' WYDZIAŁY POLITECHNICZNE KRAKÓW

i'

BIBLIOTEKA GŁÓWNA

ï

-

m

pj

ł    ^-'-4

~ . ...

i.

»

!

;

ÏC1

» -i

:

;sm

Nul

v.

. M

r ,

S”¹ !

w

i

i

1

*

Ł--

W70r

\

?

a

. *

’v»

f '%: «r

■p

-

•v ÂrVfc

Ą.

Si .^S

W

kx-

-

V M* s,

■'Mv

■'-v

■#'ur>

I# " Jj#

s>

4®*

f -

«P -

ayp*

ÆS' -i

o j

r

»,

Jte *

- r* * r **** *

r

r

ÉT '

:

4

, :ę. -

te#

9 «i

A.r «

r

V

\ *

8»

a

v ■ i

»

&

;j,V

?

t-viV

'

A-

S- *rf

..

.1

* »M

.i

:S

V

S* 1

i

wjai.

i ? i

«?

Ł

W

Jjjn

■-.

i **

^*5

<#n

*>

- '%

f

5h,

s?

*

V»

|WäK

teN

I

I

-

* ;

$ .

%

I

sv^, ; - «

v- £jps *a& '

-*

g>

¹ V

5*'*

•»,

*

«.■

i ”

Hfe

r

te;

t ßr

;

El

v - ■ v :

••••->

ras

&

HĘj:

I

l

i?

ys

•\

i

y

<;

t

>

>*

«

m

â / '>' ■ ■ • f

■

V

»

m

w

■    . -4

■*

œâm

-• y-r_.;

- X

m Mń

,:, -,

^ . ■■

:- ł

-^r A- -

?

y

• * ":.'2 ii

|k. ?

j

Biblioteka Politechniki Krakowskiej

100000231375

■

• *■

■ *    -T--

ssß mm mmm* ■

->s

hx:

■ '.i.%

••

/

H

REGULACYA RZEK KANAŁOWYCH

INŻ. TADEUSZ BAECKER

ZBIORNIKI WODY

W ZACHODNIEJ GALICYI

XXI tablic i 46 rysunków w tekście

WE LWOWIE

NAKŁADEM FUNDUSZU KRAJOWEGO

Z I ZWIĄZKOWEJ DRUKARNI WE LWOWIE

1914

IlILItTEKA F

AMT»!«*

; LU

i|sŁ* A ,

KRAKÓW

HllSZli

Akc. Nr.

ts

L «53

W ostatnim dziesiątku lat, zdobyły zbiorniki wody pierwsze miejsce, wśród środków ochronnych od powodzi.

Jest w tern bezsprzecznie wiele zasługi Inż. O. Jntzego, autora wszystkich niemal nowszych, niemieckich i czeskich zbiorników.

U nas poruszył pierwszy tą sprawę Inż. K. Pomianow-ski¹), co na tem miejscu podkreślić wypada.

Projekta zbiorników wody w zachodniej Galicyi obejmują naturalnie zbyt duży materyał, by go w całości pomieścić było można w ramach obszernej nawet publikacyi — nie mniej wszakże starano się wyczerpać już w części ogólnej najważniejsze kwestye istotne.

Dla interesujących się żywiej , sprawą ujęcia i rozwiązania zagadnień ze stanowiska techniki, uzupełniono część ogólną objaśnieniami w dodatkach I—VII.

Objaśnienia te są o tyle niezbędne, że kwestye których dotyczą, traktował autor w sposób zupełnie nowy.

Sprawie stosunków geologicznych dolin, poświęcono szczególną uwagę, zapraszając JWP. Dr. W. Kuźniara, Dr. Prof. J. Niedźwiedź ki ego i Dr. Prof. E. Zubera do jej wyświetlenia.

Roboty górnicze i wiertnicze wykonała firma „Tepege“ z Krakowa, a przy opracowaniu projektów zajęci byli obok autora, inżynierowie Kraj. biura melior. K. Maćkowski, w całym okresie, a częściowo K. Heczko, A. Hołubowicz , J. Jeło-wicki (f), K. Przetocki i B. Świerczyński.

Ze zbiorników objętych niniejszą publikacyą, rozpoczyna Wydział krajowy w roku bieżącym, budowę zbiornika na Sole w Porąbce, którego projekt uzyskał łącznie z innymi, złoty medal na międzynarodowej wystawie budowlanej w Lipsku w roku 1913.

Lwów, w maju 1914.

*) Siły wodne w Galicyi, II. Stryj 1906, III. Soła 1907,

♦

;

-i

i

. »

Str.

Wstęp

A) Dorzecze Soły:

I. Zbiornik na Sole w Porąbce .

II. Zbiornik na Łękawce w Moszczanicy .

to

rH CO

B) Dorzecze Skawy:

III. Zbiornik na Skawicy w Zawoi.

28

C) Dorzecze Dunajca:

IV. Zbiornik na Cz. Dunajcu w Kościeliskach .... V. Zbiornik na Cz. Dunajcu we Witowie.....

Dodatki:

I. Wyznaczenie krzywych konsumcyj. dla prof. hydr. IV.

i IVa w Czernichowie (z tabelką końcową I—V.)

II. Wyznaczenie potrzebnej pojemności zbiornika III. Wyznaczenie przekroju muru (z tab. końc. IV—VI.)

A)    Związek znamiennych przepływów i spłcz. spływu

B)    Wyrównanie odpływu na zbiornikach (z tab. końc.

II-VI.)...............

V. Wpływ zbiornika na przebieg fali wezbrań Wisły .

VI. Urządzenia do poboru i odprowadzenia wody ze zbiornika VII. Podstawy hydrologiczne do proj. zbiorników wody .

IV.

00 00 CD

O l> łO t—i ^ id CO 00

tH

M- CD CD 00 •s] CD ^ GO

Spis tablic:

Tablica I—X. do projektu zbiornika na Sole w Porąbce XI. do Dodatku IV.

XII—XIII. do projektu zbiornika na Łękawce w Moszczanicy „    XIV—XV. do projektu zbiornika na Skawicy w Zawoi

XVI—XVIII. do projektu zbiornika na Cz. Dunajcu w Kościeliskach

XIX—XX. do projektu zbiornika na Cz. Dunajcu we Witowie XXI. odkrywki w Porąbce i Kościeliskach.

o

I

I

v

'

f

\

;

r

/

/

é;

.

W dobie obecnej ustaliło się przekonanie doświadczeniem poparte — że najskuteczniejszym, a przeważnie i najbardziej odpowiednim środkiem, do uchylenia niebezpieczeństw^ powodzi, są retencyjne zbiorniki.

Wyrazem przekonania tego jest u nas ustawa z dnia 9. maja 1907 Dz. ust. kraj. Nr. 54., tudzież uchwały Komisyi regulacyi rzek kanałowych, o budowie zbiorników w Gralicyi.

Po myśli ustawy tej , zbadano wszechstronnie w latach 1908—1912 ogółem 18 dolin, z czego 11 we wschodniej części kraju.

W 11-stu z ogólnej liczby dolin badanych, spotkano jednak nieodpowiednie warunki geologiczne — tak że ostatecznie projektuje się budowę dwu zbiorników we wschodniej , a pięć w zachodniej Gralicyi.

Tymi ostatnimi, z których dwa przypada na dorzecze Soły, dwa na dorzecze Dunajca, a jeden na dorzecze Skawy, zajmiemy się w dalszym ciągu.

À) Dorzecze Soły.

I. Zbiornik na Sole w Porąbce.

U

(Tab. I—XL).

1. Rzeka.

Soła jest jednym z największych dopływów karpackich Wisły; wpływa też przemożnie na układ stosunków wodnych tej ostatniej tak z powodu ogólnego charakteru dorzecza, jak i ilości wód prowadzonych.

Przepływając grzbiet karpacki prostopadle, pokonuje znaczną różnicę wysokości przeciętnym spadkiem :

Bieg jej po Porębkę, znamionują słabe rozwinięcia, koryto natomiast silnie zdziczałe.

Spadki leżące w granicach 16°/o₀—2*15°/₀₀ nie są wyrobione jednolicie, a szerokość doliny nie przekracza, z wyjątkiem kotliny Żywieckiej, 400—800 m.

Podmyte stoki, pocięte niezliczoną ilością ścieków i jarów, są obok dzikich dopływów Soły, głównem źródłem rumowiska, tworzącego w dalszym jej biegu rozległe i głębokie złoża.

00

W biegu dolnym, silniej rozwiniętym, leżą spadki w granicach 3*5°/

Koryto wcięte płytko w złoża żwirów zaścielających ponad 3*5 km szeroką dolinę, przerzuca i zmienia się ustawicznie — a dzieląc się na dużą ilość ramion, przedstawia obraz zupełnego zdziczenia.

2. Dorzecze.

Geologicznie należy dorzecze Soły przeważnie do eocenu i oligocenu, częściowo do dolnej i górnej kredy.

Odmiany te występują poczynając od najmłodszych, wysuniętych najbardziej na południe, w formie piaskowców ma-górskich, Ciężkowickich, Grodulskich, Mikuszowickich i Werns-dorfskich — wreszcie warstw Cieszyńskich, obramowuj ących północny kraniec dorzecza karpackiego.

Wyjątkowy nieco układ kotliny Żywieckiej nie wpływa zresztą na odmienny rozwój stosunków wodnych.

Wszystkie doliny dorzecza Soły zaścielają pokłady gliny, rumowiska i żwiru.

Dorzecze to jest zatem, jak widzimy z poprzedniego, zupełnie nieprzepuszczalne ; nie ma też żadnych większych źródeł — o czem przekonuje nas już pobieżny rzut oka na kartę.

Cała powierzchnia jest rozdarta na nieskończenie wielką liczbę ścieków, a początki rzeki i jej dopływów 'rozwidlają się w szereg wachlarzowato rozbiegaj ących się potoków, których końcowe jary dochodzą pod sam dział wód.

Taka konfiguracya terenu wskazuje na to, że wody deszczowe nie znajdując ujścia w głąb , musiały wyrabiać sobie liczne drogi, by z każdego punktu dorzecza dotrzeć największym spadkiem do głównego ścieku.

Pod względem ukształtowania pionowego i poziomego, znamionują dorzecze Soły duże spadki wszystkich dolin czne różnice pomiędzy poziomem dolin i sąsiednich szczytów, tudzież rozwidlenie ich z kilku punktów centralnych.

zna-

Powierzchnia całego dorzecza wynosi 1388 ta², na jeden kilometr biegu przypada zatem przeciętnie :

«=16*92 km².

3. Stosunki wodne.

(Por. Dodatek I. : Wyznaczenie krzywych konsumcyjnych dla prof. hydrom. IV. i IYa).

Nieprzepuszczalność zlewni, jak też brak zbiorników wody wgłębnej lub źródeł sprawia, że objętości odpływu są w czasie nizkich stanów bardzo małe — podobnie zresztą jak i dla innych rzek karpackich.

Wedle krzywej konsumcyjnej dla prof. hydr. [V. w km 39*385 biegu rzeki, minimalny przepływ za okres 1892—1910 wynosił 1*66 m³/s, przy stanie + l*43¹) wodoskazu w Czernicho-

1902.

p9_24

wie, notowanym w czasie ——

Ponieważ przekrój pomiarowy zamyka 1042*29 km¹ zlewni, przeto spółczynnik spływu wynosiłby:

= 1*59 Ijkm².

1660 9i~1042

Gdybyśmy wynik ten zastosowali do reszty biegu rzeki, to odpowiedni odpływ przy uj ściu wynosiłby :

Qu~ Qlv~\~ (F—f)qi

Qu=1*66 + (1388—1042) 0*00159 = 2*21 m³/s.

Rzeczywisty odpływ będzie jednak nieco odmienny, w przekroju pomiarowym jest bowiem koryto wyrobione w nieprzepuszczalnych pokładach skalnych, pokrytych cienką stosunkowo warstwą żwirów — gdy poniżej Porąbki traci się część wody, w dylluwialnej dolinie, na korzyść wody wgłębnej, a nadto znaczna objętość przechodzi kanałami na stawy, skąd znajduje ujście już wprost do Wisły.

O ile jednak objętości wody są przy niskich stanach bardzo małe — o tyle przy wysokich nadspodziewanie duże.

Składa się na to wiele przyczyn.

"W pierwszym rzędzie znaczna wysokość warstwy opadów, wynosząca dla całej zlewni średnio 1127 mjm. Następnie nie-przepuszczalnośó i konfignracya dorzecza.

"Woda deszczowa spływając w znacznym procencie z krańców dorzecza, przebiega doliny w czasie dla wszystkich ścieków niemal równym i zdąża do wspomnianych poprzednio punktów centralnych, równocześnie z wodą innych potoków.

Stąd, jeżeli maxim. opadów obejmuje równocześnie całe dorzecze, lub posuwa się z południa ku północy, szczyty fal wezbrania Soły, Rycerki i Ujsoły zbiegają się równocześnie w Rayczy — a następnie natrafiają w okolicy Żywca, na szczyt fali Koszarawy, a poniekąd także Leśnej i Żylcy.

Przyczyny wywołujące podniesienie szczytu fali Soły, wpływają jednak równocześnie na skrócenie jej. Krótkie bowiem fale potoków dają krótką falę sumaryczną Soły.

Chociaż więc wysokość fali wezbrania jest bardzo znaczna, to objętość wody jaka się w niej mieści, jest nadspodziewanie mała.

Ztąd na niewielkim już stosunkowo zbiorniku, możliwe jest bardzo znaczne obniżenie szczytu fali, powoduj ącego klęski powodziowe.

Największy odpływ przy stanie 4-6*172 wodoskazu w Czernichowie, notowanym dnia 10. lipca 1908, wynosił wedle krzywej konsumcyjnej dla prof. hydr. IV.

Qmax ~ 118ó 771 * f Sj

ztąd stosunek minimum do maximum jest nader niekorzystny, wynosi bowiem :

1*66 1 *⁼ÎÎ85⁼7Ï6

Uwzględniaj ąc tę okoliczność, że nie znaleziono nigdzie śladów powodzi większej aniżeli z roku 1903, można przypuścić z dostateczną pewnością, że szczyt fali osiągnął wówczas maximum swej wysokości — a ztąd przebieg wezbrania tego stanowić winien podstawę do obliczenia potrzebnej pojemności zbiornika.

Spółczynnik spływu wynosi dla tego maximum:

1*137 m³lkm².

1185

<h =

1042

Odpowiedni odpływ i spółczynnik dla ujścia natomiast¹):

Q₄ = 1205 mzls £₄=087 m³IJcm².

Główna fala wezbrania przypadła na 10. i 11. lipca, przy-czem przepłynęło przez prof. hydr. IY. w Czernichowie 45²5 mil. m² w ciągu 16^30'. Szczyt jej przypadł na godz. 12-tą w nocy dnia 10-tego lipca.

Średni odpływ wynosił przy tern 767 mz/s.

Po czterech i pół godz. nadeszła następnie fala drugorzędna, o objętości 19 mil. m³ i długości 14^30', tak — że średni odpływ wynosił 364 m³js.

Obie fale spowodowały znaczne opady, które w czasie od 7—11. lipca objęły całe dorzecze.

Opady te nastąpiły po dłuższym okresie deszczowym, spłynęły więc w znacznym procencie, napotkawszy grunt już silnie nasycony²).

Przebieg wezbrań na Sole bywa—jak już wspomniano — nader gwałtowny, a obrazem tych stosunków jest tabelka I., w której uwzględniono dwa największe.

Tabelka I.

W czasie wezbrania z roku

1903

1902

(10—14/VII) (18—21/VI)

przez godzin

Odpływało

ponad

108

79

100

36 7,

43 V,

200

277,

12³/₄

287,

800

207₄

400

117₂

147a

500

1072

87,

600

974

17.

700

800

67₂

900

47₄

1000 do 1200

4. Ruch rumowiska i namułu.

Soła prowadzi, jak wszystkie rzeki karpackie zresztą, duże ilości namułu i rumowiska.

Sprzyja temu bowiem cały szereg okoliczności.

Dorzecze jest jak wiemy nieprzepuszczalne — wysokie na ogół opady spływają więc po powierzchni terenu w silnych spadkach, żłobiąc w mało odpornym materyale liczne i głębokie jary.

Jary te, to główne źródła prowadzonego rumowiska. Urwiste brzegi ścieków, potoków i rzeki podmywane stale tracą z czasem oparcie, a obsuwając się, doprowadzają ogromne ilości materyału, które rzeka toczy i unosi w czasie wezbrań.

Nie mamy bezpośrednich obserwacyi, co do objętości prowadzonego namułu i rumowiska — a spotyka się je w ogóle nader rzadko — pewne pojęcie o tern wyrobie sobie można jednak na podstawie wyniku pomiarów i obserwacyi, ogłoszonych przez inżynierów M. A. Bouchera i I. "Wilhelma¹).

Otóż wartości Qi i Q₂ otrzymamy z wzorów :

Ql=aM=(nq₂tJrmQs)

Q₂ —ßqj — 523 qj W naszym wypadku : n=0-0005

m = 0*001

t=270x86400 «7=2*3

Qs=(597—265) =332 mil. g=6*6 msjs

Qi =0*0005 x 270 x 86400 + 0*001 x 332 x 10⁶=343650m3 0₂ = 523 x 6*6 x 2*3 = 7940 m³

Q\ + Q₂ = 351590 m³.

Być może, że objętość otrzymana jest nieco za dużą, w dorzeczu Soły mamy bowiem znaczny procent obszarów starannie

0 Nazwijmy:

M — objętość odpływu w mz w ciągu roku średniego. q — normalny przepływ w mzls „    „    „

Qs — sumaryczna objętość fal wezbrań w w³ „ t — czas trwania stanów normalnych    „

J — spadek w przekroju obserwowanym w mim na 1 mb, nim — spółczynniki.

— roczna objętość toczonego rumowiska, Q₂ — namułu.

zalesionych — w każdym razie jednak zabezpieczenie zbiornika przed zbyt rychłem zamuleniem nie będzie możliwe, bez wydatnego obniżenia objętości nanosów za pomocą systematycznego zabudowania dzikich potoków, j akoteż ubezpieczenia i ustalenia urwistych brzegów i stoków.

5. Zbiornik.

a) Dolina i miejsce zamknięcia.

P° wyjściu z kotliny Żywieckiej ze spadkiem 3'24⁰/₀₀, wkracza Soła obok Czernichowa wąską szyją w obszar piaskowców Ciężkowickich z razu, a następnie Godulskich.

Spadek łagodnieje tu do 2*15°/₀₀, a szerokość doliny rośnie z 250 do 1000 m średnio.

Szerokość ta utrzymuje się aż do 32*3km biegu rzeki.

Tu zwęża się dolina powtórnie, do 180 m średnio, tworząc kilkusetmetrową szyję, którą się rzeka przedziera z obszaru karpackiego, do szerokiej doliny wiślanej.

Tak ze względu na konfiguracyę terenu jak i inne okoliczności sprzyjające, szyja ta nadaje się znakomicie w km 32*3, do zamknięcia przegrodą.

wnet powyżej spadek jest zyskać można duże

• rH

Długość tej ostatniej byłaby niewielka — natomiast rozszerza się dolina znacznie — a że mały, więc nader niskiem piętrzeniem objętości.

Stosunek powierzchni zalewu i objętości jest też korzystny, bo szerokie dno doliny nie ma zbyt dużych spadków poprzecznych, a ograniczają je strome stoki.

Ponadto, ku końcowi zbiornika postępuje zwężenie doliny równomiernie z rosnącym spadkiem, skutkiem czego część o małej głębokości średniej na ogół, będzie tu wąska i krótka.

Pod względem geologicznym, cała partya górska od Porąbki po Czernichów, złożona jest z utworów kredy karpackiej w rozwinięciu ślązkiem ; a mianowicie, z piętra t. z w. piaskowca godulskiego.

Warstwy owego piętra okazują budowę stosunkowo prostą.

Bieg ich jest z małemi odchyłkami prawie czysto zacho-dnio-wschodni, a nachylenie 10—20 ku południowi.

Regularna i jednostajna budowa geologiczna tej całej partyi, zbudowanej z jednolitej formacyi i warstw płasko uło-

żonych, wyklucza wszelką obawę, by woda spiętrzona w zbiorniku znalazła sobie dziki odpływ³).

Fundowanie samej przegrody z muru kamiennego będzie wymagało na ogół pewnych ostrożności — a rozwiązanie i rozkład urządzeń pomocniczych nie jest też tak prostem zadaniem, j ak to bywa przy skałach j ednolitych ; wyniki nader dokładnych i starannych badań gruntu, uskutecznionych przy pomocy licznych szybów, wierceń, sztolni i przekopów, usuwają jednak stanowczo podstawę wszelkich wątpliwości.

Wszystkie otwory głębiono po przejściu warstw rozpad-łych lub piaskowców płytkowych i łupków, jeszcze 1*5—2*0 m w zdrowym piaskowcu ławicowym lub zlepieńcu.

W ten sposób stwierdzono istnienie silnego i szczelnego podłoża w głębokości 1*5—8*5 m pod dnem doliny (Tabl. II.).

Na lewym stoku układ zdrowych warstw skalnych przykrywa 3*0—12*0 m gruba warstwa rumowiska, którą usunąć należy, by oprzeć odpowiednio skrzydło zapory.

Fundowanie jest tu nader łatwe i pewne, choć będzie nieco kosztowne.

Rozkład i oparcie urządzeń pomocniczych przedstawia natomiast nie małe trudności. Składa się na to konfiguracya terenu, znaczna grubość warstwy rumowiska, jak też i ta okoliczność, że warstwy doskonałe pod przegrodą, przechodzą poniżej tejże, w układ warstw częścią rozpadłych, częścią usuniętych.

Na prawym stoku skrzydło oprze się o czoło szeregu grubych warstw piaskowca, przedzielonych warstewkami krzemie-nistych łupków iłowych, których grubość nie przekracza kilku centymetrów. Szczelne połączenie muru z podłożem nie przedstawi tu więc poważniejszych trudności.

Byłoby tu też łatwiej fundować urządzenia uboczne, nie ma jednak na nie miejsca z powodu stromości stoku.

b) Wpływ zbiornika na stosunki wodne Soły.

Zadaniem zbiornika byłaby na ogół poprawa stosunków odpływu Soły, a pośrednio i Wisły ; w szczególności :

1. ochrona gruntów, osad, zakładów i komunikacyi;

&/£. -»»m» ! Kto&srĄ-------

i\

/ÿW/W«⁻ßcHorpnf. 55^50000 /t>⁵ _

. Ha-*ymaln(- pvtrze/*e povoctz/ove52/50000.

Aorma 7ne piętrzenie porodź/o^e_

A'jjn/zszy Am hi foli przetevu •• 275on $Oûrr>³ _

________________tZ22 900.:

T 522000. .....• 32/30? ...

i«i

',3/6. 660.

.    S 700000m ’

'Z/3750.

Stn/ma!oôp^fnen.^ staff 5200000m*

V 3//530.

P ntl 506 g?»

lî^

^ -S'd 7à7

I--    ---325497—-S25i{49-- -- —

|--322 794 -—-325750--324 662--323-494-325*€5--

323,(99---32 3 522- •—    -

-325-9753---523 002- -%    -

« ffi/cmetry

to poz/Om *-ody *o

iripÿpravy

•O

« i/ ieç /evy %

-3(0-604

• •»

S dnone/t/ , «

r--J<«3 554 -

L--    *-374 922--320-606-TfrtvS’-

-546 090-320 036-ÜOMi-346 7q₀-320-664

-344-570 -347-704--347*553 -3(5 470 -5(7-900

‘9tE«0lt-Ś9Z-5ŁS--69* *»£-

i?6.0*Ç--

- -343'534-.'347764 - - —

■ 309 470-3(3 20«-30 694 --340429-,345-291-

ou i f î-0 S2.9 0Ï -‘—Cti bO £-:»09- 21 £-00«..9 0 Ł-

-305 777—-3O0-4c4- 30 7 575- 306 42’-—308-346-

-69W0E-SłSZÓi

-    --30J-9K-306 003--

-304 665- 30 3 587-305326-

*&9|.Ml£‘-&ÖZ 00S-446.V0£-406 V0£---SS«, 666--

— 'KziYT/WzpèÂw caiffjr002 vo£“

---297 642---304 075-299 218 -290 232-304'6.'2-

7*56 ’4J—298-446-

:se -------LÔ5 5C>Z~'

KS9bZ-ZLÏ.96Z-    —

2. redukcya fali powodziowej Wisły, w granicach wpływu

fal Soły;

3.    skoncentrowanie i racyonalne wyzyskanie siły wodnej;

4.    podniesienie niskich stanów, ze względu na:

a)    projektowane roboty kanałowe;

b)    potrzeby racyonalnej gospodarki;

c)    wzrost wartości siły wodnej poniżej.

Zbiornik należy więc do grupy retencyjno-użytkowych i do tego stosować się musiały urządzenia uboczne.

Stosunki układają się najkorzystniej, gdy pojemność zbiornika tej kategoryi, wynosi kilkanaście procent objętości śred. roczn. spływu¹).

W naszym wypadku wynosi:

1. objętość śr. roczn. spływu ....    597*00 mil. m³

zbiornika po koronę muru. .    35*45 „    „

najw. napełnienia dopuszczalnego 32*15 „    „

rezerwy retencyjnej „ użytkowej . stanu żelaznego .

Nie dało się więc zbliżyć do granicy poprzednio zaznaczonej — zbiornik obejmuje bowiem jeno 5*38% śr. rocznego spływu; nie mniej wszakże spełni zadania swe w stopniu nader wysokim.

I tak, redukując najw. przepływ z 1238 na 375ra³/s, czyli o 863 m*ls lub 69*7°/₀ ²) — sprowadza obniżenie szczytu fali o 60-180 cm.

2.

3.

4.

5.

6.

Dzięki temu, uwalnia się od zalewu 1279Aa gruntów ornych, łąk i pastwisk, nie wspominając o komunikacyach i budynkach.

Gdyby się charakter doliny poniżej Porąbki nie zmieniał, to najw. odpływ przy ujściu:

Q-1238+0-61 (1388-1089) -1420 m^s

redukowałby się do:

1420— (1238—375) — 557 m\

W istocie wpływ zbiornika na Wisłę będzie nieco odmienny — ponieważ w szerokiej dolinie poniżej Porąbki następuje silna retencya, a tern samem i spłaszczenie fali z 1420 na 1205 m³/s.

9 por. Dod. IV. ²) por. Dod. II.

Wpływ ten jest na innem miejscu bliżej określony¹).

Do innych zadań zbiornika powrócimy w dalszych roz^ działach; tu wypada jeno zaznaczyć, że pominąwszy niezupełnie pewne obserwacye wodoskazu w Czernichowie z 19—24 listopada 1902 — kiedy notowano stan +1*43 — i odpowiadający mu przepływ 1*66 m³/s, bezpośrednio pomierzono przepływ minimalny 2*67 m³/s przy stanie +1*615 dnia 23/XL 1908.

Wobec tego stosunek najmn. do nąjw. odpływu byłby co

. 2*67    1

najmniej :

*~ÏÏ85~445

Otóż najniekorzystniejszym rokiem z okresu lat obserwowanych był rok 1904.

W roku tym spada odpływ ze zbiornika do minimum 5*8 m³/s w ciągu 124% dni.

Ale ostatniego dnia byłoby jeszcze 15*0 mil. m³ rezerwy. Czerpiąc z owej rezerwy aż do stanu żelaznego, można ów przepływ zwiększyć o :

=0*912 m*ls,

(15*0—5*2)10⁶

124*5 x 86400

a stąd poprawia się poprzedni stosunek w najgorszym wypadku

. 5*8 + 0*912    1

na :

^=

1185    ~ 176*5

Wpływ zbiornika jest więc bardzo duży, a uwydatnia się to najlepiej w tabelce II.

Tabelka II.

dopływa

do

Określenie przepływu

odpływa

ze

zbiornika m³/s

1.    Absolutnie najmniejszy przepływ

2.    W ciągu 365 dni roku średn.

3.    „

4.    „

5.    Absolutnie największy przepływ

1*66

2*94

„ 270 „ „ 180 „

6-67

12-17

1238-00

5*80²)

7*00

10*68

15*25

375*00

0 por. Dod. V.

²) Czerpiąc z rezerwy roboczej, można tę objętość podnieść do 7m*/s.

CM

Przegroda zamyka 1089 km², czyli 78*5°/₀ zlewni, której cała powierzchnia wynosi 1388 km².

Jeżeli się atoli uwzględni, że stosunek wysokości śr. roczn. opadu w zamkniętej części do tejże wysokości w części poniżej przegrody wynosi 0*60, to zbiornik gromadzi:

1089

0*4x1089 + 0-6x1388 spływu z całej powierzchni.

Oznaczywszy :

R — rezerwę, o której napełnienie chodzi;    v

h — śr. wysokość warstwy opadu; cp — spółczynnik spływu;

F — powierzchnię zlewni;

t — czas w którym ów opad spłynie do zbiornika ; q — odpływ sekundowy ze zbiornika w czasie t; otrzymamy opad potrzebny do napełnienia zbiornika :

=85*9 °/₀

<pF

Ztąd podniesienie stanu żelaznego do normalnej rezerwy użytkowej, wymagałoby naprzykład dla t= 24*

(15-0—5-2)10⁶+24x3600x7 hi ~    0507 x 1089 x 10⁶

hx =18*85 m/m.

Zapełnienie rezerwy retencyjnej natomiast :

= 0*01885 m

_(32-15-5-2)10⁶+ 24x3600x7 hl ~    0-507 x 1089 x 10®

h₂ = 49*60 m/m.

0-0496

c) Przegroda*).

Warunki miejscowe, to jest dobre podłoże skalne tudzież doskonały materyał budowlany w pobliżu, podyktowały rozwiązanie przegrody jako murowanej zapory.

Głębokość fundowania wyniesie :

w dnie doliny najw. 9*3 m, średnio 6*7 m

²'⁵ n n '    «

ri 11‘8 „ j)    n    ,

na prawym stoku „ lewym „

•j

J) Por. Dodatek III.

Inne ważniejsze daty byłyby następne: długość muru w koronie .... szerokość 7?    77

245*88 m

.    8-40 „

30-80 „

₇₇ nad dnem doliny 21*30 ₇₇

21*00 „ . 7700*00 ₇₇

największa wysokość muru .

ii

najw. szerokość podstawy .

długość cofki......

W murze przyjęto zgodnie z najnowszemi doświadczeniami ₇ 38°/₀ zaprawy cementowo - trasowej w stosunku 1:1

v z mieszanin:

a)    c:p = 1:3

b)    c :w : t :p = i/₂ : 1V₃ : 2 : 4j/₄, której ć. wł. wynosi 2*276.

Przekrój wyznaczono dla minimum materyału, z uwzględnieniem nowszych badań Kreutera ₇ Mohra i. i. ; uwzględniono przy tern odpór wody w stopniu wyrażonym spółczynnikiem m = 0*25.

Obliczenia i wykresy wykonano pod założeniem, że zbiornik napełnić się może po koronę.

Wypadły przy tern następne natężenia.

Płaszczj^zna 32 m pod koroną muru

zbiornik

próżny

pełny

natężenie w krawędzi

zewn.

wewn.

zewn.

wewn.

7*4510

-0*0081

0*2460

7*4650

6*4800

-3*3400

-4*6500

9*7900

0*0220

-0*0120

-0*0160

0*0330

1*1780

-3*2020

-0*0649

1*1800

normalne pionowe „ poziome

na ścinanie główne .

Utrzymano się więc, uwzględniwszy natężenia główne w granicy ogólnie przyj ętej.

Do tej pory przekraczano zwykle tę granicę i to znacznie, kierowano się bowiem natężeniami normalnemi, uważając je mylnie, za największe zarazem.

Oś zapory zakłada się w kształcie łuku kołowego o promieniu 300 m, czego atoli nie uwzględniono w obliczeniach.

Teoretyczną szerokość korony 5*5 m, rozszerza się do 8*4 m przy pomocy przypartych arkad — pomieścić się bowiem musi na niej 5 m szeroka droga jezdna. 1*5 m szeroki chodnik i poręcze.

ąi

^N\X

uj

CD

ca

Gr*

CC

i\\

ïj

V'.\

JV V

1

.VW

Mâ

'-'i

;: -'w

11

üW

Z^PoRR

2* j|

^A\\i |

wVl.iJ/i

lüllUmJuSnTfllllillllll

mm

11

¹in

I¹

/i 7

^«i^inm™iBiP]ii^»ijpr,piiTfljii^pniiiM^g)Qi[||]jnjim

Al

'S

ILI

i-'?

vÊi

rlS

sa

is

vV

fes5Ä«S^S§lSä,'

COL LAPqW l Ł. ~ i SM 2 ^

Mur otrzyma od strony zewnętrznej asfaltową warstwę izolacyjną, tudzież ochronny mur okładzinowy; ponadto odpowiednią siec drenów.

Pokład drogi jezdnej z ubijanego asfaltu na betonowem podłożu, otrzyma spadek jednostronny, ku zbiornikowi (£=002), a wodę deszczową odprowadzą kanaliki uchodzące pod gzyms wieńczący, w odstępach 11⁴8 m.

d) Urządzenia uboczne⁴).

Zbiornik pomieści jak wiemy, całą falę jak z roku 1903, redukując jej szczyt z 1238 na 375 m³/s.

Przed nadejściem kulminacyi należy przygotować atoli potrzebną rezerwę retencyjną, to jest sprowadzić każdoczesny stan roboczy do stanu żelaznego.

Uskutecznić to będzie można zawsze, niemniej jednak liczyć się trzeba z tym nieprawdopodobnym wypadkiem, iż fala wezbrania napotyka pełny zbiornik.

Cała rezerwa/zamknięta poziomem korony przelewu i najw. dopuszczalnego piętrzenia, pomieści wówczas jeno 2⁴65 mil. redukując szczyt fali o 100 m³/s.

* 1138 m³/s — i przelewy.

Naturalnie, że odpowiedzieć muszą one równocześnie i innym warunkom — i tak, przy najw. dopuszczalnem piętrzeniu odprowadzać samoczynnie nie więcej jak 375 m³/s — a z drugiej strony, tą samą ilość upuszczać jeszcze przy granicy stanu żelaznego wówczas, gdy o przygotowanie rezerwy chodzi.

Stosownie do zaznaczonych potrzeb, rozmieszcza się :

1.    samoczynny przelew na lewym stoku;

2.    kombinowany przelew na prawym stoku;

3.    dziesięć upustów w przegrodzie.

Ponadto urządzenia spustowe i do poboru wody roboczej.

W naj krytyczniej szej chwili odpływałoby ze zbiornika na tą też ilość muszą być urządzone upusty

1. S a m o c zy nnyj pr z e 1 e w na lewym stoku (Tabl. III., YI. i VIL).

Ukształtowanie terenu jest tu korzystne, gdy chodzi o rozmieszczenie przelewu — lecz brak miejsca na rozwinięcie dość długiej krawędzi.

Pozatem stok jest tak zbudowany, że typową budowlę trzebaby fundować w głębokiem rumowisku.

Otóż niebezpieczeństwo zesunięcia się owego rumowiska po skale, pod hydrostatycznem ciśnieniem piętrzonej wody j est zbyt uderzające — to też wypadło uciec się do takiego rozwiązania, by sama budowla spoczęła aż na skale, a nadto, by mimo krótkiej osi, rozwinięta krawędź przelewu wypadła jak najdłuższa.

Stosując kształt odpowiedni, otrzymano też 70 m długą krawędź, mimo że oś nie przekracza 30 m.

Koronę zakłada się w poziomie 320*50, tak że przy najw. piętrzeniu dopuszczalnem dopłynie 308 m⁵ 6/s warstwą 1*50m grubą.

Z koryta przelewu, uformowanego w głęboki kocioł, odpływa woda na stopnie w trzech poziomach.

Najniżej znajduje się żelazna rura o średnicy 1*40 m, z osią wylotu w poziomie 311*90.

Kurą tą, której głównem zadaniem jest zupełne opróżnianie kotła, odpłynie pod najw. ciśnieniem 15*17 m⁶/s z chyżo-ścią 9*85 m/s.

Nieco wyżej znajdują się dwa bliźniacze upusty o średnicy 4*0 m, opancerzone blachą stalową.

Przy osi wylotów w poziomie 314*50, odpłynie każdym z nich po 127*96 m⁶/s z chyżością 10*18 m/s.

W najwyższym poziomie rozmieszcza się wreszcie cztery otwory murowane.

Każdy z nich otrzyma szerokość 2*70 m i najw. wysokość

2*0 m.

Przy dolnej krawędzi w poziomie 319*00, odpłynie wszyst-kiemi razem 33*92 m⁶/s.

Otwory te, upusty i rura odprowadzą więc razem 305*01 ra⁶/s na murowane stopnie, po których spłynie woda do basenu przed

przegrodą.

Przelewem tym powinno odpływać samoczynnie B7B— 805 = 70przy najw. piętrzeniu — a jak najwięcej, na wypadek potrzeby.

Stosownie do tego, zakłada się stałą krawędź w poziomie 320*70, a podnosi ją konstrukcyą ruchomą do 321*30.

Całą długość przelewu dzieli się na 44 pola zamykane zesuwanemi zastawkami, a światło pól tych mierzy w sumie 58*52 m.

Przy najw. dopuszczalnem piętrzeniu i zamkniętym przelewie, dopłynie 82*70 m³/s warstwą 0*70 m grubą — jeżeli się natomiast zastawki zesunie, to objętość ta wzrośnie do 170 m³/s.

Koryto musi być na stromym stoku jak najwęższe — a stąd wypada naturalnie, stosunkowo głębokie.

Odpowiednio do tego trzeba było i tu rozdzielić odpływ na dwa poziomy.

W niższym, znajduje się opancerzony upust o średnicy 3*0 m i osi wylotu w poziomie 313*80.

Pod najw. ciśnieniem odpłynie tym upustem 81*0 m³js z chyżością 11*46 m/s.

Wyżej, założono dwa otwory murowane o przekroju 8*68 m2 każdy i dolnej krawędzi w poziomie 318*00.

Otworem takim odpłynie pod najw. ciśnieniem 47*9 m³/s z chyżością 5*51 m/s.

Oba otwory i upust zdołaj ą więc odprowadzić razem 176*8 m ³fs wody na równię pochyłą, którą zastąpiono tu kaskady.

Pownię przeniesiono tu nad kaskady z tego powodu, że stosunek szerokości do wysokości stopni wypadłby niewłaściwy, a ich oparcie zbyt słabe.

3. Upusty (Tabl. III. i IV.).

Niezbędne jest jak wiemy, takie urządzenie, by przy najw. piętrzeniu odpływało 375 m³/s samoczynnie, odpływ ten jednak można podnieść do 1138 m³/s w razie potrzeby.

Ponadto, by można jeszcze przy stanie 311*58 (t. j. 11*22 m pod koroną muru), odprowadzić 375 m³/s.

Potrzebny odpływ samoczynny zapewniają nam przelewy stokowe — nie spełniają jednak dalszych warunków, bo odprowadzić mogą najwyżej :

305+170=475 m³/s,

tak że pozostała reszta 663 m³/s, musi znaleść ujście inną drogą.

'■Â

r».-—

Sx/LcJvz^VJ

Vojà

mm

W'â

■*oo

!'!

iii

i;

ipr

L.

/ZX\AVl

Ànjjv ^ida. m/^aao\ax jo \cjlo.

WÊÊÉ\\

Q . Ç >•

JT/ZMUIOĄ

*>/

-j.

3oo

Ç1

rai»

11

fl

;:j

|i

i-

v;

r7

■ Zobo

.-4500

Ql-wX

j-

(vniccvc

*

’/OVC.t/0

BR

7jX<>/I/W/VVVVJ

osuAsrivôv^ 450oyLi

3S

YY

"il

Mi

PI

ïti

pi

P_

Î-:

iimm

i':!:

WÆ

K*

Il III :

■ ' : ¹ ;l l illrlllllüllil

Pü

HP

^W'VcLoJt

SN

«à

,vü

i*

Ze sposobów jakie zadaniu podołaćby mogły, najlepszym jest w danycb warunkach, rozwinięcie przegrody w system półotwarty — to jest wykonanie potrzebnej ilości upustów zamykanych w samej budowli.

Upusty te, jako otwory murowane z ciosową okładziną, o powierzchni 12*0 m² — są rozmieszczone w odstępach 11*50 m od osi do osi.

Jednym takim otworem odpłynie przy najw. stanie (322*00) 60*0 m³/s z chyżością 5 m s, a 42*6 m³/s z chyżością 3*55 m/s, przy stanie najniższym (311*58).

Ponieważ przewidziano ich w sumie 10, więc razem odprowadzą 600 względnie 426 ra³/s.

Do upustów doprowadzają wodę odpowiednio wygięte rury stalowe, wbetonowane w odsadę przypartą szczelnie do piec przegrody.

"W rurach tych o średnicy 2200 mm, rozwinie się chyżośó 15*8 m/s pod najwyższem, a 11*2 mis pod najniższem ciśnieniem.

Wloty rur nakrywają żelazne dzwony, w których pobo-cznicy znajduje się 6 otworów 1*0x0*825, o łącznej powierzchni 4*92 m².

Otworami tymi dopływa woda z chyżością 12*20 względnie 8*70 m/s.

Na dzwony nasuwa się odpowiedni manszet żelazny, który częściowo lub zupełnie dopływ zamyka.

Ten pojedynczy i nader pewny mechanizm porusza wyciąg hydrauliczny, umieszczony na Żelaznem rusztowaniu, sta-nowiącem kratę zarazem.

Wyciąg pokonać ma wyłącznie prawie ciężar nasuwy — co obok innych, stanowi nie małą zaletę zamknięcia.

Wyloty upustów uchodzą do wspólnego basenu.

Obok powyższych urządzeń, które odprowadzą razem 1076m³/s, przewidziano grupę rur spustowych, jak też dwie grupy rur na wodę roboczą.

Grupa rur spustowych złożoną z trzech jednostek po 1000 m\m średnicy, mieści się w osobnym przepuście (lewym) wykonanym w przegrodzie.

Przepust rozpoczyna przyparty do zapory szyb, mieszczący zasuwy i wyciągi rezerwowe ; wylot natomiast uchodzi do łatwo dostępnej komory zasów, normalnie używanych.

Całą grupą odpłynie 30*8 m³/s z chyżością 12*88 mjs przy najw. piętrzeniu.

dwie grupy odrębne po 3 jed-

Rury robocze podzielono na nostki o śr. 1000 m m.

Jedna mieści się podobnie jak grupa spustowa, w przepuście wykonanym w samej przegrodzie (Tabl. V.) i zdoła doprowadzić średnio 9 m³/s (v = 3*8 mjs) ze stratą spadku 1*9 m.

Ir*

«V

i/

,1U

;eso

*•7»

F" -i

>*>r

TT

133

jti.i I ?

[ri!

-4

■4-

Zn

in

\\ /l

Ff

•V

tl

Ti\

cizi^vc 'vooj

«* .....\ « /

. frUcl&Ct/tV (^VOZ/WtCj «    cß

¥^4-

/ *\-

tooo \

K*«.....

¥7

m/.- M... CtO

•MÄ.

ta........

20600

Drugą natomiast rozpoczyna się w komorze wodnej, umieszczonej na prawym stoku poniżej przegrody. <

sztolnia

Wodę do komory tej doprowadza opancerzona (Tabl. Y1L).

Grupa ta ma być wykonana zrazu tylko o tyle, by ją można następnie bez przerwy rucku uzupełnić i wykończyć.

e) Użytkowanie.

Najkorzystniej będzie użytkować magazynowaną w zbiorniku wodę do produkcyi siły wodnej na miejscu. Plan gospodarki dążyć więc musi do maximum w tym kierunku.

Naturalnie, że równocześnie uzyskuje się ubocznie niejako, podniesienie wartości siły w całym biegu rzeki poniżej, jakoteż stwarza podstawy do przeprowadzenia innych zadań, zaznaczonych poprzednio.

Podstaw do naszkicowania tego planu dostarczyły obser-wacye wodoskazowe w Czernichowie, z okresu od 1/VI. 1900 do 31X11. 1907.

Grórną granicę napełnienia stanowi poziom najniższej krawędzi samoczynnego przelewu — to jest 320*50.

Zbiornik magazynuje przy tern 26*8 mik m³.

W celu uzyskania maximuip siły, należałoby użytkować przedewszystkiem wodę retencyjiią, nie czerpiąc z rezerwy roboczej — korzystniej jest bowiem utrzymywać wyższe stany, a pobierać mniejsze ilości wody.

Zasadę tę utrzymać można atoli w takich jeno granicach, by nie groziło ni na moment niebezpieczeństwo, iż się odpływ „nieszkodliwyu (375 m'³/s) przekroczy.

Po należytem zorganizowaniu służby obserwacyjnej i uzu-23ełnieniu statystyki wezbrań, będzie to w tym stopniu możliwe, iż minimalny dopływ 1*66 m³ls, podniesie się na zbiorniku do 5*8 m³ISj względnie o ileby się wyczerpywało zasadniczo rezerwę roboczą, do 7*0 msls.

"W tym drugim wypadku spadłoby jednak absolutne minimum siły wodnej na zbiorniku.

Dążenie do możliwie wydatnego podniesienia odpływu nie byłoby więc korzystne, gdy o wyzyskanie siły wodnej na miejscu chodzi.

Itak, czerpiąc 5*8 m³/s, dysponuje się ostatniego dnia suchego okresu, siłą 879*3 HPef (77=0*75) — co nie stanowi jednak jeszcze absolutnego minimum, bo cała rezerwa robocza jest nie-naruszona.

W drugim wypadku spada to minimum do 705*6 HPef — i już nie może być podniesiona — bo rezerwa została wyczerpana zupełnie.

d) Komunikacye.

Skutkiem piętrzenia wody w zbiorniku, zatopi się biegnącą dziś dnem doliny, drogę powiatową Zywiec-Kęty, na przestrzeni kilku kilometrów.

znajdzie się w obrębie

Pozatem układ stosunków jest taki , że będzie do dyspo-zycyi przez 24 godzin w ciągu :

180 dni, minimalnie 2315 HPef, średnio 2607 HPef 270    „

865    „

albo 17*8 mil. konio-godzin rocznie, liczonych na wale turbiny.

1590

1791

879

960

Obok tej głównej arteryi ruchu zbiornika, sieć dróg gminnych, polnych i dojazdów.

Wobec tego podnosi się i przekłada na lewy stol^, ową drogę powiatową, na długości 8*718 km — ponadto przewiduje szereg potrzebnych połączeń i dojazdów.

Korona przełożonej drogi zejdzie najniżej do poziomu 322*50, tak, że będzie zupełnie od zalewu wolna.

Typu „bez podłoża z piaskua, wedle norm Kraj. biura drogowego, otrzyma 6*0 m szerokości — w tern droga jezdna 5*0 m szeroka i obustronne bankiety po 0*50 m.

Spadek poprzeczny 6°/₀.

Odłączając się w Czernichowie od obecnej , biegnie droga przełożona 269 m prawym brzegiem Soły ; następnie przekracza rzekę (w hm 39*5) trójprzęsłowym żelaznym mostem kratowym 105*42 m św.

Od tego punktu, zostaje na lewym brzegu aż po przegrodę— po której wraca na brzeg prawy, schodząc wnet rampą na drogę obecną.

Na całej długości stosuje się maximalne spadki 4°/₀ — z wyjątkiem rampy — która otrzymała 5°/₀ spadek, by nie wejść na stok w miejscu podebranem łomami kamienia.

Na obecnej drodze spotyka się spadki ostrzejsze, bo 6—7%.

Skarpy od strony zbiornika ubezpiecza się brukiem poniżej poziomu normalnego piętrzenia (321*30).

Obok wspomnianego mostu kratowego, wypadnie wstawić 3 mostki żel. betonowe 6—23*4m w św. — ponadto jeden mostek żelazny 4*0 m św., jeden kamienny sklepiony 8*0 m św, i 25 przepustów-

W innych kierunkach decydowały normy Krajowego biura drogowego.

Pod zbiornik i komunikacye przypadnie 395*5 ha powierzchni — wykupić trzeba będzie jednak tylko 355*14ha, bo resztę stanowi koryto Soły i stare drogi.

Obok tego trzeba przenieść 177 zagród włościańskich.

Koszta zbiornika obliczono na 8,000.000 kor. — czyli 0*25 kor. za lm³ magazynowanej wody — cetrali i sieci przewodów na 1,288.500 kor., tak że ogólne koszta wyniosą 9,288.500 kor.

Z sumy tej przypadnie na komunikacye 1,050.000 kor., a na wykupno gruntów i zagród 1,800.000 kor.

Ze sprzedaży siły będzie można uzyskać natomiast 161.900 kor. rocznie — licząc po 100 kor. za rok i konia przez 2.4 godz. z tern, że wartość siły 9-cio mieś. wynosi ⁷/₁₆, a 6-cio mieś. x/₄ tej sumy.

Dochód ten pokryje 65°/₀ kosztów amortyzacyi i konser-wacyi zbiornika, jak też amortyzacyi, ruchu, konserwacyi i oprocentowania (2*5°/₀) zakładowego kapitału centrali i urządzeń elektrycznych i mechanicznych.

Inne ogromne korzyści zyskuje się więc za cenę nie-pokrytej reszty rocznych kosztów, wynoszącej 20.650 kor. zaledwie¹).

II. Zbiornik na Łękawce w Moszczanicy.

Wyznaczenie krzywych konsumcyjnych dla prof. hydrom.

3/,*®2

h2 = 350—450 m\m ;

Tabelka V.

Zestawienie wyników wykresu krzywych Vm, F i Q dla profilu IV<* na podstawie 3 jednoznacznych pomiarów.

       '     

¹

) Bezpośredniemu odczytowi +1*60 zredukowanemu na rok 1908 odpowiada -fl*43.

²

Wedle reskryptu ministerstwa robót publ. Nr. 81421 — Xô —1909. ²) Por. Dodatek II.

³

) Dr. Prof. J. Niedźwiedzki i Dr. Prof. B. Zuber: Stosunki geologiczne doliny Soły od Porąbki po Czernichów.

⁴

Por. Dodatek VI.

⁵

Kombinowany przelewr na prawym stoku

(Tabl. III. i VI.).

Warstwy skalne w małej głębokości pod terenem, nadają się tu doskonale do oparcia budowli.

⁶

Stok ten jest jednak bardzo stromy, a ztąd i długość przelewu jest dość ograniczona — bo rośnie z nią szerokość koryta, a na to właśnie miejsca braknie.

⁷

Zaznaczyć wypada, że tak tn, jak i dalej — w rocznych kosztach dostarczenia energii, jestjnź objęte oprocentowanie zakładowego kapitału centrali i sieci przewodów, stopą 2*5% — natomiast roczne koszta zbiornika liczone są bez oprocentowania jego kapitału zakładowego.

²) Por. Dodatek Y.

II. Zbiornik na Łękawce w Moszczanicy.

(Tab. XI [-XIII.).

Łękawka jest prawobrzeżnym dopływem Soły. Do tej ostatniej uchodzi kilometr powyżej zasięgu cofki zbiornika w Porąbce, czyli około 41-szego km jej biegu.

Ze względu na potrzebną redukcyę fali wezbrań Wisły, należałoby — jak wiadomo²) — obniżyć falę Soły przy ujściu o 760 m³/s.

Zbiornikiem w Porąbce obniża się ją natomiast o 683 m³/s, tak że resztę, t. j. 77 m³/s wypada pomieścić w inny sposób.

Otóż głównem zadaniem zbiornika na Łękawce, byłoby właśnie zatrzymanie owej reszty.

me-

Poza tein zbiornik wpłynie dodatnio na dalsze podniesienie nizkich stanów Soły, pozwoli wyzyskać ekonomicznie siłę wodną Łękawki w dwu stopniach — a w końcu uchroni znaczne zresztą obszary gruntów niżej położonych, od zalewu.

543 3o M3oo

Po/o/f /focie r-z Hm S SSo

rn/yrrdf/ro

\So63

U

<6

.0

•Zocz z Krn.

il

°S>'f7 ?

’UJJJ

■N

__

*■ a

§'

3-

Vn

Fr

ol<

wo'/uzmj ziz noŁękawc.

0/

ï/fû

f03zr,zùtii:ij

'S

S

>62 00

vfl

v>6ooo

©■»sec

°8£SC

«

10

rO

r>

fi

r>

k> tn

636oo

7*93 xd o

74 o*oo

00.059

51R. bo

394 Oo

074 00

94ooo

8J5-WO

77<»ot>

&06OO

S37oo

SU'OO

435-00

3<JRoo

2.5 5 00

16o 00 19o 00 -11500 94o 00 9 Ka-oo

ÔG5 Oo

776 00

6 53oo 576 00

27000

nrT"f"“5~?“TirT5?r3—s'TiT'T"t~t~T~r^èôVir7~6~^~^

Przegrodę projektuje się 3*6 km powyżej ujścia , tak że zamknie zlewnię o powierzchni wysokość warstwy śr. rocznego opadu wynosi spółczynnik śr. rocznego spływu . objętość śr. rocznego spływu .

Pojemność zbiornika wyznaczono stosownie do głównego j ego celu na tej podstawie, że odpływ nieszkodliwy ze zbiornika na Sole, należy zredukować pośrednio o dalszych 77 m³js, to jest do 298 m³js.

100*5 km² ;

. 1020*0 mm

.    .    61*3%

62*8 mil. m⁶

Ponadto baczono, by stosunki odpływu ze względu na zadania uboczne — a więc wyrównanie stanów i siłę wodną — ukształtowały się jak najlepiej.

ten sposób wypada objętość:

1.    rezerwy Żelazn. 0*45 mil. m³, przy stanie 352*50 i zalewie 24*5 ha

2.    stała (rez.użyt.) 2*95 „    „

3.    norm. retencyj. 7*26 „    „

4.    maxim.

357*50

8*69 „    „

362*00

363*00

75*0 „ 120*6 „ 125*2 ,?

Zbiornik tych wymiarów mieści wygodnie całą szkodliwą część fali wezbrań Łękawki, obniżając najw. przepływ ze 190 m^/s do 18—20m³js, czyli o 90%.

Jego wpływ na Sołę wyrazi się przy tern w ten sposób, że odpływ ze zbiornika w Porąbce spadnie nawet poniżej granicy zaznaczonej, bo na 275—280m³/s.

Nader korzystny układ stosunków odpływu w ogóle, uwydatnia się w następnem zestawieniu:

Określenie przepływu

dopływa do odpływa ze

zbiornika m³/s

1. w ciągu 365 dni roku śr. .

77    77

3*    77    77

4. absol. najw. przepływ .

270 „ 180 „

0*274

0*661

1*200

190*000

0.718

1*095

1*560

18-0-20*0

A gdyby to nawet nie miało wybitnego znaczenia dla Łękawki, to dla Soły będzie w każdym razie nie małej doniosłości.

"Wystarczy zaznaczyć, że na tej ostatniej podniesie się odpływ, a tern samem i siła wodna

w ciągu 365 dni roku śr. o 8*5 %

4*0

77    77 ^ w 77

2*4

77    77 ^ ^ 77

970

11 11 ^ ^ yj y 77 77 180 ,, „

co stanowi 0*35 mil. koń/godz. rocznie — a równocześnie poprawia się o kilka procent stosunek siły rocznej do 9-cio i 6-cio miesięcznej.

Wyraża się to we wroście ogólnej wartości siły, o 5*8%.

Przy odpowiedniej gospodarce wodnej będzie pozatem do dyspozycyi na samym zbiorniku :

1.    69*6 HPef przez 365 dni po 24 godz.

2. 106*0

ii

970

77    "¹    77 77 77

3. 151-0

„    180 „

liczonych na wale turbiny (^ = 0*75).

Stanowi to 1*04 mil. koń/godz. rocznie.

Siła ta może mieć wcale duże znaczenie dla poblizkiego miasteczka Żywca¹).

Uregulowany odpływ ze zbiornika można też wyzyskać powtórnie, w drugim 21-7 m wysokim stopniu, przy ujściu potoku do Soły.

Zbiornik będzie stale magazynował wodę użytkową ; wobec tego projektuje się groblę systemem pośrednim, francusko-

«y..

Wk

C-AO/j

Jj

rtOitsCj

W/y

-P (7

'O/lVj IvU.CXjVLCCXeivad

/ciLewa,yi /cyro/C£i

■y

W/

•ą........

il------

■■i

W//y

my//'"

y.

2C

,y

\.y

;V

y/

y-

y.'

yy

amerykańskim: bez właściwego jądra, ze szczelną skarpą natomiast i dwojakim nasypem, wykonanym częściowo metodą spławkową (Tab. XII.).

Skarpa od strony wody o nachyleniu 1 : 1% otrzyma szczelne ubezpieczenie z płyt żel. - betonowych, ubijanych na miejscu, między takiemiż żebrami układanymi w kratę²).

Żebra poziome występując nieco, będą łamały rozbieg fal.

Skarpę od doliny, przerywaną ławeczkami 3*0 m szerokości, rozkłada się w nachyleniu 1 : 2.

Dno doliny w przekroju przegrody zaścielają żwiry. Pod nimi odkryto w głębokości 5*0—9*30 m warstwę gliny lub iłów o grubości 1*0—2*0 m, pokrywającą układ cienkopłytowych piaskowców i łupków iłowych.

b Zarząd miasta myślał przed kilku laty o założeniu zbiornika w miejscu obecnie wybranem i posiada odnośne plany.

²) Pomysłu Inż. K. Maćkowskiego.

Otóż nasyp z lepszego materyału, łączyć się będzie bezpośrednio z ową warstwą glin i iłów tak, że i utrata wody drogą wgłębną będzie wykluczona i bezpieczeństwo grobli zupełne.

Długość grobli w koronie wynosi

szerokość korony.......

największa wysokość nasypu.

„    „    grobli nad terenem

„    szerokość podstawy .

758*00 m 8-00 „

27*50 „

18*30 „

71*00 „

promień krzywizny

jB = 00

Urządzenia do poboru i odprowadzenia wody, przystosowane do celu zbiornika, obejmują:

a)    Upust (Tab. XIII.), którego zadaniem będzie samoczynnie odprowadzać nadmiar wody, piętrzącej się ponad poziom stanu stałego (357*50).

Odpływ upustem winien być taki, by w czasie największej nawet powodzi, nie przekroczył nieszkodliwej obj ętości, to jest 20—28 m³/s.

Upust ten składa się z 2 rur żelaznych o śr. 1000 mm, ułożonych w dostępnym przepuście żel.-betonowym.

Rury otrzymają podwójne zasuwy, to jest u wlotu i wylotu. W okresach w których niebezpieczeństwo powodzi jest wykluczone, można więc będzie utrzymywać wyższy poziom wody w zbiorniku.

"Wlot rur pomieszczono w kotle, do którego przelewa się woda krawędzią 15*0 m długą, założoną w poziomie stałego piętrzenia, to jest 357*50.

Rurami odpłynie razem 18*75 m³/s wody z chyżością 11*96 m/s, przy max. piętrzeniu do poź. 363*00.

1000 mm

b)    Spust, składa się z rury żelaznej o śr. biegnącej we wspólnym przepuście z rurą do poboru wody.

Spust ów otrzymuje również podwójne zamknięcie, a odpłynie nim w granicach poziomów 348*0—363*0 razem 3*02— 9*61 m³/s wody z chyżością 4*09—12*24 m/s.

c)    Przelew burzowy, o krawędzi w poź. 362*00 a 67*0m długiej , mieści się na lewym stoku. Przy max. piętrzeniu do poź. 263*00, odpłynie nim 160*2 m³/s wody — reszta natomiast (29*8 m³/s) upustem, spustem i rurą poborową.

O ileby wszystkie urządzenia zawiodły, to poziom wody podniósłby się do 363*20, gdy koronę grobli zakłada się na wysokości 365*0.

Zaznaczyć tu jednak wypada, że przelew nie będzie właściwie nigdy czynny — bo naprzykład w czasie powodzi, jak z roku 1903, mimo pełnej rezerwy użytkowej w zbiorniku, cała odpowiednio spłaszczona (ze 190 m³/s do 18*2 m³/s) fala odpłynie upustem, a poziom piętrzenia nie przekroczy ani na moment krawędzi przelewu.

d) Rurę użytkową o śr. 1000 m\m, która doprowadzi wodę do zakładu. Odpływ z pod turbin ujmuje się powtórnie w basenie poniżej grobli, skąd może być odprowadzony szluzą umieszczoną w prawem skrzydle basenu, do kanału roboczego idącego na 2-gi stopień. Objętość wody roboczej wahać się będzie normalnie w granicach 0*718 do 1*56 ms/s.

Cofka zbiornika wypada około 2*200 km długa.

Koszta założenia zbiornika obliczono na K 3,020.000 00 — tak, że koszt magazynowania 1 m³ wody, wyniesie 0*347 Kor. Z tej sumy znajduje pokrycie kwota Kor. 212.000*00, w preliminowanych kosztach projektowanej, a odpadającej obecnie re-gulacyi Łękawki na przestrzeni 3*6—6*0 km biegu.

Z ogólnej sumy przypada na:

a) wy kupno gruntów i zabudowań K 524.900*00

b) komunikacye .

Przybliżone koszta zakładu elektro - wodnego z urządzeniem na siłę 6-cio miesięczną i rozprowadzeniem, obliczono na K 97.350*00.

. „    49.400*00

Dochód ze sprzedaży siły wodnej pokryje całe roczne koszta zakładu i sieci przewodów, jakoteż roczne koszta zbiornika w części wynoszącej około 7%.

Inne znaczne korzyści stanowiłyby ekwiwalent niepokrytej reszty kosztów zbiornika, wynoszącej K 21.050*00 rocznie.

B) Dorzecze Skawy.

III. Zbiornik na Skawicy w Zawoi.

(Tab. XIV. i XV.).

Skawica jest dopływem Skawy, i wpada z lewego brzegu, w 52-gim km biegu tej ostatniej.

Przegrodę projektuje się 16 km powyżej ujścia, tak że zamknie zlewnię o powierzchni .

52*63 km²

. . 68-6%

48*7 mil. m³

wysokość warstwy śr. rocznego opadu wynosi . 1350*00 mm spółczynnik śr. rocznego spływu . a objętość „    „    „    .    .

Pojemność zbiornika wyznaczono w ten sposób, by nie przekraczając granic w danych warunkach względami prakty-

fhof/Y Mt/foi/ry z&/aw//fa /?a S/famy

AQjy/Dainep/fCrzen/e 599oo

In

/Vorrnalne p/płrz &/>/>? $98 OO.

3*

A&Z/i/zszy sfon 56Zoo

t'

<!

<*

K.

L°

!!!!!!!|!p !il|p| 1ÜÜH!! Hü.

S2SSSS S5S52SS SS SS ®®**S SŁfcSSSsSS SS St &

ooo.s?

ooo.fif -

000-05---

o.Ç\, -

000.9*1 ---

ooo.oe-

000.O6--------

ooo-S»----

000-09---

o O O OV -

0 0 0.04--

0 0 009-

0 00.06---

oo

_ €,0*000

- 90*000

ho ooo 95*oofc

70*000 41)0 OOO 5o*ooo

-OOO

•ooo

&=

«>6ooo 40‘oo o

|—- TO OOO

5ooo

90 ooo >■-----5o*ooo

- -IÎ OÛC

95*000 - 45ooo

--55'Ooc

- 6'ooo

oo© 9«j

O—O—O

40    14 12 <3 44 43 46    <7 40 <9 20 24    22 23 24 23

cznymi wskazanych, zapewniła jak najdalej posuniętą redukcyę fali wezbrań i wyrównanie przepływów.

Pojemność ta wynosi:

9*02 mil. m³ przy max. piętrz, retencyjnem do poź. 599*00 i zalewie 71*0 ha

- 8*32 mil. m³ przy norm. piętrz, retencyjnem do poź. 598*00 i zalewie 68*5 ha,

4*90—8*32 mil. md przy piętrzeniu użytkowem do poź. 592*40—598*00 i zalewie 50*1—68*5 ha,

2*62 mil. m³ przy piętrzeniu stałem (rez. żelazna) do poź. 587*00 i zalewie 35*0 ha.

Zbiornik w tych warunkach będzie miał wpływ bardzo wydatny — i tak:

Największy przepływ sekundowy redukuje się na zbiorniku ze 195 m³ na 20 m³, czyli o 90°/₀₇ lub linearnie o 1*60 m w profilu hydrometrycznym.

Ku ujściu redukcya ta maleje wprawdzie procentowo, lecz absolutnie nie różni się wiele, bo w zwartej — z wyjątkiem ostatnich 4-rech km, — dolinie Skawicy, nie będzie wydatniejszej retencyi i spłaszczenia fali. Stąd zbiornik obniży falę wezbrań Skawy u jej spływu ze Skawicą o 130—150m³/s, a więc ilość wcale znaczną.

Wyrównanie przepływów wogóle, przedstawia się także nader korzystnie — bo dosięga prawie granicy praktycznie osiągalnej, jak to z następnego zestawienia widać:

Określenie przepływu

dopływa do i odpływa ze

zbiornika m³/s

0*917

1*132

1*351

20*000

0*344

0*673

1*180

195*000

• co

w ciągu 365 dni roku śr. .

970

11    11 Ä    a    yj    a

11 11 „ ,, •

maksymalnie......

Ma to nader doniosłe znaczenie ze względu na wzrost siły wodnej i jej wartości, na Skawicy; pominąwszy bowiem korzystną koncentracyę na samej przegrodzie — w dalszym biegu spotykamy spadki 18 do 9°/₀₀ (przy ujściu) — które już obecnie starano się na licznych prymitywnie urządzonych zakładach, wyzyskać.

Na zbiorniku będzie do dyspozycyi:

299 HP w ciągu 365 dni po 24^ dziennie

870    „    „    „    270    „    „

441    „    „    „    180    „    „

11

liczonych na wale turbiny (<jp=0*7&) — co stanowi w sumie

3*87 mil. koń/godź.

-/<Wm SA a tuica.

J95 om ³/ó

Przebieg napełnienia przy zmiennym odpływie. 20\!5,ł0• 20 rr>/s    ₃

n o 40 nu l tTł

90

. Go

!«•

Przelie$ fali uuezkran

70

zrębu f§03

Rezerwa, Ysmi/.n/j

j/Sm/Y j

........    63 /77/'/mss

GO

. 50

N_

40

4-fo

3%

>>

Przei/eś napełnienia przy stałym oc/pły wie 20 w/s

30

. 20

/2 rnif

- 2.

mi

.JO .44

N°f

_400

_ jo

5V°

90    _ g

8\

80

Słały o e/pły w

ł/Orn/t

,

w*

70

30

'A

zc

. Go

to

. 50

Oe

.40    .4

. 3o

/i

un

.20.2

■10

Lp La

L i piec 4903.

Sumy o/ziennyc/x odpływów

wo

wy

y 2.

■i 3

W4

e S25

Wo J2-

0767

4-030

2-325'

4-72.1

0440

o /27

4/-4o

24-4 5-

■43-00

443-0 o

28-6o

2.8-6 o

godziny dnie    •

oij: ocłp '■ w mł wys- opad.

Siła ta znajdzie odbiorcę na miejscu (w Zarządzie dóbr arcyksiążęcych), tak że odpadną znaczne koszta sieci przewodów i straty na niej.

Przegrodę projektuje się jako zaporę murowaną z doskonałego miejscowego piaskowca.

Fundowanie nie napotka na trudności, zdrowe podłoże skalne z układu ławicowego piaskowca, odkryto bowiem w całym przekroju i to już w głębokości 1*5—7*5 m pod naziomem.

Przekrój muru wyznaczony z uwzględnieniem natężeń głównych i odporu wody, zbadano przy próżnym i napełnionym aż po koronę, zbiorniku.

Największe natężenia otrzymano przytem:

Natężenie

w krawędzi

wynosi kg jem²

Uwaga

normalne (w pł. pion.)

wewnętrznej

8*99

n „ poz.

4-00

przy zbiorn. próżn. »    » pełn-

główne . na ścinanie .

zewnętrznej

9*69

4*76

.    333*84 m

4-00 „ 39-50 „

32- 20 „

33- 70 „ 500-00 „

1930-00 „

Długość muru w koronie wynosi . szerokość „    „    „    „

najw. wysokość od podeszwy fund.

„    „    nad dnem doliny .

„ szerokość podstawy

promień krzywizny.....

długość cofki.......

Co do urządzeń wodnych, to decydują o ich wymiarach i rozkładzie obok warunków terenowych, względy na absolutne bezpieczeństwo budowli i wygodną gospodarkę.

To też urządzenia te zapewnić muszą:

a)    niezawodny odpływ szczytu fali wezbrań w całej jej wysokości, to jest 195 ra³/s, przy max. piętrzeniu do poi. 599*0, na wypadek gdyby taka fala napotkała zbiornik pełny.

587-00

b)    odpływ 15—25 m³/s przy najniższem piętrzeniu do poź. a to w celu przygotowania rezerwy retencyjnej ; wreszcie możliwość :

c)    zupełnego opróżnienia zbiornika i poboru wody roboczej 0*9—l*4m³/s.

Uzyskuje się to, podobnie jak i poprzednio, przy pomocy:

1.    Przelewu samoczynnego.

Lewy stok jest pod założenie przelewu nieodpowiedni, na prawym natomiast da się rozmieścić bardzo dobrze, lecz znowu długość krawędzi założonej w poź. 598*00 ogranicza ściek boczny, do 60m.

Przelewem tym odpłynie na kaskady 138 m³/s warstwą 1*0 m grubą. Resztę, to jest 62 m³/s odprowadzą:

2.    Dwa upusty, które powinny nadto wystarczać do przygotowania rezerwy retencyjnej.

Do upustu o przekroju kołowym i śr. 3*0 m, wykonanego w murze z okładziną ciosową, dopływa woda żelazną rurą o śr. 1700 mm, ułożoną w betonie.

Rura odpowiednio wygięta, otrzymuje nasadzony wlot dzwonowy, w którego pobocznicy znajduje się 6 otworów 60/80 cm.

regulujący lub odci-

Na dzwon ów nasuwa się manszet nający szczelnie dopływ wody.

Przy najwyższem piętrzeniu (599*00) odprowadzić mogą oba upusty 70*68 m³/s, zatem więcej aniżeli koniecznie potrzeba.

Chyźości wywiązują się przytem zupełnie dopuszczalne, bo wynoszące w części murowanej 5*01 m/s, w rurze 15*52 m s1 a u wlotu 12*22 m/s.

Przy najniższem piętrzeniu, już jeden upust odprowadzi 20*5 m³js, tak że normalnie drugi stanowić będzie niejako rezerwę j).

Do zupełnego opróżnienia zbiornika służyć będzie:

3. Rura spustowa o śr. 1.000 m z podwójnem zamknięciem.

Rurą tą odpływałoby przy max. piętrzeniu 13*90 m³ls z chyżością 17*7 m s. W rezultacie jednak nie będzie nigdy używana przy tak wysokich ciśnieniach, bo w granicach poziomów 599*00—586*00 łatwiej i prędzej opróżni się zbiornik

przez upusty.

b Gospodarka winna być taka, by odpływ nigdy nie przekroczył 20 m³ls — czyli w rzeczywistości przelew nigdy nie powinien być czynny — a upusty pojedynczo, na zmianę.

G) Dorzecze Dunajca.

IV. Zbiornik na Czarnym Dunajcn w Kościeliskach.

(Tab. XVI—XVIII.).

Czarny Dunajec Kościeliski, czyli tak zwana „Woda z Kir“ jest jednym ze źródliskowych potoków, składających się na Czarny Dunajec właściwy.

Przegrodę projektuje się w „Bramie Kantaka“, to jest 3*6 Jem powyżej Roztoki.

W ten sposób zamyka się zlewnię o powierzchni 34*6 Jem²¹), na której wynosi:

spływu .

. 1490 mm 74*95%

47*80 mil. m³

Do poboru wody roboczej przewidziano wreszcie 2 rury żelazne o śr. 1000 mm

, a drugą w miarę wyłaniającej się potrzeby.

Ogólne koszta zbiornika wynoszą K 7,100.000*00, czyli 0*787 K za 1 m³ piętrzonej wody.

Z kosztów tych przypada na :

a)    wykupno gruntów i budynków

b)    komunikacye .

Koszta zakładu elektro-wodnego z instalacyą na siłę 6-cio

obliczono na K 210.350*00.

Otóż dochód ze sprzedaży siły pokryje w całości roczne koszta zakładu i rozprowadzenia, ponadto roczne koszta zbiornika w części wynoszącej ca. 32 °/₀ , tak że wszystkie inne, a bardzo znaczne korzyści stanowiłyby ekwiwalent niepokrytej reszty kosztów zbiornika, to jest K 36.315*00 rocznie.

z których jedną tylko należy ułożyć

zrazu

miesięczną

K 619.179*00

.    „ 107.763*00

wysokość warstwy śr. rocznego opadu spółczynnik „ objętość    „

Pojemność zbiornika wyznaczona w ten sposób, by się dało na nim uzyskać jak największe spłaszczenie fal wezbrań i wyrównanie odpływów w ogólności, wynosi:

5*923 mil. m³ przy max. piętrzeniu retencyjnem do poź. 970*00 i zalewie 38*7 ha,

9 Pomiary wodne wskazują na to, że ściek odprowadza wodę ze znacznie większego obszaru (ca 50 Jcm²\ czyli, że istnieje łączność ze zbiornikami wgłębnymi sąsiednich zlewni nawierzchnich.

5*555 mil. m³ przy norm. piętrz, retenc. i max. użytkowem do poź. 969*20 i zalewie 37*4 ha,

0*422 mil. m³ przy piętrzeniu stałem (stan żelazny) do poź. 946*00 i zalewie 9*0 ha 0.

» Jflo oo

-    Z rodła

Czarnęyo CJunajca

r*

I Siojt droyouy

Pro}/1 p o c/fi/i rfy z b i orni kät.

na Ci Dt

. 973. 45

uncLjcu u/

TfoóCte// S lc3L c h

« 97o~oo

97o oo max piętrzenie retencyjne

9713o ,

i«

<4

<F

®5

ÓS

'S

•*

CO

CD

Po/oA A/te/usi j\ Most droyouj

"i

7 Y*'->r r

' L

ooPietrzeme Za-fe

19Vo oo

SciekZ

t33ooo

» 92.0-00

Rzędne xtvierc. evody

972-52

*><r>

9685o

Odfeyfo/d

JFbz .poróu/n 33o oo Jfiiomełry ^

-»300

oo.ocfi-

00.9c

30X30 - 96^65

9 60-99

9>? E 5 6

9 58 43

9-ZS6

-------81ooo

005(99-

--*4 o *1 â *o o - 9

A<*bG6 - OOOfiO).-

-114 8-00 - 9 5551

---1R7R-00- 951-3«.

9O6I7G - -

SA-B'rG--oaomu-

--15 3 owo - 9 4629

OO - 945’3o

-161-1-00 - 944*2

oo - 94-159

-1880-00- 939-.»

o4o-oo- 93«-łfc

V»

o»<H T- r* «>łW

RoS-oo - 93355

33o oo - 931-10

-439500

ol o3 0-4 o*3 ©-6 «r o 3 o3

g>" o O <>— O" ■<> o—o—o—o—(3)—^o—o»— o ■ o foo 44 11 41 *<• 4*5 4 6 4 7 43 13 loo 14 ;U 13 *'

Wpływ zbiornika, w tych warunkach będzie bardzo wydatny — i tak:

największą wysokość fali wezbrań redukuje zbiornik z 53 m³/s do 10 m³ls czyli o 81 °/₀, albo linearnie 0*62 m w prof. hydrometrycznym.

Korzystny wpływ tej redukcyi znaczyć się będzie wydatnie po Chochołów, czyli na przestrzeni około 13 kilome-

l) Por. Dodatek VII.

trów — poczem znika wobec dużego spłaszczenia fali w szerokiej dolinie poniżej.

Wyrównanie przepływów niższych przedstawia się również bardzo korzystnie, jak to w następnej tabelce uwidoczniono :

Określenie przepływu

dopływa do odpływa ze

zbiornika msjs

• rH

CO Cm rH

• rH

roku śr. .

0-638

1-020

1-698

1*205

1*442

1*680

10*0

53-0

maksymalnie .

Ma to doniosłe znaczenie ze względu na podniesienie wartości siły wodnej Czarnego Dunajca, którego spadki po Nowy Targ leżące w granicach 16°/₀o—3*5%₀, wyzyskano już obecnie prymitywnym sposobem w licznych zakładach.

Ponadto na samym zbiorniku będzie do dyspozycyi:

345 HP w ciągu 365 dni po 24^ rocznie 414    270

rr-Lrr ri ri    n    v n n    n

180 „ „

482 „ „

liczonych na wale turbiny (77 = 0*75), co stanowi w sumie 3*74 mil. koó/godz.

Siła ta znajdzie odbiorców w pobliżu, a to w Zakopanem, Witowie i okolicy, tak że długość ciągu przewodów będzie mała.

Przegrodę projektuje się jako zaporę murowaną z miejscowego wapienia litotamniowego, piaskowca i granitu.

Fundowanie nie napotka na większe trudności, odkryto bowiem w całym przekroju 1*5 m do 3*5 m pod naziomem, zbite krynoidowe i rogowcowe, żelaziste wapienie, lub nieprzepu. szczalne i pewne łupki marglowe, układu jurajskiego.

Przekrój muru wyznaczono i zbadano zupełnie podobnie jak dla zbiornika w Zawoi — tak że wyników tam podanych, już nie powtarzamy.

105*00 m 4-00 „ 42-00 „ 39-50 „ 37-54 „ 175-00 „ 1-94 km

Długość muru w koronie wynosi szerokość teor. przekr. w koronie najwisksza wysokość od podeszwy fund.

„    „    „ dna doliny

największa szerokość podstawy .

promień krzywizny.......

długość cofki przy max. piętrz. .

Teor. szerokość korony zwiększy się przy pomocy arkad opartych na konsolach, do 5-50 m — tak by pomieściła się 4-5 m szeroka droga i poręcze.

Co do urządzeń wodnych, to obok warunków miejscowych decydowały względy na absolutne bezpieczeństwo budowli i wygodną gospodarkę.

Obejmują one:

a) Przelew samoczynny w przedłużeniu lewego skrzydła, który zdoła odprowadzić przy najw. spiętrz, do 970*00, szczyt fali w maxymalnej jej wysokości, t. j. 53*00 m³/s.

Krawędź przelewu zakłada się w poziomie 969*20, a długość jej, wynoszącą 31*5^, podzielono na 10 otworów.

,Um/m

2222

... SOD

Àka*

<|vt/ze'

t Z7nU.

iZi"/,

ßc^J/O'VJ

sCC^/O

.... 2 70

>yi

-- 2 70

5 JO

U......Joo......J

Otworami dopływa woda do koryta krytego żelazno-beto-nowym stropem, po którym biegnie droga.

Z koryta, spływa woda na kaskady.

b) Spust.

Do opróżniania zbiornika zakłada się rurę żelazną 1000 mm śr. Kura ta, pomieszczona w łatwo dostępnym przepuście, wykonanym w przegrodzie, odprowadzić zdoła przy najw. sp. do 970*00, 11*25 m³/s z chyżością 14*34 m³/s, —natomiast przy sp. minimalnym do 935*00, jeszcze l*5m³/s, z chyżością 1*9 m/s.

Zamknięcie u wylotu, normalnie używane, pomieści się w dostępnej komorze, rezerwowe natomiast u wlotu, w szybie przypartym do przegrody.

97630

■'ii,.»'..

’Js.

,Æ,’

'4-

tj-e    jça/lo

*Ä=J

v. 9    70* <

7.okiei

•m

».

976 so

______________

/»

nt«u$₄

SO/Si

97QOO

j-g69 10

-'jf _yys7+ó

m£\

'/À

“fr

bm§

jfÏ*.

. 970 «O

(o 9fs rt£ I \

—„969 to-

Vi‘Vf x77t .yt3

/»••

» «

,<s*v'K

if&

T /*** V:>

:■

"-&■

kr

/.j*    C--

>■;

w.<ä

■c

>S

K.

⁴ 4Ï7⁴

/f‘*

C'

B71SO

971* |

=vj

^wî"*

«V-.

96t 7/t

. 97* 00

..9*9 *o

IQOO

iS

9ft?l0\

96970 --

>1®-

9fr 7i» !

■'>/»

•^i/

\ • I ivS'/f

tjJ Lj3^7-4i    //j^

»Œ

7V V/

y.

y.

■Im,

¥mM

w/WM

mWA

=sr-*

o',

"FA

V/r

*/*

'äip^

7 y .* . . -

•    **»1X

*    L.%«

V»*.

i/,

><

Rw!

9/0

‘,y/V/y.

W /*/.

^<9l//Oy.

mM/L

Przy stałym odpływie 10m³js ze zbiornika, wynosi potrzebna rezerwa retencyjna zaledwie 0*9 mil. m³. Znaczy to, że największa powódź może napotkać w zbiorniku 4*6 mil. m‘d wody, względnie spiętrzenie do poziomu 966*40.

Przy tym poziomie, odpływa rurą spustową jeszcze 10*4m³/5 z chyżośeią 13*30 m/s, przeto osobny upust jest zupełnie niepotrzebny, bo funkeyę jego spełni rura spustowa.

c) kury do poboru wody roboczej.

z tego jednak

Pur tych o śr. 1000 mm ułoży się dwie na razie, tylko jedną aż do zakładu.

Zamknięcie podwójne pomieszczone będzie podobnie jak przy spuście, w komorze poniżej zapory i szybie do niej przypartym.

Ogólne koszta zbiornika wyniosą K 3,150.000*00, czyli 0*532 kor. za lm³ piętrzonej wody.

Z tego przypada na:

a)    wy kupno gruntów i nielicznych budynków K 187.370*00

„ 160.846*00

b)    komunikacye .

Koszta zakładu z instalacyą na siłę 6-ciomiesięczną i przeniesieniem obliczono na kor. 270.650*00.

Otóż dochód ze sprzedaży energii pokryje w całości roczne koszta zakładu i przewodów, ponadto ca j63°/₀ rocznych kosztów zbiornika. Inne korzyści osiąga się zatem za cenę nie-pokrytej reszty rocznych kosztów zbiornika, t. j. sumę wynoszącą zaledwie kor. 8.725*00.

Y. Zbiornik na Czarnym Dunajcu we Witowie.

(Tab. XIX. i XX.).

Czarny Dunajec we AYitowie powstaje głównie ze spływu trzech potoków źródliskowych w Poztoce — poniżej której projektuje się przegrodę (km 236*5).

93*6 km2 1410*0 mm 69*8 °/0 92*0 mil. m³

Powierzchnia zamkniętej zlewni wynosi

wysokość warstwy śr. roczn. opadu spółczynnik „    „    spływu

objętość    „    „    „

Pojemność potrzebna do zupełnego wyrównania przepływów dałaby się uzyskać przy spiętrzeniu wynoszącem około

35*0 m. To też projektowano zrazu odpowiednio wysoką przegrodę murowaną.

Na podstawie ścisłych badań gruntu okazało się jednak, że fundowanie przegrody murowanej byłoby ryzykowne, dno i stoki doliny zbudowane są bowiem z układu cienkopłytko-wych, łatwo wietrzejących piaskowców i łupków iłowych.

Profit podłużny zö/ornika ** Cz. na/cu

w &

Wïio vie. —

b,

ÏT*

tf 87o-qo

? QSOXJO

y 830*00

0»

ocło9£-

oo>98-

oo'XS’G-

⁰⁰£98 -

⁰⁰ 498-

ooS90-

00.95g -

Ściek Z.

« 8gą oo

. 8C5oo rnax dop pielrz.

1S&/ 00 mat, norm piętrz.

, 86000 jjud użi/M piętrz.

.35» po j/a-Je/3/çtrz.

- 859 OO

. — 855 o o S57oo 856 00

-85500

' 859 00

-    35300

C 5*. o o

-55 ^ 00

-8 5»oo

- 848 oo

-8*5oo

-8M00

845 bo

Odległości

00.0^5

⁰⁰

00 oj, g °z9

ooSC6

oo.ocg

oao

'53

45o oo 375oo 355 o o R7o 00

130-00 13o x>0

O^OWl

olo-oo

93o 00 8C0-OO

fiSSoO

OO

'tSo-Oo 375 o o 3£o'oo

SH Só pozpordwn Kilometry

VOO

ZTÄ9 8 7 6    5* 3

Przy tem piaskowce stanowią zaledwie 25—45 °/₀ układu.

Wobec tego projektuje się — jedynie odpowiednią w tym wypadku — przegrodę ziemną i to tylko średnio wysoką.

Pojemność ograniczonego w ten sposób zbiornika, wynosić będzie zaledwie :

4*195 mil. m³ przy max. piętrzeniu retencyjnem do poź. 864*00 i zalewie 64*24ha]

3*570 mil. m³ przy norm. piętrzeniu retencyjnem do poź. 864*00 i zalewie 57*50 ha,

1*700 mil. m³ przy norm. piętrzeniu użytkowem do poź. 860*00 i zalewie 37*02 ha,

0*275 mil. m³ przy piętrzeniu stałem (żelazny stan) do poź. 854*00 i zalewie 12*24 ha.

Mimo to wpływ będzie stosunkowo wydatny, i tak :

Największą wysokość fali wezbrań redukuje zbiornik ze 165 m³/s do max. 50 m³ls, czyli o 69°/₀ co najmniej.

Linearna redukcya w prof. łiydromotrycznym wynosi 0*96 m. Naturalnie, że obniżenie szczytu fali o llhm^js, ma nader doniosłe znaczenie dla osad i gruntów niżej położonych, aż po Nowy Targ.

W dalszym biegu wpływ da się odczuć w stopniu znacznie mniejszym, z powodu tego że w miejscowości tej doprowadza znaczne objętości wody Biały Dunajec.

Wyrównanie stanów okresowych przedstawia się również wcale korzystnie, zwłaszcza jeżeli się uwzględni wpływ zbiornika Witowskiego łącznie z Kościeliskim.

Uwidoczniono to w następnej tabelce :

dopływa odpływa dopływa odpływa

do

ze

do

ze

zbiornika mdjs

Określenie przepływu

Witowskiego

łącznie

z Kościeliskim

w ciągu 365 dni roku śr. »    270    „    „

_ a 180    „    „

najwyżej

77

r>

77

77

0-841

1- 405

2- 540 165-0

1-141

1- 890

2- 875

50*0

1-408

1- 827

2- 522 125-0

1*975

2-220

2-710

34*0

Jak widzimy, obecny odpływ roczny podniesie sam zbiornik we Witowie o 35*7°/₀, a oba razem o 135°/₀, odpływ 9-cio-miesięczny natomiast o 34*5°/₀ względnie 58°/₀.

Doniosłe znaczenie tego, ze względu na wartość siły wodnej Dunajca, łatwo ocenić.

Na samym zbiorniku będzie do dyspozycyi:

a) bez względu na zbiornik w Kościeliskach: 175*6 HP    w    ciągu    365    dni    po    24s    rocznie

lub 3*18 konio/godzin liczonych na wale turbiny (rj=0*75).

Jeżeli w drugim wypadku suma konio/godzin podnosi się tylko o 9*3°/₀, to wartość rzeczywista siły rośnie znacznie wydatniej, a to o 25*7°/₀ 7 z powodu znakomitej poprawy stosunku rocznej do 9-cio i 6-ciomiesięcznej siły.

Energia znajdzie odbiorcę na miejscu, t. j. we Witowie.

Przegrodę projektuje się z przytoczonych poprzednio względów, jako groblę ziemną z dwojakiego materyału, którego dostarczą w potrzebnej ilości stoki sąsiednie.

Grobla ma być wykonana systemem podobnym jak na Łę-kawce — t. j. ze szczelną skarpą a bez właściwego jądra.

Skarpę o wyrównanem nachyleniu 1 : 1¹/₂ od strony wody, zakłada się w stopniach, ubezpieczonych brukiem na szczelnem podłożu betonowem.

Skarpa od doliny otrzyma nachylenie 1 : 2 i 2*0 m, szerokie ławeczki co 6*0 m wysokości.

Dno doliny zaścielają 3*0—4*5 m grubą warstwą żwiry rzeczne — pod któremi znajduje się układ cienkopłytowych piaskowców i łupków iłowych.

Otóż część nasypu wykonana z doborowego materyału, spocznie bezpośrednio na owym układzie, z którym połączą j ą ściśle 3 podłużne żebra.

W ten sposób odcina się wodzie dzikie ujście drogą wgłębną, a równocześnie zapewnia budowli absolutne bezpieczeństwo¹).

*) Przy grobli tej, jak i poprzedniej kierowano się daleko posuniętą ostrożnością, licząc się z tem, że przegrody ziemne spotykają się u nas z pewną nieufnością — mimo znakomity cli wyników w Ameryce.

^O'XC'ivtO/l /fVUÆX /^C/Wt'lc 4VZ/LcioV/l/t. A A^C^/ ïVCH^VW

!

.Oc

§

lir

V'Otf---»7*------ fOC............>j

4.1

6*4tOO^J^\

Pflpfl

U— -3 SC

:

3-00 J *    300 — pj

•—J--J-    :~

FfiFff

SéS OO

+b

7 !'

11

1'

'i

~

'lîî

»

ijî

U-

T

!f

-*■-•«..

l'ii

"1

.4

âÂ

lililirhc>

Stem

!

as a 30

-J*p»

\ T

s

?

«IMl

r~-—*

, <y«o

PI

i

■

À

:

*

%

r-...........    *cmo ■ ■•■—

——• •• - V J27 ■ - • *4c-----------

-------- /^y*.

I

ÉÉI

s

R

?

— y/##

r*

:

I

'

I

O

k

I

\£

!

. ir-*-----

<13‘©c

i

**łj

rr

1

|

4

^^niii.n,i,iii'

i i i n

Ai i i

»ijŁ^

jv4«,r-*7T-->- -

<+m

h:-

.J

?

iHi ipi|i^

—I-f-4 |

!j i: j:

|î_JLj:

• r—» i—T |

!• •’ !»

i    il I,

ii    i li * iLJ LJi jnrï

!sHHk±i!

ili. '! I II illl! iu ^|[ u il il 1 ! ! ii 11 11 ii n 1S ! lit* ülllmliîw [L-.-Un-i!- tjll'lm-in. fifciÉ

i

*

i

*

s

i

!

i l

ł

II. ni. um I

rf

t;v :

4*16

i

J

jf I

.......... - <o-pà '-.—.

!

-*— ISO *■

Długość grobli w koronie wyniesie szerokość „    „    „    „

.    316*00 m

.    10*00 „

.    .    28*00 „

24*30 „

.    .    118*90 „

najw. wysokość nasypu.

„    „    „ nad terenem.

„ szerokość podstawy .

Niezbędne urządzenia uboczne obejmują:

1. Samoczynny przelew burzowy z otwartym upustem.

Przelew pomieści się wygodnie na lewym stoku. W ścianie j ego koryta, tuż obok grobli, zakłada się prostokątny upust otwarty, 2*5 m szeroki z progiem w poź. 860*00.

Upust ten ogranicza, względnie sprowadza samoczynnie stan wody w zbiorniku do poi. 860*0 — po przejściu każdej fali wezbrań.

Przypuszczalnie największa fala odpłynęłaby w ten sposób spłaszczona, że maksymalny przepływ nie przekroczyłby 50 msls względnie 34 m³/s.

Przytem spiętrzenie nie przekroczyłoby ani na moment poziomu 864*20.

To też 65 m długi przelew, który zdoła 1*0 m grubą warstwę odprowadzić łącznie z upustem 169*4 m³ls przy max. sp.

do 865*00

nie będzie w istocie nigdy czynny — lub tylko w stopniu bardzo nieznacznym.

2. Spust i pobór wody roboczej.

Rury spustowe i do poboru wody roboczej przeprowadzi się sztolnią okrążającą lewe skrzydło grobli.

Sztolnia o powierzchni przekroju 9*87 m², a 178 m długa, otrzyma obudowę betonową.

Znajdzie w niej pomieszczenie rura spustowa i dwie rury użytkowe — wszystkie o śr. 1000 m. Wyciągi zasuw zamykających rury, pomieszczone będą we wspólnym szybie z nadbudowaną komorą.

Rurą spustową odpłynie w granicy poziomów 848*7—865*0 około 2*64—8*54 m^/s z chyżością 3*36—10*88 mis.

Do poboru 6-ciomiesięcznej wody roboczej wystarczy normalnie jedna rura — którą się ułoży w całości.

Na wypadek dalszego zapotrzebowania można będzie uzupełnić bez trudności drugą rurę.

Ogólne koszta zbiornika wyniosą K 2,700.000*00, czyli 0*648 kor. za lm³ piętrzonej wody.

Z tego przypada na :

. kor. 287.284*20 „    73.860*00

a)    wykupno gruntów

b)    komunikacye .

Koszta zakładu z instalacyą na siłę 6-ciomiesięczną i siecią przewodów, obliczono na K 255.350*00.

Otóż gdyby się wpływu zbiornika w Kościeliskach nie uwzględniło, to dochód ze sprzedaży energii pokryje w całości roczne koszta zakładu i sieci, ponadto około 20°/₀ rocznych kosztów zbiornika.

Ponieważ jednak wykonanie zbiornika w Kościeliskach, wobec jego zalet, nie ulega kwestyi, przeto sprawa przedstawi się znacznie korzystniej.

I tak z uwzględnieniem jego wpłwu na siłę wodną we Witowie, uzyskuje się dochód ze sprzedaży energii taki, że oprócz rocznych kosztów zakładu i sieci, znajdzie pokrycie około 50°/₀ rocznych kosztów zbiornika.

Inne korzyści osiąga się zatem za niepokrytą resztę, t. j. wydatek K 11.505*00 rocznie.

"...

>-

-•

.

:

^ *

.

Dodatek I.

Wyznaczenie krzywych konsumcyjnych dla prof. hydrom.

IV. i IVa w Czernichowie.

Powierzchnia zlewni po km 32-000 rzeki wynosi 1089*09 km², z tego przypada na teren zalesiony 45 °/₀, reszta t. j. 55 °/₀ — na teren pod knltnrą rolną, łąki i pastwiska.

Stosownie do pionowego ukształtowania zlewni, rozdzielić j ą należy na :

1. teren pagórkowaty, zamknięty krzywemi wysokości 300—500, a obejmujący 225*20 &m², czyli 20*6°/₀ całej powierzchni.

2.    teren górzysty o średnio stromych stokach i zboczach, zamknięty krzywemi wysokości 500—1000, a obejmujący 748*20 Ärm², czyli 68‘8⁰/₀ całej powierzchni.

3.    teren górzysty o bardzo stromych stokach i zboczach, leżący między warstwami 1000—1300, a obejmujący 115*80 Æm², czyli 10*6 °/₀ całej powierzchni.

Pozkład średnich opadów rocznych, wyznaczony przy pomocy tabeli I. podanej na końcu i karty tych opadów, przedstawia się w ten sposób, że opad:

775—800ra/m obejmuje powierzchnię 4*00 km²czyli 0*36°/₀ zlewni

800—900 „ 900—1000 „ 1000—1100 „ 1100—1200 „ 1200—1800 „ 1300-1400 „ 1400 i wyżej

34-00 „ 168-00 „ 399-00 „ 237-00 „ 76-00 „ 49-00 „ 122-09 „

Razem 1089-091em'L czyli 100 ü/₀ zlewni

Z tąd wyznaczona wysokość warstwy śr. rocznego opadu wynosi dla całej zlewni: h = 1*127 m.

"Bielmo

®.|

U,

/.

• »/s/

'h

///

W,

y/r/Tj

f:

mm

'A

fjj

3<

III

ffi

l*

jàm

Wad oxoi ce

ÇrTd'ijcViôw

■Æ

,77)

i)

'i

[l

SP

rj

^iarda pi. wowyw\<Ą

,_X

sâJMÉÉlw ÈËsw

yC^aAo^ -

A^llci /cUl/ŁCC/ŁCt    .

*076 i

>cJŁ

f-

Mmmi

rA}ki

;,i

iPS

sÉ

Na podstawie poprzednio wyznaczonych danych, oblicza się największy przepływ w 32-gim km rzeki wzorami: a) Iszkowskiego, b) Kreśnika, c) Lauterburga.

a) Wzór Iszkowskiego opiewa, jak wiadomo:

Q!t = cJlmhFm³js

przyczem oznacza:

— najw. objętość przepływu w msls eh — spółczynnik zależny od rodzaju terenu

„ obszaru zlewni h — wysokość warstwy śr. roczn. opadu w metrach F — powierzchnię zlewni w km².

W naszym wypadku:

.F= 1089*09 km2 h = l'127 m

m = 4*619 (z tabelek Iszkowskiego).

Spółczynnik drugi kombinuje się natomiast przy pomocy tabelek i przytoczonego podziału zlewni, następująco:

*=0*055.

1. część zlewni o powierzchni 225*20 km², zaliczyć należy do kategoryi II. i terenu pagórkowatego, niezbyt stromego. Zatem :

2. część o powierzchni 748*20 km², nosi znamiona terenów zaliczonych do kategoryi częścią II-giej , częścią III-ciej i średnio stromych gór — przeto:

cÄ”=0*25 x 0*140 + 0*75 x 0*290 = 0*2525.

3. ostatnia część wreszcie o powierzchni 115*80 km² przypada na kategoryę III-cią, o charakterze gór stromszych, więc :

=0*290,

a w końcu :

ch=-

ostatecznie :

0*055 x 225*20+0*253 x 748*20+0*290 x 115*80

1089*09

=0 216.

=0*216 x 4*619 x 1*127 = 1*122 m³/1 km2 0₄ = 1*122 x 1089*09=1220

b) Wedle Kreśnika spływ sekundowy z 1 km² zlewni otrzymamy wzorem:

W=a

32

0-b + ^F

przyczem a = l

32

=0956 m³l 1 km²

W=

0-5+V1089 a dalej: Q’₄=0-956 x 1089-09=1039 m³ls.

e) Wedle Lauterburga wyznaczają wreszcie najwięk

szy spływ wzory:

Qz ⁼ Qm +

H,.

gdzie

1+0-5^

1 + (l + 0-lJfi)JF’i H 2^=0-0001 F

• rn

Q\ —    2*9 ct₂ F ^

114

115 + 0-05 F

H 0-007

H'

H’

przyczem :

at =0-3 x 0-5+0-50 x 0-70+0-20 x 0-60=0-62

a₂ =0-3 x 0-55+0-50 x 0-75+0-20 x 0-65=0-67 (teren nasycony)

^=1089-09 km²; Ft =0-1089.

Otóż dla powodzi z lipca roku 1903 otrzymamy:

„    34 + 2x17 68 OQ H, 23

Hi~ 3    ⁻ 3

Qm=4-0m⁸/s

1+0-5x0-11

dla Q₃

H 50

0-46

Q3=4-0+0-62x1089

dla Q'₄ zaś

1 +(1 + 0-1x0-11) 0-11 H\ _ 100

=0-4

X 0-46 =299-1 m³)s

+0-007j x

Qt = 170+2-9 x 0-67 x 1089^

114

115 + 0-05x1089 X 0*4=746*4 m³/s.

Ponieważ w roku 1903 zeszły się fale powodziowe określone przez Lauterburga odpływem Q? i Q'₄, przeto największy odpływ sekundowy wynosił w roku 1903:

Q, = QS + Q\ = 299-1 + 746-4=1045-5 m³/s albo: 0*965 m³js z 1 km² zlewni.

Z zestawienia wyników, obliczonych metodą:

aj Q₄ = 1220*00 m³ls lub 1-122 m³/s z 1 km¹

b)    Q₄ = 1039-00    „    „    0-956    „    „

c)    Q₄== 1045-50    „    „    0-965    „    „

otrzymamy średnio: 1101*50m³ls lub 1*014m³js z 1 km²

Wynik ten posłuży jako kontrola przebiegu krzywej kon-sumcyjnej , wyznaczonej na podstawie szeregu zupełnych pomiarów młynkowych.

Ponieważ profile pomiarowe ulegały w międzyczasie zmianom — w szczególności stwierdzić można stałe pogłębianie się

l7o[

.32lr~

Ti

Pomiarów tych wykonano razem 9, w okresie 1901—1908, a to : 8 w profilu hydrom. IV t. j. w km 89-585 wiatach 1902,1903i 1908

11

1 poniżej „

IY

IY

n 11

bela II.

1 powyżej „

Inne daty odnoszące się do tych pomiarów, zawiera ta-

IY

x v ii a

n 39*596 „    „

1903

—-----~BmMTonr -    —, -----— f-—|j- ?-² 23—

.i

123 o

/J

/#

2798

25/t »

f33f

82 J

/ï"

12/s

82 i

6/ o

RpW.32f760

tto

2too.

IT»

..

lo

l9oo

⁵!

to

J 8 oc

7/rvu/lz- \Yo* ⁵

Xna: 39-72.5.

Oo

2l7—

koryta na tej przestrzeni — przeto wyników objętych tabelką, II. nie można użyć bezpośrednio do wykreślenia krzywej kon-sumcyjnej, lecz dopiero po odpowiedniej rednkcyi na przekrój jednolity.

Za podstawę do jej kreślenia posłużyć natomiast mogą, pomiary wykonane w okresie, w którym koryto to nie uległo żadnym, lub też tylko bardzo nieznacznym zmianom.

Do tej grupy należą przedewszystkiem pomiary 3 (tab. II.), wykonane są bowiem w kilkudniowych odstępach zaledwie, tak że przekrój (rys. 5.) nie mógł się zmienić wydatniej.

Otóż przy pomocy chyżości średnich, obserwowanych w roku 1902, wykreślono i uzupełniono krzywą vm, dla stanów wodoskazowych zredukowanych na zero z roku 1908, a następnie z krzywej tej, w związku z krzywą powierzchni prof. IYa

80    70

soW

20

70

500    6

1000 /

J300tn*

77

77

77

77

"z S

3»*

77

J. 54.

7ä vô iS w wö To TT £ Ti « T~ Ti TT? TT

32300......J..

Vtjnyzszy at*n6 irz z !503 o

00 6 0

10

70

to

90

.6.

90

90

' HłT vyniwndoprofzIPOB r    to i

' '    tt oo....r.....

00 S!o

* /•

" ! •

-i *

Ot!,--6

Mo. Sctn*/m

v.

/• *

/ M 5 / /f

l£foo. ..„i

-r-

H. fcrr, 'tdtą ^

Æ/, /<%. * /tfm*. ; f. Krzywo Ci zredult...( J..

no prof. s f. i908.    : /

%p\.

V    ⁵

\ *

10»    9

70 \ Z

-j-f"

\..209q'.

\    *9* 3 O

7'

.i.

gr.. .11.

yf.

//

ti

Zo\ o

» ».

\H'h odnitśde osi    to

/9oo.y^..j. 90    \Z'0

8o    \ g

Co

\

^9

-&

3*fł.......C

Otooc/oiff 3fà 90

-\

Qm*

Yn.m

JVoo

Ti TTi Ti TT

.loF,

8,0

eo oo

Osrq*

JL

_J£_

JO

00

JEL

JL

«00 *»* F*

I«

y—    io«    /**    o oo

~7o    u    '<0

a s «aa

//

/i 7, H i7t »    7,

'•i

/?■»    2aO    /aa /»O

7*n*    5QV    77    "*aa    aa JM

7» «à aâ

*a ia

aa a» aa -aa «

J2J-00    _

*0

00

/<?

7 a« /»» " i» «

a»’ a« m " ao ♦«

aa » aM » w * aa

-a-*

N*

717

iw

I«

+ oo

_0/Ä. *

•• H

•r • ö

...

î#

|Ü

flf

->

(//

39

IV

i-t

m aa___

\\

99

~:f-

V!

70

*;ÿ>

r*

-Vr

so

• V#

•7

f

VU

* j /• Am •    5#

7f

// Ö.V

•&00ß

29

//

//

tt

52/ aa _____

../JE

«0

10

/•

li

aa

"if-

aa

9»

20

5***

•fr

Woo

00

r«

fj

y;

^.3,

u. :

«0

7/r

00

/»

10

50

/>

--X

«0

■ff

«0

//.

a/

rv

/■*

00

»4

//

,.00

ri/4

r-

k-

i* ■

v“\

rr.;'.'Ts

'1

C.

z r. 1902 (F) otrzymano krzywą konsumcyjną Q{ dla prof. IYa z roku 1902 (rys. 4.).

316 *»

i-

29 jo

J.

Prt skrój 2 soku 19Oj .1905 1908:

dluy-FjQOO .wy5 ISO.

ł    Uäjw yfan t2-OJi%p 1903

--------------

'lOm*----

«"•

PpHSUtit

■JZOco

4

.*4

4’:.

/ / ;JT

ij

1A

,*y

•_i__f

SO 300_So

50

■ 5o

6oo

36,»

\<6(t

2J«

•I4‘ U I 1 « I I I à 4 4

ootC

»•

SJto\

Otto

II II II U

* i s i II

t7t oo _    22#«

SSS: ÎÎ” iffS ;

■t

i- • ô

100

.7

9    200

Następnie z pomiarów za inne lata otrzymano podstawy, które w związku z poprzedniem, pozwoliły wykreślić krzywe konsumcyjne dla profilu hydrometrycznego IY w km 39*585

320 so

60

Oj lo

20oo

9o

»9

v*

Hf

(nD

i uzupełnić je przy pomocy wzorów: Hermanka, Kuttera i Sie-deka (rys. 3. i tabela IY).

A z zestawienia tych krzywych, otrzymuje się w końcu ostateczną krzywą konsumcyjną Q (rys. 4.), zredukowaną już nie tylko na zero wodoskazu z r. 1908, lecz także i na profil z tego roku.

Równocześnie uzyskuje się naturalnie, redukcyę stanów wodoskazu z lat poprzednich, na profil z r. 1908.

Ponadto ustalić się dało związek zwierciadeł wody w prof. hydr. IV. i przy wodoskazie, jakoteż spiętrzenie w profilu wo-doskazowym, które następuje skutkiem zwężenia koryta mostem (rys. 1—5. i tabela V.).

2 oo

Wodoslaz:Czernichów J/6893

7932

9som*

1S3

tSO

i-70

% 10

a/906

%01

___i 882___Wed/e krzywej 67*    gjj

Pomiar kontrolny

~Jk-

1&51

3; 8 9

Wodoslc w eta31epo miaru • J16 896677 zredukowani/ na r. 7908

...*7674

nu

3 78

redukcja 1 -powodu zmiany przekroju-(H~h)a O 52,

(H-h)'* ^2 • 0108 Stanzred: 7674*0 208 * i882

/VUA

7.60

U/uQ8

7615

269

c\)La. /pr/vc/ünc^AA. Jvyclz

vo-vn

W w ycA^xico'i^rvvxi.

cLo /r.A90 6 •

W celu skontrolowania użytej metody, wykonano w roku* 1910 niwelacyę zwierciadła wody i pomiar przepływu (L. 10. w tabeli II. i V.), poczem wniesiono wynik, zredukowany na r. 1908 wedle tych samych zasad, w krzywą konsumcyjną, wykreśloną z tabl. V. dla stanów sąsiednich.

Punkt w ten sposób otrzymany, zgadza się (rys. 6.) z przebiegiem krzywej z dokładnością, stwierdzającą bezsprzecznie dobroć użytej metody.

Najwyższy stan wodoskazu czernichowskiego 4-6*05 notowano 10/7 1903; po redukcyi na r. 1908 wynosi on 4-6*172, a odpowiedni przepływ (rys. 4.)

Q=1185 m³/s

czyli :

#=^.^-7=1.133 mBls z 1km² zlewni.

1042*3    ¹

Porównanie z wynikami obliczeń poprzednich poucza, że najw. przepływ z roku 1903, można słusznie uważać za największy wogóle.

Dodatek II.

Wyznaczenie potrzebnej pojemności zbiornika.

Podstawę obliczeń stanowi wezbranie z r. 1903 — ponieważ wyższego nie obserwowano¹), ani też nie ma żadnych śladów, któreby wskazywały na większą powódź w czasach dawniejszych.

Tabelka I.

Prof. hydr. IV.

*.

Wodosk: Czernichów.

Roku

Dnia

Najw. stan

Zreduk. na 1908

Przepływ

m³\s

1900

1901

tH

+ 372

381

841

355

1902

206

500

524

1903

10/7

605

617

1904

2710

834

336

1905

4/9

360

359

1906

7/6

370

366

1907

5/9

340

340

1908

7/5

450

450

253-0

218-0

720-0

1185-0

176-0

225-0

242-0

187-0

459-0

1912

6/4

394

403

328-0

Powierzchnia zlewni wynosi:

a)    po prof. hydr. IV. w km 39-585... 1042-3 km¹

„    „ 32-000. . .1089-1 „

b)    „ przegrodę

*) Od r. 1892 istnieją obserwacye

Największy przepływ, odniesiony do miejsca zamknięcia, wynosił zatem w r. 1908:

1185*0=1238 m³/*¹).

Q=

1089*1

1042*3

Główna fala wezbrania przypadła na 10-ty i 11-sty lipca, przyczem odpłynęło 45*5 mil. m³ w ciągu 16¹/₂ godz. Przeciętnie przepływało więc 767 m³/s.

Kulminacyę notowano na wodoskazie w Czernichowie dn. 10/7 o godz. 12-stej w nocy.

W 4*/₂ godz. po pierwszej, nadeszła druga, znacznie niższa fala (Tabl. I.).

Odpływ jej trwał 14% godz., a objętość wyniosła 19*0 mil. m³, tak że przeciętnie przepłynęło 364 m³ls.

Wezbranie nastąpiło skutkiem wysokich opadów, które objęły zlewnię w czasie od 7—11-stego lipca.

Ponieważ poprzedził je dłuższy okres deszczowy, przeto napotykając grunt nasycony, spływały w znacznej części.

W całym okresie od 6—16-stego lipca dosięgła warstwa opadu 187*51 m\m czyli 195*4 mil. m³; spłynęło natomiast 138*2 mil. m³, to jest 7O‘8°/₀.

Najwyższe opady notowano 10. lipca (79*1 7w/m), a najw. ich natężenie przypadło na godziny ranne, poczem zmaleć musiało znacznie.

Tern tylko bowiem dałoby się wyjaśnić obniżenie stanu wody notowane 11-stego lipca.

Z porównania przebiegu opadów i odpływów w dniach krytycznych wypływa, że kulminacya w Czernichowie przesunięta była w stosunku do momentu najw. natężenia opadów, o 12 do 16 godzin ²).

O rozmiarach klęski, jaką powódź ta sprowadzić musiała, daje pewne pojęcie porównanie wysokości jej fali i fali śr. dorocznych wezbrań (Tab. I. i II.).

*) Por. Dodatek I. Największy spodziewany przepływ wedle: Iszkowskiego .

Kreśnika.    .    .

.    .    1220 m³/s

.    .    1089 „

Lauterburga . .    .    1045 „

a) Przecięcia tego nie można oznaczyć ściśle, nie było bowiem zapisków ombrograficznych, a spostrzeżenia ombrometryczne nie są wystarczające do tego celu.

C^fcoicv

V'pfrçlcw dzwfuu z clni*, 40/ , >1903.

v\

.N

S^cL

'"“ cffacijci, inuGwsźicsicwcJ

&y *'“<&%/ 0ittv\(7d x&p

(Ę P .

^OLjVlvC,

® SU

N,

Wadoujic

r \„ Ç\3iA*

rXndrychow

Bieli Ko

llr

ssSi

Sg

Kg

4l

HH

HÉ

g§

<3;

ÉH

<7

ç:

ÜP §11

-r'"    /

7:7

y"

^7’

^JuL

ÿm_

Mm

gg;

'•>

•076 ₄

JC vil

HHiH?

ÜÉ

57$

77

$7

5ß&

1:200.000.

Tabelka II.

ra³/s

1185¹0

720¹0

399¹3

312¹0

Wysokość fali

z roku 1903

1902

śr. dorocznych wezbrań (1900—1912) .

„    „    „    (1900—1912 bez r. 1903)

Z porównania tego wypływa, że szczyt następnego co do wielkości wezbrania, nie dosięgną! poziomu przepływu przeciętnego (767 m³js) nawet, głównej fali z r. 1903 — a wysokość tej ostatniej, przenosi wysokość fali śr. doroczn. wezbrań o 300°/₀ względnie 380°/₀.

Na podstawie konsumcyi obecnego koryta Soły, liczonej w szeregu znamiennych przekrojów okazało się, że koryto to mieści na przestrzeni od km 32¹00 po Oświęcim , 80—400 m³/s.

Fale ponad 400 m³/s wysokie, występują już na całej przestrzeni z brzegów, zalewając przedewszystkiem duże obszary żwirowisk, pól wiklowych i pastwisk — a w miarę wzrostu — cenne łąki, grunta orne i budowlane — wreszcie komunikacye i budynki.

Naturalnie, że cyfry przytoczone są jedynie przeciętne, istnieją bowiem przestrzenie, na których odpływ sekundowy, dochodzący 400 m³ wyrządza już dotkliwe szkody w plonach, urządzeniach komunikacyjnych i t. p., ale zdarzają się też przekroje, w których zalew obejmuje wyłącznie prawie żwirowiska, pastwiska i pola wiklowe, nawet przy odpływie dochodzącym 1000 m³ls.

Podobnie wyjątkowych przestrzeni nie można jednak brać w rachubę, przy oznaczaniu potrzebnej pojemności zbiornika, względnie wysokości nieszkodliwego odpływu sekundowego. To też obliczenie oparto na zasadzie, że najwyższy odpływ sekundowy powinien być zredukowany na zbiorniku do tej granicy, przy której przestrzeń rzeki od km 32¹000 po ujście, będzie o ile możności zupełnie wolna od zalewów szkodliwych.

Granicę tę ustalono na 350—400, średnio 375 m³ls przy pomocy szczegółowych badań szeregu przekrojów poprzecznych doliny, jak też odnalezionych śladów wezbrań¹).

Przy tej objętości przepływu, zalew dosięga przeważnie tylko granicy lepszych pastwisk nadbrzeżnych.

Pastwiska te, nie przysypywane żwirem i rumowiskiem, jak się to dzieje obecnie — nadadzą się doskonale pod gospodarkę racyonalną, lub zamianę na rolę, względnie łąki.

W zalewie pozostaną wyłącznie prawie nieużytki (ruchome żwirowiska), lub tak liche pastwiska, że okoliczność ta będzie dla nich raczej korzystną.

Dalsze obniżenie odpływu ze zbiornika dyktowane innemi względami⁵), napotyka znaczne trudności techniczne, nie wspominając o niestosunkowym wzroście kosztów.

Oparłszy się na ustalonej poprzednio objętości „nieszkodliwego odpływu“ jak też przebiegu fali wezbrania z r. 1903, otrzymano niezbędną pojemność retencyjną 24*3 mil. m³ utartym sposobem (Tabl. I.).

Zaznaczyć wypada, że wykresy opierają się na przebiegu fali przez prof. hydr. IY., wyniki muszą być zatem redukowane na przegrodę, t. j. 32-gi km rzeki.

Profil wspomniany zamyka 1042*29 km² zlewni, a najw. odpływ wynosił 1185*0 m³/s, przegroda natomiast 1089*09 km², a najw. odpływ obliczono na 1238 m³ls.

Wobec tego, do wyznaczonej rezerwy retencyjnej należy dodać spływy z powierzchni:

1089*09-1042*29 = 46*80 km\

Ponieważ brak innych podstaw, przeto całą potrzebną pojemność zbiornika wyznacza z dostatecznem przybliżeniem ró-

wnanie :

R= 2 max. — q) n.

Oznacza tu :

Q max. — najw. dopływ sekundowy do zbiornika: q — stały odpływ sekundowy ze zbiornika ; t — czas trwania przepływu ponad gm³/s; n — spółczynnik, który podobnie jak £, otrzymać można z przebiegu fali w Czernichowie.

2 Ą    2 x 24 3 x 10⁶

m___i____

14x3600(1185-875)

14 x 3600

B=

= 1-19

(1238-375) 1-19=85*8 mil. m³.

') Por. Dodatek V.

\JbrwuAsJjJ xmo/imiLcJ |wta^    &tcJLjd(^u /OÓmębK) ipżu&v\MViojL$0

,3)1

■t-

__)8l

__i2i_i

32s

..

T — CO

v\

il

Stałe piętrzenie

y/

su«*

Stełepiętrzenie Jt*-5mil ms Stałe piętrzenie iO mil m*

tat y oi

w 300 mYs

__h 2

rZO-

_Jł«*h 0_

_90h0‘_

,_5‘.k30'_

0'_

i’Vm * Jmilion m³

__J9z

•0>

>yt 250, 300, 1*40,500 m&

500

300

250

10

Sfa}efct*t.-zcnie Oo mrl

lo

■*!

r-

_5£k 30_ >Gh o'_ j7h301

l9l

■*i

.Ji9i

.30

__»3i_«•

oo

S taty cdfdy» 373m% _

$$$

ÉÉ1ÉÉ

---Sz

Stałe piętrzenie 20 mil m* Stał:piętrzenie l5nut mi

_Stule piętrzenie 8~mil m*

20

JO

r—1~—

S>

-iO

AA

Jak już wspomniano, najw. natężenie opadów wyprzedziło kulminacyę o 12 do 18 godz. — przy dobrze zorganizowanej służbie sygnałowej, będzie można zatem utrzymywać w zbiorniku zawsze pewną, ilość wody użytkowej, obok stanu żelaznego, który ustalono na 5²2 mil. m³.

Z góry nie da się określić ściśle granic w tym kierunku, potrzebne są tu bowiem bezpośrednie obserwacye na zbiorniku ; nie ulega jednak wątpliwości, że już w pierwszym roku magazynować można stale 8²7—15-0 mil. m³, a w miarę zbieranych doświadczeń, więcej.

Do przygotowania całej rezerwy retencyjnej, przy napełnieniu zbiornika w tych granicach, potrzebaby naprzykład 11 — 18-stu godzin w roku 1903 — sygnalizowanie wysokich opadów w porę, byłoby za tern najzupełniej możliwe.

Największa poj emnośó zbiornika wynosić będzie 32²16 mil. m³, więc nieco ponad konieczną potrzebę¹).

Falę z r. 1903 zredukowałby zbiornik ten, w km 32 rzeki, z 1238 na 375ra³/s, czyli o 863 m³/s lub 69²7⁰/₀> a 0 665 m³ls przy ujściu do Wisły, czyli z 1206 na 540 m³/s.

Linearna redukcya szczytu fali wyniosłaby, zależnie od przekroju doliny, 60 do 180 cm.

zasługuje na uwagę fala

Obok wezbrania z roku 1903

z roku 1902.

Szczyt jej dosięgną! wprawdzie tylko +6²24 wodoskazu w Czernichowie, lecz przebieg był nie mniej ciekawy.

Objętość opadu wynosiła tu w okresie od 17 — 20. czerwca 90²5 mil. m³/s, spłynęło natomiast od 18—21-szego 86²15 mil. m³7 czyli 95²1 °/₀.

Ten nader wysoki procent tłumaczą duże opadu z dni poprzednich, które sprowadziły już 15. czerwca kulminacyę wcześniejszej, niższej fali ( + 3²44).

By uzyskać w tych warunkach redukcyę najw. przepływu 720m³ls do 375m³/s, wystarczyłaby już rezerwa 15²5mil.m³, tak że fala napotkaćby mogła w zbiorniku co najmniej lô¹^ mil.m³.

Widzimy więc, że zbiornikiem da się opanować wezbrania zupełnie.

c

?

;

\

T

v

J

/

Dodatek III.

(z Tabl. Vin-X.).

Wyznaczenie przekroju muru.

Najniższy punkt podeszwy muru wypada wedle przekroju geologicznego w poziomie 292*50, a że korona sięga poziomu 322*80, wynosi największa wysokość muru 30*30 m.

Obliczenia i wykresy idą nieco dalej jeszcze, aż do wysokości 32*0 m bowiem.

Teoretyczną szerokość korony przyjęto na 5*50m, by się pomieściła na niej droga.

a) Ciężar właściwy muru.

Zaprawa : By uzyskać podstawę do obliczenia ciężaru właściwego muru, przewidziano użycie zaprawy cementowo-traso-wej w składzie, w którym stosowano ją z dobrym skutkiem przy budowie nowszych zapór niemieckich i czeskich.

Zaprawa ta składa się w stosunku 1 :1, z następujących dwu mięszanin :

a)    cement portl. : piasek = 1:3;

b)    cement portl. : wapno : tras : piasek = x/₂ : 1% : 2 : 4x/₄.

Ciężar właściwy matery ału

cement portl. 1*40

Stosunek ciężaru mięszanin przeliczony na stosunek obj ę-tości, przedstawi się dla mięszaniny :

Objętość 1 tonny mat ery ału

O i—¹

0*667 ms 0*835 „

1*052 „

0*715 „

aj 1 x 0*715 : 3 x 0*667=1: 2*8 ;

b) 0*5 x 0*715 : 1*33 x 0*835: 2 x 1*052 : 4*

=0*5 : 1*55 : 2*95: 3*96.

Ponieważ: 0*75(c + 0*67jï?)=Xra³ zaprawy pod a) — czyli: 0*75 (1+0*67 x 2*8) = 2*155 ra³, przeto 1 m³ zaprawy tej wymaga :

—^ =0*465 m3 2*155

cementu

0*2325

piasku

2*8

2*155

= 1*300 m³

0*6500

Następnie: (w + c+0*6t+0’&p) = Ym³ zaprawy pod b), czyli (1*55 + 0*5 + 0*6 x 2*95+0*5 x 3*96)=5*80 m³, a więc lm³ zaprawy tej wymaga:

1*55

wapna

5*80

=0*267 m³

0*1335 m³

cementu

0*5

5*80

0*086 m³

0*0430 „

trasu

2*95

lO co

=0*508 m³

0*2540 „

0*3515 „

=0*683m³

piasku

Z tąd 1 m³ mieszaniny aj i b) w stosunku 1:1 ważyć będzie : 0*2325 x 1*4 + 0*6500 x 1*5 + 0*1335 x 1*2+0*0430 x 1-4+

+ 0*2540 x 0*95 + 0*3415 x 1 *5 = 2*276 t.

W praktyce spadnie gęstość zaprawy o 20% mniej więcej, tak że do dalszego rachunku należy wstawić wartość:

y₂ =2*276(1—-|) = 1*821, krągło 1*80 jako ć. wł. zaprawy.

Kamień: Do budowy nadaj e się dwój aki kamień, a to :

aj piaskowiec, odmiany jaśniejszej (drobno ziarnisty o lepiszczu marglowem) ;

bj okruchowiec.

Oba rodzaje dobywane są z łomu leżącego opodal.

Obok nich występuje tam też ciemniejsza odmiana piaskowca; ta jednak nie jest dość wytrzymała na działanie mrozu¹), nie może być więc użyta do budowy.

C. wł. odmiany a) w stanie suchym 2*45;

„    „    mokrym 2*53;

suchym 2*60;

„ „    „    mokrym 2*62.

5*80

r>

•n

r>

ri

T)

T)

i) Spraw. Kraj. mech. stacyi doświadczalnej we Lwowie z dnia 21. czerwca 1909 L. 254.

Ponieważ odmiany b) dobywa się z łomu tylko 25 °/₀ całej objętości, przeto w tym stosunku jeno uwzględnić ją można.

Przy liczeniu wytrzymałości przekroju należałoby wstawić ó. wł. kamienia mokrego, suchego natomiast, przy liczeniu stałości zapory.

Dopuszczając w murze 38% zaprawy¹), wypadnie ć. wł. muru mokrego :

0-38 x 1-80=0684 0-16 x 2-62=0-419 0-46x2-53 = 1-162

Vi =2-265;

1-00

3-265

suchego natomiast:

0-38x1-80 = 0-684 0-16x2-60=0-416 0-46x2-45=1-125

y₂ = 2-225;

1-00

2-225

*..... 550

głowa

arowa

—.......

•Jt-

szyjo

L......../

/2/70

szyja

6835 >

.1.

tułów

ffys.ł

Podziotkœ

Rys. 2

Różnica jest tak mała, że wystarczy przyjąć dla całego rachunku średnio: y=2³25.

b) Przekrój zapory:

Przekrój muni wyznaczono dla minimum materyału, wedle Kreutera¹). Wobec małej wysokości zapory, zajmować nas będą tylko 3 górne części przekroju — to jest głowa, szyja i tułów (rys. 1.), podstawa odpada bowiem.

1.    głowa: «=A'yy=5-50’\,2-25 =8,250m

2.    szyja : 0=1-475 JTVÿ= 1-476 X 5-5 x YŚM»—1MTO m

x=1-237 1T= 1-237 x 5-50=«⁴835?»

3. tułów: t=

Vy(y⁴+$)

YÿV y³'" c&=

; gdzie ®=8#365 y²!T4 3/n@

y¹¹

¹

Odnośny operat jest zbyt obszerny, by go tu można podać w zarysie choćby.

²

Obj. potrzebna: 25²8+5 2=31²0 mil. m³.

³

Porównaj odnośne doświadczenia przy budowie zapór śląskich i czeskich. T. Baecker: O regulacyi górskich dopływów Odry. Czasopismo techniczne 1909.

⁴

Kreuter: Beitrag zur Berechnung und Ausführung der Staumauern, Berlin 1909.

*) Por. E. Link: Die Bestimmung der Querschnitte von Staumauern i t. d. Berlin 1910, österr. Wochenschrift für den öff. Baudienst, 36/1910 i w. i.

i"¹

³/,¹®²

(a+z)³ (a+z) Wyniki są zestawione w tabelce I.

Tabelka 1.

ot¹

ec

22

38750

24

26

28

30

32

13-60

15-12

1660

18-08

19- 52

20- 84

0-190 10647-8' 0-376 13823-9 0-509 17575-6 0-607 21952-5 0-681 27000-0 0-736 32767-9

234250-0

331769-2

456960-0

614671-5

810000-0

1058572-0

a = 8-250 m 0=12-170 m «+0=20-420 m x= 6-835 m

20-84 :32 = T: H= 1:1-535.

Otrzymano w ten sposób przekrój , bez względu na p a r-cie wody.

Zastosuje się wprawdzie odpowiednie środki, by parcie to nie zachodziło — że jednak stosowane do tej pory sposoby nie dają pewności, iż ciśnienie takie w rzeczywistości nie zajdzie, trzeba się z niem liczyć koniecznie²).

W tym wypadku wzory Kreutera zmieniają się o tyle, że w miejsce y wchodzi (y—m), przyczem 0*3 do 04 normalnie.

Stosując właściwie odpowiednią warstwę izolacyjną, uzyskuje się już wysoki stopień pewności przy m=0*25.

Wedle tego obliczone wyniki podaje tabelka II.

Tabelka II.

22

30617

24

77

26

T)

28

77

30

77

32

77

14-46

16- 09

17- 62

19- 18

20- 76 22-10

0-202

0-388

0-640

0-644

0-723

0-782

a=7-780 m 2=11-450 m a+s—19-230 m *=6-835 m yj = (y—0-25) =2-0

22-10 : 32 = T : H= 1:1-448.

R-fGm

r~.....

te

ê

K7

5009/

...y.

778

iwi'm".....„43/502

68/3+530=42 3/3

----»,• c

30357

0-378

£200/

/277

_____4___

, 290-80

Rys.3

W ten sposób wyznaczony przekrój ulega tylko o tyle zmianom, że nachylenie zewnętrznej ściany *) rozpoczynać się

⁴) Ze względu na łukowy kształt przegrody w rzucie poziomym, zewnętrzną będzie ściana od wody, wewnętrzną od doliny.

będzie już u podstawy głowy, a przejście głowy w szyję, wyokrągli się w ścianie wewnętrznej łukiem o promieniu 10 m.

Inne elementa tego łuku byłyby :

2*7709 m .    .    5*4061 „

Łuk rozpoczyna się 7*780—2*7709 =5*0091 m poniżej ko

długość stycznej .

„ łuku .

rony muru.

Skutkiem tych zmian, jak i zmian wciągniętych w tabelkę II. , linie ciśnienia przesuną się nieco i nie wpadną w punkta jędrne podstawy — jakby to miało miejsce w przekroju pierwotnym (tabelka I.).

c) Bad an ie przekroju:

I. Zbiornik próżny (tabl. VIII.).

A) Wykreślnie :

Całą wysokość muru podzielono na 16 pasków o różnej wysokości, a ich powierzchnie, ciężary pryzmatów 1*0m grubych i sumy zestawiono w tabelkę III.

Na tablicy VIII. wyznaczono znanym sposobem linię ciśnienia, a ze składowych pionowych (y) (tu wieloboku sił wprost) i powierzchni podstawy (f) pryzmatów, otrzymano wykreślnie śr. natężenia na ciśnienie „<r₀“ — przy pomocy wzoru (rys.

6.) :

v : f=a₀ : 1 ;

r.......- /

f .............

Rys. O

i a następnie też i natężenia normalne (oxl i ox2) w obu krawędziach muru.

Natężenia normalne nie są jednak naj-większe zarazem—z tego powodu trzeba wyznaczyć jeszcze natężenia główne.

Jeżeli się oznaczy natężenia te :

o± w wewnętrznej krawędzi muru a₂ „ zewnętrznej „    „

to określą je równania (rys. 4. i 5.):

ffi =

sin²«.

• • i)

• • 2)

0*2

sin² a.

L.

paska

Wysokość paska w m. b.

Tabelka III.

Długość

kra

wędzi

Powierzchnia paska

ynf 2

Ciężar

pryzmatu gt

2n₀gt

1.

1-78

9-79

9-79

22-00

22-00

5-500

2.

2-00

11-00

20-79

24-75

46-75

5-500

8.

2-00

11-00

31-79

24-75

71-50

5-500

4.

2-00

11-36

43-15

25-60

97-10

5-860

5.

1-45

8-95

52-10

20-14

117-23

6-480

6.

2-00

14-15

66-25

31-81

149-00

7-667

7.

2-00

16-59

82-84

37-38

186-23

8-923

8.

2-00

19-10

101-94

43-05

229-37

10-179

9.

2-00

21-61

123-55

48-65

277-99

11-435

10.

2-00

24-13

147-68

54-35

332-00

12-691

11.

2-77

38-03

185-71

85-65

417-50

14-768

12.

2-00

31-04

216-75

70-00

487-69

16-268

13.

2-00

34-04

250-79

76-55

564-28

17-768

14.

2-00

37-03

287-82

83-45

647-60

19-268

15.

2-00

40-03

327-85

90-10

737-66

20-768

16.

2-00

43-04

370-89

97-00

834-402

Mając dane oxl i ox2 można otrzymać wykreślnie i a2 uwzględniwszy, że :

a₂ : 1=0^ : sin²a₂ (rys. 8.). Ö2 dl.sin. cc₂

o₁ :1=oX\ : sin²^

vidl.sin.iCt

r—

->!

*<-

Tidl

— lr"

«i

...J

®₂dt

(Sur, dl

“7

-Æh_ôL_

\9=-

\c£.

v<?>

/*>

---------/.----

RysĄ.

2kdLj*£\.

/?c/s.5

tylko Ga.

W tym konkretnym wypadku można jednak przyjąć bo sin ²a₂ =0-9989, czyli prawie 1 — a wyznaczyć

S(/icc/=/=smcC2 cC/=&0°=cC 2

tar<ffx£,=1fâjf

stfc.cC, « o 73ÖOO Cü/y.cÇf*U59095

ta/tg. cc,

/Ü77Q    /

<9/50    \A£/_

8iri ŁcC= 056070 COtgcC, * 7/855, tanycCz ~^T)

8/n ‘'‘Uz s 0 91/800 cotyt£₂ -(/(/33/tié

*£f

rirp

Obok najw. natężeń głównych na ciśnienie, mają znaczenie natężenia na ścinanie.

a w środku podstawy : ts=

Te ostatnie wyrazić można równaniami (rys. 4. i 5.) :

Ti ==or²i cotg <xi = % . . .3)

T₂—aX2c°tga₂=7]t ... 4) w obu krawędziach;

V\ + %

~4    ²    ²

Natężenia „au jako cisnące, należy wprowadzać ze znakiem ujemnym.

Potrzebne są też w końcu, natężenia na ciśnienie w płaszczyźnie poziomej, określone równaniami:

(Jyl = + C°tg «1    .    .    .    6)¹)

<ry% = —²2 cotg a₂ ... 7)

Jf.......²1

1......

T'-'-

NV

ou - 6ü, sinccf

sv>

x.

's

Oj)

's

I-

<2²

Oj -..........

fl/s. 8

'v

f-

i²

—..........cotgctf .......

''s

Rys 9.

-H

| [V

i\

sNxx

x.

x «y, .'yç/a.-r, )

'x

ife

X. \

<x

.......

-eoffftCf-........j

'X

-x

Rys. lo.

Te ostatnie można wyznaczyć wykreślnie w sposób podobny, jak to już poprzednio zaznaczono (rys. 9. i 10.).

Krzywe równych natężeń dadzą się następnie wyznaczyć przy pomocy kół natężeń Mohra.

Przy próżnym zbiorniku naj w. natężenia na ciśnienie różnią się tak nie wiele od normalnych — że trajektorye wyznaczono tylko dla tych ostatnich.

Natężenia na ścinanie i normalne poziome są tak małe, że można je pominąć-

B) Analitycznie :

wypadnie sprawdzić ra-

Otrzymane wykreślnie wyniki

chunkiem.

Do tego celu posłużą nam równania 1 — 7 ; ponadto wyrazić trzeba:

yn = odstęp siły „gnu od zewn. krawędzi muru

y)

muru

wypadkowej sił pionowych od zewn. krawędzi czyli rzędne linii ciśnienia dla zbiornika próżnego.

9n

Rys.12

------- b -......f

Q* b/2 —j

• ün * Rys.lt

"------Zn '

------^O-.

**7

! •'

C~' r—

b+a/2

r'-"—

4~ a

.--iÂ j

*%iJr

-.. .dt'"—a

.....

//•<

-t.....A».....ijt.

i

Wyrażenie na yn znajdzie się przy pomocy rys. 18.

ä*₂ = (*i+*j)ys

f b) <7= •§•(«+6)

^(*₁+a;₂) = C'2:₂

(*i+*₂)

6”

(7

jx>;

AVi; V2=-Qh

'S*

y^i *=hz₂ ; % = ₂

*2 =

(4

(7

ÿ = W + 1T + i22

(4

y„=»+-ö

4X-H

■| (a + ô)

Przy pomocy rys. 14. wyznaczy się zm następująco:

*l+«2=^2— »1—«2

«2 =

y 2—y i—w2

1,^2

^2

y2—V\—n2

^2 —2/2 *^2 —2/2

W'X'

TR#

02

fi

ât V;

is'i

_z j?#c

^2. j

93

<■

vl »

Ys

sin²cCt =f°sin²cCz tang. of* e*s

/7Ô

-----2(9

fc"7£

20

20

s/nzcC*0'7386    ⁵/

COtgcCf =05980jf

tangcc₂B303ç COtg.CCz =00330/0%l sin²cC₂*09989 /

Sffllc,*06607 41/ cotgccf*07m 12/--

L/-4«sr

20

20

20

20

20

277

20

13.

20

/❖/-

20

43/

<**2

20

20

**

R/S/5.

Rys/¹*.

v₃=z₂ + n₃] zz=ry₃—x\

x'

*\9*

a'/2 —2/3

“2/3    æ/2 —2/3

9i + 92

..    «/3— («*+»«)

t/q —

1+-A-

2(3 — («2+%)

%n Vn

1+-*-

fl,l+fl,2

2/w    (^W—1 “f" ^7i)

lub ogólnie:

9n

• • 9)

2^9

Otóż przy pomocy równań 1—9 obliczono tabelkę IV., umieszczoną na końcu.

II. Zbiornik pełny.

A) Analitycznie:

Napełnienie zbiornika przyjmuje się po koronę muru, to jest zgodnie z utartym zwyczajem.

Wyrażenia na potrzebne do obliczeń elementa, przedstawiłyby się następująco:

1. Ciśnienie wody na n-ty pasek muni (PTW) i pionowy odstęp punktu zaczepienia tej siły od korony muru (pn)₇ (rys. 16.).

rk

to

—i—

_i _i _ ?£*

.....f Z, —......T

\2

9;% f¹

"*■...... ;....... Z*

qqAq

Cf/C/2 ^3

y\U

1?

jß

Aa t

,y*

A*

Rys.tô.

h\

** 2sina2 =2Al+A?

²    2 sin œ2 _2(A, +A₂) 4-A₃,

³    2 sin a₂    ³

w₂=l₂—y₂) y₂

3sina₂

Ci

A₂ gdzie:

3 A, + 2A₂

ćr₂=f(2Aj=A₂)

a₂(U

\sm a₂

3Â| -f-2â

2/^+A

fn =

a-sr^+ÂH

sjs^fc+afc*

\ sin œ₂ 3[2.2£_1A+A„] Wn=fnx\xy .... 11)

Pi = (Zj —    ) sin a₂=A, —wx sin a₂

p₂=h.+(l₂+w₂)sma₂=h₁ + h₂—w₂ sin a₂

2 sin a₂

Ab . . . 10) ; Wn • Ab

) 12)

.    .    13)

pn=2*h—wnsi\La₂

2. Odstęp wypadkowej ciężaru paska (gn) i ciśnienia wody ( W„) od zewnętrznej krawędzi (r„) — wielkość tej wypadkowej (zn) — wielkość wypadkowej wszystkich sil (R„) i odstęp środka ciśnienia od krawędzi zewnętrznej (yn) (rys. 17.).

0i

—Pi

mi—yi mx—v\

y. = (90 <z₂)

__

¹ tg (90—o₂)

fij—Pi

tg (90—Oj)

tgyi

»i=ÿi + <5i=ÿi+nr:

*i =

(^+*2—ft). 2nh = R tgo₂

(*1—Pi)

tg «2

A/

tgyi

rr>

/>

!*

ą/

3»ï\ i*--

À >0,

____fM'M

/\

........ "

/

_____

.....--- m'ZïÆ:-

9t-

..... X/

łz Y/V/Jto/

............/ .........................

cr₂

X? -

Rys 17

-tŁ-n Pu

14) i dalej :

b=g₁+c=giĄ-Wimn %

a= TFjCOs %

tgyi“

gi + Wi sin %    ^ + W^oos c2l

PTjSm o2l

tgy»=

gn+ Wneo sa₂n

TFm sin a₂„

. . 15)

, _ OnTF„sina₂n ” <J*+ Wn eos a₂„

i 20:

ocn=y

+ àn . .

. . 17)

rn

CLn

sm yn cos yn

r„=

gn+ Wn cos a%n Wn sin a2n

sin yn

cosy„

/a'.....A

\n

/

ri

'À

Oit

........-1

=r1 G -

Rys. 19

Dalsze wyrażenia otrzymuje się przy pomocy rysunku 19

a"

y Rys fS

f\+.CPU ü>2

a'

— ; cosy₉=— ; cos co.

R₂    r2

a=a' + a" = R₂ cos co₂=r₂ cos y^Ącos cot Ri cos co₁ +r₂ cosy₂

cos co₂ =

Rt

R₂ —

cos co₂

JRn—i cos (on—i k*n cos yn

. . . 19)

COS (On

12 : (^2—^₂) = (^2—^₂) : (®l—?l)

^3 * (XZ ^3) ⁼ (^3 4) * (i/2 IjO

^4 * (^4 ^4) ⁼ (^4 ^4) * (^3 ^30 ,    ^2 (*^2 —^2)    . j

² ~~[(«1 — li)■+ (®2■—^2)]:7 3 [(y₂—li ' )+(**—li)]

» _    Rnip^n ^n)

” “ îT^-i - £'„-i)+(av-â.)] ’ *

^3(^3    £3)

. . 20)

przyczem : f'„_i ^=xn—\nn+~A

Źn=yn-\ + (nnA-r-^—)

V tg (On-i)

h₂

ponieważ :    ^ =x₂ —n——^~

uo /2

; fi-

§2 =Xi +    «2

h<2,

tgû)t

a xl=yl

*#........i

2«:

>T

/./ v<‘

K i    \

rrz±h:jjz:.zçA

y*~

Xi-

.....I'

N5

'V/

//

4/

r/i

<?

“m

------f —

i /V^

JÆZZ

•fs

■'h

i-v;

-w

i*

|7

/'X'ï

Rys. 20.

Wreszcie z rysunku 22 i 23 otrzymamy :

^2~X2 n2 X2 5

i ₌_?_

² tg72

Kn ocn ^fin

\

¥7J *

. . 22)

y₂=n2+K2 + S₂

S₂ — Ri cos (oi + r₂ cos y₂ + u cos o>2 ^2 = R\ sin (oi + r₂ sin y₂ + o sin co2 R₁ cosö>₄ +r₂ cosy₂ =i?2 Rxsin w₁ +7*2 sin y₂ =A2 S2=B₂ + OCOS W2

4=^t₂ + °,S^n

NS

s₂—b

G—~-

sin co₂

COS (i)₂

tgO>₂ =

S₂—B₂ S-2

^2 =

z tąd dalej :

Sn =

( -i_U

V tu )

. . 23)

. . 24)

przyczem

Bn=iîB_ 1 cos bin-i + rn cos yn An=Bn-1 sin 0>„-1+rn sin yn

f.

/L

— /f2-----------^

7j

?......'A?

•h

/ //// •' -'S¹

i ?

/ i *V

j»

k■■•••......./?2 —V*j

t.

rii "-"V;

<Li

^-------- £-----

*2 ..........

}♦-----—**

...........&----------

Rys.22.

■«i

Rus 21

Obliczone wyniki przy pomocy równań 11—24 zestawiono w tabeli Y-tej, a natężenia w tabeli YI-tej.

B) Wykreślnie :

Przeprowadzono badanie przekroju znanym sposobem (Tabl. IX.), poczem wyznaczono przy pomocy kół natężeń Mohra, linie równych natężeń największych (głównych) (Tabl. X.).

Przekrój muru wyznaczano bez względu na jego kształt łukowy w rzucie poziomym; uwzględnienie tego kształtu nie było bowiem wskazane z kilku powodów, i tak:

1.    kształt przekroju poprzecznego doliny i napotkane ma-teryały są tego rodzaju, że oparcie skrzydeł zapory nie może być tu wykonane w sposób, któryby zapewniał bezwzględną sztywność podpór.

2.    Rozpiętość łuku w stosunku do strzałki jest bardzo duża. Inny stosunek natomiast byłby w danych warunkach niewłaściwy.

3.    Cały rachunek opierałby się, jak w ogóle w podobnych wypadkach, na podstawach zbyt dowolnych, by do wyników można przywiązywać rzeczywistą wagę.

Dodatek IV.

A) Związek znamiennych przepływów i spółczynnik spływu.

W wypadkach, w których obok powierzchni zlewni i jej charakteru, znamy tylko wysokość śr. rocznego opadu, lub posiadamy niedostateczną ilość bezpośrednich obserwacyi, trzeba się uciekać do wzorów opartych na doświadczeniach z praktyki, by uzyskać potrzebne odpływy znamienne.

zajmują u nas pierwsze miejsce wzory Iszkowskiego — i słusznie — dają bowiem przy zręcznym doborze spółczynników, wyniki bardzo dobre.

Wśród wzorów tego rodzaju

Dobór ten nie jest jednak rzeczą ani łatwą ani prostą i wymaga dużej wprawy.

Ponadto jeżeli chodzi o siłę wodną, to wzory Iszkowskiego dają odpływy niedostatecznie co do czasu trwania określone.

Otóż celem do którego zbliżyć się starano, jest ułatwienie doboru spółczynników — przez częściowe eliminowanie pewnej dowolności — jak też określenie brakujących przepływów okresowych.

Znakowanie przyjęto następne (wszystko dotyczy roku średniego) :

F powierzchnia zlewni w hm1 h wysokość warstwy rocznego opadu w m. b.

0 objętość rocznego opadu w mil. ms cp± spółczynnik rocznego spływu —

Q objętość rocznego spływu w mil. ms

cp₂ = 1— q>± spółczynnik rocznej straty —

h'± wysokość warstwy rocznego spływu w m. b.

h₂

rocznej straty w m. b.

90x86400

L długość ścieku od źródeł po dany przekrój w km Sof Qm absolutnie średni przepływ w roku w m³js naj mniej szy „

|    Q\    zwyczajny mały

"n    q₂    średni normalny

^    g₄    absolutnie największy    przepływ

g    ch    spółczynnik naj w.    przepływów

zależny od wielkości zlewni

• rH

co

• iH

CC

CD

Fh

r*!

77

77

77

77    77

77    77

77    77

77    77

77

77

77

77

77

„ i jej charakteru

Qz suma odpływów użytecznych w roku w mil. m³

?₆'

77

77

77

77

77

Qz .

⁰    <2 ’ S ~~ L ’

Jak już wspomniano, wzory Iszkowskiego nie określają odpływów znamiennych co do ich czasu trwania w tym stopniu, by wystarczała ich znajomość tam, gdzie o użytkową wartość ścieku chodzi.

To też z chwilą, kiedy badanie ścieków w tym kierunku właśnie, stało się sprawą niemal codzienną, wyłoniła się kwe-stya ustalenia innych, co do czasu trwania ściślej określonych przepływów — czyli przepływów okresowych.

Na razie nie ma jeszcze w tym kierunku jednolitości tak potrzebnej, gdy chodzi o porównanie ścieków różnych; najbardziej może utarły się jednak określenia rocznych, 9-cio i 6-cio miesięcznych przepływów.

Ponieważ przepływy te charakteryzują ściek rzeczywiście dobrze i w rzadkich tylko wypadkach byłyby bardziej wskazane inne określenia, przeto spodziewać się można, że z czasem wejdą ogólnie w użycie.

Dokładne ustalenie przepływów, na które w ciągu całego roku, jak też 9-ciu i 6-ciu miesięcy liczyć można, nie jest jednak sprawą praktycznie łatwą — da się bowiem uskutecznić jedynie na podstawie obserwacyi wodoskazowych z dłuższego okresu (co najmniej 6—10 lat).

Ponadto trzeba wykonać pewną ilość pomiarów przepływu, niezbędnych do wykreślenia odpowiedniej części krzywej kon-sumcyjnej.

Tymczasem najczęściej ani obserwacyi ani pomiarów nie ma zupełnie, albo tylko w niedostatecznym zakresie — a wówczas nie zostaje nic innego, jak szukać rozwiązania przy pomocy wzorów składanych od wypadku do wypadku.

I tak naprzykład na podstawie doświadczeń Intzego, radzi Mattern liczyć przepływ roczny wzorem :

Qr' =

04 Q

365 x 86400

Jeżeli wzór ten napiszemy we formie :

qr'=0-4:qm

to widzimy od razu, że nie może on mieć żadnej wartości, bo nie uwzględnia zupełnie właściwości zlewni¹).

Otóż na podstawie licznego szeregu własnych doświadczeń okazało się, że związek przepływów okresowych wyrażają wcale dobrze formułki:

=0-3 a₀l)v qm I <7₉,=0⁻3a₁^ł' qm j . qfi'=0-3a.îivqm )

Wartość zmiennych spółczynników „au byłaby przytem:

...    _ I

at ==0*370]/V+l,35 / . a₂ =0T70y^ + 2*80 |

Wyniki wyjęte dla kilku znamiennych wypadków z ogólnych zestawień, podaje tabelka I. (str. 84.).

Wpływ właściwości zlewni uwzględniono w tych formułkach, zatrzymując spółczynnik Iszkowskiego rivu — tak że wystarczy wyznaczyć j ak dotychczas :

q₀=O'2vqm

g₁₌=04^gm>......

q₂=0-7 vqm

by otrzymać także okresowe przepływy.

Z porównania formułek 1, 2 i 3 widoczne są bowiem

, a₀ , «o ,

. . 2)

3)

związki :

«i

«2

co'

!) N. p. dla ścieku wysychającego nawet zupełnie, może wzór ten dac q'r wcale duże, gdy zdarzają się wydatne fale wezbrań.

cc

Obliczone z 1 i 2

Qß '

<1*

37-30 66-50

1-01    1-71

1-47    2-55

(142-50) 243-00

0-65    1-18

42-80 78-00

0-67    1-18

12-02

4-45

2-58

(2*85)

6-64

2-47

1-35

1-54

q/

18-00

0-64

0-84

85-80

0-28

17-95

0-35

2-98

1-12

0-60

057

1-644 2-935

1-762 2-990

2-967

1-713

2-978

1-739

2-915

2-914

2-947

2-923

2-925

2-893

2-899

1-601

1-598

1-669

1-616

1-622

1-514

1-664

0-63

1-24

96-0

0T-T

0-46

0-45

0-75

0-52

0-54

0-30

0-34

Tabelka I.

Qm

95-20

1-71

2-92

266-00

1-99

133-00

1-54

19-05

6-93

5-43

5-68

?«'

00-09

1-70

2-54

Z pomiaru

255-00

05-T

73-00

1-18

12-17

(ca 5-0)

(3-75)

42-00

1-02

1-41

(200-00)

99-0

42-20

0-67

6-67

2-45

1-50

1-66

Q_v

18-00

0-64

0-84

80-00

0-27

18-70

0-34

3-10

1-00

0-50

• 0-62

Rzeka

Dora Baltea (Aosta) . . Cz. Dunajec (Kościeliska) Oz. Dunajec (Witów) . . Durance (Bompas) . . . Łękawka (Moszczanica) . Rodan (St. Morice) . . . Skawica (Zawoja) . . . Soła (Czernichów) . . . Queiss (Marklisa) .... Urnäsch (St. Gallen) . . Wupper (Dahlhausen). .

czyli

q/ =

~\jv

037^+1-35

?9/ =

0-17^+2-80

q.r =\q0 ⁼T ?1 ⁼T?2³

Dobrawszy z tabelek Iszkowskiego spółczynnik otrzymuj e się ponadto związek całego i użytecznego spływu rocznego — bo: Qz=86400(90ör/+90₉/ +180qQ') lub po wstawieniu wartości :

jak też

/(l + —+ 2—j V «o «o/

Q₃=0-3 w^vqm(ae + a₁ + 2a₂)    ,    .

A z drugiej strony: Q=q)ihF—4:'0hwqm

= O³O742y^(a₀ +    + 2a₂)

Je.

i w końcu:

z tąd:

Qz=wq

io

i w końcu :

. . 6)

3=0-1265^(^+4-06) .    .

Formułka 6 stanowi doskonałą charakterystykę ścieku.

Do wyznaczenia wartości równania B, otrzymać można zawsze riF<mL i nhu z odnośnych kart.

Spółczynnik ₁₁(p₁LL nie jest natomiast znany, o ile nie posiadamy zupełnych obserwacyi wodoskazowych z dłuższego okresu, jak też pomiarów przepływu w ilości potrzebnej do wyznaczenia krzywej konsumcyjnej.

Spółczynnik ten zależny jest od położenia geograficznego i charakteru dorzecza, ponadto od wysokości i rokładu opadów, wreszcie stosunku powierzchni zlewni do długości biegu danego ścieku.

Iszkowski zestawił tabelkę wartości tego spółczynnika w granicach od 0³2—0³70 — zależnie od terenu — który podzielił na kategorye, wedle ukształtowania pionowego.

Trafny dobór wedle tej tabelki jest jednak nader trudny i zawisł raczej od przypadku — a to z tej przyczyny — że jak już wspomniano, spółczynnik ten jeszcze od szeregu innych czynników zależy.

Wystarczy już wspomnieć, że wedle tabelki Kellera¹) zestawionej na podstawie bezpośrednich obserwacyi i pomiarów, spółczynnik ten wacha dla terenu:

nizinnego, w granicach 19-4°/₀—40³4% ;

pośredniego, w granicach 26*3°/₀—51*1 °/₀ ; górskiego „

26-0%-68*3%.

Zauważono też, że znacznie mniej różnią się wysokości warstwy rocznych strat „A₂W, aniżeli spływów „htu ; to też próbowano określić raczej te pierwsze.

I tak O. Intze sądzi, że wysokości te leżą dla górskich okolic w Niemczech w granicach:

h₂ = 300—350 m/m.

Nie jest to jednak trafne, to też Keller podaje już granice odmienne — i tak:

1.    w terenie nizinnym środkowej Europy :

¹

Kreuter: Beitrag zur Berechnung und Ausführung der Staumauern, Berlin 1909.

*) Por. E. Link: Die Bestimmung der Querschnitte von Staumauern i t. d. Berlin 1910, österr. Wochenschrift für den öff. Baudienst, 36/1910 i w. i.

²

por. Wochenschrift für den öff. Baudienst, zesz. 40 i 41/909.

³

E. Mattem: Die Ausnützung der Wasserkräfte 1908. str. 68—69.

h₂ = 350—450 m\m ;

2.    we większych obszarach górskich :

h₂ =430—550 m\m.

z małymi odchyłkami.

Granice te są jednak zbyt obszerne, to też opierając się na datach, jakie tylko w krótkim stosunkowo czasie zebrać się dało, można przyjąć, że związek

h₂ = y₂h

będzie dla śr. Europy — a specyalnie Galicyi — wcale dobrze określony do granicy :

h 2> 550—500 m\m

gdy się wstawi:

bVt‘*

<p₂ = n

Va

• • 7)

Przy tem spółczynnik zależny od śr. rocznej temperatury i wysokości opadu, wynosi dla Gralicyi średnio 0*80.

Gdy h >1000 m/m, to drugą część można pominąć i posługiwać się wzorem :

<p₂=n

Va³

. . . la)

W ten sposób odpada dowolna kombinacya dwu spół-czynników, wystarczy bowiem dobrać trafnie    by uzy

skać odpływy okresowe i znamienne (Iszkowskiego).

Wartość na „<)P₂U otrzymano jednak także w sposób odmienny — eliminując zupełnie, nieco dowolny spółczynnik „vLL.

Okazało się mianowicie, że spółczynnik rocznej straty jest funkcyą wysokości opadu.

Dla rzek górskich i przeciętnych warunków można związek ten określić równaniem zasadniczem :

8a)

cp₂ = (1*216—0*75 h) .... z ważnością w granicach h = 500—750 m/m, i

ę>₂ = (1 — ^0*3 (A—0*612)) .    ...    86)

z ważnością w granicach A = 750—3000 m/m.

Pierwsze równanie wyraża prostą — drugie, paraboliczną

krzywą.

Wyniki równań tych należy w pewnych wypadkach poprawić — i tak:

należy brać

A) Dla rzek o zlewni przeważnie nizinnej średnią wartość z równania 8. i 9.

.    .    9)

qp₂ =0-25 +0*05^s

W tej formie można równanie to stosować w granicach

= 3-00-10-00.

W obszerniejszych granicach, wyrażona niem prosta odbiega zbytnio od właściwej krzywej związku.

W praktyce zdarzyć się mogą jednak obszerniejsze granice chyba wyjątkowo, a równanie właściwej krzywej jest nieco skomplikowane i niewygodne w rachunku.

o małej zlewni (V$< 3*16), należy brać średnią wartość z równania 8. i 10.

B) Dla rzek krótkich (£<^40&m) i

. . 10)

O-lYs+10

O ileby przy tern, równanie 10 dało wartość mniejszą niż 0*18, to należy wstawiać tą ostatnią.

C) Dla rzek alpejskich wreszcie, których zlewnia obejmuje duże obszary śniegów i lodowców, należy brać średnią wartość z równania 8. i 11.

. . 11)

<P2 =

o-l^g—Æ+1-76

O-lVs+4

Poniżej 0⁻20 należy przy tem wstawiać tą ostatnią wartość. Równania 10. i 11. są równaniami punktu przecięcia się 2 prostych.

W tabelkach II—Y., zestawiono wyniki dla szeregu ścieków.

Z tabelek tych widzimy, że wzory 8 do 11 dają wyniki zupełnie dobre i o większą dokładność trudno kusić się w praktyce.

Największa różnica wynosi 8°/₀ (Tabl. II.), czyli obliczony przepływ średni różniłby się o 80 Ijs na każdy m³js od istotnego.

Jestto jednak wypadek skrajny.

Przeciętnie spodziewać się można na 1 m³/s zaledwie :

±36 Ijs błędu dla wypadków zgrupowanych w tab. II.

77

17

B) Wyrównanie odpływu na zbiornikach.

Zbiorniki dzielimy wogóle na retencyjne i użytkowe ; w istocie rzeczy jednak, granice dzielące obie grupy nie dadzą się ściśle określić — zbiornik bowiem należący ze względu na cel zamierzony do jednej grupy, sięga zawsze swym istotnym wpływem w granice innej.

Ztąd wszystkie zbiorniki mieszczą się poniekąd w pośredniej grupie, retencyjno-użytkowych.

Ogólnie ujętym celem zbiorników retencyjno-użytkowych, byłoby wyrównanie odpływów danego ścieku przez redukcyę wysokości fal wezbrań i równoczesne podniesienie odpływów niskich.

Ze zbiornika dostosowanego idealnie do warunków pewnego dorzecza, otrzymalibyśmy więc stały odpływ — równy średniemu odpływowi rocznemu.

W praktyce nie dochodzimy zwykle do tej granicy — a stopień, w jakim dany zbiornik odpływy wogóle wyrównać zdoła, można określić na podstawie ścisłych obserwacyi stanów wody z dłuższego okresu i większej ilości pomiarów przepływu.

Przeważnie jednak ani obserwacyi w potrzebnym zakresie , ani też czasu na ich zebranie lub uzupełnienie nie ma, a wówczas trzeba się uciekać do szukania rozwiązań, na podstawie mało uzasadnionych i najczęściej zupełnie dowol-nych przyjęć.

że przytaczać ich nie ma potrzeby — wystarczy wspomnieć choćby o hydrologicznych podstawach większej części zbiorników na Ślązku pruskim.

Przykładów spotyka się tak wiele

W tych wypadkach mogłyby oddać rzeczywiście duże usługi odpowiednie wzory empiryczne, chociaż łudzić się nie można, by cokolwiek zastąpić mogło obserwacye bezpośrednie.

Wzory tego rodzaju, określające wpływ zbiornika ze ścisłością, jaką na podstawie dość szczupłej liczby przypadków uzyskać się dało, podajemy w dalszym ciągu.

Jak wiemy z poprzedniego, roczna objętość odpływów użytecznych wynosi „ Q₂U, przed założeniem zbiornika ; reszta więc, odpływająca w postaci niższych lub wyższych fal wezbrań, stanowi straconą niejako objętość:

• 12)

Przy pomocy zbiornika, można objętość tą zużytkować do powiększenia odpływów okresowych w mniejszym większym stopniu. Sumę roczną odpływów użytecznych ze zbiornika określić więc można ogólnie:

Qp=*Qz+mQa=Q[z+iM( 1—2)] ....    13)

m <1

Jeżeli analogicznie do poprzedniego nazwiemy :

Qs=Q~ Qz=Q(X—z) •    •

lub

przyczem :

Qp

Q=P]

p=z+m{ 1—z)=z+ a (z+a)< 1

Z powodu strat na samym zbiorniku nie da się naturalnie w najlepszych nawet warunkach, osiągnąć granicznej wartości ^max = l. Nie posiadamy też doświadczeń ani obserwacyi, któ-reby nam pozwoliły określić istotną wartość graniczną dla poszczególnych wypadków dokładnie.

Na podstawie przeliczonych odpowiednio kilkunastu przypadków istotnych można jednak przyjąć, że wartość ta wynosi:

i^max ⁼ ^    1

to również gdzie

.    .    14)

.    . 14a¹)

że straty na zbiorniku (skutkiem paro-

*) Okazało się mianowicie wania, wsiąkania itp.) zależą z jednej strony od warunków miejscowych — więc śr. rocznej temperatury, otwartej powierzchni zbiornika, śr. głębokości, gleby i t. d. — z drugiej jednak, od stosunków odpływu — i to w stopniu miarodajnym, dla warunków przeciętnych.

a ztąd i z równ. 14: m

max

Vz-z

l—e

.    .    15)

jak też:

^max—Z Z .

16)

Równanie 16 przybiera normalnie formę:

a —na

ma x = n(Vz—z) .    .

.    .    17)

n _<; 1.

Jeżeli ilość teoret. możliwych napełnień rezerwy użytkowej zbiornika w ciągu roku nazwiemy:

przyczem

N=

. . 18)

Vuż. *    ‘

to wartość spółczynnika ₇₁nu określa dobrze, równanie wysnute z większej liczby przypadków rzeczywistych :

n-\jôè*)N- ■

.    .    19)

Dla wartości granicznej w = 1, będzie więc:

No

. 18o^

1—z '

Jestto teoret. ilość napełnień takiej rezerwy, przy której wyrównanie odpływów jest (praktycznie biorąc) zupełne, czyli a i p osiągają swe maximum.

Uwzględniwszy równanie 18, możemy też napisać :

No

*W

U₀nż. = (l —Z)Q •    •

Jestto ta rezerwa użytkowa, której potrzeba, by nastąpiło na zbiorniku wyrównanie praktycznie zupełne, to znaczy w ogóle osiągalne w danych warunkach.

Objętość ta, wyrażona w procencie całego rocznego odpływu (Q) wynosi: 100(1—-z)°/₀.

Jeżeli się zestawi równanie 20 i 12, to widzimy, że :

Uo nż. ⁼⁼ Qs

czyli

. . 20)

. 20a)

Zrozumieć to łatwo gdy się uwzględni, że czynniki poprzednie tem silniej wpływają, im dłużej czeka zmagazynowana woda na moment zużycia.

Dla z—î naprzykład, to znaczy dopływu absolutnie równomiernego, woda w zbiorniku nie czekałaby ani chwili, a z tąd i warunki inne zostałyby bez żadnego wpływu.

czyli praktycznie zupełne wyrównanie odpływów osiągniemy na zbiorniku, którego rezerwa użytkowa równa się objętości straconych odpływów roku średniego.

a nie ro-

Chodzi tu naturalnie o wyrównanie okresowe czne tylko¹).

Uwzględniwszy równ. 14. i 18. można wyrazić wreszcie idealną ilość napełnień zbiornika, wpływających na rzeczywiste wyrównanie :

Uef=aN

A j eżeli chodzi o wyrównanie zupełne wszy jeszcze równ. 6. i 18a), otrzymamy:

Vz-z

... 21)

to uwzględni-

.    21 a)

1-2

Uoef

Otóż nie jest to nic innego, jak ,mmax“ (por. równ. IB.). Związek odpływów okresowych ze zbiornika da się wyrazić ogólnie:

22)

Qr o

A wartości spółczynników wyznaczone na podstawie większej liczby przypadków istotnych, można przyjąć:

3-47

6¹36

Ä=V(1 -Z)N-,    -z)N

Użyteczny odpływ roczny ze zbiornika będzie analogicznie jak poprzednio:

Qp = 86400 (90 qr+ 90 q₉ +180 q₆ ) = w (qr+ q₉ + 2 qe ) :    .    28)

a średni roczny użytkowy :

.    .    24)

Qp—

Qp

4¹05 w

1 — otrzymamy :

&=&⁼¹ i

czyli wyrównanie zupełne.

Uwzględniwszy równanie 14a) i 24), otrzymamy praktycznie osiągalny stały odpływ:

24a)

Qp max ⁼ ^% Çjm

Z równań 22) i 23) można napisać :

Qp=wqr( l + /?t +2 ß₂)j

a uwzględniwszy równanie 4, a także:

Qj) ^2

ostatecznie :

0*3 ivqm (a₀ + at +2 a₂) -f

Q[v

aQ

w;

.    .    25)

(l+/?i + 2^)

Parę przypadków, wyjętych z obliczonego zestawienia podaje dla przykładu tab. VI.

Tabelkę uzupełniają wykresy na tabl. XI.

Wykresy te są dla każdego przypadku, obrazem związku objętości magazynowanej wody do celów roboczych i sumy użytecznych (okresowych) odpływów ze zbiornika, wyrażonej w procencie całkowitego dopływu (krzywe a).

Ponadto określają ową objętość magazynowaną w procencie tegoż dopływu (proste b).

W zbiornikach dla przykładu podanych, praktycznie zupełne (osiągalne) wyrównanie odpływów dałoby się uzyskać przy pomocy rezerwy roboczej , wynoszącej 27—61*1 °/₀ całkowitego dopływu.

Sumaryczny odpływ dochodziłby przy tern 95*2—79•O°/0 owego dopływu.

Straty na zbiorniku wynosićby więc miały 7-5—21 °/₀ ■— a przeliczone na grubość warstwy wody i powierzchnię zalewu, około 1*5—2*5 m.

Ponieważ w równaniach 14—20 nie uwzględniono wcale powierzchni zalewu, przeto istotne straty mogą się nieco różnić od obliczonych — i to tern więcej , im bardziej odstępuje średnia głębokość zbiornika od żCV)6*0m.

• 0 W równaniu 28. zaokrąglono rok na 860 dni, z tąd wstawiwszy

Qp

4*05w?

qr =q₉=q₆₎ otrzymamy qr =qp=^, gdy istotna wartość ma być qp

lecz uproszczenie to zmienia wyniki nader mało, a ułatwia znacznie liczenie wzorami.

Grdyby więc chodziło o większą dokładność, to należałoby s = (100—a) mnożyć spółczynnikiem

a=100

6-< F„ż

. . 26)

A ponieważ

Qp

za tem w dalszym ciągu należałoby przeliczyć

fl

i wedle tego poprawić wyniki otrzymane poprzednio z równań

14—25.

Dodatek V.

Wpływ zbiornika na przebieg fali wezbrań Wisły.

Wedle reskryptu ministerstwa robót publicznych L. 3142 — Xè — 1909, wynosić będzie najw. przepływ sekundowy na Wiśle pod Krakowem — po obwałowaniu tejże — około 4060 m³. Tymczasem w projektowanych wałach pomieści się tylko

3300 ra³/s.

Wobec tego trzebaby odprowadzić różnicę wynoszącą 760msls do zbiorników retencyjnych, rozmieszczonych w dolinie samej Wisły — lub tych jej dopływów, których fale wezbrań decydują o wysokości fali Wisły.

Dopływem takim jest przedewszystkiem Soła — na niej przeto należałoby ową redukcyę uzyskać.

Największy odpływ obliczony dla ujścia Soły wynosić będzie wedle wzmiankowanego reskryptu 1205 m³/s — należałoby go więc zredukować do:

1205-760=445 m³/s.

Jakim będzie istotny wpływ zbiornika, zobaczymy na podstawie danych z tabelki I.

Tabelka I.

L. porz.

Przestrzeń rzeki od

Zlewnia w km²

Największy

opad odpływ opad odpływ

z 1 km² w m³Js z całej zlew. w m³js

źródeł do Żywca . . źródeł do km 32-go .

Żywca do Oświęcimia źródeł do Oświęcimia źródeł do km 39-585.

Daty pod 1, 3 i 4 z reskryptu minist, pod 2 i 5 z Dod. I.

790-0

1089-1

598-4

1388-4

1042-3

1-45

0-68

1-130

1-137

0-530

0-870

1-137

1141-0

406-0

890-0

1238-0

316-0

1205-0

1185-0

przy ujściu.

Objaw ten wyjaśnia się silną retencyą inundacyjną, która następuje w rozszerzającej się znacznie dolinie, poniżej Porąbki *).

Ze zbiornika w Porąbce odpływać będzie najwyżej 875 ra³/s, otóż gdy się uwzględni wypadek najgorszy, to znaczy, że odpływ ten żadnej retencyi inundacyjnej nie ulegnie — to dodać doń trzeba spływ ze zlewni przegrodą niezamkniętej, by otrzymać max. przepływ przy ujściu.

Niezamknięta część zlewni wynosi:

1888—1089=299 km².

Na przestrzeni „Żywiec - Oświęcim“ wynosi spływ jednostkowy 0*530 m³/s, na przestrzeni „Zywiee-Porąbka“ byłoby na-

tomiast:

1238-890 '

1089—790

= l*lbo móls.

Między Porąbką i Oświęcimem musiał więc leżeć spływ sekundowy w granicach 0 i 0*53.

Istotna jego wartość zależy naturalnie od stopnia, w jakim dopływ ze zlewni „Zywiec-Porąbka“ uległ w dalszym biegu retencyi.

Dla pewności przypuścić trzeba mały spółczynnik retencyjny— za tern około 0*5; znaczy to, że na przepływ w Oświęcimiu miałaby składać się w połowie tylko woda z górnej części zlewni, a w drugiej połowie woda ze zlewni „Porąbka-Oświęcim“²).

Na tej podstawie otrzymamy spływ jednostkowy z niezamkniętej zlewni, dla kulminacyi przy ujściu:

= 0*493 m³ls.

Stosunek opadu i odpływu wynosiłby więc w Oświęcimiu :

1205

1141 + 406

Przepływ koncentruje się jak widzimy, w przejściu obok

poczem opada z 1238

Czernichowa i Porąbki

= 77-9%.

na

1205 m³/s

598 x 0*530-0*5 x 1-137 x 299

299

Z tąd, obok całego odpływu ze zbiornika, przepływałoby w Oświęcimiu jeszcze: 299x0*493 = 147*2 m³/s, czyli w sumie:

375+ 147*2=522*2 m³/s.

ł) Por. Vortrag des G-eh. Regierungsrates Prof. O. Intze 2/Y. 1900, o podobnych stosunkach na Bobrawie.

,    ²) W istocie układ jest bez wątpienia korzystniejszy.

Istotna redukcya na zbiorniku dla ujścia wyniesie zatem (co najmniej):

1205-522 = 683 m³/s gdy wynosićby winna 760 m³/s.

Pozostaje więc 760—683 = 77 m³/s, do zredukowania dodatkowo w jakiś inny sposób.

Stanowi to lyT=52-4⁰/₀ spływu dodatkowego.

otrzymalibyśmy objętość fali, na którą

spływu

72-4%,

Otóż gdyby deszcz o ustalonem najwyższem natężeniu (0*68) trwał nawet 24 godzin¹), to uwzględniając spółczynnik 0-493

0-680

dodatkowego pomieszczenia trzeba :

0-524 (0-724 x 0-68 x 24 x 3600 x 299) = 6-65 mil. m3 Pomieszczenie to znajdzie się w zbiorniku odrębnym, projektowanym na Łękawce w Moszczanicy.

0 W reskrypcie okres ten ustalono na 20 godzin.

»

-i

f ?

i.

*> :

J

r

.

r

'•-5

; J

:

\

*.

y

j

;

i

J » 'J

J

i-

!•

?»

f-

Dodatek VI.

Urządzenia do poboru i odprowadzenia wody ze zbiornika.

Pojemność zbiornika wyznaczono poprzednio w ten sposób, że jego rezerwa retencyjna pomieści doskonale falę z roku 1908.

Brano przy tern w rachubę redukcyę jej wysokości z 1288 na 375 m³js i piętrzenie użytkowe 8-7—15-0 mil. to³.

Piętrzenie to należałoby obniżyć przed nadejściem kulmi-nacyi do stanu żelaznego.

Tabelka I.

Określenie stanu

Poziom z. w.

Poj em-ność zbiornika w mil. m³

Powierz

chnia

zalewu

r

Średnia głębokość m

Stan żelazny . . . . Minim, piętrz, użytk. Normalne „

Maxim.

Potrzebne „ retenc. Maxim.

Piętrzenie po koronę

311-58

313-75

316-66

320- 50

321- 80

322- 00 322-80

5-20

8-70

15-00

26-80

31- 00

32- 15 35-45

140-0 . 180-0 257-5 351-5 377-0 382-0 395-0

3-71

4-83

5-84

7-64

8-23

8-44

8-98

Możnaby to uczynić w ciągu 18—2 godzin, zależnie od stopnia napełnienia zbiornika.

Grdyby się rezerwy dostatecznej przygotować nie powiodło , to przekroczenie „odpływu nieszkodliwego“ w pewnym stopniu byłoby naturalnie nieuniknione.

Najniekorzystniejszy, ale i zupełnie nieprawdopodobny wypadek zaszedłby w-ówczas, gdyby kulminacya napotkała zbiornik pełny — to jest spiętrzenie do poziomu 321-30-

Rozporządzałoby się w tym wypadku rezerwą 32*15—29*50 = 2*65 mil. m³ zaledwie.

Rezerwą tą możnaby sprowadzić obniżenie najw. przepływu tylko o 100 m³/s krągło, tak że w najkrytyczniejszej chwili odpływałoby ze zbiornika:

1238-100=1138

Z tąd, by uzyskać absolutne bezpieczeństwo, trzeba założyć takie:

aj przelewy i upusty, które odprowadzą pewnie 1150 m³/s przy spiętrzeniu do poziomu 322*00.

Odpływ nieszkodliwy wynosi jak wiadomo 375 m³/s — ze zbiornika nie powinno więc odpływać więcej aż do chwili, kiedy woda nie dosięgnie poziomu 322*00 ;

A więc :

b) przelew powinien odprowadzić 375 m³/s samoczynnie przy najw. piętrzeniu retencyjnem.

a więc

i racyonalna gospodarka na zbiorniku byłaby możliwa jeno wówczas, gdyby się dało zawsze w porę przygotować potrzebną rezerwę retencyjną.

Utrzymywanie wysokich piętrzeń użytkowych

Otóż cel ten może być osiągnięty przy pomocy urządzenia, które odprowadzi ze zbiornika 375 m³/s przy stanie wody w granicy poziomów 316*66—311*58.

Należy więc przewidzieć:

c) Upust, którym odpłynie w razie potrzeby co najmniej

375 m³ls.

Wreszcie muszą być stosowne urządzenia do poboru wody roboczej i zupełnego opróżnienia zbiornika.

Rozwiązanie zadań nakreślonych poprzednio niełatwe zresztą, przedstawiłoby się we formie ostatecznej następująco:

AJ Samoczynny odpływ 375m³/s, przy najw. piętrzeniu retencyjnem.

I. Stok lewy (Tabl. UL, VI. i VIL):

Lewy stok zbudowany jest jak wiemy, z warstw piaskowca i zlepieńca, które przykrywa gruba warstwa rumowiska.

Ponadto przerzyna go nieco powyżej przegrody, ściek głęboki, bo aż we warstwy skalne wcięty.

Skutkiem tego rozwinięcie długiego przelewu zwykłej formy jest zupełnie wykluczone.

Zakłada się więc przelew szczególnego kształtu w ten sposób, że cały spocznie na skalnem podłożu — a korona, mimo krótkiej osi, wypadnie stosunkowo długa w rozwinięciu.

Z kotła przelewowego znajduje woda ujście na kaskady dwoma przepustami opancerzonemi stalą — a pęd strumieni osłabi (zetnie) woda spadająca z czterech, wyżej umieszczonych otworów.

Do zupełnego opróżniania kotła służy rura żelazna o małej średnicy.

Rozwiązanie takie podyktowały miejscowe warunki. Mimo znacznej głębokości fundowania wypadnie tu bowiem w obec znacznej głębokości kotła, nieduża objętość muru.

Z drugiej strony przepusty choć z braku miejsca małe, to przecież leżąc nisko — odprowadzą (pod ciśnieniem) stosunkowo bardzo wiele wody.

a) Przelew:

322*0 ; długość krawędzi korony 320*5; wysokość warstwy A = l*5m

Poziom z. w.

Q — ²lztA,bh)j2gh

Q=O54x70xl-5³/₂X    =308-0 m B/s.

Związek stanów i ilości wody podaje tabelka II. b) Otwory górne:

Przepływ liczyć wypada podobnie jak dla jazów z szeroką

koroną :

Q=0*35 b^2g(h+hcyt* c = 0*66 (h + hc)

Wodę w kotle pragniemy utrzymać w poziomie 320*50,

za tern :

*Ä = 1,5 m,

a ponieważ hc=0, przeto:

c = 1*095 m i Q=8,48mdjSj a z wszystkich czterech otworów :

4 Q = 33*92 m³ls.

c) Przepusty:

Przepusty otrzymują przekrój kołowy; inne dane byłyby: Średnica przekroju.....'    D=4*00m

.    . F₀ ==Fa=Fe= 12*57 m²

He=H₀=6'lO m

powierzchnia „ wysokość ciśnienia .

teoret. chyżość wody .    . v₀ = ]2g H₀ = 10*98

teoret. objętość przepływu . Q₀ =v₀F₀ =138*02 m³ls

Tabelka II.

Poziom

wody

Odpływ na Odpływ Struga m 1 mb prze- całkowity lewuwm³/« w msjs

32200

321-90

321-80

321-70

321-60

321-50

321-40

321-30

321-20

321-10

321-00

320-90

320-80

320-70

320-60

320-50

1-50

4-40

1-40

1-30

1-20

1-10

1-00

0-90

0-80

0-70

0-60

0-50

0-40

0-30

0-20

0-10

0-00

3-98

3-55

3-17

2-77

2-40

2-05

1-72

1-41

1-12

0-85

0-60

0-40

0-21

308 00

278-60

248-50

221-90

193-90

168-00

143-50

120-40

98-70

78-40

59-50

42-00

28-00

14-70

0-076

0-000

5-32

0-00

Opory, wyrażone wysokością ciśnienia: 1. Wlotowy :

Ve ^

we=^e^~) a wstawiwszy na razie ve=10'0m, jak też sto-

sownie do kształtu wlotu £e = 0*06? otrzyma się :

we — 0*306 m.

2. W rurze :

l_v²    .

d 2 g ¹

wedle Weisbacha; z tąd dla Z = 24*0m

4£=0*0174 i ^ = 0-532 m. Suma oporów wyniesie więc :

= 0*306 + 0-532 = 0-838 m ;

TT ^a^ i X!a

H₀ = — +2teW

=4ę

4£=0-01439 4

0-0094711

a że

przeto rzeczywista chyżośc wylotowa byłaby :

va -=    —2aew) = 10*18 mjs.

Chyżość ta różni się tak mało od przyjętej poprzednio, że jako rzeczywisty odpływ jedną rurą uważać można:

Qa=F₀Va=lW-96m³ls.

^ = 1*40 m . Fe=Fa=1*54 m2 . : . //e=7*60 m .    . Ha = l'10 m

.    . vd=}r2gHÖ= ll⁻30 mlas

Qa =Fav₀ = 17-40 m³/s

d) Rura spustowa: średnica przekroju

• pH

wysokość ciśnienia

7)

teoret. chyżość.

„ objętość przepływu .

1.    Opór wlotowy, podobnie jak poprzednio:

we= 0*306 m.

2.    strata w rurze 25 m długiej :

.    -2w=l*58 m.

Z tąd suma oporów, cbyżość wylotowa i odpływ wreszcie :

: -i    1-886m

=9*85 m³js 0a=15-17 m³ls. '

Wszystkimi otworami odpłynie więc:

0 = 33-92 + 2 x 127-96 +15-17=305-01 m³js.

II. Stok prawy (Tabl. III. i YI.) :

Chodziłoby tu o rozmieszczenie urządzenia takiego, któ-reby zdołało jak najwięcej wody odprowadzić na wypadek potrzeby — co najmniej jednak:

375—305 = 70 m³/s

przy najw. stanie.

Warunki geologiczne byłyby korzystne — lecz rozmiary ogranicza brak miejsca na bardzo stromym stoku, tak że przez przegrodę przeprowadzić można w dwu poziomach, tylko jeden przepust opancerzony i dwa otwory murowane.

a) Przepust:

.    3-00 m

. F= 7*06 m²

. IIC = II₀ = 7‘h0 m

v₀ = 12’lh m³js . Q₀ =85*80 m³ls

średnica przekroju kołowego . powierzchnia przekroju kołowego wysokość ciśnienia . teoret. chyżość .

„ objętość przepływu

Opory byłyby podobnie jak poprzednio, lecz dla fle=ll m/s w przybliżeniu:

we=0*372 m

1.    wlotowy:

2.    w rurze 12*0 m długiej

^2#=0*428.

A z tąd suma oporów, rzeczywista chyżość wylotowa

i objętość przepływu: -2^=0*800m

va=11*46 m/s Qa=81*0 m³/s. b) Otwory w przegrodzie:

Otwory te otrzymują przekrój złożony z części półkolistej o promieniu r = 2*0 m i prostokątnej, z podstawą równą 2/*=4*0m i wysokością h=0'60m.

Jeżeli nazwiemy:

h₀ — różnicę poziomów wody spiętrzonej i w otworze;

i dolnej krawę

dzi otworu;

h₀ = [hn—(0*6+ c)]; a ilość wody płynącej otworem wyznaczyłoby równanie :

c — odstęp punktu wspornego pod zwierciadłem wody w otworze, to:

na h :

d²m=fi]2g db A¹/* dh.

Przyjmując na razie b stałe, otrzymuje się ze względu

h=h₀

g]j2g db^

dm=gĄ2g db [§- h\—f (hn—0*6—c)³/*] ;

dm=

h^dh

a jeżeli się wstawi tu wartość:

c=S>2rb—b²

i scałkuje w granicach od b=0 do A = £, to wypada równanie końcowe :

%(it2g{h%b-j;[hn-0-6-(2rb-byiqi>}    .    .    1)

z którego otrzymuje się po wstawieniu wartości:

m=

|^=0*54; hn=321*30—318*00=3*30 m g — 9*81 ; A=4*0m; r=2*0 m

przepływ przez jeden otwór:

m=47*9 m³/s.

Ten sam wynik otrzymać można wzorem :

m=Fv v=g)2ghc

jeżeli hc jest głębokością środka ciężkości przekroju zwilżonego pod zwierciadłem spiętrzonej wody, a ^=0*81.

W sumie odpłynie wszystkimi otworami:

0=81-0 + 2x47-9 = 176-8 m%

c) Przelew:

Gdyby się rozwinęło koronę przelewu na całą powyższą objętość wody, to zostałby przekroczony samoczynny odpływ 375 m³ls przy stanie 322*00.

By temu zapobiedz — trzeba użyć przelewu złożonego z części stałej i ruchomej.

Krawędź przelewu samoczynnego zakłada się naturalnie w tym samym poziomie co na stoku lewym, to jest 321*30; próg części ruchomej natomiast w poziomie 320*70.

Inne dane byłyby:

rzeczywista długość korony . odstęp osi słupów zastawkowych.

0*71 + 0*83

' k--2-

069 + 047

średnie spiętrzenie

śr. grub, warstwy pod ciśnieniem a=

.    .    Z/ = 66’0 m

ó = l*5 m

=0*77 m

=0*53 m

Długością 1*0mb. części ruchomej odpłynie za tern: qx =l^2gh(%/iih-\-fi₂a)=2'9 m³/s a części stałej : q₂ =|-^₁ZÄy2grÄ=l*4 msjs.

Jeżeli długość korony po odliczeniu szerokości słupków

Li ⁼⁼ Zj +1₂ =58*5 77ij

wyniesie : to cała objętość odpływu, byłaby :

Q=hQi + (Li—‘h)<h.

a długość części ruchomej :

Q q2

= 63*2 m.

qi—q2

Wypada za tern Z₁>li₁, czyli część stała odpada zupełnie.

61*0 m.

Wobec tego:

Uwzględniwszy 17 cm szerokie słupki, a z tąd światło otworów: bi=b—0*17 = 1-33 m — otrzymuje się w końcu ich

q\

ilość :

45*8.

nału z betonu, gładko brukowanego).

Dopływ koroną przelewu wynosi natomiast na długości :ilu:

.    .    5)

q%    h(ita) .    .

Ilości h i a są zmienne, bo koronę przelewu zakłada się w poziomie, gdy zwierciadło wody ułoży się w korycie w pewnym spadku.

Suma jednak jest stała i wynosi:

h + a=322*00-320*70=1 *30 m.

By otrzymać kształt koryta w rzucie poziomym, trzeba postawić pewne warunki.

Najdogodniej przyjąć spadek zwierciadła wody w korycie:

a = 0*001 :

/?=0*05;

Z powierzchni jednego otworu odpada na kratę:

0*01 x 7 x 1*3 = 0*09 m²;

a z tąd gdy przed założeniem kraty przepłynęłoby:

ńy = 3*86 m³lsj

to przepływ ten redukuje się na kracie do : < 3*66 m³/s.

Tem samem potrzebna ilość otworów podnosi się do :

3*86

45*8 x

3*66

=48*5.

d) Koryto przelewu:

Koryto to otrzymuje przekrój trapezu, o ścianach bocznych nachylonych w stosunku 1 : 20.

Bliżej określają je równania: szerokości zwierciadła: s = ó+0*4ć

/*= (0 + 0*2 t) t p = b + 2t , ,

(b + 0-21)

(6 + 21) ' '

powierzchni : obwodu zwilżonego :

• i)

promienia przekroju:

Przepływ korytem wypadnie :

qA =fxv

. . 2)

4)

gdzie    a spłcz. Kutterowśki x

100Vr

d + ^r

i d = 0*20 (dla ka-

spadek dna koryta : początkową głębokość koryta :

tx =2*30 m,

a następnie z porównania równań 4) i 5), wyznaczyć szerokość koryta (b) w każdym punkcie.

Suma przepływu w m³/s

2q

10

27-80

55-90

84-40

05-8IT

142-35

171-75

Szerokość koryta w mb

2-97

4-48

5-40

00-9

6-42

6-70

Powierz- Chyżość chnia przepływu przekroju w korycie w mfs

2-84

3-35

3-68

3-93

4-13

4-28

w m²

9-80

16-70

22-95

28-80

34-55

40*15

Tabelka III.

Przepływ Grłębo-przez kość przedział koryta w m³js w mb

2-30

2-78

3-26

3-74

4-22

4-70

5-18

5-66

27-80

28-10

28-50

28-80

29-15

29-40

Wysokość warstwy wody pod ciśń. w mb

0-59

0-57

0-55

0-53

0-51

0-49

0-47

Wysokość ciśnienia w mb

0-71

0-73

0-75

.0-77

0-79

0-81

0-83

Długość przedziału w mb

In    In—1

Z-

10

10

10

10

10

10

10

Długość przelewu w mb

10

20

30

40

50

09

70

Pamiętać przytem należy, że:

l=L

2q=Q=176-8 m³js.

1=0

Wyniki zestawiono w tabelce III.; a w tabelkach IV. i Y. uwidoczniono działanie przelewu, zależnie od stanu wody.

Tabelka IV.

Odpływ samoczynny. (Przelew zamknięty).

L.

P-

Znamię zw. wody

Struga

hw

Odpływ na 1 mb przelewu

Odpływ całkowity w mz

322-0

321-90

321-80

321-70

321-60

321-50

321-40

321-30

0-7

0-6

0-5

0-4

0-3

0-2

0-1

0-0

1-41

1-12

0-85

0-60

0-40

0-21

0-076

0-00

82-70

65-70

49-70

35-10

23-40

11-70

4-45

¹

O. Intze przyjmuje, że wyrównanie takie otrzymać można na zbiorniku, którego pojemność wynosi około 60% objętości średniego rocznego odpływu. Może to być jednak tylko przypadkowo trafne — a to już z tego powodu choćby, że pojemność ta zależy od charakteru krzywej rocznych odpływów, innej dla każdego dorzecza, względnie ścieku.

Gdy chodzi o wyrównanie w okresie rocznym tylko, to przyjmowano objętość zbiornika równą 80—40% objętości odpływów.

W przypadkach, na których się oparłem, leżały potrzebne pojemności zbiorników ze względu na wyrównanie okresowe, w granicach 27—61%.

Tabelka V.

(Przelew otwarty).

i-4

Znamię zw. wody

średnio

Odpływ Odpływ na 1 mb całkowity przelewu w m³

322-00

321-90

321-70

321-50

321-30

321-10

320-90

320-70

1-30

1-20

1-00

0-80

0-60

0-40

0-20

0-00

0-77

0-88

1-00

CO CN iO CO

ć> 6

2-90

2-80

2-40

1-72

1-12

0-60

0-121

0-00

170-0

164-0

140-5

100-5

65-6

35-20

12-30

p-

L. p. 3. będzie już h=h-\-a.

e) Ruchoma część przelewu:

Ponieważ doświadczenia zebrane na innych przegrodach pouczają, że wszelkie samoczynne konstrukcye ruchome zawodzą — już to z powodu rdzewienia, zamarzania lub zanieczyszczenia— przeto stosuje się konstrukcyę zupełnie prostą i pewną — to jest małe zastawki, poruszane ręcznie po stałych słupkach.

Zastawki są tak urządzone

że w celu zwiększenia powierzchni przepływu, obniża się ich górną krawędź.

W ten sposób otrzymuje się jednolity strumień wody, ponadto zastawki będą jak najmniej wystawione na uderzenia strumienia wody i przedmiotów płynących, a oparte w najniekorzystniej szem położeniu nawet, o dolną część słupów, narażają jak najmniej te ostatnie.

Gra wyciągu jest nader mała, więc otwarcie przelewu nastąpi szybko.

III. Upusty (Tabl. III. i IV.):

Wspomniano już na początku, że niezbędnem będzie urządzenie takie, które zdoła odprowadzić 1150 m³/s przy stanie 322*00 — a jednocześnie 375 m³ls przy stanie 311*58.

Zadanie takie spełnić mogą zastawy, zamykane przepusty w przegrodzie lub poza nią, lewary itp. zależnie od systemu budowli.

Pierwszy sposób, to jest system otwarty z zastawami, nie daje się dość łatwo do warunków naginać, a ponadto nie znalazł do tej pory właściwego rozwiązania.

To też najchętniej stosuje się ostatnio, system zamknięty z okręźnemi sztolniami — i słusznie — bo nie osłabia się prze- ' grody będącej zwykle najsłabszem miejscem zbiornika.

W naszym wypadku odstąpiono jednak od tego utartego rozwiązania, przenosząc system półotwarty — system ten jest tu bowiem nie tylko znacznie tańszy, ale i dużo bezpieczniej szy ! *).

Przez przegrodę : przeprowadza się wodę szeregiem przepustów z ciosową okładziną — rozmieszczonych w znaczniejszych odstępach.

Do przepustów tych dopływa woda odpowiednio wygię-temi rurami z blachy stalowej, wbetonowanemi w odsadę opartą o plecy zapory.

"Wlot rury nakrywa żelazny dzwon, w którego pobocznicy znajduje się szereg otworów wlotowych.

Nasuwany manszet żelazny zamyka, względnie reguluje dopływ.

Uwzględniając liczne doświadczenia z tego zakresu, starano się przystosować konstrukcyę do warunku by:

1. przepływ odbywał się spokojnie, bez uderzeń strumienia wody;

2. chyżośó wody nie przekraczała w części ubezpieczonej :

a)    okładziną ciosiową 6 mjs

b)    blachą stalową 16 m/s

Przy konstrukcyi samego zamknięcia baczono zaś by :

1.    obsługa była pewna i łatwa;

2.    konstrukcya prosta, a wymiana pojedynczych części łatwo możliwa ;

3.    uszczelnienie proste i skuteczne ; z wykluczeniem więc nietrwałych wkładek z materyałów elastycznych, części klinowych, lub wogóle ścierających się łatwo pod wpływem piasku niesionego silnym prądem wody¹);

trzebaby jeszcze rozwinąć koronę przegrody na całej długości t. j. 200 m w zamykany przelew o warstwie wody 1*6 m grubej.

Wypada też pamiętać, źe pędzenie sztolni takiej w skale warstwowanej, dzielonej łupkiem, grozi naruszeniem równowagi stoku — a juz w każdym razie obudowa musiałaby być nader trwała i silna, bo w razie wypadku jak n. p. w Marklissie, skała nie oparłaby się prądowi wody ani przez chwilę.

A gdy sztolnie w materyale z natury odpornym, gdzie obudowa redukuje się do wygładzenia ścian, są już nader kosztownem urządzeniem — to tu muszą usuwać się z pod dyskusyi.

Uwagi te znajdują zresztą poparcie dowodne w smutnych doświadczeniach przy budowie czeskiej przegrody w Königreichwaldzie.

b Zastawy, zasuwy, wentyle itp. muszą być już po krótkim czasie ^wymieniane — ponadto zawodzą tak często, że pewne urządzenia posiłkowe są nieżbędne.

4. wreszcie, by drobne osady namułu były bez wpływu, a silniejsze zamulenie niemożliwe.

Zamknięcie dzwonowe warunki te spełnia bardzo dobrze — prócz tego i nie wielkiej siły do obsługi potrzebuje — bo odpada zupełnie bezpośrednie ciśnienie słupa wody i ssanie, jak też opory tarcia tern ciśnieniem powodowane, tak że zostaje do pokonania przy podnoszeniu nasuwy wyłącznie prawie jej ciężar własny.

Koszta są też stosunkowo bardzo nizkie, bo całość może być wykonana z taniej żelaznej leizny — a obróbki wymagać będą bardzo nieliczne części.

a) Warunki przepływu:

• rH

Powierzchna przekroju:

1.    otworów wlotowych w pobocznicy dzwonu i'⁷₀=4*92 m²

.    .    2^ = 3-80 m²

. F₂ = 12*00 m²

2.    rury.......

8. murowanego przepustu .

Opory, ruchu wody :

1. na otworach wlotowych :

w=^—\ przyczem £ 2. na wlocie rury:

0*06 + 0*20

— =013 :

tv\

w—Zk—

₂ ; gdzie §

0-5 + 0-3

8. w rurze:

CM

=0-40;

2fw=4Ą—

przytem :

l

d 2g

ćZ=2*20m; Z=7*00m

; a 4§ = A=0-01439-}

0-0094711

1v

4. w krzywiźnie :

-=0-71 i |=0-182;

v ²

przyczem —

5. na zmianie przekroju:

tv\

• iH

(JY*

6. w przepuście wreszcie, jak pod 3. — tylko dla cZ=4*0m, Z = 13*0 m i v=va.

Z powodu ciągłości ruchu zachodzić musi warunek :

F₀V₀= F*V*=F%V.a

a ztąd:

»0 =

F,

F«Va

»1-

F,

Va=^2g(H₀—Xwy,

Uwzględniając dane, przy najw. piętrzeniu do 322*00 :

H₀=322-0—305-8=16-20 m #„=322-0—302-4=19-60 m Ha=305-0—302-4= 3-40 m

i przyjmując na razie:

12-00 4-92

otrzymamy całą stratę z powodu oporów:

0-990+ 5-080+ 0-674+ 2-310 + 5-940+ 0-077=15-071.

By chyżość wylotowa osiągnęła rzeczywiście wartość przyjętą, musiałaby owa suma wynosić:

2<łw = H    =16-2~=14-93.

%g

Wyniki są tak zbliżone, że stosunki ułożą się rzeczywiście tak, jak je przyjęto.

Z tąd jednym upustem odpłynie

Q=12-0 x 5*0=60 m³ls ;

a że upustów takich będzie 10, więc odprowadzą w sumie:

10Q=600m³ls.

Przy piętrzeniu do poziomu 311*58, chyżości ułożą się: v₀==9*OOmjs] =11*36m[s] va=3*60m/s] a odpływ jednym upustem wyniesie:

q=12*0 x 3*6=43*2 m³/s

wszystkiemi więc odpłynie 432 m³/s , czyli nawet nieco ponad konieczną potrzebę.

IV. Spust (por. Tabl. Y.) :

O ileby zachodziła potrzeba opróżnienia zbiornika — to uskutecznić to można aż do poziomu 306*50, bardzo łatwo i rychło przy pomocy upustów.

Stanowi to jeszcze jedną ich zaletę. Poniżej wspomnianego poziomu działać będą osobne rury spustowe.

Rury te w liczbie trzech, ułożone w łatwo dostępnym przepuście murowanym — otrzymają zamknięcie podwójne.

Normalnie służyć będą zasuwy pomieszczone w komorze kończącej przepust u wypadu przegrody.

va=b-0 mjs) v₀ =

X5 = 12*2m/s; vi =

12*00

3*80

X 5=15*8 mjs

Zasuwy rezerwowe — tuż przy wlocie — pomieszczą się natomiast wraz z wyciągami, w lewym szybie betonowym, do pleców zapory przypartym.

Wlot przepustu zamknie potrójny pierścień z klinkierów, otoczony elastyczną warstwą izolacyjną z asfaltu.

Takąż powłokę otrzymają rury na długości wmurowanej — a to tak ze względu na lepsze uszczelnienie połączenia , jak i by drobne przesunięcia były możliwe.

Uwzględniwszy ich średnicę 1000m/m, jak też opory ruchu — obliczono ich konsumcyę w tabelce VI.

V.    Pobór wody roboczej (Tabl. V. i VII.).

Objętości wody jakie ze zbiornika z czasem pobierać wypadnie , nie dadzą się wprzód określić — zależeć to bowiem będzie od układu i rozwoju stosunków.

Na razie wiemy to tylko pewnie, że dysponować się będzie odpływem:

5*80—7*00 m³/s przez 365 dni po 24 godz. dziennie ;

10*70-

15*30-

Ponieważ racyonalnie urządzony zakład, musi być przygotowany na pobór co najmniej 9-cio miesięcznej, a lepiej 6-cio miesięcznej wody — przeto projektuje się 2 oddzielne systemy, z których jeden podołać może pierwszemu, a łącznie z drugim — całemu zadaniu.

Pierwszy system składa się z trzech rur o śr. 1000 m/m.

Rury pomieszczone są analogicznie jak spustowe, z tą jeno różnicą — że z dolnej komory zasów odginają się ku sztolni pod dnem basenu, którą przedostają się do zakładu.

Drugi system składa się z głowy (wlotu), umieszczonej na prawym stoku i opancerzonej sztolni, pod skrzydłem przegrody — która się kończy we wodnej komorze. Z komory tej doprowadzą wodę do zakładu 3 rury metrowej średnicy.

Komora nie ma być od razu wykończona — lecz dopiero w razie większego zapotrzebowania uzupełni się ją — jak też ułoży i włączy rury tego systemu.

VI.    Basen i koryto poniżej przegrody:

1. Basen :

Odpływ z przelewów i upustów uchodzi do basenu poniżej przegrody.

12

30-30

28-40

26-70

24-80

22-70

20-50

17-90

15-00

11-40

00-6

5-91

11

2-356

LL

LL

LL

7i

LL

LL

LL

LL

l)

LL

10

Tabelka VI.

Związek stanu wody i odpływu rurami spustowemi.

0-785 !    10-10

9-50

06-8

8-30

7-58

6-82 .

5-94

4-97

3-80

00-8

1-97

Va

12-88

12-10

11-35

o

2ew

10-43

68-6

8-30

w₂

wi

Vo

H,-He

Poziom Poziom dolny górny

9-30

8-38

7-41

1-13

TO-T

0-89

19-25

18-20

17-10

18-87

16-87

14-87

LL

LL

LL

LL

LL

LL

LL

LL

10-55

9-65

8-70

7-58

6-35

4-85

3-82

2-51

7-22

6-13

5-05

3-95

2-82

1-68

1-13

0-55

6-45

5-48

4-52

3-54

2-53

1-51

1-02

0-50

0-77

15-90

12-87

99-0

14-60

10-87

0-53

13-20

8-87

0-41

0-29

0-17

0-11

11-60

6-87

9-80

7-50

6-05

4-15 : 0 05

4-87

2-87

1-87

0-87

322-0

20-0

18-0

16-0

14-0

12-0

OOI

8-0

0-9

-50

4-0

303-13

r:

LL

Dno basenu zakłada się w poziomie 301*00, a krawędź przelewu który go zamyka, w poziomie 302*00 ; ztąd warstwa wody w basenie będzie co najmniej 1*0 m grubą.

W przelewie zakłada się dreny tak, że w czasie gdy dopływu do basenu nie będzie, opróżni się zwolna zupełnie.

2. Koryto rzeki:

Koryto rzeki, wcale zwarte i wyrobione w miejscu projektowanej przegrody, jest zmienne i zdziczałe tuż poniżej.

Spadki wynoszą przytem na przestrzeni:

od km 32 do 31 około l*84°/00 „ „ 81 „ 30 „ 2-O5°/₀₀

Przestrzeń ta, objęta rządowym projektem regulacyi Soły, otrzyma następne koryto normalne:

odstęp wewnętrznych krawędzi opasek . 2?= 30*70 m wysokość korony opaski nad ławeczką .    ^=050 7^

skarpa opask    ....

szerokość ławeczki .

„ zwierciadła wody średnia głębokość maxim. • „    ...

spadek ......

przepływ......

Koryto to odprowadzi normalny odpływ ze zbiornika, względnie z pod turbin, lecz trzeba je na długości 300—500 m poniżej przegrody przekształcić na odpływ „nieszkodliwya, to jest 375 m³/s, a ponadto uporządkować teren zalewowy tak, by 1150 m³ls odpłynęło bez uszczerbku dla budowli.

Da się to uskutecznić przy pomocy obustronnych bankietów po 35*0 m w spadku 2°/₀, zamkniętych skarpą 1:2.

Napełnienie takiego koryta wyznaczy się przy pomocy 7= 74*125 + (100*7 + 27) T

ici

wzór o w :

<7=0*002; p = 102 + 47; /*=-

p

23+-

v= /

1 + 128

1:2

b₁ =0*60 m 6 = 28*00 m ź =0*47 m = 0*71 m <7= 0*002713

-Ki

max

Q=13*5 m³/s

; w=0*030

0-00155

0*00155\ n

Hr

gdy nTu oznacza grubość warstwy wody ponad stopką skarpy.

Otóż przy odpływie 1150m³/s wynosi:

najw. głębokość 4*46 m średnia chyżość 8*30 mjs

a przy odpływie 375 m³/s:

najw. głębokość 2*91 m średnia chyżość 2*12 m/s

3. Przelew zamykający basen:

długość korony 100 m

poziom

natomiast poziomy z. w. dolnej będą przy odpływie :

1150 m³ls .    . 304-55

. . 303-00

302*00

375

Wodę na przelewie wyznacza równanie:

Q = % fi, bWg [(#+ k)'k-Uą+fi₂ baSßg {H+ &)*/»

v2

*9

przyczem :

; f^^O-54; ^₂⁼⁼0,63.

Wedle tego obliczone spiętrzenie wynosić będzie:

303-55

1-12 m przy odpływie 1150 m³/s? a poź. z. w. górnej 305-67 0-55 „    „ ‘

Dodatek VII.

Podstawy hydrologiczne do wyznaczenia wpJywu zbiornika na redukcyę fali wezbrań.

Przy zbiorniku w Porąbce rozporządzano wcale obfitym materyałem z bezpośrednich obserwacyi, istniały więc dostateczne podstawy hydrologiczne do oparcia całego projektu.

Inaczej natomiast przedstawiała się rzecz przy projektach zbiorników dalszych.

Tu trzeba było wypełnić dopiero mniejsze lub większe luki w obserwacyach bezpośrednich, by uzyskać owe podstawy.

Sposób, w jaki się to przeprowadzić dało z dobrym skutkiem, podajemy dla przykładu, odnośnie do zbiornika na Czarnym Dunajcu w Kościeliskach.

Najbliższa stacya ombrometryczna w Kościeliskach, leży poza obrębem zlewni — a przy tem tak nisko, że opadów tam notowanych, nie można wprost stosować.

Ponadto z obserwacyi za okres 12-stoletni (1896—1908), odpada połowa, jako niepewna lnb niezupełna.

Reszta posłużyć może jednak doskonale do ujęcia warunków istotnych.

I tak, w okresie 1896—1908, notowano 6/VI 1906 najwyższy opad dzienny 88*5 m\m.

Następny co do wysokości opad, notowano w r. 1903 — w którym obserwowano ponadto cały okres krytyczny.

Opady okresu tego przedstawiały się na stacyi „Kościeliska u następująco:

AJ w dniu 3-go lipca 12*3 m\m

12-5 „ 19-0 „

„    36-0 „

w dniu 7-go lipca 34*0 m/m

o: to h o o 00

97.7

Ponieważ w roku 1906 notowano wyższy opad dzienny

i to w stosunku a

88*5

= 1*23

przeto mnożąc opady całego

72-0

okresu A) tym spółczynnikiem, otrzymamy bardzo prawdopodobny przebieg najniebezpieczniejszego okresu, jaki wogóle na stacyi „Kościeliska“ notowano.

Pamiętać jednak trzeba, że gdy na stacyi tej całoroczny opad z roku 1906 wynosił 1600 m/m, to na zlewni zbiornika 1900 m/m średnio.

1*186, względnie mnożyć spółczynnikiem b = 1*2

sunku

Stąd trzeba jeszcze opady okresu pod A) podnieść w sto-1900

1600

krągło, by otrzymać idealny okres dla zlewni zbiornika, o znamionach istotnego, a najniebezpieczniejszego okresu krytycznego.

Opady zredukowane w zaznaczony sposób przedstawia

łaby się :

B) w dniu 6-go lipca 53*1 m/m

7

50*2 „ 41-0 „ 30-6 „

,, 106*0 „

56-2 „ 13-2 „

w 7-miu dniach razem 350*3 m/m-hk Odpowiednia objętość opadu będzie:

Ojc=Fhjc=34:,6x 0*3503 = 12*12 mil. m³

W podobnym okresie, wynosił spółczynnik spływu dla Soły 59*8%.

Dla Kościelisk otrzymamy spółczynnik ten — uwzględniając odmienne warunki — wzorem:

A wstawiwszy wartości:

dla Soły w Porąbce:    dla Cz. Dunajca w Kościeliskach:

<^=0*126

^=1*240

c'*=0*225 =0-620

s==4*50

(Pk=(p'jc

ch v'

F¹)

cj/ v y s

5'= 22-00

(jp'z,=0-432, krągło 44% -

otrzymamy :

Do spływu przyjdzie zatem:

!•*

h = cp'k hjc = 152 mjm, Qk = <p'ic0k = 5-34 mil. m³

W stosunku do śr. roczn. odpływu, wynosi tu więc objętość

max. fali wezbrań :

= 9-9%

0^5-34

Q 54-0

(gdy na Sole wynosiła 17-75°/₀).

Jestto wartość w danych warunkach tak wysoka, że wyższej trudno się w rzeczywistości spodziewać.

Co do rozkładu odpływów, to obserwacye na miejscu pozwalają wnioskować, iż odpływ ten odbywa się z dwudniowem opóźnieniem mniej więcej — a w stosunku 75:20:5 prawie.

Znaczy to, iż opad spływa tego samego dnia w części wynoszącej 75 % ₇ następnego dnia 20 %, a trzeciego 5%.

(pn=^/nfx

Na podstawie konkretnych przypadków można przyjąć średnio m = 8 — gdy w naszym wypadku:

Wmax⁼ 7 -p 2 = 9.

Stąd spółczynniki dzienne byłyby :

Ponieważ w miarę rosnącego nasycenia zlewni, rośnie i odmienny procent spływu — przeto w-tego dnia będzie odnośny spółczynnik

9>i=yi>i

8_

<iP₂=y2<jPi

8__

<P3 = P<Pi

*) Wzór ten

w którym en i v są znanemi spółczynnikami Iszkow-skiego, a s wyraża stosunek pow. zlewni do długości ścieku — złożono na podstawie kilkunastu konkretnych wypadków. Pozwala on wyznaczyć spółczynnik spływu z krytycznego okresu dla pewnego ścieku, gdy znamy taki spółczynnik dla innego ścieku, z bezpośrednich obserwacyi.

a, = Vl (0-75 Aj)=1x89-8 = a₂ = V2 (0-7B *₂ h- 0-2 *₄ ) = a₃ = YB (0-75*3+0-2 Â₂+0-05 Aj)= 50-00 „ a₄ = Vf (0-75 *₄+0-2 *₂ +0-05*₂)= 40-00 „ a- — V5 (0-75 *₅ + 0-2*₄+0-05*₃ ) = 106-80 „ al3 = V6 (0-75 *₆ + 0-2 *₅ + 0-05 *₄ )=81 • 10 „ a₇ = Vf(0-75 *₇ +0-2 *₀+0-05 *₅) =33-80 „ as = V8 (0-2 *₇ + 0-05 *₆ )

Va =V9^i

a także wartości an= ^/n(0-75hn-\-0*2âw_i + 0*05    2) :

89*80 m/m 52*60

= 7-08 „

0-87 „

®D = \9 (0-05 *₇) =

412-05 mjm

Jasnem jest, że spółczynnik dla pierwszego dnia musi być :

9 x 0-44

razem

V'i =

ncpk

10-79

a także :

9>"i =

1+V2+...+V»

(pi2”h 0-44 x 350-3

36-7»/₀

412-05

=37-3o/₀

„    9)/₁ + <)P'/₁

?>1- ₂

A z tąd otrzymamy wprost : âw= an dla każdego dnia, i tak :

6-tego odpłynie 14*70 m/m, czyli    0*508 mil.    m³, lnb 27*7 °/₀ opadu

średnio :

=37o/₀

10

11

12

13

14

19-45 „ 18-50 „ 14-80 „ 39-50 „ 30-00 „ 12-50 „ 2-62

⁰⁻³²    77

77

7?

77

77

CNO

77

CND

w 9-ciu dniach 152*39 m/m, czyli 5*268 mil. m³

Na podstawie otrzymanych tak odpływów dziennych, wykreślić już można łatwo, krzywą objętościodpływu i krzywe napełnień zbiornika.

«rj

ISST?

•Bw,-.. *

matm*

(LJ)

au H l'i

JC £ A K O W

L.p.

Nazwa stacyi

1887

1888

1889

1890

Suma opadów rocznych za rok

1891 1892 1893 1894

1895 1896 1897 1898

1899

1900 1901 1902 1903 1904 1905 1906

1907

1908

/

Średnia

roczna

za

lat

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

Bielsko . . . .

Biała.....

Wisła Czarna. Wisła . . . . Brenna .... Kamnitzer PI. Rycerka górna Rajcza . . . . Zwardoń . . . Cięcina .... Korbielów . . Żywiec . . . . Łodygowice . Kocierz....

Kęty.....

Osiek.....

Babia góra . . Zawoja .... Maków .... Sucha . . . . Wadowice . . Andrychów . .

Zator.....

Czernichów . . Kobiernice . . Koszarawa . . Milówka . . .

817

712

732

1014

1174

734

640

942

1237

673

Największy roczny opad

1134    987

1158    850

1055 1122

968

791

CO

Ci co

865 1068 837    993    908 938

-    1664 1338

1292 1143 1033

1198

779    722

1025 1035

734

1879 1860 1581 1142*

735    914 873 1126 1031 843

861* 1079 948 1185 586    742

798

OC> co ^ cn i-A oo

908

624*

585* 846    626 750

.    l>- iO

CO '

¹ CO CÏ

698

■co

1004

.    rH CO

O CO ¹ lO <Jï

784

CO <<1

Ci

CO O

CO ot

546

Ol

840

899    714 648    845

oznaczono tłustym drukiem, — Najmniejszy

1056

1335

1091

1317

1645

1088

974

1038

1109*

825

774

961

1288

1625

1112

1360

942

970

1154

895*

1157

1123

915

775

842

948

708

911

1039

1043

965

970

1002*

1197

1282

803

1075

1080

860

1160

1269

644*

1367*

1647*

1397

1028*

1747

1053

1052

1002

1039*

1267

934

1040

1388

1217

988

988

1066

1185

918

973

994

686

1102

643*

904*

890

790

540

817

731

561

1266

1136

1212

1316

1484

957

1148

1326

1387

1204

1373

1198

945*

1276

1612*

1070

1173

1401*

1290*

1463

1192

1400

1306

1512

1656

867

975*

1514

1541

1072

1517

1113

1326*

1266

976

1404

1289

1140

871

623*

917

1003

906

1290

1329

1621

1604*

1147

1434

1548

1434

1299

964

1074

1153

927*

1348*

1170*

1292

2008*

1580*

956*

1034

1349*

1475*

1261*

1255*

1194

1540

950

996

995

1091

748

621*

826*

1089*

1036*

1146

1397

796*

911*

877

983*

1112

1084

858

1010

607

813

979

1008

914

718

826

939

607

692*

825*

746

620

807

856

850

1058*

504*

834*

1212

1341

972

1032

943*

1280

1063

706

943

1063

1713

987

1039

605*

722

1068

1123*

1054

640*

639

833

838

873

832

619

859

1033

844

1135

732*

913*

922

1147

717

847*

1373*

849

893

577*

554*

763*

800

823*

519

641

850*

912

1085

640

825*

927

785

919*

839*

787

864

1126

532*

817

827

736

782

742

644

797

924

209*

329*

607

620*

1012*25

1042*00

1366*63

1193*43

1246*44

1314*12

1382-80

1045-27

1347*50

1178*25

1098*25

963*80

764*75

1091*12

1002*75

892*50

1390-50

1001-78

836-59

870*50

709-90

939*44

835*61

695*17

963-90

1237*00

755*80

O CO rH CO 05

rH i-i

Ci

GtPO-lÜOCDCDOD^I^WlOOOCOCDtO^bÛ^MOOO

tH

to

rH t-H

roczny opad oznaczono kursywą. — Obserwacye niezupełne lub wątpliwe oznaczono *.

Cfifc

CCS

IC RA KO W

Dodatek I.

Tabelka II.

Zestawienie pomiarów przepływu, wykonanych w latach 1901—1903 na rzece Sole, w prof. hydr. IV. i IV^.

Wodoskaz: Czernichów w km 39*725 p. zerowy 316*899.

L. p.

km rzeki

Znamię

p. „0“

wodo-

skazu

Data

pomiaru

Odczyt

wodo-

skazu

Odczyt zredukowany na p. „0U 1908

Znamię zw. wody

przy

wodosk.

w profilu

Spadek zw. wody pomiędzy wodosk. i profil.

Spadek w pro-

filu

Pow. prof. F w²

Szer. zw. w.

B mb.

Śr. głę-bokośc

Śr.

chyźość V m

Obj. przepływu Q m*

Spław

Kuttera

Uwagi

39*400

317*190

2/10

1901

1*832

2*123

819*022 818*772    0-000770 0*00128

9*71

44*0

0*220

0*389    3*78

0*0287

39*585 IV

28/4

1902

2*070

2*361

19*260    18*971    0*002060 0*00172

23*24

76*0

0*306

0*657    15*27

0*0266

39*719 IV«

17/6

1902

2*480

2-771

19*670    19*517

39*719 IV«

24/6

1902

2*930

3*221

20-120    19*986

39*719 IVa

20/6

1902

3-760

4*051

20*950    20*868

39*585 IV 317*021

7/8

1903

2*250

2*372

spiętrzenie

na moście

0*00024

0*00090

0*00165

97*79

162*63

217*50

65*0

70-2

72*0

1*490

2*140

2*862

0*542    52*95

0*853    138*62

1*345    292*17

(0*0396)

(0*0647)

(0*0692)

19*271    19*185    0*000614

34*80

86*0

0*400

0*560    19*50

39*596

13/8

•n

1903

2*070

2*192

19*091    19*069    0*000171

23*10

80*6

0*290

0*390    9*10

39*375

316*922

22/9

1906

1*950

1*973

18*872    18*179    0*001980 0*00165

8*44

23*5

0*360

0*698    5*89

0*0272

39*585 IV 316*899

23/11

1908

1*615

1*615

18-514    18*467    0*000337 0*00106

8*89

44*0

0*202

0*300    2*67

0*0310

10

39*585 IV 316-896

9/6

1910

1*674

1*674

18*573    18*527    0*000343 0*00118

12*923

41*7

0*311

0*493    6*373

0*0292

1.    Przekroje są zmienne, ulegają mianowicie stałemu pogłębianiu.

2.    Prof. hydr. IVa jest profilem mostowym a spiętrzenie na moście powoduje, że spł.

> Kutterowskie osią^a-ją wysokie wartości.

3.    Pomiary 1—7 wy nał c.k. Kraj. Oddział hydrogr. we Lwowie, 8—10 Kraj. biuro melioracyjne.

4.    Pomiar 10-ty wykonano w r. 1910, zatem po opracowaniu całego projektu — a wstawiono następnie dodatkowo, jako kontrolę wyników.

ko-

r*

•-

. .

-

. J

V.

-

*

—

■

)

ï

s

-

J

..

■

iłlSZBA

;•

KRAKOW

—

*

Zestawienie wyników wykresu krzywych Vm, F i Q dla profilu IV<* na podstawie 3 jednoznacznych pomiarów.

Stan z roku 1902.

Stan poprzedni odniesiony do roku 1908 (bez redukcyi).

Stan

wodoskazu w r. 1902

Powierzchnia profilu Fx m²

f

Średnia chyźość V m

Szerokość zw. w. Bx m

Średnia głębokość Tx m

Przepływ

& m*

Uwagi

Stan

odpowiedni w r. 1908

Pow. profilu z r. 1908 F m²

/

Średnia chyźość V m

Szerokość zw. w.

B m

Średnia

głębokość

10

11

12

2-480

97-79

0-542

65-00

1-49

52*95

2-771

137-00

0*886

68-00

2-02

2-930

162-63

0-853

70-20

2-14

138-62

Wyniki otrzymane z pomiarów hydrom.

3-221

170-00

0-816

72-00

2-36

3-760

217-50

1-345

72-00

2-862

292-17

4-051

230-00

1-270

80-00

2-88

4-209

268-00

1-580

105-00

2-55

423-40

4-500

4-709

330-00

1-820

123-00

2-68

600-60

5-209

405-00

2-050

133-00

3-05

830-30

Uzupełnienie otrzymane wykreślnie i rachunkiem.

5-000

5-500

5-759

485-00

2-280

147-00

3-30

1105-80

6-050

Rubryki 9, 10, 11 i 12 nie odpowiadają warunkom rzeczywistym i są jedynie pomocnicze — z powodu zmiany profilu między latami 1902—1908, będą bowiem przepływały inne objętości sekundowe przy równoznacznych stanach wodoskazowych.

SI

î&>-

Obliczenie krzywej konsumcyjnej wedle wzorów Kuttera, Hermanka i Siedeka.

Dla profilu 39 585 rzeki Soły.

Kuttera

Hermanka

Siedeka

Z.

wody w profilu IV.

^ ?

IM

F

Szer. Sr. zw. w. głęb. dek T m J°/₀₀

Spa-

Spłcz

Lut

tera

Spłcz

F

Średnia

chyźośc

Vm

Obj.

prze- Spłcz pływ K Qk mz

Ch₇-

zosc

Przepływ Tn

Spłcz

Jn

v — T^J

Qh

CO-

VtîVoooi

T—Tm J—Jn T-n—T a    ß {J—Jri)    y

18-455

8-89

44*00

0-202

1-06

0-031

20-50    0-800

2-67

13-80

0-201

1*79

0*870

0-925

01723

0-334

0-068

0-057

0-04

-0-36

18-649

17-60

50-00

0 352

1-10

jj

24*80    0-488

8-59

18-30

0-360

6-35

0-929

0-911

2-2

1*2

1-9

0-3039

0*262

0-078

0*091

0-21

3-71

18-802

26-00

57-00

0-455

1*15

jj

26-75    0*610

15-86

20-70

0-470

12-21

0-997

0-894

2*4

1-2

1-85

0-3997

0-225

0-104

0-118

0-397

10-60

19-007

38-40

67-00

0-572

1*20

jj

28-30    0-740

28-40

23-25

0-608

23-35

1-077

0-873

2-5

1-3

1-8

0-5087

0-202

0121

0-143

0-571

21-94

19-105

48*00

85-00

0-565

1-25

jj

28-22    0-750

36*00

23*10

0-612

29-38

1*215

0-833

2-75

1-3

2-0

0-5065

0-236

0-154

0165

0-590

28-30

19-187

53-00

86-50

0*612

127

jj

28-80    0-805

42-67

24-00

0-670

35-50

1-225

0-830

2*75

1-3

1-95

0-5512

0-223

0-161

0-173

0*662

35-05

19-484

76-00

91-00

0-831

1-35

jj

31-10    1-040

79*04

28-00

0-940

71-30

1*257

0-820

1-4

1*45

0-7718

0-142

0-174

0-226

1*030

77-00

19-900

11600

96-50

1-205

1*45

jj

33*50    1-400

162-40

33-80

1-415

164-00

1-295

0-808

1-5

1-0

1-155

0-030

0-189

0-104

1-420

164-60

20-652

195-00

104-50

1-870

1-60

jj

36-50    2-000

390-00

39-40

2-160

422-00

1-347

0-790

4-75

1-6

10

1-875

0-110

0*212

0-010

2-190

426-50

21-231

256-00

112-50

2-270

1-70

jj

37-70    2-340

599-04

41-80

2-600

666-00

1-398

0-772

6-4

1*7

12-5

2*342

0*136

0-221

0-163

2-536

648-00

21-717

352-50

171-50

2-060

1-85

0031

0-040

22-203

447-00

177*50

2-520

1-95

22-689

526-00

181-00

2-900

2-05

23-175

612-50

183-00

3-350

2-15

profil

dwudzielny

CDh^^apqtcpboop

dbtócitatdicódbds

Ui-i

Ui'i

Uo-b

Uo-6

(MOCOHCOHCOh

‘⁷⁴l2-54 •78fJ 54

!}?}2-89

^1b*14 •58 r

894-31

1290-00

1652-80

211400

40-40

2-490

878-00

1*728

0-640

6-0

1-8

8-5

2*141

0-055

0*270

0-084

2-380

838-00

42-80

3-000

1341-00

1-758

0*628

7-8

2-0

12-0

2*718

0-098

0-258

0-173

2-908

1296-30

44-40

3-420

1796-00

1-776

0*620

11-0

2-0

13-0

3-203

0-102

0-268

0-276

3-297

1735-80

46-00

3-900

2388-70

1-786

0-615

15-6

2*2

15-0

3-788

0-100

0-253

0-396

3-745

2280-70

§

—

-T-r-r--7.-

c

*

«-*——

i

KRAKOW

#

i

e

9

%

Redukcya stanów wodoskazowych na rok 1908 z powodu zmian profilu, jakoteż związek zwierciadła wody przy wodoskazie

i w profilu hydrom. IV.

Stan wo-doskazu przy p. zerowym 816-899

Różnica Teoret.

Zw. Zw. Różnica ^eore^ rozn. wody wody    z powodu z powodu

przy wo- w profilu    spadku zmiany

doskazie IV. ‘    i spiętrzę-przekroju

nia h

OK?

• rH

(H— h)

Redukcya stanów wodoskazowych z lat poprzednich, na rok 1908

Odczyt odniesiony do „0“ r. 1908

1- 615 1-800

2- 000 2-200

2- 400 2-600 2-800

3- 000 3-200 3-400 3*600

3- 800

4- 000

4- 500

5- 000

5- 500

6- 000 6-050

318-515

18-700

18-900

19*100 *5? *    —

19-300'Ra 18-880 19-500 2 3 19-110

2 f-l

19-700 S W 19*340 19-565 19-770

19- 900 M

20- 100 20-300 n 20-500 M 20-700 §

20- 900 o

21- 400

0-580

0-540

0-500

0-460

0*420

0-390

0-360

0-335

0-330

Ph

Ki

21- 900 £ 23-400 22 900

22- 950

19- 890

20- 025 g 20-160 I 20-330 M 20-770

21- 230 21-635

21- 970

22- 000

0-410

0-475

0-540

0-570

0-630

0-670

0-765

0-930

0-950

0-047

0-065

0*080

0-100

0-125

0-145

0-170

0-200

0-230

0-260

0-300

0-3B0

0-370

0-480

0-610

0-750

0-930

0-950

0-533

0-475

0-420

0-360

0-295

0-245

0-190

0-135

0-100

0-150

0-175

0-210

0-200

0150

0-060

0-015

0-000

0-000

Rubr. 4. — II różnica wysokości zw. w. w prof. wodosk. r. 1902 i IV. r. 1908, obejmująca spadek, spiętrz, na moście i wpływ zmiany profilu.

Rubr. 5. — h — teoret. różnica zw. w. w prof. wodosk. i prof. IV. z roku 1902, obejmująca spadek i sp. na moście.

Rubr. 6. — (H—h) — różnica teoretycz. pod wpływem zmiany przekroju wodosk. od roku 1902—1908.

Rubr. 10. — (II -h)' — różnica jak w rubr. 6., lecz redukowana na lata w okresie 1901—1908.

Rubr. 14.

h — różnica jak rubr. 5. lecz z roku 1908.

*) Pomiar kontrolny.

1-615

1- 973

2- 192 2-372 2-123 2-361 2-771 3*221 4-051

4- 500

5- 000

5- 500

6- 050 6-172 1-674

Obj. przepływu

Obecne Re-    odczyty

pomiaru dukoya d°?p₀°dwc£. ^Uzy- °bokwo-i stanu (H—h)' tom z lat skanej

krzywej Q

Rok

1908

1906

1903

1903

1901

1902

1902

1902

1902

1902

1902

1902

1903

1903

1910

Zw. w.

doskazu

Zw. w. w profilu

IV.

1901—1908

10

11

12

13

14

15

0-000

—0-122

—0-260

—0-220

-0-380

-0-273

—0-167

—0-086

-0-176

—0-129

-0-051

-0013

+ 0-193

1-615

1-851

1- 932

2- 152

1- 743

2- 088

2- 604

3- 135

3- 875

4- 371

4- 949

5- 487

6- 050 6-172 1-867

⁸)    138-62

⁹)    292-17 423-40 600-60 830-30

1105-80

1185-00

¹⁰)    6-37

318-514

18-750

18- 831

19- 051 18-642

18- 987

19- 503

20- 034

20- 769

21- 270

21- 848

22- 382

22- 950

23- 071 18-766

0-047 0 070 0075 0-095 0060 0-090 0-145 0-220 0-345 0-450 0-595 0-750 0-950 1-000 0-071

318-467

18*680

18-756

18-956

18-582

18- 897

19- 358

19- 814

20- 414 20-820

21- 253

21- 632

22- 000 22071 18-695

Objaśnienie: Krzywą konsumcyjną Kutterowską Qk i Hermanka QH (rys. 3.), zatrzymano w częściach gałęzi, zgodnych z wynikami pomiarów, a odniósłszy je do prof.    IV., otrzymano krzywą Q dla prof.    IV₀₈ (rys. 1.), jakoteż daty do rubryki 3.    — Z porównania krzywych    Q (dla    prof. IV₀₈) i Qx (dla

prof. IV₀₂a — rys.    4.) otrzymuje się różnicę wysokości    H zwierciadeł wody w profilach IV. (z r.    1908) i IVa (z r. 1902).    Różnice    te    podaje rubr. 4. —    Tą

—-, poprawia się odczyty wodoskazowe z lat poprzednich, na profil

z r. 1908 (rubr. 11.), a z po-

samą różnicę h (rubr. 5.), ale już wedle stanu z r. 1908 dla obu profilów, otrzymano częścią z niwelacyi bezpośredniej, częścią z uzupełnionej krzywej spadku, przy równoczesnem obliczeniu piętrzenia na moście. — Z tąd otrzymuje się już wprost rubr. 6., t. j. różnicę wysokości z. w. w obu profilach, spowodowaną całą zmianą przekroju, jaka zaszła w okresie 1902—1908. — Określiwszy przy pomocy zdjętych w ciągu okresu 1902 —1908 profilów, zmianę zw. wody, powodowaną ich zmiennością, wzorem (II—h)'= (H—h}

równania rubryk 11    i 12, otrzymuje się w końcu krzywą konsumcyjną Q (rys. 4.), dla prof. IVa, zredukowaną    na    rok    1908. Przy pomocy    tej

ostatniej, otrzymuje    się rubr. 13., a przez porównanie z    krzywą Q (rys. 2.), rubryki 14. i 15-ty.

/

*

:V'

K

fT\

Tÿ**-“'

w

2*

iw--—»'HüllII IÜW '

—----

Natężenia w przekroju muru, wyznaczone analitycznie dla zbiornika próżnego.

L. p.

paska

Szerokość podstawy b

Po

wierz

chnia

Ciężar

Natężenia w pł. pionow. kgjcm²

Natęż.

średnie

Natężenia główne kg/cm²

Natężenia na ścinanie

Natężenia w pł. poziomej

/m²

9t

aa:2

a° 6X1

T2

Qy i

5-500

9-79

22-00

2-750

2*750

1*880

0-400

0*400

0*400

0-400

0-400

5*500

20*79

46*75

2*750

2-750

1*880

0*850

0-850

0*800

0-850

0*850

5*500

81*79

71-50

2-750

2*750

1*830

1*300

1-300

1-300

1*300

1-300

5-860

43*15

97*10

2*841

2-775

1-950

0-155

1*398

1*921

1*660

0*159

1*398

1-921

6*480

52-10

117*23

0-048

3*111

2*872

2-160

0*368

1-191

2*430

1-810

0*341

1*613

2-432

-0-710

0*081

0-157

-0-423

-0-0037

7*667

66*25

149-00

0*066

3-577

3-074

2-556

0*759

0-794

3*112

1-950

0*593

1-075

3-115

-0-472

0-103

0*092

-0-281

-0 0034

8*923

82*84

186-23

0-066

4-187

3*349

2*974

1*112

0*525

3-660

2-090

0-749

0-711

3*664

—0*312

0121

0-048

-0-186

-0-0040

10*179

101-94

229*37

0*066

4*814

3-682

3*393

1-407

0*387

4*110

2-250

0-828

0*524

4-115

—0*230

0135

0*024

-0137

-0-0045

11*435

123*55

277*99

0*066

5*441

4*046

3-812

1-671

0-299

4*560

2-430

0*877

0*405

4*566

-0-178

0*150

0*007

—0-106

-00050

10

12*691

147*68

332-00

0*066

6*068

4432

4-230

1-913

0-244

4*995

2*620

0*907

0*331

5-000

-0*145

0*165

-0*005

-0-086

—0*0055

11

14-768

185*71

417*50

0*0915

6*923

5*018

4-923

2-366

0-102

5*552

2-830

0-964

0*155

5*558

—0*072

0*183

-0-028

-0-052

-0 0060

12

16-268

216*75

487-69

0*066

7*798

5*474

5-423

2*660

0-048

5-955

3-000

0-984

0073

5-962

-0-035

0*197

-0-041

-0*025

-0-0065

13

17-768

250-79

564*28

0*066

8-548

5*948

5-923

2-936

0*026

6-345

3-180

0*992

0-039

6*354

-0*019

0*209

—0048

-0*014

-0*0069

14

19*268

287*82

647*60

0*066

9*296

6-436

6-423

3*198

0-017

6*710

3*360

0-995

0*026

6*721

—0*012

0-221

-0-052

-0-009

-0*0073

15

20*768

327*85

737-66

0-066

10*046

6*936

6*923

3*448

0*007

7*110

3-560

0-998

0016

7*122

-0-005

0*235

-0*057

-0-004

-0-0078

16

22-268

370*89

834-40

0*066

10*796

7*446

7-423

3*688

0*022

7*451

3*740

0-994

0-033

7-465

-0*016

0-246

-0*057

-0-012

-0-0081

CE)

G

a»

KRAKOW

Zbiornik napełniony po koronę muru.

L. p.

paska

Wysokość

paska

Hu

Ciśn.

wody

y=l

Odstęp p. zaczepienia

Odstęp p. zacz.

pod

koroną

muru

Odstęp wypad, z ciężarów pasków od kr. wewn.

Ciężar

paska

muru

Odstęp p. przeć.

sił qn i Wn

odpodst.

paska

Rzędne 1. ciśnienia dla zbiornika

próżnego

Odstęp

pomo

cniczy

Stosunek

nachy

lenia

zewn.

powierz.

muru

Rn sin

Rn cos

(On

(0n

2",h

Wn

Pn

2]‘ W

Wn

Odstęp p. przecięcia sił rn

Rn— 1

sm o)n

• rH

cos (On

tg 0)n

Wy-

pad-

kowa

Rzędne 1. ciśnienia dla zbiornika pełnego

Zn

gn

hn Pn

0n

Vn

in

un

tgyn

■A-n

Bn

t'U

Sn

Rn

Vn

1-78

1-78

1-58 0-594

1-186

1-58

2-750

22-00

0-594

0-506

2-750

2-750

22-00

22-00

1-580

0-5020

0-0361

0-997

0-072

13-920

22-08

2-786

2-00

3-78

5-56 0-880

2-000

7-14

2-750

24-75

0-880

0*792

2-750

2-930

24-75

46-75

7*15

-0-0105

-0-0016

0-988

0-151

6-540

47-30

2-929

2-00

5-78

9-56 0-929

4-851

16-70

2-760

24-75

0-929 0-841

2-750

3-235

24-75

71-35

16-71

-0-6860

-0-1610

0-974

0-228

4-275

73-40

3-179

2-00

7-78

13-56

0*952

6-822

30-26

2-775

25-60

0-952

0-862

2-841

3-647

25-60

97-00

80-27

—1-191

-0-372

0-955

0-298

3-210

101-50

3*555

1-45

9-23

12-32

0-704

8*226

42*58

2-872

20-14

0-704

0-604

3-111

4-055

0-048

20-55

117-55

42-59

—2-005

-0-728

0-940

0*340

2-760

125*20

3-951

2-00

11-23

20*46

0965

10-265

63-04

3-074

31-81

0-965

0-851

3-577

4-742

0-066

32 40

149-95

68-05

-2*345

-0-945

0-921

0-388

2-375

162-50

4-648

2-00

13-23

24-46

0-972

12-258

87-50

3-349

37-38

0-972

0-838

4-187

5-557

0-066

38-15

188-10

87-51

-3-810

-1-771

0-906

0-423

2-146

207-20

5-404

2-00

15-23

28-46

0-975

14-255

115-96

3-682

43-05

0-975

0-821

4-814

6-403

0-066

43-80

231-90

115-97

-5-830

-2-916

0-894

0-447

2-000

259-50

6-205

2-00

17-23

32-46

0-978

16-252

148-42

4-046

48-65

0-978

0-804

5-441

7-271

0-066

49-60

281-50

148-42

-8-560

-4-520

0-884

0-467

1-895

318-00

7-046

10

2-00

19-23

36-46

0-983

18-247

184-88

4-432

54-35

0-983

0-789

6-068

8-167

0-066

55-60

337-10

184-89

-12*410

-6*820

0-877

0-481

1-822

384-50

7-936

11

2-77

22*00

5705

1-352

20-648

241-93

5-018

85-65

1-352

1-131

6-923

9-544

0-0915

87-40

424*50

241-94

-18-100

-10-310

0-869

0-495

1-755

488-00

9*152

12

2-00

24-00

46-00

0-988

23-015

287-93

5-474

70-00

0-985

0-735

7-798

10-356

0-066

71-40

495-90

287-94

-27-400

—15-910

0-864

0-502

1-721

573-50

10-032

13

2-00

26-00

50-00

0-987

25-013

337-93

5-948

76-55

0-987

0-713

8-549

11-260

0-066

78-10

574-00

337*94

-38-300

—22-550

0-862

0-507

1-700

667-00

10-955

14

2-00

28-00

54-00

0-988

27-012

391-93

6-436

83-45

0-988

0-690

9-296

12-196

0-066

85-10

659-10

391*94

-52-900

-31-400

0-860

0-510

1-682

768-50

11-883

15

2-00

30-00

58-00

0-989

29-011

449-93

6-936

9010

0-989

0-666

10-046

13-137

0-066

92-00

751-10

449-00

-73-200

-43-800

0-859

0-512

1*676

878-00

12-866

16

2-00

32-00

62-00

0-989

31-011

511-93

7-446

97-00

0-989

0-642

10-796

14-124

0-066

99-20

850*30

511-94

-101-000

-60-750

0-857

0-515

1-662

994 00

13-697

w * a »

ii h

^ *€ A iv

O w

Tabela VI.

ZP

<*n

0*38

0*42

-0*178

0*68

69-0

09-0

0*62

0*73

0*77

0*77

0*75

99-0

0*81

16-0

0*98

1*03

1*03

1*18

1*02'

-0*378

1*90

—0*578

3*11

3*46

4*80

4*67

511

5*64

6*29

7*46

7*86

08*8

8*79

9*40

9*79

-0*778

-0*923

-1*123

-1*323

-1*524

-1*724

—1*924

-2*201

-2*401

-2*601

-2*802

-3*002

-3*202

\X

-0*145

-0*500

-1*146

—1*242

-1*361

-1*502

-1*678

-2*540

-2*680

-2*830

-2*995

-3*215

-3*340

sin2«i

0x2—Hcos²a₂

Zbiornik napełniony po koronę muru.

T'u

-0*043

-0*195

-0*455

-0*638

-0*738

-0*762

-0*948

-1*145

-1*306

-1*471

—1*564.

-1*694

-1*862

-1*983

-2*117

-2*200

zU+% <Lzhç ZU = Zn Z^oo ( u/C + Zxo)— = H llt = Z^oo Xxo + = lx

•zZ)zms

46

^2 =

T'm

Zn fyooH—bU — = ho lV £^00*2,= uo

ZX

-0*540

-0*0097

-1*000

-0*0125

-0*0176

-0*0242

-0*0314

-0*0407

—0*0448

-0*0479

-0*0521

-0*0570

-0*0635

-0*0649

-1*910

-2070

-2*270

-2*505

-2*795

-3*540

-3*735

-3*940

-4*170

-4*470

-4*650

Zx

x\

0*384

0*683

0*689

0*604

0*620

0*708

0*770

0*774

0*745

0*656

0*805

0*907

0*975

1*026

1*022

1*178

Q= Z^oo

= 0*268

= 0*601

= 0*718

0*416

1*016

1*900

• 2*705

3*005

3*200

3*450

3*780

4*170

4*650

4*940

5*200

5*490

5*810

6*220

6*480

LL

LL

100-0 = znzsoo

0*400

0*850

1*295

1*665

1*815

1*955

2*110

2*275

2*460

2*655

2*875

3*050

3*235

3420

3*625

3*830

0*036

0*179

0*429

0*620

0*711

0*815

0*943

1*116

1*329

1*590

1*768

1*898

2*071

2*249

2*482

2*563

Dodatek III.

5*500

5*500

5*500

5*860

6*480

. 7*667

8*923

10*179

11*435

12*691

14*768

16*268

17*768

19*268

20*768

22*268

1*78

3*78

5*78

7*78

9*23

11*23

13*23

15*23

17*23

19*23

22*00

24*00

26*00

28*00

30*00

32*00

L. p.

10

11

12

13

14

15

16

do paska: 3 — sin²^ —1*000

= 0*870

= 0*739

199*0 =

—    91    “

—    01 “

4 — sin²ao = 1*000

= 0*9989

LL

16 —

LL

LL

g»

KRAKOW

L. p.

Rzeka

Zlewnia przeważnie górska i podgórska — warunki przeciętne.

Obliczone równ. 8ab

<Pi

Uwagi

ty*

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

(Trebnitz) (Mittel berg) Wełtawa    (Praga)

Łaba    (Tetschen)

Eger    (Laun)

Tauber    (Mergertheim)

Jagst    (uj.

(uj.

gór. Weser a    (Münden)

Fulda

gór. Łaba    (Brandeis)

Mosela    (uj.

Saar

Ocker    (Brunświk)

(Iller)

(Kosel)

Saala    (Remschütz)

Enz

Kocher    (uj.

Eder

doln. Saala Main

Werra

Dunaj

Odra

18850

20840

26970

51000

5010

1010

1840

5500

12460

9960

13110

28230

Oj.

(uj-

7420

1080

5380

9100

2130

2220

1990

400

350

370

240

65

150

270

440

170

225

450

170

200

185

110

140

618

445

27-5

72*5

75*6

+ 3-1

463

Ad 14, 16    18, róż

• r-i

657

681

692

696

700

728

730

749

760

762

764

765

790

793

809

813

815

833

469

504

499

481

516

448

441

490

530

523

430

444

546

482

539

449

567

523

28*5

26*0

27*8

30*8

26-1

38*4

39*6

34-3

30*4

31-3

43*7

43*2

(30-8)

39*1

(33*2)

44-7

(30*3)

37*2

71-5

52*0

7*20

72-3

+ 0-8

474

74*0

770

8*74

70*5

72*2

69*2

73*9

61*6

60*4

65-7

69*6

68*7

56*3

56-8

(69*2)

60*9

(66*8)

55*3

(69*7)

62*8

(70*8)

(8-40)

69*8

-3*5 - 2-4

480

483

20-8

15*5

12*3

20*4

28-4

41*0

58*4

62-8

43-7

26*8

49*2

20-2

14-2

4*56

3*94

3-50

4*52

5-33

6*40

7*63

7*90

6-60

5*18

7*00

4*48

3*77

69-4

69-1

66*9

66-8

65*3

64-6

64*4

64*3

64*2

62*4

62*1

61*7

60*7

60*7

59*5

+ 0-2

-4-8

+ 5-3

+ 6-4

—0-4

—5*0

-4*3

+ 8-0

+ 7*4

(—6*8)

+ 1*2

(-5*1)

+ 5*4

(-9-0)

-3-3

482

483

487

487

488

491

490

490

491

493

493

498

494

494

495

nice istotne są mniejsze, bo wyznaczone (pi są za niskie.

Różnica A(p₂ leży w

granicach ± 8% i wynosi przeciętnie 8*57% tak

że odchyłki w latach suchych i mokrych są już znacznie wyższe.

21

22

23

24

25

26

27

28

(Hemfurt) Weisstritz (Dresden) Lachsbach (Schandau) Urft    (Eifel)

Chemnitz (Alt-Chemnitz) Beczwa (Wsetin) (Porąbka)

Enns (Steyer)

Traun (Lambach)

Soła

1430

838

485

421

57-9

59*3

+ 1*4

497

365

270

375

277

505

1041

6140

2770

66

75

30

40

47

240

110

841

914

930

968

971

1127

1450

1729

534

480

450

498

489

554

550

607

36*4

47*5

51*6

48*6

49*7

50*7

62*1

64*9

63*6

52*5

48*4

51*4

50*3

49*3

87*9

85*1

5*52

2*35

59*1

-4*5

497

3*60

1*90

55*1

+ 2*6

503

(12*50)

(3*53)

54*3

52*6

+ 5*9

+ 1*2

12*6

3-57

52-5

+ 2*2

22*0

4*68

46*3

-3*0

25*6

5*06

36*8

-1*1

24*5

4*95

30-5

-4*6

504

509

509

523

533

528

Ph

Rzeka

Zlewnia przeważnie nizinna.

h₂

fi fi

(p₂ obliczone z równania

8 ab 9

średnie

Uwagi

C5CR^33tOH

średn. Odra Aller

średn. Weser a Mulda Em scher Lippe

(Pollenzig)

(u.j.

(Hoya)

(Düben)

(Prosper)

(Harum)

47800

15600

22800

5980

714

2160

bO ^ bO ot CD CT O 03 tO bO O O O O O O

lOCi^COCOO CD CD lO CO CM CD CD l> l>- G0

CO CO i—i CD CO CM CO Tti C0 Tti CO CO

^    Ttl

^ ^ £>. 03 03 bO HI^OCTCÔO

03 03 Ô 03 k] 03

et CT en ers © ni

to en CD -H Ci Oi kl kl tfL kl 03 kl

bO h-¹ bo CCT «<1 CD ^^CDbOHH

Ô 03 CÔ Ö Ô Ô

CD CCT -M CD CD

cd ki A bô +* cct OCODOHbO

cp ^ p cm p co

rH rH lb lO CM Ó l>* !>• CD CD CD CD

CD p p CP Cï xp

CM k- + CM cb CS t>- CD CD lO Htl ^

cct cct ot as as -<i 1+ CD 00 03 CD bO

CD bÔ CD CCT bÔ bO

tOtOOOlOH tô cct as tô cô cct

Różnice w granicach —1*9 i + 7*6°/o lub przeciętnie ±4*74% dla równania zasadniczego, redukuj się do granic Hk 2*9%> luk 1*65% ‘'średnio.

Dodatek IV.

Tabelka IV.

Zlewnia górska X < 40 km, V« < 3*16.

L.p.

Rzeka

h₂

fi

(p.₂ obliczone z równania

a?>2

10

średnie

o/

/o

Uwagi

rH

CCDX«005 0U^03töH

Langthal (Nordhausen) Sengbachtal (Solingen) Łękawka Queiss Wupper Eschbach Skawica Cz. Dunajec (Witów)

„    „    (Kościeliska)

Alfeldweiher (Vogesy)

(Moszczanica)

(Marklissa)

(Dahlhausen)

(Remscheid)

(Zawoja)

rH O O T—I rH CO CM

D-GpippppppcpÇM

ibrHÔÔDcbktlÔMcb+làb lO CS CO

03 03 I—¹

bO+lbOOSbCCCTOpCpCp .

Ô-mcctcctcctOcdcdcd I

000-M000003

800

1000

1020

1100

1288

1267

1850

T—!

1410

1490

2610

• H^03H^rf^03 0C 03 03 t003 OS*njbObO—MCDCDCDGObO

<oo ^    ^ cd co o cct cct co

co-niasas-^iasasasxicCT

dbcbobosôcDCCTdbcCTÔ

^t0 03 03 03 03 03 03bOH^

G¹ ? P ^ 9 ^ k oo oo p

k + bÔ + Ô + CCTklCCTÔ

bp + “MQppqs~MCCTppip CrsCCTCCTÔCD + CÔCCTÔcb

HtOiOtOHtOtO tÇMH + + k] CO 03 ^ k} CD kl 00 H-ib003bO^~CICD^0300

03 G3 03 ^ ^ 4- OTOTOi en en «O CD H to -.1 O H H

côcbcbcCTGokibôdbbôas

pcppCMpcpOOCMOp

+iĆM(MĆM0ósós<jsaoóo

CM GM GM CM CM rH tH t-H r—I t—(

t-^bObObOODODODOOOD^

pjsOpcppp + qsqsbO cbcboskicCT-kiCCTCCTkiCD

GpÇQÇQp'^ipD-CpOOGO ł—i 00 ĆM O O O h h h 6

+ + I I +

ad 2) wyznaczone (px jest za wysokie ,

ad 9) ściek pobiera wodę ze ! zlewni sąsiedniej, drogą wgłębną — gdyby to uwzględnić — to (p^ dla zlewni wr ł a ś c i w e j będzie niższe.

Różnice —1*9 do +20*6, lub przeciętnie 10*6% dla równania zasadniczego, redukują się do ±2*2, lub ! przeciętnie 1’2%.

Dodatek IV.

Tabelka V.

Zlewnia o znacznych regionach śniegów i lodowców (rzeki alpejskie).

L. p.

Rzeka

h₂

fi

fi

Cp₂ obliczone z równania

fi

8 ab

11

średnie

Uwagi

Isar

Dunaj

Lech

lller

Inn

Inn

(ujście)

(Obernzell)

(ujście)

(ujście)

(Innsbruck)

(Kufstein)

ni

CD CCT bO ^ nj GO CTOOHHOCD CD 03 Q —M O O O O

280

CD

o3

560+ (520)

280

160

230

810

cd o as as lo as

CD CO CD iQ rH CM CO CO

rH rH rH rH i-H

lo io as co io io

O rH CO lO t> CO co CO CO

as ni nj as cct cct

CD bO K* CS 00 CD Ô CCT CCT kl CCT CD

çnp 9 p p O

rH tH CO 00 b'- CM -hJI CO CM CM CO

OOb-b-ÇMÇ CM CM + cb tb Ô

cb e- t—i h cm co

lO O CO O O CO 0 ir. 03 L- H p

ib do cb cb ib ib

03 03 tf*» ^ en CCT CD CD Lp ^ H H

bÔ + kl CD tG kl

bO bO bo bO 03 bO O O O bp 03 p CD ô ak bô 03 03

lOÇMipjptpH

Ô cm cb + âs ô rtf ^ CO CO CM CO

b*i>CMpp9

ôààèoÔMH

!++++I

Różnica dla równania zasadniczego, dochodząca 14*2%, lub przeciętnie 10*8%, redukuje się do -4-2%. lub 1*4% średnio.

aâti

ijsiiï

Tabelka VI.

Uwagi

Liczby w klamrach graniastych podają wartości istotne.

!) Przeciętny odpływ wynosi tam ca : 4’0 w³/s. Obecnie magazynuje się wyższą rezerwę — tak, źe odpływ nieco podniósł się.

²)    Ilość koń-godz. w milionach, którą się na zbiorniku uzyska.

³)    dtto, którą wogóle (przy tym samym spadku , a maximalnym zbiornikiem) uzyskać można.

⁴)    Przeciętna ilość koni ef.

HH

CM

CO

Marklisa

Kwisza

4-000

219-50

54-80

0-445

1-800

55-5

121-3

0-816

0-371

0-426

0-158

0-603

132-00

99-8

1-82

40-00

899-0

97-60

1-352

1-835

73-80

6-93

3-14

4-24

5-77

1-710

2-680

219

3-75

5-880

8-55

11-60

976

Porąbka

Soła

32-0

22-300

597-00

26-80

0-437

1-780

56-3

336-0

0-814

0-377

0-508

0-191

0-628

37500

5-11

3-73

113*90

0-670

262*00

1-430

1-865

77-30

19-05

8-44

12-05

15-60

1-531

2-185

oo oo

çp çp D-

|> CD ÖÖ rH rH

kO CD

p p

kb kb

17-93

23-20

2050

Zawoja

Skawica

0-91

5-770

48-70

8-47

0-540

2-170

46-0

22-4

0-857

0-317

0-712

0-225

0-765

37-20

1-91

11-80

10-95

0-689

26-20

1-420

1-585

89-30

1-54

0*84

1-20

1*34

1-238

1-478

Ci Ci G> 6

(M l>-CO CO

T—I tH rH rH

rH CD kO kO

cp cp

tH t—I

3-42

3-83

391

Moszczanica

Łękawka

3-3

2-500

62-80

25-10

0-389

1-640

61-1

38*3

0-790

0*401

0-506

0-203

0-592

37-20

5-09

3-99

12-75

0-656

25-50

09M

2-030

74-80

1-99

0-82

1-20

1-60

1-535

2-198

00 rH

6,6

lO O C«) ^Ji O p

CD CD

XQ kO

• •

1-02

1-36

117

W itów

Dodatek IV.

Kościeliska

Czarny Dunajec

238-6

1-420

92-00

64-70

0-625

2-670

37-5

34-5

0-890

0-265

0-450

0-119

0-744

68-50

7-70

1-55

10-95

0-706

57*40

1-192

1-425

83-70

2-92

1-84

2-20

2-6B

1-650

2-505

| [2-875] i 2-865

2-97

3-55

339

3-2

5-128

54-00

10-52

0-730

3-700

27-0

14-6

0-925

0-195

0-771

0-150

088-0

47-50

1-58

9-50

8-11

0-724

39-30

1-210

1-265

95-30

1-71

1-26

1-53

1*61

1-178

1-352

tH r—I    T—l    rH

3-79

3-99

433

Miejscowość

Ściek

km biegu

Vuź mil. m³

Q mil. m³

°AT

100(1—2)%

V₀ uż mil. m³

pmax.

«max.

Qp

Vef Vuz

100

a Ç mil. mz

Qz mil. m³

Qp

Qp max.

Q*

%•

Qp

100

Çp max. gwi m³/s

m³/s

qpm³/s

ffcmax. Wfc³/s

<M

CTÏ. QJL

qrm³ls

s/g Ul %

<?6 *»*/»

VZ

IB

HPcféredn. ,

.

*

'

»

,

i

♦

*

.. ...*

t

.

*

I

.

BIBLIS!

KRAKÓW

r* J

»

.. -...

.

.

■

.....

so

i !; U~

i ! il

___/90/-/S02

W*

v\ »

Vn i

KrzyneKA

/]

:    /// ii.«

! /i! '. / [ «

y i :'l\-m

y/ " A **

m

ii\*

V⁻’’

•>#

2o m

XJ&.

>9ot-

>r"

ATL&

f^U^j wadi'

ZjcSx. X /üjlCO. /TO/£m./J903

Cu /V ^7/^a^CC/

'via /x^/ivw

Redukcya stenów wodoskazowycA nn rok füOB

*y

■f

■3J/J

'sVCWV

r"~“i

*»«

/Ja»

.....r

.rtr?—,_____«»

S2*o

yji

+3*0

2040

"•Ml***'¹ «WJ • C**

#• //ÄJ 00 »"*/*

tVm-urti

r/

yy

' Krzyw*p-zmpływu p O wodosi-.azu »3/6893

yS/

(1909-nj 'b(H'k)

Uo i

y>

gj,.

//

ry

yf

t907,n•/ b'*h »906, rr 2 b'²/? 1903, n * 5 b'⁵/? !9O2,n»0 b' ⁶h t90t,n>7 b* y*

}Vooam

f W** *0-*$i)-(H-K)oo,

iWf* rO*M)-{/fhfmo ( IVnu *Otny/N'h)om (tfooe*OV25l-(K~Ą)me (Yfmi *0-o*a)-iKA/m* •

Krzywa st' wodo skaz    p^wŻjwcu ¹

\.

//

V/

\y

fs

ry

Krzywa zł wodosA. wCzsmic'ilowie

eo ro w w So to icj«wumvah4ï«vuu»wh h « 5v « u u w '« «pw *c w frn X) w

Krzywz objętościprzeptywru

\ or+t

________i

ûm&33 CMt

Ljp"c

f903

4«»

Q_

y jo

•1Q

740

688

35-33

noo

rr+j

+0-70

•A ___XU____

(St**

?6m

; ml']

lll

■

W:

27*3

.Cto.

_____*i*-----

Om

ii<

357m

tMoq

____Op*d w ”Xn

_od p/y W w *Yrn

odpływ wyraz Ony w % opadu

1200'»%

Pomenc&iiiz dorzecza peUm 29sesr„U'/0^2aoim1 Suma odpłyHUp,ia.ril. • /Wjnu/m* «/f !3h 1 "Vm

• i$2s"Xm tj.70â%op*da

•    •opadu po teru. • 195 +mil nt •    /37s %»

<</

/> / '?• „

/i / ' /    ' y

/J/f/ /'

jm/’^AwSef

/s/m

OT Hf

ZOO

1000

800

od

1000

_    &O0 Objętoiciftrzepł

Lim* cmfictrï objętościpirztp/ywu /"%*' /mi/iw m*

Po zastój zótom nastąpi , . — •    teor obniżenie szczytu

ï $ fali do

^ ** ^ “■ ' -o tty*. teor. obniżeni* /dli naziiorntAu

700

"'S

* ? *"1"V

_ 600

SCO

+00

300

Ł00

100

°p ru

(przysf odpł37S-/J

t2h0^ /9s

\ l^50\ 2/9 'l,/J*30'^ 23 *

ï

1/5*30*

•:<

/39 20

W? .

_ 000

3 4-ł#

8230

14

13

HS

16

\7

+230

liro

/230

/(ho

2+o

2 oo

120

18

10

3233

065

tf2

Ooo

Ooo

Oto

JTU-fpù 2/* y*-J Ait A

cbjfteyr, odp/ dtJthjrmilsn*

%

5o

4o

400

Si loi ma Ab P

L%a?*-< 1.

W^V¹« •fnrfLi'

ł ? 8

1IHÜ

*• t

3o

-,

Ü«

<«A +tiû

-Ho

60

o*i r.

«<o

yyjo

«T'

<Ss

sy

44« 4iV

STfTj

Szlolnla Na 6a

r~

^>>>

«k»    ?

«Si *

I« i

I l I I

4o

9o

K ! 1^7

&    3*4>    3 *~5~ po

jr?» jSLSt

5>

tJy&Dp Ao.7

Mtrcnntt 4b&

ĄlLLia -..y

!■/⁸

'j

«w ----------

rv-

J»3j 3-4g^o

3*5» V4

t^PO \>?Q«

Vû

-J

JotSo

4>

Vj

:-v

• fi

r.

‘«/oo    3o/<b

.1    -85 *3 2* S!

I^WMuV" *w

f

3otoo

t J |lî|;

N)

i ï ■■■

{'■y yw?y.

if

as

g

'15

O

6 V« płyt* A >"«

C 3« x~i»-

?«So -    * TTutmm

7 Jo ptjt*

«>» rvifnsd y

lien tent*« /siałaJ

05

pQVimitae*

{•//Aon //o. S.

;•

v:.^

' $ztrüi-,

Ml

Jo? OO

fl 1S

P ^

—

f o !•<»■

5 a«'rav*a«ft Wnrfi/,

#r

l: ? ** - \

to

y>

4o

5ü

60

fo

:•

,¥

Ś5 8 *

ïh i

d< t gqi| ?

80

3o

4oo

HO

<Lo

<3o

44o

45o

4bo

V)

* RumoMM

'/ ..

jVs

Umr,    Jomxo

v/ç S>"s * ^    ■ fgrUot -mrjr-om*/

MtrcsnńĄb- 6

■ w e3p?ÿ--------

*/*

ÈEP

*X °A/

5o

-MoA

j

•«

■i

fj

a,\M> € X

! <

JoTST

^ SzyùJvo /.

/?rooo MMAmM

•J?

tAis

■u •

ZT

nty/iomey I łup h

-w-/

5o

00

■te

■>.

Som

g

rV

)m «-o-

■i

Si

•i

-’.l

>>

f- .1

-,

"■r, '“^V '    ntęrw/

^    3»

&• >*\

> •' •

/*. ^

m

>! 'V.

sir- .

^vjf^    » mtmmJry rwyw/l

/*

;v

S I ⁺^₄ 1

^ f ér-mpumv r«« Awji

•X

.V-

• ÿ«i yt^L n pu-i— —^ /—^-7

2«

fio

7o

<o

•.

Ooo

Hi:

il

•'

Ooram

5>‘—

fan» 7o3o,

♦ ^ t* #

^ fÂ Łrnmłr-maty [‘•rtylrmor-mł ^«-3o psosio***

^    * 6« i—iył—r—rwł

^ Jto fT pêatleetni«*

^    ^ b Jb amttmtngm/j ptmslemnrr

il*    sioło (**-) r.msL~*t)

►:

6 So

f*.y

j 1 iilii liiPi

ii i 1

bo

40

V>

£0

k>

000

40

to

*>

40

5o

7o

fto

9o

400

4k»

OO

45o

440

750

     '     

•»

sâ

„ -_-_

TitÆtkkli-ii k i! 1111 i; i üiiiL-11 li I ii i II i ii I iiü |[i^™m*mg;

“•«S—

“Vf-*--

GJÎjkuacÿaJ ’/icxjp*

w*łłtrimiTT»aw">iffmtmi)lilii4>mT,,Blwni

'•smmzëw*-

>cLj; M Vc/ieiHLe.

x---

V® J

s*

N*.

V.*'.

'-v

's

____i

**

/t

------*

£. 3pors fa ni ïenru/.

<tr*Stroni, 2<rSaà wfuSu i00 et

,/

/fHAt/O

W#A

ï«_

i.    s,».

±:

-0(4.

c"

r-.

.**

'Y«_

______J⁴''

(8) (S) (P)

JMUüii

»*

— N*.    ,

===? ::kk *i

4L.

/*>* $22?û

‘7:

&N

/ ^ ■TU* /I

■V c?: /J?

7 #/J5

*/,/!

pj I

! £/tfP

•/

X.

TT

!/C

£ ''j

V.‘

>»?

Â\

..

i-?'

⁷~ÔÇpTT:

àf*evt/>omVr,rt

Cc*/* • afs‘S/90*'

/. .

'v*

Ÿ_

7T"

'■■ Ci-?

.i

N.

—;---

<•

lit

Æâ>jen *r/>ez Sus 3a

300 es,

V/

// //

"\

-----r------

JV

r.

*r

--vtJ-

</?/ Cof/tou-y

£.    '2f- prttlritu:1l>Um.

/>«. Krtw. }02o\

Hl

>■

V«

----«r,c ----

■Jep a* ppjyfz poe/

‘00ggÇ zût/op 6t/ti/Mijfa eojtj

J'N'

çà%

~DJ*n± ï9.

•'t

zetop ryMeppy

'stV

i !l

-=LL-a...»-

:

i A Ct *

,

-—-

--

---

----

—-t

3?2«°

^.m⁰⁰

^m°

Mpetmemepol“irone

'k/0

*ÜE

„300-

•• • -,

Tvl /*

M ^IAAMi XOjlOWM

QcwHjCa),

y

>4

[Z

y>

QiJîL-

, jW eo nor/iulne p/etrzen/e t/ży/łowe

<Ç

iOm

____Lw-» minimalnepiętrzenie użyl/rowe

w_st minimalne piętrzenie sidle

îl

odst ÎO

>-

v.

vl

Stacya pomiarowa Wody 7 drenom

U..-...20 .

3,

■Z

......_.r ZtV. 305 80 przy odptym/i 1233 m%-

o-

/// odwodnienie ezejci środkowej i /• //>

*•

J.

/, .

■-

v z w. 3 03 '50 przy odptfw/e 375m/sm

s

/>;

' Uc-

/«

In mis.

—-Y—-

a so

>r=i

-----JW"

Zr

./

/// */»'/'//

5 . / --beton tr«.so

'l'/Z

-6

/7Z

i)

301-00

stafa korona przelewu *302 00

. nasyp zwyk/y

- 55

, v /w//* uó/j&ny

(rumowisko/    <-• *'    \    ' (ól/nd)

Z

y

//

*\

N.

yVoÿ-ySZrV* v Z o’/- ‘Z ' ZZZ o*/

10

//

y'

m.y.

iTJZZZZZr

s////

.n /

nv':r?*

*"

jr

£*>*

'■IZ

\/

ir z kamitnte (amanepo

nasyp ubijany (piwa)

Ck .

-N-

li

/ * /f

y z f/

«> •

*.

z>z

S/ r

.•*

/' /

nojfp vryAty (rumowisko/

Z'/Z,

Z.\ ć

L km/

Sep'

fZ

n/mo*rJdc 7 tw/r z pt&3k/em

O'

<D.

Joi

0^3

//

X.

,t> / “

A / A-

' 42śz

rjZzZz

Zzjźt*

?> zv.

Zi

-r ■/-/■■-■/ZZZZZZ

ZZ/ZZZ^ZZjZZZZZ/iz/.ś

zz-iy////zzzxzzs z

y-

' / «>•

fZ7/.

777/}7

•ÿs*,**"

rrr-'

XsAyp,

.#/////

/ •*>/c/./y »•] g _ »

warstwy rozpad

Juiskowee ptytkowe T tu eh.

r

■

I

%

.... .=

—-1 .JBO-

“r

rf

I L^iar-inru-,

ml

^VOZ^Cj'X^üÂ'Vj yO/C

i J.sw

t-

i.

|l

p:

„»?«>_ r&pçi>>Lsni*i>°Ær?.'K._______________t J

. r.    _____

-< J8L}0_,!L<£n*U*J&rł(a'f.j™"O(tUO>*,---------

.J??:«

@01

wgm

wÊÈgÆM

0//A

■Va

v /.

J-

fi "lui

Rl

^'XAlAliwO-

plL

■7v

Ej /J1/l/LAAL XCVftC7/T^C />*■• 'TyWZXj 'VC/VsO/OTsGA

ii¹

lilii

!>'.....

on

□te

□te

Qliiii

m

Ili¹

i K

i Hii( Fi

nçrrv&ïe pttnes/c ppyzivw--------

,.A,

I------

■ —---—.v/S

■hi* ••••“ S7S‘—

i:'' i

-» 3/3« m/n/małne p^tnrnirLiy.f-r r _    ____

8H

£2

£31

_ » A'/33. m'O/malrte pifłr/en*    ____

% •<

HJHTTJTrTr

pd

Jllj

1P

JÉ

.——...290

in

•—i fOO^.

__I

tfvwih/iGA £r£T

yH

EJ

==s

y//.

W////

§t

m-

I HRf

r--------

fur-----

a>

........1

Hin

----17 90

r-

<no~.......——«•>    ..

________». (iftt'as'»*««!*!.

.-c.io?*’.- i

...

-■ : .z

JriSiSÉ

jE

■■

nr:

d-foor

f /Ja-"* *»► -fio “* t*oy

y fes

:**t

-U*«.

u.

; ' A;' y

1    /47

— r- ?'

m i. fon tr Joo.y

v>

**•//a *]

/♦<    5?^

MSI

*<rst> - 7\?<r    **■

/Ja ^cvo-Soo

~fj «tr».

i" r

.........~fo?a—

n?

■**

>70

V>

Yy

~m m -:m2

zrr

'//////■'

~/7/Çyf/

rr—

b-

-i

—. tł9TA>

r‘

’î

i.

'2>

tt "0^

ww

;-__j

(? " *î)

7 c'.’

7.

"”i* gpyyy//

■àÆâ

' ! '■ .

gp

=t

i f#

ï-S

r//

£-

i. l.........^x..,

■*

290

[éh

<Hvuulz<yMC dc /|tü Iwwi iooc xoßo

WMss Wdy///,

V/

ÉJF

ZC Z/

E' -2

bwwwnycu"

c=r

Ł__

A/r;

■r

Y.

Sto-------

*•■ HS-i

/

/

.T

K

■4—rr

r

6 oo

«32290

r3?O«0

•<■00*-......3*00

----------- 600-

— 4*« o..._____

i

•-.

!■»

■ 4 ?:«

6 20

J

»MBoo

-—460—, . m.

?

. L_r2H6-00

s*..

V.

• roo . -----3*20-

1313 00

•"-Ti'V-.'Vz

T^-

^ O

\

\

\

«5(CT

.o- •

’_X

; >>

— «3-10---------------

; îtlTD......

’■*•'*• ' '

f.

M939.......

w

6>

^Haiai^XÜ

X-.,

X

X

X

>227»..

60.

A

••>50

....

I te?

«I 75 . .

FF

« ł -3W łO..... «.k.ÄW.»;......

./■

► - 4*0 Ç

IKO«*

Id-.

h;'

# ;

.»*

&LÜ.

y

^    *    4Ł™

X*

c:

------ 070.

jt.ŁI.

!Trn

ödxET

y.

4M w < ta

ęm-ttO

• woo

__________2t«6

9» •«

------—. f30 -,

i

*

f łu> .

|_i____j32.3 »?. mpJmpjK

p^. .....32,?JP_««?W.l»ff

AJ 3293»

QS

F

670

670

I

a

/x/

i

W^-

f

lot

-d.

_L

........5 oo

f------

I *

o®

too

«

x'

/

^rsoa

—w.

/X

77/;

"rnrrź-

/

3/ss<s-.jjr_ l'S

dlzX

^ 2

stroto

—

y

/<y.

«j»~..........

ts/

7/y

W

sAofo

■/

3

3Lc(L>*

7

A3 z30Â AA3XO| A ^VUOylv^J^Cj-

s,

Przelewy»

na

pta« 3&W

I • JJJ.7»

X_i

/•

20.

..-••'a

ft

I

!

C*j|!

f¹ ''{i

33

«A3f3Q_____

«.«TO»...*..,

m:

'•.

|9P

_ « SgfSB

~&i

•p* i

y.,.***

~... 4 40

,Ą

M

fppJ-

- I-«©-*

I i

AX'

tàà

m

CS

r -■

X

<ĄW,

Ci

d

SÜS

Żi! i'¹¹

^5

r.*#⁴

W

c;

i

ii

~ 7

i

«'90

•2«o-

I

!

T

i

■

IA—..

T

*50 -

- . I FffiFj

li

Si

11

jJlfoSfloj Jn.n_.U_ Sj,-,]" -i...r?«y y...

i

l

I

3 s:^: 'arra^S!

"1

d H—***—

3 ii |

i 322-90

*

—. —--LWU

' -------f. 502^0

. SOłtpo

- o—    ~

• v>1

/

'*• ;

i

• v!

■ fe

-T ' /"-

■

=d

t >30?6o

/a! w

. o

;

o

«filW i

II! |i

o

M.39,

riyy. ¹    y:.

r

5

u

'•

r

i......

!

!

i

!

I

i

ca

! «9

!

I

■I

8

....i

»willi

*'/!»•

1 jfci

I

I

:

i )

L

W'

;

SAofr

ri

~jl

a

. ^.rr^ai'Æ¹ _l_ i

X/

X /.

1^77

/<•

111

16 00

I-- too

B

OW <—-«220.*,

-

l . 7T70

• -270• ■ •

Z70--

W

*ts‘

&

raatosx

•tife

L

3

M.

'I

— 4fco..—..

........fl76-^-r--

r

ÆI

Æ"t

rumosz

'

i^-5

X:

I

i

i

5

' \

g

r.

!?

3/fjfj

i

..4-1't«*-.....

I

sj

I SI»S*2 [

/ e»-\

ii

H*.

|s

'

rt

7

m

;•T

o^//

v

tu

^L12wL>/(ł /WAł-foz-ttl^

?

«

3,» >3.

Ji*sn r

r~

«09 ■

,000 ...

\\

TT

_.*—tua;..

««.....- »—

----

--■tm

/*o

1 J'** Ml

«mi

--------i,oo -

Kj,

fi

U«««

r^tr

/V

a;

S'g»>

0 0

Ja/lok

V£%.

VZOA -w yO.OA. /^ZfcC^\AVlJ(AAS

~r

i ! *7' .- -i-

ł- -r yż '£ *

/.

i,

JL

7-

/■

rx. - ■-2j v -

..,!    V-—

. _ .x. •-./*

S^XC'CvOyl /X-/^

^lOzclc/fi i no

/z

«ÄS»..

,Jf!7

f    jtał*

S'

r*

i:

Ł-T

«bH-t ^'.4

i • —t: • ¹

r*x

-J

Przelew na lewym stoku.

JĄO%

TA* ..

----------- ioto

Î¹.

A,

A*r.v

«*•

i*

V"

' łl

r. P

'. /-

A /

Lly7 ■’

t i,..:..

,A‘TH

.... »M.

’•<

nTtmi^TyTyT-łtrrr ‘w

■r,—~

__©

"*

yv>

>/

J,»)

<l

X/

9 ? ’

^T/T-C/fc/Z-O.

<o ■ o

VJ 'JTômÆ^Oj -W/^/tn 'WÇAAsoXo'tf

^.jÀ/z/ux, (h.c4. i

' r--

'■

<>

r/7

77^

<vT

.:7-7©

'V '/ /,

/\il

r-

. eooo.

</

Urządzenie do poboru wody roboczej.

^[z/Z^£-ZOJ /pXÆC^

!C    |9

^rU3/ZC -ŁCZD^-W

^xcizzc j X)-A

C“

/"■

V*

.•y

SBr

Tdę

lr

v|fŁ

î f i»ia

-i

/•

6J¥*

II

era s

r i

‘V

’j

'ZCWsCW/C MVLCM,

/■

Ah.

;'mïïmmh-

L©7

Oi

/ /■

—    V—

M*l. *

Ą

f\

f-

9 w. '~r>

5r

sr

'T~

/do

/|0/0

ijOnyw 'W/C¹

rvcjox)

\sixmws

/OZ-C-J

/0-O/1

/yzXsO^MA.

•C4.

IMÊS-.

£ZI

wmm,

///,>

.v

X/-*

25PH

VT

mm.

rFT/

fiu

#”

Ulfe

IÜt!

----iMir---

i n* Ltm- i-** 4

"V

16

i ‘liîXwiLu

/CAO'Yi^CYUUX

'L'^uvrn

vCvi/*

•v;'ü

14    13

kl

:11

g :»    ’7 ■&

390

------- -OOO -

sjVVZdj 'fVU’/ZMAj

om

C-44

OM

030

322 no

.... 6X

____6M.

OOO

000

322 80

j* .

......S_______.H». M'

_____0A4\

>jfoxLxâ-<M^ (vu

644

1........».......

..t 0-44

478

...;.....L.i..

oo<i

..OM)

iO

20 mŁ

CS»

S...................______________* «M

ST»

f»

Or —

fi.:49 m.

- --t on---

1J0    .3_________

^?ir 730

.....

rr

438

r-y

Br

• f - !

JV"

/ : flr ■'

M502

.............-W» -1

40 0

><00

/(O

zqq\

yt4in

_______436

V.

.5«»

430.

578

4 .2(1.

778

--------^

102 ,

0«» 7P..

08T /7.____

-O *13

04*

ffft/

..Bf"'¹

_____646    26»

.....OT?.

.....w,

..JJf

vwtc/tmo/r

(v -naific

er.&ra.

-.IW

J»8

.......*«

/(0

AfVcm⁶

4oa

/s

26»

sn

n 'nawKict

k!

067

0«/3

es y o

6 :3ie

1125

*:?*.........

.16!» ...J.

.T.r

168    4*23

../.«    4-22    43-13

039

iA'

......

.......4M"

462

o*j> ..

r,

‘6 81»

______*$.?]

0 39

......JA*/!»..

---------

9    4 62

4723

J2$? ii SOI

fi*

/ .• • Łi

//

i;

»'014 /    __

-r

[__-ji—-- -f : .'.'.T.y (*..

/,r-r“Tÿ>

:i!

.-i-U

Jil

ü t

"“fil

303 9»

......JOT

_____MS 7«..

ii

j

Sos 49-ÎÎ

303- »T

5»S

--------*v —

________*1»

Ol»

.1477

•8

12071

C-t

Hi

5 *8 f 22 00

rjM

•fl

! ii

/Ce___________

/a_______

»i

ii

S8B 24<0

6«

r»...

łr

O«

_________

^ŹLJL.

----

- f!

i/

-r/

Ooc /n -;

!/

______

—.....Ml

i !

.......:4

O»

689

. fA...

T------------

613 / 43_____

______A.7;7Î.

/....A?

033 2000

.A«3]

<H1

19*7..

/_______« ii

■(

ii

0-69    2800

1/

---

MS

_______Iow________

Oli»

.20:77.

...........!..i

7C4    3600

8% ooi Zîl.

-**0 80®

Lm..

...........7S?!

JU.mlt 3»oo »    ......J

M3»»

~fr

22-258

t ’ '-r*

INŻ. T. BAECKER: ZBIORNIKI WODY.

^llvS&cLcnXC' /C

VlOAS,

(ocLomcv

f?:.n nn.ru if^

zx

x:

&-

LT*

*t col ujfuabiS !il 'tb 'C.

[=□

eu

J63 O

u J?ü?wllL^ ncv XciLuccc *

f

s^QL ..-• i i i

Yr%

./■

.f--

X;

XX

<500

m.

1

•O

"'Mt

/fyy4<t ^/yyyyyy

'T }0

>•

Y/

.mi*

'f*/,

Z

V /Y/

Y////

;Z

•Z

y.

-iusdYZ/.

XX

z;

plpx

mM^/Y/z

XX

xxx>

v/x

/Z

Z////W,.

SN

9 JS+ 0*

'.X.

/ZYa fX XX'Xr

I«

‘-ô2*o

/•so

2Jf

ix*

liii

-riTiZ./Â- 'ZZY-Z -rr

•4 <*

-t=

LTaiüSSS

722ZZÆZZZZnZZZZZu2ZZZZZIZttL.

7-

//✓XX

77;

'!////////'////////J)///)/!//////;/////!/H ’• / : y    "    ' ~

/'r;    , ... : /.'    "........................ .

XX t>

VA

.Xr

fl

V*

-T

X*

y/m

W/M/I/inY

■7~~X

üi

- ty 4»/ xo

y/.

/<//.

7//////

LZ

“P

Hx

C'

0ÏLU,

nf

"Z

■J

■+

2>^

LIJk

ri Z

.Z

"W

y.y

*44«    #

x>

’YY',

t-

x-?g

» - 1-20 ■ «•

<3»

^'ïïx

NX

PtTT

li

XMr*

y\l,d

«i

i?

il

Ti

£t--Z’

t

\

\

t

\

j

j

!

!

/

j

9

j

/

\

y

\

9

/

i

/

j

j

;

!

9

ł

'____^

✓

y

;

/

/

/

j

t

j

/

y

/

/

/

/

/

i

!

y

y

\

/

y

w

/

! i r

i I

y

/

I

j

y

9

i

;

!

y

//

y

j

:

!

i

i

/

!

\

I

\

y

•X

X

/

\

i

/

i

₍/

!

/

/

/

!

t

!

j

/

/

/

/

l

/

j

i

,

/

:

/

!

!

i

!

/

/

!

l

;

j

i/y

m

/t

/>

!

/

I

i

j

!

/

/

/

/

j

>

I

!

/

/

₍/

/

i

.

I

X

l

\

i

i

/

/

/

J

I

I

I

i

l

J

i

;

I

i

i

/

;

i

!

/

j

i

/

/

i

/

y

/

y

/

f

\

\

i

I

I

/

y

y

y

/

i

#

W

iii

/

..X-

W

,\N

w

l

/

x

/

/

y

w

/

-x

• .»*

*?•

;

/

/

x

/

x

//

/

/

/

r

ni

r"

\

\

/.

\

/

/

/

✓

/

X

y

z'

\

/

/

/

i

/

i

iii I

/

/

IM

f/M

j

il

;

;

I

li

i

i

/

,7:

i

Vy

!

r

!

j

/

I

i in

Œ'i/i 4 m //

'"'/y

!

!

i

I

:

i

I

lii!

l/Iïl

III

Nb

mm

"i

i

r

j

iń

!

/

/

i

y

■i! //

y

/

i

9

!

!

/

9

!

!

/

9

/

/

j

j

/

/

ummmi

23ir imr

;

!

y

/

j

Si

liii!

Lim,

ii

/

/

f

j

i

/

/

j

t

/

/

/

u

■

I

/

/

,v

<D/

/

!

i

/

/

/

/

/

I

j

/

/

/

/

✓

!

>

»

r

!

i

I

i

jf

t

9

/

/

y

!

/

/

j

/

/

!

i

\

I

;

;

■

IF

«

h/

!

i

9

/

/

!

/

/

9

/

7

y

7

y

/

9

y

y

!

t

z

J

!

/

/

y

y

9

j

c(j tUocycu p

nfrJA

IcvJ SC

>ov.

o

/ i / /;

//i

y

y

I

!

t

y

/

y

y

y

/

/

y

/

/

/

\

\

Indtyfuloo'

m

, r

•J

#2» Ł%!,. . - >

\

\

\

\

\

\

\

\

\

■

l

\

l

y

/

/

is>

-

-*» ’

,;':3

¹ »ihJiiii.fił.lii ;■ mii.ii.i.ifini,|liiiliiiii)|iiiinii,ilimi||fiiiliiliiMliil|iilnH“liltłl*ILl|'ltl^^1Łł^¹

$&■

's

\

Zapora kamienna d w osi 353 ökmprtuku 500m

-^L£;-

A

I X,,

ii v

i

t (ÿiû

si3to ą

liUiiiiiiiiiiiiiiiluiiii

L^u^jUumłijyt^^

\

fO

K>

50

50m

1

i

\

_

liù

\ :

^4

I

^•1

s*

f z-

»*

. .*

Ï

mi

■ y.

.

.1

/

,

i

/

/

/

i

/

y

/

X

/

/

t

/

/

i

i

/

s

i

/

f/

jł

t

/

V

z'

//

z

/

/

'A

\

\

\

\

\

\

y

\

rt

Jj,

₍^) W

Motr

\

\ (//WSf⁰"'

6uf#*

!

I

z

/

/

4#

/

/

/n/i

\

\

\

\

\

0«

\

i

.

•>

< \

\\

w/

\ '

. V

/

f

i

\\

/

\

\

4ä

;

'

\

\

\

\

\

\

Nv

\

\

\

\

l

\

•••>

;

\

\

\

\

\

w

\

\

\

\

\

e***' 698-oo ôorpù.3truQQ‘1oo''WSm%

v;.>-

\

. \

.*

i

\

\

;

;

;

;

\

\

\

\ \ \

\

V____

\

\

lx\ \

/

\

\

\

'•K.

V

/

y

i

»

/

&

W

.•i

•7

:•/

r

«

•    z

j

!

j

!

J

.

:

t

y

\

9

/

y

*?/

y

y

y

y

r

/

/

/

i

y

/

/

y

y

/

/

/

!

f

i

;

/

//

H

*.

;

••

i,

%

<r '

>

*5 .

-."t y

.    ' 4

/-

>rmrFi-nir-gJ

■ iJsŁ^sry- • "■'■‘—'f {■

Ë    I i

oso-

-8

X>

_____Mjrpo _ Jtjiz-JUUL fSötSZi'JifV.i.....-

*j*/*sjvi?i - -    fysl¹**?- / /x

596 5u /łonu. u

■/

L.K7

' %/.

7'

55!

na c

cr

»,

vcw.

rfi

oOOTC

w haaco/i

L^uH

?-60

393 <*

«r

i/

"T

§fi

m

Wi

ym

r~~

p£~

\Z -

Ö1

igtl|

wt,

<§>>

///»*

7,

ÏÏWF

TH/

Z-S

i

.•

z;:. Z

s .•

7**

<2^ <000

z§ ii

Z-Z

ÆX-

“n-

•* y

rg

**+•

YA&%vtĄ.

----«-.z

/.' / /

/ !5oa«f

/y/Z

/y

V//

////

W„x

y.

//Y’y ///>■/// /.

'ś

Zl

mm

is

sym

//y

387 ou stern/iszy sC**-tt.żvf*‘o"'y

iZTtK.

/ :■

/:

/,[.....

yy

fM

/V

/i/

s,

m.

■y

Aûa

ZZ///

' “**>f/r.,,«.

t*

1:

YÆ

\/y/A

////;

/•

y&r'-

mur

/ tfu m •?///* Adm<9 /re qv

r-?Eß:

—te.

><» %

'A/a

's

l

/i

::

JÏ3

.Z

\*

3b800

i t0 '-'Ty

.    ,-/-Z

5 /// / S/y y

«/

V,

L......2

...... ? 50 ...

j.

yyy

ii y

f l»s

2 oo -

570-75

(00

57o-oo

yyrń~ >....• i Z-^ ^

567‘UU

77"

>4

' ■■44: m^y- ' iyy

-umosi i    ^ E/

//o

- C\\

roz/üi

**fr3(*y

21

7;-

ieCoa ivyKU,

Zv;

—L.J

■>7 I ~

///Æa.w&r/

m,

'S*

[f—SSSŁ

M_

’/y.

7»7

/yfjtoV/

Wm4wwM

rT7T

,.i

IE]

- Vi*.

'., // V . .-• , v

mun/Tjayrä ttmanefo

zz

S67‘ft

;a

Zy,

//

-z

V*'/

777/

Zv

t7

•'

£/

7A

'»5

7:^7

yy/yyjA0^/ÿm

'•ZZKv:;ÆÊfl£ZS?

beton trdion^y

7;

r'

•• — .

<•<

L^r

f

—Si?-''

w^wrowga

\l' 'fijIIjH

) OxL-WCvjùC^Ct.

XX

""y

10

20

30

60

S'i

60

V______

%y'

• «**

js.

___________

sn

\\

____g£?.----—•

/.

/'

fff||

. ■ q7P

____£*&—■

•„/

\n

v \./-

iM

9^'

--

< *-*

»I

W.

9^0

r-M

■ .fs

SzioCn/m Air 2

i:

fj*c

ûQf&V> J?*™

i!

VN

,ê*~j

fffî

il

<X

£3*Mm ÇJJo

g.

.

■    - y

"~TX

■    ' ^

' - -44

r .s:

- 7 Urządzenie do poboru rody i/Zytkow#

xi

V;

«’•

,s> *

,e#:

<>

r-    '. “t

x|x ^    :^~

!£.

.m

m».

’^rnr

r'-

■*

m %

*WL *

5%

*-

à-

4-

-Urtfctertij

Mt* pH*

mm

IpW

m?:

Korfta vOo'to*’,\

J- -. "■    -

\\\ v>»

C. \\\ o>

r\\\ ô

w,

‘Ïl7i

J*fJs

vil

m

-//.TT--:

<%»

*ï?

ivr.

fcfe

x>

,J*f*

S*'

i n»

Wi

! Il

f'

ôltottoa .V'J

'J

\ \\V

\W x

fÆ

V.

mm

V ^ %

\ \ \

\\\

m

\\

'• • W

\\

\\

N»

(2^'tucuJvja/ ja vT-c^ooclvj

^DiaöfiUlLßi

\\

sX

v\\

W>-ô

<ù

fn.uju-

- *««*»•

9 155

f?...

•?.......

•*

/p<3

<r-

'TmtÉ:

/ptżs^-n-oipe

QyJi&yÙax

%

h: vi

/»a^trn

na cvyvw^wuz

Aoxxnvc

n-vvnvtym-

pots

«......

A..

3 sa

T~~

*    j

* _____;.........*7*

; i» i ......

•________:.....«4*— ■-.........f?

! M |

: ;■> i

ff:t

........1™

!æj u Mi

■fw'i

.........jJ'JÈi.______...»

m

._m

i.......4,y

yjh

“77

!//

/ h £L. jl

IL1

//

71

//

....._________»«

-T"

______«Y

if.......

......

_______________^

; <r»

____Y AT. .

Y.

// # !/

⁺' ~*T’~Z...........ï/

T“

!/

•v

y»

,*••0

/7

î»

..................

hx JlOXVtVcJutUxJ» *

'Ÿ*'¹*} Ÿ^/^Ÿv^'*yx' æ&Lox/vîx&u ^vÂinovxç xyixkxxx

"X>xy

;\

<0

JÜL

<s

10

_4>- *-

%

—Vy.

_____\.AT->

'. \ *i\

____y..*.» N

-ArT n

i / A

fe'y\

i-Y4r,iL------i-------->'—

! j ■    /

■/ / / /

43

JL—J.

»!îj_______«il«........

j i

.•"J............-i«JJ.______4*» ..i*»»

¹ ! \ \

-r-

_______j».«.

---------->•

•.

...vur......

o»I_-............*•••........ .. i«!..._......À ‘ «

. ________

•4*»...........U’a___________-V“

.f?|—......._4»l---------

¹ i \

?|______________......4w»

I !    . «43    ’ 4-

/\

f J W\/

<m>v /

■ /y & K

V'

, / V v

'A /•■-. /

/ X Y.

/\

■*

-/

4«/

«Y

./

//

//

'/

/,

, / /

Xv/iwv    /vvYte/àcYv /wct'W

/    /p(2^va^A>v /zfo iozxxjyÇlAx

/

//

xaJxx£yôfc> -

J___

nsi

«do? w,oa*c

v;

/'

//

!__L! ...|

nH

7......7“/"j f

.3?0

'A_____

/An -//-/■}

.«•J

42/.

\/

«Y\

«Y.

<⁹

-JJ.

>v

Y?'

M-f-

mi

.»«I

il

Tr

.1044

;/

// /

il___

11

. . A 436?

il

■31

j!

g

•r

•5/

/■

-C'.’

Y.

43

A»"

t-

J?*

48

™.«ù............tm................i.»?»

1

.    .......®4*s*

________\ »*»

,/

7.4».

1~J

20r7

•.

Suift*____________«d*»»

45

46

2S

/./

g?

ÇKxtbeicwia xkx <âxy\/ i&wla ^xjc-wux^vvô

WIPWW:

JtCOAX

Ä /WKAA/tX .

* /tcewv. ’•

30«

Jl) m*

**

•* roc^xnx.

S!cè^À<xJUiay :

ffo

% Y'

//

(/

«ml

k?A-V

/l^»n,24»v ;

\0

sJ|x7^lxóa/(iva^’

si*---------:_.._4—j «t

H - ‘:“•- 4--~-Ï,

14-4—I

X ■ ^ •—' —4    - - » ■ ■— ■-“-¹

■“    • ^ z.:

f«

•A.

•»i

/YVVïxMstCA

X,’A u

6ëh

l /wcOu^ycr

;<pruiAß /ÿicsCvw^YYL <L^w/rruvCvt/'

/u awwïaa.

1*».. ftt.: %

-&!

y₂

orç>

•*» ³/i

'*Q?*Vz

tC»

•"0X

05«

©□

o*»

CM

~€B

m\

Ä;

«**

|\

2»

Oa \^--......./

c?»

”*ï

3“

rj££.Æk..S'2i • -²----------*■

X*⁰

IX

UJ:

>w

r-

7;

"4

îL

f"->.

41.

i:.

T;

;JW.

r-

(A-ZZS&si

i"-©

75

/«.

r-

/«..

__^_______

50

X--

/.»._______________

i 4.....-

... y.

W_________

4lJ.........A?

16

:««T

: ,\

291

t*

Ï1

//

D(

"TV

/I \

! \/

-x.

.......»«]

■i

r s< • m/

ï"l

________p>*.

566,

>«•

r-.

'-i/»*

k*»f    ;    :

4.0 m

4...

-- r ;    ~-»n

*=©-.......^L

iiU -

**•-•«*/

■U

tn

______________0«

ii-

|i>*-----------•—------i------------

-----r.;

----/.-----

l\

0«

ti'iz

r.______

■~t

•T

iM

.«•J

ił*

i/i

"1

'n/

fr

*T

•3

©Z

l\.

0«*1

-Lr*.

<C..---_J

a«

\uo

ii

ixa^uixaorvic aoac-

U

**-—......—ii— •«

XLoyO/Ca a

±~~z:=z:*%

r:sj

J4

-----------—---s

..Hrr

I*.»»______

4ł3

*:/

r.

ii

^Ł,---

i]

.....HrEf

•»s

__."i_______

31»

°4

300

!ä

'4

<V\/:

ii

.......X»«........______M*^._

ffvWVWYl^lAA VücJi&L&Yl ^j'Co'VJ/WV\<\\/

L»n............

\z

i/

!! Ur li

.-ii''"

_____«S

\/

•;

i/\

7x

______t”

_______!

11

li

5Mt:

tT r

4.

•\

■-‘Ir. s s‘

"ii ......r:

1.4

”.T- x

z.

!l

i!

;î

—-"T

—-i—:

...p °

--------

on

!/

źi

■.•łro^r.ii-l^i-_________i..i_.....

m si

Lr

/!

T-

on

"T--------------r~

____

— iTrr,

f\

.i«

4 <w

*4 i

fiJ

ii

■ f'^Z......ztz:'

-------f-j-— 1 -

/ L~-~-—T

z-m

rî'^lX.-J*».

* .„«H

20rr

...Ä

4    —    -Î?

, , ------tot

------------m

I»T?____

.7-V......:......\

..„i

ii

v"......% ’ !

7!

r»<*

3T2

\i

=;

^rfrzj> ii Km

17

li

ii

ia'T

•m

40*

/

IHr i 1 -A..........K—

■:

!/

ii

........°.K

[•«..

*r;

•    ■ i i .1 ^4-Hr

tyw^rfi......i......

X—

».

i*

h'—    [’

Xj4i

_________ <•»

X/

/_Jtt

s

,'r'

■t

(-*■■

lf.

500

INŻ. T. BAECKER: ZBIORNIKI WODY.

Dodatek IV. B.

Wyrównanie odpływów na zbiornikach.

597-0 *<3

12    121-3 ‘O,

60

200

Ma rhîiôôa.

Porabka

50

Noszczanica.

TABL. XL

“I

WO .

40

I/o '3360

brnQJt • l/5ć>3% Ć? maZ' 81-4 %

- ITo ■ 38-3

b ma.x.

lXß/4. 7°.

b/9az j\/555j'o <Zmax'%84:6_

—1

500

400

30

200

20

400

(200, g₂₎ 682)

(475, 8-5. 675)

20

]/4 o. J 82

60-5

y 225. 375

y- 6?8

Oo

(65, 406. 6 7)

0 JO 20

30    40    50    60    70    80    90    400%,

0 JO 20    30    40    '50    60    70    80

90    400°/c

2ôy 3 99%

592 %

Oo

-Cfcfe

0 JO 20    30    40    50    60    70    80    90    400%

If 54-0' 0

50o

lf 48-7 • Q

tf oôcie/iôka

r"A

K 920-Q

90

Zawoja.

Mitów.

\/\

4 ,

40

*}0o

OL ' 400

SO

70

30

300

60

50-

Ko- 22+

Ômax( 460 7°

amài. 857y.

20

20o

AO

K -34-5

b maxi? 375 "/•

Ko -446

bmax- 270y.

CL max • '.925%

30

OL K>8x\8_9oj

10

dOo

20

5-77

118/o

(3-3. 7-y. 733)

J 765y»

513

93°/o

'i 880%

JO

( 5 o0. 58. 865)

(ô2, &9. 80 o)

OO

do

Oo -

y.-?* %

0    40    20    30    40    50    60

70    80

90    400

0 JO 20    30

40    50    60    70    80    90    400e/»

O' JO 20    30    40    50    60 7Q

80    90    400%

t

y'

nf*

,7

Xs

.•y

'WIIEWJ

V7J7JJÏÏkW*

■v

A./

-T'

ulü

«Vf??

ter. /

M-

w^r

flots yp doborowy

i lu j lu pic t * plullcouje p

V/V^-d'C- '/■■%

8oo

•*i

U-.3oo.-4*_______

/WCV /jVO.

C? 0 <•

Jv%aM/VÛ\ Ą

JuSuL 0 Ûl

CVW/C4>

t—3Mf,

-«i'..«»

Àrf

/)

/ />

JlasTJp zuJljbfl]

y/

żujiTy rzecz 77e

//

y//

S*

rAsbau/ce /

^K--—:

U»

'VUi

£é/C?4/U?

#

tC

V.

Qâ

'.'S-

0. .

0:’.

Ef.

■:

s:

Ęv*/rir "J f fr* oczynnp *

VU

;L

(4to

»*%>

S."\‘l    !

4c-

r.M

•%

\!

_WL

___2 ».

•O-

________i

|y‘r:i;:iiii;!,:;:3itii:i!i»i!;![i:iiiii?;-"iiii!i

SreŁ/j cie/iaj ef^tv /forante 77G ffûm ■-•---------------*>»■■-■

S-

----i"

Hcneaas

VJ......

Billig^......i«»^

1Ü».

/’

’ \\\

\X\

5?? '

\V

î\

AU

•av

INŻ. Ttt BAECKER: ZBIORNIKI WODY,

TABL. XVII.

//

^xziz zc^otlc

AO 09b.

>u®fclv

cU

O'VW 4M

T"

ac QlcôcJJuà ÖVßnlV.

U4aI

- *5o

? 9/fyp.

■y

zn

,    9 ne* MJ*, i/o *.

*ao

0/5]

>/—

if %

aD

I -es|

N- —

42

V*

y/*.

%4À

' / o /f

«JU &sx- vUU <3-3

"ü

f\

t n iTi-'W-

Ol

H SO

j?

<W

7 | -en

? v⁸

X.'

M\$

gr t : t-V

r i

,ov

=Fvz;

77/)

,ÿr-% y

i ₊>-j

%k*f! h

■a

v/yy

, Sto W freoł * uiy H.

/>

'h

. 4*o -

/y -=

en so

Vi

ÏK T X

K / >

Wv

///Y/

*ur Z /(finir nu

<•>

fc/nonojo,

T//A

/,s

as

7/

»Ir

ZZZ

vv

./

VÏ,

Vv7

//y

Va

Va.

<ZZ '/* '

û

-A -S &O. -

#

ZZ

//

/ /Va

y/y

///y

Qel-.JéL

» 9f ’ So

. r ‘-A ïi>

5<

ÿ-

vr

y;

\tOm

zz

. fit M jCdfcw Ipcdw

/*

Y/v

z oo y

039*0

f?0

938 fû ,

,ZV

-•

93TS0

>•’ * ■:

•.mes.

mmmm

a/Va

\jW

<A0

«

y'^Yr"-ßi\

,y/\yyyy

* 91* 8?-

r/-j

H⁵

■J.

& ....... yyfn/f. * ...g,

“••V? r> r- “    ' • ‘ ^

■ * <’ V' - Jri

lJ

ram J o 'jÀo

» wiv»

¹ j - J -i - - ^ z zzz

l jVjfo !ty'/t?/rsj/j " T " T

/•;

te

■Z -'/•" *■ ^¹ :.• ' •;

v •

rï5

xr

///y

Z/;;

■Z

tupe/( ;dro*y

■r,

z;

Y/y

/*•

wmêMm.

y/y

Z?

,~y

i-

\

km O* 874 jo

km. (J+&6SSO>

km. 0+ âSO co km U*83Zjo

km. Û+S43 oo

km 0tS2Sso

km .9+S2oyo

FF

Żarząc/

gVf-

TT

7T

i’I

. _ : , >_

J    j ^ 1y ~ . y    ~~J*‘    : |    i I    -j    /-v T

fy-’^-^T.HimgsimiïïinTOTj^ Wfftrci |[l|j2}|>||||*|^lui>tti1|‘|)|*|f|l'l<i||ii'IJJ|tj*|ji'0*|'|l|ni^*ii|i*'l>>t'<|11 ^niTÄnTi

F.Ï

/V?t *•

V--

/.

<r

N/

>•

<■

-S

T.’

<ÿ

° O.

râii

' ' <V •

J? -c

o, f; P

•X>

«T

'>

tS

'>

immmiiiiuiimiiiiiiiilMmmmiii!n(t)

î-

97040

IEjI

ISS

|TTFTTÏÏTTTïïnTl

T~T

z;

mrmi nniiniiiiii utuliiiiin > luun I^u nil III I imm hiii;mii i m umi i| iiHninuiiuiMiiiiii'hiiiii nTT:' IIHUm miiii    'iii" ' h ii;u tm i;i i‘i i miiiiiiinr un

±rr~"    .    :oss

S • " ' ■"• ’•    . !

muni mi ■< i| [i h uiibiiiini i li mmli (]ii ifj 11 u 111M miiin'i :

97* 50

+o-~-9 + —%

.....J-*~ «

— JO —

PI

'    - JO •

. 970 où

/—•w

•/

~rç77

VIT

969 M

•V.

«*

»•.

:Z

km 0* &74 SO

/VY\AA^<AASjÇUVlXs

I^40/IV

P Xi-

7/»

*-Tir

nr

/r*"*

jr

JÇ—970°*

•••' ’x¹“

». ■

/-

j-

Z.

"J.

■ r-,

976-oe

#.V

4/r» 0+85ZM

Ts>

km 0+ 863so

•’î

X*

^<77 <^r 638 oo

-gri

.. km 0+843 oo \

*\

f?

/.

N.

•*.

-<iV

',x

Si-

“ /tu

"Ni'*

!/■ »

SJ

Wi- --

■wv

^ r-- -xr?

v?

S:

r g*? f»

l-⁻'

* •>>;

' ?jj'>

A .

, 970-eo

>»:iV

M*

\\

.x<

; ~7

I-'

970ao

ic

'V 'k

y 970 Oo

“X

S.

«N

Ks-i

V.l

A.

*

V

i

i

J

!

I

/

/

y

/

'TlxCV

m

©

W'C

✓

/

i

N-''

J

J

/

/

/

) \

/

/ /

/

✓

^vru/^j

VWj

vc

\

✓

/

$

s

/

/

/

/

I

y

//

/ /

- f

7/

ai.

//

!

■//

/

// «

^ ✓

/

5Ö⁵

0°

/

/ /

/ /

/ /

//

:

y

*9°VV

✓ r

i

t

✓

r/

9

•s'~

-j

;

/

/ /

y

J

/O

20    30 liO

& 6o 70

<0O

\ „

x"

/

x

\%Â

SA.

\x

:<

/

/

/^r

^/,

y

/

I

y y

//

V...

Ç

}

;

y"

/

s*

y

y.

\WÊZ$Æ

Vw

/ / //K

»V

\'<k

y

<i>

fl

//

(/

t

i

«r*

'S»

V

/

■•.#•*

*9

V'

vV v. VVg;

xC

/

/

/ *

y

«

*

\

ii J §!

VA

' . >vv

\

✓

kV^S

\\w^

\ \ Y WW V(

\

\

V-

x"'

\

”a

•v-.'

y/

7

r-S

.»x

%

?(

.

\

-X

57

y,

V

%

i

y

/

f/j

«

V

<

v

\_

f

r<-

v

41»

77

\

⁵⁰ ■-

S?

\y\

/

r—'AV

l₍

o

/

y

N

'

i.-

,y 7

ç

<9

7

■Ł

j

\

;v

\

J

VVnQ.c

^7

«fis

y

V

VV

AA

:\

?y

V’

j

'.___

/

/'')

7

r

«4

\>

}

A

AV

v.

7

w

\

\

• • N

x%

4-

\

__* v\

\a

V

x' °è

X '

A*

X»

/

;

.-•-----------

.-■'

y"

i*

V

.7

/

A

i

'*'«£ y

y*

,vv\ '

MA

\\-VN k\\n

&--.jJj

«r

* su

V⁷'-.’-'.

•A > --

/

7/

'//

-W

^7

*

?

^7

%f\

4ÈP

v

;>V^ \. \

y

yjj

Srv^

X

X

1\

.

x

;

-VV’"‘*

.....•

b

r

~\

*•...

/

X--

/

/

.•••

•t

.X

/

/

X

\\i

<P-

!

>■

y^~y

X-'

r

k^V//

ÿT

^7

y*

V.

,xX

y—

xi

,o-

/

- *-

-

. ... . - — - - - ----^-—

- ^ ‘ ' - ^

-^

INŻ. T. BAECKER: ZBIORNIKI WODY.

6v. SLłWvjc^ MA ^)0 totoU-,

»•

u

»

'O

s

•o

V>

a

L

S

Ur-

400

r< ••••— k o.......I.......

!

.....Se--

....

:

:

j

:

:

A***

Ci

.

:

T

tr'i

/2â.

:

2-û->\

;

t

J

-3a

I

°«r

mtki.zw wof/r 665o\

3

T

i

;

sa

;§p

a

I

i

I

.

Si

Xi

ri ??

v-⁹*-.

*sH

i

Silo

/£c

:

i_.

£

L

!

¹

f.

J

T

!

l "f

i

:

:

i

i

N

>

tl

ap

0/

.

:.

;

;

.

!

V.

!

;

■r

:

< — JJ-

y>:Â - •/}

:

Sonszy rrtftvywfMfu^lni

/

a

SM-ot

V

f«l*S

<-à

AP

ù.

s,

m

VA

^•«4-v

i

<-+/ >

'-\-f

m

i

/3-/-y

^mw/'

—*<>■*

. %-

/

U>

/i

//„

r ₇,, $

mj * M

V* : ^ P

! -fl*

/

‘Ç^WpPj

s

t

M'r

*

//

:

|    /wir riêcity    ^    ^

^ /|\ T"    ~W' ~~/T~£

. X-    -T-    -rri"    >*•    A

vttad puskowcow

i łapko h //c#fcà ■ -

4+ybo

i

W€-

...... ts-c

;

ii

ś

r *i.

ÜÜÉÉ

!P

i 'fi

ßä

,

' :V:;I 'il ■

•0-i:

r%

pi i

te

,îJL>«â

•5te

Łg-y-/*

'£rmTÂn

'

r -i * **‘-i

ÜW? : . ■

r

Ai.

__ X ’ ; ** Wn

®r. ;J§

22* :-~j

WĘŁ

;« s

>-

•^ińnBg

mm

fer*y*r±

mm

K⁸*

►k

-, mmmm

%la

P*J

y^ÆLsdBfcr~:-*    > k^i

■R&SkS

v^#

sSŚ^aTŚ

;*• jr

J:;*«

25Ł

39SB

*>sè

riÆtr

¥Æ

V *7

łfc % T

a«

.r

y 4f -w.‘

m4&

TMn

m-yy--%

** ;

Ł»Sv

mm

2Ä *»

...

.*■

r>#

■Ä-'

* - i *-*?%&>** XsT

, % s c

tŁ

li

fk INT \

♦***

• ' ' >2 !

£P

ör?%T

><-

?y

-■

■*

'üSS^¹ /

*iife. <4

% ._. “ |

, Pl

HI

i' ■'/ .: > # : . % ><?*** *

»:$i-

, >^1

/, r-’k^V^ . *'■

fń^-yr

'■% : ?*

P|P-:V:

f >    *

¹⁴ ».

W«*/

<6^*

Odkrywki w Porąbce.

1,

Mr-f

‘i

» IL

■ ' śi

'::‘

śm

. j*r

w***

••

fe

.'i

j#

PPS

s*

iià!

*£?•

*****

*:

HÜ

■*s|

ié«

V?

*■

, jm

mŁ\

äI

>y

eng;

■ ‘kâtir

:s.

li

rw

X

"j

i- - -

P'’

mm

■YT^

■: :

f: à

p$r

. :ä

— A*

». ■

mmm [w*s i

_ rew y»

KfMŁi

r~-

M0ÀÆ

YjSŁ*

' »n •'> ą

< ** *

'

C .-V

r,a^:    . -, t-

:kar£.» ^ .v ,

jfc y

Odkrywki w Kościeliskach.

* • *

—

—

'

«

■    **T

—-

. ..

r*

SZL

i

|

------. ______ _

s

■    m

9e

£27

ł

N

I?

<

V

.-

.

ÿrj \

V

%

fc

6

i*

«

j* ••    •-'■

«r

■

.

*Æ:

'2c

*

' /*

-■

■

h

<V

: *>•

»

9

*

U*:-

V

>' ' • V

11

%

■ : ■

k

L ?

■ -

&

il;

jrj

'•a • :■/»'_

w*****.

\

,

ki

•>’

SES

IL

p à

- r^s

iK

L .

L:1

>' j

fct -

r

;SB

M

GÉH

tJZ?⁵

11

5j§

Pp %■ M

Wiï

fjr

sp

EJKE

*.

fP*Ar

K

r    t

'-J

U'::--'.

VS

rix,

if

Lj

:,J

nt

Ł

m

:<ü

1

;. j*

• *.

/

: ,1^

' >

r> f ^

⁷i

Éji

r* '

L?

ŁT, *

Zid

.

r. tff™

'i?.r v j

■ **. -

: ?

<r

! 1

r ^

ç#w pw?»

jr-

■JL

4

>..' or%¹

.

U#

Ł

1

4

f

O

A

¹

#

Iv

,>■

. %

V\

ti*

r;

x

sa

* ti

•:

S

4

r |

F

■.

ii

t

M

i

L v •

A

«4

“H ^

s

y

1

%

-

r™

i.jkÆ ,i

ÎTyvS \. 1 f

*- a.

U ą ^

iV

kl

[3

|!7

>

A

?

K

:A;f J

ùz

F;

gg

-

k*

LVf

f

ï*o

fc>\'_jî'

#    ' M

' •• <

fc>

k:

i|î

• .-i

1

\ i

*

5^.. 1

v-> J

1

â

k?1

s

■>A ’

tv

V1

|p

’iÉfc

.

M

K

. i

Biblioteka Politechniki Krakowskiej

j

f j

\\

'v'

5«

ri'

V,

fił&

El

r

r .

4

r

Fil

i

~. j

r "

100000231375

\àà

A A

Ł' " -A

ZT~.

ri;v j

i

¹

’ lit •%/

lj V

*

1

cî

m