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VI. INTERNATIONALER BINNENSCHIFFFAHRTS CONGRESS

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HAAG, 1894.

6. FRAGE.

vT s-. •

BEZIEHUNGEN ZWISCHEN

DER

ln »i der Tiefe der Falrrinne

p,! y ■

VON

R. J. CASTENDIJK,

Ingenieur 1. Kl. beim Waterstaat in Nimwegen,

H. DOYER,

Ingenieur 3. Kl. beim Waterstaat in Zutphen,

J, G. ERMERINS,

Ingenieur 2. Kl. beim Waterstaat in Utrecht,

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R. P. J. TUTEIN NOLTH ENIUS,

Ingenieur 2. Kl. beim Waterstaat in Herzögenbusch,

C. B. SCHUURMAN,

Ingenieur 1. Kl. beim Waterstaat in Dordrecht,

D. J. STEIJN PARVE,

Ingenieur 2. Kl. beim Waterstaat in Rotterdam.

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HAAG

Druck von GEBR. BELINFANTE, A. D. SCHINKEL Nachf, P AVELJOENSGRACHT, 19.

1894.

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Biblioteka Politeehniki Krakowskiej

100000318970

Sechster internationaler Binnenschifffahrts-

Congress,

Im HAAG. — 1894.

Beziehungen zwischen der Grundform der Flüsse und der Tiefe der Fahrrinne.

VON

R. J. CASTENDIJK,

Ingenieur 1. Kl. beim Waterstaat zu Nimwegen.

Zum Zwecke der Forschung nach den in dieser Frage angedeuteten Beziehungen, so weit die Waal in Betracht kommt, hat man das in der Beilage dargestellte Längsprofil dieses Stromes aufgenommen.

Betreffs der Angaben über Wasserstand. Gefälle u.s.w. sowie die Regulirung der Waal, sei auf die Mittheilungen in dem mit Herrn Van der Sleijden gemeinschaftlich verfassten Berichte des V erfassers über Frage 7 verwiesen.

Hinsichtlich der nach 1888 ausgeführten Arbeiten theilen wir noch folgendes mit ;

Die Schifffahrt erforderte eine grössere durchgehende Tiefe der Fahrrinne, als in Folge der in den vorhergegangenen Jahren unternommenen Arbeiten erreicht worden war. Durch Berechnung stellte man fest, dass durch Einengung des 360 m. breiten Sommerbettes bis auf 310 m. in den geraden Strecken und Krümmungen eine durchschnittliche Tiefe von 3 m. unter dem Niedrig wasserstand von 1,25 m. unter durchschnittlichem Sommerstande des Zeitraumes 1871—1880 erreicht werden konnte; bei letzterem niedrigen Wasserstande ist die Abfuhr des Flusses auf 870 cubm. per Sekunde zu veranschlagen. In den geraden Strecken konnte auf eine Fahrtiefe gerechnet werden, welche ungefähr gleich der Durchschnittstiefe war. Vorläufig wollte man sich indessen mit einer Tiefe von 2,70 m. zufrieden stellen.

Bei den Entwürfen zur Waalregulirung wurde die vorhandene Normalbreite in den Buchten so viel wie möglich beibehalten.

Die allmähliche Erweiterung und Verengerung des Normalbettes, und ein regelmässiger Uebergang von den geradlinigen Theilen zu der Maximalkrümmung in den Buchten wurden erzielt durch Verbindung der geraden Strecken der Normal-Uferlinien vermittelst Linien zunehmender und abnehmender Krümmung. Hierzu wurden von Herrn Fargue empfohlene Lemniskaten angewendet, welche zu allgemeinem Vergleiche in polaren Coordinaten

n — 1

r — A [/ sin (n — 1) 0

hatten, wobei n und A constante Grössen sind, welche so ausgewählt werden können, dass man für jeden bestimmten Einzelfall die am meisten wiinschenswerthen Linien erhält.

Dabei mussten die zu wählenden Linien der Anforderung genügen, so wenig Abweichung von dem 1889 vorhandenen Zustande wie möglich zu verursachen und nicht etwa den Abbruch bereits bestehender Anlagen nöthig zu machen.

Bei Aufstellung des Entwurfes wurde angenommen, dass Kreisbögen von 3000 m. Radius ohne Nachtheil zulässig seien. Für die beinahe geradlinige Stromstrecke Nimwegen—Tiel (Kilom XXVI—LVI) ist denn auch fast ausschliesslich davon Gebrauch gemacht worden.

Für Bögen von kleinerem Radius sind die vorstehend genannten Lemniskaten angewendet worden.

(Siehe hierüber die Abhandlung des Herrn Doijer in der „Tijdschrift van het Kon. Instituut van Ingenieurs” 1891/1892, Seite 1—13.)

In dem unteren Theile des Stromes, wo sich die Wirkung von Ebbe und Fluth bemerkbar macht, und zwar von unterhalb Hurwenen bei Kilometer LXX ab, nimmt die Normalbreite mtindungswärts regelmässig zu, nämlich von 310 auf 400 m. in den geradlinigen Theilen und auf 425 m. in den Buchtungen.

Die Einschränkung des Sommerbettes wurde durch Querbuhnen erreicht, welche lothrecht zur Stromrichtung stehen und am Ende des Stromes eine Neigung von 4 : 1 haben.

Wo die bestehenden Anlagen nicht zu weit von einander entfernt waren, wurden sie bis an die neuen Normallinien, und zwar senkrecht darauf verlängert.

Wo der Abstand zu gross war, wurden neue Bauten zwischen den alten angelegt.

Ausser den hier genannten Faschinen werken wurden Ausbaggerungen in grossem Maasstabe zur Beseitigung der bestehenden Schwellen und Untiefen in der Richtung der gewünschten Fahrrinne vorgenommen. Diese Ausbaggerungen verfolgten den Zweck :

1°. die Bildung einer durchgehenden Fahrrine zu beschleunigen ;

2°. die Verschiebung von Sandmassen nach Strecken unterhalb derer, in welchen gearbeitet wurde, zu verhindern ;

3°. das Querprofil zu vergrössern, wo dieses durch die Buhnen zu sehr verengt werden würde;

4°. die dauernd aus dem deutschen Rhein kommenden Sandmassen zu entfernen.

Das Project, welches im Jahre 1889 auf diesen Grundlagen entworfen wurde und dessen Kostenanschlag sich auf 11 2500000 — in vier Jahresraten vertheilt — belief, umfasste die Verlängerung von 267 schon bestehenden Buhnen um zusammen 9425 m., die Anlage von 49 neuen Buhnen von zusammen 3479 m. Länge und die Ausbaggerung von 3458000 cubm. Sand aus dem Flussbette.

Die zur Ausführung der Arbeiten nöthigen Gelder wurden durch Gesetz vom 28. Oktober 1889 bewilligt.

Die Arbeiten fanden in den Jahren 1889, 1890, 1891 und 1892 statt.

Die Kosten haben den veranschlagten Betrag von fl 2500000 nicht überschritten. Es sind dafür gebaut worden :

0385 m. lang, 676 *    »

10139 « -

95 neue Buhnen 2 Jjeitdämme . die Verlängerungen van 305 Buhnen ....

17200 m. Einfassungswerke;

Zusammen

ausserdem hat man 6849000 cubm. Boden ausgebaggert.

Das Resultat dieser Arbeiten hat im allgemeinen den gehegten Erwartungen entsprochen, indem man namentlich die gewünschte Fahrtiefe von 2,70 m. fast durchgängig erreicht hat.

Auf dem unteren Theil des Stromes bei Loevestein, wo diese Tiefe 1893 noch nicht vollkommen erzielt war, kann man einen beständigen Zustand nicht erwarten, so lange nicht die seitliche Zufuhr des Maaswassers aufhört, was erst nach Verlegung der Maasmündung der Fall sein wird.

waren.

Auf der hierbeigefügten kleinen Karte ist der Zustand der Stromstrecke bei Heerewaarden im Jahre 1894, nach Ausführung der gedachten Arbeiten, dargestellt, und ferner der Zustand derselben Strecke, als noch fast gar keine Regulirungsarbeiten dort vorgenommen worden

was

Auf beiden Skizzen sind die Tiefenlinien von 3 m. unter dem Niedrigwasserstande von 3 m. -f N. A. P. bei Sint Andries angegeben,

1,40 m. unter mittlerem Sommerstande in der Zeit 1870—80 (4,40 m. -f N. A. P. dort) entspricht.

Das beiliegende Längsprofil veranschaulicht den Zustand des Oberrhein (1) und der Waal zu Anfang des Jahres 1894.

Ausser der mittleren Tiefe des Normalbettes in jedem Querprofil sieht

(1) Aura, der Uebers. «Oberrhein» hier im holl. Sinne.

man darauf sowohl die grösste wie auch die kleinste Tiefe in der Fahrrinne, und zwar auf dem Oberrhein über eine Breite von 150 m. (Kiloin. O-X) und auf der Waal über eine solche von 100 m. gerechnet.

Ueber dem eigentlichen Längenprofil ist eine Darstellung der Breite des Stromes gegeben, da wo Regulirungswerke bestehen, zwischen den Buhnenköpfen gemessen, und da, wo solche nicht bestehen, in der Höhe des mittleren Sommerstandes.

Unter dem Längsprofile geben wir eine Skizze der Krümmung der beiden Normal-Uferlinien. Da die Zeichnungsfläche eine ausgebreitete vertikale Cyl in der fläche mit der Achse des Normalbettes als Richtungslinie, und darauf alles projectirt ist, so haben die Krümmungslinien einige Form Veränderung erfahren. Dies behindert indessen die allgemeine Uebersicht nicht.

Obgleich auch auf dem Oberrhein und der Waal im allgemeinen die grössten Tiefen in den stärksten Krümmungen, und die geringsten Tiefen in der Nähe der Biegungspunkte und in den geraden Strecken zu finden sind, so hat man doch keine bestimmte Beziehung zwischen der Stärke der Krümmung und der Tiefe und auch nicht zwischen den Abständen, welche die grössten und geringsten Tiefen von den entsprechenden Punkten der stärksten und schwächsten Krümmungen haben, feststellen können.

Es ist jedoch im allgemeinen der aus Sand und etwas Kiesel bestehende Boden des Stromes so beweglich, und es kann von einer beständigen Lage der Fahrrinne im grössten Theile der Waal erst so wenig die Rede sein, dass das gewonnene Resultat nicht befremdet.

Eine besonders dazu angestellte und auf die Ergebnisse der in den letzten sechs Jahren alljährlich vorgenommenen Querpeilungen gestützte Untersuchung hat gezeigt, dass die Waal in zwei wohl von einander zu unterscheidende Strecken zu theilen ist; nämlich

1°. die Strecke von dem Trennungspunkte bei Kilometer X bis Kilometer XLIV, in welcher die Lagen der tiefen Furchen und die der Untiefen wenig Veränderung erfahren, der Zustand des Strombettes also als beständig betrachtet werden kann;

2°. die Strecke von Kilometer XLIV bis zum Zusammenflüsse mit der Maas (Kilometer XCIV), wo deutlich eine allgemeine Bewegung der Tiefen und Untiefen stromabwärts wahrzunehmen ist.

Hierbei ist zu bemerken, dass diese Bewegung mit einer Geschwindigkeit von abwechselnd 250 bis 500 m. per Jahr stattfindet und von der Form des Stromgrundrisses unabhängig ist, so dass tiefe Furchen sowohl längs convexen, wie auch längs concaven Ufern zu finden sind.

In wie weit die erst im vorigen Jahre vollendeten Arbeiten, von welchen wir weiter oben gesprochen haben, auf die Bewegung von Einfluss sind, kann zur Zeit noch nicht festgestellt werden.

Sechster internationaler Binnenschifffahrts-

Congress.

Im HAAG. — 1894.

DIE

GELDERSCHE LTSSEL

VON

H. DOYEß,

Ingenieur 3. KL beim Waterstaat in Zutphen.

Die 6te Frage, die in dem Programm des VI. Binnenschifffahrts-Congresses gestellt ist, bezieht sich auf das Verhältniss zwischen der Krümmung eines Flusses und der Tiefe der Fahrrinne.

Die Geldersche IJssel, ein Fluss mit zahlreichen scharfen Krümmungen, erschien mir zum Nachweise eines derartigen Verhältnisses sehr geeignet.

Es gebrach mir an Zeit, die Untersuchung auf die ganze Länge des Stromes auszudehnen; deshalb sind nur sechs Strecken von sechs bis neun Kilometer Länge ausgewählt.

Drei dieser Strecken enthalten scharfe Krümmungen, nämlich : die bei dem Dorfe de Steeg (Kilometer XI—XX); die oberhalb Zutphen (Kilometer XXXIX—XLVII); die bei Veessen (Kilometer LXXX—LXXXVII).

In den drei übrigen Strecken, nämlich: der von Dieren bis Brummen (Kilometer XXXII—XXXIX); der oberhalb Deventer (Kilometer LIX—LXV) ; der bei Deventer (Kilometer LXIV—LXXI); ist die Flussachse verhältnissmässig nur wenig gewunden.

In den letzten Jahren sind in den ausgewählten Stromstrecken Correc-tionswerke von grösserer Bedeutung nicht ausgeführt.

Man kann deshalb annehmen, dass die Flusssohle in diesen Strecken sich im Ruhezustände befindet, soweit das von einer aus Sand bestehenden Flusssohle und bei einem unregelmässigen Winterbett überhaupt gesagt werden kann.

Als Leitfaden habe ich bei meiner Arbeit benutzt die „Etüde sur la corr6-lation entre la configuration du lit et la profondeur d’eau dans les rivieres

ä fond mobile” von Herrn Fargue, veröffentlicht in den „Annales des ponts et chauss6es”, 4e serie 1868.

Die anliegenden graphischen Darstellungen sind im wesentlichen ebenso eingerichtet, wie die zu dem vorerwähnten Aufsatz gehörigen.

Auf den Zeichnungen sind dargestellt: die Breite des Flusses beim mittleren Wasserstande, die geringste Tiefe in einer an ihrer schmälsten Stelle 15 m. breiten Fahrrinne und die Krümmung der Stromachse.

Zum Vergleich ist ferner die Normalbreite angegeben. Die Breite ist an jedem vollen Kilometer, im übrigen alle 100 m. gemessen.

In eine Karte von genügend grossem Maasstabe (1 : 5000) wurde die Achse des Sommerbettes eingetragen, indem die Punkte gleichen Abstandes von beiden Ufern durch einen Linienzug verbunden wurden. Die von der Stromachse gebildete gewundene Linie ist sodann in gerade Strecken und in Bögen zerlegt, deren Krümmungshalbmesser mit Kurvenlinealen ermitttelt ist.

Die Tiefe der Fahrrinne ist aus Peilungen hergeleitet, die im August 1893 angestellt sind.

Die Kilometereintheilung und die Pegel sind angegeben.

Ausserdem sind vier Wasserstände mit Angabe der Gefälle eingetragen.

Diese vier Wasserstände sind :

der sehr hohe Stand vom Januar 1883; der mittlere Wasserstand (1871—1880);

der sehr niedrige Stand vom Januar 1858;

der Wasserstand entsprechend 1,50 m. am Pegel zu Köln.

Man erstrebt eine Fahrwassertiefe von 6 Amsterdamschen Fuss (ungefähr 1,70 m.) bei dem zuletzt aufgeführten Wasserstande, der als „Gemittelter niedrigster Wasserstand” oder „Normal Niedrig Wasser” bezeichnet wird.

Die Linie, die 1,70 m. unter diesem Wasserstande gezeichnet ist, giebt die gewollte Tiefe an.

Zur Erläuterung muss noch angemerkt werden, dass man die Wasser-Abfuhr der Gelderschen IJssel bei Westervoort (Kilometer 0) annehmen kann:

1600 cbm. 217 cbm. 80 cbm.

beim höchsten Wasserstande (mehr als 4 m. über dem mittleren) zu

bei dem mittleren Wasserstande zu..........

bei dem Wasserstande entsprechend 1,50 m. am Pegel zu Köln zu .

Die graphischen Darstellungen bedürfen nur weniger Erläuterungen.

Im allgemeinen fällt der Scheitel einer Krümmung mit grosser Tiefe, eine gerade Strecke, ein Wendepunkt oder ein „point de surflexion” mit einer Verflachung der Flusssohle zusammen.

Selbstverständlich ist auch die Breite des Bettes auf die Tiefe von Einfluss.

Um zu untersuchen, ob die Tiefe grösser wird, je schärfer die Krümmung der Achse ist, verfuhr ich folgendermassen:

Die Tiefen und die Untiefen, die in deutlich erkennbarer Beziehung zur Krümmung der Flussachse stehen, sind auf der Zeichnung numerirt.

Die Stelle, an welcher die Linie der Krümmungen die Eigenthiim-lichkeit aufweist, der die Tiefe oder Untiefe zuzuschreiben ist, ist mit derselben Nummer wie die Tiefe oder Untiefe bezeichnet.

In der folgenden Zusammenstellung ist für jede Tiefe und Untiefe angegeben:

a.    die Stelle nach der Kilometereintheilung, wo die Linie der Krümmungen die Eigenthümlichkeit aufweist, der die Tiefe oder Untiefe zuzuschreiben ist;

b.    die Stelle der Tiefe oder der Untiefe;

c.    der Abstand zwischen den Stellen unter a und b;

d.    der Krümmungshalbmesser bei a :

e.    die Breite bei b;

f.    die Normalbreite bei 6;

g.    die Breite unter e, ausgedrückt in Prozenten der Normalbreite;

h.    die Tiefe an der Stelle b, nach den im August 1893 ausgeführten Peilungen, bezogen auf den mittleren Wasserstand.

Nummer.

Stelle von max. q min.

KM.

Stelle der Tiefen und Untiefen KM. | Abstand der vorgenannten Stellen.

M.

Krümmungshalb

messer.

M.

Breite.

M.

Normalbreite.

M.

Breite in Prozenten der Normalbreite.

Tiefe.

M.

Bemerkungen.

OH^CO^iO^hCOö'-OH

1—

11.5    11.66

11.7    11.71 | 11.75 11.89

11.8    12.26

12.34    12.68 12.72 12.97 12.93 13.14 13.02 13.28

13.34    13.48

13.5    13.84 13.88 14.06

14.9    15.26

15.65 15.86 16.1    16 5 j

16 45 16.7 16.55 116.86 18.08 18.28 18.4    18.42

18.57 18.67 18.69 18.9 |

18.9    19.18

Krümmung beim Dorfe de Steeg.

160 I 325

10

OO

140    500

460 oo 340    185

250

260

OO

oo

89

104

86

3.55

Wendepunkt

140    275

340

OO

180 135 360 oo 210 S 300

400

OO

250    1000

310

200

96

92

5.95

120

118

94

94

122

106

! 104.8

105

OO

108

425

98

20 oo

109

100

750

210 oo

280 ¹ 500

115

2.75

113

6.25

90

2.80

90

116

6.25

2.80

3.80

2.80

6.80

2.95

4.80

3.25

4.50

Nummer.

Stelle von q maxjj q min.

KM. | Stelle der Tiefen und Untiefen.

KM.

Abstand der vorgenannten Stellen.

M.

Krümmungshalb

messer.

M.

Breite.

M.

Normalbreite.

M.

Breite in Prozenten der Normal breite.

; Tiefe.

M.

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

32.8    33.02 33.64 33.8 33 92 34.1

34.1    34.52 34.66 34.78 34.73

35.1 35.35 35.79

35.9 36.24

35.08 35.34 35.58 35.87 36.18 36 26

Strecke von Dieren bis Brummen.

220

160

180

420

120

350

240

230

80

280

20

97

2.80

oo

88

3.10

1250

3.85

oo

91

2.75

500

OO

210

OO

325

OO

450

88

111

97

94

84

88

84

77

79

4.90

3.00

5.05

3.25

5.45

3.85

5.25

33

36.4

36.6

200

OO

97

34

35

36.68

36.85

36

37 1

36.72

37.17

37.42

40

600

106

CO CO

OO

105

475

113

37

37.25

37.6

350

OO

110

38

37.7

37.8

100

475

309

39

38

38.2

200

OO

125

40

38.25

41

38.4

42

38.58

38.33

38.53

38.68

80

130

100

750    115

OO

110

1750

109

111.1

111.1

111.2

111.3

111.4

111.5

111.5

111.6 111.7 111.7

87

95

94

102

99

98

h-*    h-¹

O H-*.

(M CO

CO GO 05 05

3.45

4.40

2.90

4.45

3.35

4.50

2.95

3.80

2.90

3.75

Wendepunkt.

43

44

45

46

47

48

49

39.75    39.76

39.9    40.02

40.72 40.9 40.85 41.05 41.09 41.28 41.5    41.73

41.82 41.87

50

42.2

42.4

51

42.35

42.5

52

42.5

53

54

55

56

57

42.82 42 93 43.38 43.55 44.65

42.68

42.95

43.23

43.63

43.9

44.8

58

45.1

45.2

Krümmung oberhalb Zutphen.

120

200

230

200

350

100

OO

OO

OO

OO

OO

oo

3.50

Wendepunkt.

5.70

3.65

3.10

Wendepunkt.

Wendepunkt.

59    46.1    46.4

300    375

101

114

89

5.50

Nummer.

von (> max. q min.

__KM.

Stelle der Tiefen und Untiefen. KM.

Stelle

iAbstand der vorgenannten Stellen

M.

Krümmungshalb

messer.

Breite

M.

Normalbreite.

Breite in Prozenten der Normalbreite.

Tiefe.

M.

on

210

375

oberhalb Deventer.

102 118 86

6.50

60.2

82 164.4    64.72 |

66.8    67.02 68.75 68.94

68.9    69.2 69.67 69.82

70.15 70.4    | 70.6

85

86

87

88

89

90

91

92

69.8

220

CO

98

118.1

83

3.45

Wendepunkt.

300    475

280

280

rc ic.

300

200

280

180

220

250

250

95

CO

104

2000

114

OO

120

250

95

OO

110

1000

110

OO

113

750

OO

2000

OO

280    500

390

150

180

150

CO CO

330

320

4- 50

530

270

510

200

220

190

300

150

350

85

99

100

89

83

118.2

118.2

118.2

118.2

118.3

118.3

118.4 118.4 1185 118.6

118.7

118.8 1189

80

88

96

102

80

93

93

95

72

83

84

75

70

OO

78

119

66

6.45

3.40

4.05

3.25

7.30

3.50

3.95

3.20

5.40

3.35

4.40

3.40

5.85

3.75

500

OO

750

OO

1000

OO

93

119

78

5.30

Wendepunkt.

Wendepunkt.

„Point de surflexion”.

Wendepunkt.

127 ¹ 119.4

92

88

91

101

106

Strecke bei Deventer.

OO

400

113

119.6

119.7

94

94

3.60

5.35

3.30

3.60

3.10

2.90

5.50

Wendepunkt.

OO

130

120

108

3.00

250

120

OO

400

OO

425

OO

500

OO

123

120

115

97

121

O <£>

t-H tH

93

200

750

113

120.4 120.6 120.8

120.9 122.6 122.8 123.2

123.5

123.9

100

102

99

95

79

99

89

94

91

6.70

310

3.90

3.55

7.45

3.40

5.20

3.25

4.95

»O »o

Ci o as d ih -•

co co co

o t— i-; <n H H ffi

co co co

Krümmung bei Veessen.

5.20

350

370

OO

OO

i—¹ i-i

>—*• to

3.80

3.15

05

Nummer.

Stelle von q max. q min.

KM. _

Stelle der Tiefen und Untiefen. KM.

Abstand der vorgenannten Stellen.

M.

Krümmungshalb

messer.

M.

Breite.

M.

Normalbreite.

M.

Breite in Prozenten der Normalbreite.

Tiefe.

M.

97

98

99

100

101

102

103

104

105

106

107

OO

OO

OO

OO

OO

Ebenso, wie die Tiefen in einigem Abstand unterhalb der Bogenscheitel gelegen sind, befinden sich auch die Untiefen in einigem Abstand unterhalb der oberen Enden der geraden Strecken, der Wendepunkte oder der „points de surflexion” (loi de l’6cart). Dieser Abstand beträgt im Mittel 233 m.

Aus der vorstehenden Zusammenstellung ist die nachstehende abgeleitet worin die Tiefen nach der Grösse der Krümmungshalbmesser und der Breite des Sommerbettes geordnet sind.

f

#

Breite des

Sommerbettes

in Hunderttheilen

in

co

in

oo

210

der Normalbreite.

£ t^xaoScoajSaoaDco oo    8    ® oooooo

r-H rH

6.35

T\

ür ümmungsliallo m

1

fl

250

275

300

325

375

400

425

450

475

500

009

750

0001

1250

1750

2000

5000

OO

Tiefen in m.

unter 3Vt i t t o 1 w a

5.85

Iß

Iß

5.40

3.65

3.75

3.40, 3.15

5.05

4.15

3.85, 3.45

5.70

7.30

5.70

5.45

6.50

5.50

7.45

5.25

5.30

3.50

6.45

4.40

4.50

3.30

3.45

3.55

3.45

6.90

4.45

5.35

3.40 bis 3.10

5.50

( 5.20

5.20

5.95

6.25

5.50

6.80

4.65

2.80

4.95

4.30

3.95

4.40    4.80

3.45

3.30 bis 2.75 3.80 bis 2.85

3.50

3.25 bis 2.90 3.55 bis 3.20

5.55

6.70

5.70

3.90

4.50

4.90

3.75

3.80

4.45    3.80

3.80

3.80

4.05

4.00

2.95

2.80

3.40

2.90

3.40 bis 2.75

3.60

3.85

3.25 bis 2.70 2.95, 2.80

2.80

3.10

GCCTSOrHS^CO^LO^Ot^-CO

■ri rH rH rH rH rH rH rH rH rH rH

6.25

3.00

3.10

3.10, 2.95

2.75

2.80

119

120

4.50

Es ist augenscheinlich, dass, wenn die Tiefe ausschliesslich von der Krümmung und Breite abhinge, die Zahlen in vorstehender Zusammenstellung sowohl von oben nach unten, wie von links nach rechts abnehmen müssten.

Dies ist thatsächlich im allgemeinen der Fall.

Man kann daher folgern, dass die Tiefe zunimmt, wenn die Krümmung grösser und die Breite kleiner wird.

Die Abweichungen von der Regel sind gleichwohl derartig, dass es nutzlos sein würde, aus den Zahlen die mathematische Beziehung zwischen Tiefe, Breite und Krümmung abzuleiten.

ln Anbetracht dessen, dass die gewollte Tiefe beim mittleren Wasserstande ungefähr 3 m. beträgt, kann man aus der letzten Zusammenstellung den Schluss ziehen, dass die festgesetzte Normalbreite für die geraden Strecken und an den Punkten, wo die Krümmung Null wird, zu gross ist.

Wo die Breite in diesen Strecken jr 90 °/₀ oder weniger von der normalen beträgt, trifft man in der Fahrrinne stets die gewollte Tiefe an.

Aus diesen Gründen wird gegenwärtig auf der Gelderschen IJssel in den geraden Strecken, an den Wendepunkten und den „points de surflexion” der Strom auf 90 °/o der Normalbreite eingeschränkt.

Zutphen, 30. April 1894.

H. Doyek,

Ingenieur beim Waterstuat.

Sechster internationaler Binnenschifffahrts-

Congress,

Im HAAG. — 1894.

Der Kanal von Pannerden, der Nieder-Rhein

und der Leck (Mit einer graphischen Darstellung.)

VON

J. G. ERMERIN S,

Ingenieur 2. Kl. beim Waterstaat in Utrecht.

Der Kanal von Pannerden, der Nieder-Rhein und der Leck bilden zusammen einen Arm des Reinstromes, welcher sich bei Pannerden vom Hauptstrome abzweigt und sich bei Krimpen mit der Neuen Maas vereinigt.

Gegenüber Huissen theilt sich dieser Arm wieder in zwei Ströme, von denen der grössere den Namen Nieder-Rhein behält, während der andere IJssel genannt wird.

Die wichtigsten Wasserstände sind folgende :

Pannerden.

Arnheim.

Grebbe.

Wijk bei Duurstede.

Culemborg.

Yreeswijk.

Sohoonhoven.

Krimpen.

Abstand von der Grenze. Km.. Normales Niedrigwasser N.L/W.

1,50 + 0 am Kölner Pegel . Niedrigwasser von 1874 .    .    .

Mittelwasser (l.Mai—1. Oktober 1871—1880).......

Hochwasser von 1883 . . . .

12,865 25,905 49,960 69.605 81,495 92,225

113,610

130,640

Ol GO

ocT go'

GO Ol fr-*

05

icT ■'f

GO <X>

CO^

co

CO

t'-

JD JD

'io lo

-r 0,45

10,14    8,80    6,29

14,64 13,06 10,65

t» H

ao

CO CO

co" c-'

2,34

6,30

H.W. 1,24 (H.W.    0,73

N. W. 0,70 (N.W.4-0,40

4,45

2,18

Die Abfuhr des Flusses in cubm. kann pro Secunde geschätzt werden auf:

Kanal yon Pannerden.

Niederrhein bei Arnheim.

330

200

620

410

950

660

1340

1790

950

1300

Die Abfuhr des Ueberfalles „Oude Rijnmond” betrug 479 cubm. bei einem Absturz von 1,32 m. Zufolge der Verordnung vom 23. Mai 1867 wurde die Breite des Sommerbettes zur Höhe des Mittelwassers festgesetzt, wie folgt:

170 m.

160 n

170 -170 »

200 fl

Von Pannerden bis zur Mündung der IJssel A dort bis Wyk bei Duurstede .... sich bis zur Grenze Zuidhollands erweiternd zu.

von dort bis Vreeswijk......

sich bis Krimpen erweiternd zu ...

(später auf 226 m. festgesetzt).

Die Breite des Winterbettes war 450 m., erweiterte sich von Pannerden bis Vreeswijk auf 500 m. und betrug von dort bis Krimpen 500 m., mit einer Höhe von 2 m. über Mittelwasser und 1,50 m. über Hochwasser.

Die Arbeiten zur Erzielung der genannten Normalbreite sind nicht gänzlich beendigt.

Man hat erkannt, dass zur Erreichung der von der Schifffahrt gewünschten Tiefe von 2 m. unter normalem Niedrigwasser in einem genügend breiten Fahrwasser die Breite in geradlinigen oder schwach gebogenen Theilen eingeschränkt werden müsste. Von Pannerden bis zur Mündung in die Yssel fehlt nur wenig an der gewünschten Tiefe. Von dort bis Eck und Wiel wird die Normalbreite auf 130 m. gebracht werden und sich bei Vreeswijk auf 163 m. erweitern. Man wird die Einschränkung im allgemeinen nur in denjenigen geradlinigen oder schwach gebogenen Theilen ausführen, wo die Tiefe in den letzten Jahren ungenügend war. Jedoch gibt es auch einige Punkte, wo ungeachtet der ziemlich starken Krümmung doch eine Einschränkung nöthig war. Vermutlich muss man dieses besonderen Umständen zuschreiben, wie der Höhe der Ufer, der Nähe der Deiche, der Art des Bodens und örtlichen Aenderungen des Gefälles, welche einen so grossen Einfluss auf die Form des Flussbettes haben dass man mehrfach genöthigt ist, einigermaassen empirisch zu handeln, um unter Aufwand möglichst geringer Kosten die gewünschte Verbesserung zu erhalten.

In dem Theile des Flusses unterhalb Vreeswijk, wo Fluthwirkung stattfindet, wünscht man eine Tiefe von 2,50 m. unter normalem Niedrigwasser zu erzielen. Obgleich diese Tiefe noch nicht erreicht worden, ist der Zustand des Fahrwassers viel besser, als oberhalb Vreeswijk.

In die hierbeigefügte graphische Darstellung sind die Tiefen, Breiten und Krümmungen von der Mündung in die Yssel bis Kilometer 28 eingezeichnet. Die rothe Linie bezeichnet die Breite nach Vollendung der in Ausführung befindlichen Correctionsarbeiten.

Der geringste Krümmungshalbmesser wird dann 230 m sein.

Die Stellen der grössten Tiefe stimmen meistens mit denen der grössten Krümmung überein oder werden etwas mehr abwärts gefunden. Im allgemeinen zeigen sich jedoch noch so viele Unregelmässigkeiten, dass bis jetzt noch keine festen Beziehungen zwischen Krümmung und Tiefe nachzuweisen sind. Man wird also diese Beziehungen erst nach Vollendung der Correctionsarbeiten finden können, da dann der Zustand des Flusses vermuthlich viel regelmässiger sein wird.

Sechster internationaler Binnenschifffahrts-

(2goy

Sechster internationaler Binnenschifffahrts-

Inscriptions des Plancks. Description of (he Plate

des travaux de regulation en execution.

Inscriptions des Planches. Inschriften der Zeichnu

Sechster internationaler Binnenschifffahrts-

Congress.

Im HAAG. — 1894.

Bericht über die Tiefe der oberen Maas

ZWISCHEN

MOOK UND HEDEL.

VON

R TUTEIN NOLTHENIUS,

Ingenieur beim Waterstaat.

EINLEITUNG.

Der Dienst des fünften Arrondissements der Flüsse erstrekt sich über einen Theil der oberen Maas in einer Länge von ungefähr 100 Kilometern. Dieser Theil erstreckt sich von Mook bis Woudrichem (Vereinigungspunkt der Maas mit dem Waal).

Da der Einfluss von Ebbe und Fluth sich bis zu Hedel bemerkbar macht (24 Kilometer oberhalb der Mündung gelegen) erschien es wiin-schenswerth, diesen Bericht auf den zwischen Mook und Hedel gelegenen Abschnitt von 72,800 Meter Länge zu beschränken.

Der Fluss empfängt auf dieser Strecke keine Nebenflüsse, so dass die Stromstärke überall dieselbe ist, mit Ausnahme von besonders hohem Wasserstand, denn dann treten zwei natürliche Ueberläufe in Wirkung (Beers und Heerewaarden). Diese Fälle sind jedoch ziemlich selten und kann ihr Einfluss als nebensächlich betrachtet werden.

Die durchströmende Wassermenge, welche dem durchschnittlichen Sommer-Wasserstand während zehn Jahre 1881—1890 (Mai—October) entspricht, ist 180 Kubikmeter per Secunde. Die Abfuhr, welche dem wahrscheinlichen Wasserstand entspricht, (das heisst dem Wasserstand welcher ebenso viele Tage überschritten ist, wie er Tage nicht erreicht wurde) ist 235 Kubikmeter per Secunde. Dieser Wasserstand ist im Durchschnitt einen halben Meter höher als der obengenannte Sommer-Pegel.

Die natürlichen Ufer des Sommerbettes sind ziemlich steil, und der Fluss überströmt erst, wenn der Wasserstand im Durchschnitt 3 Meter über Sommer-Pegel erreicht. Die durchströmende Wassermenge is dann 765 Kubikmeter per Secunde. Der Wasserstand bleibt oft mehrere Wochen (manchmal, obgleich selten sogar D/2 Monat ununterbrochen) über dieser Höhe. Sogar ein noch einen halben Meter höheren Wasserstand hält manchmal einen Monat an. Dieser Wasserstand entspricht dann einem durchströmenden Wasserquantum von 965 Kubikmeter per Secunde. Die noch höheren Wasserstände sind jedoch selten und von kurzer Dauer und nur ausnahmsweise steigt das Wasser noch einen halben Meter höher und erreicht das durchströmende Quantum 1500 Kubikmeter per Secunde.

Der Fall per Kilometer in der Wasserstandslinie bei mittlerer Sommerhöhe ist sehr schwach.

Der Durchschnitt ist 0,0618 Meter und von einer Messstelle zur anderen ist der Unterschied von 0.047 bis 0,0753 Meter. Diese Schrägheitsziffern ändern sich nur sehr wenig bei höherem Wasserstand, und beträgt der Fall per Kilometer bei dem höchsten Wassersfand 0.08 Meter. Es geht daraus hervor, dass die Stromschnelligkeit keine grosse ist. Dieselbe beträgt durchschnittlich bei einem durchschnittlich im Sommer durchströmenden Quantum (185 Kubikmeter) kaum 0.50 Meter per Secunde; dieselbe steigt allmählich bis zum Ueberströmen des unteren Strombettes, ohne selbst bei dem höchsten Wasserstand erheblich mehr zu erreichen.

Die Profile für das untere Strombett zwischen Mook und Hedel wurden im vorigen Jahre in gegenseitigen Distancen von 100 Meter festgestellt, während alle 5 Meter Lothungen vorgenommen wurden.

Auf Grund dieser Daten konnte das Länge-Profil festgestellt werden. Ein Exemplar dieser Zeichnung (3 Blätter) ist zur Verfügung des Con-gresses gehalten. Auf diesem Profil ist in der Längerichtung eine horizontale Linie gezogen, welche den Wasserstand während der Sommerperiode (Mai—October) nach zehnjährigem Durchschnitt von 1881—1890 angiebt. Unter dieser Linie ist die Ziffer der durchschnittlichen Tiefe des Profils angegeben, sowie die geringste Tiefe des Fahrwassers und die grösste Tiefe des Profils.

Ueber genannter Linie sind die Breitenmaasse des unteren Strombettes angegeben.

Am Fusse der grafischen Aufstellung schlängeln sich gerade Linien um eine horizontale Achse, in dem reciproken Werth der Krümmungs-

0)

radii

der Sommerbettsachse gleichen Abständen. Die künstlichen

Ufer sind angedeutet durch Querstriche diese Linien entlang.

§ 1. BREITE DES UNTEREN STROMBETTES.

An den Stellen, wo die Uferbewohner ihren Boden durch mehr oder weniger lange Buhnen (meistens in perpendicularischer Richting zu der Achse des Strombettes) beschützen, werden die Flussenden dieser Buhnen als Anfangspunkte der Breite betrachtet. Dasselbe gilt von denjenigen Strecken, wo der Staat den Bau der Buhnen auf sich genommen hat zur Verengerung des unteren Strombettes.

Diese künstlichen Ufer nehmen eine Total-Lange von 40 Kilometer ein, also mehr als die Hälfte der Strecke Mook—Hedel. (In dieser Länge sind diejenigen Strecken mitgezählt, in denen nur eins der Ufer künstlich ist).

An allen anderen Stellen wird die Breite des unteren Strombettes zwischen den natürlichen Ufern gemessen. Dieselben bestehen aus Thonerde und erheben sich in steil schräger Richtung bis zu 2’/₂—3¹/2 Meter über dem Sommerpegel. Die so bekommene Breite variirt von einem Profil zum anderen, doch nur innerhalb ziemlich enger Grenzen. Wenn man alle Strecken zusammenzählt in denen die Breite zwischen 120-140 Meter variirt, findet man dass diese Theile mehr als die Hälfte C79) der Gesammt-Länge betragen; die Theile, in denen die Breite von 120—100 Meter variirt, betragen zusammen Ve der Total-Länge, ebenso wie die Strecken von 140—160 Meter Breite.

Es geht daraus hervor, dass die Durchschnitts-Breite einem Maasse von 130 Metern nicht bemerkenswert!! differirt.

§ 2. FAHRRINNE.

Die Bedürfnisse der Schifffahrt erfordern ein Fahrwasser von einer ziemlich gleichmässigen Breite von ungefähr 40 Metern. Da die Minirna-Tiefe des Fahrwassers dessen Werth bestimmt, gilt es, diese Minima-Tiefe als eigentliche Tiefe zu betrachten.

Das Fahrwasser ist derartig entworfen, dass die Schifffahrt wirklich Nutzen davon hat; es geht daraus hervor, dass an manchen Stellen (d. h. an den untiefen) die Tiefe geringer ist als die durchschnittliche Tiefe des Sommerbettes; natürlich ist dieser Unterschied nicht erheblich.

§ 3. KRÜMMUNGEN.

Die Krümmung der Achse des Sommerbettes ist sehr verschieden; ausserdem ist die Krümmung am Gipfel der Krümmen oft am stärksten.

Die Gesammt-Zahl der Krümmen ist 45; die Krümmen mit einem Radius von 3000 Metern und mehr sind als gerade Linien betrachtet. Die Gesammt-Länge der Krümmen betragt ⁵/₈ der ganzen Strecke.

Wenn man zum Vergleich die durchschnittliche Breite des unteren Strombettes, (6 = 130 Meter) als Einheit annimmt, so findet man dass ein Drittel der Biegungen an ihrem Gipfel einen Radius von einer Länge unter 5 b haben; ein Drittel hat am Gipfel einen Radius von 5 b—10 6, während der Radius des letzten Drittels von 10 b—20 b beträgt.

Ihrer Länge nach eingetheilt, findet man, dass mehr als ein Drittel der Biegungen (19) eine Länge von weniger als 5 b hat; nicht ganz ein Drittel ist 5 b—10 b lang, während die Länge des letzten Drittels 10 b—20 b beträgt.

(Es muss jedoch bemerkt werden dass zwischen diesen beiden Einthei-lungen kein Zusammenhang besteht).

§ 4. GERADE STRECKEN.

Zwei Drittel der Biegungen sind durch mehr oder weniger lange gerade Strecken von einander getrennt. Elf Biegungen (ungefähr ¹/₄ der Gesammtzahl) änderen die Richtung, ohne dass vor dieser Aenderung eine Zwischen-Strecke vorhergeht, während in 4 Fällen die Biegungen nur durch weniger starke Biegungen, doch in derselber Richtung getrennt sind.

Von fast allen geraden Strecken ist die Länge der geraden Linie geringer als 5 b.

§ 5. GEGENSEITIGES VERHÄLTNIS ZWISCHEN DER BREITE UND DER DURCHSCHNITTLICHEN TIEFE DES QUERSCHNITTES.

Es handelt sich zuerst darum, zu untersuchen welches Verhältniss besteht zwischen der Breite, der durchschnittlichen Tiefe und der Krümmung.

Um dieses Verhältniss testzustellen, sind alle Querschnitte in fünf Abtheilungen rangirt worden:

le Abtheilung. Gerade Strecken und Bogen mit einem Radius von mehr als 2000 Meter. Bogen mit einem Radius von 2000—1500 Meter.

«    ft    «    ft    ft    1500-1000

,    ft    ft    1,    -    1000- 700

.    «    n    «    ft    weniger als    700 Meter.

2e

3e

4e

5e

Wenn man auf einer der beiden Achsen eines Coordinatensystemes die Breite und auf der anderen Achse die durchschnittlichen Tiefe jedes Querschnittes durch das Strombett angiebt, kann man für jede Categorie eine Linie ziehen, welche das Verhältniss der beiden Werthe angiebt.

Diese Linien sind ungefähr parallell und sehr nahe bei einander gelegen (1).

(1) Um ein persönliches Urtheil zu ermöglichen hat man aus diesen graphischen Aufstellungen folgende Coördinaten gezogen.

ORDINATEN.

Abscisse.

le Categorie. 2e Categorie. 3e Categorie. 4e Categorie. 5e Categorie.

2,97 M.

2,66 ft

2,35 * 2,04 » 1,73 «

3,08 M. 2,70 ft 2,32 ft 1,94 1,56 ft

3,08 M. 2,52 ft

2,11 ft

1,76 t.

3,22 M. 2,56 ft 2,14 ft

Hieraus kann man folgende Regel ableiten:

REGEL I. Die durchschnittliche Tiefe des unteren Strombettes hängt fast ausschliesslich von der Breite ab; der Einfluss des Biegungsradius kann ausser Beachtung gelassen werden.

Einen Durchschnitt der 5 Traces bildend, findet man:

mit einer Breite von 100 Meter correspondirt eine Durchschnittstiefe von 3,46 Meter. *    a    *    tt    tt    ti    *    fl    *    2,89

fl    ft    fl    fl    fl    fl    t    II    II    2,43    II

ft    tt    ft    ft    tt    ft 2,05 ft

ti tt » tt    *    tt    tt    ti    1.70 tt

Wenn man die Breite b mit der damit correspondirenden durchschnittlichen Tiefe h mulplicirt, findet man:

Breite b = 100 Meter

120

140

160

180

Da die Breiten über 160 Meter Ausnahmen bilden, kann man in der Praxis folgende Regel annehmen:

REGEL II. Das Product der Breite und der durchschnittlichen Tiefe des Strombettes ist constant. Dieses Product I = 340 M².

§ 6. VERHÄLTNIS ZWISCHEN DEM BIEGUNGSRADIUS UND DER TIEFE DES FAHRWASSERS.

Da die durchschnittliche Tiefe des unteren Strombettes nach der Regel I nur von der Breite abhängt, erscheint es zweckmässig das Element Breite beim Suchen nach dem Verhältniss zwischen dem Biegungs-Radius und der Tiefe des Fahrwassers, soviel wie möglich zu beseitigen, indem man anstatt der absoluten Tiefe den Unterschied zwischen der Tiefe des Fahrwassers h,% und der durchschnittlichen Tiefe des unteren Strombettes h in Betracht zieht. Zu diesem Zweck hat man 4 Categorien ein-getheilt. In der ersten sind diejenigen Querschnitte aufgenommen, welche eine Breite zwischen 100—120 Meter haben; die zweite enthält die Querschnitte deren Breite 120—130 Meter beträgt, die dritte diejenigen von 130—140 Meter, während in die vierte alle Querschnitte aufgenommen sind, deren Breite von 140—160 Meter beträgt.

Wenn man auf die eine der beiden Achsen eines Coordinatensystemes

den reciproken Werth des Biegungsradius    bringt, und auf die

andere Achse den Unterschied zwischen den beiden Tiefen lin und Ä, kann man in jeder Categorie eine Linie ziehen, welche das Verhältniss zwischen diesen beiden Werthen angiebt.

Diese Linien haben eine sehr schwache Biegung; sie sind auffallend parallell und sehr nahe zusammen gelegen (1). Man kan hieraus die folgende Regel ableiten:

REGEL III. Der Unterschied zwischen der Tiefe des Fahrwassers und der durchschnittlichen Tiefe des unteren Strombettes hängt fast ausschliesslich von dem Biegungsradius ab; der Einfluss der Breite des unteren Strombettes kan unbeachtet gelassen werden.

Diese Regel ermöglicht es, einen Durchschnitt der Traces der 4 Cate-gorien zu bilden; man findet dann als Werth des Unterschiedes hn—h:

0.054 Meter. 0.266 0.445 0.700

an den geraden Strecken......

* n Biegungen mit Radius von 2000 Meter

»    «    *    n    v    V 1000

500

Dieses Verhältniss ist durch folgende Formel ziemlich genau ausgedruckt, in welcher die Werthe in Metern angegeben sind:

Gesetz der Unterschiede:

400

hfi — h = 0.06    + —— —

. . 1).

§ 7 ANWENDUNG DER VORHERGEHENDEN REGELN.

Mulpliciren wir die beiden Glieder der Formel 1) mit b und wenden wir Regel I an, wonach das Product h b constant ist, also egal mit H B (wenn man mit H die durchschnittliche Tiefe des unteren Strombettes und mit B die Breite in den geraden definitiv normalisirten Strecken andeutend) so finden wir:

HB

400

hn — 0.06--— -j-

(Ty

Die Breite des Flusses muss jedoch derartig sein in den Biegungen,

(1) Um persönliche Beurtheilung zu ermöglichen hat man aus diesen graphischen Aufstellungen folgende Coordinaten gezogen.

ABSCISSE.

Ordinaten.

Iln—h

hn—h

hn—h

hn—h

6 = 100 ä 120 M.

& = 120 ä 130 M.

b = 130 ä 140 M.

b = 140 ä 160 M.

r = co M.

2000

1000

0.- M. 0.16 . 0.32 • 0.65 »

0.08 M. 0.26 , 0.44 t

0.045 M. 0.34    *

0.55

0.09 M. 0.30 r 0.47 .

dass hn gleichwerthtig wird mit Hn (durch H,, die Tiefe des Fahrwassers in den geraden und normalisirten Strecken andeutend) es muss also:

HB

400

(2goy

Durch Ersetzen in Mer Formel 1) r = « finden wir

Hn — H — 0.06.

also:

HB

400

to

2)

Bei der Maas-Abtheilung, welche den Gegenstand dieser Abhandlung bildet, erscheint es zweckmässig für H den Werth von 3 Metern anzunehmen.

Die Breite muss also in den Biegungen folgende Werthe annehmen:

r = 4000 Meter.

2000

1000

500

b — 1.034 B

1.068 i.

1.137 * 1.271 *

genau ange-

. 3)

Dieses Verhältniss wird durch folgende Formel ziemlich deutet:

135 \

r )

Weiter oben (§ 5) haben wir gefunden I = 340 Meter, woraus folgt, dass die Normalbreite B in den geraden Strecken des unteren Strombettes sein muss:

340 _ 340 H ~ 3

= 113 M.

Man muss also in den Biegungen deren Radius eine Länge von fünfmal der Normalbreite hat (5 B), die Breite ungefähr um J/₄ vergrös-seren (⁵/₄ B)

Bei dem jetzigen Zustand des Strombettes ist der Biegungsradius oft kleiner als 5 B (siehe § 3), doch ist es besser keine Biegungen von kürzerem Radius zuzulassen.

§ 8. GESETZ DER ABWEICHUNG.

Der Abstand des Punktes, wo die Biegung am stärksten ist (Gipfel der Biegung) bis zum Punkt der grössten Tiefe an der damit correspondi-renden Bucht (d. h. bis zum Punkt wo hn ein Maximum wird) ist für den Theil der Maas, welcher den Gegenstand dieser Abhandlung bildet, unabhängig von dem Biegungsradius am Gipfel, was im Widerspuch ist mit der Bemerkung des Herrn Fargue bei der Garonne. Sie ist alleinig abhängig von der Breite der Biegung an dem Punkt, wo die Biegung am stärksten ist, und beträgt das doppelte dieser Breite (1). (Es ist vielleicht nicht überflüssig daran zu erinneren, dass die Profiele worauf diese Abhandlung basirt ist, nur in Abständen von je 100 Metern genommen wurden.)

Der Abstand des Punktes der geringsten Krümmung (Einbiegungspunkt) zu demjenigen des Minimum der damit correspondirenden Untiefe (d. h. dem Punkt, wo hn seinen niedrigsten Werth erreicht) folgt demselben Gesetz. Nur ist dieser Abstand etwas schwächer und gleich 1.8 Mal der Breite an dem Einbiegungspunkt.

Ein eingehenderes Studium, wozu leider die Zeit fehlt, würde wahrscheinlich noch ganz andere Thatsachen ans Licht bringen.

zwi-

(1) Nachstehende Tabelle enthält die Durchschnittsziffern des Verhältnisses —

sehen der Breite der Biegung am Gipfel, fr, und dem Abstand von dem Gipfel bis zur grössten Tiefe an der damit correspondirenden Bucht, l.

(in Metern)

3000

2750

2000

1600

1400

1250

1000

900

750 700

625

575

550

500

425

375

275

0,85

0,7

2,2

1,6

1,5

1,3

2-    3,3

3,1 i 1,5

2,5

2,6

1,5

1,7

1,5

2,8

2,6

die andere den Werth

1

Gerade ersetzen kann, parallell mit der Achse der — auf dem Abstand 2 b.

(2) Nachstehende Tabelle enthält die Durchschnittszilfern des Verhältnisses

Wenn man auf die eine Achse eines Coordinatensystemes den Werth - bringt und auf ,so bekommt man eine gebrochene Linie, welche man durch eine

zwischen

der Breite des unteren Strombettes am Einbiegungspunkt fr, und der Abstand von diesem Punkt bis zu dem, wo die Tiefe der damit correspondirenden Untiefe am geringsten ist. Der in dieser Tabelle angegebener Radius ist derjenige der Krümmung, welche man unmittelbar stromabwärts von dem Einbiegungspunkt findet.

(in Metern)

0500    2750    2000    1760    1600

1400    1100    1000 750 700 550 500 400! 375 276

1,3 i 1,86    1,95 3,35 0,8 1,- 1,75 2,2 '1,4 11,4

•[    I

\

Wenn man auf die eine Achse eines Coordinatensvstemes den Werth und auf bringt, so bekommt man eine gebrochene Linie, welche man — gleichlaufende ersetzen kann, im Abstand 1.8 fr.

0,75    2,4    1,3    2,9

die Andere den Werth

durch eine Gerade mit der Achse der

2,05

Sechster internationaler Binnenschifffahrts-

Congress.

Im HAAG. — 1894.

PIE IHM, I, ALTE MAS IN PEP. «PfflfME Kl

(mit vier Zeiclmungen)

VON

C. B. SCHÜÜRIAN,

Ingenieur 1. Klasse bei dem Waterstaat in Dordrecht,

UNTER MITARBEITERSCHAFT VON

H. L. VAN HO OFF,

Ingenieur-Aspirant bei dem Waterstaat in Dordrecht.

I. EINLEITUNG.

Als Beitrag zur Beantwortung der 6. dem Congresse vorliegenden Frage haben wir in nachfolgenden Zeilen eine Untersuchung darüber angestellt, ob aus den Beobachtungen, welche man in den letzten Jahren auf den der Fluthwirkung ausgesetzten Strömen Ober-, Unter- und Neue Merwede, Alte Maas und Dordrechtsche Kil vorgenommen hat, bestimmte Beziehungen zwischen der Form der Flussbetten und der Tiefe der Fahrrinnen abzuleiten sind.

Zur näheren Erläuterung des behandelten Gegenstandes haben wir gegenwärtigem Berichte vier Zeichnungen beigefügt.

Zeichnung N°. I veranschaulicht hinsichtlich der TJnter-Merwede, der Alten Maas und dem Dordrechtschen Kil die verschiedenen Factoren, welche für das Fahrwasser von Belang sind, nämlich:

1° Die Krümmungslinien.

2° Die Breite des Sommerbettes.

3° Den Platz, welchen die Fahrrinne im Flussbette einnimmt.

4° Die Maximaltiefen in der Fahrrinne.

5° Das Wasserstands-Profil bei halber Fluthhöhe.

6° Den mittleren Hoch- und mittleren Niedrig-Wasserstand.

In Betreff der Krümmungslinien sei darauf hingewiesen, dass zur richtigen Beurtheilung der Krümmungen diese und die Breite des Flusses in Zusammenhang betrachtet werden müssen.

Auf der Zeichnung sind die Krümmungen durch die VVerthe des

ausgedrückt, wobei C die Breite des Sommerbettes und

EOl Cs

Verhältnisses

R den Krümmungsradius der Achse des Flusses bedeutet.

Bei Zusammenstellung der Diagramme der Ober- und Neuen Merwede stiess man auf die Schwierigkeit, dass der Boden dieser Flüsse nicht fest ist.

Während die weiter oben unter 1°, 2° und 6° genannten Factoren gleichbleibend sind, verändern sich in diesen Flussläufen die Tiefen, der Wasserstand im Profile und die Lage der Fahrrinne unaufhörlich.

Die Unter-Merwede erleidet nur Veränderungen am Wasserstande im Profile und an der Tiefe, während die Fahrrinne in unveränderter Lage bleibt.

Die Wasserbau-Verwaltung hat seit 15 bis 18 Jahren alljährlich Vermessungen vorgenommen; die auf Grund derselben zusammengestellten Karten veranschaulichen deutlich, welchen Veränderungen der Boden unterworfen ist.

Die Veränderungen sind periodisch, und die Gesetze, welchen sie folgen, erhellen aus den auf Zeichnung N°. II dargestellten Diagrammen; dieselben sind in Zwischenräumen von 2 Jahren auf der Ober- und der Neuen Merwede aufgenommen worden.

Die Beständigkeit der Tiefen auf der Alten Maas und dem Dord-rechtschen Kil ist dem Umstande zuzuschreiben, dass dort überall ebenso grosse Sandmassen fortgeschwemmt wie angeführt werden.

II. KURZE MITTHEILUNGEN ÜBER DIE OBENGENANNTEN FLUSSLÄUFE.

Ueber jeden der obengenannten Flussläufe geben wir hier noch einige Mittheilungen, welche die in der Einladungsschrift enthaltenen in mancher Hinsicht ergänzen.

a. Die Ober-Merwede.

{Siehe Beilagen II, III und IV.)

Betrachtet man den Zustand des Stromes zu der Zeit, bevor im Interesse der Schifffahrt nach dem Merwedekanale und zwecks geregelten Eisganges (also im Zusammenhänge mit der Aufstauung der Ober-Maas) die jüngsten, bedeutenden Ausbaggerungen und Beschränkungen der Strombreite vorgenommen wurden, so findet man eine Länge desselben von 9 Km. und eine Breite von 600 m.

Diese Breite wird durch Leitdämme begrenzt.

Die Uferbuchten entsprechen dem Stromsysteme nicht.

Der Strom schlängelt sich durch sein Sommerbett in einer krummen Linie, welche mit den Buchten in keiner steten Beziehung ist, und spaltet sich auf seinem ganzen Laufe in einzelne Strömungen.

7777V,

m.

Während der Wasserstand im Proiile nicht sehr verschieden ist, zeigt der Strom grosse Abwechselung in der Tiefe.

Längs den beiden Ufern sind in Abständen von 2500—3000 m. von einander tiefe Furchen (siehe Zeichnung Nü. III) zu finden. Diese Furchen haben eine Tiefe von 8—14, ja sogar von 18 m., während die Tiefe zwischen denselben nicht mehr als 2—3 m. beträgt; sie liegen in Zickzacklinien.

In der Mitte des Stromes trifft man auf Untiefen, welche sich bis zu 0 und 1 m. AP. (*) erheben.

Der Gang der Strömung ist wie folgt:

Am unteren Ende einer jeden Furche spaltet sich die Strömung; ein Theil folgt dem Ufer, ein anderer Theil durchschneidet den Flusslauf beinahe wagerecht zwischen zwei Untiefen und vereinigt sich am anderen Ufer mit dem von einer höher gelegenen Furche herströmenden Wasser.

Jedes untere Ende einer Furche ist also der Anfangspunkt einer Strömungsspaltung, jedes obere Ende der Vereinigungspunkt von Strömungen.

Hieraus erklärt sich die UnVeränderlichkeit der Furchen, welche bei gleichmässiger Strömung sehr bald durch Ablagerungen ausgefüllt werden würden.

Die Strömung längs dem Ufer formt also mit der Querströmung eine weitere, welche schräg gegen das Ufer gerichtet ist; es sind hier dieselben Umstände vorhanden, welche an concaven Ufern Vertiefungen bewirken und unterhalten.

Eine Strecke weiter flussabwärts müssen von neuem Spaltungen entstehen.

In den tiefen Furchen wird das Wasser sich mit geringerem relativen Gefälle bewegen können, als in den weniger tiefen.

Denken wir uns eine regelmässig fliessende Oberfläche, welche in der Hauptsache dem Wasserspiegel folgt, so finden wir, da das relative Gefälle nicht an allen Punkten gleich stark ist, dass einzelne Stellen des Wasserspiegels höher und andere niedriger, als die gedachte Oberfläche liegen.

ww,

{*) AP. = Amsterdamer Pegel.

Bezeichnen wir die höher gelegenen Stellen mit U und die niedriger gelegenen mit 0, so erhellt, dass am oberen Ende einer Furche stets ein Punkt 0 und am unteren Ende ein Punkt U liegen wird.

Wären keine Querströmungen vorhanden, so würde der Wasserabfluss einer jeden Furche längs dem Ufer constant bleiben.

Die verschiedenen Profiltiefen würden verschiedene relative Gefälle verursachen und endlich würde sich ein Profil ergeben, wo die ungleiche Wasserhöhe an beiden Ufern eine Strömung von dem einen zum anderen zu Gefolge haben müsste.

Wir finden dann in der Nähe eines solchen Profiles wieder zwei Punkte TJ und 0.

Durch das Uebergehen der Strömung zum anderen Ufer wird die Ungleich-mässigkeit des relativen Gefälles längs den beiden Ufern theilweise aufgehoben, und man kann sich vorstellen, dass bei bestimmter Form des Bodens, bestimmtem relativen Gefälle und bestimmtem Abflüsse in den verschiedenen Furchen eine permanente Bewegung eintritt.

Inzwischen bewegt sich die gesammte Bodenfigur mit Furchen und Untiefen regelmässig stromabwärts.

In jedem Punkte U, wo der Strom eine Erhöhung des Bodens an trifft, findet Reibung und somit Sandmitnahme statt.

Bei dem grösseren Gefälle zwischen U und 0 an demselben Ufer wird dieser Sand über eine Schwelle mitgenommen (durchschnittlich schaffen diese Schwellen keine Untiefen) und findet bei 0 in Folge der Profilzunahme Gelegenheit, sich abzulagern.

Es ist klar, dass die Bodenfigur im Allgemeinen constant bleibt, da sie die Folge eines bestimmten Gleichgewichtszustandes ist.

Die Karten auf der Zeichnungsbeilage III, die graphischen Darstellungen der Tiefen auf Zeichnung II und diejenigen der Furchen auf Zeichnung IV veranschaulichen die Regelmässigkeit, mit welcher die Fortbewegung des Bodens erfolgt.

Die Verschiebung beträgt durchschnittlich 300 m. per Jahr, während in 9 bis 10 Jahren eine jegliche Furche den Platz eingenommen haben wird, welchen heute die nächstuntenliegende Furche inne hat.

Hinsichtlich dieses Strömungsganges ist es characteristisch, dass bei den Profilen, in welchen die Querströmungen liegen und in welchen die Minimaltiefen zu finden sind, der Profilsinhalt ein Maximum ist.

Die Sandmenge, welche durch die Bodenbewegung alljährlich abgefiihrt wird, ist leicht zu berechnen.

Die nördliche Furche zwischen den Kilometerzeichen 97 und 99 hat einen Inhalt von

durchschnittlich.............

die südliche Furche zwischen den Kilometerzeichen 95 und 97 einen

solchen von..............

das Volumen der beiden Untiefen neben genannten Furchen ist 430.000 bezw. 495.000 cubm., zusammen also........

865.000 cubm.,

760.000    «

925.000    »

Alle Furchen und Untiefen sind nach Verlauf von 9 Jahren wieder im gleichen Zustande.

Es werden also durch den Strom in 9 Jahren 2.550.000 cubm. mitgeführt, also per Jahr 270.000 cubm.

Durch umfassende Ausbaggerungen ist es in den 5 letzten Jahren gelungen, die Fahrrinne in einer Bre ite von 250 bis 300 m. ganz an das nördliche Ufer zu verlegen. Zu diesem Zwecke sind seit 1888 ungefähr 2.750.000 cubm. Boden ausgebaggert worden.

Durch Einengung des Flusses bis auf 450 m. im oberen Theile und bis auf 500 m. im unteren Theile hofft man, den erzielten günstigen Zustand dauernd erhalten zu können.

Das letzte Diagramm auf Zeichnung II zeigt den Zustand im Jahre 1894, nachdem im Laufe des vergangenen Jahres der Strom oberhalb des Kilometerzeichens 99 auf die soeben angegebene Breite gebracht worden ist.

b. Die Unter-Merwede.

(Siehe Beilage I.)

Länge 15 Km.

Breite 200 m.

Die Fahrrinne ist, was ihre Lage im Flussbette betrifft, beständig.

Die Tiefen zeigen Veränderlichkeit.

Die auf Zeichnung II angegebenen Tiefen und Profilsinhalte sind die durchschnittlichen der 8 Jahre von 1886 bis 1893.

Die grössten und die geringsten Tiefen verschieben sich stromabwärts (wie auf der Ober-Merwede).

Es ist hierin eine Fortsetzung der Furchen der Ober-Mer wede zu finden.

Man trifft nämlich in regelmässigen Abständen Maximal- und Minimaltiefen an, deren Entfernung von einander bei der Verschiebung flussabwärts constant bleibt.

Der durchschnittliche Abstand beträgt rund 1800 m., und die Verschiebung erfolgt derartig, dass sich in einem Profile nach 6 Jahren wieder dieselbe Tiefe vorfindet.

= 300 m.

Es geht daraus hervor, dass die Verschiebung per Jahr beträgt.

Der Zustand des Stromes ist ein günstiger, und das Fahrwasser bewahrt von selbst seine Tiefe.

Seit 1885 .haben in der Unter-Merwede keine Ausbaggerungen von Belang stattgefunden.

Der Inhalt des Stromes -f- AP. betrag

15 000 000 cubni. 15 000000 14600000

15    400 000

16    000 000 15 500 000

14    600 000

15    200 000 15 200000

Im Jahre 1885    ....

1886 1887 1888 188!) 1890 1891 1892 1893

Der von flussaufwärts kommende Sand wird also regelmässig fortgeschwemmt.

Die obere Mündung erleidet periodisch Versandungen, nämlich immer, wenn sich im unteren Laufe der Ober-Merwede eine tiefe Furche am rechten Ufer befindet.

Der Sand, welcher bei der Verschiebung dieser Furche (siehe Ober-Merwede) abgeschwemmt wird, lagert sich in der oberen Mündung der Unter-Merwede ab.

Diese Erscheinung zeigte sich von 1883—84 und ist auch jetzt, 1893—94, zu beobachten, was mit den Phasen der Bodenfigurverschiebung in der Ober-M erwede übereinstimmt.

c. Die Neue Merwede.

(Siehe Beilage II.)

Länge 20 Km.

Breite 450 bis 700 m.

Die Erscheinungen, welche sich in dem oberen Theile des Stromes bis zum Kilometerzeichen 113 bemerkbar machen, sind eine Fortsetzung der auf der Ober-Merwede beobachteten.

Die Fahrrinne hat keine feste Lage im Bette; die Querströmungen verändern regelmässig und mit einer Geschwindigkeit von 500 m. per Jahr ihre Stellung. Nach Verlauf von 10—12 Jahren kehrt genau derselbe Zustand wieder zurück.

Unterhalb des Kilometerzeichens 113 ist die Fahrrinne sehr constant, sowohl hinsichtlich der Tiefen, wie auch der Lage im Bette.

Zwecks Verbesserung des Flusses hat man ungefähr 17.000.000 cubm. Boden ausgebaggert.

d. Die alte Maas.

(Siehe Beilage I.)

Länge 29 Km.

Breite 135 bis 500 m.

Der Strom hat verschiedene Ausbuchtungen, welche sich in abgerundeten Bogen an einander reihen und deutlich Uebereinstimmung in den Maximal -und Minimal-Krümmungen und Tiefen zeigen.

Indessen verhindert die grosse Unregelmässigkeit in der Breite die Feststellung von Beziehungen zwischen Krümmungen und Tiefen.

e. Der Dordrechtsche Kil.

{Siehe Beilage L)

Länge 9 Km.

Breite 150 bis 250 m.

Der Strom ist zum Zwecke der Seeschifffahrt nach Dordrecht durch Ausbaggerungen auf eine durchgängige Tiefe von 6 m. unter Niedrigwasser gebracht worden. Er ist sehr beständig und erleidet sogar eine regelmässige geringfügige Vertiefung, obgleich das Verhältniss der Tiefe zur Breite hier viel grösser ist, als auf den anderen besprochenen Flussläufen.

Das Verhältniss der Tiefe zur Breite ist:

0,6 —0,7 Proc., 2,25—3,50 r, 1,33-1,75 * 0,5 -0,7 fi 0,85 4,25

in der Ober-Merwede.....

*    r> Unter- *.....

fi n Alten Maas.....

im oberen Theile der Unter-Merwede .

*    unteren n *    ^    *

i Dordrechtschen Kil .    .    .

Die Beständigkeit der grossen Tiefe muss dem starken Ebbeauslaufe zugeschrieben werden.

Wenn an der südlichen Mündung des Kil bereits Ebbe eingetreten ist, so befindet sich das Wasser der nördlichen Mündung in Folge der Wasserzufuhr aus der Alten Maas noch im Steigen. Es wird dadurch eine Vermehrung des Gefälles verursacht und unterhalten.

III. SCHLUSSFOLGERUNGEN.

a. Für Flüsse mit constantem Boden.

Die betrachteten Flussläufe gehören zu denjenigen, welche das Maas- und Waal-Delta bilden. Sie sind sämmtlich den Gezeiten unterworfen und hinsichtlich Breite, Abfluss und Fluthwirkung so verschieden, dass sie wenig geeignet erscheinen, als Grundlage für die Aufstellung von Beziehungen zwischen den obengenannten Factoren zu dienen.

Es sind zu wenig mit dem Stromsysteme in Uebereinstimmung stehende Buchten vorhanden, um durch graphische Darstellungen bestimmte Verhältnisse daraus ableiten zu können, wie dies Herr Fargue hinsichtlich der Garonne gethan hat.

Indessen können wir aus der Zusammenstellung der Diagramme immerhin einige Schlüsse ziehen, nämlich:

1° Im Allgemeinen bestätigen sich die durch Herrn Fargue aufgestellten Gesetze.

Die Abweichungen davon sind meistens der geringen Uebereinstimmung der Buchten und Breiten mit dem Flussysteme, sowie ungünstiger Aufeinanderfolge der Buchten zuzuschreiben.

Die Buchten, welche mit dem Systeme nicht in Einklang stehen kennzeichnen sich in den graphischen Darstellungen durch den Mangel an Uebereinstimmung der Linien 1 und 3 (siehe Zeichnung I).

Beispiele:

Alle Querströmungen in der Unter-Merwede in den Jahren 1882, 1884 und 1886 (siehe Zeichnung II).

Unter-Merwede bei den Kilometerzeichen 111 und 116;

Dordrechtsche Kil bei dem Kilometerzeichen 124.

2°. Zwischen den Krümmungspunkten der Flussachse und denen der Fahrrinne ist keine feste Uebereinstimmung vorhanden, letztgenannte Punkte fallen jedoch mit denjenigen der Minimaltiefe vollkommen zusammen.

Diese Wahrnehmung führt zu folgender Kenntniss:

In dem Punkte, wo die Fahrrinne abweicht, haben die Profile ungefähr die Form eines Rechteckes oder eines Trapezes, in den Flussabschnitten, wo die Fahrrinne längs einem der beiden Ufer verbleibt, dagegen die eines Dreieckes.

Es erhellt aber aus den Diagrammen, dass die Profilinhalte, selbst bei Profilen von sehr verschiedenen Tiefen, unter einander nur wenig verschieden sind.

Es ist leicht zu erkennen, dass bei ungefähr gleichem Inhalte und gleicher Breite dreieckige Profile grössere Tiefen aufweisen, als trapezförmige.

Die Maximal- und die Minimaltiefe resultiren also aus der Form des Querprofiles, welches von der Lage der Strömung im Flussbette abhängt, während diese letztere mit der Horizontalform des Sommerbettes in Zusammenhang steht.

3°. Die behandelten Flüsse zeigen nicht, dass zur Bewahrung einer regelmässigen Tiefe bei einer geeigneten Breite auch eine bestimmte Buchtigkeit nothwendig ist.

Beispiele:

Die Unter-Merwede zwischen Kilometerzeichen 105 und 109 (sofern man ins Auge fasst, dass die Breite des Flusses nach unten nicht zunimmt, wie es bei Fluthtrichtern eigentlich der Fall sein müsste); ferner der Dordrechtsche Kil zwischen Kilometerzeichen 121 und 123. Diese beiden Abschnitte laufen beinahe in gerader Linie und sind, was die Tiefe angeht, nicht ungünstiger, als die übrigen Strecken derselben Flüsse.

Das beweist indessen nicht, dass eine gewisse Buchtigkeit unerwünscht ist.

Geeignete Buchten gewähren den Yortheil, dass

1. ) bei gleicher Fahrtiefe die Breite in den Buchten grösser sein kann;

2. ) die Fahrrinne eine beständige Lage im Flusse einnimmt.

In Betreff des ersteren Umstandes ist zu bemerken, dass es bei Fluss-regulirnngen wünschenswerth ist, die Breite so wenig wie möglich zu beschränken, und zwar

a)    in Hinsicht auf die Wasserabfuhr bei zunehmendem Wasserstande, da ein breiter Fluss bei gleicher Erhöhung des Wasserspiegels mehr Profilzunahme zeigt, als ein schmaler;

b)    in Hinsicht auf die Kosten der Regulirung, wenn, wie es gewöhnlich der Fall ist, dieselbe hauptsächlich, in Einschränkung des Flusses besteht.

Hat man einmal eine gebuchtete Uferlinie angenommen, dann bestimmt die Breite in den Krümmungspunkten die Wassertiefe in den Querströmungen.

Die Festsetzung dieser Breite durch Berechnung dürfte wohl nicht unmöglich sein; die Berechnung hätte sich auf die Untersuchung der Geschwindigkeit zu stützen, mit welcher der Strom Bodenmassen wegspült oder ansammelt.

Diese Geschwindigkeit hängt in hohem Maasse von der Art und Beschaffenheit der festen Stoffe, welche den Boden bilden, ab und ist so unbestimmt, dass man im Allgemeinen besser thun wird, in den Flussläufen Strecken aufzusuchen, von welchen man weiss, dass sie durch die Strom-thätigkeit selbst auf gewisser Tiefe gehalten werden, und nach den daraus gewonnenen Ergebnissen festzustellen, welches Profil für den Fluss angängig ist.

Es kann dann innerhalb gewisser Grenzen eine grössere Breite in den Buchten angenommen werden.

Der Maassstab dieser Vergrösserung muss allerdings mit der Stärke der Buchtung in Zusammenhang stehen, aber feste Beziehungen zwischen diesen Grössen abzuleiten, ist nur möglich, wenn man über mehr Angaben verfügt, als uns jetzt zu Gebote stehen.

4°. Die Linie, welcher die Fahrrinne im Flussbette folgt, zeigt, dass die Fahrrinne dazu neigt, sich zu schlängeln.

Die Schlangenlinien sind bisweilen merkwürdig regelmässig; sie scheinen einem bestimmten Gesetze unterworfen zu sein.

Die Ober-Merwede, deren Breite durchgängig zu gross war, war darin typisch.

In gebuchteten Flussläufen kann die Neigung zur Bildung regelmässiger Schlangenlinien einen grösseren Einfluss auf die Lage der Fahrrinne haben, als die Krümmung des Flussbettes.

Beispiel:

Unter-Merwede zwischen den Kilometerzeichen 109—118;

Kil zwischen den Kilometerzeichen 121—129;

Alte Maas zwischen den Kilometerzeichen 121—126, und ferner die ganze Ober- und Neue Merwede.

Dies lässt wünschenswerth erscheinen, dass

1°. die Buchtigkeit in Uebereinstimmung mit dem Flussysteme stehe, und

10

2°. dass die Buchten in gebogenen Linien in einander übergehen.

Scharfe Krümmungen sind stets zu vermeiden. Sie können das Ueber-laufen der Strömung nach dem convexen Ufer bewirken, von wo dieselbe dann wieder nach dem anderen Ufer zurückläuft, und es entstehen auf diese Weise zwei Querströmungen statt einer.

Beispiel:

Neue Merwede zwischen den Kilometerzeichen 111—112.

Besonders bei Strömen mit starker Fluthwirkung können scharfe Krümmungen einen ungünstigen Einfluss haben, da der Fluthstrom im Allgemeinen bei solchen Krümmungen nicht der gleichen Furche folgen wird, wie der Ebbestrom. Es bleiben dann auf einer derartigen Strecke zwei Fahrrinnen bestehen, welche durch eine schräg im Flussbette liegende Untiefe von einander geschieden sind.

b. Für Flüsse mit periodisch veränderlichem Boden.

Die grosse Regelmässigkeit, mit welcher nach den Diagrammen die Veränderung des Bodens stattflndet, ermöglicht, die für die nächste Zukunft zu erwartenden Umgestaltungen vorauszubestimmen.

Die Bodenmassen, welche durch den Strom verschoben werden, sind so bedeutend, dass es höchst wichtig ist, dieselben bei Ausführung von Regulirungsarbeiten in Betracht zu ziehen.

So beträgt z. B. die Gesammtmasse der Furchen und Untiefen, welche sich in der Ober-Merwede regelmässig stromabwärts bewegen, 8.500.000 cubm. (siehe Zeichnung III).

Nach Verlauf von 4¹/₂ bis 5 Jahren befinden sich die Furchen da, wo vorher die Untiefen waren, und umgekehrt; der gesammte Flussboden hat sich dann um ungefähr 2500 m. verschoben.

Der Strom bewegt also in 4 'i bis 5 Jahren 8.500.000 cubm. um genannte Strecke vorwärts, d. h. 1.800.000 cubm. per Jahr.

Hat man einen Regulirungsplan entworfen, so wird es gut sein, zu untersuchen, welche Bodenveränderungen dazu berufen sind, die Regulirung zu unterstützen, und welche sich derselben entgegenstellen. Man kann dann in der Weise zu Werke gehen, dass man die ersteren zu fördern und die letzteren abzustellen sucht.

Hat man z. B. in den Regulirungsplan eine Veränderung der Breite durch Anlage von Leitdämmen oder Packwerken aufgenommen, welche im Laufe einiger Jahre ausgeführt werden sollen, so wird man gut thun, mit der Ausführung der Arbeiten an den Stellen zu beginnen, wo sich gerade Tiefen befinden, welche für die Ausführung der Arbeiten vom technischen und finanziellen Standpunkte aus am geeignetsten sind, und wo der Boden zu Vertiefungen neigt.

Diese Arbeitsweise bietet ausser der Einschränkung der Furchen doppelte Vortheile dar:

1°. wird die Ausführung der Dämme so wenig kostspielig wie möglich;

2°. verhindert man, dass die genannten Stellen sich wirklich austiefen und der daraus fliessende Sand sich an unpassenden Orten ablagere.

Ausserdem werden die verbleibenden Furchen, welche nunmehr keine regelmässige Strömung mehr führen, starke Neigung zu Veränderungen bekommen.

Diese Veränderungen werden durch den Sand erfolgen, von welchem in dem aufwärts gelegenen, bereits eingeengten Theile des Flusses zu viel vorhanden ist, und somit wird die Masse des durch Ausbaggerung zu entfernenden Bodens geringer werden.

Sechster internationaler Binnenschifffahrts-

Congress,

Im HAAG. — 1894.

Die Neue Maas und der Wasserweg von Rotterdam

zum Meere

VON

D. J. STEIJN PARVE,

Ingenieur 2. Kl. beim Waterstaat in Rotterdam.

Um zu untersuchen, ob die Wasserläufe des VI. niederländischen Strombezirkes eine Beziehung zwischen der Krümmung des Bettes und der Tiefe des Fahrwassers erkennen lassen, hat man -eine graphische Darstellung verfertigt, welche die Neue Maas oberhalb Rotterdam, deren Verlängerung unterhalb davon bis zur Ostspitze der Insel Rozenburg, die Verlängerung des Wasserweges von Rotterdam zum Meere, nämlich das Scheur und den Durchstich am Hoek van Holland, zum Gegenstände haben.

Diese graphische Darstellung umfasst vier Blätter, welche gegenwärtigem Berichte beigefügt sind.

Man findet darauf:

Die Krümmung der Achse des Strombettes bei Niedrigwasser, die Breite des Strombettes bei Niedrigwasser, die mittleren Hoch- und Niedrigwasserstände, die grösste und die mittlere Tiefe unter Niedrigwasser und die geringste Tiefe im Fahrwasser, wofür man eine Rinne von 100 m. Breite angenommen hat.

Zur näheren Erläuterung diene, dass der Strom unterhalb Schiedam in seiner ganzen Länge als regulirt zu betrachten ist. Die festgesetzte Normalbreite bei Niedrig wasser nimmt regelmässig zu von 400 m. bei Schiedam auf 450 m. unterhalb Vlaardingen, 550 m. unterhalb Maassluis, 650 m. in dem Durchstiche des Hoek van Holland und 700 m. bei den Molenköpfen in See.

Die Regulirung ist hauptsächlich durch die Anlage von Paralleldämmen erzielt worden, mit Ausnahme des Ufers gegenüber Maassluis, wo in einer Buchtung acht Buhnen zur Erreichung des gewünschten Zweckes gebaut werden mussten.

Unterhalb Rotterdam muss der Strom für transatlantische Dampfer befahrbar sein, weshalb dort eine Minimaltiefe von 6,5 m. unter Niedrigwasser über eine Breite von mindestens 100 m. erforderlich ist. Durch die jetzt ausgeführten Regulirungsarbeiten längs den Ufern und die Ausbaggerungen im Fahrwasser hat man die gewünschten Verhältnisse unterhalb Rotterdam überall erreicht.

Oberhalb Rotterdam sind die hinsichtlich der Tiefe gemachten Anforderungen geringer; man begnügt sich dort mit 5 m. unter Niedrigwasser. Die Regulirung dieser Stromstrecke ist noch nicht in Angriff genommen, so dass dort sowohl Breite, wie Tiefe stark wechseln.

lieber den allgemeinen Charakter des hier beschriebenen Stromlaufes sei noch bemerkt, dass derselbe auf seiner ganzen Länge der Fluthwir-kung unterworfen ist, und dass der Unterschied zwischen Hoch- und Niedrigwasser durchschmittlich 1,70 m. an der Mündung und 1,25 m. im oberen Theile bei Krimpen a. Leck beträgt. Von der Wassermenge, welche der Rhein nach Niederland führt, fliessen ²/₉ auf diesem Wasserwege ab. Die Oberwassermenge, welche bei mittlerer Sommerhöhe durch die Neue Maas abgeführt wird, beträgt ungefähr 400 cubm. per Sekunde.

Die horizontale Form der regulirten Ufer besteht aus Kreisbögen und geradlinigen Theilen.

Für den noch nicht regulirten Theil des Stromlaufes hat man die Achse des Niedrigwasserbettes in ungefähr angegeben und sich dieselbe als aus Kreisbögen und geraden Linien bestehend gedacht.

Zwischen Kmz. (1) CXXXIII und CXXXVIII befindet sich der Punkt grösster Tiefe stets in einem Abstande von 310 bis 400 m. unterhalb des Krümmungsmaximums. Man findet die Kriimmungsmaxima auf dieser Strecke 400 m. unterhalb Kmz. CXXXII, 600 m. unterhalb Kmz. CXXXIV und 150 m. unterhalb Kmz. CXXXVII, während die grössten Tiefen 700 m. unterhalb Kmz. CXXXIII und Kmz. CXXXV, sowie 500 m. unterhalb Kmz. CXXXVII anzutreffen sind.

Auch auf der Strecke zwischen Rotterdam und Schiedam findet man denselben Abstand für die Maxima oberhalb Kmz. CXLV und unterhalb CXLVIII.

In dem sehr stark gekrümmten Theile des Stromes vor Rotterdam lässt sich ein bestimmtes Verhältniss zwischen der grössten Krümmung und der grössten Tiefe weder hinsichtlich der Lage, noch in Betreff der Grösse erkennen. Man kann nur sagen, dass die Tiefe in dieser stark gekrümmten Strecke auf eine grosse Länge sehr bedeutend ist.

(1) Kmz. = Kilometerzeichen.

Zwischen Schiedam und Vlaardingen ist eine Beziehung der Form zur Tiefe nicht bemerkbar. Das Fahrwasser befindet sich dort zum Theil am convexen Ufer (unterhalb Kmz. CLI), und da, wo die Fahrrinne vom einen Ufer zum anderen übergeht, trifft man grosse Tiefe an (Kmz. CLII).

Unterhalb Vlaardingen ist der Zustand regelmässig; die Fahrrinne liegt da, wo man sie der Form des Ufers gemäss suchen muss.

Von Vlaardingen bis zum Meere ist der Strom in einer ganzen Länge regulirt, und die Ufer sind fast durchgehend mit Steinbekleidung versehen. Die Fahrrinne hat hier die kleinsten Abmessungen zwischen Kmz. CLIX und CLXI, sowie zwischen CLXVII und CLXX, Strecken, welche auf ziemlich grosse Längen rechtlinig sind, nämlich auf 1400 m. Länge zwischen Kmz. OLVIII und CLX, auf gut 1500 m. zwischen Kmz. CLXIV und CLXVI und auf 2000 m. von Kmz. OLXVIII bis Kmz. CLXX.

Die beiden stärksten Krümmungen findet man unterhalb Maassluis zwischen Kmz. CLXI und CLXIII, dieselben sind durch eine Biegung von einander geschieden. Man hat dort einen sehr starken Strömungsübergang, und gut 100 m. unterhalb der Biegung befindet sich die entsprechende Schwelle. Die grösste Tiefe findet man beinahe 300 m. oberhalb Kmz. CLXIII, während die concave Buchtung des linken Ufers, längs welchem die Fahrrinne läuft, sich ungefähr von Kmz. CLXI bis 500 m. unterhalb Kmz. CLXII hinstreckt. Die grösste Tiefe liegt also ungefähr 200 m. unterhalb der Biegung des linken Ufers.

Die tiefste Strecke der Fahrrinne, welche von ungefähr 100 m. oberhalb Kmz. CLXIV bis ungefähr 300 m. unterhalb desselben läuft, entspricht vielleicht dem Maximum der Krümmung unterhalb der Biegung, obgleich die starke Buchtung des rechten Ufers schon 600 bis 700 m. oberhalb Kmz. CLXIV in eine schwächere Krümmung übergeht.

Durch den Einfluss dieser schwächeren Krümmung und der geradlinigen Strecke, welche unterhalb Kmz. CLXIV beginnt, wird die Maximaltiefe nach und nach geringer, bis sie zwischen Kmz. CLXIX und CLXX ihren kleinsten Werth erreicht. Dann beginnt sie langsam wieder zuzunehmen bis Kmz. CLXXII, wo die Maximaltiefe der Fahrrinne ihren höchsten Werth erreicht. Unterhalb jenes Punktes bleibt sie sehr regelmässig, während die concave Buchtung mässige Krümmung beibehält, welche die Horizontalform des Stromes bis zum Meere bewahrt.

Das Ergebniss obiger Betrachtungen lässt sich in folgenden Sätzen wiedergeben:

1°. Obgleich auf einigen Strecken der Neuen Maas, usw., sowohl ober-wie unterhalb von Rotterdam, eine Beziehung zwischen der Tiefe der Fahrrinne und der Form der Ufer nicht zu verkennen ist, findet man doch auch Strecken, auf welchen solche Beziehungen nicht bemerkbar sind.

2°. Auf einigen Stromstrecken ist der Abstand zwischen den Punkten der Maximalkrümmung und denjenigen der Maximaltiefe sehr beständig.

3°. Auf dem regulirten Stromtheile unterhalb Vlaardingen stehen die geringsten Tiefen in Beziehung zu den geringsten Krümmungen.

4°. Die Anzeichen, welche darauf hindeuten, dass Beziehungen zwischen der Tiefe des Fahrwassers und der Form des Flussbettes bestehen, sind im Allgemeinen nicht hervortretend noch gleichmässig genug, um daraus bestimmte Regeln oder Gesetze herleiten zu können.

(Uebersetzt durch K. Sachisthal im IIuuij).

eaux moyennes.

une

Boven-Rijn.

Riviere du Waal.

Crue maxima.

Gote des plus basses eaux. Echelle des largeurs.

Largeur du lit nioyen.

Pente kiloinetrique.

Cote des Cote normale des eaux-basses.

Profondeur du clienal Profondeur moyenne.

Profondeur maxima.

Ligne du zero.

Numeros des bornes kilometriques.

Confluent du Maas.

Courbures des rives normales du lit.

La largeur du lit moyen est mesu-ree entre les rives ä la cote des eaux moyennes. La oii des tra-vaux d’art ont regularise la largeur du lit, cette largeur n’est comptee que de la töte de de l’epi.

Le clienal est cense d’avoir largeur constante de 150 metres pour le Boven-Rijn et de 100 metres pour le Waal. La pro-londeur portee comme „profondeur du chenal” est la profondeur minima de cette largeur, la pro-fondeur portee comme „profondeur maxima” est la profondeur maxima du chenal.

Castendijk.

Ober-Rhein.

Die Waal. Maximalhochwasser. Niedrigste Wasserstände. Maasstab der Breiten.

Breite des Mittelwasserbettes. Kilometrisches Oefälle. Mittelwasserstand.

Normaler Niedrigwasserstand.

Tiefe der Fahrrinne. Mittlere Tiefe. Maximaltiefe. Nulllinie. Kilometerzahl.

Einfluss der Maas.

Krümmungen der regulirten Ufer.

Die Breite des Mittelwasserbettes ist zwischen den Ufern bei mittlerem Wasserstande gemessen. Wo Kunstbauten die Strombreite regulirt haben, ist die Breite zwischen den Buhnenköpfen gemessen.

Die Breite der Fahrrinne ist finden Ober-Rhein auf eine beständige Breite von 150 m. und für die Waal auf eine solche von 100 m. veranschlagt.

Die als „Fahrwassertiefe” („Profondeur du chenal”) eingetragene Tiefe ist die Minimaltiefe in dieser Breite; die als Maximaltiefe eingetragene Tiefe ist die Maximaltiefe in der Fahrrinne.

Upper Rine.

River Waal.

Maximum high water.

Comparative level of low water

Scale of variations in width.

Width of mean bed.

Incline per kilometre.

Comparative mean water-level.

Comparative normal level of low water.

Depth of the channel.

Average depth.

Maximum depth.

Zero line.

Number of kilometres. (Cf. „mile-stones”).

Confluence of the Meuse.

Curves in the bed of normal rivers.

The width of the mean bed is measured between the banks at the comparative mean water-level.

Wliere constructive works liave regulated the witli of the bed this width is counted from the heads of the groins.

The channel is supposed to have a constant width of 150 m. on the Upper Rhine and 100 m. on the Waal. The depth styled „maximum depth” is the maxi-mum depth of the channel.

de la rive di-oite

the left bank

La oii des profondeurs plus eon-siderables se trouvent en deliors du chenal de navigation, ces profondeurs sont indiquees par des lignes brisees.

Quand la rive droite est coneave,

la courbure * est portee au-

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dessus de la ligne du Zero; quand la rive gauclie est con-cave, cette courbure est portee au-dessous de la ligne.

Los liachures indiquent sur quelle etendue les bords du lit moyen sont regularises par des travaux d’art (epis). Travaux de defense

Rrive

Da, wo sich bedeutendere Tiefen ausserhalb der Fahrrinne vorfinden, hat man dieselben in gebrochenen Linien dargestellt.

Wo das rechte Ufer concav ist, hat man die Krümmung —-

oberhalb der Nulllinie eingeschrieben; wo das linke Ufer concav ist, ist die Krümmung unterhalb der Nulllinie eingetragen.

Die SchraflBrungen zeigen an, auf welche Ausdehnung das Mittelwasserbett durch Kunstwerke (Buhnen) regulirt ist. Sicherungsbauten am rechten Ufer

am linken Ufer

When places of more considerable depth are found out-side the channel of navigation, they are indicated by broken lines.

When the right bank is concave the curve - is carried above the zero line; when the left bank is concave this curve is carried below the line.

The cross-hatching indicates over what extent the limits of the mean bed are regulated by construc-tive works (groins). Works for the protection of the right

bank

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Le Waal pres de St.-Andries.

Deversoir.

Fort.

Ancien Fort.

Fours a bi’iques.

Profondeur de plus de 30 deci-meti'es ä la cote indiquee ci-contre.

Bane de sable.

Les nombres indiquent la profondeur du chenal en decimetres a la cote de .....

Nouvelle digue.

Ecluse.

Direction desiree du chenal.

Die Waal bei St. Andries.

Wehr.

Feste.

Ehemalige Feste.

Ziegelöfen.

Tiefe von mehr als 30 Decimeter nach nebenstehendem Wasser-stande.

Sandbank.

Die Zahlen zeigen die Tiefe der Fahnänne in Decimetern nach dem Wasser stände von .... an.

Neuer Damm.

Schleuse.

Gewünschte Richtung der Fahrrinne.

The Waal near St. Andries.

Waste-weir.

Fort.

Old Fort.

Brick-works

Depth of moi'e than 30 decimetres at the comparative level indicated on the opposite page.

Sandbank.

The figures indicate the deptli of the channel in decimetres at the comparative level of.....

New dam.

Sluice.

Requisite direction of the channel.

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Inscriptions des Plancks. Description of (he Plates.

Inschriften fler Zeiclnipn.

Numero des bornes kilometriques. Number of kilometres (Cf. „Mile-

stones”).

Scale of curves.

„    „    widths.

n „ depths.

Incline per kilometre.

Average height of water.

Bend of the course.

Plan de flottaison normal ä la cote Projection of normal waterline,

1.50 m. after the scale of Cologne.

Profondeur voulue, 1.70 m. au- Requisite depth, 1.70 below the

normal water-line.

Echelle des courbures.

»    „ largeurs.

„ profondeurs. Pente kilometrique.

Cote des eaux moyennes. Courbure de Faxe.

de 1.50 m. ä Fechelle de Cologne.

dessous du plan de flottaison normal.

Kilometersteine.

Maasstab der Krümmungen.

„    „ Breiten.

„    „ Tiefen.

Gefälle f. d. Kilometer.

Mittlerer Wasserstand.

Krümmung der Flussachse.

Gemittelter niedrigster W asserstand bei 1.50 m. am Kölner Pegel.

Gewünschte Fahrwassertiefe, 1.70 m. beim gemittelten niedrigsten Wasserstande.

mesured between the sloping banks at the height of the average water level.

La oü des travaux d’art ont regu- Where constructive works have larise la largeur du lit mineur, cette largeur n’est comptee que

de la tete des epis.

La profondeur du chenal est la The depth of the channel is the

minimum depth in a channel, at least 15 m. wide, according to the soundings of August, 1893. When the right bank is concave, the curve (the inverse of the ra-dius of the curve) of the river is carried above the zero line.

Quand la rive gauche est concave, When the left bank is concave, the

curve is carried below the zero

Legende.

La largeur du lit mineur est me-suree entre les berges ä la cote des eaux moyennes.

profondeur minimum dans un chenal, large au moins de 15 m., d’apres les sondages d’aoüt 1893.

Quand la rive droite est concave, la courbure (l’inverse du rayon de courbure) de Faxe de la riviere est portee au-dessus de la ligne de zero.

la courbure est portee au-des-sous de la ligne de zero.

References.

The width of the summer bed is

regulated the width of the summer bed this width is only taken from the heads of the groins.

line.

Erläuterung.

Die Flussbreite ist gemessen zwischen den Ufern beim mittleren Wasserstande.

Wo die Flussbreite durch Buhnen und dergleichen eingeschränkt ist, ist sie von den Köpfen der Einbauten ab gerechnet.

Die Fahrwassertiefe ist die kleinste im August 1893 Vorgefundene Tiefe einer Fahrrinne von wenigstens 15 m. Breite.

Die Krümmung (das Umgekehrte des Krümmungshalbmessers) der Flussachse ist, falls das rechte Ufer hohl ist, als positiver, falls das linke Ufer hohl ist, als negativer Werth eingetragen.

Inscriptions souvent repetees.

En amont.

En aval.

Crue.

Pente.

Etiage.

Cote des eaux. Contours.

Pres du village . . . .

Words frequently repeated.

Up stream.

Down stream.

Flood.

Incline.

Low water.

Comparative height of water. Outline.

Near the village ....

Oft wiederholte Inschriften.

Stromaufwärts.

Stromabwärts.

Hochwasser.

Gefälle.

Medrigwasser.

Wasserstand.

Krümmungen.

Bei dem Dorfe . . . .

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LXVI

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.    'J    cs    ^

Atiecke d&>    l bei evevente

LXVI1I

dz 40z\2Z'\\ tz<s.

Lxvn

LXIX

LXX

Aval

7iu Thal.

LXXI

Eche Ile

Jffc/ielle

des

coiirbnres . Maasstab

de7‘

JCrhni rnimcj

Pegel

bei

Peventer

Ec he Ile

de

Iteve iiter

des

lartjeux-s

Maas s tab der

JBreiten..

12.5

____Pente kdouietriaue - OMJiSJf._

Öe/⁷älle    'kdoy77i'eteJ' *= oo&£Af. ~f

/    ^    Ss. /

16 7

Crue janviev JÖ83___

HochtvaSber vom Jdtiuai* JßStl

Pente MLometngue = ooHfiM Gefalle f tl. hilom etei' = o od.SAf.

lha M

PiO. „

2HO

-J

lOO. „

v 87

600

'Peilte kilo Viel rief ne «Vßk 0.076Jf. Gefalle f.d hilometer = 0 076M

86

3.2.6M. *

f\

500

250

Pente Ixilom e ti'tcjn e = 0.079.. ff Gefalle fd. )’tilornele.r~ 0.07H Jf

Pente kilonietrique = 0.071M Gefalle f. d. kilomeler «0.0 71M.

1.9h M.+MAP.

8?

OM6M.+JFA.P

10 7

Sh

M.

125

Jprojr'o ndeV

Atl

.Tt««

83

\h

r?*

z ci e«c>c .

c--ct

eri r

oZx/ ZrZ^ njmeur

alt ni e5iij~aa untre les beiges A Zci cote

das

catijc nioyennes.

<=J-a, on cles tj-c*v>au3c d'arl^ontreautarisc la I ccttc laroj

ein' 77

4-1 OL pTofoizd

“7?

cheizat, la

⁷*5

arcjeur

du

iS.-

mineiir

äo. v

re de V*V V

9^ Codjr Pente Uiloiuetriaue\. 9^ = o.oQoJf. f >,0'    Grtffä.Ile ß d. kilanieter o oßo Jff \

***fn crC~unS^ Plan deflottaison normal dlacote de l./ioHTa Fec/ielle de (7o Cogne__

T7    denxitteltei' iiiectj'iqAtei'WdsSerstand bei 150Mcitii Kölner Pegel

__JElicicje jculvier 1858. _________________ _.

ATieclriq'ar fVct.50e7-5ta.nci vo/; 1 Ja niiariS58

__Profondeiir voulue,/7odf. ixtz.des5oiis oUtplaii de flotlctiSaii norntcil___

Gewdtiischte Pa/irir,a55erliefe, 90 *70 *M. beim geniittelfen^jfjiied7‘igslen Masse»'Stande.

Pole des eattx itioyennes Milt 1 e rer    ^\Was s ers tand

TT n

Airim

_Peilte hilurrxelriqxte « O.OÖhM.

Gefeilte f.d. hiloineter = 0.06hJf

Pente Ailonietrique - o.oboJM. Gefalle f.d.hilometer •= o.usoM.

87

93.

71

Ec he Ile

des

profondeurs

Jfaasslab

der'

Tiefen + 3.00 M

88

*£**■

i^a

ssei'ti

y-c.

91

93

a b.OO „

* 5.00 u

-r 6-00 ,f

*700 „

cT^xe tt’liissbi'eitc ist gern eoseix st ivischcn den 'iLfij-jx beim 711

tCPaSSersla11 de .

ittle

mx

lS

ddo die Idhissbreite durch idt>uJi

devx -Hoff.

lQic tdatirtocti^erhife ist die kleinste dene tdicj'e enter tf'akr rin ne von iveji

ft^ic Ax'r'ztjiii/zzing ^ das Unujc/ze ln~te der ttl rinn 777 tt mfJ kalb in es Jersj dar jthtsSachse ist .falls das rechte Ufer h>>hl ist, als positive 7-; falls das liiike\ Ufer kohl ist", als

j7C7i und desgleichen emgesckrdnkt

’est comptdc cjue de ln bete des dpi)

Z Bit la pi'aj-oixdenr rninimttm däns e orzt 7770x77) de 15jj(s d’aipras lo .londages d’cxoutiS93. UXV'

Za. coztrbui'a ^l’mvei'sc du de la ri Diese , estportee au- dos ui

ex n'

du c/x

erxcx

N\    i

VA LlXJ

äs»"" ^

i/xxr

eji c

zier i.m bauten cxb gerechnet.

(Qu and la rive ftroite ost

co 77 ca ve ,

‘8

-ciucjust 1893 vorgefun„ sie 7i.i tb As Umreite .

7 777

raif

d e la l ioj

UOl'7

0 71

de

77 e

eourb ztreJ de l axe da 5L e ro

Z\C

<V

d la j'iue gazic/ie est con ccxxse, la courbzirc estportee

021.

dcssotis d<! la lh

'■CJIIC

de j(ei'o .

Cc^eCCe ^ b ^ j

]    50 000 %

ixe (ja

tiv e r C C ?e rth e 1 ri

ti

lg eiragen .

m

9

W:

Ä tnont Zu -Berg.

ithunero des barnes ki/oznelngnes.

Ki lometer kleine

JKtxmmcr der

LIX

LX

dcC’2[«ei?

5UccWz S&5    CO

3 £ C Vt eia

LX1

(j

Lau

tA.c COevcivtc'O.

c vjiatei/.

LXin

VCl l .

7ju Thal.

LX1Y

Schellen

rfej

coitrbui'es. /ifciOtSSla b der

Kchelle

Km inniimg

H5

Cme Jixnviei- MUS

des

largettrs

Afaccssiab

der

Breiten,.

Hoch ivciösei' vorn. dem na/* 1 tili3

Beute /:? lo III e(i i qu e - OOdsM

(*efälle r d kiluinettr = ooQüM.

i Lo AI.

167

____Jj tlJH*L±L*i nxtfJAxj.de du hfinijz #±12 >.

Kami u l/j7'Ofi fbj'Oi le .

/5iO. tt

/ 66

2 50

62

0*/>

ioo. „

5oo

6Ö

70

76

da „

61

63

Uli

651 Benfe kilo_

67

me tri

69 oue

00 76 JK

£ O &>    t/t»6

Are fälle /’ </ Ittlo zrzefer- - 0076 jtf

751

eaiuc \75 moge/inos rjr]/_

VfKasö er../siet /1 d

\ 76

TSJfitilei'ei'

Y79

82

80

.'TÖÖ

60

Beule ki lonieiricfne » o.o"‘Z Kl. de fälle f.d Axiometer* 0071 3t

___Pf an de Floltaisuiz nor'r/ial a la tote de 1.5 O AI. ä V ec helle de Calogne

Lte tnilteitvr niedrig.der' Wtx sse. stet cf beil.5oAf.am kölner Pegel

Bejite /lilometricfue * üQ7Jjfl de fälle f.d. liiloineter - üojj Jr(

167

61

63

1W

07

H5

bU

68 c¹

d>

_____Klinge /immer 1858.

Kieolri Cfet' Hasse rstajid com Janiiar 1858

_Bj-ufortdeur ooulue. (■’/** M au. dessazts du plan cfe. fl

71 G-eiviinschtc 73 Fahiioassei'tzefe.nrdf beim getrtzi-

s* 1%    ‘

taiiton 81 rtormaL LWeih

-Kchelle

cleä

prafondeurs dfaassta b der

Tie feil . SüoJf

n ied rig.dei 1 J/ä.‘>,s e rjfa n de.

75

80

4 lf.00 „

4 500 tt

■s

70

*■«&

76

78

ro

71

4 6.00 n

60

64

f 700 „

66

v_/

VC1X

Let’ cj

du. LiBm 1 neur exfmexitroe en/i'e /es bei

cC vlp .

a /ct co/e des

C 0 ir .JC

möge 7itzes.

7721

C-^7zc ^fltissbreite ixt

ACPctx^er^tcmcle .

ttu

7~Q7Z

eniexsei-i

X ivixchen den tlfej'n beim

P~>-<X. CI

,0X1 c

des fi

~ct v ct u .jc

du LiB irr me ucr ce/te lar'geur n

dct/'f (S7iIrregxilarise i<x larg ’esl“Comfotee gu c de la.

e 11 r

Z Vd ivtc⁴^.

4/*

tOo die 31 ussbreite durch, id^n/i izgeltchrdiiht'ut, ist'.he von

urxcL dergleichen, den. J^l/pfen der' Lmb

7Z Q7~L

a u ten

tote des cjsis .

CUSiV^

eamut»

ct fsrofon dem' du chenctl c stla jJJ'csfoii

dem' mini,,

^XLXV ^LXJV X '

LXVI

h gerechnet.

X,

L-Oie 3äJirtvc*ssertiefe zsteiie kleinste tm

172Zd77Z

dotns itrx chencxt, large an 7710 z ns de /5 Ks., d ’afsj'es

LIX

xur

-Ci-

vorgef u ix c

de ne /Hefe einer/fahr rm ne

dJugust' /SB3 igsfenS

von xven

/es Son detges d ctoiif /df)S .

l^ztand la rive drotfe estfc 011 cause , fa Co ut'/nu'e fl ’t ntserje d de cour'/rure J de l cidcg de lat / tVie re , estfSorte o

75 J/G. Uz» reite .

U 7'cd

y°”

.x

xn

er u

a⁷.

Lcxn

dess o

US c

d la. rive g ctuche esTco ix ect ve , la de lex Ir

co 11 r

-desStts de la hgne de Sera stfsortce 01 zi -

burc e

* LXI

cfize

de dero.

wcUcClc

1 55occc.

mnxurtg (das 'Umgekehrte des /tlni m muri tne^SerS J dar /Häss ochse ist, falls das

tnsor; falls das linke tlfer hohl ist, otls negativer ZOarth r./jefl

CDie Jlru

p OS 1

e 1 rz

-07*71.

rcc

iticgshalb , hte 11 fei'hohl tst, als

Häf

#ttÖ7l

Ztt Iterg.

Jrtnnero de.5 bornes Aitornetregue.

XI

ffnininer der Kilometersteine.

XII

XBI

(3«?1xtAxi<, Ae C ^|>>CU -|5‘tt’5 Au. O

Ae? !3ji>>et bitm t'.'ö

4^

r Tj

ff

-    !u n-irixxtn'tj J

w⁴'

xv

tlL^oic d.c vjkecq .

c    i*.

fc Ae 5te<i^.

T>

MI

XIX

Ä votl. Tili Thal

Erhelle

c(ei

cottrbures

UfaaSStab

■,    v/ ;

JCruniintliiq

Erhelle

Pegel

bei

de Sie eg

111)

Pc ult kilotnehicfue » OlSOtM. (Jefälle fd./tilbrnefer = o.iHo M.

(trete jornciei' 1883_

Hoch UJpAAer vorn Januar 11183 .

Schelle /ir'es de de Steeg

ttJtSjtdJHJZ.

litt.)

fcxrcf eurs

jfftXCtlllctb

der

B reiteir.

IbO M.

Pente kilorriefritrue * Q.138J1.

i67

.5

'N

2.50

-----X;

7\ \

//

V./

\    /Earqeti t riot-*uate du lit liimeitr____I    ----_

\«Z7    ~    jVarnuxtprofilb rede.    /    EfrfZfb t®"

\ _____^    —■

(Jefälle f d. kilomeler - o./SOJU.

1 _ / \

/    /V \    Y v

S-

/2t> r,

V /\__J

WO „

~r

15

Pente kilti.

(Je fälle fd-

6 me tri«, 8

iftte *. hilo. I nieter = o.toh M.

,10 o.ioL M.

dfco__ecuIX r-A mögen ries

Wtxss er.“} fa ri d.

7.791H 4-JKA.lt

/\l6

HOO

i) Pente hilo me tn gue s OJ9.tJH (Jefälle fd. kilorneter * 019.1 M.

Mittlerer .

^/-r„q ,Ji_-/,«■

\v

/,

Pente kilometriqne = O.otif J)f. ^\Crefä(ie fd /tilorn eter - jo.OdäJf.

8 *0

X7⁻

19

AV> „

2.^o

x<

167

Profunder voulrje. f.7o Jf.au-deMou ) UJe lotinzch fe    EahrwaA l> e vtiefe,

115

'8

eur

du. lit

im neur

astmejuree enfre lei bcrgel a la Cote

canx inaifcnnes.

t—L 0., ou. dei trä

Schelle

de.⁴)

ci te ekelte de Cotogne. Pegel.

____Ehret eye janvier 1868

j-r jViectrigei' WäsSei'stand vorn

Pente ltiloinetrit)ne . aoÖQjff.

(Je fälle fd /Moineter^OOtigJf    prüfender

Maas 5 Iah der

Ti efert

3.ÖO M

/ 6X6M.iE.AP. normal ä la cote de lfiaM dr 'tjtilei' Wia..⁴t.d)er.‘)lcxjLil bei 1.50ßf. am Kölner

Pente kilometri eure ■= Q.iodJl. de fälle fd. kilort [<?/«*/• = 0105 Jhf.

Plan de flottat^

(Jeiniiielter nie.

du plan de floffaisvn normal

\\l7oMbeim (jfeinitteile

u 1

rf/vcfT

hte -i naSher.dand«

cHe

\v

fr

ltT

H»

Januar 18 1858.

:i

sT

LOO n

1¹

11

■'f*6

o\°

1Ä

17

6 00 „

7 < w> /»

3 e s5tceo|.

XV

X1Y

ton

JHuJ 3 breite 11h cj ein eilten Jl wischen den <K.f~em b iCPcrslcrstani de.

lCo die JJluSäbrcite durch ZStih

eim 7ix

iMle

7~en

du liEminciii',

därP011Preguiarxje la larg ce/te largem' rr cif comptee gue de la tote des epis .

ä proforw-cltt.tr du c/tenal esEla. praj-ende xtr miitirnttni denn chenal, lange au rnoiVrJ de 15. Es t d'apres les Jortdages d ocotcE 18$$ (Zitternd ln rtve droiJo esfconcetve, la

xi a nie

e 11 r

xnr

V*

tß

coui'bin'C

U 71

ä /fr

i/i™¹¹

ii\«

B W '4

de coiii'bii7'eJ de t axe

de la riviei'e, eitpai~, d la. nise pfauche elf ccncaz’e , la cou de la ligne de JLero

uan

^l in Verse du rag _ dtsSnS de ta ligne de Xero. 7'httre esEfsoi'tee ait. desSous

au

on

”"£ n pn

UCl^cUä- \

,/    . oV 1    50000.

Jhc.c.irfc. b|

XX

11 cn tmcl derglcich

den jEifppfen der L-mlsmitim ab gerechnet t Uiü Jhahr wctSSertiefe zuf die hleinsle im tJiefe einer ti'ahi'rinne xSon lucmgslenS /t)\dG. Clo l'eihi (T)ie    mminxmg ^das ‘Umgekehrte des Eli.ru

der Ehlus Sachs e tsEf falls das rechte cLtftr hohl isfj, als positiver ; falls das linke Ufer hohl ist', als negative!' (.(Jert/i ein ge ti'acfeiT .

en erngeschrariht

7.1/E ist sie

V077

d/tt gns t /8.93 x?orgefiuid-eiie.

z rumimirigshallrri ess ers

—    .4

i

:

■

«i*

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\jC\

**=■" ~~~~r "

-*rr

Atriont

rli( -Bercf.

Sumero des

/Vom

iner dei'

JEchelle

de*

courbures.

jHaassLe<b

der

bornea kilometvitjues kilo/netersleirxe

xxxm

Pegel

bei

Dieierr

Ec hei le

p re* de jDieren

3cckvj>n. de C’Sl^sel? de

3t*Lccive Aas

XXXIV

xxxv

j vl^c^l⁷ c* U3lummeiv.

<T\.

uju l-1 iCldvbv? cv^vtinvuciv*

XXXYV

n.

xxxvn

xxxvni

Ai’ eil

Zu Thal.

xxxix

Knt/nmiinJ

1 .

Erhelle

des

lai'geii/'s

dfcxcis stet b de 7-

JBreiten..

fU>

Penle Arifmneirjtrue « 0.06h M_

Gefälle f-d. Ai/orfieter-otp'trAf

\    y/    \

9lid M 7 EAP

Crite jariuier JSS3.    _

ktoc/iivoisser vo/n. diintictr /SSS

Pente 'klfomeleigite - OOTlAt (iej-älle fd. tilorneter‘ = O.OViJf.

_ iho M.

iS

-iZo „

Kk

___ jbarpetir normale du lit rni/ieitr.____

~~"''^^_Abr'77i n Ij* rufilb rei te

"“''s./

\ SSZ>

so v'-esk

^s/

-JOO ,

5oa

*6

Pmtdx hilo rn eirifftte . OHldf GefalttTf d kilutnefer ~ Q.mM

2‘Z

^*.5 de l axe

oiy rfer PltX*

KA

zu

1*0

87 bole etes eaiuc^9 mou Miitle rer Wuslserstand.

e/mes

IilPenfe Idiome.3$iri

Gefälle

So „

500

P*7»le kilomelrigue .. o/jaJf. . Gefälle f'4. kiiofntfi*r»(irisjl

i.io

167

/2.7

__Pente Aiiomelri /ne ~ Q.ogtiM.

Öefälle fd. kiloiiieter =    ~Q.ag6 Af

LäsAteEAP Plcrn de flaitaiöon /mr/nci/ o la Cote de lüoAf.a lecheKe del Coloyne.

Gemittelter ziiedrigster ffasserslaud bei 15oAf 0.7/1 Kolrtei fPegel

Etincfe iouix>ier J1158    ____

Mied7'ijer Missert>icuicl vonff da/iuctrJßhS

y’rf Itllonj

Wv

</re -

refer = o.of/k M

vi5o<>i4^r .17

39

/\u,

Zs

lh

Pente kilontelrigtie » O.OQSAf ■ Gefälle, f.d. /tilor/ieter * o.oysAf.

Ec helle des

p7'of'o 77 den 7‘.

Mo <x S si ab de 7'

Tiefe/t

flProfarideiir vaulue. J7oAf. au-dessous ohrplrtn de ____

^™*\Creivii7iscJiie Ajjjahruiass ei‘liefe, Ljojt. beun 'cjernitlelteu niedrig_

normal

Jf^xs.sl Aerstände

Ul

_ 3 . M.

fhe}Lctl

/Tt<t /t I* «7

^fe

31

33

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36

38

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_ 6“ -„

S- fs>

cvlumm eix.

X SET    -

Larcj

ejyej a /a co/e t/ej c-^-a, oit rf« //-aueaux d'art

cur

du litrytz ricttr est mesttT’ee anti'h Le

püux /nogezmes .

ozz-t i~e Ljulaj-c>e la lai'Cfeui' du

t mineur, Cgtte laiyeu /* /t est cozzzjstee gue de hx tele des cjsis .

I ast Icl jorofoixdeui’

z/toius de /5jb.f d ayres Le* so/t dag es d’aoiit JS9“.

XXXII

/*

u.

frofoudeur du che

fitx

rn X,

"X

\

3J

'*•'**>*>&

Na,

V¹“

YYYV

XEXYI

■’S»

Ixmx ^

(.-kjzC d'lussbreite ist ge /ue.Wen XusiSchexi den llfer/z he

771 zitieren tC t*JJ)C /o/d J70?C .

I 7/1

/V

XL

LLPc> die tttuss breite durch (ds uh Ac/ii'cmkt ist, istSjh

ne/i

und dej’£r/eic/tC7i enige,,

x. che rnxl, lany «««fl? lei ritse

e an

XXXI

di'oite estco/zcauc , ta courb

U7'C

f Z’ii7x>e7~se du

iyon de CoitrbureJdc l ,

La hgne de Xero .

(^uand la rtt’c yauch>c est co/tcafc, La courburc estjoortee de la ln

- dess

otts

ujne

asce

de la rtViC »*<•> estfscrtd

e a u-dessus

den Acofifezi dar i_mh C.    - ^cihr usctSSer tiefe ist'ciic kleinste im August /893

f H ridene triefe einert’f'aftrj’t.iXTXC.

t-T^te Jcr U771771UJ

e tso 7i

au.

ten ab czej'ac/z net

t?4Jt

ye*

de Xero.

Lclx«’l?L?c.

I 5oooo.

iasttn.s /5jft). CJ^7~e ite . incj fdas ‘llzn.ge kehrte des ALruzumuzigshalb „ >y) dei-yiiissachse ist, falls das rechte Ufer hohl ist', at fsositnser falls das linke ’Hfer/zoAt ist, als zzegatz euzgetrage/c. .

c'on usciii

tu esse i'S

c’e/'

ZlParh

r=A

ÄlllOllt.

5/w Berg.

Autnero clai bariieA /nlometricfiieA, jViir/i Hier der JfiloniaterAleine.

XL

XLI

^    I

C^CMixcti^ 3c 1*\ "

t’51(i>9cl cix JMixcnxk de J^bul^pn

<    % Of ,? f> I? P^cf . ,9

^vt11xn^^L^xc| <9e> ^p>CL jbCXKJAD^OtttpIxcnx.

XLII "    ^ XLIII    XLIVj

Aval.

•Zu Thal.

XLV

XLVI

xlvh

Schelle

de.')

cotir btireA jtfaaAAtab der

Krunummij 1

TäT

ITT?

öfe

's

Ni

\N

~r- ^V*r^V..-^4*

—⁻---"r^-------

_4

•X*

_teilte Aitomefrzque « O.OJ9.M

Gefalle fd. hilonieter - 0.072 M.

Cr ne /(Xtivie r l8o3^____

Hoch loctöhei' vom. Janitctz' 1GH3

Schelle

de.'»

Itxi'cfeiir.1. JfaaA.dab der

-Breiten

IhO. M

h9

AI;

r~-\

__JjtXrqeiti' normale dci lii /nirzezzr.___

jfbmi al    profi Ibretfe

\r\

53

r''"

's

's

N

\_____

'---

/so. »

IOO. V

500

55

57

\----'

U6 Pente Aitonie.hS

Gefälle f.d

Ingiie ■ QQ9U M \ *>0

hilonieter» 0.0QU 51

j ^\,5ü iTbfe

vateje nioyennes \ /*

»1

Mittlerer JVa.iAerAta.nd..

!^S58

A-.

90. „

K’C

v*-

. Pente Allo ine li-iQue - 0.093 M. —I Gefalle f d hilonieter= ooQXjf.

U7

•f

''w*

|ii>e •

'J-tottixiion normal ci Icicote de 15oM. tx l 'erhelle de Colocj (ie mitte leer niectricf.Atei' JVciaerMcuid. bei / 5 o Ai cim Kölner Pegel.

Plan de

ne

fs*

59

der FV

Schelle

rf«

praßoitdeitri dtaaAsta h

167

Pente Ailome trique » OO<1 (j jtf. Gefälle f. d. hilonieter = o.oyti M■

I16    _I

50 _

'5%

/'(

■/.

Uh

U5

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Inscriptions lies Plaacles.

Desertion of the Plates. iDschriftei der Zeictanpe.

Rhin Inferieur.

Lower Rhine.

Nieder-Rhein.

Numero des bornes.

Cote des eaux moyennes.

Courbure de Faxe du lit mineur.

Number of kilometres (Cf. „Mile- Kilometer, stones”).

Average eomparative height of Mittelwasser, the water.

Curve in the summer bed.

La largeur du lit mineur est mesuree entre les berges ä la cote moyenne des eaux. La oü des travaux d’art ont regularise la largeur du lit mineur, cette largeur n’est comptee que de la tete de l’epi.

Le chenal est cense d’avoir une largeur constante de 50 m., la profondeur portee comme „pro-fondeur du chenal” est la profondeur minima de cette largeur; la „profondeur maxima” est la profondeur maxima du chenal. La oü des profondeurs plus con-siderables se trouvent en dehors du chenal de navigation, ces profondeurs sont indiquees par

des lignes brisees-----

Quand la rive droite est concave

la courbure    est portee

au-dessus de la ligne de zero; quand la rive gauche est concave, cette courbure est portee au-dessous de la ligne.

La ligne rouge

la largeur apres l’achevement Ermerins.

Krümmung des Flussbettes (genau: Krümmung der Achse des Sommerbettes).

The width of the summer bed is Die Breite des Flussbettes wird measured between the sloping banks at the average compara-tive height of the water. Where AVo die Breite mit Buhnen regu-constructive works have regu-lated the summer bed, this width is only counted from the heads of the groins.

The channel is considered to have Die Breite der Fahrrinne ist

gemessen zwischen den Ufern auf der Höhe de3 Mittelwassers.

lirt ist, wird dieselbe gemessen zwischen den Linien, welche die Köpfe der Buhnen verbinden.

zu

indique

a constant width of 50 m.; the depth styled the „depth of the channel” is the minimum depth at this width; the „maximum depth” is the maximum depth of the channel.

50 m. angenommen. „Tiefe der Fahrrinne” bezeichnet die Minimaltiefe in dieser Breite. „Maximaltiefe” ist die grösste Tiefe in dieser Breite.

Where regions of greater depth Wo sich grössere Tiefen ausserhalb

der Fahrrinne befinden, sind diese

mit gebrochenen Linien----

bezeichnet.

are met with outside the channel

of navigation, they are indicated by dotted lines-----

Wlien the right bank is concave Bei konkaven rechten Ufern wird is carried above

the curve

(+)

die

Krümmung

oberhalb

the zero line; when the left bank is concave, this curve is carried below the line.

der Nullinie ausgesetzt, bei konkaven linken Ufern unterhalb der Nullinie.

The red line------indicates Die Linie rothe

the width after the completion

bezeichnet die Breite nach Beendigung

des travaux de regulation en execution.

Les hachures indiquent sur quelles etendues les bords du lit mineur seront regularises apres l’exe-xution de ces travaux d’art. Travaux de defense de la rive droite BüSSjft ’rive sauche of tbe regulating works at present in course of construction.

The cross-hatching indicates over what extent the limits of the summer bed will be regulated after the completion of these constructive works. Works for the protection of the right bank

,leftbank ?/f

der angefangenen Kegulirungs-bauten.

Die Schraffirungen weisen an, wo das Flusbett durch Kunstwerke regulirt ist.

Kunstwerke am rechten Ufer

Kunstwerke am linken Ufer

Inscriptions souvent repetees.

Words frequently repeated.

Wiederholt vorkommende Ausdrücke.

Echelle.

Crue.

Pente.

Cote des eaux. En amont.

En aval.

Eive.

Scale.

Flood.

Incline.

Comparative height of water. Up stream.

Down stream.

Bank.

Maasstab.

Hochwasser.

Gefälle.

Wasserstand.

Stromauf.

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Inscriptions des Planches. Inschriften der Zeichnnmen. Description of the Plates.

PLANCHE I.

BLATT I.

PLATE I.

Beneden-Merwede. Courbe des courbures.

Unter-Merwede.

Krümmungslinien.

Breite des Sommerbettes.

Largeurs du lit mineur.

Position du chenal dans le lit Lage der Fahrrinne im Sommermineur.

bette.

Profondeurs maxima du chenal Maximaltiefen der fortlaufenden continu.

Aires des sections transversales Flächeninhalt der Querschnitte au-dessous mi-maree.

Hautes et basses-mers ordinaires Gewöhnlicher Stand von Ebbe und

Fluth.

Länge.

Für die Unter-Merwede hat man die mittleren Tiefen und Querschnittsinhalte der Jahre 1886—1893 angenommen.

Longueur.

Pour la Beneden-Merwede, pris les profondeurs et les aires des sections moyens pendant les annees 1886—1893.

PLANCHE II.

on a

Fahrrinne.

unter halber Fluthhöhe.

Lower Merwede.

Curve.

Widtb of the summer bed.

Position of the channel in the summer bed.

Maximum depth of the continuous channel.

Area of transverse sections below half-tide.

Ordinary high and low water.

BLATT II.

Length.

The depths and average areas of sections on the Lower Merwede have been taken during the years 1886—1893.

PLATE II.

Nieuwe Mei-wede.

Neue Merwede. Ober    „

Boven

Profondeurs minima sur les hauts- Mindesttiefen an den flachen fonds.

New Merwede.

Upper „

Minimum depths on the shoals.

Stellen.

Plan de comparaison du zero Vergleich mit 0 am Amsterdamer d’Amsterdam.

Pegel.

Partie du chenal situee le long de Längs dem linken Ufer gelegener

Theil der Fahrrinne.

la rive gauche.

Rive droite.

Rechtes Ufer.

(Pour les autres expressions, voir (Die übrigen Ausdrücke siehe

Uebersetzung zu Blatt I.)

les ti'aductions „Planche I”.)

PLANCHE III.

BLATT III.

Cartes des pi’ofondeui’s de la Boven Tiefendarstellungen der Ober-Mer-

wede, welche Bodenvex-änderun-

Merwede montrant des vai'ia-tions du fond.

gen zeigen.

Hauts fonds s’elevant au-dessus Untiefen, welche sich über AP.

(Amsterdamer Pegel) erheben. Lignes des profondeurs de 2 m. Tiefen von 2 m. unter AP. au-dessous de AP.

Chenals de plus de 4 m. de pro- Fxii’chen.von mehr als 4 m. Tiefe

unter AP.

de AP.

Compai-ative projection after the Standard of Amsterdam.

Part of the channel situated along the left bank.

Right bank.

(For other expressions see trans-lations under Plate I.)

PLATE III.

Chart of depths of the Upper Merwede showing variations in the bottom.

Shoals rising above AP. (The Standard of Amsterdam.)

Depth of 2 m. above AP.

fondeur au-dessous de AP.

Channels more than 4 m. deep below AP.

PLANCHE IY.

BLATT IY.

PLATE IV.

Diagrammes montrant les volumes et les d6placements des chenals et des hauts-fonds de la Boven Merwede.

Les chenals sont pris au-dessous d’un plan s’abaissant de 2 m. — AP. ä la bouche d’amont ä 3 m. — AP. ä la bouche d’aval; les hauts-fonds au-dessus du meine plan.

La surface de la courbe des aires des sections represent le volume du chenal ou du haut-fond.

Le nombre inscrit donne le volume en 1000iers de m&tres-cubes.

(Pour les autres expressions, voir les traductions „Planche I”.)

Diagramme zur Darstellung der Volumen und der Verschiebungen der Rinnen und Untiefen.

Die Rinnen sind unter einem Wasserstande liegend berechnet, der von 2 — AP. an der oberen Mündung auf 3 m. — AP. an der unteren Mündung fällt; die Untiefen oberhalb dieses Wasserstandes liegend.

Die Oberfläche der Querschnittsinhalte stellt das Volumen der Rinne oder der Untiefe dar.

Die eingeschriebenen Ziffern beziehen sich auf das Volumen in tausendstel Kubikmetern.

(Die übrigen Ausdrücke siehe Uebersetzung zu Blatt I.)

Diagrams showing the volumes and the movement of channels and shoala of the Upper Merwede.

The channels are taken below a height of from 2 m. below AP. at the upper mouth to 3 m. below AP. at the lower mouth; the shoals above the same level.

The surface of the curve of the areas of the sections represent the volume of the channel or of the shoal.

The number inscribed gives the volume in thousands of cubic metres.

(For other expressions see trans-lations under Plate I.)

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Inscriptions des Planches. Inschriften der Zeichnungen.

Deseription of the Plates.

Nouvelle Meuse et Voie d’eau de Rotterdam ä la mer.

FEUILLE I.

Numeros des bornes kilometriques.

Echelle.

Mar6e maxima.

Echelle des largeurs.

Aval.

Amont.

Cote des marees liautes moyennes.

Cote des marees basses moyennes.

Largeur du lit. Profondeur moyenne. Profondeur du chenal. Profondeur maxima. Courbure de l’axe du lit.

Rive droite.

Rive gauche.

Ligne du zero.

La largeur du lit est mesuree entre les berges ä la liauteur des marees basses moyennes. La oü des travaux d’art ont regularise la largeur du lit, cette largeur n’est compt^e que de la tete des epis.

Le chenal est cense d’avoir une largeur constante de 100 m&tres La profondeur portöe comme „profondeur du chenal” est la profondeur minima de cette largeur, la profondeur portee comme „profondeur maxima” est la profondeur maxima du chenal.

Neue Maas und Wasserweg von Rotterdam zum Meere.

BLATT I.

Kilometerzahl.

Maasstab.

Höchster Stand der Fluth. Maasstab der Breiten. Stromab.

Stromauf.

Mittlerer hoher Fluthstand.

Mittlerer niedriger Fluthstand.

Breite des Strombettes.

Mittlere Tiefe.

Tiefe der Fahrrinne.

Maximaltiefen.

Krümmung der Achse des Strombettes.

Hechtes Ufer.

Linkes Ufer.

Nullinie.

Die Breite des Strombettes ist zwischen den Ufern in der Höhe des mittleren niedrigen Flutli-standes gemessen. Da, wo dass Bett durch Kunstbauten regulirt ist, hat man die Breite zwischen den Buhnenköpfen gemessen.

Man hat für die Fahrrinne eine beständige Breite von 100 m.

angenommen. Die als Fahrrinnentiefe („profondeur du chenal”) eingetragene Tiefe ist die kleinste in dieser Breite vorhandene ; die als Maximaltiefe („profondeur maxima”) eingetragene Tiefe ist die Maximaltiefe der Fahrrinne.

New Meuse and Water-way from Rotterdam to the sea.

PLATE I.

Number of kilometres (Cf. „Mile-stones”).

Scale.

High water mark.

Scale of widtli.

Down stream.

Up stream.

Comparitive height of average high water.

Comparative height of average low water.

Widtli of the bed.

Average deptli.

Depth of the cliannel.

Maximum depth.

Curve of the bed.

Right bank.

Left

Zero line.

The widtli of the bed is measured between the sloping banks at the height of average low water. Where constructive works liave regulated the width of the bed, tliis width is only counted from the liead of the groins.

The channel is considered to liave a constant width of 100 m. The depth styled the „depth of the channel” is the minimum depth at tliis width; the depth styled „maximum depth” is the maximum depth of the channel.

La oü des profondeurs plus con-siderables se trouvent en dehors du chenal de navigation, ces profondeurs sont indiquees par

des lignes brisees-------

Quand la rive droite est concave,

la courbure f^ est portee au-

Wo sich ausserhalb der Fahrrinne beträchtlichere Tiefen vorfinden, hat man dieselben durch punk-tirte Linien geben.

Wenn das rechte Ufer concav ist,

hat man die

ange-

Where regions of greater depth are met with outside the chan-nel of navigation, they are indica-ted by dotted lines-----

Krümmung

dessus de la ligne du zero; quand la rive gauclie est concave, cette courbure est portee au-dessous de la ligne.

Les hachures indiquent sur quelle etendue les bords du lit sont regularises par des travaux d’art (epis). Travaux de defense de la rive

über der Nullinie eingetragen; wenn das linke Ufer concav ist, hat man die Eintragung unter jener Linie vorgenommen.

Die Schraffirungen zeigen an, in welcher Ausdehnung die Ufer durch Kunstbauten (Buhnen) re-gulirt sind. Kunstbauten am

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the zero line; when the left bank is concave this curve is carried below the line.

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The cross-hatching indicates over what extent the limits of the bed are regulated by the constructive works (groins). Works for the I>rotection of the right bank

the left bank

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proteclien    ,

FEUILLE II, III, IY.

(Y oir les traductions sous „Feuille I”).

BLATT II, III, IV.

(Siehe Uebersetzung zu Blatt I).

PLATES II, III, IY.

(See translations under Plate I.).

Pu.rn.mxro des iortztJ

Kilo melriq nes.

CXLIII.

CXL II.

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CXL.

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