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GESCHÄFTS-BERICHT des

K. B. Wasserversorgimgsbureaus

für das

Jahr 1915

Mit 1 Karte und 2 Tafeln und 5. Anhängen mit zahlreichen Abbildungen

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MÜNCHEN 1916

DRUCK VON R. OLDENBOURG

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Mit 1 Karte und 2 Tafeln und 5 Anhängen mit zahlreichen Abbildungen

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Inhalt.

Seite

Geschäftsbericht für das Jahr 1915:

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I. Abschnitt: Allgemeine Gescliäftsiibersicht II. Abschnitt: Gutachtliche Tätigkeit . . .

III.    Abschnitt: Vorläufige Entwürfe ....

IV.    Abschnitt: Ausgearbeitete Entwürfe . . V. Abschnitt: Bautätigkeit:

a) Vorarbeiten ....

b)    Bauten.......................

c)    Gesamtübersicht über die Bautätigkeit unter Oberleitung und Mitwirkung

des K. Wasserversorgungsbureaus.............

VI. Abschnitt: Tätigkeit für die Wasserversorgung des bayerischen Jura iin Jahre 1915, mit topogr. Übersichtsplan..................

24

31

33

Anhänge:

1.    Das Gruudwasserbewegungsgesetz in Anwendung auf Bohrbrunnen.

Von K. Direktor F. Ho che der.

2.    Die Projektierungstätigkeit des Wasserversorgungsingenieurs unter besonderer Berücksichtigung bayerischer Verhältnisse. Vorgetragen im Jahre 1899 im Bezirksverein Deutscher Ingenieure vom derzeitigen K. Direktor F. Hocheder, mit Randbemerkungen zwecks Hinweis auf geänderte Verhältnisse.

3.    Die Ausmaßberechnung von Bauobjekten.

Von K. Direktor F. Hocheder.

4.    Die Wirkungen der Massenträgheit in Wasserleitungskanälen.

Von K. Direktor F. Hocheder.

5.    Das bayerische Juragebiet und die geologischen Grundlagen zu seiner Wasserversorgung.

Von Dr. Lothar Reuter, K. Geologe.

Vorwort.

I. Abschnitt. Allgemeine Geschäftsübersicht.

II. Abschnitt. Gutachtliche Tätigkeit.

IV. Abschnitt. Ausgearlieitete Entwürfe.

Eine Ausscheidung der ausgearbeiteten Entwürfe nac

V. Abschnitt. Bantätigkeit.

3. Anschlüsse an bestehende Anlagen bzw. Erweiterung bestehender Anlagen.

Gesamtübersicht über die Bautätigkeit unter Oberle

VI. Abschnitt. Tätigkeit für die Wasserversorgung des Bayerischen Jura.

Projektierungstätigkeit des Wasserversorgungs- Ingenieurs

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Es sei übrigens bemerkt, daß die Abfassung der Tab

2017*470.570*6,25.12

Der Querschnitt zeigt die fränkische Stufenlandsch

Die Wasseransammlungen im Weißjura-Gestein über den Sohlen der Haupttäler.

Tiefenwasser-Erschließungen im Weißjura-Gebiet.

Vorwort.

Der Jahrgang 1915 stellt dem Vorjahr gegenüber in erhöhtem Maße unter dem Einflüsse des Krieges. Auch im Jahre 1915 galten die im Vorberichte des Jahres 1914 angeführten Grundsätze bezüglich der Fortführung der Bautätigkeit. Trotz des Krieges wurden noch 9 Unternehmungen im Jahre 1915 in Angriff genommen. Mit Rücksicht darauf, daß die weiter zur Vollendung zu bringenden Bauten eine wesentliche Verzögerung erfuhren, ist die Bautätigkeit auch heute noch eine dem stark reduzierten Personalstande entsprechende. Es wurden im Jahre 1915 immerhin noch 30 Bauten im Werte von M. 2677000 zur Übergabe gebracht und 15 Bauten im Werte von M. 2603000 fast der Vollendung entgegengeführt. Die Neubauten und die trotz Krieg fortgeführten, zum Teil erst kurz vorher begonnenen Bauten dienten zum Teil Bedürfnissen im Hinblick auf militärische Einrichtungen, zum Teil wurden sie in Berücksichtigung örtlicher Verhältnisse auf dem Arbeitsmarkte weitergeführt. Besonders waren es kleinere Unternehmungen für Staatsbauten, für die der höhere Preis in der Kriegszeit nicht gescheut wurde. Im übrigen sind aber nunmehr die Preise für die Bedürfnisse der Wasserversorgung schon so gesteigert worden, daß auf Grund von Ausführungsbeschlüssen vor der Kriegszeit, wegen der zweifellos zu erwartenden sehr beträchtlichen Überschreitungen nicht mehr weitergearbeitet werden kann. Bei den im Bau befindlichen Wasserversorgungsanlagen war vielfach die Lieferung zum Vertragspreise bereits sichergestellt, die Mehrarbeiten brachten aber schon sehr wesentliche Überforderungen, die kaum mehr durch die vorgesehenen Reserven gedeckt werden konnten. Die weitgehendste Preissteigerung ist bei den Armaturenwerken zu verzeichnen, welche eine Steigerung bis zu 100% in ihren Lieferungen eintreten lassen. Diese Verhältnisse erschweren die Inangriffnahme neuer Bauten ganz außerordentlich und legen den Gemeinden selbstredend sehr nahe, Zustände, die sie bisher seit unabsehbarer Zeit geduldig ertragen haben, wenigstens während der Kriegszeit noch weiter zu ertragen, um für die Ausführung mäßigere Preise zu erhalten und nicht mit den sonstigen für die Baudurchführung ungünstigen Verhältnissen im Arbeitsmarkte usw. rechnen zu müssen. Die während der Kriegszeit weitergeführten Bauten werden im ersten Halbjahre 1916 ihren Abschluß finden. Auch für dieses Jahr sind einige notwendige Erweiterungsbauten und Bauten, die mit Rücksicht auf militärische Einrichtungen oder besondere Örtliche Verhältnisse gefördert werden müssen, in Aussicht. Die Gutachtensabgabe und die Projektierungstätigkeit ist naturgemäß bei dem geschwächten Interesse für baldige Durchführung der Unternehmungen wesentlich zurückgegangen, doch hat die Kriegslage selbst wieder zu Gutachtensabgabe für militärische Zwecke geführt und auch Einsichtnahmen in Festungsgebieten und an der Front veranlaßt.

Was die Betriebe der Werke anbetrifft, haben sich die Schwierigkeiten bezüglich Beschaffung von Betriebsstoffen für die Maschinenbetriebe in der letzten Zeit wesentlich gemindert, da eine Beschlagnahme nicht mehr in dem ausgedehnten Maße wie im Vorjahre stattfindet und da den Gemeinden in der weitgehendsten Weise bei Beschaffung der für die Wasserversorgungsanlagen nötigen Betriebsstoffe entgegengekommen wird, während anderseits sich die Betriebe nunmehr auch zum Teil anderen Betriebsstoffen angepaßt haben.

Bezüglich der neueren technischen Errungenschaften möchte in diesem Jahre besonders auf die Ausbildung der elektrischen Tiefbohrpumpen hingewiesen werden. Dieselben sind um so beachtenswerter, als der Ausbau der elektrischen Stromnetze gegenwärtig in Bayern eine bedeutende Rolle spielt. Von großem Werte ist die Möglichkeit, die elektrischen Zentrifugen in horizontaler Lage mit so geringen Dimensionen herzustellen, daß sie in engen Bohrlöchern untergebracht werden können und die Konstruktion derart auszubilden, daß die Pumpen unter Wasser arbeiten können. Meist werden diese Pumpen durch stehende Wellen mit einem über Wasser stehenden Motor gekuppelt. Diese Zentrifugen bedürfen keiner

Eintauchtiefe wie die Druckluftpumpen und haben auch besseren Effekt als Druckluftpumpen und Wasserstrahlgebläse, sowie auch als die Gestänge- und Rohrpumpen. Man darf wohl erwarten, daß in Zukunft manche Wasserhebungsfrage eine günstigere Lösung finden wird als bisher. Da die Bohrlochzentrifugen als Hochdruckpumpen ausgeführt werden, wird sich in vielen Fällen die Trennung in Vor- und Hauptpumpe erübrigen.

Auf dem Gebiete der Grundwasserversorgung muß als Ergebnis der neueren Zeit hervorgehoben werden, daß Pumpversuche auf kürzere Dauer nicht mehr in dem Umfange, wie früher, als Maßstab für die zu gewinnende Wassermenge genutzt werden, sondern daß diese Versuche neuerdings vorwiegend nur die Ermittlung der Absenkungstiefe bezwecken sollen. Es ist ja richtig, daß bei konstant bleibendem Wasserspiegel des Grundwasserbeckens und konstant bleibender Absenkung im Brunnen die Wasserentnahme gleich dem Wasserzuflusse sein muß. Dagegen lassen sich aber die Wasserspiegel im Bohrloch und an der Peripherie nicht mit der wünschenswerten Genauigkeit feststellen. Entnimmt z. B. eine Pumpe einem Brunnen 7 Sek.-Liter Wasser auf die Dauer von 100 Stunden aus einem Becken von etwa 2 km

3 14

Durchmesser, so ist die Absenkungslläche -2—

4

Senkung an der Peripherie nur 1 cm = 0,1 dm,

— • 0,1 • — • 4000000 Liter ==

3    ’    4    12

31,4

31,4

• 4000000 qm = ³¹⁴ • 4000000 qdm.

4

so wird der verschwundene Beckenraum etwa

1

•4000000 Liter, und wenn der Füllungsgrad — ist, wird eine Vorrats-

Beträgt die Ab-

• 4000000 Liter = 2,6 Mill. Liter verschwunden sein, die Pumpenförderung beträgt aber in 48

der Zeit von 100 Stunden

menge

7 • 3600 • 100 Liter = 2,52 Mill. Liter.

Es war somit fast die ganze Förderung dem Vorräte entnommen und der Zulauf nur sehr gering.

Das gleiche Resultat ergäbe sich ungefähr, wenn das Meßergebnis an der Peripherie richtig und im Brunnen nur um 1 cm fehl ginge.

Wer mit Grundwassererhebungen des öfteren zu tun hat, wird wissen, daß eine Genauigkeit der Wasserspiegelmessungen bis zu 1 cm nicht erreicht werden kann. Zur Feststellung des Durchflußkoeffizienten ist ein Versuch auch von kürzerer Zeitdauer immer hinreichend. Ist nun das Wasserspiegelgefälle des Grundwassers und die Grundwassertiefe im allgemeinen bekannt, so kann der Durchfluß per Breiteneinheit berechnet werden. Es empfiehlt sich also auch bei kleineren Grundwasserversuchen Versuchsbohrungen in den durch das Brunnenmittel gehenden Richtungen parallel und senkrecht zur Grundwasserströmung vorzusehen, von welchen Bohrungen einige nicht nur bis unter den Wasserspiegel, sondern auch einige bis zur wassertragenden Schichte durchgeführt werden sollen. Gleichzeitig sollten in angemessener Entfernung oberhalb des Brunnens in der zum Strome senkrechten Richtung Wasserstandsbeobachtungen gemacht werden. Wichtig ist für alle Fälle bei kleineren Anlagen nebenher festzustellen:

1.    wie groß ist die Niederschlagsfläche, die dem in Betracht kommenden Grundwasserbecken das Wasser zuführt und ist diese Wassermenge ausreichend, nach Abzug von Verdunstung und Oberflächenabfluß den Wasserbedarf zu decken ?

2.    Wie groß ist die Oberfläche des Wasserbeckens und wie groß ist der Füllungskoeffizient; ferner welche Absenkung wird im Becken eintreten, wenn auf die Dauer von 2 bis 3 Monaten kein Wasserzufluß vorhanden ist ?

Dementsprechend ist die Lage der Pumpen festzustellen.

Die nachstehenden zwei Tafeln bringen Bilder über einige in jüngster Zeit ausgeführte Wasserversorgungsanlagen.

München, den 25. März 1916.

Der K. Direktor:

F. Hocheder,

Pumpenhaus zur Wasserversorgungsanlage der Stadt Kitzingen.

Beschrieben im Jahresbericht 1915, Tab. XIX.

Tafel I.

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Fig. 1. Pumpenhaus (Ostseite).

Fig. 2. Pumpenhaus (Nordseite).

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Fig. 4. Pumpenstubc (Kolbenpumpe).

Fig. 3. Puinpenstllbe (elektrisch betriebene Zentrifugen).

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Fig. 5. Dieselmotor (Ansicht gegen die Pumpenstube).

Fig. 6. Dieselmotor (Ansicht von der Pumpenstube aus).

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Fig. 2. Pumpenhaus Freinsheim.

Beschrieben im Geschäftsbericht 1933, Tab. XX.

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Fig. 1. Pumpenhaus Wcihergrnppe.

Beschrieben im Geschäftsbericht 1914, Tab. XX.

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Tafel II.

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Fig. 5. Pumpenhaus Trudering.

Beschrieben im Geschäftsbericht 1915, Tab. XX.

Fig. 4. Wasserturm Trudering.

Beschrieben im Geschäftsbericht 1916, Tab. XX.

Fig. 8. Pumpenhaus Neudorf hei Bamberg.

Beschrieben im Geschäftsbericht 1910, Tab. XXI.

I. Abschnitt. Allgemeine Geschäftsübersicht.

Die Geschäftsverhältnisse des K. Wasserversorgungsbureaus sind aus nachstehender Tabelle

ersichtlich:

Tabelle I.

Jahresbericht 1915.

Gutachten

V ortrag

gutachtliche

Äußerungen

Zuschuß-

Begut

achtungen

Entwurfs

prüfungen

wasser

gesetzliche

Äußerungen

Vor-    Ausgeläufige    arbeitete

Ent-    Entwürfe    würfe

Grund-

und

Quell-

wasser-

erschlie-

ßungen

Bauten

in

Summa

Unerledigt bzw. nicht übergeben am

31. Dez. 1914........

Zugänge während des Jahres 1915 .

Zusammen

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85

14

20

20

46

30

02

24

Summe der Erledigungen Sohin Geschäftsstand für das Jahr 1916

96

16

22

25

48

31

242

11

63

100

Im Vergleiche zu den Aufstellungen früherer Jahre weist der Geschäftsgang eine wesentlich geringere Zahl von den aus dem Vorjahre übernommenen unerledigten Arbeiten und eine wesentlich geringere Zahl von Neueinläufen aus.

Die Erledigungen bewegen sich beträchtlich unter den Zahlen aus den Vorjahren. Die unerledigt übernommenen Arbeiten für 1. Januar 1915 und 1. Januar 1916 sind aus der obersten und untersten Zeile der Zusammenstellung (Tab. I) zu ersehen. Für die Reste aus dem Vorjahre und Zugänge während des Jahres sowie für die Erledigungen ergeben sich im Vergleich zum Jahre 1914 folgende Ziffern:

Gutachten aller Art

vorläufige ausgearbeitete Entwürfe

Er-

Schließungen

Bauten

Summa

Jahr 1915 Reste und Zugänge .    .

Erledigungen .    .    .    .

154

136

33

25

54

48

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i-⁴

Jahr 1914 Reste und Zugänge .    .

Erledigungen .    . .    .

466

440

129

150

12

164

124

117

89

Im gesamten sind an laufenden Arbeiten

im Jahre 1915 . im Jahre 1914 .

aus dem Yor-jahre übernommen

145

252

während ds. Js. in den Einlauf gelangt

im ganzen zur Bearbtg. vorliegend

erledigt

als Rest geblieben

197

342

242

100

669

921

776

145

Die Projektierungstätigkeit ist somit auf etwa ¹/₃ gegenüber dem Vorjahre zurückgegangen, während sich die Bautätigkeit immer noch auf ²/₃ derjenigen des Vorjahres hält. Verursacht wurden diese Verhältnisse ausschließlich durch die Kriegslage.

II. Abschnitt. Gutachtliche Tätigkeit.

II. Abschnitt. Gutachtliche Tätigkeit.

A. Gutachten verschiedener Art.

Für derartige Gutachten wurden aus dem Jahre 1914 16 Anträge übernommen, angefallen sind im Laufe des Jahres 91, abgeliefert wurden davon 81 und außerdem wurden 2 gutachtliche Äußerungen an Stelle beantragter vorläufiger Entwürfe und 2 an Stelle beantragter wassergesetzlicher Äußerungen abgegeben. Von den beantragten gutachtlichen Äußerungen wurden anderweitig durch Abgabe von 1 vorläufigen Entwurf und 2 ausgearbeiteten Entwürfen, 2 wurden durch wassergesetzliche Äußerungen, sowie 10 durch Rückzug erledigt. Die Gesamtzahl der abgegebenen gutachtlichen Äußerungen ist sonach 85, während von den angemeldeten gutachtlichen Äußerungen 96 Erledigung fanden und sonach 11 noch für das neue Jahr verbleiben. Gegenstand der Gutachten waren meistens die in den Abkürzungen am Schlüsse der Tabelle vorgemerkten Betreffe unter IIa, b, c, d und e. Ferner wurden Gutachten abgegeben über die Wald der Lage eines Friedhofes mit Rücksicht auf die Wasserversorgungsverhältnisse der Gemeinde, über die Schädigung landwirtschaftlicher Gebiete durch Grundwasserabsenkung, über die Zuverlässigkeit der Wassermesserablesungen in einem Streitfälle und über die Entwässerung eines Schulgrundstückes usw.

Für die Bemerkungen in der Tabelle sind die am Schlüsse derselben angegebenen Kürzungen in Anwendung gebracht.

Tabelle II.

A. Gutachten verschiedener Art.

Fortlaufende

Zahl

Zahl des Jahrgangs

Ort

(politische Gemeinde)

Bezirksamt

Kreis

Bemerkungen

8642

8643

8644

8645

8646

Ol ^ WE)H

Altötting

Beilngries

Kempten

Riedenburg

8647

8648

8649

8650

8651

8652

8653

8654

8655

8656

8657

8658

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8659

8660

8661

8662

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Altötting, Stadt Berching, Stadt

Bodelsberg, Kirchdorf, Gern. Durach Brandhof, Einöde, Gern. Painten (Jachenhauser Gruppe)

Breitenbrunn, Dürn, Langenthonhausen Parsberg (Breitenbrunner- Gruppe)

Butzenhof, Dorf, Gern. Unterödenhart Dietfurt, Stadt Dietfurt, Stadt Dillingen, unm. Stadt Distriktskrankenhaus Heidenheim Eibach, Pfarrdorf Eibach, Pfarrdorf Eigelsberg (Genossenschaft)

Forstamtsgebäude in Colmberg Forstamtsgebäude Uffenheim Forstdienstgebäude in Hofkirchen Forstdienstgebäude in Hubertushöhe und Nurn

Forstdienstgebäude in Neukirchen Forstdienstgebäude in Neukirchen Forstdienstgebäude in Nurn Forstdienstgebäude in Schlott

Parsberg

Riedenburg

Riedenburg

Gunzenhausen

Schwabach

Schwabach

Oberviechtacli

Ansbach

Uffenheim

Mallersdorf

Teuschnitz

Laufen

Laufen

Teuschnitz

Kelheim

Obb.    Ub. W.L.O.

Opf.    Tilg.Frist z. K. L.K.R.K.

Schw. Üb. Änd. d. Entw.

Opf. Üb. B.W. u. Tilg.Frist z. K. L.K.R.K.

Üb. B.W. u. Tilg.Frist z. K. L.K.R.K.

Opf.    Üb.    B.W.    u.    Tilg.Frist    z.    K.    L.K.R.K.

Opf.    Üb.    B.W.    u.    Tilg.Frist    z.    K.    L.K.R.K.

Opf. Üb. W.L.O.

Schw.    Üb.    Wahl    e.    Res.Mot.

Mfr.    Üb.    Zust.    d.    best. W.V.A.

Mfr. Üb. O.P.V. u. W.L.O.

Mfr, Üb. B.W. u. Tilg.Frist z. K. L.K.R.K.

Opf. Üb. Verb. d. W.B.Verh.

Mfr. Üb. Beseitig, v. W.Verunr. Z. K. L.B.A.

Mfr. Üb. Entw. d. K. L.B.A. Windsheim. Z. K. R. Nb. Üb. Entw. des K. L.B.A. Landshut.

Üb. Entw. d. K. L.B.A. Hof.

Üb. Regelung d. privatrechtl. Fragen.

Obb. Üb. Entw. d. K. L.B.A. Traunstein.

Üb. Mögl. e. W.V.A. Z. K. R.

Nb. Üb. Verb. d. W.B.Verh.

Opf.

Ofr.

Obb.

Ofr.

Fortlaufende!

Zahl

Zahl des Jahrgangs

Ort

(politische Gemeinde)

II. Abschnitt. Gutachtliche Tätigkeit.

Bezirksamt

Kreis

Bemerkungen

8663

8664

CO (M OJ

Freising, unm. Stadt Friedhofanlage in Kottern

Kempten

Obb.

Schw.

8665

8666

8667

8668

8669

8670

8671

8672

8673

8674

8675

8676

8677

8678

8679

8680

8681

8682

8683

8684

8685

8686

8687

8688

8689

8690

8691

8692

8693

8694

8695

8696

8697

8698

8699

8700

8701

8702

8703

8704

8705

8706

8707

8708

8709

8710

8711

8712

8713

8714

8715

8716

8717

8718

8719

8720

8721

8722

8723

8724

8725

8726

oo oo oo oooog^r-j^j-u^    So

Gailoh, Lengenfeld u. Speckmannshof

Gefrees, Stadt

Geisenhausen, Markt

Geitendorf, Pfarrdorf

Germersheim, Stadt

Germersheim, Stadt

Göggingen, Markt

Graßau, Pfarrdorf

Grünwald, Kirchdorf

Günzburg, unm. Stadt

Guteneck, Dorf

Häuselstein, Weiler, Gern. Häuselstein Haunstetter- Gruppe Haushaltungsschüle in Oldenburg Ingolstadt, unm. Stadt Justizgebäude in Hengersberg Kaiserslautern, unm. Stadt Kirchen Verwaltung Vohenstrauß Kösching, Markt Kornburg, Markt Kucha, Dorf Landau i. Pf., Stadt

Lengfeld, Pfarrdorf Lenggries, Pfarrdorf Marktbreit, Stadt Militärbadeanstalt Kaiserslautern Militärschießplatz bei Schweinfurt Mühldorf a. I., Stadt Mühlendorf, Dorf Naila, Stadt Neukirchen, Pfarrdorf Neu-Ulm, unm. Stadt

Niederbrünst, Dorf, Gern. Windpassing Nürnberg, unm. Stadt

Oberndorf, Dorf Oberviechtach, Markt Pfarrgebäude in Böbing Pfarrgebäude in Baindlkirch Pfarrgebäude in Gannertshofen Pirmasens, Stadt Preither Gruppe Rothenkirchen, Markt Rottendorf, Pfarrdorf Schillingsfürst, Markt Schloßgebäude in Füßen Schulgrundstücke in Bischofswiesen Schulhausbrunnen in Barnsdorf Staatsgebäude in Vohenstrauß Stadl, Pfarrdorf Straßberg, Kirchdorf Thaleischweiler, Pfarrdorf, und Thalfröschen, Dorf Thiersheim, Markt Thüngersheim, Pfarrdorf Trebgast, Pfarrdorf Unterbiberg, Kirchdorf Unterbuchfeld, Kirchdorf Unterhausen, Pfarrdorf Vilshofen, Stadt Kühnlenz, Privatier in Kronach

Weilheim, Stadt

Wimpasing, Weiler, Gern. Staadorf Ziegelanger, Dorf

Amberg

Berneck

Vilsbiburg

Fürstenfeldbruck

Germersheim

Germersheim

Augsburg

Traunstein

München

Nabburg Neumarkt i. 0. Beilngries Vilshofen

Deggendorf

Vohenstrauß Ingolstadt Schwabach Hersbruck Landau i. Pf.

Würzburg

Tölz

Kitzingen

Mühldorf a. I. Bamberg II Naila Miesbach

Wegscheid

Hersbruck

Oberviechtach

Weilheim

Friedberg

Illertissen

Pirmasens

Eichstätt

Teuschnitz

Würzburg

Rothenburg o. T.

Füssen

Berchtesgaden

Schwabach

Vohenstrauß

Landsberg

Schwabmünchen

Pirmasens

Wunsiedel

Würzburg

Kulmbach

München

Neumarkt i. 0.

Weilheim

Vilshofen

Kronach

Weilheim

Riedenburg

Haßfurt

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Opf.

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Üb. Vorkehrg. geg. W.Verunr.

Bez. Wahl der Lage d. Friedhofes f. Kottern u. Gern. St. Mang mit Rücksicht auf Rein-haltg. d. W.

Üb. Anschi, an Amberg.-Üb. Schutz d. W.L.

Üb. Rohrnetzerw.

Üb. Mögl. e. W.V.A.

Üb. Verb. d. W.B.Verh.

Üb. H.B.Lage.

Üb. W.L.O. u. O.P.V.

Üb. Ü.F. d. W.V.A.

Üb. W.L.O.

Üb. Beil, weiterer Qu.

Üb. voraussichtl. Baukosten.

Üb. B.W. u. Tilg.Frist z. K. L.K.R.K.

Üb. W.L.O.

Üb. Verb. d. W.B.Verh.

Geol. Gutachten.

Üb. Verb. d. W.B.Verh. Z. K. St.M. d. I.

Üb. Wahl d. G.W.Erschl. Stelle.

Üb. Quellableitung.

Üb. Verb. d. W.B.Verh.

Üb. Mögl. d. Erschl. v. G.W.

Üb. B.W. z. K. L.K.R.K.

Üb. Brandgefahr in den Kasernements zu Landau. Z. K. R.

Üb. B.W. u. Tilg.Frist z. K. L.K.R.K.

Üb. W.L.O. u. O.P.V.

Üb. W.L.O. Z. K. R.

Üb. Qu. Schutz.

Üb. Mögl. d. Erschl. v. G.W.

Üb. Verb. d. W.B.Verh.

Üb. B.W. z. K. L.K.R.K.

Üb. Qu.Schutz. Z. K. Kult.B.A.

Üb. K.Vert.

Üb. Umlegung von W.L. mit Rücksicht auf Bes. v. Bahn-Unterf.

Üb. Mögl. e. W.V.A.

Üb. Schädigung d. Landwirtschaft d. Wasserabsenkung. Z. K. R.

Üb. B.W. z. K. L.K.R.K.

Üb. Verb. d. W.B.Verh.

Üb. Zust. d. best. W.V.A.

Üb. Mögl. e. W.V.A.

Üb. Mögl. e. W.V.A.

Üb. Vorkehrg. geg. W.Verunr.

Üb. Vertrag mit Eisenbahnärar.

Üb. Zust. d. best. W.V.A. Z. K. R.

Üb. B.W. u. Tilg.Frist z. K. L.K.R.K.

Üb. Wahl e. Res.Mot.

Üb. Anschi, an W.V.A. Füssen.

Üb. Entwässerung.

Üb. Beseitig, v. W.Trübg.

Üb. Mögl. e. W.V.A. Z. K. L.B.A.

Üb. Verb. d. W.B.Verh.

Üb. Ü.F. d. W.V.A.

Üb. Wahl e. Res.Mot.

Üb. Verb. d. W.B.Verh.

Geol. Gutachten.

Üb. Anschi. d. Bahnhofes.

Üb. Vorkehrg. geg. W.Entzug.

Üb. B.W. u. Tilg.Frist z. K. L.K.R.K.

Üb. Anschi, an W.V.A. Wielenbach.

Üb. Anschi. d. bahneigenen Gärten.

Üb. Wassermesser-Streitsache. Z. K. Verwaltungsgerichtshofe.

Üb. Beseitig, v. W.Entzug.

Üb. Anschi, an W.V.A. Kevenhüllerberg-Gr. Üb. Bauw. v. Qu.

Kürzungen zur Tabelle II.

11

Kürzungen zur Tabelle II.

I. Stellen und Behörden, für welche Gutachten abgegeben wurden.

5.    Z. K. L.B.A.

6.    Z. K. F.B.A.

7.    Z. K. Kult.B.A.

I. Z. K. St.M. d. 1. 1. Zum K. Staatsministerium des Innern.

2.    Zur K. Obersten Baubehörde.

3.    Zur K. Landeskulturrentenkommission.

4.    Zur K. Regierung.

2.    Z. K. O. B.B.

3.    Z. K. L.K.R.K.

4.    Z. K. R.

5.    Zum K. Landbauamt.

6.    Zum K. Straßen- und Fluß bauamt.

7.    Zum K. Kulturbauamt.

II. Besondere Gruppen von Gutachten.

a) Zur Entwurfsbearbeitung.

1.    Üb. Anschi. a. W.V.A.

2.    Geol. Gutachten.

3.    Üb. Mögl. e. W.V.A.

4.    Üb. Mögt d. Erseht v. G.W.

5.    Üb.    Qu.Erwb.    u. Entsch.Anspr.

6.    Üb.    Vorkehrg.    geg.    W.Verunr.

7.    Üb.    Vorkehrg.    geg.    W.Trübg.

8.    Üb.    Vorkehrg.    geg.    W.Entzug.

9.    Üb.    Wahl    d.    Betr.Mot.

10.    Üb.    Wahl    d.    G.W.Erschl.Stelle.

11.    Üb.    Wahl    v.    Qu.

1.    Über Anschluß an Wasserversorgungsanlage.

2.    Geologisches Gutachten.

3.    Über Möglichkeit einer Wasserversorgungsanlage.

4.    Über Möglichkeit der Erschließung von Grundwasser.

5.    Über Quellerwerb und Entschädigungsansprüche.

6.    Über Vorkehrungen gegen Wasserverunreinigung.

7.    Über Vorkehrungen gegen Wassertrübung.

8.    Über Vorkehrungen gegen Wasserentzug.

9.    Über Wahl des Betriebsmotors.

10.    Über Wahl der Grundwassererschließungsstelle

11.    Über Wahl von Quellen.

b) Über Entwurfsänderungen.

1.    Üb. Änd. d. Betr.

2.    Üb. Änd. d. Entw.

3.    Üb. Änd. d. H.B.Lage.

4.    Üb. .Änd. d. H.B.Größe.

5.    Üb. And. d. Rohrlichtw.

6.    Üb. Änd. d. W.B.Verh.

7.    Üb. Änd.Vorschl.

8.    Üb. Verb. d. Druckverh.

9.    Üb. Verbillig, d. Entw.

1.    Über Änderung des Betriebes.

2.    Über Änderung des Entwurfes.

3.    Über Änderung der Hochbehälterlage.

4.    Über Änderung der Hochbehältergröße.

5.    Über Änderung der Rohrlichtweiten.

6.    Über Änderung der Wasserbezugsverhältnisse.

7.    Über Änderungs-Vorschläge.

8.    Über Verbesserung der Druckverhältnisse.

9.    Über Verbilligung des Entwurfes.

1.    Üb. B.W. z. K. L.K.R.K.

2.    Üb. Tilg.Frist z. K. L.K.R.K.

3.    Üb. B.W. u. Tilg.Frist z. K. L.K.R.K.

4.    Üb. Gen. Satz.

5.    Üb. K.Vert.

6.    Üb. O.P. V.

7.    Üb. Ver.Satz.

8.    Üb. Vertr. m. . . .

9.    Üb. W.L.O.

1.    Üb. Beil, weiterer Qu.

2.    Üb. Rohrnetzerw.

3.    Üb. Qu. Schutz.

4.    Üb. Ü.F. d. W.V.A.

5.    Üb. Verb. d. W.B.Verh.

6.    Üb. Wahl e. Res.Mot.

7.    Üb. Zust. d. best. W.V.A.

8.    Üb. Beseitig, v. W.Verunr.

9.    Üb. Beseitig, v. W.Trübg. 10. Üb. Beseitig, v. W.Entzug.

c) Baudurchführung.

1.    Über Beleihungswürdigkeit

2.    Über Tilgungsfrist    .

3.    Über Beleihungswürdigkeit und Tilgungsfrist)

4.    Über Genossenschaftssatzungen.

5.    Über Kostenverteilung.

6.    Über ortspolizeiliche Vorschriften.

7.    Über Vereinssatzungen.

8.    Über Vertrag mit . . .

9.    Über Wasserleitungsordnung.

d) Über bestehende Anlagen.

1. Über Beileitung weiterer Quellen.

< 2. Über Rohrnetzerweiterung.

3.    Über Quellenschutz.

4.    Über Übernahmefähigkeit der Wasserversorgungsanlage.

5.    Über Verbesserung der Wasserbezugsverhältnisse.

6.    Über Wahl eines Reservemotors.

7.    Über Zustand der bestehenden Wasserversorgungsanlage.

8.    Über Beseitigung von Wasserverunreinigungen.

9.    Über Beseitigung von Wassertrübung.

10. Über Beseitigung von Wasserentzug.

| zur K. Landeskulturrentenkommission .

e) Fremde Entwürfe.

1. Üb. Entw

1. Über Entwurf .... (Name, Ort)

B. Äußerungen über Zuschußangelegenheiten.

Vom Jahre 1914 sind 5 auf das neue Jahr übernommen, 15 sind neu angefallen und 16 erledigt, davon 2 durch Rückzug; auf das nächste Jahr werden 4 übernommen. Dabei sind diejenigen Äußerungen nicht gezählt, welche durch Abgabe von vorläufigen Entwürfen für Gruppenversorgungen und ausgearbeiteten Entwürfen für Einzelunternehmungen direkt veranlaßt waren. Eine Übersicht gibt die nachfolgende Tabelle.

2*

B. Zuschußäußerungen.

Tabelle III.

Fortlaufende

Zahl

Zahl des Jahrgangs

Ort

(politische Gemeinde)

Bezirksamt

Kreis

Bemerkungen

8727

8728

8729

8730

8731

8732

8733

8734

8735

co cd

Adelshofen

Eisenbach

Elschbach

Kevenhüllerberg- Gruppe

Kucha

Mörsbach

Neukirchen b. Sulzbach

Rothenburg o. T.

Kusel

Homburg

Riedenburg

Hersbruck

Homburg

Sulzbach

Mfr.

Pf.

Pf.

Opf.

Mfr.

Pf.

Opf.

8736

8737

8738

8739

8740

O ’-h CA CO Tb

rH r-H r—H i-H r—H

Neustadt a. H. (Karolinenstraße)

Obermenzing

Übersee

Unteralting u. Wildenroth Unterpeißenberg Wallenfels W assertr üdingen

Neustadt a. H.

München

Traunstein

Fürstenfeldbruck

Weilheim

Kronach

Dinkelsbühl

Pf.

Obb.

Obb.

Obb.

Obb.

Ofr.

Mfr.

Ausz.-Ges.

Bew.-Ges.

Ausz.-Ges.

Erh.-Ges.

Ausz.-Ges.

Ausz.-Ges.

Bew.-Ges. um wiederholten Zuschuß.

Ausz.-Ges.

Ausz.- u. Erh.-Ges. Bew.-Ges.

Bew.-Ges.

Erh.-Ges.

Bew.-Ges.

Erh.-Ges.

Kürzungen zur Tabelle III.

Bew.-Ges. Bewilligungsgesuch. Erh.-Ges. Erhöhungsgesuch.

Ausz.-Ges.

Auszahlungsgesuch.

Term.- Verl.-Ges. Terminverlängerungsgesuch.

0. Entwurfs Prüfungen.

Entwurfsprüfungen waren aus dem Jahrgange 1914 noch 1 zu erledigen, neuer Zugang war nur 1 zu verzeichnen, erledigt wurden 2 und sind sonach keine mehr für das Jahr 1916 zu übernehmen.

Von den 2 erledigten geprüften Entwürfen wurden bearbeitet 1 von einem Regierungsbaumeister, 1 von einem Amtstechniker.

Tabelle IV.

C. Entwnrfspriifiingen.

Fortlaufende

Zahl

Zahl des Jahrgangs

Ort

(politische Gemeinde)

Bezirksamt

Kreis

Bemerkungen

8741

8742

»-H CA

Eisenbach, Dorf Wallenfels, Markt

Kusel

Kronach

Pf.

Ofr.

Entw. v. Bez.-Baumstr. Kleinhans.

Entw. v. Reg.-Baumstr. Eger in Wallenfels.

Kürzungen vgl. Tabelle II.

D. Gutachten im Vollzüge des Wassergesetzes.

Die Abgabe von Gutachten im Vollzüge des Wassergesetzes bat im Jahre 1915 nur die Zahl 20 erreicht gegen 96 im Vorjahre. Der Jahrgang 1915 weist, abgesehen von den Erledigungen, welche die Ausführung von Wasserversorgungsanlagen nach den Entwürfen des K. Wasserversorgungsbureaus mit sich bringt, 21 Zugänge gegen 100 Zugänge im Jahre 1914 auf.

Die Gutachten behandeln auch im Jahre 1915 meist die durch Quellableitung veranlaßte Schädigung der Wässerungsberechtigten und Triebwerksbesitzer, bei Brunnenanlagen auch die Benachteiligung der Besitzer umliegender, bereits bestehender Brunnen im Sinne des Art. 19 des Wassergesetzes und der §§ 32 und 36 der Vollzugsvorschriften. Bei Bildung öffentlicher Genossenschaften werden außerdem die

Entwürfe geprüft, Schlußbesichtigungen betätigt, Beamte des K. Wasserversorgungsbureaus nehmen an den Gründungsversammlungen teil und wirken bei der Festsetzung der Satzungen mit. Die Ergebnisse hieraus sind gleichfalls in Äußerungen oder Gutachten niedergelegt.

Aufschluß über die gesamte Tätigkeit bezüglich des Vollzuges des Wassergesetzes gibt die nachstehende Tabelle.

Tabelle V.

D. Wassergeset/Aiclie Angelegenheiten.

Fortlaufende

Zahl

Zahl des Jahrgangs

Ort

(politische Gemeinde)

Bezirksamt

Kreis

Bemerkungen

8743

Neustadt a. A.

8744

X GO 00

Bahnhof Unternbibert-Rügland Bergfiskus, K. preuß., in der Westpfalz St. Ingbert Brunnen, Friedbergerstr. 11, Augsburg Augsburg Eisenbach

Kusel

Mfr.

Pf.

Schw.

Pf.

8748

8749

8750

8751

CO 00 -J

8752

8753

8754

8755

8756

8757

8758

8759

8760

8761

8762

Erlbach

Filterbrunnen im Anwesen Derchinger-Straße 98 in Augsburg Heimhofen, Gern. Grünenbach Genossenschaft Aichholz u. Grasgrub Kolonie Wald-Perlach, Genossenschaft Lampenricht Laudenbach Memmenhausen Nürnberg, unm. Stadt Park, Königl., in Hohenschwangau Plecher David, Müller in Hundhagermühle

Prebitz, Wasserleitung (private) Pulverfabrik Bobingen Schierling

Schropp, Michael, Günzwerke in Griesthal, Gern. Engetried Tagmersheim

Neuburg a. D.

Lindau

Kempten

München

Oberviechtach

Miltenberg

Krumbach

Füssen

Oberviechtach

Schw.

Schw.

Schw.

Schw.

Obb.

Opf.

Ufr.

Schw.

Mfr.

Schw.

Opf.

Ofr.

Pegnitz Schwabmünchen Schw. Mallersdorf Memmingen

Donauwörth

Nb.

Schw.

Schw.

Art. 19 W.G. Art. 19 W.G. Art. 19 W.G. Art. 19 W.G. Art. 19 W.G. Art. 19 W.G.

§ 32 V.V. z. W.G.

§ 36 V.V. z. W.G.

Art. 19 W.G. Art. 19 W.G. Üb. Gen. Satzg. Art. 19 W.G.

Art. 136 W.G. Art. 19 W.G. Art. 19 W.G. Art. 19 W.G.

Art. 19 W.G. Art. 19 W.G. Art. 19 W.G. Art. 19 W.G.

Art. 19 W.G.

§ 244 V.V. z. W.G.

Z. K. Verw.Ger. Hof.

§ 36 V.V. z. W.G. § 34 V.V. z. W.G. § 32 V.V. z. W.G.

Kürzungen zur Tabelle V.

Art. . . . d. W.G. Artikel . . . des Wassergesetzes § . . . d. V.V. § . . . der Vollzugs-Vorschriften.

III. Abschnitt. Vorläufige Entwürfe.

Zu den 5 aus dem Vorjahre übernommenen Anträgen sind 28 (im Vorjahre 112) neu angefallen; es waren somit zur Erledigung vorliegend für das Jahr 1915 33 Anträge gegen 129 im Vorjahre. Abgeliefert wurden 20 Entwürfe (im Vorjahre 132), hiervon waren 2 als ausgearbeitete Entwürfe, 1 als gutachtliche Äußerung beantragt. Anderseits wurden von den auf vorläufige Entwürfe gestellten Anträgen 2 als gutachtliche Äußerungen, 4 als ausgearbeitete Entwürfe behandelt und 2 zurückgezogen. Für das neue Jahr verbleiben somit noch als Rest 8 Entwürfe gegen 5 im Vorjahre. Auf die 20 abgelieferten vorläufigen Entwürfe sind bereits 2 Anträge auf ausgearbeitete Entwürfe gestellt, bei 1 davon ist die Angelegenheit schon so weit gediehen, daß Bohrungen bereits eingeleitet wurden.

An wichtigeren Objekten sind zu erwähnen: Oberhayern:

Erweiterungsanlage Pasing, Bez.-A. München. Ingolstadt, unm. Stadt.

Niederbayern: Hienheim, Bez.-A. Kelheim.

Morschheim, Bez.-A. Kirchheimbolanden. Mittelfranken: Kornburg, Bez.-A. Schwabach.

Poppenroth, Bez.-A. Kissingen.

Sontheim, Bez.-A. Uffenheim.

Unterfranken: Heustreu, Bez.-A. Neustadt a. S.

Uchtelhausen, Bez.-A. Schweinfurt.

Pfalz:

Zur Übersicht folgt nachstehende Tabelle:

Erledigte vorläufige Entwürfe.

Tabelle VI.

Fortlaufende

Zahl

Zahl des Jahrgangs

Ort

(politische Gemeinde)

Bezirksamt

Kreis

Bemerkungen

8763

8764

8765

8766

8767

8768

8769

8770

8771

co oo cs cn rf».

8772

8773

8774

O    f—I

r—i    r—II r-H

Bernau, Pfarrdorf, Gern. Bernau Dingolfing (Ortsteil »am Berge«) Gärbershof, Weiler, Gern. Gailoh

Gefangenanstalt Laufen, Gern. Laufen Hienheim, Pfarrdorf, Gern. Hienheim Heustreu, Pfarrdorf, Gern. Heustreu Ingolstadt, unm. Stadt Kehl, Dorf, Gern. Oberhochstatt Kornburg, Markt, Gern. Kornburg Lehr- u. Versuchswirtschaft Höhenberg-St. Helena, Gern. St. Helena Morschheim, Pfarrdorf, Gern. Morschheim Neuhausen, Dorf, Gern. Prüßberg

Rosenheim

Dingolfing

Amberg

Laufen Kelheim Neustadt a. S.

Weißenburg i. B. Schwabach Neumarkt i. O.

Kirchheimbolanden

Gerolzhofen

Obb.

Nb.

Opf.

Obb.

Nb.

Ufr.

Obb.

Mfr.

Mfr.

Opf.

Pf.

Ufr.

12 300 M.

14    700 M.

3600 M. A. E. b. Anschluß an Amberg.

20 000 M.

47 400 M.

55 400 M.

15    000 M. f. Bohrung. 11 000 M.

45 300 M.

6400 M.

38 600 M. 5400 M.

Fortlaufende

Zahl

Zahl des Jahrgangs

Ort

(politische Gemeinde)

Bezirksamt,

Kreis

Bemerkungen

8775

8776

13

14

8777

15

8778

16

8779

17

8780

18

8781

19

8782

20

Pasing, Stadt

Poppenroth, Pfarrdorf, Gern. Poppenroth Reuenthal, Weiler, Gern. Reichartshausen

Schaufling, Pfarrdorf, Gern. Nadling Schlederloh, Vilienkolonie, Gern. Icking

Sontheim, Weiler, Gern. Westheini Üchtelhausen, Kirchdorf, Gern. Üchtel-hausen

Wattweiler, Dorf, Gern. Wattweiler

München

Kissingen

Miltenberg

Deggendorf W olfratshausen

Uffenheim

Schweinfurt

Zweibrücken

Kürzungen zur Tabelle YI.

Obb.

Ufr.

Ufr.

Nb.

Obb.

Mfr.

Ufr.

Pf.

77 000 M. Erweiterung. 34 000 M.

9520 M.

14 000 M.

10 000 M. Anschluß an Gruppe Icking 22 500 M.

38 500 M.

16 300 M. A. E. b.

A. E. b. A. E. a.

ausgearbeiteter Entwurf beantragt ausgearbeiteter Entwurf abgeliefert

B. a. i. B.

Bau angemeldet im Bau.

Alle Entwürfe ohne obige Anmerkungen sind bezüglich der Ausführung unentschieden.

IV. Abschnitt. Ausgearlieitete Entwürfe.

Vom Jahre 1914 sind übernommen 33 Anträge auf ausgearbeitete Entwürfe, neu angefallen sind 21, in Summa waren also zu bearbeiten 54. Erledigt wurden 48 einschließlich 2, welche als vorläufige Entwürfe behandelt, und 6, welche zurückgezogen wurden. Von den 46 abgelieferten ausgearbeiteten Entwürfen waren 2 als gutachtliche Äußerungen, 4 als vorläufige Entwürfe angemeldet. Als Rest verbleiben 6 Anträge für das Jahr 1915.

Die Anlagen sind wie im Vorjahre eingeteilt in

1.    Anlagen mit natürlicher Förderung,

2.    Anlagen mit künstlicher Förderung,

a)    unter Anwendung von Wärmekraft- oder elektrischen Maschinen,

b)    unter Anwendung von Wasserkraftmotoren und eventuell Reservemotoren,

3.    Anschlüsse an bestehende Anlagen bzw. Erweiterungen.

Von den 46 abgelieferten ausgearbeiteten Entwürfen, denen 99 im Vorjahre gegenüberstehen, entfielen auf:

Gruppe 1.) 16 Entwürfe.

Gruppe 2 a.) 9 Entwürfe und zwar 5 mit Naphthalinmotoren, 2 mit Benzinmotoren, 1 mit Benzolmotor, 1 mit Sauggasmotor.

Gruppe 2 b.) 5 Entwürfe und zwar 3 mit Francisturbine, 1 mit Wassersäulmaschine, 1 mit Widder. Gruppe 3.) 16 Entwürfe.

Die ausgearbeiteten Entwürfe behandeln Anlagen mit folgenden voraussichtlichen Bausummen:

Öffentliche Anlage

Anschlußleitung

Gruppe 1

2a

2b

M. 745 000 »    718 200

» 161800 »    244 300

M. 93 970 » 140 200 »    11840

»    24 650

Summa

gegen

M. 1869 300 » 4 020 750

M. 270 660

» 685 620 im Vorjahre.

An bemerkenswerten ausgearbeiteten Entwürfen wurden abgeliefert:

Schrobenhausen, Bez.-A. gl. Namens,

Genesungsheim Alzing (Untersiegsdorf), Bez.-A. Traunstein. Niederbayern: Pfeffenhausen, Bez.-A. Rottenburg.

Lohnsfeld,

Schmittershof,

Haßloch, B.-A. Neustadt a. H.

Mittelfranken: Langenzenn, Bez.-A. Fürth.

Unterfranken: Holzkirchen-Wüstenzell, B.-A. Marktheidenfeld,

Remlingen, Bez.-A. Marktheidenfeld.

Markt Oberdorf, Bez.-A. gl. Namens.

Oberbayern:

Pfalz:

Schwaben:

Bez.-A. Rockenhausen,

Das Nähere ist aus den Tabellen VII—X ersichtlich.

Ausgearbeitete Entwürfe.

Tabelle VII.

Fortlaufende Zahl

Zahl des Jahrganges

Name des Ortes oder des Unternehmens

E.=Einöde IV. -Weiler D. = Dorf K.D.-Kirchdorf P.D.=Pfarrdorf M. = Markt S. = Stadt A. = Anstalt

Quellen

Behälter

Einwohner

AVohngebäude

Politische

Gemeinde

Bezirksamt

Regierungsbezirk

Schüttung

Name

oder

Bezeichnung

kleinste

beobachtete

größte

beobachtete

T. = Turm, Be.= Beton, Br. = Bruchstein,

Ba.

Back-

stein,

EB.=Eisen-

beton,

E. = Eisen, 1 k. = ein-kammerig

S.L. S.L.

2k.

ei-

Wasserspiegel ab Gelände

Nutzinhalt

Rohrleitungen

I mm

Länge

Guß-

Mannesmann-

Schmiedeisen-

Zusammen

Anzahl

B.W.Sp. über den g* höchstgelegenen g

kammerig

cbm

ss-

^ tiefstgelegenen

Öffentl.

Bronnen

Anschluß-

leitungen

Kosten

2124

Erholungsheim d. bayer. Postverbandes

A.

100

so

Brannen-

burg

Rosenheim

Obb.

Quelle II 0,7    0,7

Be. lk. —0,2

10

134 40 M. 272 60 »

6 125 »

9 40 G. 6 60 >

5 100 >

412

20

432

2 25,5 31,0

, = venmorunnen,    ^

|    L = Laufbrunnen,    p

P = Pumpbrunnen    **•

Rohr-

material

Anzahl

Anzahl

•ri

CO

| G = Guß-

CB M = Mannesmann-S = Schmiedeisen-

öffentliche Anlage

Gesamt

kosten

Anschluß

leitungen

Jt

JC

5 300

220

2125

Ol

Erlach

K. D.

260

49

Erlach

Lohr a. M.

Ufr.

Fuhrmanns- 0,55 2,0 brunnen

Be. 2 k. +0,0

40

2126

SO

Fichtenhof

Fuchsstein

Speckmanns-

W.

D.

81

13

W.

81

68

12

Ammerthal

Karmensölden

Amberg

Opf.

Quelle bei 0,40 0,6 Karmensölden

Be. 1 k. » 2 k.

25

40

hof

230

32

2127

2128

CT

Forstdienstgebäude Ober-schwappach Genesungsheim Alzing

A.

A.

10

110

Ober-

scli wappacli

U nter-siegsdorf

Haßfurt

Traunstein

Ufr.

0,08

Be. 1

+ 0,2

3200 50 M. 135 80 G. 415 100 » 630 40 G. 2775 50 > 1852 70 > 878 80 >

65 50 G. 535 50 M.

9 8,6 23,69

Obb.

Be. 2 k.

2 k.

+0,98

+0,25

80

60

15

141

2085

280

775

3750

6135

600

lQ ^ CO

'ct'©'go

lO

CO

25 900

3100

36 700    3 200

1 600*)

*) Anschluß der Gebäude längs der Ambergers tr.

5 200    —

2129

Genossenschaft

Samenheim

D.

100

16

Samenheim

Gunzen

hausen

Mfr.

Hilderloch- 0,27 3,0 brunnen

Be. 2 k

30

383

264

1820

2130

Gräfendorf

P. D.

643

96

Gräfendorf

Gemünden

Ufr.

Hengstbach- 2,0    2,5

brunnen

Be. 2 k.

+ 0,7

80

3410

782

580

2131

00

Gundersweiler

P. D.

402

94

Gunders

weiler

Rocken

hausen

Pf.

a)    Klingelborn

b)    Großen-born

CM t—

SO so

1,8

0,93

Be. 2 k.

80

935

2010

20

1140

695

2132

Holzkirchen und Wiistenzell

P. D.

K.D.

400

300

700

75

61

Holzkirchen

Wüstenzell

Marktheiden

feld

Ufr.

136

Quelle in den Aalbachwiesen

3,67

Br. 2 k. Br. 2 k.

-0,7

-0,2

50

40

1680

955

3047

Sooo wSSSo Sooo

tH y-i    rH    rH    tH    i-I

3296

2472

4772

4800

5682

<X>

Cd

CT

CTi

CO

-A-- --mm

*r

05

CC

05

39 900

15 900

38 300

35 500

900

2100

6 000

4 600

2133

Lohnsfeld nnd Schmitterhof

K. D.

W.

co o

UO © lO r—f

130

25

Lohnsfeld

Rocken

hausen

Pf.

I, II, III, 1,18 2,27

IV

Be. 2 k. Be. 1 k.

+ 0,4

+ 0,2

80

25

653

155

404 30 G. 314 40 » 1310 50 » 1125 60 » 2707 80 » 690 100 >

CO Cd TH*?.

(75 rH    tH QO

t-H__tH_

co ^

»—« r—< |(M Cd

'cc'Li

m cd

47 700

11000

6550

Q Sä oq

45 000

9 300

2134

Markt Oberdorf

M.

1767

263

Markt

Oberdorf

Markt

Oberdorf

Schw.

5,08 8,0

untere

Löchlerquelle Rettenbach- 7,74 25,0 quellen

Be. 2 k.

600

1340 125 G. 7570 175 » 1980 200 >

10890

1 69,5

2135

Rottenberg

IC. D.

502

75

Rottenberg

Alzenau

Ufr.

Buch- oder 1,0    1,1

Rötenborn

Be. 2 k.

±0

80

2136

os

Schrobeuhansen

S.

3104

481

Schroben-

hausen

Sehroben-

hausen

Obb.

Schnellbach- 10,75 14,7 quellen

Be. 2 k.

400

2137

Tannenberg

P. D.

140

24

Tannenberg

Schongau

Obb.

r-t Ol

05 © ü O O

cocco Io OS

2138

CT

Kgl. Moorknltur Weitmoos

A.

50

Eggstätt

Rosenheim

Obb.

Meisliamer-

Quelle

o o o

tO —3 CC GC “tc-

Oslo

I—k    P-* —J

Be. 2 k. » 1 k. » lk.

-0,5

30

10

10

245 50 G. 1226 80 » 228 100 » 365 125 » 2146 80 G. 4201 100 » 1138 125 » 9784 150 » 2400 225 > 220 100 G. 580 80 > 325 60 » 140 50 » 85 40 » 20 40 G. 80 60 »

7 80 » 26 100 » 77 125 » 2270 80 M.

16 10,29 29,01

-+J

Ü1

2064

■19669

1350

210

2270

2480

BJcb ge®

147 500

23 500

1300

4 300

112 24,5 38,5

7 21    38

tO

04

CO

CO

0Q

216 000

16 600

16 800

39 600

2 400

250

2139

05

Wernfeld

K. D.

594

108

Wernfeld

Gemünden

Ufr.

Dimbach- 0,6    2,6

quellen

Be. 2 k.

60

730 50 G. 571 80 » 1164 100 »

2465

23 15,05

8

rH

27 600

5 700

21

288

745 000

93 970

¹

■

\

\

.

m

m

m

'

'

a

Ausgearbeitete Entwürfe.

2. Künstliche Förderung.

a) Elektro- und Wärmemotoren.

Tabelle VIII.

Fortlaufende Zahl

Zahl des Jahrganges

Name des Ortes oder des Unternehmens

E. = Einöde W. = Weiler D. = Dorf K.D.=Kirchdorf P.D.=Pfarrdorf M. = Markt S. = Stadt fl. = Anstalt

Wassergewinnung

Wasserhebung

Behälter

Rohrleitungen

Hydranten

Einwohner

Wohngebäude

Politische

Gemeinde

Bezirksamt

Regierungsbezirk

Quellen

Brunnen

Motoren

Pumpen

Name

oder

Bezeichnung

Öffentliche

Brunnen

Schüttung Art

kleinste

beobachtete

größte

beobachtete

S.L. S.L.

B = Bohr-brunnen

G = Gemauerter Brunnen

Nummer der Brunnen

Wasserspiegel unter Gelände

Wasser

lieferung

Sek/1

Absen-

I kung

Brunnentiefe

Brunnen weite

Filterrohr-

Durchmesser

Art

und Anzahl

m mrn

H = Hauptbetrieb R = Reserve

Spannung

Zylinderzahl

Volt Stück

Wirkung

eines

Zylinders

Umdrehungen

e = einfach d = doppelt

Min.

1-0 ! Kraftleistung

Ul

Betriebszeit in Stunden pro Tag

Antriebs-

vor-

riclitung

Transmission

Art

und Anzahl

V orpumpe Hauptpumpe Reserve

Förderhöhe

Umdrehungen

Touren

zahl

V.H. R.

m Min.

=■ Zylinderzahl

Wirkung eines Zylinders

einfach

doppelt

Leistung

S.L.

T. = Turm, Be. = Beton Br. = Bruchstein,

Ba.

EB.

Back

stein

Eisen

beton,

E. = Eisen, lk. = ein-kammerig,

2 k. = zwei-kammerig

Wasserspiegel ab Gelände

d> mm

Nutzmhalt

Länge

cbm

G = Guß-

M = Mannesmann-S = Schmiedeisen-

Zusammen

Anzahl

Stück

B.W. Sp. über den höchstgelegenen

B.W. Sp. über den tiefstgelegenen

Anschlufs-

leitungen

Kosten

Art

Ventilbrunneil,

Laufbrunnen

Anzahl

Anzahl

Rohr

material

öffentliche Anlage Gesamt-

<D

cä § § kosten

lif

s!

Anschluß

leitungen

Maschinenanlage

Stück Stück

JL

Jl

JL

2140    1 Forstdienstgebäude

iu Kohrbrunn

W.

40

Weibers-

brunn

Aschaffen-

burg

Ufr.

Hauptquelle

Nebenquelle

j 0,12 2,00

Benzinmotor

FI

240

ca. 1V₂

Kurbel

2141    2 Genesungsheim

Alzing

A.

110

5 Untersiegsdorf

Traunstein

Obb.

1 Benzinmotor

240

Kurbel

1 liegende doppeltwirkende Plungerpumpe

1 liegende doppeltwirkende Plungerpumpe

H.

H.

63    70    2

30    60    2

2,6

bis

Br.

2 k.

Be.

2 k.

+0,4    30    30    60 G

1380    80 >

35 100 »

1445

4 48,00

sc

27 000

400    4 200

468 125 »

5 18,85

2647

Q SO

39 900

900    4 000

Entwurf B. Anschluß an Obersiegsdorf mit natürlicher u .künstlicher Eörder

ung

2142    3 Genesungsheim

Alzing

A.

110

5 Untersiegsdorf

Traunstein

Obb.

Widderquolle

0,40 3,70

1 liegender Naphthalinmotor

FI

240

Kurbel

1 liegende doppeltwirkende Plungerpumpe

H.

105,4 60

3,5

+0,10    40

222 100 »

5 19,00

QSC

31 200

1269

900    5 300

Entwurf C., Ausnützung der Widderquelle mit künstlicher Ford

erung

2143    4 Genesungsheim

Alzing

A.

110

5 Untersiegsdorf

Traunstein

Obb.

Salinen

quellen

1,00

15.00

1 liegender Naphthalinmotor

II

240

Kurbel

1 liegende doppeltwirkende Plungerpumpe

H.

117 60

3,5

w

pr cd

+0,10    40

4,5 40 G 15,0 50 » 216,6 60 » 2125,8 80 » 239,0 100 » 10,0 150 » 40,0 200 »

5 19,00

O so

41 100

900

2650,9

5 400

Entwurf D. Ausnützung der Salincn-quellen mit künstlicher Ford

erung

2144    5 Haßloch

P.D. 7 716

1159

Haßloch

Neustadt a.H.

Pf.

1,4    8,2    5,3

41,9

1,00

300

1 liegender Sauggasmotor

210

20

12 Preßluft 300

1 liegende doppeltwirkende Zwillings-Plungerpumpe

H.

(1

14

T. EB.

2 k.

40    350

2000    80    G

2500 100 » 4450 125 > 520 150 » 5150 175 »

138 40,60

1100

Su.M

330 000

92 000

25 000

>15130

195

25

290 250 >

2145    6

Langenzenn

S.

1 893

216

Langenzenn

Fürth

Mfr.

Bleichquelle Hart- 5 fl graben g ®

Eckartsgraben

II

1,00

0,50

1,50

1,23

0,90

1 Naphthalinmotor

240

47,

1 liegende doppeltwirkende Plungerpumpe

FI. 55,08 60    2

Be.

+0,8 200

333    50    G

794    80    »

1510 100 > 1309 125 » 798 150 »

38 30,60

53,70

100

79 200

10 900

6 600

4744

2146    7

Pfeffenhausen

M.

1360

215

Pfeffen

hausen

Rottenburg

Nb.

Quellenlu.il b. Holzhausen

1,96

3,05

1 Naphthalinmotor

240

Kurbel

1 liegende doppeltwirkende Plungerpumpe

H. 36,26 60    2

CD

CT

pr cd

+0,05 150

10    50    G

1465    80    »

1357 100 » 1090 125 » 65 150 > 1140    80M

1090 100 » 365 150 »

3987

2595

45

17,54

40,36

81 500

15 000

6 300

2147    8

Remlingen

M.

1256

223

Remlingen

Marktheiden

feld

Ufr.

Quelle I

II

> III .» IV

1,87

11,40

1 Naphthalinmotor

350

Kurbel

1 liegende doppeltwirkende Plungerpumpe

IO

40,5    150    1890    80    G

990 100 » 650 125 » 10 150 »

3540

39

38,60

220 S

61 500

16 000

6 000

2148    9

RUhlingstetten

P.D.

159

33

Rühling-

stetten

DinkelBbühl

Mfr.

Quelle am Brunnenbühl

0,64

1,08

1 liegender Benzolmotor

250

ca. H/j Kurbel

1 liegende doppeltwirkende Plungerpumpe

II.

32    70    2

3,5

T. EB. +5,0    40    110    60 G

620 80 > 300 100 »

2 k.

1030

14,00

30

26 800

3 200

4 000

1040

287

718 200

140 200

66 800

m

m

mM

m

■

'

%

‘

■;

iMk.

I

■

l '

\

H|fl|

;;

\

w

mmmm

tm

Fortlaufende Zahl

Zahl des Jahrganges

Name des Ortes oder des Unternehmens

E. = Einöde W.= Weiler D. = Dorf K.D. “Kirchdorf P.D. Pfarrdorl NI. = Markt S. = Stadt A. = Anstalt

Einwohner

Wohngebäude

Politische

Gemeinde

Bezirksamt

Regierungsbezirk

Quellen

Schüttung

Name

oder

Bezeichnung

kleinste

beobachtete

größte

beobachtete

S. L. S.L.

Wassergewinnung

Wasserhebung

Behälter

Rohrleitungen

Hydranten

Brunnen

Motoren

Pumpen

T.

Art

B = Bohrbrunnen

G = Gemauerter Brunnen

Nummer der Brunnen

Wasserspiegel unter Gelände

Wasser

lieferung

sek/1

Absen-° kung

3 Brunnentiefe

Brunnenweite

Filterrohr-

Durchmesser

Art

und Anzahl

m mm

H = Hauptbetrieb R = Reserve

Betriebs

wasser

Menge

Gefälle

Zylinderzahl

Wirkung

eines

Zylinders

Umdrehungen

Kraftleistung

Betriebs-zeit in Stunden pro Tag

Transmission

Art

und Anzahl

vorpumpe

Hauptpumpe

Reserve

Förderhöhe

Umdrehungen

Zylinderzahl

Wirkung eines Zylinders

Be.

Br.

Turm

Beton

Bruch-

Leistung

Ba.

stein

Back

EB.

stein

Eisen

8-L-l m Stück ,7-

Min. PS.

Touren

zahl

V. H. R. m Min. Stück e,

— einfach <i = doppelt

S. L.

beton E. = Eisen

1    k. = ein-kammerig

2    k. = zwei-kammerig

Wasserspiegel ab Gelände

<}) mm

Nutzmhalt

Länge

-c

Zusammen

Anzahl

B.W. Sp. über den höchstgelegenen

B.W. Sp. über den tiefstgelegenen

Öffentliche

Brunnen

Auschlufs-

leitungen

Kosten

cbm m

Stück m

Art

Ventilbrunnen

Laufbrunnen

> ij

Anzahl

Anzahl

Stück Stück

Rohr-

material

Guß-

Mannesmann-

Schmiedeisen-

öffentliche Anlage

Gesamt

kosten

Anschluß

leitungen

Maschinenanlage

oH,

oft

2149

1 Batzhausen

P.D. 340    58

Batzhausen

Parsberg

Opf.

Quelle bei Waldhausen

2,4    3,0

1 Francisturbine

H. 28    3,55

bis

380    0,7

24

70

1 liegende doppeltwirkende Differentialplungerpumpe

H.

59

60

e.

0,5

Be. 2 k.

400 100 10 300

21    23    34,7

45 S

46 800    4 300    4 200

2055

1693

2150    2 ForstdienstgebUude A.

zu Pfaffenhofen

etwa 2 Pfaffenhofen

10

Neumarkt

Opf. Rumpelquelle 28    78

1 Heureka-Widder

H.

biB

2,0

1,3

24

1 Heureka-Widder

II.

13

0,08

Be. lk.

0    10    63    40 G

431    60

63 100

557

1    6,5

8 000

800 600

2151    3 (Hinzbürg

S.

4624 809

(Umbau und Erweiterung derPump-werksanlage)

Günzburg

Günzburg Schw.

1 Francisturbine mit stehender Welle

H. 2400 1,65

bis

1600

63    30,6

24

169

20 100 G 110 150 » 100 175 » 580 200 >

42 700

4 800

810

2152    4 Michelsreuth

D.

45    9

Harsdorf

Trebgast

Kulmbacb

Ofr.

Quelle I

0,33

0,43

Himmelkron

Berneck

0,21

1 Wassersäulenmaschine

H. 0,5    35

bis 1

e.

2-3

24

115

2—3

e.

0,06

Be. 1 k.

+0,15

40 S

n

100 G I

60

1478

2    6,5    8

16 500

440    1 400

zusammen

0,53 1,17

2153    5 Wachtelliof

Wissing

E.

13    2

K.D. 337    71

Wissing

Beilngries

Opf.

Quelle

10

1 Francisturbine

H. 300    1,8

24

350    73

1 liegende doppeltwirkende Plungerpumpe 1 desgleichen

R.

II

53

60

e.

Be. 2 k.

±0 80

180

1114

1222

1208

60 G

80 >

100 >

3544

28    25    56

71 S

47 800

6 300    5 500

30

54

73

161 800

11840 16 500

■

■

1

Vr-~

1

!

i

4

'

i

;

!

1

i

!

•i

i

!!

ü

l

m

m

Ausgearbeitete Entwürfe

1. Blatt.

Fortlaufende Zahl

Zahl des Jahrganges

Name des Ortes oder des Unternehmens

E. = Einöde W. = Weiler D.= Dorf K.D. Kirchdorf P.D.=Pfarrdorf M.-Markt S. = Stadt R. = Anstalt

Quellen

Behälter

Rohrleitungen

Hydranten

Einwohner

Wohngebäude

Politische

Gemeinde

Bezirksamt

Regierungsbezirk

Schüttung

Name

oder

Bezeichnung

kleinste

beobachtete

größte

beobachtete

T. =Turm, Be.=Beton, Br.=Bruch-stein,

Ba.

Back-

S.L. S.L.

stein.

EB.=Eisen-

beton,

E. = Eisen,

1    k. = ein-kammerig,

2    k. = zwei-kammerig

Wasserspiegel ab Gelände

-9-

Öffentl.

Brunnen

utzmhalt

Länge

Guß-

Mannesmann- I Schmiedeisen- g

Zusammen

Anzahl

B.W.Sp. über den höchstgelegenen

B.W.Sp. über den tiefstgelegenen

Ventilbrunnen, . Laufbrunnen, q Pumpbrunnen. <*-

Anzahl

Anschluß

leitungen

Kosten

Anzahl

cbm

Stück m

¹¹¹

Rohr-

material

Guß-

Mannesmann-

Schmiedeisen-

Stck. Stck.

öffent

liche

Anlage

Gesamt

kosten

Anschluß

leitungen

u ii ii    jj

Jt

2154

1 Azendorfgruppe Azendorf Neudorf Reuth

Welschenkahl

224    21

Kn Imbach

Ofr.

123

24 [Azendorf 103    17 |

23 Schirradorf

129

579 105

Pfarr-

brunnen

662    50    G.    \

10 80 * \ 5 100 > j

677

4 500

1300    50 »    1300

5 500

Auswechslung einer schadhaften Druckleitungsstrecke auf 1800 m Länge

10 000

2155

2 Dannenfels

(Als Niederdruckzone an die bestehende Anlage angeschlossen)

D.

653 125 Dannenfels Kirchheimbolanden

Pf.

Dreh

brunnen

0,19 0,19 Be. 2 k.

0,5

450 100 »

11 000

760,0

2156

3 Donauwörth

(Filteranlage beim bestehendenSaug-brunnen)

s.

4585 560 Don au würth

Schw.

- 12,00 200 G. 12,00

5 800

2157

4 Felden

W.

48    8

Rottau

Traunstein

Obb.

2580    80 M. 2580    10 64,5 67,2

8 S.

12 800

800

(Anschluß an Bernau)

2158

5 Forstamts-

E.

gebliude

Johanniskreuz

(Entsäuer.-Anlage)

20    3 Trippstadt

Kaisers

lautern

Pf.

Saug

behälter

Be. lk.

0,5

1,5    57 40 G. 1

115    50 > f

172

5100

2159

6 Forstdienstgebäude Pyrbaum

(Verbesserung d. bestehenden Anlage)

A.

Pyrbaum

Neumarkt

Opf.

Be. 1 k.

0,9

1,0    40 B/₄"= 32    40

1200

2160

7 Friedberg

S.

3009 475

Friedberg Friedberg

Obb.

(Erweiterung der bestehenden Anlage)

318    80 G.

791 100 G.

1109

15 34,40 45,75

30 S.

10 200    3 550

2161

8 (Jermerslielm

(Neue Enteisenungsanlage)

s.

5868 480

Germers

heim

Germers

heim

Pf.

15 »/*" S

10

1"

25 •/«"

1    50    G.

3 100 » 32 125 » 90 150 » 29 200 »

: ⁶⁰

125

175

22 800

2162

9 Heimenkircli

W.

etwa

50    8 Heimenkirch

Lindau

Schw.

(Erweiterung zum PfarrhausHeimen-kirch und nach Hofs)

40 240 G. 80 210 » 225    15    »

80 580 »

3    29

66

6 900

1300

1045

2    48

57

8 S.G.

u. M.

2163

10 Kothen

(Entsäuer.-Anlage)

D.

465

96 Kothen

Brückenau

Ufr.

Ent

säuerungs

schacht

Be. 2 k.

0,7

4 500

52

l.

-

1

.

!

i

I

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i

i

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I

f.

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f

i

i-

I;

I

l

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!.

!

j;

!

i

Ausgearbeitete Entwürfe

2. Blatt.

Fortlaufende Zahl

Zahl des Jahrganges

Name des Ortes oder des Unternehmens

E.= Einöde W.=Weiler D. Dorf K.D.—Kirchdorf Pl=Pfarrdorf M.= Markt S.= Stadt A.= Anstalt

(Quellen

Behälter

Einwohner

Wohngebäude

Politische

Gemeinde

Bezirksamt

Regierungsbezirk

Schüttung

Name

oder

Bezeichnung

kleinste

beobachtete

größte

beobachtete

T. =Turm, Be.=Beton, Br.=Bruch-stein,

Ba.

Back

S. L. S. L.

stein,

EB.=Eisen-

beton,

E. = Eisen,

1    k. = ein-kammerig,

2    k. = zwei-kammerig

"Wasserspiegel ab Gelände

Nutzinhalt

cbm

Rohrleitungen

mm

4>

Hydranten

Länge

G = Guß-

M = Mannesmann-S = Schmiedeisen-

Zusammen

Anzahl

13

-s

B.W.Sp. über den höchstgelegenen

B.W.Sp. über den tiefstgelegenen

Öffentl. Anschluß-Brunnen leitungen

Kosten

Art

Rohr-

material

V = Ventilbrunnen, L = Laufbrunnen,

P = Pumpbrunnen

Anzahl

Anzahl

■s

?*•

G = Guß-M = Mannesmann-S = Schmiedeisen-

öffentliche Anlage

Gesamt

kosten

Anschluß

leitungen

Jl

2164 11

Laaber-Naab-Gruppe Erw.

(Anschluß)

Butzenhofen

L>.

51

Unteröden

hart

Parsberg

Opf.

730    60 M. 730

4 89,14 89,58

8 M.

4 200

800

Anschluß an den besteh. Hochbeh. Markstetten

Ober

flur

tiydr.

2165 12

Lengflirt

(Anschluß an die Marktheidenfelder Gruppe)

879

Lengfurt

Marktheiden

feld

Ufr.

Be. lk. Be. 2 k.

10

100

31    30    62

180 S. u.

68 400

M.

17 400

9300

165

9465

2166 13

Prelther Gruppe Erw.

(Anschluß des Bahnhofes Eichstätt)

A.

54

Wasserzell

Eichstätt

Mfr.

13100

1880

2167 14

Röthenbach

(Enteisen.-Anlage)

D.

4896

280

Röthenbach

Lauf

Mfr.

10 125 G. 1 55 175 » \    81

16 250 »

27 500

2168 15

Viechtach

M.

2089

264

Viechtach

Viechtach

Nb.

Erweiterung des Hochbehälters

Bp. 2 k.

150

O O O Id t— CG © <N

l-H

cc

11 700

2169 16

Zirndorf

(Bohrstrang-Erweiterung)

S.

4526

351

Zirndorf

Fürth

Mfr.

1547 150 G. I 928 200 » |

6    26    36

4 S.

29 100

8 00

2475

313,5

73

244 300

24 650

V.

'• - »-V

W-

✓

■ - ;

Eine Ausscheidung der ausgearbeiteten Entwürfe nach Kreisen und Ortsbezeichnungen ergibt nachstehende Verhältnisse:

Tabelle Xa.

Art der Förderung

Städte

1. Natürliche Druckverhältnisse .    .    . 1

2. Künstl. Förderung:

a)    W ärmekraf t- bzw.

elektrische Kraftmaschinen .    . —

b)    Wasserkraftanlagen ... 1

3.    Anschlüsse an bestehende Anlagen bzw. Erweiterungen -

Oberbayern Niederbayern

Märkte

:C

Weiler

Einöden

Sonst. Obi.

Städte

Märkte

Dörfer

Weiler

Einöden

Sonst. Obj.

Städte

Märkte

1 - - 3¹ - -

- 3⁴ - 1

Pfalz

Dörfer

Weiler

Einöden

Sonst. Obj.

stiidte

Oberpfalz

Märkte

Dörfer

Weiler

Einöden

Sonst. Obi.

Städte

-21----1 2 -

----1--l⁵ — -

1-----i-----1 - 1

- I⁷

Oberfranken Mittelfranken Unterfranken Schwaben

Märkte

Dörfer

Weiler

Einöden

Sonst. Obi.

02

Märkte

Dörfer

Weiler

Einöden

Sonst. Obj.

Städte

Märkte

Dörfer

Weiler

Einöden

Sonst. Obj.

Städte

Märkte

Dörfer

Weiler

Einöden

Sonst. Ob]

— I²--6--1* - 1--

-1-1

-2-1 l⁶--1 - -

l⁸--

-1-5

— I⁹ — 1 — 1--1--1

1 l¹⁰

*) und ⁴) 3 Entwürfe für ein Genesungsheim, 1 Erholungsheim, 1 Moorkultur. ²) 1 Genossenschaft. ³) 1 Forstdienstgebäude. ⁶) und ⁷) 1 Forstamtsgebäude. ⁶) und ⁸) Forstdienstanwesen. ⁹) Bahnhof. ¹⁰) Pfarrhof.

V. Abschnitt. Bantätigkeit.

a) Vorarbeiten.

Hier kommen die Quell- und Grundwassererschließungen in Betracht.

Übernommen wurden aus dem Vorjahre 6 Anträge, angefallen ist 1 Antrag, in Summa liegen also zur Erledigung vor 7; hiervon sind 2 erledigt, davon 2 zurückgezogen, und verbleiben für das folgende Jahr noch 5, die zum Teil bereits in Erledigung begriffen sind.

Die zur Erledigung gelangten Arbeiten sind in der nachfolgenden Tabelle XI zusammengestellt, in welcher für die Brunnen die Tiefe ab Terrain, die Lichtweite der Bohrung, die Art, Stärke und Lichtweite, sowie die Länge der Filter und Aufsatzrohre, die bei der Abteufung ermittelte Bodenschichtung mit Maßangabe und der ungesenkte Wasserspiegel festgestellt sind. Bezüglich der Pumpversuche ist deren Dauer, die Wasserentnahme, die Absenkung des Wasserspiegels angegeben.

Der Tabelle folgt eine Zusammenstellung der Befunde der Quell- und Grundwasser für die im Jahre 1915 übergebenen Bauten unter Angabe der Bodenart, welcher sie entspringen. Die geologischen Verhältnisse sind durch den Iv. Geologen des Bureaus, Herrn Dr. Reuter, klargestellt.

(Ta%

b«WWBHo.

18

Die im Jahre 1915 abgeschlossenen

Grund- und Tiefenwasser-Erschließungen.

Tabelle XI.

19

Ort

(pol. Gemeinde; Bez.-Amt; Regierungsbezirk)

Bezeichnung, Lage und Terrainkote der Bohrstelle

Vor sch acht Tiefe

(ab Durch-Ter- messer rainl

A. Brunnen-Anlage

Bohrung

Durchbohrte Bodenschichten

Tiefe (ab Terrain)

Durch

messer

Tiefen (ab Terrain)

Gesteinsart

Formation

Wasserstd. ab Terrain während der Rohrarb.

B. Ausbau

Aufsatzrohr

Länge (m Durch-ab Terr.)

messer

Stärke

Material

des Brunnens

C. Pumpvcrsuch

Länge(m ab Terrain)

Durch

messer

Stärke

Filterrohr

Material

Boden off. od. zü?| Dauer Beginn MeTößeDdeKs0rn‘ (Stufen) (Datum und Äieses    StUnde)

Ende

(Datum und Stunde)

Absenkung

(von .. m ab Terr. auf .. m ab Terr.)

Wasser

entnahme

in

Sek/1

Wasserbefund (Qualität, Härte, Eisengehalt)

Bemerkungen

1—10 m

10—22,5

Brunnen im Reh-Tale, 2 km südlich von der Ortsmitte, an der Ab-

22,5-41,5

Haßloch

(Neustadt a. H, Haßloch-Speyerdorf Pfalz).

zweigung der Straßen

und Haßloch-Geinsheim.

Terrainkote ca. 115,0

0-0,4 m 0,4—4,90

4,90—5,50 blaugrüner Letten

100    5,50—18,00 feiner Sand mit

Lettenzwischen-lagen

18,00—19,50 Letten mit Holzteilen

19,50—21,00 grauer Letten 21,00—27,20 heller Sand 27,20—27,70 Lettenzwischen-

165

125

Humus

Sand und Schotter

Diluvium

der

Rheinebene

0,5

bis

36,5

300    7

Eisen

rohr,

voll-

wandig

36,5

bis

41,5

300    4

verzinntes

Kupferfilter

Boden

geschlossen

100

2. XII. 1913    6. XII. 1913

7 bis 8 Uhr 7 bis 8 Uhr

von 1,4 m auf 6,4 m

8,2

Eisenhaltig;

Enteisenungsanlage

vorgesehen

läge

27,70—34,10 feingelagerter heller Sand

34,10—35,00 Lettenzwischen-

wasser

führende

Schichten

lage

35,00—41,50 heller Sand

Ort

(mit Verwaltungsund Regierungsbezirk)

Alexandersbad

(Wunsiedel,

Oberfranken)

Bamberg

(Bamberg,

Oberfranken)

Binsfeld

(Karlstadt,

Unterfranken)

Burgalben

(Pirmasens,

Pfalz)

Denkendorfer-

Gruppe

(auf der Jura-Hochebene östlich von Kipfenberg und Kinding)

(Eichstätt,

Mittelfranken)

Deutelbach

Gemeinde Aura (Gemünden, Oberfranken)

Enchenrenth

(Stadtsteinach,

Oberfranken)

Chemische Analysen der Quellwasser, welche für die

Lage der Wasserentnahme-Stellen

(Entfernung — Luftlinie ab Ortsmitte)

Quelle 700 m südwestlich vom Bad, in der Waldabteilung »Lehmgrube« (Ostseite der Luisenburg)

Höhen-Kote (m über Normal-Null)

Quellschüttungen bzw.

Brunnen

ergiebigkeit

ML = Minutenliter SL= Sekundenliter

620,4    3,3—5 SL

Brunnen-Galerie (2,5 km lang mit 18Brunnen von 1 m Durchmesser und ca. 10 m Tiefe) im Hauptsmoor-Wald bei Strullendorf, zwischen Bahnlinie und Ludwigs - Donau-Main-Kanal. Entfernung von Stadtmitte 4 bis 6,5 km in südöstlicher Richtung

I. Wasser der einzelnen Brunnen:

»    »16 (südöstlichster Brunnen) 244,0

II. Mischwasser

(a = im Maschinenhaus entnommen, b — am Hochbehälter entnommen):

aus den Brunnen: 1 a, 1 b,

1, 2, 3, 5, 10, 12, 13 und 14 aus den Brunnen : 1 a, 1 b,

1, 2, 3, 6, 10, 12, 15 und 16 aus den Brunnen: la, lb,

1, 2, 3, 7, 10, 12, 15 und 16 aus den Brunnen : 1 a, 1 b,

1, 2, 3, 10, 12, 13, 14, 15 und 16

Gesamt-

Geologische Beschaffenheit des Quellgebietes

Grenze von Kösseine-Granit und Tonschiefer

Diluvial-Sand, Ergiebigkeit darunter oberer 120 SL bei 2 m Keuper (Zanclodon-Absenkung Letten und oberer Burgsandstein)

(Ruhewasser

spiegel

nördl. Ende 239,7 südl. Ende 240,7)

Ab

dampf

rück-

stand

50,0

110,0

155,0

220,0

136,0

180,0

180,0

190,0

180,0

188,0

216,0

190,0

}b

}b

Quellgebiet (bestehend aus 2 Quellen) 1250 m nördlich vom Ort im Altenbergs-Graben

Quelle I

II

Quelle im Hollertal (Staatswald), 5 km ostsüdöstlich vom Ort

Tiefbrunnen (82 m tief) im Birktalo, 1300 m südlich von Kipfenberg, unweit der Birktal -Mühle, an der Straßenabzweigung nach Denkendorf

(vgl. Gesch.-Bericht 1913, S. 34) Wasserproben von 3 Pumpversuchen:

Brunnen beim Ort

Quellgebiet (2 Quellen) 1,5 km nordöstlich vom Markt, in der Waldabteilung »Buchspitz«

150,0

170,0

160,0

355,0

150,0

325,0

174,0

175,0

ca.

210

300

unterer Muschelkalk

25—45 ML 1 5—20 >    |

375,5

5,6—13,3SL oberer Haupt-Buntsandstein (untere Karlstal-Schichten)

389,4 8 SL bei einer Dolomit und Kalk der Weißjura-F ormation

Absenkung von 4,15 m a. T. auf 9,50 m

30,0

0.0 o

M ^ O CO co CO

ca.

370

Buntsandstein

27,0

686,5    0,25—1,3SL Silurische und de- 28,0

vonische Schichten

im Jahre 1915

1 Liter Wasser

fertiggestellten Wasserversorgungs-Anlagen untersucht wurden.

Tabelle XII.

Kalk

CaO

26,8

54,4

90,8

39,2

44,0

Magnesia Mg O

Eisen [

Fe

0,075

8,1 0,06

9,4

0,02

12,18 2,6

8,7

7,0

enthält Milligramm:

Schwefel- Salpetersäure    säure

SOs    N₂Os

Salpetrige

Säure

N₂0₈

Chlor

CI

Ammo

niak

NH₈

Organ. Substanz Freie (Verbrauch an Kohlen-KMn0₄ bzw. an Sauerstoff)

Deutsche Härtesäure grade C0₂

Befund des Wassers

Untersuch.-Anstalt und Tag der Untersuchung

Spuren

Spur

3,5

3,16 KMn0₄

von guter Beschaffenheit

von den 16 Brunnen haben 12 Wasser mit zulässigem Eisengehalt

Erlangen

13. III. 1913

2,0

3,25

3,0

Spuren

67,2    7,7    0,05

H-¹    r-*

0505 OC OW 0501 Ojf* CW O O 05

o o oo'cc 'bo'oo o o

rH rji OHO    ^ CO

rH rH CO    CO rH —*

pp O O © © © ©

lQiO HO CO CD CO (MO rH o

Spuren

Spuren

Spur

Spur

vorh.

Spuren

6,0

6,0

3,0

3,0

3,0

Spur

Spui-

Spur

ooooooooooo

oo oo oo oo

8,87

10,7

14,2

10,65

10,65

8,87

10,65

10,65

10,65

10,65

8,87

10,7

10,7

7,1

17,8

7,1

14,2

14,2

12,8

ooo ooooooo

oo oo oo oo

3,79 KMn0₄

6,3

14,22

6,63

19,96

21,5

12,6

9,48

12,6

12,6

3,86

11,7 KMn0₄

6,3

9,2

8,2

4,4

6,0

5,4

3,8

Spur

3,8

6,76

9,78

Spuren

Vorhand.

5,13

5,40

5,54

7,45

7,8

cc co ^ o co o co co CO CO GO^ Tt^oo t>»~ CO CO TfT co hh ccT l>T

y—* rH

von guter Beschaffenheit

do.

reines, aber eisenhaltiges Wasser

do.

do.

do.

do.

von guter Beschaffenheit rein, aber eisenhaltig reines Wasser sehr gutes Wasser

gutes Wasser

Erlangen 5. XI. 1913 17. XII. 1914 24. X. 1913 23. X. 1913 4. XII. 1913 3. IX. 1913 30. VII. 1913 26. VIII. 1913 30 VII. 1913 30. VII. 1913 13.X. 1913

Erlangen 19.XII.1914 Erlangen 1. XII. 1914

1. XII. 1914

3.VIII.1914

141,0    32,6

H* H- I—i

O O c-1 oiyp bsTo o

HO HO

(M r-^ rH

o"o o~

0,112    0,14

7,2

20,5

14,2

2,37 KMn0₄

18,66

nach entsprechender Fassung zur Wasserversorgung verwendbar

Würzburg 12. XI. 1907

4,0

7,08

Spuren 0,08 Sauerstoff

nach entsprechender Fassunng geeignet

Speyer 19 IV. 1912

Spur

Spur

7,5

3,4

Spur

ooo

CM <M ■ « t- lO lO

7,10

OOO

5,3 KMn04 0,618 » 0,618 »

3,32 KMn0₄

0,89 KMn0₄

OOO

i—‘ ^ —>

00005

w’ V*

von guter Beschaffenheit

do.

do.

Erlangen 25. XI. 1912 16. XII. 1912 23 XII. 1912

als Trink- und Nutzwasser verwendbar

W ürzburg 8. II. 1911

vor

handen

als Trinkwasser verwendbar

Erlangen

3. VII. 1911

Ort

(mit Verwaltungsund Regierungsbezirk)

Lage der Wasserentnahme-Stellen

(Entfernung = Luftlinie ab Ortsmitte)

Höhen-Kote (m über Normal-Null)

Quellschüttungen bzw. Brunnenergiebigkeit

ML = Minutenliter SL = Sekundenliter

Geologische Beschaffenheit des Quellgebietes

1 Liter Wasser

enthält Milligramm:

Ab-

dampf- Kalkrück- CaO stand

Ma-gnesia MgO Fe

Eisen

Schwefel- Salpeter Salpetrige säure    säure [ Säure

SOs    N₂0₅ N₂ 0₈

Chlor

CI

Ammo

niak

NH

JOrgan. Substanz | (Verbrauch an I KMn0₄ bzw.

| an Sauerstoff)

Freie

Kohlen

säure

C0₂

Deutsche

Härte

grade

Befund des Wassers

Untersuch Anstalt und Tag dei Untersuchung

Fuchsstadt

(Würzburg,

Unterfranken)

Quelle (sog. Gemeindequelle) 600 m südwestlich vom Ort im Wiesengrund

ca.

280

1,2—6 SL

Lettenkohlen

keuper

375,0

116,0

54,1

5,4    17,1

8,52

3.98 KMn0₄

19,18

reines Wasser

Würz bürg 19. XI. 1906

Hettstadt und

Tiefbrunnen, 1 km westlich von Wald-Waldbüttelbrunn büttelbrunn im Tälchen des Au-Grabens.

70 m tief, Wasserspiegel 57 m ab Terrain

(Würzburg,

Unterfranken)

271    7 SL bei

11,2 m Absenkung

Haupt -Muschelkalk Wasser vom Pumpversuch

nach 12 Stunden

487,5

36

72

508,5

182,0

29,4

38,0    20,1

20,1

96

499,0

516,5

175,5

29,8

20,5

49,9    19,7

CD © © ©

'to'© © ©

0000

3,90 KMn0₄

4,56

2,28

2,93

22,31

21,72

zur Wasserversorgung verwendbar Würzburg

14. VIII. 1912

Kitzingen

(Kitzingen,

Unterfranken)

Tiefbrunnen-Anlage am Westrande des Maintales längs der Straße Kitzingen-Mainstockheim

td

PS

8—¹

GO GO © CO

HH

HH

HO iO CO CO CO CO CO GO

rH tH tH t-H

©    03

rH

03 —j

00

hOH H I rH t-H rH

Haupt-Muschelkalk 577,5 545,0 585,0

624.5 695,0

690.5

*00 o^V^t-T

rH © Ol P— © rH rH t-H tH rH rH

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OO |    |

03 ©00 «O tF © cT © CO CC <M <M C-

2,57 KMn0₄

5,3

3,16

23,84

22,89

24.52 27,02

28.52 26,16

reine Wässer, jedoch verhältnismäßig hart und mit Mineralwasserzuflüssen aus den Anhydritschichten des mittleren Muschelkalks vermengt

W ürzburg 16. IV. 1909 12. IX. 1910 1. IX. 1910

Leimen

(Pirmasens,

Pfalz)

Quelle 1500 m nördlich vom Ort im Staatswald (Waldabteilung »Kemeterberg-Ebenung«)

385    2-3,6 SL

oberer Hauptbuntsandstein

23,2

CO

8,85

1,58 Sauerstoff X 20

reines Wasser

Speyer 14. V. 1913

Mistelbach und Pittersdorf

(Bayreuth,

Oberfranken)

Quellgebiet des Kaltenbrunnens (5 einzelne Quellen) 3 km südsüdwestlich von Pittersdorf, am oberen Ende des Talkessels zwischen Voitsreuth und Gubitzmoos

zwi

schen

505 u.

510

zusammen 0,8-3,5 SL

Eisensandstein

Opalinus-Ton (Brauner Jura)

Miihlendorf

(Bamberg II, Oberfranken)

Quelle, 500 m südöstlich vom Ort am Fahrweg nach Hartlanden, am Fuße des Kappelberges

279    52—66 ML

Stubensandstein (mittlerer Keuper)

261,0

GO

10

HO

CO

CH

12,45

13,14

nach entsprechender Fassung zur Wasserversorgung geeignet

Erlangen 26. III. 1912

Schlottenhof bei

Arzberg (Wunsiedel, Oberfranken)

Quellgebiet (4 Quellen) 600 m nördlich vom Ort in den »mittleren Zelchwiesen«

ca.

470

zusammen 1—2,2 SL

Tonschiefer obere Quelle untere

—4

CH GO

o o

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47,4 KMn0₄

28,4

CC 03 O 03

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sr

Erlangen 21. V. 1911

Trudering

(München,

Oberbayern)

536

Flachbrunnen, 2,5 kg südöstlich von der Bahnstation Trudering am nordwestlichen (W. sp. Bande des »Gemeindeholzes«

ca. 8 SL

Diluvialschotter

260,0

Spuren

Spuren

0,8 Sauerstoff

brauchbares Trink- und Nutzwasser

526)

München 26. IV. 1912

W ackenbornerhof,

1,5 km südöstlich von Heiligenmoschel (Rockenhausen, Pfalz)

Quelle an der Ostseite des Hofes

333

Ober-Rotiiegendes

(Staudenbühler

Schichten)

176,4 !    37,6    22,7

31,5

8,85

Spuren

0,08 Sauerstoff

6,94

nach entsprechender Quellfassung verwendbar

Speyer 19. XI. 1913

W assertrüdingen

(Dinkelsbühl,

Mittelfranken)

Tiefbrunnen (81 m tief) 800 m östlich von der Stadt, jenseits des Bahnhofes, in der Nähe des Mühlbaches.

(Vgl. Gesch.-Bericht 1913, S. 36.)

425,8

Bisher verwendetes Quellwasser (Quelle ca. 2,5 km westlich der Stadt, unfern der Straße nach Gerolfingen)

Absenkung bei einer Entnahme von 7 SL von 1,2 m ab Terrain auf 23,8 m; von 8 SL auf 32,8 m

oberer Keuper (Burgsandstein) Wasser vom Pumpversuch

nach 1B Stunden

26

72

T>

unt. schwarzer Jura

CO to to to CO © © © IO rfn. © "© ©'©'©

84,0    22,0

120,8    17,4

0,05

0,2

0,1

0,04

Spuren

7,1

7,1

7,1

4,7 KMn0₄

6,9

4,1

11,5

( von sehr guter Beschaffenheit, Eisengehalt normal

Erlangen 20. IV. 1912

46,58    26,0

10,65

5,372    »

14,51

5. XII. 1913

Wörschweiler

(St. Ingbert, Pfalz)

Quellgebiet (4 Quellen) am Glashütterhof

Quelle I

II

III

IV

CO

27—30 ML 30—33 > 27—42 » 10-16 >

Grenze zwischen oberem und mittlerem Buntsandstein

CO © cc oo

05 01 © ©

rH t-H

"olocc

3,0

3,0

3,0

7,5

7,08

7,08

8,85

15,93

Spuren

Spuren

0,24 Sauerstoff 0,8 Sauerstoff 3,15    »

1,60 »

zur Wasserleitung verwendbar

Speyer 7. IX. 1910

b) Bauten.

Tabelle XIII.

36 beantragte, aber noch nicht begonnene Bauten erfordern einen Baukredit:

1 880 230 M. — Pf. 249 730 »

a)    für die öffentliche Anlage

b)    »    » Anschlußleitungen

2129 960 M. — Pf.

gegen 1378 780 » — » im Vorjahre.

Darunter sind:

1.    19 Anlagen mit natürlichen Druckverhältnissen;

2.    9 Anlagen mit künstlicher Förderung.

Darunter:

a)    1 Anlage mit Dieselmotor, 2 Anlagen mit Benzinmotoren, 3 mit Elektromotoren;

b)    2 Anlagen mit Francisturbine, 1 Anlage mit Widderbetrieb.

3. 8 Anschlüsse bzw. Erweiterungsanlagen.

Tabelle XIY.

Die 14 fertigen, aber noch nicht übergebenen und abgerechneten Bauten erfordern einen Baukredit:

900 800 M. — Pf. 77 000 »

a)    für die öffentliche Anlage

b)    »    » Anschlußleitungen

977 800 M. — Pf.

gegen 2 471 100 » — » im Vorjahre.

Unter ihnen sind:

1.    7 Anlagen mit natürlichen Druckverhältnissen;

2.    5 Anlagen mit künstlicher Förderung;

a)    4 mit Wärmekraftbetrieb oder Elektromotorenbetrieb: davon 3 Anlagen Elektromotorenbetrieb, 1 Anlage mit Benzinmotor;

b)    1 mit Wasserkraftmotorenbetrieb, und zwar 1 Anlage mit Francisturbine.

3.    2 Anschlüsse an bestehende Anlagen oder Erweiterungen von bestehenden Anlagen.

Tabelle XY—XYIII.

Die 15 im Bau begriffenen Anlagen erfordern einen Kredit:

2 393 900 M. — Pf. 209 050 » — »

a)    für die öffentliche Anlage

b)    »    » Anschlußleitungen

2 602 950 M. — Pf.

gegen 3 828 250 » — » im Vorjahre.

Unter ihnen befinden sich:

1.    8 Anlagen mit natürlichen Druckverhältnissen;

2.    6 Anlagen mit künstlicher Förderung;

a)    mit Wärmekraftbetrieb oder Elektromotorenbetrieb 2 Anlagen, und zwar 1 Anlage mit Dieselmotor, 1 Anlage mit Dieselmotor und Elektromotor als Reserve;

b)    3 Anlagen mit Wasserkraftmotoren, nämlich 1 mit Francisturbine und Elektromotor, 1 mit Peltonrad, 1 Anlage mit Francis-Kapselturbine und Lokomobile;

3. 1 Anschluß an eine bestehende Anlage.

Tabelle XIX—XXII.

Die 30 fertigen und übergebenen Bauten erfordern einen Aufwand:

2 494 036 M. 90 Pf. 183 344 » 63 »

a)    für die öffentliche Anlage

b)    »    » Anschlußleitungen

Sa. 2 677 381 M. 53 Pf. gegen 4 544 767 » 93 » im Vorjahre.

Unter ihnen befanden sich:

1.    9 Anlagen mit natürlichen Druckverhältnissen;

2.    10 Anlagen mit künstlicher Förderung;

a)    9 Anlagen mit Wärmekraft- oder Elektromotoren, und zwar mit Gasmotor 1 Anlage, mit Elektromotorenbetrieb 5 Anlagen (davon 2 mit Benzinmotor im Hauptbetrieb, 1 mit Dieselmotor als Reserve), mit Dieselmotorbetrieb 3 Anlagen.

b)    1 Anlage mit Wasserkraftbetrieb, und zwar 1 Widderanlage.

3.    11 Anschlüsse an bestehende Leitungen und Erweiterung bestehender Leitungen.

Im ganzen ergeben sich folgende Bauwerte:

Kredit:

1.    Angemeldete, aber nicht begonnene Bauten

und fertige, aber nicht übergebene und abgerechnete Anlagen..........

2.    im Bau begriffene Anlagen.......

3.    fertige und übergebene Bauten.....

a) öffentliche Anlagen: lauf. Jahr

2 781 030 M. — Pf. 2 393 900 »

2 494 036 » 90 »

b) Anschlußleitungen: lauf. Jahr

326 730 M. — Pf. 209 050 »

183 344 » 63 »

Sa. 7 668 966 M. 90 Pf. gegen 10 834108 » 23 »

Das Nähere ist aus den Tabellen zu ersehen.

719 124 M. 63 Pf. 1388 789 » 70 » im Vorjahre.

Tabelle XXIII.

Die 8 von Privattechnikern und Installationsfirmen im Jahre 1915 ausgeführten, unter Mitwirkung des K. Wasserversorgungsbureaus entstandenen und mit Zuschüssen bedachten Wasserversorgungsanlagen sind in Tabelle XXIII zusammengestellt.

Sie erfordern einen Aufwand:

156 859 M. 91 Pf. 32 829 » 56 »

a)    für die öffentliche Anlage

b)    »    » Anschlußleitungen

Sa. 189 689 M. 47 Pf. gegen 629 256 » 91 » im Vorjahre.

Unter den Anlagen befinden sich 4 mit künstlicher Förderung: 1 mit Benzinmotor, 1 mit Elektromotor, 1 mit Benzin- und Elektromotor, 1 mit Pumpbrunnen.

Das Nähere ist aus der Tabelle XXIII ersichtlich.

Zahl

tsOtOt—‘l—tl—tH-tl—‘■I—‘l—*■

PO(DCC^l®'J'^ClSKlHOtC

CO    T^iQCDNCCJJOH    (M CO ^ O CD

CM    (NOICNCMCNCMCOCO    CO W CO CO CO

«) Beantragte,

Ort

(politische Gemeinde)

Aham

Anhausen

Azendorf-Gruppe

Bahnhof Eichstätt

Dannenfels

Ellingen

Emmenhausen

Fichtenhof, Fuchsstein, Speckmannshof

Forstdienstgeb. Pyrbaum Fridritt

Gailoh und Lengenloh Gaukönigshofen Hardenburg Homburg a. M.

Kaiserslautern

Kemnath

Kevenhüllerberg-Gruppe

Kleingeschaidt

Kothen

Lauterhofen

Lauter-Katzenbach - Gruppe;

Lauter,Katzenbach, Poppenroth, Stralsbach Michelf eld-Nasnitz Neukirchen (Genossenschaft)

Nüdlingen

Plößberg

Ramsen

Reuth

Schulgeb. Unterschwaningen

Selb

Sonnen

Uffinger Gruppe; Schöffau, Seehausen, Uffing Vilsbiburg Waldfenster Wernfeld Wiebelsheim Wörth a. D., Markt

aber noch nicht begonnene Bauten.

Tabelle XIII.

Bezirksamt

Regier.-Bezirk

öffentliche Anlage Anschlußleitungen

cJt

Yilsbiburg

Augsburg

Kulmbach

Eichstätt

Kirchheimbolanden

Weißenburg

Kaufbeuren

Amberg

Neumarkt

Kissingen

Amberg

Ocbsenfurt

Dürkheim

Marktheidenfeld

Kaiserslautern

Kemnath

Riedenburg

Erlangen

Brückenau

Neumarkt i. O.

Kissingen

Escbenbacb

Miesbacb

Kissingen Reh au

Kirchheimbolanden

Nürnberg

Dinkelsbühl

Rehau

Wegscbeid

Weilheim

Yilsbiburg

Kissingen

Gemünden

Uffenheim

Regensburg

Ufr.

Opf.

Obb.

Ufr.

Ofr.

Pf.

Mfr.

Mfr.

Ofr.

Nb.

Obb.

Nb.

Ufr.

Ufr.

Mfr.

Opf.

25 700 20 700 10 000 13 100 13 400 2 400 33 600

36 700 1750 14 200 40 600

45    200

46    500 23 000

367 600 71700 228 000 12 900 4 080 39 200

63 600

75 700 14 100

76 000 57 600 45 500 7 500 13 400 233 600 6 900

4 200 3 400

5 000

4 800

3 300 2 500 10 000 9 600 13 800

22 400 21100 3 000

15 500

9 800

ohne Poppenroth

7 700

8 500 -{- 6 100 Kleinseeham 23 000 17 000 15 000

350

180

350

35 000 118 000 30 000 27 600 19 500 5 900 1 880 230

43 200

4    600

5    700 4 250

249 730

Zahl

to

05

*>■

ß) Fertige, aber noch nicht übergebene Bauten.

O r t

(politische Gemeinde)

Berndiel

Bürgstadt

Donauwörth

Eibacb

Ensheim

Forst-u. Zollgebäude in Fall

Garmiscb u. Hammersbach

Hallerstein

Lechfeld-Gruppe

Mühlhausen a. Werrn

Pirmasens

Rötz

Traunstein

Vormwald

Tabelle XIV.

Bezirksamt

Miltenberg

Miltenberg

Donauwörth

Schwabach

St. Ingbert

Tölz

Garmisch

Münchberg

Schwabmtin ch en

Karlstadt

Pirmasens

Waldmünchen

Traunstein

Alzenau

Regier. -Bezirk

Ufr.

Ufr.

Scbw.

Mfr.

Pf.

Obb.

Obb.

Ofr.

Schw.

Ufr.

Pf.

Opf.

Obb.

Ufr.

öffentliche Anlage Anschlußleitungen

Jl

Jt

24 900 6 300 33 500

700

einschl. (10 200 M.) Turb.-Erw. 178 500 10 000 28 600 168 300 16 500 245 000 22 500 74 000 76 200 3 500 13 000

20 200

600

4 800 33 300 3 800

12 300

1 300

900 800

77 000

Tabelle XV.

Kredit

jAnschluß-

leitungen

öffentl.

Anlage

w¹

674 000    43 000

5400

9800

2100

28 800

27 000

19 300

An

schluß

leitungen

440 Stück

137 Stück

100 Stück

110 Stück

30 Stück

250 Stück 77 500 ,    14 400

12 500

20 500

1300

109 000

57 000

140 Stück

240 Stück 141 000

35 Stück

13 000

1 037 600

24 Stück

Rohr

leitungen

73 770

37 300

3510 m

2890 m

2235 m

1600 m

20 520 m

230 m

8440 m

1130 m

16 528 m

ca. 9000 m

1675 m

890 m

y) Im Bau befindliche Anlagen.

1. Anlagen mit natürlichen Druckverhältnissen.

(Obere Zeile enthält die Massen nach dem Entwurf, untere Zeile den Bauzustand Ende Dezember 1915.)

Behälter

Quellfassung

Auffüllung

oder

Dachung

880 cbm

3 Stück fertig

760 cbm

200 cbm

270 cbm

145 cbm

592 cbm

Decken

Aufbau

Schalung

Aushub

Art

Sickerung! Schächte

Graben

Reg.

Bezirk

Bezirksamt

Ort

(politische Gemeinde)

Zahl

je 1 Stück

3 Stück fert.

1 Stück

1 Stück

je 1 Stück

je 1 Stück

je 1 Stück 480 cbm

775 cbm

1 Stück

je 1 Geschoß

1030 cbm

4 Stück 100 cbm

120

150 »

40

2 Senkbrunnen

Schw.

Lindau

Bodensee-Gruppe

120 cbm

1 Stück

3 Stück fert.

3 Stück fert.

3 Stück fert. 910 cbm

Beton unterird. 3 St. mit 370 cbm fertig

fertig

1 Geschoß

200 cbm

1 Stück 80 cbm Beton 2 kammerig, unterird.

1 Stück

1 Stück 50 cbm

begonnen

1 Geschoß

270 cbm

1 Stück 80 cbm Bruchstein,

2 kammerig, unterirdisch

1 Stück

150 cbm

je 1 Geschoß

je 1 Geschoß

je 1 Geschoß

1 Geschoß!

Sohle

eingebracht

1 Geschoß

begonnen

angeliefert

angeliefert

145 cbm

fertig

592 cbm

480 cbm

200 cbm

775 cbm

fertig

120 cbm

1 Stück 40 cbm 2 kammerig,

1 Stück 5 cbm 1 kammerig, Beton, unterird.

2 Stück, je 300 cbm Beton, je 2 kammerig, unterird.

2 Stück 120 u. 30 cbm Beton, je 2 kammerig, unterirdisch

1 Stück 400 cbm Beton, 2 kam-merig, unterird.

1 Stück 30 cbm Beton, 2 kam-merig, unterird.

1 Stück

7 Stück

2 Stück

2 Stück

1 Stück

135 cbm

fertig

fertig

106 m

1460 cbm

170 cbm

15 m

230 cbm

111 cbm

110 cbm

85 cbm

40 cbm

fertig

Ufr.

Pf.

Ufr.

Schw.

Ofr.

Obb.

Ufr.

Kissingen

Rockenhausen

Schweinfurt

Mindelheim

Krön ach

Weilheim

Alzenau

Burkhardrotli

(Bau eingestellt)

Dielkirchen

(Bau eingestellt)

Madenhausen

(Bau eingestellt)

Mittel- und Oberrieden, Pfaffen-hausen

(Bau eingestellt)

Mitwitz

(Bau eingestellt)

Unterpeißenberg

Vormwald

(Bau eingestellt)

Zah

Ort

(polit. Gemeinde)

Bezirks- Reg.-amt Bez.

Arnberg

Amberg Opf.

2. Anlagen mit künstlicher Förderung.

a) Anlagen mit Wärme- oder Elektromotorbetrieb.

(Obere Zeile enthält die Massen nach dem Entwurf, untere Zeile den Bauzustand Ende Dezember 1915.)

Tabelle XVI.

Quollfassung

Graben

Schächte

Brunnen

Aushub

Schalung

Aufbau Fundament, Keller oder Stockwerk über Boden

Pumpwerk Banlage

Decken -

und

Sohlen Stuhl

Dach-

Scha

lung

Deckung

Einsetzung der Fenster und Türen

Maschinen

Art

Aushub

Behälter

Schalung

Aufbau

Decken

Auf

füllung

oder

Dachung

Rohr-

lei-

tungen

Anschluß

es

g. leitungen

Kredit

Öffentliche

Anlage

An-

schluß-

lei-

tungen

oft,

Jl

2    450

cbm

1 Erdgeschoß 1 Obergeschoß

40

Sohlen cbm

Decken

400

400

25

qm

qm

Stück

1 Teerölmotor 60 PS

1    Elektromotor

2    liegende Plungerpumpen für je 60 Sek.-Liter

3020

405 000

Boh- 450 rung fertig, ausgebaut

Fundament und Keller fertig

Vergebung

eingeleitet

verlegt 2300 m

Sulzbiirg

Neumarkt Opf. 355 cbm

130

cbm

1 Saugbehälter 1 Erdgeschoß

Sohle

Decken

1 Rohölmotor 10 PS

1 Plungerpumpe

1 Stück 80 cbm 2kam-merig, unterirdisch

125

cbm

1 Geschoß

1    100 cbm 4127

Stück

90    50 000    7 750

455 000    7 750

I

t

» .

*

i* •

!

1 '

!

!

f

!•

!

!‘

t

:

;

+J

MAX

Kredit

An-

schluß-

leitung

Jl

Öffentl.

Anlage

Jl

ueSunjiej u -Sjniqasuy |

ti0Sun^t9[.tqoH

Sanqo'BQ

J9p0

Sannnjjny

U93[09Q

a> n'Bqjny

'■<3 Snnpeqos

52 000    17 000

3450

cbm

1082

72 300

811100

iO

00

05

103743

25500

1250

Cbm

qoTWS Z

ftg.

25 100    3 000

iG>

CM

2625

130

cbm

15

|mqo

888 200 Sl 92 300

440

° 2“

£ s

o ^

PQ qnqsny

Xi

Art

0 s

LU © W Q

k- m

0 "d

² kam- I 400 1 — 1183

cbm

merig 150 cbm

fertig — ftg

cbm

i stück 1250|_|626! 600 cbm 1 Stück 150 cbm 1 Stück 200 cbm Beton

54

raqo

cbm

cbm

je

2kam-

merig

■ö

rö

Werkkanal

ejqojjqos

QiqoH

qnqsny

ts

s~

:CÖ

Kanalkopf

Arma

turen

z}ndi9A

n'Bqjny

©

rd

mSZ O

O N

qnqsuv

s_

VJ

Ma

schinen

1 Francisturbine 1 Elektromotor eine

Zwillings-Plungerpumpe 1 Zentrifugalpumpe

b) Anlagen mit Wasserkraftbetrieb mit

(Obere Zeile enthält die Massen nach dem Entwurf,

U9JUX pun J91SU9X aep ännzjesnja

Sumjoao

76 Stück 1 Francis- ioOi 221 440!    * -ooo i,3o 4

Schutzen cbm m

4> S

cbm cbm qm

turbine

eine

Zwillings-Plungerpumpe 2 Evol-venten-

pumpen

Pumpwerksanlage

Dach-

Smq

-T?qog

iqms

Decken

und

Sohlen

aapog J9qn qjeAVqOCUS J9p0 I9II8>I Ünenropung ‘n'Bqjny

SuniBUOH

qnqsny

6 cbm 48 qm

s-g

30350 350

mb j mb mqo

1 Saug- 1 Sohle behälter 3 Decken 1 Erd-und 1 Obergeschoß

1500

cbm

ftg. fertig

ftg.j ftg. | ftg, fertig ftg. ftg.

ftg. ftg. j fertig j fertig ftg Jftg. | fertig J

ein nachträglich angeordnetes Okonomiegebäude nahezu fertig

2 kam- 90 merig 40 Cbm Beton

Yl 1 Schütze

qm

3 Stück 1 Turbine 10 1 Pumpe cbm

40

40

30

cbm

qm

qm

cbm

1 Sohle

1 Decke

1 Erdgeschoß

70

cbm

Quellfassung

9jqoBqos

Saru05ioig

40

cbm

ftg.

aoqxuo

09

cbm

ftg.

Reg.-

Bez.

Bezirks-

(pollt. Gemeinde)! amt

Ort

Gemün- Ufr. den

Burgsinn

Jachenliauser- Kelheim, Kb. Gruppe ein- Parsberg, u.

Rieden- Opf. bürg

schließt des Anschlusses der Stadt

Dietfnrt

Kübelstein Bambergl Ofr. (Hohenhäus-ling)

Tabelle XVIII.

3. Anschlüsse an bestehende Anlagen bzw. Erweiterung bestehender Anlagen.

(Obere Zeile enthält die Massen nach dem Entwurf, untere Zeile den Bauzustand Ende Dezember 1915.)

Kredit

Zahl

Ort

(politische Gemeinde)

Bezirksamt

Reg

ßez.

Rohr

leitungen

Anschluß

leitungen

Bemerkungen

öffentl.

Anlage

Anschluß

leitungen

Jl

Preither-Gruppe

Anschluß Bahnhof Eichstätt

Eichstätt

Mfr.

1872 m 118 m

13 100

13 100

t)') Übergebene Bauten.

Zahl des Jahrganges

Name des Ortes oder des Unternehmens

E. = Einöde W. = Weiler D.=Dorf K.D.=Kirchdorf P.D.=Pfarrdorf M. = Markt S. = Stadt Sch.= Schloß fl. = Anstalt

(lue! len

Behälter

Rohrleitungen

Hydranten

Einwohner

Wohngebäude

Politische

Gemeinde

Bezirksamt

Regierungsbezirk

Schüttung

Name

oder

Bezeichnung

kleinste

beobachtete

größte

beobachtete

S.L. S.L.

Härte des Wassers m deutsch. Härtegraden

Besondere

Bestandteile

T. =Turm, Be.=Beton, Br.=Bruch-stein,

Ba.

KB

Back-

stein,

Eisenbeton,

E. = Eisen, ein-kammerig, 2k.= zwei-kammerig

lk.

Wasserspiegel ab Gelände

<b mm

Nutzinhalt

Länge

cbm

G = Guß-

M=Mannesmann-S = Schmiedeisen.

Zusammen

Anzahl

B.W. Sp. über den höchstgelegenen

B.W. Sp. über den tiefstgelegenen

Öftentliche

Brunnen

Art

Anschlufsleitungen

Kosten

Unternehmer

Bauzeit

s-

V = VentilbrunneD L = Laufbrunnen

Anzahl

Anzahl

£-

Rohr

material

Guß-

Mannesmann-

Schmiedeisen-

Wassermesser

system

öffentliche

Anlage

Gesamt

kosten

Anschluß

leitungen

Quell-

fassung

Behälter

Rohr

graben

Rohr

leitung

Beginn Ende

Übergabe

Stück

Alexandersbad und 1). DUnkelhammer

W.

185    30

34

Sichersreuth Wunsiedel Ofr.

219    35

Quelle der 3,33    5

Badeverwaltung

Be. 2 k. 0    60    917

483

SOG

100

1400

00

CM

57

30 S

Bopp & Reuther Mannheim

14 298 75    2 674

69

Johann Goetz, Wunsiedel

9 März 1914    1914

30. Mai

4. Jan.

1915

2 Binsfeld

K.D. 430    75 Binsfeld

Karlstadt Ufr.

II

25    45 18,66

5    20

Be. 2 k. -1,4    80 1350

965

658

80

100

2973

oo

29,15

75 M

21 899 67    4 290

91 Johann Krumpholz, Dürenwaid

6. April 30. Juli 1. Jan.

1914

1914

1915

3 Burgalben

K.D. 552 102

Burgalben

Pirmasens

Pf.

Hollertal

brunnen

5,6    13

Br. 2 k. _+ 0 100    76

50 G

co

tp

GO

2656

4908

70 »

28,4

103

89

80 >

553

18

15

100 » 125 > 150 » 200 »

8208

Lux-

Werke

Ludwigs

hafen

43 727 51    6 732

35

H Gehlen, Rodalben

1. April 31. Dez. 18. Aug.

1914

1914

1915

10

80 M

125 »

}    25

8233

4 Deutelbach

W.

37    5

Aura

Gemünden Ufr.

Quelle II 0,2

Saug- —1,0 schacht

50 S

Pump- 1

1 860 79

F. Jos. Kurz Söhne, Würzburg

15. Sept. 31. Okt. 23. Jan.

br

1913

1913

1915

5 Enchenreuth

M.

853    92 Enchenreuth Stadtsteinach Ofr.

© © ©4o

KJ CO

y—¹

rH ©

UI

Be. 2 k. +0,75 100    29

50 G

CO

4^

1590

1450

80 »

100 »

3069

00

46,4

97

Lux-

Werke

Ludwigs

hafen

23 959 42    6 601

87

Lutz & Knoll, Presseck

18. Juni 8. Dez. 24. Febr.

1914

1914

1915

6 Halsheim

Halsheim

Karlstadt Ufr.

Im Nachtrag zur Tab. XIX des Geschäftsberichts

s-

1914

1 797 88    3 647

1. Mai 1. Sept. 12. Okt.

1914

1914

1914

7 Mistelbach und Pittersdorf

P.D.    721 96

D.    257 45

Mistelbach

Pittersdorf

Bayreuth

Ofr. KaltorBrunn. Quelle Ia

978 141

Ib

II

» lila » Illb

©ooooo “to ”© 1—¹ ©'©'* os    co —\

CO CO © CO r-T © o o © cT

Be 2 k. Be. 2 k.

++

100

80

540

2140

3020

3550

1290

310

40 G

50

)>

60 »

80 >

100 »

125 »

10 850

© ^1 co

(NhH<

co o

Ol

jss;

-i —i

81

43

124

64 006 29    7 593

32

J. Weh, Osterberg

22. Dez. 20. Juni 31. Jan.

1913

1914

1915

CO

X

..

8 Mühlendorf

D.

311    51

Mtihlondorf Bamberg II Ofr.

to

Ui

Bo. 2 k. —0,2 50    14    60

Be. lk. -j-1,2    7 943    80

518 100

1 475

'ui

44

12 899 52

(auf Kosten der Anwesensbesitzer)

Heinrich Georg Braun, Fürth i. B. 15. Dez. 30. April

1914

1914

3. Juli

1915

9 Schlottenhof

I).

391    49 Schlottenhof

Wunsiedel

Ofr. Quelle I Weiherquelle Quelle Y

VI

pppo

Kiooto

OOOtMO CN t- CO

© cf © cf

2 434

co

41,3

59 S

Andrae

Stuttgart

21 041 66    4 570

47

Joh. Krumpholz, Dürrenwaid

20. Juni 5. Dez. 21. März 1914    1914    1915

tp

10 Wörschweiler

D.

260    37 Wörschweiler St. Ingbert Pf. Quelle I

II

III

» IY

t#i l£C ^ CO I o cTo ol

popp

Br. 2 k. +0    60

to

in

9    13,35

20,0

59 S

17 466 92    3 432

82

Pet. Kleemann jr., Kollweiler

1. Juni 1914

30. Sept. 28. Juni

1914

1915

3 434

3178 495

10

618

222 958 41    39 543

43

,

.

■ ■

.

I

I ...J

Zusammenstellung des zur Verwendung gelangten Rohrmaterials für die seit 1878 vom K. Wasserversorgungsbureau ausgefülirten Bauten.

Der Baubezirk II, derzeitiger Vertreter K. Bauamtmann Blanck mit K. Oberbauführer Unter-bichler, haben sich der dankenswerten Aufgabe unterzogen, die vorgenannte Zusammenstellung auszuarbeiten. Der tabellarischen Aufstellung seien einige Erläuterungen über die Entwicklung des Rohrbedarfes angefügt.

Zusammenstellung des in den Jahren 1879 bis einschließlich 1914 verbrauchten Rohrmaterials.

Gußrohre

Stahlrohre

Baujahr

Länge

Gewicht

Länge

Gewicht

km

km

1879

1880

1881

GO CO GO

t-H t-H rH

1885

1886

1887

1890

1891

1892

1893

1894

1895

1896

1897

1898

1899

1900

1901

1902

1903

1904

1905

1906

1907

1908

1909

1910

1911

1912

1913

1914

7,623

15,282

13,744

7,340

8,950

13,735

24,783

15,050

65,055

4,280

41,000

89,280

51,670

75,405

91,590

151,470

88,980

89,220

162,364

92,147

181,307

104,083

288,226

422,575

245,757

168,467

189,866

239,395

273,101

224,990

189,232

249,304

259,871

353,794

265,606

261,426

115,607 269,260 382,208 111,062 210,445 224,360 544,752 476,305 1 885,276 72,453

1    276,900

2    330,455 1101,390 2 247,559 2 090,555

4    113,604 2 297,435

2    389,373

3    970,773 2 268,738

5    516,417

2    546,158 10 464,372 10 388,606

5    446,864

3    876,001

4    230,448

6    284,367

7    540,080 6 414,512 4 810,049 6 162,168 6 430,012 9 249,890 6 370,788 6 039,332

2,087

7,562

0,796

1,596

0,638

0,477

3,850

26,310

56,954

76,701

112,673

226,990

247,272

232,514

126,298

147,237

7,113

5,407

5,210

3,912

24,850

480,977

457,072

796,379

1039,843

2352,834

2150,902

2000,297

930,660

1442,535

Summa

5025,968    130148,574    1262,393    11 705,553

Bemerkung: Von oben aufgeführten Gußrohren lieferte seit 1911 das Werk »Luitpoldhütte« in Amberg 693,253 km mit

17157,045 t Gewicht.

Bei den Bauten des K. Bayer. Wasserversorgungsbureaus wurden früher sowohl für die Zuleitungen wie für die Verteilungsnetze normale Gußrohre allein verwendet. Während bei den Anlagen mit mittlerem Betriebsdruck das Gußrohr nach den sog. Deutsch-Normalien sich vollkommen bewährte, zeigte sich in

späteren Jahren, als die Gruppenversorgungen des bayerischen Juras in Angriff genommen wurden und verschiedene Anlagen in den bayerischen Yorbergen zur Ausführung kamen, daß das gewöhnliche Gußmuffenrohr dem erhöhten Betriebsdruck bei diesen Anlagen nicht immer standhielt. Man suchte diesen Nachteil zunächst durch Einführung von Gußrohren mit verstärkten Wandungen und normalen Muffen abzuwenden. Vom Jahre 1898 ab wurde auch bei besonderen Verhältnissen schon das neu auf den Markt gekommene Mannesmann - Stahlmuffenrohr wegen seiner Vorzüge hinsichtlich Widerstandsfähigkeit bei bedeutendem Betriebsdruck und geringerer Bruchgefahr bei unruhigen Bodenverhältnissen in Anwendung gebracht. Nach längerer Beobachtungszeit wurde die Erfahrung gemacht, daß die Dichtheit der Leitungen bei höheren Drucken im allgemeinen viel weniger von den glatten Rohren als von der Muffe abhängt. Man legte deshalb besonderen Wert auf die Ausgestaltung der Muffe und entschied sich für die Einführung der sog. Frankfurter Muffe, deren Form dem folgenden Bilde zu entnehmen ist.

Bei dieser Muffenform wird der Vorteil erreicht, daß durch ein Auseinanderziehen der Rohre eine Pressung des Dichtungsmaterials hervorgerufen wird. Die späteren Erfahrungen waren hierin so günstig, daß auch bei den Mannesmannrohren konische Muffen, die nach der Innenseite sich erweitern, vorgeschrieben wurden und daß für die Rohrenden eine Ausweitung verlangt wurde.

Nachdem sowohl bei Gußrohren als auch bei Stahlrohren eine nennenswerte Kostenerhöhung nicht eintrat, wurde die neue Form für alle Bauten zur Regel.

Vorstehende Tabelle gibt sowohl Längen als Gewichte an.

i'>: Übergebene Bauten.

2. Künstliche Förderung,

a) Elektro- und Wärme-Motoren.

Tabelle XX.

1. Blatt.

Zahl des Jahrganges

Name iles Ortes oder des Unternehmens

E. = Einöde W. = Weiler D. = Dorf K.D.=Rirchdorf P.D.=Pfarrdorf M. = Markt S. = Stadt A. = Anstalt

Einwohner

Wohngebäude

Politische

Gemeinde

Bezirksamt

R egier ungsbezirk

Quellen

Name

oder

Bezeichnung

W assergc winnung Brunnen

Wasserhebung

Behälter

Rohrleitungen

Hydranten

Öffentliche

Brunnen

Anschlnfsleitnngen

Baukosten

Unternehmer

Bauzeit

Schüttung Art

kleinste

beobachtete

größte

beobachtete

Bohrbrunnen

Gemauerter

Brunnen

S.L. S.L.

Nummer der Brunnen

Wasserspiegel unter Gelände

Wasser

lieferung

sek/1

Ab

senkung

B IBrunnenttefe

B Brunnenweite

Filterrohr-

Durchmesser

mm

Härte des Wassers in

60

<D

Besondere

Bestandteile

Art

und Anzahl

Hauptbetrieb

Reserve

Betriebs

wasser

Menge

Gefälle

Spannung

Wind-

geschwmdigk.

Zylinderzahl

Wirkung

eines

Zylinders

Zylinder-

Motoren

Pumpen

ein-

fach

Durchmesser

Rad-

Durchmesser

Hub

Umdrehungen

Kraftleistung

E# S.L. m Volt m Stück

d=dop-

mm m mm Min. HP.

Betriebszeit m Stunden pro Tag

Generator

Anzahl

Brennstoff

inhalt

cbm

Skrubber Vor-wärmer

Anzahl

Koks

inhalt

cbm

Verdampfer am Generator = G gesondert = g

Antriebs-

vor-

richtung

Transmission

Art

und Anzahl

Vorpumpe

Hauptpumpe

Reserve

Förderhöhe

Plunger- oder Kolbendurchmesser

Hub

Umdrehungen

(Touren-

zulil)

m mm mm Min.

Zylinderzahl

Wirkung

eines

Zylinders

S.L.

T. = Turm, Be. = Beton, Br. = Bruchstein,

Ba.

Back-

stein,

ein-

fach

d=dop-

Leistung

EB

E.

Eisen-

beton

Eis

en,

1    k.=ein-kammerig

2    k. = zw kammerig

ei-

Wasserspiegel ° ab Gelände

<p mm

A utzmhalt

Länge

cbm

G = Guß-

M = Mannesmann-S = Schmiedeisen-

Zusammen

Anzahl

iS

H B.W. Sp. über den “ höchstgelegenen

B.W. Sp. über den ° ! tiefstgelegenen

Art

Ventilbrunnen

Laufbrunnen

Anzahl

c=:

Anzahl

Stück

Rohr

material

GUßr

Hannesmann-

Schmiedeisen-

Wasser

messer

system

öffentliche

Anlage

Gesamt

kosten

Anschluß

leitungen

Maschmen-

anlage

Brunnen

Quell

fassung

Behälter

Rohr

graben

Rohr- Maschinenleitung

haus

Maschinen

Fabrik

Art

der

Beginn

Ende

Übergabe

Maschinen

Jt

Alt- und Neubreitenfelderhof

(Anschluß an Jägersburg)

D.

E.

109    19 Jägersburg Homburg

8 1

117    20

Pf.

1 Elektromotor H.

210

1066 7,5

17a

Anlasser

1 Hochdruckzentrifugalpumpe

104

1717

2,5

Br. 2 k. +0,25

40

75,0

60 G.

370,0 1 000,0 1 680,0

80 >

100 » 80 M.

6    20    51,5

22 S.

Lux-Werke

Ludwigshafen

21436 28    1 901 12    3 000 70

Peter Kleemann jun., Kollweiler

Bamberg

S.

48 063 3442 Bamberg

unmittelbare Ofr. Stadt

td

1, la, lb, 2-7, 9-16

oi

'o £’ oi

120

beobachtet bis 2,5, möglich 5,0 bis 6,0

3 Stück 0,6 | 350 11 Stück 1,0 | 400 3 Stück 1,0 600

vgl. Tab. XII

2 stehende H. Dieselmotoren

1 Benzinmotor zum Beleuchtungsbetrieb

vH

CD

345

126

490

230

je

195 100

350    4

bzw.

16

Preßluft

2 liegende,

4 fach wirkende Zwillings-Plungerpumpen. 1 Zentrifuge zur Heberfüllung,

1 Zentrifuge zur Entwässerung jj

94    190

bis

97

CT £

450 80

1500

1300

|| M »•

je

60

120

12

3,5

3125

Rhein. Siemens- 1 Elektro-Schuckertwerkc, motor Mannheim

Klein, Schanzlin u. Becker,

Franken thal

1. Oktober 1. April

21. Mai

Be. 3 k.

2 Stück erweitert um bzw.

2 503

140

2300

2000

20

230

406

325

244

220

530

16

9144

985

598

3 970

310

491

646

50 M. 300 > 50 S. 50 G.

80 »

100 » 125 > 150 » 200 »

250 » 300 » 350 » 400 » 450 » 500 » 550 » 600 »

2643

20

18115

20 778

37    17    64

*988191 43

88 555

*) Die Nebenkosten betragen 82 776.36 M.

(Diese Kosten sind in der Tabelle nicht mitgezählt.)

Bayer. Tiefbohrunternehmung von

Frz.Stutz jun. Bamberg

am Jakobsberg:

Mart. Hartmann, Bamberg

am Stefansberg:

Frz. Lurz & Sohn, Bamberg

C. Mennicke Nachf., Nürnberg

Erd-, Maurer-u.Steinhauerarbeiten : Pumpstation : Andr. Müller, Bamberg. Wohngebäude : Osk. Sautter, Bamberg.

Die übrigen Arbeiten in Einzelvergebung an ortsansäßige Firmen und Meister.

1913

1914

1915

1 Hochdruckzentrifugalpumpe

Vereinigte    Diesel-    14. Oktober

Maschin.-Fabr. motoren und Augsburg-    Plunger-

Nürnberg A.-G. pumpen Werk Augsburg

1912

31. Dez.

1914

30. Dez.

1915

Denkendorfer Gruppe: Attenzell

Bitz

D.

Biberg

Krut

Buch

Denkendorf

Altenberg

Riedelshof

Dörndorf

Dunsdorf

Gelbelsee

Irfersdorf

Irlahüll

Oberemmendorf

Schönbrnnn

Zant

K. D. K. D. K. D.

D.

P. D.

K. D.

E.

l+- OO OS CO

vH f'— vH U* O CO ^ vH vH vH vH th nrfi

21 Attenzell Eichstätt Mfr.

34

Bitz

yd

co

\G

00

7,5

X

CT

CM

GO

*a

CO

P D. K. D. P. D. P. D. P. D. K. D.

D.

K. D.

24 Biberg

13

Sojg

C- C- «O H H H

1 Dieselmotor H.

CD

0,825

220 25

67a

Druckluft

23 Buch 99 Denkendorf

1 Dieselmotor R.

1 liegende, doppeltwirkende Plungerpumpe.

1 liegende, doppeltwirkende Plungerpumpe

191,6

191,6

155

441 103

Dörndorf Dunsdorf Gelbelsee Irfersdorf Irlahüll Oberemmendorf 24 Schönbrunn Zant

3012 606

135 300 60

135 300 60

tNO

<M

7,5

7,5

T.

20,9

300

50 G.

89,1

90,7

566 S.

CC H (M (M CO CO

80

25,0

31,0

Bopp&Reutber 354 051 Mannheim

42

44 967

66 29 116

100 » 125 » 150 » 60 M.

14 759

67,5

87,8

80 »

10119

100 » 125 »

23 333

CM Oi rH    kC

CM    vH vH

38,9

73,2

54,6

72,7

31,3

56,1

CO X iQ

CM

CM

co

31,0

52,0

31,0

48,6

79,0

64,5

73,3

90,9

52,4

82,0

59,4

72,7

39,0

58,6

47,0

64,2

38,0

53,0

83,9

97,0

96,5

Nürnberger Tiefbohrgesellschaft Rauch & Stubenvoll

Leonhard

Moll,

München

Mich. Thein, Pasing Michael Hell, Kipfenberg

Gasmotorenfabrik Deutz

Rohölmotor

Plunger

pumpe

15. Dez.

1913

10. Oktober 13. Oktober

1915

1915

Fuchsstadt

M.

405    74 Fuchsstadt

Ochsenfurt

Ufr.

Gemeinde- 1,23 6,00 quelle

oT

vH

1 Drehstrommotor

1 Benzinmotor

220

580

240

1V₂

Kurbel

1 stehende, doppeltwirkende Plungerpumpe

36

150

150

70

to

5,5

Be. 2 k.

0,5

80

1359

940

44

80 G. 100 > 150 >

2 343

CM

CM

18

27 V.

69

M. u. S. jutiert und asphaltiert

30 728

43

3 701

02

5 489

Michael Thein, Pasing

Hettstadt

P. D.

1018 192 Hettstadt

Würzburg Ufr.

36    7    14    70

SS

1 liegender Dieselmotor

220

340

245

17,5    9,5

Preßluft

260

WaldbUttelbrnnn

P. D.

1400 233 Waldbüttel-2418 425 brunn

1 Bohrlochs-Pumpe 2 liegende, doppeltwirkende Plungerpumpen

55

68/52

190/135

750

19

6,1

Be. 2 k.

+1,0 150

265

2 295

60 G.

80 »

150

160

69

bO

Be. 2 k.

+0,8 150

1345

4 910

168

OiflO © cm io

1-H 1-H 1--

8 983

vH    O I vH

CO    T* |u-

18,70

45,8

187

S.

62 415

15,7

39,30

233

S.

Bopp u. Reuther, Mannheim,

Gottl. Volz, Stutt- 64127 gart u. Luxwerke 126 542 Ludwigshafen a. Rh.

07

44

51

13 754

16 469

30 223

15

26

41

16621

80 Fr. Stutz, Bamberg

P. Kleemannn, Kollweiler (Pfalz)

Klein, Schanzlin u. Becker, Frankenthal, Motorenfabrik München-Sendling

Pumpen: Armaturen- und Maschin.-Fabr. A.-G. vorm.

J. A. Hilpert, Nürnberg

Pumpe und Elektromotor

Benzinmotor

Motor:

Karl

Bachmann,

Motoren

fabrik,

Ansbach

19. Januar 1914

1. März 1914

19. Juli

1914

21. Nov.

1914

2. Februar 1915

7. April

1915

IS

i

:

.

;

*

f

.

"

ri

.

■

|

:

,

.

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i

..

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i

i

i

!

m

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i

' {P

' 'S |

m §*

I .

!

\

!

i

!

,

\

2. Blatt.

Zahl des Jahrganges

Name des Ortes oder des Unternehmens

E. = Einöde W. = Weiler D. = Dorf K.D.^Kirrtidorf P.D. ^Pfarrdorf M. = Markt S. = Stadt A. = Anstalt

Wassergewinnung

Wasserhehung

Behälter

Rohrleitungen

Hydranten

Öffentliche

Brunnen

Anschlul'sleitungen

Baukosten

Unternehmer

Bauzeit

Einwohner

Wohngebäude

Politische

Gemeinde

Bezirksamt

Regierungsbezirk

Quellen

Schüttung

Art

Name

oder

Bezeichnung

kleinste

beobachtete

größte

S. L.

f beobachtete

B = Bohrbrunnen G = Gemauerter Brunnen

der

Brunnen

Wasserspiegel unter Gelände

Brunnen

Wasser

lieferung

2 '< <D CD

bt)

g Brunnenweite

g Filterrohr-B Durchmesser _

Härte des Wassers in deutsch. Härtegeraden

Besondere

Bestandteile

Art

und Anzahl

Kitzingen mit Etwashausen

S.

Kitzingen

Ufr.

§838,

SC fff of r-T 03 O vH t-^

rH vH rH rH

gggg

'bo'cn'u'7-i

popp

350 28,96 350 27,79 350 28,52 350 26,73

1 Drehstrom-Elektromotor

1 Desgleichen 1 Dieselmotor

„    H = Hauptbetrieb

•    R = Reserve

PJ

Betriebs

wasser

Menge

Gefälle

Spannung

Wind-

geschwindigk.

S.L. m

Volt

§=> Zylinderzahl

Wirkung

eines

Zylinders

ein-

fach

d=dop-

pelt

g    Zylinder •

5 Durchmesser

Rad-

Durchmesser g

Hub

Umdrehungen

Kraftleistung

Pumpen

Min.

HP.

Betriebszeit in Stunden pro Tag

Generator Skrubber

Anzahl

Brennstoff

inhalt

cbm

Anzahl

Koks

inhalt

cbm

Vor

wärmer

Verdampfer am Generator = G gesondert = g

Antriebs

vor

richtung

g.| Transmission

Art

und Anzahl

X orpumpe Hauptpumpe Reserve

g | Förderhöhe

Plunger- oder Kolbendurchmesser

Hub

Umdrehungen

Zylinderzahl

Wirkung

eines

Zvlinders

8.L

Min.

e = einfach d= doppelt

Leistung

T. — Turm, He. = Beton, Br. = Bruchstein,

Ba. = Backstein, Eisen-

EB.

beton

E. = Eisen,

1    k.=ein-kammerig,

2    k. = zwei-k&mmerig

j Wasserspiegel ö ! ab Gelände

Nutzinhalt

Länge

<p mm

3 g

g s i ®

p

ca ö 3

Ög«

Zusammen

Anzahl

B.W. Sp. über den

hö chstgel egenen

B.W.Sp. über den

tiefstgelegenen

Art

Rohr-

material

Maschinen

cbm

es?®

Stück m

V = Ventilbrunnen L = Laufbrunnen

Anzahl

Anzahl

Stück

E=:

G = Guß-M = Mannesmann-S = Schmiedeisen-

Wasser

messer

system

öffentliche

Anlage

Gesamt

kosten

Anschluß

leitungen

Maschinen

anlage

Brunnen

Quell

fassung

Behälter

Rohr

graben

Rohr

leitung

Maschinen

haus

Fabrik

220

220

1450

1450

200

feg g

6—8

nach

Bedarf

Preßluft

1 zweistufige Hochdruckzentrifugalpumpe

1 desgleichen

1 liegende 4 fach wirkende Zwillings-Plungerpumpe (vom alten Werk ins neue versetzt)

1450

1450

70

Be. lk.

850

1055

334

IG

13

153

480

48

949

1438

107

19G

69

733

1368

o co

40 M

150

300

1405

29    25    46

290151    75

37 662

75

40 G

50

70

80

100

125

150

175

200

225

250

275

Bohrung: Nürnberger Tiefbohrgesellschaft Rauch & Stubenvoll

Baugeschäft Benz & Schardt, Kitzingen

Gasanstalt Kitzingeä

Baugeschäft Benz & Schardt, Kitzingen

Nürnberg-

Augsburg

Gentil,

Aschaffenburg

6859

Ausbau:

Baugeschäft

Hofmann,

Kitzingen

Vereinigte

Elektr.-Ges.,

München

Art

der

Beginn

Ende

Übergabe

Maschinen

Dieselmotor und Aufstellung der Plungerpumpe

Hochdruck

zentrifugal

pumpen

Elektro

motoren

Oktober

1911

Mai 1914

17. Juli

1915

SO

U» H H

co

300

350

450

8264

Lauterecken

(Nachtrag)

S.

Lauterecken

Kusel

Pf.

1310 81

3184

GO

Trudering

K. D.

748    96

Trudering München

Obb.

9,5    15,0 0,14 15,6 1000

300

1 Elektromotor

H.

190

1420

800

1 stehender Benzinmotor

R.

412

bis

© o

rH rH

57.

nach

Bedarf

Anlasser

Kurbel

1 Hochdruck-zentrifugal pumpe

1 desgleichen

44,0

43,0

1420

1400

bis

fff 00~

T. 2 k.

32,0

100

418

1430

3889.6

2522.7 1228,6

3006.8

80 G 100 » 125 » 150 »

63    29,7 43,0

241

10647,7

Bopp & Reuther, 119169 87 Mannheim,

Lux-Werke,

Ludwigshafen

19 863

01

7 847

30

M. Zimmermann, Augsburg

Hans Schatz, Trudering

M Thein, Pasing

Hans Schatz, Trudering

Ant. Gentil, Aschaffenburg

1 Elektromotor 1 Benzinmotor

2 Hochdruckzentrifugalpumpen

16. FeDruar 1913

31. Dez.

1913

20. Mai

1915

CO

Wassertrüdingen

S.

1910 309

Wasser- Dinkelsbühl trüdingen

Mfr.

Wiilzlmrg

(Veteranenheim bei Weißenburg i. B.)

A.

An

nahme

800    4

Weißenburg Weißenburg i. B.

Mfr.

Alte Quellen werden mitbenützt. Neue Leitung von der Stadt zum Saugbehälter. Leistung der Zuleitung 2 Sek-Lit.

1V₂    2

als

Re

serve

I 1,2    4,0    — 81,0 0,50

300    11

1 Elektromotor

1 Elevator

i. B.

Entnahme aus der bestehenden städtischen Anlage

1,9    1,9

1 liegender Gasmotor

H.

230

“co

1320

2—3

270

VR. 7,06 74

1 vierfach wirkende Zwillings-Plungerpumpe

1 Elevator

H.

50

74

cS

Be. 2 k.

300

3868

1288

289

445

VR.

1108

1020

80 G

100 > 125 » 150 » 175 » 175 M

>6998 G

1020 M

63    48,0 55,0

328

M u. S

Lux-Werke, Ludwigshafen a. Rhein

133589 65

24112

50

27 530

Bohrung: Nürnberger Tiefbohrges. Rauch & Stubenvoll

A usbau: Karl Meyer, Wassertrüdingen

Karl Meyer, Wassertrüdingen

Ad. Löhner, Regensburg

Karl Meyer, Wassertrüdingen

Amag Hilpert, Nürnberg

Baugesellschaft für elektrische Anlagen, Augsburg

Pumpe und Elevator

Motor und Wasserstandsanzeiger

1. September 1913

30. April

16. Juli

1915

1915

II.

250

Ci

2—5

Kurbel

1 stehende doppeltwirkende Plungerpumpe

H.

180    100 250

68

rH

c.

Be. 2 k.

+14,0

80

10

437

234

445

50 G

70 » 80 » 80 > verst. 100 G

1360

2    14    14

G. Volz, Stuttgart

31960 61

494

60

4 834

Im Eigenbetrieb der Stadtgemeinde (Kriegsgefangene)

Mich. Thein, Pasing

Desgl.

Durch ortsansässige Meister

Gasmotorenfabrik Deutz

Gasmotor u. Plungerpumpe

15. April

1915

23. Nov.

1915

2. Dezember 1915

Sa.

57 473 4976

11

6350

436

2097132 76

128447

32

:

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1

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1

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i

2. Künstliche Förderung,

b) Wasserkraftanlagen.

Zahl des Jahrganges

Name des Ortes oder des Unternehmens

E. = Einöde W. = Weiler D. = Dorf K.D.=Kirchdorf P.D.=Pfarrdorf M. = Markt S. = Stadt A. = Anstalt

Wassergewinnung

Wasserheb nng

Behälter

Einwohner

Wohngebäude

Politische

Gemeinde

Bezirksamt

Regierungsbezirk

Brunnen

Name

oder

Bezeichnung

Schüttung

Art

kleinste

beobachtete

größte

S.L. S.L.

B = Bohrbrunnen G = Gemauerter Brunnen

Nummer der Brunnen-

Wasserspiegel unter Gelände

Wasser

lieferung

sek/1

Ab

senkung

Brunnentiefe

B Brunnenweite

Filterrohr-

Durchmesser

mm

Härte des Wassers in

oo

Besondere

Bestandteile

Art

und Anzahl

H = Hauptbetrieb R = Reserve

wasser

Menge

Gefälle

Spannung

Wind-

geschwindigk.

S.L. m Volt m

„ , Zylinderzahl

Wirkung

eines

Zylinders

e = einfach d=dop-

pelt

Motoren

B    Zylinder

3 | Durchmesser T Rach p I Durchmesser

Hub

Umdrehungen

Kraftleistung

mm Min. HP.

Betriebszeit in Stunden pro Tag

Generator Skrubber

Anzahl

BrennstoS-

inhalt

cbm

Anzahl

Koks

inhalt

cbm

Pumpen

Vor

wärmer

Verdampfer am Generator = G gesondert = g

Antriebs

vor

richtung

Transmission

Art

und Anzahl

Vorpumpe

Hauptpumpe

Reserve

(Touren

zahl)

R Förderhöhe

Plunger- oder Kolbendurchmesser

Hub

Umdrehungen

Zylinderzahl

Wirkung

eines

Zylinders

S.L.

T. = Turm, Be. = Beton, Br. = Bruchstein, Back-

Ba.

mm mm Min.

e = einfach d= doppelt

Leistung

stein,

EB.= Eisenbeton

E. = Eisen,

1    k.=ein-kammerig,

2    k. = zwei-kammerig

Wasserspiegel ab Gelände

Rohrleitungen

<j) mm

'el

es

Nutzinhalt

Länge

m cbm

G = Guß-

M = Mannesmann-S = Schmiedeisen-

Zusammen

Anzahl

B.W. Sp. über den höchstgelegenen

B.W.Sp. überden { tiefstgelegenen

Öffentliche

Brunnen

Art

Ventilbrunnen

Laufbrunnen

Anzahl

Anzahl

Anschlufsleitungen

Rohr

material

Baukosten

Unternehmer

Bauzeit

Guß-

Mannesmann-

Schmiedeisen-

Wasser

messer

system

öffentliche

Anlage

Gesamt

kosten

Anschluß

leitungen

Maschinen

anlage

Brunnen

Quell

fassung

Behälter

Rohr

graben

Rohr

leitung

Maschinen

haus

fco

Sr

S-

Ji

Jl

Maschinen

Fabrik

Art

der

Beginn

Ende

Übergabe

Maschinen

Wackenbornerhof

W.

tc

Ilöringen

Rocken

hausen

Brunnstub 0,24 2,18

1 Widder H 0,41 7,0

24

1 Widderanlage Hj

27,2

41

0,085 Be. lk.

15

110

68

An

rf»-

S.

4813 07

277

41

L'-

Ullmayer & Heß, Alsenborn

20

205

Armaturen-

und

Maschinenfabrik A.-G., Nürnberg

Hydraulischer Widder

1. Dezember 1914

28. Februar 1915

7. Juni 1915

m

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m

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5

i

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<J) Übergebene Bauten.

3. Erweiterungen.

Tabelle XXII.

Zahl des Jahrganges

Name des Ortes oder des Unternehmens

L=Einöde W.=Weiler D. = Dorf K.D.=Kirchdorf P.D.=Pfarriiorf NI. = Markt S.= Stadt A. = Anstalt

Politische

Gemeinde

Bezirksamt

Regierungsbezirk

Quellen

Behälter

Rohrleitungen

Hydranten

Kosten

Unternehmer

Bauzeit

Name

oder

Bezeichnung

Schüttung

kleinste

beobachtete

größte

beobachtete

T. = Turm, Be.= Beton, Br.= Bruchstein,

Ba.

Back-

-e-

S.L. S.L.

stein,

EB.= Eisenbeton, E.= Eisen, lk. = ein-kammerig, 2k. = zwei-kammerig

Länge

G = Guß-

M=Mannesmann- j g S=Schmiedeisen- ; B

Zusammen

Anzahl

B.W. Sp. über den höchstgelegenen

?"■

« B.W. Sp. über den e    tief stgel egen en

öffent

liche

Anlage

Gesamt

kosten

Anschluß

leitungen

Quellfassung

Behälter

Rohrgraben

Rohrleitung

Über-

Beginn Ende gäbe

Berneck

S.

Berneck

Berneck

Ofr.

Quelle auf d.Waldwiese

0,067 3,7

550

1629

40 G

Quelle am Eisvogel

41

147

50 »

60 »

13 781

41

Lutz k Knoll, Presseck

Q. 1

0,067 5,0

12

80 »

2379

1. Juli Mitte 27. Jan. 1914 Dezbr. 1915 1914

150 >

Q. 1

0,05

2,3

tc

Hermersbergerhof

(Peltonradanlage an Stelle des Widders)

W.

Wilgarts

wiesen

Pirmasens

Pf.

2175

Maschinen- und Armaturenfabrik vorm. H. Breuer & Co., Höchst a. M.

l.Juni 1. Juli 1914    1914

ohne

Uber

gäbe

OS

Kunreuth

(Anschluß an Weingarts

P.D.

Kunreuth

Forchheim

Ofr.

1,1

1,84 Bo. 2 k. 60 cbm

1032

896

1395

40 G

80 »

100 »

3323

19

34,5

54,5

20 289

31

3995

65

Michael Thein, Pasing

lö.Juni 30. Nov. 17 Nov. 1914    1914    1915

Laaber-Naab-

D.

Gruppe

Unter

ödenhart

Parsberg

Opf.

705

60 M

705

88,7

89,5

3 619

17

706

24

Paul Brochier, l.Mai 30. Aug. ohne Nürnberg

1915    1915 Über

Erweiterung

Butzenhofen

gabe

Landau a. Isar

S.

Landau a. I.

Landau a. I.

Nb.

12

40 G

220

60 »

10

96

98,05

16 531

12

813

44

Jakob Haböck, Passau

850

80 »

1. Okt. 15. Mai 11. Nov. 1913    1914    1915

287

203

100 > 125 » 125 M

1581

OS

Langmiihle

(Anschluß an die Felsalbgrnppe)

Leimen

D.

P.D.

Lemberg

Pirmasens

Pf.

Br. 2 k. 40 cbm

2737    80 G

2737

12

23

53

16 391

37 2021

61

(Jltsch & Co., Zweibrücken

2.März l.Juni 23.Sept. 1914    1914    1915

Leimen

Pinnasens

Pf.

Br. lk. 40 cbm

140

6 467

91

H. Gehlen, Rodalben

April Novbr. 23. März 1914    1914    1915

00

t£>

Lengfeld

(Anschluß an Estenfeld)

Maria-Thann

(Anschi, an Heimenkirch-Opfenbach)

P.D.

P.D.

Lengfeld

Würzburg

Ufr.

Be. 2 k. 80 cbm

4100    80 G

470 100 >

4570

20

8,4

25,7

29 265

98 5028

73

H. Georg Braun, Fürth

l.März lö.Sept. 24.Sept. 1915    1915    1915

Maria-Thann

Lindau

Schw.

Be. 2 k. 50 cbm

910

1432

60 G

14

893

80 >

11

54,5

23 252

42 2510

80

Hans Gail, München

365

100 >

125 »

3600

1. Juli 30. Nov. 13.Sept. 1914    1914    1915

Preither-Gruppe

Erweiterung (Teeröleinrichtung)

Eichstätt und Hilpoltsteiu

Mfr.

1381

10

Gasmotoreniabrik Deutz

20.März 30.März ohne 1915    1915 Über-

gäbe

Yiehhausen - Berg-mattinger - Gruppe

(Ölraum- und Hochbehälter-Erweiterung, II. Motor und Pumpe)

Kelheim

Nb.

Be. 2 k. 200 cbm

40 G

12

80 >

35 977

87

Parsberg

und

Stadtamhof

Opf.

35

56

222

100 »

150 »

80 M

100 »

150 »

54

286

Maschine

Gebr.

Körting,

Hannover

Lorenz Bruck-sclilegel & Sohn, Regensburg

Paul Brochier, 10. Mai 17. Nov. ohne Nürnberg

1915    1915

Uber-

gäbe

6 Stück 470 cbm

79

169132

66

15076

47

_

I

-

\

**

y

*

t

Art

Zahl des Jahrganges

Name des Ortes oder des Unternehmens

E. = Einöde W.=Weiler D. = Dorf

K.D.=Kirchdorf

P.D.=Pfarrdorf M. = Markt S. = Stadt

Einwohner

Wohngebäude

Politische

Gomoinde

Bezirksamt

Regierungsbezirk

der Anlage

Wassergewinnung

Wasserhehung

Behälter

Rohrleitungen

Hydranten

Offentl.

Brunnen

Anschlufs-

leitungen

Baukosten

Bauzeit

Natürliche

Druck

verhältnisse

oder

künstliche

Förderung

Quellen

Schüttung

Name

oder

Bezeichnung

kleinste

beobachtete

größte

beobachtete

S.L. S.L.

B = Bohrbrunnen

Gemauerter tT Brunnen "

Brunnen

Moto re

Pumpen

Nummer der Brunnen

Wasser

lieferung

Sek.-L.

Ab

senkung

B | Bohrtiefe

Art

und Anzahl

H = Hauptbetrieb R = Reserve

Betriebs

wasser

Menge

Gefälle

Kraftleistung

S.L. m HP.

Betriebszeit m Stunden pro Tag

Art

und

Anzahl

Vorpumpe

Hauptpumpe

V.H.

g Förderhöhe

Leistung

S.L.

T = Turm, Be.=Beton, Br.=Bruch-stein,

Ba.

Baek-

stein,

BB.= Eisenbeton

E.

Eis

1 k.

en,

ein-

Wasserspiegel über Gelände

Nutzinhalt

Länge

kammerig, 2 k. = zwei-kammerig

cbm

G = Guß-

M = Mannesmann-| g S = Schmiedeisen-' Q

Zusammen

Anzahl

B.W. Sp. über den höchstgelegenen B.W. Sp. über den tiefstgelegenen

Rohr

material

Ventilbrunnen

Laufbrunnen

Anzahl

Anzahl

Guß-

Mannesmann-

Schmiedeisen

Stck. m m Stück

Stück

Wassermesser-

System

öffentliche Anlage Anschluß-Gesamt- leitungen kosten

Bauliche

Anlage

Maschinen-

Anlage

Beginn

Ende

Entwurfs-

Aufstellung

Bemerkungen

rH

Adelshofen

P. D.

202    40

Adelshofen Rothenburg Mfr. Natürliche

Druck

verhältnisse

0,1

1 Pumpbrunnen

II

1,5

Be. lk. —0,5    80    171,2

509    171,2

2273 45

M. Heiswolf, Haardt und

J. Färber, Rothenburg

Juli 1914

Sept. 1914

Bezirksbaumstr. Quellfassung und Zulei-Eckart,    tung zu einer offenen

Rothenburg o. T. Feuerreserve mit Pump-brunnen

Elschbach und Elschbacherhof

D.

W.

296    51

Elschbach

Homburg

Pf. Natürliche Anschluß Druckverhältnisse Niedermiesau

an

Ober- und

7,5

1630

1280

80 G

100 »

2910

18 15,5 31,0 -

43 S

13 050 27    3694 32

L. Wagenbrenner, G. m. b. H., Zweibrücken

1913

Bezirksbaumstr. Anschluß an Ober- und Löhmer,

Homburg

Niedermiesau

CO

Kucha

D.

251    36

Kucha

Hersbruck

Mfr.

Natürliche

Druck

verhältnisse

4,1 5,0

Be. 1 k.

40    782

80 G

397

100 »

1179

11 34    14

35 S ohne 11882 01    2200 20

H. G. Braun, Fürth i. B.

Nov. 1913

Jan.1914

Bezirksbaumstr.

Füßl,

Ilersbruck

Mörsbach

D.

414    85

Mörsbach

Homburg

Pf. Künstliche Förderung

Quelle am Hinkelsberg

1,0 1,1

1 Benzin- H motor

Be-

darf

1 Di ff er en tial-

Plunger-

pumpe

H 133 4,2

Ba. 2 k. +0,75 100

80

1907

802

"•}

80

100

2789

21 10,5 94

72 S

—    29682 09

7 409 74

Peter Kleemann, Kollweiler

Gasmoto

renfabrik

Deutz

Nov. 1912

19. April

1913

Bezirksbaumstr.

Löhmer

Homburg

ui

Neustadt a. H.

S.

Neustadt a.H. Neustadta.H. Pf. Natürliche

Druck

verhältnisse

Schützen

quelle

0,125

2k.    +-    50

20

85

60

420

1 53    62

8117 64

Stadtbauamt Neustadt a. H.

Herbst

30. Juli

1911

1915

315

100

Städt. Gas- und Erweiterung der bestehen-Wasserwerk Neustadt a. H.

85

100 M

85

505

den Anlage durch Beileitung der Schützenquelle und Anschluß an die Hambacher Wasser-

leitung in Verbindung mit der Wasserleitung in der Karolinenstraße

Oberhaching-

Deisenhofen

Furth

Oberhaching

D.

D.

P. D.

Oberhaching München Obb. Künstliche

Förderung

*■

Bestehend

1 Dreh- H strom-motor

6—7 nach pq Be-1 h darf

1 liegende H 55 doppeltwirkende Plungerpumpe

6 bestehend

16256 3L

unbekannt

Gasmoto

renfabrik

Deutz

Okt. 1915

Nov. 1915

c-

Obermenzing

Erweiterung nach Neulustheim

K.D.

883 156 Obermenzing München

Obb.

Natürliche Druck-Verhältnisse

947.5

507.5

597.6

80 M

100 » 2052,6 150 »

16

Unbekannt

15083 18 19525 30

Stadtgemeinde

Pasing

18. April

Juli 1913

1911

Stadtbauamt

Pasing

Anschluß an die Pasinger Gruppe

GO

Unteralting

Wildenroth

P.D.

267

K.D.

426

40 Unteralting 80 Wildenroth

Fürstenfeld- Obb. Künstliche Förderung

bruck

)>

-e- ° O

1,4

2,0

8 1 Benzin- H Benzolmotor

1 Dreh- R ' strom-motor

7io

nach

Be

darf

15 nach

Be

darf

1 liegende H doppeltwirkende Plungerpumpe

1 Hoch- R druck-Kreisel-pumpe

5 Be. 2 k. -]--100

50 M

80 >

100 > 125 >

BOG

100 »

15

20

1225

825

5130

14

28

to io

Ci

53

55

Unbekannt

60 514 96

Saafeld & Dorfmüller, München

Un

bekannt

20. Okt. 1913

23. Dez.

1913

Saalfeld & Dorfmüller, München

2739

488

370

109

156 859

91

32 829

56

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*

,1

fPfvW ^

Gesamtübersicht über die Bautätigkeit unter Oberleitung und unter Mitwirkung des K. Wasserversorgungsbureaus.

33

c) Gesamtübersicht über die Bautätigkeit unter Oberleitung und unter Mitwirkung des K. Wasserversorguugs-bureaus hinsichtlich der fertigen Bauten.

1. Jahrgang 1915.

Die Tabellen XXV und XXVI stellen die Tätigkeit des K. Wasserversorgungsbureaus für das Jahr 1915 — ausgeschieden nach Regierungsbezirken — dar. Die Ausscheidung zwischen Bauten, die unter Oberleitung des W. V. B. erbaut wurden (Fall I) und solchen, die nur unter Mitwirkung des gen. Bureaus entstanden und mit Zuschüssen bedacht wurden (Fall II), ist in geänderter Form erfolgt, dadurch, daß Anzahl der Unternehmungen, Ort bzw. Anstalt und Baukosten der öffentlichen Anlage in drei Rubriken eingetragen sind, je nachdem Fall I, II oder beide Fälle gegeben sind. Die Ortsnamen und die Baukosten der öffentlichen Anlagen sind in zwei Rubriken für Fall I und Fall II eingetragen. Die Jahresübersichten werden allerdings nie Fall I und Fall II zugleich enthalten, dagegen werden die auf mehrere Jahre ausgedehnten Übersichten hierauf Rücksicht nehmen müssen. Dabei kommt die dritte Rubrik für Zahl der Unternehmungen und Orte bzw. Anstalten zur Geltung, bei Ortsnamen und Baukosten erscheinen dagegen die Zahlen in beiden vorgesehenen Rubriken.

Im Jahre 1915 wurden vom K. Wasserversorgungsbureau für die unter seiner Oberleitung entstandenen Bauten einschließlich Vorarbeiten 1439276 M. 55 Pf. angewiesen, gegen 3991344 M. 43 Pf. im Vorjahre. Nach Ortsbezeichnungen und Kreisen teilen sich die im Jahre 1915 ausgeführten Anlagen nach folgender Tabelle XXIV.

Tabelle XXIV.

Art der Förderung

1. Natürliche Druck-verhältnisse und Handförderung .

2. Künstl. Förderung: a) Wärmekraft- bzw. elektrische Kraftmaschinen

Oberbayern Niederbayern

Städte

Pfalz

Märkte Dörfer Weiler Einöden Sonst Obj. Städte Märkte Dörfer Weiler Einöden Sonst. Obj. Städte Märkte Dörfer Weiler Einöden

h-¹

CM rH

rH

Oberpfalz Oberfranken Mittelfranken Unterfranken Schwaben

Sonst. Obj. Städte Märkte Dörfer Weiler

Einöden

Sonst. Obj. Städte Märkte Dörfer Weiler Einöden

Sonst. Obj Städte Märkte

Dörfer

Weiler Einöden Sonst Obj. Städte Märkte Dörfer Weiler Einöden Sonst. Obj. Städte Märkte Dörfer Weiler Einöden Sonst. Obi.

t-H

Ol

rH

M-

unter

Oberltg.

unter

Mitwirk.

Ci h-L

tH

J5

rH

tO

unter

Oberltg.

unter

Mitwirk.

b) Wasserkraftanlagen .    .    .

unter

Oberltg

unter

Mitwirk.

3. Anschlüsse an bestehende Anlagen bzw. Erweiterungen

CO

rH

rH

rH

unter

Oberltg.

unter

Mitwirk.

x) ein Gefangenlager.

An besonderen Anstalten wurden versorgt ein Gefangenlager.

Die Zahlen dieser Tabelle stimmen nicht mit der Kreistabelle zusammen, weil hier bei Ergänzungen die Orte etc. wiederholt gezählt wurden.

2. Tätigkeit seit Bestehen des K. Wasserversorgungsbureaus.

Im Gesamten wurden vom K. Wasserversorgungsbureau seit seinem Bestehen

8782 vorläufige Entwürfe und Gutachten,

2169 ausgearbeitete Entwürfe, in Sa. 10951 technische Arbeiten

abgeliefert.

An Bauten wurden laut Tab. XXVII, XXVIII und XXIX seit 1878, welche früher getrennt waren und jetzt zu einer Tabelle zusammengefaßt sind, ausgeführt:

a) unter Oberleitung des K. Wasserversorgungsbureaus 1233 Unternehmungen für 2208 Orte,

» Mitwirkung »    »

Quell- und Grundwassererschließungen, welche erst seit 1900 gesondert registriert werden, wurden von dort ab für 139 Orte abgeschlossen.

b)

793

» 1020 »

t.

Zusammenstellung aller Orte,

in denen im Jahre 1915 Wasserversorgungsanlagen zur Übergabe gelangten und Verbesserungen in den Wasserbezugsverhältnissen unter unmittelbarer oder mittelbarer Mitwirkung des K. Wasserversorgungsbureaus und unter Gewährung von Zuschüssen aus dem Wasserversorgungsfonds vorgenommen wurden.

(Die bisher betätigte Übertragung aller Gesamt-Jahressummen kommt im Hinblick auf die Neugestaltung der Tabelle XXVII—XXIX künftig in Wegfall.)

Tabelle XXV.

1. Blatt.

Anzahl der

Unternehmungen

Orte

Anstalten

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise nnter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

des K. Wasserversorgungsbureaus

Erweiterung, Neubau oder Umbau

Ortsname

Bezirksamt

Politische

Gemeinde

Ausführung unter

Oberleitung

Mitwirkung

des K. Wasserversorgungsbureaus

Stadt

unmittelbar u. mittelbar

Einwohner

Behälter

Hydran

Markt

Dorf

Weiler

Einöde

Anstalt

Bezeichnung

der

Anstalt

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

Zahl

der

An

wesen

Anzahl

des K. Wasserversorgungsbureaus

neu

Inhalt

aufgegeb.

ten

Jahr

Baukosten der öffentlichen Anlage

Anzahl

Inhalt

neu

ausge

wechselt

der

Ausfüh

rung

Ober

leitung

Mit

wirkung

teilweise

Mitwirkung,

teilweise

Oberleitung

Stck. cbm 8tck. cbm Stck. Stck.

des K. Wasserversorgungsbureaus

Unmittelbare Städte.

Erw.

Erw.

Bamberg

Kitzingen

Bamberg

Kitzingen

37

29

1912/14    988 191,43¹)

1911/14    290151,75

66

1 278 343,18

rH

Neub.

München

Neub.

München

H 03 ICO

Erw.

Neub.

München

Fürstenfeldbruck

Trudering

Oberhaching

Obermenzing

Unteralting

Wildenroth

Trudering

Oberbayern.

748    883

Deisenhofen

Furth

Oberhaching

Obermenzing

Unteralting

Wildenroth

96    1    100

63

1913    119169,87

1913/14    —

267

426

748    1576

156

40

16

80    ¹    ¹⁰⁰

372    2    200

14

28

1913

16 256,31

15 083,18 60 514,96

121

119 169,87    91 854,45

Erw.

Landau a. J.

Landau a. J.

Landau a. J.

Niederbayern.

10

1913/14    16 531,12²)

16 531,12

Pfalz.

vH rH

Neub.

Homburg

Jägersburg

tH

Neub.

Erw.

Erw.

rH tH vH

Erw.

Neub.

Neub.

Anschluß

Erw.

Neub.

Pirmasens Pirmasens Pirmasens Kusel Pirmasens Rockenhausen St. Ingbert

Homburg

Neustadt a. H. Homburg

Burgalben

Wilgartswiesen

Lemberg

Lauterecken

Leimen

Höringen

Blieskastel

Elschbach

Neustadt a. H. Mörsbach

Alt- und Neubreitenfelderhof Burgalben Hermersbergerhof Langmühle Lauterecken Leimen

Wackenbornerhof

Wörschweiler

Elschbach Elschbacherhof Neustadt a. H. Mörsbach

rH

b+

b±

b*

M-

117

552

159

20

260

296

414

20    1    40

102 1 100

27    1    40

tD ^ I <M I I CO I H I I

1913/14

1914

1914

1914

51

<X\

1108    710

lllli

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IO M i-k t-* QO

103

1914

1914/15

1914

1913

1911

1912/13

21 436,28

43 727,51 2 175,00

16    391,37 1 310,81 6 467,91 4 813,07

17    466,92

(Nachtrag)

13 050,27

8 117,64 29 682,09

113 788,87    50 850,00

Oberpfalz.

Erw.

Parsberg

Erw. Kelheim, Parsberg, Stadtamhof

|| 1

Unterödenhart    Laaber-Naabgruppe

Erweiter.-Anschluß Butzenhofen

—    Viehhausen-Berg-

mattinger Gruppe

51

Obfl.

1915

3 619,17

1 200

1915

35 977,87

9    1    200

39 597,04

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mm

Anzahl der

Unternehmungen

Orte

Anstalten

Tabelle XXV.

2. Blatt.

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise nnter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

des K. Wasserversorgungsbureaus

Erweiterung, Neubau oder Umbau

Ortsname

Bezirksamt

Politische

Gemeinde

Ausführung unter

Oberleitung

Mitwirkung

des K. Wasserversorgungsbureaus

Stadt

unmittelbar u. mittelbar

Markt

Dorf

Weiler

Einöde

Anstalt

Bezeichnung

der

Anstalt

Einwohner

Behälter

Hydran

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

Zahl

der

An

wesen

Anzahl

des K. Wasserversorgungsbureaus

neu

Inhalt

aufgegeb.

ten

Baukosten der öffentlichen Anlage

Anzahl

Inhalt

neu

ausge

wechselt

Jahr

der

Ausfüh

rung

Ober

leitung

Mit

wirkung

teilweise

Mitwirkung,

teilweise

Oberleitung

Stck. cbm Stck. cbm Stck. Stck.

des K. Wasserversorgungsbureaus

tiberfranken.

I-i

CM

Neub.

Wunsiedel

Sicliersrouth

l-i Hl CO M

Erw.

Neub.

Erw.

Neub.

Berneck

Stadtsteinach

Forchheim

Bayreuth

Erw.

Erw.

Bamberg II Wunsiedel

cx

Berneck Euchenreuth Kunreuth Mistelbach Pittersdorf Mühlendorf Schlottenhof Hierzu unm. Stadt

Alexandersbad Dünkelhammer Berneck Euchenreuth Kunreuth M istelbach Pittersdorf Mühlendorf Schlottenhof Bamberg

INI

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35

92

89

141

51

41

1 60

1 100

Ul

60

2 180

57

80

2    4300

3169

449

10    4837

I (Ti CT: JO t—' P— F— IT« I T-* r-I    rH rH JO 1^-*

1914

1914

1914

1913/14

1915

1914

1912/14

14 298,75

13 781,41 23 959,42

20    289,31 64 006,29

12 899,52

21    041,66 988 191,13

158 467,79

Denkendorfgruppe: Eichstätt

Mittel franken.

Attenzell

Bitz

Biberg

Biberg

Buch

Denkendorf

C5

Neub.

1>

Dörndorf

Dunsdorf

Gelbelsee

Irfersdorf

Irlahüll

Oberemmendorf

Schünbrunn

Zant

Attenzell

Bitz

Biberg

Krut

Buch

Denkendorf

Altenberg

Riedelshof

Dörndorf

Dunsdorf

Gelbelsee

Irfersdorf

Irlahüll

Oberemmendorf Schönbrunn ’ Zant

116

114

76

171

107

488

49

13

CO rH tP»

100

155

441

1— CO t* CO 05 CM CM i-l CO <M CT>

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1IIIIIII

INI

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cr> rf*. et cc co

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Ol CC CO

1913

bis

1915

354 051,42

Erw.

Neub.

Anstalt

i-i i-i

Neub.

Neub.

Eichstätt und Hilpoltstein Dinkelsbühl Weißenburg i. B.

Rothenburg

Hersbruck

Preither-Gruppe Aufstellung einer Teeröleinrichtung. W assertrüdingen Weißenburg i. B.

Adelshofen Kucha

Wassertrüdingen

Veteranenheim

Wülzburg

3012

fM ICO (Ol

1914

1381,10

to

Adelshofen

Kueha

—    1910

Veteranen- Annahme heim

800

202

251

o o

CO

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JO (M O

i-i

1913/15

1915

1914

1913/14

133 58!*,65 31 960,61

17

5722    453

995    5    800

219

520 982,78

2 273,45 11 882,01 14155,46

llnterfranken.

i—i i-i i-i

Neub.

Neub.

Neub.

bS

Neub.

Karlstadt

Gemünden

Ochsenfurt,

Karlstadt

Wiirzburg

i-i i-i

Würzburg

Binsfeld

Aura

Fuchsstadt Halsheim Ilettstadt-W ald-büttelbrunn Lengfeld

Binsfeld Deutelbach Fuchsstadt Halsheim He ttstadt-Waldbüttelbrunn Lengfeld

~u

Hierzu

unm. Stadt

Kitzingen

I t© I I I

430

37

405

2418

585

3875

425    2    300

92    1

80

850

18

22

1914

1913

1914

675    7

1391

B\lS g 3

1914

1915

1911/14

21 899,67 1 860,79 30 728,43 1 797,88 126 542,51

29 265,98

290 151,75 502 247,01

(Nachtrag)

Schwaben.

Neub. AnschluB an Heimenkirch

Lindau

Maria-Thann

Maria-Thann

117

23    1

50

1914

23 252,42

117

23    1

50

23 252,42

I

I

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A

A

I |

Anzahl der

Einwohner

Behälter

Unternehmungen

Orte

Anstalten

unmittelbaren Städte mittelbaren Städte

Märkte

Dörfer

Weiler

Einöden

Regierungsbezirke

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitang

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter!

Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung ;

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

neu

aufgegeben

neu

aufgegeben

Hydranten

Baukosten der 'öffentlichen Anlage

Baukosten der Anschlußleitungen

Zuschuß

Ober

leitung

Mitwir

kung

Anzahl

Oberleitung

Mitwirkung

Oberleitung

Mitwirkung

Inhalt

Anzahl

Inhalt

Anzahl

Inhalt

Anzahl

Inhalt

»|

n

Oberleitung

Mitwirkung

teilweise

Mitwirkung,

teilweise

Oberleitung

Oberleitung

Mitwirkung

teilweise

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teilweise

Oberleitung

Oberleitung

Mitwirkung

einschließlich der Kosten

für

Bauführung

des K. Wasserversorgungsbureaus

des K. Wasserversorgungsbureaus

Stek. cbm Stck. cbm 9tck. cbm Stck. cbm

cbm

cbm

cbm cbm

des K. Wasserversorgungsbureaus

des K. Wasserversorguugsbureaus

des K. Wasserversorgungsbureaus

Vo

7.

Oberbayern

748    1576

1 100

100

63

OC

119 169,87    91 854,45

19 863,01    19 525,30

8 184,39    3 670,60    8,27    3,99

Niederbayern

10

16531,12

813,44

3 306,22

21.41

Pfalz

1108    710

7    345,0

100

63

113 788,87

50 850—

17 549,31    11104,06

5 089,08    1 550,—    5,88    3,05

Oberpfalz

51

1 200,0

39 597,04

706,24

14494,75

38,02

Oberfranken

3169

10    4837,0

159

1 158 467,79

25 436,

41 914,02

5,03

Mittelfranken

17

15

5722    453

3    680,0

2 120,0

208

520 982,78    14155,46

69 574,76    2 200,20

91 364,30

714,10 18,94    5,05

Unterfranken

3875

7    1391,0

160

502247,01

46 891,07

17 763,66

4,95

Schwaben

117

1    50,0

14

23 252,42

2 510,80

1026,38

5,81

/•

Sa. Königreich:    30

39

32

14 790    2739

30    7603,0¹¹ —

4    320,0

681

109

2 494 036,90    156 859,91

183 344,63    32 829,56

183 142,79    5 934,70    8,75    3,78

. Wasserversorgungsbureaus unter Oberleitung oder Mitwirkung ausgeführte Wasserversorgungsanlagen.

Tabelle XXVII-XXIX.

Anzahl der

Einwohner

Behälter

Unternehmungen

Orte

Anstalten

unmittelbaren Städte mittelbaren Städte

Märkte

Dörfer

Weiler

Einöden

Regierungsbezirke

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

j teilweise unter Mitwirkung, j teilweise unter I Oberleitung

nach den Plänen und unter | Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teil weiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teilweiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter teil weiser Mitwirkung

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

nach den Plänen und unter Oberleitung

nur unter j teilweiser Mitwirkung ;

teilweise unter Mitwirkung, teilweise unter Oberleitung

neu

aufgegeben

Oberleitung

Anzahl

Inhalt

Anzahl

Inhalt

Anzahl

neu

aufgegeben

Mitwirkung

Inhalt

Anzahl

Inhalt

Hydranten

Oberleitung Mitwirkung

i'S

, S

o»

tu» °°

03 rP

Baukosten der öffentlichen Anlage

Baukosten der Anschlußleitungen

Zuschuß

Ober- | Mitwir-leitung I kung

Oberleitung

Mitwirkung

§S

SS

teilweite

Mitwirkung,

teilweise

Oberleitung

Oberleitung

Mitwirkung

teilweise

Mitwirkung,

teilweise

Oberleitung

Oberleitung

Mitwirkung

einschließlich der Kosten

für

Bauführung

des K. Wasserversorgungsbureaus

des K. Wasserversorgungsbureaus

Stck. cbm Stck. cbm Stck cbm Stck. cbm

cbm

cbm cbm cbm

des K. Wasserversorgungsbureaus

des K. Wasserversorgungsbureaus

des K. Wasserversorgungsbureaus

7.

7.

Oberbayern

188

123

360

281

13

24

188

188

86

63

38

ti

bD

224 698

67 490

184 27 540,5

129

13 654,0

5572

2277

12223432,76 5 527 699,01

1 453 600,80    357 570,08

1 972 833,14

475 096,28 17,55    8,59

Niederbayern

84

106

26

57

122 412

5 432

90 14275,5

495,0

2243

56

5032270,35    228176,86

693 585,77    1 000,—

986 012,37

38111,49 21,00 16,70

Pfalz

172

192

228

224

13

180

22

21

201 800

269 267

186 22 573,0

177

18 018,5

4772

3728

8817303,21    7 294 689,26

2 044 443,38 1017 917,50

1136 437,71

556 783,27 14,29    7,63

Oberpfalz

156»

52

487

53

20

28

211

110

112

128 781

53 909

204 17 768,0

35

5 014,0

3636

785

8473677,59 1910 868,68

1 168 611,14    20 060,71

2 549 218,06

150 719,10 31,49

7,89

Oberfranken

158

109

251

123

25

22

160

37

126 183

166 433

227 19165,0 —

59

13 983,1

2909

853

7437373,27 5165 478,62

743 675,04    89 066,86

1 976 933,35

402 719,44 27,99

7,80

Mittelfranken

106

80

208

78

17

13

118

35

21

107 097

141172

129 15 205,0 —

68

12 033,5

2737

1B89

7084699,02 4 239 378,14

987 456,07    73 011,43

1 577 863,20

265 695,93 23,68

6,27

Unterfranken

231

63

260

57

23

27

189

180 428

62 811

237 23055,6 —

28

3 807,5

4651

420

8751929,30 1317 695,95

1 474 707,38    29 948,48

1 425 580,30

123 521,17 17,70

9,37

Schwaben

138

165

306

196

10

21

137

73

37

49

151 259

80 107

140 18 991,01 —

163

14 986,5

4220

1763

8229786,11    4077 250,26

Sa. Königreich:    1233

793

2206

1020

44

13

18

20

130

24

161

2026

3226

57

38

154

Ol CO CO ^5

t-H

1240

744

375

145

242

42

1984

520

284

1242658 846 621 2 089 279

1397 158573,6 — Anzahl: 2064

667

81992,1 — Inhalt: 240565,7

30 740

11 271

42 011

66050471,61 29761236,78 95 811 708,39

1 603 362,14    222 571,66

10169441,72 1811146,72 11980 588,44

1164471,81

12871701,86

334 640,71 15,53

2 347 287,39 20,96

15 218 989,25

8,21

7,89

V

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■

VI. Abschnitt. Tätigkeit für die Wasserversorgung des Bayerischen Jura.

Der folgende Abschnitt soll nebst den vorhergehenden Jahrgängen des Geschäftsberichts Aufschluß geben über den Stand der Jura-Wasserversorgung bis Ende des Jahres 1915.

Es soll festgestellt werden:

1.    welche Bauten durch das K. Wasserversorgungsbureau oder unter Mitwirkung des genannten Bureaus bereits fertiggestellt oder im Bau begriffen sind;

2.    für welche Unternehmungen das K. Wasserversorgungsbureau vorläufige oder ausgearbeitete Entwürfe hergestellt hat oder für welche die Entwürfe privater Techniker geprüft wurden;

3.    welche Anträge zur Ausarbeitung vorläufiger und ausgearbeiteter Entwürfe vorliegen;

4.    welche Unternehmungen, insbesondere Gruppenversorgungen, vom K. Wasserversorgungsbureau auf Grund einzelner Anträge für die nächste Zeit zur Inangriffnahme in Aussicht genommen sind.

ad 1. Die Tabellen XXX der Jahre 1913 und 1914 verzeichnen alle vom K. Wasserversorgungsbureau seit dem Jahre 1878 im Jura erbauten und unter Oberleitung des genannten Bureaus entstandenen Anlagen und auch alle durch Privattechniker unter Mitwirkung des K. Wasserversorgungsbureaus fertiggestellten Bauten. Die Tabelle XXX des Jahres 1915 bildet hiezu die Ergänzung bis 31. Dez. 1915.

Für die unter Oberleitung des K. Wasserversorgungsbureaus fertiggestellten und in Ausführung begriffenen Bauten und die nur unter Mitwirkung des K. Wasserversorgungsbureaus unter Zuschußleistung entstandenen Bauten sind die Rubriken für Ortsname und Baukosten getrennt gehalten. Für jedes Bezirksamt sind zunächst die fertiggestellten, dann die im Bau befindlichen Anlagen in alphabetischer Ordnung aufgeführt. Unter dem Namen des Bezirksamtes ist die Zahl der Juraorte innerhalb des Amtes und die in Betracht kommende Bevölkerungsziffer angegeben. Bei Gruppenversorgungen ist stets nur die Anzahl der Orte in dem betreffenden Bezirksamte selbst vorgemerkt. Gruppenversorgungen, welche sich über mehrere Bezirksämter erstrecken, sind in allen in Betracht kommenden Ämtern mit der zugehörigen Ortszahl vorgetragen. Orte, für welche die Wasserversorgung fertiggestellt (übergeben) ist, erhalten eine feststehende, unveränderliche Nummer, die zur Zählung der innerhalb des Bezirksamts versorgten Orte benützt wird. Die im Bau begriffenen Anlagen erhalten je eine nur für den betreffenden Jahrgang gültige Nummer. Es ist beabsichtigt, alljährlich den Neuanfall an Unternehmungen in der gleichen Form zu veröffentlichen. Bei den fertigen Bauten werden dann die Orte, anschließend an die Nummern des Vorjahres, weiter numeriert, so daß der zuletzt angeführte Ort mit einer Nummer belegt ist, die zugleich die Anzahl der im Bezirksamte versorgten Orte angibt. Die Orte mit nicht fertigen Bauten erhalten eine nur für den betreffenden Jahrgang geltende Nummer. Erweiterungen zu bereits früher numerierten Orten werden nach den fertigen Bauten unter Bezug auf die früher festgestellte Ortsnummer angeführt. Die jährlichen Ergänzungstabellen sollen in längeren Perioden zu einer Haupttabelle wieder zusammengefaßt werden, wie die Haupttabelle 1913. Fertige Ergänzungen, welche sich auf einen in der Haupttabelle aufgeführten Ort beziehen, werden direkt unter der Hauptanlage vorgemerkt, solche, die sich auf eine frühere Haupttabelle beziehen, werden nach dem Abschluß der fertigen Bauten unter Bezugnahme auf die früher festgestellte Ortsnummer vorgemerkt. Die veränderlichen Jahresnummern und die unveränderlichen sind in getrennten Rubriken vorgetragen.

Bezüglich der graphischen Darstellung wird auf die Karten vom Jahrgang 1909 hingewiesen. In den beiden Karten ist die Bezeichnung für die ausgeführten und im Bau befindlichen Anlagen direkt angegeben und so gewählt, daß die künftigen Ergänzungen ohne Schwierigkeiten erfolgen können.

Sollte in Zukunft ein unter der Oberleitung des Wasserversorgungsbureaus ausgeführter Bau von einem Privattechniker und unter Mitwirkung des Bureaus ergänzt werden oder umgekehrt, so würde die Doppelbezeichnung • [x] angewendet werden. Die Karten werden später mit den Ergänzungen wiederholt erscheinen. Für den gegenwärtigen. Stand der Juraversorgung ist eine Karte eingeschaltet, welche den Umfang der Gruppen im einzelnen bis zum Jahre 1915 erkennen läßt.

Die aufgewendeten Summen bzw. die Kredite sind nach Anlagen, die unter Oberleitung und solche, die nur unter Mitwirkung des Bureaus entstanden sind, in getrennten Rubriken angegeben.

Da die zur Prüfung vorzulegenden Entwürfe schon vor jeder auf die Einleitung des Baues bezüglichen Maßnahme einlaufen müssen und eine Wiedervorlage der Projekte erst nach Vollendung des Baues erfolgt, kann über die im Bau befindlichen Anlagen, die nur unter Mitwirkung des Wasserversorgungsbureaus entstehen, keine Aufstellung gemacht werden.

Tabelle XXX.

Ausgeführte und im Bau begriffene Anlagen im Frankenjura, geordnet nach Regierungsbezirken und Bezirksämtern.

Bausumme

Zahl der

im Bau

Öffentliche Anlage fertig

Hydran-

ten

Inhalt der Behälter

Anzahl der Behälter

Einwohner

zahl

Anzahl

der

Orte

Beschrieben

im

'S' I W

186 742

186 742

271 123

292 135

61 100

624 358

624 358

93

48 527

46

14 557

31

17 ||

40

37

94

43

37

— j| 25 100 —

34

34 jj 25 100 j —

10

42

52

67

19

305 128

3 619

21 420

14 557

39 596 4131712

4 171 309

2 627 693 2 627 693

1381

354051

355 432 2 310 260

2 665 693

616 292 50

i!

ungern

Smei

mag rai

Smaj

Snrei

nugmi

Geschäfts

bericht

Im Bau oder fertig

Name des Ortes oder der Gruppe

unter

Oberleitung | Mitwirkung

unter

Regierungsbezirk Oberbayern.

Gesamtsumme 1878 bis Ende 1915 (wie 1914):

967

Regierungsbezirk Mederbayern.

vgl. Bezirksamt Parsberg

Feste

Jahres-

130

150

1369

12

1913, Tab. IX

130

74

99

61

201

201

131

150

410

1369

4 751

12

13

Viehhausen-

Berg-

mattinger-

Gruppe

Jachen-

bauser-

Gruppe

Summe fertiger Bauten 1878—1914, zugleich 1915:

im Bau begriffen bis Ende 1915:

im Bau

Regierungsbezirk Oberpfalz.

fertig

51

1530

1534

837

837

143

143

843

986

298

009

200

800

800

200

1293

22

1915, Tab. XXII

fertig

1913, Tab. IX

im Bau

Laaber-Naab

Gruppe

Erweiterung

Butzenhofen

Viehhausen-

Berg-

mattinger-

Gruppe

Erweiterung

Jachen-

bauser-

Gruppe

1329

1108

vgl. Bezirksamt Parsberg

005

7 238

7 438

4 436 4 436

OOS

300

2 761

108

3730

51

42 360

109

3730

1361|

106

106

136

IQ II-

52 —    3 061

151 — 11 1706

II

Nr.

Nr.

Bezirksamt

1—3

1—12

2—23

19

42

369

1913, Tab. IX

1914, Tab. X

1915, Tab. XXII

42    42 411

370

im Bau

im Bau

fertig

Summe 1915: Summe fertiger Bauten Ende 1914:

Summe Ende 1915:

Jachen-

hauser-

Gruppe

Jachen-

hauser-

Gruppe

Dietfurt

Viehhausen-

Berg-

mattinger-

Gruppe

Regierungsbezirk Oberfranken.

| im Bau | 1912, Tab. IX

Summe der fertigen Bauten bis Ende 1914, zugleich Summe 1915:

Summe bis Ende 1915.

|| 23 583 1    23 583

152

152

Regierungsbezirk Mittel franken,

1915, Tab. XXIII — I—II — j

fertig

Kübelstein

1—19

20

3 012

16

1915, Tab. XX

fertig

3 012

110 | —II 26 282

126 I — I! 29 294

16

Preither-

Gruppe

Erweiterung

(Teeröl

einrichtung)

Denken

dorfer-

Gruppe

Summe 1915:

Summe der fertigen Bauten bis Ende 1914:

Summe bis Ende 1915:

Regierungsbezirk Schwaben.

Summe Jahr 1915: I 14 i—    16 284

Gesamttätigkeit im Jura bis Ende 1915:

678 I 55 117 290 | 52351| 288 | 4L II17 091 j 9901| 3800 | 337 110 434 644 I 641| 836 200 j -

186 742 624 358 25 100

836 200

CO T—¹ t>» TT OO O ^ 05 CO CO CO rH IC CD

t— CO 05 CO CO Ol Ol Ol O 05 05 o. r* lO H CO CD CD Ol CD GO O H t— lO CD rf« ■^OtXMCDH CO CO H CD CD CD ^ Ol Ol

130

201

337

137—52

9—1

^ htH1>OCO t—i CO CO CO 00 öö

rH lO

CO CT. Ol

3800

150

800

40

066

OOCCCDHCD rH rH CO CO CD O 05

o

t>* ^ CO vH

rH Ol rH

vH lO

1369

967

05 CO Ol lQ QO OOOth CO rH vH

3730

136

5235

4 751 42 411 23 583 29 294 16 284

117 290

I (M Ol H I    lO

I HTt< I I iC

CO CO O (M CD ^ H t>- iD Ol t—• CO H H

(»78

Kreis:

36 Juraorte 8196 Einwohner

Kelheim

Kelbeim

Kreis:

77 Juraorte 16 405 Einwohner

Parsberg

Parsberg

Parsberg

Riedenburg

Riedenburg

Stadtamhof

Kreis:

1455 Juraorte 119 723 Einwohner

Bamberg I

Kreis :

345 Juraorte 46 711 Einwohner

Eichstätt

Eichstätt

Kreis:

308 Juraorte 59 274 Einwohner

Kreis:

263 Juraorte 45 343 Einwohner

Oberbayern.    .

Niederbayern . Oberpfalz .    .

Oberfranken .    .

Mittelfranken . Schwaben .    .    .

ad 2. Die beiden Tabellen XXXI und XXXII zählen die vorläufigen und ausgearbeiteten Entwürfe auf, welche vom K. Wasserversorgungsbureau ausgearbeitet wurden. Die Tabellen geben zugleich Aufschluß über Lage, Zahl und Bevölkerungsziffer, sowie Baukosten der öffentlichen Anlagen, mehrere Entwürfe für einen Ort oder eine Gruppe ausgearbeitet, so sind die verschiedenen hiefür anfallenden Baukosten erwähnt, jedoch ist in der Summierung nur immer die größte Summe gezählt.

Sind

Tabelle XXXI.

Vom K. Wasserversorgungsbureau im Jahre 1915 abgelieferte und geprüfte ausgearbeitete Entwürfe von Wasserversorgungsanlagen im bayer. Juragebiet.

Laufende

Nr.

Ort

(politische Gemeinde)

eigene Entwürfe

geprüfte fremde Entwürfe

Bezirksamt

Re

gierungs

bezirk

Beschrieben

i. Geschäfts -

bericht

Jahr/Seite

Zahl

der

Orte

Ein

wohner

zahl

Voraussicht

liche

Baukosten

Atzendorf-Gruppe (Erweiterung)

Kulmbach

Ofr.

1915

579

10 000

T. X

Batzhausen (Gern. gl. N.)

Parsberg

Opf.

1915

340

46 800

T. IX

Donauwörth, unm. Stadt

Donauwörth

Schw.

1915

5 800

T. X

Fichtenhof (Ammerthal)

Fuchsstein Speckmannshof

YVachtelhof und Wissing

(Wissing)

J-Karmensölden

Arnberg

Beiingries

o o

TS TS

Hi

1915

230

38 300

T. VII

1915

745

47 800

T. IX

Sa.

11

1894

148 700

Tabelle XXXII.

Vom K. Wasserversorgungsbureau im Jahre 1915 abgelieferte vorläufige Entwürfe von

Wasserversorgungsanlagen im bayer. Juragebiet.

Laufende

Nr.

Ort

(politische Gemeinde)

Bezirksamt

Re

gierungs

bezirk

Zahl

der

Orte

Ein

wohner

zahl

V oraussichtli ch e Baukosten

ist L

Gärbershof (Gailob) Hienheim (Gern. gl. N.) Ingolstadt (Erweiterung) Kehl (Oberhochstatt)

Amberg

Kelheim

Ingolstadt

Weißenburg

Opf.

Nb.

Obb.

Mfr.

Sa.

128

761

22 207

166

23 262

3 600

47 400

15 000

11 000

77 000

ad 3. An Anträgen liegen vor:

Tabelle XXXIII.

a) Unerledigte Anträge zur Ausarbeitung vorläufiger Entwürfe für den bayer. Jura bis 31. Dezember 1915.

Gruppenname

Orte

Bezirksamt

Lichtenfei s

Strößendorf

b) Unerledigte Anträge zur Anfertigung ausgearbeiteter Entwürfe für den bayer. Jura bis 31. Dezember 1915.

Gruppenname

Orte

Bezirksamt

Amberg

Gärbershof

ad 4. An Anträgen für Bauten im Frankenjura liegen vur:

Tabelle XXXIV.

Zur Ausführung angemeldete aber noch nicht begonnene Bauten zusammengestellt bis 31. Dezember 1915.

Gruppenname

Orte

Bezirksamt

Atzendorf-Gruppe

(Erweiterung)

Atzendorf

Reuth

Welscbenkahl

Kulmbach

Fichtenhof

Fuchsstein

Speckmannshof

Amberg

Gailoh

Lengenloh (Anschluß an Amberg)

Amberg

Ke venhüller Berg-Gruppe

(14 Orte)

Riedenburg

Lauterhofen

Neumarkt i. O.

Eschenbach

Michelfeld

Nasnitz

Das Grundwasser-Beweguügsgesetz.

Von K. Direktor F. Hocheder.

(Mit 3 Textfiguren.) (Nachdruck Vorbehalten.)

Das Bewegungsgesetz für die Grundwasserströmungen ist gegenwärtig der Gegenstand lebhafter Erörterungen. Es ist die Frage aufgeworfen worden, ob die bisherige Annahme, daß das Gefälle proportional zur Geschwindigkeit ist, beibehalten werden kann.

Die von Dr. Smrecker aufgestellte Theorie fordert, das Gefälle nicht der ersten Potenz von der Geschwindigkeit, sondern der Wurzel aus der dritten Potenz proportional zu setzen, und zwar will Dr. Smrecker diese Änderung aus der Beobachtung der Wasserzuführung zu Grundwasserbrunnen begründen. Eine nähere Ausführung seiner Ansichten bringt Dr. Smrecker in einem Artikel des Gasjournals, Jahrg. 1915, Heft 32, S. 452 usf. Ich will mich deshalb auch hier ausschließlich auf diese Verteidigungsschrift für die Anschauung Smreckers beziehen.

Vorausschicken möchte ich, daß das Widerstandsgesetz bei Grundwasserströmen selbstredend nur auf praktischen Versuchen aufgebaut sein kann, deren Zweck es ist, eine Beziehung zwischen dem verfügbaren Gefälle und der jeweiligen Geschwindigkeit des Wassers, sowie den durch die Beschaffenheit des Untergrundes bedingten konstanten Koeffizienten zu ermitteln. Mathematisch kann diese Beziehung ausgedrückt werden mit

• 1)

/(») •

ü²

Ob man, wie Dr. Smrecker vorsclilägt, das Gefälle als Vielfaches von

späterer Erwägung Vorbehalten bleiben, sicher aber ist, daß man / (v) als eine Reihe von Potenzen von u ausdrücken kann, also

2g

ausdrückt, kann füglich

• 2)

3)

₌ f(v') ₌ aJrßv-f-yv²-\-dvz-\-

Nachdem nun aber / (u) = f₁ ]/n gesetzt werden kann, gilt auch

=/(») = fl (jü) = «1 + ^lyl/a +Tlyl + vs + •

Beide Gleichungen können nun beiderseits mit einem Faktor multipliziert werden, so daß die Koeffizienten der Potenzen von v sämtliche kleiner als 1 werden:

t-*

Oc

■ 4)

11. y Wi = «i¹ + ßi¹ o* + Yi¹ ^ + V ^ +

Wenn nun u sehr klein ist, können höhere Potenzen von u vernachlässigt werden.

proportional zu einer Potenz von v ergeben hat, bedürfte zunächst

Auffallend aber ist nur, daß in der Form des Bewegungsgesetzes nach Dr. Smrecker so viele Koeffizienten = 0 werden müssen.

Der Hinweis auf die Versuche von Körber und Darcy in der Schrift Dr. Smreckers, welche nach-weisen sollen, daß auch hier sich

noch der Festsetzung der Geschwindigkeiten statt der mittleren Ergiebigkeit der untersuchten Querschnitte. Selbst wenn sich diese Ergiebigkeit auf die Einheit von 1 qm bezieht und damit die Geschwindigkeit festliegt, kann die Anwendbarkeit auf die Grundwasserbewegung zu einem Brunnen schon fraglich werden, da bereits in sehr mäßiger Entfernung vom Brunnenmittel Geschwindigkeiten eintreten, die wesentlich niedriger wären als die unter obiger Voraussetzung in der Versuchsreihe enthaltenen kleinsten Geschwindigkeiten (S. 455).

Das Grundgesetz für die Grundwasserbewegung, dargestellt durch die Formel

6)

• 7)

8)

Sowohl Gl. I als auch Gl. II kann zur Ermittelung der Beziehungen zwischen Gefälle und Geschwindigkeit benutzt werden. Es ist in beiden Fällen zunächst festzustellen, von welcher Potenz ab man sich zur Vernachlässigung entschließt. Damit ist die Zahl der Koeffizienten, die ermittelt werden müssen, festgelegt.

Nachdem j und v stets durch den Versuch selbst bestimmt werden kann, muß die Zahl der mit dem

gleichen Material auszuführenden Versuche gleich der Zahl der zu ermittelnden Koeffizienten sein. Die

a¹ ß¹

bisherige Theorie (Darcy) hat bereits in Gl. I das Quadrat von v vernachlässigt, es waren sonach —, — die durch zwei Versuche zu ermittelnden Koeffizienten und es ergab sich dabei a = mit 0.

Die von Smrecker vertretene Anschauung vernachlässigt erst vK Es bleiben somit mit vier Ver-

< rl V

Yh ’ Yd ’ Wi ’ Wi

Es ist zweifellos, daß beide Wege gangbar sind und bei richtiger Koeffizientenbestimmung brauchbare Werte liefern können.

suchen zu ermitteln

, von welchen sich ——

ßi¹ 71¹

Wi ’ V>\ ’ Wi

mit 0 ergeben müssen.

k • v nach Darcy

= kv» nach Smrecker

ergibt nun für den Brunnenzufluß die Formel

y¹ = logn x — C nach Darcy

TC /C

und

— yß

nach Dr. Smrecker

9)

Für die Formel nach Darcy ist, wie schon von verschiedenen anderen Seiten hervorgehoben wurde, festzuhalten, daß diese Gleichung entgegen der Anschauung Dr. Smreckers für ein konstantes q entwickelt ist und C nur für dieses konstante q einen bestimmten Wert annimmt.

y

In diesem Falle wird y stets =]/£'.

Alle Kurven oben erwähnter Schar schneiden also eine Vertikale in der Ent-

Allerdings gibt es eine Schar von Kurven (Fig. 1), die ein bestimmtes C bei veränderlichem q voraussetzen. Die Bedeutung dieser Schar von Kurven wird sofort erkannt, wenn man x = 1 setzt.

fernung von 1 m von der ?/-Achse in der Höhe ]/C über der a;-Achse.

Die Festlegung der Integrationskonstanten C als unveränderlichen Wert für alle q würde also nur eine Zusammenfassung von Grundwasseroberflächenkurven bedeuten, die durch einen willkürlich gewählten Punkt in der Entfernung von 1 m von der y-Achse gehen.

Die Integrationskonstante für eine Gleichung zwischen x und y wird dadurch gefunden, daß die Koordinaten eines bestimmten Punktes der Kurve in der Gleichung eingesetzt und dann C ermittelt wird.

Es ist wohl richtig, daß die allgemeine Gleichung

10)

y*=-L^*+c

auch unter der Annahme, daß q = 0 für den ganzen Verlauf der Kurve gilt.

In diesem Falle ist aber die Kurve eine Gerade parallel zur x-Achse und die Gleichung geht in y — H über, hat aber nur Gültigkeit, wenn q = 0, d. h. wenn kein Wasser aus dem Brunnen entnommen wird. Für x — oo kann y = H für alle q angenommen werden. Selbstverständlich bleibt aber das q innerhalb jeder Kurve konstant.

Die Gleichung der Kurvenschar geht dann über in

7/² = ^ + Uv

oder

C — H² — oo

sonach

~~ logn x -f- (H² — oo)

ß logn x = Y² — (772 kn

y²

kn

.    . li)

co)

. 12)

für y = H

q— • logn x = H² — (ll²

kn

oo)

.    13)

.    14)

x = -f- oo.

Die Gleichung

h (Ha— C)

(S. 472, Gasjournal) ist vollständig identisch mit Gl. 14), die auch

ft (H- — H* + co)

geschrieben werden kann.

Der Schnittpunkt der Kurve nach Darcy mit der x-Achse liegt also nicht, wie Dr. Smrecker annimmt, im Endlichen, sondern im Unendlichen.

Es sei hier darauf hingewiesen, daß die bisherige Brunnentheorie durchaus nicht annimmt, daß die horizontale ungesenkte Wasserfläche von der Fläche des Absenkungstrichters geschnitten wird. Der Depressionskreis wird nur als diejenige Lage bezeichnet, an welcher sich der Trichter von unten her der ungesenkten Wasserfläche so weit nähert, daß der Abstand praktisch vernachlässigt werden kann.

Die »unbequeme« Konstante C verschwindet nach der erwähnten Theorie vollständig rechtmäßig dadurch, daß die Koordinaten des Wasserspiegels an der Brunnenlaibung mit x — x₁ und y — H — <50 und für den Depressionskreis mit x = x₂ und y = H — A eingesetzt werden, wobei A gegen H vernachlässigt wird, also

(H-ö ₀)²

nk

.    15)

16)

H² = -%r logn x₂ -f- C

d₀f

q i x₂

nk l0gn - '

Xi

17)

und wenn man die üblichen Bezeichnungen R und r einführt

DO

18)

geht man mit dem zweiten Punkt nicht bis zum Depressionskreis, sondern bis zu einem beliebigen Punkt x, y, so erhält man

19)

Das ist nichts anderes als das bestimmte Integral

aus der Differenzialgleichung

\j — y    x = x

y = H — (t₀ x = r

dx

20)

y. dy = -j-

k 2tz x

21)

welche von Dr. Smrecker S. 472 in der Form

dy

k 2 nxy

dx

22)

dargestellt ist.

Von einem unbegründeten Verschwindenlassen der Konstanten C in der bisherigen Theorie kann also keine Rede sein.

Der von Dr. Smrecker gegen die bisherige Theorie gebrachte Einwand, daß sich die Absenkungskurve unter Anwendung des Darcyschen Gesetzes für größere Wassermengen über die Absenkungskurve für kleinere Wassermengen erhebe, ist nicht zutreffend.

Es ist aber selbstverständlich, daß sich die Absenkungskurve für größere Wassermengen unter sonst gleichen Verhältnissen steiler ergibt als für kleinere Wassermengen. Ebenso ist es selbstverständlich, daß sich ein Brunnen bei sonst unveränderten Verhältnissen tiefer absenkt, wenn ihm mehr Wasser entzogen wird. Nicht der an der Brunnenleibung liegende Punkt der Kurve ist also unveränderlich, wenn die Wassermenge sich ändert, sondern der ungesenkte Wasserspiegel in der Entfernung oo von der Brunnenachse. Von dort aus gehen die Kurven für alle Wassermengen, und die Kurven für größere Wassermengen schneiden in die Brunnenleibung tiefer ein, als die für kleinere Wassermengen, weil erstere steiler sind als letztere. Das geht selbstverständlich bei gleichem r nur, wenn C mit der Wassermenge sich ändert, wie dies auch von der bisherigen Theorie ausdrücklich vorausgesetzt ist.

Ich komme nun auf die von Dr. Smrecker betätigte vergleichende Gegenüberstellung der Ergebnisse seines eigenen Widerstandsgesetzes mit demjenigen Darcys.

Dr. Smrecker gibt als Widerstandsgesetz für Brunnenzufluß nach Darcy an

y² —    logn x + C

. 23)

und

logn ——

Xn- 1

24)

n{yn—yn-1)

Das ist nicht zu beanstanden. Auffallend ist jedoch, daß hier nicht die Gelegenheit benutzt ist, durch Einsetzung des Punktes y —H — d₀ und x—r die »unbequeme« Konstante C zu entfernen. Allerdings wäre dadurch eine für die Beweisführung »unbequeme« Zusammenlegung des unteren Kurvenanfangspunktes nach der Theorie mit diesem Anfangspunkt nach der Wirklichkeit erfolgt.

Dr. Smrecker hat es vorgezogen, durch die Wahl seiner Berechnungsmittel einen anderen Punkt der theoretischen Kurve mit einem anderen Punkt der wirklichen Kurve zusammenzulegen. Ich werde hierauf noch zurückkommen.

Als einfachere Form für sein Gesetz gibt Dr. Smrecker an

Hl —

₄ a . b

y* —--—==

* ix

(Seite 473).

In dieser Formel ist die Konstante C für die theoretische Kurve eliminiert.

Die erste Bestimmung S. 473 linke Spalte ist ja aus den schon für die Darcysche Formel erwähnten Gründen anfechtbar, es muß aber die zweite Bestimmung mit C₂ H* anerkannt werden.

Dr. Smrecker wendet nun zur Ermittelung der von x und y unabhängigen Beiwerte

k und C für das Darcysche Gesetz, a und b für das Gesetz nach Smrecker,

aus direkten Beobachtungen die Methode der kleinsten Quadrate an, d. h. er bestimmt durch Einsetzung der Koordinaten je zweier benachbarter Punkte in der Kurvengleichung unter Anwendung genannter Methode (für eine auf der ganzen Länge der Kurve gleichwertige Präzision) die wahrscheinlich richtigen Beiwerte k und C, sowie a und b.

Wenn die in der Klammer angedeutete Voraussetzung erfüllt ist, müßte bei richtigem Gesetz und bei richtigen Koeffizienten nahezu vollständige Anschmiegung der mit den ermittelten Beiwerten festgelegten theoretischen Kurve mit der praktischen Beobachtung auf der ganzen Kurvenlänge erreicht werden.

5    —Kurve

Entspricht das Gesetz der Wirklichkeit, ist aber die Präzision nicht auf der ganzen Linie gleichwertig, so ist klar, daß theoretische und wirkliche Kurve um so stärker voneinander abweichen, je verähderlicher die Präzision der Koeffizienten in dem jeweiligen Kurventeil ist.

(f

Fig. 2.

Nehmen wir an, es seien an einer Stelle die ermittelten Koeffizienten genau mit der Wirklichkeit übereinstimmend, und von diesem Punkte ab in einer Richtung und in demselben Sinne immer mehr von der Wirklichkeit abweichend, und legen wir nun theoretische und wirkliche Kurve an vorgenannter Stelle a zusammen, so muß die Abweichung beider Kurven in der benannten Richtung immer größer werden. Legen wir die Kurven statt an der Stelle a an einer beliebigen Stelle b zusammen, so wird sich der rechte Zweig der theoretischen Kurve bei a der parallelen Lage zur wirklichen Kurve nähern, während sich der linke Zweig der theoretischen Kurve immer mehr von der wirklichen Kurve entfernt.

Es soll nun ermittelt werden, warum die theoretischen Kurven nach der Entwicklung Smreckers nicht wie üblich an dem Anfangspunkt, sondern in einem mittleren Punkt mit der wirklichen Kurve zusammenfällt.

Die Darcysche Kurvengleichung lautet für unveränderliches k

. 25)

y*=-LXo%ax+c

(gilt also für die vermeintliche Kurve).

Wenn k nicht für die ganze Länge der Kurve unveränderlich ist, so kann man dies ausdrücken mit

k — f (x),

es gäbe sich dann bei demselben Gesetz

y² =

vmlosnx+c■

. 26)

als wirkliche Kurve.

Setzen wir in beiden Gleichungen x = 1, so ergibt sich: für die vermutliche Kurve

y = 1c,

für die wirkliche Kurve

y = iC

d. h. die vermeintliche (theoretische) Kurve schneidet die 1 m von der ?/-Achse entfernte Vertikale in der Entfernung -je von der x-Achse, die wirkliche dagegen in der Entfernung yC

Heißen wir den Schnittpunkt der vermeintlichen Kurve mit der wirklichen £₀, y₀, so ergibt sich

logn x₀

logn x₀

JrC — C₁ = 0

27)

Für C = C₁ wird k = / (a;₀); der ]/ C — ]/Cr

Wenn nun Dr. Smrecker in die Gleichung der vermeintlichen Kurve nach Darcy den durch die Methode der kleinsten Quadrate aus Teilen der wirklichen Kurve ermittelten mittleren Wert von k einsetzt,

so hat er damit das C der vermeintlichen Kurve dem C der wirklichen Kurve gleichgesetzt, d. h. er hat die Schnittpunkte der beiden Kurven mit der 1 m von

der ?/-Achse entfernten Vertikalen für vermeintliche

und wirkliche Kurve in einen Punkt zusammengelegt. Nachdem in diesem Falle

k = f(x ₀),

hat er zugleich den für 1 m von der y- Achse gültigen Koeffizienten als mittleren Koeffizienten angenommen.

Wir wollen nun untersuchen, welche Punkte Dr. Smrecker von der vermeintlichen und wirklichen Kurve nach seinem eigenen Gesetz zusammengelegt hat.

Wir setzen hier

a — f(x) b = fx(x)

dann ist die vermeintliche Kurve festgelegt mit der Gleichung

28)

m -y\ = Cx-y*

f(x)

fi(x)

]/ x

29)

Wenn Dr. Smrecker hier in die Gleichung der vermutlichen Kurve die aus den einzelnen Bogenstücken nach der Methode der kleinsten Quadrate ermittelten Mittelwerte für a und b einsetzt, so hat er auch hier wieder das C der vermutlichen Kurve dem C der wirklichen Kurve gleichgesetzt.

fi (z)

Wir können nun zwar sagen, daß

f X

Null wird, wenn x= oo, nicht aber daß ---1-

x

für x = oo Null wird; immerhin muß aber y = H werden für x — c© für die wirkliche Kurve, also

ffl —

= CO

Cx wird nur gleich C₂, wenn

(f(x) I fM\

l * ^ f* )

m = cx. Zite) =Q

30)

31)

f{x)

32)

Die Gleichung muß nach Einsetzung der £-Koordinate des Schnittpunktes erfüllt werden

33)

f(x o)

x₀

woraus sich x₀ bestimmt.

Es müssen aber auch die beiden Hauptgleichungen durch Einsetzen von x₀ und y₀ befriedigt werden,

also

x₀

vermeintliche Kurve

34)

C₂ ~ Vo*

f(x o)

fl (xo)

wirkliche Kurve

35)

Wenn hier C₁ = H* = C₂ gesetzt wird, ergibt sich auch eine Befriedigung, falls

a = f (x₀) und b = fx{x₀)

wird, d. h. Dr. Smrecker hat durch stillschweigende Gleichsetzung von C₁ mit C₂ als Berührungspunkt beider Kurven denjenigen Punkt gewählt, an welchem die aus den einzelnen Kurvenzweigen durch die Methode der kleinsten Quadrate ermittelten mittleren Koeffizienten mit dem der Wirklichkeit entsprechenden längs der Kurve wechselnden Koeffizienten zusammenstimmen.

Diese Festlegung des gemeinsamen Punktes durch Gleichsetzung von Cx mit C₂ ist ebenso willkürlich, wie die Zusammenlegung der Anfangs- oder Endpunkte der vermutlichen mit der wirklichen Kurve.

Hätte Dr. Smrecker statt des auf der Linie liegenden gemeinsamen Punktes, der durch die Gleichsetzung von Cx mit C₂ bestimmt ist, die Schnittpunkte der vermeintlichen und der wirklichen Kurve mit

der Brunnenleibung zusammengelegt, so würden nur in der Nähe dieses Punktes die beiden Kurven sich gut anschmiegen, in weiterem Verlaufe auf langer Linie weit abweichen.

Beim Versuche I kann der Smreckerkurve mit 70 cm maximaler Abweichung gegenüber der Darcy-kurve mit 40 cm Abweichung keine größere Genauigkeit zugesprochen werden.

Wenn man die weiteren Versuche der Zahlenreihe I näher betrachtet, ergeben sich gleichfalls bedeutendere Maximalabweichungen nach Dr. Smrecker, und zwar einschließlich Versuch I.

Versuche

II

lila

III b

Darcy

Smrecker

— 0,408 + 0,701

— 0,745 + 1,113

+ 0,149 + 0,241

+ 0,083 + 0 557

In keinem Falle also ist die Maximaldifferenz bei Dr. Smrecker günstiger als bei Darcy.

Zur Zahlenreihe II muß bemerkt werden, daß nach früherer Erörterung für die bedeutend geänderte Wassermenge bei Darcy ganz andere Konstanten gelten, demgemäß diese Zahlenreihe bezüglich Darcy nicht anzuerkennen ist.

Es fragt sich nun, ob es überhaupt zweckmäßig war, die mittleren Koeffizienten für die vermeintliche Kurve aus den einzelnen Zweigen der wirklichen Kurve unter Anwendung der Methode der kleinsten Quadrate mit der Voraussetzung gleicher Präzision auf der ganzen Linie zu ermitteln.

Diese Frage muß verneint werden, denn es ist anzunehmen, daß der Koeffizient k nicht auf der ganzen Linie der Kurve konstant ist und daß es sich bei den Abweichungen vom mittleren Koeffizienten nicht lediglich um Unregelmäßigkeiten im positiven und negativen Sinne handelt, sondern daß dieser Koeffizient gegen den Brunnen zu wegen der Auswaschungen des Materials stets günstiger wird.

Von dem Punkte aus, an welchem der wirkliche Koeffizient k mit dem durch die Methode der kleinsten Quadrate ermittelten Koeffizienten zusammenstimmt, wird gegen den Brunnen zu die Präzision immer geringer und die wirkliche Kurve weicht von der für konstantes k ermittelten vermeintlichen Kurve immer mehr ab. Für die Praxis kommt es aber viel weniger darauf an, daß sich die vermeintliche Kurve mit der wirklichen Kurve in den einzelnen Kurvenabschnitten möglichst gut deckt, als darauf, daß die Gesamtabsenkung nach der vermeintlichen Kurve mit der Gesamtabsenkung nach der wirklichen Kurve möglichst übereinstimmt, d. h. mit anderen Worten:

Wenn für das Gesetz, nach welchem sich die Mantellinie des Absenkungstrichters ausbildet, eine mathematische Form gefunden ist, so wird physikalisch derjenige Koeffizient k für die vermeintliche Kurve einzusetzen sein, der die einzelnen Koeffizienten k„ k₂, k₃ usw. der in Teile zerlegten wirklichen Kurve derart ersetzt, daß für die ganze der Beobachtung unterzogenen Ausdehnung der vermeintlichen und wirklichen Kurve die gleiche Gesamtabsenkung sich ermittelt.

Von diesem Gesichtspunkt ausgehend, wären in die das Gesetz ausdrückende Gleichung lediglich die Koordinaten des äußersten und innersten Beobachtungspunktes einzusetzen und könnten damit die vermeintlich konstanten Koeffizienten /c, C, a, b aus den Gleichungen eliminiert werden.

Damit ginge über:

die Darcysche Gleichung in

₂jognx logn r

y* = (H-d₀)

LO

y*+(H-ö₀)*

logn r • x₁

5₀]²)

logn x

logn

logn r

36)

die Smreckersche Gleichung in

ix, (tf * —

E% — y\ =

*    - Vi²)-r[m-[H-Ötf]

xifr — ix,)

Z (V*1 — fr)

. 37)

Die Tabelle am Schlüsse der Abhandlung zeigt, welche Werte y nach der Beobachtung, nach dem Darcyschen Gesetz und nach dem Smreckerschen Gesetz annehmen, wenn Versuch I zugrunde gelegt wird.

Wenn die Koeffizienten im Gesetz konstant angenommen sind und in Wirklichkeit nur gleichwertige Unregelmäßigkeiten im positiven und negativen Sinne zeigen würden, müßte sich bei richtigem

Gesetz und richtig berechneten Koeffizienten die vermeintliche Kurve auf der ganzen Beobachtungslänge an die wirkliche Kurve anschmiegen.

Weicht aber das Gesetz von der Wirklichkeit ab oder sind die Koeffizienten nicht konstant, so weichen beide Kurven mehr oder weniger voneinander ab, obwohl die Endpunkte zusammenfallen.

Die Tabelle zeigt, daß die Abweichung von der wirklichen Kurve bei der Smreckerkurve ebenso groß ist als bei der Darcykurve, nur liegen die Abweichungen bei der Smreckerkurve mehr im steilen, diejenigen der Darcykurve mehr in dem flachen Teile der Kurve.

Wenn wir nun annehmen, daß die Abweichungen der vermeintlichen Kurve von der wirklichen durch die unzutreffende Annahme, daß k konstant ist, bedingt wird, so wäre zunächst nach dem Gesetze zu suchen, das die Veränderlichkeit ausdrückt. Ein solches Gesetz ist bisher noch nicht aufgestellt. Es wird aber nicht weit von der Wirklichkeit abweichen, wenn wir annehmen, daß die Zunahme des Koeffizienten k umgekehrt proportional zu x ist, also etwa

k = kx 1 -f-

38)

k₀(x — x₂)

{x₁ — x₂) _

gesetzt werden kann, wobei kx der normale Koeffizient für unveränderte Grundwassergeschwindigkeit ist. Unsere Formel für das Darcygesetz wird dann lauten

MH

k₀(x — x₂)

• logn x -j- C oder y² =

q(xi — x₂) • log x

ÄiC(^i — x₂) + k₀(x — x₂)\ ¹

-\~C .    .    . 39)

und wenn man hier die beiden Endpunkte der Beobachtungskurve einsetzt

Vi =

K (X1 — X2)

• logn x₁-\-C oder y-f =

K (i H⁻ K)

logn xl-\-C .    .    .    .    40)

Xx- X₂

Vz =

kJl h-

k₀ (x₂    x₂)

• logn x₂-\- C oder y₂²

q logn

.    . 41)

Zu bestimmen wäre hier k^ k₀, C und q.

Es können somit die Konstanten nur durch Einführung eines dritten Kurvenpunktes xz, y₃ eliminiert werden, dann gilt

vi

k₀ (x₃    x₂)

(Xi — X₂)

• logn xz-\-C oder y₃²

qjx₁ — x₂)

^1 [(^i    x₂) k₀ [xz ^₂)]

+ C .    42)

Durch Elimination der vier Konstanten entsteht die Gleichung zwischen x und y wie folgt:

(Xj — x₂) log x₃

log »! — (! + K) log x₂ [ (xx — x₂) -f k₀ (x₃ — x₂)

y² — y₂²

(yi—y*²) (1 + Äq)

Setzt man in diese Gleichung die Zahlenwerte

x₁ = 64,5 m x₂= 1,5 m x₃ — 31,5 m

CO to M

- 0,81 m = 8,50 m = 9,70 m

ein, so ergibt sich k₀ mit 0,36.

Es kann nun noch aus den obigen Gleichungen 39) und 40) die Gleichung zwischen x und y mit

y² — y² =

y² — yi

log X₁

log x₁

1,36

— log x₂

(xx — x₂) + 0,36 (x — x₂)

1,36

.    . 44)

ermittelt werden.

Hier sind außer x und y nur mehr noch bekannte Werte enthalten.

Hieraus ergibt sich folgende Tabelle:

Versuch I.

Nummer

y mit Übereinstimmung der Endpunkte

y ohne Übereinstimmung der Endpunkte

des

Bohrloches

1.

2.

3.

4.

5.

Beobachtet

Smrecker

Darcy

Darcy mit zunehmendem k

Smrecker

Brunnenleitung

00 Ol (P 03 tö M *01 bn 'bi bn bn bn bn bn bn bn bn bn bn

H    ^

H H CM CO CD OO

O O O CD JD JD JD O _CD OO JX OO

oo 4) 4j o) bn 4p- w h o 'cd oi o»

HQK-Ip-Ip-JEO Ol CD

CD CD CD CD CD CD CD JD CD CD OO OO CO ^ “-3 ^-3 05 bn 4P- OO bo 4-1 “cd "bl

HOOÜIOMOI-HJIOMM

CD JD CDJDJXIJDCDJX^OO^COOOCO O« V “os lo 4-1 bo 00 00 '*05 Ol -3 C3 O I—¹‘ h* O) ® O CO

i£5 — CD OO

ZDZDlQtDtOtDiDtOCCpSCßCG oo Vi m üi V K) o “cd oi b

HtO^O^OJUiWtStßtD

7.79    (8,5)

8.52    (8,92) 8,84 (9,25) 9,03 (9,44) 9,15 (9,46) 9,36 (9,77) 9,47 (8,88)

9.53    (9,94) 9,66 (10,07) 9,71 (10,13) 9,76 (10,17)

9.80    (10,21)

9,83

Diese fünf Kurven 1—5 gegenseitig verschoben und am wirklichen Wasserspiegel angesetzt, geben folgendes Bild. Die nach der Einstellung auf den wirklichen Wasserstand für die fünfte Rubrik geltenden Coten sind in Klammern angegeben.

io i

9.61

9?-

9,°-

85".

8o

Ti

/*

<//

il/i

Hl

ÄTTf

*-

Fig. 3.

Man sieht also, daß eine Änderung der Grundformel nach Darcy nicht notwendig ist, um genügend genaue Werte zu erhalten.

Projektierungstätigkeit des Wasserversorgungs- Ingenieurs

unter besonderer Berücksichtigung bayerischer Verhältnisse.

Vorgetragen im Jahre 1899 im Bayerischen Bezirksverein des Vereins Deutscher Ingenieure

von F. Hoclieder, K. Direktor.

(Nachdruck Vorbehalten.)

Meine hochverehrten Herren! Wenn ich heute das Wort ergreife, um über die Projektierungstätigkeit des Wasserversorgungs-Ingenieurs unter besonderer Berücksichtigung bayerischer Verhältnisse zu sprechen, so kann es nicht meine Aufgabe sein, Ihnen eine Reihe großartiger maschineller Betriebe mit einer stattlichen Anzahl von Pferdestärken vorzuführen. Ich werde mich im Gegenteil in meinen Mitteilungen vorwiegend auf kleinere Verhältnisse etwa auf Anlagen von 1—6, höchstens 60 PS, beschränken müssen. Auch kann ich meine Ausführungen nicht lediglich maschinentechnischen Verhältnissen widmen, sondern ich muß Ihre Aufmerksamkeit auch für andere Gebiete technischen Wissens in Anspruch nehmen. Das Wasserversorgungswesen ist eben auf Errungenschaften und Resultate zahlreicher Forschungsgebiete angewiesen, welche vielfach nicht nur aus dem Rahmen der Maschinen-, sondern auch der Tief- und Hochbautechnik, sowie der Ingenieurwissenschaften überhaupt heraustreten.

Selbstverständlich kann der projektierende Ingenieur nicht auf all diesen einschlägigen Gebieten völlig bewandert sein. Es muß aber für eine gewissenhafte Projektierung vorausgesetzt werden, daß der Projektierende im allgemeinen in allen vorkommenden Fragen orientiert ist und sich gegebenenfalls bei eventuell notwendigen spezialwissenschaftlichen Untersuchungen die geeignete Persönlichkeit hiefür ausfindig zu machen und derselben die erforderlichen Anhaltspunkte für die Untersuchung zu geben in der Lage ist.

Wenn ich Ihnen nun eine eingehende Schilderung der Projektierungstätigkeit des Wasserversorgungs-Ingenieurs vorführe, so möchte ich hiebei nach einem gewissen Systeme Vorgehen, um in möglichst übersichtlicher Weise aber auch in möglichster Kürze alle Verhältnisse in Betracht ziehen zu können. Ich glaube, daß ich diesen Zweck am besten durch die folgende Einteilung der Projektierungstätigkeit erreichen werde:

I. Aufsuchung der eigentlichen Grundlagen des Projektes, Gewinnung und Untersuchung des Wassers, Mittel zur Zubringung des Wassers an die Verbrauchsstelle,

II. Trassierung und Dimensionierung der Zubringeleitungen,

III.    Wahl des Verteilungssystemes im allgemeinen,

IV.    Bestimmung der Lage der Sammelbehälter,

V. Ausbildung des Verteilungsrohrnetzes und spezielle Verhältnisse bei Verteilung des Wassers durch Anschlußleitungen.

Zur Erläuterung der in Betracht kommenden Bauobjekte habe ich eine Reihe typischer Anlagen aus dem Planmateriale des K. B. Wasserversorgungsbureaus ausgewählt.¹)

Ich wende mich nun zunächst zur wichtigsten Tätigkeit des Wasserversorgungsingenieurs, nämlich:

Ia. zur Ermittlung der eigentlichen Projektsgrundlagen.

Der projektierende Ingenieur wird vor allem gut tun, sich vor örtlicher Einsichtnahme möglichst über die geographische Lage, die Terrain- und geognostischen Verhältnisse des mit Wasser zu versorgenden Ortes aus den vorhandenen topographischen und geognostischen Karten zu orientieren. In Bayern

9 Es kamen ca. 80 Pläne zur Ausstellung, welche in dieser Anzahl hier nicht vervielfältigt werden können, demgemäß sind auch im nachstehenden die Hinweise auf die weggelassenen Pläne unterblieben.

ist hiefür bei Benützung der topographischen Generalstabsbiätter und der geologischen Karten von Oberbergrat Professor Dr. Gümbel reichliches Material geboten. Die neueren topographischen Blätter mit Niveaukurven bilden eine sehr schätzenswerte Unterlage für die Vorerhebungen und die erste Einsichtnahme in die örtlichen Verhältnisse.

Ich habe bereits eingangs erwähnt, daß ich in meinem Vortrage speziell auf bayerische Verhältnisse Bezug nehmen wolle und möchte Ihnen deshalb hier einen ganz allgemeinen Überblick über die geologischen Verhältnisse in Bayern einschließlich der Rheinpfalz geben, weil diese für die Art der Quellfassungen von ausschlaggebender Bedeutung sind.

Wir haben im Süden Bayerns unsere mächtigen Kalkalpen, an welche sich die der Tertiär-, Quartär-und in den Tälern der Novärformation angehörige Hügellandschaft und Hochebene bis an die Ufer der Donau und darüber hinaus anschließt. Am jenseitigen Donauufer zieht sich längs des Flußlaufes in ziemlicher Breite der schwäbische und fränkische Jura als mäßiger Höhenzug bis gegen Regensburg und sich dann nordwärts wendend. Dieser Höhenzug ist aus drei Hauptstockwerken: dem oberen oder weißen Jura (Malm), dem mittleren oder braunen Jura (Dogger) und dem unteren oder schwarzen Jura, auch Lias genannt, gebildet. Die Juraformation ist direkt auf der Keuperformation aufgelagert, welche den Jura bis zum bayerischen Wald und das Fichtelgebirge anstreichend, sowie auf der anderen Seite bis zum Steigerwald einschließlich reichend umsäumt. Die Hauptstockwerke dieser Formation sind folgende: oberes Stockwerk: »rhätischer Keuper«; mittleres Stockwerk: »bunter Keuper«; unteres Stockwerk: »grauer oder Lettenkohlenkeuper«. Bayerischer Wald und Fichtelgebirge durchbrechen als Urgebirgsformation diese aufgelagerten Schichten. Das Urgebirge besteht aus den verschiedensten Stufungen des Granits, der Gneiße und Phylite und den zugehörigen Schieferarten. Als Unterlage der Keuperformation finden wir in nordwestlicher Richtung den Muschelkalk, welcher auf der Buntsandsteinformation aufruht, deren höchste Erhebung in Bayern durch Spessart und Rhön gebildet wird. In der Pfalz sind vorwiegend: die Tertiär-, Quartär- und Novärformation der Rheinniederung, die Buntsandsteinformation mit ihren höchsten Erhebungen der Hardt und den Vogesen und in nordwestlicher Richtung anschließend die Urgebirgsformation, sowie westlich die Muschelkalkformation.

Die geologischen Formationen in Bayern sind damit nur in den allgemeinsten Umrissen gegeben. Die Zergliederung der einzelnen aufgeführten Formationen und der genannten Stockwerke in die einzelnen Schichten soll hier unterbleiben.¹)

Wichtig für die Projektierung von Wasserversorgungen ist aber, daß jede der genannten Formationen Schichtenbildungen aufweist, welche dem Wasser den Durchgang wesentlich erschweren oder ganz unmöglich machen. So ist es in den Alpen und deren Vorland der größtenteils in mächtigen Lagen vorkommende Flinz, welcher dem Wasser den Durchgang völlig verwehrt, während andere Schichten wie Konglomerate von Kies und Letten den Durchgang nur sehr erschweren. Vielfach wechseln diese Schichten so, daß mehrere Wasserhorizonte übereinander entstehen.

In den tiefeingerissenen Tälern kann man an den von der Vegetation entblößten Stellen solchen Schichtenwechsel vielfach direkt beobachten.

Die für die Wasserversorgung so wichtigen undurchlässigen Schichten ziehen sich entweder in ausgedehnten Flächen durch die ganze Formation oder einen beträchtlichen Teil derselben hindurch oder sind nur in den Tälern eingelagert. Sie zwingen vielfach das in den durchlässigen Schichten abfallende Wasser ans Tageslicht zu treten und an der Oberfläche dem Auge sichtbar die Tiefe zu suchen, um vielleicht später wieder in einer durchlässigen Schichte zu verfallen. Im fränkischen Jura sind es der Ornaten-ton an der Grenze des weißen und braunen Jura und der Opalinuston an der Grenze des braunen und des schwarzen Jura und im schwarzen Jura selbst u. a. der Kostatenletten, welche das Abwärtsdringen des Wassers aufhalten. Im Keuper spielt der obere Keuperletten, der Zanclodonletten und die ton- und mergelreichen Schichten des mittleren Keupers, sowie der Lettenkohlenkeuper, im Buntsandstein der Rotmergel eine bedeutsame Rolle. Im Muschelkalk sind hauptsächlich die ton- und mergelreichen Schichten des mittleren Stockwerkes (Ceratitesschichten) als wassertragend von wesentlicher Bedeutung, während in der Urgebirgsformation mächtige ausgedehnte Gesteinsbänke und Schieferbänke und lettige Taleinlagerungen den Austritt zahlreicher, aber meist spärlicher Quellen verursachen.

0 Auf den diesjährigen Anhang des Artikels von Dr. Reuter über das bayer. Juragebiet und die geologischen Grundlagen zu seiner Wasserversorgung, sowie auf meinen Vortrag vom Jahre 1913, „Die Wasserversorgung der bayer. Stadt- und Landgemeinden“, sowie auf den Artikel „Die Gewinnung von Trink- und Nutzwasser in Bayern“ von k, Bauamtmann Holler und Dr. Reuter im Geschäftsbericht 1913 möge hier hingewiesen werden.

Wie schon erwähnt, geben beim Vorstudium der örtlichen Verhältnisse die topographischen Karten über die Terrainverhältnisse, die geognostischen Karten über die Bodenverhältnisse resp. Bodenschichtungen Aufschluß. Die letzteren Karten zeigen mit ziemlicher Sicherheit die Grenzlinien der geognostischen Schichtungen an. Von besonderer Wichtigkeit sind hier diejenigen Grenzlinien, welche anzeigen, in welcher Lage und in welcher Mächtigkeit wassertragende Schichten an der Oberfläche zutage treten. Überträgt man solche geognostische Grenzlinien auf die mit Niveaukurven versehenen topographischen Karten, so wird man angenähert ermitteln können, nach welcher Seite die wassertragende Schichte streicht, d. h. Gefälle hat. Man wird die Höhe irgendeines Punktes der Erdoberfläche über einem Punkt der geognostischen Grenzlinie feststellen und unter Berücksichtigung des ermittelten Schichtengefälles auf die Tiefenlage schließen können, in welcher Wasser zu erwarten ist. Die zahlreichen Täler, welche das aus dem Erdinnern austretende Wasser den größeren Flußläufen zuführen, sind aus den topographischen Blättern mit Niveaukurven deutlich durch Einbuchtungen in diesen Kurven ersichtlich. Diese Blätter verzeichnen aber auch jene Talbildungen, welche durch die nur zeitenweise erfolgende Abführung des oberflächlich abfließenden Wassers gebildet werden, können also keine sicheren Anhaltspunkte für das Auftreten von Quellen geben. Meist hat aber die geognostische Linie, welche die Grenzlage einer wassertragenden Schichte andeutet, einen ähnlichen Verlauf wie die Niveaukurve und wird überall da, wo die topographische Karte eine Talmulde erkennen läßt und wo auch die obere geognostische Grenzlinie einer wassertragenden Schichte dieser Mulde folgt, das Auftreten einer Quelle erwartet werden können, soferne das Gefälle der Schichte mit dem Gefälle der Mulde gleiche Richtung hat.

Da es sich bei Projektierung von Wasserversorgungen häufig um die Beileitung auch weit entfernter Quellen handeln kann und die zur Projektierung auffordernde Gemeinde nicht immer vollständig über die in einem größeren Umkreise entspringenden Quellen orientiert ist, kann der projektierende Ingenieur häufig in der Lage sein, die Gemeinde auf Grund seiner Kartenvorstudien auf die richtige Fährte bei Aufsuchung der für die Beileitung geeignetsten Quellen zu bringen.

Für die Fassungsweise ist die Art des Auftretens der Quellen, welche vielfach von der geognostischen Bodenbeschaffenheit abhängig ist, maßgebend. Sehr häufig ist das Auftreten von Quellen an den Hängen der Flußtäler in zum Teil geringer, zum Teil beträchtlicher Höhe über der Talsohle zu beobachten. In solchen Fällen zieht sich meist eine wassertragende Schichte in der Höhe der Quellausläufe hin. Die stärkeren Quellausläufe sind dann immer da zu beobachten, wo die Oberfläche der wassertragenden Schichte eine Falte bildet. Verläuft die Schichte ohne Falten, so ist vielfach eine völlige ausgedehnte Durchfeuchtung des Bodens zu konstatieren. Nicht selten kommt es, wie schon angedeutet, vor, daß mehrere wassertragende Schichten in verschiedener Höhenlage längs der Hänge zutage treten und demgemäß auch mehrere Quellhorizonte zu beobachten sind. In vielen Fällen liegt die wassertragende Schichte wesentlich tiefer als das Flußtal und ist die darauf lagernde durchlässige Schichte vollständig mit Wasser angefüllt, während in der Talsohle eine undurchlässige Einschlammung aufgelagert ist, so daß das überschüssige Wasser über diese Einlagerung aufsteigen muß, um zu dem natürlichen Abflüsse durch das Flußtal zu gelangen. Auch treten die Quellen nicht immer direkt über völlig undurchlässigem Boden hervor, sondern steigen oft in schwer durchlässigem Boden von unten auf. Bei ausgesprochenen Seitentälern sieht man meist das Wasser in der Richtung des Seitentales an einer Stelle in der Talmulde oder an mehreren Stellen beiderseits austreten, wenn die wassertragende Schichte beiderseits gegen das Seitental zu als Falte abfällt. Im anderen Falle gibt das Seitental nur auf einer Seite Wasser ab, welches sich in der Talsohle erst sammelt. (Durch die Talbildung unterbrochene, eben abfallende, wassertragende Schichte.)

In ausgedehnten Talniederungen ist vielfach der ganze aus durchlässigem Boden gebildete Talgrund mit Wasser angefüllt, das zum Teil durch offene Gräben direkt gegen den nächsten Flußlauf, zum Teil unterirdisch, abzieht.

Quellen in entsprechender Höhenlage über der Talsohle, auf völlig undurchlässiger Schichte kommend, lassen sich leicht fassen. Es genügt in der Regel, quer zur Austrittsfalte eine Fangmauer in Beton und an diese anschließend einen Sammelschacht herzustellen. Sind die Flügelmauern kurz, so genügt es, hinter denselben eine Steinsickerung anzuordnen, sind dieselben lang, so wird an der Rückseite der Fangmauer am besten auf dem Mauerfuße noch aufruhend eine gelochte Ton- oder Zementrohrleitung mit mäßigem Gefälle angelegt und erst hinter dieser die Sickerung eingebracht. Diese letztere besteht unten aus gröberen, oben aus kleineren Lesesteinen und ist zu oberst mit Kies oder Kleingeschläge abgeglichen. Die Gesamtsickerung wird allermindestens ca. 20 cm über den höchsten Wasserstand heraufgeführt und ist früher stets mit Letten allein, später zuerst mit Beton und dann mit Letten abgedeckt worden, wie

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denn auch die Talseite der Fangmauern mit Letten abgedichtet wird. Eine direkte Berührung des Lettens mit dem Wasser soll möglichst vermieden werden. Der Ablauf im Quellschacht wird so geregelt, daß die Sickerleitung normal nur % bis höchstens % gefüllt bleibt. Ton- resp. Zementsickerrohrleitung richtet sich in ihrer Lichtweite nach der Maximalquellschüttung und wird in der Regel nicht kleiner als 150 mm

i. L. angelegt. Jeder Sammelschacht ist mit Grundablaß und Übereich versehen, ev. tritt noch besondere Notübereich hinzu. Die Fangmauern sitzen auf der wassertragenden Schichte auf, der Schacht ist in der Regel etwas tiefer in dieselbe eingelassen. Sie sehen eine derartige Fassung einfachster Form in Fig. la bis lc, welche das Fassungsschema für die Quellen zur Wasserversorgungsanlage »Hohenstein« darstellt. Im Hinblick auf Reparaturen empfiehlt sich bei größeren Anlagen mit mehreren Quellen die eigentliche Fassung vom Quellschachte zu trennen und zwischen Fassung und Schacht einen Schlammkasten mit Entleerung einzuschalten, wie dies aus Fig. 2 bei der Fassung für die Wasserversorgung St. Georgen-Wengen-Hofmarktsgasse angewendet wurde. Fig. 3 zeigt eine ausgedehntere Fassung für die Stadt Günzburg, bei welcher wegen der Länge der Sickergallerien Revisionsschächte zur Anwendung kamen. Die Fassungsart nach Fig. 1 ist für geschlossen auftretende Quellen immer geeignet. Sie wird überall da angewendet, wo auf ausgesprochenen, wassertragenden Schichten das Wasser in ausgeprägten Faltenbildungen zutage tritt, wie dies vielfach auf den Flinzschichten des Alpenvorlandes auf dem Ornaten- und Opalinuston, Kostatenletten der Juraformation, dem Zanklodonletten des Keupers und Mergellagen des mittleren Stockwerkes des Muschelkalkes zu beobachten ist. Auch sog. Spaltenquellen, wie sie in der Urgebirgsformation in den Sandsteingebieten häufig Vorkommen, werden nach dem gleichen Schema gefaßt. Tritt in einer Talbildung das Quellwasser unterirdisch auf größere Länge beiderseits zu, so müssen die Fangmauern in Wegfall kommen und werden nur einzelne Abdämmungen senkrecht zur Richtung der Quellgalerie angelegt, wie dies auf einer Fassung Fig. 4a u. b für Trauchgau zu ersehen ist. Die Fassungsarten Fig. 3 u. 4 sind meist bei ziemlich horizontaler Lage der wassertragenden Schichten angezeigt (Fig. 3), meist längs der Hänge größerer Flußtäler, Fig. 4 in sanft ansteigenden Seitentälern. Die Trennung von Fassung und Schacht zeigt sich vielfach in der Buntsandsteinformation nötig wegen der äußerst geringen Mächtigkeit der wassertragenden Schichte, welche eine tiefere Fundierung des Sammelschachtes in allernächster Nähe der Fangmauern nicht Tätlich erscheinen läßt.

Ich komme nun zu denjenigen Fassungen, welche auf einer nicht absolut wasserundurchlässigen Schichte, die den Wasserdurchgang nur sehr wesentlich aufhält, aufruhen. Solche Verhältnisse treffen wir häufig in den Tertiär- und Quartärschichten des südlichen Bayerns, sowie auch in den Taleinlagerungen der Sandsteingebiete und der Urgebirgsformation. Kiesdurchsetzter Letten oder stark versandeter Letten bildet hier meist in großer Mächtigkeit die Unterlage, auf welcher die Quelle zutage tritt. Werden in solchen Quellgebieten, insbesondere bei Talquellen, Gräben gezogen, so treten die Quellen meist in der Grabensohle von unten auf. Je tiefer gegraben wird, desto tiefer senkt sich der Ursprung der Quellen. Sie quillen sozusagen aus dem Boden, indem sie das lettig-sandige Material mit auswerfen und bei stärkerem Gefälle dieses Material mitnehmen. Die Folge davon ist, daß sie die Grabensohle fortwährend aus-waschen, indem sie das lettige Material mitnehmen und das schwerere Material liegen lassen, so daß schließlich nur mehr noch der pure Kies oder Sand an der Oberfläche zu sehen ist. Die wassertragende Sohle wird damit immer tiefer gelegt, wenn nicht Vorsorge getroffen wird, daß das Mitnehmen des Lettenschlamms unterbleibt. Dies kann geschehen dadurch, daß man der Fassung mit Sickerröhren möglichst wenig Gefälle gibt und von Strecke zu Strecke Zwischenmauern anlegt. Um für alle Fälle sicher zu sein, können auch vor der Fassung Spundwände angelegt werden, welche auch bei Tiefergehen der wassertragenden Fläche noch das Wasser zwingen, in die Sickerrohre einzutreten. Sonst sehen diese Fassungen den bereits bekannten Sickerrohrfassungen völlig ähnlich.

In manchen Fällen ist unterhalb der schwer durchlässigen Schichte noch eine weitere völlig wasserdichte Schichte erreichbar, aber in solcher Tiefe, daß entweder die Fassung außerordentlich teuer würde, wollte man auf diese völlig dichte Schichte herabgehen, oder daß hiedurch zuviel Gefälle verloren würde. Hier werden mit gutem Erfolge die Sickergalerien in der oberen Schichte angelegt und bis zur unteren dichten Schichte Bohrbrunnen abgeteuft (Fig. 5 a), wie dies in Rosenheim (vgl. Fig. 5 a u. b) geschehen ist.

In der Buntsandsteinformation, in den mit rotem Letten verschlammten Tälern, sind wenig über der Talsohle sehr häufig Quellen, welche von unten aus den verschlammten Sandsteintrümmern aufsteigen und zwar meist mit mächtigem Auftrieb. Überall, wo man in der Nachbarschaft der Quelle Gräben gräbt, tritt ebenso wie bei den vorbeschriebenen Quellen gleichfalls Wasser auf, sobald die Grube unter das bisher beobachtete Quellenniveau herabreicht, während gleichzeitig die vorher beobachtete Quelle völlig verfällt.

Quellfassung Hohenstein.

Fig. la. Querschnitt.

Fig. lb. Längenschnitt.

Fig. 2.

Quellfassung St. Georgen/

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Fig. 3a. Pumpstation.

Fig. 1c. Grundriß. *

Fig. 4 a.

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Quellfassung Trauchgau.

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Fig. 3c. Querschnitt.

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Fig. 6a. Quellfassung Trippstadt. Querschnitt.

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Fig. 7. Quellfassung Altötting.

Fig. 11a. Widderanlage Dorfen.

Fig. 8. Brunnen Sansparail.

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Fig. 10a. Quellfassung Treuchtlingen. Längenprofii.

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Fig. 9 b. Grundriß.

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Fig. 15. Saugbehälter im Maschinenhaus Wattenheim.

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Fig. 20 c. Hochbehälter Hersbruck. 250 cbm Inhalt. L Längenschnitt.

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Fig. 16a. Pegnitz-Überführung Hersbruck.

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Fig. 19. Stollenbau Nördlingen.

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Fig. 17a. Bahnunterführung. Längenschnitt.

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Fig. 21b. Grundriß.

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Fig. 17 b. Grundriß.

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Fig. 18a. Kanalkreuzung Erlangen. Längenprofil.

Fig. 18b. Querprofil.

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Wasserturm Hohenschäftlarn.

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Man vermeidet es deshalb hier, einen geschlossenen Schacht in Nähe der eigentlichen Fassung anzulegen, weil dieser eine tiefere Baugrube erfordert und die nachträgliche Abdichtung bei der schwachen lettigen Überlagerung wesentlich schwieriger ist, wie z. B. in den früher erwähnten, schwer durchlässigen, mächtigeren Schichten der anderen Formationen. Man umfaßt in diesem Falle womöglich sämtliche Quelladern durch den Sammelschacht selbst, läßt den Boden offen und stellt die Umfassungsmauern auf Schwellrost. Diese Anordnung ist aus Fig. 6, welche eine Quellfassung für die Gemeinde Trippstadt in der Rheinpfalz darstellt, ersichtlich.

In den in alluvialem Gerolle hinziehenden Tälern, welche an der Oberfläche mit lettigen Erdmassen ausgefüllt sind, ergeben sich oft Fassungen an den Hängen, welch erstere an der Talseite an die Lettenlage angrenzen, während sie anderseits an der Hangseite in dem Gerolle sitzen und selbst in größerer Tiefe noch auf keinerlei wassertragenden Grund treffen. Auf solche Verhältnisse trifft man vielfach im bayerischen Alpenvorlande im sog. Hochlandschotter und am Fuße des Juras, meist des weißen Juras, wo sich oft kirchturmtiefe Quelltümpel finden. Eine Quellfassung dieser Art (für Altötting) zeigt Fig. 7.

Diese Altöttinger Fassung bildet schon den Übergang zum eigentlichen Grundwasserbrunnen, welcher charakteristisch für alle Fassungen in den Alluvionen der Flußläufe ist. Hier, hei dem Altöttinger Brunnen, haben wir noch einen Überlauf über Terrain wegen der Vorlagerung der Lettenschichte und wird dadurch der Eindruck des Vorhandenseins einer Quelle erweckt. Viel häufiger kann ein Überlauf nicht mehr beobachtet werden und sucht sich das Wasser in Ermangelung einer vorgelagerten, undurchlässigen Schichte seinen Lauf bis zum nächsten Flußlaufe unter der Erde. In beiden Fällen haben wir es mit dem in weitem Umkreise in das Erdinnere eingedrungenen Niederschlagswasser zu tun, welches seinen Weg nach abwärts sucht, aber einmal frei in durchlässigem Boden bis zum nächsten Flußlaufe gelangen und daher in der Höhe des Fluß Wasserspiegels austreten kann, ein andermal durch eine das Flußbett bildende, undurchlässige Bodenschichte aufgehalten und gezwungen wird, über diese Schichte herauszutreten und auf derselben sich den Lauf abwärts zum Flusse selbst zu graben. Der Volksmund nennt das eine Grundwasser, das andere Quellwasser. Ein Brunnen ohne Überlauf ist aus Fig. 8 (Brunnen für Sanspareil) ersichtlich.

Handelt es sich darum, das Wasser in bedeutender Tiefe zu fassen, so kommen die sog. Bohrbrunnen in Anwendung. Fig. 9 zeigt einen Bohrbrunnen bei Obereichstätt. Es wird bei diesen Brunnen mittelst Bohrer, Kiespumpe, Bohrmeißel usw. ein sog. Futterrohr abgeteuft und in dieses zentral ein Kopferfilter eingesetzt, welches ev. bei Sandzudrang mit Tressengewebe umwickelt wird. Sodann wird der Zwischenraum zwischen Filterrohr und Futterrohr mit gewaschenem Kies ausgefüllt und das Mantelrohr entweder ganz oder auf Filterrohrlänge gezogen. Der letzte Zwischenraum resp. die noch bleibende Übergreifung von Filterrohr und Futterrohr wird mit Beton oder Letten ausgefüllt und dadurch ein vollständiger Abschluß nach oben erzielt. Das Mantel- oder Futterrohr wird sodann so weit gekürzt, daß noch ein Schacht von 2—3 m Tiefe aufgebaut werden kann. Auf die Verschlußstücke am oberen Filterende mache ich besonders aufmerksam. Die Bohrbrunnen reichen meist in tiefere, durch völlig wasserdichte Schichten abgedeckte wasserführende Schichten. Die Abdichtung gegen Oberflächenwasser erfolgt dann an der Grenze der beiden genannten Schichten. In den allermeisten Fällen steigt das Wasser dieser tiefer gelegenen wasserführenden Schichten höher als der Wasserspiegel über der oben genannten abdeckenden Schichte. In manchen Fällen ist aber die Pressung unter der Deckschichte so stark, daß das Wasser im Brunnenrohre hoch über Terrain geführt werden kann. (Artesischer Brunnen.)

Soll eine Quelle, welche an irgendeiner tieferen Stelle auftritt, in höherer Lage gefaßt werden, so kommen Stollenbauten in Anwendung. Man sucht durch einen Stollen mit geringer Steigung in den Quellhang senkrecht zu diesem einzudringen und die wassertragende Schichte in der gewünschten Höhenlage aufzufinden. Hat man diese Schichte erreicht, so legt man der Hanglinie folgend auf genannter Schichte gleichfalls Stollen mit mäßiger Steigung an. Diese Stollen sollen mindestens schliefbar, besser aber begehbar sein und werden deshalb, wenn sie ausgemauert werden müssen, sehr teuer, so daß sie für ländliche Gemeinden kaum mehr in Frage kommen können. Ich will deshalb auf diese Stollenbauten, von welchen ich Ihnen in Fig. 10 ein Längen- und zwei Querprofile vorzeige (Quellfassung Treuchtlingen), nicht weiter ein-gehen. Bemerken möchte ich nur noch, daß im Keupersandstein, wo die Lettenlage sehr tief liegt, und in dem dichten Felsmaterial durch Stollen zahlreiche Wasseradern angeschnitten werden können, wegen der Entbehrlichkeit der Ausmauerung der Stollenbau für Quellenfassung nicht selten angewendet wird.¹)

9 Für die einfacheren Fassungsanlagen sind späterhin Normalien aufgestellt worden, welche in den schon erwähnten Anhängen des Geschäftsberichtes 1913 näher erläutert sind.

Nachdem ich Ihnen die verschiedenen Fassungsarten erläutert, erübrigt mir noch anzugeben, wie sich der projektierende Ingenieur überzeugt, daß das zu erschließende Wasser den Bedarf zu decken imstande ist und daß die Qualität eine entsprechende ist.

Der Bedarf an Wasser kann für ländliche Orte angenommen werden:

30 1 pro Tag und Kopf der Einwohnerschaft,

50 1 pro Stück Großvieh,

10 1 pro Stück Kleinvieh.

Für größere industrielle und sonstige Unternehmungen stellt man den Bedarf gesondert fest. Desgleichen für Straßen- und Gartenbesprengungen. Allgemeiner kann angenommen werden, daß bei sparsamstem, durch Wassermesser kontrollierten Betriebe im ganzen 70 1 pro Tag und Kopf, und bei verschwenderischem Betriebe mit laufenden Brunnen und Verteilung nach dem Steftensystem 150 1 und mehr pro Tag und Kopf der Einwohnerschaft gebraucht werden. Bei entwicklungsfähigen Gemeinden muß auf Mehrung der Bevölkerungsziffer Rücksicht genommen werden, und wird die Anlage meist für den Bedarf desjenigen Jahres gerechnet, in welchem sich die Anlage völlig amortisiert haben soll. Ist die Bevölkerungsziffer A in einem Jahrzehnt um a gestiegen, so kann angenommen werden, daß nach n Jahrzehnten die neue Bevölkerungsziffer

ist.

A₁ = A(1 +

Als Amortisationszeit werden meist 30—50 Jahre angenommen.

Der projektierende Ingenieur hat nun zu untersuchen, ob der so aufgestellte Bedarf durch die zu gewinnende Wassermenge gedeckt werden kann. Die Methode der Quellmessungen von der einfachsten Messung mit Rinneneinbau und untergestelltem Meßgefäß, dann mit Hilfe des Ponceletschen Überfalles, mit Schwimmermessungen, Schützenmessung bis zu den Messungen mit Voltmannschem Flügel, welch letztere Messungen meist nur zur Bestimmung von Betriebswassermengen in Anwendung kommen, kann ich hier wohl übergehen. Ich möchte nur darauf hinweisen, daß bei all diesen Messungen ein Rückstau in das eigentliche Quellgebiet oder sonstige hinter der Meßstelle liegende Wasserbehälter, ebenso ein Unterstauen peinlichst zu vermeiden ist, da sonst ungenaue, ja ganz und gar unzuverlässige Resultate gewonnen werden. Bei Betriebswassermessungen ist ja auch notwendig, nur nach lange vorher schon erhaltenem Beharrungszustand zu messen und Öffnung oder Schließung aller innerhalb angemessener Entfernung in den Wasserlauf eingebauten Schützen, gleichviel ob sie Absperrung, Aufstau, seitlichen Ablaß usw. bezwecken, auf mehrere Stunden bis zur vollzogenen Messung sorgfältigst hintanzuhalten.

In allen Fällen ist es von Wichtigkeit zu beachten, in welcher Jahreszeit die Quellschüttung oder Bachwassermenge gemessen wurde und ob der Jahrgang, in welchem gemessen wurde, als trocken oder naß zu gelten hat. Nur durch Vergleiche mit dem bekannten Verhalten anderer, in gleicher Formation entspringender Quellen oder Wasserläufe wird man aus der gemessenen Menge auf die voraussichtlich kleinste Wassermenge, welche allein maßgebend für die Deckung des Bedarfes ist, schließen können.¹)

Vielfach ist die Meinung verbreitet, man dürfe den Quellen nur nachgraben, um größere Schüttungen zu erzielen. In den meisten Fällen ist aber diese Annahme nicht gerechtfertigt. Wohl tritt vielfach nach der Aufschließung ein vermehrter Ausfluß ein, welcher durch die Absenkung (Unterstauung) des Wasserspiegels vor dem hinterliegenden vielleicht sehr ausgedehnten Quellgebiete bedingt ist. Hat sich die am Ausläufer des Quellgebietes betätigte Absenkung dem ganzen Quellgebiete mitgeteilt, so geht die Schüttung meist auf die früher beobachtete Menge zurück. Wenn man dagegen an einem Hange auf eine große Länge neben einer Quelle noch nicht meßbare Wasseraussickerungen beobachtet, kann man sich allerdings eine Mehrung der Schüttung durch Sickergalerien erwarten. Auch kann es bei Stollenanlagen gelingen, benachbarte Quellen beizuziehen. Man darf sich nur auf der wassertragenden Schichte eine Hügelbildung denken, hinter welcher zwei Talbildungen zusammenlaufen, so werden die beiden Taleinschnitte das Wasser als zwei getrennte Quellen zutage fördern. Verfolgt man nun eine Quelle durch einen Stollen bis zu dem Talvereinigungspunkte, so wird man die zweite Quelle dort abfangen und mit der ersten durch den Stollen zum Auslaufe bringen können.

Bei kleinerer Überdeckung der wassertragenden Schichte kann Ähnliches auch bei Sickeranlagen erreicht werden. Ist einer auf ziemlich flach verlaufender, wassertragender Schichte kommenden Quelle

Kgl. Bauamtmann Holler,

von

*) Vgl. Artikel „QueHschüttungsschwankungen im Jahre 1911 und anderen Jahren“

Geschäftsbericht 1913, Anhang.

durchlässiger Boden vorgelagert und ist der Quellaustritt durch ein Rinnsal in diesem Boden veranlaßt, so kann ein Teil des Wassers durch die durchlässige Vorlagerung unbeachtet fortziehen und vielleicht erst an den Ufern des nächsten Flußlaufes zutage treten. Die in einem solchen Rinnsale betätigte Messung kann nur die sichtbar abfließende Menge berücksichtigen und läßt sich demgemäß auch durch entsprechende Fassung eine Mehrung gegenüber dieser Messung erwarten. Ist der Ursprung mehrerer örtlich getrennter Quellen auf Vorlagerung einer wasserdichten Schichte in sonst durchlässigem Terrain zurückzuführen, so daß hinter der aufhaltenden Schichte ein Quellwasserbecken größerer Ausdehnung gebildet ist, so kann durch Tieferlegung eines Quellauslaufes der Wasserspiegel so gesenkt werden, daß vielleicht ein großer Teil oder ev. alle anderen Quellen ausbleiben und die gesamte Quellwassermenge durch den einen tiefergelegten Ausfluß abläuft.

Schwieriger als bei der Fassung von Quellen ist die Quantitätsfrage bei den Grundwassererschließungen. Hier hilft in der Regel nur ein kostspieliger Versuch, die verfügbare Wasserquantität zu ermitteln. Ob Grundwasser vorhanden ist, läßt sich meist auf leichte Weise konstatieren. Wir wissen, daß fast jeder größere Fluß von einem mehr oder weniger starken Grundwasserstrom begleitet ist. Das Vorhandensein dieses Begleitstromes läßt sich meist durch Austritt des Wassers an den Ufern des Flußlaufes selbst deutlich erkennen. Die in den umliegenden Ortschaften abgeteuften Brunnen geben gleichfalls Anhaltspunkte über das Vorhandensein und die Lage des Grundwassers. Eine Abschätzung der Mächtigkeit des Grundwasserstromes kann durch Feststellung der Wasserscheide, des dadurch umgrenzten Niederschlagsgebietes unter Berücksichtigung der meist amtlich festgestellten Niederschlagsmengen pro Flächeneinheit, der Bodendurchlässigkeit und der geognostischen Schichtung in allerdings ganz roher Weise betätigt werden. Solche Schätzungen werden auch immer nur dazu dienen können, festzustellen, ob es sich rentieren wird, an irgendeiner Stelle überhaupt mit einem Versuche zu beginnen.

Ist man sich über die Platzfrage im allgemeinen einig, so schreitet man zur Abteufung eines Schachtes oder eines Versuchsbrunnens mit Vorschacht. Im nächsten Umkreise des Brunnens werden in engerer Teilung Bohrungen zur Einbringung von Beobachtungsröhren zwecks Feststellung des Wasserspiegels abgeteuft. In weiterem Umfange werden gleichfalls Beobachtungsröhren zur Wasserspiegelbeobachtung und, wenn möglich, zur Feststellung der Gestaltung der wassertragenden Schichte in größeren Abständen eingebracht. Im Schachte wird eine Zentrifuge ca. 4—6 m über dem voraussichtlich tiefsten Wasserstand aufgestellt und durch Lokomobile betrieben. Die Zentrifuge ist mit Umlaufleitung von Druck- zu Saugraum versehen, um die Wasserentnahme so regulieren zu können, daß der Wasserspiegel konstant auf einer bestimmten Höhe stehen bleibt.¹) Die von der Pumpe geförderte Wassermenge wird von Zeit zu Zeit gemessen und dem nächsten Abflußgraben, von dessen Dichtheit man sich vorher überzeugt hat, zugeleitet. Die Versuche müssen auf lange Zeit ausgedehnt werden, um genügend Gewähr für die tatsächliche Unveränderlichkeit des Wasserspiegels zu haben. Sodann kann festgestellt werden, welche Wassermenge aus dem Brunnen bei einer bestimmten Absenkung des Wasserspiegels entnommen werden kann. Die Wasserstände sowohl während des Zentrifugenbetriebes als auch während des Stillstandes werden aufgenommen, und aus diesen Aufnahmen werden die Niveaukurven bestimmt, welche Aufschluß darüber geben,

1.    ob überhaupt eine Strömung vorhanden ist, d. h. ob wir es mit einem Grundwasserstrom oder See zu tun haben,

2.    ob diese Strömung vom Flusse her oder zum Flusse hin streicht, ob Fluß oder Grundwasser,

3.    wie groß das Depressionsgebiet ist und ob dasselbe in den nächsten Flußlauf einschneidet oder nicht.

Auch die Niveaukurven für die wassertragende Schichte können gute Aufschlüsse über die Stromrichtung geben.

Aus Fördermenge und Depressionskreis kann auf die nötige Anzahl und die erforderliche Entfernung der Brunnen unter sich und vom nächsten Flußlaufe unter Anwendung eines geeigneten Sicherheitskoeffizienten geschlossen werden.²)

x) Auch durch Drosselung des Auslaufschiebers wird die Auslaufmenge, allerdings mit verminderter Gleichmäßigkeit, reguliert werden können.

²) Hinzuweisen wäre hier auf das Vorwort des diesjährigen Geschäftsberichtes und auf meinen Artikel „Grundwasserbewegung unter Berücksichtigung der Wasserspeicherverhältnisse und der Tiefenwirkung der Brunnen“, Geschäftsbericht 1911.

Das zur Wasserversorgung in Aussicht genommene Quell- oder Grundwasser muß auf seine Brauchbarkeit als Trink- und Nutzwasser untersucht werden; in den meisten Fällen wenigstens chemisch, in anderen auch bakteriologisch und pflanzenphysiologisch.

Ich kann mich hier auf dieses Spezialgebiet nicht näher einlassen. Ich möchte nur erwähnen, daß bei den chemischen Untersuchungen die wichtigste Rolle die Untersuchung auf salpetrige Säure, Ammoniak, Eisen und Kalk bilden, von welchen Substanzen die ersteren gar nicht oder höchstens in allergeringsten Spuren, die beiden letzteren aber nur bis zu einem gewissen Grade im Wasser vorhanden sein sollen.¹) Um schon bei der Projektierung einem ungünstigen Resultate der Qualitätsuntersuchung vorzubeugen, vermeidet man die Inaussichtnahme von Quellen, welche aus überbautem Gebiete kommen und sucht den Grundwasserstrom immer schon anzuschneiden, bevor er überbautes Gebiet durchstreicht. Man vermeidet auch Quellen, welche sich schon an ihren Niederschlägen als sehr stark kalk- oder eisenhaltig erkennen lassen. Von einzelnen Bodenschichtungen ist ohnedies bekannt, daß sie nur unbrauchbares Wasser zutage fördern. Solche Schichten finden sich z. 13. im Gipskeuper und in einzelnen Teilen der Liasformation.

Damit verlasse ich das Gebiet der Wassergewinnung und Quelluntersuchung und wende mich

Ib. zur Ermittlung derjenigen Verhältnisse, welche für die Zubringung des Wassers in der Nähe des

Verbrauchsortes maßgebend sind.

Die Zuführung von höher gelegenen Quellen zu tiefer liegenden Ortschaften kann hier außer Betracht gelassen werden, da sich gelegentlich der Erörterungen über Trassierung der Zubringeleitungen genügend Gelegenheit bietet, die Zubringung durch Gravitationsleitungen zu besprechen.

Relativ zur zu versorgenden Ortschaft tief gelegene Quellen müssen durch motorische Kraft gehoben werden. Nachdem die Tiefquellen vielfach in ohnedies sehr wasserreichen Tälern entspringen und oft selbst so mächtig sind, daß der größere Teil ihrer Schüttung schon bei mäßigem Gefälle für eine Triebkraft ausgenützt werden kann, während der Rest als Förderwasser dient, werden wir von selbst zur Anwendung von Wasserkrafttriebwerken in erster Linie geführt. Für die kleinsten Ortschaften kann wohl die Anlage eines Widders ins Auge gefaßt werden. Es ist dies wohl die billigste motorische Anlage, welche, wenn die Verhältnisse nicht zu ungünstig sind, auch einen sehr guten Effekt erzielt. Die Berechnungsgrundlagen sind jedoch ziemlich unsicher, besonders bezüglich der Dimensionierung der Rohrlichtweiten der Betriebsleitung.²) Es ist nicht ausgeschlossen, daß diese Art von Anlagen gerade infolge der Unsicherheit in der Vorausberechnung mißglücken oder zu häufigen Störungen Anlaß geben.

Fig. 11a—c zeigt eine mit der Wasserversorgungsanlage des Marktes Dorfen verbundene Widderanlage für den Ort Herrenberg, der das Betriebswasser für die Widder der Marktgemeinde Dorfen abgetreten hat.

Vorzuziehen ist wegen der Betriebssicherheit immer die Turbinenanlage. Bei hoch über der Talsohle entspringenden reichlichen Quellen findet in der Regel die Partial-Aktionsturbine mit horizontaler Achse Anwendung, an welcher das Pumpwerk — in der Regel doppeltwirkende Plungerpumpe — direkt gekuppelt ist. Diese Anlagen erfreuen sich einer außerordentlichen Beliebtheit bei der ländlichen Bevölkerung. Eine große Anzahl solcher Pumpwerke ist im Königreich Bayern sowohl diesseits als jenseits des Rheins zur Ausführung gölangt.) Ich führe Ihnen hier zwei Anlagen für das k. Forstdienstanwesen Johanniskreuz und der Gern. Eismannsberg (Fig. 1 u. la, Text) vor. Bei vielen solchen Anlagen wird das Förderwasser aus der Betriebsleitung entnommen und besteht demgemäß für Betriebs- und Förderwasser gemeinschaftliche Fassung. Eine Anlage mit besonderer Fassung für Betriebswasser und Förderwasser wurde in Oberföhring ausgeführt. Sie sehen Fig. 2 a, Text, die Maschinenanlage und Fig. 12 sowie Textfigur 2 b Maschinenhaus und Kanalkopfanlage für Wasserzuführung von zwei verschiedenen Seiten.³)

Größere Wasserläufe führen in der Regel zu Anlagen mit Girard- oder Jonvalturbinen. Solche Anlagen sehen Sie aus Fig. 13 a u. b für die Wasserversorgungsanlage Hohenstein und Textfigur 3 a u. b für die Anlage Traunstein.⁴)

Bei Bestimmung der Grundlagen für durch Wasserkraft betriebene Pumpwerke ist vor allem zu berücksichtigen, daß die Zeit des kleinsten Aufschlagwassers in der Regel mit der Zeit des größten Wasserbedarfes in der Ortschaft zusammenfällt. Es hat deshalb überall, wo von der Aufstellung vom Hilfsmotoren abgesehen werden muß, wenig Wert, die Wasserkraftmaschine für eine größere als die kleinste verfügbare

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Fig. 1.

Fig. 2.

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Fig. 2 a.

Aufschlag-Wassermenge zu bemessen. Reicht diese nicht aus, den Maximalbedarf in den Ort zu fördern, dann ist eben nach einer anderen Grundlage zu forschen. Kleinere Schwankungen innerhalb der Zeit, während welcher der Ausgleich der vorgesehenen Sammelbehälter für das Verbrauchswasser wirkt, können dabei allerdings außer Betracht gelassen werden. Solche Schwankungen werden meist durch die in Nähe der Wasserwerke befindlichen Wässeranlagen bewirkt. In bezug auf die Wässerungen möchte ich übrigens

bemerken, daß es als Regel gilt, allermindestens jene Wasserkanäle abzulösen, welche das Wasser über den Oberkanal hinaus in den Unterkanal der Turbinenanlage führen. Sie sehen diese Verhältnisse auf dem Situationsplane für das Betzensteiner Pumpwerk Fig. 14 berücksichtigt. Abzulösen wären hier die Wasserrechte auf die schraffierten Flächen zu den Wasserkanälen h, i, k und m, n. Die durch Wässerungen und auch durch andere Werke bedingten Schwankungen sollen womöglich automatisch ausgeglichen werden.

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Fig. 3.

Fig. 3 a.

Es empfehlen sich jedenfalls überall breite Überfälle oder automatische Schaufelregulierungen wie bei der Anlage Betzenstein, die mit außen beaufschlagter Radialturbine gedacht ist. Wünschenswert wäre zugleich mit der Abnahme der Betriebswassermenge eine Verminderung der Umdrehungszahl der Piimpe

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zu erwirken. Für Werke mit Wasserkraftbetrieb wird in der Regel gefordert, daß der Wärter nur

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Fig. 4.

Fig. 5.

ein- höchstens zweimal des Tages im Maschinenhause anwesend ist. Daher die weitgehendste Anforderung auf selbsttätige Regulierung.

Ist für die Förderung der unterhalb der zu versorgenden Ortschaften entspringenden Quellen eine Wasserkraft nicht ausfindig zu machen, so muß wohl oder übel zur Inaussichtnahme eines andern Motors geschritten werden. Bei Auswahl des Motorensystems ist vor allem zu berücksichtigen, daß die Wasserwerke für gemeindliche Bedürfnisse meist abseits von Straßen in schwer zugänglicher Lage angelegt werden müssen und daß die Kraftbedürfnisse nur sehr gering sind. Wie das Kleingewerbe, so hat auch die Wasserversorgungstechnik die Benzin- und Petroleummotoren als die in der Regel vorteilhaftesten erkannt. Die

Kosten des Betriebsmaterials betragen, abgesehen von der zurzeit eingetretenen momentanen Preiserhöhung für diese Motoren, per Pferdekraft und Stunde ca. 10 Pf. Wenn man bedenkt, daß die beanspruchte Kraft meist weniger als 6 PS beträgt und diese kleineren Dampfmaschinen auch bis zu 6 kg Kohlen pro PS/Std. verbrauchen, daß das Material meist schwierig beizuschaffen und daß meist nur ungeschulte Leute zur Bedienung verfügbar sind, wird man den Vorzug, welcher den Benzin- und Petroleummotoren gegeben wird, wohl begreiflich finden. Letztere Motoren werden oft von Land- oder kleineren Gewerbsleuten bedient, welchen man als Entschädigung freie Wohnung gewährt. Anlagen dieser Art sehen Sie aus Fig. 2 b für die Gemeinde Oberföhring.

Meist ist für diese Anlagen 4—8stündiger Betrieb angenommen und sind deshalb bei spärlicherem Wasserzulauf im Fundamentraume der Maschinenhäuser zur Ansammlung des Quellwassers Saugbassins anzuordnen (vgl. Fig. 15 Anlage Wattenheim in der Pfalz).

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Bei Anlage von Reservemotoren neben dem    ----

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Wasserkraftbetriebe wird vielfach mehr als Zwölfstundenbetrieb angenommen, wenn es sich lediglich um Ersatz der ganzen Wasserkraft auf nur einige Tage handelt. Soll die Reservemaschine lediglich einen Rückgang der Wasserkraft ausgleichen, so empfiehlt sich gleichfalls, denselben so zu bemessen, daß er wenigstens in 24 Stunden das gesamte tägliche Förderquantum allein fördern kann. Die Pumpe erhält meist verstellbaren Hub, so daß der Motor in 12 Stunden die doppelte Minderleistung der Turbinenanlage übernimmt. Bei Einstellung des Motorenbetriebes wird dann der Pumpenhifb zurückgestellt.

Hat die Reservemaschine gleichzeitig den Zweck, für ev. spätere Mehrförderung zu dienen, so wird zweckmäßig für den Motor eine eigene Pumpe beschafft.

Die Anlagen mit Dampfkraftbetrieb rentieren sich, wie ich schon erwähnt habe, erst bei höherem Kraftbedarfe. Tatsächlich sind unter sämtlichen unter staatlicher Aufsicht ausgeführten Anlagen keine Dampfanlagen unter 16 PS, obwohl deren mehrere in Vorschlag gebracht wurden. Nur zur Reserve sind allenfalls kleinere Hochdrucklokomobilen vorgesehen. Von den Dampfanlagen führe ich Ihnen_____

Fig. 6.

die Anlage Frankenthal mit 60- und 30 pferdige Dampfmaschine in Fig. 4 vor.

Der elektrische Betrieb würde, da ebenfalls wie bei Benzin- und Petroleummotoren (vgl. Fig. 5, Unteraltertheim, neuere Anlage) keine besonderen Ansprüche auf Wartung gestellt werden und die Anlagen sich sehr einfach und billig gestalten, viele Vorteile bringen, wenn nicht die Strommiete bei den kleineren Elektrizitätswerken außerhalb dem Bereiche größerer Städte noch immer zu hoch käme, so daß der Benzinmotor trotz Berücksichtigung aller Nebenumstände sich noch immer finanziell als’vorteilhafter erweist. Wenn auch anderwärts, wie von beiden Werken in der Nähe Münchens, nur 7—8 Pf. pro PS/Std. gefordert würden, könnten sich die Elektromotoren sehr rasch in der Wasserversorgungstechnik Eingang verschaffen.

Von elektrischen Anlagen führe ich Ihnen in Fig. 6 das Wasserwerk des Marktes Fürstenfeldbruck vor.

Motoren anderen Systems kommen seltener vor und kann ich daher über dieselben hinweggehen.¹)

Ich wende mich nun

II. zur Bestimmung der Rohrtrasse und der Rohrdimensionen der Zubringeleitungen.

Bei den alten Brunnenleitungen war man mit Rücksicht auf die Haltbarkeit des verwendeten Rohr-materials ängstlich bedacht, die Leitungen im ständigen Gefälle zu verlegen und jeglichen höheren Druck

x) Bezüglich neuerer Erfahrungen kann auf meine Übersicht im Geschäftsbericht 1907, Seite 61, und auf die Vorworte der Berichte 1911, 1912 und 1913, auf die Beschreibung des Bamberger Wasserwerks 1914 hingewiesen werden.

zu vermeiden. Diese Verhältnisse haben sich seit der allgemeineren Verwendung der Gußeisen- und Schmiedeeisenrohre gründlich verändert. Man führt nun das Wasser in den Leitungen unbeschadet der Leistungsfähigkeit meist auf dem direktesten Wege über Berg und Tal dem Bestimmungsorte zu, soweit es eben die Terrainverhältnisse noch zulassen. Entlüftungen und Schlammkasten helfen hier über die Schwierigkeiten, welche Luft- und Schlammansammlungen immer bereiten können, hinweg. In Fällen, in welchen eine geringe Höhendifferenz für Gravitationsleitungen zur Verfügung steht, wird Leitungen, welche nicht genau der gleichmäßigen Gefällslinie folgen, sogar der Verzug gegeben. Ist die gleichmäßige Gefällslinie nicht zu vermeiden, so werden oft von Strecke zu Strecke Entlüftungsrohre, welche über das Niveau des Quellwasserspiegels reichen, angewendet, während sich bei Leitungen mit Höhen- und Tiefpunkten die Anwendung von Entlüftungen an Hochpunkten und Entschlammungen an Tiefpunkten von selbst ergibt.

Einen großen Einfluß auf die Trassierung haben nunmehr privatrechtliche Verhältnisse. Während in einzelnen Gegenden die Durchführung von Rohren durch Privatgrundstücke anstandslos und ohne Entschädigung erfolgt, werden in anderen Orten sehr hohe Entschädigungen verlangt und ist deshalb in diesen Fällen immer ratsam, womöglich Staats-, Distriktsstraßen, Gemeindeverbindungswege, Staatswaldungen, Gemeindewaldungen usw. für die Durchführung der Rohrleitung auszuersehen. Selbstverständlich wird hierbei auf die Bodenbeschaffenheit in der Weise Rücksicht zu nehmen sein, daß man die Trasse so wählt, daß die Leitung ohne wesentliche Schwierigkeiten in »flüssigen« Linien unter möglichster Vermeidung felsigen oder wasserreichen Terrains verlegt werden kann.

Die Gefälle werden bei Gravitationsleitungen meist völlig ausgenutzt, so daß die gesamte verfügbare Druckhöhe durch Reibung verbraucht wird, welche nach der Formel

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H a

H = a = 0,00243

berechnet werden kann, wobei

bedeutet.

H — Gefälle in m, q — Wassermenge pro Sek. in cbm, l = Länge in m, d = Durchmesser in m

Man vermeidet indessen, einen höheren Druck als 10 Atm. bei geschlossenem Auslaufschieber zuzulassen, sofern nur Normalröhren in Anwendung sind und ordnet deshalb bei Quellen, welche mehr als 100 m über dem Auslaufpunkte der Zubringeleitung liegen, in der letzteren gerne Unterbrechungen an-

Bei Zusammenführung mehrerer Quellen muß berücksichtigt werden, daß an der Vereinigungsstelle für die einzelnen Leitungszweige gleicher Enddruck vorhanden ist, und daß dieser Druck noch ausreichen muß, das gewünschte Wasserquantum am anderen freien Ende der gemeinsamen Leitung in der gewünschten Höhe ha zum Auslauf zu bringen. In Fig. 7 ist dieser Fall skizziert. Aus den beiden Minimalquellschüttungen q₁ q₂ — Q, welche am Ende der gemeinsamen Leitung D zum Auslaufe gebracht werden sollen und den eingeschriebenen Druckhöhen, sowie dem noch unbekannten Durchmesser D und der Länge L, lassen sich die folgenden Formeln mit positivem Vorzeichen zusammenstellen, aus welchen sich die Größen der Durchmesser d₂, D und die Größe des Druckes im Vereinigungspunkte hv bestimmen lassen, wenn die übrigen Werte Qi (7i> (?2 und h1: h₂, ha gegeben sind. Diese Formeln lauten:

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Fig. 7.

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D⁵

h₁ — hv =

a qi lx

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a q₂² l₂

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Ql + #2 — Q-

Dieselben Formeln gelten mit negativem Vorzeichen, wenn man, wie in der Fig. 8 angedeutet, von einer gemeinsamen Leitung in zwei Zweigleitungen abzweigt. Die punktierten Piezometerlinien geben den Druck an jeder einzelnen Stelle an.

Bei Druckleitungen wird in der Regel 0,4— 0,6 m Geschwindigkeit des Wassers angenommen und die Reibungshöhe nach der bekannten Formel berechnet. Fügt man zur nivellierten Förderhöhe von Pumpenmittel bis Auslauf = hdn die Reibungshöhe hdr, so erhält man die manometrische Förderhöhe hm, und zählt man zu dieser die etwa vorhandene Saughöhe hsn und noch die Reibungshöhe für die Saugleitung hsr, so erhält man die effektive Förderhöhe he, wie Fig. 9 zeigt. Strömt das Wasser unter Druck zu, so bezeichnet man die zur Pumpe führende Leitung besser als Zuleitung und die dadurch bedingte Druckhöhe mit h die zugehörige Reibung mit h2n so wird he — hdn -j- lidr -f- hzr — hzn (vgl. Fig. 9, punktiert).

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Fig. 8.

Fig. 9.

Fig. 10.

Zu beachten ist, daß bei Förderung auf zwei verschiedene Höhen in einer anfangs gemeinschaftlichen, später geteilten Druckleitung dieselbe Arbeit zu leisten ist, als ob die gesamte Fördermenge Q =q₁-\-q2 durch einen einzigen Auslauf gebracht würde, und hierbei die Reibung in der gemeinsamen Leitung für den Durchlaß von Q und in einer einzigen der Zweigleitungen für den Durchlaß qx resp. q₂ zu überwinden wäre, wobei immer diejenige Zuleitung anzunehmen ist, für welche die Summe von Druckhöhe und Reibungshöhe sich größer ergibt als bei der anderen. Fig. 10 stellt diese Verhältnisse näher dar. Bei einer richtigen Leitung wird hnl -j- hn immer möglichst gleich hn2 -\-hr2 sein. Ist nämlich z. B. hn2 -)-hr2 größer als hnl Arl, so muß trotzdem, um Q₁ richtig zum Auslaufe zu bringen, im Abzweigpunkte der den Rohrkalibern entsprechende Druck hnv -(- hnl -|- hn herrschen und beim Auslaufe a₂ der überschüssige Druck über hnv -j- hn2 -\-hr2 abgedrosselt werden. Daß bei Förderung auf einen hochgelegenen Punkt, von welchem das Wasser ohnedies mit genügend Druck in verschiedene Ortschaften gebracht werden kann, die Reibungsverhältnisse der abfallenden Stränge für die Pumpenarbeit nicht mehr in Betracht kommen, brauche ich wohl nicht näher nachzuweisen.

Mit Rücksicht auf die vorerwähnten Verhältnisse bezüglich Förderung auf zwei verschiedene Höhen wird es bei Gruppenversorgungen für Orte von wesentlich verschiedener Höhe notwendig, zu erwägen, ob statt eines gemeinschaftlichen Pumpwerkes und einer gemeinschaftlichen Druck- 1 Jeitung nicht besser getrennte Pumpwerke und getrennte Druckleitungen auszuführen sind. Besonders wichtig ist diese , Untersuchung bei Wärmemotoren und, wenn die verfügbare Kraft knapp ist, auch bei Wassermotoren. Im ersteren Falle muß der höhere Betriebsaufwand einerseits kapitalisiert und mit dem höheren Bauaul wand anderseits verglichen werden. Hiernach kann dann Entscheidung getroffen werden.

Besondere Verhältnisse treten bei der Trassierung ein, wenn Flußläufe und Bahnen gekreuzt werden müssen. Vielfach kommt es vor, daß man es mit Bachübergängen zu tun hat, bei welchen sich der Bach in zwei Arme teilt, so daß unter Umständen alles Wasser durch irgendeinen der beiden Arme geleitet den kann. In diesem Falle ist es immer zweckmäßig, lieber zweimal im Trocknen zu kreuzen, als normal im Nassen.

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Fig. 11.

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Kleinere Bäche werden einfach abgedämmt und in Umgangsgräben beiseite geleitet. Das Rohr wird dann ebenso wie bei jeder Kreuzung im Trocknen unter der Bachsohle eingelegt und einbetoniert. Bei größeren Bächen wird zuerst die eine Hälfte zwischen Spundwänden ev. unter Wasserhaltung ausgeführt und sodann erst die zweite Hälfte gleichfalls innerhalb Spundwänden fertiggestellt.

Bei großen Flußläufen wird dieses Verfahren wegen der Mächtigkeit des Laufes und der großen Kosten für die Wasserhaltung nicht mehr ohne ganz große finanzielle Opfer möglich. Es erfolgt hier die Einlegung nach entsprechender Ausbaggerung des Flußbettes im ganzen, indem die Rohre auf eigenen Stegen in der ganzen Flußbreite fertig montiert und niedergelassen¹) werden, oder man hängt die Leitung

9 Vgl. Artikel von Bauamtmann Dittmar über die Naabkreuzung, Geschäftsbericht 1913.

an bestehenden Brücken an oder führt eigene Rohrleitungsstege über die Flußläufe hinweg. In solchen Fällen wird das Rohr mit Korkstein und Blechmantel isoliert. Auch wird in einzelnen Fällen an bestehenden Brücken ein besonderer Rohrsteg montiert und über denselben die Rohre in gleicher Weise geführt.

Fig. 16, Tafel IV zeigt eine Überführung für Hersbruck unter Benützung einer bestehenden Brücke, Textfig. 12 eine Überführung auf Kettensteg (Holzkirchen), Textfig. 13 eine solche auf eigenem Steg (Schongau). Ich mache hier auf die Beweglichkeitsverbindungen, die Entlüftungen und Entschlammungen aufmerksam. Als Beispiel für eine Bahnunterführung verweise ich auf Tafel V, Fig. 17a—d für Unterführungen mit Überschubrohr und Fig. 18 a u. b für Kanalunterführungen.

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Fig. 13.

Fig. 12.

Bei Gravitationsleitungen werden unter Umständen langgezogene Höhenrücken umgangen werden müssen, wenn die Piezometerlinie (vgl. Textfig. 11) in den Höhenzug einschneidet. Wird die Umgehung zu lange, so kann man sich ev. entscheiden, die Höhe durch Stollen zu durchkreuzen, wie Fig. 19, Tafel V für die Wasserversorgung der Stadt Nördlingen zeigt.

Ich wende mich nun

III. zur Wahl des Yerteilungssystems im allgemeinen.

In dieser Beziehung unterscheidet man:

1.    die einfachen Laufbrunnenleitungen ohne Hausanschlüsse und ohne Reservoire,

2.    Anlagen mit total und partiell schließenden Ventilbrunnen mit kleinem Ausgleichreservoir und beschränkten Hausanschlüssen,

3.    wohlausgebildete Verteilungsleitungen mit unbeschränktem Hausanschluß und Straßenhydranten.

Die ersteren Wasserleitungen, welche unter Anwendung von großen Trögen bei Landgemeinden besonders beliebt sind, erfordern eine wenig schwankende Wasserzufuhr, da bei einer größeren Anzahl von Brunnen deren Regulierung nach der Gesamtzulaufmenge sehr schwierig ist. Bei Wasserkraftbetrieb ohne Reservemotor sollte nur die minimalste Betriebswassermenge für die Pumpwerksanlage zugrunde liegen, damit eine Schwankung völlig ausgeschlossen ist. Diese Art Anlagen kommt bei reichlichem Wasserzulauf und geringen finanziellen Mitteln der Gemeinden in erster Linie in Betracht. Bei schwankenden Betriebsverhältnissen, knapper Deckung des Wasserbedarfes und kleiner finanzieller Leistungsfähigkeit findet das zweite System mit Ventilbrunnen und kleinem Reservoir vielfach Anwendung. Das dritte System ist überall in erster Linie zu empfehlen, wo die nötigen Mittel für die höheren Baukosten vorhanden sind. Eine Hauptfrage für die Leitungen sub 2 und besonders sub 3 ist

IV. die Situierung der Hochreservoire,

womit ich bei dem 4. Abschnitt meines Vortrages angelangt bin.

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Fig. 16.

Sei das wasserspendende Objekt eine Quellfassung in höherer Lage oder eine Pumpstation im Tale, immer wird es vorteilhaft sein, das Reservoir möglichst nahe an das Verteilungsgebiet zu bringen, soferne eben dortselbst genügende Höhenlagen sich finden lassen. Der Grund hiefür liegt darin, daß man bei der Zubringeleitung nur auf die erforderliche mittlere Wasserzuführung Rücksicht nehmen muß, während die Verteilungsleitung für jeden momentan größeren Bedarf eingerichtet sein muß, so daß es sich empfiehlt, die größere Strecke mit geringerem Kaliber als Zubringeleitung, die kleinere Strecke mit größerem Kaliber als Verteilungsleitung zu behandeln. Wenn man bedenkt, daß der maximale stündliche Bedarf ca. 2%mal so groß ist als der mittlere stündliche Bedarf und daß die Verteilungsleitung auch noch mindestens 5 Sek./l für Feuerlöschwesen nebenbei abzugeben imstande sein muß, ist von vorneherein klar, daß auch ein vielleicht nur auf 8 Stunden ausgedehnter Betrieb an diesen Verhältnissen wenig ändert. An der Textfig. 11 sehen Sie einen Fall skizziert, in welchem das Reservoir direkt bei der Quelle angelegt wird, und in Fig. 14 einen solchen, in welchem das Reservoir in die Nähe des Verbrauchsortes gerückt ist.

Bei allen Gruppenbildungen hat sich demgemäß auch gezeigt, daß es günstiger ist, für jeden Ort ein eigenes Reservoir in dessen Nähe anzulegen, als sämtliche Orte von einem Zentralreservoir sehen. Ganz nahe aneinanderliegende Orte als Teile einer Gruppenbildung können allerdings als hängende Ortsteilgruppe behandelt und nur mit einem gemeinsamen Reservoir bedacht werden. Die Forderung von Einzelreservoiren für die einzelnen Orte resp. zusammenhängende Ortsteilgruppe in einer ausgedehnteren Gruppenbildung gilt um so mehr, wenn die Orte und Ortsteilgruppen nicht zentral einen Hochpunkt hegen, sondern wenn es sich um ein langgestrecktes Versorgungsgebiet handelt.

Zurückkommend auf Einzelversorgungen bemerke ich, daß es sich in vielen Fällen als zweckmäßig erweist, zwei Reservoire anzulegen, z. B. wenn die Situation den auf den Textfig. 16a u. b gegebenen Verhältnissen entspricht. Im ersten Falle erhält das Gegenreservoir eine Schwimmkugel, welche selbsttätig absperrt, wenn das Gegenreservoir voll ist; im zweiten Falle muß der Einlauf im Hauptreservoir reguliert werden.

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Fig. 14.

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Fig. 16 a.

Im ersten Falle, Fig. 16a, fließt das Quellwasser in das Hauptreservoir und von da durch das Straßen rohrnetz in das Gegenreservoir, bis der Zufluß in letzteres nach vollständiger Anfüllung durch das Schwimmkugelventil abgesperrt wird; im zweiten Falle fließt das Wasser zuerst in das Gegenreservoir und dann durch das Straßenrohrnetz in das Hauptreservoir. Es hat dann das Gegenreservoir den Zweck, ein Leerlaufen der Zuleitung zu verhüten, da bei Öffnung von Hydranten oder sonstiger starker Inanspruchnahme der Leitung von der Quellseite her mehr Wasser momentan entnommen wird als zufließt.

bür die Lage des Reservoirs gilt, wie schon gesagt, immer die Regel: »möglichst nahe dem Ver-teilungsnetze, sowie möglichst nahe der direkten Verbindungslinie zwischen wasserspendendem Objekt und Ortschaft.« Diese Forderungen stehen sich oft diametral gegenüber. Aus der möglichst gleichmäßigen Berücksichtigung derselben ergibt sich die Lage des Reservoirs. Selbstverständlich wird man das Reservoir nicht höher legen, als bei Anwendung des kleinsten üblichen Rohrkalibers meist 80 mm erforderlich ist.

Die Reservoirgröße wird, wenn es sich um unterirdische Reservoire handelt, in der Regel so gewählt, daß das Reservoir den ganzen Tageszulauf fassen kann, jedenfalls aber nicht gerne unter Tagesbedarf + 30 cbm, wegen des nötigen Vorrats für Feuerlöschzwecke. Verlangen die örtlichen Verhältnisse die Erbauung von Turmreservoiren, so wird etwas sparsamer verfahren. Man bestimmt sich in diesem Falle die Verbrauchskurve entweder durch direkte Erhebungen oder nach Angabe des Vereins deutscher Wasserfachmänner, bemißt das Reservoir so, daß ein gewisser Vorrat für Feuerlöschzwecke vorgesehen und außerdem die Verbrauchsschwankungen ausgeglichen werden, was durch Aufzeichnung eines Diagrammes bestimmt werden kann. Textfig. 18 zeigt ein Diagramm für die Stadt Neu-Ulm. Die dünne Linie ist hier Verbrauchskurve, die dick ausgezogene Linie ist die Förderungskurve. Die durch beide Linien eingeschlossenen Flächen sind so verteilt, daß die übergreifenden Flächen gleich den untergreifenden sind. Sowohl die einen als auch die anderen Flächen bestimmen in ihrer Gesamtheit den Reservoirinhalt abzüglich des verlangten Vorrates für Feuerlöschzwecke.

Wasserentnahme nach dem Stefrensystem *    * * Wassermessersystem

Behälrerinhalt CZH Pumpenleistung

6789    10 11    12    1    234567    8    9    10 11    12    1

Nachmittags

Vormittags

Nachts

Fig. 18

An unterirdischen Reservoiren sind in den Tafelabbildungen zu sehen: Textfig. 15 das Reservoir Donauwörth mit Gewölbeabdeckung, das Reservoir Hersbruck Fig. 20a—c, Tafel V, mit Schienenabdeckung. Bei Reservoiren, welche so situiert sind, daß die Ortschaft zwischen Quellfassung oder Pumpstation und Reservoir liegt, kommt die Rückfallklappe in Anwendung. Bezweckt wird damit, daß das Wasser oben einläuft und in einer entgegengesetzten Seite unten abfließt und damit eine Zirkulation erzielt wird. Doppelleitungen, d. h. getrennte Druck- und Verteilungsleitung, werden in solchen Fällen selten mehr angewendet.

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Fig. loa.

Als Beispiele für Turmreservoire verweise ich auf jTextfig. 15a für Neu-Ulm und die zugehörige Eisenkonstruktion der Berlin-Anhalter Masch. - Akt. - Ges. Des weiteren zeigt Fig. 22, Tafel V eine Ausführung eines Zylinderreservoirs für die Wasserversorgungsgruppe Schäftlarn.¹)

x) Über die

berichten 1911—1914, sowie im diesjährigen Geschäftsbericht

neuere

Wendung im Turmbau vgl. meine Übersicht im Geschäftsbericht 1907 und in den Bautätigkeits

Ich wende mich nun

Y. zur Ausbildung der Yerteilungsleitungen.

an

Die Anlage von Laufbrunnenleitungen und Leitungen mit Ventilbrunnen ist so einfach, daß ich wohl darüber hinweggehen kann; dagegen möchte ich noch einiges über Feuerlöschleitungen mit unbeschränktem Hausleitungsanschluß bringen. Hier ist in erster Linie zu berücksichtigen, daß der Momentanverbrauch Wasser bedeutend größer ist als der mittlere Verbrauch und daß gleichzeitig auch eine gewisse Quantität für Feuerlöschzwecke beigeleitet werden muß. Es wird angenommen, daß der maximale stündliche Verbrauch ca. 2*4 mal so groß ist, als der mittlere tägliche Verbrauch. Hiernach wird der Gesamtkonsum in der Stunde der größten Inanspruchnahme der Leitung berechnet und je nach Größe des Ortes ein Zuschlag für Feuerlöschzwecke vorgesehen. Für kleinere Gemeinden bis zu 300 Einwohner genügt in der Regel, wenn die Gesamtzufuhr im Brandfalle 5 Sek./l beträgt, weil angenommen werden kann, daß die Nebenstränge abgesperrt werden. Bei größeren Orten und Märkten, sowie Städten wird das nicht zutreffen. Man wird diese Orte in eine Reihe kleinerer Bezirke von ca. 500-—600 Einwohner teilen und die Bedingung stellen müssen, daß jedem dieser Bezirke einzeln 5 Sek./l neben dem gewöhnlichen Maximalkonsum zugeleitet werden können. Dabei braucht aber nicht angenommen zu werden, daß diese für Feuerlöschzwecke vorgesehene Wassermenge allen Bezirken gleichzeitig zugeleitet werden müsse, sondern man darf höchstens für jeden Hauptverteilungsstrang 5—10 Sek./l für Klein- oder Großfeuer annehmen, welche Wassermenge je nach Erfordernis dem einen oder dem anderen Bezirke zugeleitet wird, wobei ev. bei größeren Gemeinwesen darauf Rücksicht genommen werden kann, daß ev. an zwei oder drei Stellen gleichzeitig Brände zu bewältigen sein werden. Demgemäß brauchen auch die Hauptzuleitungsstränge nicht auf die Summe der Wassermenge für die Hauptverteilungsstränge der einzelnen Bezirke bemessen werden. Es tritt also von der Verzweigung des Hauptzuleitungsstranges in die einzelnen Hauptverteilungsstränge der gewählten Bezirke eine neue, mit der zuzuleitenden Gesamtwassermenge wohl im Zusammenhänge stehende, aber nicht absolut abhängige Bestimmung für die Durchflußmenge ein.

Jedem einzelnen Hauptverteilungsstrange muß ein gewisses Verteilungsgebiet zugewiesen werden, und aus diesem kann erst die erforderliche Durchflußmenge ermittelt werden. Mit Rücksicht auf die Weiterleitung des Wassers soll in den Hauptverteilungssträngen das Wasserdruckniveau höher sein als in den Nebensträngen. Je größer dieser Druckunterschied ist, desto weiter werden die Hauptverteilungsstränge und desto enger die Nebenstränge. Hier gilt es finanziell abzuwägen. Ist der günstigste Unterschied ermittelt, so kann man je ein bestimmtes Drucknetz

1.    über den Hauptverteilungsleitungen,

2.    über den Endpunkten der Nebenleitungen

entwerfen, und daraus die Rohrdimensionen unter Berücksichtigung der Durchlaßmengen berechnen.

Bei koupiertem Terrain empfiehlt sich immer, die Hauptverteilungsstränge möglichst auf die Wasserscheiden zu legen und den Talsträngen das Wasser von den Hauptsträngen her seitlich in solcher Quantität beizuführen, daß lediglich immer der abwärtsführende Talstrang bis zum nächsten Seitenstrang bedient

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Fig. 17.

Fig. 17 a.

wird. Man wird die Druck Verhältnisse so gestalten, daß womöglich in allen Endpunkten der Nebenstränge nahezu gleicher Minimaldruck über Terrain vorhanden ist. In den Hauptsträngen wird das nicht erreicht werden können, wie aus Textfig. 17 a zu ersehen ist. Es verteilt sich dort der vom Reservoir kommende Hauptzuführungsstrang in drei Hauptverteilungsstränge mit je einem Kulminationspunkte; über jedem dieser Kulminationspunkte muß aber der dort herrschende Druck hk noch imstande sein, den Endpunkten

der in seinem Bereich liegenden Nebenstränge die erforderliche Wassermenge unter den zulässigen Minimaldruck hm zuzuführen. Vom ersten Abzweigpunkte kann aber die Piezometerlinie für die Hauptzweigstränge gegen die Kulminationspunkte nur abfallen, weil die Wasserbewegung unbedingt von dem ersteren Punkte zu den letzteren hinzieht. Erst von den Kulminationspunkten an können sich die Piezometerlinien wieder mehr den Hauptzweigsträngen resp. dem Terrain anschmiegen und zwar mit der bereits angedeuteten, allmählich abnehmenden Überhöhe für die Weiterleitung in die Nebenstränge. In Ebenen und in konkav gekrümmten Verteilungsgebieten vertreten die Endpunkte der Hauptverteilungsstränge die vorerwähnten Kulminationspunkte. Bis zu den Kulminationspunkten wird man am besten die Piezometerlinien geradlinig abfallen lassen. Denkt man sich die in der vorgenannten Figur gezeichneten drei Stränge auf den Wasserscheiden liegend, so würde nach dem früher Gesagten die Zuführung des Wassers durch a und b nach c zu den Talsträngen ce und von d und / nach e und eg gehen. Für die Höhe des Minimaldruckes in den Talsträngen ist die Höhe der Häuser resp. die Höhe des Einlaufs in die Druckspritze und der Parterreausläufe bei Niederdruckleitungen maßgebend. Die Hydranten werden in Entfernungen von ca. 80 m gegeneinander versetzt. An Schiebern soll nicht gespart werden. Es sollen womöglich alle Verbindungsstränge abgesperrt werden können, desgleichen sollen auch die Hauptzweigstränge im ganzen für sich und auch streckenweise absperrbar sein.

Bezüglich der Verbindungsstränge nebst zugehörigem Talstrang wird verlangt werden müssen, daß an jeder Stelle 5 resp. 10 Sek./I je nach der erforderlichen Feuerlöschwirkung in der zulässigen Minimaldruckhöhe zum Abfluß gelangen können. Bei gegebenen Druckhöhen in den Hauptzweigleitungen wird

dx

ein Punkt in den Verbindungsleitungen einen maximalen Durchmesser mit Rücksicht auf vorstehende Forderungen verlangen. Dieser Durchmesser ist für die Ausführung maßgebend.

Für den gewöhnlichen Bedarf wird man den Wassermaximalbezug ungefähr proportional der Länge des Stranges annehmen können. Damit läßt sich für jeden Punkt eines einfachen Verbindungsstranges feststellen, von welcher Seite das Wasser aus den anschließenden Hauptzweigleitungen entnommen wird.

Fig. 18.

Betrachtet man Textfig. 18, so kann man daraus entnehmen, daß für eine kleine Strecke dx gilt:

dh —

(lq — xqf • dx

d⁵

oder

d⁵ ,

X = l

(V

— 2 l x -j- x²) d x

oder

x l² —

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¹

)    Neuere Erfahrungen sind in den Vorworten der Geschäftsberichte 1911, 1912 und 1913 enthalten.

²

)    Vgl. meinen Artikel „Widderbetriebsleitung“ im Geschäftsbericht 1914 (Anhang).

³

)    Trotz der Beliebtheit der Girard-Partialturbine ist dieselbe neuerdings durch das Peltonrad und die Freistrahlturbine verdrängt worden. Vgl. meine Übersicht Seite 61, Geschäftsbericht 1907, mit Abbildungen.

⁴

)    Die Jonval- und Girardturbinen haben nunmehr den Francisturbinen völlig Platz gemacht. Vgl. meine Übersicht im Geschäftsbericht 1907, Seite 61.

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oder

aq² • P

3 d⁵ ’

woraus sich die Piezometerlinie für den gewöhnlichen Bedarf von beiden Seiten aus als Kurve bestimmen läßt. Schneiden sich die beiden Piezometerlinien, so bildet der Schnittpunkt die Grenze für die Wasserentnahme unter gewöhnlichen Verhältnissen für den einen und den anderen benachbarten Hauptstrang. Schneiden sich die Piezometerlinien nicht, so wird das Wasser nur aus dem Strang, an welchen die höhere Piezometerlinie anschließt, entnommen.

Für die Stränge abce läßt sich gleichfalls ermitteln, wieviel Wasser unter gewöhnlichen Verhältnissen aus dem einen und dem anderen benachbarten Hauptzweigstrang entnommen wird. Ich will hier nur andeutungsweise erwähnen, daß die Wassermenge für die Stränge ac, bc, ce aus deren Länge ermittelt werden kann. Es sei diese Wassermenge für ce gleich Q und verteile sich auf die beiden benachbarten Hauptzweigstränge mit Y und X. Die übrigen Bezeichnungen sind wie in Textfig. 7 und 8 eingetragen. Es lassen sich dann folgende Formeln 1—5 entwickeln, aus welchen X und Y bestimmbar ist.

X = li

ä7.YY + l

x = Q x — l₂

x = 0

^[(Y + kqf ll-(Y + l₁q)7+lf X- ((X + kqf-k - (X + l₂q) V + '*.f\

1. hv — h±

₁g— xq)² dx.

₂ q — xq)² dx.

4;. hqj    —-

5. x + y = <2-

vor-

Somit kann für jeden Verbindungsstrang inkl. zugehörigem Talstrang die vom rechten oder linken Haupttalstrang zu entnehmende Wassermenge ermittelt werden und damit auch das eigentliche Verteilungsgebiet jedes Hauptzweigstranges. Es wird dabei anzunehmen sein, daß die für den Hauptzweigstrang gesehene Feuerlöschwassermenge über den Anschlußpunkt des Verbindungsstranges hinausgeführt wird. Damit schließe ich meine Erörterungen über die Straßenrohrnetze und möchte nur noch einiges über die Hausanschlüsse anfügen. Man unterscheidet hier die Wasserabgabe nach dem System geschlossener Hahnen, nach dem Steftensystem und nach dem Wassermessersystem. Das erstere System bietet keine sichere Gewähr für den möglichst sparsamen Betrieb einer Wasserleitung und sollte deshalb nur bei Wasserüberfluß Anwendung finden. Um der Verschwendung vorzubeugen, wird hier oft die Wasserableitung verboten.

Das zweite System, d. h. die Zueichung einer gewissen Wasserquantität ist gleichfalls nicht rationell, da hier viel Wasser unbenützt abfließt. Angestellte Erhebungen haben auch ergeben, daß die Zueichung eine ziemlich unzuverlässige ist. Das für sparsamen Betrieb einzig richtige System ist das Wassermessersystem unter gleichzeitiger Erhebung eines gewissen, wenn auch noch so geringen Wasserzinses nach Maßgabe des wirklichen Wasserverbrauches. Wer das Wasser bezahlen muß, wird auch für dessen sparsamste Verwendung Sorge tragen.

Ich unterlasse es, auf die verschiedenen Systeme hier näher einzugehen und habe Ihnen zur Einsichtnahme eine Reihe bewährter Wassermesser und Eichvorrichtungen mitgebracht.

Meine Herren! Ich schließe damit meinen Vortrag und danke Ihnen für die Aufmerksamkeit, welche Sie meinen Ausführungen geschenkt haben; möge es mir gelungen sein, Ihnen ein zutreffendes Bild über die Projektierungstätigkeit des Wasserversorgungs-Ingenieurs gegeben zu haben.

Die Ausmafsberechmmg von Bauobjekten.

Von K. Direktor F. Hocheder.

(Mit 2 Tabellen, 1 Plan und zahlreichen Textfiguren.) (Nachdruck Vorbehalten.)

Wenn von der Art des Materials für die zu berechnenden Körperinhalte, von der Behandlung der zu ermittelnden Flächen, von der Feststellung der Preise für Material und Arbeit abgesehen wird, stellt sich die Ausmaßberechnung als rein mathematische Arbeit aus dem Gebiete der Geometrie und Stereometrie dar.

Es handelt sich vor allem darum, die vielfältigen Formen der Erzeugnisse durch Aufteilung in Formengruppen in einfachere Gebilde zu zerteilen, die ihrerseits nach Auflösung in eine Summe berechenbarer Formen für sich behandelt werden können. Solche Formen sind: der Würfel, der Rechtflächner, das Prisma, die Pyramide, der Zylinder, der Kegel. Bei Vollkörpern bilden die für die Bearbeitung in Betracht kommenden Flächen die »Umhüllung« des Körpers. Die »Trennungsflächen«, welche durch die Austeilung des Gesamtgebildes in Einzelngebilde entstanden sind, kommen für die Bearbeitung nicht in Betracht. Bei »Auflageflächen« kann unter Umständen von einer Bearbeitung abgesehen werden.

Somit ist die Ausscheidung in Sicht-, Auflage- und Trennungsflächen angezeigt. Bezüglich der Lage kann eine Ausscheidung in

B krumme Flächen,

A ebene Flächen: a horizontal b vertikal, c schräg,

getroffen werden.

Den auszumessenden Körper wird man sich immer nach der Orthogonalprojektion dargestellt denken, dann kann man die vertikalen Maße und Flächen noch nach der Lage auf dem Zeichenblatte, am besten entsprechend der Landkarte nach Himmelsrichtungen, d. h. in westh, östl., nördl. und südl. Flächen und Maße einteilen, oder auch nach der Vorstellung Baukundiger in linke und rechte Tiefenflächen, sowie vordere und hintere Längsflächen oder Maße. Die Inhalte der Flächen sind meist direkt von den sie umschließenden Kanten abhängig. Auch diese können in obere und untere, horizontale, vertikale und schräge Kanten und nach Lage und Richtung in westliche und östliche Nord-Süd-Längen und südliche und nördliche West-Ost-Längen oder vordere und hintere Längen, sowie linke und rechte Tiefen eingeteilt werden.

Es fragt sich nun, ob bei der Zerlegung der Formen von vielgestaltigen Hohlkörpern soweit gegangen werden soll, daß schließlich nur mehr noch eine Summe von Vollkörpern sich ergibt (Methode II), oder ob nicht eine Vereinfachung eintreten kann, wenn die Inhalte einfacher hohler Körper nicht mehr in lauter berechenbare Vollkörper zerlegt, sondern derart berechnet werden, daß von dem Inhalte der umhüllenden

einfachen Figur die einfache Figur des Hohlraumes in Abzug gebracht wird (Methode I).

Fig. 1.

Wir wollen zunächst ebene Gegenstände, bei denen es sich meist nur um ^ Fläche und Umrahmung handelt, ins Auge fassen. Schon die Planimetrie zeigt uns, daß Flächen, die durch eine äußere und innere Figur begrenzt werden, auf ihren Inhalt durchwegs schneller durch die Differenz der Inhalte der inneren und äußeren Figur berechnet werden können, als durch Zerlegung in einzelne undurchbrochene Flächen. Als einfachster Fall dürften (Fig. 1) zwei zueinander ähnliche Dreiecke gelten, deren Seiten parallel gestellt sind. Diese Figur braucht 8 Maße, A, #, C, ab c e/, um in allen Teilen bestimmt zu sein.

Der Inhalt errechnet sich aus innerer und äußerer Figur ohne jede Rücksicht auf die Maße e und / mit

iS (S — A) (S —■ B) (S — C) — is (s — a) (s — b) (s — c),

wenn S und s die halben Summen der Seiten sind, oder wenn wir das Abgreifen der Höhen H bzw. h zulassen aus

A 2

Bei der Zerlegung in volle Figuren entstehen durch Verbindung der Dreieckspitzen drei Paralleltrapeze, und deren Inhalt errechnet sich mit

A + cl B -f- b ₍ C 4r c

2 ' 2 '⁷ 2

wobei g nicht neben den anderen Maßen gegeben sein kann, sondern erst zu ermitteln wäre. Die Ermittelung von g aul analytischem Wege ist wesentlich kompliziert. Sie würde etwa wie folgt geschehen können. Der Inhalt des äußeren Dreieckes ist

der des inneren

fS(S-A)(S-B) (S — C),

is (s — a) (s — b) (s — c).

Die beiden Trapeze mit den Höhen e und / hätten die Inhalte U

Zieht man nun

den Inhalt des inneren Dreiecks und die zwei Trapeze von dem Inhalt des äußeren Dreiecks ab,

so ver-

C 1 Q

bleibt der Inhalt des dritten Trapezes und dividiert man diesen Inhalt durch —^ g= iS (S — A) (S — B) (S — C) — /s (5 — a) (s — b) (s

, so erhält man

A4- a 2 ⁶

B^-b . C4-c 2 ‘ ‘ 2

wenn

H und h abgegriffen werden kann.

2H-

i-ffl

2 ⁶

B-\-b C-j-c

2 ' 2

Man sieht also: sind für die eingangs erwähnte Fig. 1 die inneren und äußeren Umfänge und beststellung der gegenseitigen Lage beider Umfänge nötige Entfernungen paralleler Seiten, also im ganzen acht Maße gegeben, so ermittelt sich der Inhalt rechnerisch nach der Bestimmung durch Außen- und Innenflächen lediglich mit Hilfe der sechs Umfangsmaße durch Aufstellung der Differenz des Inhaltes zweier Dreiecke, welche bestimmt werden durch die Ausmaße der äußeren und inneren Umfangslinien.

Wird dagegen die Figur in lauter undurchbrochene Flächen, nämlich drei aneinanderstoßende Trapeze mit zusammen 12 bzw. 9 Seiten geteilt, so muß erst durch umständliche Berechnung die Höhe des dritten Trapezes ermittelt werden und kann dann unter Benutzung von 9 Ausmaßen aus der Summe drei Trapezinhalten der Inhalt der gegebenen Fig. 1 ermittelt werden. Die Umfänge sind in beiden Fällen (Methode I und II) gleich durch Addition von 6 Maßen ermittelt.

Gibt man zu, daß die Maße aus der Zeichnung abgegriffen werden, so erfordert die erste Methode

2 Dreiecken, die zweite Methode die Summierung der In-

zwei zur

von

die Ermittelung der Differenz der Inhalte halte von 3 Trapezen.

Bei der ersten Berechnungsmethode ist übrigens die Lage des inneren Dreiecks gegen das äußere l)i('i('( k völlig gleichgültig. Man kann also das innere Dreieck gegen die Spitze des äußeren verschieben und auch verdrehen. Anzufügen wäre noch, daß das innere Dreieck sich auch mit

von

J, = J- ~

c \ j 2

r LU ’

berechnet, wenn J und J₁ die Inhalte der Dreiecke bezeichnen.

Denkt man sich nun das innere Dreieck um eine Ecke gedreht und verschoben, so ändert sich die Berechnung für Umiang und Inhalt nach Methode I gar nicht, während nach Methode II statt der Paralleltrapeze Vierecke treten, die in je ein Paralleltrapez und ein Dreieck oder je 2 Dreiecke verwandelt werden müssen. Die Berechnung Methode II erfordert also die Inhaltsbestimmung von 3 Trapezen und o Di eiecken oder 6 Dreiecken und die Summierung dieser 6 Inhalte. Zu den für die Methode I

maß-

gebenden 6 Längen treten die 3 Trennungslinien zur Bildung der Vierecke und die 3 Trennungslinien zur Zerlegung der letzteren in Trapez und Dreieck oder in je 2 Dreiecke; außerdem werden die 2 Maße e und / nicht entbehrlich, also Kantenzahl 6 —(— 3 —|— 3 —2 = 14 gegen 6 nach Methode I.

Ganz übereinstimmend entwickeln sich die Verhältnisse, wenn die Dreiecke nicht ähnlich sind.

Fig. 2.

Bei einer Rechteckfläche, aus der ein paralleles inneres Rechteck ausgeschnitten ist (Fig. 2), bestimmt sich die Figur durch die Umfassungskanten a, 6, A, B der inneren und äußeren Figur und durch die 2 Abstände der parallelen Seiten (e und /).

Für die Methode I entwickelt sich der Umfang aus der Summe von

8 Kanten, der Inhalt aus der Differenz von 2 Rechtecken:

AB — ab.

Die Maße e und / werden nicht gebraucht.

Nach der Methode II entwickelt sich der Umfang auf gleiche Weise. Der Inhalt aber ermittelt sich aus 4 Rechtecken mit je 4 Seiten, also 16 Kanten. Dabei muß von 2 Rechtecken je das eine Seitenpaar erst ermittelt werden. Jede Drehung und Verschiebung des inneren Vierecks bleibt bei Methode I außer Betracht.

28 Kanten oder in 8 Dreiecke mit 24 Kanten, und, wenn man die gemein-

Bei der Methode II wird man wieder die Ecken verbinden und die Zerlegung in 4 Paralleltrapeze und 4 Dreiecke mit (3 -f- 4) 4

schaftlichen nur einmal zählt, mit 8 —f— 4 —|— 4 -j— 4 bzw. 8 —|— 4 —{— 4 Kanten, vornehmen.

Der Inhalt J₁ des inneren Vierecks kann auch mit

fcü SS

JX = J ■

ermittelt werden, wenn J der Inhalt des äußeren ist.

Bei schiefen Vierecken, die durch andere schiefe Vierecke ausgeschnitten sind, gestalten sich die Verhältnisse ebenso, wie bei den gegenseitig verschobenen und verdrehten äußeren und inneren Rechtecken.

___ Sind aus einem Rechtecke mehrere innere Rechtecke (Fig. 3) ausgeschnitten,

so wird bei der Inhaltsberechnung nach Methode I nur die Summe der Inhalte der inneren Rechtecke von dem Inhalte des äußeren Rechteckes abzuziehen sein. Bei Methode II wird man die Zerlegung in 7 Rechtecke vornehmen müssen.

Fig. 3.

Viel komplizierter gestaltet sich dann noch die Entwicklung, wenn die inneren Vierecke nicht parallel zu dem äußeren stehen oder, wenn es sich um schiefe Vier-

ecke handelt.

Betrachten wir nun ein Vieleck mit n Seiten A, B, C, D usw., aus dem ein ähnliches, parallel liegendes Vieleck mit den Seiten a, 6, c, d usw. herausgeschnitten ist. Zur Festlegung der Figur sind noch die Entfernungen von 2 (n-—1) Seiten vom Zentralpunkte nötig. 2 Entfernungen müssen abgegriffen oder berechnet werden.

Die Umfänge bestimmen sich als Summe der 2 • n Seiten für beide Methoden.

Methode I erfordert für die ganze Fläche J die Berechnung und Summierung von n Dreiecken, der innere Ausschnitt rechnet sich mit

usw.

= J-

Der Gesamtinhalt ist J — J\.

Die Methode II erfordert für die Inhaltsberechnung die Feststellung und Summierung des Inhalts von n Paralleltrapezen.

Die Berechnung nach Methode I gibt sich bei mehr als 4 Ecken einfacher als die nach Methode II. Wenn aber nun die innere Figur etwas verdreht und verschoben wird, dann erhält man nach Methode II statt der Paralleltrapeze schiefe Vierecke, die in je ein Trapez und ein Dreieck oder je zwei Dreiecke zerlegt werden müssen.

Also: Methode I Summierung und Inhaltsberechnung von n Dreiecken und Multiplikation dieses

Wertes mit

von

Methode II Summierung und Inhaltsberechnung von n Dreiecken und n Paralleltrapezen oder 2 n schiefen Dreiecken.

Eine von einem Kreise konzentrisch durchbrochene Kreisfläche hat den Umfang von 2 Rn -)- 2rn nach beiden Methoden und werden beide Werte aus Tabellen ermittelt.

Die Methode I ermittelt den Flächeninhalt mit R²n — r²n — n (R² — r²) auch aus Tabellen.

Die Methode II sucht zuerst das Mittel aus R und r und ermittelt 2 n

aus Tabellen und

multipliziert diesen Wert mit (R — r). Der Wert wird nur richtig, wenn R — r im Vergleich zu R besonders klein ist.

Methode II arbeitet nicht schneller und ist ungenauer als Methode I.

Durch Verschiebung des inneren Kreises wird an der Sachlage nichts geändert.

Auch bei elliptischen und parabolischen, sowie hyperbolischen Figuren mit Ausschnitten gilt das

gleiche.

Für halboffene Figuren wie Fig. 4 bis 6 gelten obige Entwicklungen gleichfalls.

■4

Fig. 4.

Fig. 5.

Fig. 6.

Es sei hier schon bei den Umfang- und Flächenberechnungen aufmerksam gemacht, daß bei Plänen in kleinen Maßstäben das Abgreifen von Maßen nicht recht beliebt ist und in vielen Fällen die Berechnung nötig wird. Deshalb erscheint es auch wünschenswert, daß die für die Umfangsberechnung festzulegenden Maße möglichst für die Flächenberechnung ausgenutzt werden und daß für die Flächenberechnung möglichst wenig Maße anderweitig ermittelt werden müssen.

Ferner sei auch darauf hingewiesen, daß bei der Flächenberechnung mancherlei Kontrolle durch verschiedene Berechnungsweise ermöglicht ist, die oft zuverlässiger ist, als die wiederholte Durchrechnung nach derselben Art.

verschiedenen Seiten parallel gewählt werden.

zu

So kann bei der Dreiecksberechnung Seite und Höhe gewechselt werden, bei der Vierecksberechnung kann die Teilung in zwei Dreiecke durch die eine oder andere Diagonale vorgenommen werden und bei Teilung in Dreiecke und Trapez kann die Trennungslinie Der Inhalt muß trotzdem der gleiche bleiben und kann damit wirksame Nachkontrolle des gerechneten Resultates erfolgen.

zu den Hohlkörpern über, für welche die sichtbaren Flächen und die Körperinhalte berechnet werden sollen, und denken wir uns zunächst Prismen, die senkrecht zu den Mantellinien geschnitten die bisher erwähnten Schnittfiguren geben. Die Prismen denken wir uns oben und unten gleichfalls durch Ebenen senkrecht

Gehen wir nun

zu den Mantellinien abgeschnitten.

Zunächst sei das hohle dreiseitige Prisma mit konzentrischer Lage des ähnlichen Hohlprismas behandelt. Der Querschnitt ist neben gezeichnet, die Höhe sei l.

Fig. 1 (wiederholt).

Nach Methode I kann man die sichtbaren Flächen mit Al, Bl, CI, al, bl, cl ermitteln; eine Zusammenziehung ist nicht allgemein zulässig, da die Flächen verschieden behandelt werden können.

Man bestimmt nun den Inhalt entweder aus den 7 Maßen ABC und abc und l mit

l (]/S (S — A) (S — B) (S — C) — ]/s (s — a) (s — b) (s — c)).

oder wenn die Dreieckshöhen hAj hB, hc — ha, hb und hc gegeben sind oder abgegriffen werden können, mit

J = l-

(-*■%

hß

=l ri

oder man kann auch setzen

'zfs/zfs

ZFS

ZFS

ZF ZFS

ZFS

~Fb

ZF,

l 2

wenn ZFS die Summe der Seitenflächen und {FaFj, FhF*, FcFo} die Seitenflächen sind; oder man kann auch die Beziehung

J = Ja 1 — Ja

verwenden, d. h.

1 — Ja

setzen.

Nach der zweiten Methode entwickeln sich die sichtbaren Flächen in der gleichen Weise wie nach Methode I; bei Bestimmung des Inhalts wird der Körper in drei Prismen zerlegt dadurch, daß die zusammengehörigen Prismenkanten durch Flächen verbunden werden. Man kommt damit auf die Berechnung von 4 Prismen mit je 4 Seiten, die Paralleltrapeze bilden. Statt eines leicht berechenbaren Vollkörpers und eines ebenso leicht zu berechnenden Hohlraumes mit zusammen 18 Kanten sind die Inhalte von 4 schwerer zu berechnenden Prismen mit Paralleltrapezquerschnitt und zusammen 48 Kanten (jedes Stück einzeln gerechnet) zu ermitteln. Dabei werden die Maße e und / benötigt und muß g umständlich ermittelt werden. Ist nun gar der innere Hohlraum etwas verdreht und verschoben, so werden die Querschnitte der 3 Prismen zu schiefen Vierecken. Es wären also zur Berechnung dieser Körper noch Zerlegungen entweder in je zwei Prismen mit Querschnitten in Form von schiefwinkligen Dreiecken oder in je ein Prisma mit paralleltrapezartigen und dreieckartigen Querschnitten nötig. Muß von einem Abgreifen der Maße auf der Zeichnung abgesehen werden, so sind umständliche Maßentwicklungen notwendig, und zwar von Maßen, die in der Flächenberechnung nicht Vorkommen.

Bei Methode I bleibt die Inhaltsberechnung aber immer die gleiche, ob der innere Körper geschoben und verdreht gegen die Normallage ist oder nicht. Die Inhaltsberechnung des Körpers kann sich auf die Maße für die Flächenberechnung beschränken.

a.

Das rechteckige Hohlprisma mit nebenbezeichnetem Querschnitt (Fig. 7) und mit der Höhe H wird wie folgt behandelt:

Nach der ersten und zweiten Methode werden die sichtbaren Flächen mit

AH -f AH + BH -f BH -f aH + aH -f bH + bH

Fig. 7.

ermittelt. Zusammenfassung ist nicht allgemein zulässig, da verschiedene Behandlung der sichtbaren Flächen Vorkommen kann.

Methode I ermittelt den Körperinhalt mit H (AB — ab) unabhängig von den Maßen e und /. Die Methode II zerlegt ihn in 4 Prismen mit rechteckigem Querschnitt. Die Maße e und / müssen benutzt werden, die zwei anderen Abstände der parallelen Seiten der Rechtecke müssen erst ermittelt werden.

Wird das innere Prisma etwas gedreht und verschoben, so bleibt die Berechnung nach Methode I dieselbe. Nach Methode II wird man die Trennung von vertikalen Innen- zu den Außenkanten vornehmen; statt der 4 Prismen mit rechteckigem Querschnitt entstehen solche mit schiefen viereckigen Querschnitten, die entweder wieder in je zwei schiefwinklige dreiseitige Prismen oder in je ein dreiseitiges und trapezartiges Prisma zu zerlegen sind.

Ganz ähnlich werden die Verhältnisse, wenn es sich um Hohlprismen mit schiefen viereckigen Querschnitten handelt.

Auch beim vielseitigen Prisma muß Methode I weniger Zeitaufwand erfordern, weil die Querschnittsfläche nach dieser Methode, wie schon bewiesen, leichter entwickelt werden kann.

Betrachtet man sich nun einen vollen oder hohlen prismatischen Körper nicht auf beiden Seiten senkrecht zu seiner Mantellinie abgeschnitten, sondern auf einer Seite schräg, so kann man sich den Körper so geändert denken, daß durch den Schwerpunkt der schrägen Fläche eine Ebene senkrecht zu den Mantellinien gelegt wird. Dadurch wird dem Körper auf der einen Seite das zugefügt, was ihm auf der andern Seite genommen wird. Es kann dann das Prisma ebenso wie vorstehend ermittelt sowohl nach Methode I als auch II mit dem Abstande der zu den Mantellinien senkrechten Flächen als Höhe berechnet werden. Stehen solche Prismen schief, so wird man sie in die lotrechte Lage versetzt denken.

Die Ausmaßberecimung von Bauobjekten.

-I

Für pyramidale Körper erhält man ganz ähnliche Verhältnisse.

Wir wollen hier nur die Körper mit Dreiecks-, Vierecks- und Kreisgrundfläche herausgreifen,

und zwar:

1.    Die Hohlpyramide mit zwei konzentrischen Dreiecken als Grundfläche.

Die Berechnung der Grundfläche ist schon behandelt, die Seitenflächen der Vollfigur und der Hohlfigur rechnen sich mit Grundlinie mal y₂ Dreieckshöhe für beide Methoden.

Nach Methode I aber wird der Inhalt des Körpers — der Differenz zweier Pyramiden, welche mit der Dreieckfläche der Grundfiguren mal % Höhe berechnet werden.

Bei Methode II wird man die Spitze der Vollpyramide mit der Spitze der Hohlpyramide, sowie die inneren und äußeren Pyramidenkanten verbinden und zerlegt damit den Körper in 3 Pyramidenstumpfe, die durch je eine dreieckige Sichtfläche der Vollpyramide und eine ebensolche Sichtfläche der Hohlpyramide begrenzt werden. Hier fängt die Methode II schon an, sehr schwierige Anforderungen zu stellen, besonders wenn die Seitenflächen der Hohlpyramide nicht parallel zu denjenigen der Vollpyramide sind.

2.    Hohlpyramide mit zwei konzentrischen Vierecken als Grundfläche (Fig. 8).

Die Ermittelung der seitlichen Flächen ist für Methode I und II völlig gleich, die

Fig. 8

Grundfläche ist bereits früher behandelt. Nach Methode I berechnet sich der Inhalt des Körpers mit ]/₃(AB • H — ab- (A), gleichgültig, wie die Hohlpyramide zur Vollpyramide liegt.

Bei Methode II wird man wieder Spitze der Vollpyramide mit Spitze der Hohlpyramide, sowie die Seitenkanten der Voll- und Hohlpyramide durch Trennungsflächen verbinden. Es entstehen dadurch vier pyramidale Körper, die durch je eine Seitenfläche der Voll- und der Hohlpyramide bestimmt werden.

Auch diese Aufgabe wird sehr kompliziert, besonders wenn die Seitenflächen der Hohlpyramide mit den Seitenflächen der Vollpyramide nicht parallel sind.

3. Der hohle Kegel.

Die Flächenberechnung für den Mantel ist nach beiden Methoden gleich, die Grundfläche ist bereits behandelt. Der Inhalt ergibt sich nach Methode I durch Multiplikation des Kreisinhaltes der Grundflächen für Voll- und Hohlkegel mit y₃ der Höhe und Ermittelung der Differenz der Inhalte von Voll- und Hohlkegel. Dabei ist gleichgültig, welche Lage der Hohlkegel zum Vollkegel einnimmt.

Fig. 9a.

ft

kV

K/

Fig. 9 b.

Bei Methode II muß man den Kegel durch eine Radialebene aufgeschnitten und dann die Mantelflächen in die Ebene abgewickelt denken. Sind die Kegelmantellinien des Hohlkegels parallel zu denjenigen des Vollkegels, so entsteht ein Körper, der durch zwei parallele Ebenen begrenzt ist. Die ebenen Figuren sind Kreissektoren, deren Radien die Längen der Mantellinien des Voll- bzw. des Hohlkegels haben. Die Kreisbögen sind in der Länge gleich dem Umfange der Grundflächen des Voll- und Hohlkegels. Die Sektoren stehen um <z, die Mittelpunkte um b voneinander ab.

bei sehr dünner Kegelwand

nur

Die Entfernung der beiden Sektorenflächen ist = der Mantelstärke. Die obere Fläche ist dabei zusammengeschoben gedacht, denn in Wirklichkeit wird die innere Kegelfläche in lauter kleine Sektoren aufreißen, d. h. sich in Spalten öffnen. Deshalb erscheint auch das Maß c größer als die Mantelstärke. Das Mittel aus beiden Sektorflächen mit Wandstärke multipliziert gibt ein angenähert richtiges Resultat. Bei größerer Wandstärke und gar wenn die Mantelflächen von Voll-und Hohlkegel nicht parallel sind, wird die Körperberechnung außerordentlich kompliziert.

Pyramiden und Kegelstumpfe werden nach Methode I und II als Differenz des ganzen Kegels und der abgeschnittenen Pyramiden- oder Kegelspitze behandelt. Schräg abgeschnittene Pyramiden werden nach Methode I und II durch eine Horizontalebene durch den Schwerpunkt der Abschnittfigur auf Körper mit paralleler Grund- und Abschnittfläche zurückgeführt.

Es handelt sich nun noch um Körper, die einen Hohlraum völlig umschließen.

Als Schulbeispiel kann hier ein äußerlich quaderartiger Körper gelten, der einen gleichfalls quader-artigen Hohlraum einschließt, dessen Seiten parallel

zu

den Seiten des Vollkörpers sind.

VerrikatSchnitt A

a_

horizontal Schnitt A

Fig. 10a und b.

Anhang.

Die Flächen berechnen sich nach Methode I und II mit

AB + AB + AC AC -f- BC + BC ab -j- ab -j- ac-j-ac -|- bc -\-bc.

Der Inhalt nach Methode I mit

ABC — aöc,

wobei die bereits erfolgten Flächenberechnungen mitbenutzt werden können; nämlich

entweder oder

AB und ab oder BC und bc

AC und ac.

Die Multiplikation der bereits berechneten Flächen mit dem dritten zugehörigen Ausmaß muß immer denselben Kubus ergeben, wodurch eine wirksame Kontrolle der Rechnung erzielt werden kann.

Man sieht, daß die Kubusberechnung nach Methode I vollständig unabhängig ist von der Lage des Hohlquaders zum Vollquader und daß zur Berechnung des Inhaltes nur dieselben Ausmaße benutzt werden, die schon für die Flächenberechnung benötigt waren.

Es kommen nur die Kantenlängen ABC und abc in Betracht, also 6 Kanten, die 4mal in gleicher Größe also 12 mal erscheinen.

Methode II zerlegt den Körper in einen Fußquader, einen Deckenquader und 4 Umfassungsquader, also in 6 Körper, von denen jeder 24 Kanten hat, von denen je 4 immer gleich sind. Die Zerlegung erfolgt also in 6 Körper, die 6 • 12 also 72 Kanten haben.

_AerrikabSchniri-

et

f.

Horizontel-Schnitt

Wir bezeichnen Fig. 11 a u. b die 6 Körper mit 21, 23, G, 'S), (£ und Diese 6 Körper erfordern jeder für sich keine andere Berechnung als die 2 für die Bestimmung des Inhalts nach Methode I nötigen Berechnungen. Nur sieht man, daß man für die Berechnung noch weitere Maße braucht, nämlich die Wandstärken e f g h i k, von denen die eine Hälfte berechnet werden muß, wenn die andere Hälfte gegeben ist.

Die Ermittelung der Sichtflächen nach Methode II wäre eine große Umständlichkeit, da die vertikalen äußeren Sichtflächen links und rechts aus Sichtflächen der Körper 21 23 und S), 21 23 G, 21 23 S) sich zusammensetzen, während die inneren horizontalen Sichtflächen oben und unten Differenzen aus den

Fig. 11a und b.

Flächen der Körper 21 bzw. 23 und G S> G und vorn und hinten Differenzen aus den Flächen der Körper G, ^ sowie S> und G wären. Nur die horizontalen äußeren Sichtflächen oben und unten, sowie die vertikalen inneren Sichtflächen links und rechts könnten direkt ermittelt werden.

Noch schlimmer sieht es mit der Kubusberechnung nach der Methode II aus, wenn der Hohlraum etwas gedreht und verschoben gegen die äußere Form des ganzen Körpers liegt.

Während durch eine solche Verschiebung die Kubusberechnung nach Methode I völlig gleich bleibt, würden für Methode II die Verschiebungsmaße nötig. Die Verschiebung würde aus den Teilkörpern 21, 23, G, 'S), G, zum Teil Körper herausschneiden, welche durch Verbindung der zusammengehörigen Ecken je zweier in verschiedenen Ebenen liegender Rechtecke entstehen, zum Teil würden sie solche Körper an obige Teilkörper ansetzen. Es ist zweifellos, daß eine sehr umständliche Berechnung nach Methode II notwendig wäre.

Ganz ähnliche Verhältnisse treten ein, wenn es sich um die Berechnung von Prismen und Pyramiden oder Kegeln mit völlig eingeschlossenen, gleichartigen Hohlräumen handelt.

Es wird somit von der Aufteilung der zu berechnenden Formen in lauter Voll-körper abzusehen und die Hohlkörperberechnung in denkbar weitestem Umfange einzuführen sein.

Nachdem diese Frage entschieden ist, dürften, vor an eine weitere Ordnung der Berechnungsunterlagen gegangen wird, die Begriffe Gesamtfläche, Trennungsfläche, Sichtfläche, Auflagefläche noch etwas näher erläutert werden.

Zu diesem Zwecke stelle man sich ein einfaches rechteckiges Gebäude mit Grundmauer und Erdgeschoß vor mit einer Grundmauerstärke von 40 cm und einer Mauerstärke im Erdgeschoß von 30 cm

(Fig. 12). Die Grundmauer sei bis Sockelhöhe aufgeführt, dort sei so abgesetzt, daß außen die Erdgeschoßmauer 3 cm, innen 7 cm zurücksteht.

Dieser Körper besteht aus den Vollkörpern A und B mit den Kanten a a, b b, den Ecken a und b und den Hohlkörpern 2t- 23- mit den Kanten na, b b und den Ecken a' b'.

Die Auflagefläche des Vollkörpers ist West-Ost-Maß mal Nord-Süd-Maß, also 4,8 • 3,8. Hiervon käme

um die horizontale Auflagefläche des

ab die horizontale Auflagefläche des Hohlkörpers 23 mit 4,0 • 3,0, Betonkörpers (B—23) zu erhalten. Die obere Gesamtfläche des Vollkörpers B ist wieder 4,8 • 3,8, die des Hohlkörpers 4,0 • 3,0. Die Differenz aus beiden Flächen gibt die obere Gesamthorizontalfläche des Betonkörpers (B—23). Diese Fläche zerfällt in zwei Teilflächen, nämlich eine Trennungsfläche und eine Sichtfläche, von denen die eine den äußeren Gebäudesockel deckt, die andere etwa als Auflager der Sohle im Gebäudeinnern dient. Die erste dieser Sichtflächen ist die Differenz

b ft

474

•4,14

xx

CD

4,80

'a

der unteren horizontalen Trennungsfläche des Vollkörpers A und der oberen horizontalen Gesamtfläche des Vollkörpers B, die letztere Sichtfläche ist die Differenz der unteren horizontalen Gesamtfläche

c5]

des Hohlkörpers 21 und der oberen horizontalen Trennungsfläche des Hohlkörpers 23.

Es ist nun zu beachten, daß bei durchbrochenen Flächen die

Pt

CO"

3,00

3.14

cd

OQ

volle Form immer beim Vollkörper, der Ausschnitt immer beim Hohlkörper vorgetragen ist. Soll nun eine solche durchbrochene Fläche z. B. verputzt werden, so kann zur Berechnung der Verputzfläche der b Weg gewählt werden, daß die volle Fläche- in Teilflächen, nämlich Sicht-und Trennungsfläche, zerlegt wird, von denen die erstere verputzt, die letztere unverputzt ist. Die unverputzte Trennungsfläche kann dann aus der Zusammenstellung der Hohlkörper-flächen direkt übernommen werden, um die Sichtfläche als Differenz der Vollfläche und Trennungsfläche zu ermitteln, ln der Hohlkörperberechnung wird dann diese Fläche als unverputzt bezeichnet. Um eine doppelte Berechnung für die Behandlung der Flächen hintanzuhalten, wäre die Innenausstattung nur für die Hohlräume, die Außenausstattung nur für die Vollkörper in Betracht zu ziehen. Den umgebenden Luftraum zählt man mit zum Hohlkörper, so daß z. B. Fensteröffnungen als Hohlkörpertrennungsflächen in der Sichtfläche des Vollkörpers liegen und dort von vorspringenden Vollkörpern in den Sichtflächen der Hohlräume und kommen dort in Abzug.

Es ist selbstverständlich, daß auch bei der Berechnung nach Methode I Ansätze von der Hauptform abgetrennt und ev. summiert zu

Fig. 12a und b.

zum

Ql

Abzug gelangen. Desgleichen liegen Trennungsflächen

ll

den Vollkörpern zugerechnet werden können, daß aber auch sich wiederholende Höhlungen gesondert gerechnet und summiert zu den Hohlräumen gerechnet werden können; z. B. würden bei einer Kirchenumfassungsmauer (Fig. 13) die Hauptform als gehöhlter Körper berechnet und die Pfeiler für sich berechnet werden, und wenn sämtliche Pfeiler gleich wären, würden dieselben als ein Körper mit einer Breite = die Summe der Pfeilerbreiten berechnet werden können, während bei der Flächenberechnung zu beachten wäre, daß die Seitenflächen des sammengezogenen Körpers mit der Anzahl der Pfeiler zu multiplizieren wären.

Bei einem Dachstuhle nebiger Form (Fig. 14a und b) wäre etwa fahren: Der ganze Dachkörper wäre als Prisma A zu behandeln, dessen Seiten die Dachflächen (Inneßseite, Schalung) wären. Bei der Vollkörperberechnung kämen die vollen Dachflächen a a zum Aus-

z ri

so zu ver-

druck, welche für Schalung in Betracht alK kämen und in Teilflächen für Blechabdeckung und Ziegellager zerlegt werden könnten. Um die Sparren zu berechnen, wäre zunächst der ganze prismatische Vollraum Ax (bis Sparrenoberkante) zu rechnen, und dann wären die Hohlräume 2tx bis Sparrenunterkante und 2I₂ bis Sparrenoberkante abzuziehen. Dit st sämtlichen Hohlräume können als zwei Hohlräume von einer Breite = der Summe der Sparrenbreite bzv. dei Summe der Zwischenräume aufgelaßt werden. Die Unterseiten der Sparren erscheinen direkt in

Fig. 13.

-oi¹

MW

a²'w¹ äA' Fig. 14a und b.

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cler Raumbereclmung der Hohlräume 9l1? die Seitenflächen erscheinen in der Raumberechnung der Hohlräume 21₂ als Teilfläche (a a a — dj ax dj). Diese Teilfläche ist mit 2 (n -j- 1) zu multiplizieren, wenn n die Anzahl der Hohlräume ist. Die Oberseite der Sparren folgert aus der Berechnung der Hohlkörper St₂ und des Körpers A als Differenz der Dachflächen und der in der Dachfläche liegenden Prismenseiten der Hohlräume SI₂. Befinden sich zwischen den Normalsparren Hauptbinder, so könnten diese mit den Hohlräumen abgezogen und später wieder als besondere Hohlkörper summarisch behandelt werden. Stehen die Sparrenköpfe über die Prismenform heraus, so könnten die vorstehenden Teile gesondert als Vollkörper summarisch behandelt werden. Die Seitenflächen der Sparren wären natürlich nur dann zu ermitteln, wenn Anstriche in Betracht kämen. Ein Hauptbinder würde ebenfalls als Prisma behandelt werden können.

Auch bei den Dachböden und Zwischendecken empfiehlt sich diese Behandlung, da mit der Berechnung der Balkenlage sich zugleich die Flächenberechnung von Fußboden und Decke verbinden läßt.

Nach diesen Erläuterungen handelt es sich nur noch darum, für die Berechnung der Flächen und Inhalte ein bestimmtes System aufzustellen. Hier werden folgende Grundsätze in Betracht kommen:

1.    Die ganze Berechnung soll Tabellenform annehmen. Die Zerlegung erfolgt zunächst in Haupt-bau und Anbauten, welche weiter in der Art zerlegt werden, daß sie entweder in Form eines hohlen oder vollen Körpers direkt berechnet werden können. Diese berechenbaren Teile sind durch Bezeichnungen am Plan und in der Tabelle derart festzulegen, daß eine Verwechslung absolut ausgeschlossen ist. Nachdem festgestellt ist, daß in den meisten Fällen eine Zerlegung einfacher Hohlkörper in lauter einfache Vollkörper nicht zweckmäßig ist, wäre dies bei der Aufstellung der Tabelle Methode I besonders zu berücksichtigen und wären deshalb auch Bezeichnungen für die Hohlräume einzuführen, wie dies bei den Vollkörpern geschieht.

2.    Die Eintragung der Maße in die Tabellenrubriken soll schon allein erkennen lassen, welche Lage das Maß im Raum hat, ob es vertikal, schräg oder horizontal ist, ob es West-Ost-, Nord-Süd- oder schräge Richtung hat, ob es oben oder unten liegt, ob es kartenmäßig aufgefaßt das südliche oder nördliche West-Ostmaß ist, oder das westliche oder östliche Nord-Südmaß.

3.    Die Eintragung der Flächen soll ebenso schon durch die Wahl der Rubrik erkennen lassen, ob es sich um vertikale, schräge oder horizontale Flächen handelt, ob erstere westlich, östlich, nördlich oder südlich sitzen, ob letztere oben oder unten oder schräg liegen. Von der Gesamtfläche ist sofort derjenige Teil in einer Rubrik als Sicht- oder Auflagefläche abzuscheiden, der in irgendeiner Weise bearbeitet wird, und es ist dann neben der Rubrik die Art der Bearbeitung anzugeben.

Es ist darauf Bedacht zu nehmen, daß bei der Berechnung von Mauerkörpern nach Methode I sich bereits die Boden-, Decken-, Zwischenbodenflächen ergeben und als bearbeitete Flächen vorgetragen werden können.

4.    Bei der Kubusberechnung sollen die ermittelten Flächen direkt benutzt werden. Es ist zu beachten, daß bei Rechtflächnern der Kubus sowohl durch Multiplikation der Boden- oder Deckenfläche mit der Höhe als auch durch Multiplikation der Längsflächen mit der Breite oder der Breitenflächen mit der Länge ermittelt werden kann. Dieser Umstand ist zur Kontrolle des Kalküls vorteilhaft zu benutzen.

Wie sonst üblich kann bei horizontal begrenzten Körpern, deren obere Fläche nicht wesentlich von der unteren Fläche abweicht, bei der Kubusberechnung sowohl für Umhüllungsform als auch für Hohlform mit dem Mittel aus oberer und

oberes Längenmass

vordere u.hintere

Höhe hnks

obere u. untere hlorizontalfläche

unteres Längenmass hintere Längsseite

<D

.E

d

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Höhe rechts

linke u.rechre Höhe hinten

linke u.rechre

Tiefenflache

linke u.rechre Höhe vorn.

unterer Fläche mal Höhe gerechnet werden.

Für Pyramiden und Prismen sind eigene Rubriken vor

Zusehen.

linke Tiefe

rechte Tiefe

Ob der Flächenberechnung eine Maßzusammenstellung vorausgehen soll und bei der Flächenberechnung die Maße als Faktoren eines Produktes wiederholt werden sollen, oder ob die Rubriken für beide Faktoren zugleich zur Maßfeststellung dienen und auf eine eigene Maßzusammenstellung verzichtet wird, ferner ob auf die Feststellung der Gesamtflächen in der Tabelle verzichtet wird und an Stelle dieser Festsetzung schon die Summe der Teilflächen gilt, kann der praktischen Übung überlassen bleiben.

Auch wäre möglich, statt der Einteilung der Maße nach der geographischen Karte besondere Bezeichnungen etwa nach Fig. 15 a—c einzuführen.

Es sollen nun die vier Hauptgrundsätze näher erläutert werden.

vordere u.hintere Verlikal fläche

vordere Längssei re

Fig. 15 a—c.

Über die Zerlegung der Bauobjekte in Teile einfachster berechenbarer Form ist weiter nichts anzufügen, sie ist in den vorausgegangenen Erörterungen genügend berührt worden. Die unzweideutige Bezeichnung der zu berechnenden einzelnen Teile wäre aber noch näher zu erläutern. Bei einem großen Baukomplex dürfte es sehr schwierig werden, jeden einzelnen Teil treffend durch Worte oder Wortgruppen zu bezeichnen, abgesehen davon, daß diese Art der Bezeichnung auch ziemlich schwerfällig wäre. Auch unser Buchstabenschatz wird nur ausreichen, bei größeren Objekten die erste Haupteinteilung zu treffen. Wird ein solcher Hauptteil in eine große Anzahl berechenbarer einfachster Teile zerlegt, so bietet nur das Zahlensystem eine geeignete, genau unterscheidbare Bezeichnung. Somit können z. B. Gebäudekomplexe mit Buchstaben des großen lateinischen Alphabets bezeichnet werden. Die weitere Unterteilung in berechenbare Teile kann dann durch Zahlenindex geschehen. Um Umhüllungsform und Hohlraum unterscheiden zu können, kann für erstere das große lateinische Alphabet, für letztere das große deutsche Alphabet Verwendung finden. Der Bereich des mit großen Buchstaben und Index bezeichneten berechenbaren Umhüllungskörpers oder Hohlraums wird zweckmäßig dadurch festgelegt, daß an den äußersten Ecken die gleichen kleinen Buchstaben mit gleichem Index geschrieben werden. Es ist selbstverständlich, daß von dieser Bezeichnung nur so weit Gebrauch gemacht wird, als zur unzweideutigen Festlegung des Bereiches notwendig ist. Die Teilung ist ja meist horizontal, und man kann sich bei solcher Teilung wohl angewöhnen, in den Vertikalrissen die unteren Bezeichnungen stets nur links, die oberen nur rechts, in den Horizontalrissen die oberen nur vorn, die unteren nur hinten anzusetzen, oder ähnliche vereinfachende Anwendungen einzuführen.

Bei kleineren Objekten genügt vielleicht auch die Buchstabenzahl und kann vom Index abgesehen

werden.

Um eine zu große Anzahl von Bezeichnungen auf einem Plane zu vermeiden, empfiehlt sich, zwei Pläne als Unterlage für die Ausmaßberechnung zu verwenden und auf dem einen Plan nur die Umhüllungskörper, auf dem andern die Hohlräume zu bezeichnen.

ad 2. Wenn der Berechnung eine Zusammenstellung der Maße vorausgeschickt wird, wäre diese etwa nach dem nachfolgenden Muster durchzuführen:

a) Nach Himmelsrichtung.

Horizontalmaße

Körper-

Höhenmaße

be-

Zeich

nung

oben

oder

unten

südlich

ganz

West-Ost

Nord-Süd

nördlich

westlich

östlich

schräg

vertikal

schräg

teil

ganz

teil

ganz

teil

ganz

teil

ganz

teil

ganz

teil

ganz

teil

b) Nach Länge, Tiefe, Höhe.

Körper-

be-

zeich-

nung

oben

oder

unten

Längenmaß

vorderes

ganz

teil

Horizontalmaße

Höhenmaße

Tiefenmaß

hinteres

linkes

rechtes

schräg

genau vertikal

schräg

ganz

teil

ganz

teil

ganz

teil

ganz

teil

ganz

teil

ganz

teil

so wie

Dem Ermessen dürfte es Vorbehalten bleiben, ob bei Gebilden, deren horizontale Oberseite die untere Seite aussieht, obere und untere Maße getrennt auf zwei Zeilen oder zusammen nur auf einer Zeile eingetragen werden. In der zweiten Rubrik würde eben im letzteren Falle o und u stehen. Ersterer hall bietet etwas mehr Sicherheit gegen ein Versehen und ist auch deswegen von Vorteil, weil oft die oberen Flächen anders behandelt werden wie die unteren; letzterer Fall kann wegen der Verschiedenheit der Flächenbehandlung nicht ausnahmslos durchgeführt werden, verringert aber die Tabellenlänge nahezu auf die

Hälfte. Es ist die Frage, ob diese Verringerung der Schreibarbeit nach der einen Art den Wert der sichereren Arbeit auf die andere Art aufwiegt.

Im Verlaufe der Berechnungen wird Vorkommen, daß einzelne Maße in Teilmaße aufgelöst werden müssen, so z. B. erscheinen bei der Hohlraumberechnung etwa die Zimmerwände mit einer bestimmten Höhe H und wird hiervon H₁ verputzt, H₂ vertäfelt, Hz verputzt und tapeziert, iZ₄ verputzt und getüncht. Für die Berechnung des Mauerkörpers ist nur H maßgebend. Es werden deshalb die ganzen Maße und die Teilmaße zweckmäßig in zwei getrennten Rubriken vorgetragen, um übersichtlich leichter beurteilen zu können, ob die Summe der Teilmaße gleich dem ganzen Maß ist. Für die Teilmaße wird dann die Berechnung nur auf die Flächenermittelung sich ausdehnen, während für die ganzen Maße die Berechnung auch auf die Kubusermittelung sich erstreckt.

Bezüglich der Schrägmaße ist noch zu bemerken, daß von einer Ausscheidung der Maße nach Himmelsrichtungen oder nach Länge, Tiefe und Höhe abgesehen ist, desgleichen ist auch von einer eigenen Unterteilung in Trennungs- oder Auflage- bzw. Sichtflächen abgesehen. Bei dem seltenen Vorkommen der Schrägflächen kann man die Trennungsflächen derselben unter den Horizontalflächen anführen und sich durch Bemerkungen helfen.

ad 3. Für die Horizontal- und Schrägflächen sei folgende Einteilung getroffen:

a) Bei Einteilung nach Himmelsrichtungen.

Horizontal- und Schrägflächen

Gesamtfläche

Schrägfläche

Trennungsfläche

Sicht- oder Auflagefläche

Produkt der Maße

Fläche in qm

Produkt

Fläche in qm

Produkt

Fläche in qm

Differenz aus Gesamt- und Trennungsfläche

qm

Material

westliches

Nordsüdmaß

südliches

Westostmaß

westliches

Nordsüdmaß

südliches

Westostmaß

oder Bezeichnungen

b) Bei Einteilung nach Längs-, Tiefen- und Höhenmaßen.

Horizontal- und S ch r ä g f 1 ä c h e n

Gesamtfläche

Schrägfläche

Trennungsfläehe

Sicht- oder Auflagefläche

Produkt der Maße

Fläche in qm

Produkt der Maße

Produkt der Differenzen

Fläche in qm

Differenz aus Gesamt- und Trennungsfläche

qm

Material

linkes

Tiefenmaß

vorderes

Längenmaß

linkes

Tiefenmaß

vorderes

Längenmaß

oder Bezeichnungen

Jeder Flächeninhalt ist das Produkt aus zwei Maßen, deshalb ist der Flächenrubrik für die Gesamt- und die Trennungsflächen je eine Rubrik für die zugehörigen Produkte vorausgesetzt. Wird in letzteren Rubriken Länge und Richtung der Ausmaße nicht nur bei den Horizontalflächen, sondern auch bei den Vertikalflächen durch Unterteilung festgelegt, so kann, wie schon früher erwähnt, die Maßeinteilung eingangs der Tabelle weggelassen werden. Diese Unterteilung ist in den beiden Tabellen für die Flächen angedeutet. Die Berechnung zusammengesetzter Umhüllungs- oder Hohlformen erfordert meist die Zerlegung der Form in mehrere Teile derart, daß da, wo eine plötzliche Änderung der Horizontalausmaße ein-tritt, die Trennung vorgenommen wird. Die Trennungsfläche erleidet niemals eine Bearbeitung. Verjüngt sich die Form nach oben, so ist die Trennungsfläche dem oberen Körper als untere Fläche, die größere Fläche (Gesamtfläche) dem unteren Körper als obere Fläche angehörig. Die Differenz aus Gesamtfläche und

Trennungsfläche ist dann die Sichtfläche des unteren Körpers. Für diese Fläche ist vielfach eine Bearbeitung vorgesehen. Wenn eine Bearbeitung nicht erfolgt, ist zweckmäßig, das in der Tabelle direkt auszusprechen. Erweitert sich die Form nach oben, so ist die Trennungsfläche als obere Fläche dem unteren Körper, die größere Fläche dem oberen Körper als untere Fläche angehörig. Die Differenz ist wieder Sichtoder Auflagefläche. Meist kommt die Trennungsfläche schon in der übrigen Berechnung vor, man kann also nicht statt der Wiederholung der Maße einen Hinweis auf die frühere Berechnung bringen und die dafür notwendigen Rubriken-» Bezeichnungen« eingetragen. Für die Vertikalflächen käme dann nachstehende Einteilung in Betracht:

a) Nach Himmelsrichtungen geteilt.

Vertikalflächen

Gesamtflächen

Teilflächen

Trennungsflächen

Sicht- oder Auflageflächen

West-Ost

Nord-Süd

West-Ost

Nord-Süd

West-Ostflächen Nord-Südflächen

Produkt

der

Maße

Fläche in qm

nördlich Produkt oder

südlich Maße

der

Fläche in qm

westlich Produkt oder od.Bezeich-ö st lieh    nun gen

Fläche in qm

Produkt od. Bezeichnungen

Fläche in qm

qm

Material

qm

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Höhe

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westöstliches

Horizontalmaß

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nordsüdliches

Horizontalmaß

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westöstliches

Horizontalmaß

Höhe

südnördliches

Horizontalmaß

Bezeich-

nungen

Bezeich

nungen

b) Nach Längen-, Tiefen- und Höhenmaßen geteilt.

Vertikalflächen

Gesamtflächen

Teilflächen

Trennungsflächen

Sicht- oder Auflageflächen

Längenflächen

Tiefenflächen

Längenflächen

Tiefenflächen

Tiefenflächen

Längenflächen

Produkt

der

Maße

Fläche in qm

vordere

oder

hintere

Fläche

Produkt I

der

Maße

Fläche in qm

links

oder

rechts

Produkt der Maße oder Bezeichnungen

Fläche in qm

Produkt der Maße oder

Be

zeichnungen

Fläche Fläche in qm in qm

Material

Fläche in qm

Material

Höhe

Längenmaß

Höhe

Tiefenmaß

Höhe

Längenmaß

Höhe

Tiefenmaß

Bezeich

nungen

Bezeich

nungen

Die Einteilung dürfte nach den Erläuterungen für die horizontalen Flächen ohne weiteres verständlich sein. Nachdem die l eilkörper meist Rechtflächner sind, würde man sie als gleich zu behandelnde rechte und linke, vordere und hintere Flächen zusammennehmen können. Dieser Unterschied in der Lage ist nur in den Rubriken für die Gesamtflächen festgelegt und überträgt sich von selbst auf die Teilflächen, die eben dann auch bei getrennter Behandlung in zwei Zahlen oder bei Zusammenfassung nur in einer Zeile mit 2 multipliziert stehen. Das Für und Wider der einen oder anderen Art ist schon bei den Horizontalflächen behandelt.

Man könnte die Frage aufwerfen, ob denn die Eintragung der Trennungsflächen, die nie bearbeitet werden, nötig ist. Demgegenüber muß hervorgehoben werden, daß ja die Aufteilung der Gesamtform in berechenbare Teilformen so vorgenommen wird, daß eine Teilung nur da erfolgt, wo eine plötzliche Änderung der Form in der 1 eilungsfläche vorgeht, so daß der abgetrennte Körper eine größere oder kleinere Schnittfigur hat als der stehengelassene. Die kleinere Schnittfigur ist immer die Trennungsfläche, sie muß in der Regel schon deshalb festgestellt werden, weil sie zur Kubusbestimmung der zugehörigen Form notwendig ist, aber auch deshalb, weil die Sicht- oder Auflagefläche der anschließenden Form nur durch Abzug dieser Trennungsfläche ermittelt werden kann.

///

usw. und

In denjenigen Fällen, in welchen eine Unterteilung nur wegen verschiedener Behandlung von Teilen zusammenhängender Flächen erfolgt, kann selbstredend, wie schon angedeutet, von der Kubusberechnung und auch von der Berechnung der Trennungsflächen für die einzelnen Teilformen abgesehen werden. Die diesbezüglichen Bubriken bleiben eben dann leer. Es wird sich in solchen Fällen empfehlen, bei der Unterteilung nicht Indices anzuwenden, sondern den sog. Beistrich, etwa A' A" A 2T 2t" 2t"'. In dem gleichen Falle käme mit Vorteil die bei der Zusammenstellung der Ausmaße angegebene Unterteilung in ganze und Teilmaße in Anwendung.

Die Kubusberechnung kann wie folgt eingeteilt werden.

1. Kubus von angenäherten Würfeln und Bechtflächnern:

a) Nach Himmelsrichtungen.

Kubus von Würfeln und Rechtflächnern

West-Ostfläche nördl. -f- südl.

X Nordsüdlänge

Nord-Südfläche westl. -f- östl.

Wesl-

Ostlänge

obere -f untere Horizontalfläche

X Höhe

Produkt der Maße

cbm

Produkt der Maße

cbm

Produkt der Maße

Höhe

b) Nach Längen-, Tiefen- und Höhenmaßen.

Kubus von Würfeln und Rechtflächnern

vordere 4- hintere Längsfläche

— X Tiefe

linke -f rechte Tiefenfläche

X Länge

obere + untere Horizontalfläche

X Höhe

Probukt der Maße

cbm

Produkt der Maße

cbm

Produkt der Maße

cbm

2. Kubus von Prismen, Pyramiden und Kegeln:

Kubus von Pyramiden und Kegeln

Kubus von Prismen mit Dreiecksquerschnitt

Grundfläche x V₂ Höhe oder

ZF.

ZF. = Summe der Seitenflächen, Fa, Fb, Fc Seitenflächen

Fläche X Vs Höhe für gleichseitige Pyramiden

² — I'AfV — Fa-. u

Fs Seitenfläche, Fg Grundfläche, u Umfang der Grundfläche

Produkt

Kubus

Produkt

Kubus

Für die Kubusberechnung bedarf es keiner weiteren Erläuterung. Es sei nur wiederholt darauf hingewiesen, daß sich bei den dem Würfel und dem Rechtflächner ähnlichen Körpern oder Hohlräumen auf dreierlei Weise der Kubus ermitteln läßt. Es ist jedenfalls zweckmäßiger, die unentbehrliche Kontrolle über die Richtigkeit der Kubusberechnung nicht durch wiederholte Nachrechnung der einen Berechnungsweise, sondern durch Ausführung der Berechnung nach mindestens zwei Arten zu erzielen. Bei prismatischen und pyramidalen Körpern kann man die eine oder andere Seitenfläche als Grundfläche betrachten und mit der Hälfte bzw. dem Drittel der zugehörigen Höhe multiplizieren, um eine Kontrolle zu erhalten, oder man kann aus Grund- und Seitenflächen den Inhalt nebenher nochmals berechnen.

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Schnitt quer zur Firstkante durch das Firstende.

Tafel VI.

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VS

J

Körperbezeichnung

Oben oder unten

Gesamtfläche

Produkt der Maße

Fläche

in

Horizontal- und Schrägflächen

Vertikalflächen

Kubus von Würfeln und Rechtflächnern

Kubus von Dreiecksprismen

Kubus von Pyramiden und Kegeln

Schrägfläche

Trennungsfläche

Produkt der Maße

Sicht- oder Auflagefläche

Gesamtflächen

Trennungsflächen

Fläche

Fläche

Produkt

in

Linkes | vorderes Tiefen- X Längenmaß

qm

qm

Linkes j vorderes Tiefen-X Längenmaß | maß    ln

Differenz aus Gesamt- und Trennungsflächen

Längsfläche

Tiefen fläche

Produkt der Maße

Fläche

maß

oder

Bezeichnungen

qm

qm

Material

Höhe X

Längen

maß

in

qm

vorne Produkt der Maße oder hinten

Höhe X

Tiefen

maß

Fläche rechts in    oder

links

qm

Längsfläche Produkt der Maße

Tiefenfläche

Sicht- oder Auflageflächen Längsfläche

Tiefenfläche

V* (vordere + hintere) Längsfläche X Tiefe

V2 (linke + rechte) Tiefenfläche X Länge

V₂ (obere + untere) Horizontalfläche X Höhe

V2 Grundfläche X Höhe oder

H*-*

F.)

Höhe X

Längen

maß

Fläche

in

Produkt der Maße

Höhe X Tiefenmaß

Fläche

in

qm

Material

qm

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Fläche X V3 Höhe

für gleichseitige Polygone als Grundfläche

oder

Bezeichnungen

qm

oder

Bezeichnungen

qm

Produkt der Maße

cbm

Produkt der Maße

cbm

Produkt der Maße

cbm

Produkt

Kubus

Produkt

Kubus

10

11

12

11

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20

21

22

23

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28

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Schal, Putz

Schal, Putz

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2 • 4,34

2 • 4,35

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2 • 1,025

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1. u. r.

v. u. h.

2-1,4

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v. u. h. 2 • 1,45 2 • 0,06 v. u. h. 2 • 0,4

2 • 0,168 v. u. h. 2 • 0,42

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Schal

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3,6900

0,1500

35,0 Vs (14,76 -f-13,26) • 2,5    35,0250

1. u. r.

M₄ r₁₉

M₄R,9

Mg Rj9

9RsR₁₉

0,48

1,00

| 8,68

Schal, Putz

1. u. r. M₅R1B 1. u. r. —

9R₈R,5    0,54

8,16

Schal, Putz

5,04 (1) 3,56 (r)

10,15

Schal, Putz

4,34-3,6 <$

15,624 S

5,04 • 3,1

15,624

11,16 • 1,4

15,6240

1. u. r.

Mg R₁₉

M₇ R]9 M₇ r₁₉

M₄ Rj9

9Rb Rl9 M« R₁₉

0,48

0,12

0,462

0,308

0,336

Schal, Putz Schal, Putz

0,48

Schal, Putz Schal, Putz

0,154

Schal, Putz

4,35-3,5 s 0,06 -1,2 S 0,168 -1,1 S

15,225 S 0,072 $ 0,148 S

5,075 • 3,0 0,48 - 0,15 0,462 • 0,4

15,225

0,072

0,1848

10,5 -1,45 0,18 • 0,4 0,44 - 0,42

15,2250

0,0720

0,1848

M* u. u. o. 2 • 1,1

0,3

2 • 0,33

m₈ r₀

9R₅R₅

0,33

0,33

Schal, Putz

2-0,28    0,3    2-0,084 v. u. h. 2-0,28

1,1    2 • 0,308

1. u. r.

u. u. o.

2 • 1,1    0,3

2 • 0,33

Ms RB

0,33

0,33

Schal, Putz

2-0,14    0,3    2-0,042 v. u. h. 2-0,14

1,1    2 • 0,154

1. u. r.

f M₈R₁₉

[ ^-8 1^19

m₉ R₁₉

M, Rj9

Mg Rlu

Mg R₁₉

0,308

0,154

0,154

0,168

Schal, Putz

0,154

0,084 Schal, Putz 0,154

Schal, Putz Schal, Putz

0,084 -1,1 S

0,042-1,1 S

0,0924 S

0,0462 S

0,308 • 0,3

0,154 • 0,3

0,0924

0,33 • 0,28

0,0924

0,0462

0.33 • 0,14

0,0462

Sa. 70,1090

u.

0,25

o.

0,33

2 • 0,14 • 0,525 0,147 1 • 0,14 • 0,55 0,070

Jo,217

u.

6,44

o.

7,50

9Ö?₄ u. u. o.

2-1

3Rb

u.

3,0

7,5

o.

3,0

7,5

9RiR₆

3R₃Rß

2R₃R₈

9R₄ Rb

SRbRb

9KbRb

9R₅Rb

9Rs Rb

m₁ r5 9Ö?₄ R₆

4 Rb

9«₄ r₆

M₇>8> 9 Rfi ®4 Rf>

0,33

0,33

2-1

ul

4-1,674

’0£₁R₇0,217 Schal u. w. d. Putz \äRiRßO,25 Schal \v. d. Putz

Mauerhohlkörper.

1-0,1

0,0525

0,0525

v.

1 • 0,1

0,055

0,055

1. u. r.

0,0525

Schal w. d. Putz

0,0525 • 0,55 S 0,028875 S 0,055 0,525    0,028875 V₂ (0,25 + 0,33) - 0,1

0,0290

6,11

6,50

5,4

0,804

Schal u. w. d. Putz Schal u. Putz

Platten

Schal, Putz, Tünche

2-2,2

2-0,3

2 • 2,85

2,4

2,5

2 • 5,28 v. u. h.

2-0,3 2 • 7,125 v. u. h.

v. u. h.

2-2,2

2-0,3

2 • 2,85

2,9

3,0

2 • 6,38

2-0,3 2 • 8,55

1. u. r.

1. u. r.

l.u.r. 3J?bRj5

Pl5 0,54

10,56

0,6

Schal w. d. Putz 6,38

Schal w. d. Putz

5,28-2,9 S

15,312 S

6,38 - 2,4

15,312 Vs (6,44 + 7,50) • 2,2

15,2840

Schal, Putz

0,6

Schal, Putz

0,3-1 S

0,3-1

0,3

1-0,3

0,3000

50?'b    -

äß", -

50?g u. u. o. 50?v u. u. o. 50?g u. u. o.

2-1,0

2-1,0

2-0,6

u.

o.

fr- fr-

©P    P    P P

o»    10    ca    ¹

cn tn

2 • 1,40 2-1,45

2,5

2,5

2-3,5

v. u. h.

2 • 3,625 v. u. h.

2 • 1,4 2 • 1,45

2-4,2 2 • 4,35

1. u. r.

1. u. r. 9J?"ßRi₅

0,54

90?5 1^19

9Ä'BRl9

3K"₅R|9

Mg R,9 2Re R19 SD?, R₁₉

0,4G2

1,0

1,1

9)?«90?₇ R₁₍

9D?7 R19

P fr.

h-L Ci

-n

13,71

Ci —] ■-0 © H- C

Schal, Putz 14,538

Plattenbelag

Tünche

Schal, Putz

7,125 - 3 S

21,375

8,55 - 2,5

21,375

(7,5) • 2,85

21,3750

6,938

7,6

Plattenbelag

Tünche

2-0,3 2 • 0,25 2 • 0,150

9R«Rb 9R₇ Rb

m₇ Rß 1 • 0,15 R₅ 1 • 0,25

0,35

0,25

0,3

Schal, Putz Schal, Putz, Tünche Schal, Putz, Tünche

2-1

0,3

2-0,3

v. u. h.

2-1

2-1

1. u. r.

9K«Rl9

M₄9J?bR₁₉

2-1,1

2-0,9

0,25

0,6

2 • 0,275 v. u. h.

0,55

0,55

Schal

2 • 0,25

0,5

2 • 0,54 2 • 0,0625 v. u. h.

v. u. h.

2 • 1,1

2 • 0,9 2 • 0,25

1. u. r.

O r-T

to

Ci

2 -1,1

2 • 0,225    1. u. r. RJ5

2 • 0,1375 1. u. r. —

2,0    [0,0]**)

2,2    [0,55]

Schal, Putz, Tünche Schal, Putz, Tünche

MjR₁₆ 1,08

[0,125]

[0,45]

Schal, Putz [0,275]

Schal, Putz, Tünche

0,3-1 S 0,275 • 1 S 0,54 • 0,25 S

0,3 S 0,275 S 0,135 S

1-0,3 1,1 • 0,25 0,225 • 0,6

0,3

0,275

0,135

0,30 • 1,0 0,25 ■ 1,1 0,150 ■ 0,9

0,3000

0,2750

0,1350

Schal, Putz

Sa. 37,6980

■DI9 • 0,25 oder YJ fO,72 • 0,17 • 0,445 - 0,105

••

1

■

■

?! i

!

*

>

■

.

i

:

fi m

,y

v -

.

f

n i,WM

I

r

!

■

i

i

'

I !

;

.

I

f

\

i

!

m

m

I

Körperbezeichnung

Oben oder unten

Gesamtfläche

Produkt der Maße

Fläche

in

Horizontal- und Schrägflächen

Vertikalflächen

Kubus von Würfeln und Rechtflächnern

Kubus von Dreiecksprismen

Kubus von Pyramiden und Kegeln

Schrägfläche

Trennungsfläche

Produkt der Maße

Sicht- oder Auflagefläche

Gesamtflächen

Trennungsflächen

Sicht- oder Auflageflächen

Fläche

Fläche

Produkt

in

Linkes | vorderes Tiefen- X Längenmaß maß

Linkes | vorderes Tiefen-X Längenmaß | maß m

Differenz aus Gesamt- und Trennungsflächen

Längsfläche

Tiefenfläche

Längsfläche

Tiefenfläche

Längsfläche

Tiefenfläche

V₂ (vordere -f- hintere) Längsfläche X Tiefe

Va (linke -f- rechte) Tiefenfläche X Länge

Va (obere -f- untere) Ilorizontalfläche X Höhe

V2 Grundfläche X Höhe oder

F.)

Produkt der Maße

qm

qm

oder

Bezeichnungen

qm

qm

Material

Höhe X

Längen-

maß

Fläche vorne in oder qm    hinten

Produkt der Maße

Höhe X

Tiefen

maß

Fläche

in

qm

rechts

oder

links

Produkt der Maße

Höhe X

Längen

maß

Fläche

in

Produkt der Maße

Höhe XTiefenmaß

Fläche X V3 Höhe

für gleichseitige Polygone als Grundfläche j ^ j/(2,F.)‘ c - JV

Fläche

in

qm

Material

qm

Material

oder

Bezeichnungen

qm

oder

Bezeichnungen

qm

Produkt der Malße

chm

Produkt der Maße

cbm

Produkt der Maße

cbm

Produkt

Kubus

Produkt

Kubus

to

10

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

Dachkörper (Vollkörper).

A. Platten.

2-4,0

2-4,0

03 OO

o ©

tH tH

Di Rg

o ^ ,S" eo    ©    ©

eo

oT

toi

eo

J®

oc

to

17,54

D₁ Rg Di R₈

D₂ Rg

D₄Rg 10,5

D₂R5 R3 R5 Dj Rg 9,61

11,16

03

17,54

eo

01

Ol

Ol

oc

to

CT

2,829 D. Rg

D,R„ 1,55

Schal, Glattstrich 2 • 0,15

Schal v. d. Putz

Schal v. d. Putz

2,829 Schal v. d. Putz

to to

io\ to

1®

JO

Ul

3,1 <J

•2,367    3,1 3

2 • 0,525 v. u. h. 2 ■ 0,15

7,3376 3

7,3376 <J

2 • 0,6

1. u. r.

1,05

Schal v. d. Putz

1,2 Schal v. d. Putz

0,525-4    3    2,1    3

0,6 • 3,5

i®

14 • 0,15

2,1

D₂ Rjg D₃ R₁₆

1*3 Rl5 1*2 Rl6

7,3376 3

7,3376 3

- 1,55 • 2,367 oder 0^2,1895 -0,6395 -0,775-0,775

(Da)

1,8344

C9 ICO

i®

eö «o

jr>

G3

g.

O

—* ITA

3oT 05 ItH

7,582 (D₂)

CO

”0»

B. Balken.

u. u. o.

c»^

u.

o.

u. u. o.

u.

2 - 3,5    3,0    2 • 10,5

Rauten Diagonalen

⁴-0,1548

⁴-0,1548

2 • 0,5 -0,3    2 • 0,150

1-0,5-0,3    1-0,150

0,212    4 • 0.0164

0,212    4 • 0,0164

Raute

D4R5

DjMgRg 21,0

2 • 0,15    3,0

2 • 0,45 v. u. h.

2 • 0,15    3,5    2 • 0,525

1 u. r.

0,9

Schal v. d. Putz

1,05

Schal v. d. Putz

0,45-3,5    3    1,575    3    0,525-3,0

1,575

10,5 • 0,15

1,575

4 • 0.01125

D₆R₇

•0,228 0,212 4-0,0241

68

2 • 0,5 • 0,274    2 • 0,137

o.

0,5

u. u. o.

2 • 0 212 0,212

Dg r7 d₆ R6 d₇ r6 d₇ r7 119 Rß

Djj Rg    0,0445

0,0966₇₂

0,150

0,044 5₄₄

Schal, Glattstrich

Schal, Glattstrich

₄.»0J318

.Mp«

2-0,114 3 0,3 3

4 • 0,345

vorne

4 • 0,324 hinten

2 • 0,0342 3 v. u. h. 2 • 0,0342 3 v-¹¹ • h.

₄ 2,708+2^549 i₎₃i2 4.0,345 4 ■²>⁵⁴⁹+2,397 i m 4.₀₎324 2-0,114 3 0,5 3 2-0,057 3

links Dg R|g ®₂Rio

1,380 D₅ R₁₉

R₇

1,380

rechts

1,296

Schal, Glattstrich

1. u. r. DfiR₁₉ D₇R₁₉

D₇ R15 Of, R15

0,0684 S 0,0684 3

1,196    Schal, Glattstrich    4-^^i-^-0,125    0,1673    3    4-°,3⁴⁵|^-³---0,125    0,1673

0,114    Schal, Glattstrich 0,0342-0,5    3    0,0171    3    0,057-0,3    0,0171

4 • 0,0164 • 2,551

0,150 • 0,114

0,1672

0,0171

toi l-¹

Ol

to

V.

*) Der Balken D₅ links vorne ist auf-gestellt gedacht, die Endflächen sind unter den Schrägflächen eingetragen, der Balkenquerschnitt unter den Horizontalflächen als Trennungsfläche.

u. u. o.

u.

2-0,150    0,150    2-0,0225

0,15    0,15    0,0225

0,137-0,15

2

o.

JP

u.

4-0,114    0,15    4-0,0171

8-

0,212-0,114

1>9 «5

4 -0,010125 D₁₀R5 —    T)₁₀ R₇

4 ■ 0,0120₈4 Djj Ilg

li. Dj₀ Rg 0,0450 D₉ Rg 0,0225 u. T)₂R₇ 0,0405 D₉ R23» 26 0,0684

2-0,114 2-0,114 4-0,114

2-Va-0,114

4- V₂- 0,114 0,075

0,212

o cT o

2 • 0,0241₆₈ v. u. 1). 2 • 0,0342 3 Mitte

4-0,0171 v.u.h.

u. Mitte

0,0171 3 Mitte 0,0171 3 Mitte

2 0,114

0,212 2-0,0241

68

2-0,114    0,15    2-0,0171

zur

Hälfte

1. u. r. Il₈ Ru Dg 117 D₈ Rjg 1)₈ Rjg 1. u.r. D₉R₁₅ DuRg

I )₉ Rjg D₇ Rjg

RioRi5 D₇ Ri6

0,0241₆₈ R₈ R49 0,0684 3 0,0684    I>₉ Rlfl

0,0171 3    —

0,0171 3

D₆ R;

Daß»

0,0241

68

0,0241

68

Schal, Glattstrich

0,0241 Schal, Glattstrich 0,0241-0,212

0,00508 <J 0,0241-0,212    0,00508    0,0445₄₁ • 0,114

^5/0,212 • 0,062 • 0,075 • 0,075

0,0171

(D₇)

0,00508

0,0j42

0,0171 ■ 0,15

0,00256 3    0,0171-0,15    0,00256

0,0225 ■ 0,114

0,00256

1    • 0,0225 • 0,114 oder

2    0,0225 ,-—

3    • -Qg- • y0,0404² — 0,0225²

0,075

■ 0,00086 (Dj„)

4-

o.

u.

2,75

2,75    7,5625

, 0,154-0,15 4--g-

0,137-0,15

⁴*    2

2,75-2,51 4    ₂

o.

4-0,01125 DnR₇

\ dur₇

4-0,010275 DUR-Du R₇

r₅

R? $₂ R, R7 ®₂ R7

4 • 3,451

26

u.

0,5    2,75    1,375

2-0,5-2,51    2,510    $₃ Ii₇

Dg R₇ 0,0483 D₈ Rg 0,045

$2 Ri„ 0,041 D₁₀ Rg 0,0225

DgR,₀ 0,045 Djj Rjg 0,04 1 Dg R₂₃    1,380

Dg R₂₆    1,380

Dj₀ R₇ 0,040 2,886 1)₇ Rj„ 0,274

18,521

3,611

I'

-3 -0,15-0,114

0,0017 (Djj)

Dach-Hohlkörper.

A. Platten.

*) Die 4 Pyramiden Dn sind so auf die Grundfläche aufgestellt, daßO,15dieLängs-seite wird.

2,1

Glattstrich

Glattstrich

1 1H“ 1

1,9445    2,042 3

1^15 ®3 ^15

2,042 3

4-4-L

7,5625 • — oder

2    7,5625 1-

3    ’ ~IY~ T(⁴ • 3,45125)²—7,5625²

5,29375 (D₂)

o.

0,5

I to

1,9445    2,042 3

®3 Rl5 ®2 RlS

2,042 3

2,1 • 1,375 oder

Ö^Vl,9425-0,5675-0,6875-0,6875

1,443

(D₃)

u. u. o

8-1,425    1,175    8-1,6744

3B₅ Rb 6,6976

6,6976

Schal, Putz,Tünche

8-0,15    1,175 8-0,17625 v.u.h.

8 • 0,15

1,425    8-2,1375    1. u. r.

B. Balken und Platten.

—    1    —    11,41000 ! Schal, Putz,Tünche

**) Die in Klammern gesetzten Flächen werden nach manchen Bedingungen nicht berechnet oder in Abzug gebracht. In der Zusammenfassung ist jedoch auf solche Bedingungen nicht Rücksicht genommen.

1,71 Schal, Putz, Tünche    0,705 - 0,1425 3    1,0046 3    0,855-1,175

1,0046

6,6976 • 0,15

1,0046

m

t

.

■

.

;

i

i

1

*■

V

m,

Bezeichnung

Vollkörper

cbm

Hohlkörper

chm

Masse

cbm

Material

Bezeichnung

Horizontal- oder Schrägflächen

Arbeits

flächen

Vollkörper

Bearbeitung

Bezeichnung

Vertikalflächen

Arbeitsflächen Längsfl. | Tiefenfl.

Bear

beitung

Bezeichnung

Hohlkörper

Etorizontal- oder Schrägflächen

Arbeits

flächen

Bear

beitung

Bezeichnung

Vertikalflächen

Arbeitsflächen Längsfl. I Tiefenfl.

Bear

beitung

Erdaushub-Auffiillung.

Erdinassen.

-4 CS CO

co'co'o"

CD

67,54

67,54

Erde

Maurerarbeit.

Betonmassen.

Schalungen.

70,109

popo

oo ec'P'P

OO GO GO O O O O

37,698

0,068

1,280

Schalung

M₃ 17,500 20,000 5,040 3,566 M₅ 8,160 10,150 0,480 0,154

M₄ 8,680

M₇

00 05 o

37,766

32,343

Beton

M₀ 0,084

0,154

0,154

0,660

1,280

M,

35,048 39,692

Schalung

{0,217 10,250 '6,110 6,500 3R₄ ' — 9R₅    0,804

3R,

—    0,0525

10,560    6,3800

0,600 0,6000 13,710 14,5380 0,600 1,0000 0,550    -

—    0,4500

0,125    0,2750

26,145 23,2955

Schalung

1,940

Putz

bis 35,048 39,692

SRt

15,331

Schalung

bis 15,331

Putz

SR

26,145 23,2955

Putz

M₃ 17,500 20,000

17,548 19,692

Putz

0,217 0,250 9R₃    6,110

3RX

r~ 0^00 t- O O IO o p ■'tfoOCqeo

co to cT o o~

davon

wasserdicht

Platten

ppp

o o o

CO OHOiQ O" t-T <50 o" O

T—I

J-J 05 p C5 O “OO

o oo oo O OO o

davon

wasserdicht

Platten

1,354

Tünche

7,860    7,600

Tünche

Masse der Platten.

2,100

7,582

1,834

11,516

ppp oo co üi'bo'bi co o o

Dacliarbeit.

Schalungen.

D, 1,050 1,200

6,698

Platten

schalung

1,410

1,171

Platten

schalung

5,294

1,443

26,709

Platten-

schaluDg

4,779 E piatten°n

ööüüeöücb

O

1,5750

0,1673

0,0171

0,0171

0,0051

0,0026

0,0008

0,0017

6,737

Masse der Balken.

ÖO

0,1500

0,0445

“ ~ Balken-0,1945 schalung

ÖÜÜÜ

0,900

1,296

1,050

0,241

O OH-¹

1,410

1,171

Balken

schalung

2,437 2,701

Balken

schalung

1,0046

1,7867

1,0046

0,7821

Eisenbeton

Balken

öö b

3,500 Plattenglattstrich

0,150

0,0445

0,1945

Balken

glattstrich

m o co

fipfi

1,296

0,241

OOM

DO I-¹ DO tf» l—i CO

1,531 1,651

Balken

glattstrich

18,521

3,611

22,132

Platten

glattstrich

Gewöhnlicher

6,698

bö

fc© H-

jo pp “oo Üi oo DG rfn Sn-co o o

Wasserdichter Putz.

0,9    1,05

23,209

wasserdichter

Plattenputz

1,05

1,20

wasser

dichter

Balkenputz

wasser

dichter

Plattenputz

6,698

gew.

Plattenputz

Tünche

Tünche

$4

$4

1,410

1,410

1,171

1,171

gew.

Balkenputz

Tünche

Es sei übrigens bemerkt, daß die Abfassung der Tabelle durchaus eine Berechnung ermöglicht, welche sich mit der Zerlegung in nur lauter Yollkörper befaßt. Wenn die Gesamtform aber nur in Yollkörper zerlegt wird, erhält man, wie nachgewiesen wurde, mehr kleinste berechenbare Formen, als wenn man die Zerlegung nur bis auf die berechenbaren gehöhlten Körper durchführt, die sich aus der Differenz von einer Umhüllungsform und einer Hohlform festsetzen lassen, während die weitere Zerlegung meistens mehr als zwei Vollformen ergibt. Jede berechenbare Form benötigt eine Bezeichnung und jede Bezeichnung erfordert eine oder zwei Zeilen in der Tabelle. Es wird sich also auch mit Zuhilfenahme der Hohlkörperberechnung eine Verminderung der Zeilenzahl der Tabelle ergeben. Wir wissen nun, daß die Sicht- und Auflageflächen meist eine Bearbeitung erfordern oder daß wenigstens anzugeben ist, es sei eine Bearbeitung nicht geplant. In solchen Fällen kann ja von der Ausrechnung des Flächeninhaltes abgesehen werden und in der zugehörigen Rubrik die Eintragungsstelle frei bleiben. Desgleichen wissen wir, daß die Gesamtflächen und die Trennungsflächen je für eine Kubusberechnung verwertbar sind und daß für Gesamtflächen, welche zugleich Sicht- oder Auflageflächen sind, angegeben werden muß, ob sie bearbeitet werden und wie sie bearbeitet werden. Die wenigen Flächen, welche diese Verwertung nicht erfahren oder welche unbearbeitet bleiben, brauchen auch nicht ihrem Inhalte nach berechnet zu werden. Auch hier kann die in der Tabelle vorgesehene Eintragstelle frei bleiben. Begnügt man sich bei den dem Würfel- und dem Recht-flächner ähnlichen Körpern mit nur einer Kontrolle, so kann eine der Rubriken für die dreifache Kubusberechnung wegfallen. Dagegen wird die zugehörige Flächenrubrik nicht weggelassen werden können, soweit eine Bearbeitung der Flächen vorgeschrieben wird.

Die Tabelle braucht also nichts zu enthalten, was nicht zur Flächen- und Kubusberechnung und einer einmaligen Nachkontrolle unbedingt nötig ist.

Es ist besonders hervorzuheben, daß die bisherigen Methoden in der Regel mit der Kubusberechnung beginnen, in der für jede berechnungsfähige Form die Berechnung zweier gleicher oder ungleicher gegenüberliegender Flächen enthalten ist, die in der Regel mit einem Beiblatte tatsächlich verschwindet und für die später folgende Flächenberechnung, welche ja auch alle in der Tabelle enthaltenen Flächen feststellen muß, verloren geht.

Desgleichen muß betont werden, daß der Rechnungsgang häufig bedingt, daß bereits berechnete Flächen wiederholt zur Ermittelung von Sichtflächen, Auflageflächen und Inhalten benutzt werden müssen und daß die Aufführung dieser bereits ermittelten Werte in der Tabellenform sehr erleichtert wird, wie denn überhaupt die Tabellenform eine einheitliche Rechnungsweise und eine gewisse Ordnung in der Rechnungsaufstellung fördert, die für größere Berechnungsbureaus schon deshalb vorteilhaft ist, weil den mit der Überprüfung der Arbeiten betrauten Persönlichkeiten nicht mehr zugemutet werden muß, sich erst in die verschiedensten von den Vorarbeitern willkürlich gewählten Aufstellungsmethoden einzuleben, und weil eine sichere Überprüfung nur dann möglich ist, wenn die gewählten Körpermaße für alle Ansätze unzweideutig in Lage und Richtung festgelegt sind.

Es erübrigt nun noch, ein geeignetes Beispiel einer Ausmaßberechnung durchzuführen.

Zweckmäßig kommt für dieses Beispiel nur ein Objekt in Betracht, das möglichst wenig Wiederholung der Rechnungsweise bietet, das aber möglichst alle Grundformen enthält, die in den Berechnungen normaler Objekte Vorkommen.

Der Berechnung sind die Gebäudeschnitte einmal für Bezeichnung der Umhüllungsformen, das andere Mal für Bezeichnung der Hohlformen beigefügt.

Die Berechnung ist mit Einteilung in Längen-, Tiefen- und Höhenmaßen ohne vorgängige Maßzusammenstellung für doppelte Kontrolle, also mit dreifacher Kubusberechnung aufgestellt. Für die Erdarbeit sind die Rubriken 8, 9, 21, 22, 24, 25 mit Maßen, für die übrigen Teile mit Bezeichnungen ausgefüllt. In der Tabelle sind alle Eintragungen, die bei nur einfacher Kontrolle weggelassen werden können, mit Stern bezeichnet. Der Tabelle folgt eine Zusammenstellung der Flächen. Die Berechnung ist nur für Erdarbeit, Beton, Eisenbeton, Schalung, Putz, Glattstrich, Platten und Tünchen durchgeführt. Ein kleiner kurzer Anhang bringt noch einzelne Erläuterungen über den Inhalt der Tabelle selbst.

Anhang zur Tabelle.

Zur Berechnung der Mauerwerke und der Erdarbeiten bedarf es keiner näheren Erläuterung mehr. Die Dimensionierung des Daches ist folgende. Dasselbe ist zusammengesetzt aus zwei Pyramidenhälften und einem Prisma. Die beiden Pyramidenhälften denken wir uns zusammengeschoben.

Die Hohlpyramide habe 2,1 m Höhe. 2,75 • 2,75 m = 7,5625 qm Grundfläche. Die Vollpyramide 3,1 • 3,1 = 9,61 qm Grundfläche. Die Diagonalen in der Grundfläche sind somit für die Hohlpyramide

y 2 - (2,75)² = 3,889.

Die schrägen Pyramidenkanten werden dann

j/2,l² + 1,9445² = 2,862.

Für die Vollpyramide wird die Diagonale der Grundfläche

/T+3J² = 4,384.

2.368

Die Vollpyramidenhöhe ergibt sich dann aus der nebenstehenden Fig. 16:

2,1 -3,1

= 2,368.

2,75

Die Rautenhöhe des vertikalen Balkenquerschnittes ist sonach 2,368 — 2,1 = 0,268, die halbe Rautenhöhe 0,114.

Nun erhält man die schrägen Höhen der Seitendreiecke für die Hohlpyramide mit

V—i-2,75 —H

4-3.1

Fig. 16.

= 2,510,

für die Vollpyramide mit

= 2,829.

•|/2,3673² +

Die schrägen Kanten der Vollpyramide ergeben sich mit

4,384²

]/2,367² +

= 3,226.

§|

\%

T^zf-

Fig. 17.

Wir kommen nun zu den Gratsparren, welche sich an die Hohlpyramide an-

Diese Gratsparren haben horizontal rechteckigen Querschnitt. Die durch die Schwerpunkte der horizontalen und vertikalen Abschnittfläche gehende Mittellinie wird ihrer Länge nach wie folgt bestimmt: Nebenstehende Fig. 17 zeigt den Schnitt in der Diagonale der Grundfläche. Die Balkenmittellinie ist an der Grundfläche der Pyramide um die halbe Diagonale des horizontalen Balkenquerschnitts (Fig. 18), also

legen.

um

MIM

Fig. 18.

— /2G 0,15²

= 0,106

zurückgesetzt. Somit wird die Länge

2,862 •

1,9445 — 0,106

1,9445

= 2,705.

Die Länge der der Pyramidenkante gegenüberliegenden Balkenkante wird analog

= 2,549.

1,9445 — 0,212

1,9445

Die Diagonale im senkrechten Balkenquerschnitt ermittelt sich mit

2 • ac = 2 • 2,1

0,106

1,9445

= 2-0,114.

Nachdem die andere Diagonale 0,212 ist, ist der Querschnitt y₂ 0,212 • 0,114 =0,0121.

Anhang.

oo

Es handelt sich nun noch, die Diagonale des Querschnittes senkrecht zur Balkenlänge zu finden. Die Hälfte dieser Diagonale ist in der obigen Figur mit a b bezeichnet. Bezeichnet man den Winkel, den die Linien 2,862 und 2,1 einschließen, mit a, so ist die gesuchte Diagonale

0 n a a /    • / \    ₀ 0,114* 1,9445

2 • 0,114 • am (a) — 2 • ■    ^    ,

also die Diagonale des Querschnitts senkrecht zur Balkenlänge = 2 -0,0774. Der Balkenquerschnitt wird

y₂ • 0,212 • 0,1548 = 0,0164.

Die vier Balken laufen an ihren oberen Enden in Spitzen aus, die sich mit der unteren Rautenhälfte zusammen an ein quadratisches Prisma von 0,212 Seite anlegen. Es ist somit die ermittelte Länge der Schwerlinie, wenn diese Spitzen abgeschnitten werden, zu kürzen, und zwar um

= 0,154.

0,212 2,862 2    ' 1,9445

Somit wird der Balkeninhalt bis zum Anschluß an obengenanntes Prisma (2,705 — 0,154) 0,0164 = 2,551 • 0,0164 = 0,0418.

Die vier Balken zusammen haben einen Kubus

J == 0,1672 cbm.

Die Trennungsflächen der Gratsparren von der Dachinnernfläche bestimmen sich wie folgt:

---%

Die äußere Linie der Trennungsfläche ist eine Seite der schrägen Pyramidenflächen von 2,862 m Länge, die innere Seite schneidet mit 0,15 m an der Grundflächenseite an, also ist die Länge der inneren Linie

2,510

2,862 • 1,225

1,375

= 2,549,

ff=i225-^⁵

Fig. 19.

somit haben wir als Kantenlängen bis zur Helmstange:

2,862 — 0,154 = 2,708

an der Pyramidenkante die gegenüberliegende Kante .... 2,551 —0,154 =2,397 die in den Seitenflächen der Pyramide

k k

0,07/4

Fig. 20.

2,549.

Der zur Länge senkrechte Balkenschnitt ist, wie schon erwähnt, eine Raute -mit den Diagonalen 2 • 0,106 und 2 • 0,0774. Somit ist die Breite der Trennungsfläche

liegenden Kanten

]/0,106² + 0,0774² = 0,1312.

Die beiden Trennungsflächen eines Balkens haben dann

.    2,708 + 2,549

je

• 0,1312 = 0,351 qm,

die beiden freien Seiten

• 0,1312 = 0,327 qm.

2,549 + 2,397 JC 2

Wir kommen nun zur Berechnung des Helmstückes, an welches sich die Balken anlegen. Man kann sich dieses Stück zusammengesetzt denken aus einem quadratischen Prisma D₈ mit einer Höhe gleich der halben Rautenhöhe für den Vertikalquerschnitt der Gratsparren und mit den Seitenlängen 0,212 = der Rautenbreite, ferner aus einem quadratischen Prisma Z)₉ mit der gleichen Höhe 0,114, aber nur mit der Seite 0,15. Die Ecken dieses Prismas fallen in die Seitenmitte des größeren Prismas. Auf dem kleineren Prisma steht eine Pyramide D₁₀ mit einer Höhe = der halben Rautenhöhe 0,114. An das kleinere Prisma . legen sich an jeder Seite Pyramiden Dn, deren Grundfläche die Prismenseite (Rechteck) ist und deren Spitzen in die oberen Ecken des unteren Prismas (0,212 Seite) fallen.

Der Körper D₈ hat die Seitenflächen

4 • 0,212 • 0,114 = 4 • 0,023768 = 0,09472,

die Horizontalflächen 2 • 0,212 • 0,212 = 2 • 0,045 = 0,09, wovon die obere Trennungsfläche die untere Sichtfläche ist. Die Hälfte aller Seitenflächen sind Trennungsflächen zwischen D₈ und D₅.

Das kleine Prisma Z)₉ hat die Seitenflächen

und die Horizontalflächen

4-0,15-0,0114 =0,00684

2 • 0,15 • 0,15 = 0,045,

Alle diese Flächen zu sind Trennungsflächen. Die oberste Pyramide D₁₀ hat

die Grundfläche 0,15 • 0,15 = 0,0225, die Höhe 0,114,

0,0225-0,114

ihr Inhalt =

= 0,00086.

Die Pyramidenseitenflächen haben die schon berechnete Höhe 0,137. Ihr Inhalt ist sonach

0,137

2

Alle diese Seitenflächen sind Trennungsflächen vom Dache ®₂.

Nun kommen noch die 4 Pyramiden D1X. Diese 4 Pyramiden tragen wir in die Tabelle aufgestellt ein, so daß die Grundfläche horizontal wird, und zwar so, daß die Seite 0,15 Längenmaß wird.

Die Grundflächen haben zusammen den Inhalt

4 • 0,15 • 0,114 = 0,0684.

Sie sind direkte Trennungsflächen zwischen Z)₉ und Dn.

Die Pyramidenhöhe (Dn) wird

• 0,15 = 0,0411.

2 /2A),212² - 0,075 = 0,15 — 0,075 = 0,075,

also ist der Inhalt der 4 Pyramiden

4-

_ 0,075 - 0,114 - 0,15 = 0,00171.

3

Zwischen den Pyramidenhälften des Daches liegt das Prisma D₇ mit 0,3 X 0,5 Grundfläche 0,274 X 0,5 Seitenflächen und 0,228 Höhe. Die Seitenflächen sind Trennungsflächen zum Dache ®₂, die Grundfläche ist Trennungsfläche zum rechteckigen Prisma D₈ von 0,5 m Länge 0,3 X 0,5 Grundfläche und 0,114 Höhe.

Die Spitze des Daches ist absichtlich genauer behandelt, um zu zeigen, wie man auch größere komplizierte Formen in die Tabelle aufnehmen kann.

In der Praxis wird man bei so geringen Ausdehnungen, wie im vorliegenden Falle, statt der komplizierten Form eine gleichwertige, angepaßte einfachere Form setzen, event. kleine Ansätze vernachlässigen.

Die Wirkungen der Massenträgheit in Wasserführungskanälen.

Von K. Direktor F. Hocheder.

(Nachdruck Vorbehalten.)

In Betracht kommen hier Kanäle, für die eine völlige Absperrung vorgesehen ist und solche, die in einen Ausgleichbehälter einmünden. Meist sind die technischen Anlagen derart gestaltet, daß beide Fälle zugleich in Anwendung kommen. Wir wollen gleich eine derartige Anlage ins Auge fassen.

Gedacht ist ein großer Stausee, von dem aus ein geschlossener Kanal in ein Ausgleichbecken führt, von welchem aus eine Leitung das Wasser einer Turbine zubringt, deren Einlauf durch Regulator geregelt und auch in kurzer Zeitspanne ganz gesperrt werden kann.

Als Maßeinheiten benutzen wir m, qm, cbm, kg und Sec. Die Bezeichnungen wollen nebiger Skizze Fig. 1 entnommen werden.

Hierzu seien noch folgende weitere Bezeichnungen gewählt:

Turbinen — I Kammer. I

Staubecken

Fg—410

Ausgleichbehälier --lz=5?Q-

Fig. 1.

Turbinen-

schlauch

Zuleitungs

kanal

Ausgleich

behälter

Fa

Fa

7z

I.

Nachdem die Turbine das Maximalwasser des Kanales hindurchlassen muß, wird

Vz max ' Fz = Va max Fa.........

Wenn wir nun annehmen, daß mit völliger Absperrung der Turbine auch völlige Ruhe im Zulauf-kanale eintreten soll, so wird die Verzögerung, die zu Anfang des Turbinenschlusses 0 sein muß, auch zu Ende des Turbinenschlusses wieder den Wert Null erreichen. Die Kurve für yz nach der Zeit aufgetragen wird (Fig. 2) sonach die Abszisse für t = 0 und t = £max schneiden. Nehmen wir nun an, die Regulierung kann so erfolgen, daß diese Kurve eine Parabel wird, mit yzs als Scheitelhöhe, dann wird

11

2 c(yzs~ye) = (

max

für t₀ ist yz = 0, also 0 — yzs —

Gax“

Sc

; 7zs =

max

8c

bol

hnax t

"I" 7z s — 7z s

(t

max

— 2 b)².

8c

max

kt -*!

7z — + 7z» U

(<

max

— 2 tf

^max²

⁸Z 5

7z s

(t max²    t

max² H⁻ ^ hnax ' t 4 £²)

it

7z — ^7zs • t

^max t

2)

lüg. 2.

nun ist, weil u₂ abnimmt, wenn y₂ positiv

doz

yz= — ^yzs-t:

(imax t)

max

also

Vz = —

max

max

CO-

für t = 0 ist V₂ = y2max5

also

somit

vz

max

=A

max

max:

=' vz

. 3)

Nun ist aber auch

dsz

dt

= vg

(solange vz positiv i st, nimmt der Weg zu)

sz =

§vzdt,

also

Sz — ^zmax * t H“'

^7z

max

12

max g

“b C->

für t = 0 muß 5 = 0 sein, somit ist C — 0. hz sei die Auffallhöhe, die durch den Zufluß allein im Ausgleichbehälter sich ergibt. Weil nun sz ■ Fz = hz • Fb sein muß, wird

hz — +

Fz

Vz max t -f-

4)

^m

ax g

Die Wassermenge, die sich im Zulaufkanale bewegt, hat die Masse

max

² 12

mz =

Fz-lz-10³

10

= F.l,-10².

Ist nun hz die in Wassersäule ausgedrückte Gegenkraft, die die Verzögerung bewirkt, so wird die gesamte verzögernde Kraft

hm-Fu. 10⁴

= hz-F, 10³,

und weil

Pz — yz- m oder yz =

PZ

sein muß

hzFz • 10³

Fz lz • 10²

hz 10

7z k

7z

h’~ io Ks io

. 5)

5a)

und mit Rücksicht auf Gl. 2)

(t

max

max

10

6)

also

hz - 4: hsz • t

(imax t)

Imax²

7)

und mit Rücksicht auf Gl. 4)

Fz

2    hzs • 10

3    lz fmax² 2

und im Hinblick auf Gl. 3) und 6)

also

somit ist

dz — dz max ~k

für t = t

0 = »smax +

i’z fmax

4 hsz • 10

4 Gax²

■max 2

• 9)

max

muß vz = 0 werden,

max

ai_!

3    2

— Vz max

20

max

4 s “k vz

max

20 t

max

10)

und mit Rücksicht auf Gl. 5 a)

7zs = —

max

11)

max

Gl. 4) geht dann wegen Gl. 11) über in

hz -- + TT Vz max t -f-

Fb

6vz

max

max

cs.

bo

P9

X

Fi

( ^zmax t -j— b \

yzmax

max

. . 12)

max

und Gl. 7) in

en co

yzmax 4 ‘ t

Omax t)

max

13)

oder

Es wird ferner aus Gl. 10) und Gl. 9)

Vz — ^zmax “k

6 vz

max

max

■max 2 11

vz =

dz max

ä" Omax³ 3 t

max

t² + 2 F)

.    14)

max

Gl. 12) läßt sich umschreiben in

F z Umax

Fb t

max

L 1/    3

3 pmax

max

*³ +

15)

Die Reibung im Turbinenrohrkanal ist dabei wegen der Kürze dieses Kanales vernachlässigt. Dies kann für den 570 m langen Zuführungskanal nicht mehr zugelassen werden.

Für beliebige Geschwindigkeiten ist

c²

16)

entwickelt aus der Formel az = C|/ii?, wobei R der Profilradius und i das Gefälle, c ein Koeffizient, etwa = 80 ist.

Demgemäß ist

4max —

dz max²'4

17)

c²

Aus Gl. 16) und 14) ergibt sich

hr

dz max²

0 (Gax³ 3 l

max

t² + 2 F)²

max

C²

Fz

18)

4 71

Die Auffüllung A des Zwischenbehälters wird

A = (hz'-ha),

und nachdem

rmax

+ {hz — ha) -j-hr — hz

18a)

ist, wird auch

Nun wird also im Hinblick auf Gl. 13) und 18)

t (hnax t)

Cn CO

^max

max

³ C²

Fz

[Gax³ 31

ma x

t² 4- 2 t³f >

₂ y«max 4

r max

max

.    . 18c)

471

Diese Auffüllung A wird ein Maximum, wenn die linke Seite der Gleichung nach t differenziert — 0 wird. Das ist nur für ein bestimmtes t, welches wir t₀ heißen wollen, der Fall.

Es wird dann

cn co

(<

max

— 2 („) —

12 vz

max

[Gax³ 31

G² + ² G³] (G² —¹

max

:G) = 0,

max

3 q2

oder wenn wir tQ — m₁iinax

setzen

(1 — 2 mx) —

=- (1 — 3 mf -{- 2 mf) (m,² — mj) hnax² = 0

c²

/*.

1 4a:

oder

(1 — 2 mx) c² j/

max

und

20 üz

max

(1 - 3 mx² 4~ ² T^i³) (w^i² — 77%)

. . 19)

A max —

^max 4

max

CO ko

max

² (ml — ml) —

^max Gax

(1 -3 mx² 4- 2 7T2!³)²

C²

Fz

max

rmax »

4 71

Amax — ^zmax 4

CH CO

max

max

C²

Fz

(1—3m₁²4-2^i³)²

rmax

. . 20)

für t — t₀ wird hz = hz0r

4tt

h '

,lz 0

ymax F

max

Allgemein ist nun

|^max³ G ^

max

G³

+ t)

. 21)

ha — — hz 4~ hr 4- hz — h

r max

(vgl. Gl. 18 a)

. 22)

also nach Gl. 13), 18) und 15)

ha — r Vz max

4 ^ (Gax t)

Vz max²

(Gax³ 31

max

max

max

*²4- 2tY

C²

4tc

Fz v Fb t

max

somit wird

max

L    3₁

3 jtmax i'

max

*³ +

rmax

23)

dha'

3 azmax 4

3 Gmax 21)

max

vz max²

__ (6t² 6 imax t)

max

C²

Fz

² (Gax³ 3 tmSLX ^² 4“ ² ^³)

4 77;

Fz azmax

Ffr ^max

3~ (+ t

max

³    3 Ünax t“ 4~ ² ^³)

.    24)

Zu berücksichtigen ist, daß Fa va-dt — dhaFb.

dha

Fa

— 4“ üa y- (ha wird größer, wenn t größer wird) ...    25)

A &

Es fragt sich nun, ob va mit t sich vergrößert oder verkleinert. Wollen wir zunächst annehmen, üa vergrößere sich mit t, dann ist uns, nachdem va

max

max

Fz sein muß, bekannt

i-Gmax —

yzmax

Fa

Fz •

26)

und es ist von Wichtigkeit, die Geschwindigkeiten vaa und vae für t = 0 und t - t Wir können

max

zu bestimmen.

Vae

hx max

Yl

und üaa

hx max

nx

. 27)

setzen. Für t = 0 wird

dha

= Va 0

Fa

y#max

Fa

h? max F z

Fb

Fb

Fb

28)

und für t — tmSLX

d ha

Vz max Fz

dt,

7li

Fb

somit wird

Umax Fz

3 ^zmax

Fz

Fb

max

Fb

• Umax oder

Gma x

3 Vz max 5 Gax“

. . 29)

oder

Fz

max

5 tm

2“ +

Fz F

Fz

. 30)

;i \

Fb

Fb

max

² — 0,6 • lz

oder

ni =

2 Fz t Fb + 0,6 lz

max

30 a)

oder

^rmax

Fz

3 azmax 4

Fb

max

rd-2%) +

12 vz

max

max

(mi² ~ Wi) (1 — 3 mx² + 2 mL³)

C²

Fz

4 71

2 Fz

Fb

• Gmax (l-3%² + 2 m!³)

30b)

Man sieht nun, daß die zwei Gleichungen 18) und 30b) außer den bekannten Werten Zz, FZ1 c, vz und ev. Fb noch die Unbekannten t Werten 2 als gegeben an, so können die beiden anderen aus den Gleichungen ermittelt werden. Betrachtet man Fb auch noch als unbekannt, so wird man noch einen weiteren Wert unter den Unbekannten festlegen müssen.

max^

max

m, A, n und ev. Fb enthalten. Nimmt man von diesen letzteren

In der Praxis wird meist festgestellt werden können, innerhalb welcher Periode, von den untersten Spitzenleistungen abgesehen, die Wassergeschwindigkeit im Turbinenschlauqh zwischen einer oberen und

einer unteren Geschwindigkeit wechselt, d. h. es wird n und festgelegt sein und entweder A oder Fb noch zu wählen

V₂ max_^

Vp.TTii'n

I tm

r i

max

sein, um alle Werte festlegen zu können, wobei A den Abstand des höchsten Wasserspiegels im Ausgleichbehälter vom tiefsten zwischen va

max

und vaa bedeutet. Wenn dann ein-

Fig. 3.

mal die Turbine soweit geschlossen wird, daß oa kleiner als vaa wird, so wird eben bei weiterer Absperrung der Turbine die für die Grenzen ua

und ußmin berechnete Höhe A nicht mehr ausreichen, und es wird dann ein Überfall von Wasser eintreten. Dieser Verlust wird um so ge

rn ax

ringer, je seltener völliger Stillstand der Turbine eintritt und je kürzer und seltener die Zeitdauer ist,

innerhalb welcher vamin unter vaa oder - amax herabgeht.

Für m = 0 wird tmSLX — oo, » m = ¹f » m = 1

tm

ax

-0,

hnax —■ ⁰⁰ •

Für m = 0,55 = m₁ wird

3 m,² = 0,9075, 2 m³ = 0,33275, m² — mx =    0,2475, 1 - 2 m, = — 0,1,

1 —3 m!² — 2 m,³ -=0,42525;

sonach wenn c = 80

— 0,1 • 6400

14

Onax —

4-3,14

0,1-6758

20- 2,5 -0,42525 (—0,2475) ~ ' 21,261 • 0,2475 —

675,8

5,26

W 12S.

max

= 2,5 • 570    •

3    0,2475    2,5

128

6758

• 0,42525²> + 05,

= 1425

0,14850    1,0621

128

6758

- 0,42525^ + 0,5

= 1425 (0,00114 — 0,00004) + 0,5 = 0,0011 -1425 + 0,5 = 2,00.

= 3,00,

14

128²

470    14

470

128² -0,6-570

somit

Va 0 — Uaa —

3,0

= 0,33.

Hieraus ergeben sich für Aa, hz, ha, hr bei t

in 5 Teile:

max

= 128 folgende Zahlenwerte bei Einteilung von t

max

5,0 4-

128

102,4    76,8

51,2

25,6

hr

0,000

0,0238

1,068

0,0878

1,603

0,2353

1,603

0,4272

1,068

0,53

4.o-

<Q

4,60

4,12

3,22

1,83

3,°--

ha

3,02

2,24

1,32

0,66

2,o._

Diese Zahlenwerte aufgetragen geben nebentehendes

Bild (Fig. 4).

-fo._

Wir wollen nun die Drucksteigerung ermitteln, die sich im Turbinenschlauche bei rascher Absperrung der Turbine ergibt. Aus Gl. 25) erhalten wir

256

31.2

?6,8

iOZ,H

va — +

Fb dha Fa dt

. . 31)

Dann ist

dva

dt

Fh d²ha Fa dt²

.    . 32)

Fig. 4.

?o₂ = 65 Sec. im = 70,4 Sec. uamin = 0. n = 3. uamax = 1 m. vaa = 0,33 m. F₀ - 470 qm. Fz — 14 qm. Fa — 35 qm.

4 = 570 m, la — 30 m, H{= 19 m.

Zmax = 128 Sec.

^max = 2,5 m.

(va wird kleiner, wenn t größer wird), also aus Gl. 24)

5 vz

7a-

max 7 , 3    ^

max

Ozmax“

4-2

Ü hnax t)² -(- 6 (2 t — Zmax) |^max³ — 3 £max t² -f-

FZ ^maf-12 (l²-Wi)}J-..............

Gax⁶

Fb t

c²

max

F 2

4jt

.    . 33)

und wenn wir t — t₀₂ setzen, erhalten wir yamax. Aus yamax und der im Turbinenschlauch befindlichen Wassermasse ma

Fa-la- 1000

10

i⁵. 10⁴ = ü 10² • yamax

oder wenn man den Überdruck in Wassersäule H ausdrückt

kann aber der atm. Überdruck P pro qcm ermittelt werden, weil

. 34)

H • 10³ = Fala-10² • yamax

Fah

,0

7a max

. 35) . 36)

ya wird ein Maximum oder Minimum, wenn t₀₂ = m₂ £max, dann wird aus der Gl. 33)

dya

— 0 wird. Es sei dies nach der Zeit t₀₂ und es sei

£tzmax

max

C²

Fz

[2-6²('l — 2m₂) (m₂² — mz) -(- 6²(2    — 1) (m₂² — 7nz) -j— 2*6(1 —3m₂² -j- 2m₂³)j

Fz{2m₂—1)

4 TT

oder

2 Fz

max

cM/A

4 71

3(1—2 m₂) (m₂² — m₂) + (1—3 m₂² -f- 2 m₂³)

Fb

y3max 4

(2 m₂ — 1)

. . 37)

Nach unserem Beispiel wird für die vorläufige Annahme m₂ = 0,507 28-128-6758

470 • 2,5 • 570

3 (0,014) (0,25)+ (1 — 0,771 + 0,264) _ 0,493

0,014

0,014

= 36,

wobei also m₂ = 0,507 mit genügender Genauigkeit eingesetzt wurde. Nun ermittelt sich

6,25    570

128² ' 6758

14    2,5

470 * 128

^amin —

j3_ 2,5-570 ,

128³

1-2)-

(36 (0,507² — 0,507)² + 6 (0,014) (1 — 0,771 + 0,264))

- 12-0,014

470

35

- 0,00081 — 0,000032 - 2,30 + 0,00009

470

₃₅ = 0,00079 -j- 13,5 == 0,0107.

0,01095.

ergibt sich ya =

für t — 0 ergibt sich ya = — 0,01135 und für t = t

Nachdem ya negativ ist für alle t, tritt unter der eingangs erwähnten Bedingung völliger Ruhe keine Verzögerung, sondern eine Beschleunigung ein. Das ergibt sich auch schon daraus, daß nach der Abbildung Fig. 4 die Tangente an die Kurve ha ihrem Werte nach ständig anwächst, d. h. daß va sich ständig mit t erhöht. Hiermit ist auch die Annahme bestätigt, daß ua mit der Zeit zunimmt.

max

II.

Es wäre nun noch zu ermitteln, welche Verhältnisse emtreten, wenn die Turbine plötzlich abgestellt wird. Die Abstellung in der Zeit Null würde im Turbinenschlauch eine unendlich große Spannung verursachen. Eine endliche Zeit muß sonach immer zugelassen werden. Auch dürfen wir hier nicht mehr

das vz = 0 wird, sondern wir müssen vz = ü?min setzen. An Stelle der

voraussetzen, daß für t = t Gl. 10) tritt dann

max

hsz — (vz

max

£*3 min)

20 t

max

38)

und aus Gl. 11) wird

7zs =

max

t’zmin)

39)

max

Setzen wir nun

so wird

£>3 max    G min — Vzd

40)

20 t

41)

max

7zs

3 vzd

42)

max

somit aus Gl. 7)

. 43)

max

aus Gl. 9)

6 Vzd / *³

max

44)

raax

und aus Gl. 8)

K =

Nun ergibt sich, weil (vgl. Gl. 18 a)

Fz

Fb

^max t 4"

Vzd

Imax ^³

45)

max

r max

mit Rücksicht auf Gl. 18), 43) und 45)

4 (^max t) t

A = — vzd

Vz max²

max

0~ [hnax³ 3 hnax ^² 4~ 2 t³]²

rmax •

max

. . 46)

C²

4 71

und wenn wir wieder die Zeit t₀₁ suchen, bei welcher A ein Maximum wird, und t01 analog Gl. 19)

setzen,

Vzd

(1 — 2 c²

max

und

yzmax² 20 (1 — 3 M² —(— 2 171^) (mx² — mx)

47)

max —

7 fA ‘'z j ^ Vz d

(mj — mj²)

V0² max

max

C²

F,

(1 — 3 TWj² -|- m!³)²! -j- h

rmax

.    . 48)

K Würde für 7 = 7₀ gleich Äa0', dann ist ferner

- Gsmax mx -j- Vzd --mx

und nachdem allgemein für ein noch unbestimmtes m

h ' -

,Lz o —

max

. 49)

ha — — hz —j— hz —}- hr — h ist (vgl. Gl. 18a), unter Berücksichtigung von Gl. 43), 44), 45) und 18)

^ Vzd 4 5 t

ha —

max

(m — m²)

rmax

nA

Gsmax VI 4" Vzd I —^--7T2³

max

4~ Vz

max

² (1 — 3m² + 2m³)

c²

Fz

rmax

. 50)

oder

ha = Vzd

3 lz (m — m²)

Fz

m⁴

max

+ vz

~FZ

max

Vz max 4

Fb

max

c²

Fz

⁺w4

(1 — 3 m² 4- 2 m³) — Ä

— m³11

max

r max

. . 51)

4 7T

wobei m noch nicht bestimmt sein soll. Nachdem t — mt

max

ist = t

max

dm und

dha

dha

dt

max

dm

52)

dann wird aus Gl. 51) und Gl. 28)

Vzd

(1 — 2 m)

Fz

max

^max

Fb

(2 m³ — 3 ra²) 7

max

Vz max

Fz

max

Fb

max

^max

C²

Fz

6 lz (m — m²)

. . 53)

und analog Gl. 30)

Fz

max

Fb 2 Fm

; ni =

Fz

max

max

² —0,6 4

Fb 2 Fz

^max² 4" 0,6 le

. . 54)

Setzen wir nun mx = 0,05, so wird

mx²

25

10⁴ ’

mx³ —

125

10⁶ ’

3 mj²

75

250

10⁴

10⁶ ’

1 — 3 m² + 2 m³ = lQ6 — 10².75 + 250

10⁶

1000250 — 0,007500

10⁶

= 0,992750,

somit wird nach Gl. 47)

^rr.ax —

und für n = co nach Gl. 54)

1 — ‘lm₁ — -— 0,01,

m-² — m = — 0,0025 + 0,05 = — 0,0025,

(— 0,01) 6758

67,58

6,25 20 •(— 0,0025) 0,99275 “0,03350

vzd

= 2017 vdz

Fz

.20172.^ — 0,6*4 = 0,

470

Vdz =

14

•342

107

2017

2017

= 0,0189,

= 2017 • 0,0189 = 38 Sek.

max

Man sieht übrigens, daß sich tmSLX immer mit 38 Sec.-Liter ergibt, wenn vas = 0 gesetzt wird, gleichgültig, wie m₁ gewählt wird.

Nachdem hier m₁ = 0,05 ist, ist die Zeitspanne von

va0 — 0 bis va = va max = 0,05 • 38 = 1,9 Sek.

Wir haben es also hier mit einem sehr raschen Schluß der Turbine zu tun. Nun ist

y₀ =

Fb dha Fa dt

Fb

dha

dva

Fz Fa ^max

Fb d²ha Fa d t²

• dm

55)

56)

und für ein noch unbestimmtes m

Fb

Vzd

Lax² Fa

max

CO UO

•24 +

Fz

Fb

ma x

6 (m² — m) j -j

4 Gmax² 6 (1 — 2 m)

max

² C²

Fz

.    : 57)

4 71

Wir wollen nun ermitteln, für welchen Wert von m das ya ein Maximum oder Minimum wird. Zu diesem Zwecke müssen wir die linke Seite der Gleichung für ya nach m differenzieren und gleich Null setzen. Den zu ermittelnden Wert von m wollen wir gleich in₂ heißen.

Es wird dann aus Gl. 57)

vzdFz 6 • (2 m% 1)

4 Gmax² ■ 6 * (    2)

max

Fb

Fz

max

4 71

oder in unserem Beispiel

6 • 14 • (2 m₂ — 1) 2017-470

570 • 6,25 • 12

38 • 6758

2 m₂ — 1 =

2017*470.570*6,25.12

38-6758.6-14

Wir sehen sofort, daß m₂ > 1 wird und sonach ein Maximum nicht vorhanden ist.

Wir können sonach den ya für m — 1 und m = 0 bestimmen und den größeren Wert für die Dimensionierung der Schlauchwandungen benutzen:

für m — 0 wird

7aa —

470

38² * 35 \2017

(1,2 • 570 + 0) +

570-6,25-6\ 38-6758 /’

für m — 1 wird

Yae

470

(1,2-570 + 0)

570-6,25-6

nun ist

38² • 35 \M7 Yaa — — 0,094 • 1,18 =—0,11,

Yae = + 0,094 - 0,5    = + 0,594 rd. 0,6,

38 •6758

P,

ma = Fa la 10²;

TT

P = —— -F • 10⁴

10 ± a ’

der entsprechende Wasserdruck

7a ' la

10

und der wirksame Druck beim Turbinenabschluß

0,6 • 30

10

19 + 1,8 = 20,8.

um

Der Abschluß der Turbine innerhalb 1,9 Sec. erhöht also den Druck im Turbinenschlauch 0,2 Atm. In vorstehendem Beispiel ist die Zeit absichtlich sehr klein gewählt. In der Praxis wird man den Abschluß weniger schnell ausführen. Es wird aber bei vielen Leitungen eine wesentlich größere Geschwindigkeit des Wassers als 1 m zugelassen; dann wird auch noch bei langsamerem Abschluß ein beträchtlicher Beschleunigungsdruck eintreten.

Zu I und II.

Es wurde bereits angedeutet, daß in der Praxis meist festgestellt werden kann, innerhalb welch kürzester Zeit tm in normalem Betrieb die Aufschlagwassermenge und damit auch die Wassergeschwindigkeit im Turbinenschlauche zwischen einem Maximum und einem Minimum Qamax und <+min

abgesehen von Spitzenleistungen nach der unteren Grenze, schwankt (vgl. Fig. 3). Die Zeit tm ist

identisch mit unserem Werte +, so daß in der Praxis n = -~-ax- bekannt ist. Es kann nun mit Hilfe von

Vaa

n der Wert t

direkt zu ersehen. Gl. 25) läßt dann

bzw. vaa und

va

max 5

max

ermittelt werden. Daß nx kleiner ist als n, also auch vae kleiner als ufl0, ist aus Gl. 30 a)

d ha

dt

ermitteln für jeden Wert von t und somit auch im Hinblick auf

völligen Absperrung. Im ersteren Falle wird den Uberschuß m der Höhe A über dem Normalspiegel des Ausgleichbehälters, im letzteren Falle in der gleichen Höhe oder mindestens in der Höhe des Wasserspiegels des Staubeckens oder unter unter III zu

zur

man

Gl. 25) den Wert von va für jedes t. +max bestimmt sich aus Gl. 17) und hr für jedes t aus Gl. 18), dann können auch die Werte hz aus Gl. 15), vz aus Gl. 14) und hz aus Gl. 13) für jedes t ermittelt werden, des-gleichen ha aus Gl. 22); nun kann Amax, d. h. der größte Aufstau im Ausgleichbehälter während des Normalbetriebes aus Gl. 20) ermittelt werden. Diese Höhe ist für den wirtschaftlichen Betrieb nötig. Für dit kmze Zeit dei Unterleistung kann auf den Aufstau des Überschusses verzichtet werden, desgleichen Jür die Zeit von der normalen Mindestleistung bis

gewissen,

behandelnden Voraussetzungen in der Normalwasserhöhe des Ausgleichbehälters ablaufen .(isst n. 1>( züglic h des I urbmenschlauches ist aber nötig, die plötzliche Absperrung der Turbine in der praktisch gegebenen minimalen Absperrzeit zu berücksichtigen und die Rechnung nach Ziffer II durchzuführen.

III.

Vm die Auffüllung des Ausgleichbehälters nach schnellem Turbinenschluß zu ermitteln, wird man zweckmäßig zur Vereinfachung der Berechnung annehmen, daß der Turbinenschluß in der Zeit 0 erfolgt ist. Die Auffüllung erfolgt dann nach nachstehenden Gesetzen

(vgl. Fig. 5)

Fz Fh dhj iV F, dt

Das negative Zeichen ist begründet, weil hz' zunimmt, wenn vz abnimmt.

Die verzögernde Kraft wird

dhz — — vg d t

CO

W.Sp. .Staubecken.

Pz = Fz (hj — h

rmax

10⁴

hnr

W, Sia.-

rmax

+ *,) 10³    58)

Aus£leichbehält er

Fig. 5.

Die Masse ist

mz =

Fz 4

4A IO³ = Fzlz' 102 10

59)

Sonach wird die Verzögerung

7z

mz

(K — h

rmax

+ hT)

10

60)

und weil

dvz

dt

(vz nimmt mit t ab, yz mit t zu).

Mit Rücksicht auf Gl. 58) wird

d² hz

dt²

(W-h

rmax

+ K)

10 F\ 4 ' Fb

61)

Die Reibung hr ergibt sich wie früher (vgl. Gl. 16)

'Fb\²

hr = v²

lz

dhz

lz

Fz

Fz

dt

Fz

62)

und wenn man

f in

63)

setzt,

hr =

a\ dt

dhJ \²

64)

also

d²hz

dt²

= hz — h

rmax

-f- a

dhz'\²~\ 10_ Fg_

h Fb

dt

65)

und wenn wir

10 Fz lz Fb

v und

dhz

dt

= o) setzen

66)

und

d²hz2

dt²

dco dhJ

ThJ ITT ~ M JhJ

dco

67)

wird

d o)

= (h' — h

rmax

-j- a co²) v

68)

bzw.

— va) dco dhJ (JiJ -|- aco² — hrma,x) = 0

69)

sonach

Um diese Gleichung zu lösen, bedienen wir uns der Methode des integrierenden Faktors und setzen

dhJ

d co

dM

— v co

hz aco² — h

rmax

M (-j- 2 a co — 0)

70)

— — dh; = v

dM

hz = logn M c

71)

Der integrierende Faktor

72)

Wenn man nun beide Gleichungsseiten (Gl. 69) mit diesem Faktor multipliziert, erhalten wir

2 a

---IT h*

e v

h ' —

1LZ

dhJ — v co

dco aco² e

h,'

rmax

■dhz' = 0 . . 73)

~—h₂'

(hz ~|~ aco² Ärmax) d hz

- V CD

dco = 0

74)

Bezeichnen wir die Faktoren von dhz' und dco mit cp (hzco) und / (hz'co): so ist die Lösung

^/ [hz cd) da)

cp (hzr co) -j-

d f {hz' co)

oder

dh;

dco dhz — C

. 75)

--- K'

v co

dco —

(hj -f- a co²

hr max)

, e

dv co —

d co

d hz . 76)

oder

V co

dco — J(hz -|-aco² — h

v h~'

o e a v co —

rmax

dhz' -

d hz'

dh; dco = C 77)

v co e

d co

rmax

d hz

V co

+ C)dh; = C .    . 78)

j (— hz' — aco² -f- h

rmax

dh; —<jjC₁dh; = C

79)

Diese Gleichung nach dh₂' differenziert, ergibt

(— h; — aco² -\-h

rmax

■— hz — a co² —|— h

rmax

P v

)—c -C

~Cl c

C±

h₂

. 80)

81)

aco² — —h; -f- h

rmax

— C₂e

+ — h~'

82)

CO = +

+ (h

rmax

-K)

C₃e+-r

hz'

83)

Für hj = h

«max

wird

CO =0 .

also

84)

hrmax h

«max

-h/

v

85)

also

co =

(h

rmax

-K')-(h

rmax

«max

co =

«max

. . 86)

Nachdem nun

co —

dh;

dt ’

wird

dh;

dt

hzmax hz _

dh;

+/

h '_h '

'%max %

= dt

87)

t — — 2 }a(h

«max

«max

'-hz') + C. .

für t — 0 ist h; — 0, also

. . 88)

sonach

C = — 2\'ah

«max i

und

t — -j- 2 ]u (h

'—h;) ~ 2 iah

max — — 2 ia h

«max

«max

89)

«max

13

. . 90)

CT.

Anhang.

Aus Gl. 89) ergibt sich

(t 2 ]iah

zmax

)² = 4 a(h

znnx

') — 4 ahz

91)

also

(t -f- 2 ]/ a h

zmax

')² -|- 4 ClJlzma.x'

92)

t² -j- ht 1 Fh

zmax

93)

und, wenn man Gl. 93) nach t differenziert,

t² -|- 4 t | Äsmax 4 a²

dh' h

zmax

dh,

dt

/ _

⁼⁼ 2 ß J 4 ^ ^max “(~ t2,    1 ß ümax

(i -f- 2 ~}jahrmax),

. . 94)

somit

d²hJ _ 1

dt

95)

somit aus Hauptgl. 65)

= h₃' — h

rmax

(/wx'-vn ^ ^

4

(2

96)

Für hz hz inax

wird

'''zmax

hr max —

h-Fb

2 a • 10 Fz

97)

in unserem Falle

4max h

570 • 470

rmax —

180 • 140

— 10 m

= 10,5,

schon mehrfach mit rund 0,5 m berechnet ist, wird hz

+ 2 ]/90 • 10 = 2 ]/9ÖÖ = 60 Sek.

Es dauert sonach 60 Sekunden, bis der höchste Stand erreicht ist, vorausgesetzt, daß ein Überfall nicht schon diesen Aufstau verhindert, sodann würde die Rückwärtsschwankung eintreten.

Nachdem h

max

max

max —

IV.

Wir wollen nun noch ermitteln, wie groß die Wasserabsenkung sein wird, wenn zuerst die Wasserspiegel ausgeglichen sind und dann die Turbine plötzlich mit voller Belastung arbeitet.

das positive Vorzeichen und hzmSLX

Die Gl. 96) wird dabei lediglich derart verändert, daß h

nnax

-K

das negative Vorzeichen erhält.

d² z

dt²

wird Beschleunigung. Es wird sonach

also

hzmax    hr — 10 m,

4max ⁼ 9,5 m.

behälter und

In der Gleichung stellt hz — h

& (4max Äz)

»■max

die Überdruckhöhe des Staubeckens gegen den Ausgleich-

die Reibungshöhe,

d²hj

dt²

die Verzögerung dar.

Nunmehr wird

d²hz

d t²

Beschleunigung, hz' der Abfall im Zwischenbehälter; dt' überwindet die Rei-

bung und bewirkt die Beschleunigung, also wird Beschleunigungshöhe -j- Reibungshöhe = dem Abfall hz ,

Fb-k__h

2 aFz • 10

rmax

==Ä

zmax

also

10 — 0,5 = 9,5 = h

Damit ein Leerlaufen des Kanales ausgeschlossen ist, müßte also dessen Oberkante 9,5 m unter dem Wasserspiegel des Stauweihers gehalten werden. Um eine derart weitgehende Entleerung des Aus-gleichbehälters zu vermeiden, müßte entweder die Fläche des Behälters bedeutend größer angenommen

zmax-

werden; es müßte Vorkehrung getroffen werden, daß ein plötzliches Öffnen der Turbine nicht stattfindet, bzw. daß vor Eintritt solcher Öffnung schon Bewegung im Kanäle ist, d. h. daß ein Überfall vorgesehen ist,

wie dies schon für eine Rücksichtnahme auf die Grenzen vz

max

und

~“Z^ax angedeutet wurde.

Der Maschinenwärter müßte bei Abstellung der Turbine die Oberkante der Überfallschütze auf die Wasserspiegelhöhe des Staubeckens stellen, dadurch würde die Kanalreibung allein die verzögernde Kraft sein, also

MO

98)

jhrdt und

sz • Fz wäre dann die pro Abstellung verlorengehende Wassermenge. Also

hr = vz²

v* —

sz =

§vzdt — JfAr dt ■ dt    . .

0

. . 99)

dv

dt

c²

i/A

I 4 TT

100)

dv

c²

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Nach unserem Beispiel wird s = ca. 25 m und s • Fz = 350 cbm die verlorene Wassermenge pro Abstellung, also pro Abstellung 350000 • 19 =6,65 Mill. Meterkilo oder bei einer Abstellung pro Tag auf

19-35000

= ca. 8000 PS

75

die Sekunde berechnet ca. 80 Meterkilo dispon. Kraft = ca. 0,9 PS gegenüber

Gesamtkraft. Dieser Verlust ist nicht so bedeutend, daß er wesentlichen wirtschaftlichen Einfluß hat. Kann die Turbine beim. Anlassen nicht längere Zeit unter der Geschwindigkeit vaa bleiben, so wird man zweckmäßig denselben Wasserverlust auf sich nehmen und vor Inbetriebnahme die Schützen ziehen, bis der Kanal das Wasser hierfür liefert. Sind die Betriebspausen sehr kurz, so wird man während dieser Pausen den Verlust entsprechend der Geschwindigkeit vaa im Turbinenschlauch ertragen können. Während der kurzen, abnormalen Unterleistung wird ebenfalls die für die Geschwindigkeit vaa erforderliche Wassermenge geliefert und der Kraftüberschuß verloren gegeben werden können. Man kann sich also auf die errechnete Höhe A über dem Normalspiegel des Ausgleichbehälters beschränken.

Sonder-Abdruck aus der „Internationalen Zeitschrift für Wasserversorgung“.

Jahrgang III, 1906. Herausgegeben von Dr.-Ing. G. Thiem in Leipzig.

Das Bayerische Jura-Gebiet

und die geologischen Grundlagen zu seiner Wasserversorgung

Von Dr. Lothar Reuter, Geologe des Kgl. Bayer. Wasserversorgungs-Bureaus in München

Mit 1 Übersichtskarte, 18 geologischen Proiilen und 22 Abbildungen im Text

Inhalts-Verzeichnis

Seite

Allgemeines über die Wasserversorgung des Bayerischen Jura-Gebietes 3 Einleitung....................

Die bisherige primitive Art der Wasserversorgung Die neuzeitliche Wasserversorgung.....

Geologie der Wasserverhältnisse im Bayerischen Jura-Gebiet. . . . 9—29

Der geologische Aufbau des Frankenjuras...................

Gesteinsmaterial und Gebirgsaufbau....................

Das Gewässernetz des Fränkischen Juras..................

Wasserführung und Wasservorräte der Juraschichten..............

1.    Das Jura-Vorland............................

2.    Der Eisensandstein...........................

Das Weißjura-Gebiet..............................

Die Durchlässigkeit des Weißjura-Gesteins................

Die Wasseransammlungen im Weißjura-Gestein................

Die Wasservorräte im Weißjura-Gestein über den Sohlen der Haupttäler .    17

Die Schichtquellen..........................

Die Ergiebigkeit der Schichtquellen..................

Die Überfall-Quellen...................

Die Wasservorräte im Weißjura - Gestein unter den Sohlen der Haupttäler

(= Die Tiefenwasser-Vorräte des Weißen Juras)...........

Die Überlauf-Quellen.........................

Die Stau-Quellen...........................

Chemische Beschaffenheit der Weißjura-Wässer................

Niederschläge und Quell-Ergiebigkeit im Jura-Gebiete.............

Die quartären Ablagerungen..........................

1.    Die Grundwasser-Becken im Jura-Vorlande...............

2.    Die diluvialen Schotter- und Sand-Ablagerungen in den Jura-Tälern. . .    28

10

12

12

14

15

15

17

17

18

18

19

20

22

24

25

28

2S

Nutzbarmachung der Quellen und Wasservorräte des Jura-Gebietes zur Wasserversorgung

30-34

Die Wasserfassungsanlagen ....

Quellfassungen........

Schichtquellen......

Überlauf- und Stau-Quellen Erschließung von Tiefenwasser Mögliche Schädigungen der Quellen und Wasservorräte; Gegenmaßnahmen 33

30

30

30

30

32

Schluß

34

Leipzig 1916, Druck von Oskar Brandstetter

4p

Das bayerische Juragebiet und die geologischen Grundlagen

zu seiner Wasserversorgung.

Von

Dr. Lothar Reuter, Geologe des K. Bayer. Wasserversorgungs-Bureaus in München.

aus-

Veröffentlichung ermöglichte.

Das bayerische Juragebiet umfaßt ungefähr die zwischen Ulm, Regensburg und Lichtenfels liegenden Teile Bayerns. Dieses Gebiet teilt man in hydrographischer Hinsicht ein: in das gewässerreiche Jura-Vorland (Gebiet des Schwarzen und Braunen Juras) und das an Oberflächenwasser arme Gebiet der Weißjura-Formation, das identisch ist mit der Hochebene der Fränkischen Alb oder des Frankenjuras. In der vorliegenden Abhandlung soll hauptsächlich das letztere Gebiet behandelt werden.

Die Hochebene des Fränkischen Juras ist im allgemeinen wenig bekannt, denn die größeren Orte sind mit einigen Ausnahmen auf die Täler beschränkt, während die Hochebene der Landwirtschaft dient oder von Wäldern bedeckt ist. Selbst die Touristen halten sich an die Täler, deren Flüßchen zwischen grünen Wiesen inmitten steiler Felswände dahinfließen, und ersteigen die Talränder nur dann, wenn sie sich durch Abschneiden eines Talspornes den weit längeren Weg des Talmäanders ersparen wollen. Trotzdem durchziehen drei große von Nord nach Süd führende Verkehrswege die Jura-Hochebene; es sind die beiden Bahnlinien von Würzburg und Nürnberg nach München und die Strecke von Nürnberg nach Regensburg (Frankfurt—Wien).

Die beiden erstgenannten dieser Verkehrswege lassen die Eigenart der wasserarmen Hochebene nicht recht erkennen, da diese Bahnlinien Teile der Hochfläche durchqueren, welche die mittlere Höhenlage des übrigen Plateaus nicht überragen. Außerdem bedeckt hier tiefgründiger Verwitterungsschutt das Kalk- und Dolomitgestein, so daß stattliche Wälder auf ihm gedeihen und die Landwirtschaft gute Erträge erzielt. Zudem halten sich hier die Bahnlinien in der Nähe der Täler, weshalb die durchfahrenen Strecken eher das Bild des Wasserreichtums als der Wasserarmut geben.

Auf der Strecke Nürnberg—Regensburg kommt die landschaftliche Eigenart des Jura-Gebirges und seiner Hochfläche mehr zur Geltung. Ein aufmerksamer Beobachter sieht hier die drei Hauptbestandteile der Frän

Es sei hier dem Direktor des Kgl. Bayr. Wasserversorgungs-Bureaus, Herrn Oberregierungsrat Hocheder, der Dank dafür gesprochen, daß er das reiche statistische Material des Amtes für die vorliegende Abhandlung zur Verfügung stellte und damit deren

Der Verfasser.

kischen Alb: Jura-Steilrand, Jura-Hochfläche und Jura-Tal in lebendigen Bildern an sich vorüberziehen. Hat man die Gegend von Neumarkt (Oberpfalz) erreicht, so sieht man, wie sich die steile Wand des Jura-Gebirges als eine 150 m hohe Hügelkette von Nord nach Süd erstreckt. Kurz hinter Neumarkt zieht sich die Bahn am Gehänge hinauf und erreicht bei Station Deining das Jura-Plateau, das sie erst kurz vor Regensburg wieder verläßt.

Es ist eine rauhe Landschaft, die man hier auf einer Strecke von 50 km durchfährt. Soweit der Boden aus Kalk- und Dolomitgestein besteht, bildet er eine dürre Heidefläche, die hin und wieder vereinzelte Föhren trägt. Spuren von Ackerfurchen zeigen, daß zwar versucht wurde, ihn nutzbar zu machen, daß man aber über den Versuch nicht hinauskam, weil der steinige Boden nichts geben konnte. Wo jedoch Lehmboden das Gestein verhüllt, nehmen Föhren- und Kiefernwaldungen die Oberfläche ein, und wo die Lehmbedeckung mächtig genug ist, sind weit ausgedehnte Flächen mit Feldern bedeckt und liefern in nicht allzu trockenen Jahren gute Erträge. Häufig unterbrechen graue dolomitische Felsmassen das Gelände; sie schwellen oft zu Kuppen und Hügeln an und verleihen dadurch dem Jura-Plateau ein recht unebenes und unübersichtliches Aussehen. Nicht selten haben sich auf oder neben ihnen die Dörfer mit ihren weißbeworfenen Häusern und den Kalksteinplatten auf den Dächern angesiedelt.

Doch hin und wieder wechselt das Bild. Da fährt man am Rande eines tief eingeschnittenen Tales dahin oder man überquert das Tal auf einer Brücke in schwindelnder Höhe. Das sind die engen und tiefen Täler, die canonartig in den Jurakörper eingeschnitten sind. Ihre grünen Wiesen, durch die sich die Wasserläufe in Mäandern winden, stehen in auffallendem Gegensatz zu der rauhen, steinigen und wasserarmen Hochfläche.

So wie man die Hochebene hier flüchtig kennen lernt, ist ein großer Teil der Fränkischen Alb beschaffen. Ihr Plateau bedeckt übrigens einen großen Teil Bayerns. Zwischen Ulm, Regensburg und Lichtenfels bedeckt es rund 7000 qkm, also nahezu den zehnten Teil des Königreiches Bayern. Trotz seines rauhen Charakters und seiner Wasserarmut ist es verhältnismäßig reich besiedelt. Rund 300 000 Einwohner bewohnen es in nahezu 2500 Ortschaften und Einöden. Auf den Quadratkilometer treffen somit 43 Bewohner.

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Abb. 1.

Das alte Brunnenhaus des Jurastädtchens Betzenstein.

Es ist der Holzriegelbau in der Mitte des Bildes. Unter ihm befindet sich der in den Jahren 1543 bis 1547 gegrabene 90 m tiefe Ziehbrunnen. Der Bau umschließt das Tretrad. (Aufnahme vom Jahre 1910.)

Abb. 2. Haus-Zisterne in Irlahüll bei Kipfenberg (Bez.-Amt Eichstätt).

Die Zisterne befindet sich in der Mitte des Bildes unter dem Hauseck. Zwei Rohre führen ihr das vom Dach aufgefangene Regen-und Schneewasser zu. Die beiden Mägde holen eben Wasser in dem am Tragbalken aufgehängten Schaff. (Aufnahme vom Oktober 1912.)

Die bisherige primitive Art der Wasserversorgung.

Es dürfte von Interesse sein, hier kurz die verschiedenen Arten der Wasserbeschaffung kennen zu lernen, wie sie noch bis in die letzten Jahrzehnte hinein allgemein üblich war und in den noch nicht neuzeitlich versorgten Teilen bei einer Wanderung über die Hochebene anzutreffen ist.

Den im zweiten Teile folgenden geologischen Ausführungen sei hier die Bemerkung vorweggenommen, daß die Kalk- und Dolomitdecke des Jura-Plateaus meist 50 bis 100 m mächtig ist, stellenweise auch noch mächtiger wird, ohne irgendwelche wasserundurchlässige Zwischenlage zu besitzen. Ihr Gestein ist karstartig zerklüftet und stellenweise von weitausgedehnten Höhlensystemen durchsetzt. Das atmosphärische Wasser, das auf die Jurafläche gelangt, kann also leicht durchsinken, bis es auf den Grundwasserspiegel trifft, der gewöhnlich nicht hoch über der nächsten Talsohle liegt, sofern diese Oberflächenwasser führt. Nun besitzt zwar die Jurafläche großenteils eine weitausgedehnte, aber nicht sehr mächtige Decke von lehmigen Tertiär- und Diluvial-Bildungen, die schwerer durchlässig sind. Auf dieser sammelt sich wohl Regen-und Schneewasser, fließt aber rasch abwärts in den sonst trockenen Rinnsalen der Hochfläche. Diese führen aber nicht sehr weit, denn nach kurzem Weg münden sie in einer trichterförmigen Grube, einem sogenannten Erdfall oder einer Dohne; hier verschwindet das Wasser, um in der Tiefe seinen Weg nach dem nächsten Tal zu suchen.

Diese kurze Erläuterung läßt erkennen, daß das Grundwasser oder besser gesagt Tiefenwasser, unter der Jura-Hochfläche in verhältnismäßig großer Tiefe liegt. Wollten also die Bewohner der Hochfläche sich dieses Tiefenwasser verschaffen, so mußten sie Brunnen von 50 m oder noch größerer Tiefe im harten Jurafelsen aussprengen. Nur selten reichte jedoch die Ausdauer bis zum endlichen Erfolg. Hin und wieder haben die Bürger größerer Orte das, was dem Einzelnen nicht möglich war, durchgeführt.

So ist z. B. jetzt noch im Markte Betzenstein (40 km nordöstlich von Nürnberg) ein Brunnenhaus erhalten, in dem sich ein 90 m tiefer Brunnen befindet¹). Zum Heraufholen des Wassers diente ein Tretrad, das von zwei Personen in Bewegung gesetzt und betrieben wurde. An der Welle des Rades hing rechts und links je ein hölzerner Eimer, der zwei Tragbutten Wasser faßte. Wurde der volle Eimer emporgezogen, so ging der leere in die Tiefe. Der Aufzug erforderte jeweils zehn Minuten. In trockenen Zeiten wurde der Brunnen ununterbrochen Tag und Nacht von den Wassergästen benützt, die sich vorher anzumelden hatten und dann der Reihe nach sich Wasser schöpfen konnten. Erst die im Jahre 1903 fertiggestellte Gruppenwasserversorgung der Betzensteiner Gegend machte der schwierigen Art der Wasserbeschaffung ein Ende. Abbildung 1 zeigt das Betzensteiner Brunnenhaus.

Die Wasserversorgung der Einzelanwesen in Dörfern und Einöden mußte auf einfachere Art vor sich gehen.

Der günstigste Fall lag dort vor, wo die Tertiärdecke der Alb eine Mächtigkeit von mehreren Metern besitzt. Das ist eine tonige Lage mit Einlagerungen sandiger Schichten, in denen sich etwas Wasser sammelt. Hier konnte man Brunnen bis zu 5 m Tiefe graben, in denen das Wasser langsam zusammensickerte, so daß ein solcher Brunnen den Bedarf eines oder einiger Anwesen deckte. Wo aber das Juragestein zutage tritt, war man auf Regen und Schneewasser angewiesen. Da wurde neben dem Haus eine Grube von einigen Metern Tiefe und 1 bis 2 m Durchmesser gegraben, ausgemauert und mit einem Bretterdeckel verschlossen. Damit war die Zisterne fertig. Um das Regenwasser aufzufangen, waren unten an den Dächern Holzrinnen angebracht, von denen hölzerne oder blecherne Ablaufrohre zu dem gemauerten Wasserbehälter führten und ihm so das vom Dach abfließende Regen- und Schneewasser zuführten (Abbildung 2). Wenn es reichlich regnete, konnte dieses Wasser noch als sauber gelten, blieben aber die Niederschläge Wochen und Monate aus, so wurde das aufgesammelte Wasser in der Zisterne

a) Die Angaben über diesen Brunnen hat Herr Hauptlehrer Hölzel in Betzenstein zur Verfügung gestellt.

immer unreiner. Doch auch dieser Vorrat an Wasser    zuweilen auf hervorragenden Dolomitkuppen oder auf den

ging oft genug zu Ende, wenn der Regen zu lange auf    Ausläufern am Jura-Steilrand erbaut sind. Da dies die

sich warten ließ. Dann mußte man das Wasser von    höchstgelegenen Punkte der Umgebung sind, machte hier

anderen Stellen beifahren. Man benützte dazu lange    die Wasserbeschaffung besonders große Schwierigkeiten,

schmale Fässer von etwa' 1/2 cbm Inhalt. Waren sie gefüllt,    Diese Ansiedelungen besitzen fast ausnahmslos sehr tiefe

so verschloß man die oben in der Mitte des Fasses an-    Brunnen. Im Innern des Jura-Gebirges, wo die wassergebrachte viereckige Öffnung mit einem Strohwisch, der    führenden Schichten unter den Grundwasserspiegel der

das Schwanken des Wassers beim Fahren verhindern    Talsohle hinabreichen, konnten die Brunnen reichlich

sollte. So verschaffte man sich von der nächsten wasser-    Wasser liefern. An den Jurarändern und an den vom Jurareichen Talsohle den Wasservorrat und ließ es sich nicht    massiv getrennten Jurabergen fehlte aber diese Bedingung;

verdrießen, wenn eine solche Fahrt einen halben Tag    gestautes Wasser ist hier im Untergrund in größerer

kostete, denn man bekam dort wenigstens genug Wasser.    Menge nicht vorhanden und die Brunnen waren hier wenig

Wo aber die Täler allzu weit entfernt waren, mußte man    ergiebig. So erreichte beispielsweise der 166 m tiefe

zu einer Quelle fahren. Diese vereinzelt in den weniger    Brunnen auf der Wülzburg bei Weißenburg selten mehr

tief eingeschnittenen Talsohlen der Jura-Hochfläche vor-    als 11 m Wasserstand. Er war bei Anlage der Festung

kommenden Quellen sind nicht besonders ergiebig. Des-    ums Jahr 1590 gegraben worden, und über zwei Jahrhalb war das angesammelte Wasser von den Ersten, die    hunderte mußte die Besatzung der Festung mit seinem

da kamen, bald ausgeschöpft und die folgenden mußten    knappen Wasservorrat vorlieb nehmen. Erst als 1806 die

Festung an die Krone Bayerns übergegangen war, wurden 5 Zisternen von durchschnittlich 2500 Eimer Inhalt an-

warten, bis wieder genügend Wasser da war.

mandanten, der Bürger, der Garnison, der Sträflinge und für die Wäsche. Die größte Zisterne mit 22 917 Eimern Inhalt wurde im Burghof erbaut. Sie ist eine der schönsten Anlagen dieser Art. Abbildung 5 zeigt ihr jetziges Aussehen. Von dem weitausgedehnten Dache des Hauptbaues führen Rohre das Regenwasser der Zisterne zu.

Da die Wasserbeschaffung so große Schwierigkeiten    Auf ihr sind zur Wasserentnahme 3 Zieh- und 4 Pumpmachte, mußte man sparsam mit dem Wasserverbrauch    brunnen angebracht. Nach den erhaltenen Aufzeichnungen

umgehen. Zum Tränken des Viehs, zum Waschen und dergleichen verwendete man deshalb anderes Wasser. Zu diesem Zwecke ist seit alter Zeit in der Mitte der meisten

Eine derartige Quelle ist beispielsweise auf der Jura-Hochebene bei Weißenburg a. S. zwischen den Dörfern gelegt. Je eine derselben diente dem Gebrauche des Kom-Salach, Bergen und Geyern; sie heißt in der Umgebung „die Wolfsprüng“. Wenn der Regen lange ausbleibt und die Zisternen in den Dörfern leer geworden sind, nehmen noch jetzt die Leute der umliegenden Dörfer ihre Zuflucht zu ihr und morgens und abends steht oft eine Wagenburg um sie her.

Juradörfer ein künstlich angelegter Weiher, Hülle genannt; er hat meist weder Zu- noch Abfluß, sondern wird nur durch Regen und Schneewasser gespeist und besitzt deshalb gewöhnlich bräunliches oder grünliches fauliges

kostete diese Anlage 48312 fl. Die Länge der Zuleitungsrohre betrug 7143 Fuß. Die Zisterne wurde bis in die allerletzte Zeit verwendet, denn erst seit 1915 wird die Festung von der Weißenburger Wasserversorgungsanlage aus mit Wasser versehen.

trifft man auf ihr noch derartige Verhältnisse an, doch verschwinden sie immer mehr und mehr, und die Zeit liegt wohl nicht mehr ferne, wo nur noch zufällig erhaltene Bilder aus der Vergangenheit von diesen Verhältnissen erzählen.

Diese kurze Schilderung läßt erkennen, wie beschwerlich und unhygienisch die bisherige Art der Wasser-Wasser. In diese Weiher trieb man von jeher das Vieh Versorgung auf der Jura-Hochfläche war. Hin und wieder zur Tränke und verwendete sie außerdem noch als Wasser

behälter für Feuerlöschzwecke. Die Abbildungen 3 und 4 zeigen solche Ortsweiher.

Neben den Dörfern und Einöden trägt die Jura-Hochebene noch eine Anzahl von Burgen und Schlössern, die

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Abb. 3 und 4. Dorfweiher auf der Jurahochebene.

(Links: in Kübelstein bei Scheßlitz, Bez.-Amt Bamberg I; rechts: in Irlahüll bei Kipfenberg, Bez.-Amt Eichstätt). Ihr Wasser wird als Nutzwasser, sowie zum Viehtränken und für Feuerlöschzwecke verwendet. Die großen Steinblöcke am Ufer dienen zum Aufstellen der Wasserbutten, in denen man das zum Waschen und Viehtränken benötigte Wasser holt. (Aufnahmen vom Jahre 1913 und 1912.)

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Abb. 5. Die große Zisterne im Burghof der Wülzburg bei Weißenburg (Bayern).

Sie befindet sich rechts vom Wohnhaus (in der Mitte des Bildes). Die Dachrinnen des Hauptbaues vereinigen sich rechts an der Hauswand und führen das vom Dach aufgefangene Niederschlagswasser durch das auf Stützen ruhende Rohr der Zisterne zu. (Aufnahme vom März 1914.)

Die neuzeitliche Wasserversorgung.

In den letzten drei Jahrzehnten wurde die gruppenweise Wasserversorgung des Jura-Gebietes vom bayerischen Staate derart gefördert, daß sie in großzügiger Weise bereits teilweise durchgeführt ist und in absehbarer Zeit wenigstens die dichter besiedelten Teile der Jura-Hochebene in mustergültiger Weise mit Wasser versehen sein werden.

Über die Entwicklung der neuzeitlichen Jura-Wasserversorgung und über die Art und Weise, wie der bayerische Staat bei diesen Anlagen mitwirkt, möge die Schilderung hier Platz finden, welche der frühere langjährige Vorstand des K. Bayer. Wasserversorgungsbureaus, Herr Ministerialrat von Brenner, im Jahre 1908 im Berichte über die 30jährige Tätigkeit des genannten Amtes gegeben hat.

„Nach den bestehenden Verwaltungsgrundsätzen ist es Sache der Gemeinden, selbst für die Beschaffung des nötigen Trink- und Nutzwassers zu sorgen. Die Staatsregierung kann nur anregend, fördernd und unterstützend eingreifen. Die Verwaltungsbehörden sind seit Dezennien an der Arbeit und unablässig bemüht, Verbesserungen der unhaltbaren Wasserbezugsverhältnisse herbeizuführen. Zwei Feinde stellen sich aber in der Regel den Bemühungen entgegen: der Hang am Altgewohnten und die Scheu vor den Kosten. Sehr lange Trockenperioden vermögen allerdings häufig die Stimmung für Erbauung einer Wasserversorgung wesentlich zu verbessern; kaum hat aber der Himmel wieder Regen gespendet und die Zisternen und Hüllen wieder gefüllt, dann ist auch meist der Eifer erkaltet und die Ausführung einer Wasserleitung auf unbestimmte Zeit verschoben.

Das Wasserversorgungsbureau hat bald nach seiner Gründung schon in den Jahren 1879 bis 1881 generelle Erhebungen vorgenommen und Gruppenprojekte insbesondere für die leistungsfähigeren Juraorte des Eichstätter und Weißenburger Bezirkes ausgearbeitet, um möglichst bald Ausführungsbeispiele zu erhalten; die Projekte fanden aber fast gar keine Beachtung. Trotz dieser ersten Mißerfolge wurden aber immer wieder bei jeder sich darbietenden Gelegenheit die Gemeinden auf die Gruppen-

Fortsetzung Seite 8.

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Abb.6. Übersicht über die Lage der Gruppen-Wasser-versorgungs-Anlagen auf der bayerischen Jura-Hochebene¹)

Die schraffierten Flächen sind Gruppen-Wasserversorgungen. Ihre Nummern entsprechen den Nummern in der ersten Reihe von Tabelle I. Die Einzelversorgungs-Anlagen sind hier nicht angegeben.

9 In Tabelle I wurde versehentlich eine der Oberpfälzer Gruppen weggelassen. Sie sei deshalb hier nachgetragen:

Hemaucr Gruppe (Bez.-Amt Parsberg, Opf.). Sie erhält das Wasser aus dem Jura-Dolomit. Flachbrunnen im Tale der Schwarzen Laber unterhalb Beratzhausen. Die Gruppe umfaßt 20 Orte, besitzt 4 Hochbehälter und ein Rohrnetz vom 21,7 km Länge. Sie wurde

Hinsichtlich all dieser Voraussetzungen zur Besserung ign_1912 mit einem Kostenaufwand von 105000 Mk. erbaut. (Auf

fehlt es in Bayern nicht.

Eine Besserung kann nur allmählich durch unausgesetzte Belehrung und Aufklärung, durch ausgeführte Beispiele, durch Bereitstellung von Projekten und durch reichlich bemessene Zuschüsse zu den Baukosten eintreten.

der Kartenskizze zwischen Gruppe 7, 12 und 14 mit *) bezeichnet.)

Jahre

der

Erbau

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1907-08

1890—91

1901—03

1907—08

1913—14

1913—15

1908

1908

1911—12

1911—12

1913—14

1906—07

1906—07

1910—11

1910— 11

1911— 13

1910—12

1910—11

1907

1901 und 1910—11 1912-14

1909-10

1909—11

1905—06

1910—11

1911—13

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1905—07

1909—11

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aufwand

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252000

350000

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226000

257000

42000

750000

146000

96000

982000

299000

138000

133000

442000

305000

179000

67000

430000

343000

128000

160000

322000

830000

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Die bis Ende 1915 gebauten Gruppen-Wasserwerke im Bayerischen Jura-Gebiet.

Wasserentnahmestelle

Wasserlieferndes

Gestein

Ergiebig

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Lage

Art

(Quelle oder Brunnen)

Verwaltungs- (und Regierungs-) Bezirk

Tal-Alluvium Weißjura-Kalk

Unt. Weißjura-Kalk Mittl. Weißer Jura

Unt. Weißer Jura

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Jura-Dolomit

desgl.

Diluv. Talschotter Unt. Weißer Jura

desgl.

desgl.

Jura-Dolomit

desgl.

Unt. Weißer Jura

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Jura-Dolomit

desgl.

Unt. Weißer Jura desgl.

Jura-Dolomit

Mittl. Weißer Jura Unt. Weißer Jura Eisensandstein Mittl. Weißer Jura Unt. Weißer Jura

Jura-Dolomit

desgl.

desgl.

Unt. Weißer Jura Mittl. Weißer Jura Eisensandstein

Diluv. Talschotter

Mittl. Weißer Jura

zus. 1,2

im Friesenbach-Tale bei Kasendorf

im Aufseß-Tale unterhalb Draisendorf . .

im Trubach-Tale zwischen Untertrubach und

2 Flachbrunnen

Quelle

Quelle

60—100

8—16

76—140

39—58

00

3,2—8,4

3,5—18,6

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östlich von Breitenbrunn . .

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im unteren Bachhaupt-Tale . .

im Birk-Tale, südlich von Kipfenberg

im Tale der Schwarzen Laber, oberhalb Beratz-

hausen

im Altmühl-Tale bei Obereichstätt

im Heimbach-Tale, 2 km nördl. von Euerwang

Quellgebiet des Neuferbaches bei St. Helena,

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im Kaisinger-Tale bei Greding

im Tale der Schwarzen Laber, oberhalb Laber

im Hüller Graben bei Hundshaupten . .

im Breitenbrunner Tale, 3 km nordöstlich von

Dietfurt

im Trubach-Tale bei der Hammermühle, un-

fern Egloffstein

Quellgebiet des Seisgrabens bei Kleinottersdorf

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Quelle

desgl.

2 Quellgebiete

Parsberg (Oberpfalz)

82 m tief. Brunn.

Quelle

20 m tief. Brunn.

Quelle

2 Quellen

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2 Flachbrunnen

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Quelle

Quelle

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Laber, oberhalb Beratzhausen . .

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Laber, unterhalb Beratzhausen

im Altmühl-Tale bei Pappenheim

im Schambach-Tale bei Schamhaupten . .

im Altmühl-Tale bei Landershofen, unterhalb

Eichstätt

a) im Sittenbach-Tale bei Dietershofen .

im Weißmain-Tale bei d. Arnsteiner Papiermühle

bei Altmühlmünster am Altmühl-Tale . .

im Laaber-Tale bei Alling

2 Flachbrunn.:

20 m tief. Brunn.

Quelle

Quelle

27 m tief. Brunn.

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2 Quellen:

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Vils-Tales)

im Weißmain-Tale bei Arnstein

im Trubach-Tale bei Schweinstal

im Altmühl-Tale zwischen Beilngries und Diet-

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im Wiesent-Tale bei Leuzendorf, oberhalb der

Sachsenmühle

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Quelle

Quelle

2 Flachbrunnen

Quelle

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Eichstätt (Mittelfranken)

Parsberg (Oberpfalz)

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(Oberpfalz)

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Tabelle I

Bezeichnung der Gruppe

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2. Aufseß-Gruppe

3. Betzenstein-Gruppe I . .

II

5. Breitenbrunner Gruppe .

6. Denkendorfer Gruppe .

7. Eichelberg-Gruppe . .

8. Eichstätterberg-Gruppe

9. Euerwanger Gruppe .

10. Großengsee-Gruppe . .

11. Haunstätter Gruppe. . .

12. Hohenschambacher Gruppe

13. Hundshaupter Gruppe

14. Jachenhauser Gruppe . . .

15. Kasberg-Gruppe

16. Kleinottersdorfer Gruppe .

17. Laaber-Naab-Gruppe . . .

18. Pappenheimer Gruppe links

der Altmühl . .

19. PappenheimerGruppe rechts

der Altmühl

20. Pondorfer Gruppe . . .

21.Preither Gruppe

22. Riegelstein-Gruppe . .

23. Rottmannstaler Gruppe . .

24. Thann-Eggersberger Gruppe

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Gruppe

26. Vils-Naab-Gruppe . .

27. Weißmain-Gruppe I u. II .

28. Wichsenstein-Gruppe . .

29. Wolfsbucher Gruppe . .

Ferner projektiert (Bau wegen des Krieges verschoben):

Ebermannstadt und Peg-

30. Wiesent-Gruppe

nitz (Oberpfalz)

bildung als auf die technisch und finanziell günstigste Lösung der Wasserversorgungsfrage hingewiesen und Gruppenprojekte aufgegriffen. Anderseits mußte aber doch auch den vielen Anträgen auf Einzelversorgung, welche insbesondere von den an den Steilrändern und Abhängen der Jurahöhen liegenden Orten einliefen, deren Wasserversorgung wegen Nähe der an Triebwerken und Quellen reichen Täler leichter durchzuführen ist, Rechnung getragen werden.

Es wurden auch Versuche gemacht, auf möglichst billigem Wege durch Erbauung kleinerer Pumpwerke und Aufstellung öffentlicher, ständig fließender Brunnen in den Orten Verbesserungen einzuführen. Die Versuche haben zwar dem ärgsten Wassermangel etwas abgeholfen, doch die betreffenden Orte meist nur sehr wenig befriedigt, weil die Wasserkräfte infolge der sehr unregelmäßig betriebenen Tal-Wiesenwässerungen sehr schwankend sind und tagelang überhaupt nicht oder in nur ungenügender Weise zur Verfügung stehen, so daß dann also auch die Brunnen öfter nur sehr wenig oder stundenweise gar kein Wasser liefern; auch wird das Wasserholen von den Brunnen und der Mangel hinreichender Wasservorräte gegen Feuersgefahr als Mißstand empfunden.

Nach den bisherigen Erfahrungen des Wasserversorgungsbureaus tritt eine volle Befriedigung der Orte nur dann ein, wenn Wasserwerke geschaffen werden, welche die Einrichtung von Wasserentnahmestellen in allen Häusern und Stockwerken und die weitgehendste Benützung der Anlage zu Feuerlöschzwecken ermöglichen und daher hochliegende Wasserbehälter mit großem Fassungsraum und Hydranten vorsehen und welche den Betrieb bei nicht ganz zuverlässigen Wasserkräften durch Aufstellung von besonderen Reserve-Wärmemotoren nach jeder Richtung sicherstellen.

Derartige Beispiele sind jetzt schon in ziemlich großer Anzahl vorhanden, so daß es den Interessenten möglich ist, durch Erkundigungen bei den schon versorgten Gemeinden oder noch besser durch persönliche Einsicht-

nähme solcher Anlagen an Ort und Stelle von den Vorteilen und der technischen und finanziellen Durchführung der Gruppenwerke sich zu überzeugen.

Im Juragebiet wurden bisher 54 Einzelwerke, und zwar 25 als einfache Brunnenleitungen und 29 als vollkommene Wasserversorgungsanlagen mit Hochbehältern, Hydranten und Anschlußleitungen erbaut.

Von den 25 Brunnenleitungen, welche einen Kostenaufwand von rund 247 000 M. verursachten und 27 Orte mit 5192 Einwohnern mit Wasser versehen, haben 17 Anlagen künstliche Förderung und 8 natürliche Druckverhältnisse.

Von den 29 vollkommenen Wasserversorgungen für 35 Orte mit 27295 Einwohnern werden 18 Anlagen mit Pumpwerken betrieben, während für 11 Anlagen meistens für Orte an den Hängen und den Grenzen des Juragebietes höher liegende Quellen ausgenützt werden konnten. Die vollkommenen Wasserwerke weisen 32 Hochbehälter mit 3300 cbm Gesamtinhalt und 533 Hydranten auf und erforderten einen Kostenaufwand von rund 1417000 M.

Bis Ende des Jahres 1908 werden außer den 4 Brunnenleitungs-Gruppen voraussichtlich für 183 Orte mit 20 936 Einwohnern 17 Gruppenwerke bestehen, welche einen Gesamtkostenaufwand von rund 3137 000 M. erfordern und 131 Hochbehälter mit einem Gesamtnutzinhalt von 4785 cbm und 1029 Hydranten enthalten.¹¹

Seitdem sind weitere sieben Jahre vergangen, in denen die gruppenweise Wasserversorgung eifrig fortgesetzt wurde, so daß jetzt der in der Tabelle I¹) Seite 7 gegebene Stand vorliegt. Die Kartenskizze Abbildung 6 zeigt die Lage der Gruppen und die Ausdehnung der durch sie versorgten Flächen.

0 Die statistischen Unterlagen zu dieser Tabelle sind den Geschäftsberichten des Kgl. bayr. Wasserversorgungs-Bureaus entnommen.

Nordwest

Schwäbische Alb

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Donau-Tal

Langenau

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Abb. 7.

Der Querschnitt gibt ein Bild der Schwäbischen Alb, die breiter und weniger zerschnitten ist als der nördliche Teil des Frankenjuras. Die wichtigste wassertragende Schicht ist hier die Gamma-Lage. Von Bedeutung ist ferner der Verlauf der Jura-Schichten der im ganzen schwäbischen und bayerischen Donaugebiet (bis Regensburg) ähnlich ist: Die Schichten neigen sich nach dem Donautal hin, sind an seinem Nordrande abgebrochen und verschwinden in der Donau-Niederung unter der mächtigen undurchlässigen Tertiär-Decke. Dieser Schichtenneigung entsprechend fließt das und bildet in ihm ausgedehnte Tiefenwasserbecken.

vom

durchlässigen Juragestein aufgenommene Wasser zum Donau-Gebiet hin,

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Längen 1 ::1 300000 ; 50fach überhöht.

Abb. 8. Geologisches Profil durch das nördliche Bayern vom Maintale bei A schaffenburg bis zum Bayerischen Wald.

Der Querschnitt zeigt die fränkische Stufenlandschaft, die — aus regelmässig übereinander liegenden Sediment-Schichten aufgebaut — auf beiden Seiten von Urgebirgen begrenzt wird. Die Schichten neigen sich gegen Südost, bis in die Mitte des Franken-Juras, wo das Gebirge durch Längsbrüche in mehrere Schollen zerbrochen ist. Für die Wasserverhältnisse im Jura ist der Umstand von großer Bedeutung, daß die durchlässigen Gesteine der mittleren Gebirgszone infolge des Schichten-Einbruches nun tiefere Lagen einnehmen, als der undurchlässige Ornaten-Ton (auf der Zeichnung die schwarze Schicht im Frankenjura) an den Gebirgsrändern. Durch diese muldenförmige Lage wird die Existenz der großen Tiefenwasserbecken im Innern des Juragebirges ermöglicht.

Der geologische Aufbau des Frankenjuras.

’) Als kleine, leicht zu beschaffende geologische Karte kann empfohlen werden: Übersichtskarte der Verbreitung jurassischer und Keuperbildungen im nördlichen Bayern, 1:500000. Von W. v. Güm-bel, v. Ammon und Thürach. München, Verlag von Piloty und Loehle (Preis 2 Mark).

Die große Geognosti-sche Übersichtskarte der Fränkischen Alb in 5 Blättern 1 : 100000 von W. v. Gümbel, Kassel 1891, ist schwer zugänglich, da sie im Buchhandel vergriffen ist.

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Da sich die Wasserverhältnisse eines Gebietes nur auf Grund geologischer Beobachtungen feststellen lassen, so mögen hier zunächst die geologischen Verhältnisse in knapper Darstellung gegeben werden.¹)

Der Frankenjura gehört zu den deutschen Mittelgebirgen. Es ist der Rest eines Kalkgebirges, das früher den ganzen süddeutschen Boden bedeckte, nun aber bis auf die Teile, welche die Schwäbische und Fränkische Alb bilden, abgetragen ist. Der geologische Durchschnitt durch Franken (Abb. 8) zeigt, wie verhältnismäßig schmal der Rest dieses Kalkgebirges stellenweise ist.

Während vom nördlichen Teil des Juras die Fortsetzung des Gebirgszuges nach Osten und Westen hin verschwunden ist, hat der südliche Teil nur den einen Flügel verloren. Die Juraplatte besitzt „hier eine Neigung nach Süd und Südost. Ihr zufolge senkt sich ihre Oberfläche langsam gegen die Donauniederung und wird hier von jüngeren Schichten bedeckt; der südliche Flügel liegt also in der Tiefe unter der Schwäbisch-Oberbayerischen Hochebene (Abb. 7).

Gesteinsmateria! und Gebirgsaufbau.

Das Übersichtsprofil (Abb. 8) zeigt, wie in Franken die einzelnen Sedimentschichten gleichmäßig übereinander liegen und nur durch einige Längsbrüche getrennt sind, welche die einzelnen Schollen in höhere oder tiefere Lagen verschoben haben. Die Unterlage der Juraformation bilden die Sandsteinflöze und bunten, meist roten Lettenschiefer des Keupers. Auf ihnen ruhen die drei jurassischen Stockwerke: der Schwarze, Braune und Weiße Jura.

Nordwest

ScheßhLz

Die ersten beiden (unteren) Abteilungen bestehen aus annähernd 100 m mächtigen dunkelgrauen Lettenschiefern (Profil Abb. 9), darüber liegt ein Sandsteinflöz von 50 bis 100 m Mächtigkeit, das infolge seiner rostbraunen Farbe „Eisen-Sandstein“ bezeichnet wird. Es hat noch eine 10 bis 20 m mächtige Decke von tonigen Schichten (Ornaten-Ton) und darüber erhebt sich das eigentliche Kalk- und Dolomitgebirge, der Weiße Jura.

An den äußeren Steilrändern des Juragebirges nehmen die einzelnen Schichten ihre relativ höchsten Lagen ein, sie sind hier am meisten der Zerstörung und Abtragung ausgesetzt. Infolgedessen sind in den Randgebieten nur die unteren Schichten der Kalkdecke übrig geblieben (Abbildung 11, linke Seite); die mittleren und höheren Weißjura-Schichten haben sich nur im Innern des Gebirges erhalten, und zwar im nördlichen Teile infolge des Einbruches der mittleren Scholle (Abb. 8), im südlichen Teile infolge der Neigung gegen das Donautal hin (Abb. 7). Das Profil Abb. 12 gibt einen Querschnitt aus dem inneren Teil des Juragebirges. Hier liegen die tieferen Schichten der Kalkstein-Formation bereits unter der Talsohle.

Im benachbarten Schwäbischen Jura herrschen etwas andere Verhältnisse (Abb. 7). Dort liegt über den unteren weicheren Kalksteinlagen (a, ß und y des Weißen Juras) eine äußerst harte Decke dickbankiger Kalke, der

Südost

Schloß Giech

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Sctovruzer Jura. (Lious)=^c

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Längen 1: 50000; Höhen 1 :10000 ; 5fach überhöht.

Abb. 9. Querschnitt durch den westlichen Jura-Steilrand im nördlichsten Teile

der Fränkischen Alb.

Zeichenerklärung: 1. Diluviale Auflagerung (Sand u. Lehm), 2. Franken-Dolomit, 3. Schwammkalk, 4. grauer^ Mergelkalk,

5. Werkkalk, 6. Ornaten-Ton (Wasserhorizont).

Der Schlossberg von Giech liegt als nahezu abgetrennter Bergkegel vor dem Juramassiv. Seine Oberfläche ist von einer nur noch geringen Kalkplatte bedeckt. Auf der rechten Seite entspringt eine Schicht-Quelle unterhalb Neudorf; sie ist für diesen Ort gefaßt. Für das Städtchen Scheßlitz sieht ein vorläufiger Entwurf die Beileitung von Quellen vor, die auf dem tieferen Wasserhorizont (Eisensandstein—Opalinuston) entspringen.

1—10 m

reinem Kalk und Kalkmergel bestehen, kalk an (im Dolomit, sowie in den auf dem Profil nicht mehr zur Darstellung gelangten Felsenkalk, Marmorkalk und Plattenkalk) stellen sich Einlagerungen von Hornstein-Knollen ein, die namentlich in dem südöstlichen Teile des Juragebietes in förmlichen Lagern auftreten. Bei Bohrarbeiten können diese Gesteinseinschlüsse Schwierigkeiten bereiten.

Tabelle II

Geologische Einteilung der Juraformation in Bayern (hierz Abb. 10).

Proß/

Jura-Überdeckung:

Diluvium \

Tertiär /

Kreide (Gegend von Regensburg)

(Donau-Niederung)

durch die Schichten des Braunen und WeifSen in der Hersbrucker Gegend

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Weißer

Jura

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Jura

(Dogger)

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Untere graue Mergelkalke .

Ornaten-Ton.......

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Eisensandstein ......

Opalinus-Ton.......

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40—60 m

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I Schwarzer Jura

Or. Lothar Reute/

Abb. 10. Schematische Darstellung der Jura-Schichten in der Gegend Erlangen-Hers bruck-Neumarkt.

Unterlage: zunächst Rhät-Sandstein . . . dann die Formationen der Trias: Keuper

Muschelkalk

Buntsandstein

sog. Delta-Kalk, von 25 bis 50 m Mächtigkeit. Dieser verwittert äußerst schwer und bildet eine schützende Decke für die weicheren unter ihm liegenden Kalksteine und Mergel. So kommt es, daß die Ränder der Schwäbischen Alb eine 150 bis 200 m mächtige Kalksteinmauer bilden, die an einzelnen Stellen bis zu 1000 m Meereshöhe emporragt. Die entsprechenden Schichten der Fränkischen Alb besaßen keine derart schützende Decke und so konnten sie bis herab in die tiefsten Weißjura-Lagen verwittern.

Trotzdem die Weißjura-Decke keine ebene Oberfläche besitzt, erscheint sie im Überblick als eine Hochebene, die sich in Bayern in einer Höhe zwischen 500 und 600 m hält. Sie liegt jedoch nicht horizontal, sondern sie hat, wie bereits angedeutet, in ihrem südlichen und südöstlichen Teile (Ulm—Regensburg) eine Schrägstellung erfahren, so daß die Ränder des Gebirges in diesen Teilen in flachen Senken unter den jüngeren Kreide- oder Tertiärschichten verschwinden (ebenso wie am Südrande der Schwäbischen Alb, Abb. 7).

Die übrigen Ränder bilden gegen das um etwa 100 m tiefer liegende Jura-Vorland einen Steilabfall, an dem die einzelnen Schichten zutage treten. Da der Jura ein Gebirge mit gleichmäßigem Schichtenbau ist, weist dieser Steilhang überall das charakteristische Profil auf (Abbildung 11, rechte Seite). Soweit an ihm die ausstreichenden Schichten aus weichem, tonigem Gestein bestehen, haben sie flache Böschungen, während Sandsteinflöze und Kalke Steilränder bilden. So zeigt das Profil des Steilrandes stets unten den etwa 60 m hohen Steilrand des Eisen-Sandsteines, darüber folgt der etwa 20 m hohe Sanfthang des Ornaten-Tons und über ihm erhebt sich die Kalk- und Dolomitwand des Weißen Juras.

Die Steilränder des Juragebirges sind durch die Erosion stark zerschnitten und zertalt, namentlich am Westrande, wo sich die hoch emporragenden Gebirgswände der Wetterseite zuwenden (vgl. Übersichtskarte). Langgestreckte Ausläufer liegen hier vor dem eigentlichen Juramassiv, oft nur mehr durch schmale Verbindungsstücke mit ihm verbunden, während abgelöste Berge vereinzelt

Hier, sowie auf allen andern Querschnitten sind die undurchlässigen Schichten durch horizontale Linien dargestellt, während eingeschaltete vertikale Striche die Durchlässigkeit der betr. Gesteins lagen anzeigen sollen.

Für die Praxis möge hier erwähnt sein, daß die unteren Weißjura-Schichten aus

In den höheren Schichten vom Schwammim Jura-Vorland erhalten blieben, wie die Ehrenbürg bei Forchheim, der Leyerberg bei Erlangen, der Moritzberg bei Nürnberg, die Neumarkter Berge und der Hesselberg.

Das Gewässernetz des Fränkischen Juras.

Das Gewässernetz des fränkischen Juragebirges wird von zwei Stromsystemen beherrscht: von der Donau und vom Main. Soweit es der Donau angehört, zeigt es eine einfache Anpassung an die Schichtenneigung: hier folgen die Flüsse dem Gefälle, das durch die Schrägstellung der Juraplatte gegeben ist, und fließen der Donau oder der Altmühl zu, die von Dollnstein abwärts bis Kelheim ein früheres Talstück der Donau benützt. Die Flüsse dieses Systems haben sich tiefe steilwandige Täler in die Juraplatte eingeschnitten und sie allmählich stark verbreitert. Die Täler besitzen starke Mäanderkrümmungen, namentlich wenn sie früher von größeren Wassermengen durchflossen wurden, wie das jetzt vom Fluß verlassene Well-heimer Trockental zwischen Rennertshofen und Dollnstein und das Altmühltal von Dollnstein an abwärts. Das Gefälle der Täler ist sehr gering und das Wasser fließt nur träge talabwärts. Alle diese Merkmale, nämlich die Anpassung an das Gefälle, die spätreife Form der Täler und ihr geringes Gefälle zeigen, daß dieses Flußsystem das ursprüngliche und ältere ist.

Die Flüßchen und Bäche dagegen, die ihr Wasser dem Main durch Rednitz, Pegnitz und Regnitz zuführen, gehören einem bedeutend jüngeren System an. Sie fließen der Schichtenneigung entgegen, ihre steilwandigen Täler sind noch eng und haben bedeutend mehr Gefälle. Das Gewässernetz ist hier noch in der Entwicklung begriffen und dehnt sich nach rückwärts aus, indem es seine Quellen mehr und mehr gegen das Donausystem vorschiebt und sich dessen Wasservorräte allmählich aneignet.

Dieser Vorgang vollzieht sich natürlich nicht so rasch,

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Maßstab 1 : 750 000.

Übersichtskarte über das bayerische Jura-Gebiet und Jura-Vorland.

- Grenze zwischen Keuper und Jura-Vorland (im fränkischen Keuperbecken bildet die Rhät-Terrasse diese Grenze; nördlich

der Linie Bamberg—Bayreuth wird sie jedoch vom Main gebildet, da die jenseits des Main-Tales liegenden Jura-Teile als selbständige Höhen -

züge auftreten). -----Umgrenzung der Weißjura-Hochebene, d. h. des eigentlichen Jura-Gebietes. (An den Jura-Steilrändern ist diese

Grenze durch den Ornaten-Ton gegeben, in der Donau-Niederung durch die Grenze zwischen Weißjura und jüngeren Sedimentschichten, am Nordostrande zwischen Amberg und Lichtenfels stellenweise durch die Bruchränder der Verwerfungsspalten. Einzelne Juraberge im Jura-Vorland sind nicht besonders angegeben.) Die Grundlage zu dieser Übersicht bildet die hydrographische Karte von Bayern 1:500000 (vom Jahre 1834.) Sie zeigt besonders deutlich den Gegensatz zwischen dem an Wasserläufen armen Jura-Gebiet und dem gewässerreichen übrigen Gebiete.

daß man ihn miterleben könnte, sondern nur allmählich, ^hat er jedoch große Bedeutung, wie weiter unten bei Beim Laufe geologischer Zeiträume. Für die Beurteilung sprechung der Wasserverhältnisse des Weißen Juras ge-der Vorräte an Grund- und Tiefenwasser im Juragebirge zeigt werden soll.

Nord

Bereich, der Schicht - Quellen,

Be.re.ick des Tiefen Wassers und der Überlauf- Quellen

Bereich des artesischen Wa

Sud

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Schematischer Querschnitt durch den südlichen Teil des Frankenjuras.

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Die wassertragenden Schichten sind durch schwarze Farbe hervorgehoben, die wasserführenden Schichten, sowie der Schwarze Jura sind weiß. Die feine Horizontal-Schraffierung zeigt die Verteilung des Wassers im Weißjura-Gestein; die Überschrift gibt die Einteilung und Benennung des vom Gestein eingeschlossenen Wassers und seiner Quellen an. (Auf dem nach einem Gümbelschen Profil gezeichneten geologischen Querschnitt ist die feinere Tektonik nicht berücksichtigt, da das Profil lediglich der Übersicht dient.)

Wasserführung und Wasservorräte der Juraschichten.

Das wasserarme Juragebiet umfaßt in geologischer Hinsicht nur die von den Weißjura-Schichten bedeckten Teile der Jura-Formation. Die Besprechung der Wasserverhältnisse kann sich jedoch nicht auf das Weißjura-Gebiet allein beschränken, da die wasserreichen Täler häufig in die tieferen Jura-Schichten eingeschnitten sind und auch aus diesen Quellwasser-Zuflüsse erhalten. Um daher ein einheitliches Bild über die Wasserverhältnisse des Juragebietes geben zu können, ist es nötig, auch das zwischen Keuper- und Weißjura-Gebiet liegende Jura-Vorland mit einzubeziehen.

1. Das Juravorland.

Die Schichten des Schwarzen und Braunen Juras treten als Unterlage des eigentlichen Kalkgebirges nur in seinem Vorland und an seinen Steilrändern zutage. Als Jura-Vorland umsäumen sie es in einem 10 bis 20 km

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breiten Streifen (vgl. Übersichtskarte Seite 11). Durchlässiges und wasserführendes Gestein besitzt neben dem weiter unten zu besprechenden Eisen-Sandstein nur die tiefste Lage, der sog. Arieten- und Angulaten-Kalksand-stein. Er liegt unmittelbar über dem obersten Stockwerk des Keupers, dem Rhät-Sandstein, und bildet in petro-graphischer Hinsicht den Übergang von den Sandsteinen des Keupers zu den dunkelgrauen Schiefertonen des unteren Juras. Die größere Widerstandsfähigkeit dieser Schwarzjura-Sandsteine bringt es mit sich, daß sie oft auf größere Strecken hin als oberste Lage auf den Höhen im Jura-Vorland liegen. Sie bilden somit Einzugsgebiete für Quellen, die im südwestlichen Teile des Jurazuges (ungefähr westlich der Linie Gunzenhausen—Treuchtlingen), wo die Rhät-Schichten feinkörnig und wenig mächtig sind, an der unteren Grenze der Angulaten-Schichten entspringen. Im übrigen Jura-Vorland sind die Rhätsandstein-Schichten so mächtig, daß sie eine deutlich im Gelände hervortretende, etwa 10 bis 20 m hohe Stufe bilden.

zwischen Keupergebiet und Jura-Vorland. Das von den Schwarzjura-Sandsteinen aufgenommene Wasser sammelt sich hier im unteren Teil der Rhät-Sandsteine über dem roten Zanclodon-Letten an und tritt auf dieser undurchlässigen Schicht zutage.

Die Rhätsandstein-Schicht besteht gewöhnlich aus kubikmetergroßen, senkrecht sich abspaltenden Felsen. Wo ihre Unterlage von den Quellwässern unterspült wurde, verlor die Felsendecke ihren Halt und brach zusammen. So entstanden romantische Felsenschluchten, z. B. an der Fantasie bei Bayreuth, am Rathsberg bei Erlangen und bei Grünsberg unfern Altdorf.

Arzberg Süd

heisser Jura.

Eisen. -Sandstein i^aa» O/LaUnus - Ton, fifWS

Schwarzer -Jura

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BrReuten.

Längen 1 :60000; Höhen 1 : 12 000; 5 fach überhöht.

Abb. 11. Querschnitt durch das Pegnitz-Tal bei Hersbruck.

Der Fluß hat sich hier sein Tal bis in die unterste Jura-Zone eingetieft, so daß vom Tal nach den Höhen im Süden das Jura-Profil vom Schwarzen Jura an bis zum Beginn des Dolomits mit seinen charakteristischen Böschungen auftritt: Im Untergrund Keuperschichten, darüber Schwarzer Jura und Brauner Jura, der aus Opalinus-Ton, Eisensandstein und Ornaten-Ton besteht; zu oberst liegen noch Weißjura-Schichten.

Wasserverhältnisse: Quellen treten an der Grenze von Weißem Jura und Ornaten-Ton sowie an der Grenze von Eisensandstein und Opalinus-Ton aus. Die Hochquellenleitung von Hersbruck bekommt ihr Wasser von Quellen aus diesen Wasserstockwerken. In der Tiefe liegen noch zwei weitere Wasserstockwerke: das obere im Rhät-Sandstein auf Höhenschicht 300, über dem Zanclodon-Letten. Dieser Schicht entnehmen die Brunnen der Hersbrucker Bierbrauereien ihr Wasser. Das tiefere Wasserstockwerk ist der Burgsandstein. Der für die Erweiterung der städtischen Wasserversorgungs-Anlage gebohrte 110 m tiefe Brunnen hat dieses Wasserstockwerk erschlossen. Dabei wurden die 65 m mächtigen Deckschichten durchbohrt, die ein Eindringen von Oberflächenwasser verhindern. Das Einzugsgebiet für das Wasser des Burgsandsteins liegt in der Gegend zwischen Lauf und Nürnberg.

Diese Stufe ist die Grenze

Das Wasser der Schwarzjura-Rhät-quellen wurde in vielen Fällen zur gemeindlichen Wasserversorgung herangezogen. In den letzten Jahren wurde es zur Versorgung folgender Orte verwendet

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Längen 1:25 000, Höhen 1:5000; 5 fach überhöht.

Abb.12. Querschnitt durch dasAltmühl-Tal oberhalbEichstätt.

Die Skizze zeigt einen Teil des Juras im Donaugebiet, wo die durchlässigen Weißjura-Kalke unter die Sohle eines Haupttales hinabreichen. Die Hohlräume im Weißjura-Gestein sind in solchen Fällen bis herauf zum Flußwasserspiegel mit Tiefenwasser angefüllt. Der Brunnen bei Rebdorf gibt 20 SL Wasser bei einer Absenkung des Wasserspiegels um 3,3 m.

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(die Klammer enthält die Gemeinde-Eigenschaft: Stadt oder Dorf, ferner Bezirksamt, Jahr der Bau-Übergabe und Ergiebigkeit der Quelle):

Allmannsdorf (Dorf, B.-A. Weißenburg; 1909; 42—48 min/1) Bräuningshof (Dorf, B.-A. Forchheim; 1913; 1,6—3,1 sek/1) Bubenreuth (Dorf, B.-A. Erlangen; 1905; 45 min/1) Buchau (Dorf, B.-A. Kulmbach; 1911; 0,5—1,3 sek/1) Ebern (Stadt in Unterfranken; 1912; 1,4—1,6 sek/1) Ellingen (Stadt, B.-A. Weißenburg; 1911; 5—11 sek/1) Lauf (Stadt in Mittelfranken; 1910; ca. 60 min/1)

Lauf (Dorf, B.-A. Bamberg I; 1914; 22—42 min/1).

Außerdem wurde im Jahre 1911 eine 40 m tiefe Bohrung mit 500 mm Durchmesser in diesen Schichten ausgeführt, um die oberfränkische Kreis-Irrenanstalt Kutzen-berg (im Maintale unfern Staffelstein) mit Wasser zu versorgen. Sie wurde in den untern Schwarzjura-Schiefern angesetzt und durchbohrte von 30 bis 40 m Tiefe den Rhät-Sandstein. Ein zehntägiger Pumpversuch ergab 5 sek/1 Wasser bei einer Absenkung des Wasserspiegels von 13 m auf 16 m ab Terrain. Das Wasser ist von sehr guter Beschaffenheit.

Das Wasser der Schwarzjura-Rhätquellen ist jedoch nicht immer brauchbar, denn stellenweise ist es ein äußerst hartes gipshaltiges Mineralwasser, das seinen Mineralgehalt den unteren Schwarzjura-Schichten entnimmt. Diese

führen zuweilen reichlich Schwefelkies, der sich unter dem Einfluß der Atmosphäre und des Grundwassers oxydiert und zersetzt. Dabei bildet sich Eisenoxyd und Schwefelsäure. Die Säure setzt sich mit dem vorhandenen Kalk zu Gips um, der sich im Wasser löst Außerdem ermöglicht die freiwerdende Kohlensäure eine sehr reichliche Auflösung von Kalk. An den Austrittstellen solcher Quellen scheidet sich zwar ein großer Teil des Kalkes wieder ab; er überzieht Steine, Blätter und Äste mit Kalkkrusten und wächst zu Sinterkegeln an; der Gips bleibt jedoch im Wasser und macht es, wenn er zu reichlich vorhanden ist, für Trink- und Nutzzwecke unbrauchbar. Einige Analysen - Ergebnisse solcher Quellwässer mögen dies veranschaulichen. Die Wässer sind in der Tabelle nach der Menge ihres Abdampf-Rückstandes geordnet. Je geringer dieser ist, um so brauchbarer ist das Wasser. Die weicheren, hierher gehörenden Wässer entspringen dort, wo die Schwarzjura-Decke entweder wenig mächtig ist oder wo die bei der Zersetzung des Schwefelkieses entstandenen löslichen Mineralstoffe bereits ausgelaugt sind. Das letztgenannte Wasser der Tabelle ist wegen seines hohen Mineralgehaltes unbrauchbar. Der Gipsgehalt der Wässer ist durch die Schwefelsäure (S0₃-Zahl) gekennzeichnet.

Die über den Kalksandsteinen des Schwarzen Juras folgenden Lagen sind weiche, mergelige und tonige Schichten und bilden deshalb einen schwer durchlässigen Boden. Die Niederschläge fließen oberflächlich ab, soweit ihr Wasser nicht verdunstet oder von der Vegetationsdecke aufgenommen wird. Trotzdem ist der nahezu 100 m mächtige Schichtenkomplex nicht wasserleer. Zwischen den schiefrigen Schichten kommen nicht selten dünne Kalk-, Sand- und Tonsteinbänkchen vor. Gelingt es den Leuten beim Brunnengraben, eine oder imehrere solche Zwischenlagen anzuschneiden, so macht sich bald ein Wasserzufluß bemerkbar, der in einigen Stunden den bisher, leeren Schacht mit Wasser füllt und nun als Brunnen brauchbar macht. Es sind dies natürlich jeweils nur geringe Wassermengen, doch genügen sie meistens, um ein Anwesen mit Wasser zu versorgen.

Größere Wasseransammlungen besitzen erst die höheren Juralagen, wo durchlässiges Gestein in größerer Mächtigkeit auftritt. Es ist dies zunächst der Eisensandstein.

Tabelle III

Quellwässer aus den Rhät- und Schwarzjura-Schichten¹).

1 Liter Wasser enthält Milligramme

Quellwasser des Ortes (Bezirksamt)

Abdampf

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Kalk

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Chlor

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Deutsche

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Buchau (Kulmbach) . . . . Allmannsdorf (Weißenburg) Bubenreuth (Erlangen) . . . Ellingen (Weißenburg) . . . Zilgendorf (Lichtenfels) . . Bräuningshof (Forchheim) .

Ebern (Ebern) ......

Stetten (Lichtenfels) . . . .

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*) Die erste Analyse (Lauf) wurde von der K. Untersuchungsanstalt für Nahrungs- und Genußmittel in München 1892 ausgeführt; die Analyse Ebern 1893 von der Würzburger Untersuchungsanstalt; die übrigen 8 Analysen von der Erlanger Untersuchungsanstalt in den Jahren 1904 bis 1912.

2. Der Eisensandstein.

Der Eisensandstein bildet, wo er an den Jura-Rändern ausstreicht, den ersten, gewöhnlich 50 m hohen Steilrand der Alb. Es ist eine für Wasser durchlässige Ablagerung von rostbraunen feinkörnigen Sandsteinbänken, zwischen welche Eisenoolith-Flöze eingelagert sind. Die Mächtigkeit des Eisensandsteines beträgt in den westlichen Teilen der Alb etwa 50 m, wird aber gegen Osten mächtiger und erreicht am Ostrande, in der Gegend von Pegnitz und Auerbach, nahezu 100 m.

Zunächst möge hier Einiges über den Eisengehalt des Sandsteins und sein Verhältnis zur Wasserzirkulation eingeschaltet sein. Die genannten Eisenoolithe sind kleine, höchstens millimetergroße Körnchen von Rot- und Brauneisenerz, deren Anhäufung die Eisenoolith-Flöze ergibt. Die einzelnen Flöze sind selten über 1/2 m mächtig; sie kommen namentlich in den westlichen Teilen des Juras, am Hahnenkamm bei Treuchtlingen und Gunzenhausen und im nördlichsten Teil bei Staffelstein vor. In den übrigen Teilen sind sie mehr oder minder verschwunden, wahrscheinlich schon während der Tertiärzeit infolge der unterirdischen Wasserzirkulation. Diese ging bereits damals der Schichtenneigung entsprechend im nördlichen Teil des Juras nach Osten. Die Regnitz hatte sich im damaligen Jura-Vorland ihr breites Tal noch nicht eingetieft und so lagen zweifellos die durchlässigen Eisensandstein-Schichten auf große Flächen hin entblößt. Sie nahmen die Niederschläge reichlich auf und führten sie nach Osten, wo die tiefgehenden Bruchspalten ein artesisches Auftreten des Wassers gestatteten und somit eine lebhafte Wasserzirkulation ermöglichten. Das an Sauerstoff arme, aber an Kohlensäure reiche Wasser löste auf seinem Weg in der Tiefe die Eisenoolithe und führte die gelösten Eisensalze mit sich fort. Dort, wo die tiefgehenden NW-SO-Spalten den Albkörper durchziehen (vgl. das geologische Profil Abb. 8), konnte es emporsteigen und hier kam es zum erstenmal wieder in Berührung mit Luft. Die Folge war zunächst eine Oxydation der gelösten Eisensalze, die sich nun aus dem Wasser ausschieden und teils an den Spalten als Eisen

erzgänge anwuchsen oder auf die Alboberfläche gelangten, wo sie sich in den Mulden auf dem Dolomitgestein ablagerten. So entstanden die Spaltenerze und Erzgänge der Umgebung von Pegnitz und Auerbach und die Erzflöze, die meistens nur geringe Erzkrusten auf den tieferen Teilen der dolomitischen Alboberfläche bilden, aber stellenweise auch zu großen Erzlagerstätten anwuchsen, wie die Ablagerungen in der Umgebung von Amberg zeigen.

Diese auf das Gebiet der Erzlagerstätten abschweifende Einschaltung sollte zeigen, welche Bedeutung die Wasserzirkulation innerhalb des Eisensandsteins für die Entstehung der Alberze besaß. Jetzt ist das Juragebirge bedeutend mehr zerschnitten, so daß die aus dem Eisensandstein austretenden Quellwässer nicht allzulange Strecken zwischen Eingangs- und Quellgebiet im Berg-innern zu durchfließen haben. Sie besitzen deshalb soviel Luftgehalt, daß eine Reduktion und Auflösung der immer noch reichlich im Gestein vorhandenen Eisenoxyde vermieden wird.

Die Eisensandstein-Schichten liefern somit gutes brauchbares Wasser in reichlichem Maße, das bereits vielfach zu gemeindlichen Wasserversorgungs-Anlagen verwendet wurde. In den Jahren 1909 bis 1914 wurden 22 Orte mit Eisensandstein-Wasser versorgt. Die folgende Tabelle IV gibt eine Übersicht über die chemische Beschaffenheit solcher Eisensandstein-Wässer. Bei Betrachtung der Tabelle dürfte es auffallen, daß es sich um zweierlei Arten von Wasser handelt: um weiche und um harte Wässer. Dieser scheinbare Widerspruch läßt sich folgendermaßen erklären:

Der Eisensandstein besteht nur aus Quarz- und Oolithkörnchen, die entweder lose oder durch tonige Stoffe oder auch durch Eisenoxyd verkittet sind. Nur einige verhältnismäßig geringe Zwischenlagen haben noch Kalk als Bindemittel. Deswegen ist das Wasser, das nur den Eisensandstein durchfließt, weich. Und tatsächlich findet man überall dort ganz weiche Wässer, wo das Wasser Eisensandstein-Bergen entspringt, die vom Jura massiv getrennt sind, wo also das Einzugsgebiet dieser

Tabelle IV

Quellwässer aus den Eisensandstein-Schichten¹).

Quellwasser-Versorgung des Ortes (Bezirksamt)

Quell-

Ergiebigkeit

1 Liter Wasser enthält Milligramme

Abdampf

rückstand

Eisen

Chlor

Fe

CI

freie

Kohlensäure

Deutsche

Härtegrade

m erg...........

Neustädtlein (Kulmbach) . . .

Pölling (Neumarkt)......

Tyrolsberg (Neumarkt) . . . . Schnabelwaid (Pegnitz) . . . . Glashütten (Bayreuth) . . . . Körzendorf (Pegnitz)

Thonberg (Kronach).....

Auerbach (Eschenbach) . . . . Riegelstein-Gruppe (Hersbruck) Weismain (Lichtenfels) . . . . Thalmässing (Hilpoltstein) . .

Altdorf (Nürnberg)......

Seubelsdorf (Lichtenfels) . . . Kevenhüller-Gruppe (Beilngries) Berolzheim (Gunzenhausen) . . Vierzehnheiligen (Staffelstein) . Weingarts (Forchheim) . . . .

37 sek/1 11—30 min/1 3 Quellen = 1,5 sek/1 38—64 min/1 2 Quellen = 22 min/1 70 min/1 24—32 min/1 14—21 min/1

2 Quellen = 4,8—6,6 sek/1

3.9— 8,8 sek/1

2    Quellen = 4 sek/1

40—88 min/1 2,5—5 sek/1

3    Quellen = 2 sek/1 Brunnen mit 6 sek/1

1.9— 5,2 sek/1 1,3—13 sek/1 1,1—2,2 sek/1

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17,8

18,4

9 Die Analysen wurden von der K. Untersuchungsanstalt für Nahrungs- und Genußmittel in Erlangen in den Jahren 1908 bis 1914 ausgeführt.

Wässer auf den Eisensandstein beschränkt ist, wie z. B. im Quellgebiet des Leitungswassers der Stadt Pegnitz. Gewöhnlich ist aber der Sandstein von höheren Jura-Schichten überlagert. Es liegen über ihm zunächst 10 bis 20 m tonige, plastische Schichten (der Ornaten-Ton) und über ihnen erhebt sich das mächtige Kalk- und Dolomitgebirge (Abb. 10). Es ist wahrscheinlich, daß die tonige Zwischenschicht stellenweise zerrissen oder ausgequetscht ist, so daß das härtere Wasser des Kalkgebirges in das tiefer gelegene Wasserstockwerk des Sandsteinflözes durchfallen kann. Auch versinken nicht selten Quellwässer, die aus den Kalksteinbänken entspringen, nach kurzem oberirdischen Lauf auf ihrem Weg über die Sandsteinflächen. So kommt es, daß sich dem weichen Sandsteinwasser fast immer hartes Kalksteinwasser beimengt, ynd daß weitaus die meisten Quellen des Eisensandsteins nun Wasser führen, das in chemischer Hinsicht demjenigen des Kalkgebirges sehr nahe kommt.

Der Eisengehalt der Wässer ist so gering, daß bisher noch in keinem Fall eine Enteisenungs-Anlage angewendet werden mußte.

Das aus dem Eisensandstein zu Tage tretende Wasser entspringt zumeist an seiner Sohle, über dem undurchlässigen Opalinus-Ton. Nur zuweilen tritt es aus zerklüfteten höheren Felslagen aus, wie z. B. die im Jahre 1912 für Hopfenohe bei Auerbach (Opf.) gefaßte Quelle (80—134 ML.). Im nördlichsten Teile des Frankenjuras, in der Gegend von Staffelstein und Lichtenfels, ist der etwa 70 m mächtige Eisensandstein in seinen mittleren Lagen von einigen dunkelgrauen schiefrigen Tonschichten durchsetzt, die wichtige Quellhorizonte bilden. Ihr ergiebigstes Quellgebiet ist bei dem Dorfe Ützing, das seit vielen Jahren gefaßt und zur Wasserversorgung des Ortes verwendet wird. Ein weiteres derartiges Quellgebiet liegt am Fuße des Berges, der die bekannte Klosterkirche Vierzehnheiligen trägt. Seine Quellen dienen zur Versorgung des Wallfahrtsortes.

Das Weißjura-Gebiet.

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Der Eisensandstein wird durch den oberen Braunen Jura bedeckt. Dies ist d³ der GümbePschen geognostischen Karte Bayerns und entspricht Braun y bis £ der geologischen Einteilung. Es sind dunkelgraue Ton-Lagen, die in ihrem unteren Teile oolithische Kalkbänke und Kalkmergel einschließen, in ihrem oberen Teil fast ausschließlich aus Ton, dem sog. Ornaten-Ton bestehen. Die Mächtigkeit des oberen Braunen Juras beträgt 10—20 m. Da das über dem Ornaten-Ton folgende Kalk- und Dolomitgebirge aus zerklüftetem Gestein besteht und somit sehr durchlässig ist, entspringen auf ihm die unzähligen Schichtquellen des Weißen Juras. Die Oberfläche des Ornaten-Tons ist deshalb neben derjenigen des obermio-cänen Flinzmergels im südbayrischen Donau-Gebiet, der bedeutendste Quellwasserhorizont Bayerns.

Das auf dem Ornaten-Ton liegende Weißjura-Gebirge ist eine 200—300 m mächtige Schichtenreihe harter Kalk-und Dolomitgesteine. Die unteren Lagen sind regelmäßig geschichtet, während die höher liegenden Felsenkalke und der Dolomit unregelmäßig zerklüftete Felsmassen darstellen. (Vgl. Profile Abb. 10 und 12.)

Wasserundurchlässige Schichten fehlen im Weißen Jura bis hinab auf den Ornaten-Ton.

Das Gestein ist im Wasser etwas löslich. Kleine Spalten werden daher im Laufe der Zeit zu Klüften und Höhlräumen erweitert, die sich dort, wo der Grundwasserspiegel tief liegt, zu unterirdischen Kanälen und zusammenhängenden Höhlensystemen vereinigen, wie z. B. in der Fränkischen Schweiz. Zuweilen bricht die Decke der unterirdischen Hohlräume ein, und dann entstehen die Dolinen, Erdfälle und Erdtrichter, die zuweilen einen Durchmesser von 50 m erreichen und in großer Menge auf der Jurahochfläche zu finden sind.

Das auf das Juraplateau gelangende Wasser der Niederschläge verschwindet leicht in dem zerklüfteten Kalk- und Dolomitgestein, sinkt in die Tiefe und ergänzt die Grund- und Tiefenwasservorräte, die den zahllosen Juraquellen ihre Nahrung liefern.

Über die Durchlässigkeit des Weißjura-Gesteines ist noch zu erwähnen, daß man bei ihm keine allgemeine

Zahl als Durchlässigkeits-Koeffizienten ansetzen kann, wie zum Beispiel für Sandstein oder Kiesboden. Der Jurakalk ist an und für sich ein ganz dichtes Gestein und nahezu so undurchlässig wie Ton oder Mergel. Er erhält seine Durchlässigkeit erst durch die lösende Wirkung des sich darin bewegenden Bodenwassers, das, wie bereits angedeutet, die feinen Sprünge und Risse im dichten Gestein aufsucht und sie nach und nach erweitert, so daß schließlich das Weißjura-Gestein ähnlich wie ein Schwamm von Hohlräumen und kleinen Kanälen durchsetzt ist.

Daß im Weißjura-Gebiet alle möglichen Stadien der Auslaugung, vom dichten Kalkstein an bis zur eingestürzten Höhle, Vorkommen können, ist augenscheinlich. Die durchlässigsten Zonen sind dort zu erwarten, wo

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Abb. 13. Geschichteter Kalk des unteren Weißen Juras.

(Steinbruch im Vils-Tale bei Theuern, südlich von Amberg.)

Der Kalkstein selbst ist vollständig dicht und für Wasser undurchlässig; die Klüfte und Schichtflächen dagegen sind vom durchsickernden Wasser im Lauf der Zeit derart ausgewaschen worden, daß nun ein System kleiner Kanäle die festen Gesteinsblöcke umgibt. Solche 5 bis 10 cm hohe Kanäle sind z. B. links am Rande in mittlerer Bildhöhe zu sehen, ebenso zwischen den beiden dicken Kalkbänken in der oberen Bildhälfte.

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Abb. 14. Werk-Kalk, die unterste Zone des Weißen Juras.

(Kalksteinbruch bei Greding im Schwarzach-Tale; Mittelfranken.)

Schön geschichtete weiße Kalkbänke; die Mächtigkeit der einzelnen Lagen schwankt zwischen 10 und 50 cm. Links unten sind die Gesteinsfugen durch die lösende Wirkung des Wassers ausgewaschen und erweitert.

die Dolomit- und Kalksteinschichten seit langer Zeit über den Talsohlen liegen und w'o das in den Boden eindringende Wasser ein Gefälle zum Tiefenwasserspiegel hin vorfand. Diesen ausgewaschenen Kalkgebieten gehören die wasserreichsten Jura-Quellen an.

Das Gegenstück hiezu würden die tiefliegenden Weißjura-Teile bilden, in denen das Wasser gewissermaßen in einem toten Wassersack ruht und wo bisher eine Wasserbewegung nicht stattfinden konnte. In solchem noch wenig ausgewaschenen Dolomitgestein steht beispielsweise der Brunnen für die Denkendorfer Gruppe

Abb. 15/ Schwammkalk des mittleren Weißen Juras. (Steinbruch bei Treuchtlingen, Mittelfranken; Besitzer Chr. Gloßner,

Treuchtlingen.)

Besonders dichte Kalksteine, die 40 bis 100 cm mächtige Bänke bilden; beim Verwittern entstehen große rechteckige Steinblöcke. Das Gestein, das einen weichen gelblichen Farbton besitzt und sich gut zum Polieren eignet, findet als sog. „Treuchtlinger Marmor" vielfache Verwendung in der Architektur.

(vgl. Tabelle I und X). Er deckt zwar den dortigen Wasserbedarf, sollte aber eigentlich ergiebiger sein. Derartige Brunnen werden mit der Zeit brauchbarer, da die beim Pumpen eintretende gewaltsame Wasserspiegel-Absenkung dem Wasser im umgebenden Gestein ein Gefälle zum Brunnen hin gibt und es zwingt, zu ihm hinzufließen. Dabei werden die kleinen engen Spalten im Gestein erweitert und allmählich eine günstigere Wasserbewegung zum Brunnen hin ermöglicht.

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Abb. 16. Dolomit-Felsen im Wellheimer Tal, Mittelfranken.

Abb. 17. Kehlheimer Marmorkalk. (Donau-Schlucht bei Weltenburg.)

Über den Schwammkalk-Schichten (Abb. 15) folgt der Franken-Dolomit in seiner 50 bis 200 m mächtigen Ausbildung. Seine untere Zone weist noch eine gewisse Schichtung auf (vgl. die Dolomit-Landschaft Abb. 23), die höheren Zonen sind dagegen massig und unregelmäßig zerklüftet. An den Talrändern, wo die entblößten Dolomitmassen seit langer Zeit der Verwitterung ausgesetzt sind, haben sich die schönen, hoch emporstrebenden Felsriffe und Fels- Kehlheim ist in diese Gesteinsmassen eingeschnitten, deren Felswände

hier steil und annähernd 60 m hoch zu beiden Seiten des Strombettes emporragen.

nadeln herausgebildet, die den Tälern einen eigenartigen landschaftlichen Reiz verleihen.

Während im südwestlichen Teile des Frankenjuras die Soln-hofer Plattenkalke über dem Dolomit folgen, schiebt sich im südöstlichen Teile eine mächtige Felsenschicht zwischen Dolomit und Plattenkalk ein, der sog. Kehlheimer Marmorkalk. Es ist ein dichtes, weißes Kalkgestein, das stellenweise eine Mächtigkeit von mehr als 100 m erreicht. Die Donau-Schlucht zwischen Weltenburg und

Im tiefliegenden Weißjura-Gestein des Donau-Gebietes können stellenweise Flächen vorhanden sein, die noch völlig geschlossene Kalk- und Dolomitgesteine besitzen. An solchen Stellen werden Bohrungen nach Wasser ungünstige Ergebnisse liefern. Die geologischen Verhältnisse sprechen andererseits dafür, daß im größten Teile des Gebietes gute Ergebnisse erzielt werden können. Denn große Teile der Juraflächen, die jetzt in der Donau-Niederung unter den Talsohlen liegen, haben wahrscheinlich bis gegen Ende der Tertiärzeit eine höhere Lage inne gehabt und scheinen erst allmählich abgesunken zu sein. So kam zerklüftetes und ausgewaschenes Gestein in tiefere Lagen unter die Talsohle.

Wie die Bohrungen in der Donau-Gegend (z. B. Alling und Kareth bei Regensburg) ergeben haben, sind die Hohlräume in den oberen Zonen der abgesunkenen Jura-Schollen häufig mit Lehm oder Schwemmsand durchsetzt, der einer Wasserzirkulation hindernd im Wege steht. Dieser Übelstand wurde dadurch überwunden, daß man den ursprünglich für 30 oder 40 m Tiefe berechneten Brunnen auf 60 oder 80 m vertiefte. Die Ergiebigkeit wurde dadurch ganz wesentlich erhöht.

Die Abbildungen 14 bis 18 geben die wichtigsten Gesteinstypen der Weißjura-Formation, und zwar Abb. 14 und 15 die geschichteten Kalkbänke des unteren Weißen Juras; auf Abb. 16 und 17 sind die hohen, unregelmäßig zerklüfteten Felsmassen des Frankendolomits und des Kehlheimer

Marmorkalkes zu sehen; Abb. 18 zeigt die dünnschiefrigen obersten Lagen der Weißjura-Formation, den sog. Plattenkalk.

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Abb. 18. Plattenkalk des obersten Weißen Juras.

(Solnhofer Lithographie-Steinbruch, Mittelfranken.)

Die Plattenkalke besitzen in der Gegend von Eichstätt und Solnhofen eine Gesamtmächtigkeit von 20 bis 30 m. Ihre einzelnen Lagen sind äußerst fein geschichtet. Es kommen papierdünne Lagen vor; die durchschnittlich 5 bis 15 mm dicken Platten werden zu Dachziegeln verarbeitet; die stärkeren, 4 bis 10 cm dicken Lagen, werden zu Bodenplatten und dergl. zugehauen; ihre feinsten Sorten werden geschliffen und zu Lithographie-Steinen verarbeitet.

Die Wasseransammlungen im Weißjura-Gestein und die Quellen.

Bei Beurteilung der Quellen und der unterirdischen Wasseransammlungen im Weißjura-Gebiet hat man in geologischer Hinsicht streng zweierlei Bedingungen zu unterscheiden, die für die Art des Vorkommens maßgebend sind, nämlich ob der wassertragende Ornaten-Ton über der Sohle der Haupttäler liegt, oder unter ihr.

Die Wasseransammlungen im Weißjura-Gestein über den Sohlen der Haupttäler.

Der erstgenannte Fall betrifft die Jura-Ränder und die inneren Teile des Gebirges, wo eine Schichten-Auf-wölbung den Braunen Jura über die Talsohlen emporgehoben hat, wie im Altmühl-Tale bei Dietfurt und Beiingries und im Oberlauf der Schwarzen Laaber in der Gegend zwischen Neumarkt und Velburg. Hier, wo die wasserundurchlässige Schicht über der Talsohle liegt, kann man nur Grundwasserflächen mit geringer Wassertiefe erwarten. Die von ihnen abfließenden Quellen sind „Schichtquellen“.

Der zweite Fall liegt in den Gebietsteilen vor, wo die Weißjura-Schichten entweder durch tektonischen Einbruch unter die Talsohlen gekommen sind (Main-Gebiet, Profil Abb. 8 oder sich infolge der allgemeinen Schichtenneigung unter ihnen befinden (Donau-Gebiet, Profil Abb. 12).

Die Schichtquellen. Man könnte diese Art von Quellen je nach ihrer Ergiebigkeit und Lage in weitere Unterarten einteilen. Es ist jedoch zweckmäßiger, ihr verschiedenes Vorkommen voirn morphologischen Standpunkte aus zu betrachten und kurz die Entwicklung ihrer Quellgebiete zu untersuchen. Denn ebenso wie die Landformen nicht ewig die gleichen bleiben, sondern einer langandauernden Entwicklung unterworfen sind, die auf ihre Zerstörung hinzielt, so arbeiten auch die Quellgebiete langsam an ihrer eigenen Zerstörung und durchlaufen dabei einen bestimmten Formenzyklus.

Hier wo die undurchlässige Schicht unter den Sohlen der Haupttäler liegt, sind die Hohlräume des über ihr liegenden zerklüfteten Weißjura-Gesteins bis herauf zum Flußwasserspiegel mit Wasser angefüllt. Diese beckenartigen Wasseransammlungen sind in der vorliegenden Abhandlung „Tiefenwasser“ genannt, und die von ihnen abfließenden Quellen „Uberlauf-Quellen“.

Die Schichtquellen entspringen ursprünglich dort, wo die am Steilrand des Tafelgebirges unter den Kalkbänken ausstreichende wassertragende Schicht eine Einsenkung', besitzt, also eine Mulde bildet. Durch das hier zu Tage tretende Quellwasser werden die Kalkbänke unterspült, zerklüftet und zum Einsturz gebracht. Damit ist der Anfang zu einer Tal-Anlage gegeben. In ihr schreitet die Talbildung rasch weiter. Die durch den Einsturz gebildete Oberflächenmulde zieht das Tagewasser an sich. Das zeitweise in großer Menge zusammenströmende Regen-und Schneewasser führt das eingebrochene Gestein fort, furcht die Talsohle tiefer aus und verlängert das Talende nach rückwärts. Dadurch wird auch die in der Talsohle liegende Ausstrichstelle der wassertragenden Schicht immer weiter nach rückwärts verlegt und damit das Quellgebiet verlängert und weiter auseinandergezogen. Das Einzugsgebiet der Quelle wird aber immer kleiner, da durch

eingehender gesprochen werden. Hier sei dieser Ausführung vorweggenommen, daß im Weißjura-Gebiet bei einem jährlichen Niederschlag von durchschnittlich 700 mm ein Quadratkilometer Einzugsgebiet etwa 10 sek/1 Qu eil wasser zu liefern

vermag.

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Abb. 19. Schichtquelle im Labertale oberhalb Dietfurt.

F Das Laber-Tal ist hier in die Schichten des Mittleren und Unteren Weißen Juras eingeschnitten, seine Sohle liegt auf dem Ornaten-Ton. Am Rande der Talsohle entspringt aus dem zerklüfteten Werkkalk die hier abgebildete Schichtquelle. (Quellaustritt in der Mitte des Bildes; Ergiebigkeit etwa 5 Sek/L).

die Vergrößerung und Erweiterung des Tales fortwährend durchlässiges Gestein abgetragen wird. So wird das Quellgebiet mehr und mehr zerstört. Zunächst wird also die ursprünglich konzentriert austretende Quellwassermenge auf mehrere kleine selbständige Quellgebiete an den neugebildeten Talhängen verteilt. Diese geben ihrerseits wiederum Veranlassung zur Ausbildung kleiner Seitentäler und arbeiten somit ebenfalls an der Zerstörung ihrer Einzugsgebiete und Austrittstellen weiter. Ist die durchlässige Kalksteinplatte schließlich stark zerschnitten, so sickern nur noch kleine Wassermengen an den stehengebliebenen Bergspornen aus, bis endlich das ganze Quellgebiet abgestorben ist. Das ursprünglich durch Quellwasser angelegte Tal dient mit seinen seitlichen Verzweigungen nun nur noch dem Abfluß von Oberflächenwasser.

Alle diese verschiedenen Stadien der Schichtquellen lassen sich in den Randgebirgen des Juragebirges auffinden, wo der Ornaten-Ton hoch über den Sohlen der Haupttäler ausstreicht.

Die Ergiebigkeit der Quellen ist (abgesehen von der Durchlässigkeit ihrer Einzugsgebiete) zunächst abhängig von der Größe der Einzugsgebiete. Wenn nun auch die sie begrenzenden unterirdischen Wasserscheiden sehr häufig mit den topographischen Wasserscheiden nicht gleichlaufen, so wird man doch bei Berechnungen in den meisten Fällen die letzteren verwenden müssen, da die Merkmale zur Auffindung der unterirdischen Wasserscheiden sehr spärlich sind.

Der zweite maßgebende Faktor für die Quellergiebigkeit ist das Verhältnis zwischen Niederschlag und Quellabfluß. Hiervon wird in einem späteren Abschnitt noch

Diese 10 sek/1 Quellwasser stehen jedoch nicht gleichmäßig jederzeit zur Verfügung, sie bilden vielmehr nur den Mittelwert großer und kleiner Quellschüttungen.

Die Wassermengen der einzelnen Weißjura-Schichtquellen sind nämlich wenig gleichmäßig, sondern großen Schwankungen unterworfen, namentlich wenn sie in den äußeren Teilen des Juragebirges, am Jurasteilrand, entspringen. Wie Abb. 20 zeigt, tritt der wassertragende Ornaten-Ton zu beiden Seiten des Gebirgszuges zu Tage und weist außerdem eine Neigung von den Steilrändern gegen das Innere des Gebirgstockes auf. Das Juraplateau kann also sein Wasser nach zwei Seiten hin abgeben, nach dem Steilrande, wo die hochgelegenen Schichtquellen entspringen und nach den tief eingeschnittenen Tälern im Innern des Gebirges, wo die Tiefquellen und Überlaufquellen zu Tage treten. Zwischen beiden Quellvorkommen liegt eine Grundwasserscheide, die sich in der Nähe der Jurasteilränder befindet, aber keine festliegende Linie einhält, sondern hin und her schwankt. Das in den Boden eindringende Wasser folgt nämlich zunächst der Schichtenneigung. Erst wenn sich so große Wassermengen angesammelt haben, daß ihr Wasserspiegel den auf der linken Seite ausstreichenden Wasserhorizont erreicht, können hier Quellen zu Tage treten; es sind dies die Überfall-Quellen der Abb. 20. Infolge der Reibungswiderstände bildet die Oberfläche des Grundwassers bekanntlich keine ebene bezw. gerade Fläche, sondern sie besitzt eine Wölbung. Ihr höchster Punkt ist die Grundwasserscheide. Erhält das Grundwasser viel Zufluß, so rückt sie vom Steilrande weg, vergrößert den Stauraum der hier als Überfallqüellen auftretenden Schichtquellen und führt ihnen reichlich Wasser zu. Bleibt der Zufluß zum Grundwasser aus, wird also dessen Abfluß nicht ergänzt, so sinkt sein Spiegel; die Grundwasserscheide rückt weiter an den Steilrand hin und die Quellergiebigkeit der Überfallquelle geht mehr und mehr zurück, da ihr Einzugsgebiet verkleinert wird. Ein Beispiel, welchen Schwankungen die hochgelegenen Schicht-

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Abb. 20. Die Schichtquellen in einem Gebiet mit schräger Sch ichtenlage.

Am Sanfthang mit dem tiefer gelegenen Wasserhorizont (rechts) entspringt die eigentliche „Schichtquelle"; am gegenüber liegenden Steilrand mit dem höher liegenden Wasserhorizont (links) tritt die „Überfallquelle" zu Tage.

Erklärung der Grundwasserscheide im Text.

(Aus: Holler-Reuter, Die Gewinnung von Trink- und Nutzwasser in Bayern. Gesundheits-Ingenieur XXXV, München 1912.)

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Abb. 21. Schichtquelle (Überfallquellc) bei Kleinalfalterbach

(an der Bahnlinie Nürnberg—Regensburg, 4,5 km östlich von Bahnstation Deining). Die Quelle entspringt am westlichen Steilrande des Juraplateaus auf der Grenze zwischen Weißjura-Kalk und Ornaten-Ton. Der Quellaustritt ist mit einem kleinen überdeckten Schacht (in der Mitte des Bildes) gefaßt; hier holen sich die Bewohner der Umgebung das nötige Wasser. Das abfließende Wasser (mehrere sek/1) ist der Quelle zu einem kleinen Weiher aufgestaut, um das Tränken des Viehs zu ermöglichen.

quellen des Weißen Juras unterworfen sind, gibt ein Diagramm (Abb. 22) über das Quellgebiet des Leinleiterbaches (18 km östlich von Bamberg), welches die Aufzeichnungen einer im Jahre 1907 von der Stadt Bamberg aufgestellten Messvorrichtungen wiedergibt.

Diese um mehr als den lOfachen Betrag schwankende Quellschüttung zeigt, welche Vorsicht zu gebrauchen ist, wenn es sich um die Feststellung der Ergiebigkeit von Weißjura-Schichtquellen handelt. Wenn es schon im allgemeinen nötig ist, die Quellergiebigkeit nicht nur durch theoretische Berechnung, sondern auch durch wiederholte einwandfreie Messungen festzustellen, so ist dies ganz besonders bei den Quellen der Fall, die an den hochgelegenen Ausstrichstellen des Ornaten-Tons entspringen.

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Abb.22. Die Wassermengen im Quellgebiete des Leinleiterbaches im Jahre 1907.

(Überfallquellen im nördlichen Frankenjura. Wassermessungen der Stadt Bamberg.)

Das Diagramm zeigt, daß die Quellen im März reiche Wasserzufuhr erhalten haben durch den schmelzenden Schnee und ergiebige Regengüsse. (Der Regenmesser von Königsfeld zeigte vom 14. bis 26. III. eine Niederschlagshöhe von 50,7 mm. Die höchsten Spitzen — über 475 SL — sind in der Skizze nicht aufgetragen.) Die hohe Quellergiebigkeit im Mai ist die Wirkung einer Regenperiode 23. IV. bis 5. V. mit 46,4 mm Niederschlag. Von da ab nimmt die Quellwassermenge zusehends ab, bis sie im November ihren ringsten Stand mit 40 SL erreicht.

Es ergibt sich daraus, daß das Einzugsgebiet dieser hochgelegenen Überfallquellen beschränkt ist und ihnen keinen Ausgleich zwischen niederschlagsreichen und trockenen Zeiten zu bieten vermag.

Die Tiefenwasservorräte des Weißen Juras.

Vor Besprechung der Überlauf-Quellen ist es nötig, die im Innern des Juragebirges angesammelten Tiefenwasser-Vorräte zu behandeln. Wie bereits erwähnt, sind in den Teilen des Juragebirges, wo der Ornaten-Ton unter den Sohlen der Haupttäler liegt, die Hohlräume des zerklüfteten Kalk- und Dolomit-Gesteins mit Wasser angefüllt. Unter „Haupttäler“ sind hier diejenigen Täler oder Talstrecken gemeint, welche ständig Wasser führen und keine wesentlichen Wassermengen durch Flußversickerung vierlieren. Da in dem durchlässigen Kalkgebirge ein Fluß nur dann ständig Wasser führen kann, wenn seine Sohle bis hinab in den Bereich des Grund-bezw. Tiefenwasserspiegels reicht, durchziehen auch viele Trockentäler das Juragebiet.

Es ist nun von Wichtigkeit, die für die Höhenlage des Tiefenwasserspiegels im Weißjura-Gebiet maßgebende Ursache festzustellen, die indirekt auch die Wasserführung der Flüsse ermöglicht. Diese Ursache ist der wassertragende Ornaten-Ton in Zusammenhang mit der schrägen Lage der Jura-Tafel (Abb. 7 und 8). Die vom Innern des Juragebirges gegen die Außenränder ansteigende undurchlässige Schicht wirkt nämlich wie ein Wehr, oder noch mehr bildlich gesprochen, wie der Rand einer großen Schüssel, durch den das im Gebirgsinnern angesammelte Grund- und Tiefenwasser aufgestaut und zusammengehalten wird. Die Höhenlage, wo sich der Ornaten-Ton unter die Sohle der Haupttäler senkt und 'unter den ihn überlagernden Schichten verschwindet, wie z. B. im Wiesent-Tale zwischen Streitberg und Müggendorf oder im Altmühl-Tale zwischen Treuchtlingen und Pappenheim bilden Grundwasserschwellen und bestimmen damit die Spiegelhöhe des im Weißjura-Gebirge vorhandenen Grund-und Tiefenwassers.

Daraus ergibt sich, daß der Ornaten-Ton und die schräge Lage der Juraschichten die größte Bedeutung für den Wasserhaushalt der unterirdisch angesammelten Wassermengen und der von ihnen gespeisten Quellen, Bäche und Flüsse besitzt.

Etwas verschieden hiervon sind die Verhältnisse im benachbarten Schwäbischen Jura. Hier tritt innerhalb der Weißjura-Schichten nochmals eine tonige Lage auf (Weiß-Gamma), deren Oberfläche etwa 100 m über dem Ornaten-Ton liegt (vgl. Profil Abb. 7). Sie war maßgebend für die Erhaltung der Schwäbischen Alb und ihrer Wasservorräte. Die große Mächtigkeit (30—50 m) dieser wassertragenden Schicht und ihre höhere Lage sind zunächst die Ursache, daß die Wasserscheide zwischen Donau und Neckar am nordwestlichen Steilrande der Schwäbischen Alb verläuft, daß also fast das gesamte Niederschlagswasser dieses Gebirgszuges der Donau . zufließt. Die weitere Folge ist, daß tiefe Erosionstäler fehlen, die das Gebirge quer durchschneiden und sein Wasser dem Neckar und Rhein zuführen würden. Deshalb ist die Schwäbische Alb ein viel geschlosseneres Gebirge als der stark zerschnittene und zertalte Frankenjura, dem eine ähnliche wassertragende Schicht von solcher Mächtigkeit und Höhenlage fehlt. Schließlich ist die Weiß-Gamma-Schicht noch die Ursache, daß sich das mächtige Grundwasserbecken der Schwäbischen Alb hoch über den wasserärmeren Gebieten des um etwa 200 m tiefer liegenden Neckarsystems halten kann.

Im Fränkischen Jura ist der Ornaten-Ton ein ähnlich wichtiger Faktor für die Erhaltung des Gewässernetzes im süddeutschen Donaugebiet. Bestände seine als Grundwasserschwelle wirkende Schicht nicht, so wäre seit langer Zeit¹) der Grund- und Tiefenwasserspiegel im Juragebiet tiefer gelegen und die von ihm abfließenden Quellen wären weiter talabwärts im Jura-Vorland zu Tage getreten. Damit wäre dem Grundwasser ein Gefälle vom Donautal her gegen die fränkische Keuperniederung gegeben gewesen. Die mechanisch und chemisch wirkende Erosion hätte die zur Donau führenden Täler längst tiefer gelegt und damit wäre zunächst ein großer Teil der jurassischen Tiefenwasser-Vorräte zum Rednitz- und Rezat-Gebiet bezw. zum Main hin abgelaufen. Dieses Flußsystem, das seine räuberischen Ausläufer ohnehin schon weit ins Donausystem vorgeschoben hat, hätte dann längst Wörnitz, Altmühl, Schwarze Laaber und Vils an sich gezogen, ihre Talsohlen bis unter den jetzigen Donauwasserspiegel vertieft und damit nicht nur die süddeutsche Donau, sondern mit ihr auch einen Teil der südbayerischen Ströme, dem Main und Rhein, zugeführt, ähnlich wie dies bereits im nördlichen Juragebiet von der Pegnitz an geschehen ist.

Diese Ausführungen lassen die große Bedeutung der gegeben. Die gefaßte Quelle gibt etwa 25 Sek/L, eine Anzahl weiterer Quellen entspringt in nächster Nähe, unmittelbar im Flußbett.

Während der Kanalisations-Arbeiten mußte der Quellwasserspiegel um annähernd 2 m abgesenkt werden. Die Pumpe förderte hierbei 158 Sek/L Wasser¹)- Der Abfluß des geförderten Quellwassers ist links auf dem Bilde zu sehen.

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Abb. 24. Überlauf-Quelle. Die Fürsten-Quelle bei Amberg während der Kanalisations-Arbeiten im Frühjahr 1915.

Die Quelle entspringt in der Nische der Quadermauer auf der rechten Bildseite. Der Vils-Fluß (im Vordergründe) hat an dieser Stelle das Weißjura-Gestein freigelegt, in dem sich ein weitausgedehntes Tiefenwasserbecken befindet (vgl. Geol. Profil, Fig. 31). Damit ist dem Oberwasser dieses Beckens ein Tiefpunkt zum Abfluß

genannten wassertragenden Schichten im Juragebirge erkennen.' Wie große Wasserverluste entstehen können, wenn in hochliegenden Flußgebieten eine durchgehende wassertragende Schicht fehlt, zeigt die Donauversickerung zwischen Tuttlingen und Sigmaringen. Die wassertragende Schicht liegt liier unter der Talsohle und neigt sich stark flösse kommen zwar unregelmäßig und in wechselnder nach Süden, so daß das unterirdisch zum Bodenseegebiet Menge; da aber die Ausdehnung der unterirdischen

Becken sehr groß ist, wirkt ihr Fassungsraum gewissermaßen als Ausgleichsbehälter und ermöglicht einen gleichmäßigen Abfluß des Oberwassers. Die aus den Tiefenwasserbecken entspringenden Quellen besitzen daher im Gegensatz zu den hochliegenden Überfallquellen des Ornaten-Tons eine viel mehr gleichbleibende Wasserführung. Die Überlaufquellen sind wahre Kleinodien mitten in der wasserarmen Karst-Landschaft. Sie beleben

abfließende Wasser keinen Widerstand vorfindet.

Die Überlaufquellen des Weißjura-Gebirges sind Abflüsse seiner Tiefenwasserbecken. Die Wasserverluste' dieser Becken werden durch die Zuflüsse des Niederschlagswassers ersetzt, das von der weitausgedehnten durchlässigen Jurahochebene aufgenommen wurde. Die Zu-

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Abb. 23. Überlauf - Quelle. Mühlbach - Quelle oberhalb Breitenbrunn bei Rosenberg (12 km nordwestlich von Amberg).

Das Bild zeigt eine Dolomit-Landschaft, ln der unteren rechten Ecke des Bildes entspringt am Fuße eines (durch den Holunderbusch verdeckten) Dolomitfelsens die Quelle. Die undurchlässige Schicht liegt hier in großer Tiefe unter der Talsohle, die Quelle bildet somit den Abfluß eines Tiefenwasserbeckens und ist eine Überlauf-Quelle.

q d. h. seitdem die mittelfränkische Keuper-Niederung besteht, also etwa seit dem jüngsten Tertiärabschnitt, dem Pliozän.

die Täler, selbst im Winter, wo frisches Grün die Quellbäche umgibt und ihre aus dem Berginnern mitgebrachte wärmere Temperatur ein Zufrieren der Flußläufe verhindert.

Ein Teil dieser Quellen leidet aber an einem Übelstand, der ihre Verwendung für Wasserversorgungs-Anlagen nicht zuläßt. Münden nämlich im Berginnern in der Nähe des Quellaustrittes Spalten, die zuweilen große Wassermengen zuführen, so fließen die Quellen zeitweise trübe. Der Grund hierzu ist in dem Umstand zu sehen, daß das zerklüftete Weißjura-Gestein nur selten filtrierend auf das rasch durch die Spalten fließende Wasser wirkt. In normalen Zeiten setzt sich zwar der vom Wasser mitgeführte Sand und tonige Schlamm im Berginnern ab; nach stärkeren Regengüssen oder während der Schneeschmelze erhalten jedoch die unterirdischen Gerinne Hochwasser, das den abgesetzten Schlamm aufwühlt und ihn mit zur Quelle trägt; das Quellwasser quillt dann oft tagelang in trübem Zustande hervor. Solche sich trübende Quellen sind auch nur zu leicht Verunreinigungen durch gesundheitsschädliche Stoffe ausgesetzt, wenn sich in ihrem engeren Einzugsgebiet Wohnstätten oder landwirtschaftlich bebaute Flächen befinden.

J) Die Angabe der hier genannten Zahlen hat Herr Stadtbaurat Ruck in Amberg zur Verfügung gestellt.

Doch kommen solche Trübungen glücklicherweise nur bei einem Teil der Überlaufquellen im Jura vor, auch hängt die Trübung nicht mit größerer Quellergiebigkeit zusammen. So ist das wasserreiche Quellgebiet von Ranna im Pegnitztal (Ergiebigkeit etwas über 1000 sek/1), das die Stadt Nürnberg in den Jahren 1905—1906 fassen ließ und das der Stadt nunmehr 650 sek/1 zuzuführen vermag, von solchen Trübungen verschont.

Die Überlaufquellen des Weißen Juras sind die wasserreichsten Quellen Bayerns; Quellen von ähnlicher Ergiebigkeit entspringen nur noch den diluvialen Schottern Südbayerns. Die Quellen im Wiesent-, Pegnitz-, im Altmühl-Tal und in den tiefeingeschnittenen Seitentälern sind so ergiebig, daß sie häufig an ihrem Ursprung sofort Mühlen zu treiben vermögen. Von den vielen Beispielen seien nur zwei genannt: im Wiesent-Tale die Dreimühlenquelle bei Gößweinstein, die das Gößweinsteiner Pumpwerk und die Stempfermühle treibt; im Altmühl-Tale der Quellbach von Obereichstätt, der 2,5 m über dem Flußwasserspiegel entspringt und zwischen 182 und 364 sek/1 Quellwasser liefert. Er wird sofort an seinem Ursprung für die Triebwerke des staatlichen Hüttenwerkes ausgenützt.

Über die Lage der Überlaufquellen ist noch einiges anzuführen. (Bei der folgenden Ausführung handelt es sich — wie aus dem Vorhergehenden bekannt ist — um die Fälle, wo das durchlässige Gestein in die Tiefe reicht und sich auch nach allen Seiten hin fortsetzt.) Zunächst sei an die bekannte, auf hydrostatischen Gesetzen beruhende Tatsache erinnert, daß der Tiefenwasserspiegel im Quellgebiet mit dem Quellwasserspiegel übereinstimmt und von da ganz allmählich gegen das Berginnere hin ansteigt. Eine Ausnahme tritt nur dann ein, wenn sich der Tiefenwasserspiegel nicht frei nach oben bewegen kann, wenn ihn also eine undurchlässige Decke, die ihn nach oben hin abschließt, in einer tieferen Lage hält. Dies ist z. B. der Fall am Südrande des Juragebirges, wo die tertiären Flinz- und Mergelschichten der Donauniederung das Weißjuragestein überlagern. (Abb. 26.)

Das im Berginnern aufgestaute und aufgespeicherte Tiefenwasser sucht seinen Überlauf an der tiefstgelegenen ihm zugänglichen Stelle an die Erdoberfläche abzugeben. Deshalb sind seine Quellgebiete entweder im Innern des Gebirges in den tiefeingeschnittenen Tälern zu suchen oder in den Flußniederungen am Rande des Gebirges,

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Abb.25. Überlauf-Quelle im Altmühl-Tale bei Riedenburg.

Ursprungstelle eines Quellbaches. Die helle Fläche im Vordergründe des Bildes ist der Wasserspiegel des Quellkessels, in dem das Wasser aufsteigt. Es ist durch das (in der Mitte des Bildes zu sehende) Wehr aufgestaut, um ihm das nötige Gefälle zum Betriebe der Sägemühle zu verschaffen. Die Ergiebigkeit der Quelle beträgt einige Hundert sek/1.

soferne hier noch die Kalk- und Dolomitschichten in der Tiefe vorhanden sind.

Der einfachste Fall liegt vor, wenn das Tiefenwasser sich langsam gegen das Flußtal hin bewegt und hier in den Flußlauf eintritt. Solche Quellen machen sich namentlich im Winter bemerkbar, da der Fluß an diesen Stellen nicht zufriert. Außerdem zieht sich vom Quellaustritt eine üppige Flora von Wasserpflanzen flußabwärts, sich nach und nach verlierend.

Nun ist aber sehr häufig das Flußbett und das Flußtal mit lehmigem Schutt oder schwerdurchlässigen Anschwemmungen ausgekleidet. Das Tiefenwasser ist dann

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Längen 1: 100000, Höhen 1 :5000; 20fach überhöht.

Abb. 26. Querschnitt durch den Südrand des Jura-Gebirges in der Donau-Niederung.

Die Schichten des südlichen Jura-Zuges neigen sich gegen die Donau-Niederung hin (vgl. auch Profil 7), wo sie von jüngeren Schichten bedeckt werden. Die brackischen- und Molasse-Schichten des Tertiärs sind hier undurchlässig und bilden somit eine Decke, unter der sich das Tiefenwasser des Weißjura-Gesteins in gespanntem Zustande befindet; beim Durchbohren des Tertiärs steigt es als artesisches Wasser auf.

Die über den Tertiär-Schichten liegenden diluvialen und alluvialen Schotter der Donau-Niederung enthalten große Grundwasser-Mengen, die sich langsam talabwärts bewegen. Auf der Nieder-Terrasse der linken Talseite, wo außerdem artesische Quellen (sog. Sprudelquellen) sich in die Talschotter ergießen, ließ in den letzten Jahren das Bauamt für das öffentliche Wasserversorgungswesen in Württemberg zwei ausgedehnte Brunnenanlagen bauen, um das für die Württem-bergische Landes-Wasserversorgung nötige Wasser zu erschließen.

Abb. 27. Überlauf-Quelle (Stauquelle) bei Siegenhofen (17 km südlich von Amberg).

Das Bild zeigt in der Mitte (unter dem Busch) die zur Wasserversorgung der Stadt Schwandorf und der Vils-Naab-Gruppe verwendete Quelle vor ihrer Fassung. Es ist eine gestaute Überfall-Quelle, die in der Mitte eines Trocken-Tales entspringt (vgl. Text und geol. Profil Abb. 28). Die wassertragende Schicht liegt mindestens 30 m unter der Talsohle. Quell-Ergiebigkeit 20 bis 30 sek/1.

gezwungen, seine Austrittstelle am Talrande zu suchen, wo der durchlässige Felsen bloß liegt. In diesem Fall liegt die Quelle und mit ihr der Tiefenwasserspiegel höher als der Flußwasserspiegel. Solche „Stau-Quellen“ können sich mit der Zeit tiefer legen und gegen den Flußlauf vorrücken. Sie vermögen sich nämlich durch die ihrem Abfluß innewohnende Erosionskraft eine Rinne im Gehänge und Talschutt zu schaffen. Dadurch wird das undurchlässige Material mehr und mehr entfernt und das durchlässige Gestein an immer tieferliegenden Stellen der Talsohle freigelegt. Zugleich legt sich der Quellaustritt tiefer und schiebt sich gegen den Fluß hin; dieser Veränderung entsprechend sinkt auch der Tiefenwasserspiegel.

Tritt — wie in dem eben genannten Fall Quelle nicht an der tiefsten Stelle der Talsohle zutage, so befindet sich das Tiefenwasser unter der Talsohle in gepreßtem Zustande. In solchen Fällen kann der Druck des gespannten Tiefenwassers die Lehmdecke der Talsohle dort zerreißen, wo sie schwächere Stellen besitzt. Hier tritt dann das Tiefenwaser in artesischer Form als „Sprudelquelle“ zutage. Solche Quellen schaffen sich mit der Zeit tiefe Quelltrichter und Quellkessel. Beispiele hierfür finden sich in der Donau-Niederung nördlich von Ingolstadt, bei Ober- und Niederhaunstadt (Krauthügel-Quelle und Quellen des Widmannschen Ökonomiegutes).

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Auch die Sprudelquellen bei Langenau (15 km nordöstlich von Ulm), die Veranlassung zu der großzügigen württem-bergischen Landeswasserversorgung gaben, gehören hierher. (Abb. 26).

Auch im Flußbett selbst kann die undurchlässige Flußsohle verletzt und durchbrochen werden, so daß dann hier das unter Druck stehende Tiefenwasser eine Aüs-trittstelle erhält. Die Ursache hierzu kann der Fluß selbst geben, wenn seine Strömung Auskolkungen verursacht, die Felsenspalten freilegen, oder wenn beim Verschieben der Flußmäander das lehmige Alluvium weggeschwemmt wird. Auch bei Flußregulierungen oder Arbeiten an Wehren und Schleußen kann die Flußsohle derart verletzt werden, daß in ihr Tiefenwasserquellen auftreten. Durch das Entstehen neuer Quellen an tieferen Stellen der Talsohle wird selbstverständlich der Tiefenwasserspiegel entsprechend abgesenkt und dadurch wird den bisherigen höheren Überlauf- und Stau-Quellen der Umgebung Wasser entzogen; ja sie können versiegen, wenn die neue Quelle ihre Austrittstelle mehr und mehr erweitert.

Die Überlaufquellen im Kalkgebirge können aber auch zuweilen ihren Quellaustritt talaufwärts verlegen, wenn ihr Zufluß verlegt wird. Wie bereits erwähnt, bilden sich im Innern der Kalkgebirge durch die lösende Wirkung des Wassers förmliche Kanäle aus, in denen das Wasser dem Quellgebiet zufließt. Die Erweiterung der Kanäle kann soweit fortschreiten, daß endlich die Decke einbricht und damit der Kanal verlegt wird. Ist die Schuttmasse groß genug und mit viel Lehm durchsetzt, so kann die Unterbrechung dauernd werden. Das Tiefenwasser staut sich oberhalb der verschütteten Stelle an und tritt nun etwas weiter oberhalb in der Talsohle zutage. Damit erhöht sich der Tiefenwasserspiegel. Eine derartige talaufwärts verlegte Quelle dürfte diejenige sein, die im Jahre 1907 für die Wasserversorgung der Stadt Schwandorf und der Vils-Naab-Gruppe gefaßt wurde. Sie entspringt mit 20 bis- 30 sek/1 Quellwasser in einem östlichen Seitentälchen der Vils (17 km südlich von Amberg) bei Siegenhofen. Der unvermittelte Quellaustritt mitten in der Sohle eines Trockentales aus den Kalkbänken des Untergrundes, etwa 10 m über dem nur 700 m entfernten Vils-Fluß macht diese Deutung wahrscheinlich (Abb. 27 und 28).

Derartig verlegte Quellen kann man ebenfalls „Stau-Queilen“ nennen. Überlaufquellen werden aber nicht nur durch Tal-Einlagerungen oder durch Verschüttung ihrer Abflußwege zu „Stau-Quellen“, auch besondere tektonische Verhältnisse können diese Bezeichnung recht-fertigen.

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Längen: 1 : 75000; 5fach überhöht.

Abb. 28. Geologisches Profil durch den Südost-Rand des Juragebirges bei Schwandorf (Oberpfalz).

1.    Alluvium und Diluvium der Täler

2.    Kreide-Schichten

3.    Dolomit

4. u. 5. geschichteter Kalk

6.    Ornaten-Ton und Oolith

7.    Eisensandstein

8.    Opalinus-Ton

9.    Schwarzer Jura.

Die sattelförmige Aufbiegung der Schichten (in der Mitte des Profils) zwingt das von den Weißjura-Schichten aufgenommene Wasser nach dem Vils-Tale hin abzufließen; dadurch ist dieses Tal äußerst reich an ergiebigen Quellen. Östlich von Siegenhofen tritt die in Abb. 27 abgebildete Quelle zutage.

Brauner Jura

Weißer Jura

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Nun seien noch einige Worte über die von den Überl auf quellen besonders begünstigten Stellen der Talsohlen angefügt.

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Da der Tiefenwasserspiegel vom Flußtal gegen das Berginnere langsam ansteigt, muß er seine größte Höhe dort erreichen, wo das zusammenhängende (noch nicht durch Täler zerschnittene) Kalkgebirge seine breiteste Ausdehnung erreicht Nun durchziehen die Flußtäler die Kalkgebirge nicht so gradlinig oder in so großen Bögen, wie dies in Sandsteingebirgen oder in weicheren Gesteinsschichten (z. B. im Tertiär, im Keuper, Buntsandstein und Rotliegenden) der Fall ist, sie setzen sich vielmehr aus Tal-Mäandern zusammen, die um In der Nähe der Bruchlinie (der sog. Weismain-Spalte) sind hier die recht- so größere Windungen aufweisen, je weiter sich seitigen Jura-Schichten aufgebogen. Der Außenrand des wassertragenden Ornaten- (jer Fluß von seinem Queügebiet entfernt.

Tons bildet somit eine Schwelle, die das Tiefenwasser in dem geschlossenen und sich weit nach Westen hin fortsetzenden Weißjura-Gebirge aufstaut. Sein Abfluß (die in der Mitte des Profils angegebene Friesen-Quelle) kann somit als dort in den tiefeingeschnittenen Tälern zutage treten,

wo die Mäander am weitesten in das Kalkmassiv ausbiegen. Diese Stellen sind nämlich die Punkte wo die tiefliegenden Talsohlen dem höherliegenden Wasserspiegel im Berginnern am nächsten sind, wo also das Tiefenwasser das größte Gefälle gegen die Talsohle hin besitzt.

Hier seien aus der Menge der Beispiele nur einige wenige angeführt:

Im nördlichen Teile des Fränkischen Juras besitzt das Wiesent-Tal eine seiner ergiebigsten Quellen dort,

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Längen 1 : 50 000; 5 fach überhöht.

Abb. 29. Geologischer Querschnitt durch den nordöstlichen Steilrand des Juragebirges bei Kasendorf, Oberfranken.

Die ergiebigsten Überlaufquellen müssen nun

„Stau-Quelle" bezeichnet werden.

So zum Beispiel, wenn Tiefenwasserbecken begrenzt werden durch undurchlässige Schichten, die infolge tektonischer Störungen (Schichten-Verbiegungen oder Einbrüche) an das in die Tiefe reichende durchlässige Weißjura-Gestein angrenzen. Die Austrittstellen der Stauquellen sind dort, wo solche Störungslinien tiefliegende Talsohlen kreuzen oder in ihrer Nähe verlaufen. Eine

schöne derartige Stauquelle ist die Friesen-Quelle bei Kasendorf (11 km südwestlich von Kulmbach). Ihre Ergiebigkeit beträgt 217 bis 300 sek/1. Abb. 29 zeigt ihr geologisches Profil.

Tiefliegende Juragebiete, in deren Nähe die Tiefen- ‘ Wasserbecken durch die erwähnten tektonischen Störungen ' v" einseitig begrenzt sind, eignen sich gut zu Wassererschließungen. Eine solche Bohrung wurde im Jahre 1906 zur Wasserversorgung des Marktes Regenstauf (Opf.) im Regen-Tale ausgeführt (Abb. 30). Sie erreichte bei 26 m Tiefe den unter undurchlässigen Kreide-Schichten liegenden Jurakalk, der bis zu 33 m Tiefe erschlossen wurde.

Dem Brunnen werden seitdem 6 sek/1 Wasser entnommen.

Das Profil Abb. 31 (Amberg) zeigt ein Weißjura-Gebiet, das infolge randlicher Sehichten-Aufbiegung an einer Bruchlinie zu einem großen unterirdischen Stau-

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Ost,

West

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becken geworden ist.

Längen 1 : 50 000; 5 fach überhöht.

Abb. 30. Geologisches Profil durch den Südost-Rand des Juragebirges nördlich von Regensburg.

i¹ bis is = Weißjuraschichten P = Porphyr-Gang im Granit.

Das durchlässige Weißjura-Gestein ist hier an einer Bruchspalte gegen das Granit-Gebirge hin abgesunken. Da das Granit-Gestein massig und undurchlässig ist, staut es die im Weißjura-Gestein sich ansammelnden Wassermassen auf und macht dadurch die in der Tiefe liegenden Jura-Kalke zu einem wasserreichen Staubecken. Der Markt Regenstauf wird aus ihm mit Wasser versorgt.

a — Alluvium und Diluvium des Regentales c und c¹ = Kreide-Schichten

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Längen 1 : 37 500 ; 5 fach überhöht.

Abb. 31. Geologisches Profil durch den Untergrund der Stadt Amberg und ihre Umgebung.

Die unteren Juraschichten (in der Mitte des Profils) sind an der Bruchlinie aufgebogen, wodurch eine Mulde entstanden ist, in der durchlässiges Weißjura-Gestein liegt. Damit sind geradezu ideale Bedingungen für die Ansammlung großer Tiefenwasser-Vorräte gegeben.

Da die Stadt Amberg zurzeit ihre Wasserversorgungs-Anlage bedeutend erweitern muß, wurde dieses Tiefenwasserbecken durch 3 (62 bis 75 m tiefe) Brunnen erschlossen. Jeder dieser Brunnen liefert bei etwa 2 m Absenkung 25 sek 1 Wasser.

wo es am weitesten nach Süden in das Weißjura-Massiv einschneidet. Es tritt hier die sogenannte Dreimühlenquelle bei der Stempfermühle unterhalb Gößweinstein zutage.

Aus dem südlichen Juragebiet sei das Altmühl-Tal zwischen Pappenheim, Eichstätt und Beilngries als Beispiel angeführt. .Hier entspringen in den nach Norden ausgebuchteten Mäanderkurven die äußerst wasserreichen Quellbäche von Pappenheim, Attenbrunn, Obereichstätt, Isobrunn und Regelmannsbrunn.

Im Schwäbischen Jura, wo das Kalkgebirge in noch größerer Ausdehnung wie in Bayern erhalten ist, be-

sitzen die entsprechenden Stellen der Täler noch größere Quellgebiete. Eine der ergiebigsten Quellen Deutschlands, der Blautopf von Blaubeuren liegt dort, wo das Ach-Tal seine weiteste Ausbiegung in den Körper der Schwäbischen Alb hat. Auch die Blaubeurer Ach selbst, die auf ihrem ganzen Lauf ein altes Talstück der Donau benützt, das nun längst vom Ström verlassen ist, hat ihr wasserreiches Quellgebiet bei Urspring unfern Schelk-lingen in einem Mäandereck des alten Tales.

Diese wenigen Beispiele mögen genügen, um das oben über die Lage der Überlaufquellen Gesagte zu erläutern.

Chemische Beschaffenheit der Weißjura-Wässer.

Aus dem umfangreichen, vom K. Bayer. Wasserversorgungs-Bureau gesammelten Analysen-Material geht hervor, daß sich die Weißjura-Wässer in zwei Gruppen teilen lassen, und zwar in:

I. die Wässer aus dem oberen Weißen Jura (Dolomit, Marmorkalk und Plattenkalk, b, e und bezw. i³ bis i⁵ der Gümbelschen geognostischen Karte des Frankenjuras). Sie besitzen in normalem Zustande einen Abdampfrückstand von mehr als 300 mgr im Liter, gewöhnlich 320 bis 330 mgr. Das Verhältnis von Kalk zu Magnesia ist annährend 100 Ca 0:50 Mg O,

II. die Wässer aus dem unteren und mittleren Weißen Jura (den Kalkbänken, Mergel- und Schwammkalkbänken a bis y, bezw. i¹ und i²). Ihr Abdampfrückstand liegt unter 300 mgr, meistens bei 260 bis 280 mgr. Das Verhältnis von Kalk zu Magnesia ist hier ungefähr 100 Ca 0:30 Mg O.

Normale Wässer der zweiten Gruppe sind seltener als solche der ersten, da der Frankendolomit bedeutend größere Einzugsgebiete bildet, als der untere und mittlere Weiße Jura. Außerdem erhalten die Wässer der Gruppe II in der Nähe des Dolomitgebirges Zuflüsse von dessen härterem Wasser und werden dadurch zu Mischwässern, die über 300 mgr Abdampfrückstand besitzen.

Die Weißjura-Wässer haben häufig einen geringen Eisengehalt, der jedoch unter der zulässigen Höchstgrenze von 0,3 mgr Fe im Liter liegt. Ein höherer Gehalt ist nicht gut möglich, da die gelösten Kalk- und Magnesia-

Karbonate die in Lösung befindlichen Eisensalze als Hydroxyde ausfällen würden*).

Übrigens haben die Weißjura-Wässer einen verhältnismäßig hohen Luftgehalt. Wenn das von der Hochebene aufgenommene Wasser auf seinem Wege in die Tiefe das zerklüftete Kalk- und Dolomitgestein durchrieselt, hat es genügend Gelegenheit, sich mit Luft zu sättigen. Dies kann nur günstig auf das Wasser wirken, denn die schädlichen reduzierenden Stoffe, die es zufällig aufgenommen hat, werden durch den Luftsauerstoff oxydiert und unschädlich gemacht. Außerdem erhalten die Tiefenwasserbecken immer neue Zufuhr von Sauerstoff, so daß auch in ihnen die Oxydation etwa vorhandener, organischer Stoffe und der gelösten Eisensalze fortgesetzt wird.

0 So viel mir bis jetzt bekannt ist, tritt ein höherer Eisengehalt nur in solchen Gebieten auf, wo die Kalk- und Dolmitgesteine von Schichten überlagert sind, die reduzierende Stoffe in größerer Menge enthalten. Das gilt für die Tertiärschichten, die Braunkohlen führen oder mit bituminösen Stoffen durchsetzt sind. Es findet dann eine fortwährende Reduktion der vorhandenen Oxyde statt. Dabei werden auch die überall im Boden vorkommenden Eisenoxyde zu löslichen Eisensalzen reduziert, die dann ins Wasser gelangen.

Die Tertiärschichten sind häufig auch mit Schwefelkies durchsetzt, namentlich dort, wo sie Braunkohlen führen. Dieses Mineral geht bei oxydierender Verwitterung in Eisenvitriol über. Sind aber reduzierende Stoffe vorhanden, so entstehen leichtzersetzliche Polysulfide, die bei Berührung mit freier Kohlensäure zerfallen, wobei Schwefelwasserstoff frei wird. Dieses Gas löst sich leicht im Wasser. Beispiele hierfür geben die Schwefelquellen am Südrande des Jurazuges in der Gegend von Abensberg und Kehlheim: Abbach, GöggHg und Marching bei Neustadt a. Donau, sowie Sippenau bei Oberfecking unfern Saal.

Tabelle V.

Charakteristische Analysen von Weißjura-Wässern. (Die Zahlen bezeichnen Milligramme im Liter Wasser.)

Ursprungs-

Gestein

Name der

Wasserversorgungs-Anlage Ort (u. Verwaltungsbezirk)

Art und Lage des verwendeten Wassers.

Ergiebigkeit sek/1

Abdampf-

Rückstand

Kalk

CaO

Gruppe I.

Oberer

Weißer Jura

(Franken-Dolo-

=>' Hemauer-Gruppe (Parsberg) lömtieferBrunnenbeiBeratzhausen Laaber-Naab-Gruppe (Opf.)

|s Denkendorfer Gruppe (Eichstätt)

Eichelberger Gruppe Tauberfeld (Eichstätt)

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„ Kipfenberg Quelle bei Beratzhausen 33 m tiefer Brunnen beim Ort

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Substanz

Härte-

Grade

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üruppell.

Unterer

Weißer

Jura

(Kalk und Mergelkalk)

Lauterhofen (Neumarkt, Opf.) Quelle bei der Bachhaltermühle Hartmannshof (Hersbruck) desgl.

Kasendorf (Kulmbach)

Quelle (sog. Pickelmanns-Quelle) Quelle (sog. Dilling-Quelle) Friesen-Quelle

2—3,6

4—14

200—300

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Die Zahl für Organische Substanz nennt den Verbrauch an KMn0₄ zu ihrer Oxydation. Die Analysen wurden alle von der K. Untersuchungsanstalt für Nahrungs- und Genußmittel in Erlangen ausgeführt, und zwar in den Jahren 1899 bis 1911.

Chemische Beschaffenheit der Weißjura-Wässer. Niederschläge und Quellergiebigkeit im Weißjura-Gebiet

25

Die ausgefällten Eisensalze lagern sich als rostbrauner Eisenschlamm (Ferri-Hydroxyd und Ferri-Oxyd) am Boden der Wasserbecken ab und überziehen die Kalksteine mit Krusten von Eisenoxyd. Wird bei Wasserschließungsarbeiten oder Wasserbauten im Weißjura-Gebiet der Wasserspiegel gesenkt, so stößt man zuweilen auf derart entstandene Eisenoxyd-Ablagerungen.

Ein solcher Fall ergab sich, als im April 1909 die seit dem 17. Jahrhundert benutzte Quelle (4 bis 5 sek/1) der Stadt Wemding (Bez.-Amt Nördlingen) neu gefaßt wurde. Dabei mußte der Wasserspiegel vorübergehend abgesenkt werden. Als das anfangs vollständig klar hervorströmende Wasser einen gewissen Tiefstand erreicht hatte, wurde es plötzlich braun und verwandelte sich zusehends in einen rostfarbenen Eisenschlamm, von dem eine auf mehrere Kubikmeter zu schätzende Masse abfloß. Als dann die Quelle neu gefaßt war, wurde ein lOOstündiger Pumpversuch ausgeführt; von Zeit zu Zeit entnahm man Wasserproben zur Untersuchung. Die von der Münchener kgl. Untersuchungs-Anstalt ausgeführten Analysen ergaben:

der Umgebung des Brunnens ausgewaschen ist, — es dürfte dies, wie beim Falle Wemding, schon während der üblichen Pumpversuche stattfinden, — so wird das Wasser wieder eine normale Beschaffenheit bekommen und später kaum mehr zu Beanstandungen Veranlassung geben.

Als Beispiel seien hierfür die Analysen-Ergebnisse der Wässer mitgeteilt, die bei dem Pumpversuch an dem neuen Tiefenbrunnen III der Stadt Amberg im November 1915 erhalten wurden:

Wasser nach 24stünd. Pumpen enthielt 0,4 mgr Fe im Liter

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ii

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Nach 72 ständigem Pumpen war somit die Umgebung der Quelle vom Eisenschlamm gereinigt, und das Wasser hatte seine normale Beschaffenheit wieder angenommen.

Der Fall zeigt, daß hier seit langer Zeit die ursprünglich im Wasser gelösten Eisensalze in der Nähe des Quellaustrittes ausgeschieden wurden, wo das zerklüftete Kalkgestein eine reichliche Durchlüftung gestattete, und daß sie im Laufe der Zeit die große Ablagerung gebildet hatten.

Die Ansammlung von Eisenschlamm in den Hohlräumen des Weißjura-Gesteins macht sich zuweilen auch bei Tiefbohrungen nach Wasser bemerkbar und kann, so unschädlich sie auch ist, doch zu falschen Beurteilungen des erschlossenen Wassers führen. Wird aus einem solchen neuangelegten Brunnen das Wasser herausgefördert, so muß das Tiefenwasser seine bisherige Bewegungsrichtung ändern und sich plötzlich ganz andere Wege suchen. Dabei wird der Eisenschlamm, der sich an den bisher ruhigen Stellen ablagerte, aufgewirbelt, mit zum Brunnen fortgerissen und hier mit dem Wasser herausgeholt. Das Wasser erhält dadurch zeitweise ein bräunliches, unappetitliches Aussehen und die chemische Analyse wird hohe Zahlen für ausgeschiedenes Eisenoxyd ergeben. Wenn aber einmal der Eisenschlamm aus

Wasser nach 29stündigem Pumpen 2,6 mgr Fe im Liter

0 2

^y^ ii    ii ii    n

Die 2,6 mgr ergaben sich aus dem gelösten Eisen und dem flockigen Bodensatz.

Der bald hohe, bald niedere Eisengehalt zeigt, daß man es hier nicht mit einem gleichmäßigen eisenhaltigen Wasser zu tun hat, sondern daß von Zeit zu Zeit Zuflüsse kamen, die Ablagerungen von Eisenschlamm aufgewirbelt hatten. Die Erlanger kgl. Untersuchungs-Anstalt, welche die Analysen ausführte, hat dazu in richtiger Beurteilung der Umstände bemerkt: „Der Eisengehalt des geförderten Wassers ist bei fortdauerndem Pumpen starken Schwankungen unterworfen und geht mit der Dauer des Pumpens sehr erheblich zurück“.

In derartigen Fällen, wo das frisch erschlossene Wasser ausgeschiedenes Eisenoxyd in wechselnder Menge mit sich führt, wird der Sachverständige gut tun, klären, daß die Beschaffenheit des vorerst geförderten Wassers nicht maßgebend für die Zukunft sei. Es müsse vielmehr erst die Umgebung des Brunnens von den erdigen Bestandteilen und sonstigen mineralischen Absätzen gereinigt sein, bevor reines Wasser erhalten werden könne. Die Frage, ob das Wasser erst nach Reinigung in einer Enteisenungsanlage zu benützen sei, könne erst dann entschieden werden, wenn der Brunnen eine Zeitlang in Betrieb gewesen wäre, und sein Wasser eine gleichbleibende Beschaffenheit angenommen habe.

Hier wäre ein Pessimismus, der die Beschaffenheit des Wassers ungünstigt beurteilt, unangebracht; er würde nur zur Beunruhigung beitragen und die Meinung erwecken, das erschlossene Wasser sei schlecht und die zu seiner Erschließung aufgewendeten Gelder seien unzweckmäßig verwendet worden. Handelt es sich um Erschließungsarbeiten für gemeindliche Wasserleitungen, so setzt sich die Meinung von der Minderwertigkeit des teuer beschafften Wassers nur zu leicht in der urteilslosen Bevölkerung fest; spätere gute Untersuchungs-Ergebnisse werden auf Mißtrauen stoßen.

92

zu er-

Niederschläge und Quellergiebigkeit im Juragebiet.

Daß die große Durchlässigkeit des Weißjura-Gesteins die Ursache für die weitausgedehnten Tiefenwasserbecken und ihrer vielen ergiebigen Quellen ist, wurde in der vorliegenden Abhandlung bereits erwähnt. Nun erübrigt es aber noch die Niederschlagsmengen kennen zu lernen, welche die in den Quellen, Bächen und Flüssen abfließenden Wassermengen ersetzen, und außerdem zu erfahren, in welchem Verhältnisse die Quell-Ergiebigkeit zur Niederschlagsmenge steht.

Das K. Bayer. Hydrotechnische Bureau hat bereits 2 Niederschlagskarten herausgegeben, welche die Mittelwerte mehrerer Jahre umfassen:

Hartmann: Die Verteilung der Niederschläge (in Süddeutschland) nach den Jahresmitteln der Periode 1899 bis 1903. Maßstab 1:1 000000. (VI. Jahrbuch des K. Bayer. Hydrotechnischen Bureaus für das Jahr 1904. München 1905),    '

Dr. Haeuser: Niederschlagsverteilung in Bayern. Mittlerer Jahresniederschlag des 10 jährigen Zeitraumes 1901—1910. Maßstab 1:500000. München 1912). Aus diesen Übersichtskarten ergibt sich, daß das Weißjura-Gebiet jährlich Niederschlagsmengen von mittlerer Ergiebigkeit erhält. Auf den weitaus größten Teil der Jura-Hochebene fallen zwischen 600 und 700 mm. Dieser

Gebietsteil gehört fast ganz dem Donaugebiet an, also    schlagen, als auch die Wasserstandsbewegungen im Flusse

demjenigen Teile des Jurazuges, der infolge günstiger    genügend bekannt und durch keinerlei fremde Einfüsse

geologischer Verhältnisse die größeren und weitausge-    gestört war. üiese Stelle lag bei Behringersdorf (9 km

dehnteren Tiefenwasserbecken besitzt. Der nördliche    östlich von Nürnberg). Hier ließ das K. Bayer. Hydro-

Frankenjura (Maingebiet), dessen geologische und mor-    technische Bureau seit Oktober 1903 bis Oktober 1910

phologische Verhältnisse die Tiefenwasserbecken auf den    täglich Wassermengen ausführen. Aus ihnen wurden die

schmalen mittleren Gebietsteil beschränken, erhält dagegen    Monats-, Quartals- und Jahresmittel berechnet und diese

mehr Niederschläge. Ihre Ergiebigkeit steigert sich hier    den gleichzeitigen Niederschlagsmengen gegenübergestelienweise bis 950 mm; dadurch gleichen sich gewisser-    stellt. Das hydrologische Jahr wurde vom Oktober bis

maßen die genannten Nachteile wiederum aus.    September genommen, weil der Herbstniederschlag erst

Über das Verhältnis zwischen Niederschlag und Quell- dem kommenden Jahre zugute kommt, ergiebigkeit sind Zahlen, welche über alle Teile des Juras    Der Zusammenstellung seien die    Zahlen der

genauen Aufschluß geben würden, noch nicht festgestellt. Tabelle VI entnommen.

Dies gilt namentlich für den Anteil am Donaugebiet. Da-    Das Einzugsgebiet der Pegnitz besitzt an der oben

gegen liegen über einen Teil des nördlichen Frankenjuras    genannten Stelle bei Behringersdorf 984 qkm. Es verteilt

(Maingebiet) um so genauere Zahlen vor in einer wissen-    sich auf folgende Formationen:

schaftlich äußerst wertvollen Abhandlung, welche das K.

Bayer. Hydrotechnische Bureau veröffentlicht hat:

Specht: Das Pegnitz-Gebiet in bezug auf seinen Wasserhaushalt I. Teil, Gebiets- und Fluß-Beschreibung,

Niederschlag und Abfluß. München 1912.

Der Verfasser dieser Abhandlung behandelt darin Seite 39—49 die Beziehungen zwischen Niederschlag und    Der Quellen-Abfluß des 984 qkm großen Ge-

Abfluß. Um diese genau feststellen zu können, war eine bietes beträgt nach den siebenjährigen Beobachtungen Flußstelle der Pegnitz zur Beobachtung gewählt worden, 8,5 sek/cbm. Es treffen somit auf den Quadratkilometer für welche sowohl das Einzugsgebiet mit seinen Nieder- 8500: 984 = 8,64 sek/1.

Zusammenstellung

der Niederschlags- und Abflußergebnisse im Pegnitzgebiet

aus der siebenjährigen Beobachtungszeit von 1903—1910, für das Einzugsgebiet bis zur Straßenbrücke bei Rückersdorf (984 qkm).

Weißer    Jura

Brauner „

Schwarzer „

Keuper u. Talalluvium „ 130,7    „

mit 579,3 qkm = 59 °/₀ der Gesamtfläche „ 198,2    %

»    76,1    „

_ 41 °l *¹ / o »

Gesamtfläche 984,3 qkm

Tabelle VI.

1903/04

A. Niederschlagshöhe

B. Abflußhöhe

C. Abfluß-Verhältnis ¹

in mm

in mm

in °/o

1909/10

r-¹

pH

IV. I.

II. III.

Quartal

Quartals-Mittel 166

177

181

239

81

133

76

71    49

75    42

30

Winter- u. Sommer-Mittel

343 mm

420 mm

214 mm

147 mm

62 °/₀

35 %

Jahres-Mittel

763 imm

361 mm

47 °/o

1903/04 1909/10

A. Gesamtabfluß

in cbm/sec.

B. Quellenabfluß

in cbm/sec.

C. Verhältnis des Quelleii-zum Gesamtabfluß in %

Quartals-Mittel

10,2

16,9

9,5

8,8 8,2

9,7

8,5

7,6

80

57    90

86

Winter- u. Sommer-Mittel

13,5 cbm/sec. 9,2cbm/sec.

8,9 cbm/sec.

8,0 cbm/sec.

66 o/o

87'%

Jahres-Mittel

11,3 cbm/sec.

8,5 cbm/sec.

75%

Direkter Abfluß, Versickerung und Verdunstung des Niederschlags in den Jahren 1903/04—1909/10.

Direkter Abfluß

in °/o

Versickerung

in °/o

Verdunstung

in %

1903/04—tl 909/10

v-

p» a

IV.

I.

II. III.

Quartal

Quartals-Mittel 10

l-fc.

Oj

vO

Im

Lo

oo

26

51

27

58

70

Winter- u.

21 %

5%

40%

30%

39 o/₀

65 o/o

12 °/₀

35%

53 %

Aus: Specht, Pegnitz-Gebiet I. München 1912.

Niederschläge und Quellergiebigkeit im Weißjura-Gebiet

27

mengen vom K. Bayer. Hydrotechnischen Bureau während des Beharrungszustandes vom 28. Oktober bis 8. No-

Da nun das Einzugsgebiet nur zu 59% aus dem leicht durchlässigen Weißjura-Gestein besteht, während

die übrigen 41 o/o den mittel- und schwerdurchlässigen vember 1913 gleichzeitig gemessen wurden. Gesteinsschichten des Jura-Vorlandes angehören, muß die Quellergiebigkeit dieser beiden Gebiete getrennt werden. Gebietes eine Niederwasserspende (Quellergiebigkeit) von Die Möglichkeit hierzu gibt eine weitere, ebenfalls äußerst    2,1 bis 3,3 sek/1. Nimmt man die für den Durchschnitt

wertvolle Abhandlung des K. Bayer. Hydrotechnischen    etwas hohe Menge von 3 sek/1 an, und zieht diese von der

Ergiebigkeit des gesamten Pegnitz-Gebietes ab, so er-

Bureaus :

Nach dieser Statistik hat das Jura-Vorland des Main-

Specht: Niederwasser-Spenden im Main- und Regnitz- gibt sich: Gebiet. München 1914.

984 X 8,64 — 41 X 3

59

= 14,2 sek/1

Der Verfasser äußert sich über den Begriff der Niederwasser-Spende folgendermaßen: „Das Wasser, welches ein Bach oder ein Fluß den größten Teil des Jahres auf natürlichem Wege mit sich führt, ist die ,Niederwassermenge*. Sie setzt sich in der Hauptsache    schlag mehr Wasserzufuhr erhält als die übrigen Teile

zusammen aus den Quell- und Bodenwässern des Ein-    des Jura-Gebietes mit 600 bis 700 mm, so darf man die

zugsgebietes. Sie ist deshalb von größerer Beständigkeit Wasserspende des Weißen Juras im Durchschnitt mit als die Wassermenge, welche größtenteils von Regen oder 10 sek/1 für den qkm ansetzen.

Schneewässern herrührt und darum großen Schwankungen    Dabei sind jedoch die Schwankungen in der Ergiebigunterworfen ist.    keit der einzelnen Quellen noch nicht berücksichtigt. Diese

Die Hochwassermenge eines Flußlaufes ist äußerst machen sich namentlich bei den Schichtquellen, noch mehr

aber bei den Überfall-Quellen an den Jura-Rändern bemerkbar, wo die Differenz zwischen Minimum und Maximum das Zehnfache der kleinsten Ergiebigkeit betragen

Im Weißjuraland des Pegnitz-Gebietes würde somit eine Quellergiebigkeit von 14,2 sek/1 auf den qkm treffen.

Da nun das Pegnitz-Gebiet mit 763 mm Jahresnieder

verschieden und meist von ganz kurzer Dauer; das Mittelwasser stellt nur einen Übergang vom Hochwasser zum Niederwasser und umgekehrt dar. Die Niederwässer dagegen bezeichnen den Dauerzustand des Wasserlaufes und kann (Vgl Abb. 22 Seite 19). geben das zuverlässigste Zeugnis von der Wasserergiebigkeit seines Einzugsgebietes. Das K. Bayer. Hydrotech-    unregelmäßigen Zuflüsse der Niederschläge auf die weit-

nische Bureau bezeichnet diese Wasserergiebigkeit als    ausgedehnten Tiefenwasserbecken. Diese wirken wie Aus

gleichbehälter und geben ihren Quellabflüssen gleich-

Bei den Überlauf-Quellen dagegen verteilen sich die

Niederwasser-Spende und drückt ihre Menge in sek/1 aus, bezogen auf den qkm des Einzugsgebietes**. mäßigere Wassermengen.

Die folgende Tabelle gibt die Ergebnisse der    Es möge hier noch bemerkt werden, daß für den

Messungen an Nebenflüssen des Mains, die geschlossenen Ersatz des abfließenden Quellwassers nicht allein die durch geologischen Gebietes angehören, und deren Wasser- Regen- und Schneemesser festzustellenden Niederschlagsin Betracht kommen. Die steilen Weiß jura

Tabelle VII. Niederwasserspenden im Main-Gebiet.

Die vorherrschende geologische Formation des Fluß-Gebietes

Name des Flusses

Niederwasser-

Spende

(sek/1 vom qkm)

Weißer Jura (mit Jura-Vorland)

Pegnitz . Wiesent

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Jura-Vorland:

Brauner- und Schwarzer Itz..........

Jura sowie oberer Keuper Schwäbische Rezat ! .

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Ränder, die sich wie Felsmauern hoch über das Jura-Vorland erheben, entziehen sehr wahrscheinlich den auf sie stoßenden Luft- und Wolkenschichten bedeutende Mengen kondensierter Luftfeuchtigkeit. Diese Annahme lassen die ergiebigen Quellgebiete zu, denen nur geringe Einzugsgebiete zur Verfügung stehen, die aber inmitten hoher Kalkberge entspringen. Als Beispiel seien die großen Quellgebiete im Talkessel von Ützing und Schwab-tal (bei Staffelstein) angeführt, aus denen die Stadt Lichtenfels ihren Wasserbedarf deckt¹).

Keuper

Fränkische Rezat . . . Reiche Ebrach . . . .

Aurach........

Baunach .......

Rauhe Ebrach . . . . Schwabach (B.-A.Schwa-

bach) ........

Aisch ........

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¹) Dieses Quellgebiet wurde in einer Abhandlung eingehend besprochen: Schwager, Hydrogeologische Beobachtungen zur Feststellung des Quellbereiches derWasserversorgung für die Stadt Lichtenfels (Bayer. geognost.-Jahreshefte XXI, München 1908, S. 213—217.)

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Abb. 32. Geologisches Profil durch das Jura-Vorland und den Jura’-SteilranTb’eT^11 Uberh°ht‘

Bamberg.

Im Regmtz-Tale bedecken weitausgedehnte diluviale Sandfelder (A-A des Profils) das aus Keuper und rzem Jura bestehende Grundgebirge; in ihnen bewegen sich bedeutende Grundwasserströmuneen talabwärts Im Hauptmoor-Walde, der Gewähr für die Reinhaltung des Grundwassers bietet, wurde in den letzte Jahren ichbrunnen-Anlage geschaffen, die nun das für die Wasserversorgung der Stadt Bamberg nötige Wasser liefert

Die quartären Ablagerungen.

NW.

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Pegnitz- Tal

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Der Vollständigkeit wegen sind noch die jüngeren Ablagerungen im Jura-Gebiet zu erwähnen, die aus cfurch-lässigem Gesteinsschutt bestehen. Sofern sie in den Jura-Tälern liegen oder tiefliegende Flächen des Jura-Vorlandes bedecken, führen sie reichlich Wasser, das „Grundwasser" genannt wird, zum Unterschied vom „Tiefenwasser“ im Jura-Gestein.

1) Die Grundwasserbecken im Juravorland.

Am Westrande des Juragebirges, bei Bamberg, Erlangen, Nürnberg und Neumarkt (Opf.) bedecken diluviale Sandmassen weite Flächen des Jura-Vorlandes. Ihre Mächtigkeit beträgt meistens 10 bis 15 m, erreicht aber auch 20 und 30 m. Die Entstehung dieser Sandflächen ist wohl darauf zurückzuführen, daß während der vegetationsarmen Diluvialzeit die bloßliegenden Sandsteinflächen der fränkischen Keuper-Platte bei ihrer Verwitterung viel losen Sand lieferten, der von den vorherrschenden Westwinden weggetragen wurde. Am hohen Jura-Steilrand stauten sich die Winde und entledigten sich des Sandes, der sich im Jura-Vorlande dünenartig anhäufte.

Der lockere Sand nimmt sowohl die Niederschläge, wie einen Teil des vom Jura-Gebirge herabfließenden Wassers auf und füllt damit seine Grundwasserbecken. Die reichen hier angesammelten Wasservorräte werden schon seit längerer Zeit für große Wasserversorgungs-Anlagen ausgenützt.

So ließ die Stadt Nürnberg¹) bereits im Jahre 1885 die Ursprung-Quelle (mit ungefähr 90 sek/1) fassen, die 19 km östlich der Stadt aus einem dieser Sandbecken entspringt, das dem Höhenzug Moritzberg-Buchenberg vorgelagert ist. In späteren Jahren (1892/93) wurde durch Anlage von weiteren Flachbrunnen am sogenannten Krämersweiher dieses Grundwasserbecken noch weiter ausgenützt, so daß ihm 120 sek/1 entnommen werden können.

Für die Stadt Erlangen wurde eine ähnliche Wasserversorgungs-Anlage geschaffen in der Nähe der Stadt, am linken Rande des Pegnitz-Tales. Es liegt hier ebenfalls ein diluviales Sandfeld, das vom Pegnitz-Tal durchschnitten ist. Im Jahre 1891 wurden zunächst 8 Flachbrunnen angelegt, 1894 folgten zwei weitere und 1904 kamen noch 6 neue Brunnen dazu. Die Anlage liefert nun 135 sek/1²).

Die 1914 vollendete neue Wasserversorgungs-Anlage der Stadt Bamberg³) entnimmt aus 17 Flachbrunnen 120 sek/1 Wasser dem diluvialen Sandfelde des Hauptsmoor-Waldes, das sich im Süden und Südosten der Stadt weithin ausdehnt (Abb. 32).

Eine kleine Wassererschließung wurde im Jahre 1910 in dem Sandfelde ausgeführt, das die Pegnitz östlich von Nürnberg durchschneidet. Für den Ort Behringersdorf

(Bez.-Amt Lauf) wurden zwei Flachbrunnen (12 und 17 m tief) gebohrt, von denen jeder 8 bis 9 sek/1 liefert (Abb. 33).

Die Wässer der diluvialen Sandfelder weisen in chemischer Hinsicht wenig Charakteristisches auf (vgl. Tabelle VIII). Sie erhalten nämlich nicht nur die atmosphärischen Niederschläge und versinkendes Wasser aus den sie durchfließenden Bächen; es teilt sich ihren Wasserbecken auch noch das Quellwasser mit, das aus den Dogger-, Lias- und Keuperschichten unter ihrer Decke entspringt. Deswegen hat man es bald mit weicheren, bald mit härteren Wässern zu tun. Häufig führen sie freie Kohlensäure. Da von den Sandsteinen stellenweise auch ältere Vegetationsflächen bedeckt sind, kommen auch reduzierende Stoffe vor, die Eisenoxyd zu reduzieren und dadurch lösliche Eisensalze dem Wasser zuzuführen vermögen.

Ein höherer Eisengehalt des Wassers wurde in den Fällen beobachtet, wo die diluvialen Sand- und Geröllschichten auf den Schiefern des Schwarzen und Braunen Juras (Lias- und Opalinus-Ton) liegen. Die Schiefer sind nämlich mit fein verteiltem Schwefelkies durchsetzt, der unter dem Einfluß des Grundwassers zerfällt. Die dabei entstehenden Eisenoxydul-Verbindungen werden vom Wasser gelöst. Es führen dann namentlich die tieferen Sand- und Kieslagen, in denen keine Durchlüftung mehr stattfinden kann, eisenhaltiges Wasser (vgl. Tabelle IX, Analyse III).

2) Die diluvialen Schotter und Sande in den Juratälern.

Die wichtigste Ablagerung dieser Art ist im Juragebirge der diluviale Schotter des Altmühl-Tales¹). Die Altmühl benutzt von Dollnstein an abwärts bis zu ihrer Mündung ein altes Talstück der Donau, das bei Steppberg (8 km oberhalb Neuburg) ins Jura-Massiv eintritt. Der obere Teil des Talstückes Steppberg-Dollnstein ist jetzt ein Trockental (das sogenannte Wellheimer Tal), erst bei Dollnstein vereinigt es sich mit dem kleineren und engeren Altmühltal. Als zur Diluvialzeit die Donau das Talstück noch benutzte, erhielt sie viel Geröll durch den Gletscherschutt des oberbayerischen Hochlandes zugeführt, mit dem sie ihren Talboden auffüllte. Im Well-

J) Um ein Mißverständnis zu vermeiden, möge hier bemerkt werden, daß im Altmühltale auch noch ältere (altdiluviale und pliozäne) Schotter liegen. Diese Ablagerungen sind .‘jedoch mit Lehm durchsetzt und kommen somit nicht als wasserführende Schichten in Betracht.

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9 Die Wasserversorgung der Stadt Nürnberg. Festschrift zur Eröffnung der Wasserleitung von Ranna. Nürnberg 1912, Seite 144ff.

²) Die Wasserverhältnisse der Umgebung von Erlangen wurden in letzter Zeit behandelt von: Lenk, Über die geologischen Verhältnisse der Umgebung von Erlangen mit Bezug auf die städtische Wasserversorgung (Sitzungsberichte der phys.-med. Societät zu Erlangen, Bd. 38, Erlangen 1907).

³) Hocheder, Wasserversorgung d. Stadt Bamberg. (Journ. f. Gasbeleuchtung u. Wasserversorgung, LllI, 1915, S. 532.)

Längen 1:100000; 27₂fach [überhöht.

Abb.33. Querschnitt durch das Diluvial-Sandfeld im Pegnitz-Tale östlich von Nürnberg.

Hier bedecken diluviale Ablagerungen in ziemlicher Mächtigkeit den durch frühere Flußläufe uneben ausgefurchten Untergrund. Die Diluvial-Schichten bestehen hiervorwiegend aus grobkörnigem Sand, in dem reichlich Grundwasser vorhanden ist. Einzelne Lehm- und Letten-Zwischenlagen in der oberen Zone schützen die tieferen wasserführenden Lagen gegen Verunreinigung von oben, so daß deren Wasservorräte für Wasserversorgungs-Zwecke verwendet werden können.

mung des Donau-Tales talabwärts zieht und Gelegenheit zu größeren Wassererschließungen bietet (Abb. 26). Da dieses Gebiet jedoch nicht mehr zum Jura gehört, sei dies nur nebenbei erwähnt.

heimer- und Altmühl-Tale liegt jetzt eine annährend 20 m mächtige Gerölldecke über der Kalk- und Dolomitsohle.

Sie entspricht in ihrer Zusammensetzung den lehmfreien diluvialen (sog. fluvioglazialen) Schottern des bayerischen Voralpengebietes, die wegen ihrer großen Durchlässigkeit äußerst reich an Grundwasser sind. Mehrere Brunnen, die in den Schottern des Altmühl-Tales angelegt sind, liefern reichlich gutes Wasser für einige größere Wasserversorgungs-Anlagen, wie aus Tabelle IX zu ersehen ist.

Die Schotter sind namentlich in dem Talstück zwischen Kinding, Beilngries und Dietfurt von Wert. Hier hebt sich infolge einer Schichten-Aufwölbung das wasserarme Braunjura-Gestein über die Talsohle heraus. Zur Beschaffung größerer Wassermengen geben daher nur diese Talschotter die Möglichkeit.

Da die Schotter größtenteils aus alpinem Kalk und Dolomit bestehen, und ihnen außerdem viel Weißjura-Schutt beigemengt ist, gleicht ihr Wasser in chemischer Hinsicht dem Wasser der Weißjura-Schichten (Tabelle IX).

Am Südende des Jurazuges, wo die Kalk- und Dolomit-Schichten in der Donau-Niederung unter den Tertiärschichten verschwinden, liegen weitausgedehnte diluviale Schotterfelder, in denen die Grundwasserströ-

Tabelle VIII.

Ähnliche Schotter-Ablagerungen, wie sie im Donau-und Altmühl-Tale liegen, besitzt der Fränkische Jura an keiner andern Stelle mehr. In der Ries-Ebene bei Nörd-lingen ist eine Ablagerung aus kleinem Geröll der Weißjura-Formation weit verbreitet; sie besitzt eine Mächtigkeit von wenigen Metern und enthält auch Grundwasser; für gemeindliche Wasserversorgungs-Anlagen wurden sie jedoch noch nicht ausgenützt.

Sandige Ablagerungen von nennenswerter Mächtigkeit findet man nur dort in den Jura-Tälern, wo Keüpersand durch Wind oder Wasser hingetragen und abgelagert werden konnte, z. B. im Schwarzach-Tale zwischen Thalmässing und Greding, und im Sulz-Tale bei Berching und Beilngries. Bis jetzt wurde nur einmal in diesen Schichten eine Wassererschließung ausgeführt, und zwar für Beilngries am südlichsten Teile des Sulz-Tales. Der 1910 gebohrte Brunnen (10 m tief) gibt 5 sek/1 Wasser bei einer Absenkung des Wasserspiegels von 1,5 m auf 5,0 m.

Wasser aus den Diluvialsand-Lagen des Jura-Vorlandes.

(Die Zahlen bezeichnen: Milligramme im Liter Wasser.)

Name der

Wasserversorgungs-Anlage

Rück

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Kalk

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Mag

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MgO

Eisen

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Säure

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Chlor

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Härte-

Grade

U ntersuchungs-Anstalt und Zeit der Untersuchung

I.    Nürnberger Wasserversorgung.

Ursprung-Quelle .......

Krämersweiher-Wasserwerk . .

II.    Erlanger Wasserversorgung.

Hauptbrunnen ........

Versuchsbohrung III......

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III.    Bamberger Wasserversorgung.

Brunnen IV ........

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Erlangen 17. XII. 1914 „    13. X. 1913

„    26. VIII. 1913

„    13. XII. 1914

„    23. X. 1913

„    5. XI. 1913

Tabelle IX.

Wasser aus den diluvialen Schottern des Altmühl-Tales.

I.    Eichstätter Wasserversorgung.

17 m tiefer Flachbrunnen . .

II.    Eichstätterberg-Gruppe.

Brunnen bei Obereichstätt (20m tief)

III.    Wolfsbuch-Paulushofer-Gruppe. Brunnen bei Kottingwörth

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306,0

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Abb. 34. Durchschnitte von Sickerungs-Anlagen.

(a und c — offene Vorderansicht; b = Querschnitt).

Die Vorderansicht a zeigt eine ausgedehnte Fassung, wie sie ausgeführt wird, wenn die Oberfläche der wasserträgenden Schicht nahezu horizontal ist; bei welliger Oberfläche wird die Sickerung in einzelne kleine Fassungsstellen zerlegt (Ansicht c).

Die Wasserfassungs-Anlagen.

Bei Jangen Sickeranlagen werden am Ende der Sickerung sogenannte Nachschau-Schächte (Abb. 35 I, 4) eingebaut, ebenso bei nicht geradlinig verlaufenden Sickerungen an den Brechpunkten.

I. Quellfassungen.

Um das Wasser der Quellen für Wasserversorgungs-Anlagen verwerten zu können, muß es an den Ursprungs-Stellen so gefaßt werden, daß es in seiner gesamten Menge und in reinem Zustande dem Rohrnetz zugeführt werden kann.

Die Art der Quellenfassung ist je nach Art des Quellaustritts verschieden: Schichtquellen werden durch Sieker-Anlagen gefaßt, Überlaufquellen durch Brunnen.

1) Die Fassung der Schichtquellen durch Sieker-Anlagen.

Die Schichtquelle tritt an der Seite der Talsohle oder am Hange an der Grenze von durchlässiger und der darunterliegenden undurchlässigen Schicht zutage. Man hat es also mit einem seitlichen Quellaustritt zu tun, dessen Wasserbecken nach unten begrenzt ist und eine äußerst geringe Tiefe besitzt. Der Quellaustritt liegt gewöhnlich in einer kleinen, oft kaum bemerkbaren muldenförmigen Einsenkung der wassertragenden Schicht.

Der Hauptbestandteil der Sicker-Analge ist die Fangmauer; sie stellt gewissermaßen eine kleine Sperrmauer dar, die quer durch die Mulde der wasserführenden Schicht gelegt wird (Abb. 35 I.). Ein in die Mauer eingelassenes Rohr (das sog. Zuleitungsrohr) führt das gefaßte Wasser dem „Sammelschacht“ zu. Die Länge der Fangmauer hängt von der Ausdehnung des Quellgebietes ab. Sie wird in einer Stärke von 0,30 m aus Beton hergestellt und auf der Außenseite mit einer Lettenschicht umgeben, um ein Austreten des Quellwassers durch den nicht völlig dichten Beton und durch zufällig entstehende Mauerrisse zu verhindern,.

Zwischen der Fangmauer und der wasserführenden Felswand liegt die eigentliche Sickerung, eine etwa 1 m breite und 50—60 cm hohe Geröll-Lage, in welche die Sickerrohre (gelochte Tonrohre) eingebettet sind. Das aus dem Felsen austretende Wasser sammelt sich im Geröllbett und tritt in die Sickerrohre ein, die es dann dem Zuleitungsrohr zuführen oder dem Quellschacht, wenn ein solcher in die Sickerung eingebaut ist. Das Geröllbett wird durch eine bis in den Felsen reichende Beton-und Lettendecke nach oben abgeschlossen.

Abb. 35 I. zeigt verschiedene Arten von Sickeranlagen, wie sie vom K. Bayer. Wasserversorgungsbureau verwendet werden.

Der in die Sickeranlage eingebaute Quellschacht kommt an ihre tiefste Stelle. Ihm fließt alles Quellwasser zu. Von hier aus wird es durch das Zuleitungsrohr entweder dem Hochbehälter oder unmittelbar dem Ortsnetz zugeleitet. Das überschüssige Quellwasser wird durch das über dem Zuleitungsrohr liegende Übereich-Rohr ins Freie, in das frühere Bett des Quellbaches abgeleitet.

Am Boden des Quellschachtes sammeln sich feste Bestandteile an, wie Sand oder erdige Stoffe, die das Wasser zuweilen mitbringt. Um sie zu entfernen, führt von der Sohle des Schachtes ein Spülrohr, der sog. „Grundablaß“ in’s Freie, der eine Durchspülung des Schachtes gestattet.

Soll das Wasser mehrerer Quellen vereinigt werden, so wird in der Nähe der tiefsten, Quelle ein Hauptsammelschacht gebaut, in den die verschiedenen Quell-zuleitungs-Rohre münden. Wie die Quellschächte, so besitzt auch er an seiner Sohle einen Grundablaß, darüber das Zuleitungs-Rohr und das noch höher liegende Übereichrohr (Abb. 35 IV).

Bei Projektierung von Quellfassungen wird das zweckmäßigste der in Abb. 35, I abgebildeten Muster ausgesucht. Der Bauführer, dem der Bau übertragen wird, erhält hierzu von der Direktion des K. Bayer. Wasserversorgungsbureaus folgende Anleitung:

„Der Quellfassungs-Plan gilt nur als Beispiel. Die Sickerungen dürfen daher niemals nach den Plänen direkt abgesteckt und angelegt werden.

Es muß stets zuerst in unmittelbarer Nähe des Quellablaufes (talabwärts) nach der wassertragenden Schicht gesucht werden.,Ist diese gefunden, so ist auf derselben im schmalen Graben dem Wasser hangeinwärts nachzugehen, bis eine Grabentiefe von 21/2 Meter über dem Wasser erreicht ist, sofern die örtlichen Verhältnisse dies möglich machen.

Der Graben soll ständiges Gefälle haben, daß alles Wasser abfließen kann, damit keine Stauung eintritt und der Wasserzutritt'überall leicht beobachtet werden kann. Eventuell ist also der Graben auch teilweise etwas in die wasserdichte Unterlage einzuschneiden, um das Gefälle zu erhalten. Tritt nun dem so angelegten Wasserabzugsgraben nur am oberen Ende Wasser zu, so sind Seitenschlitze überflüssig, ist linksseitiger Zutritt aus den Grabenwandungen zu beobachten, so ist vom oberen Ende des Abzugsgrabens aus ein linksseitiger Schlitz anzulegen und solange auszudehnen, bis die seitlichen Zuflüsse zum Abzugsgraben verschwinden.

Ist eine wassertragende Schicht in erreichbarer Tiefe nicht zu finden, so ist der Bauoberleitung unter Vorlage der Profilskizzen über die vorgenommenen Schürfungen mit Angabe der Bodenverhältnisse und der Art des Wasseraustrittes über den Sachbestand zu berichten und Entscheidung einzuholen, ob statt der Sickeranlage eventuell Brunnenanlage zur Ausführung gelangen soll.“

2. Die Fassung der Überlauf- und Stauquellen durch Brunnenschächte.

Die Überlaufquelle bildet den Abfluß eines Wasserbeckens, das sich unter der Talsohle befindet. Die wassertragende Schicht liegt in beliebiger Tiefe unter ihr.

Die Stauquelle tritt am Hange in geringer Höhe über der Talsohle auf. Ihre wassertragende Schicht liegt ebenfalls beliebig tief unter der Talsohle; letztere ist aber mit undurchlässigem diluvialem oder alluvialem Schutt bedeckt, der ein Zutagetreten des Wassers in der tiefliegenden Talsohle verhindert. Das Tiefenwasser muß sich deshalb so hoch anstauen, bis es den seitlichen Rand der Talsohle erreicht, wo sein Überwasser abfließen kann.

Derartige Quellen erhalten also ihren Zufluß von unten. Dementsprechend hat die Fassung die unter der Talsohle liegenden wasserführenden Schichten zu erschließen. Dies geschieht durch Brunnenschächte (Abb. 35 II). Die Baugrube für sie wird bei mäßigem Wasserandrang gegraben und verschalt; bei starkem schwer zu bewältigendem Zufluß wird der Brunnenschacht durch Bohrung versenkt.

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Abb.35. Grundrisse und Querschnitte von Wasserfassungs-Anlagen. Maßstab 1:100.

In die Baugruben bringt man zunächst einen Rost aus Eichenholz oder Eisen, darauf setzt man dann einen gelochten Zementring und darüber die geschlossenen Ringe. An Stelle dieser Brunnenschächte wird zuweilen auch ein Schacht aus Backsteinmauerwerk ausgeführt, der unten offene Fugen besitzt. Der Boden dieser Brunnen bleibt offen.

Der untere Teil der Rohre oder der Mauerung ist bei den gegrabenen Brunnenschächten bis zur Höhe der Abzugsrohre mit Sickersteinen umgeben.

Über dem Wasserspiegel wird die Baugrube mit einer Betondecke abgeschlossen und auf diese bringt man noch eine Lettenschicht. Die unter dem Wasserspiegel liegenden Abzugsrohre werden besonders gut mit Beton und Letten umkleidet, damit sich das Quellwasser keinen freien Ablauf im Rohrgraben suchen kann.

Liegt die Wassertragende Schicht in größerer Tiefe unter dem Quellaustritt, so bohrt man Flachbrunnen von 10—15 m Tiefe, die ebenso wie die im folgenden Abschnitt III zu besprechenden Tiefbrunnen nach Abb. 35 III ausgeführt werden.

Die Juraquellen treten häufig dort zutage, wo das Weißujra-Gestein stark ausgelaugt und zerklüftet ist. In solchen Fällen nimmt nach starken Niederschlägen oder während der Schneeschmelze die Quellwassermenge nicht nur bedeutend zu, sondern das Wasser fließt auch, oft mehrere Tage lang, stark getrübt aus der Quelle aus. Man hat versucht, solches Wasser in Reinigungs-Anlagen durch Filter oder durch Zusatzmittel, z. B. Tonerde-Sulfat, zu klären, hat aber keine befriedigenden Ergebnisse hiemit erzielt.

Wenn daher Quellwasser gefaßt werden soll, das aus Tiefenwasserbecken aufsteigt und das ohnehin durch maschinelle Anlagen gehoben werden muß, verzichtet man lieber auf das frei ablaufende Quellwasser und bohrt seitlich von der Quelle einen Flachbrunnen im Weißjura-Gestein. Man wird dann ebenfalls genügend Wasser erschließen und zwar dort, wo das mehr geschlossene Gestein ein konzentriertes Zufließen des ungenügend filtrierten Niederschlagwassers verhindert.

II. Die Erschließung des Tiefenwassers durch Tiefbrunnen.

Tiefbrunnen werden dort angelegt, wo die wasserführende Schicht in großer Tiefe (50 m und mehr) unter dem Tiefenwasserspiegel liegt. Mit der großen Brunnentiefe sucht man möglichst viele Hohlräume des wasserführenden Gesteins zu erschließen, um dem Wasser Gelegenheit zu geben, in möglichst großer Menge in den Brunnen einzutreten.

Über die Tiefe derartiger Brunnen gibt Tabelle X Aufschluß. Ihr Durchmesser beträgt gewöhnlich 500 mm. Man setzt in sie Filterrohre von etwa 350 mm Durch-

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Abb. 36. Brunnen-Anlage für die Wasser-Versorgung der Viehhausen-Bergmattinger Gruppe (Opf.).

Geologische; Profil durch das Tal der Schwarzen Laaber bei Alling (10 km SW von Regensburg). Längen 1:25 000, Höhen 1 : 5000. (C = Kreide-Schichten, Cenoman; a = Alluvium und Diluvium )

Das Tal liegt in dem unregelmäßig geschichteten und zerklüfteten Gestein des Oberen Weißen Juras. Die Wasservorräte unter der Talsohle gehören dem Tiefenwasserbecken des südöstlichen Juragebietes an. Über Tiefe und Ergiebigkeit der Brunnen ergibt Tabelle X Aufschluß.

messer ein, die entweder aus verzinntem Kupfer- oder aus verzinktem Eisenblech bestehen. Soweit sich die Rohre im Tiefenwasser befinden, sind sie (2x20 mm) gelocht. Der Zwischenraum zwischen Filterrohr und Bohrlochwandung wird mit Donaukies von 4—10 mm Korngröße ausgefüllt.

Um ein Zufließen von Grund- oder Oberflächenwasser zu verhindern, wird der obere Teil des Bohrloches zwischen dem geschlossenen Filterrohr und der aus undurchlässigem Material bestehenden Taleinlagerung mit Beton ausgegossen.

Den obersten Teil des Tiefbrunnens bildet der Vorschacht, der gewöhnlich 3—5 m tief ausgehoben und dann betoniert wird. In ihm zweigt das Saugrohr zur Pumpe ab. (Abb. 35 III.) Da der Vorschacht zuweilen in das Grund- oder Tiefenwasser hitiabreicht, wird zu seiner Trockenhaltung zwischen die Vorschacht-Sohle und den darunter liegenden Beton-Abschluß des Bohrbrunnens eine Isolierung aus Filsteer-Platten eingelegt.

Der Verfasser der vorliegenden Abhandlung war bestrebt, seitdem er dem K. Bayer. Wasserversorgungs-Bureau als Geologe beigegeben ist, die Tiefenwasser-Vorräte des Weißjura-Gebirges für gemeindliche Wasserversorgungsanlagen zu verwerten. Vorher war eine systematische Erschließung dieses Wassers noch nicht versucht worden. Man begnügte sich damit, in den diluvialen und alluvialen Ablagerungen, die den Jurafelsen bedecken, Flachbrunnen anzulegen und vermied es, weiter zu bohren, wenn der Felsuntergrund erreicht war. Man hielt es deshalb für gewagt, als im Jahre 1905 der Verfasser empfahl, für die Wasserversorgung des Marktes Regenstauf (Opf.) den unter den Kreideschichten liegenden Weißjura-Kalk zur Wassergewinnung zu erschließen (vgl.

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Abb. 37. Tiefbrunnen für die Wasserversorgung des Dorfes Kareth (Oberpfalz).

Geologisches Profil durch das Juragebiet, 2,5 km nördlich von Regensburg. Längen 1 : 50000; 5fach überhöht.

Das Gestein des Oberen Weißen Juras enthält hier — soweit es unter der Sohle des Regentales liegt — reichlich Tiefenwasser. Die Klüfte und Hohlräume der oberen Marmorkalk-Zone sind jedoch derart mit Schwemmsand verschlammt, daß der Brunnen, der ursprünglich nur 40 m tief werden sollte, auf 60 m vertieft werden mußte, um einen reichlichen Wasserzudrang zum Brunnen zu ermöglichen.

Tiefenwasser-Erschließungen im Weißjura-Gebiet.

Tabelle X.

Jahr

der

Bohrung

Name der Wasserversorgungs-Anlage

Lage des Brunnens

Tiefe

in

Ergiebigkeit

sek/1

bei einer Absenkung von . . . auf . . . m ab Terrain

Tiefbohr-Firma

Kosten d. Brunnens (Bohrung, Ausbau u. Pumpversuch)

1905/06

1906/07

Regenstauf (Oberpfalz) . . . Kareth (Stadtamhof, Oberpf.) .

1907

1907

1908

Rebdorf (Eichstätt, Mittelfr.) . Viehhausen -Bergmattinger Gruppe (Oberpfalz) . . . .

Laaber-Naab-Gruppe (Oberpf.)

im Regen-Tale, 1 km westl.

vom Markt........

im Reh-Tale, 2,5 km nördl. von Regensburg.....

im Altmühl-Tale bei Rebdorf

von 5,6 auf 9,4 „ '25,5 „ 29,0

„    3,0 „ 6,3

Mark

1908

1910

1910

1911

1911

1911/12

1912

Amberg (Oberpfalz).....

Pappenheimer Gruppe links der Altmühl (Mittelfranken)

Ried-Hesselohe (Neuburg

a. Donau.........

Viehhausen-Bergmattinger Gruppe (Oberpfalz) . . . .

Preither Gruppe (Eichstätt, Mfr.)

Denkendorfer Gruppe (desgl.)

Brunnen I b. Alling im Schwarz-

laber-Tale........

Brunnen I im Schwarzlaber-Tale an der Pexmühle . . . Brunnen II im Schwarzlaber-Tale an der Mausermühle . Brunnen I im Haselbach-Tale, 2 km westl. der Stadt . . .

im Altmühl-Tale beim Bahnhof Pappenheim........

im Donau-Tale bei Neuburg .

Br. II1 im Tale der Schwarzen ) „ III | Laber bei Alling | im Altmühl-Tale bei Landershofen .........

in einem Seitentälchen des Altmühl-Tales bei Kipfenberg .

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Südd. Tiefbohr-Gesellschaft Nürnberg . . .

Johannes Brechtei, Ludwigshafen

5773

6763

6699

5259

4540

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Thiele & Höring, Heidelberg ........

Franz Stutz jun., Bamberg . .......

Südd. Tiefbohr-Gesellschaft Nürnberg . . .

Desgleichen.....

6978

2580

2840

10527

1912

1914/15

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Wörnitz-Tal bei Donauwörth . Br. II \ im Haselbach-Tale, j ,, III (2km westl. v. Amberg 1

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von 5,2 auf 8,4 „    5,6 „11,8

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Nürnberg. Tiefbohr-Ges.

Rauch fr Stubenvoll . Desgleichen......

| Desgleichen.....

4942

10390

2248

18600

SW

Abb. 17). Die Bohrung kam zur Ausführung und lieferte ein gutes Ergebnis. Seitdem sind die Vorurteile geschwunden, die bis dahin den Bohrungen nach Wasser im Jurakalk und Dolomit entgegenstanden, es wurde eine Bohrung nach der andern ausgeführt und seitdem versehen derartige Tiefenwasser-Brunnen einige Städte und viele Dörfer mit gutem brauchbarem Wasser in reichlichem Maße. Die Abbildungen 36, 37, 38 und 39 zeigen geologische Profile von Juragebieten, in denen Tiefenwasserbrunnen angelegt wurden. Die obige Tabelle X gibt eine Übersicht über die vom K. Bayer. Wasserversorgungs-Bureau empfohlenen und ausgeführten Wassererschließungen.

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Mögliche Schädigungen der Quellen und Wasservorräte.

Bis jetzt herrschen im Juragebiete glücklicherweise noch Verhältnisse, welche den natürlichen Wasserhaushalt nicht beeinträchtigen; auch eine Verschlechterung des Wassers wurde bis jetzt noch nicht beobachtet.

An möglichen Veränderungen könnten in Betracht

Rommen:

1. Senkungen des Wasserspiegels a) im Bereiche des Tiefenwassers und der Überlaufquellen durch zu starke Wasserentnahme an tiefliegenden Stellen und Ableitung aus dem Innern des Gebirges oder durch Anlage zu vieler artesischer Brunnen an den Gebirgsrändern, wo das

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Abb.38. Brunnen-Anlage für die Wasserversorgung der Stadt Pappenheim und die Pappenheimer Gruppe

links der Altmühl (Mittelfranken).

Geologisches Profil durch das Altmühl-Tal bei Pappenheim. Längen 1 :25 000; 5 fach überhöht.

Das Profil zeigt die Schichten vom Eisensandstein bis hinauf zum Franken-Dolomit. Die Talsohle befindet sich hier etwa 20 m über dem undurchlässigen Ornaten-Ton. Die darüberliegenden Schichten des Unteren Weißen Juras (Werk-Kalk) enthalten reichlich 3Vasser, das durch die Brunnen-Anlage für die Wasserversorgung verwertet wird.

Neuburg

Bhf

HesselLohe

Donau, - Tal

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unter undurchlässigen Schichten liegende Weißjura-Gestein gespanntes Tiefenwasser enthält, b) im Bereiche der Schichtquellen, wo der wassertragende Ornaten-Ton über den Talsohlen liegt, durch gewaltsame Verletzung der wassertragenden Schicht. Dies könnte z. B. dort stattfinden, wo die unter dem Ornaten-Ton liegenden Oolithflöze des Braunen Juras im Bergbau gewonnen werden, wenn die geschaffenen Hohlräume nicht wieder versetzt und ausgefüllt werden, so daß die Decke einbricht.

Um die für gemeindliche Wasserversorgungen ausgenutzten Quellen solchen Gefahren nicht auszusetzen, hat das K. Wasserversorgungs-Bureau im Benehmen mit der K. Bergbehörde dort, wo kostspielige Wasserfassungs- und Wasserförderungs-Anlagen bestehen, Schutzgebiete errichtet.

Eine größere Gefahr als die Absenkung der Wasserspiegel wurde die Verunreinigung der Jurawässer bedeuten. Diese könnte dann eintreten, wenn sich industrielle Anlagen ansiedeln, die dem Boden große Mengen reinen Wassers entziehen und sie dann als verunreinigte Abwässer dem Boden wieder zuführen. In anderen Formationen, wo das Gestein mittel oder schwer durchlässig ist, dringt

Süd

FelxUci.rch.en,

unreines Wasser weniger tief in den Boden ein, auch wirkt das Gestein dort filtrierend. Im Kalk und Dolomit findet das Wasser aber stets so große Spalten, daß es ungereinigt, wie es eben ist, versinken und den Tiefenwasserbecken zufließen kann. Filtrierende Sandschichten liegen nur selten in den Hohlräumen der Kalkgebirge. Die ganze Selbstreinigung des Wassers besteht hier darin, daß sein reicher Kalk- und Magnesia-Gehalt klärend auf leichte Trübungen einwirkt und daß der Luftsauerstoff gewisse Mengen organischer Stoffe zu reduzieren vermag. Die Verunreinigungen, die sich nicht zu Boden setzen und durch diese natürlichen Mittel nicht entfernt oder zerstört werden, gelangen mit zur Quelle und verderben deren Wasser.

Aber nicht allein derartige Anlagen können Quellgebiete schädigen, auch willkürliche oder unzweckmäßige Überbauung ihrer Umgebung mit Wohnhäusern, Anstaltsgebäuden oder Kolonien vermag Schaden anzurichten. Um derartige schädigende Eingriffe zu verhindern, pflegen die Gemeinden die nächste Umgebung von Quellen, die sie für ihre Wasserversorgung ausnützen, anzukaufen, sie zu umzäunen und auf ihr Bäume (Nadelholz) anzupflanzen, die keine allzutiefen Wurzeln in den Boden treiben.

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Längen 1 : 50000; Höhen 1 ; 10000; 5fach überhöht.

Abb. 39. Brunnen-Anlage für die Ortschaften Ried und Hessellohe (bei Neuburg a. Donau).

Geologisches Profil durch das Donautal bei Neuburg a. Donau.

Das Profil zeigt das südliche Ende des Frankenjuras bei Neuburg. Das hier vorherrschende Gestein ist Weißjura-Dolomit, der stellenweise von der obersten Juraschicht, den Plattenkalken, bedeckt wird. Im Süden von Neuburg ist die Fortsetzung der Juraformation abgebrochen und in die Tiefe gesunken. Das Einbruchgebiet ist mit tertiären Sand- und Mergelschichten erfüllt. Diese besaßen ursprünglich größere Höhe. Wind und Wasser haben später die lockeren Tertiärsandlagen wieder abgetragen bis auf den Grundwasserspiegel und so das weitausgedehnte Donaumoos gebildet. Wasserverhältnisse: Der Dolomit ist porös und stark zerklüftet. Da er hier in größere Tiefe reicht, besitzt er ein bedeutendes Wasserbecken! dessen Wasserspiegel bei Neuburg mit dem Donauwasserspiegel zusammenfällt und von hier gegen Norden schwach ansteigt. Ihm wird das für Ried und Hessellohe benötigte Wasser aus einem 25 m tiefen Brunnen entnommen.

Schluß.

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So arm die Jurahochebene an Wasser ist, so reich ist das Innere des Gebirges an diesem Naturschatz.

Das Königreich Bayern besitzt in den weitausgedehnten Tiefenwasserbecken des Juragebirges große Vorräte reinen Wassers, wie sie — mit Ausnahme des Schwäbischen Juras — kaum ein zweites deutsches Gebiet aufweisen dürfte. So lange der natürliche Wasserhaushalt gewahrt bleibt und eine Verunreinigung dieser Wasservorräte nicht stattfindet, wird es möglich sein, sie nutzbringend so zu verwenden, wie sie dem Lande und der Allgemeinheit am meisten nützen, nämlich zur Versorgung der Bevölkerung im Juragebiet und im Jura-Vorland mit Trink- und Nutzwasser. Da aber hierzu nur ein geringer Teil der Quellwasserspenden nötig ist, bleibt noch reichlich Wasser übrig, um die an brauchbarem Quell-wasse.r armen, aber um so dichter besiedelten Gebiete der weiteren Umgebung mit Wasser zu versorgen. Die beiden großzügigen ausgeführten Anlagen: die Nürnberger Quellzuleitung von Ranna und die württembergische Landes-Wasserversorgung zeigen, daß dieser Gedanke bereits in 2 Fällen in die Tat umgesetzt wurde. In Bayern gibt es in nicht zu weiter Entfernung vom Jura noch große Gebiete, welchen durch die Ungunst der geologischen Verhältnisse die Deckung des Wasserbedarfes an Ort und Stelle sehr schwer, teilweise sogar zur Unmöglichkeit gemacht ist, nämlich das Gebiet des fränkischen Gipskeupers und das oberfränkische Industriegebiet, im Fichtelgebirge und im Frankenwald. Wenn auch jetzt die Zeit noch nicht gekommen ist, um die Versorgung dieser Gebiete mit dem reinen und gesunden Wasser der Weißjuraformation anzuregen, so gilt es doch, die kostbaren Wasservorräte so zu schonen, daß sie in späterer Zeit zum Segen des Landes und seiner Bevölkerung verwertet und ausgenützt werden können.

Möchten deshalb die Behörden des Landes, denen die Ausübung des Wassergesetzes obliegt, ihr Augenmerk darauf richten, daß dieser Schatz den glückliche geologische Verhältnisse unserem Lande geschenkt haben, nicht verändert und verdorben wird, sondern zum Nutzen späterer Bewohner des heimatlichen Bodens erhalten bleibt.

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8    Euermaricfer Grivjige

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11    Ilnansiatter Gruppe

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15    Jachenhauser Gruppef/mBau)

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24    Ttottnumnstaler Gruppe

25    Thann Eggersberger Gngipe

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27    Vils-Jäab Gruppe ......................."

28    WeißmamGnuirilXfrnufZZapt™’ "

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