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MITTHEILUNGEN

AUS DEM

MECHANISCH-TECHNISCHEN LABORATORIUM

MECHANISCH-TECHNISCHEN LABORATORIUM

Tabelle 6.

Tabelle XXIII.

MECHANISCH-TECHNISCHEN LABORATORIUM

DER

K. TECHNISCHEN HOCHSCHULE

IN

MÜNCHEN

VON

J. BAUSCHINGER

O. PROFESSOR DER TECHNISCHEN MECHANIK UND GRAPHISCHEN STATIK.

DREIZEHNTES HEFT,

ENTHALTEND:

MITTHEILUNG XV: ÜBER DIE VERÄNDERUNG DER ELASTICITÄTSGRENZE UND DER FESTIGKEIT DES EISENS UND STAHLS DURCH STRECKEN UND QUETSCHEN, DURCH ERWÄRMEN UND ABKÜHLEN UND DURCH OFTMAL WIEDERHOLTE

BEANSPRUCHUNG.

MIT 25 GRÖSSEREN TABELLEN, 2 LITHOGRAPHIRTEN BLÄTTERN UND 1 LICHTDRUCKTAFEL.

MÜNCHEN

THEODOR ACKERMANN

KÖNIGLICHER HOF- BUCHHÄNDLER

1886.

Biblioteka Politechniki Krakowskiej

100000315042

AUS DEM

MECHANISCH-TECHNISCHEN LABORATORIUM

DER

K. TECHNISCHEN HOCHSCHULE

IN

MÜNCHEN

VON

J. B AUSCHINGER

O. PROFESSOR DER TECHNISCHEN MECHANIK UND GRAPHISCHEN STATIK.

DREIZEHNTES HEFT,

ENTHALTEND:

MITTHEILUNG XV: ÜBER DIE VERÄNDERUNG DER ELASTICITÄTSGRENZE UND DER FESTIGKEIT DES EISENS UND STAHLS DURCH STRECKEN UND QUETSCHEN, DURCH ERWÄRMEN UND ABKÜHLEN UND DURCH OFTMAL WIEDERHOLTE.

BEANSPRUCHUNG.

MIT 25 GRÖSSEREN TABELLEN, 2 LITHOGRAPHIRTEN BLÄTTERN UND 1 LICHTDRUCKTAFEL.

MÜNCHEN

KÖNIGLICHER HOF-BUCHH ANDRER

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MITTHEILUNGEN

THEODOR ACKERMANN

1886.

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XV.

lieber die Veränderung der Elasticitätsgrenze und der Festigkeit des Eisens und Stahls durch Strecken und Quetschen, durch Erwärmen und Abkühlen

und durch oftmal wiederholte Beanspruchung.

1. Abschnitt.

Dass bei Eisen und Stahl durch Belasten über die ursprüngliche Elasticitätsgrenze hinaus diese letztere erhöht wird, ist eine schon längst bekannte Thatsache. Uchatius*) und ich**) haben übrigens gezeigt, dass diese Eigenschaft auch anderen Metallen, wie Bronze, Zink, zukommt und mögen die von mir am citirten Orte mitge-theilten Versuchsresultate hier nochmal eine Stelle finden.

Von fünf Flachstäben, Nr. 1 — 5, aus Phosphorbronze und anderen Bronzesorten von ca. 7 cm Breite und 1,25 m Dicke wurde die ursprüngliche Elasticitätsgrenze mittelst meines Spiegelapparates***) bestimmt, indem die Verlängerungen, welche durch allmählich anwachsende Belastungen die ursprüngliche Länge von 20 cm erlitt, bis auf 0,0002 mm genau gemessen wurden. Nach Ueber-schreiten der Elasticitätsgrenze wurde jeder der Flachstäbe mit einer gewissen Belastung noch weiter gedehnt und unmittelbar, d. li. wenige Minuten darnach, die Elasticitätsgrenze aufs Neue bestimmt, So bekam ich die in der unten stehenden kleinen Tabelle 1 enthaltenen Resultate:

Tabelle 1.

Fünf Flachstäbe aus verschiedenen Bronzesorten, auf Zug geprüft.

Aehnliche Resultate ergaben fünf quadratische Prismen von 4 X 4 cm Querschnitt und 12 cm Länge aus denselben Bronzesorten, welche auf Druck geprüft und wobei die Verkürzungen für eine Länge von 5 cm gemessen wurden. (Tabelle 2.)

Tabelle 2.

Fünf quadratische Prismen aus verschiedenen Bronzesorten, auf Druck geprüft.

Prisma- - Nr.

1—I oa CO iC

Ursprüngliche Elasticitäts-Grenze

Angewandte Belastung über der Elasticitäts Grenze

at

at

Dadurch hervor-gebrachte bleibende Verkürzung für ursprünglich 5 cm

Tausendstel cm

Erhöhte

Elastici-

tätsgrenze

at

i Q OO CO CO -CM GO CO CO OO CO CO iO iO CO

940

1060

1070

1070

1120

1,20 oder 7^67 1,64 oder 73050 1,25 oder ¹/mo 1,27 oder 7±ooo 1,09 oder Y^oo

1001—1005. Vers. 18.—19. Juni 1875.

875

933

1010

1000

1060

Flachstab-Nr.

Ursprüng- Ange-liche Elasticitäts-

wandte

Belastung über der Elastici-grenze tätsgrenze

cd

at

Dadurch hervorgebrachte bleibende Dehnung für urspr. 20 cm Tausendstel cm

Erhöhte

Elastici-

tätsgrenze

Zug-

fe

fg-

keit

cd

at

Ein Flach^tab aus Belgischem Zink endlich von 6,02 cm Breite und 1,02 cm Dicke, dessen Verlängerungen für eine ursprüngliche Länge von 10 cm gemessen wurden, ergab die in Tabelle 3 niedergelegten Resultate:

Tabelle 3.

Flachstab aus Belgischem Zink, auf Zug geprüft.

H (M cO ^ vQ

iO CO iO iO CO O CO CO CO t-t— >0 tO »O iO

o o o o o

OCOOON

OOlOCOO

1,54 od. Yisooo 1,56 od. Y¹³°oo 1,70 od. Y11800 1,38 od. Yi^soo 1,46 od. Y13700

988—993. Vers. 5.-8. Juni 1875.

940

874

880

883

864

2170

2240

2030

1975

2020

*) Dinglers Journal Bd. 223 S. 242.

*) Dinglers Journal Bd. 224 S. 1.

) Dessen Abbildung und Beschreibung s. im V. Hefte der

„Mittheilungen etc.“

Bauschinger, Mittheilungen, XIII.

Angewandte Belastung Elasticitäts- über der Elasticitäts-grenze

Ursprüngliche

Grenze

cd

at

Dadurch hervorgebrachte bleibende Dehnung für ursprünglich 10 cm

Tausendstel cm

Erhöhte

Elasticitäts-

grenze

at

24

»O OO CO CO Q

1765. Vers. 6. März 1877.

co © Ol

Bei allen den obigen Versuchen war die Zeit zwischen der Belastung über der Elasticitätsgrenze und der darauf vorgenommenen Messung zur Bestimmung der neuen nur kleiu, einige Minuten. Nach dem letzten in Tabelle 3 angegebenen Versuch mit dem Flachstab aus Belgischem Zink blieb dieser Stab, nachdem entlastet und die bleibende Verlängerung ■ 0,86 Tausendstel cm constatirt worden war, 22 Stunden und 48 Minuten ruhig eingespannt, wobei jene bleibende Dehnung allmählich auf 0,73 Tausendstel cm zurückging. Als nun aufs Neue die Elasticitäts-grenze bestimmt wurde, zeigte sie sich erst bei 0,671 — 106at, also über der Grenze, mit welcher vorher belastet worden war, während bei den vorhergehenden Versuchen mit demselben Stab die Elastizitätsgrenze immer nur bis zur vorher angewandten Maximalbelastung und bei den früheren Versuchen mit Bronze - Flachstäben und -Prismen nicht ganz bis zu dieser Maximalbelastung gestiegen war. Dadurch wurde ich auf den Einfluss, welchen die Zeit, die nach der Maximalbelastung verfliesst, auf die Erhöhung der Elasticitätsgrenze durch jene Belastung auslibt, aufmerksam gemacht, ein Einfluss, der, wie ich nachträglich erfuhr, schon vor mir von Beardslee¹) und noch früher von Wöhler²) beobachtet worden war.

Um diesen Einfluss näher kennen zu lernen, liess ich aus einer und derselben Stange von Bessemerstahl (Lab. Nr. 939) vier je 40 cm lange und ungefähr 2,50 cm im Durchmesser haltende Rundstäbe c, d, e, f und noch einen doppelt so langen, aber ebenso dicken fünften, a, hersteilen. Die Enden waren mit konischen Verstärkungen zum Einspannen versehen. Die durch Belastung auf Zug hervorgebrachten Verlängerungen dieser Stäbe wurden auf eine Länge von 15 cm gemessen: innerhalb der Elasticitätsgrenze und etwas über dieselbe hinaus mit meinem Spiegelapparat und dann weiter mit Hülfe eines kleinen Instrumentes, das, nach denselben Principien wie jener con-struirt, die Verlängerungen mittelst eines Zeigers gibt, der in zehnfacher Uebersetzung auf einem, in ganze Grade von je 1 mm Länge getheilten Kreisbogen mittelst eines Nonius 0,005 mm ablesen lässt.

Die Resultate dieser Versuche habe ich gleichfalls an dem schon oben citirten Ort³) bereits früher mitgetheilt; auch sie sollen hier in abgekürzter Form und theilweise graphisch dargestellt nochmal wieder gegeben werden. (Tabelle V, Nr. 1—12 und Blatt I.)

Die ursprüngliche Elasticitätsgrenze lag bei den fünf Stäben verschieden hoch, zwischen 1780 und 2320 at (s. die laufenden Nummern 1, 4, 6, 7 und 12 in Tab. V).¹) Bis , zu ihr steigt das Diagramm, welches man erhält, wenn man die Verlängerungen als Abscissen und die Belastungen als Ordinaten anfträgt, wie es auf Blatt I für die Stäbe a, d und e geschehen ist, in einer geraden Linie steil an. Von da an wachsen die Verlängerungen rascher als die Belastungen und geht daher das Diagramm in eine, jene Gerade berührende Curve über, die sich an der Streckgrenze, die hier bei ca. 14 t Belastung oder 2800 at liegt, in einem mehr oder weniger scharfen Knie gegen die Abscissenaxe abbiegt. Bis dahin ist bei der geringen Genauigkeit, mit welcher die Verlängerungen in die Diagramme eingetragen werden konnten (0,005 mm), kein Unterschied im Verlaufe der letzteren für die drei Stäbe a, d und e bemerklich; sie fallen zusammen.

Der Einfluss der Zeit, der schon von Ueberschreitung der Elasticitätsgrenze an durch ein schwaches Wachsen der Verlängerungen unter gleichbleibender Belastung beobachtet werden konnte, macht sich nun nach Ueber-schreiten der Streckgrenze in hervorragender Weise geltend.

Bei den Stäben d und e wurde, nachdem von 141 auf Null gegangen und dann der oben beschriebene Zeigerapparat angelegt worden war, sofort wieder die Belastung von 131 aufgegeben und dann in Intervallen von je 1t, ohne wieder auf Null zurückzugehen, bis 25t fortgeschritten. (Die Diagramme auf Blatt I konnten des Raumes halber nur bis 24^ gezeichnet werden.) Bei 25^ wurde dann, ohne die Belastung zu ändern, der Messapparat abgenommen und hierauf in Intervallen von 0,51 fortgeschritten, bis der Bruch erfolgte.

Bei dem Stabe d wurde dabei am Beginne jeder neuen Minute der bereits vorhandenen Belastung eine neue Tonne hinzugefügt, durch Nachpumpen der Wagbalken rasch gehoben und am Ende der Minute die Verlängerung abgelesen und eine weitere Tonne zugelegt, ganz unbekümmert darum, dass die Verlängerung sich unter dem Einfluss der niedrigeren Belastung noch fortwährend vergrössert haben würde. Bei dem Stabe e dagegen wurde nach Auflegen jeder neuen Tonne die dadurch vergrösserte Belastung so lange belassen, bis der Zeiger des von Minute zu Minute abgelesenen Zeigerapparates innerhalb einer Minute keine merkliche Bewegung mehr machte, wozu anfangs, nach Ueberschreiten von 14t Belastung, sieben, später 10 Minuten erforderlich waren. Man sieht, wie sich das Diagramm des Stabes e dem für den Stab d in treppenförmigen Absätzen anschmiegt, dass nach jeder, längere Zeit wirkenden Belastung

*) Nach der schärferen Bestimmung der Elasticitäts- oder Proportionalitätsgrenze, die ich erst nach der Veröffentlichung dieser Versuche im Dingler’schen Journal zu Grunde legte (s. weiter unten).

beim Stabe e das Diagramm steiler ansteigt, um das des Stabes d wieder zu erreichen. Man kann also sagen, dass durch die längere Einwirkung einer Belastung die Elasti-V-V ^ität erhöht wird.

Die Zugfestigkeit der beiden Stäbe ergaben sich als nahezu gleich: 5500 und 5560 at.

Beim dritten Stabe f wurde nach Ueberschreitung der Elasticitätsgrenze noch bis 13,5^ fortgeschritten, dann auf Null gegangen, der Spiegelapparat abgenommen und der Zeigerapparat angesetzt, darauf sofort wieder die Belastung von 131 gegeben und nun von Tonne zu Tonne bis 17 t fortgeschritten (s. Tabelle 4). Nachdem dann wieder auf Null gegangen war, wurde der Versuch um 4 Uhr 30 Min. Nachm, abgebrochen, der Stab ausgespannt und erst am nächsten Tage, um 10 Uhr 15 Min. wieder eingespannt. Der Zeigerapparat wurde auf die gestern abgelesene bleibende Verlängerung von 1,235 mm gestellt, die Belastung von 17 t aufgelegt und dann von Tonne zu Tonne fortgegangen. Dabei zeigte sich nun die aus Tabelle 4 deutlich sichtbare Erscheinung, dass nach der auf das Strecken mit 17 t folgenden, etwa 18 ständigen Ruhe der Stab durch die 18. Tonne nur um 0,02 mm, um etwa so viel verlängert wurde, als durch die Belastungszunahme um 11 innerhalb der Elasticitätsgrenze (0,0147 mm), während bei den vorigen Stäben d und e, wo die 18. Tonne 1 oder 7 Minuten nach der 17. aufgelegt worden war, diese Belastungszunahme eine Vergrösserung der Verlängerung um 0,415bezw.0,40mm hervorbrachte. Auch zeigte sich die Verlängerung während einer zwei Minuten dauernden Wirkung der 18. Tonne fast ganz constant, während sie beim Stab e in 6 Minuten um 0,08 mm zunahm. Und dass die in Rede stehende Erscheinung in der That durch die längere Ruhe bedingt ist, zeigen die Zahlen der Tabelle 4 nach der Belastung mit 23 Ein darnach vorgenommenes Entlasten und gleich darauf, nach etwa 9 Min. wieder erfolgtes Belasten mit 23 und hierauf mit 241 ergab, dass die 24. Tonne eine Verlängerung von 0,73 mm hervorbrachte, ungefähr gleich derjenigen bei den Stäben d und e, bei denen nicht auf Null gegangen war.

Behufs weiterer Constatirung und näherer Untersuchung der Erscheinung wurden nun die in Tabelle 5 (S. 7 und 8) enthaltenen Messungen an einem vierten Stabe c angestellt. Auch hier brachte nach 24 ständiger Ruhe die 18. Tonne nur eine Verlängerung von 0,035 mm hervor und der Einfluss erstreckt sich noch bis in die 19. Tonne, die anfangs auch nur eine geringe Vergrösserung der Verlängerung von 0,035 mm erzeugt. Aber mit der Zeit wächst diese Verlängerung rasch, anfangs mit zunehmender, dann mit abnehmender Geschwindigkeit, bis sie endlich, erst nach 21 Minuten, ein Maximum von im Ganzen 0,390 mm, immerhin noch weniger als bei den Stäben d,

e und f, erreicht; erst bei der folgenden, 20. Tonne tritt eine so bedeutende Verlängerung von 0,805 mm ein, dass das vorher Versäumte beinahe vollständig wieder eingebracht wird.

Tabelle 4.

Rundstab von Bessemerstahl Lab.-Nr. 939f, auf Zug geprüft. Dehrn.: 2,52cm

Die Belastung von Tonnen

bringt in Minuten nach dem Auflegen

auf 15 cm die Verlängerung Differenzen hervor: mm

I—*

05 Ü'    03

rH

CO

PU

Ins

r-H lO ZO CO H OZ> *-H H t-H <^>

a.SP

°n|

H CO H |

0,195

0,195

0,210-

0,210

0,725

0,820

1,085

1,160

1.420 1,510 1,235

entlastet.

1,235

1,530

1,530

1,550

1,550

1,835

2,330

2,650

2,850

3,180

3.355

3,840

3,965

4,445

4,600

4,165

4,165

4,700

4,730

5,155

5,460

6,020

6,345

5,870

5,870

6,380

6.420 5.830

0,015

0,610

0,340

0,350

0,020

0,780

0,520

0,505

0,610

0,635

0,730

0,885

"t

erfolgte bei 26,5 t = 5300 at, die Minuten lang gehalten wurden.

1731. Vers. 16.—17. Febr. 1877.

Nachdem, wie in Tabelle 5 angegeben, die 20 Tonnen Belastung abgenommen und eine bleibende Verlängerung von 2,385 mm gemessen worden war, wurde behufs Neu-bestimmung der Elasticitätsgrenze der Spiegelapparat angebracht und mit demselben bis 141 gemessen, worauf er durch den Zeigerapparat ersetzt wurde. Man sieht, der Stab verhält sich ganz steif bis zur Belastung mit 19 ^;

l*

erst bei der 20. Tonne streckt er sich etwas mehr, jedoch immerhin nur wenig, aber die 21. Tonne bringt wieder eine normale, grosse Streckung um 0,570 mm hervor. Das blosse Zurückgehen auf Null und das sofortige allmähliche Wiederaufwärtsschreiten, unterbrochen von mehrmaligem Zurückgehen auf Null, kann also über die letzte Belastung hinaus (hier 201) keine Wirkung austiben.

Es blieb nun noch übrig, zu constatiren, ob nicht j etwa die Erschütterungen beim Ein- und Ausspannen des Stabes jene Erhöhung der Elasticität über die Streckbelastung hinaus hervorgebracht haben. Zu dem Behufe wurde, nachdem die Belastung von 211 abgenommen und eine bleibende Verlängerung von 2,980 mm abgelesen war, der Stab aus- und sofort wieder eingespannt und die Messungen nach wieder angesetztem Zeigerapparat fortgesetzt. Man sieht aus dem ferneren Verlauf der Mes-ungen in Tab. 5, dass das blosse Aus- und Einspanuen und die damit unvermeidlich verbundenen Erschütterungen nicht die Wirkung hervorbringen, wie die längere Ruhe. Und um diess nochmals bestimmt zu erreichen, wurde nach Abnahme der letzten Belastung von 22 t Stab und Messapparat ganz ruhig und unberührt etwa 22 Stunden lang stehen gelassen, Der Zeigerapparat zeigte währenddem keinen merklichen Rückgang der bleibenden Ver-

Tabelle 5.

Rundstab von Bessemerstahl, Lab.-Nr. 939c, auf Zug geprüft. Dehm.: 2,50cm.

Die Belastung

von

Tonnen

bringt in Minuten nach dem Auflegen

auf 15 m die Verlängerung hervor: mm

Dif-

Die Belastung

ferenzen

von

Tonnen

bringt in Minuten nach dem Auflegen

auf 15 cm die Verlängerung hervor: mm

Dif

ferenzen

! Die Be- bringt in auf 15 m i lastung von

Minuten die Ver-

Dif-

nach dem längerung Auf- hervor: Tonnen legen

mm

ferenzen

0,200 0,220 0,375 0,460 0,795 0,865 1,140 1,200 1,495 1,570 1,265

Messapparat abgeuommen, Stab ausgespannt, dann nach ca. 24stündiger Ruhe wieder eingespannt und der Messapparat wieder angebracht.

1,265 1,515 1,515 1,540 1,550 1,585 1,620 1,690 1,860 1,930 1,940 2.600 2,745 2,385

Hierauf der Zeigerpparat abgenommen, der Spiegelapparat angebracht und sofort die Messung wieder fortgesetzt. 2,3850 2,4016 2,4177 2,4338 2,4499 2,3877

0,020

0,240

15

16

17

17

18

19

20

C71 T—H    r-H 1-0

O >0 O rH

r-l 1-

0,405

0,335

0,370

0,035

0,390

0,805

0,0166

161

161

161

8,5

9,5

10

10

10,5

11

11,5

12

12

12,5

13

13,5

14

2,4503

2,4659

2,4821

2,4987

2,5153

2,3886

2,5153

2,5235

2,5318

2,5405

2,5493

2,3893

2,5492

2,5579

2,5668

2,5761

2,5849

2.3895 2,5840 2,5937 2,6025 2,6115 2,6212

2.3896

0,0156

162

166

2,980

Der Stab aus- und sofort wieder eiu-gespannt.

166

0,0082

83

87

88

0,0087

2,980 3,395 3,405 3,795 3,950 3,535 3,535

22 Stunden Ruhe im entlasteten Zustande. Stab und Messapparat unberührt

21

22

H!NHCOH

60

0,545

80

93

88

0,0097

12

88

90

97

Spiegelapparat abgenommen und Zeigerapp arat angeschraubt.

14

15

16

17

18

19

20

21

rH Oj CO rH

IC

iO 1O O lO iO iO iO O iO iO iO

2? CDCOCDt— t— l'”COCOCOGv4<70

0,020

25

25

20

30

60

0,570

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

O H

rH t—¹

3,535

3,595

3,660

3,725

3,760

3,775

3,785

3,805

3,820

3,835

3,855

3,875

3,895

3,925

3,940

3,975

4,055

4.900

5.900 6,040 6,130 6,175 6,275 6,305

pro 11

0,0150

160

160

175

0,015

io

20

15

15

20

20

20

30

0,115

2,250

1739. Vers. 20. Februar 1877.

Der Bruch erfolgt bei 25,5 £ = 5100^, die kaum. IV2 Minuten lang getragen werden.

so grossen Einfluss auf die Erhöhung der Ela-

Lab.

Nr. 939a, welcher doppelt so lang als die übrigen war, wurden beide Messapparate, der Spiegel- und Zeigerapparat, auf je 15 cm Länge angebracht und ersterer immer so lange abgelesen, als die Verlängerungen in seine Grenzen fielen. Grössere Ausdehnungen wurden dann mit dem Zeigerapparat allein weiter verfolgt und nach

zuge-

nur

zu-

ver

längerung; er blieb unverrückt auf 3,535 mm stehen.⁴) Aus dem weiteren Verlauf der Messungen aber sieht man, wie die Erhöhung der Elasticität während der Ruhe nach dem Strecken auch hier bis in die zweitnächste Tonne, die 24., hineinreicht und erst bei der 25. Tonne ein so starkes Strecken beginnt, im Ganzen um 2,250 mm, dass alles vorher Versäumte wieder eingeholt wird.

Hiemit ist also, wenigstens für das vorliegende Material, Bessemerstahl, der folgende Satz erwiesen:

Durch Strecken eines Stabes, d. h. durch Belasten desselben über die Streckgrenze 2 hinaus, erhöht sich seine Elasticität nicht blos ¹ -während der Zeit, in der die Belastung wirkt, sondern auch noch während einer, auf die Entlastung folgenden längeren Ruhe (ohne Belastung) und diese Wirkung macht sich über die Belastung hinaus geltend, mit welcher vorher gestreckt wurde.

Es finden also in der Ruhezeit, die auf das Strecken folgt, Vorgänge in dem ruhig liegenden, entlasteten Stabe statt, Veränderungen in der gegenseitigen Lage der Moleküle u. dgl., die wahrscheinlich mit der bekannten Erscheinung der elastischen Nachwirkung Zusammenhängen, auf welche ich aber hier nicht näher eingehen will. Ich werde mich überhaupt hier von allen Hypothesen zur Erklärung dieser und der noch weiterhin zu beschreibenden Erscheinungen fernhalten und mich lediglich darauf beschränken, die Thatsachen mitzutheilen, wie ich sie gefunden habe.

2. Abschnitt.

Nachdem durch die oben mitgetheilten Versuche nachgewiesen war, dass die Zeit längerer Ruhe nach einer ) Streckung

sticität, also auf die Cohäsion hat, lag die Frage nahe,

£

ob ein solcher Einfluss nicht auch bezüglich der Wirkungen abwechselnder Belastungen constatirt werden könne, wenn zwischen denselben eine längere Pause der Ruhe stattfindet. Auch war es wünschenswerth zu constatiren, welche Wirkungen solche wechselnde Belastungen auf die Verlängerungen haben, die sie hervorbringen.

An dem fünften Stab aus Bessemer-Stahl

diesem der Spiegelapparat immer neu eingestellt, wenn er wieder gebraucht werden sollte. Das Diagramm der so erhaltenen totalen Verlängerungen ist auf Blatt I dargestellt; die sämmtlichen während des Versuches beobachteten Vorgänge müssen aber hier genauer beschrieben werden.

Die Belastung von \bt brachte an dem Stab nach 5 Minuten langer Wirkung eine totale Verlängerung von 0,775mm hervor, ungefähr so viel wie bei den anderen Stäben auch. Nachdem der Spiegelapparat eingestellt worden war, konnte ein weiteres Fortschreiten jener Verlängerung, über eine halbe Stunde lang dauernd, beobachtet werden, das anfangs rascher war, dann aber langsamer und langsamer wurde. Während in der 7. Minute die Verlängerung um 0,0039 mm gewachsen war, nahm sie in der 34. Minute nur noch um 0,0001 bis 0,0002mm- zu; sie betrug schliesslich 0,8057 mm. Durch diese längere Einwirkung der Belastung von 151 hat nun aber, obwohl während derselben die Verlängerung im Ganzen nicht viel gewachsen war, die Elasticität doch bedeutend nommen, denn die nun aufgelegte 16. Tonne brachte die totale Verlängerung nach 5 Minuten langem Wirken auf 1,055 mm, also nur um 0,250 mm weiter, während sie bei den Stäben c bis f einen Zuwachs von im Mittel 0,350mm hervorgebracht hatte; das Diagramm steigt zwischen a₂ und a₃ merklich steiler an, als zwischen d, und d₂ bezw. e₂ und e₃ bei den Stäben d und e. Die neu gelegte 17. Tonne holte dies noch nicht ein. denn sie erhob die totale Verlängerung nach 6 Minuten erst auf 1,410 mm, also um nur 0,355 mm weiter, um so viel ungefähr wie bei den andern Stäben auch.

Nun wurde zwischen den Belastungen 11t und Null mehrmals, im Ganzen 23 mal, abgewechselt. Für jeden Wechsel, auf oder ab, wurde in der Regel 1 Minute wendet, mehrmals wurde aber bei der obern oder untern Grenze auch länger gewartet und dabei von Minute zu Minute der Spiegelapparat abgelesen. Es zeigte sich dabei allemal ein anfangs schneller, dann langsamer Rückgang der bleibenden Ausdehnung bei cter Belastung Null und ähnlich ein anfangs rasches, dann langsames Vorwärtsgehen der Verlängerung bei der Belastung von 17^. So war nach dem 6. Hin- und Hergang die bleibende Ausdehnung für die Belastung Null nach

4 Minuten 1,1957    1,1947    1,1945 1,1943 mm

und nach dem 17. Hin- und Hergang die totale Verlängerung für 17 t nach

6 Minuten

1,4964    1,4980    1,4988    1,4995    1,4997    1,5001 mm.

Im Ganzen wurde durch dieses 23 malige Hin- und Hergeheü, zu welchem etwa 63 Minuten gebraucht worden waren, die bleibende Ausdehnung bei 01 Belastung von

das

1.

2.

3.

mm.

das

2.

1.

2,4828 2,4831 2,4835 mm 6. Mal

4.

5.

2,4837    2,4838 mm

1,135 auf 1,2352 mm und die Verlängerung für 17 t von 1,410 auf 1,5067 mm, erstere also etwas mehr als letztere, gehoben, so dass die Differenz beider, die sogen, elastische Verlängerung etwas verringert wurde, von 0,275 auf 0,2717 mm. Damit wären aber die Wirkungen des Hin-und Hergehens noch nicht erschöpft gewesen, denn unmittelbar vorher, nach dem 22. Hin- und Hergang, waren die bleibende und totale Ausdehnung noch 1,2341 bezw. 1,5058 mm.

Dieser öftere und längere Zeit fortgesetzte Wechsel der Belastung hat nun ebenfalls eine Erhöhung der Elasticität zur Folge gehabt; denn die 18. Tonne bringt nun nach 8 Minuten langer Dauer nur eine totale Verlängerung von 1,745 mm, also eine Vergrösserung derselben um nur 0,24 mm hervor, während sie bei den Stäben d und e eine solche von 0,41 mm bewirkt hatte. Das Diagramm steigt von av nach a₈ steil auf. Die totale Verlängerung ist nun um etwa 0,28 mm hinter der der letzteren Stäbe zurück.

Hierauf wurde die Belastung von 18 t abgenommen, eine bleibende Ausdehnung von 1,455mm abgelesen, der Spiegelapparat eingestellt und Stab und Messapparate bis zum nächsten Tage, 21 Stunden lang, ruhig stehen gelassen. Der Spiegelapparat zeigte dabei einen Rückgang der totalen Ausdehnung auf 1,4527, also allerdings nur um 0,0023 mm, aber doch ganz gut messbar. Die neuerdings aufgelegten 18 £ brachten nach 3 Minuten jetzt nur die totale Verlängerung 1,7346 mm hervor, während diese schon 1,745 mm gewesen war, und die 19. Tonne, welche nun zugelegt wurde, erhob dieselbe nur auf 1,7886mm nach 3 Minuten langer Wirkung, also nur um 0,0540 mm gegenüber 0,45 mm bei den Stäben d und e.

Nun wurde wieder zwischen den Belastungen 19 und 0 t öfters hin und her gewechselt, je einmal in einer Minute, und es ergab sich

4.    5. Mal

für die J191: 1,7886 1,8042 1,8179 1,8479 1,8605 Belastung | 0*: 1,4834 1,5021 1,5159 1,5379    —

Die vorausgegangene Ruhe hatte also die Folge, dass sich die bleibende und totale Ausdehnung für die Belastungen 0 und 19 zf nur sehr wenig über diejenigen erheben, welche schon die Belastung von 181 vor der Ruhe hervorgebracht hatte.

Es wurden nun 201 aufgelegt und dadurch die totale Verlängerung nach 4 Minuten Dauer auf 2.635 mm gehoben, durch die 20. Tonne also um 0,775 mm, und dadurch ein guter Theil des vorher Versäumten wieder eingebracht, aber noch nicht Alles. Nach 23 maligem Hin- und Hergehen zwischen 20 und 0 t, wobei für jeden Wechsel anfangs immer nur eine, dann aber stets 2 Minuten verwendet wurden, so dass im Ganzen 82 Minuten vergingen, w^ar die bleibende Ausdehnung bei 01 von 2,30 auf 2,4860 mm und die totale Ausdehnung bei 201 von 2,635 auf 2,8268 mm gestiegen. Bei den letzten 18 Hin-und Hergängen, bei denen auf jeden Wechsel genau 2 Minuten verwendet wurden, nahm die elastische Verlängerung wieder ab, von 0,3440 bis 0,3408 mm. Dabei hatte der letzte Hin- und Hergang die bleibende Ausdehnung noch um 0,0022 mm, die totale um 0,0020 mm vergrössert.

*

Hierauf blieb der Stab ohne Belastung 2 Tage lang ruhig liegen. Die bleibende Ausdehnung verringerte sich dabei von 2,4850 auf 2,4805 mm, um 0,0055 mm. Die alsdann vorgenommenen Belastungswechsel zwischen 0 und 20 t von je 2 Minuten Dauer gaben folgende Resultate:

3. Mal

eine totale Verlängerung 2,7840 2,7857    2,7870 mm

„ bleibende von

das

eine totale Verlängerung 2,7877    2,7882 2,7884 mm

„ bleibende von

Durch die vorausgegangene 2 tägige Ruhe ist also die totale Verlängerung, welche 201 hervorbringen, beträchtlich kleiner geworden, um etwa 0,04mm, und die Zunahme dieser totalen Verlängerung mit jedem neuen Wechsel wird rasch kleiner, so dass sie nach 6 Wechseln schon fast unmerklich wird.

Auch die bleibende Verlängerung ist, wie oben gezeigt, etwas — aber nur wenig — zurückgegangen und wächst mit jedem neuen Wechsel nur sehr langsam, beim ersten um nur 0,0003, während sie beim letzten Wechsel vor der Ruhe um 0,0022 mm zugenommen hatte. Die elastische Ausdehnung endlich ist von 0,3408 mm vor der Ruhe auf 0,3044mm nach derselben herabgegangen, beträgt also nur noch 0,0152 mm pro Tonne — ungefähr so viel wie vor der ursprünglichen Elasticitätsgrenze.

Unmittelbar nach jenem 6. Wechsel mit 0 lind 20 £ wurde noch 11 zugelegt und dadurch nach je 2 Minuten langem Warten eine totale Verlängerung von 2,8080 mm und eine bleibende von 2,4855 mm hervorgebracht, während nach 5 maligem Hin- und Hergehen zwischen 0 und 211 die totale Verlängerung auf 2,8136 mm, die bleibende auf 2,4882 mm, also nur ganz wenig, an wuchsen; erstere hatte noch nicht einmal die Grösse erreicht, welche sie vor der Ruhe durch Strecken mit 201 bekommen hatte. Nachdem das 6. Mal 211 nach 2 Minuten langem Einwirken die totale Ausdehnung auf 2,8145 mm gebracht hatten, erhöhte die aufgelegte 22. Tonne auch nach je 2 Minuten die totale Verlängerung auf 2,8493 mm und die bleibende auf 2,5023 mm und nach 6 maligem Hin-und Hergehen die totale Verlängerung auf 2,8978 und die bleibende auf 2,5473 mm. Der Einfluss der Ruhe er-

wer-

an

als die Be-

nur

05

streckte sich also sehr merklich bis in die 2. Tonne herein. Erst die nächste Tonne brachte wieder grössere Veränderungen hervor. Während das 7. Mal die 221 die totale Verlängerung von 2,9081 mm nach 2 Minuten erzeugten, wuchs diese durch die 23. Tonne rasch auf 4,32 mm nach 5 Minuten und nach 10 maligem Hin- und Hergehen zwischen 0 und 231 innerhalb 20 Minuten auf 4,48 w, die bleibende auf 4,055 mm. Die 24. Tonne erhöhte alsdann nach 5 Minuten dauernder Einwirkung jene auf 5,215 mm und nach 10 maligem Hin- und Hergehen zwischen 0 und 24 t auf 5,39 mm, die bleibende Ausdehnung von 4,755 auf 4,945 mm. Die totale Ausdehnung ist nun wieder ungefähr ebenso gross wie bei den Stäben d und e. Der Bruch des Stabes a erfolgte bei 26,51, die nicht ganz erreicht wurden, also bei etwa 5200 h pro 1 qcm.

Damit ist für das vorliegende Material — Bessemerstahl — erwiesen, dass die Wirkung wechselnder Belastungen, von denen wenigstens die obere die ursprüngliche Elasticitätsgrenze übersteigt, sehr verschieden ist, ob diese Wechsel unmittelbar rasch hinter einander folgen, oder ob längere Ruhepausen dazwischen liegen. Nach einer solchen Pause ist die Wirkung derselben wech-selnden Belastungen auf das Material bedeutend geringer als vorher.

3. Abschnitt.

Bei weiterer Verfolgung der in den beiden ersten Abschnitten behandelten Erscheinungen legte ich mir zunächst die Frage vor, welchen Einfluss die Länge der Ruhepause, welche auf eine, nach stattgefundener Streckung vorgenommene Entlastung folgt, auf die Grösse der in ihr sich vollziehenden Erhöhung der Elasticität hat ? Für Beantwortung dieser Frage war es vor Allem erforderlich, den zu unbestimmten Begriff: „Erhöhung der Elasticität“ durch einen präciseren zu ersetzen. Diess suchte ich dadurch zu erreichen, dass ich in dem Vorgänge der Dehnung eines Stabes durch allmählich an wachsen de Zugkräfte (oder der Zusammendrückung eines prismatischen Probestückes durch Druckkräfte) zwei Stellen heraushob: die Elasticitätsgrenze und die Streckgrenze (bezw. Quetschgrenze).

Die Elasticitätsgrenze wurde früher als diejenige Grenze definirt, innerhalb deren die Gestaltsveränderungen nach Beseitigung der Ursachen derselben vollständig wieder verschwinden, nach deren Ueberschreitung aber bleibende Gestaltsveränderungen beobachtet werden können. Nun ist aber die Constatirung von GestaltsVeränderungen , von Längenänderungen bei Zug oder Druck, wesentlich bedingt durch die Feinheit der Messinstrumente, die man anwendet. Die Anwendung meines Spiegelapparates, mit dem die Längenänderungen bis auf 1 Zehn-

tausendstel Millimeter gemessen werden können, zeigt, dass bleibende Längenänderuugen schon durch verhältniss-mässig kleine Belastungen an Stoffen hervorgebracht den, welche als sehr elastisch galten und noch gelten, den gebräuchlichsten Metallen, an Holz etc. Nur bei sehr hartem Stahl, Werkzeugstahl, sind diese bleibenden Aenderungen anfangs so klein, dass sie auch der Spiegelapparat nicht mehr zu erkennen gibt. Damit musste die obige Definition der Elasticitätsgrenze fällen.

Nun zeigen aber die Messungen mit meinem Spiegelapparat, dass bei den als elastisch bekannten Materialien, bei Schmiede- oder Schweisseisen, bei Flusseisen, Stahl, Holz u. s. w. der alte Hooke’sche Satz: ut tensio sic vis, oder die Proportionalität der Verlängerung (oder Verkürzung) mit der Belastung, durch welche sie hervorgebracht wird, stets bis zu einer gewissen Grenze der Belastung gilt. Wird diese Grenze, welche man kurz Proportionalitätsgrenze nennen kann, überschritten, so wachsen die Längenänderungen rascher lastungen, oder das Diagramm, welches man erhält, wenn man die Belastungen als Abscissen und die Längenänderuugen als Ordinaten aufträgt, biegt von der geraden Linie, aus der es bis zu jener Grenze bestand, in eine Curve um, welche diese gerade Linie berührt und ihre concave Seite der Abscissenaxe zukehrt.

Die Bestimmung jener Proportionalitätsgrenze hängt allerdings wieder von der Feinheit der Messinstrumente ab, von dem Grade der Empfindlichkeit, mit dem sie die beginnende Abweichung von der Proportionalität erkennen lassen. Aber diese Schwierigkeit ist hier doch ganz anderer Art. Die Aufgabe läuft darauf hinaus, den Berührungspunkt einer gegebenen Geraden mit einer gegebenen Curve, deren Bildungsgesetz unbekannt ist, zu finden. Der Punkt ist da, aber man wird ihn nur annähernd und mit um so grösserer Genauigkeit finden, je feiner die Hilfsmittel sind, die man anwenden kann.

Glücklicherweise wird aber, nach meinen Erfahrungen, unter Umständen, insbesondere bei Probestücken, die frisch von der Bearbeitung kommen und nicht kurz vorher eine Streckung oder Verkürzung durch grössere Belastungen erfahren haben, das Ueberschreiten der Proportionalitätsgrenze von einigen gleichzeitig auftretenden Erscheinungen begleitet, die ihre Bestimmung wesentlich erleichtern: Während nämlich 1) die bleibenden Längenänderungen innerhalb der Proportionalitätsgrenze klein sind und nur ganz allmählich mit der Belastung wachsen, werden sie nach Ueberschreitung jener Grenze mit einem Male bedeutend grösser. 2) Während bei wiederholtem Hin- und Hergehen zwischen der Belastung Null und einer innerhalb der Proportionalitätsgrenze gelegenen immer wieder dieselben bleibenden und totalen Längen-

an

was

äuderungen erhalten werden, steigen beide bei einer oberen Belastung, die über der Proportionalitätsgrenze liegt, bei jedem neuen Wechsel zwischen dieser Belastung und Null. 3) Während endlich innerhalb der Proportionalitätsgrenze die Zeit auch bei längerem Warten nach Auflegen einer neuen Belastung keinen Einfluss zeigt, während also die Scalen des doch so empfindlichen Spiegelapparates an der Stelle, die sie nach Erreichen der neuen Belastung einnehmen, stehen bleiben, so lange die Belastung constant erhalten wird, sieht man sie bei einer über die Proportionalitätsgrenze hinausgehenden Belastung allmählich weiter und weiter rücken und erst nach längerer Zeit‘zur Ruhe kommen: es zeigt sich eine elastische Nachwirkung. Ebenso werden die, nach Ueberschreitung der Proportionalitätsgrenze auftretenden bleibenden Längenänderungen mit der Zeit, die nach der Entlastung ver-fliesst, kleiner, anfangs schneller, dann immer langsamer und langsamer.

Wenn diese letzteren begleitenden Erscheinungen präcis auftreten, dann wird man mit vollem Rechte die Proportionalitätsgrenze auch Elasticitätsgrenze nennen können, wie es von nun an immer geschehen soll. Manchmal bleiben freilich die eine oder die andere dieser Erscheinungen auch aus, besonders die ersteren beiden bei Probestücken , die unmittelbar oder kürzere Zeit vorher stark gestreckt (oder gedrückt, gequetscht) worden sind, bei denen sich also .die elastische Nachwirkung noch geltend machen konnte, bei Probestücken also, mit denen wir es gerade bei vorliegenden Untersuchungen zu thun haben. Es bleiben dann auch nach Ueberschreiten der Proportionalitätsgrenze die bleibenden Längenänderungen, noch klein; dieselben sind anfangs, für kleine Belastungen, sogar manchmal negativ ; und bei wiederholtem Belasten mit dergleichen Last ergeben sich keine grösseren, ja manchmal sogar kleinere totale Längeiiänderungeii auch nach Ueberschreiten der Proportionalitätsgrenze.*) Da aber solche

*) Diese Erscheinung tritt in den Tabellen, in welchen ich die Resultate der in diesem Abschnitt zu besprechenden Untersuchungen zuerst im „Civilingenieur“ Bd. XXVII S. 289—348 veröffentlicht habe, besonders stark auch noch eines anderen Umstandes halber hervor: Der Spiegelapparat nämlich, mit dem ich alle diese Messungen vornahm, hatte damals gerade einen ziemlich grossen todten Gang. Die Wirkung desselben auf die Messungen suchte ich dadurch zu vermeiden, dass ich nach Anbringung des Apparates dem Probestück die Federn durch in die Nähe gehaltene heisse Blech Stückchen etwas erwärmte. Bei der darauf folgenden Abkühlung der Federn machen die Wälzchen, an denen jene anliegen, und die Spiegel eine Bewegung im Sinne derjenigen, welche bei einer Verlängerung des Probestückes stattfindet. Nachdem die Federn wieder die Temperatur der Umgebung angenommen hatten, etwa nach 15 bis 20 Minuten der Fall war, begann ich mit der Messung. Dieselbe Manipulation musste natürlich jedesmal nach der Entlastung vorgenommen werden, wfenn die bleibende

Abweichungen theils durch Messungsfehler, wenn sie nur klein sind, theils im obigen Falle, wo sie grösser sind, durch die elastische Nachwirkung, welche vielleicht gerade durch das neue Belasten und Entlasten unterstützt wird, erklärt werden können, so können sie nicht als Grund gegen das Zusammenlegen der Elasticitäts- mit der Proportionalitätsgrenze angeführt werden, um so weniger, als auch bei solchen Probestücken, wie sie vorhin angeführt wurden , die dritte Erscheinung stets auftritt, die nämlich, dass die Zeit gleich oder bald nach dem Ueberschreiten der Proportionalitätsgrenze Einfluss auf die Grösse der totalen Längenänderung ausiibt.

Eine nothwendige Consequenz dieser Definition der Elasticitäts- als Proportionalitätsgrenze ist dann freilich die, dass für solche Materialien, wie Gusseisen, Steine (bei ihrer Prüfung auf Druck), welche von vornherein keine Proportionalität der Gestaltsveränderungen mit der Belastung erkennen lassen, auch keine Elasticitätsgrenze gefunden wird. Aber diess liegt eben in der Natur der Sache: solche Körper haben einfach keine • Elasticitätsgrenze und die Bestimmung einer solchen mittelst willkürlicher künstlicher Definitionen, wie sie YVertheim*) und Styffe**) gegeben hahen, hilft nicht darüber hinweg.

Eine andere Consequenz aus jener Definition der Elasticitätsgrenze ist die folgende, für die vorliegenden Untersuchungen besonders wichtige: Wenn in einem Stabe, welcher wechselnden Beanspruchungen zwischen einer unteren und oberen Grenze, von denen wenigstens die letztere über der ursprünglichen Elasticitätsgrenze liegt, ausgesetzt wird, die Lage der Elasticitätsgrenze nicht verändert oder erniedrigt wird, oder wenn dieselbe im Falle der Erhöhung unter jener oberen Grenze bleibt, so m u s s durch solche Anstrengungen, wenn sie nur oft genug wiederholt werden, schliesslich der Bruch erfolgen. Denn jede neue Anstrengung bringt eine neue Vergrös f serung der Längenänderung hervor. — Wenn aber umge-' , kehrt beide Grenzen der wechselnden Beanspruchungen unterhalb der Elasticitätsgrenze liegen und liegen bleiben, so kann auch durch noch so lange fortgesetzte Wiederholung der Anstrengungen der Bruch nicht erfolgen.

Verlängerung gemessen werden wollte. Dadurch wurde also bei jeder Entlastung eine Pause von 15 bis 20 Minuten nothwendig, in der die von der früheren Streckung des Stabes herrührende elastische Nachwirkung sich geltend machen konnte. Später wurde dieser Mangel meines Apparates durch sorgfältige Revision desselben beseitigt und seitdem waren jene Manipulationen nicht mehr nothwendig, wie sie auch früher (vgl. z. B. die Tabelle A auf S. 295 des oben citirten Bandes des „Civilingenieur“) nicht angewandt zu werden brauchten.

*) Poggendorffs Annalen, Ergänzungsband II.

**) Die Festigkeits-Eigenschaften von Eisen und Stahl, S. 30 der deutschen Ausgabe.

SWM

//

so

vorausgegangene Behandlung, bezw. der Zustand des Stabes (Columne 2), dann dessen Dimensionen (Col. 4 und 5), die gefundene Elasticitätsgrenze und der Elasticitäts-Modul (Col. 6 und 7), die Streckgrenze (Col. 8), die Maximalbelastung, welche bei dem Versuch angewendet, mit welcher also eventuell der Stab getreckt wurde (Col. 9), endlich die bleibende Dehnung, welche jene Maximalbelastung hervorbrachte (Col. 10) in die Tabelle eingetragen wurde. Dabei sind die in Atmosphären (at) oder Kilogrammen pro Quadratcentimeter angegebenen Belastungen in den Colum-nen 2 und 6 bis 9 stets auf die Querschnittsgrössen, wie sie aus den Angaben in der zugehörigen Columne 4 bestimmt sind, berechnet.

Um ein genaueres Bild von dem Gange der Messungen bei einem einzelnen solchen Versuche zu geben, als es durch obige Beschreibung möglich war, führe ich in nebenstehender Tabelle 6 als Beispiel drei solche Messungsreihen in der Originalform auf. Sie sind beliebig herausgegriffen und mit dem ersten Rundstab aus Sch weisseisen, Lab. Nr. 938c, der I. Tabelle angestellt worden. Die Bestimmung der Elasticitätsgrenze, welche durch einfach unter-

I-*

Bei manchen Stoffen, namentlich bei Schweiss- und Flusseisen, sowie bei den weicheren Stahlsorten, tritt bei allmähliger Vergrösserung der Belastung über die Elasti-citätsgrenze hinaus noch ein zweiter merkwürdiger Punkt auf, wo nämlich die Längenänderungen, die durch die fortwährend in gleichen Intervallen wachsenden Belastungen hervorgebracht werden, auf einmal sehr rasch wachsen, so rasch, dass die Scalenbilder in den Gesichtsfeldern der Fernrohre schnell durch dieselben hindurch laufen und ein Ablesen nicht mehr möglich ist. Das Diagramm, das bis dahin sich nur wenig und ganz allmählich von der geraden Linie, die es innerhalb der Ela-sticitätsgrenze bildet, abgebogen hat, biegt sich nun plötzlich in einem mehr oder weniger scharfen Knie gegen die Abscissenaxe um. Ich nenne den dabei stattfindenden Vorgang „Strecken“ (den analogen beim Drücken: „Quetschen“) und den Punkt, wo er beginnt, kurz die Streck- (Quetsch-) Grenze. Unter einer Belastung, die über dieser Grenze liegt, kommen die Scalen in den Gesichtsfeldern der Fernrohre erst nach langer Zeit, frühestens nach mehreren Stunden, zur Buhe; d. h. die elastische Nachwirkung, unter welcher die Längenänderung bei gleichbleibender Belastung immer grösser und grösser wird, dauert mindestens mehrere Stunden, ja unter Umständen , bei höheren Belastungen, mehrere Tage. Die nach der Entlastung bleibenden Längenänderungen sind dann immer auch sehr gross und verkleinern sich, wieder unter dem Einflüsse der elastischen Nachwirkung, noch . lange Zeit, oft während mehrerer Tage.

Die Streckgrenze ist nach obiger Definition nicht präcis zu bestimmen. Es liegt das in der Natur der Sache. Die betreffende Stelle ist eben nur ein U e b e r-gang aus einem allmählicheren in ein rasches Anwachsen der Längenänderungen. Manchmal findet allerdings dieser ¹

i

Uebergang fast plötzlich statt und dann kennzeichnet sich ! auch die Streckgrenze genauer, aber manchmal ist der Uebergang recht allmählich und dann muss man sich auch mit einer sehr annähernden Bestimmung der Streckgrenze begnügen. Bei manchen Stoffen, wie z. B. bei Messing und Bronze, auch bei Holz, bei sehr hartem Stahl, fehlt sie ganz. Bei anderen fällt sie nahezu mit der Elastici-tätsgrenze zusammen, wie z. B. häufig bei sehr weichem Flusseisen.

Der Elasticitätsmodul ist nur innerhalb der Elastici-tätsgrenze eine constante Grösse und wurde bei allen folgenden Messungen nur für diese Periode der Längenänderungen bestimmt. Ueber diese hinaus nimmt er fort und fort, zuerst langsamer, dann rascher ab.

Die Untersuchungen zur Beantwortung der, am Anfänge dieses Abschnittes aufgestellten Frage wurden zunächst an Normal-Rundstäben von 25 mm Durchmesser

Bauschinger, Mittheilungen, XIII.

aus Schweiss- und Flusseisen, sowie aus Bessemerstahl durchgeführt, indem dieselben auf Zug geprüft und ihre Verlängerungen auf 15 cm Länge mittelst des Spiegelapparates gemessen wurden. Dabei wurde in der Regel in Belastungsintervallen von je 1 Tonne oder 1000 hg in der Weise fortgeschritten, dass am Beginn jeder Minute eine neue Tonne zugelegt und die dadurch hervorgebrachte Verlängerung am Ende der Minute abgelesen wurde. Nach je vier solchen Intervallen wurde entlastet und die bleibende Verlängerung bestimmt.

In dieser Weise wurde jeder der Probestäbe zuerst in dem Zustande, in dem ich ihn vom Bearbeiten her in die Hände bekam und den ich kurz den ursprünglichen nennen werde, untersucht und seine Elasticitätsgrenze und damit auch sein Elasticitäts-Modul und die Streckgrenze bestimmt. Dann wurde er mit einer, über der letzteren liegenden Belastung gestreckt uud hierauf wieder entlastet. Unmittelbar darauf oder nach verschieden langen Zwischenräumen von mehreren Stunden bis zu einigen Tagen und Jahren wurden dieselben Bestimmungen der Elasticitätsgrenze und des Elastieitätsmoduls, sowie der Streckgrenze wieder vorgenommen, alsdann der Stab, natürlich unter einer höheren, Belastung als vorher, nochmals gestreckt und entlastet, dann wieder gemessen u. s. w. f.

Die Resultate dieser Versuche, welche ich grössten-theils schon früher, im XXVII. Bd. des „Civilingenieur“

S. 289—348, mitgetheilt habe, sind hier mit anderen, die im 4. Abschnitte zur Besprechung kommen werden, in den Tabellen I. bis V. nochmals in abgekürzter Form wieder gegeben, 'dass für jeden Versuch nur die

bellen I—V, soweit sie hieher gehören (nämlich von Tab. I die laufenden Nummern 1—15, 17, 19—23, 25, 27—31,

36, 38—42, von Tab. II die Nummern: 1—5, 7 und 8, von Tab. III die sämmtlichen Nummern, von Tab. IV die Nr. 5; vgl. dagegen die Wirkung von sehr oft, millionenmal,

wiederholten Anstrengungen im 5. Abschnitt).

werden,gar keine oder eine bedeutend niedriger e Elasticitätsgrenze haben. In der Zeit der Ruhe aber, die nach der auf das Strecken vorgenommenen Entlastung verstreicht, hebt sich auchdie Elasticitätsgrenze wieder, erreicht nach mehreren Tagen die Belastung, mit welcher gestreckt wurde und wird nach genügend langer Zeit, sicher nach mehreren Jahren, selbst über diese Belastung hinaus gehoben.

Diese Erhebung der Streckgrenze sowohl als der Elasticitätsgrenze scheint durch Erschüttern der Probestäbe, durch Hammerschläge z. B., die auf ihre Stirnflächen ausgeübt werden, während man sie in ungefähr senkrechter Stellung in der Hand hält, verzögert, doch nicht aufgehoben zu werden und zwar beim Schweisseisen mehr als beim Flusseisen.

Das Geradrichten eines Stabes durch Drücken und ' Biegen im Schraubstock scheint eine gehobene Elasticitätsgrenze sehr wirksam zu erniedrigen oder ihre Erhebung nach dem Strecken sehr wirksam zu verhindern (vgl. den nächsten Abschnitt.)

Oefter wiederholte Beanspruchung eines gestreckten Stabes zwischen den Belastungen 0 und einer, nicht über der ursprünglichen Elasticitätsgrenze gelegenen hindert die Hebung der Elasticitäts- und Streckgrenze nicht (Tab. I, Nr. 6; vgl. auch im vorigen Abschnitt die Versuche mit dem Stabe Lab. Nr. 939“).

Oftmal wiederholte Beanspruchung eines noch nicht gestreckten Stabes zwischen den Belastungen 0 und eine unter oder knapp an der Elasticitätsgrenze gelegenen ändern diese Grenze und den Elasticitätmodul nicht (Tab. I

strichene Belastungszahlen ausgezeichnet ist, ist bei der ersten und dritten Messuugsreihe nicht besonders scharf, die vorausgehenden Differenzen sind ziemlich verschieden, was hier hauptsächlich von der mangelhaften, jetzt längst verlassenen Einspannweise des Stabes mittelst konischer Enden herkommen mag. Bei der zweiten Messungsreihe ist eine Elasticitätsgrenze gar nicht mehr zu erkennen; die Differenzen der Verlängerungen nehmen schon von xlntang an merklich zu, oder die Elasticitätsgrenze ist durch das unmittelbar vorausgegangene Strecken des Stabes auf Null herabgeworfen worden. Dagegen ist die Streckgrenze, welche durch doppelt unterstrichene Zahlen hervorgehoben ist, bei allen drei Messungsreihen ziemlich scharf bestimmt. Während z. B. eine Zehenteistonne, welche zu 10,6 t Belastung hinzugelegt wurde, in 3 Minuten nur eine Vergrösserung der Verlängerung um 0,95/iooo Cen-timeter hervorbrachte, laufen nach Auflegen einer neuen Zehenteistonne die Scalen so rasch durch’s Gesichtsfeld, dass nach 3 Minuten noch nicht abgelesen werden kann und nach 15 Minuten die Verlängerung um 97,89/iooo cm grösser geworden ist. — Die Messungen nach Ueber-schreiten der Streckgrenze, wie sie in Tab. 6 wiedergegeben sind, wurden übrigens nur in seltenen Fällen gemacht; in der Regel wurde diejenige Belastung, welche unmittelbar vor dem raschen Durchlaufen der Scalen durch’s Gesichtsfeld getragen worden war, als Streckgrenze genommen. Die Belastungen, mit welchen gestreckt wurde, sind in Tab. 6 dreimal unterstrichen.

Bei näherer Vergleichung der Resultate in den Ta

Nummern 1—5, 8—12, 16—20, 25—29, 41—45,58—63 und von Tab. V die Nummern 1—17) ergeben sich folgende Sätze:

1) Die Streckgrenze wird stets bis zu der Belastung hinaufgehoben, mit welcher gestreckt wurde und zwar schon unmittelbar nach dem Strecken. In der Zeit der Ruhe aber, die nach der auf das Streck en vorgenommenen Entlastung verstreicht, hebt sich die Streckgrenze über jene Maximalbelastung, mit welcher gestreckt worden ist, hinaus und zwar ist diese Hebung schon nach einem Tage sehr gut bemerkbar, dauert aber Wochen und Monate, vielleicht Jahre lang fort.

*V/r 2) Die Elasticitätsgrenze wird durch das Strecken herabgeworfen, oftbisaufNull,sodass die Probestücke, wenn sie unmittelbar nach dem Strecken und Entlasten wieder gemessen

Nach sehr starken Streckungen mit Belastungen, die nahe an der Brachgrenze liegen, scheint die Hebung der Elasticitätsgrenze nur sehr langsam vor sich zu gehen, (s. Tab. IV Nr. 38 und 39, Tab. V Nr. 16) aber aufgehoben wird sie dadurch nicht (Tab. V Nr. 17).

3) Mit der Elasticitätsgrenze wird in der Regel auch der Elasticitäts-Modul durch vorausgegangenes Strecken erniedrigt; er erhebt sich, wie jene, in der Zeit der Ruhe nach dem Strecken und Entlasten wieder, wahrscheinlich aber langsamer. Nach mehreren Jahren findet er sich stets beträchtlich über seine ursprüngliche Grössehinausge hoben. (Einige Ausnahmen s. Tab. IV Nr. 3, 17, 18 und 19).

¹

Journal of the Franklin Institut 1874, I S. 150 u. S. 302.

²

Erb kam, Zeitschrift für Bauwesen 1863, S. 245 u. 246.

³

*) Dingler’s Journal Bd. 224 S. 1 u. 129.

⁴

Daran ist übrigens nur die geringe Empfindlichkeit des Zeigerapparates schuld; mit dem Spiegelapparate kann man die Erscheinung der sog. elastischen Nachwirkung stundenlang verfolgen.

Tabelle 6.

Rundstab aus Schweisseisen Lab. Nr. 938e, auf Zug geprüft.

Nr. 1 in Tab. I.

Im ursprünglichen Zustande.

Run dbogen -Scala.

Durchmesser: 2,50 cm. Länge f. d. Messung: 15,00cm.

Nr. 2 in Tab. I.

7 Minuten nach Beendigung des vorigen Versuches.

Rundbogen-Scala.

Durchmesser: 2,50 cm. Länge f. d. Messung: 15,10cm.

Nr. 3 in Tab. I.

62 Stunden nach Beendigung des letzten Versuches.

Rundbogen-Scala.

Durchmesser: 2,495 cm. Länge f. d. Messung: 15,13cm.

Belastung

Verl äng. Tausendstel-

Diff.

Zeit

Belastung

Verlang.

Tausendstel- Diff.

Zeit

Belastung

Verlang.

Tausendstel-

Diff. Zeit

cm

cm

cm

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1.43

2,89

4,32

5,75

0,05

5,73

7,16

8,61

10,06

11,48

0,02

iO

iO

cc

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143

146

143

143

143

145

145

142

11,48

12,17

12,90

13,67

14,59

0,13

14,72

14,97

15,17

15,36

15,60

15,80

16,15

17,10

Scala läuft so rasch, dass nicht abgelesen werden kann.

114,99

97,30

69

73

77

92

25

20

19

24

20

35

95

co ib oo 4 -4

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GHCiw^o^iO^L-coocoxaiajoooö'd'd'd'ö'

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1,49

2,99

4,52

6,07

0,05

6,07

7,63

9,20

10,84

12,51

0,15

lO lO

rH

12,51

13,33

14,22

15,10

16,13

0,45

16,28

17,50

18,06

18,91

19,79

20,86

22,47

Scala läuft so rasch, dass nicht abgelesen werden kann.

9789

4—

CD

rH CQ CO

rH rH r-

149

150

153

155

156

157

164

167

82

89

88

103

56

85

88

107

161

775

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OHClCO^O^iiOCDL>-GOOCOCOC5 oT © © © O rH r-T

Elast. Nachwirkung merklich, aber gering.

30,22

38,46

54.66

35,91

35,83

35.67

824

1620

4h Ö 04 CO »O

5A 54'

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nicht

abzulesen

nach 15 St.

150

150

151

151

154

151

154

151

77

75

78

78

79

79

82

101

114

227

200

168

195

340

U¹ O* cn ^ W -Ol ^ I-* CC Ü* OS cc

9 0'

11145

3202. Vers. 24. März 1880.

15'

3202. Vers. 24.

März 1880.

142,58 120,65 120,53 120,47 120,44 120,42 120,41 120,37 120,32

3202. Vers. 27. März 1880.

1574

16'

17'

18'

19'

20'

25'

30'

2*

Die in Satz 2) für die hier vorliegenden Materialien: Schweisseisen, Flusseisen und Bessemerstahl ausgesprochene Erniedrigung der Elasticitätsgrenze unmittelbar nach dem Strecken konnte bei den Versuchen mit Bronze- und Zinkflachstäben, deren Resultate im 1. Abschnitt in den Tabellen 1 und 3 mitgetheilt worden sind, nicht beobachtet werden, obwohl dort meistens unmittelbar oder nur wenige Stunden nach der Entlastung wieder gemessen wurde. Allerdings waren die dort mit der angewandten Maximal-belastung hervorgebrachten Verlängerungen nur sehr gering, keine Streckungen. Dass aber bei solchen Materialien auch bei bedeutenden Streckungen, ähnlich wie sie bei den Eisen- und Stahlstäben der Tabellen I—V angewendet worden sind, keine Senkung der Elasticitätsgrenze eintritt, habe ich in der schon oben citirten Abhandlung¹) für drei Flachstäbe aus gewalztem Kupfer und drei Rundstäbe aus Rothguss gezeigt. ²)

Immerhin aberforderten die angestellten Vergleichungen auf, den Einfluss näher zu untersuchen, den die Grösse der Dehnung oder Streckung auf die Veränderung der Elasticitätsgrenze bei Eisen und Stahl ausübt, ein Einfluss, der auch aus den Tabellen I—V schon zu erkennen ist, obwohl bei den dort niedergelegten Versuchen die Probestücke fast immer wirklich ,,gestreckt“, d. h. über die Streckgrenze belastet wurden und dadurch in der Regel bedeutende bleibende Verlängerungen erfuhren.

Die in jener Absicht unternommenen Versuche wurden an zwei Rundstäben aus den Köpfen von Lokalbahn-Stahlschienen angestellt, in der Weise, dass man zuerst nur wenig über die ursprüngliche Elasticitätsgrenze hinaus ging, dann mit der Maximalbelastung Schritt vor Schritt höher ging, bis man nahe an die Streckgrenze kam und

endlich diese überschritt und streckte. Jedesmal wurde, nachdem die Maximalbelastung gewirkt hatte, entlastet, die bleibende Dehnung gemessen und dann sofort die neue Lage der Elasticitätsgrenze gesucht.

Die so erhaltenen Resultate sind in der Tabelle VIII mitgetheilt, welche dieselbe Einrichtung hat, wie die I—VII. Es folgt aus ihnen:

4) Durch Dehnen m it Belastungen, die über der Elasticitäts- aber noch unter der Streckgrenze liegen, wird die Elasticitätsgrenze erhöht und zwar s ofort nach dem Entlasten und um so mehr, je höher die Belastung war. Wenn letztere in die Nähe der Streckgrenze kommt, erreicht die Elasticitätsgrenze ein Maximum und wird bei Ueb er schreiten der Streckgrenze herabgeworfen, entsprechend dem obigen zweiten Satze (S. 19).

Es scheint demnach ein Zusammenhang zwischen der merkwürdigen Erscheinung des Herabwerfens der Elasticitätsgrenze durch „Strecken“ und der plötzlichen Volum-Verringerung zu bestehen, welche bei Schweisseisen und Stahl während des Streckens eintritt, und welche ich in meiner Arbeit: „Leber die Quer-Contraktion und -Dilatation bei der Längen-Ausdehnung und -Zusammendrückung prismatischer Körper“¹) mit den gleichzeitig auftretenden Wärmeerscheinungen nachgewiesen habe.

Es war vorauszusehen, dass ähnliche Erscheinungen, wie sie oben für Dehnen und Strecken nachgewiesen worden sind, auch beim Drücken und Quetschen auf-treten würden. Versuche, die ich bei einer anderen Gelegenheit mit je einem Probestück aus Schweisseisen und Bessemerstahl anstellte, haben das bestätigt. Die Resultate dieser Versuche sind in Tabelle XII Spalte 1—5 und Tabelle XVI Spalte 1—4 enthalten; auch die Spalten 3—5 der Tabelle IX können hieher genommen werden. Diese Tabellen geben die vollständigen Messungsreihen wieder, in ähnlicher Weise wie die obige Tabelle 6 (S. 21 u. 22). Die einmal unterstrichenen Zahlen für die Spannungen bezeichnen die Elasticitäts-, die doppelt unterstrichenen, die Quetschgrenze; die dreimal unterstrichenen die Spannung, mit welcher gequetscht wurde.

4. Abschnitt.

Nachdem die im vorigen Abschnitt mitgetheilten Resultate constatirt waren, lag die Frage nahe, ob und durch welche Mittel die durch Strecken (oder Quetschen) erhöhte Elasticitätsgrenze sowie der Elasticitätsmodul wieder erniedrigt werden könnten?

*) „Civilingenieur“ Bd. XXV. S. 81 — 124.

Zur Erörterung dieser Frage wurden zwei Behandlungsweisen der Probestücke angewendet, die von vornherein zum Ziele zu führen versprachen, nämlich:

1)    Heftiges Erschüttern durch Ausschmieden mit schweren Hämmern in kaltem Zustande und nach-heriges Bearbeiten (Abdrehen etc.).

2)    Erwärmen auf verschiedene Temperaturen und darauf vorgenommenes langsames oder rasches Abkühlen.

Zu den Versuchen wurde ein Theil der Probestücke,

aus Zinn und Silber, von denen Stückchen auf den Stab gelegt und zum Schmelzen gebracht wurden.

Die Abkühlung des Stabs wurde, wenn sie langsam erfolgen sollte, durch Liegenlassen des erhitzten Stabes an der Luft oder im Ofen vorgenommen, behufs rascher Abkühlung wurde der Stab in senkrechter Richtung in kaltes Wasser getaucht und eine Verkrümmung sorgfältig vermieden.

Die Versuche in Tab. IV unter Nr. 46 bis 51, dann 21, 22 und 30—33 zeigen zunächst,

2) dass die Wirkung der Erwärmung und

Rundstäbe, verwendet, welche zu den im vorigen Abschnitt mitgetheilten Streckversuchen gedient hatten, nachdem sie darauf folgenden Abkühlung auf die Lage der

längere Zeit, manche 2—3 Jahre, liegen geblieben waren; Elasticitäts- und Streckgrenze beim Flusseisen ausserdem noch Flachstäbe aus Flacheisen, wie es im erst von 350° an, wenn die Abkühlung rasch und Handel vorkommt, im ursprünglichen Zustande. Die Re- vom 450° an, wenn die Abkühlung langsam er-

Für Temperaturen,

snltate der Versuche sind in den bisher noch nicht be-    folgt, bemerklich wird,

sprochenen Nummern der Tabellen I, II, IV, V und in    welche unter jenen liegen, bringen Erwärmungen

den Tabellen VI und VII enthalten.

und Abkühlungen, auch wenn sie öfter (lOmal) Die zwei Schweisseisenstäbe Nr. 938a und 938\ der    nach einander erfolgen, keine Wirkung auf die

Flusseisenstab Nr. 1850a und der Bessemerstahlstab Nr. 939b    Lage jener beiden    Grenzen hervor (s. Tab. IV

wurden nach 1 bis 3 Jahren ruhigen Liegens der ganzen    Nr. 22 und 49).

Länge nach im kalten Zustande mit dem gewöhnlichen    diese Wirkung in    beiden Fällen, sowohl bei

starken Handhammer, dann mit dem Schmiedehammer auf    rascher als auch    bei langsamer Abkühlung

Bei Schweisseisen beginnt

dem Ambos durchgehämmert und hierauf abgedreht. Die jedenfalls von 400° an (s. Tab. I., 32, 33 und 43). darnach mit ihnen angestellten Messungen ergaben die unter

Die übrigen in den Tabellen I—V enthaltenen, hieher

den Nummern 16 und 24 der Tabelle I, unter Nummer 64 gehörigen Versuche zeigen, der Tabelle IV und Nummer 18 der Tabelle V mitge-

3) dass die Wirkung der Erwärmung über jene Temperaturen und der darauf folgenden 1) Heftige Erschütterungen, wie sie beim langsamen oder rasche n Abkühlung immer darin Schmieden im kalten Zustande und nachfol- besteht, dass die Elasticitätsgrenze sowohl als gendem Bearbeiten Vorkommen, erniedrigen die auch die Streckgrenze erniedrigt wird, und zwar vorher durch Strecken und eine darauf ver- um so mehr, je höher erwärmt wurde, dass aber stricliene längere Ruhepause erhöhte Elastici- diese Einwirkung auf erstere Grenze bedeutend

theilten Resultate, aus denen der Satz folgt:

tätsgrenze wieder. Die Streckgrenze wird durch energischer ist, als auf letztere, eine solche Behandlung auch erniedrigt, aber nicht viel; sie bleibt noch weit über der Höhe, die sie im ursprünglichen Zustande des Probestückes hatte.

Wenn beim Ausschmieden keine Streckung des Stabes hervorgebracht wird, so sinkt die Elasticitätsgrenze bis zur ursprünglichen Höhe herab (s. Tab. I, 16 undV, 18), ausserdem bleibt sie darüber (Tab. I, 24 und IV, 64).

Bei den Versuchen über den Einfluss der Erwärmung und Abkühlung auf die Elasticitäts- und Streckgrenze wurden die Rundstäbe bis auf 50° im Wasserbade, bis 250° im Sandbade und von 300 bis 550° unter direkter Wirkung der Gasflamme in dem in chemischen Laboratorien gebräuchlichen Ofen für Elementar-Analysen erwärmt, das Glühen wurde im Kohlenfeuer vorgenommen.

Temperaturen wurden unter 300° mit dem Quecksilberthermometer gemessen, die von 300 bis 550 ⁰ mittelst Legirungen

Die

Einige scheinbare Ausnahmen hiervon, nämlich die in den Versuchen Nr. 44 in Tab. I, dann Nr. 9 in Tab. II und Nr. 14, 34 und 66 in Tab. IV bei langsamer Abkühlung lassen sich leicht daraus erklären, dass die durch das vorausgegangene Belasten über die Elasticitätsgrenze veranlasste Hebung der letzteren noch fortdauerte, über die Erwärmung und langsame Abkühlung hinaus. In der That zeigen die Versuche Nr. 17 und 18 in Tab. I und Nr. 38—40 in Tab. IV, dass eine Erwärmung (bis 500° C.) und darauf folgende langsame Abkühlung die mit der Zeit erfolgende Hebung der Elasticitätsgrenze eines vorher gestreckten Stabes (Satz 2 des vorigen Abschnittes^ nicht verhindert, vielleicht sogar unterstützt. — Eine wirkliche Ausnahme, die ich bis jetzt nicht zu erklären vermag, bildet nur der Versuch Nr. 53 in Tab. IV, wo eine zweitmalige Erwärmung auf 400° und darauffolgende rasche Abkühlung die Elasticitäts- und Streckgrenze hob,

•^1

QO

schneiden und denselben die üblichen Dimensionen und Formen geben. Die bei einer anderen Gelegenheit beobachtete hohe Lage der Elasticitäts- und Streckgrenze den Tabellen I—V der folgende merkwürdige Satz, an    (vgl. Abschnitt 6) liess vermuthen, dass bei diesem Eisen

dessen Richtigkeit ich lange nicht glauben wollte, der sich    durch das Walzen jene Grenzen künstlich erhöht wor

den seien.

während sie die Tags zuvor vorgenommene gleiche Behandlung gesenkt hatte.

Weiter folgt aus den hieher gehörigen Versuchen in aber ausnahmslos als giltig erwiesen hat:

Je der eine dieser beiden Paare von Stäben wurde

im ursprünglichen Zustande gemessen, d. h. dessen Elasticitäts- und Streckgrenze etc. gesucht, dann in Kirschrothhitze geglüht und rasch abgekühlt, während der zweite

4) Rasches Abküh 1 en nach dem Erwärmen erniedrigt die Elasticitäts- und die Streckgrenze, besonders die erstere, weit energischer als langsames Abkühlen; rasches Abkühlen wirft die Elasticitätsgrenze meist schon bei einer Er- mit jenem sogleich in Kirschrothhitze geglüht und langsam

wurde.

wärmung auf 500°, sicher aber beim Kirschroth- im Feuer abgekühlt, dann gemessen, nach einigen Tagen glühen auf Null oder nahezu auf Null herab, nochmal geglüht, rasch abgekühlt und wieder gemessen und zwar sowohl bei Schweiss- und Flusseisen,

als auch beim Bessemerstahl*) (vgl. die Versuche unter Nr. 18% 85, 37, 45 in Tab. I, Nr. 6 in Tab. II, Nr. 40a in Tab. IV und Nr. 19 in Tab. V und die dazu

Es ergaben sich die in den Tabellen VI und VII niedergelegten, durchweg mit den obigen übereinstimmenden Resultate:

gehörigen Ergänzungen in Tab. VIIa), während langsame Abkühlung eine so tiefe Senkung der Elasticitätsgrenze selbst nach Kirschrothhitze nicht her vor bringen kann.

Durch rasches Abkühlen nach dem Glühen wurde die Elasticitätsgrenze bei den Stäben aus dem Flacheisen Nr. 2335 fast, bei denen aus dem Flacheisen Nr. 2336 ganz auf Null herabgeworfen (s. hiezu auch die Ergän-Bei langsamem Abkühlen konnte die Elasticitäts- und zungstabelle VII⁸), die Streckgrenze jedesmal erniedrigt, Streckgrenze nur bei dem Flusseisenstab 1850a (s. Nr. 67    doch nicht bedeutend. Durch langsames Abkühlen dain Tab. IV) bis unter die ursprüngliche Höhe herabge-    gegen werden Elasticitäts- und Streckgrenze nur wenig

drückt werden und auch da nur bei vorausgegangener erniedrigt. (Die Erhöhung der ersteren im Versuch unter Kirschrothhitze; nicht aber bei einer Erwärmung auf    Nr.    3 in    Tab. VII    lässt    sich    recht    wohl daraus    erklären,

550° (Nr. 36 in Tab. IV). Bei Sch weisseisen brachte unter    dass die    Elasticitätsgrenze    im    Stücke    2336a    schon    ur.

gleichen Umständen auch vorausgegangene Glühhitze keine    sprünglich höher war als in dem 2336b; solche Ver-

solche Wirkung hervor (Nr. 10 in Tab. II).    schiedenheiten der Elasticitätsgrenze und noch viel grössere

Die Zeit hatte bei den vorstehend beschriebenen Er-    kommen in Flacheisenstangen, Kesselblechtafeln etc. häufig

scheinungen keinen Einfluss, d. h. die durch Erwärmen    vor und erklären sich ungezwungen aus der in diesem

und Abkühlen gesunkenen Elasticitätsgrenze und Streck-    Abschnitt nachgewiesen hohen Empfindlichkeit der Elasti-

grenze hoben sich in der Zeit der Ruhe nach dem Abkühlen citätsgrenze für die Art und Weise wie die Abkühlung nicht wieder, wenigstens in den nächsten 2—3 Tagen    vor    sich    geht),

Alle die Probestäbe, mit denen die in diesem und den vorhergehenden Abschnitten beschriebenen Versuche angestellt worden sind, wurden zuletzt abgerissen und ihre Zugfestigkeit, ihre Contraction und ihre Dehnung bestimmt, um dadurch zu erfahren, welchen Einfluss die voransgegangene Behandlung des Stabes auf jene Faktoren ausiibt. Für diejenigen Probestücke, bei denen eine Vergleichung mit dem ursprünglichen Zustande möglich war, sind der Uebersicht wegen diese Resultate in der auf S. 29 bis 32 stehenden Tabelle 7 aus den Tabellen I—VII zusammengestellt. Dabei sind in der dritten Columne die mit dem betr. Probestücke vorgenommenen Manipulationen nur kurz aus jenen Tabellen wiederholt und wird behufs ausführlicherer Information darüber auf diese verwiesen. Zugfestigkeit, Contraktion und Dehnung beziehen sich auf die ursprünglichen Dimensionen, nur bei den kalt

nicht (vgl. Nr. 26 und 37 in Tab. I, Nr. 24 und 57 in Tab. IV; die scheinbare Ausnahme in Nr. 7 der Tab. IV rührt von dem, durch vorausgegangenes Belasten verursachten Steigen der Elasticitätsgrenze her).

Es war interessant, die Wirkung der Erwärmung und darauf folgenden Abkühlung auf die Elasticitäts- und Streckgrenze auch bei solchen Probestücken zn untersuchen, die vorher nicht durch Strecken und darauf folgende längere Ruhe verändert worden waren. Ich liess desshalb aus zwei Flacheisen von ⁸%o und ⁴⁰/io mm Querschnitt (Lab. Nr. 2335 und 2336) in dem Zustande, wie sie im Handel Vorkommen, je zwei Flachstäbe, aus ersterem neben-, aus letzterem hintereinander, kalt heraus

*) Hieraus erklärt sich die im vorigen Hefte dieser „Mittheilungen“ nachgewiesene rasche Ausbiegung schmiedeiserner Säulen, wenn sie schon nach einer Erwärmung von unter 600° einseitig angespritzt und dadurch rasch abgekühlt werden.

ausgeschmiedeten und dann wieder abgedrehten Rundstäben sind die nach diesen Operationen abgemessenen, bezw. aufgetragenen Längen zu Grunde gelegt. Auch bei den kalt gehämmerten Flachstäben beziehen sich die Zugfestigkeit und Contraktion auf den Querschnitt nach

dem Hämmern und unmittelbar vor dem Zerreissversuch, die Dehnung aber auf 15 cm, die schon ursprünglich aufgetragen worden waren. Doch wurden hier durch jene Operation die Dimensionen nur wenig geändert.

Tabelle 7.

Material

Bezeichnung

des

Probestückes

Behandlung vor dem Zerreiss-Versuche

ö Zug-festigkeit

Proc.

Dehnung

auf | Betrag mm I Proc.

Bruchaussehen

Schweisseisen-Rundstäbe s. Tab. I.

938°

938'

938a

938b

938°

Dreimal gestreckt, darauf abgerissen.....

Zweimal gestreckt, ausserdem über hundertmal theils 3910 unter, theils bis zur Elasticitäts- und Streckgrenze und einigemal auch etwas über letztere belastet, dann abgerissen.

Dreimal gestreckt, dann im kalten Zustande ausge- 4750 schmiedet und wieder abgedreht, dann wieder gestreckt, dann auf 500° C erwärmt und langsam, endlich kirschroth geglüht und rasch abgekühlt.

Dreimal gestreckt, dann kalt ausgeschmiedet und 4900 wieder abgedreht und noch einmal gestreckt, endlich bis 500° C erwärmt und rasch abgekühlt.

Dreimal gestreckt und dann zweimal auf 400° C er- 4400 wärmt und einmal langsam, einmal rasch abgekühlt, dann zweimal auf 500° C erwärmt und rasch abgekühlt.

3870

CO CO

04

CO

250

250

150

150

250

04 Ol

OO OO

Feinsehnig mit einigen kry-stallinischen Funkten. Wie vorhin.

15,8

12,7

20,3

938d

Dreimal gestreckt, dann auf 400° C erwärmt und rasch, hierauf auf 500° C erwärmt und langsam, endlich wieder auf 500° C erwärmt und rasch ab-gekühlt.

4090

41    !    250

23,0

Last durchaus grobkrystal-liniseh mit einigen kleinen sehnigen Stellen.

Krystallinisch mit kleiner sehniger Stelle auf einer Seite; auf dieser Seite äusserlich aufgerissen.

Zur Hälfte sehnig, zur anderen Hälfte, jene halbmondförmig umgebend, krystallinisch; äusserlich ein Längsspalt auf der sehnigen Seite.

Wie bei e und f.

Schweisseisen, Flacheisen s. Tab. VI u. VII.

2335

Ursprünglicher Zustand

4050

24

150

12,6

2335b

2335a

2336

2336b

2336“

Zehnmal geglüht und einmal bis 250° C erwärmt und theils rasch, theils langsam ahgekühlt, zuletzt langsam, endlich noch mit 60 mässig starken Hammerschlägen mittelst des Schmiedhammers unter dem Vorsetzhammer auf der Breitseite bearbeitet.

Aelinlich w’ie beim vorigen Stab, jedoch zuletzt mit 60 starken Hammerschlägen bearbeitet.

Ursprünglicher Zustand.......

Behandlung ähnlich wie bei den Stäben 2335 jedoch nicht gehämmert; zuletzt kirschroth geglüht und langsam abgekühlt.

Behandlung ähnlich wie bei dem Stab 2335b

4670

4380

4020

a u. b

4290

4790

25

150

15,8

Feinsehnig, feingeschichtet, etwas zerrissen. Aeus-serlich aufgerissen. Vergl. Tab. XXI Nr. 1. Feinsehnig, feingeschichtet.

22

33

36

34

150

150

*co

00

Wie vorhin.

Feinsehnig,feingeschichtet, dicht, vgl. Tab. XXII Nr. I. Wie vorhin.

Wie vorhin.

Flusseisen-Rundstäbe s. Tab. IV.

1850«

Ursprünglicher Zustand

4610

62

250

00

04

1850h

1850

1850e

1850d

1850°

Ursprünglicher Zustand.........

Dreimal gestreckt, dann einmal auf 500° C erwärmt und rasch abgekühlt, endlich, kurz vor dem Ahreissen, kirschroth geglüht und langsam abgekühlt.

Dreimal gestreckt, dann dreimal auf 500° C erwärmt und die beiden erstenmale langsam, das letztemal rasch abgekühlt; endlich kurz vor dem Abreissen kirschroth geglüht und langsam abgekühlt.

Dreimal gestreckt, dann einmal auf 300, einmal auf 350, einmal auf 400, zweimal auf 450, einmal auf 500, einmal auf 550° C ernannt und stets langsam abgekühlt, dann wieder auf 500° erwärmt und rasch, hierauf wieder auf 500° erwärmt und langsam, endlich kirschroth geglüht und rasch abgekühlt.

Dreimal gestreckt, dann elfmal auf 250° erwärmt und allemal langsam, endlich auf 500° C erw'ärmt und rasch abgekühlt.

4610

4420

4700

5120

5200

60

66

63

62

250

250

250

250

62    250

io 00 ocT icT 04 04

Ausserordentl. feinkörnig, fast sehnig, mit aufgezogenem Rande.

Wie vorhin.

Sehnig, mit hoch aufgezogenem Rand.

23,0 Wie vorhin.

21,7

23,3

Bruch wie bei g und h.

Wie vorhin.

Material

Bezeichnung

des

Probestückes

Behandlung vor dem Zerreiss-Versuche

Zug

festigkeit

$ Con-§ traction

Dehnung

auf Betrag mm Proc.

Bruchaussehen

1850b

1850®

Dreimal gestreckt, dann elfmal auf 50°, elfmal auf 250°, einmal auf 300°, einmal auf 350°, zweimal auf 400°, einmal auf 450°, zweimal auf 500° erwärmt und jedesmal rasch afcgekühlt.

Dreimal gestreckt, dann kalt geschmiedet und wieder abgedreht, dann auf 500° erwärmt und langsam, hierauf kirschroth geglüht und gleichfalls langsam abgekühlt.

5270    62

4590    65

250    24,8 Wie vorhin.

250

15,1 Feinsehnig, mit hoch aufgezogenem Rand.

Bessemerstahl-Rundstäbe s. Tab. V.

939f

939e

939d

939c

939®

93 9b

Einmal gestreckt...........

Ursprünglicher Zustand ; Dauer des Zerreissversuches

einige Stunden Dauer des Zerreissversuches ca. 37 Minuten Dauer des Zerreissversuches einige Tage

Dauer des Zerreissversuches einige Tage

'Dreimal gestreckt, dann kalt ausgeschmiedet und wieder abgedreht, später kirschroth geglüht und rasch abgekühlt.

5310

5560

5500

51

55

55

5200

5300

5480

150

cn

Grobkörnig mit sehnigem Kerne.

Wie vorhin.

Wie vorhin.

Wie vorhin.

Wie vorhin.

Wie vorhin.

5. Abschnitt.

Die in den vorausgehenden Abschnitten mitgetheilten Versuche wurden sämmtlich mit Belastungen angestellt, die von Null aus nur nach einer Seite hinwirkten, entweder auf Zug oder auf Druck. In den Anwendungen kommt es aber vor, dass ein und dasselbe Stück, ein Maschinen- oder Brückentheil, abwechselnd auf Zug und Druck angegriffen wird, direkt oder bei hin- und hergehender Biegung, wie sie z. B. die Eisenbahnwagenachsen oder die Probestäbe bei einem grossen Theil der Wöhler’schen Dauerversuche erfahren. Um die Wirkung solcher wechselnder Anstrengungen auf die Elasticitätsgrenze zu untersuchen, liess ich Probestücke von der in Fig. 1 auf Blatt II abgebildeten Gestalt herstellen und zwar zunächst 4 aus Sch weisseisen, Lab. Nr. 2867u_d, und 4 aus Bessemerstahl, Lab. Nr. 2868ll_d. Dieselben passten mit ihren trapezförmig profilirten Enden in die ebenso gestalteten Mäuler der Zugköpfe der Werder’schen Prü-fuugsmaschine, konnten aber auch auf ihre genau eben und parallel abgeglichenen Stirnflächen gedrückt werden. Die durch punktirte Linien angedeuteten Löcher wurden nicht weiter verwendet, sie rührten nur davon her, dass ursprünglich beabsichtigt war,- die Einspannung auf Zug mittelst dieser Löcher und durch sie gesteckter Bolzen zu bewerkstelligen.

Die Resultate der mit diesen Stücken angestellten Versuche sind in den Tabellen IX—XVI enthalten uud zwar mussten hier, der bedeutenden Aenderungen halber, welche die Elasticitätsgrenze erleidet, und behufs kräftigerer Beweisführung für die daraus abgeleiteten, merkwürdigen

Sätze die Messungsreihen selbst in ihrer ganzen Ausdehnung vorgeführt werden. Die Einrichtung der Tabellen ist ähnlich wie die der Tabelle 6 auf S. 21 u. 22. Die fortlaufende Nummerirung der Spalten in jeder Tabelle gibt die Reihenfolge, in welcher die Messreilien an dem in der Uebersehrift genannten Probestück angestellt worden sind. Darunter ist die zwischen dem betreffenden und dem vorausgegangenen Versuch verstrichene Zeit und die Behandlung, die das Probestück gegebenen Falles erfahren hat, angemerkt, dann ob die Prüfung auf Zug oder Druck j geschah und endlich Durchmesser und Länge des der Messung unterworfenen Theils des Probestückes, der selbstverständlich die Mitte des cylindrischen Theils dieses letzteren einnahm.

Die vorn (links) an jeder Seite befindliche Columne, welche für alle die nebenstehenden Spalten gemeinschaftlich ist, enthält die angewandte Zug- oder Druckbelastung für den ganzen Querschnitt und die erste Columne jeder Spalte die dadurch hervorgebrachten Zug- oder Druckspannungen in Atmosphären oder hg pro qcm. Die einfach unterstrichenen Ziffern in diesen Columnen bedeuten die Elasticitätsgrenze, die doppelt unterstrichenen die Streck- oder Quetschgrenze; die letzte Zahl ist immer die angewendete Maximalbelastung.

Die 2. Columne in jeder Spalte enthält die mittelst des Spiegelapparates gemessenen Verlängerungen oder Verkürzungen in Tausendstel-Centimetern für die Länge, wie sie im Kopf der Spalte angegeben ist (ca. 6 cm), die dritte die Differenzen dieser Längenänderungen und die vierte den Elasticitätsmodul innerhalb der Elasticitätsgrenze.

Wir folgen nun den einzelnen Versuchen in deii

zur

nur

sticitätsgrenze für Druck bis 738 a* erniedrigt. Sie erhebt sich durch wiederholtes Drücken, entsprechend den im vorigen Abschnitt angeführten Resultaten, allmählich

erniedrigt,

lastungen über der betr. Elasticitätsgrenze

.Jene

Tabellen ungefähr in der Ordnung, in der sie angestellt worden sind.

Probestück aus Schweisseisen, Lab. Nr. 2867a, Tabelle IX, Spalte 1—14. Die 2. Spalte in Vergleichung

1. zeigt nur, dass durch die vorausgehende Belastung auf Zug bis zur Elasticitätsgrenze der Elasticitätsmodul für Zug vergrössert worden ist. Durch Ueberschreiten der bei 2091 at gefundenen Elasticitätsgrenze für Zug um 123 at wird aber die in der 3. Spalte bestimmte Ela-wieder (Spalte 4 und 5); nachdem aber die so gehobene Elasticitätsgrenze für Druck um nur weniges überschritten worden war, sinkt die, eine Stunde nachher bestimmte Elasticitätsgrenze für Zug ganz auf Null herab (6. Spalte), und als hiebei wieder nur mit derselben, bisher angewandten Maximalbelastung gestreckt worden war, sank die, kurze Zeit darauf bestimmte Elasticitätsgrenze für Druck bis Null herunter (7. Spalte). Durch wiederholten Druck. 3(P/2 Stunden nachher angewandt, hebt sich diese Elasticitätsgrenze wieder (8. Spalte), aber die für Zug bleibt auf Null (9. Spalte) und kann nur durch wiederholt angewandten Zug (10. und 11. Spalte) allmählich gehoben werden. Durch geringe Ueberschreitung aber fällt sofort die Elasticitätsgrenze für Druck wieder auf Null herab. Nachdem dann durch wiederholten Druck die Elasticitätsgrenze wieder erhöht, aber überschritten worden (13. Spalte), wurde die Elasticitätsgrenze für Zug wieder ganz auf Null heruntergeworfen und zwar bleibend, wenigstens zeigte sie sich noch nach 3 Tagen auf dieser niedrigsten Stufe (14. Spalte).

Ganz ähnliche Resultate ergaben die in Tab. X, Spalte 1—14 enthaltenen Messungen an dem Stücke Nr. 2867", bei dem mit Druck begonnen wurde, und ebenso die Messungen an den Bessemerstahlstücken 2868“ und 2868", wie die Spalten 1—3 in Tab. XIII und 1—4 in Tabelle XIV zeigen. Es folgt daraus:

1) Durch Belasten auf Zug oder Druck über die Elasticitätsgrenze hinaus wird die Elasticitätsgrenze für Druck oder bezw. Zug bedeutend um so mehr, je höher jene Be-liegen, und werfen schon verhältnissmässig geringe Ueberschreitungen der Elasticitätsgrenze für eine Belastungsart die Elasticitätsgrenze für die Belastung im entgegengesetzten Sinne bis auf Null herab. Wenn eine so erniedrigte Elasticitätsgrenze durch Belasten im gleichen Sinn wieder gehoben wurde und dann überschritten wird, so fällt sofort die Elasticitäts-

Bauschinger, Mittheilungen, XIII.

grenze für die Belastung im entgegengesetzten Sinn wieder auf Null oder fast auf Null herab. — Die Zeit ist bei diesen Vorgängen ohne, oder doch nur von geringem Einfluss, d. h. die durch Zug oder Druck erniedrigte Elasticitätsgrenze für bezw. Druck oder Zug hebt sich, wenigstens im Verlaufe der nächsten 3 — 4 Tage, nicht wieder, und im Verlaufe der nächsten Wochen, wenn überhaupt, doch nur wenig.

Zum völligen Beweise des letzten Satzes habe ich noch die Versuche in den Spalten 11, 12 und 13 der Tab. XI, 6 und 7 der Tab. XII, 13 der Tab. XV und 5 und 6 der Tab. XVI angestellt, welche zeigen, dass die durch vorausgegangene Belastung im entgegengesetzten Sinne erniedrigte Elasticitätsgrenze auch noch nach 3—4 Tagen und selbst nach mehreren Wochen einen sehr niederen Stand einnimmt oder ganz bei Null liegt.

Die Stücke 2867° und 2868° wurden dazu verwendet, um zu untersuchen, ob durch allmähliches Wachsen dazwischen Zug und Druck wechselnden Belastungen von unten herauf nicht etwa eine frühere als die ursprüngliche Elasticitätsgrenze erreicht werden kann, durch deren Ueberschreiten die Elasticitätsgrenze für die Belastung im entgegengesetzten Sinne erniedrigt werden würde. Die in den Tabellen XI und XV niedergelegten Resultate zeigen, dass das nicht der Fall ist.

2) Durch allmählich anwachsende, zwischen Zug und Druck wechselnde Spannungen kann die Elasticitätsgrenze für entgegengesetzte Beanspruchung erst dann erniedrigt werden, wenn jene Spannungen die ursprüngliche Elasticitätsgrenze überschreiten.

Die Stücke 2867a und 2867", 2868“ und 2868", bei denen durch die vorausgegangene, oben beschriebene Behandlung die Elasticitätsgrenze für Zug und Druck auf Null oder fast bis Null erniedrigt war, wurden nun weiter dazu verwendet, um zu untersuchen, ob durch allmähliche, von unten auf wachsende und zwischen Zug und Druck wechselnde Belastungen die Elasticitätsgrenze wieder gehoben werden könne. Die in diesem Sinne angestellten Beobachtungen sind in den Spalten 15—23 der Tab. IX, 15—24 der Tab. X, 4—12 der Tab. XIII und 5—12 der Tab. XIV enthalten. Sie

I

zeigen, dass durch die angegebenen Manipulationen die Elasticitätsgrenze des Stückes 2867“ bis auf ca. 1214«/, die des Stückes 2867" auf etwa 1193 a*, die des Stückes 2868“ auf ca. 1476 a* und die des Stückes 2868" auf höchstens 1486a* gehoben werden konnte, dass aber Ueberschreitungen dieser Grenzen in dem einen Sinne ein Herabfallen der Elasticitätsgrenze für Belastungen im entgegengesetzten Sinne hervorbringen würden.

Bruchstücke

die sogleich einleuchten werden, die Maschine für wiederholte Beanspruchung auf Zug, welche in der Wöhler’sehen Schrift: »Ueber die Festigkeitsversuche mit Eisen und Stahl« Berlin 1870. auf Blatt III und in Erbkam’s »Zeit-

Blatt G im

Ml

Grenzen liegen aber bedeutend unter den ursprünglichen Elasticitätsgrenzen der Probestücke.

3) Wenn die Elasticitätsgrenze für Zug oder Druck durch vorausgegangene Belastung auf Druck, bezw. Zug, die über der ursprünglichen Elasticitätsgrenze lag, erniedrigt worden ist, so kann sie durch allmählich anwachsende, zwischen Zug und Druck wechselnde Belastungen wieder gehoben werden, aber nur bis zu einer Grenze, die beträchtlich unter der ursprünglichen Elasticitätsgrenze liegt.

Es war mir, später anzustellenden Betrachtungen halber (vgl. den 7. Abschnitt), von Wichtigkeit, die Giltigkeit dieses Satzes noch für zwei andere Probestücke nachzuweisen, die ich in derselben Form, wie sie Fig. 1 auf Blatt II zeigt (das eine nur in etwas geringeren Dimensionen), aus einer Achswelle von Thomasstahl, An, und Schienenstücken C, D aus dem gleichen Material, die bei früheren Biegungsversuchen erhalten worden waren, anfertigen liess. Die damit an-gestellten Versuche sind in den Tabellen XVII und XVIII enthalten. Man sieht, wie die durch Ueberschreiten der ursprünglich bei 2914, bezw. 2899 at gelegenen Elasticitätsgrenze für Zug erniedrigte Elasticitätsgrenze durch abwechselnde Anstrengungen auf Druck und Zug nicht über 1457 bezw. 1561 at hinauf gebracht werden kann.

6. Abschnitt.

Im Jahre 1881 wurde es mir durch Gewährung besonderer Mittel von Seiten der kgl. bayerischen Staatsregierung, welcher ich auch an dieser Stelle meinen Dank für ihre stets bereitwilligst geleistete Unterstützung meiner Bestrebungen ausspreche, möglich, eine der bekannten Wöhler’scken Maschinen für oftmals wiederholte Anstrengungen (Dauerversuche) für das mechanisch-technische Laboratorium anzuschaffeu. Ich wählte, aus Gründen, schrift für Bauwesen«, Jahrgang 1870 Text, abgebildet ist. Sie wurde, mit einigen unwesentlichen Abänderungen, nach einer grösseren und genaueren Zeichnung, die mir der verstorbene Professor Spangenberg giitigst besorgt hatte, im Laboratorium selbst hergestellt natürlich unter Benützung hiesiger Maschinenfabriken und Giessereien und kam im Oktober 1881 in

Gang. Es können 4 Probestäbchen, jedes von ungefähr 1 qcm Querschnitt zugleich eingespannt "werden; die Maschine wird neben den Arbeitsmaschinen des Laboratoriums durch einen Otto’schen Gasmotor von 2 Pferdekräften betrieben. Sie ist immer nur am Tage im Gange, über Nacht steht sie still, auch über Mittag in der Regel 2 Stunden.

Der Plan, den ich bei den Versuchen zu Grunde legte, ist der folgende: Aus einem grösseren Stück Material sollten auf kaltem Wege mindestens 4, unter Umständen auch mehr Probestäbchen für die Wöhler’sche Maschine nebeneinander herausgearbeitet werden. Das eine derselben sollte in der Werder’schen Prüfungsmaschine auf seine Elasticitätsgrenze und seine Zugfestigkeit untersucht, die andern aber in die Wöhler’sche Maschine so eingespannt werden, dass die obere Grenze der wiederholten Beanspruchung bei dem ersten in der Nähe der Elasticitätsgrenze lag, bei dem zweiten etwas höher u. s. w. Die untere Grenze war bei all meinen bisherigen Versuchen immer Null. Von Zeit zu Zeit sollten dann die Stäbchen, nachdem sie einige Hunderttaussende oder Millionen Anstrengungen erlitten hatten, aus der Wöhler’-schen Maschine genommen und in der Werder’schen ihre Elasticitätsgrenze bestimmt werden. Zu diesem Behüte musste die Einspannweise in beiden Prüfungsmaschinen die gleiche sein, was ja auch leicht zu erreichen war.

Ich habe bis jetzt 49 Probestäbchen auf die eben beschriebene Weise geprüft, nämlich:

1)    Sechs Vierkantstäbchen (Nr. 1—5 und 49), aus einer Schweisseisen - Blechtafel von 11 mm Dicke (Lab. Nr. 2330) so herausgeschnitten und von solcher Form, wie es Fig. 2 auf Blatt II zeigt.

2)    Siebenzehn ebensolche Vierkantstäbchen (Nr. 6—19 und 46—48), aus einer Stahl- oder besser Flusseisen-Blechtafel von 11 mm Dicke (Lab. Nr. 2333) so herausgeschnitten, wie Fig. 3 auf Blatt II darstellt.

3)    Sechs Vierkantstäbchen (Nr. 20—25), aus einem /iomm Flacheisen (Lab. Nr. 2335) neben und hintereinander so herausgeschnitten, wie Fig. 4 auf Blatt II zeigt.

4)    Vier Vierkantstäbchen (Nr. 26—29), aus einem ⁴%o mm Flacheisen (Lab. Nr. 2336) hintereinander so herausgeschnitten, wie Fig. 5 auf Blatt II angibt.

5)    Vier Rundstäbchen (Nr. 30—33), aus dem einen Bruchstück einer 12,8m dicken, auf Biegungsfestigkeit geprüften Achswelle aus Thomasstahl (bez. mit Aii) so herausgeschnitten, wie Fig. 6 auf Blatt II zeigt.

6)    Vier Rundstäbchen (Nr. 34—37), aus den Köpfen der Bruchstücke einer auf Biegungsfestigkeit geprüften Eisenbahnschiene aus Thomasstahl (bez. mit C, D) so herausgeschnitten, wie Fig. 7 auf Blatt II darstellt.

7)    Acht Vierkantstäbchen (Nr. 38—45), aus einer 12 mm dicken Kesselblechtafel von Thomasflusseiseil so herausgeschnitten, wie Fig. 8 auf Blatt II zeigt,

Die Resultate der Versuche sind in den sieben Ta-

nuiss

längsten Fehler, die ursprünglich nicht oder kaum be-merklich sein konnten, veranlassen, namentlich bei den homogenen Materialien (Flusseisen und Flussstahl), den Bruch schon nach einer verhältnissmässig geringen Zahl von Wiederholungen auch bei Anstrengungen, die unter oder nur wenig über der Elasticitätsgrenze liegen.

herbeiführten.

Oberflächen allerseits blank polirt wurden, haben bis heute 5.8 Millionen bezw. 4,2 Millionen Anstrengungen zwischen 0 und 2500, bezw. 2850 at ausgehalten, ohne zu zerreissen.

zu

Blech mit seiner grossen, kleinen Beschädigungen so leicht

nur

bellen XIX—XXY niedergelegt, deren Einrichtung keiner weiteren Erläuterung bedarf.

Ich ziehe aus diesen Resultaten folgende Schlüsse:

1) Wenn bei wiederholten Anstrengungen auf Zug, deren untere Grenze Null ist, die obere Grenze in der Nähe der ursprünglichen Elasti-citätsgrenze liegt, so wird auch durch 5—16 Millionen malige Wiederholung dieser Anstrengungen der Bruch nicht erreicht (vgl. die Stäbchen Nr. 1 in Tab. XIX, Nr. 47 in Tab. XX, Nr. 21 in Tab. XXI, Nr. 27 in Tab. XXII, Nr. 30 in Tab. XXIII, Nr. 34 in Tab. XXIV und Nr. 44 in Tab. XXV.

Bei Anwendungen dieses Satzes auf die Praxis sind aber zwei wichtige Punkte nicht zu übersehen: Erstens das Material vollständig fehlerfrei sein. Die ge

So zerrissen die Stäbchen Nr. 9, 46 und 48 aus

Flusseisenblech (Tab. XX) schon nach 6, bezw. 3 und 7 Millionen Anstrengungen zwischen 0 und 2440 a/!, während ihre ursprüngliche Elasticitätsgrenze bei 2400 at lag, zeigten aber auch auf ihren Bruchflächen sämmtlich wenn auch nur sehr geringe Fehler, namentlich eingewalzte Schiefer u. dgl. die äusserlich oft kaum bemerkbar waren. Erst durch vollständiges Polieren der äusseren Oberfläche (Stäbchen Nr. 47 in Tab. XX) konnte eine längere Dauer dieser Stäbchen aus dem Flusseisenblech erzielt werden. Aehnlich verhält sich das Kesselblech von Thomas-Flusseisen (Tab. XXV). Hier zerrissen die Stäbchen Nr. 38, 42 und 43 schon nach bezw. 4,8, 6,3 und 0,4 Millionen Anstrengungen zwischen 0 und bezw. 2800, 2500 und 2850 a/f, während die ursprüngliche Elasticitätsgrenze bei 2580 bis 2800 at liegt. Auch hier waren es Materialfehler, hauptsächlich auf der Oberfläche liegend, die den Bruch Die Stäbchen Nr. 44 und 45, deren

Ich glaube, hier nochmal besonders hervorheben zu sollen, dass besonders das homogene Material, Flusseisen und Flussstahl, sehr empfindlich gegen kleine Materialfehler sein scheint, und unter diesem wieder besonders das

ausgesetzten Oberfläche. Die kleinsten eingewalzten Schiefer und sonstigen Fehler an dieser Oberfläche führen einen baldigen Bruch herbei. Bei den Rundstäbchen aus der Achswelle A n (Tab. XXIII) und der Schiene C,D (Tab.

XXIV), welche aus dem Innern dieser Stücke herausgeschnitten und deren Oberflächen ohnehin polirt wur- ! den, kann sich natürlich der Einfluss solcher Oberflächenfehler nicht bemerkbar machen. — Sch weisseisen dagegen, j sowohl in Stab- als in Blechform (Tabellen XIX, XXI und XXII), scheint für kleine Oberflächenfehler fast un- i empfindlich zu sein. Für dieses Material darf also in dieser Hinsicht der oben ausgesprochene Satz unbedenklich angewendet werden.

Der zweite Punkt, der bei der Anwendung jenes Satzes nicht übersehen werden darf, ist der, dass die sog. ursprüngliche Elasticitätsgrenze eines Materials, wie in den vorigen Abschnitten gezeigt worden ist, sehr veränderlich, sehr abhängig von der vorausgegangenen Behandlung des betr. Probestücks ist. Sie kann sehr tief liegen, kann aber auch bis nahe an die Bruchgrenze ge- j hoben werden. So liegt sie gewiss bei all den Materialien der Tabellen XX bis XXV ungewöhnlich hoch. Man muss sich also erst Rechenschaft darüber zu geben wissen, ob die für ein bestimmtes Material gefundene Elasticitätsgrenze nicht künstlich, durch Strecken, Walzen, Schmieden etc. gar zu hoch gehoben worden ist, bevor man sicher sein kann, dass es Anstrengungen, deren obere Grenze in der Nähe der Elasticitätsgrenze liegt, auf unbeschränkte Dauer auszuhalten vermag (vgl. weiter unten).

2) Durch oftmal wiederholte Anstrengungen zwischen Null und einer oberen Spannung, welche in der Nähe oder auch mehr oder weniger über der ursprünglichen Elasticitätsgrenze gelegen ist, wird diese gehoben und zwar bis über, manchmal weit über die obere Grenze der Anstrengungen hinaus und um so höher, je grösser die Anzahl der Anstrengungen ist, oh nejedoch ei ne gewisse Höhe überschrei teil zu können.

Den Beweis dieses wichtigen Satzes findet man unter den laufenden Nummern 1—16 der Tabelle XIX, 1—7, 14—15 und 16—18 der Tabelle XX, 2—6 der Tab. XXI, 2—5, 6—9 und 10—13 der Tab. XXII, 1—4 und 7—9 der Tabelle XXIII, 1—4 der Tabelle XXIV und 11 -12 der Tabelle XXV. — Ausnahmen geben nur die Versuche unter Nr. 13 der Tabelle XX, Nr. 6 der Tab. XXII und Nr. 10 der Tabelle XXV. Ich kann mir dieselben durch die bedeutende Höhe der bereits gehobenen Elasticitätsgrenzen erklären; ausserdem hebt sich in den beiden ersten Fällen die Elasticitätsgrenze durch fortgesetzte Anstrengungen wieder und sehr wahrscheinlich auch in dem letzten. — Andere in den Tabellen vorkommenden Fälle von Senkungen der Elasticitätsgrenze durch wiederholte Anstrengungen fallen in das Gebiet des folgenden Satzes.

können, welche obere Grenze (die untere immer als 0 genommen) solche wiederholte Anstrengungen höchstens durch Strecken erniedrigte Elasticitätsgrenze sich im Laufe haben dürfen, wenn sie in unbeschränkter Anzahl ertragen der Zeit von selber wieder hebt und zwar unter Umständen werden sollen.

Der obige Satz steht offenbar in gewisser Analogie zu dem 2. Satze des 3. Abschnittes. Wie dort eine vorher

über die Belastung hinaus, mit welcher gestreckt wurde, und jedenfalls über ihre ursprüngliche Lage hinaus, so ist jetzt eine Hebung der Elasticitätsgrenze durch oft wiederholte Anstrengungen und zwar unter Umständen über die obere Grenze dieser Anstrengungen hinaus constatirt. Mir erscheint aber der obige Satz besonders desshalb von grosser Wichtigkeit, weil die in ihm ausgesprochene Eigenschaft der hier in Rede stehenden Materialien die Erklärung dafür gibt, warum dieselben Anstrengungen, deren oberen Grenze über ihrer ursprünglichen Elasticitätsgrenze liegt, doch in unbegrenzter Anzahl auszuhalten vermögen, eine durch Wöhler nachgewiesene Thatsache, die ausserdem in Widerspruch mit dem oben (S. 16) aus der Definition der Elasticitätsgrenze gezogenen Schlüsse stünde. Denn nach dieser Definition, die im Ganzen doch mit der früher schon allgemein verbreiteten Ansicht über das Wesen der Elasticitätsgrenze übereinstimmt, ist eigentlich der erste Theil des von Wöhler entdeckten Gesetzes: ,.Der Bruch des Materials lässt sich auch durch vielfach wiederholte Schwingungen, von denen keine die absolute Bruchgrenze erreicht, herbeiführen,“ selbstverständlich. Das merkwürdige Resultat der Wöhler’sehen Versuche war eigentlich das, dass Schwingungen, deren obere Grenze über der Elasticitätsgrenze liegt, den Bruch nicht noth-wendig herbeiführen müssen, sondern, wenn sie nur in gewissen Schranken blieben, in unbeschränkter Zahl ausgehalten werden.

In Uebereinstimmung mit dem Vorstehenden folgt aus den Resultaten der Tabellen XIX—XXV der folgende Satz, der eigentlich nur eine Umschreibung des aus der Definition der Elasticitätsgrenze (S. 16) gefolgerten Schlusses oder Grundsatzes ist:

3) Wiederholte Anstrengungen (Schwingungen) zwischen 0 und einer oberen Grenze, welche die ursprüngliche Elasticitätsgrenze noch über ihre obere Spannung hinaus zu heben vermögen, führen den Bruch nicht herbei; wenn aber ihre obere Grenze so hoch liegt, dass die Elasticitätsgrenze nicht mehr darüber hinaus gehoben werden kann, so muss der Bruch nach einer beschränkten Anzahl solcher Anstrengungen erfolgen.

Die praktische Wichtigkeit dieses Satzes, wenn er sich bestätigt, liegt auf der Hand: er gibt ein Mittel an die Hand, durch Dauerversuche, die sich auf eine ver-hältnissmässig kleine Anzahl von Anstrengungen beschränken, auf vielleicht 5—10 Millionen, beurtheilen zu j

aus

Suchen wir diesen Satz aus unseren 7 Tabellen nachzuweisen und die soeben angedeutete Folgerung ihm zu ziehen.

Aus Tab. XIX ist sofort ersichtlich, dass noch durch Anstrengungen zwischen 0 und 2000 a/ nach 5,2 Millionen maliger Wiederholung die Elasticitätsgrenze über jene obere Spannung, wenn auch nicht viel, nämlich auf 2200 at gehoben wird, dass aber Anstrengungen zwischen 0 und 2500 a/ nach 2,1 Millionen Wiederholungen die Elasticitätsgrenze nicht mehr über 2500 a/ hinaus bringen und nach 2,3 Millionen Wiederholungen in der That den Bruch herbeiführen. Ich schliesse daraus, dass von dem vorliegenden Materiale, Schweisseisenblech, Anstrengungen zwischen den Grenzen 0 und 2000 a/ in unbegrenzter Dauer ertragen werden können, obwohl die ursprüngliche Elasticitätsgrenze bei 1040 a/ liegt.

Aehnliche Betrachtungen werden bei den folgenden Tabellen erschwert durch die schon einmal erwähnte hohe Lage der ursprünglichen Elasticitätsgrenze der betreffenden Materialien und bei den Tabellen XX und XXV noch besonders durch den ebenfalls schon oben hervorgehobeneu grossen Einfluss, den die in reichlicher Anzahl vorkommenden Material- und Fabrikationsfehler auf das Resultat der Dauerversuche ausüben. Setzen wir sie dem ungeachtet fort.

Aus Tab. XX folgt, dass Amstrengungen zwischen 0 und 2440 a/ die Elasticitätsgrenze bis auf 2960 at hinaufheben können, dass sie aber doch schon den Bruch herbeizuführen im Stande sind (vgl. laufende Nr. 8, 11, 19), wobei freilich allemal ein Materialfehler als wahrscheinliche Ursache nachgewiesen werden konnte. Das Stäbchen Nr. 47 dagegen (lauf. Nr. 12—15) mit allerseits polirter Oberfläche ist nach 10,3 Millionen Anstrengungen zwischen jenen Grenzen noch intakt. Aber Schwingungen zwischen 0 und 3000 oder gar 3500 und 4000 at vermochten die Elasticitätsgrenze nicht mehr über die obere Spannung hinaus zu heben und führten immer den Bruch herbei, auch ohne dass äusserlich ein Fehler zu erkennen war.

Es folgt hieraus, da^s vom vorliegenden Material, Bessemer-Flusseisenblech, Schwingungen zwischen 0 und 2400a/ sicher in unbegrenzter Anzahl ertragen werden, vorausgesetzt, dass es fehlerfrei ist.

Tab. XXI zeigt, dass durch Schwingungen zwischen 0 und 2000 a/ die Elasticitätsgrenze bis 3270 at gehoben wurde, ohne dass nach 9,1 Millionen Wiederholungen der Bruch herbeigeführt worden wäre, dass aber Schwingungen zwischen 0 und 2500 a/ die Elasticitätsgrenze kaum noch

von

Kessel

voraus-

den, an

ruhender Belastung geht ferner der Satz hervor:

aus

wur-

über sich hinaus heben und nach 7,4 Millionen Wiederholungen auch den Bruch herbei führen. Daraus folgt, dass das vorliegende Material, Flacheisen 80/10mm, Anstrengungen zwischen 0 und etwa 2200 at in unbegrenzter Anzahl aushalten kann.

Aus Tab. XXII folgt, dass Schwingungen zwischen 0 und 2100 ^ die Elasticitätsgrenze des betr. Materials bis zum Maximum von 2480 at hinaufrückeu und nach 16,5 Millionen Wiederholungen den Bruch noch nicht herbeifiihren, dass aber Schwingungen zwischen 0 und 2630 at die Elasticitätsgrenze nicht mehr mit Sicherheit über ihre obere Grenze hinaus heben können, immerhin aber noch in 9,3 Millionen maliger Wiederholung ertragen wurden. Das vorliegende Material, Flacheisen 40/10 mm, vermag also Anstrengungen zwischen 0 und

I

etwa 2400 in unbeschränkter Anzahl zu ertragen.

Tabelle XXIII zeigt ferner, dass durch Schwingungen zwischen 0 und 2480 a/ die Elasticitätsgrenze im Maximum bis auf 3120at erhoben wird und 9,6 Millionen solcher Schwingungen auch wirklich ausgehalten werden, dass Schwingungen zwischen 0 und 3000 at die Elasticitätsgrenze noch bis 3180 a/ erheben und über 9 Millionen mal ausgehalten werden, dass aber Anstrengungen zwischen 0 und 4000 at schon nach einer verhältnissmässig geringen Anzahl von Wiederholungen den Bruch herbeiführen. Das vorliegende Material, Thomasstahl in Form von Achswellen (Eisenbahnaxeu), vermag also sehr wahrscheinlich Schwingungen zwischen 0 und 3000 at in unbegrenzter Dauer zu ertragen.

Tab. XXIV zeigt, dass Schwingungen zwischen 0 und 2500 at die Elasticitätsgrenze bis 3650 at im Max. hoben und in mehr als 10 Millionen maliger Wiederholung ertragen wurden, dass aber Schwingungen zwischen 0 und 3000a/ selbst nach 7,9 Millionen Wiederholungen die Elasticitätsgrenze nur bis 2690 a/ brachten. (Wahrscheinlich lag sie bei dem Stäbchen Xr. 35 ursprünglich doch tiefer als bei den im Kopf der Tabelle angeführten Normal-Rundstäben). Es dürfte also das vorliegende Material, Thomas-Stahl in Eisenbahnschienenform, Anstrengungen zwischen 0 und 2800 a/ in unbeschränkter Anzahl zu ertragen im Stande sein.

Aus Tab. XXV endlich folgt, dass Anstrengungen zwischen 0 und 2500 at die Elasticitätsgrenze nicht mehr mit Sicherheit über sich hinausheben können (Nr. 10) und solche zwischen 0 und 2800 und 2850 at überhaupt nicht mehr, auch nach 3 bezw. 2,7 Millionen Wiederholungen (Nr. 1 und 12). Da aber Schwingungen zwischen 0 und 2500 a/ von dem Stäbchen Nr. 44 mit allerseits blank polirter Oberfläche bis jetzt doch in 5,8 Millionen Wiederholungen ertragen wurden, so wird wohl geschlossen

werden dürfen, dass das vorliegende Material blech aus Thomas-Flusseisen, Schwingungen zwischen Q und 2400 at in unbegrenzter Anzahl ertragen kann, gesetzt, dass es fehlerfrei ist.*)

Aus meinen Dauerversuchen im Zusammenhänge mit denselben Materialien angestellten Proben mit

4) Die Zugfestigkeit zeigt sich durch Millionen mal wiederholte Anstrengungen nicht vermindert, eher erhöht, wenn das Probestück nach jenen Anstrengungen mit ruhender Belastung abgerissen wird.

Die Richtigkeit dieses Satzes beweisen alle die Versuche der Tabellen XIX--XXV, wo Probestäbchen nach einer grossen Anzahl von Schwingungen, welche sie gehalten hatten, mit ruhender Belastung abgerissen den, nämlich die Versuche unter Nr. 6, 11 und 16 in Tab. XIX, unter Nr. 6 in Tab. XXI, 9 und 14 in Tab. XXII, 9 in Tab. XXIII, sowie 4 und 5 in Tab. XXIV. Im Versuch 9 der Tabelle XX wurde das eine Bruchstück des Stäbchens Nr. 9, nachdem dieses 6,6 Millionen Anstrengungen zwischen 0 und 2440 at erlitten und in der Wühlerischen Maschine abgerissen war, nochmal in der Werder’schen Maschine eingespannt, natürlich nachden sein Querschnitt verschwächt worden war, und abgerissen. Die Festigkeit ergab sich zwar etwas kleiner, als bei dem Stäbchen Nr. 10, das vorher gar keine Anstrengungen erlitten hatte, aber nicht so viel, dass der Unterschied nicht auch aus üngleichmässigkeiten im Material erklärt werden könnte.

Bei allen den soeben angeführten Versuchen ist das Aussehen der Bruchfläche genau so, wie bei denjenigen Stäbchen aus gleichem Material, die abgerissen wurden, ohne vorher Dauerversuchen unterworfen worden zu sein. Dagegen zeigen alle diejenigen Stäbchen, die während der Dauerversuche in der Wöhler’schen Maschine abgerissen sind, die von Spangenberg**) hervorgehobenen charakteristischen Zeichnungen, welche in der letzten Columne der Tabellen XIX—XXV näher beschrieben und auf der Lichtdrucktafel Blatt III ersichtlich sind. Daraus folgt, dass die Struktur-Veränderungen, welche das Ansehen der letzteren Brüche zeigt, nur in der Bruchfläche selbst stattgefunden haben, und das wird auch noch direkt bewiesen dadurch, dass man jene Bruchflächen in der bekannten

*) Diese Voraussetzung muss selbstverständlich bei allen Materialien erfüllt sein; aber hier und oben beim Bessemer Flusseisenblech glaubte ich es noch besonders hervorheben zu müssen.

**) Ueber das Verhalten der Metalle bei wiederholten Anstrengungen, Berlin 1875.

Null

240 Ctr. „

Null

Weise ätzt. In der geringsten Tiefe unter der Bruchoberfläche kommt die ursprüngliche Struktur wieder zum Vorschein. Solche Aetzversuche habe ich, mit dem gleichen Erfolg, auch an einigen Bruchflächen von S Federn der Wöhler’schen Maschine angestellt, die mir nach einer ver-hältnissmässig geringen Anzahl von Anstrengungen (Biegungen) während des Ganges der Maschine gebrochen waren und die Spangenberg’schen Figuren sehr schön zeigten.

Damit ist nun, meine ich, die immer noch von Vielen gehegte Ansicht über die Struktur-Veränderung des Eisens und Stahls durch oft wiederholte Anstrengungen gründlich widerlegt und der Satz erwiesen:

5) Oftmal, millionenmal wiederholte Anstrengungen des Eisens und Stahls bringen keine Aenderung der Struktur hervor. Die eigenthiim-liehen Zeichnungen, welche an Brüchen ersichtlich sind, die während solcher wiederholter Anstrengungen entstunden, rühren von einer Struktur-Aenderung her, die sich lediglich auf die äusserste Oberfläche der Bruchstellen beschränkt.

W ann diese letzteren Struktur-Aenderungen sich vollziehen, ist freilich schwer zu sagen. Ich glaube, erst im Momente des Bruches oder unmittelbar vorher. Der Versuch No. 14 in Tabelle XXII mit dem Stäbchen No. 28, welches nach den 9,3 Millionen Anstrengungen zwischen 0 und 2630«^., wie seine tief herabgesunkene Elasticitäts-grenze zeigt, wahrscheinlich nahe daran war, in der Wöhler’schen Maschine abzureissen, scheint dafür zu sprechen, dass sich jene Struktur-Aenderung der Bruchfläche längere Zeit vorher vorbereitet, weil die Fläche des mit ruhender Belastung erhaltenen Bruches schon einen Anklang an die charakteristische Zeichnung der Brüche in der Wöhler’schen Maschine zeigte. Aber dem widerspricht doch wieder der Umstand, dass die Zugfestigkeit des Stäbchens nicht verringert worden war.

Die Contraktion des Querschnitts ist bei den Brüchen, welche bei den Dauerversuchen erfolgen, wesentlich kleiner, als bei den unter ruhender Belastung erhaltenen, besonders auf der Seite, wo die charakteristischen Zeichnungen jener Brüche aüftreten. Das Gleiche gilt von der Verlängerung nach dem Bruch. Solche Probestäbchen dagegen, welche nach einer grossen Anzahl Anstrengungen, die sie erlitten haben, mit ruhender Belastung abgerissen werden, zeigen, wie dieselbe Zugfestigkeit und dasselbe Bruchaussehen, auch nahezu die gleiche Querschnittscontraktion und Dehnung nach dem Bruche, wie die Stäbchen aus gleichem Material, die vorher keine Anstrengungen erlitten haben.

7. Abschnitt.

Wöhler spricht das von ihm entdeckte Gesetz in folgenden Sätzen aus:*)

„Der Bruch des Materials lässt sich auch durch vielfach wiederholte Schwingungen, von denen keine die absolute Bruchgrenze erreicht, herbeiführen. Die D if fe r e n z e n der Spannungen, welche die Schwingungen eingrenzen, sind dabei für die Zerstörung des Zusammenhanges massgebend.“

„Die absolute Grösse der Grenzspannungen ist nur insoweit von Einfluss, als mit wachsender Spannung die Differenzen, welche den Bruch herbeiführen, sich verringern.“ „Für solche Schwingungen, bei denen dieselbe Faser aus Zugspannung in Druckspannung übergeht und umgekehrt, werden die Zugspannungen als positiv, die Druckspannungen als negativ betrachtet, so dass also in diesem Falle die Differenz der äussersten Faserspannungen gleich der grössten Zugspannung plus der grössten Druckspannung ist.“

Wöhler gibt dann folgende aus seinen Versuchsresultaten entnommene Zusammenstellung**) von Schwin-gungsgrenzen, bei denen der Bruch nicht mehr eingetreten ist:

1)    Bei Stäben aus Achsen, die im Jahre 1857 von der Gesellschaft Phönix geliefert worden waren:

Schwingungen zwischen

4~ 160 Ctr. u. — 160 Ctr. pro □ Zoll Faserspannung***) 4" 300 ,,    „

4~ HO „s „

2)    Bei Stäben aus Gussstahlachsen, die Krupp im Jahre 1862 geliefert batte:

Schwingungen zwischen

Wenn man diese Resultate graphisch aufzeichnet, indem man die untere Spannungsgrenze ap als Abscisse und die Spannungsdifferenz ak. als Ordinate senkrecht zur Abscisse abträgt, so erhält man Punkte, welche, wie Gerber zuerst gezeigt hat, sich am besten durch eine

*) „Die Festigkeits-Versuche mit Eisen und Stahl“ Berlin 1870 S. 6 oder Erbkam’s „Zeitschrift für Bauwesen“ Jahrgang 1870 S. 83.

**) Ebenda, S. 7 bezw. S. 85.

***) 1 Ctr. (Handelscentner) = 46, 77 %, 1 □ Zoll = 6,8406 qcm. folglich 1 Ctr. pro □Zoll = 6,84 kg pro qcm oder at.

i)

ak

aö²

Parabel verbinden lassen, deren zur Abscissenaxe con-j ugirter Durchmesser durch den Anfangspunkt des Co-ordinatensystems geht und durch den Punkt, der gleichen 4- und — Spannungen (o) entspricht, so dass die tg. seines Winkels mit der Abscissenaxe gleich 2 ist.

Die Gleichung dieser Parabel ist:

(ap 4- 4 ak)² 4- xak =-a₀2 wo die Constanten x und a₀ folgende Bedeutung haben:

Für ak = 0 wird ap = 4^ a₀, also ist a₀ nichts anderes als die Zug- (bezw. Druck-)festigkeit, diejenige Spannungsgrenze, bei welcher keine Schwingungen mehr stattfinden dürfen, um den Bruch herbeizuführen.

Für ap = — 4 a* — — ⁰' so ^ass aP + \ ak == 0 und die obere Grenze ap 4- ak = 4- o wird, ergibt sich

O.Q

2a und umgekehrt, die Grenze der Schwingungen zwischen gleich grossen 4- U11(i — Spannungen:

2x

Die Werthe von ap für ak = 0, d. h. die Zugfestigkeiten, finde ich nur für die beiden ersten der drei obigen, von Wühler geprüften Materialien angegeben, nämlich für die Stäbe aus den Phünix-Achscn zu 440—450, im Mittel 445 Ctr. pro □Zoll (Tab. XIVa. der obigen Schrift) und für die Stäbe aus Gussstahlachsen zu 1025—1050—1050, im Mittel 1040 Ctr. pro □Zoll (Tab. XVI a.).

Fügt man diese Werthe den oben von Wühler gegebenen Werthen von ap und ak hinzu und setzt dann sämmtliche Werthe in die Gleichung 1) der Gerber’schen Parabel ein, so erhält man für jedes der drei obigen Materialien 4 Gleichungen zwischen den Constanten x und a₀, aus denen man mittelst der Methode der kleinsten Quadrate diese Constanten bestimmen kann, so dass alsdann die Parabeln, welche sich mit müglichst grosser Genauigkeit jenen 4 Punkten anschliessen, gezeichnet werden künnen. Man erhält so -,

1. Für die Stäbe aus Phünixachsen:

«p

— 160 Ctr.;

<xP =

<Xp =

ap —

240 „

445 „

320 Ctr. pro nZoll und daraus: a₀²— 320 x = 0 300 „

200 „

0 „

a₀² — 300 x — 22500 = 0 a₀² — 200 x — 115600 a₀² — 198025 = 0

woraus sich x = 607 und a₀ = 456 Ctr. pro nZoll und aus diesen beiden wieder o = 172 Ctr. per [jZoll ergeben, welch’ letztere beide Werthe hinlänglich mit den für ak = 0 und ak = 320 Ctr. direkt gefundenen Werthen von ap, nämlich 445 und 160 Ctr. pro □Zoll stimmen. Die durch y„ und ao bestimmte Parabelgleichung:

(ap -f i ak)² + 607 ak = 456²

ergibt dann für die Werthe:

ap = 0 und 240 Ctr. pro rjZoW die Werthe ak = 305 „ 170 „    ,,

statt der von Wühler direkt beobachteten:

ak = 300 und 200 Ctr. pro DZoll, eine Uebereinstimmung, die auch genügend erscheinen dürfte, wenn man erwägt, dass in dem 2. Fall der Werth von ak = 200 oder der oberen Schwingungsgrenze zu 440 Ctr. pro □Zoll von Wühler in seinen Ausführungen auf S. 6 der oben citirten Schrift gegenüber den vorhergehenden etwas zu hoch gegriffen erscheint.

2. Für die Stäbe aus Krupp’schen Gussstahlachsen:

ap = — 280 Ctr.; ak = 560 Ctr. pro OZoll und daraus: ot₀² — 560 x — 0

0 „ j ak = 480 „    „    „    „    „    ao²-480x- 57600 = 0

350 „ ; ap = 450 „ 1040 „ ;

ak -—

a₀² — 450 x — 330625 = 0 a₀² — 1081600 = 0

woraus sich x = 1938, a„ = 1044 Ctr. pro OZoll und aus diesen beiden o = 281 Ctr. pro OZoll ergeben. Letztere beiden Werthe stimmen wieder recht gut mit den direkt beobachteten 1040 und 280 Ctr. pro □Zoll. Aus der durch x und a₀ bestimmten Gleichung der Gerber’schen Parabel: (ap + l ak)² -f 1938 ak = 1044²

welche Wühler direkt beobachtet hat.

3. Für die Stäbe aus Gussfederstahl:

0 Ctr.;

ap =

ap = 250 „

aP

ap

400 „ 600 „

ak = 500 Ctr. pro nZoll und daraus: a₀² — 500 x — 62500 = 0

a₀² _ 450 x — 225625 = 0 a₀² — 400 x — 360000 = 0 a₀² _ 300 x — 562500 = 0

450    „

; ak === 400 „

; ak = 300 „    ,,

; ak

2x

tan

= 5555 cd

2x

woraus sich x = 2462, ao=1150 Ctr. pro □Zoll und aus diesen beiden a = 2677 Ctr. pro nZoll ergeben. Aus der durch x und a₀ bestimmten Parabelgleichung:

(ar -f i ak)² + 2462 ak = 11502 folgen dann für die Werthe von

ap= 0, 250, 400 und 600 Ctr. pro nZoll die Werthe von

ak = 510, 445, 395 „ 305    „    „

welche mit den direkt von Wühler beobachteten

ak = 500, 450, 400 und 300 Ctr. pro □Zoll so gut übereinstimmen, als nur erwartet werden kann.

Meine Dauerversuche ergeben durchweg nur den Werth von ak für ap = 0; ich will ihn kurz mit a bezeichnen und habe ihn bei den im vorigen Abschnitt, S. 40—42, angestellten Betrachtungen aus den Versuchen der Tabellen XIX—XXV ermittelt. Da ich für jedes der geprüften Materialien auch die Zugfestigkeit a₀ bestimmt habe, so kann in der Formel 1) der Gerber’schen Parabel die Constante x berechnet werden, nämlich

*o² — i^²

und hieraus die Parabel construirt, sowie

1    a²

2    •*

G)' berechnet werden.

Auf diese Weise findet sich:

1) Für das Schweisseisenblech, Tab. XIX: aus a .= 2000 at und a₀ = 3480 cd

*o²— Ja⁴

o = — = 1090 cd.

2)    Für das Bessemerflusseisenblech, Tab XX: aus a = 2400 cd und a₀ = 4360 cd

x = 7 320 cd a = 1300 cd.

3)    Für das Flacheisen ⁸%o mm, Tab. XXI: aus a = 2200 cd und a₀ = 4050 at

x = 6900 at o = l 190 cd.

4)    Für das Flacheisen ⁴%o mm, Tab. XXII: aus a = 2400 cd und a₀ = 4020 cd

x = 6130 cd a = 1320

5)    Für die Achswelle aus Thomasstahl, Tab. XXIII: aus a = 3000 cd und a₀ = 6120 cd

x = 11730 at a = 1600. cd

6)    Für die Eisenbahnschiene aus Thomasstahl, Tab. XXIV: aus a = 2800 cd uud a₀ = 5940 at

x = 11900 at a == 1480 at.

7)    Für das Kesselblech aus Thomasflusseisen, Tab. XXV aus a = 2400 cd und a₀ = 4050 cd

x = 6230 at a = 1320 cd.

Aus den im 5. Abschnitt mitgetheilten und besprochenen Versuchen folgt, dass die Grenze von Schwingungen zwischen gleichgrossen -j- und — Spannungen die Elasti-citätsgrenze nicht überschreiten darf, wenn solche Schwingungen in unbegrenzter Anzahl ertragen werden sollen, da durch jede Ueberschreitung in dem einen Sinne sofort die Elasticitätsgrenze für den entgegengesetzten erniedrigt wird.

Ich habe den Maximalvorrath jener Schwingungsgrenzen oben mit o bezeichnet; er wurde von Wühler für die beiden ersten oben aufgeführten Materialien direkt bestimmt; ausserdem habe ich ihn für diese, wie für alle anderen obigen Materialien auch aus der Gerber’schen Parabel berechnet, in welcher er dem Anfangspunkt des zur Abscissenaxe conjungirten Durchmessers entspricht. Prüfen wir obige Schlussfolgerung an den Werthen für die Elasticitätsgrenze, so weit diese bekannt sind.

Für das Eisen aus Phünix-Achsen findet sich aus dem in Erbkam’s Zeitschrift für Bauwesen, Jahrgang 1860' S. 611—612 mitgetheilten Biegungsversuche Wühlers an einem Stabe aus einer auf Biegung hin und her geprüften und gebrochenen Achse die Elasticitätsgrenze bei 160 Ctr. pro □Zoll, also genau derselbe Werth, den Wühler durch Dauerversuche mit diesem Material für a gefunden hat; die Parabel ergibt a = 172 Ctr. pro □ Zoll.

Für einen Stab aus einer ungehärteten Gussstahi-achse, welche 1861 von Krupp geliefert worden war und im Betriebe 4980 Meilen zurückgelegt hatte, findet sich aus dem von Wühler in Erbkams Zeitschrift für Bauwesen angeführten Biegungsversuche die Elasticitätsgrenze bei ca. 300.Ctr., während Wühler durch Dauerversuche an Stäben aus ebensolchen, freilich erst im Jahre 1862 gelieferten Achsen o direkt zu 280 Ctr. fand und die Parabel 281 Ctr. pro □ Zoll ergibt. Die Uebereinstimmung ist immerhin befriedigend.

Für das dritte Material, den Gussfederstahl habe ich nirgends eine Angabe betreffend dessen Elasticitätsgrenze finden künnen und Beste jenes Materials waren auf mein Nachfragen in Berlin leider nicht mehr vorhanden.

Die Elasticitätsgrenze des von mir geprüften Schweiss-eisenbleches (Tab. XIX) liegt bei 1040 at, während sich

en

na-

aus der Gerber’sehen Parabel a= 1090a£ ergab, in genügender Uebereinstimnmng damit.

Aber bei allen 6 anderen von mir geprüften Materialien liegt die „ursprüngliche“ Elasticitätsgrenze bedeutend höher als das aus der Gerber’sehen Parabel oben berechnete n. Nun habe ich schon verschiedenemale darauf aufmerksam gemacht, dass die Elasticitätsgrenze bei jenen Materialien sehr hoch liegt, auf künstliche Weise durch Strecken, Walzen, Schmieden erhöht worden sein muss. Man muss sich also bei Anwendung der obigen, aus den

Versuchen des 5. Abschnitts gezogenen Schlussfolgerung

$

ebenso, wie bei der Anwendung des 1. Satzes des vorigen Abschnitts, immer zuerst Rechenschaft darüber geben, welche von den vielen Elasticitätsgrenzen, die einem Material gegeben werden können, dabei zu nehmen sei.

Ueberlegt man nun, dass eine durch Strecken erniedrigte Elasticitätsgrenze für Zug sich im Laufe der Zeit von selbst wieder hebt (3. Abschnitt), und^dass die Elasticitätsgrenze für Zug durch oftmal wiederholte Anstrengungen zwischen 0 und einer oberen Zugspannung gehoben wird, auch über diese obere Zugspannung (6. Abschnitt), dass dagegen bei abwechselnder Beanspruchung auf Zug und Druck die Ueberschreitung der Elasticitätsgrenze für die Beanspruchung in einem Sinne diese Grenze für den entgegengesetzten Sinn tief und bleibend herunterwirft, so liegt die Analogie nahe, dass abwechselnde Anstrengungen auf Zug und Druck, welche unterhalb einer künstlich gehobenen Elasticitätsgrenze liegen und sehr oft wiederholt werden, diese Elasticitätsgrenze bis zu einer gewissen Grenze herab wieder erniedrigen und zwar bis zu derjenigen, welche sie nach dem 3. Satz des 5. Abschnittes nicht mehr überschreitet, wenn durch allmählich an wachsende, zwischen Zug und Druck regelmässig wechselnde Belastungen eine ganz herabgesunkene Elasticitätsgrenze wieder nach und nach gehoben wird. Dass einige wrenige Wechsel zwischen Zug und Druck, wie sie bei den Versuchen in Tab. XI und XV angewendet worden sind, die über ihnen liegende Elasticitätsgrenze nicht erniedrigten, kann hiegegen so wenig als Beweis angeführt werden, als die Nichterhebung der Elasticitätsgrenze durch einige wenige Schwingungen zwischen 0 und einer oberen Zugspannung gegen den vollständigen erwiesenen Satz 1 des 6. Abschnittes.

Ich möchte jene Grenze, dieselbe also, die auch im 3. Satze des 5. Abschnittes gemeint ist, in Erinnerung daran, dass sie auf künstliche Weise durch Strecken, Walzen etc. gehoben, ebenso aber auch durch Beanspruchung des Materials im entgegengesetzten Sinne oder durch Erwärmen und plötzliches Abkühlen künstlich gesenkt werden kann, natürliche Elasticitätsgrenze nennen und diese ist es eigentlich, mit der a, der Maximalwerth

Bausclünger, Mittheüungen, XIII.

gleichgrosser Zug- und Druckspannungen, übereinstimmen müsste.

Bei den von Wöhler auf ihre Elasticitätsgrenze etc. geprüften Stäben aus einer Phönixachse und aus einer Krupp’schen Gussstahlachse, welche beide, die eine bei Dauerversuchungen, die andere im Betrieb, eine grosse Anzahl Hin- und Herbiegungen erlitten hatten, war sehr wahrscheinlich die gefundene Elasticitätsgrenze die natürliche. Sie stimmt in der That nahe genug mit o überein. Bei dem von mir geprüften Schweisseisenblech liegt die Elasticitätsgrenze so tief, dass sie wahrscheinlich ebenfalls die natürliche ist j auch sie stimmt mit o nahe genug überein. Hiernach scheint also der folgende Satz ausgesprochen werden zu dürfen.

Die Grenzen o der Schwingungen zwischen gleich grossen Zug- und Druck-Spannung dürfen die natürliche Elasticitätsgrenze nicht überschreiten, wenn das Material eine unbegrenzte Anzahl solcher Schwingungen soll ertragen können.

Die Richtigkeit dieses, allerdings vorerst noch mit Vorsicht aufzunehmenden Satzes müsste zunächst noch dadurch geprüft werden, dass passende Stäbchen aus den sechs anderen Materialien, welche ich durch Dauerversuche auf Zug zwischen den Spannungen 0 und einer oberen Zugspannung geprüft habe, auf abwechselnden Zug und Druck, also auf Biegung hin und her probirt und darauf untersucht würden : l)ob dadurch ihre Elasticitätsgrenze bis auf eine gewisse Höhe, die dann eben die tiirliche Elasticitätsgrenze sein würde, erniedrigt wird, und 2) ob diese so gefundene Elasticitätsgrenze mit dem oben durch Berechnung erhaltenen Werth von n in Ueber-einstimmung ist. Diese Versuche werde ich vornehmen, sobald die Wöhler’sche Maschine für Hin- und Herbieg-ungen (continuirliche Drehungen), welche ich eben anfertigen lasse, vollendet sein wird. (Die Construktion einer solchen Maschine für direkten abwechselnden Zug und Druck unterliegt zu grossen Schwierigkeiten, als dass man hoffen dürfte, darüber Herr werden zu können.)

Der oben ausgesprochene Satz, wenn er sich bestätigt, würde noch eine weit höhere Bedeutung für die Prüfung der Materialien auf ihren Widerstand gegen wiederholte Beanspruchung erlangen, wenn es gelänge, die natürliche Elasticitätsgrenze eines Materials , anstatt durch oftmals wiederholte Schwingungen zwischen Zug-und Druckspannungen, durch solche Manipulationen herzu-stellen und zu bestimmen, die in kürzerer Zeit und durch ruhende Belastungen, also mit den gewöhnlichen Prüfungsmaschinen ausgeführt werden könnten. Denn in diesem Falle würde man durch solche Versuche neben dem Schnittpunkt der Gerber’sehen Parabel mit der Abscissenachse,

geglüht und langsam abgekühlt wordeu war, dieselbe Elasticitätsgrenze von 1040 at wieder, die es ursprünglich hatte, und diess spricht auch dafür, dass diese die natürliche ist.

welcher sich aus der Zugfestigkeit a₀ ergibt, auch noch den Endpunkt des zur Abscissenachse conjugirten Durchmessers erhalten mit den Cordinaten — n und -f 2 a, gleich der einfachen und doppelten natürlichen Elasticitäts-grenze, also diese Parabel selbst und würde daher graphisch oder durch Rechnung aus der Gleichung

ak = au‘

für jede untere Grenze ap die Differenz ak und folglich die obere Grenze der Schwingungen erhalten können, welche das Material in unbeschränkter Dauer aushalten kann.

Einen Weg zur Ermittelung der natürlichen Elasticitätsgrenze auf jene Weise habe ich schon oben (S. 49) angedeutet. Man wirft die Elasticitätsgrenze für Zug oder Druck durch Belasten auf bezw. Druck oder Zug über die Elasticitätsgrenze hinaus auf Null oder fast auf Null herab und hebt sie dann durch allmählich wachsende, regelmässig zwischen Druck und Zug abwechselnde Belastungen wieder, so weit es möglich ist. Ich habe diesen Weg an zwei „Probestücken für Zug und Druck,“ die ich in Gestalt der Fig. 1 auf Blatt II aus Bruchstücken der Achswelle An (Tab. XXIII) und der Eisenbahnschiene C, D (Tab. XXIV) aus Thomasstahl herstelien Hess, erprobt. Die angestellten Versuche sind in den Tabellen XVII und XVIII enthalten, die schon am Schlüsse des 5. Abschnittes besprochen worden sind. Sie ergeben die natürliche Elasticitätsgrenze bei 1457 bezw. 1561 at während a durch die oben angestellten Berechnungen gleich 1600 bezw. 1480 at gefunden wurde, eine Uebereinstimmung, die vorläufig wohl befriedigen dürfte.

Aber solche Probestücke, die sowohl gezogen als auch gedrückt werden sollen, lassen sich aus manchen Materialien, wie aus Blechen, Flacheisen, Fagoneisen u. dgl. nur sehr schwer herstelien. Wegen ihrer geringen Querdimension in einer Richtung darf ihre Länge nicht gross werden, wenn bei Druck nicht sehr bald schon eine Ausbiegung ein treten soll, und so kurze Stücke lassen sich in den gewöhnlichen Vorrichtungen nicht mehr auf Zug einspannen, zumal wenn auch der Messapparat angebracht werden muss.

Ich dachte desshalb zuerst daran, die im 4. Abschnitt beschriebenen Aenderungen der Elasticitätsgrenze durch Erwärmen und Abkühlen oder durch Erschüttern beim Schmieden dazu zu benützen, eine künstlich erhöhte Elasticitätsgrenze auf die Höhe der ,,natürlichen“ herabzubringen. Aber die Versuche, die ich in dieser Richtung anstellte, führten nicht zum Ziel. Zwar kann man durch Erwärmen und darauf folgendes rasches Abkiihlen oder durch Erschüttern mit Hammerschlägen die Elasticitätsgrenze herunter werfen und durch wiederholtes Erwärmen und langsames Abkühlen wieder erhöhen, aber die Grösse der Veränderungen der Elasticitätsgrenze hiebei ist ausserordentlich abhängig von der Zahl und Stärke der Hammerschläge, von der Höhe der Temperatur, von der Art der Abkühlung etc., und dann fehlt auch, was die Hauptsache ist, jedes sichere Kriterium darüber, ob eine so erreichte Elasticitätsgrenze auch die

natürliche ist. Bei dem Schweisseisenblech E 11 (Tab. XIX)

0

zwar erhielt ich, nachdem ein Stäbchen davon kirschroth geglüht, dann rasch abgekühlt, hierauf wieder ebenso

Aber Lamellen aus den Flacheisen Lab. Nr. 2335 und 2336 (Tab. XXI und XXII) ergaben, auf gleiche Weise behandelt, bald bedeutend geringere, bald bedeutend höhere, bald wieder ungefähr ebenso hohe Ela-sticitätsgrenzen als das oben berechnete o, und bei Probestäbchen aus den Flüsseisenblechen der Tabellen XX und XXV konnte auf dieselbe Weise die Elasticitätsgrenze nicht erniedrigt werden, obwohl, wie ich mich direkt überzeugte, auch bei ihnen durch das erstmalige Erwärmen und darauf vorgenommene rasche Abkühlen die Elasticitätsgrenze ganz bis auf Null herabgeworfen worden war.

Es bleibt also doch nichts Anderes übrig, als solche Formen von Probestücken aus Blechen, Flacheisen etc. und solche Einspannvorrichtungen zu ersinnen, dass jene Stücke sowohl auf Druck, als auch auf Zug geprüft werden können.

Tabelle I.

Sechs Rundstäbe aus Schweisseisen, Lab. Nr. 938 a~f, auf Zug geprüft.

Die Stäbe c—f Normalstäbe von 25 mm Durehm. und 250 mm Gebrauchslänge, a und b von doppelter Länge.

Laufende Nr.

2.

3.    |    4.    |    5.    |    6.    |    7.    |    8.    |    9.    |    10.

Ergebnisse der vorgenommenen Prüfung auf Zug

Zustand und Behandlung des Probestückes

Ver

such

Nr.

Dchm.

cm

Länge f.d. <

7

a>

V))i

Elasticitäts-

Modul

at

§

S-.

---

N

00

Max. Belast.

Bleibende

Dehnung

*71000 cm

Rundstab 938e-

1    Ursprünglicher Zustand......1

2    7 Minuten nach obigen Strecken mit 2200a£    . >s. Tab. 6, S.21.

3    62 Stunden nach dem Strecken mit 2310 at .    .)

Hierauf wurde der Stab mit 19,01 abgerissen.

Zugfestigkeit = 3870 af, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Contraction == 43°/o,auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen. Dehnung = 24,8 % für ursprünglich 25 cm.

Bruch feinsehnig mit einigen krystallinischen Punkten.

3202

3202

3202

O O CS

cT cT cJ

15,00

15,10

15,13

2420000

2‘040000

1830

1890

2180 2200 2240    2310

2590    2590

97,30

35,69

120,32

Rundstab 938f-

10

Nach 7maliger Belastung mit 4 t und 2maliger Belastung mit 8t

(unterhalb der Elasticitätsgrenze)......

An demselben Tage wurde der Stab noch 2mal mit 4, dann 2mal mit 8 t, dann wieder 2mal mit 4 und 2mal mit 8t; am folgenden Tage 2 mal mit 4 und 2mal mit 8 t belastet, hierauf durch das Ausspannen ziemlich stark und dann absichtlich noch dadurch erschüttert, dass man den Stab öfter aus einer Höhe von 20 cm in vertikaler Stellung auf dem Ambos fallen liess; dann wurde er am gleichen Tage noch 3mal mit 4 und 2mal mit 8 t, am nächsten Tage 2mal mit 4 und 22mal mit 8, 2mal mit 4, 2mal mit 8, lmal mit 4 und 7mal mit 8t, hierauf 29mal mit 91 und am dritten Tage nachher endlich noch llmal mit 9 t belastet, ohne dass die Elasticitätsgrenze, die (s. die nächste Messung) gerade bei 91 liegt, überschritten worden wäre. Die hierauf fortgesetzte

Messung ergab..........

Am gleichen Tage wurde der Stab 2mal mit 4, 4mal mit 10 und dann 2mal mit 131 — 2670 at belastet und dadurch so gestreckt, dass die Entfernung der Marken von 15,00 auf 15,35cm wuchs. Nachdem dann am 2. Tag darnach noch 2mal mit 4, 9mal mit 8, 25mal mit 9, 8mal mit 8 und endlich noch 2mal mit 9 t belastet worden war, ergab die

Messung    ...........

Drei Tage nachher, inzwischen nur einigemal bis 41 belastet

und wieder entlastet.........

Unmittelbar nachdem zu Ende des vorigen Versuches noch mit 15 t — 3110 at belastet, dann entlastet und wieder mit 15 t

belastet worden war.........

21 Stunden nachher, nachdem inzwischen nur 3mal mit 41 belastet worden war..........

4 Tage darnach, naohdem inzwischen der Stab, der eingespannt geblieben war, viermal mit je 20 Hammerschlägen, in seiner Längsrichtung auf die Backen der Einspannköpfe gegeben, erschüttert worden war.........

Hierauf wurde der Stab mit 19,2 f abgerissen.

Zugfestigkeit = 3910 at, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Contraktion = 43°/o, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Dehnung = 24,8°/o für ursprünglich 25 cm.

Bruch feinsehnig mit einigen krystallinischen Punkten.

3209

3213

3214

3216

3216

3216

3218

05    05

<N    <M~

je je oo oo

00

15,00

15,00

15,35

15,35

15,54

15,54

15,58

2‘070000

2‘070000

2‘010000

2‘030000

2‘000000

2400000

1030

0,33

1830

2050

2670

830

sehr

ver

wischt

3000

>2040

>2670

3020

3470

2040

2070

0,30

0,31

3040    188,00

3110

3310

Rundstab 938a-

11

12

13

14

15

Ursprünglicher Zustand..........

20 Minuten nach dein Strecken mit 111 = 2220 at am Ende des

vorigen Versuchs..........

20 Minuten nach dem Strecken mit 141 — 2935 at am Ende des vorigen Versuchs ..........

20 Minuten nach dem Strecken mit 161 — 3480 at am Ende des vorigen Versuchs

3 Jahre und 31 Tage nach dem letzten Versuch ruhig liegen geblieben............

3279

3279

3279

3279

3851

2,51

2,51

2,46s

2,42

2,43

15,00

15,18

15,60

16,20

16,19

2‘050000

1‘950000

P940000

1‘930000

2430000

1410

1010

1050

1090

3670

1920 2220

2220    2830

2935    3350

3480

3480

180

420

000

>3880

3880

I—¹

2.

Tabelle I. Fortsetzung.

6.

|    7.    1    8. |    9.    |

Laufende Nr.

Zustand und Behandlung des Probestückes

3.    |    4.    |    5.

Ergebnisse der vorgenommenen Prüfung auf Zug

Vor dem Versuch 'd sc

such Dchm. '*-< S

8,1

G ©

10.

Ver-

Nr.

cm

CIII

Elasticitäts- § g Modul ^ e §> •§

at

■s

OQ

Max. Belast,

03

Bleibende Dehnung V iooo cm

16

17

18

18a

Einen Tag nach dem letzten Versuch wurde der Stab im kalten Zustande der Länge nach mit dem gewöhnlichen starken Handhammer, dann mit dem Schmiedehammer auf dem Ambos durchgehämmert, ohne dass sich jedoch die Entfernung der Marken (ursprünglich 15 cm) vergrösserte. Hierauf wurde der Stab wieder nachgedreht und im Ganzen drei Tage nach dem letzten Versuch gemessen ...

Zwei Jahre und 58 Tage nach dem letzten Versuch blieb der Stab ruhig liegen, dann wurde er mit 181 = 4340 at gestreckt und einen Tag darauf gemessen.....

Unmittelbar nach der letzten Messung wurde der Stab auf 500° C. erwärmt, dann langsam abgekühlt und 2 Tage darauf

wieder gemessen..........

19 Tage nachher; Tags zuvor in Kirschrothhitze geglüht und

rasch im kalten Wasser abgekühlt (s. Tab. VIIa 1. Spalte) 4506

39 Tage nachher bei einem Durchmesser von 2.29 cm mit 19,75 t abgerissen

Zugfestigkeit — 4750 af, auf den Durchmesser 2,30 cm nach j dem Hämmern und Abdrehen bezogen.

Contraction = 27°/o, auf den Durchmesser 2,30 cm nach dem j Hämmern und Abdrehen bezogen.

Dehnung — 15,8% für 15 cm nach dem Hämmern und Abdrehen.

Bruchaussehen: fast durchaus grobkrvstallinisch mit einigen kleinen sehnigen Stellen.

3855

4392

4399

4596

JO

JO JO

“to "co «o o

15,00

15,14

15,15

15,15

2*150000    1450    3610    3610

1*970000    480    4220    4340

1*980000    3370    4000    4100

0    2670    2800

5,90

Bundstab 938b-

05 O H (M CO    TjH

rH (N <N <N Öl    Ol

to to

05 CH

Ursprünglicher Zustand .    .    .    .    .    '    .

19 Stunden    nach    dem    Strecken    mit    11    £    =    2240 at

27 Stunden    nach    dem    Strecken    mit    14    ^    =    2910 at

24 Stunden    nach    dem    Strecken    mit    16    t    —    3380 at

Drei Jahre und 23 Tage nach dem letzten Versuche ruhig liegen

geblieben............

Nach dem letzten Versuch wurde der Stab ebenso behandelt wie der 938a Nr. 16 und dadurch die Länge von 15,83 cm auf 15,85 cm gebracht; hierauf wurde der Stab abgedreht und 17 Stunden nach Beendigung der letzten Messung wieder geprüft .

Zwei Jahre und 60 Tage ruhig liegen gelassen, dann mit 18 t — 4120 gestreckt und 2 Tage darauf gemessen . Unmittelbar nach Beendigung der letzten Messung auf 500° C. erwärmt, dann im Wasser von circa 15° C. rasch abgekühlt und sofort wieder gemessen .

58 Tage nachher bei einem Durchmesser von 2,36 cm mit 21,4 t \ abgerissen............

Zugfestigkeit = 4900 at, auf den Durchmesser 2,36 cm nach dem Hämmern und Abdrehen bezogen.

Contraction = 27 °/o, auf denselben Querschnitt bezogen.

Dehnung = 12,7 °/o für 15cm nach dem Hämmern und Abdrehen.

Bruchaussehen: krystallinisch mit kleiner sehniger Stelle auf einer Seite; auf dieser Seite äusserlich aufgerissen.

. | 3290 . I 3292

3295

3297

3852

3854

4398

.    ! 4398

4596

2,51

2,50

2,47s

2,45s

2,45

2,36

2,36

2,36

15,00

15,14

15,49

15,84

15,83

15,00

15,05

15,05

2*030000

2*025000

1,980000

1*980000

2800 >3380 3380

2*140000    3500

>3820 3820

2*150000    1720    3550    3660

1*970000    2170    4230    4350

1*960000    1370    3200    3220

140

350

350

0,32

0,10

8,73

Rundstab 938c-

CO    CO CO tO CO LO

co    »-* O GO

CO

co

CO CO

Ursprünglicher Zustand..........

51 Stunden    nach    dem    Strecken    mit    111 =    2240 at

41 Stunden    nach    dem    Strecken    mit    14 t —    2960 at

45 Stunden    nach    dem    Strecken    mit    161 —    3240at

Drei Jahre und 21 Tage    nach dem letzten Versuch ruhig liegen geblieben ..........■    .    .    .

Unmittelbar nach dem vorigen Versuch auf 400° C. erwärmt, dann langsam an der Luft abgekühlt und 24 Stunden

nach Beendigung jenes Versuches gemessen.....

Unmittelbar nach dem vorigen Versuch auf 400° C, erwärmt, dann im Wasser von circa 15° C. rasch abgekühlt und

sofort wieder gemessen.........

18 Stunden nach dem vorigen Versuch ruhig liegen geblieben. Einige Stunden nach dem vorigen Versuch auf 500° C. erwärmt, dann rasch abgekühlt und nach im Ganzen 48 Stunden gemessen............

3276

3280

3284

3286

3835

3837

3838

3840

3845

J O JO JO JO tO ^    7(5. ►p-'ch'ch

X*. g» 0,0

15,00

15,10

15,54

15,84

15,84

jo

o-

cP cT

15,84

15,84

15,84

15,84

2‘045Q00

1*990000

1*990000

1*970000

2*140000

2*150000

2*120000

2*140000

2*120000

O O O O CO Ci kO o

C 05 N (M H H <M CO

2040

2440

3170

>3420

(M 00 CO <M <M CO

O O O lO CO

100

440

3420

300

0,34

3750 >3850 3850

3000 >3400 3400

1930 >2550 2550 2550 >3000 3000

430 >1710 1710

CO

CO CO CO

cT cT

Cu

Tabelle I. Schluss.

i«

QO

Laufende Nr. >-*

2.

3.

4.    |    5.    |

6.

I 7.    |    8.    |    9.    |

10.

Zustand und Behandlung des Probestückes

Ergebnisse der vorgenommenen Prüfung auf Zug

Vor dem Versuch

Versuch Dchm.

Nr.

cm

:§

Messung

Elasticitäts-    p    s

Modul    ^    & -g

o

at

-s

Max. Belast.

Bleibende

Dehnung

Viooo cm

36

37

Nach Beendigung des vorigen Versuchs mit 17 # = 3640a# belastet und dann 2 Jahre und 62 Tage unverändert liegen

gelassen ............

Unmittelbar nach dem vorigen Versuch auf 500° C. erwärmt, dann ras c h abgekühlt und 2 Tage darauf gemessen

(s. Tab. VII“ Spalte 2.)........

59 Tage nachher bei einem Durchmesser von 2,42 cm mit 21,6# abgerissen.......) .

Zugfestigkeit = 4400 a#, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Contraction = 36%, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Dehnung = 20,3% für ursprünglich 25 cm

Bruchaussehen: Zur Hälfte sehnig, zur andern Hälfte, jene halbmondförmig umgebend, krystallinisch. Aeusserlich ein Längsspalt auf der sehnigen Seite.

Rundstab 938d'

4388    2,43

4395    2,43

4596

16,07

16,07

2‘000000    3450    3770    3880

0    2800    3020

38

39

40

41

42

43

44

45

Ursprünglicher Zustand.........

80 Stunden    nach    dem    Strecken    mit    11 #    =    2240 a#

68 Stunden    nach    dem    Strecken    mit    14 #    =    2900a#

64 Stunden    nach    dem    Strecken    mit    16#    =    3410 a#    ./

3 Jahre und 31 Tage nach dem    letzten    Versuch ruhig liegen geblieben .    ......... .

Unmittelbar nach dem vorigen Versuch auf 400° C. erwärmt und in Wasser von circa 15° C. rasch abgekühlt, 24 Stunden

darnach gemessen .    ......

Unmittelbar nach dem vorigen Versuch auf 500° C. erwärmt, dann langsam abgekühlt und endlich, im Ganzen nach

43 Stunden, gemessen.........

6 Stunden nach dem vorigen Versuch, nachdem der Stab unmittelbar vorher auf 500° C. erwärmt und dann rasch abgekühlt worden war (s. Tab. Vlla Spalte 3.)    ...

Hierauf wurde der Stab mit 20,3 # abgerissen:

Zugfestigkeit — 4090 at, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Contraction = 41%, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Dehnung = 23,0% auf ursprünglich 25 cm.

Bruch feinsehnig mit krystallinischen Stellen, wie bei e und f.

3836    2,44s

3841    2,44s

3843    2,44s

3846

2,44s

15,00

15,14

15,47

15,76

15,76

15,76

15,76

15,76

2‘180000    3630 >3480 3840

2T50000    1929 >2560 2560

2470000    2130 >2560 2560

0    >1700 1700

Tabelle II.

Rundstab aus Schweisseisen, Lab. Nr. 1908, aus Eisenbahnbetriebs-Material, auf Zug geprüft. Normalform von 25 mm Durchmesser und 250 mm Gebrauchslänge.

0,29

0,12

0,34

0,51

3,26

fH

2.

3. |

Laufende Nr.

Zustand und Behandlung des Probestückes

Ver

such

Nr.

6.    |    7.    |    8.    |    9.    |    10.

Ergebnisse der vorgenommenen Prüfung auf Zug

4.

5.

Vor dem Versuch -d tc

Dchm.

cm

&i

q ©

:cS

_3 ^

im

Elasticitäts-

Modul

at

o>

N

'S

00

Max. Belast.

Bleibende

Dehnung

Viooo cm

Oi O» M w

Ursprünglicher Zustand ..........

20 Minuten nach dem Strecken mit 12 # = 2480 a#

63 Stunden nach dem Strecken mit 14,5# = 3050 a#

20 Minuten nach dem Strecken mit 17 # = 3650 a#

3 Jahre und 18 Tage nach dem vorigen Versuch ruhig liegen geblieben Unmittelbar nach dem vorigen Versuch auf 500° C. erwärmt, dann in Wasser von 15° C. rasch abgekühlt, 42 Stunden darnach gemessen (s. Tab. VIIa 4. Spalte) .... Zwei Jahre und 62 Tage ruhig liegen geblieben, dann mit 18# = 4050 a# gestreckt, 2 Tage darauf gemessen .... Drei Tage nach dem letzten Versuch ruhig liegen geblieben Unmittelbar nach dem letzten Versuch auf 500° C. erwärmt, dann der Luft langsam abgekühlt und sofort wieder gemessen Nach 14 Tagen; Tags zuvor in Kirsclirothhitze geglüht und dann

über Nacht langsam im Feuer abgekühlt.....

39 Tage darnach bei einem Durchmesser von 2,37 cm mit 18,6 # abgerissen............

Zugfestigkeit = 3770 a#, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Contraktion = 32%, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Dehnung = 26,5% für ursprünglich 25 cm.

Bruchaussehen: sehnig, hell und dunkel unregelmässig gemischt mit feinem Spalt.

3293

3293

3298

3298

3842

3844

4394

4401

an

4403

4503

4596

2,50s

2,48

2,45s

2,43s

2,43s

2,43s

2,38

2,38

2,38

2,38

15,00    2‘050000

15,21    P980000

15,63 !    1‘960000

16,06 1‘870000 16,06 I 2‘090000

16,06

16,80    1‘950000

16,80    P950000

16,80

16,81

1620

1035

2960

1070

>3870

2470

3150

>3870    3870    — 0,07

>4270

>4270

1,24

860

1,17

4270

4270

0,80

0,40

D960000

2‘000000

3150

3710

3710

2020

2590

2750

Tabelle III.

Zwei Rundstäbe aus Schweisseisen, Lab. Nr. 1907au b, Eisenbahnbetriebs-Material, auf Zug geprüft. Normalrundstäbe von 25 mm Durchm. und 250 mm Gebrauchslänge.

Laufende Nr. t⁻*

2.

7.    |    8.    |    9.    |    10.

Ergebnisse der vorgenommenen Prüfung auf Zug

5.

6.

Zustand und Behandlung des Probestückes

Ver

such

Nr.

Vor dem Versuch 'O so Dchni. v! §

GQ

W) »

Elasticitäts-

i.

N

cm

cm

Modul

§>■§

at

■£

r*

t

rt

Max. Belast, am Ende

at

Bleibende

Dehnung

Viooo cm

Rundstab 1907a-

1—• iM

CO

Ursprünglicher Zustand..........

487^ Stunden nach dem Strecken mit 12 t= 2510 a/; am Zwischentage durch je 10 Hammerschläge auf jede der beiden Stirnflächen erschüttert, wobei der Stab in ungefähr senkrechter

Richtung in der Hand gehalten wurde.....

44Va Stunden nach dem Strecken mit 14,51 — 3090 at\ Zwischentage erschüttert wie vorhin .    .    .

49 Stunden nach dem Strecken mit 17 /=3730af, am Zwischentage erschüttert wie vorhin........

3 Jahre und 23 Tage nach dem letzten Versuche ruhig liegen geblieben, dann in den 2 nächsten Tagen wiederholt im Schraubstock durch Drücken und Biegen gerade gerichtet und an den Einspannköpfen durch Nachdrehen adjustirt 7 Monate nach dem letzten Versuch, inzwischen ruhig liegen geblieben ............

Hierauf wurde der Stab mit 20,41 abgerissen.

Zugfestigkeit = 4190 at, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Contraction = 33 %, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Dehnung = 13,5% für ursprünglich 25 cm.

Bruchaussehen : feinsehnig mit krystallinischen Punkten, stark zerklüftet.

3277

3281

am

3285

3288

3843

3947

2,49    15,00

2,47    15,33

2,44s 15,63

2,41    16,23

JO JO

"4^

16,23

16,23

2 080000    1950    2260    2460

2‘005000    1880    2610    3030

1*995000    2345    3200    3625

2‘020000    1750 >3730 3730

2*150000    1750 >2190 2190

2‘070000    2200 >3070

330

300

600

0,57

0,27

Rundstab 1OO?¹¹-

CO

Ursprünglicher Zustand..........

47 Stunden nach dem Strecken mit 12/= 2510 a/ und dann sogleich darauf in der gleichen Weise wie bei Stab a vorgenommenem Erschüttern .    .    .    .

50x/2 Stunden nach dem Strecken mit 14,51 = 3080 at und dann sogleich darauf, wie vorhin, vorgenommenem Erschüttern . 427a Stunden nach dem Strecken mit 17 t = 3700 at und dann sogleich darauf, wie vorhin, vorgenommenem Erschüttern .

Hierauf wurde der Stab mit 20,5 t abgerissen.

Zugfestigkeit = 4140a/, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Contraction = 32%, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Dehnung = 14,6 % für ursprünglich 25 cm.

3289

3294

3299

3302

Tabelle IV.

JO

JO    JO    JO

4^    4^

tO    Cn    -I

15,00

15,34

15,59

16,10

2‘010000    1410 2120 2420    340

2‘000000    1880    2710    3030

2‘000000    1910    3185    3610

2‘070000    1300 >3700 3700

sehr verwischt

250

510

0,99

aus einer und derselben Stange gedreht, auf Zug geprüft.

Sechs Rundstäbe aus Bessemer-Flusseisen, Lab. Nr. 1850a

Normalstäbe von 25 mm Durchm. und 250 mm Gebrauchslänge.

2.

3.

4.

5.

6.

Laufende Nr.

Zustand und Behandlung des Probestückes

Ver

such

Nr.

7.    |    8.    |    9.    |    10.

Ergebnisse der vorgenommenen Prüfung auf Zug

Vor dem Versuch

Elasticitäts-

iO

Dchm. ^ 5

§o | a « :=5 §

cm

Hl.)

Modul

at

Elast. Grenze

at

Streckgrenze

at

Max. Belast, am Ende

at

Bleibende

Dehnung

Viooo cm

Rundstab 1850f-

Ursprünglicher Zustand ....

3 Jahre und 30 Tage    nach dem vorigen Versuch ruhig liegen

geblieben............

21 Stunden nach dem vorigen Versuch auf 500° O. erwärmt, dann in Wasser von 15° C. rasch abgekühlt und sofort geprüft .

3300 at 3790 at 4330 at

3832    2,425 16,43

3833    2,42s 16,43

2*190000

2T60000

2‘205000

2‘135000

2*340000

2‘340000

>4330 >4330 4330

1190 >1720 1720

560

280

570

6,06

0,07

0,32

Tabelle IV. Fortsetzung.

Laufende Nr. *->

2.

3.    |    4."

5.

6.

Zustand und Behandlung des Probestückes

Ver

such

Nr.

|    7.    |    8. |    9. |    10.

Ergebnisse der vorgenommenen Prüfung auf Zug

Vor dem Versuch so

Dchm. §

al

cm c o)

rill

Elasticitäts- § Modul O

at

'S

Max. Belast.

Bleibende Dehnung § Viooo cm

cs

41 Stunden nach dem vorigen Versuch ruhig liegen geblieben .

2 Jahre und 97 Tage nach dem letzten Versuch und nachdem der Stab unmittelbar vorher kirschroth geglüht und langsam abgekühlt war, wurde er bei einem Durchmesser von 2,41 cm mit 22,25 t abgerissen.........

Zugfestigkeit = 4420 at, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Contraktion = 66%, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Dehnung = 25,3% für ursprünglich 25 cm.

Bruchaussehen: sehnig mit hochaufgezogenem Rande.

3839

4596

2,42s 16,43

2*320000    1950 >2380

2380

0,61

Rundstab 1850e-

00 CT.

O    t-h    (M    CO

t—«    H    i—l    r-t

Ursprünglicher Zustand..........

25 Minuten nach dem Strecken mit 16 t — 3245 at und Erschüttern mit je 10 Hammerschlägen auf die beiden Stirnflächen, wobei der Stab in ungefähr senkrechter Richtung

in der Hand gehalten wurde........

25 Minuten nach dem Strecken mit 18 1 = 3730 at und Erschüttern wie vorhin ..........

25 Minuten nach dem Strecken mit 20 1 = 4260 at und Erschüttern wie vorhin .........

3 Jahre und 58 Tage nach dem letzten Versuch ruhig liegen geblieben .............

Sofort nach dem vorigen Versuch auf 500° C. erwärmt, dann langsam an der Luft abgekühlt und am nächsten Tage

gemessen ............

Unmittelbar nach dem vorigen Versuch nochmal auf 500° C. erwärmt, über Nacht im Ofen langsam abgekühlt und dann

Nachmittage geprüft .    ........

Unmittelbar nach dem vorigen Versuch nochmal auf 500° C. erwärmt, dann rasch in Wasser von 15° C. abgekühlt und

nächsten Nachmittage gemessen......

2 Jahre und 99 Tage nach dem letzten Versuch und nachdem der Stab unmittelbar vorher kirschroth geglüht und langsam abgekühlt wrar, wurde er bei einem Durchmesser von 2,44 cm mit 23,8 t abgerissen.........

Zugfestigkeit = 4700 at, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Contraktion = 63%, auf den ursprünglicheu Querschnitt bezogen.

Dehnung = 23,0% für ursprünglich 25 cm.

Bruchaussehen: sehnig mit hochaufgezogenem Rande.

3246

3246

3246

3246

3829

3830

3831

am

3834

4596

2,54

2,50s

2,48

2,44s

2,44s

2,44s

2,44s

2,44s

15,00

15,45

15,67

16.07

16,07

16,07

16,07

16,07

2*270000    2660

2*220000

2*100000

1*975000

410

1035

1070

2960

3160

450

3245

3650

220

3730

4260

2*370000    >4260 >4260

2*360000

4050

>4260

4140

4260

4260

4260

400

8,63

— 0,20

0,10

2*340000    >4260

2*330000

2780

>4260

>3410

4260

3410

0,08

0,38

Rundstab 1850°-

tO H H ^ H

I— o SO OO 05

Ursprünglicher Zustand ....

2 Stunden nach dem Strecken mit 15 t 15 Stunden nach dem Strecken mit 18 t

3239

(M CO Tti (N

3030 at 3740 at

7 Stunden nach dem Strecken mit 20 t 4290 at

3 Jahre und 53 Tage ruhig liegen geblieben.....

Drei Tage nachher im Sandbade auf 250° C. erwärmt und langsam der Luft abgekühlt, wodurch der Stab tiefblau geworden war; 8 Stunden nach dem Erwärmen gemessen Nach 5 Tagen, nachdem der Stab in der Zwischenzeit lOmal auf 250° C. erwärmt und jedesmal langsam abgekühlt war.

2 Jahre und 79 Tage ruhig liegen geblieben.....

Unmittelbar hierauf bis 500° erwärmt, rasch abgekühlt und nach

2 Tagen wieder gemessen........

48 Tage darnach bei einem Durchmesser von 2,44 cm mit 26,251 abgerissen..........

Zugfestigkeit = 5200 at, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Contraction = 62 %, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Dehnung = 23,3 % für ursprünglich 25 cm.

Bruchaussehen: ausserordentlich feinkörnig, fast sehnig, mit aufgezogenem Rand.

an

Rundstab 1850d-

3239

3239

3241

3806

3811

3814

4390

4397

4596

2,53s

2,51

2,47s

2,43s

2,43s

2,43s

2,43s

2,45

2,45

15,00

15,35

15,75

16,20

16,20

16.20

16,20

16,21

16,21

2*230000

2*240000

2*230000

2*270000

2*330000

2470

2570

2970

350

810

1250

1070

>4290

3030

3740

4290

3640

4160

4290

>4290 4290

2*360000    >4290 >4290

2*350000

2*200000

2*180000

>4290

4350

2550

>4290

4780

3860

4290

4290

4880

3930

400

450

eo O

— 0,03

0,11

to to

CT. Ox

Ursprünglicher Zustand.........

2% Stunden nach dem Strecken mit 151 — 3055at und unmittel Dar darnach vorgenommenem Erschüttern mit 20 Hammerschläge auf die Stirnfläche, wobei der Stab ungefähr senkrecht in der Hand gehalten wurde.......

1572 Stunden nach dem Strecken mit 181 = 3730 at und Erschüttern wie vorhin .........

3240

3240

3242

2,53

2,50

2,48

15,00

15.36

15.70

2*280000

2*260000

2*260000

2390

2780

2980

360

815

830

3055    3670

3730

4140

340

390

Tabelle IV. Fortsetzung.

Laufende Nr. ^

2.

'7.    |    8. j 9.    |

Ergebnisse der vorgenommenen Prüfung auf Zug

3.    |    4.    |    5.    |

6.

10.

Zustand und Behandlung des Probestückes

Vor dem Versuch

Versuch Dchm.

Elasticitäts-

<4

iß

Nr.

cm

/.

r III

Modul

at

Elast. Grenze

at

Streckgrenze

at

Max. Belast, am Ende

at

Bleibende

Dehnung

Yiotfo cm

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

40a

5x/2 Stunden nach dem Strecken mit 201 — 4250 at und Erschüttern wie vorhin .........

3 Jahre und 53 Tage ruhig liegen geblieben.....

9 Tage ruhig liegen geblieben, dann auf 300° C. erwärmt und langsam abgekühlt, 6 Stunden darauf gemessen . Unmittelbar nach dem vorigen Versuch auf 350° C. erwärmt, dann la ngsam abgekühlt und am Tage darauf gemessen . Unmittelbar nach dem vorigen Versuch auf 400° C. erwärmt, dann langsam abgekühlt und Tags darauf gemessen Unmittelbar nach dem vorigen Versuch auf 450° C. erwärmt, dann langsam abgekühlt und am Tage darnach gemessen . 6 Stunden nach dem vorigen Versuch, nachdem der Stab

zweitenmal auf 450° C. erwärmt und längs am abgekühlt war Unmittelbar nach dem vorigen Versuch auf 500° C. erwärmt und langsam abgekühlt; am Tage darauf gemessen .

27 Stunden nach dem vorigen Versuch, nachdem der Stab in der der Zwischenzeit auf 550° C. erwärmt und langsam abgekühlt war............

Unmittelbar nach dem vorigen Versuch auf 500° C. erwärmt, dann im Wasser von 15° C. rasch abgekühlt und 2 Tage darnach gemessen..........

2    Jahre 69 Tage ruhig liegen geblieben, dann mit 201— 4390 at

gestreckt und 2 Tage darauf gemessen.....

3    Tage unverändert liegen geblieben.......

Unmittelbar nach dem letzten Versuch auf 500° C. erwärmt, langsam abgekühlt und dann sofort wieder gemessen.

17 Tage nachher; Tags zuvor in Kirschrothhitze geglüht und dann ^asch in kaltem Wasser abgekühlt.

39 Tage nach dem letzten Versuch bei einem Durchmesser von 2,40 cm mit 25,75 t abgerissen......

Zugfestigkeit = 5l20«f, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Contraction = 62%, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Dehnung = 24,7% für ursprünglich 25cm.

Bruchaussehen: ausserordentlich feinkörnig, fast sehnig, mit aufgezogenem Rand.

3244    2,45

3807    2,44

3815    2,44

3817

3819

3821

zum

3823

3825

3827

3828

4393

4400

4402

4504

4596

16,09

16,12

2‘180000    850    4250 4250

2‘360000    '>4270 >4270 4270

5,95

0,02

2,44

2,44

2,44

2,44

2,44

2,44

16,12

16,12

16,12

16,12

16,12

16,12

16,12

2,41

2,40

2‘360000    |>4270 >4270 4270

2‘350000    >4270 >4270 4270

2‘370000

2‘340000

2‘350000

2*360000

2350000

2‘360000

2T50000

2T80000

- 0,02

0,05

>4270 >4270 4270

4060 >4270 4270

4170 >4270 4270

3950    4270 4270

3630    4040 4270

2800 >3440 3440

1860    4390

1860    4600

4600

4820

0,00

0,07

0,10

0,36

23,19

00

Ol

16,58

10.64

2‘200000

2‘240000

4600    4600 4820

660    3650

3800

Rundstab 1850b-

41

42

43

44

45

46

47

48

4ü

50

51

52

53

Ursprünglicher Zustand..........

51 Stunden nach dem Strecken mit 15 t — 3080 at\ am Zwischentage durch Hammerschläge erschüttert, wie die Stäbe e und d 47 Stunden nach dem Strecken mit 18 t = 3730 at; am Zwischentage erschüttert wie vorhin........

46 Stunden nach dem Strecken mit 20 t = 4260 at; am Zwischentage erschüttert w’ie vorhin........

Drei Jahre und 50 Tage ruhig liegen geblieben .... Einen Tag darnach, nachdem circa % Stunden vor der neuen Messung der Stab im Wasserbade auf 50° C. erwärmt und hierauf in 14° C. warmem Wasser rasch abgekühlt worden war Zwrei Tage nachher, in der Zwischenzeit lOmal nacheinander auf 50° C. erwärmt und jedesmal in Wasser von 15°C. rasch

abgekühlt............

6 Stunden nach dem vorigen Versuch im Sandbade bis zu 250° C. erwärmt, dann in Wasser von 15° C. rasch abgekühlt und

19 Stunden darnach gemessen.......

4 Tage nachher, nachdem der Stab in der Zwischenzeit lOmal nacheinander bis 250° C. erwärmt und jedesmal rasch abgekühlt worden war......

2 Tage nachher, nachdem der Stab unmittelbar vor der neuen Messung auf 300° C. erwärmt und dann rasch abgekühlt

worden war...........

15 Stunden nach dem vorigen Versuch auf 350° C. erwärmt, in Wasser von 15° C. rasch abgekühlt und 6 Stunden darnach

gemessen ............

24 Stunden nach dem vorigen Versuch und nachdem sogleich nach diesem der Stab auf 400° C. erwärmt und rasch abgekühlt worden war.........

24 Stunden nach dem vorigen Versuch und nachdem der Stab zum zweitenmal auf 400° C. erwärmt und rasch abgekühlt

worden war .    .    .    ........

17 Stunden nach dem vorigen Versuch und nachdem unmittelbar vor der neuen Messung auf 450° C. erwärmt und rasch abgekühlt -worden war........

3238

3243

3245

3245

3805

3808

3809

3812

3813

3816

3818

3820

3822

3824

2,525

15,00

2‘275000

2690    2790

2990

360

2,49

2,48

2.44s

2,44s

2,44s

2,44s

2,44s

2,44s

2,44s

2,44s

2,44s

2,44s

2,44s

15,36

15,70

16,07

16,07

16,07

16,07

16,07

16,07

16,07

16,07

16,07

16,07

16,07

2‘220000

2‘220000

2‘210000

2‘330000

3080    3490

2900    3930

2880 >4260 >4260 >4260

2‘330000    >4260 >4260

2‘330000    >4260 >4260

2‘330000

2£330000

2‘330000

2‘340000

2‘340000

2'340000

2-330000

3700

4140

4260

4260

4260

4260

>4260 >4260 4260

>4260 >4260 4260

>4260

>4260

4260

3840

3630

>4260

4260

4050

4050

340

370

© cT

— 0,08

— 0,06

— 0,04

0,07

0,04

0,25

0,31

>4260 >4260

3630 >4050

>4260

4050

0,02

0,21

1.

2.

Tabelle IV. Schluss.

3.

4.

5.

6.

|    7.    |    8.

9.    |    10.

Ergebnisse der vorgenommenen Prüfung auf Zug

Zustand und Behandlung des Probestückes

fl

Ver

such

fl

Nr.

Vor dem Versuch 'S W)

fl I fl

«g

fl

Elasticitäts-

Dchm.

cm

cm

Modul

at

Elast. Grenze

at

Streckgrenze

at

Max. Belast, am Ende

at

Bleibende

Dehnung

7iooo cm

55

56

57

24 Stunden nach dem vorigen Versuch, nachdem der Stab 16 Stunden vor der neuen Messung auf 500° C. erwärmt und

rasch abgekühlt worden w⁷ar.......

2 Jahre und 72 Tage nach jenem Strecken mit 20 t — 4310 at

ruhig liegen geblieben.........

Unmittelbar hierauf auf 500°C. erwärmt, rasch abgekühlt und

sogleich wieder gemessen........

60 Tage darnach bei einem Durchmesser von 2,42 cm mit 26,4 t

abgerissen............

Zugfestigkeit = 5270 at, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Contraktion = 62%, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen. • Dehnung = 24,8% für ursprünglich 25 cm.

Brucbaussehen: ausserordentlich feinkörnig, fast sehnig, mit aufgezogenem Rande.

3826

4389

4389

4596

2,44s 16,07 2,43    16,30

2,43    16,30

2‘340000

2490000

2480000

1920    3200    4260    230

4420    4530    4530

3020    3880    4000

CO

vO

a Oä    01 05 05 Cü

4- CO    IO h o fl

Rundstab 1850a-

Nachdem innerhalb 4372 Stunden der Stab 4mal mit 4, 4mal mit 8, dann 6mal mit 4, 2mal mit 8, 8mal mit 4, 5mal mit 8 t

belastet worden war..........

54 Stunden nach dem Strecken mit 15t = 3000 at 4472 Stunden nach dem Strecken mit 18 t = 3770 at .

4572 Stunden nach dem Strecken mit 20t — 4290 at . Unmittelbar nach dem letzten Versuch noch 4mal nach einander mit 20 t belastet, dann 10 Tage ruhig gelegen

1    Jahr und 36 Tage ruhig liegen geblieben.....

Nach Beendigung der letzten Messung wurde der Stab der

ganzen Länge nach im kalten Zustande zuerst mit dem gewöhnlichen starken Handhammer, dann mit dem Schmiedehammer durchgehämmert und dadurch die letzte Messlänge von 16,22 cm auf 16,27 cm gebracht, hierauf wurde er abgedreht und blieb dann 2 Jahre und 19 Tage ruhig liegen

2    Jahre und 88 Tage ruhig liegen geblieben.....

Unmittelbar nach dem vorigen Versuch auf 500° C. erwärmt,

langsam abgekühlt und dann 2 Tage ruhig gelegen .

19 Tage nachher; Tags zuvor in Kirschrothhitze geglüht und langsam über Nacht im Feuer abgekühlt .

39 Tage nach dem letzten Versuche wurde der Stab, dessen Drchm. 2,34 cm war, mit 19,75 t abgerissen .

Zugfestigkeit = 4590 at, auf den Querschnitt (d — 2,34 cm) nach dem Hämmern und Abdrehen bezogen Contraction = 65 °/o, auf denselben Querschnitt bezogen. Dehnung = 15,1 % für ursprünglich 25 cm nach dem Hämmern. Bruchaussehen : feinsehnig mit hoch aufgezogenem Rand.

2‘250000 2‘ 190000 2‘200000 2‘200000

3236

3440

3804

4391

4396

4505

4596

2,43 16,23 2‘270000 2,43s 16,22 2‘340000

2.34    15,00    2-360000

2.35    15,00    2‘190000

2,35    15,00    2480000

2,36    15,00    2490000

3000 >4290

4330 l>4330 >4290 >4290

4330

0,00

4290    —0,02

2790

4610

4720

2060

>4650

5000

4720

2290

465(7

5000

4840

2520

=T |

fl

Tabelle V.

Sechs Rundstäbe aus Bessemerstahl, Lab. Nr. 939a-f, auf Zug geprüft.

Die Stäbe c—f sind Normalstäbe von 25 mm Durchm. und 250 mm Gebrauchslänge; a und b haben die doppelte Länge.

Laufende Nr. **

2.

3.

4.” | . 5.

Ergebnisse der

Zustand und Behandlung des Probestückes

Ver

such

Nr.

6.

7.

8.

9.    10,

Dchm.

cm

Länge f.d. <

tp

CG

O

cm

vorgenommenen

Elasticitäts-

Modul

at

■-

'S

.2

Ed

Streckgrenze

at

auf Zug

Max. Belast, am Ende

at

Bleibende

Dehnung

Viooo cm

Rundstab 939f-

co to ►-*

Ursprünglicher Zustand ..........

Unmittelbar nach dem Entlasten von 13,5 t = 2710 at 18 Stunden nach dem Strecken mit 17 # — 3420at

Bei fortgesteigerter Belastung erfolgt der Bruch mit 26,5 t plötzlich mit starkem Schlag.

Zugfestigkeit: 5310«#, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Bruchaussehen und Contraktion wie bei e.

1731

1731

1731

tO tO 'üi'cn

tO

ET

Ol ü1 >'0 0 »OO

2,050000

1960

>2710 2710 2810 3410 •3620    -

1,18

123,5

Bauschin ger, Mittheilungen, XIII.

05

Tabelle V.

Schluss.

Laufende Nr.

2.

3.    |    4.    |    5.    |

6.

|    7.    |    8.    |    9.    |

10.

Ergebnisse der vorgenommenen Prüfung auf Zug

Zustand und Behandlung des Probestückes

Vor dem Versuch rC 6C

such Dchm. 5

s>i

c a>

3S

Ver-

Nr.

cm

cm

Elasticitäts- § Modul

at

CD

-s

g & Bleibende ^ 's "ö W Dehnnng

4    2    i i

s    5 s⁰³

Viooo cm

Rundstab 939e-

Ursprünglicher Zustand..........

Unmittelbar nach dem Entlasten von 14t = 2830 at .

Von 14 bis 18t wurde alle 7 Minuten je eine Tonne, von 19 bis 24t alle 10 Minuten je eine weitere Tonne zugelegt, nach Auflegen der 25. Tonne 13 Minuten gewartet und von da an die Belastung alle 3 Minuten um eine halbe Tonne gesteigert. So erfolgte der Bruch mit 27,51.

Zugfestigkeit: 5560at, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Contraktion : 5%, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Bruch grobkörnig mit sehnigem Kern.

Rundstab 939d-

1732

1732

JO JO ~üi O'

15,00    2 080000

15,00    —

2320 >2830 2830 —    2930    —

1,31

die graphische Darstellung auf Blatt I

Ursprünglicher Zustand......... .

Bei 24t wurde nach je 1 Minute eine neue Tonne zugelegt, die 25. Tonne wirkte 5 Minuten, jede weitere zugelegte halbe Tonne 2 Minuten. Bruch mit 27 t. •

Zugfestigkeit: 5500 at, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Bruchaussehen und Contraktion wie bei e.

1738

2,50

15.00

2‘080000

1980

2850

die graphische Darstellung auf Blatt I

Rundstab 939°-

Ursprünglicher Zustand..........

Einen Tag nach dem Strecken mit 17 1 = 3480 at und nachdem der Stab aus- und wieder eingespannt worden war Unmittelbar nach dem Entlasten von 20 t — 4110af; der Stab

nicht ausgespannt ...........

Unmittelbar nach dem Entlasten von 21 t = 4310 at; der Stab aus- und sogleich wieder eingespannt und gemessen Einen Tag nach dem Entlasten vou 22 £ = 4540 af; inzwischen Alles ruhig stehen gelassen .    .    ......

Nach dem Auflegen von 251 fällt der Wagebalken plötzlich herunter; es werden kaum mehr 24f getragen. Doch erhebt er sich durch Nachpumpen wieder und erfolgt der Bi’uch erst bei 25,51 mit starkem Schlage.

Zugfestigkeit : 5200 at, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Bruchaussehen und Contraktion wie bei e.

1739

1739

1739

1739

1739

2,50

2,49s

2,49

2,49

2,48s

15,00

15,13

15,24

15.30

15.35

P990000

P930000

1780

1230

2650

3460

3790

4110

4090

4310

4310 4520

4950

126,5

112,0

CJi

iQ iO

Rundstab 939a-

Ursprünglicher Zustand..........

Der weitere Gang der Messung ist auf Blatt I graphisch dargestellt. Der Bruch erfolgt bei 26,25 t mit starkem Schlag. Zugfestigkeit: 5300af.

Bruchaussehen und Contraktion wie bei e.

1742

2,51

15.00

2‘130000

1870    2830

Rundstab 939b-

CO T* \0 CO    CO

»-H t-H r-H rH    r—I    rH

Ursprünglicher Zustand..........

69 Stunden nach dem Strecken mit 161 = 3245 at ruhig liegen

geblieben............

¹k Stunde nach dem Strecken mit 201 = 4110 at und Geraderichten, blos durch Druck auf der Drehbank .... 68 Stunden nach dem Strecken mit 241 — 4930 at ruhig liegen

geblieben............

3 Jahre und 27 Tage nach dem letzten Versuch ruhig liegen geblieben .............

Nach dem vorigen Versuch ebenso behandelt, wie der Stab 1850a (s. Tab. IV Nro. 64), nämlich der ganzen Länge nach im kalten Zustande zuerst mit dem gewöhnlichen starken Handhammer, dann mit dem Schmiedehammer durchgehämmert, wodurch jedoch die Messlänge 15,51 cm unverändert blieb. Hierauf wurde der Stab abgedreht und im Ganzen 2 Tage nach Beendigung des letzten Versuchs gemessen ............

Nach 2 Jahren und 70 Tagen, Tags zuvor in Kirschrothhitze geglüht und in kaltem Wasser rasch abgekühlt (s. Tab. VII“

5. Spalte) .    ..........

39 Tage nacher bei einem Durchmesser von 2,41 cm mit 2,501

abgerissen............

Zugfestigkeit = 5480a£, auf den Durchmesser 2,41 cm bezogen.

Contraktion = 1%, auf den Durchmesser 2,41 cm bezogen. Dehnung = 0,5% für 15 cm nach dem Hämmern und Abdrehen. Bruchaussehen: grobkörnig mit sehnigem Kern.

3278

3282

3282

3287

3853

3856

4507

4596

2,50s

2,50s

2,49

2,46

2,45s

2,39s

2,41

15,00

2‘090000

1830

2840

3245

80

15,08    2‘060000

15.25

15.51

15,51

15,00

15.00

3040

3650

4060

170

2‘030000

2410000

2‘280000

2‘250000

620

1050

>5070

1900

3900

4930

260

>5050

>5070

4890

3730

5050

5070

4890

3840

2,37

— 0,16

5,19

Tabelle VI.

Zwei Flachstäbe, aus einem ⁸%o mm Flacheisen, Lab. Nr 2335a u-b, neben einander herausgeschnitten, auf Zug geprüft.

Querschnitt 24    Gebrauchslänge 150mm.

2.

3.

4.

5.

6.

8.

9.

To.

Laufende Nr.

Zustand und Behandlung des Probestückes

Ver

such

Nr.

Ergebnisse der vorgenommenen Prüfung auf Zug

Vor dem Versuch

Querschn.

cm

Länge f. d. Messung

cm

Elasticitäts-

Modul

at

Elast. Grenze

at

Streckgrenze

at

■s

J r2 Bleibende PQ W "e* Dehnung Viooo cm

Flachstab 2335b-

1    i Ursprünglicher Zustand..........

2    In Kirschrothhitze ausgeglüht und rasch in kaltem Wasser ab

gekühlt ............

Nach 41 Tagen bei einem Querschnitt von 2,41 X 1,00 cm mit

11,25 f abgerissen .    .......

In der Zwischenzeit noch 9mal geglüht und lmal bis 250° erwärmt und theils langsam, theils rasch abgekühlt; zuletzt mit 60 massig starken Schlägen des Schmiedehammers unter dem Vorsetzhammer bearbeitet.

Zugfestigkeit — 4670 at\ Contraktion = 25% (auf obigen Querschnitt bezogen); Dehnung = 15,8% für 15 cm (vor dem Hämmern aufgetragen).

Bruchaussehen: feinsehnig, feingeschichtet.

4454 2,44X1,00 4494 12,44 X 1,00

10,00    2‘210000    1740

10,00    2‘440000    410

4596

3380    3480

2870    3070

Flachstab 2335a-

In Kirschrothhitze ausgeglüht und langsam im Feuer abgekühlt.

Nochmals in Kirschrothhitze ausgeglüht und rasch im kalten

W asser abgekühlt..........

Nach 41 Tagen bei einem Querschnitt von 2,38 X 0,98 cm mit

10,2 t abgerissen..........

Inzwischen ähnlich behandelt, wie den vorigen Stab, jedoch zuletzt mit 60 starken Schlägen mit dem Schmiedehammer bearbeitet.

Zugfestigkeit = 4380 at] Contraktion = 22% (auf obigen Querschnitt bezogen).

Bruchaussehen w⁷ie beim vorigen Stab.

4456

4493

4596

2,38X1,00 10,00

2,38X1,00 10,00

2‘300000

2l280000

Talbelle VII.

Zwei Flachstäbe, aus einem ⁴%o mm Flacheisen, Lab. Nr. 2336a

Querschnitt 24 V 10 mm; Gebrauchslänge 150 mm.

u. b

1680

420

2630    2730

2310    2520

hintereinander herausgeschnitten, auf Zug geprüft.

-I

2.

3.

6.

7.

8.

9.

To.

Laufenne Nr.

Zustand und Behandlung des Probestückes

Ver

such

Nr.

Ergebnisse der vorgenommenen Prüfung auf Zug

Vor dem Versuch

’C sc 5« 5

Elasticitäts-

Querschn.

cm

II

cm

Modul

at

Elast.

at

Streckgrenze

'S

at

JZ

am Ende

Bleibende

Dehnung

Viooo cm

Flach stab 2336b-

1    Ursprünglicher Zustand..........

2    ln Kirschrothhitze ausgeglüht und in kaltem Wasser rasch

abgekühlt (s. Tab. VIia 6. Spalte.)......

Nach 41 Tagen bei einem Querschnitt von 2,33 X 1,00 cm mit

10,0 t abgerissen..........

In der Zwischenzeit so behandelt, wie die Stäbe 2335a "• b, aber nicht gehämmert. Zuletzt kirschroth geglüht und langsam abgekühlt.

Zugfestigkeit = 4290at; Contraction = 36% (auf obigen Querschnitt bezogen); Dehnung 20,3% für 15 cm. Bruchaussehen : feinsehnig, feingeschichtet.

4453 2,39X1,00 4492 2,39X1,00

10,00

10,00

4596

2 T 20000

1680

2720 i 2930

0    2510 j 2720

F lachstab 2336a-

3    In Kirschrothhitze ausgeglüht und langsam :m Feuer abge

kühlt ............ •

4    Nochmal in Kirschrothhitze ausgeglüht und im kalten Wasser

rasch abgekühlt (s. Tab. V1P 7. Spalte) .... Nach 41 Tagen bei einem Querschnitt von 2,32 X 1,00 cm

mit 11,1t abgerissen.........

In der Zwischenzeit ebenso behandelt, wie der Stab 2335b in voriger Tabelle.

Zugfestigkeit = 4790at; Contraction = 34 % (auf obigen Querschnitt bezogen). Dehnung 18,7 % für 15 cm (vor dem Hämmern aufgetragen). Bruchaussehen ; feinsehnig, feingeschichtet.

4455 2,39X1,00; 10,00: 4491 2,39X1,00: 10,00’

2'240000

1780    2620

2720

0    2510 : 2720

4596

I—l    I—l    H-l    ►—*    t—⁴    h—⁴    l—⁴    t—⁴    I—⁴    '—⁴    (—i

OO^CJOOOi^WWOtOMOOOOOCOMCi^^O^WfcOMO

Belastung in Tonnen

to to to to

OOi^M

h- to 00 W o -j 4- o

1942

1942

1699

1 1 ...

1214

971

728

1*5

243

O Sl

Spann

ung

4506. Vers. 29. Oet. 1885.

rr)^cotcto ^ to - m ri Sj° J* JO jP- JO jP jO j<i JO JO 00 PjI J- j—

c5“ p "cc l-o 5->A Ao '©. An ~o An Cr. Ao 'bi An bsAo °

^ (J'WO'OOOCOOOOOJIOO'OWHM

£•• 3 3

•

37    £ 2 £

^ O* tv

cm

Verlang.

Tausend

stel

Diff.

Zu Tab. I Nr. 18“ Rundstab aus Schweiss-eisen Lab.-Nr. 938“ Nach dem Ausglühen in Kirschrothhitze und raschem Abkühlen in kaltem Wasser 2,29 cm; 1 = 15,15 cm

3017

2586

2802

2586

2371

2155

1940

1724

1724

1509

1078

1293

862

862

647

431

216

at

Spann

ung

4395. Vers. 9. Oct. 1885.

durch

^00 to to W W •- H    I—⁴    ‘

P J3* JX)j<i j» JO jD j<iJ2* j-⁴ O* JO j-* JO j<rjD J3i C* jo j—4 ST¹ "h- ~C7* '‘o Ino '■*4 'oo 'o* ~b* Tfa*. 'lolo lo *00 'oo To "oo 'ü¹ ^-4 ° OIWWCOOOJ^^COOICOIOGOCUOW

~ c<

wo

p⁻

Verlang.

Tausend

stel

-J

(TD    05

p    -

ssis

Diff.

Zu Tab. Nr. 37 Rundstab aus Schweiss-eisen Lab.-Nr. 938°

2 Tage nach dem Erwärmen auf 500° C. und raschem Abkühlen in kaltem Wasser 2,43 cm; 1

2.

16,07 cm

1704

1491

1278

1065

852

852

639

426

213

at

Spann

ung

3846. Vers.

6. August 1883.

CO C7*JWj— 00 ~4 ©J*4 J* J° J-⁴

'to '"-I'to'© '© 'o 'bo '©'’*— 'io 'CT* °

Ci M h >4 O* -1 4- m ^ O* O

cm

Verlang.

Tausend

stel

Diff.

und raschem Abkühlen in kaltem Wasser d = 2,445 cm ; 1

CO Ci

O O» ^ W

50 o

215

at

Spann

ung

3844. Vers.

6. August 1883

•cm

stel

Verlang.

Tausend

204

203

106

171

Di ff.

Abkühl§n in kaltem Wasser

15,76 cmld = 2,435 cm; 1

W49 90‘9l

Zu Tab. I Nr. 45 Rundstab aus Schweiss-eisen Lab.-Nr. 938<l

Unmittelbar nach dem |2Tage nach dem Erwärmen Erwärmen auf 500 ⁰ C. I auf 500 ⁰ C. und raschem

3.

Zu Tab. II Nr. 6 Rundstab aus Schweiss-eisen Lab.-Nr. 1908

4.

Tabelle VIIa-

Ergänzungen zu den Tabellen I

ms

3728

3509

3509

3289

3070

2851

2632

2632

2412

2193

1974

1754

1754

1535

1316

1096

00    oo oa to ö

—I    *4 Ü' W h w

•kJO^OO!OÖ

at

Spann

ung

4507. Vers. 29. Oct. 1885.

16,15

42,17

47,23

Scalen sind verschwunden

500

4492. Vers. 27. Oct. 1885.

4491. Vers. 27. Oct. 1885.

^ CO 05 IC to to to IC -¹ H    I—» —

^-^IC0CC5<ICiW'-'C0ClC0C^00‘-C^3O<lÜ,00 —

<t CS #- 'l"® "Lj -4A, "o'cc "©A "soAn ~Öi '!—>"©    "© "© tsw®

OSCCKOMOifL'l.oWtJOOMMWtO^HHOii-'

-l Ci Ci 05 w* H-i

S* 05 O OiJ¹⁷¹ o*J^ 4- O 4^i° CO J° MOW-h — J° o

0* o*

C¹

CT* CT*

CT*

O ^ O ^ to to CO o 4^ Ol Ü1 Ci

1674

CO    CO cs 4^ tc -

CO    w to m o ö

M O -I CX) CO o

m IMMMISHHH

o 3 rf». © es wjjojP- to osj-'joj-a cnjt^ © >£- tss o 53 -^A cnA 05A~ba't-‘AoAo ©A»A AssAoAAoAo"so © 5: CC 03t«t5 00fflf-0'®0»t0i-3!0p-‘0'

“• 3 c- <

CC 3

3 7

O-OHtCWCOtfi.

cm

Verlang.

Tausend

stel

Diff.

Zu Tab. V Nr. 19 Rundstab aus Bessemerstahl Lab.-Nr. 939b 1 Tag nach dem Glühen in Kirschrothhitze und raschem Abkühlen in kaltem Wasser d = 2,41 cm; 1 = 15,00 cm

Belastung ip Tonnen

bis VII.

5.

03    CD CO CD

o    cc 05 ca

Ci ^ to O GO    QOCirf^tsO

<1 05 Ü1 4^ W    OO 10 ^ O n

©rf*.CT*C7*Ci^I©-4QOQOSO ^

durch

Scalen laufen

CO H 05 to H H M — »—⁴

tCOHW0CiO5Ü’ C0 j—» o ~4 CT* OJS* OO JO *-*

^ CO '©* 'o* 'oo %-* —1 'tO~b* 'oo "oo ~C0 >Oi t—‘ "CT* Ci oo 'oo ~

^OTCiCiCUO^OCCCtC^CO^^Orfi.^

at

cm

Spann- Verlang.

Tausend

stel

ung

at

at

Diff.

Spannn- Verlang.

I Tausendstel

ung

Diff.

Qu.

2,39 X 1,00 cm; Qu. 10,00 cm

2,39 X 1,00 cm: 10,00 cm

Lab.-Nr. 2336b

Nach dem Ausglühen in | Nachdem er zum 2. mal Kirchrothhitze und raschem Abkühlen in kaltem Wasser

in Kirschrothhitze geglüht und rasch abgekühlt worden war

Zu Tab. VII Nr. 2

Flachstab aus Flacheisen | Flachstab aus Flacheisen

Lab.-Nr. 2336“

Zu Tab. VII Nr. 6

6.

7.

CO

Tabelle VIII.

Zwei Rundstäbe aus den Köpfen von Localbahn-Stahlschienen, Lab. Nr. 2901 und 2902, auf Zug geprüft.

Laufende Nr. v-¹

3.    |    4.    |    5.    |

6.

Zustand und Behandlung des Probestückes

unter

Ver

such

Nr.

•s

Vor dem Versuch ~6 bc

Dchm.

cm

- §

CB

&£ GC £3 CD

at

iS

Max. Belast.

am Ende

Bleibende

Dehnung

/1000 cm

Rundstab Nro. 2902.

Ursprünglicher Zustand........

Unmittelbar nach dem vorigen Versuch .    .    .    .

Wieder unmittelbar nach dem vorigen Versuch Wieder unmittelbar nach dem vorigen Versuch I5V2 Stunden nach Beendigung des vorigen Versuches Unmittelbar nach Beendigung des vorigen Versuches . 3 Stunden nach Beendigung des vorigen Versuches

4515

4515

4515

4515

4515

4515

4515

OOOOOOl-

r—I »— r-H t-H r—¹ r—< O

C<f of of C<f c-f

15,00    2480000

15,00    2480000

15,00    2470000

15,00 24 70000 15,00    2470000

15,04    2440000

15,37    2480000

³/₄ Stunden nach dem vorigen Versuch......

Unmittelbar nach dem vorigen Versuch lOmal zwischen 0 und 16 t = 5150 at hin und her gegangen und sogleich darauf wieder gemessen .    .    .    .......

Der Bruch erfolgt nftt 20,45 t

Zugfestigkeit = 5910 at, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Querschnitts - Contraktion = 24%, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Dehnung = 16,2 % für ursprünglich 20 cm.

Bruch ziemlich feinkörnig, mit platter Blase.

4515    1,99

4515    1.99

16,97    2420000

16,97    2‘010000

1770 >5150l 5150

0,88

Rundstab Nro. 2901.

Ursprünglicher Zustand .    ........

Unmittelbar nach dem vorigen Versuch......

Unmittelbar naeh dem vorigen Versuch......

Unmittelbar nach dem vorigen Versuch ......

Unmittelbar nach dem vorigen Versuch......

Der Bruch erfolgt bei 12,85 t.

Zugfestigkeit = 5740 at, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Contraktion = 54%, auf den ursprünglichen Querschnitt bezogen.

Dehnung — 18,5 für 20 cm.

Bruch sehr feinsehnig, mild, mit aufgezogenem Rand.

4516

4516

4516

4516

4516

1.69

1,68s

1,66s

15,00

15,00

15,00

15,02

15,50

o O o OS <M r-

Ol CJ IO ^ CH tc

Tabelle IX.

Probestück für Zug und Druck aus Schweisseissen, Lab. Nr. 2867a, von der Form der Fig. 1 auf Blatt II.

1.

2.

3.

4.

5.

6.

g Im ursprüngl. Zustande

Zug

d = 4,55cm; 1 = 6,00cm d = 4,55cm; 1 = 6,00ctw d — 4,55cm; 1 = 6,00cm d =4,55cm; 1 = 6,00cm d = 4,55cm; 1 = 6,00cm d = 4,55cm; 1 = 6,00cm

6 Tage nachher

Zug

51 Minuten nachher 5 Minuten nachher 20 Stunden nachher

Druck

Druck

Druck

1 Stunde nachher

Belastung

Spannung

at

Verlänger

ung

Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlänger

ung

Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung x/iooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlänger

ung

Viooo cm Differeuzen Elast. Modul

at

0 0

36 !i

4387. Vers. 6.

0,07

0,16

C5    C5    05    C5

OD    00    ec    05

2T60000

0 0,02

984

2,63

05    05 C5 C5

iL CD 03

69

60

63

72

CO

CO

1230

1476

1722

1968

1968

2091

2214

3,28

3,92

4,58

5,24

0,01

5,22

»O    t*    CO    CO

CO    CO    CO    CO

CO

05

2*260000

246

492

738

984

984

1230

1476

1722

1968

1968

0,69

’    67

1,36

68

2,04

72

2,76

0,18

2,79

3,51

4,24

5,07

6,16

0,94

6,31

245

OOOOiT.S

246

492

738

984

984

1230

1476

1722

1968

1968

Ö GO

0,02

2,55¹

3,23

3,87

66

64

68

68 |

64

I 70

2,290000

4,57 i

’    | 70

5,271

0,02!

5,29

273

246

492

738

984

984 |j 1230

1476

1722

1968

1968

0,63 ’ 66

1.29

'    64

1,93

2,59

0,02

2,57

246

492

0,12

1,55

83

86

66

67

3,24 I

3,90

4,57

5.25

0,05

5,28

! ⁶⁶

07 ¹

68

97

2260000

738

984

984

1230

1476

1722

1968

1968

2,41

3,34

0,76

3,37

4,37

5,48

6,67

7,99

2,88

8,12

93

100

111

119

132

147

40

Jp 05

Ox

2214

8,76

2214

2,90

4404. Vers. 12.

OO

/

O'i

4404. Vers. 12. Oct. 1885.

8,02

1,15!

1,06 n. 20 Std. 4404. Vers. 12. Oct. 1885.

2214

O G5

2214

9,59

3,71

4404. Vers. 13. Oct. 1885.

4404. Vers. 13. Oct. 1885..

7.

8.

9.

10.

1 1.

Belastung in Tonnen

46 Minuten nachher Druck

d = 4,55 cm ; 1 = 6,00 cm

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Mod. at

Belastung in Tonnen

30V2 Stunden nachher Druck d =4,55 cm; 1

6,00 cm

15V2 Stunden nachher Zug

d = 4,55 cm; 1 = 6,00 cm

2 Stunden nachher

Zug

d = 4,55 cm; 1 = 6,00 cm

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlänger

ung

Viooo cm Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlänger

ung

Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

9 Minuten nachher, nachdem inzwischen 4 mal zwischen 0 u. 181 Belastg. gewechselt und dadurch die totale Verlängerung auf 3,65, die bleibende auf 0,72/iooo cm erhöht worden war Zug.

d = 4,55 cm ; 1 = 6,00 cm

bpan n-ung

at

Verlängerung Viooo cm

Diff.

Elast. M.

at

12.

27 Stunden nachher Druck

d =4,55 cm; 1 = 6,00 cm

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

c.

246 I 0,77 492    1,65

738 j 2,62 984    3,63

77

88

97

101

0,99

CO 05 tO 00    0^ o

66

246    0,66

492 j 1,31

738

984

65

1,96

2,62

0,00

65

66

2,250000

⁰

1,70

69

69

68

05 CO    CO IC to • *    I-*

C5tCOtOG04-OC5

984

3,69

1230    4,71

1476    5,82

1722 , 7,12 1968 i 9,03

1968

2214

4406. Vers. 14. Oct. 1885. il 4406. Vers. 15. Oct. 1885. I:

64

67

76

66

|| 4406. Vers. 15. Oct.

2l210000

246

0,69

63

246

492 I 1.32

738

1,96

9841    2,61

1107 f 2,98 0 ' 0,06

64

65

37

000096,6

492

738

984

1107

4406. Vers. 15. Cct. 1885.

1107

3,68

9,36

Scalen laufen durch, schwach Quetschen

0,68

’    71

1,39

2,14

2,90

3,30

0,31

3,31

75

76

40

2644 stark gequetscht

307

1475 !

•di

<X>

Tabelle IX. Schluss.

13.

14.

15.

16.

17.

18.

<ü 30 Minuten nachher Druck

3 Tage nachher

Zug

^ d = 4,58 cm; 1 = 5,93 cmj d = 4,58 cm; 1 = 5,93 cm

2 Tage nachher Druck

5 Stunden nachher Druck

Am folgenden Tage

Zug

2 Tage nachher

Zug

d = 4,58 cm; 1 = 5,94cm d = 4,58cm; 1 = 5,94cm d = 4,58cm; 1 = 6,94cm d = 4,58cm; 1 = 5,94cm

Belastung

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlänger

ung

Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlänger

ung

Viooo cm Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung ¹/xooo an

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlänger

ung

-Viooo cm Ditferenzen Elast. Modul

at

tÜSSSSoSSä

243

486

729

971

971

1214

1457

1700

1943

1943

2186

2429

2550

2671

4406.

0,69

1,37

2,05

2,70

0,00

2,70

3,40

4,10

4,80

5,49

0,09

5,52

6,38

8,02

9,90

os    co    co    »n

CO    CO    co    co

70

70

70

000001.5

ca

co

CD

ca

16. Oct. 1885.

19.

243

486

729

971

C4 05

_ t- oo © t-cT <-* eo~

2,11

1943

1943

2186

2429

20,00

14.61

20.62

28.25

42.25

32 I

009

243

486

729

CD    ©    Ci    Ci

co    ca    ca    ca

000061,S

243

486

729

971

4444. Vers. 21. Oct. 1885.

Scalen laufen durch ohne dass 44 t erreicht werden 4423. Vers. 19. Oct. 1885.

2671

20.

21.

0,64

64

65

1,29

’    63

1,92

’    65

2,57

0,02

2‘250000

243

486

729

971

4457. Vers. 23. Oct. 1885.

971 \

1092 f

£ E E -o E E E E ®

O^OOOOOOttO

e*    «    w    ff»

o    ö    o    co

65

000018,5

4462. Vers. 23. Oct. 1885.

243

486

729

971

971

1092

0,65

2,99

0,13

4468. Vers. 23. Oct.

2*200000

ac

22.

23.

Belastung in Tonnen

27-2 Stunden nachher 472 Stunden später

Druck

9 Stunden darnach Druck

= 4,58 cm; 1 = 5,94 cm d = 4,58 cm; 1 = 5,94cm d=4,58 cm; 1 = 5,94 cm Id=4,58 cm; 1 = 5,94 cm d=4,58 cm; 1 = 5,94 cm

2 Tage nachher Druck

1 Tag nachher

Zug

Zug

Spannung

at

Verkürzung

cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung

cm

Differenzen

at

Spannung

at

Verkürzung

cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung

an

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung

cm

Differenzen

Elast. Modul

at

243

0,63

243

243

486

1,25

729

1.87

971

2,49

2'310000

486

729

971

2‘190000

486

729

971

2‘260000

0,00

971

2,49

971

971

07

«8

00

67

2T50000

243

486

729

971

971

Ca Ci    Ci    &

c» a* c»

2‘250000

1092

2,81

<N

CO

1092

CO

co

63

0,00

1214

<M 00 CO

CO ö~

1214

1335

O lO ©

04    ©    ^

ca co' o~'s

43

1214

1335

ZO © o

CO O r—

co' cO cT

1214

1457

so

«o

QO

cT

4474. Vers. 26. Oct. 1885.

4478.

CO

<M

r*-

4482.

to

aa

00

4486. Vers. 27. Oct. 1885. |

4495. Vers. 27. Oct. 1885.

Tabelle X

Probestück für Zug und Druck aus Schweisseisen, Lab. Nr. 2867b, von der Form der Fig. 1 auf Blatt II.

°    V    -__

1.

2.

3.

4.

5.

6.

c

c Ursprüngl. Zustand P/2 Stunden nachher o    Druck    Zug

6 Minuten darnach Zug

15 Stunden nachher 45 Minuten nachher 45 Minuten nachher

Zug

d = 4,63 cm; 1 = 6,00 cm d == 4,63m; 1 = 6,00 cm d = 4,63cm; 1 -- 6,00 cm d — 4,63m; 1 = 6,00m d = 4,62 cm; 1 = 6,05sm d = 4,62cm; 1 = 6,05m

Zug

Druck

Belastung

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen hl last. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul at ■

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung ¹/iooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

0,11

62

63

65

64

64

67

65

66

2*200000

238

0,59

59

! 475 713 !    950

I 950

1188 j! 1425 1663

1900

1,26

1,91

2,57

0,08

2,58

3,25

3,93 ¹

4,63

5,33

0,24

67

65

66

67

68

70

70

2 220000

238    0,60

475

1,22

713    1,85

950    2,50

0,00

950

2,50

1188

1425

1663

1900

3,15

3,80

4,42

5,12

0,01

60

62

63

65

65

65

62

70

2 250000

Stossen in

der

238

475

713

950

950

1188

1425

1663

1900

0,64

1,27

1,93

2,57

0,00

2,56

3,23

3,87

4,55

5,22

64

63

66

64

67

64

68

67

2‘ 180000

0,83

CO

00

239

0,66

477

716

955

955

1193

1432

1671

1909

1,89

3,16

4,75

2,06

4,90

6,86

9,69

477

716

955

955

1193

1432

1,50

2,41

3,42

0,78

3,48

4,53

5,89

32

1900

5,18

36

2138

6,00

82

40

0,28

1900 ! 2138 ii 2375

5,31

6,00

6,96 '

1.70

1900

69

96

5,10

Maschine

1900

2138    5,77    ⁶⁷

2375 i Scalen laufen rasch durch

2138

2375

0,02

5,22

5,96

74

Scalen laufen durcn. Strecken

13,88

20,33

14,81

1671

1909

4405. Vers. 14. Oct. 1885.

7,57

9,72

4,20

4405. Vers. 14. Oct. 1885.

4405. Vers. 13.

Oct. 1885.

4405. Vers. 13. Oct. 1885.

4405.

14. Oct. 1885.

4405.

13. Oct. 1885.

7.

8.

9.

10.

11.

12.

37 Minuten darnach Zug

c 5J/2 Stunden darnach 5 Minuten nachher 30 Minuten nachher Ib¹/^ Minuten nachher 1 Stunde nachher Zug

c d = 4,62 cm; 1 = 6,05cm d = 4,62cm; 1 = 6,05 cm d = 4,62cm; 1 = 6,05 cm d = 4,62 cm; 1 = 6,05cm d = 4,62 cm; 1 = 6,05cm d = 4,62 cm; 1 = 6,05m

Zug

Druck

Zug

Druck

Belastung

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung V iooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung

Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at ii,

0,66

1,36

2,07

2,80

66

70

71

73

239

477

716

955

0,66

1.34

2,03

2,71

66

68

69

68

2‘130000

0,68

1,35

2,08

2,90

68

67

73

82

2140000

239

477

716

955

16

0,04

0,01

0,26

SO    r—I    00    SO    03

^    SO^    <M^    SO^

cT    h    rT    «    o"

239

2‘170000

477

716

955

955

2,77

955

2,71

955 i

2,93

ct ° o*

0,66

1.82

1,99

2,67

0,05

66

66

67

68

000091,7,

239

477

716

955

CO O <D SO CO    SO

CT r—T Csf fisf

C5    05    C5    C5

05    *4    C5    <1

CO

4*

2*170000

18

1074

73

2,66

955

1074

70

0,32

3,01

35

1074

20

1193

©

«o_ © so' ©

1193

i—' Ol

co cT

955

2,97

4405. Vers. 15. Oct. 1885.

0,06

© CO “© ■© CT ©

0,33

4405. Vers. 15. Oct. 1885.    4405. Vers. 15. Oct.

OO

13.

14.

Tabelle X. Schluss.

15.

16.

17.

18.

| Einen Tag nachher Druck

Drei Tage nachher Druck

1 Stunde nachher Druck

Zwei Tage später

Zug H I

d = 4,62 cm; 1 — 6,05 cm d= 4,62 cm; 1 = 6,05cm d= 4,62cm; 1=6,05cm d = 4,62 cm; 1=6,05cm d = 4,62cm; 1=6,05 cm,d = 4,62cm; 1 = 6,05 cm

Zwei Tage später Zug

5 72 Stunden nachher Druck

Belastung

Spannung

at

Verkürzung

Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung

Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung V1000 cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

af

Verlängerung V1000 cwt

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung

V1000 cm

Differenzen

Elast. Modul

at

239

0,68

477

1,33

716

1,97

955

2,63

0,00

2‘200000 ^

239

477

716

955

0,62

1,24

1,89

2,51

0,00

239

477

716

955

o    w    H-    M    £

O    CN    CD    IO    05

DO    (—•    CT«

05    05    C5    p

05    tt*.    ic    cn

2‘270000

239

477

716

955

^OOOO ^ o co ^ w cT r-T t-T <m~ cT

t* CO lO i0 OOOO

2‘220000

239

477

716

955

955

2,63

955

2,51

1193

1432

3,28    ⁶⁵

4,00    ⁷²

1193

1432

3,13

3,74

1671

5,01

101

2‘280000

Igo

4^ CT«

O tO IO JD JnC j-* J-* JO

"o '30    "o»    ~©    00 tO 05 O

OiftMMHCOO'Kl

m    co    eo    co

O    ®    ®    70

C©

000008)6

239

477

716

955

955

1074

0,01

2,51

2,82 ³¹

0,01

OOOOOSiö

1671

4,39

1909

6,85    ¹⁸⁴

1,58

1909

5,06

0,02

1909

2148

2387

2506

7,05

1909

5,06

13,14

34,18

609

2104

Scalen laufen durch

2148

2387

2625

5,70

6,45

—1    05

0»

8,15

170

4410.

16. Oct. 1885.

2864

4424.

19. Oct. 1885.

4442 Vers. 21. Oct. 1885.

4445. Vers. 21. Oct. 1885.

4458. Vers. 23. Oct. 1885.

4463. Vers. 23. Oct. 1885,

19.

20.

21.

22.

23.

24.

® Einen Tag später Zug

d = 4,62cm; 1 = 6,05 cm d

2V2 Stunden darnach Zug

4,62cm; 1 = 6,05cm d = 4,62cm; 1 = 6,05cm dr -4,62cm ; 1=6,05cm d

Zwei Tage nachher Druck

4 Stunden später Druck

I6V2 Stunden darnach Zug

4,62 cm; 1 = 6,05 cm d = 4,62 cm; 1 = 6,05 cm

9 Stunden darnach Druck

Belastung

Spannung

at

Verlängerung V1000 cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung

V1000 cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung ¹/iooo CJU

Differenzen

Elast. Modul

Spannung

rti

Verlängerung

Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

(//

Spannung

at

Verkürzung V1000 cm

Differenzen Elast. Modul

at

Ov2tSO05O05l0Q0>6-

239

477

716

955

955

1193

1312

1432

0,64

1,29

1,92

2,57

0,04

2,60

3,25

05

ecT ö'

05    C5    Ci    C5

O'    w    cn    **•

2‘220000

4470. Vers. 24. Oct. 1885.

239

0,63

477 ¹ 1,24

716

955

1,86

2,49

05    05    C5    05

05    K>    H*    05

239

239

477

477

716

716

4475. Vers. 26.

Bauschinger, Mittheilungen, XIII.

2‘340000

CO

CO

955

955

1193

1312

4479.

2‘260000

CO

955

955

1193

&3    ss    _©    jo    J-*    j-*    ©

1—¹    'c?i    O    CT)    JO    tO    05    ’

-J    CO    O    45.    H-1>    00    O)

05    C5    C5    C5

05    05    05    O*

C5

2‘280000

239

477

716

955

955

1193

eo    to    o    tö    1-.    i—    o

tOC500icDtOC2w Oi    O    O*    O    0\    QO    4^

C5 05    05 C5

CI    4»    •**

-o

2‘215000

239

477

716

955

955

1193

eo r— <M 00 1—1 00 ©

^ JO    C5_

o~ ,-r h t<r o" w w

co    ^    o    «o

70    70    70    o

000090)0

C5

tc

1432]

4483.

^ co oo

eo' O⁻

1432

JD ja "co ►—

>6-    45.

00

4**

1432

CO 1-1

eo ©_ « cT

C5

05

cd

<M

00

4487.

r*’

00

4496.

CC

. 83

84

Tabelle XI.

Probestück für Zug und Druck aus Sch weisseisen, Lab. Nr. 2867°, von der Form der Fig. 1 auf Blatt II.

Belastung in Tonnen |

1.

2.

3.

4.

5.

6.

XPrr°S“n"ri³6l‘E6,/i Std. nach Beendig-950 at auf Zug, dann ebenso ung des vorig. Versuchs weit auf Druck belastet worden, ohne dass die Elas-,

ticitätsgrenze überschritten d = 4,63cm; 1 = 6,00cm d = 4,63cm; 1 = 6,00cm d = 4,63cm; 1 = 6,00cm d = 4,63cm; 1 = 6,00cm d = 4,63cm; 1 = 6,00cm

Zug

d = 4,63 cm; 1 = 6,00 cm

Spann

ung

at

Verlängerung Viooo cm

Diff.

Elast. M.

at

Spannung

at

Druck

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

2 Stunden nachher 15 Stunden nachher 2 Stunden nachher ls/4 Stunden nachher

Druck

Zug

Druck

Zug

Spannung

at

Verlängerung

Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

63

63

62

65

61

CO tO fcO tO tO H-i    i ►—»

OOQOCSk^OO^O OitOOO

63

63

2‘240000

0,02

64

63

62

4421. Vers. 19. Oet. 1885.

4425. Vers. 19. Oet.

2*250000

62

2*270000

0,00

65

32

2*215000

2428. Vers. 19. Oct.

0,00

4430. Vers. 20. Oct. 1885.

238

0,61 ’ 61

475    1,22

64

1663

4,40

0,02

2*265000

238

475

713

950

950

1188

1425

62

1663

1781

64

0,64

’    64

1,28 ’    64

1,92

64

2,56

0,01

2,57

63

3,20

3,82

2 240000

62

63

4,45

32

4,77

4433. Vers. 20. Oct.

00

0,01

4435. Vers- 20. Oct. 1885.

7.

8.

9.

10.

11.

12.

13.

c 1 Stunde nachher 1¹/-2 Std. nachher 15 Stunden nachher 6 Stunden nachher 3 Tage nachher Druck

Zug

d = 4,63 cm; 1 = 6,00 cm d = 4,63 cm; 1 = 6,00 cm d = 4,63 cm; 1 =

Zug.

Druck

4. Tage nachher 22 Tage nachher Druck

Zug

Belastung

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

V erkürzung

Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

Zug

cm d = 4,63 cm ; 1 = 6,00 cm d =4,63 cm; 1 = 6,00 cm d =4,62 cm ; 1 = 6,04 cm d = 4,635 cm; 1 = 5,99cm

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

0 0 4    238

62

0,62

63

238

0,65

8    475

12    713

1,25

64

1,89

63

16    950

0 0 16    950

20 1188 24 1425 28 1663 32 1900

2,52

0,00

2,51

3,13

3,76

4,40

5,04

0,03

2*260000

475

713

950

62

63

64

64

950

1188

1425

1663

1900

1,30

1,94

2,56

0,01

2,57

3,18

3,80

4,41

5,02

0,01

05    05    05    05

tO    4*-    Cn    Ch

64

2*270000

238

475

713

950

950

1188

1425

1663

1900

0,64

’    65

1,29

65

1,94

’    63

2,57

0,00

²’⁵⁶ 64

3,20

3,83

4,45

5,09

0,04

2,240000

238

475

713

950

950

s s s s

OOtDNV «O 00    ©_

cf r-T cT cT

0,03 2,67 ;

2*205000

238 j 0,62

475

713

950

1.31

2,17

3,28

0,81

62

69

86

in

,63

62

64

1188

1425

1663

1900

3,31

3,93

4,55

5,17

0,03

05    05 C5 05

b» l« 4**

950

3,39

131

1188

1425

1663

4,70

6,50

8,90

1900 11,95

6,80

180

240

305

32

34

4437. Vers. 20. Oct. 1885.

19001 2019)

5,02

OS

1900

5,09

1900

5,18

1900

12.15

0    0 I

239 0,64 477 1,29 716 2,04 955 3,13 0    0,63

955 3,23 1193 4,76 1432 7,20 1671 11,00 1909 16,40 0    11,04

1909 16,95

237 0,60 474    1,23

711    1.83

2,235000

948

2,53

0,07

60

63

60

70

153

244

380

540

948

2,53

81

1186

1423

3,34

4,48

0,79

114

4556. Vers. 19. Nov. 1885.

5,36

67

ec

«o

375

768

36

0,05

2138

5,76

2138

5,81

2138

15,90

2148 24.63

38

4438. Vers. 20. Oct. 1385.

0,05

2256

40

42

4440. Vers. 21. Oct. 1885.

16,88

11,65

2375

24,96

2387 37,25

1262

4448. Vers. 21. Oct. 1885.

2494

Strecken

2625 Seal, verschwind.

7.

19 Tage später

CO

oo

«o-

CO

-*

4»

[lipOIVT -XSßI3

U8ZU8J8JJT(X

WO 0001jx Sunzju^.ia^

IV

Sunuuudg

ö inpoxM -xsb[%i

000u88,6

©    co    ao    ©

©    ©    ©    ©

240    0,60

479    1,18

719    1,76

959    2,35

0000U,S

00

0,00

959    2,35

1198    3,01

1438    3,76

1678    4,62

0,42

4554. Vers. 19.

Tabelle XII.

Probestück für Zug und Druck aus Schweisseisen, Lab. Nr. 2867*. von der Form der Fig. 1 auf Blatt II.

3 Tage nachher

CO

O UOZUOJOJjlQ

Zug

4,625 cm; 1 =

i tß r 2 | g I

3 ^

■io

^ j Sunuundg

0,63

1,25

1,90

2,68

0,27

238

476

714

952

5.

4.

3.

6V2 Stunden später Druck

d = 4,61 cm; 1 = 5,79 cm

in

inpopi -xsßiy

tI8ZU8J8jgi(J

wo 000 l/T

Sunzjii^.18^

in

Sunuußdg

5,80 cm

4 Tage später Druck d = 4,60 cm; 1

50 Min. nach Beendigung des vorigen Versuchs Druck

d = 4,59 cm; 1 — 5,85 cm

§§11

-f

2,72

3,78

5,39

7,67

11,22

6,27

11,65

16,09

23,02

32,16

46,83

38,01

47,62

Scalen verschwinden

1467

952

1190

1429

1667

1905

1905

2143

2381

2619

2857

2857

3095

4509. Vers. 81. Oct. 1885.

ooooss,s

©

r- h-

79

82

116

316

0,61

240

96 1

88 I

2,50

0,00

2,50

3,13

3,82

7,38

8,17

0,17

8,18

9,00

10,10

13,26 I «■

479

719

959

959

1198

1438

1678

1917

1917

2157

2397

2636

2876

2876

3116

3355

3595

3835

4502. Vers. 23. Oct. 1885.

0000LZ,Z

U8ZU8J8jgt(I

WO 0001 /x

Sunz.m^J8^\

?o

Suuuußdg

in

{tipox\[ •;s'g|a

U8ZU8J8JJXCT

WO 0001 jx

Sunz.in^aa^

in

Sunuu'ßdg

3 Tage nachher Druck

d = 4,57 cm ; 1 == 5,96 cm

in

jnpoW -xs^ia

U0ZU9J0gI(I

WO ooox/x

Sunzjn^J8A

IV

8unuußdg

Vor 5 Tagen auf Druck und vor 2 Tagen auf Zug mit 161 == 984 nt belastet, ohne die Elasticitäts-grenze zu überschreiten.

Druck 4,55 cm ; 1

6,00 cm

•poH -jsBia

■joiq

WO 000 l/T

Sunzju>x

-J8A

in

U8UU0X ui Sunx8ß[8g

©    co    ©    -*

©    ©    ©    ©

’H    co

«O CO CO CO

^    ©

CO    CO

65

64

79

140

0,59

241

1,17

1,76

2,40

0,00

2,40

3,04

3,65

4,29

4,92

0,00

4,92

5,53

6,18

6,83

7,67

0,09

7,66

8,45

9,85

Scalen verschwinden langsam

481

722

963

896

1203

1444

1685

1925

1925

2166

2407

2647

2888

2888

3129

3369

3610

4500. Vers. 28. Oct. 18So.

ooook&,s

3 3 'S §

00    ©

co    t-

r°

82

91

; in

0,64

1,26

1,92

2,61

0,04

2,61

3,29

3,99

4,70

5,41

0,12

5,39

6,13

6,89

7,71

8,62

0,34

8,63

9,80

Scalen laufen durch unter Quetschen

II

<M co I ic i>»

O ^ 00 I <M SO c

<N tu | r- Ci

967

1208

1450

1692

1934

1934

2175

2417

2659

2900

2900 3142 | 33841

4466. Vers. 24. Oct. 18So.

000008, Z

©    co    ■»*

©    ©    ©    ©

-f    ec ot

© © © ©

C0<X)O(MO(MC0OC0L0OiO^O

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cT    r-T t-T    cf    o' cf    co' co' io' cT    \o    \o    so*

CO © ,ß rH_ CO^ CO^

ti oT cf

10,80

Scalen verschwinden

unter Quetschen

<U

244

488

732

976

976

1219

1463

1707

1951

1951

2195

2439

2683

2927

2927

3171

0000SS,S

CO CS o © © © ^°

«©«■**

CO ©    ©    ©

76

2605

0,67

1,35

2,04

2,70

0,00

2,70

3,33

3,98

4,61

5,25

0,02

5,25

6,01

32,06

Scalen verschwinden unter Quetschen

Vers. 21. Oct. 1885.

246

492

738

984

984

1230

1476

1722

1968

1968

2214] 2460 \ 2583

4450.

6*

1.

2.

3.

4.

5.

6.

e

2 Ursprüngl. Zustand 22³A Stunden nachher

Zug

d =4,66cm; 1 = 6,00 cm d = 4,54 cm; 1 = 6,05 cm d = 4,56cm; 1 = 6,00cm d=4,55cm; 1 = 6,03 cm d=4,55 cm; 1 = 6,03 cm d=4,55cm; 1 = 6,03 cm

Eh

Druck

6 Stunden später

Zug

4 Tage nachher Druck

2 Tage nachher

Zug

5Va Stunden später Druck

Belastung

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Vf 000 cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung V1000 cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung

Yiooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung ¹/iooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

4    245

8    490

0,66

1,32

12

735

1,99

16

980

2,66

05    05    05    03

«Hl    05 CS

247

494

741

0,66

1,31

2,07

0,03

16

980

2,66

2‘230000

988

988

3,19

0,63

CO    10    «O

co    co    t-*    *-<

000086)6

20

1225

3,33

24

1470

3,99

28

1715

4,66

32

1960

5,31

t»    CO    N    io

CO    CO    CO    CO

3,37

1235

1482

1729

1977

4,86

6,91

9,26

12,30

65

75

90

116

2 260000

246

492

738

984

984

1230

O    ^co    Js5    O    JO    M    o

"co    'bn l    H-i Ci    50 co    Ci    o

oototocoootocr»

»O    t*    tO    H

co    co    co    t—

00

2‘250000

64

246

492

738

984 f

984

1230

0,64

1.29

1,93

2,6<K

0,04

2,60

3,27

0,04

65

64

67

67

000018,6

2‘340000

10    t-

co    CO

0,06

8,03

4,28

32

1960

5,32

1977

36

2205

5,98

40

44

2450

2694

6,63

7,28

48

2939

7,96

co    >0    *0    co

CD    CO    CO    CO

2224

2471

2718

2965

0,05

48

2939

7,96

52

3184

8,53

.05    Ch

00    <1

2965

3212

56

60

3429j

9,21

3459

12,65

15.63 19,68 24,50 30,17 22,00

30.64 36,14 44,87

1111

4446. Vers. 21. Oct. 1885.

4459. Vers. 23. Oct.

4464. Vers. 23. Oct. 1885.

3674j

64

Scalen laufen durch

3706

Scalen verschwinden rasch

3674

Scalen laufen durch

4408.

Vers. 16. Oct. 1885.

4415. Vers. 17. Oct. 1885.

4417. Vers. 17, Oct. 1885.

7.

8.

9.

10.

11.

12.

§ 21V2 Stunden nach Beendi-G jgung des vorigen Versuchs

Belastung

2¹/* Stunden später Druck

16 Stunden später Zug

d = 4,55 cm; 1 = 6,03cm d = 4,55cm; 1 = 6,03 cm d = 4,55 cm; 1 = 6,03 cm d - 4,55 cm; 1 = 6,03 cm d = 4,55 cm; 1 = 6,03cm

Zug

2 Tage nachher Druck

4 Stunden nachher Zug

23 Stunden nachher Druck

d = 4 55 cm; 1 = 6,03 cm

Spannung

at

Verlängerung

V1000 cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung V1000 cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

CO CO CD CO

2‘300000

05    05 C5 05

»-    Ol

000008,6

246

492

738

984

984

1230

14761

17221

t'*'4<©COi-it--eO©OiV3

o eo_ o_ eo_    w ©___ ©_ ©_

cT r-T cT sT cf <nT co' t}T TtT cf

r-    b»    co    co

CO    CO    CO    co

2'230000

CO    t»    CO

CO    CO    O

2‘250000

70

67

67

67

65

65

74

2‘220000

246

492

738

984

984

1230

1476

1722

0,67

1,32

1,98

2,62

0,00

2,62

3,26

3,94

4,67

0,07

67

65

66

64

64

68

73

2 260000

4469. Vers. 24.

00

4476. Vers. 26.

00

4480. Vers. 26.

4484. Vers. 26.

1885.    4488. Vers. 27. Oct. 1885.

4497. Vers. 28. Oct. 1885.

1.

2.

Belastung in Tonnen

CL

Ursprünglicher

Zustand

Druck

:4,53 cm; 1 = 6,00«

25 Minuten nach Beendigung des vorigen Versuchs Druck

3.

4.

5.

6.

4 Stunden darnach Zug

d —4,55 cm; 1=5,95 cm ]d = 4,55 cm; 1 = 5,93 cm

24 Stunden darnach Zug

d = 4,53 cm; 1 — 6,00 cm d=4,535cm; 1 = 5,98cm

3 Tage nachher Druck

l'/ü Stunden darnach mit 20 at auf Druck, dann 2 Tage später mit 241 auf Zug belastet, endlich 4l/a Stunden nachher auf D r u c k cm; 1 = 5,98 cm

Spannung

Verkürzung

¹/iooo cm

Differenzen

Elast. Modul

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm |

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannnung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung

Viooo cm

Differenzen Elast. Modul!

at

CO    O

248

496

V-*

05 tO

744

993

05 o

993

O OS S oo ©    © £ o co rs o tS co ©

1241

1489

1737

1985

o | 2-1 & I 5- 5-1111

Ci C5 Ci Ci

CD CO    ^

CD cO CO CD

2‘250000

1985

2233

2481

2730

2978

2978

3226

3474

3722

⁵>³³    65

5,98

6,60

7,26

7,98

0,03

7,96

8,59

14,60

246

492

738

984

984

1230

1476

1722

1968

1968

lO O ZD CO

2‘250000

246

492

62

66

72

63

601

Scalen verschwinden

4416. Vers. 17. Oct. 1885,

7.

2214

2460

2706

2952

2952

3198

3444

3690

1,95

2,62

0,10

2,62

3,31

4,00

4,65

5,35

0,16

5,38

70

6,08

68

6,76

’    75

7,51

8,34

t-i eo i—i «5 H

cT cg cT cT

T—(

83

O CD Ch

Scalen laufen langsam durch

4416. Vers. 17. Oct. 1885.

8.

738

984

984

1230

1476

1722

1968

1968

2214

2460

2706

2952

2952

3198

3444

3690

vO kO t'*

CO iO co °    ©~ -T    CO

1,29

3,94

5,33

7,05

9,20

11,81

6,46

12,08

14.80 18,94 23,62 29,32

20.91

29.81

35.92 44,84

»ft    o

CD    t-

2‘240000

68

Scalen verschwinden

4418. Vers. 17. Oct. 1885

9.

248

496

744

993

993

1241

1489

1737

1985

1985

2233

2481

2730

2978

2978

3226

3474

3722

0,68

66

1,34

’    65

1.99

2,64

0,02

so CO O 05 co

c£) Tt<    ^

cf co*    t’*

1,10

7,38

9,10

2‘250000

248

495

65

181

270

11,89

15.23

’    414

19,37

11.24 19,92 24,01 30,53

334

409

652

Scalen verschwinden

4432. Vers. 20. Oct. 1885.

10.

743

991

991

1238

CC    OS    cs    cs

CO    00    00

000068, Z

60

4443. Vers. 21. Oct. 1885.

11.

248

495

743

991

991

1238

1486

0,60

61

1,21-

63

1.84

2,48

0,00

2,47

64

63

3,10

66

3,76

0,01

000068,5

4465. Vera. 23. Oct. 1885.

12.

Einen Tag später Druck

2 Tage darnach Druck

16 Stunden später Zug

4 Stunden nachher 2¹k Stunden nachher

Zug

.5 d =4,535cm; 1 = 5,98cm d=4,535cm;l = 5,98cm d=4,535 cm; 1 = 598,cm d = 4,535cm; 1 = 5,98cm d = 4,535cm; 1 =5t98cni|d=4,535cm; l==5,98e-m

S 22 Stunden nachher

Zug

Druck

Belastung

Spannung

at

[Verlängerung

Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung

Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung

V/ooo cm

Differenzen

(Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen

‘Elast, Modul

at

Spannung

at

Verkürzung

Viooo cm

Differenzen Elast. Modu

at

4    248

495

12

743

16

991

16

991

20

1238

24

1486

4471.

o15- S- 5-1I11

248

495

2'280000

743

991

lO    h"

CD    CD

CO

S

CU

991

1238

1486

4477.

_    ?    s    ©    §    §    S    §    S    ©    s

°    ©~    r-T    r-T    <M~    ©    (M    CC    CO    O    g

OS    Cs    CS    Cs

Os    cs    tu    Cs

2‘240000

j-

j

o\

65

248

495

743

991

991

1238

1486

1734

iO oo zo co

248

495

0,65 ’ 66

1,31

69

2,18

3,04

0,39

3,11

4,03

5,10

6,30

1,65

248

495

0,62

1,31

743

991

991

1238| 1486 f

1734

2,00

2,67

0,03

2,66

3,33

4,02

4,71

0,13

67

2‘220000

67

69

69

CO

743

991

2,00

2,68

0,08

4489. Vers. 27.

CS    Ci    CS    CS

00    CD    Ö    b®

2‘215000

Oi OS o o t»

CC

248

495

743

991

991

12381 1486 (

1734

7 © ». » .00 69 © W 2- -T o

sVJSSSSSSSS

2‘260000

Belastung in Tonnen

1.

3 Tage vorher mit 201 zuerst auf Zug, dann auf Druck belastet, ohne dass die Eiasti-eitätsgrenze erreicht worden wäre Zug

d = 4,57 cm; 1 = 6,00 cm

Spannung

at

Verläng

erung

Viooo cm

Diff.

Elast. M.

at

2.

3.

4.

5.

6.

5 Stunden nachher Druck

d = 4,57 cm; 1 = 6,00 cm

2 Stunden nachher 15 Stunden nachher 2 Stunden nachher 4 Stunden nachher Zug

d = 4,57cm; 1 = 6,00cm d = 4,57cm; 1 = 600,cm d = 4,57cm; 1 = 6,00cm d = 4,57cm; 1 = 6,00cm

Druck

Zug

Druck

Spannung

at

Verkürzung

Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung

Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung

Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

244

488

<X>

CO CO CO 03 M M> M M

Citoowooo^oao

976

1220

1463

JDjP* CO OJnS m h O

© ~o ~bs "ki"©"os ~io "cs ~b> ® aoofflww-iooW'j

N lO O 05 50 CO CO CO

Ci Ci CO Ci

2‘150000

244

488

732

976

976

1220

1463

Einspannung des Stückes mangelhaft

4422. Vers. 19. Oct. 1885.

7.

0,68

1,35

2,00

2,63

0,03

2,65

3,30

3,93

0,03

«8

67

65

63

65

63

4426. Vers. 19. Oct.

8.

2‘235000

••

I'

244

488

732

976

976

1220

1463

1707

0,64

1,32

1,99

2,65

0,01

2,65

3,29

3,96

4,61

0,02

Ci Ci ci o Ci    00 rfk.

2‘220000

64

67

65

732

1220

1829

4,81

0,00

2‘280000

4429. Vers. 19. Oct. 1885.

4431. Vers. 20. Oet. 1885.

244

488

732

976

976

1220

1463

1707

1951

O fcO ^ —¹ O

OM 'b* lo 'co 'o* ~o 'bi 'zo 'co "os ° to CO

Ci    Ci Ci Ci

O'    Ci -l ^1

2‘215000

244

488

732

976

976

1220

1463

1707

1951

1951

4434. Vers. 20. Oct. 1885.

2195

0,64    ⁶⁴

-» nrx 65

1,29

1,94

65

2,61 ⁶⁷

0,00

2,62

3,25

3,91

2,260000

63

66

4,55    ⁶⁴

5,19

0,01

64

64

5,84

0,02

4436. Vers. 20. Oct. 1885.

9.

10.

11.

12.

13.

ö 1³A Std. nachher ³A Stunden nachher 21 Stunden nachher 5³A Std. nachher

D r u c k

Druck

Zug

2 Tage nachher Zug

1 Tag nachher Druck

26 Tage nachher Zug

Zug

d - 4,57 cm; 1 ¹ 6,00 cm d = 4,57 c»t; 1 = 6,00 cm d = 4,57 cm; 1 = 6,00 cm d = 4,57 cm; 1 — 6,00 cm d = 4,57 cm; 1 = 6,00 cm d = 4,57 cm ; 1 — 6,00 cm d = 4,59 cm; 1 = 5,94 cm

Belastung

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung

Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Viooo cm Differenzen Eiast. Modul

at

^    03 CO C3 W tO M h-» >—*

OO^OCilOOtOOC rf* O Cl O Cl LC

0 0,02

0,02

66

63

2‘250000

0 ,4438. Vers. 20. Oct. 1885.

48

52

56

60

64

244    0,67

488 1,81 732    1,98

976 2,61

0,00

976    2,62

1220 3,24 1463 3,90

1707    4,55

1951    5,19

0,00

0,01

Ci Ci Ci Ci

w    m

Ci    Ci Ci Ci

►4*-    CJi Ci bO

2‘270000

4439. Vers. 20. Oct. 1885.

66

0 0,02

66

2‘250000

4441. Vers. 21. Oct. 1885.

244

488

732

976

976

1220

1463

1707

1951

1951

2195

2439

2683

2927

2927) 3171 f

0,64

1,27

1,91

2,55

0,00

2,55

3,20

3,83

4,45

5,09

0,01

5,10

5,75

6,39

7,02

7,66

0,03

7,66

8,31

0,05

co co co co

>0 M N -f co co co co

Ci

C4

2‘290000

4449. Vers. 21. Oct. 1885.

244

488

732

976

976

1220

1463

1707

1951

1951

2195

2439

2683

2927

0,64

1,29

1,92

2,54

0,00

2,52

3,13

3,75

4,37

4,98

0,02

5,00

5,62

6,23

6,86

7,46

0,03

65

63

62

61

62

62

61

62

61

63

60

000098,S

4461. Vers. 23. Oct. 1885.

62

62

48 t,

52

56

60

60

64

68

244

488

co

976

1220

1463

1707

1951

1951

2195

2439

2683

2927

0,62 ⁶²

1,23 ⁶¹

1,87 64 2,52

0,00

2,55

3,17

3,76

4,36

5,00

0,00

5,02

242

62

59

60

64

5,63 ⁶¹

6,25 ⁶²

6,82 ⁵⁷

000098, Z

O ^)<I ^

° 03 to CO

967

1208

1450

1692

1934

¹Ci COWMOMmmO co C3 "o "o "o "i- 'co "to "cn °

CO K) CO

Ci Ci Ci Ci co b5 h-

►— co Ci d Ci 00 © 00 CO

2360000

4457. Vers. 19.Nov. 1885.

7,45 ⁶³

0,02

4146 1 Minute ruhig, dann laufen die Scalen durch. Quetschen.

auf 0,00 gestellt

59

48

4268

1.

2.

Belastung in Tonnen

Vach dem das Probestück vor

4 Tagen mit 20t zuerst auf:25 Minuten nach Be 'ÄSÄSf Druck ^endigung des vorigen

feÄM    Versuches

tätsgrenze    Druck

Druck

d = 4,53 cm; 1 — 6,00 cm; d = 4,55 cm; 1 = 5,95 cm

3.

4.

5.

6.

Drei Tage nachher

Druck

8 Minuten nach Beendigung des vorigen Versuches

Drei Tage nachher

23 Tage später

Druck

d = 4,56 cm; 1 = 5,91 cm d = 4,58 cm; 1 = 5,87 cm

Zug

D ruck

d = 4,59 cm; 1 = 5,84 cm

Spannung

at

Verkürzung ¹/tooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul.

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

nt

Spannung

at

Verlängerung

Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

JÖ.

at

e*

oo

Verkürzung g ¹/iooo cm *_

Differenzen p, iElast. Modul «

i3

at

O S 2 & £ °

^    05 CD

P    bS    ~    -    P

o    05    zo    CO    05

O    CO    OO    O*

Oi    Ci Ci

c*    COO'

01

-

246

492

738

984

0,70

1,39

2,06

2,72

0,00

70

69

Ci    Ci

Ci    -4

245

490

735

993

984

2,71

000081,6

98’0

980

1241

1230

3,37

1225

1489

1476

4,05

1470

1737

1985

0 0,02

2*310,000

1722

1968

4,72

5,40

0,01

1715

1960

1985

5,29

64

1968

2233

5,93

61

2214

2481

6,54

62

2730 . 7,16

62

2460

2706

2978

7,78

2952

7,83

61

60

61

641 3970 nahezu erreicht,

-    ~ dann sinkt d. Wage

0    0 plötzlich u. laufen

die Scalen durch Quetschen.

64

68    4451. Vers. 21. Oct. 1885.

72

76

80

80

84

2952

3198

3444

3690

3936

3936

4182

4428

1-J    CO    00    J» _0    03    JO    P    P    p

"©    'co    "Io    To ~o    Ts    cn    —4    o    w

OSOOCDM^OOSOCOh^-r

I960

2205

2450

2694

2939

-g    05    ®    (X    O ^    “    P    O

£    3    §    S    8 2    2 U    2 § 35    §    Ä s 3 2

0,07

C5    Ci    Ci Ci

t-0    05

2‘340000

(M    ^    OJ

co    co    O

H*    CC    -4

ox    CO    Oi

15,15

3,92

16,10

29,16

412

1306

Scalen verschwinden, Quetschen.

4451. Vers. 21. Oct. 1885.

242

486

729

971

971

1214

1457

1700

1943

1943

2186

2429

2672

2914

cg im ia co 50 <M 00 •'t

000018,5

242

483

725

967

2*350000

242

486

729

971

0,00

2,48

3,09

3,71

4,35

5,00

0,07

5,00

63

5,63

6,32 0Ü 7,00 7,70    ⁷⁰

0,10

68

967

971

1208

1450

1692

1934

1934

2175

2417

2659

2900

1214

1457

1700

1943

4,16

9,29

1943

2939

3185

3429

3674

3919

3919

4164

4409

4654

4899

4899

5144

7,49

8,11

8,82

9,50

10,20

0,11

10,24

10,95

11,82

13.11 31,79 1.8,61

34.12

62

71

68

70

71

87

129

1868

Scalen verschwinden, Quetschen.

4467. Vers. 24. Oct. 1885.

2914

3157

3400

3643

3886

3886

4129

4372

4615

4857

4857

5100

5343

7,70 ¹    66

8,36

’    73

9,09

2900

3142

74

3384

9,83

3625

77

10,60

0,20

4490.

10,61

11,34

12,21

13,08

14,23

0,77

14,34

16,59

73

87

87

116

225

Scalen laufen durch Quetschen.

4467. Vers. 24. Oct. 1885,

12,10 16,29 21,19 27,03 18,92 I 27,63

2186

2429

2672

2914

33,92

43.30

0'2U

«88

Scalen sind verschwunden.

27. Oct. 1885.

0,60

1,19

1.78

2,39

0,00

2,39

3,00

3,68

4,33

5,00

0,10

5,01

5,71

6,51

7,36

8,3]

0,85

4555. Vers. 19.

CS O, 5»    ©

ö c c

000068,5

Tabelle XVII.

Probestück für Zug und Druck aus dem einen Bruchstück einer 12,Sem dicken, auf Biegungsfestigkeit geprüften

Achswelle von Thomas-Stahl, bez. mit Aii.

l.

2.

3.

4.

5.

6.

7 Stunden darnach Druck

16 Stunden nachher Zug

c d = 4,58 cm; 1 = 6,00 cm d = 4,58cm; 1 = 6,00 cm d = 4,58cm; 1 - 6,00 cm d = 4,58cm; 1 = 6,00cm d = 4,58 cm; 1 = 6,00cm d = 4,58 cm; 1 = 6,00cm

c Ursprüngl. Zustand Zug

5 Stunden später Druck

17 Stunden nachher l³/4 Stunden nachher

Druck

Zug

Belastung

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen bllast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung

Viooo cm

Differenzen-

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung

Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung

Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

CN    ^ CO CO    CO b.5    IsS    l—‘    1—1 r-»

t0C»OQ0^O0>lCOU)00I^.O01 OOitOQO

243 486 |

0,62

1,25

729

971

971

1214

1457

1700

1943

1943

2186

2429

2672

2914

2914

1,90

2,52

0,00

2,51

3,13

3,78

4,43

5,07

0,00

5,08

5,73

6,38

7,02

7,67

0,02

7,69

3157 ' 8,81

0    0,65

4518. Vers. 9.

7.

05    05    05    05

Ol 03 ts

\0 »O

CO CO CO CO

iO »0    »O

co co co co

2‘280000

00

66

74

1943 : 5,59 0    ¹ 0,53

68

243 ; 0,65 486 ! 1,30

729

971

971

1214

1457

1,97

2,62

0,10

2,64

3,40

4,22

0,37

»O    »O    t-«    >o

co    co    o    o

2‘220000

62

1943

2186

2429

2672

2914

2914

8,60

0,96

8,69

IQ8

3157    9,75

0    1,51 |

4521. Vers. 9. Nov.

1885.

243

486

729

971

971

1214

1457

0,62

1,23

1,85

2,49

0,00

'2,49

3,11

3,77

0,02

61

62

64

62

66

2 340000

64

4524. Vers. 10. Nov. 1885.    4525. Vers. 10. Nov. 1885.

243

486

729

971

971

1214

1457

1700

0,64

1,29

1,93

2,56

0,01

2 57

3,21

3,86

4,55

0,07

62

65

64

63

64

65

69

2 260000

243

486

729

971

971

1214

1457

1700

0,62

1,23

1,85

2,47

0,00

2,47

3,09

3,72

4,38

0,05

61

62

62

62

63

66

2 350000

4527. Vers. 11. Nov. 1885.    4529. Vers. 11. Nov. 1885.

8.

9.

10.

11.

12.

13.

Belastung in Tonnen

1 Stunde nachher 2³/4 Stund, nachher IV4 Stunden später 1 Stunde nachher 15 Stunden später 2 Stunden später 3³A Stunden später Zug

d = 4,58 cm ; 1 = 6,00 cm d = 4,58 cm; 1 = 6,00 cm d = 4,58 cm ; 1 = 6,00 cm d = 4,58 cm ; 1 = 6,00 cm d = 4,58 cm ; 1 = 6,00"c»i d = 4,58 cm ; 1= 6,00 cm d = 4,58 cm ; 1 = 6,00 cm

Druck

Zug

Druck

Zug

Druck

Zug

Spannung

at

Verlängerung

Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung

Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

W tD W IO M    1—‘ ►—1

tOQO^OasOOitOGO^

243

486

729

971

971

1214

1457

1700

O    00    OO    Jto    O tO I—¹ i—4 O

^    05 CD    W    05    o'ci'^b'co'b:    O

^    \fi CO

CO CO CO CO

-1    05    05

h*    GO    --1

2!220000

0 0 243    0,60

486    1,19

729

1.77

2‘400000

243

486

729

0,64

1,30

1,96

CO CO 10 CO CO CO CO

243

971    2,34

0 0,00

971

2,61

0,04

2‘230000

486

729

971

971

2,35

1214

1457

1700

2,96

3,60

4,23

0,05

971 j 2,61 1214 3,27 1457 ! 3,95 1700 4,63

1943

5,52

0,30

CO    CO    00    03

CO    CO    CO    00

971

1214

1457

1700

O O    CO    05^    io    (D    O w    00    lO    o

er    r-T    r-T    c<T    cT    c<T co    CO    ^    cT

iO    t'»

CO CO CO

2‘270000

05    05    05    05

cn    >»-    05    o»

2‘230000

CO    05    05

“•4    05    05

243

486

729

971

971

1214

1457

1700

JD    00    OO    JD    CD    to    j-i    J-*    o

'h-⁴    'cd    'oo    'cd    'o    'cd    'oo    'to    'cs    O

O    ⁴    CO    00    tO    CO    tO    ZD    CD    LO

CS    05    05    Ci

CO    »p.    03_IO

03    0> C5

000018,S

243

486

729

971

971

1214

1457

1700

1700

4538. Vers. 11. Nov. 1885. 4540. Vers. 12. Nov. 1885. 4542. Vers. 12. Nov. 1885.

1943

P    JO    ⁰⁰ O    LD    J—‘    ‘ o

tO cd 'o    'cd 'co ~to    'cd *©    "ci    'cd    'to 'oi    o

OOCO-J-JcDr^OiCDCOOCOcD^

■*■♦< iO    t'-

CO CO CO CO

r—    »O    CO

CO    CO    CO

2‘230000

4544. Vers. 12. Nov. 1885.

Ct

QC

Tabelle XVIII.

Probestück für Zug und Druck aus dem einen Bruchstück D einer auf Biegungsfestigkeit geprüften Eisenbahnschiene

aus Thomas-Stahl (Fig 7, Blatt II).

1.

2.

3.

5.

6.

S j Im urspriingl. Zustande 15 Stunden nachher

Zug

2 Stunden nachher 5V-i Stunden nachher 17 Stunden nachher 2 Stunden nachher

Hl.’    Z “ g

r- jd= 3,38cm; 1 = 5,00cm d = 3,38cm; 1 = 5,01 cm d = 3,38cm; 1 = 5,00cm d = 3,38 cm; 1 —5,00cm d = 3,38cm; 1 = 5,00cm d = 3,38 cm; 1 = 6,00 cm

Druck

Druck

Zug

Druck

Belastung

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Sunuaudg

at

Verkürzung V iooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

50

223

446

669.

⁰’⁵⁰ ' 50 ^⁰⁰ j 49

1,49

223

446

47

669

892

1.96

892

o" cT r-T i-T

2‘285000

223

446

669

892

o !

50

0,50

! 57

1,07

'    57

1,64

59

223

446

669

0,52

1.04

1,53

52

52

49

49

223

2,23

892

2,02

2‘200000

446

669

892

0,50

1,00

1.49

1.99

©4    4».    Ü4    C«

e    o    o    o

2‘230000

223

446

669

892

4:>

°,45 I

⁰’⁹²    48

M⁰ L

1,89

2‘3 30000

10

12

1338 j 2,95 l49

: 50

I 48

000086,6

0    0,05

892    1,98

1115    2,51

1338 i 3,14

53

63

61

0,26

0,03

0,01

0,00

892

2,28

1115

1338

2,90

3,53

62

63

892

2,03

50

892

2,00

892

1,89

1115

14

1561

3,44

48

16

1784

3,92

0,01

16

1784

3,92

18

20

2007

2230

4,41

4,90

!⁴⁹

49

102

in

154

1561

0

4,29

0,80

76

1338

2,53

3,09

0,10

56

1115

1338

|i 4523. Vers. 10. Nov.

1885.

4526. Vers. 10. Nov.

CO

f

Ox

1561

1784

2,51

3,01

3,50

4,06

0,08

4528. Vers. 11.

cc

1115

1338

15611 17 84 f

1784

2007

2,38

2,87

3,34

3,84

0,03

3,84

4,39

45

22

2453

6,35

50

24

2676

5,85

178

243

0,10

4530. Vers. 11. Nov. 1885.

24

26

0 0,02

2676    5,85

2899    6,3£

0    5,38

49

4522. Vers. 10. Nov. 1885.

56

28

30

3122

3345

6,90

Scalen laufen durch

9,68

4519. Vers. 9. Nov. 1885.

8.

9.

10.

11.

12.

13.

Belastung in Tonnen

³A Stunden nachher 3 Stunden nachher 1 Stunde nachher V/i Std. nachher 14 Stunden nachher Z u g

d = 3,38 cm; 1 = 5,00 cm d = 3,38 cm ; 1 = 5,00 cm d = 3,38 cm; 1 = 5,00 cm d = 3,38 cm ; 1 =

Druck

Zug

Druck

Zug

cm d = 3,38 cm

= 5,00 cm

l³/i Std. nachher 3³A Std. nachher Z u g

Druck

Spannung

at

Verlängerung] Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

Verlängerung

Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung Viooo cm

Differenzen Elast. Modul

at

■ &

Spannung |

CO

g

\ cx

|8

II

CO

at

Verkürzung Viooo cm

Differenzen

Elast. Modul

at

Spannung

at

Verlängerung g Viooo cm n Differenzen ^ Elast. Modul i

at

223

0,52

52

446

669

892

1,04

1,55

2,06

52

51

51

0    0,07

892 ■ 2,09 1 1U6 2,61 j“ 1338, 3,11

’    52

1561 , 3,63

2450000

223

446

669

892

892

1115

1338

1561

0,48 ⁴⁸

0,97

49

1,47 50 1,99 52 0,02

273

446

669

892

N CO H Ul >Q iQ    iQ

2440000

223

446

669

892

1,98

2,49

3,00

3,52

(i

0,49 49 0,98 49 1,47 ⁴⁹

„    47

1,94

+8

51

51

52

892

1115

1338

1784

4,18

1784

4,05

53

1561

1784

g sss

892

0,00

000008)6

223

1115

1338

1561

1,94 -2,44 oü 2,96 ⁰²

55

3,51

0,11

0,02

000086,6

446

669

892

892 4,99 1115    2,48 ⁴⁹

1338 2,99 ol

1561

1784

0,47« 0,96

i xn 50

1,45

1,95

0,02

50

2 290000

223

446

669

892

3,49

4,01

892

1,95

1115

2,43 ⁴⁸

892

50

52

1338

1561

1784

2,92

3,41

3,92

49

49

51

1115

1338

1561

H H H W T—I    co co

o ^    ^ ©^ ©_    ©^    ©^

cT r-T r-T of cT of of eo eo ©

C» w» C' O* O ©

2l220000

0,13

0,09

0,08

1784

2007

4 21

4,77

58

0,30

4532. Vers. 11. Nov. 1885.

4535. Vers. 11. Nov. 1885.

1784

2007

2230

f§ £

4537. Vers. 11. Nov. 1885.

4539. Vers. 11. Nov. 1885. 1784 2007

4,°2 56 4,58 06 0,14

1784

2007

0,07

3,93

4,46

0.10

53

4545. Vers. 12. Nov. 188o.

4541. Vers. 12.Nov. 1885. 4543. Vers. 12. Nov. 1885.

Bausehinger, Mittheilungen, XIII.

Tabelle XIX.

Dauer-Versuche mit 6 Vierkantstäbchen (Nr. 1—5 und 49), welche aus einer 11mm dicken Schweissenblechtafel so

herausgeschnitten wurden, wie Eig. 2 auf Blatt II zeigt.

Laufende Nummer Bezeichnung Nr.

Nach

Anstrengungen

zwischen den Spannungen at bis at nach Ruhetagen

erfolgt bei wechselnder Belastung

ergiebt die Prüfung mit ruhender Belastung

>.ach d. Bruche mit wechselnder oder ruhender

unter versuch Nr.

bei dem Querschnitt cm X cm

und der Länge für die Messung

cm

Elasticitäts-Modul

at

Elast. Grenze

at

Max. Belastung

at

Bleibende Dehnung dabei, Viooo cm Zugfestigkeit

at

Querschn. Contr. Proc.

Dehnung

für die Länge mm

Betrag in Proc.

Bruchaussehen etc.

3478 1,12 X 1,03 10,00 2‘090000

1043

3840 20

150 15,5

Feingeschichtet mit feinem Spalt in der Richtung der Schichtung.

01 CO    iß ©

V—‘

378971 0—1080 1‘043422 0—1080 1‘096141 0—1080 2‘085884 0—1080 5470523 0—1080

00 Ci

369800

P029189

1T14623

2‘104366

5489005

0—1500

0—1500

0—1500

0—1500

0—1500

©    ©__h^    ©    ©____________©    © o< © _ ©

3503 1,16 X 1,01 10,00 3513 1,16 X 1,01 10,00 3517 1,16X1,01 10,00 3534 1,16 X 1,01 10,00 35714,16 X 1,01 10,00

1710

1710

1880

1880

2051

3502

3512

3516

3533

3570

1,16 X 1,04 10,00 1,16X1,04 10,00 1,16 X 1,04 10,00 1,16 X 1,04 10,00 1,16 X 1,04 10,00

2*030000 >1670 2‘065000 >1670 2‘020000 >1670 2*025000 >1670 2400000    2020

1670

1670

1670

1670

2270

0,17

0,28 -

0,13

0,20

0,22 3600 24

0,09

0,01

0,24

0,08

0,55

INI«'

28    150| 10,4

Bruch wie bei Nr. 5.

Bruch wie bei Nr. 5.

•M CO -* IC ©

CO CO CO co co

364456 0—2000

P025506 0—2000

I

1410940 0—2000 2*098014; 0—2000 5482653 0—2000

00

3501 1,16 X 1,02 10,00 3511 1,16 X 1,02 10,00. 3515 1,16 X 1,02 10,00 3532 1,16 X 1,02 10,00 3569 1,16 X 1,02 10,00

2‘030000

2*070000

2*020000

2*020000

2400000

1525 2030 >2030 2030 >2030 2030 >2030 2030 2200 2460

CO I>-    1—i GO Ci

CO^

©'©'©'©' ©"

19    150 12,5

Bruch wie bei Nr. 5.

rH

00

IO

O JD_

353569 0—2500 992525 0—2500 1‘086227' 0—2500 2‘066685 0-2500 2‘288446 0—2500

_ © © _©__

3500 U5sX 1,05 3510 l,15sX ',04 3514 l,15sX 1,04 ! 3531 l,15aX 1,04

10,00 2*055000 10,00 1*985000 10,00 2*050000 10.00 2*050000

2310

2480

2330

229C

2500

2500

2500

2500

G>

to

—I lO <M (M

cT cT

10

150

22 49

1408010 0—2000

4514

1,12X1,10

10.00

2*060000

1790

2110

23 49

3‘872604 0—2000

4612

1,12 X 1,10

10,00

2*160000

2190

2440

©    j©

Li    "bi

co    ts5

Bruch, ausserhalb der 150»nm liegend, ist zum grösseren Theil eigentümlich hell, glänzend und kry-stallinisch, gegen den übrigen kleineren, sehnigen Theil scharf abgegrenzt.

Die Walzoberfläche nur leicht abgeschliffen.

Noch im Betrieb.

Tabelle XX.

Dauer-Versuche mit 17 Vierkantstäbchen (Nr. 6—19 und 46—48), welche aus einer 11mm dicken Flusseisenblechtafel

so herausgeschnitten wurden, wie Fig. 3, Blatt II zeigt.

Laufende Nummer Bezeichnung Nr.

Nach

Anstrengungen

zwischen den Spannungen at bis at

und Ruhetagen

erfolgt bei wechselnder Belastung

ergiebt die Prüfung mit ruhender Belastung

Nach d. Bruche mit wechselnder oder ruhender

unter Versuch Nr.

bei dem Querschnitt

cm X cm

und der Länge für die Messung

cm

Elasticitäts-Modul

at

Elast. Grenze

at

Max. Belastung

at

Bleibende Dehnung dabei, Viooo cm

Zugfestigkeit

at

Quersehn. Contr.

Proc.

Dehnung

für die Länge

mm

Betrag in

Proc.

Bruchaussehen etc.

1 10 0

3541 1,05 X 1,03 10,00

2*160000

2385

4360

150 21,3

Feinsehnig, mit Spalt.

CD (fl «ß ZD ZD ZD ZC

1*859826 0-2440 48 3*666435 0-2440    1

35401,05 X 1,03 10,00 3568 1,05 X 1,03 10,00 36051,05 X 1,03 10,00

4*422300 0—2440 54    —    3621 1,05 X 1,03 10,00

5,568081 0-2440 6‘235000 0—2440 I

6*675923 0—2440 — Bruch

3730 1,05 X 1,03 10,00 3763 1,05 X 1,03 10,00

2*120000 2410 2*050000 2500 2*190000 2870 2*150000 2870 2*160000 2870 2*195000 2960

2780 0,46 2780; 0,37 3150 — 2960' 0,19

2960

3150

0,08

1,82

150

0,8

Daselbe Stäbchen ver-schwächt auf den Querschnitt :

ZD

ZD

6*675923 0-2440 i —

- 1,06X0,51

4080

50

25,8

Bruch, von einer Stelle ausgehend, wo ein Schiefer an der Oberfläche war, zeigt um diese Stelle herum die charakteristische matte und feinkörnige Struktur innerhalb einer Viertelsellipse, die gegen den übrigen feinsehnigen Theil scharf abgegrenzt ist. Zwei feine Spalten. Einschnürung nur ander sehnigen Seite.

Feinsehnig, wie Nr. 10.

2197786 0 3*553388 0

-2440 I -2440 I

Bruch

4341 1,09X0,935 10,00

2,110000

2745

2940 0,17

Das Stäbchen hatte ursprünglich eine Walzdalle; der Bruch erfolgt aber nicht durch diese. Die Bruch-fläehe zeigt an einer Ecke eine schwärzliche Stelle und von dieser ausgehend das charakteristische Ansehen der Brüche in der Wöhler’schen Maschine, nämlich eine mattglasige, durch einen Ellipsenbogen scharf begrenzte Fläche; der ausserhalb derselben liegende Theil ist feinsehnig, wie bei Nr. 10. Feine Spalten. Einschnürung nur an der sehnigen Seite.

12    47 2‘290801 0

13    47 4*488587’0

KJ IO

o o

CO rH

4295 1,07 X 1,01 10,00 ,4342 1,07 X 1,011 10,00

2*220000 2685 2*145000 1670

3060

2220

(T) CT CT lO

ö'ö'

I- I

Mit allerseits gut polierter Oberfl. Das Stäbchen zeigte beim Aus-der Wöhler’schen

I    I—t    I—l    I—*■

I    m    rf*.    ifc-

^    ^    ^    ^

•Sl    *4    •-]    “d

4‘488587 0—2440 6‘567489| 0-2440 8*864182; 0—2440 11*028776 0—2410

4344 1,07 X 1,01 10,00 4371 1,07 X 1,01 i 10,00 4512 1,07 X 1,01 10,00 4613 1,07 X1,01 10,00

2‘185000 2410 2780 2*160000 2590 2960 2*160000 2780 2980 2*270000 3060 3330

spannen aus Maschine die flammigen Zeichnungen, welche beim Beginn des Streckens auftreten.

Noch im Betrieb.

CO

2 891519 0-2440    2

4297 1,09 X0,99 10,00

2‘060000 2500 2780

Mit ursprünglicher, rauher, aber dem Anscheine nach unverletzter Oberfläche.

I- CO Ci

rH t—I rH

^ ^ ^

CO CO CO

5‘089305

7‘168207

7*348246

0—2440

0—2440

0—2440

75

74

Bruch

43431,09 X0,99 10,00 43741,09 X0,99 10,00

2*180000 2685 2960 ;2‘150000 2500 2960

Aussehen der Brucbfl. fast genau so, wie bei Nr. 46, nur liegt das Centrum des schwärzl. Fleckens ca. 2 m von der Ecke der Bruchfl. entfernt. Ein eingewalzter Schiefer an dies. Stelle bemerkbar.

10:] '

104

Tabelle XX. Fortsetzung.

Laufende Nummer Bezeichnung Nr.

Nach

A nstrengun gen

zwischen den Spannungen at bis at

und Ruhetagen

erfolgt bei wechselnder Belastung

ergiebt die Prüfung mit ruhender Belastung

Nach d. Bruche mit wechselnder oder ruhender Belastung

unter Versuch Nr.

bei dem Querschnitt cm X cm

und der Länge für die Messung

cm

Elasticitäts- Modul

at

Elast. Grenze

at

Max. Belastung

at

Bleibende Dehnung dabei, Viooo cm Zugfestigkeit

at

Querschn. Contr.

Proc.

Dehnung

o

tl

.2

~r

iS

■mm

Betrag in

Proc.

Bruchaussehen etc.

20 7    675128 0-3000

Bruch

23    150 1.3 Um eine Ecke der Bruchfläche zu-

bis nächst ein kleiner, tiefschwarzer Viertelskreis, dann ein heller mit körniger Struktur, dessen Grenzen gegen den übrigen sehnigen Theil etwas verwischt sind.

2,9

2115    0    —

I i

22j 15! 655938 0-3000 2315 1‘013788 0-3000

54

— Bruch

3585 1,12 X 1,05 10,00 36221,05 X0,82 10,00

2‘270000 2650 2‘310000 2910

3080 1,84 3020 1,25

150 0,5 Um einen Punkt in der einen Seite der Bruchfläche eine scharf begrenzte schwarze Halbellipse und darum die hellfarbige körnige Struktur, welche gegen den übrigen sehnigen Theil nicht scharf begrenzt ist. Aeusserlich kein Fehler bemerkbar.

bis

1,8

CT CO

Th >Ö CM CM

3574

1,05X1,015 10,00

2100000 2900

3000 1,39

321990 0-3500

Bruch

32    150 7,4 Schwarzer, elliptisch begrenzt. Fleck

bis 9,5 |

um einen Punkt in der Mitte der

Seite der Bruchfläche, wo äusserlich ein Schiefer eingewalzt ist, darum herum die charakteristische helle feinkörnige, elliptisch begrenzte Fläche, gegen den übrigen sehnigen Theil scharf abgegrenzt. Contraktion und Dehnung auf der sehnigen Seite grösser, als auf der entgegengesetzten.

CO I-CM CM

H-

3581

1,05 X 1,14

10,00

2*220000

2900

3000 0,40

764225 0—3500

— Bruch

20    150 0,2 | Scharf begrenzte matte, feinkörnige

Viertels-Ellipsenfläche um eine Ecke der Bruchfläche.

bis

1,8

28    14

29    14

3584

1,09 X 1,05s

10,00

2‘230000

3040 3100 3,65

163178 0-3500

Bruch

22    150 2,6 Bruch durch die Einschnitte für die

Messlänge 10,00 cm. Elliptische matte, feinkörnige Zeichnung um die Mitte der Seite, wo äusserlich ein solcher Einschnitt war.

bis

4,2

CD CD

r—< t*H

CO

3623

1,05 X 1,03

10,00

2*205000

2500 2960 2,19

440118

0-3500

Bruch

20    150 3,1 Bruch wie bei Nr. 7.

bis

4,6

32    17    0

33    17 621191

3624

1,05 X 1,03

10,00

2180000

2310 2960 1,56

0-3500

Bruch

16

150

Bruch wie hei Nr. 6; äusserlich kein ursprünglicher Fehler wahrzunehmen.

34

35

8 0 8 337066

0—4000

— .Bruch

3572

1,05 X 1,03

10,00

2170000

3050 3150 3,28

36    150 9,2

bis |

11,4

Bruch ähnlich wie bei Nr. 6; elliptische Zeichnung um eine Stelle, wo ursprünglich ein Schiefer eingewalzt ist.

Tabelle XX. Schluss.

Laufende Nummer

Bezeichnung Nr.

Nach

Anstrengungen

zwischen den Spannungen at bis at

und Ruhetagen

erfolgt bei wechselnder Belastung

ergiebt die Prüfung mit ruhender Belastung

Nach d. Bruche mit wechselnder oder ruhender Belastung

unter Versuch Nr.

bei dem Querschnitt cm X cm

und der Länge für die Messung

cm

Elasticitäts-Modul

at

Elast. Grenze

at

Max. Belastung

nt

Bleibende Dehnung dabei, Viooo cm

Zugfestigkeit

at

Querschn. Contr. Proc.

Dehnung

für die Länge mm

Betrag in Proc.

Bruchaussehen etc.

36

12

3582

36

12

37 12

385204

485131

0—4000

0-4000

Bruch

3606

1,05 X 1,13 1,03X0,615

10,00

10,00

2‘230000 3070 3190 2‘140000 1590 3175

14,21

1,08

150 0,2

bis

1,9

Aehniich wie bei Nr. 11, aber eine schwarze Stelle an der Ecke scharf markirt. Aeusserlich kein Fehler bemerkbar.

CO CO

r-t f-H

CO

C<? CO

75251

0—4000

Bruch

3583 1,05 X 1,13 10,00

2l210000 2730 2940 1,95

I CM I CM

150

8,1

Bruch erfolgt durch das eine Paar Schnitte für Anbringung des Spiegel - Apparates. Beiderseits symmetrische elliptische Zeichnung mit dem Mittelpunkte in den Mitten der Seiten und jener Schnitte. Bruch merkwürdig bez. des Einflusses ursprünglicher Fehler.

CO GO

$ 3

113794

0-4000

Bruch

3625 1,05 X 1,03

10,00

2‘200000

1850 2590

0,50

to I Ol I

150 10,G

bis

11,9

Scharf markirte charakteristische Zeichnung im Viertelskreis um eine Ecke der Bruchfläche. An dieser Ecke äusserlich kein Fehler bemerkbar.

(Ji (Ji

rH rH

3626

1,05 X1,02 10,00

2‘210000 1720

2620 1,11

38033

0—4000

Bruch

150 16,3

Bruch feinsehnig, ohne Spur einer Zeichnung, aber zerrissen.

Tabelle XXI.

Dauerversuche mit 6 Vierkantstäbchen (Nr. 20—25), aus einem ⁸⁰/io mm Flacheisen (Lab. Nr. 2335) so herausgeschnitten, wie Fig. 4 auf Blatt II zeigt.

Laufende Nummer Bezeichnung Nr.

Nach

Anstrengungen

zwischen den Spannungen at bis at

nach Ruhetagen

erfolgt bei wechselnder Belastung

ergiebt die Prüfung mit ruhender Belastung

Nach d. Bruche mit wechselnder oder ruhender Belastung

uuter Versuch Nr.

bei dem Querschnitt cm X cm

und der Länge für die Messung

cm

Elasticitäts-Modul

at

Elast. Grenze

at

Max. Belastung

at

Bleibende Dehnung dabei, ¹/iooo cm Zugfestigkeit

at

Querschn. Contr. Proc.

Dehnung

für die Länge mm

Betrag in Proc.

Bruchaussehen etc.

20 0

3726 1,04 X 1,01

10,00

1*970000 1810

4050

io

12,6 Bruch feinsehnig, feingeschichtet, etwas zerrissen; äusserlich auf-gerissen.

Ol Oi Itk 05 w

21 0 —

21    667681 0—2000

21 4*300135 0—2000 21 6*541835 0—2000 21 9*113462 0-2000

3727 1,04 X 1,00 3761 1,04 X 1,00 3787 1,03 X 0,99 3847 1,03 X 0,98 3877 1,03 X 0,98

10,00 1*950000 1730 10,00 1*850000 2310 10,00 2*080000 2750 10,00 2*110000 2970 10,00 2*150000 3270

1920

2690

2940

3170

CO t"- OO H r—^    Tfi

©~ cT cT ©"

4310

IIIIS

15U

12,4

Bruch ähnlich wie bei Nr. 20.

22

3728

22    667681    0—2500

22 4*330767 0—2500 22 6*593670 0—2500 22 7*404448 0—2500

Bruch

3762

3788

3848

1,04 X 0,99 1,04 X 0,95 1,04 X 0,94 1,04 X 0,94

10,00 1*940000 1650 10,01 1*940000 2420 10,01 2*100000 2550 10,03 2*170000 1630

1940 0,24 2630 7,00 2650 2,62 2860 1,88

Bruch feinsehnig, mit einem unregelmässig begrenzten feinkrystallin-ischen oder körnigen Theil.

CM

CO

23    0    —

23    641677 0—3000

Bruch

3729

1,04 X 0,99

10,00 1*980000 1650

1950 0,22

150

4,2

Bruch feinsehnig mit hellfarbiger, körniger, zum Theil krystallinischer, rechteckig begrenzter Stelle an einer Ecke der Bruchfläche.

Tti iO

H    T—I

3764

1,04 X 4,07 10,00 1*930000 1620 2160 0,39

243987 0—3000

Bruch

ZD

150

1,9

Bruch einerseits durch die Marke für den Spiegelapparat und durch dieselbe etwas beeinflusst. Schwarz gefärbte Stelle an einer Ecke, welche der Mittelpunkt eines eliptischen Umrisses ist, innerhalb dessen die charakteristische helle, feinkörnige und krystallinische Struktur der Brüche in der Dauermaschine ist, doch wird der elliptische Umriss durch einzelne helle unregelmässig begrenzte Stellen überragt.

to ro

Ql Ql

3765

1,04 X 1,04 10,00

1*910000 1670

2220 0,20

842082 0—3000

Bruch

O*

150

2,5

bis

4,7

Bruch sehr eigentümlich. Im Ganzen wie bei Nr. 20 mit einem, um eine Ecke gezogenen Ring eines Viertelskreises von ca. bmm Halbmesser und 0,5 mm Breite von heller Farbe und körniger oder krystallinischer Struktur. Eine 1,5 mm dicke Lamelle gar nicht durchgerissen.

Tabelle XXII

Dauerversuche mit 4 Vierkantstäbchen (Nr. 26—29), aus einem ⁴⁰/io mm Flacheisen (Lab. Nr. 2336) so herausgeschnitten, wie Fig. 5 auf Blatt II zeigt.

Laufende Nummer Bezeichnung Nr.

Nach

Anstrengungen

zwischen den Spannungen at bis at

und Ruhetagen

erfolgt bei wechselnder Belastung

ergiebt die Prüfung mit ruhender Belastung

Nach d. Bruche mit wechselnder oder ruhender Belastung

unter Versuch Nr.

bei dem Querschnitt cm X cm

und der Länge für die Messung

cm

Elasticitäts-Modul

at

Elast. Grenze

at

Max. Belastung

at

Bleibende Dehnung dabei, Viooo cm Zugfestigkeit

at

Querschn. Contr. Proc.

Dehnung

für die Länge mm

Betrag in Proc.

Bruchaussehen etc.

1 26

3774

1,02 X 0,95

10,00

1*990000 2270

4020

CO

CO

100

14,2

Bruch liegt ausserhalb der 100 mm; sehr feinsehnig, feingeschichtet, dicht.

2j27

3 27

2*675518 0—2100

3775 1,05 X 1,01 3790 1,05 X 1,00

10,00

10,00

2*030000 2075 2260

2*065000 2000 2290

0,34

0,35

27

4*914984 0—2100

27

7‘474377

0—2100

9,678951 0—2100

7    27 11*824287 0—2100

8    27 13*715438" 0—2100 ₉!27 16*480816 0—2100

27

*1*

V*

3850 1,06 X 1,00 3879 1,04 X 1,01 3916 1,04 X 1,01 3941 1,04 X 1,01 3969 1,04 X 1,01 4033 1,04 X 1,01

10,00

10,00

10,00

10,00

10,00

10,00

2*150000 2475 2860 0,34

2*170000

2*110000

2‘020000

1*960000

2‘060000

2760 2950

2290 2810

2380

2860

2480 2670

4,39

4,49

0,56

2480 2670 0,40

4140

SS i

150

Feinsehnig wie bei Nr. 26.

1028 0 11 28    2l308442

!2 28    4‘547908

1S 28    7‘107301

1428    9‘311875

0—2630    0

0—2630    0

0—2630    0

0—2630

3776

1,01 X 1,00

3789 1,00 X 0,94 3849 1,01 X 0,94 3878 1,01 X 0,94 3917 1,01 X 0,94

10,00 2*060000 10,00 2*070000 10,00 2*150000 10,00 10,00

2180 2380

2550 2770

<N

2320 2530 0,10

2*200000 2840 2840

2*170000 740

4050

I    lO

I    CO

150

Schon bei 2800 at starkes Strecken. Bruch sehr feinsehnig, mit eigen-thümlich matter Stelle am Rande, an die charakteristischen Stellen der Brüche in der Wöhler’schen Maschine erinnernd.

r—I

C5

05 05 Cd CI

672802

0—3000

Bruch

3777 1,04 X 1,01

10,00 2*010000 1810

2290 0,42

Grosse hellfarbige, körnige und krystallinische Viertelsellipse um eine Ecke der Bruchfläche, scharf begrenzt gegen den übrigen sehnigen Theil.

¹

„Civilingenieur“ Bd. XVII. S. 289—348.

²

Die dort gefundenen Resultate mögen hier kurz wiederholt werden (vgl. S. 305, 307 und 308 der citirten Abhandlung).

Beim Kupfer liegt, im Gegensatz zu Eisen und Stahl, die Elasticitätsgrenze schon unmittelbar nach dem ersten Strecken und Entlasten höher als ursprünglich und rückt durch, wiederholtes Strecken noch höher hinauf. Einige Zeit der Ruhe nach dem Strecken und Entlasten hebt sie noch höher, so dass nach dreimaligem Strecken und jedesmaliger Ruhe von 2 Tagen nach demselben die Elasticitätsgrenze bis über die vorige Streckgrenze hinaus erhöht wird.

Ebenso wird beim Rothguss die Elasticitätsgrenze schon unmittelbar nach dem ersten Strecken höher gefunden, als im ursprünglichen Zustande, aber nach wiederholtem Strecken rückt sie nicht mehr höher hinauf, auch dann nicht, wenn nach dem Strecken und Entlasten eine längere Zeit der Ruhe, ein oder zwei Tage, folgen.

Beim Kupfer erhebt sich auch nach zweitägigem Warten ,die Streckgrenze nur wenig, fast gar nicht über die Streck-jbelastung und bei Rothguss bleibt sie auch nach 1—2 Tagen poch etwas hinter der Streckbelastung zurück, die Zeit hat hier gar keinen Einfluss mehr.

Tabelle XXIII.

Dauerversuche mit 4 Rundstäbchen (Nr. 30—33), aus dem einen Bruchstück einer 12,8m dicken, auf Biegungsfestigkeit

geprüften Achswelle von Thomas-Stahl (bez. mit An) so herausgeschnitten, wie Fig. 6, Blatt II zeigt.

Ein Normal-Rundstab aus einem nebenanliegenden Stück derselben Achswelle ergab: Elast. Mod. = 2‘270000at; Elast. Grenze bei .    2680 at; Zugfestigkeit — 6120 at; Dehnung für ursprüngl. 25 cm — 18,7%; Contraction = 38%.

Laufende Nummer Bezeichnung Nr.

Nach

Anstrengungen

zwischen den Spannungen at bis at

nach Ruhetagen

erfolgt bei wechselnder Belastung

ergiebt die Prüfung mit ruhender Belastung

unter Versuch Nr.

bei dem

Querschn. Delim.

cm

und der Länge für die Messung

cm

Elasticitäts-M odul

at

Elast. Grenze

at

Max. Belastung

at

Bleibende Dehnung dabei, Viooo cm

Zugfestigkeit

at

Nach d. Bruche mit wechselnder oder ruhender Belastung

Querschn. Contr. Proc.

Dehnung

für die Länge mm

Betrag in Proc.

Bruchaussehen etc.

1 30

2 30

3 30

4 30

30

543510 2448084 4‘918378 9‘577098 9‘57 7 098

0—2480 j 0 0—2480    0

0—2480 V« 0—2480 % 0—2480 1%

2‘300000 2720 3020 0,13 2‘210000 3120 2470000 3120 2‘220000 3120 2‘090000| 2470

3220 0,02. 3220' 0,82| 3220 0,25 2630 0,35

6 30

618352

0—4000 — Bruch

7    31 2‘204574

8    31 4‘382122

9    31 9'040842

10 32    219981

0—3000

0—3000

0—3000

10,00 2‘290000 2810:2940 0,13 10,00 2‘29C000 3060 13300, 5,70 10,00 2‘290000 3180 ,3430: 4,78

Das Stäbchen war nach Beendigung des vorigen Versuches auf 0,88 cm Dehrn. abgedreht worden.

Die Bruchfläche zeigt am Rande eine schwarze Stelle und um diese, als nun ein Mittelpunkt, die durch einen Bogen scharf abgegrenzte matte, feinkörnige Struktur, die für die Brüche durch wechselnde Belastung charakteristisch ist. Im Uebrigen ist die Struktur bedeutend gröber, aber noch immer feinkörnig.

150

oo

0-4000

t- Bruch

11 33    60875

0—4000

Bruch

Bruch sehr feinsehnig, mild.

Bruch erfolgt durch die Marke am einen Ende. Aussehen wie bei Nr. 30. Bruch wie bei Nr. 30, mit einem Guss-fehler in der matten, feinkörnigen Stelle.

Tabelle XXIV.

Dauerversuche mit 4 Rundstäbchen (Nr. 34—37), aus den Köpfen der Bruchstücke einer auf Biegungsfestigkeit * geprüften Eisenbahnschiene aus Thomas-Stahl so herausgeschnitten, wie Fig. 7 auf Blatt II zeigt.

Zwei Normal-Rundstäbe (25 mm Dchm.) aus den Köpfen anliegender Stücke derselben Schiene ergaben : Elast. Mod. = 2‘230000—2‘250000 at; Elast. Grenze bei 2800 —3100 at; Zugfestigkeit = 5930—5950 at; Contr. = 34—46%; Dehnung auf 250 mm: 19,6—22,0%.

Laufende Nummer

Bezeichnung Nr.

Nach

Anstrengungen

zwischen den Spannungen at bis at

nach Ruhetagen

erfolgt bei wechselnder Belastung

er¹

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co_

mit wechselnder oder ruhender Belastung

unter Versuch Nr.

bei dem

Querschn. Dchm

cm

und der Länge für die Messung

cm

Elasticitäts-Modul

at

Elast. Grenze

at

Max. Belastung

at

Bleibende Dehnung dabei, Viooo cm Zugfestigkeit

at

Quersehn. Contr. Proc.

Dehnung

03

iC

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%

iS

mm

Betrag in

Bruchaussehen etc.

Proc.

34

34

34

4 34

P784718 0-2500: 0 3‘666441 0—2500 1 1 6450692 0—2500; 10489642. 0-2500

3942

3968

4034

4190

I—*

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CO co 0*0'

7‘905567 0—3000 573276 0—4000

Bruch

4294

Ol Ol    Ol

y—4 H    O

10,00 2‘210000 2840 10,00 2450000 3250 10,00 2 230000 3650 10,00 2‘250000 3650

10,00 2440000 2690

3050 0,25 3350 3,65 3760 15,82

6000

5750

150

150

20,9 Bruch sehr feinsehnig mit aufgezogenem Rand.

21,1 Bruch wie vorhin.

— Bruch hellfarbig, matt und feinkörnig um eine Stelle am Rand der Bruchfläche, die anscheinend einen Fehler enthält; im Uebrigen feinsehnig; Grenze zwischen beiden bogenförmig aber etwas verwischt.

CO

556190 0—4000

Bruch

Bruchaussehen wie vorhin.

CO

Tabelle XXV.

Dauerversuche mit 8 Vierkalitstäbchen (Nr. 38—45), aus einer 12 mm dickenKesselbleehtafel von Thomas-Flusseisen so herausgeschnitten, wie Fig. 8 auf Blatt II zeigt. Vier aus derselben Tafel herausgeschnittene Lamellen a—d ergaben

die untenstehenden Resultate:

Laufende Nummer Bezeichnung Nr.

Nach

Anstrengungen

zwischen den Spannungen at bis at

nach Ruhetagen

erfolgt bei wechselnder Belastung

sc

unter Versuch Nr.

bei dem Querschnitt)

cm X cm

Prüfung mit ruhender Belastung

mich d. Bruche mit wechselnder oder ruhender Belastung

und der Länge für die Messung

cm

Elasticitäts-iYLodul

at

Elast. Grenze

at

Max. Belastung

at

Bleibende Dehnung dabei, Viooo cm

Zugfestigkeit

6 Dehnung o b«

Proc.

GC

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mm

Betrag m

Proc.

Bruchanss.'hen etc.

38 3*031833 2 38 4*856400

0—2800

0—2800

Bruch

Lam.

a 6,07 X 1,18 b 6,08 X 1,18 c 6,07 X 1,18 d 6,06 X 1,18

4192 1,18 X 0,74

4100 02    250

4100 61    250

4020 69    250

4000 67    250

t\S    M    tO    CO

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10,32

21

39

405009

0—3200

Bruch

32

An einer Ecke der Bruchflä -he, wo anscheinend eine Fehlerstelle im Material, ein schwarzer Fleck, um diesen die matte, hellfarbige, feinkörnige, • für die Brüche mit wechselnder Belastung charakteristische Stelle, den grössten Theil des Querschnitts einnehmend; der übrige Theil feinsehnig.

Aehnlich wie bei Nr. 38; die matte feinkörnige Stelle durch einen Ellipsenbogen scharf begrenzt und kleiner als vorhin.

4 40

491301 0—3200

Bruch

28

41

884787

0—3200

Bruch

27

Bruch ähnlich wie bei den beiden vorigen Stäbchen schwarze Stelle nicht in einer Ecke, sondern nur nahe einer solchen, in einer Seite der Bruchfläche liegend.

Bruch ähnlich den vorigen; Fehlerstelle und schwarzgefftrbte Stelle wieder in einer Ecke der Bruchfläche.

aber die

42 4*166617 0—2500    2

42 6*344369 0—2500 — Bruch —

4296 1,18 X 0,83

10,00

2*200000 2810

2960 0,14

8 43

407846 0    2850

Bruch

Bruch erfolgt durch eine Stelle, wo sich an der Kante eine kleine Walzdalle befindet. Um diese Ecke der Bruchfläche ein ganz regelmässiger schwarz gefärbter Viertelskreis. Darüber hinaus feinkörnige, hellfarbige, matte Struktur. Der Bruch in der Wöhler'schenMaschine erfolgt nur auf circ. ²/s des Querschnitts. Der andere Theil zeigt lockere Schichtung und streckt sich, besonders in der äussersten, 2 mm dicken Schichte stark. Bruchaussehen in diesem Theil durchweg körnig.

Bruch an einer Stelle mit unverbundenen Schichten, wovon einer der inneren Schichtungsfiächen ein Schiefer in das Material hereinragt. Zwei der Schichten zeigen die hellfarbige, matte und körnige Struktur, in der dritten ist die Bruchfläche feinsehnig und stark eingeschnürt.

Tabelle XXV.

Schluss.

Laufende Nummer Bezeichnung Nr.

Nach

Anstrengungen

zwischen den Spannungen ut bis at

erfolgt bei wechselnder

Belastung

unter \ ersuch Nr.

ergiebt. die Prüfung mit ruhender Belastung

Nach d. Bruche mit wechselnder oder ruhender Belastung

bei dem Querschnitt

cm X cm

und der Länge

für die Messung

cm

Elasticitäts- Modul

Elast. Grenze

35

Bleibende Dehnung

dabei, ‘/iooo cm

Zugfestigkeit

Quersehn. Contr.

Dehnung

v

iC

Proc.

-3

1.8

mm

Betrag in

Bruchaussehen etc.

Prnc.

9 44 2‘078902

0—2500

10 44 4‘375595

0—2500 Ve

44

5‘802747

0—25 0 ! 7*4

44

6‘540189

0—2500 ³A

Oberfläche des Stäbchens allerseits blank poliert.

Noch im Betrieb.

11

45

407846

0—2850

12

45

2404539

13 45

4‘869133

0—2850 0—2850 ‘Via!

4372 1,12 X 0,7 i 14513 1,12 X 0,77 4615 1,12 X 0,77

10,00 | 2‘200000 2090 2560 0,49 _ 10,00 ¹ 23)90000 i 2560 2800 0,43 — 10,00 2‘300000j 2440 2800 0,22 —

Oberfläche des Stäbchens allerseits blank poliert.

Noch im Betrieb.

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