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MITTHEILUNGEN

AUS DEM

MECHANISCH-TECHNISCHEN LABORATOßlU M

MECHANISCH-TECHNISCHEN LABORATORIUM

wieder eine Belastung von 4000 ft# getragen, aber

HEFT AVE.

MECHANISCH-TECHNISCHEN LABORATOßlU M

DER

K. TECHNISCHEN HOCHSCHULE

IN

MÜNCHEN

VON

J. B AUSCHINGER

O. PROFESSOR DER TECHNISCHEN MECHANIK UND GRAPHISCHEN STATIK.

SIEBENZEHNTES HEFT,

ENTHALTEND:

MITTHEILUNG XXI: VERSUCHE ÜBER DIE ELASTICITÄT UND FESTIGKEIT VON TREIBRIEMEN, SEILEN UND KETTEN.

MIT G BLÄTTERN ABBILDUNGEN.

MÜNCHEN

THEODOR ACKERMANN

KONIGUOHER HOF-BUCHHANUI KR

1888.

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Bibiioteka Politechniki Krakowskiej

100000315044

“B1BU0TIKA

MITTHEILUNGEN

AUS DEM

MECHANISCH-TECHNISCHEN LABORATORIUM

DER

K. TECHNISCHEN HOCHSCHULE

IN

MÜNCHEN

VON

J. BAUSCHINOER

O. PROFESSOR DER TECHNISCHEN MECHANIK UND GRAPHISCHEN STATIK.

SIEBENZEHNTES HEFT,

ENTHALTEND:

MITTHEILUNG XXI: VERSUCHE ÜBER DIE ELASTICITÄT UND FESTIGKEIT VON TREIBRIEMEN, SEILEN UND KETTEN.

MIT 6 BLÄTTERN ABBILDUNGEN.

MÜNCHEN

THEODOR ACKERMANN

KÖNIGLICHER HOP-BUCHHÄNDLER

1888.

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XXI.

Versuche über die Elasticität und Festigkeit von Treibriemen, Seilen

und Ketten.

von

In gegenwärtiger Mittheilung sollen die Resultate von Versuchen veröffentlicht werden, welche im Verlaufe etwa 15 Jahren im mechanisch-technischen Laboratorium mit Treibriemen aus Leder, Baumwolle, Hanf, Gummi, mit Hanf- und Drahtseilen, sowie mit Treibketten verschiedener Art und gewöhnlichen Rundeisen ketten angestellt worden sind. Dies geschah in der Regel auf Verlangen von Privaten oder Behörden, welche die Probestücke zur Prüfung einsandten. Die nachfolgende Zusammenstellung der Resultate trägt daher den Charakter des zufällig Zusammengekommenen an sich; sie ist in einigen Theilen ziemlich vollständig, in anderen lückenhaft, da nur selten Gelegenheit gegeben war, die Lücken durch Versuche, die auf Anregung und nach einem Plane des Laboratoriums ausgefükrt worden sind, zu ergänzen. Dafür sind die Versuche fast durchweg an Stücken durchgeführt, die entweder schon im Gebrauche gewesen waren, oder doch in der Gestalt und in den Dimensionen, wie sie geprüft wurden, angewendet werden sollten, und dess-haib dürften die erhaltenen Resultate immerhin von IVertli für die Praxis sein.

Da die Versuche beinahe bis an den Beginn der Thätigkeit des Laboratoriums und meiner eigenen Beschäftigung mit diesen Dingen zurückreichen, so sind die Hülfsmittel, mit denen sie angestellt wurden: die Einspannweisen der Enden, die Instrumente und Methoden zur Messung der Verlängerungen von sehr verschiedener Güte. Sie sollen an den betreffenden Stellen beschrieben und beurtheilt werden und dadurch nicht blos die nötkigen Anhaltspunkte für die Genauigkeit der erhaltenen Resultate gegeben, sondern vielleicht auch Manchen, die anfangen, sich mit dergleichen Versuchen zu beschäftigen, erspart werden, erst eigene Erfahrungen machen zu müssen.

I. Treibriemen.

Treibriemen, zu denen wir hier auch die Gurten für ' ufziige u. dgl. rechnen, werden seit ältester Zeit aus Leder, in neuerer Zeit aber auch aus Baumwoll- oder Hanfgewebe und aus Gummi mit oder ohne Einlage von

Bauschioger, Mittheilungen. XVII.

Baumwolle oder Hanfgeweben kergestellt. Bei ihrer Verwendung kommt es nicht blos auf die Qualität des Materials an sich an, also hier besonders auf seine Zug-Festigkeit und Elasticität, sondern auch auf die Verbindung der Enden der Gebrauchsstücke unter sich zu endlosen "Riemen oder manchmal auch mit anderen Stücken. Im ersteren Falle thut man gut, auch das Versuchsstück mittelst der zu prüfenden Verbindungsweise endlos herzustellen und es über zwei um Bolzen leicht drehbare Holzrollen x (Fig. 14 auf Blatt I) zu spannen, welche mittelst zweier weiterer Bolzen y und Laschen z mit den Zangen o der Prüfungsmaschine (hier z. B. der Werder’schen) verbunden sind. Die Verbindungsstelle der Riemenendeu kann dann entweder auf die eine Seite in die Mitte zwischen die beiden Rollen x oder auch auf eine der beiden Rollen, auf diejenige Seite derselben, welche der anderen Rolle gerade abgekehrt ist, gelegt werden. In ersterem Falle wird aut der einen Seite die Verbindungsstelle, auf der anderen der Riemen ohne diese, hier natürlich nur soweit geprüft, bis die Verbindung reisst. Im zweiten Falle wird der Riemen zwischen den Rollen x reissen und damit bis zu seiner vollen Zugfestigkeit geprüft werden können, vorausgesetzt, dass die Reibung zwischen dem Riemen und der Holzrolle x von der Verbindungsstelle des ersteren bis zur Berükrungsstelle der letzteren mit den geraden Riementheilen gross genug ist, um den Unterschied zwischen der Festigkeit des Riemens an sich und seiner Verbindungsstelle ausgleicken zu können.

Offene Riemenstücke spannte ich anfangs mit derjenigen Vorrichtung: Stahlgebisse in trapezförmigen Mäulern (Fig. 8, Blatt I), welche die Werder’sche u. a. Maschinen für Eisen- und Stahllamellen besitzen, ein; aber obwohl die Zähne der Gebisse abgestumpft wurden, erfolgte der Bruch doch meist an der Einspannstelle und natürlich beeinflusst durch das Einbeissen der Zähne. Auch die Beilage von gerauhten Blechplatten zwischen Riemen und Gebissen führte zu keinem sicheren Resultat. Später bediente ich mich der Einspannung mit Schnaken

und Schlingen, wie sie in Fig. 12, Blatt I dargestellt ist, wo y wieder den Bolzen der Gabel o (Fig. 14, Blatt 1) der Prüfungsmaschine bedeutet. Aber auch diese Vorrichtung entspricht nicht vollständig. Erstens wird der Eiemen da, wo er an dem Steg der Schnalle anliegt und bei der nothwendig ziemlich grossen Dicke desselben etwas scharf gebogen ist, stärker angestrengt und reisst daher öfter an dieser Stelle; und zweitens findet auch dann, wenn der Riemen an dieser Stelle anfangs überall gleichmässig am Steg anliegt, doch eine Biegung dieses letzteren statt und in Folge dessen eine stärkere Beanspruchung des Riemens an seinen Rändern. — Besser bewährte sich die neuerdings eingeführte Vorrichtung in Fig. 9, Blatt I, welche zum Einspannen von Papier, Tuch etc. länger im Gebrauche ist und ebenfalls, wie die in Fig. 8 dargestellte, aus je einem Paar Keilen in trapezförmigen Mäulern besteht. Die mit dem Probestück in Berührung tretenden Oberflächen der Keile aber sind nicht gezahnt, sondern nur gewellt, mit je 5 mm breiten Wellenbergen und Wellenthälern, welche ineinander greifen und den Riemen zwischen sich festhalten (vgl. auch weiter unten, bei den Hanfriemen).

schon

A. Leder-Treibriemen.

1. Ein 27 cm langes und 14,7 cm breites Stück Treibriemen für einen Aufzug, die Verbindungsstelle mit vierfacher Riemchen-Naht enthaltend und zwar so, dass in dem einen Theil auf 0,5 cm Länge die Riemen-Enden übereinander liegen, während der andere, noch 17,5 cm lange Theil aus dem einfachen Riemen besteht (s. Fig. 3 auf Blatt I). Dieser war 0,65 cm dick, hatte also 9,55 qcm Querschnitt. Das Stück wurde mittelst der Zahnkeile (Fig. 8, Blatt T) eingespannt und auf der oben liegenden Fläche ein Stück von 10m Länge abgesteckt, das am Ende der Riemchen-Naht begann und von da an sich nur in den ungenähten Theil des Riemenstückes hinein erstreckte. Bei allmählich gesteigerter Anspannung des Riemenstückes wurde diese Länge wiederholt, einfach mit Zirkel und Millimeter-Maassstab, gemessen. Das Resultat dieser Messungen war folgendes:

522. Vers. Lab. Nr. 489.

bundenen Riemenstücke von der Verbindungsstelle ab sehr sichtlich auseinander, indem die Nähriemchen sich aus den jenseits dieser Stelle befindlichen je drei Löchern herausziehen; es werden jedoch 1,5* noch erreicht, dann aber erfolgt der Bruch des unten liegenden Riementheils durch die erste Lochreihe nächst der Endstelle ab des anderen Stückes, nach c'e', cd (Fig. 3, Blatt I). Zugfestigkeit des Leders > 157 at.

Obige Messungen sind auf Blatt IV auch graphisch dargestellt, indem als Abscissen die Belastungen in kg pro qcm (Atmosphären) und zwar im Maassstabe 1 Centi-meter = 20 at und als Ordinaten die Verhältnis s-mässigen Verlängerungen, ausgedrückt in Prozenten der ursprünglichen Länge, und zwar im Maassstabe 1 Centi-meter = 2% aufgetragen wurden. Bei dieser Darstellungsweise geben die Verbindungslinien der Endpunkte der Ordinaten ein sehr übersichtliches Bild über das elastische Verhalten von Riemen aus verschiedenem Materiale und von verschiedener Breite und Dicke. Der Elasticitätsmodul ist der trigonometrischen Tangente der Neigungswinkel jener Linien umgekehrt proportional, so dass, wie auf Blatt IV geschehen, eine Art Maassstab für den Elasticitätsmodul durch strahlenförmig von einem Punkt 0 ausgehende Neigungslinien hergestellt werden kann.

2. Riemen aus M ii n c h e n e r C r o w n 1 e d e r, und zwar:

a) Ein 54m langes Stück ohne Naht; Breite = 4,9 m, Dicke = 0,3 cm; Querschnitt = 1,47 gm. Derselbe wurde mit den Zahngebissen (Fig. 8, Blatt I) und beigelegten gerauhten Blechplatten eingespannt und die durch allmählich gesteigerte Belastung hervorgebrachte Verlängerung auf eine ursprüngliche Länge von 30 m mittelst eines, in Millimeter getheilten Bandmasses gemessen. Das Resultat des Versuches war folgendes:

2021. Vers. Lab. Nr. 1427a.

Belast-

ung

kg

Länge des Diff. abgesteck- für ten Stücks 107»#

mm

Bemerkungeu

Elasticitäts-Modul

cm

50

30,0

100

30,9

1,8

1135 at

Länge des abgesteck- Diff. un£ ten Stücks

Belast-

150

31,6

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

200

250

32.1

32,7

cm

mm

300

33,4

350

34.1

1460 at

O O O O tH T-H

Ol iO L- O Ol

O H

o o~ t—r

H t-H H

400

34,8

11,4

11,65

11,9

O »ß Ol Ol

290 at

450

500

Elasticitäts - Modul fast con-stant = 1040«/.

510

520

530

540

35,15

35,6

36,35

36,5

36,6

36,7

36,75

1,5

1,0

2040 at.

Nach Auflage von 1,5 7 auf die Waagschale der Maschine und fortgesetztem Pumpen schieben sich die ver-

550 kg Belastung werden nicht

mehr

vollständig- er-

reicht, dann erfolgt der Bruch ungefähr in der Mitte bei

545

= 367 at Spannung. Die obige Versuchsreihe ist

1,47

auf Blatt IV graphisch dargestellt.

b) ein 54 cm langes Stück, bestehend aus zwei durch Leimen und dreifache Riemchen - Naht so verbundenen Hälften, wie es Fig. 2, Blatt I zeigt. Die Naht erstreckt sich auf ca. 14 cm. Der Riemen ist 5,0 cm breit; die Lederdicke beträgt 0,35 cm; der Querschnitt ist also 1,75 qcm. Das Stück wurde eingespannt wie das vorige und seine Verlängerung auf 30 cm gemessen, die sich über die Nahtstelle und beiderseits ohngefähr gleichweit über dieselbe hinaus erstreckten. Das Resultat war folgendes:

2018. Vers. Lab. Nr. 1427b.

c) Ein 54 cm langes Stück, bestehend aus zwei durch Leimen und einfache Riemchen-Naht so verbundene Hälften, wie es Fig. 1 auf Blatt I zeigt, Die Riemchen sind etwas breiter als beim vorigen Stück, die Naht aber ebenso lang als dort. Der einfache, volle Riemen ist 9,5 cm breit, 0,5 cm dick; Querschnitt also 4,75 qcm. Einspannung und Messung der Verlängerung wie vorhin. Die Resultate sind in folgender Tabelle enthalten:

2020. Vers. Lab. Nr. 1427c.

Belast

ung

kg.

Länge des Ditf. abgesteck- für ten Stücks 10 kg

mm

Bemerkungen Elasticitäts-Modul

cm

Länge des Ditf. abgesteck- für un£ ten Stücks 10 kg

mm

Belast-

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

100

200

0,7

0,6

900 at

kg

cm

50

30,0

100

31,3

2,6

660 at

150

32,0

200

32,9

220

33,5

33,8

240

34,0

260

270

34,3

280

290

300

310

320

330

340

350

360

370

380

390

400

410

420

430

440

450

460

470

480

490

500

510

520

530

34.45

34.65

34.80

34.95 35,05

35.25 35,40

35.50 35,60

35.75

35.85 36,10

36.25

36.35

36.45 36,55

36.65

36.75

36.85 37,00

37.20

37.35

37.50

37.65

37.80

37.95

38.20

2.5

1.5

1,0

1,0

1,0

1,0

1,5

2,0

1,5

1,5

1,5

1,5

1,5

2,5

}> Mittlerer El.-Mod. = 1170 at

► Mittlerer El.-Mod. = 1390 at

31.8

32.3

32.9 33,5 34,2

34.8

35.4 36,0 33,15 36,0 36,55

36.8 37,0 37,25 ,

1300 wird eben erreicht, doch gibt das Probestück stark nach und erfolgt endlich der Bruch in der Naht, wie in Fig. 1, Blatt I durch die Linien c'c', cd angedeutet, also bei 274 kg pro qcm des Querschnitts des einfachen vollen Riemens; die Naht verminderte also die Festigkeit um ca. 25%. Die graphische Darstellung obiger Versuchsreihe s. auf Blatt IV.

300

400

500

600

700

800

900

1000

1000

1100

1150

1200

1250

0,6

0,6

0,7

0,6

0,6

0,6

0,55

0,5

0,4

0,5

} El.-Mod. = 1070 at

2215 at.

> Mittlerer El.-Mod. = 1090 at.

d) Ein 50cm langes Stück Doppelriemen, hergestellt aus zwei gleich langen, ihrer ganzen Länge nach auf einander geleimten und mit 3facher Riemchen-Naht verbundenen, je 50 cm langen einfachen Riemen (Fig. 4 auf Blatt I). Breite 10,1cm, Dicke des Doppelriemens 0,65 cm, also Querschnitt des letzteren 6,56 qcm. — Mittelst der Zahnkeile mit scharfen Zähnen eingespannt, er

folgt der Bruch bei 1750 kg Belastung an einer Einspann

Bei letzterer Belastung, 530 kg, erfolgte dann nach einigem Warten der Bruch, also bei 303 kg pro qcm des Querschnittes des einfachen vollen Riemens, durch die Naht, so wie in Fig. 2, Blatt! durch die Linien c'c', cd angedeutet. Im Vergleich zum vorigen Resultat mit dem Riemen ohne Naht vermindert also die letztere die Festigkeit um ca. 18 Prozent. Die graphische Darstellung obiger Versuchsreihe s. auf Blatt IV.

stelle , hierauf nochmals eingespannt bei 2000 kg an der anderen Einspannstelle. Hierauf mehrmals mit gefrästen Zahnkeilen mit flacheren und stumpferen Zähnen eingespannt , zieht sich der Riemen auf einer Seite heraus; nachdem aber dann die Enden des Riemens um die Keile

erfolgte der Bruch richtig bei

gelegt worden waren 2400 kg Belastung in der Mitte. Die Zugfestigkeit beträgt also 366 at, ungefähr so viel wie beim einfachen,

ungenähten Riemen. Die Stiche an sich beeinträchtigen also die Festigkeit nicht merklich. Doch darf nicht über-

l*

sehen werden, dass das Probestück keinen Stoss enthielt, wie bei endlosen Doppelriemen ja deren mindestens zwei Vorkommen müssen.

3. Riemen aus Esslinger Crownleder und zwar: a) Ein 54cm langes Stück ohne Naht, 5,0cm breit, 0,3 cm dick, 1,50 gern Querschnitt. Dasselbe wurde eingespannt und gemessen wie die vorigen und ergab folgende etwas abgekürzt wiedergegebene, auf Blatt IV aber vollständig graphisch dargestellte Resultate:

2022. Vers. Lab. Nr. 1428a.

Belast

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Diff

für

10 hg

hg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

450

cm

mm

1,0

Belast

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 hg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

hg

cm

mm

50

100

150

200

250

300

350

400

450

500

550

600

650

700

750

800

30,00

30.45 30,95 31,30 31.70 32,15

32.80

33.35

33.80 34,25

34.75 35,20

35.45 36,10

36.35

36.75

JD ©■-l©©)-‘^00>-‘H‘©0CH-‘C ClDmCöO'<©©©©<-^'w©'Gc'--l "©

34.50

34.95 35,05 35,15 35,35

35.50 35,65 35,80 36,05 36,25

36.50 36,75

36.95    I

¹ Bruch in der Naht, ungefähr so wie in Fig. 2, Blatt I durch die Linien c' c', c d angedeutet. Zugfestigkeit = 493 hg pro qcm des einfachen, vollen Riemen - Querschnitts. Die Naht verminderte folglich die Festigkeit um ca. 26%.

500

520

540

560

580

600

620

640

660

680

700

720

740

0,9

1,0

0,5

1,0

0,75

0,75

0,75

1,25

1,0

1,25

1,25

1,0

El.-Mod. im Mittel = 2460 at

[• El.-Mod. im Mittel = 1740 otf

► El.-Mod. im Mittel = 2220 at

c) Ein 54 cm langes Stück, bestehend aus zwei durch Leimen und 4fache Riemchen-Naht verbundene Hälften (Fig. 1 auf Blatt I). Breite 9,7 cm; Dicke des einfachen Riemens 0,42 cm; Querschnitt desselben 4,07 gern. Eingespannt und gemessen wie die vorigen. Die Resultate der Messungen, auf Blatt IV auch graphisch dargestellt, sind die folgenden :

800

800

850

Bruch an einem Ende, wieder eingespannt: wieder gerissen; wiederholt eingespannt.

900

950

1000

37,20

37,40

37,80

38,05

38,30

wird eben erreicht, dann erfolgt der Bruch richtig

2026. Vers. Lab. Nr. 1428c.

Belast

ung

hg

Länge des Diff abgesteck- für ten Stücks 10 hg

mm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

cm

ungefähr in der Mitte bei 666 at.

b) Ein 54 cm langes Stück, bestehend aus zwei durch Leimen und dreifache Riemchennaht so verbundene Hälften, wie es Fig. 2 auf Blatt I zeigt. Breite 5,0 cm, Dicke des einfachen, vollen Riemens 0,3 cm, Querschnitt 1,5 qcm. Eingespannt und gemessen wie die vorigen, gab es folgende, auf Blatt IV auch graphisch dargestellte Resultate:

2025. Vers. Lab. Nr. 1428b.

Länge des Diff. abgesteck- für unö ten Stücks 10 hg

Belast-

kl

cm

mm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

ooooooooo

lOOiOOiCOOO H H 04 04 CO CO rf

OOlOOOOOOO Ot'-^<04C'-O4t— 04CDO

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'co ~© "©    ©    'rf*.

1430 at

El.-Mod. im Mittel = 2000 at

El.-Mod. im Mittel = 2460 at

30,00

31.10 31,85 32,50 33-,25 33,90

34.40 34,70

35.10

35.40 36,00

1550 Bruch in der Naht, wie in Fig. 1, Blatt I durch die Linien c'c', cd angedeutet. Zugfestigkeit = 381 hg pro qcm des einfachen Riemen-Querschnitts. Die Naht vermindert also die Festigkeit um ca. 43%.

4. Ein 20 cm langes Stück Englisches Crownleder, aus zwei, durch Leimen und 3fache Riemchen-Naht verbundenen Stücken bestehend. Die Naht, 14 Stiche in jeder Reihe enthaltend, erstreckt sich auf ca. 12 cm. Breite 6,3 cm, Dicke des einfachen Riemens 0,37 cm; Querschnitt desselben 2,33 qcm. Mit Gebissen (Fig. 8, Blatt I) eingespannt, erfolgt der Bruch in der Naht bei

200

400

600

800

1000

1100

1200

1300

1400

1500

' 0,55 0,375 0,325 0,375 0,325 0,50 0,30 0,40 0,30 0,60

1360 at

El.-Mod. im Mittel = 2020 at

Nachgeben.

850 % Belastung oder 365 leg pro qcm. (2019. Vers. Lab. Nr. 1426.)

5.    Ein 19c?« langes Stück Schweizer CroWille der aus zwei, durch Leimen und 3fache Riemchen-Naht verbundenen Hälften bestehend. Breite 6,5 cm, Dicke des einfachen Riemens 0,35 cm; Querschnitt desselben 2,27 qcm. So eingespannt, wie das vorige Stück, erfolgt der Bruch in der Naht bei 890 leg oder 392 at. (2030. Vers. Lab. Nr. 1434.)

6.    Riemen aus Reutlinger Braunleder und zwar a) Ein 54 cm langes Stück einfacher Riemen ohne

Naht, 5,0 cm breit, 0,36 cm dick, 1,80 gern Querschnitt. Mittelst der Zahnkeile eingespannt und gemessen wie die früheren, ergaben sich folgende, auf Blatt IV auch graphisch dargestellten Resultate:

Belast

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Dill.

für

10 leg

hg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

cm

mm

2023. Vers. Lab. Nr. 1429a.

Länge des Diff. abgesteck- für un» ten Stücks 10 %

mm

Belast-

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

cm

4,0

1,7

407 at

■ 1040 at

300

50

100

150

200

250

300

310

320

330

340

350

2,0

35,00 35,45 35,60

35.80 36,00 36,15

36.50

36.80 36,95 37,25

37.50

37.80 38,10 38,35 ,

wird nicht ganz erreicht, dann erfolgt der Bruch in der Naht ungefähr so wie in Fig. 2 auf Blatt I durch die Linien e'c', cd angedeutet, also bei 147 at. Die Naht verringert die Festigkeit um ca. 46%.

c) Ein 54 cm langes Stück, bestehend aus zwei durch Leimen und 4 fache Riemclien-Naht so verbundenen Stücken, wie Fig. 1 auf Blatt I zeigt. Breite 9,9 cm, Dicke des einfachen Riemens 0,5 cm; Querschnitt des letzteren 4,95 qcm. So, wie die vorigen eingespannt und gemessen ergaben sich folgende, auf Blatt IV auch grapbisch dargestellte Resultate :

150

170

180

190

200

210

220

230

240

250

260

270

280

290

300

2,25

1,5

2,0

2,0

1,5

3,5

3,0

1,5

3,0

2,5

3,0

3,0

2,5

El.-Mod. im Mittel = 750 at.

; Bruch an einer Einspannstelle, nochmal eingespannt:

El.-Mod. = 355 at ,, = 926 at „ == 1390 at.

31,90 34,25 35,15 35,75

36.20

36.60

37.20 37,35 37,50

37.60 37,70

Bruch an einer Einspannstelle; nochmals mit an-

1,8

1,2

0,9

0,8

1,2

1,5

1,5

1,0

1,0

deren (stumpferen) Gebissen eiugespannt erfolgt der Bruch ungefähr in der Mitte bei 490% Belastung oder 272 at.

b) Ein 54 cm langes Stück, bestehend aus zwei, durch Leimen und dreifache Riemchen-Naht so verbundenen

Hälften, wie Fig. 2 auf Blatt I zeigt. Breite 5,0cm, Dicke des einfachen Riemens 0,40 m; Querschnitt des-Eingespannt und gemessen wie das

selben 2,00 qcm. vorige ergaben sich folgende, auf Blatt IV auch graphisch

dargestellte Resultate:

2017. Vers. Lab. Nr. 1429b.

Länge des Diff. abgesteck- für

Belast-U11£ ten Stücks 10 leg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

Belast-

ung

hg

2027. Vers. Lab. Nr. 1429c.

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 leg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

cm

mm

cm

mm

50

o o o

O (M O

cT c4 -f

CO CO CO

341 at 417 at

30,00 31,15 31,65

32.20

32.70 33,10

33.35 33,55

33.70 33,95

34.20 34,40

34.60 34,80 35,00

35.35

35.60 36,00

Bruch in der Naht, bei 232 at durch de, e f (Fig 1, Blatt I). Die Naht verschwächt also nur um ca. 15%.

7. Doppelriemen aus Englischem Braunleder, 32 cm lang, bestehend aus zwei gleichlangen, ihrer ganzen Länge nach aufeinander gelegten, durch Leimen und mittelst zweier gegeneinander versetzten Nieten ver-

100

200

300

400

500

550

600

650

700

750

800

850

900

950

1000

1050

1100

1150

1,15

0,5

0,55

0,5

0,4

0,5

0,4

0,3

0,5

0,5

0,4

0,4

0,4

0,4

0,7

0,5

0,8

527 at

El.-Mod. im Mittel = 1290 at

► El.-Mod. im Mittel = 1500 at

bundenen Stücken. Die Nieten von der Form und Grösse wie eine der in Fig. 6, Blatt I abgebildeten. Breite 6,25 cm, Dicke des Doppelriemens 0,8 cm. Eingespannt mit Zahnkeilen wie alle vorigen. Abgerissen mit 1100 kg durch eine der Nieten hindurch. Zugfestigkeit 220 at. (2029. Vers. Lab. Nr. 1432.)

8a. Ein 54m langes Stück Riemen aus Amerikani

bunden, welche in Fig. 5 auf Blatt I dargestellt ist. Bei derselben sind an den Befestigungsstellen mit dem Riemen auf letzteren zwei je 14 cm lange Riemenstiicke mit 3facher Riemchen-Naht aufgenäht.

Sämmtliche Riemenstiicke wurden mittelst des in Fig. 14 auf Blatt I abgebildeten Apparates geprüft, indem sie endlos über die Rollen von 15 cm Durchmesser und zwar, wo nicht ausdrücklich anders gesagt ist, so gelegt wurden, dass die Verbindungsstelle frei, mitten zwischen

schein Braunleder, aus zwei durch Leimen und dreifache Riemchen-Naht (Fig. 2, Blatt I) verbundenen Stücken be-Breite 4,8 m, Dicke des

0,4 m; Querschnitt 1,92 qcm. Eingespannt und gemessen j wie alle die vorigen, ergaben sich folgende, auf Blatt IV 1,75 qcm Querschnitt, die Enden mittelst der Bachmann’schen auch graphisch dargestellte Resultate:    PatentschHesse mit 2 Hacken verbunden. Bei 250 kg Be-

stehend.

einfachen Riemens ! (len bei<len Kolie» !a«-

a) Riemen von 3,9 cm Breite, 0,45 cm Dicke, also

2024. Vers. Lab. Nr. 1430.

Länge des Diff. abgesteck- für U11° ten Stücks 10 % j

mm

Belast-

Bemerkungen

Elasiicitäts-Modul

kg

cm

50

OOCOOOMK)

680 at 1420 at 1740 at

Bruch in der Naht durch de, ef (Fig. 2, Blatt I)

2230 at.

450

bei 234 at.

8b. Ein 100 cm langes Stück Riemen aus Amerikanischem Braunleder, aus zwei Stücken bestehend, die auf eine Länge von 57 cm aufeinander geleimt und an den Enden dieser Länge durch je 5 Nieten verbunden sind, wie Fig. 6 auf Blatt I zeigt. Breite 10,06 m, Dicke des einfachen Riemens 0,47 cm; Querschnitt 4,73 qcm. Eingespannt wie die vorigen erfolgt der Bruch bei 1000% Belastung oder 211% pro qcm des einfachen Riemen-Querschnitts durch eine Nietreihe (durch a b in obiger Figur). (2031. Vers. Lab. Nr. 1431.)

9. Folgende sechs, 126—146m lange Riemenstiicke

lastung (70 at Riemenspannung) springt die Schliesse vom Riemen ab; als dann der Riemen so aufgelegt wurde, dass die Schliesse an der einen Rolle anlag, wurde erst bei 350 % Belastung (100 at Riemenspannung) die eine Schliesse aus dem Riemen gerissen. Nach Anbringen der Nieten a endlich erfolgte der Bruch erst bei 850 kg Belastung (243 at Riemenspannung) und zwar durch Reissen des Riemens an einer durch die Schliessenstiftchen geschwächten Stelle. Die Schliesse selbst blieb gut. (2184. und 2196. Vers. Lab. Nr. 1436.)

b)    Riemen von 7,5 m Breite und 0,45 cm Dicke, 3,37 qcm Querschnitt, die Enden mittelst Bachmann’scher Patentschliesse mit 3 Hacken verbunden. Bei 800 kg Belastung (118 at Riemenspannung) springt die Schliesse einerseits vom Riemen ab. Nach Anbringung der Nieten zieht sich bei 1200 kg Belastung (178 at Riemenspannung)

| auf der einen Seite die Schliesse sammt Nieten aus dem ; Leder. (2183. und 2196. Vers. Lab. Nr. 1437.)

c)    Riemen von 9,5 cm Breite und 0,5 m Dicke, 4,75 qcm Querschnitt, die Enden mittelst Bachmann’scher Patentschliesse mit 4 Hacken verbunden. Bei 1200% Belastung (126 at Riemenspannung) springt die Schliesse vom Riemen. Nach Anbringung der Nieten zieht sich bei 1300 kg Belastung G^7 at Riemenspannung) die Schliesse

ganz wie beim vorigen Versuch vom Riemen ab. (2182. aus gewalztem Bordeauxleder waren au ihren Enden imcl 2196. Vers. Lab. Nr. 1438.) mit den Bachmann’schen Patentschliessen aus schmied-

d)    Riemen von 12,5 m Breite, 0,5 cm Dicke, 6,25 qcm Querschnitt, die Enden mittelst Bachmann’scher Riemen-schliesse mit 5 Hacken verbunden. Bei 1600 % Belastung (128 at Riemenspannung) springt die Schliesse vom Riemen ab. Nach Anbringung der Nieten erfolgt bei 2400 % Belastung (192 at Riemenspannung) der Bruch in der Schliesse durch Abbrechen der 5 Hacken. Der Riemen bleibt mit dem Lappen der Schliesse gut verbunden. (2181. und 2196. Vers. Lab. Nr. 1439.)

e)    Riemen von 14,5 cm Breite und 0,5 m Dicke,

barem Guss verbunden; die fünf ersten mit Schliessen, die je nach der Breite aus 2—6 Hacken und entsprechenden Ösen bestanden, und von denen eine mit 4 Hacken in Fig. 7 auf Blatt I abgebildet ist; die Dimensionen der anderen waren, abgesehen von der Breite, die gleichen. Die 4 Nieten a waren ursprünglich nicht vorhanden; sie wurden erst hinzugefügt, als die ersten Versuche (s. u.) zeigten, dass sich die Stiften b der Schliessen schon bald , bei verhältnissmässig geringer Belastung, aus dem Leder zogen. Das sechste Stück war 7,25 qcm Querschnitt, die Enden mittelst Bachmann’scher an den Enden mit der Bachmann’schen Riemenzange ver- j Patentschliesse mit 6 Hacken verbunden. Bei 2250 %

Belastung (155 at Riemenspannung) springt der Riemenverbinder vom einen Ende des Riemens ab, indem sich die Stiftchen der Schliesse aus dem Riemen ziehen. Leder sowohl als Schliesse bleiben unbeschädigt. Es wurde hierauf ein Stück des Riemens abgesebnitten, die Schliesse von Neuem in den Riemen geschlagen und dieser so um die Rollen gelegt, dass die Schliesse an einer derselben, auf ihrer Rückseite, anlag. Nun erfolgte der Bruch ganz so wie vorhin schon bei 2000 kg Belastung (138 at Riemenspannung). Nach Anbringung der Nieten a endlich erfolgte der Bruch erst bei 2600 kg Belastung (178«^ Riemenspannung) durch Herausziehen der Stiften der Schliesse und Abreissen des Leders an einer Ecke der letzteren zugleich. Dabei zeigte sich, dass die Köpfe der Nieten zu dünn waren, da sie beim Durchziehen des Leders umgefaltet wurden. (2180. und 2196. Vers. Lab. Nr. 1440.)

f) Riemen von 11,0 c;» Breite, 0,55 cm Dicke, 6,05 gern Querschnitt, die Enden mittelst der Bachmann’schen Riemenzange (Fig. 5, Blatt I) verbunden. Bei 2100 kg Belastung (173 at Riemenspannung) reisst der Riemen mitten durch. Die Verbindung bleibt unverletzt. (2185. Vers. Lab. Nr. 1441.)

10. a) Ein 200cm langer, offener Ledertreibriemen von 7,05 cm Breite, 0,45 cm Dicke, 3,17 qcm Querschnitt, an beiden Enden mittelst Schnalle und Bolzen eiugespannt (Fig. 12 auf Blatt I). Die Verlängerung wurde auf 50 cm mittelst eines in Millimeter getheilten Stahlbandmasses gemessen. Das Resultat der Prüfung ist in folgender Tabelle enthalten und graphisch auf Blatt IV dargestellt:

b) Ein 190cm langes Riemenstück, von demselben grösseren Stück abgeschnitten, wie das vorige, also gleicher Breite und Dicke und gleichem Querschnitt, die Enden mittelst der Bachmann'sehen Patentschliesse mit drei Hacken und den Nieten a (Fig. 7, Blatt I) verbunden. Der endlose Riemen wurde über die Rollen x der Vorrichtung in Fig. 14, Blatt I gelegt, so dass die Verbindung am unteren Riementheil frei lag; auf dem oberen wurde ein 50 cm langes Stück abgesteckt und bei gesteigerter Belastung mit demselben Stahlbandmass gemessen, wie vorhin; die Resultate, auf Blatt IV auch graphisch dargestellt, sind folgende:

Belast

ung

kg

Länge des Diff. abgesteck- für ten Stücks 10 kg

mm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

von

cm

1,95

0,85

0,90

0,75

rf^KlOCC

810 at

> El.-Mod. im Mittel = 1890 a

2140 at 3150 „

1430 „

werden nicht mehr ganz, aber nahezu erreicht,

0.74

0,50

1,10

Belast

ung

Läuge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 kg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

kg

cm

mm

dann erfolgt der Bruch am Riemenverbinder durch Herausziehen der Nieten (Umfalten ihrer Köpfe) und Stiften aus dem Leder, bei 220 at Spannung des Riemen-Querschnitts. (Vers, auf der Nürnberger Ausstellung 1882, „Civilin-genieur“ Bd. XXVIII. S. 587.)

11. Ein 50cm langes Stück Lederriemen, einfach, ohne Naht, offen, 5,85 cm breit, 0,4 cm dick , 2,34 qem Querschnitt, mittelst der Zahnkeile (Fig. 8, Blatt I) eingespannt, die Verlängerung auf 40 cm wie bisher gemessen, ergab folgende, auf Blatt IV auch graphisch dargestellte Resultate:

100

200

300    54,65

400    55,60

500 ! 56,80 0 ! 54,25 500 ¹ 56,95 600 ' 58,00

2,25

1,35

1,05

0,95

1,20

0,54

1,05

700 at 1170 „ 1500 „ 1660 ,, 1310 „

2920 at

3119. Vers. Lab. Nr. 1791.

Länge des abgesteck-lln» ten Stücks

Belast-

Diff.

für

10 kg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

kg

cm

mm

700

0,95

800

900

1000

58.95

59.95 60,60

werden nicht erreicht, der Bruch erfolgt vorher,

1,00

0,65

an dem einen Ende nächst der Einspannschnalle und durch den Druck derselben beeinflusst. Nach nochmaliger Einspannung der längeren der beiden Bruchstücke erfolgt der Bruch erst bei 1350 kg Belastung, unbeeinflusst von beiden Schnallen. Die Zugfestigkeit des Riemens ist also 425 at. (Vers, auf der Nürnberger Ausstellung 1882, s. „Oivil-genieur“ Bd. XXVIII S. 573.)

40,0

42.5 44.8 46,0

42.2

46.2

47.6 49,0 51,0

stellen bei 256 at Riemenspaunung. Der hierauf in der Breite auf 3,8 cm (1,52 qcm) verschwäclite Riemen riss bei 350 kg Belastung oder 230 at Spannung. Das obige Resultat ist also als das richtigere anzusehen.

h(m:o

ui w

680 at 740 „ 1425 „

300

400

500

600

1,33

1280 at

Bruch an einer der Einspann-

12. Ein 170cm langes, nach einem neuen (1880) patentirten Verfahren hergestelltes Lederriemenstück von 1,6 cm Breite, 0,4 cm Dicke, 0,64 gern Querschnitt, mittelst Schnallen und Schlingen (Fig. 12 auf Blatt I) eingespannt, ergibt folgende, auf Blatt IV auch graphisch dargestellte Resultate:

Belast-

ung

kg

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 kg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

cm

mm

3365. Vers. Lab. Nr. 1929.

Belast

ung

Länge des abgesteck-ten Stücks

Diff

für

10 kg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

kg

cm

mm

240    werden

Bruch bei circa

2,5

2,5

2,5

1,75

1,75

:o

Mittlerer El.-Mod. = 2500 at

Mittlere]- El.-Mod. = 3750 at

4470 at

Mittlerer El.-Mod. = 3120 at

4390 at

nehr erreicht; es erfolgt der Belastung oder 360 at Riemen-

Spannung

B. Baumwolle- und Hanf-Treibriemen.

1. Ein 50 cm langes, offenes Stück Baumwolletreibriemen, stark imprägnirt, 20,0 cm breit, 0,8 cm dick, 16,0 qcm im Querschnitt, mittelst der Zahnkeile (Fig. 8, Blatt I) eingespannt und die Verlängerung einer 40 cm langen Strecke in der Mitte der Breite gemessen , ergibt folgende, auf Blatt IV auch graphisch dargestellte Resultate :

3117. Vers. Lab. Nr. 1790a.

Belast

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 kg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

M.

cm

mm

©oooooooooooo o o o o o 0)000

o o o o o o O 04 CO 00 o

O    04^ 05. t-* CO 04^ rfl 00 04 05 CO CO

O O H —< Cq CO H CO CO 'tH*' -hT 1(0 i(0~ 'Ot-t ^ -Hi-i    ^

0,25 lOOOa/'

0,35

0,35

0,40

0,30

I 0,22

0,20 | ) 0,20 0,35 0,20 0,15

El.-Mod. im Mittel = 710 at

1140 at

[ El.-Mod. im Mittel = 1140 at

42,8

1720 at

J El.-Mod. im Mittel = 1000 at

Bruch, sehr einseitig. Nochmal eingespannt werden 3200 kg gut gehalten, bei 3300% (206 at Riemenspannung) aber erfolgt der Bruch am einen Ende, durch die Einspannung beeinflusst, aber von beiden Seiten zugleich herein, wobei der mittlere Theil auf eine Breite

2000

2200

2400

2600

45,7

46,2

46,7

47,0

0,145

0,25

0,25

von ca. 7 cm ganz bleibt und sich aus den Gebissen herauszieht, wohl in Folge davon, dass diese gewebten Riemen immer an den Rändern etwas dicker und dichter sind, als in der Mitte.

2. Ein 50 cm langes, offenes Stück Baumwolletreibriemen, aus derselben Quelle, wie der vorige, ebenso imprägnirt, 11,0 cm breit, 0,6 cm dick, 6,6 qcm Querschnitt, ebenso, wie der vorige eingespannt und die Verlängerung ebenfalls so gemessen, wie dort, ergibt folgende, auf Blatt IV auch graphisch dargestellte Resultate :

3118. Vers. Lab. Nr. 1790b.

Länge des Diff. abgesteck- für U11§ ten Stücks 10 kg

mm

Belast-

kg

cm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

100

200

300

400

500

500

600

700

800

900

1000

1000

1100

1200

1300

1400

1500

4-^ 8p— 8p-**- (■£*• 8p^ l-P^ 4— th |K [K | K tf . lL ■ K . C-- , K lK GO -J —1 -1 05 05 03 05 O l py p < £    CO to bO HO

O'H ViL o c ü'o L* L* o

550 at

1210 at

0,44

0,5

0,4

0,4    ‘

0,4

0,4

0,27

0,3

0,4

0,3

0,1

Bruch

mässig von beiden Seiten

unvollständig, bei 227 at

1380 at

El.-Mod. im Mittel = 1515 at

2240 at

in einer Einspannstelle, gleich-herein, aber in der Mitte etwas

3. Ein 50 cm langes offenes Stück Baumwolle-Treibriemen, wahrscheinlich aus derselben Quelle wie die beiden vorigen und ebenso imprägnirt, 13,2 cm breit, 0,6 cm dick, 7,92 gern Querschnitt, ebenso wie die beiden vorigen ein-

gespannt und gemessen, ergibt folgende, auf Blatt IV auch graphisch dargestellte Resultate:

3132. Vers. Lab. Nr. 1802.

3456. Vers. Lab. Nr. 2065.

Länge des abgesteck-un° ten Stücks

Belast-

Diff.

für

10 lg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

Belast

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 lg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

lg

cm

mm

lg

cm

mm

O CO GC -4 C- O« 4- 05 IO h-¹

4-    4^-    4-

CO CO

0,8

0,8

0,7

280 at

El.-Mod. im Mittel = 630 at

45,5

46,2

46,7

47,1

0,6

0,7

0,5

0,4

1000

1100

47,5

44,2

47,5

47,8

0,4

0,33

0,3

| El.-Mod. im Mittel = 1260 at

1530 at

1200

48,2

0,4

1300

1400

48,6

0,4

49.0

0,4

oooooooooooooooooooo o o o o o

t—l 04 CO Tfl iß

O CO CC O O’

o o o o o o

100,00

103.55 105,32 106,61 107,50 108,40 104,24 108,42 109,10 109,75 110,52 111,14 111,88

106.55 111,90 112,38 112,74 113,21 113,72

Die Nieten ziehen sich durch bei 341 at Riemen-

7,1

3,54

2,58

1,78

1,80

1,67

1,36

1,30

1,54

1,24

1,48

1,07

0,96

0,72

0,94

1,02

640 at

2520 at

2720 at

Verbindung fängt an sich zu lockern

4250 at

1500

1600

49,4

49.7

0,4

0,3

1700

50,0

0,3

1800

1900

50,3

0,3

El.-Mod. im Mittel = 1800 at

50,6

0,3

2000

50,8

0,2

Spannung. Bleibende Verlängerung nach dem Bruche 4,38 °/o.

Nachdem von diesem Riemen die Verbindungsstelle herausgeschnitten worden war, wurde er als offener Riemen (4a) mittelst Schnallen und Schlingen eingespannt und am gleichen Tage unter Erhalt der folgenden Resultate nochmal geprüft:

48,1

3740 at

El.-Mod. im Mittel = 3370 at Bruch an der einen Einspannstelle; nochmals eingespannt erfolgt der Bruch bei derselben Belastung (303 at Riemenspannung) wieder an einer Ein spannstelle.

2000

2200

2400

50,8

51,1

51,4

0,135

0,15

0,15

Belast

ung

lg

3458. Vers. Lab. Nr. 2065.

Länge des Diff. abgesteck- für ten Stücks .10 lg

mm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

cm

Folgende 8 Probestücke sind Baumwolletreibriemen Patent Cotton Driving Company“ in London in 4 verschiedenen Breiten, je zwei von gleicher Breite, Dicke und sonstiger Beschaffenheit, aber der eine jedes solchen Paares immer doppelt so lang (10 Fuss englisch) als der andere und mit den Enden durch Kupfernieten (Fig. 5 auf Blatt II) verbunden, während der kürzere offen war und auch so geprüft wurde. Die Einspannungsweise war bei den endlosen Stücken die in Fig. 14, bei den offenen die mittelst Schnallen und Schlingen und in Fig. 12 Blatt I abgebildete. Die Verlängerungen wurden wieder mittelst des in mm getheilten Stahlbandmaasses gemessen. Die Resultate dieser Messungen sind in nachstehenden Tabellen enthalten und auf Blatt IV auch graphisch dargestellt.

der

4. Endloser Baumwolletreibriemen von 5,5 cm Breite, 0,4 cm Dicke, 2,20 gern Querschnitt, schwarz imprägnirt (Carbonite), die Enden mittelst Kupfernieten so verbunden, wie es Fig. 1 auf Blatt II zeigt.

Bauschin ge r, Mittheilungen, XVII.

0    100,00

0    105,47

0    106,79

0    107,61

0    108,38

0    108,91

0    105,22

5    0    109,05

6    0    109,52

7    0    109,94

8    0    110,45

9    0    110.96

10    0    111,90

0    107,33

1    0    112,30

1    0 werden nicht mehr ganz erreicht, dann erfolgt

der Bruch quer durch, nahe an der hintern Einspannstelle, ausserhalb der abgesteckten 100 cm, bei 477 at Riemenspannung. Die bleibende Verlängerung nach dem Bruche beträgt 3,18 cm oder 3,18 Prozent der neu aufgetragenen Länge.

5,47

1,32

0,82

0,77

0,53

0,76

0,47

0,42

0,51

0,51

0,94

830 at

8580 at

5930 at

5. Offener Baumwolletreibriemen, dem vorigen ganz gleich an Breite, Dicke etc. und ebenso imprägnirt.

3462. Vers. Lab. Nr. 2061.

Länge des abgesteck-un£ ten Stücks

Belast-

Diff.

Schnallen und Schlingen eingespannt. Die Resultate der angestellten Messungen sind in folgender Tabelle enthalten:

für

10 kg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

3457. Vers. Lab. Nr. 2067.

hg

cm

mm

Belast

ung

Ol 05 tNS h-

1,42

0,58

0,35

0,35

0,30

0,27

0,22

0,29

0,15

0,30

0,20

0,154

0,13

800 at

3790 at

4120 at

> El.-Mod. im Mittel = 4900 at

7380 at

werden nahezu erreicht, dann erfolgt der Bruch

nahe an der einen Schnalle bei 540 at Riemenspannung. Bleibende Verlängerung 9,4 %.

6. Endloser Baumwolletreibriemen von 10,0 cm Breite und 0,3 cm Dicke, 3,00 qcm Querschnitt, weiss imprägnirt (Albauite), die Enden mittelst Kupfernieten so verbunden, wie Eig. 2 auf Blatt II zeigt.

3454. Vers. Lab. Nr. 2067.

Länge des abgesteck-un£ ten Stücks

Belast-

Diff.

für

10 hg

Bemerkungen Elasticitäts Modul

kg.

ooooooooooooooooo o o o o o o io co t— co 05 o

o o o

Oh(M

tH t—i t-H

Länge des Diff. abgesteck- für ten Stücks 10 hg

mm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

cm

100,00 104,62 106,11 106,99

107.81 108,52 104,34 108,55 109,28

109.81 110,42 111,25 111,94 106,74 112,40 113,12 _

werden einige Zeit gehalten, dann erfolgt der Brncli

4,62

1,49

0,88

0,82

0,71

0,842

0,73

0,53

0,61

0,83

0,69

0,566

0,72

720 at

4690 at

3690 at

5890 at

in schiefer Richtung in der Nähe der einen Einspannstelle, ausserhalb der abgesteckten Länge von ursprünglich 100 cm, bei 400at Riemenspannung. Bleibende Verlängerung 8,02%.

7. Offener Baumwolletreibriemen, dem vorigen an Breite und Dicke nahezu gleich (9,9 cm breit, 0,315cm dick, 3,12 qcm Querschnitt) und ebenso imprägnirt, wie jener.

3460. Vers. Lab. Nr. 2063.

hg

cm

mm

ooooooooooooooooooooooo ooooo    oooooooooo    ooooo

r-i 79 CO ^ iO    HO-iCO^OCOt^COffiiO    O '(N CO

■i—l t-H t-H t-H t-H t-H

100,00

104,88

107,30

109,12

110,35

111,40

105.90

107.50

108.95

109.95

110.75 111,40 112,22 112,82

113.50 114,15

114.76 108,92

114.90 115,86 116,38 116,82

Der Riemen zieht sich langsam aus den Nieten

9,76

4,84

3,64

2,46

2,10

3.20 2,90 2,00 1,60 1,30 1,64

1.20 1,36 1,30 1,22

1,196

1,92

1,04

0,88

340 at

1590 at

1040 at

1670 at

2780 at

2790 at Krachen Die Verbindung fängt an, sich zu lösen

bei 233 at Riemenspaunung; bleibende Verlängerung hiernach 10,62 %.

Nach Ausschneiden der Verbindungsstelle wurde derselbe Riemen als offener behandelt (6a) und mittelst

Länge des abgesteck-un£ ten Stücks

Belast-

Diff.

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

cm

mm

25,00

27.55 28,17

28.56 28,93 29,23 27,53 29,25 29,47 29,68 29,90 30,14 30,32 28,60 30,38 30,59 30,80

werden nicht erreicht; Bruch im vollen Querschnitt bei 400 at Riemenspannung nahe an der eineu Einspannstelle. Bleibende Verlängerung nach dem Bruche 13,6 %•

'—' 7i co    iO

iO CO C— CO 05 O

1000

1100

1200

1300

2,55

0,82

0,39

0,37

0,30

280 at

2670 at

0,344 0,22 0,21 0,22 0,24 0,18

2330 at

El.-Mod. im Mittel = 3740 at

0,178

4510 at

8. Endloser Baumwolletreibriemen von 15,0 cm Breite und 0,3 cm Dicke, 4,5 qcm Querschnitt, weiss imprägnirt,

die Enden durch Kupfernieten verbunden, wie Fig. 3 auf Blatt II zeigt.

3455. Vers. Lab. Nr. 2068.

Belast

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 hg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

Belast

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 hg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

hg

cm

mm

hg

cm

mm

QI ^ W IC

o o o o o

ööoooooooo oooooooooooooooooooooo

oooooo

»O CO L— CO o o

oooooo

O »—I 04 CO lO

I *—I    t-H H t—I

oooooo oooo

lO CO t- CD 03 O O ^-i 04 CO rH -—I r—I H .—1 CM 04 04 Ol 04

100,00

104,62

106.55 108,18 109,32 110,34

105.48

110.45

111.14

111.94

112.55 113,16 113,74

107.48 114.00

114.59 115,00 115,41

115.95

116.45 110,05

116.60 116.93 117,28

117.56 117,91 118,25 112,18 118,51 118,80

119.15    j

werden nicht erreicht, die Nieten der Verbindungs-

9,24 | 240 at

3,86 3,26 2,28 2,04

1090 at

1,988

1,42

1,60

1,22

1,22

1,16

1,304

1,18

0,82

0,82

1,08

1,00

0,874

0,66

0,70

0,56

0,70

0,68

0,632

0,58

0,70    |

1120 at

103.90 109,17

1100 . 109,52 109,79 110,11 110,67 111.07 105,70 111,38

111.91 112,28

Messen, in schiefer Richtung, hart am Ende der abgesteckten Länge, bei 378 at Riemenspannung.

1000

1200

1300

1400

1500

1500

1600

1700

1700 at

Verbindung beginnt sich zu lösen

2550 at

3370 at

3510 at

stelle ziehen sich durch, bei 250 at Riemenspannung. Bleibende Verlängerung nach dem Bruche 7,63%.

Nach Ausschneiden der Verbindungsstelle wurde derselbe Riemen mittelst Schnallen und Schlingen als offener eingespannt (8a) und folgendes Resultat damit erhalten: 3459. Vers. Lab. Nr. 2068.

Belast

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 hg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

0,527

0,35

0,27

0,32

0,56

0,40

0,379

0,53

0,37

4220 at

Bruch unmittelbar nach dem

9.    Offener Baumwolletreibriemen von nahezu gleicher Breite und Dicke wie der vorige (14,95 m breit, 0,30 cm dick, 4,48 qcm Querschnitt) und von derselben Beschaffenheit, ebenfalls weiss imprägnirt. Mit Schnallen und Schlingen eingespannt, kamen jene so nahe zusammen, dass für die Messung der Verlängerung keine genügende Länge mehr blieb. Der Riemen wurde desshalb nur abgerissen, was bei 1900 hg Belastung oder 425 at Spannung geschah, und zwar nahe an der einen Schnalle. (346. Vers. Lab. Nr. 2064.)

10.    Endloser Baumwolletreibriemen, 30,3m breit, 0,52 cm dick, 15,76 gern Querschnitt, schwarz imprägnirt, wie die unter Nr. 4 und 5, die Enden mittelst Kupfernieten und einem Deckstück so verbunden, wie es Fig. 4 auf Blatt II zeigt.

3464. Vers. Lab. Nr. 2066.

Belast

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 kg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

hg

cm

mm

kl

cm

mm

o< ^ WICH

o o o o o

ooooooooooooo

O O CO -4 o o<

o o o o o o

100,00

103,50

104,95

105.78

106,61

107,04

102,18

107,11

107,47

107,89

108,24

108,72

109,02

3,50

1,45

0,83

0,83

0,43

0,986

0,36

0,42

0,35

0,48

0,30

640 at

5170 at

2290 at

ooooooooooooooooo o o o o o (7) ^ co o

o o o o o o o 04 co co o

r-H H r-H r—I H (Nl

o o o

O 04 CO 04 CM 04

100,00 104,66 106,58 107,81 108,83

109.45 104,80

109.46 110,04 110,48 110,90 111,30 111,74 106,52 111,70 112,02 ,

werden gehalten, 2400 ä# aber nicht ganz erreicht,

4,66

1,92

1,23

iH O

0,932

0,58

0,44

0,42

0,40

136 at

1020 at

680 at

0,44    )

0,518

0,32

1490 at

1225 at

dann ziehen sich die Nieten durch, bei 75 at Riemenspannung. Bleibende Verlängerung 7,38%.

Nach Ausschneiden der Verbindungsstelle wird derselbe Riemen als offener (10a) behandelt und mittelst Schnallen und Schlingen eingespannt. Dabei ergaben sich folgende Resultate:

Schnalle und Schlinge eingespannt, ergibt folgende Resultate, welche auf Blatt IV auch graphisch dargestellt sind: 3551. Vers. Lab. Nr. 2221.

3465. Vers. Lab. Nr. 2066.

Belast

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 lg

Belast

ung

lg

cm

mm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

i

lg

Länge des Diff. abgesteck- für ten Stücks 10 lg

mm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

cm

O CO ttx M

CO tNS tNG tNS t\S to

3000

3200

3400

3600

3800

4000

65,00 67,73 68.60 69,23 69,62

69.98 67.38

69.99 70,27 70,58 70,83 71,14 71,43 68,42 71,49 71,71 71,90

72.11 72,36 72,52 69,30 72,57 72,70 72,88 73,01

73.12 73,40 70,01

werden nicht wieder erreicht, dann beginnt der

1,365

0,435

0,318

0,195

0,18

317 at

2290 at

1580 at

0,261 0,14    1

0,15    ! |

0,125    } El.-Mod. im Mittel = 2870 at

0,155 i j 0,145 ! j

0,153

0,11

0,095

0,105

0,125

0,08

0,109

0,065

0,09

0,115

0,055

0,14

2690 at

El.-Mod. im Mittel == 4000 at

3780 at

4000

Bruch an der einen Einspannstelle von rechts herein und bald darauf auch an der andern von links herein. Die

Schnallenspangen haben sich ziemlich stark krumm gebogen, daher wohl das einseitige Reissen von den Rändern herein und die verhältnissmässig kleine Zugfestigkeit von 254 at.

11. Offener Baumwolletreibriemen von derselben Breite und Dicke und der gleichen Beschaffenheit, wie der vorige, und ebenso imprägnirt. Mit Schnallen und Schlingen eingespannt, konnte aus denselben Gründen wie bei Nr. 9 keine Verlängerung gemessen, der Riemen nur abgerissen werden. Diess geschah bei 3100 hg Belastung, also 197 at Riemenspannung, wobei wieder der Brach beiderseits von den Rändern herein begann. Die Spangen der Schnallen waren wieder ziemHch stark verbogen, wodurch wohl der Riemen an den Rändern mehr belastet war, als in der Mitte.

ooooooooooooooooooooooooooooooooooooooooooooooooooooo

OOOOO OOOOOO OOOOO© OOOO OOOO OOOOOO ©OOOOO    w W W W w w

H NM ^ O kO CO l- CO Ci O O rH N M ^ lO kO © t— CO L~- CO 05 O O rn N CO iQ lO CO t-» CO 05 ©

*-H t-h t—h 1—h t—I t—i    r—t t—t ,-H t-H    t—I i—i l M4 M4 M4 04 M4 Ol M4 Ml CM CM Ml Ml CO

25,00

25,50

25,95

26,15

26,40

26,65

26,85

27,00

27

r—I 'TM

T—

OOOOOO O H 04 CO TU lO CO CO CO CO CO CO

CO

o<

0,5

0,45

0,20

0,25

0,25

0,13

0,20

0,15

0,15

0,1

833 at

1670 at

3200 at

27,40

26.85 27,45 27,55 27,65 27,70 27,75

27.85 27,10 27,90 27,95 28,00

0,15

0,06

0,1

0,1

0,05

0,05

0,1

0,053

0,05

0,05

27.25 28.00 28,05 28,15 28,20

27.40 28,20

28.25 28,30 28,35

28.40 28,45

27.55 28,45 28,50

28.55 28,60 28,65

"28,65

27.70 28,65

28.70 28,70 28,75 28,75 28,80 27,90

nicht vollständig

0,044

0,05

0,1

0,05

0,04

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0,036

0,05

0,05

0,05

0,05

0,032

0,05

0,05

0,05

2780 at

6940 at

4170 at

7810 at

Bügel der Schnalle öffnet sich an der Sch weissstelle

10420 at

. El.-Mod. im Mittel = 8330 at

11570 at

13160 at

'El.-Mod. im Mittel — 13890 at

Reissen einzelne Fäden , aber nahezu wieder erreicht,

12. Ein 150m langes, 12,0m breites und 0,5m dickes, also 6,00 qcm im Querschnitt haltendes Riemenstück aus Prima-Kernhanf von J. Staudt in Bayreuth, mit

dann Bruch bei 583 at Spannung.

13. Ein 100m langes, 10,0m breites und 0,6 m dickes, also 6,00 qcm im Querschnitt haltendes Stück Hanfgurte, unbekannten Ursprunges und von anderer Webeart, wie die vorige, von einem Maschinenfabrikanten ein-

gesandt, mit Schnalle und Schlinge eingespannt, ergab folgende, auf Blatt IV auch graphisch dargestellte Resultate: 4291. Vers. Lab. Nr. 2685.

Belast

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 kg

Belast-

tmg

kg

Länge des Diff. abgesteck- für ten Stücks 10 kg

mm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

cm

kg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

cm

mm

0,075

0,05

©oooooooooooooooooooooooooooooooooooooooo oooo    ©oooo    ooooo    ©oooo    ooooo    ©oooo    ooooo

Tt< lO CO t- »    OOOOHIM    Ol CO »O CO    CO t— CO Oj O    O —KMCOxfi    ^ lO CO OO

H r-1 i    HHHHH    rH fr—i CO}    (M 04 04 04 <M    04 04 04 04 04

10,00

10,20

10,40

10,50

10,55

10,20

10,55

10,60

10,65

10,70

10,75

10,35

10,75

10,80

10,85

10,90

10,95

10,50

10,95

11,00

11,05

11,10

11,10

10,55

11,10

11,10

11,15

11,15

11,20

10,60

11,20

11,20

11,20

11,20

11,25

10,70

11,25

11,25

11,25

11,25

11,30

0,2

0,2

0,1

0,05

0,087

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

833 at

3333 at

1900 at

El.-Mod. im Mittel = 3333 at

0,037 4444 at

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

El.-Mod. im Mittel = 6666 at

0,03    5555 a/

0,05

20,50

20,60

20,25

20,65

20,75

20.85

21,00

21,15

20.40 21,15

21.40 21,70 22.10 23,00

21.15

23.15 24,30

Bruch der einen Schnalle bei 444 at Riemenspannung, wonach sich eine bleibende Verlängerung des Riemens um 6,0% ergab. Derselbe Riemen, mit stärkeren Schnallen eingespannt, riss schon bei 2400 kg Belastung an seiner Anlagstelle an der einen Schnalle. Die Zugfestigkeit ist also etwas, aber gewiss nicht viel grösser als 444 at 14a. Ein 120,8 cm langes, ebenso breites und dickes Treibriemenstück aus Kameelhaar von der gleichen Beschaffenheit, wie das vorige, sollte jm wassergesättigten Zustande geprüft werden und wurde desshalb 13 Tage in Wasser gelegt. Es wog im trockenen Zustande bei obiger Länge 804,7 gr, im nassen Zustande 960,0 gr und hatte sich dabei seine Länge bis auf 118,2 cm verringert. Mit Schnallen und Schlinge eingespannt, ergab es folgende Resultate (s. auch Blatt IV):

4672. Vers. Lab. Nr. 2962b.

800

1000

1200

1400

1600

1600

1800

2000

2200

2400

2400

2600

2800

0,05

0,05

0,05

0,075

0,075

0,047

0,125

0,15

0,2

0,45

0,083

0,575

> El.-Mod. im Mittel = 6350 at

6770 at

710 a/

3810 at

0,19

7272 at

Belast-

ii ng

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 kg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

Bruch gleichmässig und unbeeinflusst

]i(L

cm

mm

durch die Entspannung, bei 467 at Spannung.

14. Ein 110 cm langes, 9,0 cm breites und 0,7 cm dickes, also 6,3 qcm im Querschnitt haltendes, offenes Treibriemenstück aus Kameelkaar ergab, mit Schnallen und Schlinge eingespannt, folgende auf Blatt IV auch graphisch daigestellte Resultate:

4664. Vers. Lab. Nr. 2962a.

Länge des Diff. abgesteck- für U11£ ten Stücks 10 kg

mm

Belast-

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

kg

cm

O vO O T—H CO

o~ ö ©

04 04 04

0,075

0,1

4230 at 3175 „

20,00 20,15 20,60

21.50

23.55

20.55

23.90

26.90

28.50 29,20 29,70 21,60

29.80 30,30

30.80

plötzlicher Bruch nahe der einen Schnalle, wahrscheinlich etwas durch dieselbe beeinflusst, bei 350 at Riemenspannung.

200

400

600

800

800

1000

1200

1400

1600

1600

1800

2000

2200

0,075

0,225

0,45

1,025

0,42

1,5

0,8

0,35

0,25

0,51

0,25

0,25

4230 at

310 at

760 at 210 at

1270 at

620 at

Die folgenden Hanf-Treibriemen und Hanfgurten sind alle von J. A. Huber’s Söhne in Rosenheim. Die unter Nr. 15—17 wurden im Jahre 1880, Nr. 18 und 19 im Jahre 1882, die übrigen in der neuesten Zeit, Ende 1887 und Anfangs 1888 geprüft.

15. Ein endloses, 300m langes Stück Doppelkernhanfriemen, 7,0 cm breit, 0,5 cm dick, 3,5 qcm Querschnitt, die Enden mittelst einer zweifachen Lederriemchen-Naht mit einander verbunden. Mittelst der Rollen in Fig. 14, Blatt I eingespannt, rissen die Nähriemchen bei 1300 ä# Belastung (185 at Riemenspannung), der Riemen selbst blieb unverletzt.

Derselbe Riemen wurde alsdann als offener mittelst Schnallen und Schlingen eingespannt und dabei folgendes, in Blatt IV auch graphisch dargestelltes Resultat erhalten:

3370. Vers. Lab. Nr. 1931a.

Länge des abgesteck-mio ten Stücks

Belast-

Diff.

für

10 lg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

lg

cm

mm

O CD CO' -1

0,20

0,70

0,70

152,20

152,90

153,60

Bruch allmählich, in der Mitte, bei 285 at Riemen-

Spannung.

Krachen.

17. Ein 150 m langes, offenes Stück Doppelkernhanf-an Breite, Dicke und sonstiger Beschaffenheit den beiden vorigen anscheinend ganz gleich, ergab Schnallen und Schlingen eingespannt, folgende, auf Blatt IV auch wieder graphisch dargestellte Resultate:

3369. Vers. Lab. Nr. 1930b.

riemen

mit

Belast-1 ung

Länge des abgesteckten Stücks

5«    ^

qSo

Länge des abeesteck-un£ teil Stücks

Belast-

Diff.

für

10 ly

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

lg

cm

mm

lg

cm

•mm

100

200

300

400

500

500

600

700

800

900

1000

150,00

150.40

150.75 151,00 151,25 151,50 150,20 151,55 '

151.75 151,90

152.40 152,70

Bruch, ganz allmählich, in der Mitte, bei 285 at

0,4

0,35

0,25

0,25

0,25

0,27

0,20

0,15

0,50

0,30

10710 at

El.-Mod. im Mittel = 17150 at

15880 at

Krachen

Riemenspannung.

16. Ein, dem vorigen genau gleiches Stück Hanftreibriemen riss, über die Rollen gespannt, bei derselben Belastung von 1300 lg (185 at Riemenspannung) in der gleichen Weise in den Nähriemchen. Mittelst Schnallen und Schlingen als offener Riemen eingespannt, ergab er folgende, auf Blatt IV auch graphisch dargestellte Resultate :

3371. Vers. Lab. Nr. 1931b.

Belast

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 lg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

lg

cm

mm

25,0

25,05

25,10

25,15

25,20

25,25

25,10

25,25

25,25

25,30

25,35

25,35

I    25,40 25,10

10    25,40

II    25,40

12 erst Abreissen einzelner Fäden, dann bei derselben Belastung* (343 at Riemenspannung) vollständiger Bruch in der Mitte.

Ein zweites, genau ebensolches Stück, ebenso eingespannt, ergab nahezu die gleichen Resultate für die Verlängerungen, doch brach bei 1000 lg die Schnalle. Nochmals mit stärkerer Schnalle eingespannt, riss es bei 1250 kg Belastung oder 357 at Spannung ebenfalls allmählich und gleichmässig.

18. Ein 151 cm langes Stück einer Aufzug Gurte aus Hanf, 12,0m breit, 0,6 cm dick, 7,20 qcm Querschnitt, ergab, mit Schnalle und Schlinge eingespannt, folgende, auf Blatt IV auch graphisch dargestellte Resultate:

3593. Vers. Lab. Nr. 2250.

T—l <04 CO •'sH lO

o to co m

ooooooooooooooooo

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0,03

0,05

0,05

0,05

0,03

[ El.Mod. im Mittel = 14290 at

23800 at

[. El.-Mod. im Mittel = 23800 at

23800 at

T-H Ol CO

400

500

500

600

150,00

150,60

151,00

151.30 151,55 151,80

150.30 151,75 152,00

0,60

0,40

0,30

0,25

0,25

0,29

0,25

7130 at

17150 at

14780 at

Länge des abgesteck-uno ten Stücks

Belast-

Diff.

für

10 lg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

lg

cm

mm

IO

o o o >o »o >d

04 04

0,25

1390 at

Belast

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 leg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

kJ

cm

mm

brauche gewesenen Aufzug-Gurte aus Hanf, 9,0 m breit, 0,5 cm dick, 4,5 qcm Querschnitt, ergab, mittelst Schellen und Schlingen (Fig. 11 auf Blatt I) eingespannt, folgende Resultate :

400

O 71 CO CO O

2000

2200

2400

2600

2800

3000

IC IC IC IC IC IC IC IC IC IC IC tc tc IC IC IC IC I

05 —I -1    1 05 05 _05 O« 05 05 05 05 05 05 Ü» 05 C5 0> Oi

0,15

0,05

0,05

0,05

0,075

0,07

0,05

0,05

0,05

0,05

0,04

0,05

0,025

0,075

0,05

0,1

6940 at

4630 at

8680 at

Belast-

ung

leg

5198. Vers. Lab. Nr. 3295.

Länge des Diff. abgesteck- für teil Stücks 10 leg

mm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

cm

3000

werden

ganz vollständig wieder erreicht,

dann erfolgt der Bruch. Zugfestigkeit 417 at.

19. Ein 200 m langes Stück eines offenen Hanf-treibriemens, 6,80 m breit, 0,50 m dick, 3,40 qcm Querschnitt, der laufende Meter 0,314 hg wiegend, ergab, mit Schnallen und Schlingen (Fig. 12, Blatt I) eingespannt, folgende, auf Blatt IV auch graphisch dargestellte Resultate:

Länge des abgesteck-un£ teil Stücks

Belast-

Diff.

für

10 kg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

h)

cm

mm

100,00 100,10

100.25 100,40

100.55 100,70

100.15 100,70 100,80

100.90 101,05

101.15

101.25 100,40 101,25 101,35 101,45

101.55 101,65 101,80

101.90 102,00 102,10 102,30

werden nicht mehr ganz erreicht, dann erfolgt der Bruch bei 430at Spannung, etwas schief verlaufend, aber fast gleichzeitig durch den ganzen Querschnitt. Mit ihm entstehen auf einer Seite zwei Einrisse.

500

600

700

800

900

1000

1000

1100

1200

1300

1400

1500

1600

1700

1800

1900

2000

0,10

0,15

0,15

0,15

0,15

0,11

0,10

0,10

0,15

0,10

0,10

0,085

0,10

0,10

0,10

0,10

0,15

0.10

0,10

0,10

0,20

22220 at

14810 at

17100 at

26150 at

O' CO IC ¹

0,15

0,15

0,15

0,10

0,15

0,06

0,10

0,10

0,05

0,10

0,10

0,05

0,10

0,05

0,10

0,05

0,10

0,05

0,05

0,05

7840 at

11770 at

196 10 at

23530 at

1900

Bruch, bei 560 at Spannung (Reisslänge 6,05 lern).

(Versuche auf der Nürnberger Ausstellung 1882, „Oivil-ingenieur, XXVIII. Bd. S. 611).

20. Ein 288 cm langes Stück einer schon im Ge-

21. Ein 400 cm langes, endloses Stück Doppelkernhanfriemen, gew. Marke 87, 7,9 cm breit, 0,5 cm dick, 3,95 qcm Querschnitt, der laufende Meter 294,5 gr wiegend, die Enden mittelst des Riemenverbinder Patent Koch, Pig. 8 auf Blatt II, verbunden. Dasselbe wurde zuerst über die Rollen des Einspannapparates Pig. 14 auf Blatt I gelegt, wobei sich schon bei nicht ganz 600 leg Gesammtbelastung oder nicht ganz 76 at Riemenspannung die Enden aus dem Riemenverbinder zogen, auch dann wieder, als sie ein zweitesmal, nach Abschneiden der beschädigten Stelle, im Schloss befestigt und die Schrauben stärker angezogen worden waren. Ein 150 m langes Stück dieses Riemens wurde dann als offener Riemen mittelst der gewellten, in Fig. 9, Blatt 1 dargestellten Keile eingespannt und bei Messung der Verlängerung die schon ursprünglich aufgetragene Länge von 100 cm, die sich durch die vorausgegangene Belastung auf 100,15 cm erhöht hatte, benützt. Die so erhaltenen Resultate sind in folgender Tabelle enthalten und auf Blatt V auch graphisch dargestellt :

5282. und 5285. Vers. Lab. Nr. 3360.

Belastg. des einf. Riemens

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 kg

kg

cm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

Belastg. Länge des Diff. des einf. abgesteck- für Riemens teil Stücks 10 kg

mm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

cm

mm

100

200

100,00

100,55

100,85

0,55

0,30

Als endloser Riemen eingespannt 4600 at

100,65

101,90

102,00

5980 at

300

100,15

0.45

Kiemen zieht sich aus dem Schloss

Als offener Kiemen

2650 at

7240 at

12380 at

18560 at

100,65

101,35 101,60 101,75 101,85 100,80 101,85

101.90 102,00 102,10 102,20 101,00 102,28 101,10 102,30 101.10 102,30

102.40 102,50 102,60 102,80

101.40

102.90 101,45

Bruch, nahe an der einen Einspannstelle. Noch-

Riemen zieht sich aus dem Schloss Von hier an als offener Riemen 5630 at 8440 at

100    100,60

200    100.90

300    101,10

400    101,20

0    100.30

400    101,20

500    101,40

600    101,55

700    101,65

800    101,90

0    100,80

800    101,90

900    102,05

1000    102,2

1100 werden nicht vollständig erreicht, dann reisst der

0,30

0,20

0,10

0,225

0,20

0,15

0.10

0,25

0,14

0,15

0,70

0,25

0,15

0,10

25320 cd

11260 cd

18410 cd

Riemen fast genau in der Mitte unter starkem Nachgeben von einer Seite herein durch den ganzen Querschnitt. Zugfestigkeit 270 at. Jener Riemenverbinder vermindert die letztere also um 72%.

22. Ein 400 cm langes endloses Stück Doppelkorn-hanfriemen, gew. Marke 87, 9,80cm breit, 0,55cm dick, 5,39 qcm Querschnitt, der laufende Meter 394,4 gr wiegend, die Enden mittelst des in Fig. 7 auf Blatt II abgebildeten Riemenverbinders Patent Scholtz miteinander vereinigt. Leber die Rollen des Einspannapparates Fig. 14 auf Blatt I gelegt, werden 1200 kg (102 at Riemenspannung) Gesammt-belastung nicht ganz erreicht, dann ziehen sich die Enden aus dem Schloss. Hierauf wird ein 150 cm langes Stück desselben Riemens als offener mit den gewellten Keilen Fig. 9 auf Blatt I eingespannt und bei Messung der Verlängerung wieder die ursprünglich abgesteckte, nun aber auf 100,66 cm ausgedehnte Länge benützt. Folgendes sind die so erhaltenen, auf Blatt V auch graphisch dargestellten Resultate:

5283. und 5286. Vers. Lab. Nr. 3361.

400

500

600

700

800

800

800

© CO GO

1200

1200

0,26

0,05

0,10

0,10

0.10

0,16

0,15

0,10

0,10

0,10

0,20

0,125

7140 at

11600 at

12380 at

Knistern

14840 at

mal eingespannt, nachdem man das zerrissene Ende, welches sichtlich an den äusseren Kanten fester gehalten worden war, als in der Mitte, abgeschnitten hatte, wurden 1400 kg Belastung erreicht, worauf plötzliches stärkeres Nachgeben und Einreissen von einer Seite herein erfolgte. Nun wurde ein ca. 1 m langes Stück desselben Hanfriemens wiederholt eingespannt und abgerissen, ohne dass ein ganz gleich massiger Bruch erreicht werden konnte. Derselbe erfolgte entweder dicht an der Einspannstelle oder von einer Seite herein, immer zwischen 1400 und 1550 7«/ Belastung oder 260 und 288 at Riemenspannung. Die Schwächung des Riemens durch obige Kiemenverbindung beträgt ca. 59%.

Belastg-, das einf. Riemens

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 kg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

kq

cm

mm

© © © ©

rH CO

100,00

101,10

101,45

101,65

101,90

1,10

0,35

0,20

0,25

Als endloser Riemen 1680 at 5300 at 9280 at

23. Ein 400cm langes, endloses Stück Doppelkernhanfriemen, gew. Marke 87, 1,2,2 cm breit, 0,57 cm dick, 6,95 gern Querschnitt, pro laufenden Meter 484,1 gr wiegend, die Enden mittelst 5 Riemenschrauben so verbunden, wie es Fig. 6 auf Blatt II zeigt. Der Kiemen wurde ebenso behandelt, wie die beiden vorigen, zuerst über die Rollen des Einspann-Apparates Fig. 14, Blatt I gelegt und dann, nach Abreissen der Verbindungsstelle, ein 150 cm langes Stück mittelst der gewellten Zahnkeile Fig. 9, Blatt I als offener Riemen eingespannt. Folgendes sind die erhaltenen Resultate:

5284 und 5287. Vers. Lab. Nr. 3362.

Belastg. des einf. Riemens

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 hg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

hg

cm

mm

to    Ins-    to M o CO CO    GO -4 05 O* £*•    rf^OJtNSi—>■

O    O    OOOOO    ooooo    oooo

ooooooooooooooooooooo

100,00

100,50

100,80

101,00

101,15

100.40 101,15 101,28

101.40 101,52 101,65 100,70 101,65 101,78 101,90 102,05 102,20 101,10 102,30 101,18 102,30

0,50

0,30

0,20

0,15

0,19

0,13

0,12

0,12

0,13

0,12

0,13

0,12

0,15

0,15

0,10

0,09

2880 at

9590 at

7680 at

12120 at

14390 at

über die Rollen der Einspannvorrichtung in Fig. 14, Blatt I gelegt und dann, nachdem die Verbindungsstelle gerissen war, als offener Riemen in die gewellten Zahnkeile Fig. 10, Blatt I eingespannt. Dieselben unterscheiden sich von den bisher gebrauchten dadurch, dass die Länge der Wellen kleiner, nur halb so gross, als bei diesen ist und dass die Wellen nach vorn zu seichter verlaufen. Folgendes sind die, auf diese Weise erhaltenen Resultate:

5291. und 5296. Vers. Lab. Nr. 3371.

Belastg. des einf. Riemens

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 hg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

hg

cm

mm

H(NCO-r

400

1250

starkes Nachgeben an der Verbindungsstelle

nicht ganz erreicht, dann ziehen sich die Enden aus denSchrauben Als offener Riemen

500

600

700

800

0    101,15

0    101,25

0    101,40

0    101,50

0    101,60

0    101,15

0    101,60

0    101,70

0    101,75

0    101,80

0    101,85

0    101,15

800    101,85

900    101,90

1000    101,95

1100    102,05

1200    102,15

0    101,15

1200    102,15

1300    102,20

1400    102,30 Knistern, dann plötzliches stärkeres

Nachgeben und Bruch unter starkem Nachgeben bei gesunkener Waagschale der Prüfungsmaschine nahezu in der Mitte des Riemens ziemlich gleichmässig durch den ganzen Querschnitt, aber doch an einer Seite etwas früher beginnend. Zugfestigkeit 200 at, welche durch obige Riemenverbindung um ca. 14% geschwächt wird.

H O-l CO

IO CO I> CO

oooo

0,10

0,15

0,10

0,10

0,11

0,10

0,05

0,05

0,05

0,09

0,05

0,05

0,10

0,10

0,08

0,05

24. Ein 200 cm langer, endloser Doppelkernhanfriemen, sog. schwere Qualität, 10,2 cm breit, 0,72 cm dick, 7,34 gern Querschnitt, pro laufenden Meter 536,5 gr wiegend, die Enden mit Deckleder und Unterlag-Lederplatte durch eine doppelte Leder-Nähriemchennaht verbunden, wie es Fig. 9 auf Blatt II zeigt. Auch dieser Riemen wurde so, wie die vorigen behandelt, also zuerst

Bauschinger, Mittheilungen, XVII.

CO 05 O H oq

1200

1300

1400

1450

CO 05 tO

OOON^CO

oooo

75,00

75.90

76.20 76,35 76,50 75,95 76,50 76,65 76,80

76.90 77,05

76.40 77,05 77,15

77.20 77,30

77.40

76,55

77,40

77,50

77,55

76,70

OOOOOOOiOO

0,90

0,30

0,15

0,15

0,14

0,15

0,15

0,10

0,15

0,08

0,10

0,05

0,10

0,10

0,07

0,10

0,05

0,10

0,10

0,10

0,05

1140 at 3405 at

| 6810 at

7430 at

10220 at

12580 at

Der Riemen klafft am Stoss um 35 mm

Zwischenraum am Stoss 15 mm 14430 at

Reissen der Nähriemchen (bei ca. 200 at)

Nun als offener Riemen wie oben eingespannt.

10220 at

20450 at.

11680 at

0,09 0,05 0,025

0,025 40900 at

1 00 Der Riemen zieht sich aus den Zahnkeilen heraus, ohne abzureissen. Das Gleiche war bei derselben Belastung der Fall, als er, nach Abschneiden der beschädigten Enden, nochmals eingespannt wurde. Auch die früher gebrauchten grosswelligen Zahnkeile (Fig. 9 auf Blatt I) ergaben das gleiche Resultat. So habe ich auch einen sehr steifen Lederriemen, ein Stück desjenigen, der auf der Nürnberger Ausstellung geprüft worden war und oben unter A. 10 a (S. 7) aufgeführt ist, mit diesen Keilen nicht ab-reissen können, weder mit den gross- noch mit den kleinwelligen, er zog sich immer heraus, auch wenn, wie diess

“BlßLIOTtP.^

w

bei jenem Hanfriemen ebenfalls geschah, gut mit Kolophonium eingerieben wurde. Dagegen kam ich in beiden Fällen mit der in Fig. 11 auf Blatt I abgebildeten Einspann - Vorrichtung zurecht, die aus stumpf gezahnten Schellen besteht, hier zwei Schellen jederseits angebracht, während manchmal auch wohl eine ausreicht. Der Lederriemen riss, nebenbei gesagt, bei derselben Belastung, wie vor 5 Jahren. Der obige Hanftreibriemen bei 2600 leg Belastung oder 354 at Spannung gut in der Mitte, oben beschriebene Verbindungsweise mittelst Nähriemchen schwächt also den Riemen um 43V2%.

25. Ein 200 cm langes offenes Stück Hanf-Spagat-Gurte, mittelstark, Sorte dd, 14,0 cm breit, 0,35 cm dick, 4,90 qcm Querschott, der laufende Meter 353,7 gr wiegend, wurde mittelst der grossgewellten Keile (Fig. 9 auf Blatt I) eingespannt und ergab folgende Resultate:

5288. Vers. Lab. Nr. 3363.

Die

Länge des Diff. abgesteck- für im» ten Stücks 10&<7

mm

Belast-

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

kg

cm

756 at

400

500

600

700

800

800

800

co Ci O

1100

1200

1200

CO iO O sO

000000

1600

1600

1700

105,3

101.9

105.3

105.9

106.4

106.9 107,35

103.6

107.5 104,0

107.6

104.1

107.6

107.8 108,0

108.3

108.8

105.3 109,0

105.5 109,0

109.4

109.6

109.7 109,9

110.1

106.5

110,2

106.8

110,2

Bruch,

3400 at

0,85

0,G

0,5

0,5

0,45

0,49

0,44

0,2

0,2

0,3

0,5

0,31

0,29

0,4

0,2

0,1

0,4

0,23

2400 at

4540 at

4190 at

4670 at

Knistern

6620 at

7000 at

C. Gummi-Treibriemen.

Die folgenden fünf, je 50 cm langen, offenen Gummitreibriemenstücke, aus ein und derselben Fabrik stammend, wurden zu Ende des Jahres 1878 und Anfangs 1879 geprüft, indem sie mittelst der Zahnkeile Fig. 8 auf Blatt I eingespannt und ihre Verlängerungen auf ursprünglich 25 cm Länge mittelst des in Millimeter getheilten Stahlbandes gemessen wurden.

Nr. 1 hatte eine Breite von 12,5 cm, eine Dicke 0,70 cm, also einen Querschnitt von 8,75 qcm und ein schlauchartiges Gewebe als Einlage, innerhalb deren noch eine Lage Gummi sich befand.

Nr. 2 hatte eine Breite von 13,8 cm, eine Dicke 0,95 cm, also einen Querschnitt von 13,11 qcm und ein ähnliches, nur dickeres, schlauchartiges Gewebe wie das vorige als Einlage.

Nr. 3 hatte eine Breite von 12,5 cm, eine Dicke 1,0 cm, also einen Querschnitt von 12,5 qcm, und zwei in einander gesteckte schlauchartige Gewebe als Einlage, zwischen₍denen sowohl, wie auch innerhalb des inneren Schlauches Gummimasse enthalten war.

Nr. 4 hatte eine Breite von 12,0 cm, eine Dicke 0,75 cm, also 9,0 qcm Querschnitt und ein Gewebe als Einlage, das so zusammengelegt war, wie Figur 10 auf Blatt II im Querschnitt zeigt, und zwischen dessen Falten Gummi enthalten war.

Nr. 5 hatte eine Breite von 13,0 cm, eine Dicke 1,1cm, also 14,3 qcm Querschnitt und einen einfachen Schlauch als Einlage, wie Nr. 1 und 2.

Die mit diesen 5 Stücken erhaltenen Resultate sind in folgender Tabelle zusammen- und auf Blatt V auch graphisch dargestellt in derselben Weise und denselben Maassstäben, wie es für die Leder-, Baumwolle- und Hanftreibriemen geschehen.

Zu bemerken ist noch, dass bis heute, also nach 9 Jahren, während welcher Zeit die Bruchstücke in einem trockenen Zimmer aufbewahrt worden sind, der Gummi an allen, mit Ausnahme dessen von Nr. 3, brüchig geworden ist.

von

von

von

von

von

ca.

Knistern

nach einigem Warten 8830 at

9600 at

gleichmässig, in der Mitte, bei 347 at

0,21

Spannung.

Be-

ung

2956, 2955, 2962, 2977 und 2995. Vers. Lab. Nr. 1670, 1671, 1680, 1684 und 1711.

Nr. 3

12,5 X 0,70 = 8,75qcm13,8X0,95= 13,llqcm 12,5 X 1,0 = 12,5qcm 12,0X0,75 = 9,0qcm 13,0 X 1,1 = 14,3₂cm Querschnitt    Querschnitt    Querschnitt    Querschnitt    Querschnitt

Länge

des

abge-

kg steckten Stücks

cm

Nr. 1

Nr. 2

Nr. 4

Nr. 5

Diff.

für

20 kg

mm

Bemerk

ungen

Elasticit.-

Modul

0 25,00 0 26,00 0 26,85 0 25,20 400! 26,85 600,i 27,35 800! 27,75 0 25,40 800! 27,75 1000 i 27,90 1200¹ 28,10 0, 25,60 1200! 28,15 1400 28,30 1600! 28,45 1800 28,60 2000¹ 28,80 0 25,80 2000 28,80 2200 28,95 2400 29,10 2600 29,20 2800] 29,35

2900 Brach; bei 330at

1,00

0,85

0,825

0,50

0,40

0,59

0,15

0,20

0,425

0,15

0,15

0,15

0,20

0,30

0,15

0,15

0,10

0,15

Länge

des

Diff

Länge

Länge

abge

steckten

Stücks

für

20 kg

cm

mm

Bemerk

ungen

Elasticit.-

Modul

des

abge-

steckten

Stücks

cm

Diff. Bemerk-

des

Diff

Bemerk-

Länge

des

für

20 kg

mm

ungen abgesteckten Stücks

Elasticit.-

Modul

cm

für

20 kg

mm

ungen ! abgesteckten Stücks

Elasticit.-

Mod.

Diff. Bemerkter ungen 20 kg

cm

mm

Elasticit.-* Modul

o70 at

690 at

970 at

1340 at

■3810 at

1905 at

25,00

25.80 26,60 25,10 26,60

27.20 27,60

25.20 27,60 27,90

28.20

25.50 28,20 28,35

28.50 28,65

28.80 25,75 28,80

werden nicht erreicht, dann Bruch von seitwärts herein, bei 160 at

0,80

0,80

0,75

0,60

0,40

0,60

0,30

0,30

0,45

0,15

0,15

0,15

0,15

0,305

480 at

510 at

635 at

850 at

2540 at

1000 at

25,00

26,90

28,20

25,70

28,60

29.30 30,00

26.30

30.10 30,55

31.10

27.10 31,15 31,35 31,75 32,05

werden nicht erreicht;

01A-    , dann erfolgt plötzlich

0,19    21öo at der Bruchj also bei

0,20    2 1 0 at. Diebleibende

werden nicht erreicht; Verlängerung nach dem das Probestück beginnt Bruch beträgt ca. 7,2%. sich plötzlich sehr stark zu strecken und reisst

li 25,00 jj 25,50 | 25,75

25.10 25,80

26.10 26,35

25.40

26.40 26,65 26,85 25,60 26,90

0,50

0,25

0,35

0,30

0,25

800 at

1140 at

0,25    1600 at

0,25

0,20

0,22    1850 at

0,20

1,90

1,30

1,45

0,70

0,70

0,95

0,45

0,55

285 at

383 at

585 at

•>

0,20

0,20

2000 at

0,675

0,20

0,40

0,30

25^80

TM CM

dann bei 184 at; die annähernd bis zum Bruch beobachtete Streckung beträgt 16,8%.

820 at

>1850 at

25,00

25,80

26.90

25.20 27,00

27.70    i 28,30 25,45 28,40 28,75

29.20 25,65 29,25 29,50

29.70

29.90 30,10

25.90 30,15 30,35 30,60

80.70

437 at j io 320 at

J=>

0,90 ! 0,70 0,00

388 at

0,74 474 at

0,35

0,45

0,60 580 at

0,25

0,20

0,20    -1750 at

0,20

0,425 823 at

0,20

0,25

0,10

; bei 182 at.

II. Seile.

A. Hanf- und Baumw'olle-Seile.

Seile dieser Art habe ich immer in der Weise ein-gespannt, dass an beiden Enden Schlingen gebildet wurden, und zwar so, dass man daselbst das Seil in seine Litzen und Fäden auflöste, hinreichend lange Enden derselben in das Seil verflocht und diese Stellen mit starken und stark angezogenen Schnüren umwand. Durch die Schlingen wurden Bolzen gesteckt. Die Verlängerung wurde in der Mitte auf eine Länge gemessen, deren Enden hinreichend weit von den gespleissten Stellen entfernt waren und zwar auf die gleiche Weise und mit demselben Stahlbandmaass wie bei den Treibriemen.

Die folgenden Hanfseile sind von J. A. Huber’s Söhne in Rosenheim gemacht und die beiden ersten im Jahre 1880, die unter Nr. 3 aufgeführten im Jahre 1882 geprüft worden.

1. Hanfseil von 2,0 cm Durchmesser*), also 3,14 gern

Querschnitt, bestehend aus 3 Litzen von je 1,0 m Durchmesser, so gewunden, dass auf 1 m Länge 50 Windungen kommen. Folgende Tabelle enthält die Resultate der an-gestellten Messungen, welche auf Blatt V auch graphisch dargestellt sind in derselben Weise und unter Benützung derselben Maassstäbe, wie bei den Treibriemen. Zu bemerken ist noch, dass bei diesem Seile die Schlingen an den Enden nicht durch Einflechten etc., wie oben gesagt, gebildet wurden, sondern mittelst Knoten.

3372. Vers. Lab. Nr. 1932.

Länge des Diff. abgesteck- für un£ ten Stücks 10 leg

mm

Belast-

hg

cm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

100

200

300

400

500

*) Darunter ist hier immer die Entfernung zweier Parallelebenen zu verstehen, welche beiderseits das Seil berühren.

500

550

►—‘ I—I (—I h- I—I I—I‘ t—i (—‘h—

OOOOOOOOO OC GO WH 05    O O

oo 7—* b < 'co 05 co ©

J⁻¹ J"1    M    M °

05 CO CO    CO CO

0,92

3980 at

1770 at

3460 at

3*

Belast

ung

Länge des Diff. abgesteck- für ten Stücks 10 kg

mm

cm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

Belastg. des einf. Riemens

kg

Länge des Diff. abgesteck- für ten Stücks 10 kg

mm

cm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

600

650

850

900

950

1000

1000

1050

1100

1150

1200

112.3

118.7 119,0

119.2

119.4

119.7

119.9

114.1

120.5

120.7

120.9

121.1

121.3

121.5 115,2

121.7

121.9

1,2

2650 at

109.4 110,0 110,7

111.5

112.4 113,2

113.6 114,0

114.4

107.4

114.7

115.4 115,9

116.4

116.8 Bruch

1,2

1,6

1,8

1,6

o o cT

0,73

GO O 'o

2000

2100

2200

2300

2400

2500

2500

0,32

0,3

0,2

0,2

0,3

0,2

0,256

4420 at

7070 at

5525 at

4360 at

2600

2700

2800

2900

3000

0,2

0,2

0,2

durch Abreissen zweier Litzen dicht am Knopf auf der einen Seite und durch diesen beeinflusst. Nochmal eingespannt reisst das Seil am andern Ende in derselben Weise bei derselben Belastung. Zugfestigkeit

1250

3000

3100

. 3200

3300

3400

0,22

0,2

6530 at

etwas grösser als 400 at.

3500

2. Hanfseil von 3,0 cm Durchmesser, also 7,07 qcm Querschnitt, bestehend aus 4 Litzen von je 1,2 cm Durchmesser, so gewunden, dass auf 1 m Länge 48 Windungen kommen. Resultate in folgender Tabelle und auf Blatt V graphisch.

3500

3600

oi (M Ol 'M cd co" cd

0,2

0,194-

0,3

7280 at

werden nicht ganz erreicht, dann erfolgt der Bruch in der Mitte zunächst durch Abreissen einer Litze.

3700

3380. Vers. Lab. Nr. 1934.

Belast

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 kg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

kg

cm

mm

iO co r- co äs o

1000

1100

1200

1300

1400

1500

1500

1600

100,0

102.7

104.4

105.5

106.7

107.9

103.8 108,1 109,0 110,0 111,0

111.8

112.6

106,8

112.9

113.7 114,3

114.7 115,2 115,6 110,1 116,1

525 at

1180 at

1645 at

1410 at

1770 at

0,61

0.8

0,6

0,4

0,5

0,4

0,40

0,5

2320 at

2360 at 3540 at

3540 at

Zugfestigkeit = 516 at.

3.    Um zu sehen, welche Haltbarkeit das Spleissen gewährt, wurde folgender Versuch gemacht. Von zwei ganz gleichen und gleich langen (ca. 160 cm) sog. Patent-Hanfseilen mit 3,5 cm Durchmesser (9,62 qcm Querschnitt), bestehend aus 3 Litzen mit je 1,7 cm Durchmesser und je 57 Faden, war das eine, a, aus einem Stück, also im ursprünglichen Zustande, das andere, b, aus zwei Hälften in der Mitte gespleisst. Ersteres riss bei einer Belastung von 5350 kg (556 at Spannung), letzteres bei einer Belastung von 3500 kg (364 at Spannung). Durch das Spleissen gingen also ca. 34 Prozent der Festigkeit verloren.

Die folgenden Seile, Nr. 4—10, sind von einem

' /

hiesigen Seiler angefertigt und wurden, das erste im Jahre 1881, die übrigen im Jahre 1887 geprüft.

4.    Hanfzugtau für Militärfahrzeuge aus italienischem Hanf, 2,0cm Durchmesser (3,14gern Querschnitt), bestehend aus 4 Litzen, jede zu 7 Fäden, die Litze 0,8 cm stark (s. auch Blatt V).

3481. Vers. Lab. Nr. 2171b.

Länge des Diff. abgesteck- für im£ ten Stücks 10 kg

mm

Belast-

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

1700

0,4

kg

cm

1800

0,4

1900

2000

0,4

0,5

o o o lO o

04 LO

100,00

112,75

119,80

<N

1-1 CO

m ®T

62o at 1130 „

Länge des abgesteck-un° ten Stücks

Belast-

Diff.

für

10 hg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

hg

cm

mm

Länge des Diff.

! abgesteck- für un° ten Stücks 10 hg

mm

Belast-

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

hg

cm

1,54

2080 at

2845 „

123.65 126,45

120.25

126.65 127,20

127.75

128.25 128,85 129,40 123,90

129.75

130.25

130.75

Bruch, in der Mitte, bei ol'd at Spannung.

5. Seil aus italienischem Hanf, 0,9 cm dick (0,635 qcm Querschnitt), bestehend aus 4 Litzen zu je 4 Fäden, jede Litze 0,3 cm dick; 150 Windungen auf lm Länge; abgebrüht (s. auch Blatt V).

1000

1100

1200

1300

1400

1500

1,12

0,64

0,55

0,55

0,5

0,6

0,55

0,39

0,5

0,5

4975 at 5790 „

6370 at

ooooooooooo O iO o »o o

im m m ^

IO

O l O Ol o

0,72

0,8

1,0

6800 at 5090 „

8490 at

14060 at

nicht ganz erreicht, dann Bruch einer

Litze und sofort darnach der einer zweiten. Zugfestigkeit = 675 at.

7. Seil aus Manilla-Hanf, 1,2cm dick (1,13qcm Querschnitt), bestehend aus 4 Litzen zu je 7 Fäden, jede Litze 0,5cm. dick; 110 Windungen auf lm Länge; abgebrüht (s. auch Blatt V).

5105. Vers. Lab. Nr. 3187.

5102. Vers. Lab. Nr. 3184.

Länge des abgesteck-uno ten Stücks

Belast-

Diff.

für

10 hg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

Belast-

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 hg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

hg

cm

mm

hg

cm

mm

80,0 83,5

85.1

86.2

87.1

84.1

87.2

87.9

88.7

89.3

89.7 86,15

89.9

90.3

90.8

Bruch, ziemlich nahe am eingespleissten Ende, aber noch unbeeinflusst davon, bei 850 at Spannung.

6. Seil aus Manilla-Hanf, 1,0 cm dick (0,785 gern Querschnitt), bestehend aus 4 Litzen zu je 4 Fäden, jede Litze 0,4cm dick, 120 Windungen auf lm Länge; abgebrüht (s. auch Blatt V).

lOOiQO

1,8

1790 at 3910 „ 5680 „ 6940 „

200

250

300

350

400

400

450

500

540

1,55

1,6

1,2

0,8

0,94

0,8

1,0

8070 at

15620 at

13330 at

80,0

85.2

88.3 90,6

92.3

88.5 92,3 92,9

93.5 94,0

94.5

94.8

95.8

werden nicht ganz erreicht, dann Bruch einer Litze in der Mitte. Zugfestigkeit 645 at.

H (M CO ^

1,7

1360 at 2285 „ 3080 „ 4165 „

400

450

500

550

600

650

700

750

0,95

1,2

1,2

1,0

1,0

0,6

1,0

7460 at 5900 „

7080 at 11800 „

8. Seil aus Manilla-Hanf, 4,0 cm dick (12,57 qcm Querschnitt), bestehend aus 3 Litzen mit je 65 Fäden, jede Litze 2,0 cm stark; 30 Windungen auf 1 m Länge (s. auch Blatt V).

5107. Vers. Lab. Nr. 3182.

5103. Vers. Lab. Nr. 3185.

Länge des Diff. abgesteck- für un& ten Stücks 10 hg

mm

Belast-

Belast

ung

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 hg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

hg

cm

mm

hg

cm

© © © © © >o © iO ©

T-1 tH 04

© CO CO 00 CO © CO 07 05 ©

© te- to ©

1590 at

2550 at 3185 „

o o o o o o o >o © >o ©

(MiOt-O

O O O O iC O iO

© T—^¹ L— rH ©>

o    T—■* T'l Ol < TM

CO CO CO CO CO CO CO

0,44

0,24

0,16

0,14

0,145

o40 at 995 „ 1490 „ 1705 „

1645 at

Belast-

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Diff.

für

10 kg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

5106. Vers. Lab. Nr. 3183.

kg

cm

mm

Belast

ung

1250

1500

1750

2000

0,12

0,10

0,08

0,08

1990 at 2390 „ 2980 „

2000

2250

2500

2750

3000

3000

3250

3500

3750

4000

4000

4250

4500

4750

5000

32,75 33,00

33.20

33.40 31,45 33,50

33.70

33.85 34,05

34.20 31,80

34.20

34.40 34,55

34.70

34.85 32,10 34,85 35,05 35,15 35,25 35,45

32.70

werden gut wieder erreicht, wobei jedoch das

0,102

0,08

0,06

0,08

0,06

0,08

0,08

0,06

0,06

0,06

0,07

0,08

0,04

0,04

0,08

2330 at

3980 at

5970 at

5000

Seil langsam mehr und mehr nacbgibt, bis endlich der Bruch plötzlich eintritt, bei 400 at Spannung.

9. Seil aus Garn, 0,9 cm dick (0,635 qcm Querschnitt), bestehend aus vier Litzen zu je 96 Fäden, jede Litze 0,4m stark; 120 Windungen auf \m Länge; abgestuckt; sehr biegsam (s. auch Blatt V).

5104. Vers. Lab. Nr. 3186.

kg

200

400

600

800

800

1000

1200

1400

1600

1600

1800

2000

2200

2400

Länge des Diff. abgesteck-! für ten Stücks 10 kg

mm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

cm

50,0

52.5 53,7

54.6

55.3

52.5

55.4 56,0

56.6

57.1

57.7

54.1 57,9 58,3

58.7 59,15 59,65 56,0

werden eben wieder erreicht, dann plötzlich Bruch

1,25

0,6

0,45

0,35

0,36

0,3

0,3

0,25

0,3

0,24

0,2

0,2

0,22

0,25

1275 at 2650 ,, 3540 „ 4550 „

4390 at 5310 „

6370 at

6710 at 7960 „

2400

einer Litze nahe an einem der verspleissten Enden. Zugfestigkeit 765 at.

B. Drahtseile und Seilschlösser.

Folgende drei Drahtseile wurden im Jahre 1873

geprüft:

Belast

ung

Länge des abgesteckten Stücks

Dill.

für

10 kg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

kg

cm

mm

50

80,0

100

84,3

8,6

150

86,6

4,6

200

88,4

3,6

89,9

3,0

1470 at 2740 „ 3500 „ 4200 „

200

250

85,7

90,1

2,2

300

91,1

2,0

6150 at 6300 „

350

92,4

2,6

400

93,0

1,2

1,4

400

450

500

510

93.7 89,1 94,0

94.7 95,4

Bruch in 2 Litzen zugleich, bei 800 at Spannung.

1,22

1,4

1,4

10280 at

Krachen

1. Drahtseil von 63 m Länge und 1,85 m Durchmesser (Entfernung zweier paralleler Tangentialebenen an dasselbe), also 2,96 qcm Querschnitt, bestehend aus 6 Litzen und einer Seele, jede (Litze wie Seele) aus 7 Drähten mit je 2 mm Durchmesser gebildet und jene so gewunden, dass die Ganghöhe einer Windung 11 cm beträgt. Beide Enden des Seilstückes wurden rothgliihend gemacht und breit gehämmert und dann mittelst der Einbeisskeile der Werder’schen Maschine eingespannt. Bei ungefähr 3000 kg | Belastung wurde die Streckgrenze erreicht und bei gerade 4000 kg riss das Seil an einer der Einspanustellen, wobei 10 Fäden unversehrt blieben. Diese letzteren wurden abgezwickt und auf der anderen Seite ein entsprechendes Stück des Seiles abgesägt und nun das Seil an beiden Enden ohne weitere Zubereitung mittelst der Einbeisskeile wieder eingespannt. Nun wurden 4000 kg getragen, 4250 kg aber nicht mehr, dann rissen die schon vorher schadhaft gewesenen Zähne des Keils auf der einen Seite aus, wobei von den 49 Drähten des Seiles 35 abrissen und 14 stehen blieben.

10. Baumwolle-Seil, 2,0 m dick (3,14 gm Querschnitt), bestehend aus 3 Litzen zu je 39 Fäden, jede Litze 1,1m dick; 50 Windungen auf Im Länge (siehe auch Blatt V).

Ein anderes Stück desselben Drahtseiles wurde an beiden Enden mit Schlingen versehen, indem die Enden umgebogen und, ohne sie mit dem Seil zu verspleissen, an dieses mit Binddraht befestigt wurden. Durch die so gebildeten Schlingen wurden Bolzen mit 2,8 cm Durchmesser gesteckt und die Enden so festgehalten. Nun wurde

0,777

deren Querschnitte also 0,474

0,462

17,0 kg

19,5

4030

4110

35

37

wieder eine Belastung von 4000 ft# getragen, aber 4250 kg nicht mehr erreicht, dann rissen zuerst einzelne und gleich darauf immer mehr Fäden in der einen der beiden Schlingen, da, wo sie seitwärts am Bolzen anlag. Das Seil hatte also bei allen diesen Versuchen nicht mehr als 1525 ctf getragen, auf den, dem Durchmesser von 1,85 cm entsprechenden Querschnitt bezogen. (520. Vers. Lab. Nr. 480.)

Da das letzterhaltene Resultat mit den beiden ersten nahezu und bezw. ganz übereinstimmte, so wurden die beiden folgenden Drahtseile ohne weitere Zubereitung der Enden mit den Einbeisskeilen eingespannt.

2.    Ein Stück Drahtseil von 62 cm Länge und gleichem Durchmesser wie das vorige, bestehend aus 6 um eine Hanfseele gewundenen Drahtlitzen mit je 7 Drähten von 2 mm Durchmesser, wie beim vorigen, der Drall der Litzen ebenfalls derselbe wie vorhin. Das Seil hält 3500 kg, 3750 kg, aber nicht mehr, dann reisst es an einer der Einspannstellen, wobei nur einige wenige Drähte stehen bleiben. Der Bruch erfolgte also bei ca, 1340 at (520. Vers. Lab. Nr. 481.)

3.    Ein Stück Drahtseil von 60 cm Länge und 3,25 cm. Durchmesser (8,30 qcm Querschnitt), bestehend aus 6 Drahtlitzen, die um eine siebente solche Seellitze so gewunden sind, dass die Ganghöhe einer Windung 28 cm beträgt. Die Seellitze und noch zwei der andern enthalten 6 Drähte von je 3,5 mm Durchmesser, welche um eine Seele gewunden sind, die selber aus 6 Drähten von 1 mm Durchmesser besteht, die um einen gleich dicken Draht als Seele gewunden wurden. Die übrigen Litzen bestehen aus je 7 gleichdicken Drähten mit 3,5 mm Durchmesser. — Das Seil riss bei 10000 kg Belastung (1200 at) in der einen Einspannstelle, wobei aber viele einzelne Fäden, ja ganze- Litzen stehen blieben. (520. Vers. Lab. Nr. 482.)

Das folgende Drahtseil wurde im Jahre 1883 geprüft.

4.    Drahtseil von 1,25 cm Durchmesser (1,23 qcm Querschnitt), bestehend aus 6 um eine dreilitzige Hanfseele von 5 mm Dicke gewundenen Drahtlitzen, deren jede 13 Drähte von 0,7 mm Durchmesser enthält, die um eine 2,5mm dicke Hanfseele gelegt sind. Der Durchmesser jeder Drahtlitze beträgt 0,42 cm und ihre Windungen haben 5,5cm Ganghöhe; die Windungen der Drähte in den Litzen 5,0 cm Ganghöhe. Das Seil ist sehr biegsam. An seinen beiden Enden waren Schlingen gebildet, indem diese Enden umgebogen, in das Seil verspleisst und mit Binddraht fest an dasselbe gebunden worden waren. — Das Seil riss bei 1570 kg Belastung oder 1275 at nahezu in der Mitte, bei 32% der Zugfestigkeit der Drähte.

Dem gerissenen Seile wurden drei Drähte entnommen, deren Durchmesser, an mehreren Stellen mittelst eines Millimetertasters von Glashütte gemessen, im Mittel

0,452 qmm

betrugen. Dieselben rissen bei einer Belastung von

18,6 also mit 37 60 at.

Die Querschnitts - Contraktion an den Bruchstellen

betrug: 48% (3859. und 3860. Vers. Lab. Nr. 2349.)

Das folgende Drahtseil wurde im vorigen Jahre (1887) geprüft.

5. Ein Stück Drahtseil von 86 cm Länge und 1,2 cm Durchmesser (1,13 qcm Querschnitt), bestehend aus 8 Litzen mit je 7 Drähten von 0,9 mm Dicke; diese Litzen um eine Hanfseele von 5,5 mm Durchmesser so gewunden, dass eine Windung ca. 9 cm Ganghöhe hatte. Da das Seil für die Einspannung gar nicht vorbereitet war, so versuchte ich es mit konischen Büchsen, wie sie früher zum Einspannen von Rundstäben mit konischen Endköpfen gebraucht worden sind. In dieselben wurden je zwei passende, aussen und innen konische Halbbüchsen gelegt, deren Innenflächen gerauht waren und welche das Seil aufnahmen, das durch Keile, die vom Ende herein eingeschlagen wurden, fest an jene gerauhten Innenflächen angepresst wurde. So eingespannt, trug das Seil eine Belastung von 1000 ft#, wobei es sich regelmässig für je 250 kg Belastungszunahme auf 50 cm Länge um 0,1 cm dehnte, entsprechend einen, auf jenen Querschnitt bezogenen Elasticitätsmodul von 110000 at; die elastische Dehnung zwischen 0 und 1000 kg Belastung betrug jedoch nur 0,2 cm auf 50 cm Länge, entsprechend einem Elasticitätsmodul von 220000 at. Bei versuchter weiterer Steigerung der Belastung auf 1250 kg Belastung zog sich das Seil auf der einen Seite aus der konischen Hülse heraus. Nachdem durch Aenderungen in der Rauhung der Innenflächen dieser Hülsen und selbst durch Anbringung von Verzahnungen in denselben kein besseres Resultat erzielt werden konnte, wurden an den Enden des Seiles Schellen, wie die in Fig. 11, Blatt I abgebildeten, um das Seil, welches von Bleibeilagen umgeben war, gelegt und das Seil an diesen Schellen gepackt. Damit konnte nun die Belastung auf 1500 kg erhöht werden, wobei die Dehnung auf 40 cm Länge zwischen 0 und 500 kg 0,12 cm, zwischen 500 und 1000 kg 0,07 cm, zwischen 1000 und 1250 ft# 0,05 cm, zwischen 1250 und 1500 kg aber schon 0,5 cm betrug, letztere Dehnung einem, bis auf 17700 herabgesunkenen Elasticitäts-Modul entsprechend. Aber 1750 ft# Belastung konnten nicht mehr

erreicht werden, die Seilenden zogen sich aus den Schellen heraus.

Nun wurden die Enden des Seiles in Kortüm'sche Seilschlösser für „schwere Belastung“, welche von Herrn C. Kortürn in Berlin direkt bezogen waren, befestigt und mittelst derselben gefasst. Dabei riss nun das Seil mit 1750 kg Belastung (1550 at) in dem einen der Schlösser, so dass ein Stück in diesem stecken blieb, wobei sichtlich einzelne der aussenliegenden Drähte zuerst abgesclmitten, die anderen, innen liegenden dann abgerissen wurden. (5101, 5109 und 5127. Vers. Lab. Nr. 3177.)

Mit diesem Seile waren zwei Probestücke des Drahtes eingesandt worden, aus dem es angefertigt worden Dieselben ergaben übereinstimmend eine Festigkeit von 4800 a/ und eine Querschnitts-Contraktion von 61 °/o. (5127. Vers. Lab. Nr. 3178.)

In neuester Zeit habe ich zwei Drahtseile auf die AVeise geprüft, dass ich sie nach der von Tetmajer im 3. Hefte seiner „Mittheilungen der Anstalt zur Prüfung von Baumaterialien am Eidg. Polytechnikum“ auf S. 75 und 76 beschriebenen Methode einspannte. Zu dem Zwecke wurden in einer Entfernung von je 30 cm von beiden Enden herein Bunde aus verzinntem Eisendraht um das Seil gelegt und alsdann die Enden bis zu diesen Bunden aufgedreht und nach Entfernung der Hanfseele und gehöriger Reinigung bis auf den Bund herein verzinnt. Alsdann wurden die so vorbereiteten Seilenden in die Oeffnungen der Büchsen oder Einspannköpfe A (Figur 16 auf Blatt III) gesteckt, die Drähte in den Höhlungen der letzteren umgebogen und diese Höhlungen mit Composition ausgegossen.

Die Verlängerungen wurden in der Mitte der Seile auf eine Länge von 1 brachten, in mm getheilten und mit Nonius versehenen Maassstabes gemessen, und zwar bis auf 0,05 mm genau (vgl. weiter unten, bei den Transmissionsketten und Fig. 10 auf Blatt III).

6. Ein Stück Drahtseil von 2,5 m Länge und 1,8 cm Durchmesser, also 2,54 qcm Querschnitt, bestehend aus 6 Litzen von je 6,3 mm Durchmesser und einer Hanfseele , jede Litze aus 7 Drähten von 2 mm Durchmesser zusammengesetzt. Das Seil wurde bei einer früheren Gelegenheit schon einmal mit 4000 kg belastet. Die nun angestellten Messungen ergaben folgende Resultate:

5379. Vers. Lab. Nr. 3239.

Belast

ung

Verlang.

Diff.

war.

mittelst eines passend ange-

von

für

kg

t— O

»o o

1000

1250

1500

1750

2000

2000

2250

2500

2750

3000

3000

3250

3500

3750

4000

4000

4000

4250

4500

4750

5000

5000

5000 |

5000

5250

5500

5750

urspr. 1 m mm

250 kg 7io mm

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

0,1

0,2

0,2

0,3

0,4

0,55

0,7

0,15

0,7

0,8

0,95

1,1

1,2

0,15

1,25

1,35

1,5

1,7

1,9

0,2

1,95

0,3

0,3

2,0

2,15

2,3

2,55

2,9

0,75

3,0

1,0

3,0

1,05

3,05

3,35

3,7

4,15

Ol

0,69

0,92

1,5

1,09

1,06

1,5

1,5

2,5

3,5

1,125

1,00

1,00

3,5

4,5

1‘970000 at 984000 at

i 656000 at

1‘430000 at

1‘074000 at

} 492000 at

900000 at 20 Min. Pause 926000 at

leises Knistern 394000 at 282000 „

984000 at

Krachen, Heissen einer Litze

und noch mehrerer anderer einzelner Drähte, dann einer zweiten und einer dritten Litze, jedesmal mit starkem Krach und ungefähr in der Mitte zwischen den Einspann-köpten. Zugfestigkeit 2265 at.

Dem gerissenen Seile wurden 3 Drähte entnommen und deren Zugfestigkeit einzeln bestimmt; sie fand sich zu 6020—5670—5700 at

im Mittel: 5800 a/. Die Zugfestigkeit des Seiles beträgt also 39% von derjenigen der Drähte, aus denen es bestehtr

Belast

ung

Verläng. Diff.

von

für

urspr. 1 m 2o0kg

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

kg

mm

Vio mm

o o o >o o

<N iO

iO

cf cf

7. Ein ca. 3 m langes Drahtseil von Felten & Guilleaume in Mühlheim a/Rh. mit 3,0 cm Durchmesser, 7,07 qcm Querschnitt, aus Prima-Patent-Tiegel-Gussstahldraht von 2 mm Durchmesser, bestehend aus 6 Litzen von 1,0 m Durchmesser mit je 19 Drähten und aus einer Hanfseele. Dasselbe wurde vorher wiederholt mit 4 und je einmal mit 7 und 8 Tonnen belastet und ergab dann folgende Resultate:

5381. Vers. Lab. Nr. 3429.

Belast

ung

Verlang.

von

urspr. 1 m mm

Diff.

für

Bemerkungen

Elasticitäts-Modul

Vio mm

CO CO CO H‘ i-j‘ ^ i—'i    i—i.i—Lt—it—ii—ii—*    i—i k* i—*

OOOOOOCOHOlOOlOOlO'^WCiOtOOW^OOCCOCCOCC-JGO'^O^O^O^OSfOHO

0,2

0.5

0,75

0,9

0,35

1,

i-H 1 Cj

.0,5

1,1

1,3

1,55

1,8

2,05

1,25

2,45

1,25

Ü< CO O* CO O' ÜT Ü< 4^ CO CO 4^ 4^ 4^- 03 03    03 h-± 03 03 03 CO CO

ifi 05 03 05 M CC bl 03 bl ÖO bi CO o bl 4-Ql    Ql    ü«

^CC^COiMnSOCOOI

o< o<

Ol CO Ol

Mittl. Elast.-Mod. = 603000 at

lO »o

H N N N Ol

o.

Ol CO Ol CO

10

to U) K) 05 . *Üt

1,375

1,275

943000 at

Mittl. Elast.-Mod. = 596000 at

943000 at

Mittl. Elast.-Mod. = 539000 at

998000 at

Mittl. Elast.-Mod. = 566000 at

1 ‘030000 at

Mittl. Elast.-Mod. = 707000 at

1‘HOOOO at

von 8,75^ sinkt die Waage der Prüfungsmaschine plötzlich, dann erfolgen mit einigen starken Krachen die Brüche einzelner Drähte und endlich der der ganzen Litze. Die Bruchfläche sämmtlicher Drähte ist feinsehnig, matt, mit hochaufgezogenem Rande und starker Einschnürung des Querschnittes. — Die Zugfestigkeit des Seiles, bezogen auf den, dem Durchmesser von 3,0 cm entsprechenden Querschnitt von 7,07 qcm, ist 7300 at.

Nach Mittheilung dieser Resultate schrieben mir die Herren Felten & Guilleaume, dass sie bei einem gleichen Seile eine Bruchbelastung von 62800 kg erreicht hätten, und dass es nach ihrem Dafürhalten nicht ausgeschlossen sein dürfte, dass die Drähte beim Eingiessen in ihrer Festigkeit beeinträchtigt worden seien. Auch ich musste diess bei so harten Drähten, wie die vorliegenden, für möglich halten, während es bei Eisen- und weichen Stahldrähten nicht Vorkommen wird, wie der vorige Versuch zeigt. Um mich davon zu überzeugen, Hess ich der Mitte des Seiles vier Drahtstücke entnehmen und einzeln ab-reissen. Ihr Bruch erfolgte bei 575—590—580—565 kg, im Mittel bei 577 kg Belastung oder 18400 at. Dann liess ich den Einguss auf der Seite, wo der Bruch des Seiles nicht erfolgt war, öffnen und aus dem Bunde daselbst, also von der Stelle, wo auf der andern Seite der Bruch stattgefunden hatte, drei Drähte nehmen, welche einzeln bei 350—425—415 kg., im Mittel bei 397 kg Belastung oder 12500«/ rissen. (Ein bei schwacher Rothgluth ausgeglühter Draht aus der Mitte des Seils riss bei 320 kg Belastung oder 10200 at.) In der That ist also durch das Eingiessen die Zugfestigkeit der Drähte um ca. 32°/° verringert werden.

Die Einspannmethode, bei welcher die Herren Felten & Guilleaume das oben angegebene Resultat erhielten; war die mittelst dreitheiliger Keile aus Hartmetall. Diese Keile werden auf einem, zum Zerreissen selbst nicht benutzten Stücke des Seils abgegossen.

von 401 an stärkeres Nachgeben, bei 511 mehrmaliges Krachen; 52 t werden nicht mehr erreicht, dann starker Krach und plötzliches Reissen von 3 Litzen zugleich im hinteren Einspannkopf zimlich in der Mitte des dort gemachten Bundes. Die noch übrigen drei Litzen werden wieder allmählich belastet und dabei 241 eben erreicht, als nach einigen vorher gegangenen Krachen die 4. Litze mit starkem Krach an gleicher Stelle wie die anderen reisst. — Die zwei noch übrigen Litzen werden nun ebenfalls wieder allmählich belastet und reisst dabei die eine davon nach einigen schwachen Krachen bei 15,5 t Belastung mit starkem Krach. — Die letzte Litze endlich reisst mit 8,751, nachdem schon bei 51 einiges leise Knistern gehört worden war. Nach erreichter Belastung

Bauschinger, Mittheilungen, XVII.

Im Juni v. J. (1887) wurden mir vom Gericht ein Paar Kortüm’sche Seilschlösser übergeben, die zur Verbindung eines 18 mm Durchmesser haltenden Drahtseiles in einem Kohlenbergwerke gedient hatten, und aus deren einem sich das Seilende unter einer ruhenden Belastung von 1500 kg, dem Gewichte des geladenen Förderkorbes, herausgezogen hatte, während das andere noch das Ende eines ca. 10cm langen Seilstückes, das vom Förderseil abgeschnitten worden war, enthielt. Die Büchse jenes ersteren Seilschlosses war sichtlich ausgeweitet und fast cylindrisch geworden. Am andern konnte ersehen werden, dass das Seil so ziemlich nach Vorschrift darin befestigt war, doch war 1) die Theerschichte von dem in das Schloss gesteckten Seilende nicht entfernt worden,

hülse hervor und die Enden der Drähte wieder etwa ebensoviel über die Rücken der Seitenkeile, über welche übrigens, wie bemerkt werden muss, nicht von C. Kortüm sie nach auswärts gebogen wurden. Das so vorbereitete

um

zer-

2) ragten die Seitenkeile schon etwas zu tief in das Schloss hinein, 3) waren die in die Seele getriebenen mittleren Keile, als welche, wie es die Vorschriften gestatten, Nagelspitzen genommen worden waren, zu klein. Doch würden diese Umstände sicher nicht ausgereicht haben, das Herausziehen des Seilendes aus dem anderen Schloss zu veranlassen, wenn dieses in seinem vorderen, konischen Theil nicht zu schwach, zu dehnbar gewesen und seiner Aufgabe, das Seilende, nachdem es begonnen hatte sich heraus zu ziehen, doch noch zu halten, gewachsen gewesen wäre.

Die Seilschlösser waren dem äusseren Ansehen nach durch Guss hergestellt worden, also aus sog. schmiedbarem Guss, und diess bestätigte sich auch nachher durch das Aussehen des Bruches an dem einen derselben (s. u.). Die Lösung des Schlosses war erfolgt, bevor das geflickte Förderseil wieder in Gebrauch genommen war, als der geladene Förderkorb, an dem ein Arbeiter noch etwas zu machen hatte, ruhig daran hing. Durch den erfolgten Sturz des Korbes wurde der Arbeiter so verletzt, dass er einige Zeit darnach starb.

Um das intakt gebliebene Seilschloss zu prüfen, befestigte ich das freie Ende des darin steckenden Seilstückes in einem neuen Seilschloss, das mir mit dem alten Paare vom Gerichte übergeben worden war, ganz nach Vorschrift. Das in das Schloss gesteckte Ende war zuvor von der Theerschichte befreit worden; zu seiner Befestigung wurden ein Paar gezahnte Seitenkeile gebraucht, wahrscheinlich dieselben, die in dem Schloss gewesen waren, aus dem sich das Seil herausgezogen hatte, und ein neu angefertigter Mittelkei], ein Spitzkeil von ca. 20 mm Länge und 6 mm Breite am Rücken. Nachdem letzterer stark eingetrieben worden war, ragten die Seitenkeile noch etwa 5 mm über den hinterer Rand der Schloss-

Seilstück wurde nun einem allmählig gesteigerten, an den Ösen der beiden Seilschlösser wirkenden Zug ausgesetzt. Schon bei 1000 kg Belastung begann sich das Seilende aus dem alten Schlosse stärker heraus zu ziehen, um etwa 1,5 mm, und bei weiterer Steigerung der Belastung auf 1500 kg zog es sich um nahezu 10 mm heraus. Bei noch weiterer Steigerung um nicht ganz 100 leg, also bei fast derselben Belastung, unter welcher der Unfall im Bergwerk stattgefunden hatte, und unter welcher sich das Drahtseil beim Gebrauche wirklich befand, zersprang die Hülse des alten Schlosses, die hier zu spröde war, um sich so weit zu dehnen, dass das Seilende mit den Keilen hätte durchschlüpfen können, aber doch zu schwach, um den Seitendruck der Keile auszuhalten.

Das andere, wie oben beschrieben im Laboratorium in das neue Schloss befestigte Seilende (A) hielt vollständig fest; es hatte sich kaum um 0,2b mm aus der Hülse gezogen. Ich befestigte nun das entgegengesetzte Ende (B), das sich eben aus dem alten, zersprungenen Schloss herausgezogen, in ein zweites, mir ebenfalls vom Gerichte übergebenes Seilschloss ganz wie das andere in das erste: nach Befreiung von der Theerschichte, mit den schon im Gebrauche gewesenen seitlichen Zahnkeilen, mit einem gleichen Mittelkeil, wie dort, nur ragten die Seitenkeile etwas tiefer in die Hülse des Schlosses hinein, so dass sie ohngefähr bündig mit dem hinteren Rande der Hülse waren, ebenso der Mittelkeil; auch war die Hanfseele des Seiles au diesem Ende beschädigt und desshalb entfernt worden, was übrigens nach den ,Forschriften“ des Fabrikanten zulässig ist. — Das so vorbereitete Seilstück wurde nun wieder einem allmählich gesteigerten Zuge ausgesetzt. Bei 1500 kg hatte sich das Ende A noch nicht um 0,1 mm gerührt, dagegen das B schon 7,7 mm aus der Hülse gezogen. Bei 21b0kg zog sich das Ende A nur um 0,15mm aus seiner Hülse, das Ende B aber schon um 15,8 mm, und bei nicht ganz 3000 kg platzte die Hülse am letzteren Ende und zog sich dieses widerstandslos heraus.

Ich habe diese Versuche hier angeführt, um zu zeigen, wie sehr es auf die Befestigungsweise der Seilenden in den Hülsen der Kortüm’schen Seilschlösser ankommt, und dass die hiefür vom Erfinder und Fabrikanten gegebenen Vorschriften nur dann ausreichend sind, wenn die Schlosshülsen in ihrem vorderen konischen Theile genügende Widerstandsfähigkeit besitzen, d. h. wenn sie genügend stark (dickwandig) sind, und aus festem, zuverlässigen Material, aus Stahl, nicht aus sog. Stahlguss bestehen, wie es, dem äusseren Ansehen und den Bruchflächen nach zu schliessen, bei allen obigen Seilschlössern der Fall war. Dieselben waren

in Berlin selbst, sondern von anderen Firmen bezogen.

Von der Direktion desselben Bergwerkes, in dem der oben beschriebene Unfall passirt war, wurde mir einige Tage nach Anstellung jener Versuche ein ca 5 m langes, aus zwei gleichen Theilen bestehendes Drahtseil von gleichem Durchmesser von 18 mm, wie das obige, dessen Theile durch ein Paar Kortiim’sche Seilschlösser verbunden waren, zugesandt mit dem Ersuchen, zu prüfen, unter welcher Belastung sich die Enden des Seiles aus den Hülsen ziehen würden. Diese Enden waren, meiner Ansicht nach und obigen Versuchsresultaten entsprechend, sehr gut in den Schlössern befestigt: die Rücken der seitlichen Zahnkeile ragten 4—5 mm über deu hinteren Rand der Hülsen heraus und waren breiter, als die der oben gebrauchten Zahnkeile, in der Seele steckten je drei Stück eigens aus Draht gemachte Spitzkeile von 25 mm Länge und 5—6 mm Rückenbreite. — Die freien Enden des Seiles wurden mittelst Schellen und beigelegten Bleistücken gefasst. Auf jede Schlosshülse wurde ein feiner Körner geschlagen und um je 10 cm davon entfernt auf das Drahtseil ein entsprechender. Die Entfernung der zusammengehörenden Körner wurde bei allmählich gesteigerter Belastung mittelst eines feinen, mit Mikrometerbewegung versehenen Zirkels und eines Transversalmaassstabes bis auf 0,1 mm genau gemessen. Bis zur Belastung 1600 kg zogen sich die Drahtenden aus ihren Schlosshülsen um noch nicht 0,1 mm. Von 1100 kg an wurde ihre Bewegung merklich; bei 2500 kg hatten sich beide Enden um gleich viel, um 0,4 mm, herausgezogen; von da an wurde die Bewegung des einen Endes, A, grösser, als die des anderen, B; bei 3500 ä# hatte sich jenes um 2,4, dieses nur um 1,2mm herausgezogen; bei 3150kg jenes um 3,6, dieses um 1,8 mm. Bei eben erreichter Belastung von 4000 kg zog sich das Seilende A aus der Hülse, während das B sich im Ganzen nur um 2 mm bewegt hatte.

Die Prüfung einer der beiden, durch die Seilschlösser

verbundenen Seilhälften wurde oben, unter Nr. 6 dieses Abschnittes, mitgetheilt.

III. Ketten.

A. Gelenk- oder Galle’sc he Ketten.

Die acht Ketten dieser Art, welche ich zu prüfen Gelegenheit hatte, waren von drei verschiedenen Con-struktionen, die in Fig. 1 bis 3 aut Blatt III abgebildet sind. Bei vieren, Nr. 1—3 und 7, waren die Bolzen einerseits mit Köpfen, andererseits mit Schraubenmuttern versehen (Fig. 1) und in der Mitte Hülsen auf dieselben geschoben; bei dreien, Nr. 4—6, waren die Bolzen beiderseits vernietet (Fig. 2) und bei einer, Nr. 8, auf beiden Seiten mit Splinten versehen (Fig. 3). Die Platten der Ketten Nr. 2, 6, 7 und 8 waren aus Stahl-, die der anderen aus Eisenblech (Bandeisen). Die Bolzen waren bei den Ketten Nr. 4—6 aus gewöhnlichem Rundeisen, bei den übrigen aus Stahl. Die Hauptdimensionen der 8 Ketten sind in folgender Tabelle zusammengestellt. (Bezüglich der Bedeutung der Buchstaben vgl. die obigen Figuren.)

tc

o:

Kette Nr.

Laboral. Nr.

Construction wie in

Länge ^

>- Baulänge

-- gll¹'

- I" s g.

+ S" w ■+ Durchm. ca

_t~^_

o. Zapfen-Durchmesser er.

7 | 8

Der

Anzahl in 1 Glied

Dicke

co

Breite

tH- _

CD

p ©

Länge

mm mm mm mm

v mm

b V mm mm

^Gewicht eines laufend. £ ^ Meters der Kette ^

Material der Platten ££

Material der Bolzen

14

15

Bruchbelast, der Bolzen bei d. Anordg.

Bruchbelastung der Platten

2 ^ Zugfestigkeit ^ ⁵⁴⁵ der Platten

«-Bruchbel. einer Platte M

Güte-Verhältnis der Kette £t!

Bemerkungen

1 529 Fig. 1 50    36    20    12,5 4 3    33 89    8,02

Eisen Stahl

7,25⁴)

4,4

j-i

r.

CT5

co

2 530 Fig. 1 51    36    20    12,5 4

2,5 33 88,5 6,69 Stahl Stahl

> 7,0²)

4,3+3,3 = 7,6 7750

JN2

Oi

Ci

Ci

3 531 Fig. 1 97,5 51,5 36,5 19    6 3    41 148 13,37 Eisen Stahl

>7,9³)

>8,2⁴)

8,0

3450

Ci

4 532 Fig. 2 50    36    20    11,5 4 3

31 83,5 7,08 Eisen Eisen

3,5⁵)

4,45⁵)

2,9

3850

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Ci

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31 84 27 77 44150

05 Jf*. 00

Eisen

Stahl

Stahl

29 78,5 4,56 Stahl

Eisen

Eisen

Stahl

Stahl

3j9⁶)

4,1⁶)

4,4

3800

5,2

s. Kette Nr. 3

6,0 | 7,2

4,25+3,9=8,15 i8300n 14+13 = 27 J6460±

3,6+3,65=7,25 7300

tg>    O¹    to    H-*-

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⁴)    Schon bei 6,9t reisstein Auge einer Platte, dann, bevor 7,3 t ganz erreicht werden, noch mehrere, bis endlich nach starkem Verbiegen beider Bolzen das Gewinde des einen abgesprengt wird.

²)    Bei dieser Belastung reisst der eiserne Halter des letzten Bolzens; aber beide End ■ bolzen sind schon stark verbogen.

³)    Bei dieser Belastung reissen die Augen der Platten aus, doch sind beide Endbolzen schon stark verbogen. ⁴)Bei dieser Belastung erfolgte der Bruch der Platten wie vorhin. Die Endbolzen blieben ziemlich gerade.

⁵)    Das Ausreissen der Augen der Platten und der Bruch der Zapfen treten zugleich ein. Das geprüfte Kettenstück besteht überhaupt nur aus 2 Bolzen mit zwischenbefindlichen Platten.

⁶)    Alles ebenso wie vorhin.

Diese Kette bestand nur aus 3 Gliedern.

Die Beanspruchung der Bolzen der Gelenkketten bei ihrem Gebrauch ist eine verschiedene, je nachdem ein Bolzen sich gerade im Eingriff mit dem ihn fassenden

Zahn des Kettenrades befindet, oder in dem gezogenen Theil der Kette zwischen den beiden Kettenrädern. Im ersteren Fall werden jederseits die Zapfen der Bolzen

maschine festgehalten wurden (s. Fig. 9 auf Blatt III). Die (mittlere) Belastung, bei welcher der Bruch (natürlich durch Ausreissen der Augen) erfolgte, ist in Columne 17 der obigen Tabelle enthalten. Diese Belastung, multiplicirt mit der Anzahl v der Platten in einem Gliede

an-

an dem bei lOfacher

2S

mit je der halben Kraft, mit der die Kette gespannt ist, auf Abscheeren und Abbiegen beansprucht, im letzteren Falle nur auf Abscheeren durch dicht neben einander, an den Angrifisstellen der Platten wirkende Kräfte von einer Grösse gleich dem sovielten Theile der Gesammt-Spannung, als Platten in einem Gliede vorhanden sind. Ist also die Zahl derselben grösser als 2, etwa 4 oder 6, wie bei vorliegenden Ketten, so ist die erste Beanspruchung der Bolzen die grössere und massgebende. Um die Ketten in dieser Weise zu prüfen, wurden die Endbolzen des zur Verfügung stehenden Kettenstückes mittelst Schleifen aus zusammengebogenem Flacheisen von der Breite gleich der Länge des mittleren Theils des Bolzens gefasst und die aufeinander gelegten und aussen gefrästen Enden dieser Schleife in die Köpfe der Prüfungsmaschine mittelst gefräster Keile festgehalten. Die Bruchbelastungen sind in der 14. Columne obiger Tabelle enthalten. Um die Ketten auch auf Beanspruchung der mittleren Bolzen und der Platten zu prüfen, wurden entweder die Endbolzen, wenn nöthig, durch stärkere, aus besseren Material, Stahl statt Eisen, ersetzt (bei Kette Nr. 1, 3 und 5) oder es wurden die sämmtlichen Bolzen durchschnitten und die so gebildeten beiden Hälften der Kette, jede für sich, geprüft , indem die zwei oder drei Endplatten jederseits, zwischen welche gleichdicke Blechstücke gelegt waren, auf ihren flachen Seiten von den Zahnkeilen gefasst wurden (bei den Ketten 2, 6, 7 und 8). Bei dieser Beanspruchung rissen allemal die Platten an ihren Augen und zeigen die Figuren 4 — 8 auf Blatt III einige charakteristische Bruchformen. Die Figuren 4—6 ergaben sich in der Regel bei den Platten aus Eisen (Bandeisen) und zwar trat gewöhnlich zuerst der Längsriss am Scheitel auf und dann erst die Querrisse. Bei den grossen Platten der Kette Nr. 3 aus Stahl dagegen blieben jene Längsrisse auch ganz aus (Fig. 7 und 8), vielleicht weil dieselben, wie ich vermuthe, quer zur Walzrichtung des Bleches herausgeschnitten worden waren*

Die auf diese Weise erhaltene Bruchbelastung der ganzen Kette (also, bei der zweiten der oben angegebenen Einspannungsweisen, die Summe der Bruchbelastungen beider Hälften) ist in Col. 15 der obigen Tabelle eingetragen.

Um die Qualität des Materials der Platten festzustellen, wurden von jeder Kette einige derselben abgerissen, nachdem sie in der Mitte so weit, der Breite nach, verschwächt waren, dass sie, obgleich an den Augen gefasst, doch dort reissen mussten. Von den Ketten Nr. 3,

6 und 7 waren längere Streifen aus demselben Bandeisen bezw. Stahlblech vorhanden, aus dem die Platten geschnitten waren, und konnten zu dem gleichen Zwecke verwendet werden. Die so erhaltenen Resultate über

Zugfestigkeit sind in Col. ]6 der obigen Tabelle niedergelegt. Ausserdem wurden von jeder Kette mehrere Platten einzeln abgerissen, indem sie, im Querschnitte unverändert gelassen, an den Augen mittelst passender Bolzen gefasst wurden. Sie lagen dabei an beiden Enden zwischen je 2 Platten gleicher Art, die an ihren äussern Augen unter sich mittelst eines Zwischenstückes verbunden waren und von den Zahnkeilen der Werder’schen Prüfungsmüsste

eigentlich die in Col. 15 enthaltene „Bruchbelastung der Platten“ geben. Aber letztere ist immer kleiner. Der Grund davon ist leicht einzusehen. Jene Uebereinstimmung kann nämlich nur dann stattfinden, wenn die Platten in der Kette wirklich alle gleichstark angegriffen würden, was aber eine mathematische Vollkommenheit in der Herstellung der Kette bedingen würde, die praktisch nie zu erreichen ist. Der Quotient aus Col. 14 und dem v fachen der Columne 17, welcher immer kleiner als 1 sein wird, kann daher als Maassstab für die mehr oder minder gute Ausführung der Kette betrachtet werden (Col. 18).

Bei Treibketten ist bekanntlich von grösster Wichtigkeit, dass die Dehnung, besonders die bleibende, welche dieselben durch die an ihnen wirkende Belastung erfahren, ein gewisses Maass nicht überschreitet, weil andernfalls die Glieder nicht mehr über die Zähne (oder in die Kerben) der Kettenräder passen würden und dadurch ein Abrutschen der Ketten erfolgen müsste. Desshalb ist es' nothwendig, solche Ketten nicht blos auf ihre Festigkeit zu prüfen, sondern auch die gesammte und die bleibende Dehnung zu messen, welche sie durch allmählich steigende Belastung erfahren. Das ist bei den Ketten Nr. 1—5 und 8 geschehen, und zwar bei Nr. 1—3, die nur kurz waren, mit Hülfe meines Spiegelapparates auf bezw. 5, 5 und 4 Kettenglieder; bei Nr. 4 und 5 auf je 17 Kettenglieder mit Hülfe eines ähnlichen, aber nur einfach angeordneten Apparates, der statt der Spiegel einen Zeiger mit Nonius hatte Uebersetzung 0,01 mm abgelesen werden konnten; und bei der letzten Kette, Nr. 8, endlich auf 20 Glieder mittelst des mit Nonius versehenen Maassstabes eines Stangenzirkels, der mittelst Klemmen und Spitzenschrauben so, wie Fig. 10 auf Blatt III zeigt, an der Kette befestigt wurde, und mit dem, ohne Uebersetzung, bis auf 0,1 mm gemessen wurde. Die Enden der gemessenen Länge lagen allemal in der Mittellinie, von Bolzen.

Die Resultate dieser Messungen sind auf Blatt VI graphisch dargestellt, indem als Abscissen die Belastungen,

bezogen auf die Einheit des Querschnittes vbs aufgetragen wurden, wo v die Anzahl der Platten in einem Glied, b die Breite, s die Dicke der Platten bedeutet (s. obige Tabelle); und als Ordinaten die Verlängerungen in Zehntausendtheilen der ursprünglichen Längen. Die dabei angewandten Maassstäbe sind für die Abscissen 1 cm = 20 at und für die Ordinaten 1 cm — 2 Zehn-tausendtel. (Vers. Nr. 538, 541—544, 867, 864 und 1856.)

Bei den Messungen an den Ketten Nr. 1—5 wurde immer erst bei 1000 kg Belastung begonnen und nicht auf Null, sondern auf diese Belastung zurückgegangen. Indem dann angenommen wurde, dass die verhältniss-mässigen Verlängerungen für gleiche Belastungsintervalle unterhalb einer Tonne ebenso gross seien, als in dem ersten Intervall oder in den ersten Intervallen über einer Tonne, konnten die Nullpunkte oder vielmehr die Höhenlagen der Curven über der Abscissenaxe und die bleibenden Verlängerungen (bei der Belastung Null) annähernd gefunden werden.

Die Gestalt der auf Blatt VI gezeichneten Curven (oder besser: gebrochenen Linien) kann auch zum Anhalt für die Beurtheilung der Güte der Ausführung und der Construktion der Kette dienen. Je regelmässiger und näher an einer Geraden diese Linien verlaufen und je geringer ihre Neigung gegen die Abscissenaxe, besonders am Anfang, je grösser also der Elasticitätsmodul s ist, desto besser ist die Kette ausgeführt und construirt.

B. Zerlegbare Treibketten aus schmiedbarem

Guss.

Die Glieder dieser Ketten, welche zuerst auf der Weltausstellung in Philadelphia (1876) auftraten, bestehen aus viereckigen einfachen oder Doppel-Rahmen von schmiedbarem Guss (s. Fig. 11 —15 auf Blatt III), die aneinander gesteckt werden, so dass damit also auch sofort eine endlose Kette gebildet werden kann. Dabei sind die Oeff-nungen a (Fig. 11, 13 und 14) der einfachen oder doppelten Haken etwas enger als die Durchmesser der Querstege b, so dass diese nur von seitwärts in die Haken geschoben werden können und auch das nur, wenn die zwei zusammen zu steckenden Kettenglieder einen bestimmten spitzen Winkel miteinander bilden (vgl. Fig. 15“), bei dem die Enden der Längsstege c vermöge der an ihnen angebrachten Einkerbungen d in die Hakenöffnung eindringen können. Auf diese einfache Weise ist es unmöglich gemacht, dass sich die Kettenglieder von selber während des Gebrauchs der Ketten aushängen.

Vier solche Ketten, Fig. 11—14 auf Blatt III, brachte Herr Fabrikant A. Stotz in Stuttgart aus Philadelphia mit und übergab sie mir zur Prüfung (Nr. la—4a). Später überschickte er mir zu gleichem Zwecke vier ganz gleiche, aber von ihm selbst angefertigte (Nr. 1 bis 4) und eine fünfte (Nr. 5, Fig. 15 auf Blatt III), die der Nr. 2 und 2a ganz ähnlich ist, aber nur aus einfachen Rahmen besteht. Nähere Angaben über Dimensionen, Gewichte etc. dieser Ketten linden sich in der folgenden Tabelle.

Kette

Nr.

Con-struc-tion länge wie auf Blatt

III

Gesammt-

Bau-    Querschn.    Gewicht

der Längs-    pro

arme in der    laufenden

1    Mitte eines    Meter

Gliedes

Belastung mit der die Kette riss

Bruchbe

lastung

pro

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Bemerkungen

cm

qcin_

kg

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ii

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2a Fig. 12

Iß Iß

CD

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1200

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1000

1290

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3a Fig. 13

ii

4a

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iß    iß    iß iß

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750

875

875

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1070

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1250

1330

Ol

O

Ol

1,60

1350

1900

Bei der Prüfung wurden die Ketten s< dass die Endglieder in den trapezförmigen Einspannköpfe der Werder’schen Maschine

eingespannt, Mäulern der mittelst der

Bruch erfolgt durch Abreissen eines Doppelhakens; die Bruchfläche zeigt fehlerhaften Guss. Dasselbe zeigt sich auch noch bei mehreren andern, abgeschlagenen Haken, in der Höhlung derselben.

Bruch erfolgt das erstemal in der Uebergangsstelle des Mittelarmes zum Haken, das zweitemal an gleicher Stelle, nur wurde auch ein Haken mit abgerissen. Beidemale zeigen die Bruchflächen bronzefarbene Stellen.

Beidemale erfolgt der Bruch zunächst au der Einkerbung eines mittleren Längsarmes (Fig. 12a). An beiden Bruchstellen Gussfehler.

Bruch erfolgt das erstemal an der Einkerbung des Mittelarms, gleich darauf reissen auch die beiden äusseren desselben Gliedes. Die Bruchfläche des Mittelarmes zeigt einen grossen dunkelblauen Kern; eine ebensolche nur etwas kleinere Stelle zeigt die Bruchfläche eines der äusseren Arme. Das zweitemal erfolgt der Bruch in der gleichen Weise. Auch diesmal zeigt die Bruchfläche des Mittelarmes einen abweichend gefärbten, hier mattgrauen Kern.

Beidemale erfolgt der Bruch durch Reissen eines Hakens, beide Bruchflächen zeigen ähnliche Gussfehler wie die bei Kette Nr. la.

Beidemale erfolgt der Bruch durch Abreissen eines Hakens und zeigt die Bruchfläche einen Gussfehler.

Beidemale erfolgt der Bruch an den Enden der Läugsarme durch die Einkerbung und zeigt die Bruchfläche Gussfehler.

Beidemale erfolgt der Bruch wie vorhin; das erstemal ist die Brucbfläche krystallinisch, glänzend, mit einer mattgrauen, einige bronzefarbige Krystalle enthaltenden Stelle, das zweitemal rein, krystallinisch, gleichmässig, ohne jeden Fehler.

Bruch erfolgt durch Trennung des Hakens von den Armen (Fig. 15 ). Bruchfläche ohne Fehler.

stählernen Einbeisskeile gehalten wurden. In der Kegel wurde jede Kette zweimal abgerissen, das zweitemal nach Beseitigung des beim erstenmale gerissenen Gliedes. Die

Be

last

ung

kg

50

100

150

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350

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450

500

550

600

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800

900

1000

1100

1200

1500

2000

2500

3000

3500

4000

Kette Nr. 1

Verlängerung auf 7 Glieder = 1,050 m

Im ursprüngl. Nach Streckg Zustande mit 4000 kg

tot.

bleib.

Elast-

Modul

tot.

bleib.

Elast.-

Modul

mm mm at mm mm at

0,35

0,75

1,45

2,6

3,8

5,15

6,95

10,15

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Ci

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JO

12,05    2,8 0,25

Kette Nr. la

Verlängerung

— 1,050 m

Kette Nr. 2

auf 7 Glieder Verlängerung auf 18 Glieder = 1,017 m

Im ursprüngl. Nach Streckg. Nach Streckg. Nach Streckg.

4000 kg mit 100 kg mit 1200 kg

Zustande

mit

tot.

bleib.

Elast.-

Modul

tot.

bleib.

Elast.-

Modul

tot.

bleib.

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1,25

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2,35 0,7

3,4 1,2

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4,7 2,1

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2,7 0,0

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< 424000 > < 565000 > <

729000

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0,0

583000

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1818—21

Kette Nr. 2a

Verlängerung auf 18 Glieder = 1,017 m

Im ursprüngl. Nach Streckg. Zustande mit 1200 kg

tot.

bleib.

Elast.-

Mod.

tot.

bleib.

Elast.-

Modul

mm mm

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1,35 0,25

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2187—91. Vers. Lab.

Kette Nr. 3

|Verlängerung auf 19 Glieder = 1,055 m

Im ursprüngl. Nack Streckg Zustande

mit 600 kg

tot.

bleib.

Elast.-Modul

tot.

bleib.

Elast.-

Modul

mm mm

0,45

0,8

1,2

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141000

0,0

0,55

182000

0.05

0,25

1,65 0,45

2,2 0,75

2,75 1,1

3,3

1,25

3,95

1,75

4,65 2,25

5,95

3,15

7,55 4,45

9,95

6,85

115500

98000

91000

49000

40000

26500

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< 212000 > < 254000 > <

Nr. 953—956, 1454—1458.

Kette Nr. 3a

Kette Nr. 4

Kette Nr. 4a

Kette Nr. 5

Verlängerung auf 19 Glieder — 1,055 m

Verlängerung auf 22 Glieder = 1,045 m

Verlängerung auf 22 Glieder = 1,045 m

Verlängerung auf 18 Glieder = 1,017 m

Be

Im ursprüngl. Zustande

Nack Streckg. mit 600 kg

Im ursprüngl. Zustande

Nack Streckg. mit 200%

Im ursprüngl. Zustande

Nack Streckg.    Nack Streckg.

mit 250 kg mit 100 kg

Nack Streckg. mit 1000 kg

last

tot.

bleib.

Elast.-

Modul

tot.

bleib.

Elast.-

Modul

tot.

bleib.

Elast.-

Modul

tot.

bleib.

Elast.-

Modul

tot.

bleib.

Elast.-

Modul

tot.

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tot.

bleib.

Elast.-Modul

tot.

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477000

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1100

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3000

3500

4000

qcm

(25 Glieder). Mit liOOfeg Belastung (2000 feg pro

an

ur-

um

Die Endglieder wurden mittelst passender

. . 3,03 cm == 0,35 % und die bleibende Verlängerung. . 1,06 cm = 0,13% Nochmals mit 10 t belastet war die

3,19 cm = 0,40%

. 19,97 cm = 2,50% . 17,19 cm = 2,15%

während alle

16,60 cm = 2,07 %

18,32 cm = 2,29%

Resultate sind in der obigen Tabelle (S. 29) enthalten, in den Spalten 6—8.

Die Dehnungen wurden mit Hülfe des in Fig. 10 auf Blatt III abgebildeten Armes eines Stangenzirkels gemessen, der mittelst der, um Spitzen beweglichen Bügel aa und bb an der Kette befestigt wurde. Der eine dieser Bügel, bb, war an dem Maassstab selbst, der andere an der, mit Nonius versehenen, verschiebbaren Hülse ec desselben angebracht. Die Messung erstreckte sich immer über eine ganze Anzahl von Kettenglieder und wurde allemal zweimal durchgeführt: mit der Kette im ursprünglichen Zustande und dann noch einmal, nachdem dieselbe mit einer gewissen Belastung gestreckt worden war. Natürlich waren das erste und letzte Glied der gemessenen Länge nicht die eingespannten.

Die Resultate dieser Messungen sind in der vorstehenden Tabelle (Seite 30 und 31) enthalten. Die Elastici-tätsmodule sind auf den, durch die Mitte der Glieder gedachten Querschnitt (s. Spalte 4 der vorigen Tabelle) bezogen.

Es ist klar, dass beide hier mitgetheilte Tabellen wieder Schlüsse auf die Güte der Construktion und Ausführung der Ketten ziehen lassen, auf die hier nicht weiter eingegangen werden soll.

C. Rundeisenketten (Ringketten).

Solche Ketten habe ich bis jetzt nur vier geprüft, die sämmtlich langgliederige oder sog. deutsche Ringketten waren.

Nr. 1. Ringkette von 1 cm starkem Rundeisen, mit Gliedern von 3,0 cm lichter Länge und 1,35 cm lichter Breite. Dieselbe wurde an den Endgliedern mittelst der stählernen Einbeisskeile der Werder’schen Maschine gefasst und hatte zwischen den Einspannstellen eine Länge von 78 cm (26 Glieder, 27 im Ganzen). Sie begann sich bei einer Belastung von 1500 feg zu strecken und verlängerte sich von da an für eine Belastungszunahme von 100 feg um 5—7 mm. Sie trug eine Belastung von 3600 feg, riss aber bei 3700 feg an der Schweissstelle eines mittleren Gliedes. Die Zugfestigkeit betrug also 2350 feg pro des durch die Mitte eines Gliedes gemachten Querschnittes. (596. Vers. Lab. Nr. 587.)

Nr. 2. Ringkette von 1,5 cm starkem Rundeisen mit Gliedern von 4,0 cm lichter Länge und 1,75 cm lichter Breite. Sie wurde an den Endgliedern in gleicher Weise gefasst, wie die vorige, und hatte eine Länge von 100 cm

qcm

des Querschnittes durch die Mitte eines Gliedes) riss das

7. Glied, vom einen Ende herein gezählt, und zwar nicht der Schweissstelle. Nach Entfernung des gerissenen und der 6 vorangehenden Glieder wurde die Kette in

gleicher Weise wie vorhin nochmal eingespannt und riss

erst mit 8600 feg Belastung- (2430 feg pro qcm des mittleren Querschnittes eines Gliedes) am nunmehr 2., sprtinglich 9. Glied, ebenfalls ausserhalb der Schweiss-stelle. Von den anderen Gliedern zeigt nur eines an der Schweissstelle einen Biss, die andern sind gut geblieben. 3423. Vers. Lab. Nr. 1981.)

Nr. 3. Eine schon im Gebrauche gewesene Erahnen-kette, Ringkette aus 3,25 cm starkem Rundeisen mit Gliedern von 8,5 cm lichter Länge und 3,75 cm lichter Breite. Die ganze Kette, aus 277 Gliedern bestehend, war ca. 23 m lang und musste in drei Abtheilungen geprüft werden, ohne sie auseinander zu nehmen. Dabei mussten also mittlere Glieder gefasst werden', und diess zu können, ohne sie und die anstossenden Glieder zu schädigen, benützte ich die in Fig. 13, Blatt I abgebildete Vorrichtung, die mir von Herru L. Werder seinerzeit angegeben worden ist und einer weiteren Erläuterung nicht bedarf.

Stahlbolzen festgehalten.

Die Verlängerung wurde dadurch gemessen, dass durch zwei feine, auf die Kette geschlagene Körner eine bestimmte Länge abgesteckt und ein Stahlband auf die Kette gelegt und durch leicht federnde Klemmen unter schwachem Druck an derselben festgehalten wurde. Auf dieses Band wurden in die Nähe von jenen auf der Kette ebenfalls zwei feine Marken gemacht und die Entfernungen der an den Enden befindlichen Markenpaare mittelst eines Schubmaasses mit Nonius oder eines Zirkels und Transversalstabs auf 0,1 mm genau gemessen am Anfang, bei der Belastung Null und dann bei steigender Belastung. Folgendes sind die Resultate der angestellten Versuche:

I. Kettentheil, 100 Glieder umfassend. Die abgesteckte Strecke betrug 800 cm und reichte über 94 Glieder. Bei 10 z! Belastung war die totale Verlängerung .    .

totale Verlängerung.....

dann mit 20 t belastet war die totale

Verlängerung......

und die bleibende Verlängerung .

Bevor aber noch die Belastung von 201 erreicht war,

begann sich die Schweissstelle an einem Gliede, dem 80., in deutlich sichtbarer Weise zu öffnen

übrigen Glieder unversehrt blieben.

Nach nothwendig gewordenem Zurückschieben des Kolbens der Maschine und erneuertem Einspannen der Kette betrug die bleibende Verlängerung der abgesteckten

800 cm noch........

Bei 101 Belastung war die totale Verlängerung.......

Bei 20* Belastung war die totale

Verlängerung.......

Die nun weiter gesteigerte Belastung veranlasste zunächst ein weiteres Oeffnen der Schweissfuge jenes 80. Kettengliedes, bei 24* begann sich die Sch weissstelle des 45. Gliedes zu öffnen, an dem sich gleichzeitig ein starker Längsschiefer loslöste, und bevor noch 25 * erreicht waren, öffneten sich die Schweissstellen in noch 3 Gliedern, dem

20,92 cm = 2,61%

13., 19. und 57. Bei 25 * Belastung betrug die totale Verlängerung von ursprünglich 800 cm 39,23 cm = 4,90 % und die bleibende .    .

. . 36,19 cm = 4,52 °/o

fach wiederholtem Zurückschieben des Kolbens der Maschine und erneuertem Einspannen der Kette wurde die bleibende Verlängerung der abgesteckten 800 cm gemessen zu.........

Bei 10* betrug die totale Verlängerung derselben .    .

Bei 20* betrug die totale Verlängerung derselben .    .

Bei 25 * betrug die totale Verlängerung derselben ......

Bei 26* Belastung öffnete sich die Schweissfuge des 37., bei 27 * die des 15., 24,62., 67., 75. und 83. Gliedes. Bei 30* betrug die totale Verlängerung

und die bleibende Verlängerung. . 59,39 cm — 7,42% Die zuerst aufgegangene Schweissfuge des 80. Gliedes klaffte nun nach der Entlastung um 4,5 mm; auch alle übrigen aufgegangenen Schweissfugen waren noch deutlich sichtbar offen.

35,80 cm — 4,47 %

. 37,14 cm == 4,64 %

. . 38,58 cm = 4,82%

39,83 cm = 4,98%

62,64 cm = 7,83%

II. Kettentheil, vom 97. bis 200. Glied reichend, an welchen beiden Gliedern die in Fig. 13, Blatt I abge bildeten Einspannkloben angebracht waren. Die gemessene Strecke reichte vom 101. bis 195. Glied, erstreckte sich also auf 94 Glieder und war ursprünglich 792 cm lang. Bei 10 * Belastung betrug die

totale Verlängerung dieser Strecke

und die bleibende......

Bei nochmaliger Belastung mit 10 * erhielt man die totale Verlängerung

2,10 cm = 0,27% 0,30 cm = 0,04 %

III. Kettentheil, vom 190. bis 277. Glied reichend.

Die abgesteckte Länge erstreckte sich von der Mitte des 199. bis zur Mitte des 277. Gliedes und betrug 670 cm: Bei einer Belastung

von

betrug die Dehnung auf 670 cm bleibend

total

10*    1,93 cm = 0,29% 0,40 cm = 0,06%

20* 10,89 cm = 1,60% 8,45 cm =1,25% zum zweitenmal 20* 11,04 cm = 1,65%    —

21* 12,75m = 1,90% 10,14m = 1,51% Auch in diesem Theile wurde kein Kettenglied be-

schädigt.

Die geringere totale sowohl als bleibende Streckung der zuletzt untersuchten beiden Kettentheile rühren viel

von

2,13 cm = 0,27%

Bei 20 * Belastung erhob sich dieselbe auf.........

und die bleibende betrug .... Nochmal mit 20 * belastet war die

totale Verlängerung.....

bei 21 * betrug dieselbe .    .    .    .

und die bleibende......

13,18 cm = 1,66% 10,26 cm = 1,30%

13,34 cm = 1,69% 16,46 cm = 2,08% 13,52 cm = 1,71 % Auf der ganzen Länge war nirgends eine Beschädigung der Kette (Aufgehen von Schweissfugen etc.) zu bemerken.

Bauschinger, Mittlieilungea, XVII.

leicht davon her, dass an diesen die Kette eigentlich im Gebrauche, während das zuerst geprüfte Ende ganz oder grösstentheils auf der Trommel des Krahns aufgewickelt geblieben war. (3586. und 3595. Vers.)

4. Eine 25 m lange Krahnenkette von 2,0 cm Ketten-eisenstärke, also 6,28 qcm Querschnitt durch die Mitte eines Gliedes. Dieselbe war für eine Maximalbelastung von 3750 kg bestimmt und sollte auf das Doppelte dieser Beanspruchung, auf 7500 kg, geprüft werden. Dies geschah wieder in 3 Theilen, wobei das eine Ende mittelst des dort befindlichen Schraubenbolzens und seiner Mutter, das andere Ende mittelst eines durch das letzte, grössere Glied gesteckten Bolzens, die Mittelglieder aber mit der, in Fig. 13 auf Blatt I abgebildeten und für sie passenden Vorrichtung festgehalten wurden. Jedesmal wurde die Belastung von 500 kg au von 500 zu 500 und zuletzt um 250 kg bis 3750 kg erhöht und dabei die hervorgebrachten Verlängerungen gemessen, um zu sehen, ob sie proportional der Belastung oder doch nicht rascher als diese wuchsen. Die Messvorrichtung dabei war eine ähnliche, wie bei der vorigen Kette, nur war das eine Ende des Stahlbandes an der Kette festgeklemmt und wurde das Band beim Messen des Abstandes der Marken am anderen Ende mit der Hand angespannt. — Nach erreichter Belastung von 3750 kg wurde auf die anfängliche von 500 kg zurückgegangen, um die bleibende Verlängerung zu messen, dann wieder mit 3750 kg belastet, wieder auf 500 kg zurückgegangen u. s. w. um zu constatiren, dass die bleibende Verlängerung sowohl, als auch die totalen schliesslich constante Werthe annehmen und behalten, was, wie die nachstehende Tabelle zeigt, auch der Fall war. Dann wurde die Belastung auf 4000, und, in Intervallen von 500 kg fortschreitend, bis 7500 kg gesteigert und wiederum jedesmal die Verlängerung gemessen. Dabei zeigte sich (vgl. die Tabelle), dass beim I. Kettentheil zwischen 5500 und 6000 kg, beim II. zwischen 5000 und 5500 kg und beim III. zwischen 5500 und 6000 kg Belastung die Elasticitätsgrenze überschritten wurde, d. h. von da an

wuchsen die Verlängerungen rascher, als die Belastungen.

Trotzdem nahmen nach einigen Wechseln zwischen 7500 und 500 hg Belastung die bleibenden Ausdehnungen sowohl als auch die totalen wieder constante Werthe an und das Gleiche war der Fall, als schliesslich noch einigemal derselben.

5402. Vers. Lab. Nr. 3466.

zwischen 3750 hg und 500 hg Belastung hin- und hergegangen wurde.

Bei der hierauf vorgenommenen genauen Besichtigung aller Kettenglieder zeigte sich nirgends eine Beschädigung

Be-

I. Kettentheil: Vom Schraubenbolzen bis zum 138. Glied

II. Kettentheil:

Vom 139. bis zum III. Kettentheil: Vom 282. bis zuin 413.

(letzten) Glied

281. Glied

last-

ung

Verlang, auf das Stück vom 5. bis zum 138. Glied 784,56 m lang

Bemerkungen

V erhäng. auf das Stück vom 145. bis zum 275. Glied Bemerkungen 289. bis zum 409. Glied Bemerkungen 786,39 m lang    717,04m lang

Verlang, auf das Stück vom

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Diff. für 500 kg

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Elast.-Modul

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Diff. für Elast.-Modul 500 kg

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München, im Juli 1888.

J. Bauschinger.

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Biblioteka Politechniki Kiakowskiej