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XXII. Heft: Verhandlungen der in Dresden (1866) und Berlin (1890) abgehaltenen Conferenzen zur Vereinbarung einheitlicher Prüfungsmethoden für Bau- und Kon-structions-Materialien. — Nachruf von A. Martens. Mit 1 Portrait in Lichtdruck. VIII u. 164 S. Preis M. 12.-.

XXIIL Heft: Verhandlungen der in Wien im Jahre 1893 abgehaltenen Conferenz zur Vereinbarung einheitlicher Prüfungsmethoden für Bau- und Konstruktions-Materialien. Bearbeitet von Prof. H. Gollner und Prof. A. Martens. Mit einer Tafel in Steindruck. 111 S. Preis M. 9.—.

XXIV. Heft: Die Biegungselasticität der Steinbalken. Belastungsversuche an einem Tonnenflechtwerkdache. Versuche über die Ausschläge schnell umlaufender Wellen. Mit 16 Abbildungen im Text, 2 LichtdiT-und 3 lithographischen Tafeln. 56 S. Preis M. 12.—.

eisen.

Text und 4 lithographirten Tafeln. 48 S. Preis • M. 10.-.

XXV. Heft: Dauerversuche von Bauschinger, ausgeführt in den Jahren 1886 — 1893. Prüfung der Werderschen Festigkeits'maschine. Knickversuche mit Winkel-Härteversuche. Mit 13 Abbildungen im

XXVI. Heft: I. Festigkeit und Abnützbarkeit von Hartsteinen.— II. Festigkeitsversuche mit Eisenbahn - Wagen-Kuppelungen. — III. Ueber die Biegungsfestigkeit gekrümmter Stäbe. Mit 1 Abbildung im Text- und 2 lithographischen Tafeln. 43 S. Preis M. 8.—.

von

XXVII. Heft: I. Abhängigkeit der Bruchgefahr von der Art des Spannungszustandes. — II. Prüfung einer gusseisernen Säule auf Ausknicken. — III. Das elastische Verhalten des Erdbodens. — IV. Probe-Belastung Decken. Mit 6 Abbildungen im Text, 4 Stein-u. 2 Lichtdrucktalein. 43 Seiten. 1900. Preis M. 12. —.

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XXVIII.Heft: I. Versuche über Elastizität und Festigkeit von Gusseisen. — II. Ueber die Abhängigkeit der Härteziffer von der Grösse der Druckfläclie und dem Krümmungshalbmesser. -- III. Druckversuche mit Wasserkissen. Mit 14 Abbildungen im Text und 4 Steintafeln. 48 Seiten. 1902. Preis M. 10.—..

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MITTHEILUNGEN

AUS DEM

MECHANISCH-TECHNISCHEN LABORATORIUM

MECHANISCH-TECHNISCHEN LABORATORIUM

II.

III.

MECHANISCH-TECHNISCHEN LABORATORIUM

DER

K. TECHNISCHEN HOCHSCHULE MÜNCHEN.

GEGRÜNDET VON J. BAUSCHIN GER.

NEUE FOLGE.

1IER AUSGEGEBEN VON

AUGUST FÖPPLi.

DER GANZEN REIHE SECHSUNDZWANZIGSTES HEFT.

INHALT:

I. FESTIGKEIT UND ABNÜTZBARKEIT VON HARTSTEINEN. - II. FESTIGKEITSVERSUCHE MIT EISENBAHNWAGEN-KUPPELUNGEN. - III. ÜBER DIE BIEGUNGSFESTIGKEIT GEKRÜMMTER STÄBE.

MIT EINER ABBILDUNG IM TEXg

NI) 2 LITHOGRAPHISCHEN TAFELN.

öffentlichen Arbeiten MÜNCHEN

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KÖNIGLICHER HOF-BUCHHÄNDLER.

1898.

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Biblioteka Politechniki Krakowskiej

100000315051

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MITTHEILUNGEN

AUS DEM

MECHANISCH-TECHNISCHEN LABORATORIUM

DER

K. TECHNISCHEN HOCHSCHULE MÜNCHEN.

GEGRÜNDET VON J. BAUSCHINGER.

NEUE FOLGE.

HERAUSGEGEBEN VON

AUGUST FÖPPLi.

DER GANZEN REIHE SECHSUNDZWANZIGSTES HEFT.

INHALT:

I. FESTIGKEIT UND ABNÜTZBARKEIT VON HARTSTEINEN. - II. FESTIGKEITSVERSUCHE MIT EISENBAHNWAGEN-KUPPELUNGEN. — III. ÜBER DIE BIEGUNGSFESTIGKEIT GEKRÜMMTER STÄBE.

MIT EINER ABBILDUNG IM TEXT UND 2 LITHOGRAPHISCHEN TAFELN.

öffentlichen Arbeiten r

MÜNCHEN

THEODOR ACKERMANN

KÖNIGLICHER HOF-BUCH HÄNDLER.

1898.

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I.

Festigkeit und Abnützbarkeit von Hartsteinen.

Um die Vergleichbarkeit der Versuche, die sich auf eine lange Reihe von Jahren erstrecken, nicht in Frage zu stellen, habe ich es auch streng vermieden, selbst irgend eine Aenderung in der Versuchsausführung zu veranlassen. Das Verfahren ist demnach genau so geblieben, wde es von Bauschinger im 11. Hefte der „Mitteilungen“ beschrieben wurde. Es wird daher genügen, wenn ich hier nur einige ganz summarische Angaben darüber mache. Gewöhnlich werden die Hartstein Würfel, die dem Versuche unterworfen werden sollen, in einer Kantenlänge von 5 bis 6 cm mit der Diamantsäge aus dem Blocke herausgeschnitten; bei weicheren Steinen genügt auch eine möglichst genaue Bearbeitung mit den gewöhnlichen Steinmetzwerkzeugen. Die Würfel werden paarweise, jeder unter einem Drucke von 30 kg, in die Maschine eingespannt und nach je 10 Umläufen der Schleifscheibe werden 10 gr Naxos-Schmirgel Nr. 3 aufgegeben. Nach 100 Umläufen werden beide Steine mit einander vertauscht und nach

Seit der bis zum Ende des Jahres 1888 gehenden entfernt. Es ist daher bei der Ausführung solcher Ver-Veröffentlichung Bauschingers im 18. Hefte dieser „Mit- suche von Wichtigkeit, dass nicht nur immer dieselbe teilungen“ über die Ergebnisse von Druck- und von Schleif- Maschine nach den gleichen Vorschriften verwendet wird, versuchen, die im hiesigen Laboratorium mit Hartstein- sondern dass sie auch von denselben Personen bedient würfeln angestellt wurden, sind viele Versuche nach dem wird. Bei den hier zu veröffentlichenden Versuchen trifft gleichen Verfahren, meist im Aufträge der Bruchbesitzer, dies zu. Sie wurden sännntlich von Herrn Assistent Klebe öfters aber auch auf Veranlassung von Baubehörden u. s. w. mit Unterstützung des im April 1888 in den Dienst des durchgeführt worden. Auch die Ergebnisse dieser neueren Laboratoriums eingetretenen Laboratoriumdieners Gradei Versuche dürften von allgemeinem Interesse sein, vor allem vorgenommen, schon deshalb, weil die Ergebnisse eines Einzelversuchs erst durch den Vergleich mit den in sehr vielen anderen Fällen gefundenen Ziffern ihren Werth erhalten. Sehr häufig wird daher von den Auftraggebern nach Empfang des Prüfungszeugnisses der Wunsch geäussert, eine Ueber-sicht über die bei der Prüfung ähnlicher Gesteinsarten früher ermittelten Festigkeits- und Abnützbarkeitszahlen zu erlangen, und es ist hierbei schon öfters als misslich empfunden worden, dass eine derartige Zusammenstellung für die nach dem Jahre 1888 angestellten Versuche nicht zugänglich war.

dem Abschleifen ausgesetzt werden. Das Mittel des Gewichtsverlustes für 200 Umdrehungen aus den drei Versuchen bildet das Mass für die Abnützbarkeit, vorausgesetzt, dass der Radius den von Bauschinger gewählten Normaiwerth von 49 cm hatte. Im anderen Falle werden

Soweit es sich hierbei nur um die Druckfestigkeit handelt, kann zur Ergänzung allerdings auch das aus anderen Versuchsanstalten hervorgegangene reichhaltige Erfahrungsmaterial zu Rathe gezogen 'werden. Bei den Ab-mitzbarkeits versuchen ist dies aber anders. Abgesehen davon, dass Versuche dieser Art überhaupt nicht in so grosser Zahl ausgeführt oder wenigstens veröffentlicht wurden, als Druckversuche, hängen auch die Ergebnisse 200 Umläufen werden sie aus der Maschine genommen und eines Schleifversuchs in hohem Grade von der Art der gewogen. Dann wird der Versuch noch zweimal in der-Bedienung der Schleifmaschine ab, so dass die an ver- selben Weise wiederholt, wobei jedesmal andere Flächen schiedenen Orten erhaltenen Ziffern nicht ohne weiteres vergleichbar mit einander sind. Das von Bauschinger eingeführte Schleifverfahren setzt ein gut eingeschultes Personal voraus, das den als Schleifmittel dienenden Schmirgel immer genau in der gleiche» Weise aufbringt und wieder

die Gewichtsverluste nach der von Bauschinger empirisch lichkeit nach auch thatsächlich) aus demselben Fundorte festgestellten Umrechnungstabelle auf den Normalradius stammte. Für den Leiter eines Laboratoriums ist es reduzirt. Mit Hilfe des durch Ausmessen der Probestücke J immer peinlich, wenn zwei erheblich von einander abermittelten spezifischen Gewichts wird der in dieser Weise weichende Prüfungszeugnisse, die sich anscheinend auf das-bestimmte Schleifverlust auch noch dem Volumen nach angegeben.

selbe Material beziehen, einander gegenüber gestellt werden, weil dadurch der Verdacht geweckt wird, dass die Versuche nicht mit hinreichender Sorgfalt durchgeführt worden seien. Es war mir daher bei jenem aussergewühnli dien Vorkommnisse sehr angenehm, dass sich schon aus den weit von einander abweichenden Werthen der spezifischen Gewichte, bei deren Ermittelung unmöglich ein Irrthum vorgekommen sein konnte, der zweifellose Nachweis dafür erbringen liess, dass die beiden unter der gleichen Bezeichnung eingelieferten Materialien in Wirklichkeit physikalisch durchaus von einander verschieden waren.

Zur Controlle dafür, dass sich im Laufe der Jahre keine Aenderung in der Handhabung des Verfahrens eingestellt hat und auch zur Controlle des Schmirgels u. s. f. wird von Zeit zu Zeit ein Schleifversuch mit einem Steine

Nach dieser Erfahrung halte ich die Angabe des Prüfungsjahres, die wühl so ziemlich in allen Fällen mit der Gewinnungszeit zusammenfallen dürfte und die Angabe Nach Beendigung des Schleifversuchs wrerden die des spezifischen Gewichtes für eine durchaus nothwendige

angestellt, dessen Abnützbarkeit von früher her bekannt ist. Seit vielen Jahren wird dazu der Nabburger Granit verwendet, ein Stein, der sich von Anfang an durch gute Uebereinstimmung zwischen den aus verschiedenen Versuchen gewonnenen Ziffern ausgezeichnet hatte. Die betreffenden Normalsteine werden sorgfältig aufbewahrt, da es bei einem Neubezuge zweifelhaft wäre, ob die physikalischen Eigenschaften genau die gleichen geblieben würen.

Probestücke auf zwui gegenüber liegenden Seitenflächen Ergänzung zur Kennzeichnung des Gesteins neben der mit einem Diamanten abgedreht und zwischen gusseisernen j Angabe des Fundortes. Ausserdem kann auch das spe-Platten, von denen eine um ein Kugelgelenk beweglich ist, I zifische Gewicht von jedermann mit den einfachsten Hilfszerdrückt.

| mittein ermittelt wrerden und ich möchte daher den Bau-

In der Tabelle lasse ich die Versuche nach der Zeit ' beamten und sonstigen Interessenten, die auf Grund eines der Prüfung aufeinander folgen. Eine Trennung nach Fels- ! Laboratoriums-Zeugnisses ein Steinmaterial verwenden arten schien mir nicht angezeigt, namentlich deshalb, weil j wollen, dringend empfehlen, ab und zu einen Wägungs-nicht in allen Fällen dafür gebürgt wurden kann, dass das    versuch mit den angelieferten Steinen anstellen zu lassen,

Gestein petrographisch richtig benannt wurde. Gewühn-    um sich davon zu überzeugen, ob das spezifische Gewicht

lieh wurden vielmehr die Bezeichnungen der Antragsteller    mit der Angabe im Zeugnisse übereinstimmt. Als Regel

ohne weitere Prüfung angenommen und nur wenn ein darf dabei angesehen wurden, dass ein höheres spezifisches Zweifel an der Richtigkeit der Bezeichnung nahe lag, Gewicht mit einer grösseren Festigkeit zusammenfällt, wurde zur näheren Bestimmung das Urtheil eines Minera-    falls die Steine in der That aus demselben Bruche stammen,

logen erbeten. Wenn eine solche fachmännische Begut-    Bei Steinen von verschiedener Herkunft gilt dies natürlich

achtung gerade nicht zu erlangen wrar, liess man es auch durchaus nicht und auch sonst können, wie ausdrücklich häufig bei der allgemeinen Bezeichnung als „Hartstein“ bemerkt wurden möge, gelegentlich Ausnahmen von dieser o. dgl. bewunden.    Regel Vorkommen.

Die Angabe des Prüfungsjahres in der Zusammen-    Schliesslich sei noch bemerkt, dass auch öfters Sand

stellung scheint mir von Wichtigkeit zu sein, nicht nur steine, die nicht als Hartsteine betrachtet wurden können, weil der Tod Bauschingers und der Uebergang des Labora- auf Abnützbarkeit geprüft und in die Tabelle aufgenommen toriums an meine Leitung in die Versuchsperiode fällt, wurden. Die Schleif versuche mit künstlichen Steinen, sondern namentlich weil auch die physikalischen Eigen- Trottoirplatten u. dgl. habe ich dagegen nicht in die Ta-schaften des Gesteins beim wuiteren Abbau der Brüche belle aufgenommen; diese sollen bei einer späteren Ge-zuweilen stark wuchsein. In einem Falle trat dies be- legenheit veröffentlicht wurden.

sonders deutlich hervor: man erhielt ganz andere Festig-    Nach diesen Vorbemerkungen wird die nachfolgende

keits- und Abnützungswerthe als einige Jahre vorher, Tabelle ohne wuiteres verständlich sein, mit einem Materiale, das angeblich (und aller Wahrschein- i

Tabelle.

Lab.-Nr.

Prüfungsjahr und Monat

Material und Fundort, bezw. Einsender

Exemplar

Spezifisches Gewicht

Ir® o

I-S O

3609

1889

6 Granit wiirfel vom Bruch oberer Abend-berg, Granitwerk Zeitlhof, Gotteszell; feinkörnig

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3610

1889

Februar

6 dgl. vom mittleren Abendberg; grobkörnig

3634

1889

März

2 Basaltwürfel aus Bischoffsheim

3628

1889

März

4 Dioritwürfel von dunkler braunrother Farbe, einges. vom Bauamt Landau

3627

1889

März

4 Würfel aus rothem Granit, eingesendet vom Bauamt Landau

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Druckfestigkeit kg pro qcm

Bemerkungen

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Gleichmässig zerdrückt.

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Gleiehmässiger Bruch.

Gleiehmässiger Bruch. Adriges Stück.

Sehr adriges Stück. Einige Adern enthaltend.

3637

1889

März

1 Granit wiirfel aus Deggendorf

2,625

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1950

2100

2280

2030

1385

Adrig. Durchgang von Einfluss. Gleiehmässiger Bruch.

Gleichmässig zerdrückt.

3638

1889

März

1 Granitwürfel aus Egg

2,64

ft

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1660

Gleichmässig zerdrückt.

3670

1889

3671

April

4 Granitwürfel aus Deggendorf, die ersten beiden von hellerer, die letzten von dunklerer Sorte

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Ol OC CO Ol LO^LO^LO LO

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3734

1889

August

7 Granitwürfel von Blauberg, Gregnitzbruch

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3735

1889

August

7 dgl., Kössinebruch bei Nemorg im Fichtelgebirge

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Gleichmässig zerdrückt.

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Gleichmässig zerdrückt.

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Gleichmässig zerdrückt.

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3758

Ol ft 00 ft 00 01 r-H GO

6 Hartsteinwürfel vom Grinten, Bruch Bürzberg im Allgäu

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2030

2030

1950

2170

1480

1810

Von dunkler Farbe mit Stich ins Grüne.

Dunkelgrau.

Etwas einseitig; ungleichm'ässig.

Mit weissen Adern durchzogen, Bruch etwas einseitig, nach einer unterbundenen Schichte zu.

Mit weissen Adern durchzogen Bruch gleichmässig.

Ci

Lab.-Nr.

Prüfungsjahr und Monat

Material und Fundort bezw. Einsender

Exemplar

Spezifisches G e w i c h t

mit dem Radius Q'Ub

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reduz. auf 49 cm 2. Radius Mittel aus g c 5 3 Messungen gr. Scr315 Desgl. umge-    0

rechnet auf Vo-

lumen ccm ® ® B

von cm

Druckfestigkeit kg pro qcm

3871

1890    6 Kohlensandsteinwürfel von Essen a/Rulir.

März

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1100

! Lager; bläulich.

_!_ Lager; z. Th. gelb, z. Th. bläulich. J_ Lager ; grösstentheils bläui. ]1 Lager; gelb.

55

1090

55

55

55

3857

1890

April

6 Würfel aus grau-weissein Murgthal-Sandstein von Lichtenthal in Baden; ziemlich feinkörnig

1 O Th OO O t-OpCMCO CO CM CO

cm" cm" cm cm" cm" cm cö co o o o -+h

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„    43.7    19,9

„    44,6    18,8

Die Druckfestigkeit wurde 648 nicht an den geschliffenen bis Würfeln, sondern an 6 andern 741 derselben Sorte ermittelt.

3890

1890

April

6 Würfel aus grauem Granit, eingeliefert vom Stadtbauamte München

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3891

1890

6 Granitwürfel von Vilshofen

April

3892

1890

6 Granitwürfel von Neuhaus a. Inn

April

l—CD p. C5 CT¹ P

JO JO JO JO JO JO LO LO IO LO LO LO omo|o| 8? § c£ 5 c$ cp

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3893

1890

April

6 Porphyr-Würfel aus Branzoll, Südtirol

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1735

1860

1715

1740

1730

1745

Gleichmässig zerdrückt.

55

55

55

55

5?

55

55

55

55

5*

Gleichmässig zerdrückt.

1750 Gleichmässig; sehr zersplittert. Gleichmässig zerdrückt.

1780

1835

1770

1740

1810

55

55

55

55

55

55

Gleichmässig zerdrückt. 2220    einen unrerbund. Durchgang.

Gleichmässig zerdrückt.

2360

2260

2325

2275

2240

55

55

55

55

55

55

3899

1890

Mai

6 Würfel aus hellem Granit von Kittl-mühl bei Passau

Gleichmässig zerdrückt.

55

55

55

55

3984

1890

Juli

4 Sandsteinwürfel vom Steinbruch Buchhorn, Amt Weinsberg bei Heilbronn, Farbe: gelb.

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In der Abnützung parallel oder _L Lager ist kein merkbarer Unterschied.

3985

1890 |4 Sandsteinwürfel vom Rossberg bei Gross-Juli

Heubach im Mainthal; Farbe roth.

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675

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55

55

In der Abnützung j| oder J_ Lager ist kein merkbarer Unterschied.

Lab.-Nr.

3999

Prüfungsjahr und Monat

Material und Fundort, bezw. Einsender

Exemplar

Spezifisches Gewicht

1890

Sept.

4 Würfel aus grünem Sandstein von Gebr. Hennch, Reistenhausen, Bruch Ullstadt in Mittelfranken

t— O CO LO

t-H t—I t—(

CU CU CM CM

I mit dem Radius qC|^

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reduc. auf 49 cm g. g Radius Mittel aus g g ö 3 Messungen gr. g cjq Desgl. umge- jjfö £j:' rechnet auf Vo- cro-to lumen ccm ® >

8 §3

von cm

vf LO Vf vf

Druchfestigkeit kg pro qcm

Bemerkungen

4000    1890

bis Sept.

4002

4008

1890

Oktober

3 Hartsteinsorten zu je 2 Würfeln, eingesendet von der Kreisbauinspektion Molsheim i. Eisass. — 4000 a und b Quarzsandstein von Hauss, 4001 a u. b Grauwacke von Schirmeck Sandstein aus dem Bruch oberhalb Cham-penay

6 Granitwürfel aus dem Bruche Röthenbach, Station Reuth bei Erbendorf

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Zwischen der Abnützung || u. J_ Lager ist kein merkbarer Unterschied.

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Normale Bruchformen.

11

11

11

Gleichmässig zerdrückt.

11

11

11

17

11

11

11

71

17

1890

Oktober

4 Würfel aus rothem Sandstein, Steinbruch Ebenhaid im Mainthal

o-o er?

IO

1890

Oktober

4 Würfel aus rothem Sandstein von Wertheim im Mainthal

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Ca

05 t-h cvi oq^ cqcocqco CO vf od t-T 05" © vf lO LO LO vf lo vf lo vf vf

Spezifisches Gewicht und Druckfestigkeit wurde für dieses Material nicht ermittelt.

71

11

17

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71

'7

1890

Oktober

4 Würfel aus rothem Sandstein aus dem Bruch Rauenberg des Steinbruchbesitzers Hennch in Reistenhausen

GOlOCOLO vF tv" 00 05 co co co co

77

71

11

11

11

11

1890

Oktober

4 Würfel aus rothem Sandstein aus dem Bruch Bestenhaid des vorigen Besitzers

P- o er P

10

4029

1890

Nov.

3 Hartsteinwürfel aus dem Steinbruch Wackenbach

4032

1890

Dez.

4033

1890

Dez.

3 Würfel aus Grauwacke von Molsheim aus dem Steinbruch Schirmeck Wackenbach längs der Strasse 2 Würfel aus dem gleichen Gestein und aus demselben Bruch von der Nordseite des Bruches

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11

17

11

11

11

11

11

Grünlich gefärbt.

Von röthlicher Farbe.

Farbe zwischen beiden vorigen.

| Sämmtliche Probestücke von feinen Adern durch-> zogen, durch welche die Druckfestigkeit beeinflusst sein kann.

4093

1891

Februar

6 Würfel aus Basalt aus' dem Bruch Bobenhausen in Oberhessen

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4122

1891

April

6 Würfel aus Granit von Stamsried, geliefert von Gebr. Hack & Dorner in Nürnberg und Stamsried

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Nicht vollständig zerdrückt, aber dem Bruch sehr nahe. Gleichmässig zerdrückt.

Wie bei Exemplar a. Gleichmässig zerdrückt.

11

11

11

11

Gleichmässig zerdrückt.

11

11

Enthält grosse Quarzstücke.

Lab.-Nr.

Prüfungsjahr und Monat-

Material und Fundort bezw. Einsender

Exemplar

Spezifisches Gewicht

Umdrehungen der Gusseisenscheibe

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Druckfestigkeit kg pro qcm

4122    1891

April

4147    1891

Mai

6 Würfel aus Granit von Stamsried, geliefert von Gebr. Hack & Dorner in Nürnberg und Stamsried.

6 Würfel aus Trachit von Heusenstamm

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8,2

8,4

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Wie der vorige.

Ebenso wie der vorige.

77

7?

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2,42

2,42

2,425

2,40

2,425

4-

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18.7 ;

18,6

17,3

18,6

2,35

18,6

17,8

4156    1891

Mai

6 Würfel aus Hartstein von Meissenheim a/Gl.

Melaphyr aus dem Gemeindebruch Lauteracker (Pfalz)

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2,60

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17,7

19,4

17.3

18,3

18,0

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Gleichmässig zerdrückt.

77

77

77

77

77

77

77

77

77

Gleichmässig zerdrückt.

77

77

77

4170    1891

Juli

6 Würfel aus blauem Granit von Teisnach, Sorte I

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10,5

10,6

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Gleichmässig zerdrückt.

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

Mittel

10,4 3.9 2165

4171

1891

Juli

6 Würfel aus blauem Granit von Teisnach Sorte II

Zä .O cg TG 03 Ph

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Gleichmässig zerdrückt.

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

2,69

11,5 4,3    1870

4172

1891

Juli

6 Würfel aus blauem Granit von Teisnach, Sorte III

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Gleichmässig zerdrückt.

5:

Mittel

2,69

10,6 3,9    1930

4274

1891

Nov.

4 Hartstein Würfel, Zeichen I, eingesendet von E. Flessa in Münchberg

Pj o er p

4275

1891

Nov.

4 Hartsteinwürfel, Zeichen II, eingesendet von E. Flessa in Münchberg

4314A

1892

Januar

4 Würfel aus Blauberger Granit, aus einem Strassenpfiasterstein geschnitten

p. o er P &o cp

4314B

1892

Januar

4 Würfel aus Blauberger Granit, aus einem Strassenpfiasterstein geschnitten

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JO LO JO    LO    JO JO LO    LO    J O J O LO I O    LO LO    LO LO

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Die Bruchstücke aller drei Pflastersteine haben ziemlich das gleiche Aussehen, ein Unterschied im Korn ist kaum bemerkbar.

Sie sind alle ziemlich glim-inerreich.

Lab.-Nr.

Prüfungsjahr und Monat

Material und Fundort, bezw. Einsender

Exemplar

Spezifisches Gewicht

mit dem Radius

c 3 g

_s ag

reduz. auf 49 cm f-bg Radius Mittel aus 2

m rin ™ i

von cm

3 Messungen gr Desgl. umgerechnet auf Yo- cro-to lumen ccm ® ® 8

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CD T i-s

Druckfestigkeit kg pro pem

Bemerkungen

4314G 1892 Januar

4 Würfel aus Blauberger Granit, aus einem Strassenpflasterstein geschnitten

ao er?

4332    1892

Januar

3 Würfel aus Grauwacke vom Kiwifelsen bei Metzeval, Kreis Colmar

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4324

1892

Januar

6 Würfel aus Quarz-Porphyr von Beutegrund, Kreis Neurode, Grafschaft Glatz

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4337

1892

Februar

6 Würfel aus Sandstein von Schlettstadt, von rother Farbe, Steinbruch Hahnenberg

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j Die Bruchstücke aller 3 Pflaster-I tersteine haben ziemlich das gleiche ( Aussehen, ein Unterschied ira Korn ist kaum bemerkbar.

Sie sind alle ziemlich glimmerreich.

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Exemplar c von hellerer Farbe als a und b.

I Lager zerdrückt.

Für die Abnützung war es gleichgiltig ob J_ oder || Lager geschliffen wurde.

4406

1892

April

4451

1892

Juni

3 Würfel aus Hartstein, Grauwacke, von sog. Kolbenfels bei Metzeval, Kreis Colmar

6 Würfel aus Hartstein von Klein-Steinheim

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2,83

2,81

2,84

2,88

2,83

2,85

73    75

4493    1892

Sept.

6 Würfel aus weissgrauem Sandstein von Kottenbrunn (Franken)

Ti CD pj CD p fD

2,21

2,21

2,23

2,20

2,23

2,21

SS SS    y SS

4498

CO

CD OO

Ol

6 Würfel aus weissgrauem feinkörnigen Sandstein von Ueschersdorf

Ti CD p. Ci er⁴ P

2,08

2.08

2,09

2,07

2,04

2,08

SS ss ^ SS SS

73

4507

CO ^ CD OO

Ol

6 Würfel aus blauem Granit von Blauberg

CÖ rO ü P CD Sh

4555

1892

Nov.

6 Würfel aus röthlichem Melaphyr vom Bammelsbacher-Kopf bei Kusel.

2.67 2,69 2,69

2.68 2,68 2,69

2.57 2,585 2,595

2.58

2.59 2,61

73    73    73    73

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73

75    73    73

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Die Druckfestigkeit des Materials an 6 anderen Probestücken ermittelt liegt zwischen 640—671 kg pro qcm.

Die Druckfestigkeit des Materials an 6 anderen Probestücken ermittelt liegt zwischen 661—701 kg pro qcm.

Die Druckfestigkeit des Materials wurde an 6 andren Probestücken des gleichen Gesteines ermittelt und zu 1250 bis 1360 kg pro qcm gefunden.

Gleichmässig zerdrückt.

75

TT

73

73

75

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Lah.-Nr.

Prüfungsjahr und Monat

Material und Fundort, bezw. Einsender

Exemplar

Spezifisches Gewicht

mit dem Radius

cSp

_____S

reduz. auf 49 cm Radius Mittel aus g 3 Messungen gr geg ^ Desgl. umge- af P Ef rechnet auf Vo- d c ^ lumen ccm ® ® 8

Druckfestigkeit kg pro qcm

von cm

4581

1892

Dez.

6 Würfel aus Diorit von Albersweiler

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1893

Februar

1 Würfel aus Baierfelder Keupersandstein

2,17

4—

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co co CG CM

1 Würfel aus Cordeier Buntsandstein

2,01

>—¹ co oo —f co co

2 Würfel aus Cottaer Quadersandstein

er ga

2,05

1,99

Ol Ol) t> H

cd cf tM¹ oo ci ci co er

1 Würfel aus Eggenstädter Dyas Sandstein

1,89

1 Würfel aus Heilbronner Sandstein

2,11

egr- CI CD o cd" co' ö' co er co co

1 "Würfel aus Pfälzer Sandstein

2,22

1 Würfel aus Rennberger Sandstein

2,05

LO r-H^ o 00 cd —<

CO CI LO LO

2 Würfel aus Strassburger Sandstein

IC to

CO CD

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1 Würfel aus Rochlitzer Porphyr Tuff

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CO

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CI CO CO CI

1 Würfel aus Ummendorfer Kreidesand stein

CD

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4611

1893

März

6 Würfel aus Büchelberger Granit, blaugraue Sorte

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4612

1893

März

6 Würfel aus Büchelberger Granit, gelbe Sorte

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4621

1893

März

6 Würfel aus rothem Granit von Stockstadt a/Main, vom Steinmetz mit Hammer und Meissei bearbeitet

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Gleichmässig zerdrückt.

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Gleichmässig zerdrückt.

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Diese Würfel wurden aus grösseren Rohsteinen mit Meissei und Hammer herausgearbeitet.

Lab.-Nr.

4634

4649

4728

4730

4731

4738

4737

4766

Prüfungsjahr und Monat!

Material und Fundort, bezw. Einsender

Exemplar

Spezifisches Gewicht

mit dem Radius GGÜpjd-c 3 a

_

reduz. auf 49 cm §•    ^

3 Messungen gr gerq ^ Desgl. umge- ® 0 rechnet auf Vo- cf o-kj lumen ccm ° ® 3

von cm

Radius Mittel aus

Druckfestigkeit kg pro qcm

Bemerkungen

1893    6 Würfel aus rothem Granit von Stock-

März

Stadt a/Main, aus einem grösseren Strassenpflasterstein mittelst der Diamantsäge geschnitten

1893    6 Würfel aus weissem Sandstein von Berg-

April

heim im Eisass

1893    4 Würfel aus grauem Granit von Gebr.

Mai

Hack & Dorner in Nürnberg und Cham

1893    6 Würfel aus Granit von Teisnaeh aus

August dem Steinbruch Oberbergingen

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1850

1790

1780

1760

1810

1860

Diese Würfel wurden auf der Diamantsäge aus Rohsteinen geschnitten.

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Zum Lager zerdrückt. Bruch gleichmässig.

Zum Lager zerdrückt. Bruch gleichmässig.

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1760

1620

1760

1550

1640

1580

3 Würfel aus blauem Granit von Cham

6 Würfel aus Granit von dem Spessart, Granitwerke Aschaffenburg

1893    6 Granitwürfel aus dem Steinbruch Sengen-

Sept.

blihl der bayr. Granitgewerkschaft „Regensburg“

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6 Würfel aus Blauberger Granit von der bayr. Granitgewerkschaft „Regensburg“

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OOOOiOiO h CO O CO CO CM CO CM CM CM

i—I 1—I ,—I i—I H I

1893    6 Würfel aus röthlichem sogenannten

Nov.

Haibacher Granit

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io

iS iS er

CO

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Ol 'io GO 00 o 00

00 00 00^ 00 O I -CO CO cd CO CO

1770

2110

1980

1920

1740

1900

Gleichmässig zerdrückt.

tss

Lab.-Nr.

Prüfungsjahr und Monat]

Material und Fundort, bezw. Einsender

Exemplar

Spezifisches Gewicht

4767    1893

Nov.

6 Würfel aus Basalt von Ramstadt Grossh. Hessen

l“tj CD £G O CT P

4791    1893

6 Würfel aus Basalt von Marborn

Dez.

c3 -DJ O rO <G Gh

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mit dem Radius

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i—⁴ :—⁴ i—⁴ i—⁴ i—⁴ i—⁴    reduz. auf 49 cm

JOWCOCOCOCO CD CD CD o CD CD Radius Mittel aus 2 £ g -i iv-/ -1 ~i cd >—⁴ d-CD -m -m cd cd 3 Messungen gr Scrq¹^

von cm

CD

58    58    54    SS 58

CD

er Co ic

® S 8

Desgl. umge- © rechnet auf Vo- — lumen ccm

Druckfestigkeit kg pro qcm

4794

1894

Januar

6 Würfel aus Vogesen-Granit aus den Brüchen der Gemeinde Stossweiler

‘■D CD CG O Cb P

I co co co co co

CD CD, CD CD CD CD cd cd cd cvi cd cd

=8    58 d 58    58

CD

SS

4795

1894

Januar

6 Würfel aus Basalt von Hohenzell bei Schlüchtern in Hessen

)-0) ® p, O Cb P

4797

1894

Januar

2 Würfel aus Granit des Kerberschen Granitwerks Büchelberg, dem Steinbruch im Ilzthal entstammend

er p

JO LO JO ID DO DO JO JO)

CD CD CD CD CD CD i—⁴ IO IO LO ⁴ LO

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58

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DO LO DO DO DO DO CO co

O CD CD hP LO CD O O O O O O

vb co

Für 6 Würfel einer zweiten Serie von Probestücken desselben Gesteines, aber geschlosseneren Gefüges, wurden Druckfestigkeiten 3420—3970 kg pro qcm erhalten. Für 6 Probestücke einer dritten Serie desselben Gesteines, aber gröberen Gefüges, ergaben sich Druckfestigkeiten von 2350—2980 kg pro qcm.

von

o o o o o o

CM vb LO O vf M¹ CD d d iO CM CM CM CM CM CM

co

1810

1750

1880

1880

1850

1830

O O O O O O

CD r—i

Gj CD Oj CD G— cGc Cvi CM CM Dl CM CO

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vb -rb Cvi CM

Gleichmässig zerdrückt.

99

99

Enthält eine glasige Stelle. Gleichmässiger Bruch.

99

99

99

99

Gleichmässiger Bruch.

Normaler Bruch.

99

99

99

99

99

99

99

99

99

99

Sehr feinkörnig, von blauer Farbe.

4798

1894

Januar

Granit aus den Ailshofener Brüchen

2,65

58

•    4799

4800

4801

4802

4803

4804

4805

4806

4S07

Derselbe, vom Lagerplatz Derselbe, Musterstein Zeinrieder Granit Derselbe vom Lagerplatz Musterstein des Granites

r*

Granit aus den Brüchen bei Cham vom Lagerplatz

Aus denselben Brüchen, mittelfeinkörnig, grau-gelb

Granit von Blauberg aus den Nabburger Brüchen

Eben daher

2,66

2,65

2,66

2,655

cb P

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1.0 CO CO O CO CO CO CO

cd cd cd cd

00 CD CD cvi cd

58

58

58

58

58

58    58

58

58    58

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2220

2260

2530

2170

2080

2060

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cvi O

co o

-H CM

1680

Feinkörnig, dunkelblau.

Mit vielen Glimmerplättchen.

Feinkörnig, dunkelblau.

Mittelfeinkörnig, blau, quarzreich.

Glimmerreiches Stück.

Mittelfeinkörnig, blau.

Blau, quarzeich. Ebenso.

4808

Granit von Blauberg, Blauberger Brüche

4809

Blauberger Granit

cb p D Cb P Cb P

vb vb CD^CD

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SS 58

JO JO JO JO JO 02 02    02    02    02

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58    58

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t— lO CD    CD CO

Mittelfeinkörnig, blau. Ebenso.

Grobkörnig mit rothem Feldspat.

Feinkörnig, hellblau.

Desgleichen.

Desgleichen.

Feldspatreich.

Desgleichen.

Lab.-Nr.

4812

4825

4826

4827

4828

4841

4902

4909

4910

Prüfungsjahr und Monat

Material und Fundort, bezw. Einsender

Exemplar

Spezifisches Gewicht

1894

Januar

1894

Februar

1894

Februar

1894

Februar

1894

Februar

1894

Februar

1894

Mai

1894

Mai

1894

Mai

4916    1894

Mai

4933    1894

Juni

6 Stück Würfel von je 5,5 ein Kantenlänge aus Porphyr-Tuff von Hohensachsen in Baden, Steinbruch Wachenberg, Gemeinde Weinheim

12 Sandsteinwürfel von Kleinblittersdorf

von

weisser

Farbe

rot he Steine

grau-weiss

grünlicher Stein

6 Wüfel aus Basalt vom Eichelkopf bei Breitenborn

4 Probesteine aus Grauwacke von Lautenbach, Kreis Gebweiler

4 Würfel aus Granit von Allmunzen

6 Würfel aus dem Gemeindebruch Mittel-Grün d au in Hessen

6 Würfel aus Basalt von Calbach

6 Würfel aus Granit aus dem Steinbruch im Gemeindewalde Klein-Zimmern bei Darmstadt

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2.804

2.805

2.82

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mit dem Radius

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| redue. auf 49 cm

c cs

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von cm

Radius Mittel aus § 3 Messungen gr

Desgl. umgerechnet auf Vo- cra-to lumen ccm ® ^ R

Druckfestigkeit kg pro qcm

Bemerkungen

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1340

1360

1310

1240

1210

1200

Gieichmässiger Bruch.

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zum Lager zerdrückt.

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2910

3060

3020

3110

3140

3170

2950

3010

3020

2920

2930

2940

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Gleichmäss. Bruch, dichtes Gefüge.

Für die Druckfestigkeitsbestimmung unbrauchbares Stück.

Normaler Bruch.

iS

Normaler Bruch.

2490 2370 2500 2510

2490 \ grobkörnig.

2480

Normaler Bruch, gut ge-¹ schlossenes Gefüge, ziemlich

H-

Lab.-Nr.

Prüfungsjahr und Monat

Material und Fundort, bezw. Einsender

Exemplar

Spezifisches Gewicht

mit dem Radius

von cm g gö

---TJ1 I- 5«

reduz. auf 49 cm Radius Mittel aus ® e § 3 Messungen gr Desgl. umgerechnet auf Volumen ccm

Druckfestigkeit kg pro qcm

1894

August

6 Basaltwürfel von Düdelsheim in Oberhessen

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Gleiclnnässiger Bruch.

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LC CO

5055

GO ^ CD GO CO

6 Würfel aus Hartstein von Bitschweiler

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CO CO CO CO CO CO

Gleiclnnässiger Bruch

Mit verzweigten feinen Adern.

CO CO

5070

1894

Oktober

6 Würfel aus Granit vom Büchlberg bei Passau

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co

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Gleichmässiger Bruch.

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5098

1894

Dez.

6 Würfel aus Basalt von Marborn bei Schlüchtern in Hessen

JO JO JO JO J O JO

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LO CO Ol 00-00 00

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5094

1894

Dez.

6 Würfel aus Basalt von Calbach, Steinbruchbesitzer Ernst Gerhardt, Steinbruch Bodenbach bei Altenstadt

03 03 03 03 03 03

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5107

1894

Dez.

2 Probestücke mit unregelmässer Gestalt mit ca. 6X6 cm grosser Schleiffiäche aus Grauwacke, von Gebweiler

CP P

LO LO —1 00 GO o

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01 co

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Die Festigkeit wurde an Würfeln von 5 cm Kantenlänge ermittelt, die man aus den Rohsteinen herausgeschnitten hatte.

5114

1895

Januar

6 Würfel aus Quarzsandstein von Rufach

C3 P © T3 © Oh

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Ol

I zum Lager zerdrückt.

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5116

1895

Januar

2 Hartsteine von Stanislai in je 2 Plättchen mit 7X5 bezw. 6 X 6 cm grosser Schleiffläche und in je 2 Würfel von 5 cm Kantenlänge zerschnitten

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5187

1895

März

6 Würfel aus hellem Hauzenberger Granit

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CO OS Ol CO CO CO GO CO 00 tr— tr— tr—

Gleichmässiger Bruch,

??

??

??

Lab .-Nr.

5188

5283

5297

5372

5373

5371

5406

5407

Prüfungsjahr und Monat

1895

März

1895

Juni

1895

Juni

1895

Oktober

1895

Oktober

1895

Oktober

1895

Oktober

1895

Dez.

1895

Dez.

Material und Fundort, bezw. Einsender

6 Würfel aus dunklem Hauzenberger Granit

6 Würfel aus röthliebem Hartstein von Weinheim in Baden

6 Würfel aus Porphyr von Dossenheim in Baden

6 Stück 'Würfel aus Serpentin von Wurlitz

6 Würfel aus Phonolith von Nieder-Rottweil

6 Würfel aus Phonolith von Oberschaffhausen

6 Würfel von je 5,5 cm Kantenlänge Porphyr von Weinheim in Baden

6 Würfel von je 5,5 cm Kantenlänge Diorit von Wunweiler, Pfalz

Exemplar

Spezifisches Gewicht

mit dem Radius

C 3 5

__s e-g

reduz. auf 49 cm “•p-g Radius Mittel aus § g s 3 Messungen gr “Og ^ Desgl. umge- ^ ? rechnet auf Yo- erg-ro lumen ccm ® >-t 0

von cm

Druckfestigkeit kg pro qcm

Bemerkungen

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|—b CD p. O er ?!

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aus

aus

6 Würfel von 5,5 cm Kantenlänge aus Basalt, Steinbruch Wolfersberg bei Brauerschwend, Post Renzendorf, Oberhessen

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55

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9,3

11,0

12,6

12,9

13,5

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Gleichmässiger Bruch.

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1—1 CO

1920

2010

1810

1860

1860

1790

DO DO DO DO 02 Ol

O CO -U CO GO

o o o o o o

Farbe röthl.,zieml.gleiclnnässig. Wie der vorige.

Wie der vorige.

Farbe ins bläul. spielend, mit gelb, mantelförm. Einspreng. Wie Exemplar a.

Gleichmässig zerdrückt.

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Ol CO OO

2310

1710

2100

1760

2290

o o o o o o

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i—¹ i—¹ IO DO DO DO 02 OC CO .

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2400

2350

2280

2650

2360

2260

2630

2580

2450

2480

2380

2585

Mit Adern und Stichen durchzogen

Wie das vorige.

Fehlerfreies Stück

??

Die Würfel sind zum Theil mit Adern und Stichen durchzogen, wodurch sich Abweichungen in der Druckfestigkeit ergeben.

Normaler Bruch.

Einige Stiche im Würfel. Normaler Bruch. Fehlerhaftes Stück. Normaler Bruch.

Normaler Bruch.

??

Stück mit Adern durchzogen. Wie das vorige.

Gleichmässiger Bruch.

tH

CD

Lab.-Nr.

Prüfungsjahr und Monat

Material und Fundort, bezw. Einsender

Exemplar

Spezifisches Gewicht

Abnützung für 200 Umdrehungen der Gusseisenscheibe

■3    '    3 - A

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von cm

Ul.)

reduz. auf 49

Druckfestigkeit- kg pro qcm

5417

1896

Januar

6 Würfel aus Melaphyr von Kaiserslautern, Steinbruch Roth selb erg bei Essweiler

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Gleichmässiger Bruch.

33

33

33

3?

33

33

33

33

33

33

5434

1896    6 Würfel aus Granit von Thannstein,

Februar Reg.-Bez. Neunburg

5457    1896

März

6 Würfel von 5,5 cm Kantenlänge aus röthlichem Granit von Albersweiler, Pfalz

^ CD o CT P

2,65

2.64

2.65 2,65

2.65 2,645

2.66

2.65

2.66

2.65

2.66

2,67

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IO

5463    1896

April

6 Würfel von 5,5 cm Kantenlänge aus Diorit von Kohlhübel bei Winnweiler

|-*d cd p. o er p

5475

1896

April

6 Würfel aus Hartstein von Schweiss-w ei ler

Mai

5489

1896

April

6 Granitwürfel von Almunzen im Ilzthal

2.73

2.74 2,73 2,73 2,73 2,73

2,675

2,675

2,675

2,66

2,655

2,66

2,65

2,65

2.65 2,64

2.66

2,645

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Einige Stücke glimmer-1410 reich, im allgemeinen gut ge-1345 schlossen. ■

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Gleichmässig zerdrückt.

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Gleichmässig zerdrückt.

Gleichmässig zerdrückt.

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2140 Von blauer Farbe, gleichmässig, 2040 Wie der vorige.

2145 Farbe etwas heller.

2070 Wie der vorige.

2130 Farbe etwas gelblich.

2080 Wie Exemplar a:

5490

1896

April

6 Granitwürfel aus den Brüchen Fürstenzell im Rotthal, Granitwerk Büchl-berg, Passau

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5519

1896

Juli

6 Würfel aus Melaphyr von Lauterecken Rheinpfalz

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5521

1896

Juli

6 Würfel aus Dolerit von Alterberg bei Lauterbach

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Gleichmässiger Bruch.

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Bruch ungleichmässig.

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Gleichmässig zerdrückt.

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12,4 4,3

2360

33

33

33

33

Lah.-Nr.

5531

5533

5534

5535

5536

5537

5538

5539

5540

Prüfungsjahr und Monat

Material und Fundort, bezw. Einsender

Exemplar

Spezifisches Gewicht

mit dem Radius

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reduz. auf 49 cm §• p- g

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Desgl. umge- ® & ? rechnet auf Vo- cro.lo lumen ccm ⁰ ® 8

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1896

Juli

1896

Juli

1896

Juli

1896

Juli

1896

Juli

1896

Juli

1896

Juli

1896

Juli

1896

Juli

4 Würfel aus Granit aus den Kerberseben Brüchen im Ilzthal bei Passau

6 Würfel aus Granit von Vilshofen. Für Strassenpflasterzwecke an das Stadtbauamt München vor ca. 40 Jahren geliefert

6 Würfel desselben Gesteines, jüngste Lieferung

6 Würfel aus Neuhauser Granit

6 Würfel aus Sehärdinger Granit

6 Würfel aus Ilzthaler Granit

6 Würfel aus Teisnacher Granit

6 Würfel aus Quarzporpliyr von Südtirol

6 Würfel aus Syenit aus der Oberpfalz

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Druckfestigkeit kg pro pem

2050

2040

2170

2020

Bemerkungen

Feinkörnig, hellblau. Wie der vorige. Feinkörnig, gelblich. Wie der vorige.

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2250

2170

2230

2230

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1840

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2090

2180

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Gleichmässig zerdrückt.

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Gleichmässig zerdrückt.

Gleichmässig zerdrückt.

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77

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Mittelfeinkörnig.

Gleichmässig zerdrückt.

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77

77

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77

77

Sehr feinkörn., fest geschloss.

77

77

77

77

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77

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77

Gleichmässiger Bruch.

77

77

7?

77

77

77

77

77

7?

77

Farbe dunkelbraun; festgeschlossenes gleichmässiges Material.

Feinkörnig, dunkelfarbig.

77

77

o:

Mi

Lab.-Nr.

Früfungsjahr und Monat!

Material und Fundort, bezw. Einsender

Exemplar

Spezifisches Gewicht

mit dem Radius

ö3b

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GC C

Radius Mittel aus g g 0 3 Messungen gr gerq ^ Desgl. umge- ®fö £;: rechnet auf Vo- er o. to lumen ccm ® ® S

von cm

reduz. auf 49 cm

Druckfestigkeit kg pro qcm

5588    1896

Sept.

6 Würfel aus Basalt von Heimertseck bei Ehringshausen, Oberhessen

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2800

2870

2890

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2950

Gleichmässig zerdrückt.

5600    1896

Oktober

6 Würfel aus Granit des Granitwerkes Aschaffenburg

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1890

2190

2080

2230

1950

5602    1896

Oktober

6 Würfel aus Basalt vom Basaltwerk Engelthal, Oberhessen

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5604    1896

Oktober

6 Würfel aus Granit von Gefrees, Bruch auf dem Reutberg

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2,63

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Hellgrau, Feinkörnig.

5618

1896

Nov.

6 Würfel aus Granit vom Kaisersbachthal bei Klingenmünster, Eheinpfalz

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5619

1896

Nov.

6 Würfel aus Granit von Enzendobl

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5634

1896

Dez.

4 Würfel aus Granit aus den Brüchen der Fichtelgebirgs-Granitwerke, sog. W aldstein-Plattengranit

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5643

1896

Dez.

6 Würfel aus Eorster-Basalt, Bezirksamt Frankenthal

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5644

1896

Dez.

6 Würfel aus Limburger Hartbasalt

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Lab.-Nr.

5645

5646

5697

5729

5850

5841

5842

5848

5858

Prüfungsjahr und Monat

1896

Dez.

1896

Dez.

1897

Februar

1897

März

1897

ATov.

1897

Dez.

1897

Dez.

1897

Dez.

1898

Januar

Material und Fundort, bezw. Einsender

6 Würfel aus Albersweiler Granit

6 Würfel aus Donnersberger Diorit

6 Würfel aus Schönbrunner Sandstein, Bruch Schönbrunn bei Ebelsbach

6 Würfel aus Diorit von Winnweiler

6 Würfel aus Hornstein von den Unter-fränkischen Granitwerken

6 Würfel aus Granit von Fürstendobl Randsteine

6 Würfel aus Granit von Fürstendobl, für Strassenpfiastersteine

6 Würfel aus röthlichem Granit von Stockstadt a/M.

6 Würfel aus Basalt der Triebendorfer Basaltgewerkschaft Wiesau.

Exemplar

Spezihsches Gewicht

2,64

2,64

2.64

2,66

2.65

2.66

3,03

3,04

3,04

3,06

3,04

3,03

2.17

2.18

2.17

2.18

2.17

2.18

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2,62

2,60

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3,09

3,08

3,09

3,05

3,09

3,06

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reduz. auf 49 cm §• p ^ Radius Mittel aus § § ^ | 3 Messungen gr gcrq 1 Desgl. umge- & £7 rechnet auf Vo- pPto lumen ccm ® ® 8,

mit dem Radius von cm

Druckfestigkeit kg pro qcm

Bemerkungen

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1340

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1930

2110

2090

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2200

2230

3190

3230

3190

3170

3110

3170

Druckfestigkeit des Materials an 12 Würfeln von 7 cm Kantenlänge ermittelt.

Lager 701—646. 351—490.

Gleichmässiger Bruch.

Gleichmässiger Bruch.

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Gleichmässig zerdrückt.

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Gleichmässig zerdrückt.

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5?

II.

If, Festigkeitsversuche mit Eisenbahnwagen-Kuppelungen.

zu werden brauchten.

Proportionalitäts- und Streckgrenze können aber durch diesen Umstand kaum merklich

Im Aufträge des vom Vereine Deutscher Eisenbahn- der sehr oft wiederholten Beanspruchung, die sie im Eisenverwaltungen zur Berathung der neuerdings dringlich ge- bahnbetriebe erfahren, etwa gewachsen sein dürften. Da wordenen Frage der Verstärkung der Eisenbahnwagen- besondere Probestäbe aus dem gleichen Material nicht zur kuppelungen eingesetzten Ausschusses wurde im Herbste Verfügung standen, liess ich nach dem Bruche der Kuppe-1897 eine grössere Zahl von Zugversuchen mit solchen lung die starken Schäfte, in die die Zughaken behufs Ein-Kuppelungen im hiesigen Laboratorium vorgenommen. Spannung in die Festigkeitsmaschine ausliefen, auf einen Diese Versuche können nach verschiedenen Richtungen kleineren Querschnitt abhobeln und stellte an den so gehin ein über die Kreise der Eisenbalm-Fachleute hinaus wonnenen Probestäben Elasticitätsmessungen mit dem Baureichendes Interesse in Anspruch nehmen. Namentlich schingerschen Spiegelapparate an. Auch die Resultate liefern sie einen wertvollen Aufschluss über die Festigkeit dieser Messungen werde ich in den folgenden Zusammen-von Zughaken, also über eine Frage, die bis in die neueste Stellungen jedesmal angeben. Die Bruchbelastungen dieser Zeit hinein strittig ist. Auf die Verwerthung der Er- abgehobelten Stäbe sind freilich in manchen Fällen durch gebnisse nach dieser Richtung hin werde ich im nächsten Sehweissstellen beeinflusst, auf die es bei dem Hauptver-Aufsatze zurückkommen. Hier beschränke ich mich auf suche nicht ankam und die daher vorher nicht vermieden die Wiedergabe der Beobachtungen.

Geprüft wurden 22 Kuppelungen, die von 8 verschiedenen Eisenbahnverwaltungen geliefert waren. Sofern gefälscht sein. Freilich ist andererseits zu beachten, dass die von einer einzelnen Verwaltung eingesandten Kuppe- das Material der Probestäbe für die Elasticitätsmessungen lungen nach Material, Construction und Herstellungsver- nicht mehr ganz im ursprünglichen Zustande war, da es fahren unter einander übereinstimmten, wurden je 2 Stück schon bei dem vorausgegangenen Versuche mit der ganzen geprüft. In einigen Fällen wurden aber von derselben Kuppelung und zwar in einigen Fällen über die Propor-Verwaltung Kuppelungen eingesendet, die in wesentlichen tionalitätsgrenze hinaus gespannt wmrden war. Ich wrerde Punkten von einander abwdchen. Die Zahl der Versuche in jedem Falle angeben, wie gross die Spannung war, wuchs hierdurch von 16 auf 22 an und bei 4 Fällen fehlt unter der es vorher gestanden hatte. Da die Zeit, die es an einem Para! lei versuche, weil nur je 1 Stück der- seit der ersten Belastung verstrich, auf das Verhalten bei selben Art vorhanden war. Ich erwähne noch, dass die einem zweiten Versuche von Einfluss ist, bemerke ich noch, bei den Zugversuchen übrig gebliebenen Kuppelungen dass zwischen beiden Versuchen stets einige Wochen lagen, später in den Werkstätten der k. ungarischen Staats-    Die Gestalt der Kuppelungen ist aus den Zeichnungen

Falle, bei der ein Bügelauge ausriss und zwar bei der kleinsten Bruchlast von 23,0 t, die überhaupt beobachtet wurde, das Auge erheblich schwächer war, als es nach der Normalzeichnung sein sollte, messer sollte nämlich 70 mm betragen, während er in

Der äussere Durch-

eisenbahn in Budapest Schlagversuchen unterwarfen wrnrden. auf Tafel I zu entnehmen. Die dort mit den Buchstaben Die Ergebnisse dieser Versuche wurden mir zwar von a bis q bezeichneten Maasse wmrden vor dem Versuche dem genannten Ausschüsse freundlichst mitgetheilt; von an jeder Kuppelung durch unmittelbare Messung festge-einer Verwerthung der hierbei gemachten Beobachtungen stellt, da sie oft erheblich von einander abwichen. Diese in dieser Abhandlung muss ich aber natürlich absehen. Nachmessungen noch weiter auszudehnen, hätte zu viel Von erheblichem Wertbe für die Beurtheilung der Arbeit verursacht und es schien zunächst auch nicht Zugversuche sind die von den Verwaltungen gemachten nöthig. Freilich zeigte sich später, dass in dem einzigen Angaben über das Herstellungsverfahren und über die Beschaffenheit des zu den Kuppelungen verwendeten Materials. Ich werde diese Angaben in jedem Falle der Wiedergabe der im hiesigen Laboratorium vorgenommenen Versuche vorausschicken. Feinmessungen zur Ermittelung der Proportionalitätsgrenze und der Streckgrenze des Wirklichkeit nur 62—63 mm betrug. Die Durchmesser Materials waren von den Einsendern nicht vorgenommen der Laschenaugen wurden gemessen, und es wurde vorausworden. Man musste aber Werth darauf legen, diese gesetzt, dass jene der Bügelaugen gleichgross seien. Sonst Grenzen kennen zu lernen, weil nur so in Verbindung mit traf dies wohl auch zu, im vorliegenden Falle aber nicht, den im vorigen Hefte der „Mittheilungen“ veröffentlichten Bei allen sonst vorgekommenen Brüchen sind indessen die Dauerversuchen Bauschingers eine Abschätzung darüber zugehörigen massgebenden Stärken von vornherein durch ermöglicht wurde, welchen Lasten die Kuppelungen bei Messung festgestellt gewesen.

In den folgenden Zusammenstellungen gebe ich alle in dieser Weise vorgenommenen Messungen wieder. Jene Messung, von der angenommen wurde, dass durch sie eine i Ueberschreitung der Streckgrenze innerhalb der zugehörigen Messstrecke angezeigt würde, ist durch fetten Druck kenntlich gemacht. Mit Kücksicht auf die vorher erwähnte Unsicherheit der gemessenen Längen bis auf einige Zehntel-Millimeter konnte man öfters im Zwreifel sein, wohin die Streckgrenze zu verlegen sei. Ein anderer ! Beurtheiler wird sie in diesen Fällen vielleicht etwrns verschieben ; im Ganzen wird aber das Bild dadurch nur unerheblich geändert werden können.

Nach diesen Vorbemerkungen lasse ich die Resultate Dehnung:

Material: sehniges Schweisseisen, Das Flacheisenstück wird auf die

= 34,1 = 20,0

=40,8.

=26,0.

Die in den Zeichnungen mit 1—9 bezeichneten Strecken wurden nicht allein bei Beginn des Versuches, sondern wiederholt nach Erreichung verschiedener Belastungsstufen gemessen. Dies geschah, um ein Urtheil darüber zu gewännen, von welcher Last ab die Ueber-schreitung der Streckgrenze an jeder Messstrecke angenommen werden konnte. Freilich ist nicht ausgeschlossen, dass die Streckgrenze des Materials auch schon vorher an irgend einer Stelle erreicht wurde, ohne dass sich dies in den vorgenommenen Messungen aussprechen konnte. Die Versuche nahmen aber ohnehin schon sehr viel Zeit in Anspruch und man musste sich daher, um die Arbeit nicht noch mehr anschwellen zu lassen, damit begnügen, nur die am wichtigsten erscheinenden Messungen auszuführen.

Die Ausführung dieser Messungen erfolgte in einfachster Weise mit Hilfe eines Stangenzirkels. Man war bei ihrer Vornahme durch das Gestell der Werderschen Maschine, in der die Versuche ausgeführt wurden, ziemlich behindert. Trotz aller Mühe, die darauf verwendet wurde, kann daher die Genauigkeit, mit der die Messungen erfolgten, nicht höher als auf einige Zehntel-Millimeter geschätzt werden.

Spitze des Hakens umgebogen, worauf zum Schlüsse der Haken in ein zweites Gesenk zur vollständigen Formgebung eingeschlagen wird.

2. Spindel. Material: Sclnveisseisen (Feinkorn) rund, 47 mm. Die Spindel erhält linkes und rechtes Schnürlgewinde. Beim Zusammentrelfen des linken und rechten Gewindes wird die Spindel rund eingedreht. Ueber diese Stelle wird sodann das Scharnier des Schwengels warm aufgezogen und auf der Schlagpresse in den Auslauf und in die nebenliegenden Gewindegänge eingepresst, so dass ein Verdrehen des Scharniers auf der Spindel unmöglich wird. Nach dem Aufschrauben der Kuppelungsmuttern werden die beiden Endringe aufgesteckt und kalt vernietet.

3. Spindel mutter. Die Kuppelungsmuttern wurden aus Quadrateisen, 60X60 nun (Feinkorn) hergestellt, indem der bolzenartige Ansatz der Mutter in einem für den Vierkant ausgesparten Gesenke abgesetzt und ausgeschlagen wird.

4. Laschen, flach, 80X30 mm. nöthige Länge und Dicke ausgestreckt und die Köpfe im

Gesenke ausgeschlagen und später gebohrt.

5. Bügel. Material: sehniges Schweisseisen, flach, 75X30 mm. Das Clacheisenstück wird mit Berücksichtigung der Bügeldicke 28—35 mm rund abgestreckt und die Enden im Gesenk zu Köpfen ausgeschlagen. Nach Bohrung der Köpfe und weiterer Appretur werden die Bügel im warmen Zustand über die linksgängige Spindelmutter gebogen und ausgerichtet.

Die aus demselben Material erzeugten und zerrissenen Probestäbe ergaben:

Festigkeit: Spindelmaterial = 41,3 Zughakenmaterial=36,1. Contraction:

der Versuche folgen.

A. Kuppelung aus der Werkstätte von F. Ringhofter in Smichow bei Prag, eingesendet vom k. k. österr. Eisenbahnministerium in Wien.

b) E lasticitätsmessungen mit einem aus dem Zughakenschafte hergestellten Probestabe.

Vorausgegangene Beanspruchung bei der Prüfung der ganzen Kuppelung = 1700 atm.

Proportionalitätsgrenze = 1440 atm.

Streckgrenze = 1870 atm.

Elasticitätsmodul = 2173 000 atm.

a) Angaben des Einlieferers über Herstellungsverfahren, Material u. s. f.

1. Zughaken. Material: sehniges Schweisseisen.

Für den Zughaken wird Quadrateisen (90X90 mm), für die Herstellung der Probestücke (des grösseren Auges Hälfte feinkörnig, glänzend; anscheinend Schweissstelle. wegen) jedoch Quadrateisen (120X120 mm) verwendet. An einer zweiten Stelle äusserlich tief eingerissen.

Das Quadrateisen wird zunächst an entsprechender Stelle eingeballt und abgestreckt im Gesenk zuerst annähernd auf die dimensionirte Form gebracht. Alsdann wird die

Bruchbelastung = 2610 atm.

Bruch ungleichmässig, zur Hälfte sehnig, zur anderen

Contraction: wegen des sehr ungleichmässigen Querschnitts nicht ermittelt.

Dehnung: auf 10 cm ursprügliche Länge 8,1 °/o.

Last in

c) Querschnittsmaasse    in mm.

a =    36,0;    b =    13,6;    c ==    36,0;    d =    73,2;    e    =

f =    33,0;    g =    36,0;    h =    71,0;    i =    35,0;    k    =

1 =    49.4;    m =    87,0;    n =    28,0;    o =    28,0;    p    = 102,0;

q = 50,0;

28,8;

45,0;

d) Zugversuch mit der ganzen Kuppelung.

B. Kuppelung von der Grazer Wagen- und Waggon-Fabrik-Gesellschaft, vorm. Joh. Weitzer in Graz,

eingesendet vom k. k. österr. Eisenbahnministerinm in Wien.

a) Angabe des Einlieferers über Herstellungsverfahren, Material u. s. f.

Tonnen

Länge der Maasstrecken in mm

1. Z u g h a k e n. Derselbe wird aus Quadrateisen (100 mm) erzeugt und hiervon ein Stück von 300 mm Länge zuerst auf der Hakenseite ausgestreckt, gebogen, dann in ein Gesenke geschlagen, abgeputzt und damit ist der Haken fertig. Hierauf wird, um das Auge zu machen, das Schmiedestück vom Haken weg angesetzt und dann

10

15

270,o

270,o

270,o

270,i

270,o

270.1

270.2

270.2

279.2

270,o

270,2

270.3

270.4

270,4

270,o

270,4

270.4

270.5 270,5

270,o

270,5

270.7

270.8

270.9

270.2

270,g

271,o

271.1

271.3 272,o

272.4 273,o

276.2 278,i

270,o

270,o

270,o

270,i

270,o

270.1

270.2 270,2 270,2

270,o

270.2

270.3

270.3

270.4

270,n

270,4

270,4

270,5

270,5

270,o

270,5

270.7

270.8

270.9

270,i

280,o

280,o

280,2

280,2

280,o

100,o

100,0

100,0

99,9

100, o

280,2    99,9

280,2

280.4

280.5

280,o

280.5

280.6 280,6 280,6

280,o

280,ß

280,7

282,2

283,0

282,3

283,o

283,5

284,o

284,5

283,7

281.2    | 297,5

99,7

99,6

99,4

99,9

99,5

99,3

99,o

98,8

99,3

98,8

98,5

97,9

97,4

98,o

97,3

96,8

96,o

95,3

96,i

95.2

94.8 94,o

93.5

92.9 92,o 90,8

89.2

87.5

120,5

120,8

121,o

121,8

120,5

121,3

121,8

122,4

123,o

122,i

200,9

200,9

200,9

200,9

200,o

201,o

201.1

201.2 201,2

200,2

200, o 280,o 200,o 280,o

280.3

280.4

200,8    282,s    I 283,5

200,4

200,6

202,o

202,i

202,2

202,4

200,9

280,o ! das andere Ende in ein Gesenke von der Form des Auges

280,o 280.3 280,o

geschlagen.

2. Spindel. Erzeugt aus 52 mm Hundeisen in der Länge von ca. 450 mm, wird dieses in der Mitte gestaucht und an dieser Stelle das Scharnier des Kuppelschwengels mittelst Gesenke aufgeschweisst; hierauf wird das Schmiedestück links und rechts auf die hohe Dimension

ausgestreckt.

3.    Spindel m u 11 e r. Das hierzu bestimmte Quadrateisen (65 mm) wird links und rechts angesetzt und dieses Schmiedestück in ein der fertigen Form entsprechendes Gesenke eingeschlagen.

4.    Laschen.

90X40 mm durch Strecken und Schmieden auf die vorgeschriebene Dimension in der Mitte und nachherige Fertigstellung der Augen durch Schmieden im Gesenke angefertigt.

Dieselben werden aus Flacheisen

5. Bügel.

80X40 mm wird in der Mitte aul die erforderliche Dimension ausgeschmiedet,. die beiden Enden in ein den Augen

Das hierzu verwendete Flacheisen

284,o | 284,7

284,41 285,3 ; entsprechendes Gesenke eingeschlagen, hierauf die Appretur 284,9 j 285,8 286,o | 286,2

vorgenommen und dann auf die Mitte gebogen.

285,o

286,i

287,o

288,0

Festigkeit. Die aus demselben Material erzeugten und zerrissenen Probestücke ergaben :

Festigkeit: Spindelmaterial=36,2 Zughakenmaterial=35,8.

= 52,0 = 28,8

285,i 286,3

287,5 i Contraction:

297.5    | 301,3 303,o ' 306,6

288,9

39,5 Tonnen Belastung führen den Bruch des Hakens

herbei.

Bruch an der Angriffstelle sehnig, nach dem Scheitel zu

körnig.

Noch einmal eingespannt unter Benützung eines Bolzens. Der Bruch der Kuppelung erfolgt nun durch Ausreissen eines Mutterzapfens zunächst den Laschen unter einer Last von

41,4 Tonnen.

55

= 51,6. = 26,0.

b) Elasticität smess ungen mit einem aus dem Zughakenschafte hergestellten Probestabe.

Vorhergegangene Beanspruchung bei der Prüfung der ganzen Kuppelung = 1290 atm.

Proportionalitätsgrenze nicht sicher ausgesprochen, vielleicht durch einen systematischen Versuchsfelder etwas verdeckt ; wahrscheinlich bei 1680 atm.

Streckgrenze = 2080 atm.

Elasticitätsmodul = 2 154000 atm.

Bruchbelastung = 3420 atm.

Bruch sehnig, zackig, etwas spaltig, anscheinend Schweissstelle.

Contraction = 30°/o.

Dehnung auf 10 cm ursprüngliche Länge = 26,2 °/o. c) Querschnittsmaasse in mm. a = 36,0; b = 14,0; c = 85,5; d = 70,0; e = 29,0;

f = 34,8; g = 35,0; h = 70,0; i = 35,0; k = 45,0; ( 48,5

1=1    in

1 51,0’

vom Schmiede der Hakentheil abgestreckt, gebogen und dann das ganze Stück im Gesenke gefertigt, vom Schlosser geleilt, angekörnt und gebohrt.

2. Spindel. Die Kuppelungsspindel wird vom Schmied aus 70 mm Kundeisen zuerst etwas flach

= 88,0; n = 27,6; 0 = 26,5; p = 96,5; q = 50,0.

d) Zugversuch mit der ganzen Kuppelung.

geschmiedet, der Bund angesetzt, beide Seiten abgestreckt, dann mit neuer Hitze im Gesenk ausgeschlagen und aus-gerichtet, vom Schlosser befeilt, angekörnt und auf den Maschinen gedreht, gebohrt und mit Gewinden versehen.

Last in Tonnen

Länge der Maassstrecken in mm

Ot O    O

270,o    270,o    260.o    100, o    120,2    200,o    200, o    260, o    260, o

3. Spindelmutter n. Die Spindelmuttern werden vom Schmiede aus 65 mm Quadrateisen im Gesenke abgeschmiedet und von Hand ausgerichtet, vom Schlosser befeilt, und auf der Maschine gedreht,. gebohrt und mit Gewinden versehen.

31    276,7    274,o    272,5    90,«    134,2    202, e

4.    Laschen. Die Laschen werden vom Schmiede aus Flacheisen 85X30 mm abgestreckt und die Köpfe mit neuer Hitze im Gesenke ausgeschlagen, vom Schlosser befeilt. gekörnt und gebohrt.

5.    B li g e 1. Der Bügel wird vom Schmiede aus Flacheisen 80X30 mm abgestreckt und die Köpfe im Gesenke ausgearbeitet, vom Schlosser befeilt, gekörnt und gebohrt und zuletzt warm gebogen auf die Mutter gesetzt.

6. Bolzen. Der Bolzen wird aus Rundeisen durch Aufstauchen des Kopfes herausgeschmiedet, gedreht und gebohrt.

264,3

265,2

266,o

267,i

96,o

95,o

94,o

93,2

123,o

124,o

126,o

127,8

271.6

272.6 274,8

277.5

280.5 285,2

32 t Belastung werden nahezu getragen, dann erfolgt der Bruch der Kuppelung durch Abbiegen des Mutterzapfens am Sitz von Lasche Nr. 1; gleichzeitig auch durch Ausschlitzen des Auges der Lasche Nr. 2.

C. Kuppelung yon der Nesseldorfer M\ agenbau-Fabrik - Gesellschaft,

eingesendet vom k. k. österr. Eisenbahnministerium in Wien, a) Angabe des Einlieferers über Herstellungsverfahren, Material u. s. f.

1. Zughaken. Der Zughaken wird aus 100 mm Quadrateisen aus einem Stück angefertigt; es wird zuerst

203,2

204,3

204.7 205,2 205,5

205.8

273.3

274.7 276,5

278.8

281.4 285,o

7.    Schwengel. Der Schwengel wird aus 38 mm Quadrateisen abgestreckt, mit neuer Hitze im Gesenke ausgeschlagen und gleichzeitig der Schlitz eingepresst, vom Schlosser befeilt, gekörnt und dann gebohrt.

8.    Bolzringe. Die Bolzringe werden aus Flacheisen 20X10 nun zusammengerollt, geschweisst, gedreht und gebohrt.

9.    Spindelringe. Die Spindelringe werden aus Flacheisen 20X10 mm zusammengerollt, geschweisst, gedreht und gebohrt.

Festigkeitsproben. Die aus demselben Ma

terial erzeugten und zerrissenen Probestäbe ergaben : Festigkeit: Spindelmaterial = 35,0Zughakenmaterial=35,9. Contraction:

=58,9

=28,8

= 56,0. = 30,3.

Dehnung:

b) Elasticitätsmessungen mit einem aus dem Zughakenschafte hergestellten Probestabe. Forausgegangene Beanspruchung bei der Prüfung der ganzen Kuppelung = 1440 atm.

Proportionalitätsgrenze = 1440 atm.

Streckgrenze = 1840 atm.

Elasticitätsmodul = 2 215 000 atm.

Bruchbelastung = 3220 atm.

Bruch sehnig, mit einigen Körnchen, rauh und zackig, mit einer schwarzblauen ungeschweissten Stelle.

Contraction — 13,0 °/o.

Dehnung auf 10 cm ursprüngliche Länge = 13,9 °/o.

c) Qu ersehn ittsma a ss e in mm.

q = 50,0;

d) Zugversuch mit der ganzen Kuppelung.

Last in Tonnen

T—I

Länge der Maassstrecken in mm

270,o    270,o    280,o    100, o    120, o

270,o    270,o    280,i    100, o    120, o

270,o 270,o 280,3 99,9 120,2 270,i 270,i 280,6

270,5

270,7

270,5    281,9

270,7    282,i

272;o

273,3

270,8

271,5

282,6

283,3

272,8

271,o

273,5

271,8

274,o

272,3

275,5

276,6

273.4

274.5

CO IO IO LO O CO OO —d

276,2

276,9

277,o

279,i

280,4

274,o

274,8

275,i

276,9

278,2

282,8

283.6

284.1 284,9

285.7

285.2

286,o

286,8

288,2

289,3

99,6

98,9

96,2

90,o

88,9

88,2

121,4

121,6

300,o

289,«

289,8

291,i?

290,4

290,o

D. Kuppelung von der Witkowitzer Bergbau- und Eisenliüttengewerkschaft,

eingesendet vom k. k. österr. Eisenbahnministerium in Wien.

a) Angabe des Einlieferers über Herstellungsverfahren, Material u. s. f.

1.    Haken. Hierzu wurde Flacheisen von den Dimensionen 135X80 genommen. Der Haken wurde vorgestreckt, gebogen und in zweitheiliges Gesenk geschlagen, dann wurde die zweite Seite abgestreckt und das Auge fertig geschmiedet.

2.    Schraubenspindel. Diese ist nicht aus Hundeisen, sondern wegen des Ansatzes für den Schwengel aus Flacheisen von den Dimensionen 75X56 hergestellt worden, da Schweisse zu vermeiden sind. Nach beiden Seiten wurde das Material gestreckt und gerundet, ebenso wurde der Ansatz für den Schwengel ein wenig abgestreckt und fertig geschmiedet.

3.    Laschen. Das hierzu verwendete Material ist Flacheisen von den Dimensionen 90X30. Die Augen wurden geschmiedet und dann das Material abgestreckt.

4.    Büge 1. Dieser ist hergestellt aus Flacheisen 70X30. Die Augen wurden geschmiedet, dann das Material abgestreckt und gerundet.

5.    Mutte r n. Hierzu wurde Quadrateisen 65X65 verwendet und die beiden Zapfen abgestreckt.

Festigkeitsproben. Die aus demselben Material erzeugten und zerrissenen Probestäbe ergaben: Festigkeit: Spindelmaterial=35,1 Zughakenmater. = 33,25. Contraction:

Dehnung:

= 60,6 = 29,8

= 67,4. = 29,8.

294.2

295.3 296,8 297,7

b) Elasticitätsmessungen mit einem aus dem Zughakenschafte hergestellten Probestabe.

Vorausgegangene Beanspruchung bei der Prüfung der ganzen Kuppelung = 1640 atm.

Proportionalitätsgrenze = 1840 atm.

Streckgrenze = 2560 atm.

Elasticitätsmodul = 2 190 000 atm.

Bruchbelastung grösser als 3920 atm. Der Bruch des Stabes konnte nicht herbeigeführt werden, weil bei der angegebenen Belastung eines der Einspannstücke zerbrach.

Mit 31,9 Tonnen erfolgt der Bruch des Hakens.

Bruch feinkörnig, glänzend, mit kleiner sehniger Stelle nahe dem Scheitel. Hierauf wird der Haken ausgeschaltet und die Kuppelung mit Hilfe eines Bolzens von neuem eingespannt. Der Bruch erfolgt jetzt in der Lasche hei 35.9 Tonnen Belastung. Bruch rauh, mattgrau.

c) Quer Schnitts maasse in mm.

a =    36,0; b = 14,0; c =    36,0;    d = 75,0;    e    =    29,0;

f =    31,2; g = 35,0; h =    70,0;    i = 35,0;    k    =    45',0;

1 =    50,0; m = 86,0; n =    28,0;    o = 28,0;    p    =    94,2;

q = 52,0.

d) Zugversuch mit der ganzen Kuppelung.

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

270.1

270.2 270,2 270,2

280,o

280,o

280,o

280,i

280,o

200,o 200,o 280,4 280,5 Verminderung ergeben.

Zur Herstellung der Haken werden die Stücke an entsprechender Stelle warm gelocht, vom Loch aus aufgeschrotet und aussen gerundet, worauf die Formgebung im Gesenk erfolgt. Das Loch an der Zugstange für den Aufhängebolzen ist aus dem Vollen gebohrt.

Eine aus dem Material entnommene Probe, welche bis auf etwa 50 qmm ausgeschmiedet wurde, hat 35,8 kg Festigkeit, 23 v. H. Dehnung und 39 v. H. Querschnitts-

ooco54?to“öooo^i o

270.1

270.2 270,2 270,2

273,o j 273,5 274,o j 274,5 276,o | 275,5 279,o ! 277,7 282,2    280,7

286.4    284,5

293.5    289,5

270.2

270.3 270,3

280,2

280,2

280,2

280,2

280,o

280,2

280,3

280,3

280,3

280,o

280,3

280.3

280.4 280,6

280,2

280,5

280,7

282,2

283,2

282.8

283,2

283.9

284.9

285.5 286,7 288,o

290.5

294.2

298.2

305.5

99,7

99,3

99,i

99,o

98,5

98,9

98,4

97,4

96,3

95,2

95,o

95,3

94,s

93,3

92,4

93,o

92,4

91,5

90,2

89,3

88,5

87,4

85,7

842

82,o

80,2

120,i    200,5    200,4

120,5

120,6

120,6

120,9

IW [\J to to o o o o

©^    ©^ CO

—4    t-H    t—I    t-H

200,9

201,o

201,3

201,3

120,4    200,9    200,9

120,9    201,3    ; 201,3

120,9    201.6 | 202,2

122,o I 202,7 ! 204,o

123,s    203,2 | 204,7

280.7

281.4

281.8 281,9

282.4

281,9

282,«

283.o

283,7

284,5

283,7

284,7

286,o

287,5

288,5

287,8

288.7

289.7

291.3 292,5

294.7

296.3 300,2

305.7 3l2,o

322,i

280,7

281,3

281,4

281,5

281,6

281,2

281,8

281,9

282,i

282,3

281,8

282,5

283,8

285,2

286,5

286,o

286,8

287,6

289,5

290,7

292,5 294,o 299,i 304,4 31 1,8 322,0

Mit 41,1 Tonnen Belastung erfolgt der Bruch der Lasche Nr. 2. Bruch den gewöhnlichen Flusseisen-Charakter tragend, glatt, mattsilberglänzend, regelmässig geneigt, stark eingezogen |

E. Zwei Kuppelungen aus der Eisenbalmwerkstätte Leinhausen der k. Eisenbahndirektion Hannover.

a) Angabe das Einlieferers über Herstellungsverfahren, Material u. s. f.

Die Zughaken sind in Leinhausen aus sogenanntem Hammereisen hergestellt, indem die Packete aus Schweiss-eisenschrott in 2 Hitzen geschweisst und in einer dritten Hitze auf die verlangte Form vorgeschmiedet wurden.

Die Schraubenkuppelungen sind aus Schweisseisen, Güte I gefertigt, welches nach den massgebenden Lieferungsbedingungen mindestens 36 kg Festigkeit bei mindestens 15 v. H. Dehnung besitzen muss und bei der Abnahme diesen Vorschriften entsprochen hat.

Die Herstellung der Bügel erfolgt aus 36 mm Rund-eisen, indem durch Umlegen der beiden Enden nach zuvorigem Einschroten die Augen im Gesenk geschweisst und sodann die anschliessenden runden Theile im Gesenk bis auf Maass weggestreckt werden. Das warme Biegen findet nach dem Bohren der Bolzenlöcher statt.

Die Anfertigung der Scheeren geschieht aus Eisen von 80X25 mm durch Einballen zur Bildung der Köpfe, Wegstrecken des mittleren rechteckigen Theiles, Pressen der beiden Köpfe, Nachstrecken auf Maass und Fertigpressen im Gesenk.

Die Löcher werden gebohrt.

Die Spindeln sind aus 60 mm Quadrateisen durch Ausstrecken auf etwa 50 mm Durchmesser gefertigt. Eine Probe dieses Eisens ergab 45,63 kg Festigkeit, 18 v. H. Dehnung und 28,1 v. H. Querschnittsverminderung.

Die Muttern werden im kalten Zustande aus 60 mm

Quadrateisen hergestellt.

Die Kuppelungsbolzen sind fertig aus Westfalen be-Das Material derselben soll Stahl sein mit min-

zogen.

destens 50 und höchstens 60 kg Festigkeit, bei mindestens

20 v. H. Dehnung.

b) Elasticitätsmessungen mit einem aus einem Zughakenschafte hergestellten Probestabe.

Vorausgegangene Beanspruchung bei der Prüfung der ganzen Kuppelung = 1370 atm.

Proportionalitätsgrenze = 1500 atm.

Streckgrenze = 2360 atm.

Elasticitätsmodul = 2200000 atm.

Bruchbelastung = 3630 atm.

Bruch mit einer schwarzen Schiefer-, anscheinend Schweissstelle, spaltig, grösstentheils sehnig, mit einigen körnigen Stellen.

Contraction = 24,0 °/o.

Dehnung auf 10 cm ursprüngliche Länge = 20,7 °/o.

Last in Tonnen

275,o

275.1

275.2 275,5-

Last in Tonnen

c) Querschnittsmaasse in nun. a)    für die    erste Kuppelung,

q = 50,8.

ß) für die zweite Kuppelung, a =    36,0;    b =    14,2;    c    =    36,0;    d = 65,0; e = 26,3;

f =    35,0;    g =    35,0;    h    =    70,0;    i = 35,0; k = 45,0;

1 =    50,0;    m =    83,0;    n    =    29,0;    o = 29,0; p = 93,4;

q = 50,0.

d) Zugversuch mit der ersten Kuppelung.

Länge der Messstrecken m mm

Mit 29,75 t Belastung'Bruch des Mutterzapfens, an welchem

die Lasche Nr. 2 sitzt. Lasehenauge stark verbogen, Mutter zum Theil eingerissen.

F. Zwei Kuppelungen aus der Eisenbalmwerkstätte Gotlia der k. Eisenbahndirektion Erfurt.

a) Angaben des Einlieferers über Material und Herstellungsverfahren.

LSD

122,9

124,o

Versuchs object

Material

Festigkeitswerthe

0    270,8    275,3    282,i    93,3    123,i 264,7    264,9    281,i 287, i

Bruch

festigkeit

kg

pro qmm

Contraction in °/o des ursprünglich. Querschnitts

Verlänger. in °/o der ursprünglich. Länge von 200 mm

00

'V icT

127,0

128,7

136,i

Schrauben- K 1 kuppelung K 2 K 3

Zughaken Z 1

::

Mit 34,75 1 Belastung werden die beiden Mutterzapfen, an denen der Bügel hängt, aus der Mutter herausgezogen, auch zeigt die Mutter einen klaffenden Einriss.

ZS 1

ZS 2

Schweiss-eisen j I. Qualität

\ Siegerländer / Feinkorn-^ Puddel-) Luppeneisen

I Schweiss-- eisen \ I. Qualität

CO

CO io CO CO CO ^

co i

41.i

34,7

36.3

CO Ci co    co

o7 co r-T cd O in CO

es

IC o o

O H cd" l> cö' 03 CM CU i—i

Ol IO

co co

CO

Ol

IO

•n    o

CD CO io

Sämmtliche Theile der Schraubenkuppelungen sind aus dem Ganzen, ohne Schweissung hergestellt. Der Ring mit Ansatz zur Befestigung des Schwengels ist aus dem Ganzen hergestellt und auf die Spindel aufgezogen. Die Gewinde der Schraubepspindel und Schraubenmutter werden auf der Drehbank geschnitten.

Die Augen der Hängeisen und der Bügel werden durch Absetzen gebildet, sodass bei Herstellung dieser Theile weder eine Schweissung noch eine Stauchung vorgenommen wurde.

Sämmtliche Bolzenlöcher sind aus dem Vollen gebohrt.

Drei der Zughaken und zwar Z 1, Z 2 und Z 3 sind aus dem Ganzen geschmiedet, während bei drei Stücken Z.S. 1, Z.S. 2 und Z.S. 3 die Stücke zur Bildung der Augen angeschweisst sind.

Die Löcher sind gleichfalls aus dem Vollen gebohrt.

b) Ela stici t ät smessu ngen mit einem aus dem Zughakenschaft Z2 hergestellten Probestabe.

Vorausgegangene Beanspruchung bei der Prüfung der ganzen Kuppelung = 1490 atm.

Proportionalitätsgrenze = 2000 atm.

Streckgrenze = 2400 atm.

Elasticitätsmodul = 2 169000 atm.

Bruchbelastung = 3280 atm.

Bruch zum grössten Theil feinkörnig mit einer matt-grauen, fast gelblichen Stelle und Sclnveissfehler. Contraction = 2°/o.

Dehnung auf 10 cm ursprüngliche Länge = 2,3 °/o.

c) Querschnittsmaasse in mm. a) für die erste Kuppelung, a = 36,0; b - 14,0; c, = 35,0; d = 70,0; e = 28,0; f = 34,2; g = 36,0; h = 70,0; i = 35,0; k = 45,0;

1 = 50,0; m = 85,0; n = 27,5; 0 = 28,0; p = 95,0; q — 51,0.

ß) für die zweite Kuppelung, a == 36,0; b = 13,7; c = 35,0; d = 70,0; e = 27,5; f = 35,0; g = 35,0; h = 70,0; i = 35,0; k = 45,0;

1 = 50,0; m = 85,0; n = 28,0; 0 = 28,0; p = 97,0; q = 50,0.

d) Zugversuch mit der ersten Kuppelung, bezeichnet K3, mit Haken Z2.

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

17

18

18

19

20

21

21

22

23

24

24

25

26

27

27

28

29

30

31

32

270,2

270.2 270,o

270.3

270.4

270.5

270.6

270.1 270,6

270.6

270.7 271,o

270.6

271.2 271,5 271,9 272,i

271.5

272.1

272.7

273.5 274.s

276.1 277,4

274.2    287,8 275,o ¹ 289,4

276.2    j 290,5

277.6    ! 292,6

286,o

99,o

98,8

99.5 98,8 98,8

98.5 98,i

98.8 98,o

97.8

97.5

96.9

97.6

96.7

96.3 95,6 94,c

95.5

94.6 94,o

93.4

92.6 92,o 91,o

285,o

287,o

287.6

286,o

287.7

288,o

288,6

289.6

288.7 289,o

290.5

291.4 292,3

291.2

292.3

293.3

294.6

295.8

294.6 296,o

297.5 299,i

300.7

302.8

305.3

Bei 33,4 Tonnen Belastung bricht der Haken.

Bruch körnig mit Spalten.

Nachdem der Haken ausgeschaltet, wird die Kuppelung nochmals eingespannt mit Hilfe eines Bolzens und wieder belastet. Mit 37,8 t wird der Mutterzapfen zunächst der Lasche 1 aus der Mutter seitlich herausgerissen.

Spindel stark gestreckt, Schwengel ganz locker.

e) Zugversuch mit der zweiten Kuppelung, bezeichnet mit K2, mit Haken Z.8.3.

Last in Tonnen

Dl

Länge der Messstrecken in mm

CO ■

ÜT

CO

OO

CD

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

! 279,6 280,5

280.5

280.6

279.6

280.6 281,o

MM“°“o5oo°SH03o!Cloio⁰’⁰

270,o

270,o

270,o

270,i

270,o

270,i

270,i

270,i

270,i

270,o

270,i

270,i

270,2

270,2

270,8

270,c

99,9

99,5

99,8

99,4

99,2

99,o

98,5

99,2

98,4

98,2

98,o

97,7

98,3

97,o

97,0

96,7

120,i

120,5

120,i

120,4

120,4

120.6

120.7 120,3

120.8

120,9

121,o

121,3

120,7

121,4

121,9

122,5

275,o

275,o

275.2

275.4 275,o

275.3

275.5 275,5 275,5 275,o

275.5

275.6

275.7

275.8 275,3

275.9 2-76,2 276,5

275,o

275,o

275.3

275.6 275,i

275.4

275.7

275.8 276,o

275.1 276,o 276,o

276.1

276.4 275,6

276.4

276.9

277.5

275,o

275,o

275,2

275,8

275,i

275,8

275,8

276,o

276,o

275.1

276.2

276,3

276,3

276,5

276,o

276,7

275,o

275,o

275,2

275,5

275,o

275.4

275.5

275.5

275.6

275.1

275.7

275.8 275,8 275,8

275.2 275,7 275,7

276.3

4*

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

270,7

270.2

270.7

271.2

271.8

272.6 272,o

272.7 273,6

273.2

274.2

274.8    276,5    286,3

c) Querschnittsmaasse in mm. a) für die erste Kuppelung, a = 36,0; b = 14,0; c = 35,0; d = 76,0; e = 29,0; ; ,    \ Ö5,0;

; h “ \ 120,0;

1 = 50,5; m = 74,5; n = 27,0—28,0; o = 27,5; p = 95,0; q = 50,5.

ß) für die zweite Kuppelung, a = 36,0; b = 14,0; c = 35,3; d = 74,5; e = 28,2;

( 65,0;

l 120,0;

1 = 50,0; m = 75,0; n = 27,5; o = 28,0; p = 95,0; q = 50,5.

d) Zugversuch mit der ersten Kuppelung'.

f = 30,0; g -

f = 29,0; g —

CO

1-0 IO

t 32,0; ( 42,0;

i = 40,0; k 40,0;

i = 40,0; k = 40,0;

32,o t Belastung führen den Bruch der Lasche 1 herbei.

Bruch ziemlich grobkörnig, kurz, ohne Einschnürung.

G. Zwei Kuppelungen aus der Eisenbahnwerkstiitte Cannstatt der k. wiirttembergischen Staatseisenbahnen

a)    Angaben des Einlieferers über Herstellungs

verfahren und Material.

Für die Qualität und Herstellung sind die „Technischen Vorschriften“ für die Lieferung von Zughaken und Kuppelungen der k. wiirttembergischen Staatseisenbahnen vom März 1896 maassgebend.

Die in Cannstatt am 27. x4ugust 1. J. durchgeführten Festigkeitsproben ergaben für das Material des Zughakenschaftes im Mittel aus drei Versuchen: eine Festigkeit von 33,26 kg pro qmm, eine Contraction von 54,36°/o und eine Dehnung auf 200 mm ursprüngliche Länge von 28—27—280/0.

Für das Material der Kuppelungsspindel ergab sich aus drei Versuchen eine Festigkeit von 36,9—35,8—36,9, im Mittel 36,5 kg pro qmm; ferner eine Contraction von 38,4—50,3—39,0, im Mittel 42,5 °/o, und eine Dehnung auf 200mm der ursprünglichen Länge von 22,0—29,0—29,0, im Mittel 26,6 °/o.

Das Material ist packetirtes, also sicher Schweisseisen.

b)    Elasticitätsmessungen mit einem aus einem Zughakenschafte hergestellten Probestabe.

Vorausgegangene Beanspruchung bei der Prüfung der ganzen Kuppelung = 1430 atm.

Proportionalitätsgrenze = 1660 atm.

Streckgrenze = 1980 atm.

Elasticitätsmodul = 2 102 000 atm.

Bruchbelastung = 3090 atm.

Bruch sehnig, gespalten, mit wenigen Körnern und zwei schwärzlichen Flecken, diese an zwei scharf auslaufenden Zungen; anscheinend Schweissstelle.

Contraction war an dem sehr spaltigen Bruchquerschnitt nicht sicher zu ermitteln.

Dehnung auf 10 cm ursprüngliche Länge = 19,0 %•

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

OI o

308,o

308,8

287,5

288,4

287.5 289,o

290.2

291.5

293.2

294.5

Mit 33,75 t Belastung erfolgt der Bruch des Hakens.

Bruch ziemlich grobkörnig, glänzend, mit einer sehnigen Stelle. Hierauf wird die Kuppelung noch einmal mit Hilfe eines Bolzens eingespannt und belastet. Der Bruch erfolgt alsdann durch Zerreissen der Lasche Nr. 2, bei 36,4 t Belastung nach stärkerer Einschnürung. Bruch mattgrau mit Schichtung.

* Der Bügel zeigt eine grössere Anzahl Querrisse. Material

fehler.

e) Zugversuch mit der zweiten Kuppelung.

Contraction wegen der Gestalt der Bruchfläche nicht

ermittelt.

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken m mm

Dehnung auf 10 cm ursprüngliche Länge 22,75 o/o.

ot o

10

15

15

16

17

18

18

19

20

21

21

22

23

24

24

25

26

27

27

28

-29

30

31

32

34

36

270.2    | 270.2 270.o i 270.o

270.2    | 270,2

270.2    j 270,2

270.3    | 270,2 270.3 ! 270.2 270,o i 270,o

270.2    | 270,2 £70,3 j 270,3

270.3    ! 270,3 270,o | 270,5

270.2    | 270,i 270,s | 270,« 271,8 j 271,o 274,o I 271,6

276.2    | 273,3

275.5    | 272,6 276,s j 273,5

277.2    I 275,o

279,o    277,3

279,o

280.4

282.5 288,3

308.5    300,5

280,i

280,2

280,4

282,9

285,o

292,2

280,o

280,2

280.3

280.3

280.4 280.o 280,3

280.3

280.4 280,4 280,o 280,4 280,4

280.4

280.5

280.1

280.5

280.6 28l,o

281.9

281.2 282,2 272,8 283,5 284,3

285.2

286.2 288,2 290,2

CO CO 'cD

120,o

120,6

120.3

cn cc

99,o

98,5

97,ä

96,7

95,o

96,3

95,6

95.2

94.3

93.5

92.6 92,o

89.7

87.3

I22,o

123.i

122,5

123.2 124,8

126.4

128.5

127.7

128.7

130.2

131.8 134,o

136,o

138,6

143,5

156,2

300,o    300,o 280,0

280,o

280,o

280,2

280,4

280,o

280.3

280,6

280,8

280,9

280.i

280,8

280,9

280,9

280,9

280,2

280.9 280,8 281,o 281.o 280,2 281,o 281,6 282,2 283,o

281.3

282.9 284,o 285,2

286.1

287.4 289,o

291.2

294.2

Last m Tonnen

c) Querschnittsmaasse in mm. a) für die erste Kuppelung.

CD 02

’ e = 30,5;

36,0; b = 14,0; c = 35,0; d = j

35,0; g nicht gemessen; h = 71,0; i = 34,5; 44,5; 1 = 52,0; m = 84,0; n = 29,0; o = 29,0; p = 92,0; q = 52,0.

ß) für die zweite Kuppelung.

(30,0; ( 31,5;

35,5; g = 37,5; h = 70,0; i = 35,0; k = 44,8; 50,0; m = 85,0; n = 29,0; o = 28,5; p = 93,5 ; q = 50,0.

36,0; b = 14,0; c = 35,8; d = 70,0; e =

d) Zugversuch mit der ersten Kuppelung.

Länge der Messstrecken in mm

Mit 38.75 Tonnen erfolgt der Bruch durch Zerreissen der Lasche L Bruch wie der vorige.

H. Zwei Kuppelungen der Grossherzogliclien Eisenbahn-Direktion Oldenburg.

a) Angaben des Einlieferers über Material und H er Stellung sv erfahren fehlen.

b) Elasticitätsmessungen mit einem aus einem Zughakenschafte he rges teilten Probestabe.

Vorausgegangene Beanspruchung bei der Prüfung der ganzen Kuppelung = 1450 atm.

Proportionalitätsgrenze = 1480 atm.

Streckgrenze = 2250 atm.

Elasticitätsmodul = 2130000 atm.

Bruchbelastung = 2860 atm.

Bruch sehnig, mit einer langen Zunge und schwarzer ungeschweisster Stelle.

270.5    i 270,5

270.7

270.2

271.3

272.8

273.6

274.4

273.8

274.9

275.6 277,o

277.9

279.4

281.9

280,o 100,5 120,3 280,o 99,8 I20,o?

Nicht beobachtet.

272.9    285,5?

273.5

274.5 276,i

Riss an einer Lasche, schiefrige Stelle.

32 t werden nahezu, aber nicht vollständig erreicht, der Haken bricht, eine kleine Fehlerstelle am Bruchende zeigend.

Bruch rauh, sehnig, im Scheitel körnig.

Noch einmal mit Hilfe eines Bolzens eingespannt, erfolgt der Bruch der Kuppelung bei 39,25 t durch Zerreissen einer Lasche an der schon früher bemerkten schiefrigen Stelle. Bruch sehnig, mit schwarzem Fleck am Auslauf des Schiefers.

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

270.2 270,2 270,o 270,2 270,2

270.4 270,6 270,2

270.6

271.9

271.1 271,9

272.2 272,6 273,o 274,o

275.2 277,i    275,o

278.4    276,i

272,o

271.2 272,o 272,5 273,o

273.2 273,4 273,8

284,5

283,7

284,7

285,5

286,4

287,3

288,3

289,8

292,6

296,2

99,7

99,6

98,9

99.4 98,9 98,7 98,o

97.5

97,i

96,5

94,7

93,o

I21,i

121,9

122,5

125,9

125,o

126,o

127,o

128,5

130,o

131,5

133,2

137,5

141,3

“ “ “ “ “ -r r -r -r -r -r -e -r -? -? -? -? -? -?    -?

253.4 253,6 253,9 253,o 253,9

254.5

255.5

256.3 256,8 257,o

258.3

259.3

255.4

255.7 256,2

256.7

257.8    315,5

290,o

290,i

290,2

290,5

290,o

290,7

290,7

290,9

291,o

290,2

29l,i

291,2

291,5

291.8 291,i

291.9

292,i

293,2

294,2

293,3

294,2

295,o

296,o

297,7

296,8

297,8

299,o

300,6

301.7

302.7 305,5 310,o

301,8

302,7

305,5

310,i

315,3

Mit 37,3 t Belastung bricht der Haken. Bruch sehnig.

Der Haken wird ausgeschaltet und die Kuppelung noch einmal mit Hilfe eines Bolzens eingespannt, worauf mit 40,4 t der Bruch der Schraubenspindel erfolgt. Bruch gut eingezogen, sehnig mit einer körnigen Stelle.

I. Zwei Kuppelungen der k. bayer. Staatseisenbahnen von den seither vorgeschriebenen normalen Abmessungen.

a) Angaben des Einlieferers über das Material.

Ein Probestab aus der für die Zugliaken benützten alten Wagenachse aus Schweisseisen ergab: Zugfestigkeit 3735 atm, Querschnittsverminderung 51,6°/o, Dehnung 24,4 o/o.

Die Kuppelungsspindeln wurden aus einer Rundstange von Qualitätsschweisseisen hergestellt von der Zugfestigkeit 3720 atm, ab Querschnittsverminderung 49,3 °/o und der Dehnung 29,3°/o.

b) Elasticitätsmessungen mit einem aus einem Zugh aken schäfte her gestellten Probestabe. Vorausgegangene Beanspruchung bei der Prüfung der ganzen Kuppelung = 1140 atm.

Proportionalitätsgrenze = 1430 atm.

Streckgrenze = 2060 atm.

Elasticitätsmodul == 2 160000 atm.

Bruchbelastung = 3680 atm.

Bruch mattgrau, ziemlich gleichmässig, sehnig, mit einem Spalt.

Contraction = 52 o/₀.

Dehnung auf 10 cm ursprüngliche Länge = 40,5 °/o.

c) Querschnittsmaasse in mm. a)    für die    erste Kuppelung,

q = 49,0.

ß) für die zweite Kuppelung.

a = 32,8; b = 14,0; c = 35,0; d = 69,5; e = 27,5; f = 32,8; g = 32,0; h = 65,0; i = 35,0; k = 45,0; ( 50,5; l 51,0;

m — 80,0; n = 28,0; o = 28,0; p = 93,0; q = 49,6.

d) Zugversuch mit der ersten Kuppelung.

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

Ol

co

■ t-

00

T—I    T-H

263,o 293,2

280,o

280,2

280,8

281,5

281,o

281.7 282,2

282.7

282.9 282,2

283.9 283,4

284.9 285,o 284,2

285,o

286,o

287,o

288.7

287.7

288.7

289.7 292,o 294,5

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

290,5

291,3

270.7 271,3

272,o

272.7

293,o

296,o

299,5

303,2

90,4

89,7

89,o

88,o

87,i

86,o

125,i

126,2

126,8

128,o

129,3

130,5

262,4

263,6

264,o

264,5

264,8

265,2

261,9

292.s

293,5

263,o

263,4

264,o

264,5

265,o

«g¹ S⁹

298,6

301,8

306,2

294,8

296,6

300,4

303,4

308,8

Mit 31,25 t Belastung erfolgt der Bruch der Schraubenspindel in der Mitte am Scharnieransatz des Schwengels. Bruch ziemlich grobkörnig mit Schweissfehler am Ansatz des Scharniers.

e) Zugversuch mit der zweiten Kuppelung.

ergab: Zugfestigkeit = 4055 atm, Querschnittsverminderung = 51,0°/o, Dehnung = 25,1 °/o.

Die Kuppelungsspindeln wurden aus einer Kundstange von Qualitätsschweisseisen hergestellt von der Zugfestigkeit = 3780 atm, der Querschnittsverminderung 37,9 °/o und der Dehnung 16,8 o/o.

b) Elasticitätsme ssungen mit einem aus einem Zughaken schäfte hergestellten Probestabe.

Vorausgegangene Beanspruchung bei der Prüfung der ganzen Kuppelung = 1290 atm.

Proportionalitätsgrenze = 1600 atm.

Streckgrenze = 2080 atm.

Elasticitätsmodul = 2 225 000 atm.

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

N°Hoolu0^c6ro^c^ooa⁰ooHOCT⁰oio⁰'⁰

270,o    270,o    280.o

270,o    270,o    280,2

270,o 270,i 270,o 270,i 270,i

270.1

270.2 270,o 270,2 270,2 270,2 270,2 270,o 270,2

270.2

270.3 270,3 270,o

270.3

270.4 270,4 270,9 270,3 270,9

96,2

94,3

95,o

94,o

88,4

88,6

280,o

280,2

280,5

280,8

280.3 280,8 280,9 281,o 281,2 280,9

281.3

282.3 282,8

283.3

282,7

283,3

284,o

284,6

o< Ol

'o -00

286,o

286.9

287.9 289,5

288,6

289,9

Mit 28,0 t Belastung erfolgt der Bruch des Hakens.

Bruch körnig, glänzend, mit einer kleinen, sehnigen Stelle am Rande in der Nähe der Angriffsstelle des Bügels.

Hierauf wird die Kuppelung noch einmal mit Hilfe eines Bolzens eingespannt und belastet.

Der Bruch erfolgt jetzt bei einer Last von 29,25 t durch Zerreissen der Schraubenspindel.

Bruch grobkörnig (kristallinisch) glänzend.

K. Zwei verstärkte Kuppelungen der k. bayerischen Staatseisenbahnen.

Bruchbelastung = 3710 atm.

Bruch sehnig, etwas zackig und gespalten. Contraction = 46,0°/o.

Dehnung auf 10 cm ursprüngliche Länge = 37,4°/o. c) Querschnittsmaasse in mm. a) für die erste Kuppelung.

a = 35,6;    b    =    14,0;    c    =    35,0;    d    =    68,5;    e    = 27,0;

f = 32,0;    g    =    32,0;    h    =    70,0;    i    =    35,0;    k    = 45,0;

1 = 50,6;    m    =    81,0;    n    =    28,0;    o    =    28,0;    p    = 92,0;

q = 48,3.

ß) für die zweite Kuppelung.

(27,0;

l 28,0;

f = 32,5; g = 33,0; h = 70,0; i = 35,0; k = 45,0; 1 = 50,0; m = 80,0; n = 27,5; o = 28,0; = p 92,2;

a = 35,1; b = 14,0; c = 35,0; d = 70,0; e =

q = 49,8.

d) Zugversuch mit der ersten Kuppelung.

Last in Tonnen

oi o

lOtO    tO tO i—“ h-“    i—i h-» i—i i—»    ►—» i—*

COi—“Oi—L O CO 00 O OC —Q 05 Ol O Ol o

270,o

270,o

270,o

270,i

270,o

270,i

270,i

270.1

270.2 270,o 270,2

270.2

270.3 270,3 270,o 270,3 270,3

Länge der Messstrecken m mm

96,2

95,i

94,3

120,o

120,o

120.4 120,8 120,2 120,6 120,6 120,8

121.4

120,8

121.5 121,9

122.4 123.2

122.6

123.5 124,7

260,2

280,0

280,o

280,o

280,o

280,o

280,o

280,o

280,o

280.1 280,o 280,o

280.2 280,6 280,6

280,o

280,6

280,s

280,o

280,o

280.1

280.4 280,o 280,6 280,9

281.1

281.1

280.5

281.2 281,4

n. -

— CM CM

Bei 23 t Belastung öffnet sich eines der Bügelaugen und schlitzt aus. Der äussere Durchmesser betrug nur 62—63 mm, während er 70 mm betragen sollte, worauf schon in den Vor-

a) Angaben des Einlieferers über das Material.

Ein Probestab ans der zu der Herstellung der Zug-liaken verwendeten alten Wagenachse aus Schweisseisen bemerkungen hingewiesen wurde.

CG

OS

Bei 30,75 t Belastung erfolgt der Bruch des Hakens.

Bruch körnig, glänzend, mit einer kleinen schwarzen Stelle

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken

am Rande.

mm

o 10

270,o

270,o

270,o

270,o

270,o

270,o

280,o

280,o

280,i

100,o

120,o

260,o

100,0

120,0

260,o

99,7

120.i

260,o

270,i

270,i

280,i

99.o

120,4

260,o

270,o

270,i

270,2

270,2

270,3

99,6

98,8

98,o

97,3

96,9

120,i

120,6

120,8

260,o

260,i

260,i

120,9    260,'

270,o

270,o

280,o

97,4

120,9

120,3

260,'

260,o

270,3

270,3

270,3

270,3

270,3

270,3

280,2 96,s 721,o 280,2 96.4 121,o

280,3

96,o

121,2

260,2

260,2

260,4

270,3

270,o

270.3

270.4 270,4 270,4 270,o

270.4

270.5 27l,o

271.4 270,9

271.6 272,o

272.4 273,o

270,3

270,o

270,3

270,4

280,3

280,o

287,3

280,4

270,4    280,4

270,4    280,5

270,o

270,2

270,5

27l,o

271,4

270,9

271,8

280,9

280,6

281,3

282,2

283,4

282,7

283,4

272,o 283,6 272,5    284,2

273,o    285,3

Benennung

95,4

96,o

95.3

94.3

93,7

121,4    260,5

120,9

121,4

260.o

260,5

121,6

260,6

121,9

260,7

260,8

260,:

260,8

260,8

260.9

261.3

260.4 261,3 262,7

261.9

262,2

261,o

261.7

262,o

262.2

262.4

261.5

262.4

262.6

262.8 262,9

i262,

262,8 262,9 263,o

263.5

262.5

263.6 263,8 264,o 264,3

Material

275.2 276,o

276.3 276,5

276.7

276.1

276.5 278,o 279,o

279.6

278.8 279,6

280.8 281,9

283.2

282.4

283.5 284,4 286,o

287.6

g 11 £ £ i i i i I £ §? §1 §1 £ i £ £ £ £ £ £ ^ ä ä & z- & £

Nun wird der Haken ausgeschaltet und die Kuppelung noch einmal eingespannt mit Hilfe eines Bolzens.

Der Bruch erfolgt jetzt bei 32,25 t Belastung durch Zerreissen der Schraubenspindel dicht am Charnierlappen des Schwengels.

Bruch grösstenteils grobkörnig, glänzend, mit kleiner sehniger Stelle (Schweissstelle mit kl. Fehler).

L. Zwei Kuppelungen der k. k. priv. Südbalm-Gesellschaft in Wien.

a) Angaben des Einlieferers über Herstellungsverfahren und Material.

Sämmtliche Bestandtheile der Schraubenkuppeln, sowie auch die Zughaken sind aus dem Ganzen, ohne Schweissung geschmiedet; auch der Ansatz an den Schraubenkuppeln-Spindeln für die Befestigung des Schwengels wurde mit den Spindeln aus einem Stück geschmiedet und herausgearbeitet.

Die Gewinde der Schraubenkuppel-Spindel und der Spindelmuttern sind auf der Drehbank geschnitten.

Die Hängeeisen, sowie der Bügel sind aus Flacheisen von entsprechenden Querschnittsdimensionen durch Streckung des mittleren, schwächeren Theiles erzeugt, so dass für die Herstellung der Augen weder eine Stauchung noch eine Schweissung des Materials erforderlich war.

Die Bolzenlöcher sind ins volle Material gebohrt. — Die vom Einlieferer ermittelten Festigkeitszitfern sind in nachstehender Tabelle zusammengestellt.

Festigkeitswerthe

Bezugsort

Zerreissfestig-keit in kg pro mm²

Contraction in Proz. des ursprünglichen Querschnitts

Verlängerung in Proz. der ur-sprüngl. Länge 200 mm zw. d. M.

Schraubenkuppel Nr. 1 Spindel Muttern Bügel Hängeeisen Bolzen

Schraubenkuppel Nr. 2 Spindel Muttern Bügel Hängeeisen Bolzen Zughaken

Holzkohlen-Eisen

Flaminen-Eisen

Gewerkschaft der österr. Alpin. Montan-Gesellschaft

Donawitz

Pichling

Donawitz

Piclüing’

Donawitz

Piclüing

Eigene Erzeugung

36,9—38,0

34,8—38,5

22,0—22,5

34,6

45,0

39,7-40,7

31,6—36,0

25,5

22,0-22,5

34,6

45,0

36,9—38,0

34,8—38,5

25,5

22,0—22,5

38,7

34,6

39,8—40,7

35,1—36,1

43,0

45,0

31.6— 36,0

46.6— 47,7

23,5

25,5

20,0—25,5

22,0—25,0

b) Elasticitätsmessungen mit einem aus einem Zughakenschafte hergestellten Probestabe.

Vorausgegangene Beanspruchung bei der Prüfung der ganzen Kuppelung = 1430 atm.

Proportionalitätsgrenze = 1440 atm.

Streckgrenze = 1920 atm.

Elasticitätsmodul = 2 149000 atm.

Bruchbelastung = 3400 atm.

Bruchfläche mattgrau, rauh, mit einigen verstreuten glänzenden Körnchen und einigen Spalten.

Contraction = 49°/o.

Dehnung auf 10 cm ursprüngliche Länge = 38,6°/o.

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

274.2

275.2 275,8 277,o 278,6

284,o

285,i

286.7

288,o

289.8

c) Querschnittsmaasse in mm. a)    für die    erste Kuppelung,

a    = 36,0;    b    =    14,0; c    =    35,0;    d = 70,0;    e    = 28,3;

f    = 33,0;    g    =    35,0; h    =    70,0;    i = 35,0;    k    - 45,0;

1    = 50,0;    m    =    85,0; n    =    28,0;    o == 28,0;    p    — 95,0;

q = 49,2.

Mit 30,8 Tonnen Belastung erfolgt der Bruch des Zughakens, durch eine kleine fehlerhafte Stelle (Querriss) beeinflusst. Bruch grösstentheils sehnig, mit einer körnigen Stelle nahe dem Rücken.

Hierauf wird der Haken ausgeschaltet und die Kuppelung mit Hilfe eines Bolzens von neuem eingespannt. Der Bruch erfolgt nun bei 35,8 Tonnen durch Zerreissen der Lasche Nr. 1. Bruch gut eingezogen, matt grau, sehnig.

e) Zugversuch mit der zweiten Kuppelung.

Last in

Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

ß) für die zweite Kuppelung.

a = 36,0; b = 14,0; c = 35,0; d = 70,0; e = 28,2; f — 35,0; g = 36,0; h = 70,0; i = 35,0; k = 45,0; _ ( 50,0.

\ 51,0’

m = 85,0; n = 28,0; o = 28,0; p = 95,0; q = 50,0.

d) Zugversuch mit der ersten Kuppelung.

Last in

Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

O >o O io ₀

270.o 270,« 270,o

270.1 270.o

270.1

270.1

270.2

270.3 270,o 270,3 270,3

270.5

270.6 270,o

270.6 27l,o 272,o

272.6 271,9 272,8 273,2 274,o 275,o

275.1

275.4

275.5 275,8 275,4

275.8 276,o

276.2

276.3 275,7

276.4

276.6

275.2 275,5

275.5

275.8

275.4

275.9    j 276,i

276.3

276.4 275,7

276.4

276.6

270,o

270,o

270,o

270,i

270,o

270,i

270.1

270.2 270,2 270,o 270,2 270,s 270,s

271.5 270,9

271.6

IO to

270,o | 279,9 270,o | 279,9 270,o j 279,9 270,i ! 280.o 270,o    279,9

279,8

280,o

280,o

280,i

279,8

265,2

265,6

266,i

266,3

280.2    280,s

280,6

281,3

282,3

280,s

280,3

280,6

98,7

98,o

97,3

97,9

97,i

96,3

121,5

265,o

265,6

266,5

267,o

281,7

282,6

283,4

280,i

28l,o

281,5

l22,o    265,6

267,4

123,o

122,4

123,2

124,8

266,i

265,4

266,2

266,4

267,2

267,6

267,6

266,7

267,3

267,8

268,3

268,6

284.5

285.6

284,8

, 285,9

287,o

288,5

289,o

282,6

283.4

282.5

283.6 284,o 284,5 285,o 284,4

285.7

275,o

274,3

275,o

276,o

276.9

277.9 277,2 278,o 279,8

29 t werden noch getragen, mit 29,6 Tonnen bricht der Haken ah. Bruch sehnig.

Hierauf wird die Kuppelung mit Hilfe eines Bolzens von neuem eingespannt und belastet. Der Bruch erfolgt mit 34,25 Tonnen durch Zerreissen der Lasche Nr. 2, dicht am Mutterzapfenauge. Der Bruch zeigt sehniges Gefüge.

266,8

267,7

267,5

268,7

288,3

289,6

93,3

92,3

93,2

92,2

91,6

131,8

134,2

133,2

134,s

135,0

268,o

268,o

269,5

268,7

269,5

270,o

269,o

269,6

270,3

269,5

270,3

290,5

286,9

292,o

288,..

293,5    290,2

292,6

294,o

270,6    296,2

289,3

290,3

292,o

M. Tier Kuppelungen der kgl. Ungarischen Staatseisenbahnen.

Davon eine, bezeichnet 6A, mit verstärkter Schraubenspindel und Sch weisseisenhaken 4B.

Diezweite, bezeichnet3 A, mit gewöhnlicher Schraubenspindel und Schweisseisenhaken 1B.

Die dritte, bezeichnet 7 A, mit verstärkter Schraubenspindel und Flusseisenhaken XXX.

Die vierte, bezeichnet 2 A, mit gewöhnlicher Schraubenspindel und Flusseisenhaken XXXII.

a) Angabe des Einlieferers über das Ergebniss der mit dem verwendeten Material vorgenom. menen Zerreissversuche. a) Schraubenspindeln.

Proportionalitätsgrenze = 1300 atm. Streckgrenze = 1750 atm.

Elasticitätsmodul = 2211 000 atm. Bruchbelastung = 3510 atm.

Bruch fehlerfrei, etwas rauh, flusseisenartig. Contraction = 63 °/o-

Dehnung auf 10 cm urspriingl. Länge = 41,6°/o-

Material

Zeichen

Festig- I Con-keit kg J traction pro qmmj °/o

Dehnung

Schweisseisen

•>1

<1 <tj <] <j <j <; H 03 CO lO CD t-

35.6

36,7

36,4

34,9

34,2

36,4

36,2

Ol    Ot    ifk    Ol    Oi    ifk    Ol

O    K)    OO    M    CO    W    IC

"bi    bi    4o    ho    bi    A

21,0

21,0

23,5

d) Querschnittsmaasse in mm. a) für die erste Kuppelung.

'¹⁴’5;c (15,0;

f = 34,0; g = 37,0; h = 65,0; i = 35,0; k = 45,0; (51,0;

<50,5;

a = 40,0; b =

= 35,6; d = 72,0; e =

(27,0;

(28,0;

m = 87,0; n = 29,0; o = 30,0; p = 91,0;

22,0

23,0

22,0

a = 36,0; b =

ß) Zughaken.

Material

Zeichen

Festig- Con-keit kg traction pro qmm

Dehnung

°/o

7-

f = 33,0; g =

( 50,5; r 50,0;

q = 54,0.

ß) für die zweite Kuppelung.

(¹⁴⁾⁶; c

f15,0;

(37,0;

(38,0;

= 35,0; d = 71,0; e =

(27,0;

(28,0;

h = 70,0; i = 35,0; k = 45,0;

m = 87,5; n = 30,0; o = 28,0; p = 91,0;

Schweisseisen

1B

4B

co tF

CO CO

IC

48,9

23,0

q = 54,0.

35,3

3B

31,4

56,6

22,0

26,0

7B

33,6

35,3

23,0

9B

34,0

34,7

22,0

10B

34,5

45,4

26,0

Flusseisen

XXX

XXXI

XXXII XXXIII

35,2

38,5

34,5

35,5

65,8

63,4

67,2

66,7

30,0

21,0

30,0

30,0

b) Ela st ic i t äts messunge n mit einem aus dem Sc h we isseisen - Zughakenschaft elB he rge stellten Probesta be.

Vorausgegangene Beanspruchung bei der Prüfung der ganzen Kuppelung = 1060 atm.

Proportionalitätsgrenze = 1400 atm.

Streckgrenze = 1800 atm.

Elasticitätsmodul = 2 074 000 atm.

Bruchbelastung = 3525 atm.

Bruch sehnig, zackig, äusserlich längsspaltig.

Contraction = 40°/o.

Dehnung auf 10 cm ursprüngliche Länge = 35,2°/o.

c) E lasticitätsmessungen mit einem aus dem Flusseisenzughakenschafte XXXIII hergestellten Probestabe.

Vorausgegangene Beanspruchung bei der Prüfung der ganzen Kuppelung = 1090 atm.

y) für die dritte Kuppelung, a = 40,0; b = 15,0; c = 35,5; d = 70,0; e = 28,0; {34,0 ;

(35,0;

(49.0;

(50,0;

g = 38,0; h = 65,0; i = 35,0; k = 45,0;

(28,0;

(29,0; ° q = 48,0.

m = 85,0; n =

= 28,0; p = 92,0;

ö) für die vierte Kuppelung, a = 36,0; b    =    15,0;    c = 35,2;    d    = 71,0;    e = 28,0;

f = 33,0; g    -    37,0;    h = 70,0;    i    = 35,0;    k = 45,0;

1 = 49,0; in    =    86,8;    n = 29,0;    o    = 29,0;    p = 92,0;

q = 48,0.

e) Zugversuch mit der Kuppelung 6A mit verstärkter Schraubenspindel und Sch weisseisenhaken 4B.

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

°S5c5oiClO(00,C>

CU CM

-<l    -4

o o o o

"b 'o

270,2

270,i

o O C* «o r-* CO io I» 05 o

8    8    8    8    8    8    8"    8    8    8

279.5

279.7 279,9 280,2

279.8 280,3

280.5

280.6

280.9

279.9

279.5

279.7 279,9 280,2

279.6

280.3

280.4

280.6

280.8 279,9

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

270,2

270.2

270.3 270,3 270,o 270,3

270.3

270.3

270.7 270,9

271.3

271.8 272,5 273,o

270,2    280,8

270.2    280,8 280,8 280,8 280,3 280,8 280,9 280,9 280,9 280,3 280,9 280,9 280,9 280,9 280,5

281,o

273.3    283,o I

270.2

270.3 270,o 270,3 270,3

99,o

Mit 27,25 Tonnen Belastung bricht ein Mutterzapfen der Bügelmutter ab.

g) Zugversuch mit der Kuppelung 7A mit verstärkter Schraubenspindel und Flusseis en-haken XXX.

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

Mit 32,8 Tonnen Belastung erfolgt der Bruch im Hakenauge.

Der Haken wird ausgeschaltet und die Kuppelung noch einmal eingespannt mit Hilfe eines Bolzens. Bei einer Belastung von 34,75 t bricht die Lasche 2 dicht hinter dem Auge. Bruch sehnig mit kleinem Fehler.

f) Zugversuch mit der Kuppelung 3A mit gewöhnlicher Schraubenspindel und Sch weisseisenhaken 1 B.

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

Üi o

I^O^WIO^OmOccSoShSoIooIo

270.2    I 280,5 270,2 I 280.s

270.2    270,2    | 281,4

270,o    270,o    | 28l,o

270,2    270,2    | 281,5

270,2    270,2    | 281,7

270.2    270,2    I 282.i

270.3    ; 270,3 | 282,7

270.o    270,o    ! 281,9

270,3 | 270,3 | 282,5

270.1 270,o

270.1

270.2 270,2

96,2

95,5

200,o

280,o 280,o    280,o

280.1 280,3 280,o

280.3

280.5 280,8

281.3

280.6

281.3

281.5 282,2 283,2

282.5

283.4 284,o 284,7

-7 7 -? 7 ? -? 4? -? -? e -? -? ^ -? # -? ? ? # |S P I -3 .P p p P -

270,o

270,o

270,o

270,i

270,o

270,i

270.1 270,is

270.2 270,o 270,2 270,2 270,2 270,2 270,o

270.2

270.3 270,3 270,8 270,o

270.3

270.4

270.8 271,3

270.9 271,3

271.9

280,o

280,o

280.1

280.2

280,2

280,o

280,2

280,2

280,2

280,2

280,o

280,2

280,3

280,3

280,3

280,o

280,3

280,4

280,3

98,4

98,o

97,o

96.2

95.2

96,i

95,2

94,4

93,8

92,9

93,5

92,8

92,o

91,i

90,i

91,o

90,o

89,o

88,o

281,i    87,o

280,8

28l,i

281,4

88,i

86,8

85,7

131,2

133,5

136,8

140,o

139,i

140,2

148,5

202,8

203,o

203,5

203.8

202.8

203,8

204,8

200,o 275,o 200,o 275,o

200.2    275,o 275,i 275,o

275.1

275.2

200.8    275,4 275,7

200,3

200,o

200,3

200,6

201,o

275,o

275,o

275,o

275,i

275,o

275.1

275.2 275,4 276,i

275.4 276,i

276.4 277,o

277.5

277,7-

278.3

279.3 279,9 279,o

28,5 t werden noch getragen, dann biegt sich der Haken allmählig vollständig auf.

Hierauf wird der Haken ausgeschaltet und die Kuppelung noch einmal mit Hilfe eines Stahlbolzens eingespannt und belastet. Nun erfolgt der Bruch mit 37,75 t Belastung am Mutterzapfen der Lasche Nr. 2.

5*

h) Zugversuch mit der Kuppelung 2A mit gewöhnlicher Schraubenspindel u. Flusseisenhaken XXXII.

Last in Tonnen

Last in Tonnen

Länge der Messstrecken in mm

Länge der Messstrecken in mm

270,o

270,o

270,i

270,2

270,o

270,2

270,2

270,2

270,2

270,o

270,2

270,2

270,2

270,2

270,«

270.2

270.3

270,2

270,2

270,2

280,4

280.4

280.5

270,o

270,2

270,2

280.i

280,5

280.5

280,o

280,i

280,2

280,4

280,o

280.5 280,7

280.7

280.8

280.3 280,8 280,9

281.3

281.6

280,«

281,6

282,o

89,i

88,o

86,8

87,7

86,6

85,3

84,o

138,3

141,5

146,2

145.1 147,o

153,o

165.2

202.5    203,2 284,2

202.6    203,4 286,o

282,8

283.8

282.9 284,o

285.3

286.3 288,o

287,o

Mit 29,25 t Belastung biegt sich der Haken vollständig auf, ohne zu brechen.

Hierauf wird der Haken ausgeschaltet und die Kuppelung noch einmal mit Hilfe eines Bolzens eingespannt und alsdann wieder belastet. Mit 32,25 t bricht ein Mutterzapfen am Bügel.

III.

Ueber die Biegungsfestigkeit gekrümmter Stäbe.

Bei geraden Stäben ist es gleichgültig, ob man zur Berechnung der Biegungsspannungen von der Annahme ausgeht, dass die Querschnitte bei der Biegung eben bleiben oder ob man Proportionalität zwischen den Spannungen und den Abständen von der neutralen Schicht voraussetzt. Für Stäbe mit gekrümmter Mittellinie treten aber beide Annahmen in Widerspruch mit einander und man ist daher genöthigt, eine von beiden fallen zu lassen. Die Bechnungen werden am einfachsten, wenn man an der Proportionalität zwischen Spannungen und Abständen von der dehnungslosen Schicht, also an der linearen Spannungsertheilung, festhält und früher ist man daher allgemein von dieser Annahme ausgegangen. In neuerer Zeit haben sich aber viele Techniker, zu denen besonders Herr Prof. v. Bach in Stuttgart gehört, für die andere Annahme entschieden. Ein ausreichender Grund für diesen Wechsel, der zu einer erheblichen Erschwerung der Bechnungen führte, ist früher keineswegs angegeben worden. Herr v. Bach begnügte sich z. B. damit, auf Grund seiner Annahme auszurechnen, dass die Haken, bei denen wegen ihres kleinen Krümmungshalbmessers der Unterschied besonders stark hervortritt, um etwa 30°/o überlastet wären* wenn man sie nach den einfacheren Formeln der älteren

Theorie berechnete, und er schlug vor, um dieser erhöhten Anstrengung vorzubeugen, die Form der Haken so abzuändern, dass die Krümmung in der Nähe des gefährlichen Querschnitts vermindert' würde. Dem gegenüber habe ich schon früher darauf hingewiesen, dass die aus Festigkeitsversuchen mit Haken gewonnenen Erfahrungen eine solche Ueberlastung keineswegs erkennen Hessen. Ich machte auch darauf aufmerksam, dass die eigenen Versuche Bach’s mit gusseisernen Bingen sich besser mit der anderen Annahme als mit seiner eigenen vereinigen Hessen. Auf diese Bemerkungen ist Herr v. Bach nicht eingegangen. Dagegen hat er in der kürzlich erschienenen dritten Auflage seiner „Elasticität und Festigkeit“ einen anderen, ganz nebensächlichen Versuch, von dem ich selbst sagte, dass er nicht viel beweise, und dass ich ihn nur anführen wolle, um ihn, da er einmal angestellt war, nicht absichtlich zu verschweigen, zum Gegenstände eines Angriffs gemacht. Er meint, es sei mir entgangen, dass die Wirkung der Schubkräfte bei der Krümmung der Querschnitte eines auf Druck in einer Durchmesserebene beanspruchten Binges mit betheiligt sei, weil ich mich damit begnügte, mit wenigen Worten über diesen von mir ausdrückllich so gering eingeschätzten Versuch liin-wegzugehen. Dem gegenüber möchte ich bemerken, dass ich die Kunst nicht verstehe, alles was ich über einen Gegenstand weiss, in wenigen Sätzen zusammenzudrängen, und dass daher, wenn ich der Beschreibung und Besprechung eines Versuches im Ganzen nur einen Kaum von 16 Zeilen widme, daraus nicht geschlossen werden darf, dass mir Alles, was in diesem Raum nicht untergebracht ist, unbekannt sei. Wenn ich den Versuch als wuchtig hingestellt hätte, wüirde ich nicht unterlassen haben, ihn eingehender zu behandeln; von einer Bemerkung, die mehr nebenbei erfolgt, darf man aber, wrie mir scheint, gerechter Weise nicht verlangen, dass sie auf alle Einzelheiten eingeht. Bei dem Gegner in einem solchen Falle ohne Weiteres Unkenntniss vorauszusetzen, entspricht weder den Geboten der Billigkeit, noch den Regeln der Höflichkeit, die in der wissenschaftlichen Litteratur üblich sind.

Jedenfalls hat aber diese Erörterung den erheblichen Nutzen gehabt, dass Herr v. Bach nun selbst einige Versuche angestellt hat, uni den von ihm vertheidigten Standpunkt zu stützen. Ich gebe auch mit aller Bereitwilligkeit zu, dass diese Versuche gut ausgedacht waren, und dass ihr Ergebniss wenigstens für den Fall gusseiserner Stäbe zu Gunsten der Ansicht des Herrn v. Bach spricht. Ich habe auch nicht unterlassen, diese Versuche selbst zu wiederholen und werde darauf nachher zurückkommen.

Für den Fall des Schmiedeeisens und namentlich für die Berechnung der Tragfähigkeit schmiedeeiserner Haken, die für die Praxis von besonderer Wichtigkeit ist, muss ich aber bei meiner früher ausgesprochenen Ansicht beharren, da sich diese bei den in der vorigen Abhandlung bereits besprochenen Versuchen mit Zughaken von Eisenbahnwagen-Kuppelungen vollkommen bestätigt hat.

Im Uebrigön möcht ich hier noch einmal hervorheben, dass ich keineswegs der Ansicht bin oder jemals gewesen bin, die Voraussetzung der Proportionalität zwischen den .Spannungen und den Abständen von der neutralen Schicht sei auch bei gekrümmten Stäben genau erfüllt. Ich betrachte diese Annahmen vielmehr nur als hinlänglich genau für die in der Praxis vorkommenden Festigkeitsberechnungen und halte sie auch jetzt noch, soweit Schweiss-eisen, Flusseisen oder Stahl in Betracht kommen, für zuverlässiger, als die entgegenstehende Annahme, dass die Querschnitte eben blieben. Wie ich hierüber denke, habe ich in meiner „Festigkeitslehre“, dem dritten Bande meiner „Vorlesungen über technische Mechanik“ ausführlich auseinandergesetzt. Ich erlaube mir, den Leser, der sich hierfür näher interessirt, auf diese Veröffentlichung zu verweisen.

Zugleich möchte ich noch erw ähnen, dass ich keineswegs damit übereinstimmen kann, dass von zwei sich gegenüberstehenden Theorien jene den Vorzug verdiene, nach der sich die Beanspruchung des Materials höher stellt. Ich bin vielmehr der Ansicht, dass möglichst gute Uebereinstimmung mit den Beobachtungsergebnissen und grössere Einfachheit in der Handhabung der Theorien allein den Ausschlag geben dürfen. Durch Wahl eines angemessenen Sicherheits-Coefficienten schützt man sich besser gegen Unfälle, als durch Anwendung eines Rechnungsverfahrens, das die Verhältnisse in schlimmerem Lichte darstellt, als sie wirklich liegen. Oft genug verlangen es auch zwängende constructive Erwägungen, die Festigkeit des Materials so weit auszunützen, als es mit der Sicherheit irgend verträglich ist. Ein gutes Beispiel dafür liefern gerade die Haken der Eisenbahnwagen-Kuppelungen, die ein gewisses Gewicht nicht überschreiten dürfen, um die Handhabung nicht zu sehr zu erschweren. Nach der von Herrn v. Bach aufgestellten Formel für die Berechnung solcher Haken erhält man, wie schon erwähnt, Beanspruchungen des Materials, die im Mittel um etwra 30°/o höher sind, als nach den Formeln der einfacheren Theorie. Aus den Versuchen geht aber hervor, dass die Anwendung der einfacheren Formeln schon eine vollständig ausreichende Sicherheit gewährt. Es wäre daher ein Missgriff und würde dem jetzt so oft und mit allem Rechte betonten Gebote widersprechen, dass sich der Techniker unter Hintansetzung aller willkürlichen Hypothesen bei seinen Untersuchungen bestreben müsse, vor allem den wirklichen Beobachtungsergebnissen Rechnung zu tragen, wenn man diesen Thatsachen gegenüber an einer umständlichen und irre leitenden Berechnungsmethode festhalten wollte, die durch nichts gestützt wird, als durch das Ansehen, das sich ihr Urheber durch andere Arbeiten, deren Bedeutung ich keineswegs herabsetzen will, erworben hat.

Die Ergebnisse der Zugversuche sind unter besonderer Berücksichtigung der Haken in der nachfolgenden Tabelle zusammengestellt. Zum Zwecke der Spannungsberechnung wurde zunächst der gefährliche Querschnitt des Zughakens, wie er nach der Normalzeichnung sein sollte, von einer Höhe p = 95 und einer Breite q = 50 mm aufgezeichnet und nach der Mohr’schen Methode die Schwerlinie und das Trägheitsmoment 0 ermittelt. Der Abstand der fechwerlinie von der Innenkante, also von der stärkst beanspruchten Faser wwrde zu a = 4,26 cm und das Trägheitsmoment © = 239 cm⁴ gefunden. Die Querschnittsfläche betrug F = 37,4 cm². Für abweichende Werthe von p und q wurden hierauf alle diese Grössen entsprechend umgerechnet, indem man z. B. berücksichtigte, dass das Trägheitsmoment der dritten Potenz von p und der ersten Potenz von q proportional ist u. s. f. Auf etwaige andere Abweichungen von der normalen Querschnittsform, die nicht in p und q ihren Ausdruck finden, wurde nicht geachtet, da es zuviel Zeit in Anspruch genommen hätte, die Querschnittsform jedes einzelnen Hakens in aller Genauigkeit festzustellen und die Rechnung für jeden zu wiederholen. Offenbar können diese Abweichungen aber auch nur von geringfügigem Einflüsse gewesen sein. Die Bruchspannungen im Haken für den Fall, dass der Haken gebrochen ist, oder die grössten Spannungen, die im anderen Falle aufgetreten waren, ohne zu einem Bruche zu führen, sind mit a bezeichnet und nach der einfachen Formel

P Px F ‘    © a

berechnet worden, in der P die erreichte grösste Belastung und x den Abstand der Zuglinie vom Schwerpunkte des gefährlichen Querschnitts bedeuten, während die Bedeutung der übrigen Buchstaben schon vorher erwähnt wurde.

Abgesehen von zwei Flusseisenhaken der ungarischen Staatsbahn, die vollständig aufgebogen wurden, ohne zu brechen, haben die meisten übrigen Haken keine besonders grossen Formänderungen vor dem Eintritt des Bruches erfahren. Wenn man die Bruchstücke nachträglich wieder aneinander legte, ergab sich ungefähr wieder dieselbe Gestalt wie vor dem Versuche; wenigstens liess sich durch Augenmaass kein Unterschied feststellen. Im Uebrigen ist das Maass des Aufbiegens, das dem Bruche vorausging, aus den tabellarischen Zusammenstellungen der vorigen Abhandlung zu entnehmen.

Die Werthe p, q, F, a, x, 0, P und die daraus berechneten Spannungen sind aus der Tabelle ersichtlich. In der mit „Bemerkungen“ überschriebenen Spalte ist angegeben, ob der Haken bei der Belastung P zerbrochen ist oder nicht; wo nichts darüber angegeben ist, trat der Bruch des Hakens ein.

Zusammenstellung der Versuchsergebnisse für die Zughaken

a = Abstand der Schwerlinie von der Innenkante, 0 = Trägheitsmoment, x Abstand der Schwerlinie

von der Zuglinie, P = Bruchlast oder grösste Last.

Eisenbahn-

Verwaltung

Zeichen

FE

Querschnitte des Hakens

Höhe

Breite

Fläche

cm

cm

qcm

cm

cm

Bruch

od. Maxi- -gr mallast cm⁴ P Tonnen atm

a berechnet nach d. Form _P , P .x. °-p+-0-a

atm.

Bemerk

ungen

10,20

K. K. Oesterr. Staatseisenbahnen

GW

9,65

Ol OI

o o o o

NFG

WIT

CO Cvl io xtj Go Go

OT Ol

To o o o

c\p    io_    io

cT off    i -    off

^ CO    CO    CO

In- CO io CO

W

4^ jt*. io I\C

CO -1

05    J3i    Oi    CO

INC    L\0    To    'oi

CO    --1    CO

298

250

241

242

4^ CO    CO CO

JO CO CD    O Ol

oc CO

GO IO CO

850

1068

4963

4350 Haken nicht zerstört.

4390

5540 Haken nicht zerstört.

K. pr. Eisenbahn-Direction Hannover

KPEV

9,50

9,34

5,08    38,0

5,00    36,8

4,26    6,26

4,19    6,19

243

227

34,75    914

29,75    809

4720 Haken nicht zerstört.

4210 Haken nicht zerstört.

K. pr. Eisenbahn- Z 2 Direction Erfurt

ZS 3

K. Württemb. Württemb. Staatseisenbahnen

Grossh zgl. Oldenburger Staatseisenbahnen

GOE

Nr. 1

9,50

9,70

5,10    38,15

5,00    38,2

4,26

4,35

6,26

6,35

9,50    5,05    37,8    4,26    6,26

9,50

5,05

37,8    4,26    6,26

244

254

241

241

33,4

32,0

875    4525

838    4318 Haken nicht

zerstört.

33,75    893    4630

36,75    972

5040 Haken nicht zerstört.

9,20    5,20    37,7    4,125    6,125    226    32,0

9,40    5,00    37,0    4,21    6,21

849    4624

232    37,3    1008    5210

K. Bayr. Staatseisenbahnen

CM CO ^

CD    CD    CD    CD

To    To    Io    To

L\0    O    O    O

O    CO    CO    OO

Oi^    GO    Oi

^    'nF    tF    *F

35,5    4,125    6,125    212    31,25    880

4600 Haken nicht zerstört.

222 28,0 210    23,0

771    4016

657

3420 Haken nicht zerstört.

Querschnitt des Hakens

Eisenbahn-

Verwaltung

Zeichen

Höhe

Breite

Fläche

cm

cm

qcm

cm

cm

Bruch p od. Maxi- -p-mallast cm⁴ P Tonnen atm

a berechnet nachd.Form. P . P.x.

³=p+-

atm.

Bemerk

ungen

Oesterr.

Süd-Bahn

Süd-B.l)    9,50    4,92

„    2)    9,50    5,00

CO CO -I 05

0 'oo

4,26    6,26    235 30,8

4,26    6,26    239 29,6

837    4330

791    4090

XXX

9,20

4,80    34,8

4,125    6,125    208    28,5

818

Königl.

Ungar. Staats-Eisenbahn-Direction Budapest

XXXII

9,20

4,80    34,8    4,125    6,125    208    29,25

840

4B

9,10

5,40

38,7 I 4,08    6,08    204    32,8

847

1B

9,10

5,40 | 38,7    | 4,08    6,08

204    27,25

704

4280 Haken vollständig aufgebogen.

4390 Haken vollständig auf-gebogen.

4840 Haken noch ohne wesentliche Beschädigung.

4020 Haken noch unbeschädigt.

In der Tliat erkennt man aus den in dieser Tabelle zusammengestellten Ziffern, dass schon die einfache Formel, die zur Berechnung von a angewendet wurde, höhere Werthe für die Beanspruchung des Materials liefert, als sie nach den Ergebnissen der in der vorigen Abhandlung angeführten Zugversuche in Wirklichkeit gewesen sein kann. Wenn eine Verbesserung der Berechnung vorgenommen werden soll, darf sie daher nur im entgegengesetzten Sinne erfolgen, wie es von Herrn v. Bach vorgeschlagen wurde. Jedenfalls sind aber im Gegensätze der Behauptung einer Ueberlastung die nach der einfachen Formel berechneten Haken als ausreichend stark zu betrachten. Für die Praxis dürfte dieses Ergebniss gegenüber der Beunruhigung über die Sicherheit der Haken, die aus jener irrigen Behauptung erwachsen konnte, erheblichem Vortheile sein.

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Anders liegt die Sache freilich, wie ich bestätigen kann, bei gusseisernen Stäben. Eine Berechnung nach den Formeln der einfacheren Theorie führt hier bei krümmten Stäben in der That

wenn

wenn man

un-

ge-

zu einer Unterschätzung

der Beanspruchung des Materials, wenigstens dann, man dabei als Zugfestigkeit den aus Biegungsversuchen mit geraden Stäben abgeleiteten Werth einsetzt. Dagegen hat man auch hier noch reichliche Sicherheit, die zulässige Beanspruchung nach dem Ergebnisse mittelbarer Zugversuche bemisst.

Die Versuche, die ich hierzu anstellen liess, sind genau den von Herrn v. Bach vorgenommenen und in der neuesten Auflage seiner Festigkeitslehre beschriebenen nachgebildet. Ich liess 6 Bügel aus Gusseisen von der in beistehender Abbildung angegebenen Gestalt herstellen, die auf allen Flächen bearbeitet wurden. Nur die aus dem Grundriss ersichtliche Dicke von 30 mm ist etwas grösser als bei den Bachschen Versuchen; sonst stimmen alle Abmessungen mit denen der Bachschen Versuchs-

Maassstab 1 : 10.

körper überein. Die Bügel wurden mit den Augen in zwei Bolzen eingehängt und in der Werderschen Maschine durch Auseinanderziehen der Schenkel abgerissen. Bei einem der 6 Versuchsstücke erfolgte der Bruch längs der mit b bezeichneten punktirten Linie, bei den 5 übrigen genau wie bei den Bachschen Versuchen im gekrümmten Theile, ungefähr nach der mit a bezeichneten Bruchlinie. In einzelnen Bruchflächen kamen Gussfehler von ganz geringer Ausdehnung vor; sie waren aber so unerheblich und weit genug von der stärkst beanspruchten Faser entfernt, um annehmen zu können, dass sie ohne merklichen Einfluss blieben. Bei dem längs der Linie b gebrochenen Bügel war übrigens merkwürdigerweise keine Andeutung eines Gussfehlers wahrzunehmen; der Bruch schien vielmehr ganz gesund zu sein.

Nachdem die Bügel in dieser Weise zum Bruche ge-

Der zweite Bügel war jener, für den die Bruchlinie die Der durchschnittliche Abstand betrug

881

r)

bh²

19,2

32

bracht waren, wurden die Schenkel auf zwei Stützen mit einer freien Spannweite von 50 cm aufgelagert und durch eine in der Mitte aufgebrachte Last gebrochen. Man erhielt so 12 Biegungsversuche mit geraden Stäben und konnte die Biegungslasten mit den im früheren Falle gefundenen vergleichen.

Für die ganzen Bügel betrugen die Bruchlasten 980, 970, 750, 960, 875, 750 kg oder im Mittel 881 kg. Der Punkt,* in dem die Bruchlinie die Mittellinie des Bügels traf, hatte von dem zum Joch gehörigen unteren, horizontalen Theile der Mittellinie der Reihe nach die folgenden senkrechten Abstände 0,9, 0, 0,35, 1,2, 4,6, 0,6 cm.

Lage b hatte, daher 1,27 cm und der Hebelarm der biegenden Kraft war im Mittel 55,4—1,27 oder 54,13 cm. Für das Bie

gungsmoment, das den Bruch herbeiführte, findet man hiernach im Durchschnitt 881X54,13 oder rund 47700 cmkg.

Dagegen waren die Bruchlasten für die Schenkel bei den späteren Biegungsversuchen

6750, 6850, 7050, 7050, 6500, 6500, 7050, 6900, 6450, 6500, 6500, 6750 kg.

Die ersten beiden Zahlen beziehen sich auf die Schenkel des ersten Bügels und so fort in derselben Reihenfolge wie vorher. Die zugehörigen Biegungsmomente berechnen sich hier zu

84375, 85625, 88125, 88125, 81250, 81250, 88125, 86250, 80625, 81250, 81250, 84375 cmkg oder im Mittel zu rund

84 200 cmkg.

Nun kam allerdings bei den Versuchen mit den ganzen Bügeln ausser dem biegenden Momente noch die Normalkraft für den Querschnitt in Betracht. Die durch diese hervorgerufenen Spannungen sind aber unerheblich gegenüber den durch die Momente erzeugten. Für das Joch ist bei einer Bruchlast von 881 kg die durch die Normalkraft hervorgerufene Spannung nur gleich = 37 atm,

während die zu dem Momente nach der gewöhnlichen Biegungsformel gehörige Spannung 1525 atm beträgt. Für die in der Krümmung verlaufenden Bruchlinien ist der Einfluss der Normalkraft entsprechend kleiner und er mag daher summarisch durch einen Zuschlag von knapp 2°/o zum Biegungsmomente berücksichtigt werden, das hiermit zum Zwecke des Vergleichs auf

48 000 cmkg

erhöht und abgerundet werden kann.

Das zum Bruch gehörige Biegungsmoment im gekrümmten Theile des Stabes stellt sich hiernach um

35600 cmkg oder um 42°/o kleiner heraus, als in der geraden Strecke. Nach meinen Versuchen ist daher die Differenz zu Gunsten der Annahme des Herrn v. Bach noch erheblich grösser, als sie sich aus dessen eigenen Versuchen ergeben hatte. Merkwürdig bleibt freilich das Verhalten des zweiten Bügels, der im geraden Theile des Joches gebrochen ist, ohne dass sich irgend ein Materialfehler in der Bruchfläche hätte erkennen lassen. Man muss wohl annehmen, dass das Material hier an sich weniger fest war, als in der Mitte der Schenkel; vielleicht kann dies darauf zurückgeführt werden, dass der Einguss auf der Seite des Joches lag. Einstweilen fehlt mir wenigstens jede andere Erklärung dafür.

Es möge ferner berechnet werden, welches Biegungsmoment für den Bruch im gekrümmten Theile des Stabes nach der Annahme zu erwarten ist, dass die Querschnitte eben bleiben. Zu diesem Zwecke beziehe ich mich auf die in meinen Vorlesungen über Festigkeitslehre, S. 229 abgeleiteten Formeln. Hiernach ist der Abstand r der neutralen Schicht vom Krümmungsmittelpunkt

r = h : lg —

ö Ui

zu setzen, also mit Rücksicht auf die hier zutreffenden Werthe h = 8, ux = 3, u₂ == 11 cm, r = 6,157 cm.

Die (konstante c in der Formel

<• -i-

r + y

wird hier 20,23 cm³

Die Spannung an der Innenkante wird daher mit y = — 3,157 cm M 3,157 _ M 20,23 '    3    “19,2 cm³

Andererseits ist in der geraden Strecke für ein Biegungsmoment M' die Kantenspannung

6 M' M'

32 cm³

Sollen die Kantenspannungen in beiden Fällen gleich sein, so muss demnach

M' = 0,6 M'

sein, d. h. mit M' = 84200 cmkg ist das zum Bruch führende Biegungsmoment M = 50500 cmkg zu erwarten. Diese Zahl ist in der That nicht viel von dem sogar noch etwas kleiner aus den Versuchen gefundenen Werthe von 48600 cmkg verschieden.

Soweit diese Ziffern in Betracht kommen, sprechen sie demnach unbestreitbar zu Gunsten der Annahme, dass die Querschnitte eben bleiben. Freilich steht der end-

gültigen Entscheidung der Frage der Umstand sehr im Wege, dass sich keine befriedigende Erklärung für das abweichende Verhalten des im graden Theile des Joches gebrochenen zweiten Bügels finden lässt. Wenn die vorher ausgesprochene Vermuthung zutreffen sollte, dass das den beiden Eingussstellen zunächst gelegene Joch, sammt den sich unmittelbar daran schliessenden gekrümmten Theilen an sich von geringerer Festigkeit wäre, als die Schenkel, würde natürlich der ganze Versuch jede Beweiskraft verlieren. Ausserdem ist auch das Verhalten des Gusseisens bei der Biegung selbst der geraden Stäbe noch so wenig geklärt, dass es bei diesem Material besonders schwer fällt, eine zutreffende Voraussage über den Einfluss einer Stabkrümmung zu machen. Man hat zwar geglaubt, den viel grösseren Werth der Biegungsfestigkeit des Gusseisens gegenüber der Zugfestigkeit durch die Annahme erklären zu können, die neutrale Schicht verschiebe sich auch beim geraden Stabe beträchtlich nach der Druckseite hin. Wie ich schon an mehreren anderen Stellen hervorhob, hat indessen Barlow schon im Jahre 1855 (Philoso-phical Transactions of the Roy. Soc. of London, Vol. 145, S. 225) den experimentellen Nachweis dafür erbracht, dass die neutrale Schicht fast in die Mitte fällt und eine Anzahl von Messungen, die ich selbst mit gusseisernen Balken vorgenommen habe, bestätigten dies vollständig. Man steht daher auch bei der Biegung gerader Stäbe aus Gusseisen vor einem bisher immer noch ungelösten Räthsel. So lange nach dieser Richtung hin keine Aufklärung gefunden ist, wird man kaum hoffen dürfen, die Theorie der Biegungsfestigkeit gekrümmter Stäbe aus Gusseisen auf eine einwandfreie Basis stellen zu können.

Inzwischen verlangt jedoch die Praxis eine Anleitung dafür, wie bei der Festigkeitsberechnung gekrümmter Stäbe zu verfahren ist, obschon freilich die Fälle nicht gerade sehr häufig Vorkommen dürften, in denen solche Rechnungen für praktische Zwecke ausgeführt werden müssen. So wie die Sache im Augenblicke liegt, kann ich nur empfehlen, bei solchen Berechnungen von der Annahme auszugehen, dass die Querschnitte eben blieben. Ausdrücklich möchte ich aber noch einmal hervorheben, dass ich dies nur für Gusseisen empfehlen kann und keineswegs für die bei solchen Festigkeitsberechnungen viel häufiger in Betracht kommenden Schweisseisen- oder Flusseisensorten. Auch dies möchte ich, um jedes Missverständnis zu vermeiden, noch einmal aussprechen, dass ich nun keineswegs etwa der Meinung bin, dass die Querschnitte bei den besprochenen Versuchen wirklich eben geblieben wären. Ich erkenne nur an, dass die Schlussformeln, zu denen man auf Grund dieser Annahme gelangt, im vorliegenden Falle gut mit der Wirklichkeit übereinstimmten und nur die Formeln, nicht die zu ihnen führende

Annahme empfehle ich einstweilen für die Anwendung in der Praxis.

Zum Schlüsse möchte ich noch kurz über die Ergebnisse von Elasticitätsmessungen berichten, die Herr Ingenieur Schwerd, von dem auch schon die im vorigen Hefte der „Mittheilungen“ beschriebenen Härteversuche herrührten, im Sommer 1897 im hiesigen Laboratorium auf meine Veranlassung mit einem Gusseisenringe ausführte. Der innere Durchmesser dieses allseitig bearbeiteten Ringes betrug 180 mm, der äussere Durchmesser 419,6 mm and der Querschnitt war ein Rechteck von 119,8 und 80,1 mm Seiten, wovon die kürzere senkrecht zur Ringebene gerichtet ist. Der Ring wurde in die Werdersche Maschine eingespannt und längs eines Durchmessers mit Lasten von 10, 20 oder 30 Tonnen zusammengedrückt. Es war die Aufgabe gestellt, die elastischen Formänderungen, die der Ring hierbei erfuhr, etwas näher im Einzelnen zu studiren. Zu diesem Zwecke waren zwei Reihen von Stiften auf jeder der beiden ebenen Ringseiten eingeschraubt. Zu jeder der vier Reihen gehörten 7 in der Richtung eines Halbmessers aufeinanderfolgende Stiften, von denen die äussersten um 2,6 mm von der benachbarten Ringkante entfernt blieben. Der Abstand von je zwei in derselben Reihe aufeinanderfolgenden Stiften betrug von Mitte zu Mitte gemessen 19,1 mm. Die beiden Halbmesser, längs denen die Stiftenreihen auf einer Seite angeordnet waren, schlossen einen Winkel von 22¹/2° mit einander ein. Die Stiftenreihen der anderen Seite lagen denen der ersten Seite gegenüber, so dass die 4 durch diese Reihen angegebenen Linien ein keilförmiges Stück von 22^2⁰ Centriwinkel aus dem Ringe für den Zweck der Untersuchung abgrenzten.

Die elastische Aenderung der Entfernung zwischen zwei sich entsprechenden, d. h. im gleichen Abstande vom Mittelpunkte liegenden Stiften auf einer Seite wurde durch einen zwischen ihnen angebrachten Spiegelapparat beobachtet. Die ganze Versuchseinrichtung und die Ausführung der Messungen entsprach genau der bei den Elasticitätsmessungen an Steinbalken von mir erprobten, die im 24. Hefte dieser „Mittheilungen“ ausführlich beschrieben wurde. Es genügt daher, wenn ich wegen aller Einzelheiten auf jene frühere Veröffentlichung verweise. Bei jedem Versuche wurden übrigens, wie ich noch betonen möchte, die elastischen Aenderungen der sich entsprechenden Messlängen auf beiden Ringseiten gleichzeitig beobachtet, um die Fehler, die sich aus einer excentrischen Belastung des Ringes, aus Drehungen des Ringes im Ganzen während eines Versuchs oder aus Drehungen der Keilseiten um eine in der Mittelebene liegende Axe ergeben konnten, aus den Beobachtungs-werthen fortzuheben und dadurch unschädlich zu machen. Bekanntlich gelingt dies dadurch, dass man die Federn

jene Querschnitte bekannt. Von einer Umrechnung’ der elastischen Längenänderungen auf die Spannungen unter Berücksichtigung des elastischen Verhaltens des Guss-eisens wurde abgesehen. Die Versuche wurden von vornherein vorwiegend in der Absicht unternommen; die Annahme zu prüfen, dass die Querschnitte eben blieben oder allgemeiner, dass die Längenänderungen der Fasern eine lineare Funktion der Abstände von irgend einem Punkte des Querschnitts seien. Man sieht schon aus dieser ersten Darstellung, dass dies bei dem untersuchten Gusseisenringe keineswegs zutraf.

beider Spiegelapparate an entgegengesetzten Seiten der Röllchen auf sitzen lässt, so dass sich beide Spiegel bei einer Drehung der von ihnen controlirten Messlängen in entgegengesetzter Richtung drehen; das Mittel aus beiden Ablesungen ist dann frei von den aufgezählten Fehlern.

Der Ring wurde nacheinander in fünf verschiedenen Lagen in die Maschine eingespannt, so nämlich, dass die durch die Mitte des von den Stiftenreihen begrenzten Keils gezogene Durchmesserebene entweder in die Richtung der Kraftangriffslinie fiel oder Winkel von 22^2 °, 45°, 67^2°, oder 90° mit ihr bildete. In jeder dieser Lagen wurden die elastischen Längenänderungen aller 7 Messtrecken auf beiden Ringseiten gemessen. Die Division mit den ursprünglichen Längen lieferte die specifischen Dehnungen oder Verkürzungen.

Ich hatte es Herrn Schwerd zur Pflicht gemacht,

Ausserdem wurden aber auch noch die elastischen Verschiebungen der einzelnen Messpunkte der Querschnitte nach Grösse und Richtung und hiermit die Verbiegungen der Querschnitte selbst ermittelt. Um diese zu finden, wurden mit Hülfe von Spiegeln, die fest am Ringe aufsich bei der Ausführung der Messungen genau an die in geschraubt waren, die Drehungen gemessen, die der Ring meiner früher angeführten Abhandlung gegebenen Vor- an verschiedenen Stellen gegen die Richtung der Kraft-schrilten und Vorsichtsmassregeln zu halten. Zu Anfang angriffslinie' ausführte. Es war dann leicht möglich, nach der Versuche überzeugte ich mich auch gelegentlich selbst dem aus der graphischen Untersuchung von Fachwerk-von deren Befolgung. Nachher arbeitete aber Herr trägem bekannten Verfahren einen Verschiebungsplan für Schwerd ganz selbständig und ich muss ihm daher sowohl die betreffenden Punkte zu konstruiren. Auf der rechten das Urheberrecht für die von ihm gefundenen, auf Tafel II Hälfte von Tafel II sind diese Verschiebungen in 1000-zusammengestellten Resultate, als die Verantwortung für facher Vergrösserung eingetragen. Die Endpunkte dieser die Richtigkeit und Genauigkeit seiner Messungen über- Strecken sind durch stark punktirte Linien mit einander lassen. Ein Auszug aus den Beobachtungsheften dürfte    verbunden. Durch    diese    wird in 1000 facher Verzerrung

entbehrlich sein; es würde mir    auch nicht leicht sein,    dargestellt, welche    Form    und Lage die in ihrer ursprüng-

einen solchen Auszug zu geben,    da Herr Schwerd nicht    liehen Lage durch    stark    ausgezogene Striche hervorge-

mehr hier ist und es mir nicht    nach Wunsch gelungen    hobenen Querschnitte in    Folge der elastischen Form

ist, mich in seinen Aufzeichnungen ohne weitere Erläu- änderung des Ringes annehmen. Man sieht auch hier die terungen zurecht zu finden. Ich muss mich daher mit Querschnittskrümmung bestätigt.

der Veröffentlichung der Tafel begnügen, in der Herr    Die ganze Untersuchung ist freilich nicht so weit

Schwerd musste sich darauf beschränken, sie so weit auszuführen, als es geschehen ist, weil die Zeit, die er den Arbeiten im Laboratorium widmen konnte, abgelaufen war. Zu wünschen wäre sonst vor allem eine Wiederholung der Untersuchung mit einem Stahlringe, also mit einem Materiale gewesen, bei dem die Spannungen den Dehnungen proportional sind. Dann hätte sich auch ein Vergleich zwischen den inneren und den äusseren Kräften in derselben Weise, wie ich ihn früher bei den Biegungsversuchen mit den Steinbalken vorgenommen habe, daran schliessen sollen. Leider war diese weitere Durchführung der Arbeiten nicht mehr möglich; immerhin dürfte aber das, was Herr Schwerd wirklich gefunden hat, als ein ganz interessanter Beitrag zur Lösung der Frage anzusehen und zu schätzen sein.

Schliesslich möchte ich noch bemerken, dass freilich die beobachteten Querschnittskrümmungen auch hier, wenigstens zum grossen Theile, auf die Wirkung der Schub-

Schwerd die Ergebnisse seiner Messungen selbst über- durchgeführt, als man wohl wünschen möchte. Herr sichtlich zusammengestellt hat. Auf meinen Rath hin hat er sich übrigens darauf beschränkt, nur die zu der Belastung des Ringes mit 20 t gehörigen Messungen ausführlicher vorzunehmen; nach meinen früheren Erfahrungen lege ich mehr Werth auf die möglichst sorgfältige Bearbeitung eines einzigen Belastungsfalles als auf ein weniger genau studirtes Vielerlei.

Auf der linken Hälfte der Tafel II findet man für ein Ringviertel die specifischen Dehnungen und Verkürzungen in den 5 Querschnittsebenen aufgetragen, die den 5 Lagen des Ringes in der Maschine entsprechen.

Wegen des Maassstabes, den Herr Schwerd beim Aufträgen zu Grunde gelegt hat, bin ich nicht ganz im Klaren und ich habe daher eine Angabe darüber weggelassen. Ich konnte dies um so mehr, als der Maassstab hierbei ohnehin ziemlich gleichgültig ist. Wenn das Gusseisen dem Hooke’schen Gesetze gehorchte, wäre mit diesen Darstellungen zugleich die Vertheilung der Spannungen über

A. Föppl.

kräfte zurückzufiihren sind. Darauf kommt aber nicht viel an. Solange es Anhänger einer Theorie gibt, die die Annahme des Ebenbleibens der Querschnitte als die zuverlässige Grundlage ihrer Rechnungen und fast so wie ein Axiom betrachtet, darf man nicht müde werden, darauf hinzuweisen, dass sich die Querschnitte thatsächlich krümmen, gleichgültig aus welchen besonderen Ursachen. Ausserdem gehen die Ergebnisse der Untersuchung aber auch insofern weiter, als sie die specifischen Längenänderungen selbst angeben. Die Diagramme müssten, wenn jene Annahme zu Grunde gelegt wird, durch Hy

perbelbögen begrenzt werden. Einige davon weichen nun zwar von dieser Gestalt nicht allzuviel ab, andere lassen sich aber mit dieser Annahme durchaus nicht vereinigen. Ich denke daher, dass auch diese Arbeit einen neuen Beleg dafür liefert, wie willkürlich jene Annahme ist, dass die Querschnitte auch bei der Biegung eines gekrümmten Stabes als ebenbleibend betrachtet werden könnten.

Herrn Schwerd möchte ich hier noch für die mühevolle Untersuchung, der er sich im Interesse unsere]’ Wissenschaft unterzog, meine Anerkennung und meinen Dank aussprechen.

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MITTHEILUNGEN AUS DEM MECHANISCH TECHNISCHEN LABORATORIUM derTechnischen Hochschule München.

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Verschiebungsplan.

Graphische Darstellung der Verschiebungen und der Querschnitts-Krümmungen des mil- 20fc- belashehen Gusseisenrings.

Ring in nat. Grösse.

Verschiebungen 1000fach vergrössert.

Die starken radialen Striche geben die Querschnitte an, deren Verschiebungen, und Krümmungen ermittelt wurden. die stark punktirten Linien zeigen {in WOO facher VerzerrungJ die Lagen-und Ge st alt an derungeru dieser Querschnitte.

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