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DIE

RUTSCHUNGEN

UND

BESCHÄDIGUNGEN DER BÖSCHUNGEN

DER

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BEI

EISENBAHNEN UND STRASSEN

UND DIE ZUR

SICHERUNG UND REPARATUR

ANGEWENDETEN MITTEL.

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RUTSCHUNGEN

UND

BESCHÄDIGUNGEN DER BÖSCHUNGEN

ERDBAUTEN

VIII. Weitere Ausführung einiger Stellen des Textes.

ATLAS.

BESCHÄDIGUNGEN DER BÖSCHUNGEN

DER

ERDBAUTEN

BEI

EISENBAHNEN UND STRASSEN

UND DIE ZUR

SICHERUNG UNI) REPARATUR

ANGEWENDETEN MITTEL.

VON

A. v. KAVEN

BAURATH UND GEHEIM. REGIER.-RATH, PROFESSOR AN DER TECHNISCHEN HOCHSCHULE ZU AACHEN.

MIT EINGEHEFTETEM ATLAS VON 21 TAFELN.

WIESBADEN.

VERLAG VON J. F. BERGMANN. 1883.

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Das Recht der Uebersetzung bleibt Vorbehalten.

Buchdruckerei von G. Otto in Darmstadt,

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Vorbemerkung.

Die vorliegende Sammlung ist aus den beiden Tafeln Index 1 und Index 2 entstanden, welche ich seit einigen Jahren bei meinen Vorträgen gebrauche. Die folgenden Tafeln enthalten weitere Ausführungen durch Angaben und Beispiele. Für etwaige speciellere Instruction in einzelnen Fällen, finden sich die Quellen überall angegeben.

Die Absicht der Vorlage ist, durch eine Anzahl Beispiele die verschiedenen Methoden, welche man bei der Sicherung und Reparatur der Erdbauten anzuwenden pflegt, übersichtlich zusammenzustellen unter Anführung derjenigen practischen Kegeln, welche bei Ausführungen nützlich sein können. Zur Bequemlichkeit des Lesers finden sich auf den Tafeln neben den Figuren kurze Erläuterungen, welche in den meisten Fällen zur Orientirung genügen dürften, während jeder concrete praktische Fall eine eigenartige Behandlung erforderlich machen wird.

Aachen im September 1882.

v. K.

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Inhalts -Verzeichniss.

I, Bildung der Einschnitte,

VI. Verfahren bei Terrainbewegungen.

A.    Allgemeines.

B.    Bildung der Einschnitte in verschiedenen Bodenarten.

1. Unter Wasser; 2. In Sumpf, Moor und Torf; 3. In Sand f und Kies; 4. In Lehmboden; 5. In Thon und Mergel; 6. In Gerolle und mit Steinen gemischtem Boden; 7. In losem Gestein;

pag. 1—3

1.    Princip: Genaue Untersuchung der geologischen Beschaffenheit und der Schichtung.

2.    Mittel zur Untersuchung.

Horizontal-Curven der wasserführenden Schichten. Fortbleiben von gefährlichen Hängen.

8. In festem Gestein

II. Bildung der Aufträge.

A.    Allgemeines.

B.    Untergrund und Material bei Anschüttungen.

3.    Mittel gegen Terrainrutschung

4.    Entwässerungsarbeiten, a. Oberflächenentwässerung, b. Bei geringer Tiefe der

c. Bei grösserer Tiefe derselben, d. Bei bedeutender Tiefe der wasserführenden Schicht pag. 8—9

wasserführenden Schicht.

e n.

1. Anschüttungen durch Wasser; 2. Anschüttungen durch Sumpf, Moor und Torf; 3. Anschüttungen auf und von Lehm; 4. Anschüttungen auf und von Thon; 5. Desgl. auf und von Sand und Kies; 6. Desgl. von Gerolle; 7. Desgl. von losem und weichem Gestein; 8. Desgl. aus festen Steinen; 9. Anschüttungen hinter Kunstbauten

VII. Sicherung der Böschungen.

pag. 3—6

III. Sicherung und Reparatur der Böschungen.

1.    Sicherung der Böschungen, Reparatur und Wiederherstellung derselben.

2.    Beschädigungen bej Erdbauten. a. Bewegungen im Ganzen.

a. Terrainbewegungen ; b. Abrutschungen bei Einschnitten; c. Abgleiten von Dämmen; d. Bersten oder Ausfliessen von Dämmen, Ausfliessen von Einschnitten.

ß. Bewegungen von Th eilen , namentlich der Böschungen.

e. Ausrutschungen; f. Ablösungen; g. Beschädigungen durch äussere mechanische Einwirkungen .

pag. 7

IV. Ursachen der Deformationen.

1. Er st Wirkung der Schwere, d ann Einfluss des Wassers.

2.    Erst Aufweichen durch Wasser, dann Wirkung der Schwere;

3.    Aeussere Einflüsse; 4. Art der Herstellung des Erdbaus und Material dazu; 5. Beschaffenheit des Untergrundes pag. 7—8

A.    Grundsätze.

1. Dem Entstehen zuvorkommen. 2. Möglichst bald und billig repariren.

B.    Beschaffenheit der verschiedenen Erdarten.

1. Absorption des Wassers. 2. Volumen-Veränderung. 3. Cohäsion. 4. Reibung. 5. Durchlässigkeit. 6. Gewachsener Boden. 7. Lockern oder Sichmehren des Bodens. 8. Atmosphärische Einflüsse. 9. Stampfen des Bodens. 10. Porosität. 11. Thon und Sand als Gegensätze. 12. Gemischte Bodenarten. 13. Cohäsion wegen Thongehalts, Vermehrung derselben durch Stampfen. 14. Risse durch Austrocknen. 15. Viel Wasser verringert Cohäsion und Reibung. 16. Reibung verschieden gross. 17. Reibung durch Stampfen vermehrt. 18. Durchlässigkeit und Capillarität. 19. Veränderung des Volumens und der Consistenz durch chemische Vorgänge. 20 Quellen des Bodens und Schwinden. 21. Erdarten aus Sand und Thon gemischt. 22. Erschütterung kann Cohäsion und Reibung vermindern .... pag. 9—11

C.    Voruntersuchungen bei Einschnitten bezüglich der wasserführenden Schichten und desWasserausflusses überhaupt, pag. 11

D.    Grundsätze bei der Consolidirung oder Sicherung der

pag. 11—12

E.    Unterlialtungs-Arbeiten an den Böschungen pag. 12

Böschungen

V. Regeln zur Verhütung von Deformationen.

1. Fernhaltung allen Wassers ist die vornehmste Regel — Genügend flache Böschungen — Bedeckung der Böschungen — Vorsichtige Herstellung aus geeignetem Material — Einlassen der Dammbasis — Verhütung des Aufsteigens des Untergrundes

pag. 8

VIII. Weitere Ausführung einiger Stellen des Textes.

IX. Erläuterungen zu den Tafeln, welche auf diesen selbst keinen Platz hatten, pag. 15—19

pag. 12—15

Inhalt der Zeiclmnngsblätter.

X. Erläuterungen zu I Blatt 2 a.

Uebersichtliche Darstellung des Stoffes, Index Blatt 1 u. 2. I. Construction der Böschungen, wenn von Höhe, Neigungswinkel, Cohäsion und Reibung drei Stücke bekannt sind.

Blatt 2a Fig. 1—16. Blatt 2a—4 Fig. 17—51.

II. Allgemeines

III. Yerschiedene Ursachen der Deformationen, Blatt 5 u. 6

Fig. 52—82.

IY. Methode von Ledru unter Anwendung von Drains, Blatt 6

Fig. 83-86.

V. Methode von L a 1 a n n e, mit Drains Blatt 6 u. 7 Fig. 87—93. YI. Methode mit Anwendung von Faschinen etc. Blatt 7.

Fig. 94—102.

VII. Allgemeines, betreffend Erd- und Stein - Bekleidungen,

Blatt 8 Fig. 103—116. VIII. Methode mit Sporen von Kies, oder von Trockenmauer-

§ 1. Stabilität einer Böschung.

§ 2. Cohäsionsparabel.

§ 8. Zahlenbeispiel zur Cohäsionsparabel.

§ 4. Herstellung von Böschungen, die eine verlangte Sicherheit bieten.

§ 5. Construction der Werthe h, «, f = tang <p und c,

wenn drei dieser Werthe gegeben.

§ 6. Numerische Werthe für den specifischen Reibungs-coefficienten f und den Cohäsionscoefficienten c.

pag. 19—25.

werk

Blatt 9 Fig. 117-129.

IX. Methode mit Steinsporen . . . Blatt 10 Fig. 130—135. X. Oberflächen-Drainage nach de Sazillyund Beispiele der Anwendung dieser Methode, Blatt 11 u. 12 Fig. 136—161.

XI.    Methode der Oberflächen-Drainage und der Stützung mit Contreforts von Bruere, Blatt 13 u. 14 Fig. 162—183

XII.    Dämme von Thon und Dämme auf schlechtem Unter-

Blatt 14 u. 15 Fig. 184—195.

gründe

XIII.    Abtrocknung des Terrains .    . Blatt 15 Fig. 195—204.

XIV.    Methode der Herstellung von Contreforts durch Abtrocknen eines Theils oberhalb der Böschung, von Daigremont,

Blatt 16 Fig. 205-214.

XV.    Steinsätze am Fuss der Böschungen. Uebergang zu Futter-

Blatt 16 u. 17 Fig. 215—220.

Bemerkung 1. Die im Texte in Klammern gedruckten römischen Zahlen mit arabischen dahinter, geben Hinweise auf die im Buchhandel erschienenen Vorträge des Verfassers. Die römische Zahl bedeutet die Nummer des Heftes, die grössere arabische die der Tafel, die kleinere die der Figur; und bedeuten:

I.    20 Tafeln Disposition von Brücken und practische Details.

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II.    7 Tafeln Stützmauern und Steinbekleidungen nebst Text.

1875.

III.    30 Tafeln Traciren von Eisenbahnen nebst Literatur 1875.

IV.    Vorarbeiten zu Eisenbahnen mit 5 Tafeln nebst Literatur.

1876.

V.    37 Tafeln Erdarbeiten bei Eisenbahnen nebst Literatur. 1876.

VI.    Kurze Anleitung zum Projectiren von Eisenbahnen mit

3 Tafeln. 1878.

VII. Baustatistik einer ausgeführten Eisenbahn mit 16 Tafeln.

1880.

zwar

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XVI.    Futtermauern zum Stützen von Böschungen, Blatt 17

Fig. 221—229.

XVII.    Entwässerung des Planums . . Blatt 17 Fig. 232—238. XVIII. Abtrocknung wasserführender Schichten durch Schacht-

und Stollenbauten . . . Blatt 18 u. 19 Fig. 239—260. Dammrutsch bei Ronheide Blatt 20.

Bemerkung 2. Die in Cursiv in Klammern gedruckten arabischen Zahlen bedeuten die zur Erläuterung einzelner Stellen des Textes passenden Figuren der Vorlage: Sicherung und Reparatur der Böschungen.

Druckfehler.

Tafel Index 2. Statt Theoretisches und Allgemeines „Taf. A—5“ lies; „Tafel 2a—6“ und statt „Prisma, vom kleinsten Drucke“ lies; „Prisma vom kleinsten Widerstande gegen Abrutschen“.

Tafel 13 (mitten) statt „zu Fig. 132“ lies „zu Fig. 162“.

Rutschungen und Beschädigungen der Böschungen

hei Erdbauten.

wenn es

I. Bildung der Einschnitte.

(Mit Benutzung von Henz - Streckert: Praktische Anleitung zum Erdbau.)

A. Allgemeines.

Yor Beginn der Abtrags-Arbeiten ist es immer nützlich das auf der Oberfläche fliessende Wasser (Himmelwasser) abzuleiten, namentlich bei Einschnitten in löslichem Boden (z. B. Lehm). Dies geschieht, indem man am oberen Rande des Einschnittes (jedenfalls an der Bergseitel, nicht zu nahe, einen Entwässerungsgraben mit genügendem Profil und Gefälle und gehörig gedichtet, anlegt. (Y. 27. 4; 19. 10) auch 184.

1)    Fliesst Wasser concentrirt über einen Einschnitt, so wird es mittelst eines Aquaductes darüber geführt. Bei mangelnder Höhe kann man auch mit eisernen Röhren unter der Sohle des Einschnittes und an den Böschungen hinab und hinauf gehen.

2)    Die schnelle Abführung des Wassers aus Einschnitten in Lehm, sowohl bei der Aushebung, (um trockenes Material für Dämme zu gewinnen), als auch nach der definitiven Herstellung ist wichtig. Man macht daher solche Einschnitte nicht gern horizontal, sondern,

angeht, mit Gefälle, dem der Graben folgt, oder auch mit Breclipunkt (Rücken, Wasserscheide) etwa in der halben Länge des Einschnitts (Y. 8. 2—5).

Bei horizontaler Gradiente des Einschnitts würde der mit Gefälle zu versehende Graben, (wenn nicht etwa mit Mauern eingefasst Y. 23. 2, 26) oben verschieden breit werden, was unbequem ist und schlecht aussieht.

3)    Ist der Boden, in welchem der Einschnitt angelegt wird, undurchlässig, so ändert sich in den Yerhältnissen der höher stehenden Wasser Nichts.

Ist er durchlässig, so kann die dadurch bewirkte Abtrocknung der Ländereien von Nutzen sein. Dann muss man dem Einschnitt durch Gräben mit genügendem Gefälle gehörige Wasserabführung geben, und nach den weiterhin angegebenen Regeln die Böschung des Einschnittes mit denjenigen Anlagen resp. Einrichtungen versehen, welche einen gesicherten Abfluss der auf der Fläche der Böschung zu Tage wollenden Gewässer, denen durch das Oeffnen des Einschnitts der Abfluss von der Bergseite her ermöglicht wurde, herbeiführen.

4) Ist der Boden durchlässig und dienen die oben fliessenden Wasser zum Betriebe für die Indus trie oder zur Be Wässerung, so ist deren Filtration in den Einschnitt in aller Weise zu verhindern. Durch Dichtung der Wasserläufe mit Thon etc. (dieselben Methoden wie bei Canälen).

In durchlässigem Boden angelegte Einschnitte und Tunnel haben oft zu erheblicher Entschädigungsklagen wegen AVasser-entziehung geführt. Eben so tiefe Schächte bei Bergwerken. Bei Bleiberg (nahe bei Aachen) hat man den Geulbach auf lange Strecken gedichtet um das Ersäufen der Gruben zu hindern.

B. Einschnitte in verschiedenen Bodenarten.

(Böschungen in verschiedenen Bodenarten (V. 18. io. 11; 23. 3.)

1. Unter Wasser.

Meistens bei Canal-Anlagen oder zur Beschaffung von Kies.

Ausbaggerung oder Trockenlegung. Letztere durch Ableitung in einen tiefer gelegenen Iiecipienten, oder durch zeitweiliges Ausschöpfen.

Die Böschungen stehen hier in der Regel gut, da Steine den Hauptbestandtheil derselben bilden und ein etwaiges Auswaschen des löslichen Bindemittels nur eine geringe Veränderung in der Form und Masse hervorzubringen vermag.

2. In Sumpf, Moor und Torf.

Wenn diese Bodenarten breiartig sind, würde man wie bei Einschnitten unter Wasser verfahren.

Bei schon vollendeter Torfbildung an höher gelegenen oder künstlich entwässerten Stellen, kann sich die Form der Einschnitte verändern dadurch, dass die Sohle, (namentlich wenn der Torf nicht ganz durchschnitten wurde), durch den Druck der umliegenden höheren Bodenschichten aufsteigt.

Beschwerung des Bodens mit anderem Material hat geholfen. Die Oberfläche der Böschung muss man gegen Zünden durch Funken der Locomotive sorgfältig mit anderem Material bekleiden, weil der abgetrocknete Torf leicht in Brand geräth.

3. In Sand und Kies.

Mit Ausnahme von Flug- oder Dünensand in der Ausführung bequem. Mit Damaliger Böschung gewöhnlich. Entwässerung ist leicht und sie leiden daher nicht vom Frost. Bekleidung mit fruchtbarem Boden resp. Berasung, gegen Einflüsse des Windes und Regens ist erforderlich, namentlich bei feinem Sande.

4. In Lehmboden.

An sich in geschlossenem Zustande wasserdicht lind quellenfrei. Wenn Wasser aus demselben dringt ist er meistens mit Sandadern durchzogen. Quellen lösen ihn auf und führen das flüssig gewordene Material hinweg.

Daher ist die Abhaltung und schnelle Abführung sowohl des Quell- als auch des Regenwassers der nächsten Umgebung, durch Gräben an der Oberkante (Bergseite) des Einschnitts erforderlich. Ferner des Wassers, welches aus den Böschungen sickert durch Drainanlagen (Ledru 83— 86, L a 1 an n e 87—92) durch andere Art der Abtrocknung (de S a z i 11y 137 —141, B r u e r e 162). Das so gesammelte Wasser muss rasch durch Gräben mit gehörigem Gefälle abgeführt werden, damit der Fuss der Böschung nicht aufweiche. Doch müssen die Gräben an der Oberkante der Böschung zuverlässig dicht sein und nicht zu nahe derselben liegen, da sie sonst mehr schaden als nützen können (Y. 27, i—5).

Freihalten des Grabens von Eis, damit Abflüsse des Quellwassers in den Graben nicht verstopft werden, ist nöthig; zuweilen, wenn der Fuss nicht trocken gehalten werden kann, macht man Revetements der Böschungen 216 —219 durch Trocken - Mauern oder durchlöcherte Mörtelmauern 221—231, tief eingesenkte Contremauern aus Trockenmauerwerk und sehr flache Böschungen (bis 4 malige Anlage) 226—230, umgekehrte Gewölbe zwischen den Futtermauern 129 (Y. 23.7). Yorbeugende sorgfältige Drainirung zur Beseitigung des inneren Wassers und genügende Abtrocknung wie gehörige Bekleidung der Böschung.

5. In Thon und Mergel.

Thon wird von Wasser nicht leicht durchdrungen; wenn durchlässiger Boden darüber sich befindet, fliesst das Wasser auf der Oberfläche des Thons ab und die Oberfläche wird dann schlüpfrig, daher Abrutschungen nicht selten sind. Dies Wasser muss desshalb vom Einschnitt abgehalten werden. Letten ist ein Mittelglied zwischen Thon und Lehm, daher wie letzterer zu behandeln.

Mergel in Lagen ist sehr dicht und im Lager nicht durch Wasser löslich, dagegen zerfällt er an der Luft und wenn er die Feuchtigkeit verloren hat in Staub. Er giebt, mit Wasser gesättigt, schwer austrocknenden Schlamm. Den Einwirkungen der Atmosphäre durch dichte Ueberdeckung mit fruchtbarem Boden entzogen, hält er sich gut.

Steile Einschnittswände in Mergelarten, die mit Pulver gesprengt werden mussten, zerfielen mit der Zeit so, dass später störende Arbeiten nöthig wurden.

6. In Gerolle und mit Steinen gemischtem Boden.

Gerolle: hauptsächlich Steintrümmer, welche ihren Platz schon ein Mal gewechselt haben und deren Zwischenräume ganz oder theilweise mit Lehm oder Thon, seltener mit Sand ausgefüllt sind. Die Lagen sind selten stark und führen in der Regel Wasser ab, wenn sie über undurchlässigen Stein- und Thonschichten liegen.

7) In losem Gestein.

Theils unreife, theils verwitterte oder in dünne Platten und kleine Würfel zerklüftete Steinlagen, welche meistens der Kreideformation angehören. Die Standfähigkeit ist sehr verschieden, nach Massgabe der Festigkeit der Bodenart, ihres Zusammenhanges und der Schichtung in Bezug auf die Einschnittswände.

Stark geneigte, durch Mergel gebundene oder vertikal zerklüftete Schichten, halten sich schlecht und der Frost wirkt auf sie ein. Namentlich sind durch den Einschnitt geöffnete Mulden zum Nachstürzen geneigt, sobald mergeliges Bindemittel zwischen den Lagen abtrocknet und seine Cohäsion verliert. Man wird daher in zweifelhaftem Boden von vorne herein genügend flache Bösehung zu geben haben. Bei nahe horizontaler Lagerung der klüftigen Steine und festen Kreidekalk-Schichten stehen sie noch mit V³ bis '/⁴ Dossirung; die Absätze

von

ausgenommen

F r i n c i p. Bei allen Erdbauten muss man für schnelle und ungehinderte Ableitung des Ilimmelwassers und des im Boden enthaltenen Wassers, also für trockene Dämme und Einschnitte sorgen und für Schutz der Oberflächen (Böschungen) gegen Einflüsse des Himmelwassers und der Witterung (Frost, Regen etc.)

Es kommen in Frage: die Gestalt des Untergrundes, seine Beschaffenheit, die Beschaffenheit des Schüttungs-Materials, und die Art der Schüttung.

muss.

ver-

der vom Einschnitte abfallenden Schichten muss man mit Rasen so abdecken, dass das Regenwasser nicht in die Fugen des Gesteins dringt.

Die zum Einschnitt einfallenden Schichten halten sich weniger gut, wesshalb die Böschung an dieser Seite flacher zu machen ist (V. 23. 3).

In gelagertem Steinmaterial sind die gewöhnlichen geneigten (flachem) Böschungen schwer auszuführen, kostbar und bieten dem Wasser grosse Flächen zum Eindringen. Am besten hält sich jedes an sich feste, aber gegen Witterungseinflüsse empfindliche Gestein mit möglichst steiler Böschung (senkrecht biä ¹/i) (V. 24, 6). Bei der Arbeit entstandene Ausrutschungen und Mulden füllt man mit ordinärem Mauerwerk aus. Lagerhaftes loses Gestein hat man früher auch noch in Yertikalabsätzen mit horizontalen Bermen und gut gedichteten Gräben auf den letzteren angelegt. Henz-Streckert Taf. II Fig. 26.

Feste Felsrippen (die besonders im Liasthon Vorkommen) lässt man aus der sonst regelmässigen Böschung hervorstehen, weil dadurch kein Uebelstand herbeigeführt wird.

8. In festem Gestein.

Bei nur wenigen, wagerechten Durchsetzungen ohne dazwischen liegende Schichten weicher Bodenarten, können die Einschnittswände ganz steil und ohne alle Absätze angelegt werden. Die oberen losen Schichten sind durch flachere Böschungen zu sichern (Y. 24. ö).

Im Eruptivgestein und selbst in der Grauwacke sind wenig Spalten und die Masse ist so fest, dass das Wasser nicht eindringen und Frost einen schädlichen Einfluss auf die Wände nicht üben kann.

Grauwacke, Sandstein und ältere Kalkformationen haben zwar mehr Absonderungsflächen, können aber, wenn die Lagerflächen trocken und nicht zu sehr geneigt sind, mit steilen Wänden und ohne Absätze gemacht werden, was vortheilhaft, weil Regen nicht eindringt und wenig Einschnittsmasse zu fördern ist. Bei stark geneigten Schichten wird ähnlich wie bei weichem Gestein verfahren.

Im Granit, selten im Sandstein, häufig im Kalkstein, finden sich oft grössere Klüfte, welche ausgemauert werden, um das Nieder brechen zu verhindern.

Wenn zwischen mächtigen Schichten weiche Schichten zerdrück- und auflösbarem Material liegen, müssen letztere ausgemauert werden, nachdem sie zuvor ausgebrochen wurden, aber nicht auf der ganzen Länge gleichzeitig, sondern in Abständen von 3—4 m werden einzelne Pfeiler aufgemauert, dann wird die weiche Schicht her-und durch Mauerwerk ersetzt. Unten

bleiben Schlitze oder Löcher, um das Filtrationswasser abzulassen (II. Taf. K. 14).

II. Bildung der Aufträge.

A. Allgemeines.

Lagenschüttung. (Y. 8. e. 7; 11. 3. 9; 17. 2. 9). Wo die Höhendifferenz zwischen Auftrag und Abtrag so gering, dass das Gefälle mit Transportgeräthen noch bequem überwunden werden kann. Oder beim Gewinnen aus Seitenentnahmen. Diese Dämme werden am festesten, wenn die Transportgeräthe und Motoren (Menschen, Pferde) viel darauf verkehren während der Schüttung.

Kopfschüttung. (Y. 17. 1). Wo wegen grosser Höhendifferenz, so dass nicht bequem aus den oberen Schichten des Einschnittes zu den unteren des Dammes zu gelangen, das gesammte Schüttungsmatorial direct von der Spitze des Dammes vorgeschüttet werden Bei Material, welches beim Schütten hohle Räume lässt am wenigsten zulässig.

Bemerkungen. 1) Undurchlässiges Material (Thon, Lehm) muss man niemals in nassem oder gefrorenem Zustande in den Auftrag bringen 42—44. Letzteres thaut oft erst nach langer Zeit auf und ursacht Sackungen und störende Nacharbeiten, um Höhe und Form wieder herzustellen.

2) Bei Beschüttung von Bauwerken muss man die Vorsicht beobachten, nicht Kopfschüttung dagegen zu treiben, durch welche man ein Bauwerk, z. B. eine Brücke, umwerfen kann 72. Bei nachgiebigem Boden muss man gleiclimässig erst von beiden Seiten anschütten und dann das Bauwerk sorgfältig in Lagen überschütten, welche man stampft. Erst nachdem die gestampften Lagen in einer gewissen Höhe das Bauwerk überdecken, kann man die Kopfschüttung weiter darüber fortsetzen. (Y. 17.5). Am besten ist es bei hohen Schüttungen mit dem Fusse des Dammes von beiden Seiten 20—30 Meter von dem Bauwerk abzubleiben, und wenn man den Damm von der einen Seite aus vortreiben muss, die Lücke provisorisch (mit Holz) zu überbrücken. (V. 17. 5).

Namentlich

3) Bei Schüttung von Aufträgen auf geneigtem Boden muss man die Reibung durch Anlegung von Verzahnungen oder Terrassen vermehren (V. 18.

l. 3. 5; 19. 4. 7. 8; 30. 7), welche nicht bloss in den Humus- oder aufliegenden Boden, der selbst wieder auf der schiefen Ebene liegt, sondern in den wirklich festen Boden eingeschnitten sein müssen und deren Breite grösser als die Höhe ist (V. 18. 1. 3). bei Uebersetzung von Querthälern (V. 17. e. 7), welche stark abfallen und sich nach unten trichterförmig erweitern und meistens mit weichem Boden angefüllt sind.

4)    Gründliche Entwässerung der Oberfläche des geneigten Untergrundes für Dammschüttungen ist vorzunehmen (durch Drains, Sickercanäle etc. 40) und Ableitung von Quellen, die, weil in der trocknen Jahreszeit versiegend, oft schwer aufzufinden sind. Am sichersten ist es in kleinen Querthälern die aufgeschwemmte Bodenschicht bis auf den Grund aufzui*äumen, weil in diesen tiefsten Einrissen die meisten Quellen zu münden pflegen (V. 17. 6. 7).

5)    Bei Ausführung von Dämmen an geneigten Hängen erfordert die Schüttung selbst grosse Vorsicht. Kopfschüttung ist hier nicht zulässig, auch nicht Yerbreiterung durch seitliche Schüttung von oben her (V. 17. 8; 11. 11) auch 69, 70. Schüttung in dünnen Lagen, die gestampft und mit den Terrassen abgeglichen werden, ist am sichersten: am tiefsten Punkte der Schüttung wird damit angefangen. Sand, Kies und Steinmaterial werden nicht gestampft.

6)    Durch Anlage von genügend schweren Banketts oder Contreforts kann man Dämme auf geneigtem Terrain stützen (V. 18. 3) auch 46, 175. Grösse des Contreforts — V⁴ bis V3 der Masse des Dammes. Die Sohle des Contreforts muss man so tief einschneiden dass sie 1—2 Meter im festen unverschiebbaren Boden liegt; wenn der Boden nass oder quellig ist, muss man noch durch Sickercanäle die Sohle des Banketts vollständig entwässern 186, 187. Das schwerste und durchlässigste Material, und zwar gut gestampft, ist dazu das beste. Die Oberfläche des Contreforts ist so abzugleichen, dass das von der Dammböschung herabfliessende und vom direct auffallenden Regen herrührende Wasser abfliessen könne (V. 18. 3). Gegen Eindringen dieses Wassers kann man die Oberfläche der Contreforts mit Rasen oder mit Pflasterung versehen.

7)    Bei seitwärts geneigten Beschüttungsflächen sind Ausgrabungen (Materialgruben) am tiefer liegenden Fusse nicht anzulegen, weil die Abrutschung befördert wird (V. 18. 5). Oben angelegte Ausgrabungen heben die Cohäsion des Bodens, der durchschnitten wird, auf, und gestatten auch dem Wasser, sich zu sammeln. Sie

sind desshalb auch zu vermeiden. Aus ähnlichen Gründen muss man auf Wiesenboden mit Untergrund von Lehm oder Letten, mit der Ausgrabung genügend weit vom Fuss der Dammböschung entfernt bleiben (V. 25.

1), und zwar um so weiter davon entfernt, je höher der Damm und je weicher und verdrückbarer der Untergrund ist. Aehnliches gilt sinngemäss bei Ablagerungen, durch welche die Ränder der Einschnitte belastet werden (V. 25. 2).

8)    Anschüttungen in Inundations- und Flussgebieten sind möglichst so auszuführen, dass sie thalabwärts fortschreiten.

9)    Für etwaiges Setzen der Dammschüttungen muss man Ueberhöhung geben, welche bei geneigtem Untergründe an beiden Kanten der Krone verschieden zu nehmen ist (V. 18. 12). Kann man z. B. wegen An-stossen des Dammes an Bauwerke (Brücken, Tunnel etc.) aber keine Ueberhöhung geben, so muss man ihn so verbreitern, dass er, nach der Sackung wieder aufgehöht, die richtige Kronenbreite erhalten kann. Einige überhöhen nicht blos, sondern nehmen zu der Ueberhöhung noch eine Verbreiterung des Planums, die an jeder Kante der Böschung etwa noch ¹/n—¹/2 derUeberhöhung beträgt, weil der Damm auch seitlich zusammenschrumpft.

B. Untergrund und Material bei Anschüttungen.

1. Anschüttungen durch Wasser.

Es ist nur Material zu verwenden, welches sich nicht auflöst und genügendes specifisches Gewicht besitzt. Bei stehendem Wasser genügt dies; gegen Wellenschlag und Ueberfliessen von Wasser nützt sehr flache strandartige Böschung (Y. 29. e; 20. 10. 11. 12; 36. Oldenburg. Bahnen), steilere Böschungen sind zu befestigen; flache 2 — 4fache Anlage mit Rasen; steilere mit Steinpackungen (Y. 29. 5. 6. 7. 8; 30. 1—5. 8 —10; 32. 5. 12) oder Faschinen (Y. 30 11 —14) oder besser so herzustellen, dass, wenn auch die Befestigung der Oberfläche beschädigt wird, die Böschung noch selbstständig hält.

St rauch pflanzungen (Weiden etc.) sind niedrig zu halten, sie werden dann bei Eisgang am wenigsten nachtheilig. Bei fliessendem Wasser ist es am besten, eine Bekleidung mit Steinen zu wählen, welche auch beim Eisgänge am wirksamsten Widerstand leistet; hierbei ist eine möglichst ebene und feste Oberfläche zu erzielen. Wo Auskolkungen Vorkommen können, muss der Fuss nachsinken können (Steinschüttung oder Faschinen etc. (Y. 29. 5. 7. 8; 30. 2. 3. 4. 5. 7. 13). In dem Fuss von Steinsätzen oder dem unteren Contrefort,

nimmt man (wenigstens aussen) Steine, welche U/2 bis zwei Böschungen mit humosem, die Bewachsung fördernden Mal grösser sind als das Geschiebe, welches der Bach führt, j Boden so stark zu bedecken, dass der Frost nicht in

2. Anschüttungen durch Sumpf, Moor und

Torf.

zu

zu haben, zu z e r -son-

Moor und Torf kommen in sehr abweichender Consi-In der Tiefe findet sich unter ihnen meistens Verschiedene Methoden: Benutzung der zusammenhängenden Oberfläche als Kost, dabei die Mooroberfläche an beiden Seiten der Schüttung, zuweilen auch in der Mitte noch, durchstochen, dann findet sogleich Setzen statt, das Wasser kann ent- • weichen und es ist nicht Gefahr plötzlichen Einsinkens des Dammes vorhanden (Vergl. weiter V. Taf. 20, Taf. 21, Taf. 22). Wenn möglich, sucht zu erreichen.

Möglichst gleich mässige Aufbringung des Dammes ist anzustreben (in Lagen) damit nicht Querrisse entstehen, in welchen das Moor auf quillt. Eben so muss man nicht an beiden Seiten die Böschungen zuerst hoch aufführen und dann den Kern, weil das Moor zwischen den Böschungen aufsteigen kann, während diese sinken.

stenz vor. fester Untergrund (Sand).

ver-

den Lehm eindringen kann und wenn in der Nähe Sand zu haben ist, den oberen Theil des Dammes davon machen um ein trockenes Planum Kommen gefrorene Stücke vor so sind sie kleinern und nicht in dem Kern des Dammes, dern in den Böschungen abzulagern, wo sie eher auf-thauen und am wenigsten ein Setzen des Dammes Ursachen.

4. Anschüttungen auf und von Thon.

Thon ist tragfähig und weil undurchlässig löst er sich iin Wasser nicht auf. Dagegen sammelt sich man Entwässerung über ihm liegenden durchlässigen Schichten Wasser auf ihm und die Oberfläche wird schlüpfrig, wesshalb bei geneigtem Terrain die entsprechenden Sicherheitsmass-regeln (Verzahnung, Entwässerung etc.) zu treffen sind. Auf den durchschnittenen Thonschichten findet sich meistens der Sitz der Quollen und von ihnen tritt Wasser zu Tage (wasserführende Schicht). Im Frühjahr sind die Quellen meistens thätiger und daher eher zu finden, als im Herbst, wo sie zum Theil versiegen.

Zu Anschüttungen ist er noch weniger brauchbar als Lehm, weil feste scharfkantige Stücke viel Zwischen-

von

Auch kann man niedrige Dämme (1,5 bis 2 Meter)

von

(event. vorher in besonderer Ablagerung genügend ausgetrocknetem) Moorboden selbst, schütten (V. 20. l),    räume lassen, daher dann starkes Setzen Jahre lang

(vergl. Henz - Streckert 3. Aufl. 1873, pag. 152, Vor-    stattfindet. Durch Zwischenschütten von feinerem und

pommersche Bahn; auch v. Kaven der Wegebau 2. Aufl.    leichterem Material oder Auffahren desselben auf die ein-

man

1870, pag. 216. u 569, etc. Strassen im Moore. Auch V. 20.    zelnen Thonlagen und Stampfen derselben, kann

Den Kaum zwischen Dammfuss und Graben kann    Aufträge von grosser Festigkeit, die sich wenig mehr

man noch mit Weidenstecklingen bepflanzen, deren    setzen, herstellen. Doch ist ein solches Verfahren in

der Ausführung manchmal schwierig zu ermöglichen, wenn man nicht verschiedene Gewiunungsstellen vortheilhaft haben kann (V. 17. 10).

AVurzeln das Terrain Zusammenhalten. Solche Dämme

5. Anschüttungen auf und von Sand und Kies.

Das günstigste Material, sowohl zum Tragen als Herstellen von Anschüttungen.

Sand gewährt bei zureichender Tiefe oder auf festem Untergrund eine sichere Basis. Quellsand kommt vor, wo wenig mächtige Sandschichten auf undurchlässigem

zu-

für Landstrassen sind bei Meyenburg in der Provinz Hannover auf einer 5 Fuss dicken Moordecke, unter der sich ein 30—80 Fuss tiefes Schlammmoor befindet, auf welchem die Decke schwimmt, geschüttet worden, in etwa 5 Fuss Höhe.

3) Anschüttungen auf und von Lehm.

Lehmboden ist an sich tragfähig; wenn die zu beschüttende Fläche nicht mehr als etwa Vio geneigt ist, so

weilen mit gelöstem weicheren Material , Thon, Letten,

genügt, um Gleiten des Dammes nicht besorgen zu lassen, Boden liegen und von Quellen durchzogen, auch Beseitigen der Humus- und Rasenschicht und damit der wasserführenden Schicht. Als Dammmaterial in Berüh-    Mergel etc. vermischt sind. Aufträge von löslichem

rung mit Wasser ist Lehm wenig geeignet, höchstens    Material können auf solcher Unterlage zerfliessen. Quell-

für kleinere Arbeiten zulässig; bei grossen Arbeiten    sandschichten von geringer Mächtigkeit nimmt man am

und wo die Schüttung den Angriffen des Wassers j besten vor Beginn der Schüttung weg, fasst die Quellen

darf man ihn nur, wenn nicht

ausgesetzt ist

besserer Boden zu haben, anwenden. In solchen    sand nicht zu beseitigen oder der Damm nicht zu ver-

Fällen ist von vorne herein eine gründliche Ent-    legen ist, so ist die Sohle des letzteren durchlässig,

durch Steinschüttung (V. 18. 9) oder Drainage herzustellen Böschungen des Auftrags anzustreben. Gut ist es, die |    40, so dass Sand und Wasser entweichen können, ohne den

und führt sie in bedeckten Canälen ab. Wenn der Quell

Wässerung und Befestigung der Oberfläche und der

was

so

tungen.

Einzelne Steinarten, besonders

Fuss der Schüttung anzugreifen. Mit Thon und Mergel gemischter Quell- und Grünsand eignet sich nicht zur Bildung von Anschüttungen, weil er Wasser lange festhält und oft schon unter massigem Drucke und namentlich bei Erschütterungen flüssig wird und ausläuft (Ron-heide Bl. 20!), sogar längere Zeit nach der Verwendung.

Zu Herstellung von Aufträgen ist Sand sehr geeignet, weil unauflöslich, schwer und daher dicht lagernd, durchlässig, leicht zu gewinnen, bequem zu transportiren, keine leeren Räume lassend, daher sich wenig setzend.

Je gröber und schärfer der Sand ist, desto besser ist er zu Anschüttungen. Feiner Sand verweht, wird auch durch Regen weggespült, daher muss man die Oberfläche bald befestigen, durch Begrünung oder auch durch Decken mit Lehm in möglichst flüssigem Zustande.

6. Anschüttungen von Gerolle.

Gerolle ist geeignet, besonders wenn die Steintrümmer mit thonhaltiger Erde gemischt sind, welche ein als Mörtel wirkendes Bindematerial bildet, möglichst gleichmässig zu vertheilen ist.

Die Böschungen halten sich ziemlich steil, wenn aber die Steintrümmer jüngeren Formationen angehören, welche durch Wasser und Frost aufgelöst werden, muss man sie nach Regulirung bald mit humosem Boden bedecken und begrünen (V. 32. 4; 17. 12), auch um das Auswaschen des Bindematerials durch Regenwasser zu verhindern.

7. Anschüttungen aus losem und weichem Gestein.

Hier fehlt das Bindemittel des Gerölles; schieferiges Material schüttet sich sehr sperrig und bildet hohle Räume, welche sich erst füllen, wenn die weicheren Steinarten (Thon, Schiefer, Kreidekalk, Mergel etc.) allmählich zerfallen. Daher starkes Setzen; wesshalb entsprechend höher, selbst wenn man später etwas Material sollte wegräumen müssen (V. 18.12), anzulegen. Mischung der gröberen Steine mit den kleineren oder Zwischenbringen von feinerem Material verbessert diese Schüt

Bei losem Gestein muss man bald die Oberfläche schützen (V. 32. 4).

Thonschiefer, bilden beim Zerfallen eine fruchtbare Erdschicht, welche besäet und benarbt guten Schutz gewährt.

8. Anschüttungen aus festen Steinen.

Reines Felsmaterial setzt sich wenig und davon hergestellte Dämme können ⁵/4 malige Böschung erhalten, wenn sie ohne besonders sorgfältige Schlichtungen aufgeführt werden. Um eine saubere Dammkrone zu

erhalten, wird der Damm auf einen Meter Höhe unter der Sohle der Kiesbettung gehörig gepackt oder pflasterartig aufgesetzt (V. 18. 4. 9; 17. n). Unter der Sohle dieses Pflasters springt die unregelmässige Böschung 0,3 m vor. Die Fugen füllt man mit Erde an um das Anwachsen von Gräsern zu befördern (vgl. auch V. 17. 12). Einmalig (45°) geböschte Dämme erhalten einen stützenden, von reinem Steinmaterial hergestellten, mit der Hand geschlichteten Theil (Steinsatz), welcher nicht direct in den Damm geschüttet, sondern zur Seite abgelagert, mit Handkarren angebracht und aufgeschichtet (gepackt), während der Ausführung wenigstens 1 Meter höher als die Nachschüttung von Stein oder Erdmaterial gehalten wird. Niedrige Steinsätze können horizontal geschlichtet werden, höhere nach einem Kreisbogen, dessen Mittelpunkt der Schnitt der Böschungslinie mit dem Planum bildet (V. 31. 2). Aussen sind die grösseren Steine zu verwenden, die Fugen gut ausgezwickt. Wegen des Setzens ist die nöthige Verbreiterung zu geben (V. 31. 3). Die Fundamente der einfüssigen Steindämme sind durch Sickerschlitze zu entwässern.

Steinsätze, welche man aussen mit einer Art Pflaster (wobei die Oberfläche der Ersparnis halber zuweilen concav gehalten ist) bekleidet, müssen sich vor Anbringung des Pflasters möglichst gesetzt haben, sonst, trennt sich dieses durch Ausbauchen oder Sprengen.*

9. Anschüttungen hinter Kunstbauten.

Unmittelbar hinter den Widerlagern bis auf angemessene Entfernung von denselben, muss man vorzugsweise steiniges, sandiges, überhaupt unnachgiebiges, durchlässiges Material verwenden, welches zu dem Zwecke aufzubewahren ist. Wo dies Material nicht zu haben, sind solche Anschüttungen zu stampfen. Bei gewölbten Kunstbauten muss man gleichmässig von beiden Seiten fortschreiten und den Gewölbescheitel erst beschütten, wenn die Anschüttung hinter beiden Widerlagern bis etwa auf die Hälfte der Gewölbhöhe vorgerückt ist. Einseitig vorgehende Kopfschüttung kann gewölbte Brücken umwerfen oder (nebst Pfahlrost in weichem Boden) schief stellen. Bei weichem Boden führt man zuweilen die Schüttung erst durch, damit sich der Untergrund setze und beseitigt sie nachher wieder an der Stelle wo man das Fundament (Pfahlrost etc.) anlegen will. (Vgl. Beispiele Henz-Streckert p. 136 etc. und V. Taf. 22, Fig. 4 Schüttung von Dämmen auf schlammigem Untergrund von Croizette-Desnoyers.)

* Für Ausführliches betreffs der praktischen Herstellung vgl. Vorträge über Eisenbahnbau am Polytechnikum zu Aachen II. 7 Tafeln Stützmauern und Steinbekleidungen nebst Text 1875, von v. Kaven. Aachen. J. A. Mayer.

zu

ver-

III. Sicherung und Keparatur der Erdhauten.

1.    Sicherung der Böschungen (Consolidation) indem man schädliche Ursachen, welche ihre Dauerhaftigkeit beeinträchtigen können beseitigt (assainisse-ment). Diese Arbeiten kann man „vorbeugende“ (travaux preventifs, Bruere) nennen.

Reparaturen oder Wiederherstellung der Böschungen (travaux repressifs, Bruere), entweder unter Wiederherstellung der beschädigten Böschung, oder unter Veränderung der Form (Neigung) derselben.

2.    Die Beschädigungen, welche bei Erdbauten Vorkommen, können bestehen in

a. Bewegungen im Ganzen.

a.    In Terrainbewegungen, wo das natürliche Terrain, in welchem Einschnitte angelegt werden, auf grösseren Strecken in Bewegung kommt (mehr oder weniger rasch nach abwärts ruscht 23 — 29, in die Höhe steigt 30—32, oder auch sich senkt 36, 191.

b.    Abrutschungen bei Einschnitten auf einer vorhandenen natürlichen, mehr oder weniger geneigten Gleit fläche, welche meistens durch Vorkommen von Wasser auf einer nicht durchlässigen Schicht gebildet wird 75 82. Dabei löst in der Regel das Wasser die Oberfläche der undurchlässigen Schicht (meistens Thon oder verwandte Bodenarten) auf und macht die Gleitfläche schlüpfrig.

c.    Abgleiten von Dämmen auf ihrer geneigten Unterlage, wobei letztere selbst mit die Bewegung nach abwärts annehmen kann 36, 65, 66.

d.    Bersten oder Ausfliessen vonDämmen und Ausfliessen von Einschnitten in Folge zu geringer Consistenz (nicht genügender Cohäsion und Reibung) des geschütteten (bei Dämmen), oder des natürlichen Bodens. 42-44, 190, 257.

ß. Bewegung von Theilen, namentlich der Böschungen.

e.    Ausrutschungen wenn sich die Böschungen in grösserem Umfange und bei Bewegung grösserer Massen deformiren, nachdem (durch Einwirkung der Schwere) entstandene geringe Verschiebungen, der Bildung von Gleitflächen, Vorschub geleistet haben. In die Risse dringt dann Wasser ein, welches (bei dem Vorhandensein undurchlässigen Materials am meisten) die Gleitfläche schlüpfrig macht und weitere Senkung resp. die Ausrutschung veranlasst 52—64 74—77.

Ist in Einschnitten oft von Abrutschung wo natürliche Gleitflächen von vornherein vorhanden waren, kaum zu unterscheiden, und es ist nicht immer ermitteln, ob vorhandene Gleitflächen oder solche, welche sich erst bildeten, in Frage kommen.

Die Mache, auf welcher die Ausrutschung geschieht, entsteht also nach Herstellung des Erdbaues nach Verlauf einer gewissen Zeit. Sie kann auch bei Dämmen durch die Art der Schüttung und nach Beschaffenheit des gewählten Materials von vornherein vorbereitet werden (V. 17. 8 und 69. 70).

f.    Ablösungen bei Einschnitten und Dämmen. Beschädigungen, welche vorwiegend die Oberfläche der Böschungen betreffen, welche durch atmosphärische Einflüsse (Regen, Schnee, Frost, Austrocknung, chemische Veränderungen, (Aufquellen, Schwinden, Verwittern), Trocknen, Risse, abwechselnde Feuchtigkeit und Trockenheit etc. so verändert wird, dass ihre Consistenz (Reibung und Cohäsion) sich vermindert; diese Veränderungen können auch (namentlich bei Einschnitten) durch innere Feuchtigkeit, wenn man nicht verhindert, dass sie an der Oberfläche der Böschung zu Tage kommt, zugleich mit dem äusseren Einfluss der Atmosphäre ursacht werden 78, 79, 76.

Das Ablösen der Böschungen geschieht selten während oder gleich nach der Aushebung aus Einschnitten, sondern erst längere Zeit nachher, nachdem also Wasser und Luft haben einwirken können.

g.    Endlich können Beschädigungen der Böschungen durch Wind (verwehen unbedeckter Dämme aus. feinem Sand, wie dies bei den Düuen geschieht), und äussere mechanische Wirkungen des Wassers Vorkommen.

IV. Ursachen der Deformationen.

1.    Einige nehmen an (C o 11 i n): dass zuerst durch die Wirkung der Schwere (zu steile Böschungen, Belastungen durch Ablagerungen zu nahe am Rande der Einschnitte, Erschütterungen) etc. die Cohäsion und Reibung des Bodens verringert werden, und dass nachher das Himmelwasser (Regen, Schneeschmelzen) oder auch das innere Filterwasser in die gelockerten oder gespaltenen , im labilen Gleichgewicht sich befindenden Erdmassen eindringend, die Deformation herbeiführt.

2.    Andere (Chaperon) nehmen au : dass in vielen Fällen, nachdem vorher durch die Wirkung des Wassers ein Aufweichen oder eine Veränderung des Bodens statt gefunden habe, derselbe darauf der Wirkung der Schwere nachgiebt.

Ob ein Fall sub 1 oder sub 2 vorliegt, wird mit Sicherheit nicht immer zu ermitteln sein. Die Mittel zur Sicherung oder Reparatur werden auch meistens in beiden Fällen dieselben sein.

o. Aeussere Einflü sse. Aufhebung des Gleichgewichtes bei Einschnitten in Folge der Aushebung 17—21, Störung des Gleichgewichtes durch Wasserangriff, (durch Auswaschen des Fusses von Hängen in engen Thälern 22, Beschädigungen des Dammfusses bei

Inundationen,Wasserangriff durch Schölung oder Wellenschlag hei nicht genügend befestigter Oberfläche des Erdkörpers 62.

4.    Die Art der Herstellung des Erdbaues und sein Material. Seitenschüttung, Kopfschüttung, Lagenschüttung; Comprimiren des Bodens einer Schüttung je nach Art der Herstellung, durch Kai’ren, Wagen, Locomotivtransporte; oder auch eigens desshalb vorgenommenes Comprimiren durch Stampfen, Walzen etc.

Material: durchlässiges, nicht verwitterbares, überhaupt nicht Wasser behaltendes ist das sicherste, dagegen Wasser behaltendes, sein Yolumen wechselndes, sich auflösendes, dann schlüpfrig werdendes (thonige Erdarten) ist das Bedenklichste. Yergl. kurze Anweisung zum Projectiren von v. Kaven pag. 10 Note.

5.    Beschaffenheit des Untergrundes namentlich bei Dämmen. Schlüpfrig und weich in der Oberfläche (Abrutschen des Dammes 65, 66) nicht tragfähig, teigartig und ausweichend nach den Seiten, unter Aufsteigen 67 (Schlamm und Moor), ungleiche Consistenz in der Breite des Auflagers etc.

V. Regeln zur Verhütung von Deformationen,

welche sich nach dem in IY Gesagten ergeben.

Zu 1. u. 2. Die vornehmste Regel bei Erdbauten:

Beseitigung resp. Fernhaltung des Wassers aus dem Innern und von der Oberfläche der Erdbauten und thunlic he Vermeidung von Einschnitten in thonhaltigem und ähnlichem Terrain, wie von thonhaltigem (nassem oder vor Nässe nicht geschützte m) Boden zum Schütten von (höheren) Dämmen, baldige Bedeckung und dadurch Schutz der Böschungen bei veränderlichem Material. (La crainte de la glaise et de l’eau est le commencement de la sag esse. De Sazilly.)

Zu 3. Genügend flache Böschungen, Herstellung des Gleichgewichts durch Gegendruck: Bankette oder auch Contreforts, Steinsätze , Futter und Stützmauern ; Bedeckung der Böschungen gegen Ablösungen.

Zu 4. VorsichtigeHerstellung eines Dammes unter Verwendung trockenen Materials, Vermeidung der Bildung von Rutschflächen, (die namentlich bei Seitenschüttungen 69. 70 und Schüttungen von hohen Gerüsten bei thonigem Material 42, 43 entstehen können). Unter Umständen Stampfen des (trockenen) Bodens.

Zu 5. Gehöriges Einlassen der Dämme in das geneigte Terrain, Entwässerung und Rauhmachen der Auflagerfläche, Abhaltung des von der Bergseite kommenden Wassers von letzterer 175.

Yerhütung des Aufsteigens des weichen Untergrundes durch breite Dammbasis (flache Böschungen), Yertheilung des Druckes (schwellrostartige Unterlagen oder ähnlich wirkende Anordnungen (Y. 20. l—7 und 13), Entziehung des Wassers bis zu gewisser Tiefe, (daher Consolidirung der oberen Schichte 40) endlich Anbringung von Gegenbelastungen 41 etc.

VI. Verfahren hei Terrainhewegungen.

1.    Princip. Genaue Untersuchung des Terrains, um die geologische Beschaffenheit desselben und die Lage der wasserführenden Schichten resp. den Lauf der unterirdischen Wässer kennen zu lernen. Danach kann man Karten mit Schichtencurven des Terrains, auf welchem das unterirdische Wasser fliesst, anfertigen.

2.    Mittel zur Untersuchung: Bohrungen, Schürfungen, Abteufung von Schächten. Systematisch hergestelltes Netz von Bohrlöchern, welche bis auf die wasserführende Schicht reichen, mit Angabe der Beschaffenheit der durchfahrenen Schichten (Y. 15. 1), wobei sich meistens eine erhebliche Verschiedenheit der Horizontalcurven des Terrains mit denen der Oberfläche herausstellt 239, 254.

Die Horizontalcurven der wasserführenden (undurchlässigen) Schichten sind massgebend für die Anlage von Entwässerungsschlitzen oder auch Stollen, welche mit der Sohle etwas in die undurchlässige Schicht eingeschnitten und mit genügendem Gefälle angelegt werden, und zwar in solcher Richtung, dass das auf den Schichten ablaufende Wasser, quer gegen den Schlitz oder Stollen (also normal gegen die Längs-axe desselben) fliessend, in ihm sich sammelt. An der tiefsten Stelle findet dann durch Sammelstollen oder Sammelschlitze eine Ableitung, meistens in der Richtung des stärksten Gefälles der wasserführenden Schicht statt. 239.

Im Allgemeinen werden die Entwässerungsschlitze oder Stollen, eine der Bahnlinie mehr oder weniger gleichlaufende Richtung unter abwechselndem Fallen und Steigen, also Bildung von Wasserscheiden verfolgen, während die an den tiefsten Stellen zwischen den Wasserscheiden anzulegenden Sammelstollen oder Schlitze mehr oder weniger normal gegen die Bahnlinie gerichtet sein werden.

Bemerkung. Solchen Hängen, welche wegen ihrer geologischen oder sonstigen Beschaffenheit bei Anschnitten, Einschnitten, oder Aufsetzen von höheren Dämmen, Rutschungen befürchten lassen, soll man beim Traciren fern zu bleiben suchen. Dies kann auch dann noch geboten sein, wenn die Linie dadurch länger, oder aus anderen Gründen in der Anlage theurer wird, weil

zu ver-

an

erzielt man bei Terrain rutschungen geringen Erfolg. Am meisten wirkt

zur

sie dann weniger Unterhaltungs- und Reconstructions-k osten verursachen wird, auch im Betriebe sicherer ist, gegen Gefahren durch Deformation der Bahn und gegen Nachtheile wegen Unterbrechung des Verkehrs durch Unfahrbarkeit. Vgl. VI. kurze Anleitung zum Projec-tiren von Eisenbahnen von v. Kaven pag. 37 auch pag. 11. Ist solches Terrain aber nicht meiden, so sollte man, wenn irgend möglich „vor Ingriffnah me des Einschnittes oder der Dam in arbeiten die Rutschungen zum Stillstände bringen oder ihnen Vorbeugen.

3. Mittel, um Terrain rutsch ungen abzuhelfen, oder ihnen vorzubeugen.

Durch Abgrabungen, welche eine Entlastung bezwecken, meistens nur

Vermehrung der Reibung und Cohäsion der Ruts chfläche, durch Abtrocknung der geneigten, wasserführenden Schicht auf einer gewissen Breite B (10 —50 m und mehr), oberhalb des bergseitigen Damm-fusses oder der bergseitigen Einschnittskante (20 — 29, 240, 240 b). Den Wasserzufluss schneidet man dadurch ab, dass man in der Entfernung B vom bergseitigen Dammfusse. oder auch von der oberen Einschnittskante, einen mit durchlässigem, nicht zusammendrückbarem Material gefüllten Schlitz, oder auch einen Stollen anlegt, der im Allgemeinen dem Damm oder Einschnitte parallel läuft und mit der Sohle etwas in die wasserführende Schicht eindringt. Das abgefangene Wasser wird dann nach beiden Enden des Schlitzes oder Stollens mit Gefälle abgeführt, oder, wenn Gegengefälle verkommen, durch einzelne Querschlitze, die unter dem Damme durchgehen resp. in den Einschnittsgraben münden, abgeführt.

Der auf der abgetrockneten Rutschfläche von der Breite B lagernde Theil Erde dient nun dem weiter oberhalb gelegenen als Stütze oder Contrefort. Man kann auch mehrere Parallelschlitze anlegen, um, wenn es erforderlich scheint, mehrere abgetrocknete Stücke von der Breite B zu erhalten.

Bei einem mit einem Damme belasteten, geneigten Terrain, kann man auch am unteren Dammfusse einen, wie oben angeführt hergestellten Stollen oder Schlitz anordnen, welcher das weiter unterhalb gelegene Terrain, resp. die Rutschfläche, durch Wasserentziehung abtrocknet. Letzteres dient dann dem Terrain, auf welchem der Damm liegt, als Stütze oder Contrefort. Ebenfalls kann man unterhalb des unteren Damm-fusses mehr er e Schlitze anlegen (240 aj-, endlich auch oberhalb und unterhalb des Dammes derartige Schlitze oder Stollen anordnen, um die Entwässerung und Abtrocknung noch mehr zu befördern.

Dass das von der Bergseite kommende oberirdisch fliessende (Himmel- oder Tage-) Wasser auf dem kürzesten Wege und so oberhalb des Dammes resp. Einschnittes abgeführt werden muss, dass es nicht Speisung der wasserführenden Schicht durch directes Zufliessen oder durch Versickerung beitrage, ist selbstredend.

4. Die Entwässerungs-Arbeiten in solchen

Fällen und überhaupt, sind folgende:

a.    Oberflächen-Entwässerung:

Regulirung der Terrainoberfläche zum Sammeln und zur Ableitung des Tagewassers mittelst Gräben, um das Stehenbleiben desselben und Einsickern bis auf die undurchlässige Schicht, zu verhindern.

b.    Bei geringer Tiefe der wasserführenden Schicht:

Drain irung des Terrains mittelst Drainröhren oder mit Sickergräben. 40, 195, 196, 199.

c.    Bei grösserer Tiefe der wasserführenden S cli ich t:

„ Herstellung tief genug eingeschnittener Sickerschlitze, welche etwa 0,5 m mit der Sohle in die undurchlässige Schichte eingreifen und die unterirdisch fliessenden Wasser sammeln und abführen. 200—203.

d.    Bei bedeutender Tiefe der wasserführenden Schicht:

Herstellung von Entwässerungsstollen. 240, 246—249, 251, 256, 258. Ist aber das Terrain in seiner ganzen Tiefe von Wasser durchzogen, so sind Schlitze, welche das ganze Terrain von oben bis unten durch-schneiden, selbst bei beträchtlicher Tiefe den Stollen vorzuziehen.

Die abgetrockneten Erdkörper dienen dann als Stütze gegen die oben liegenden. Werden sie selbst sehr gross, so dass sie selbstständig durch Hionnelwasser feucht werden und diese die unter ihnen befindliche undurchlässige Schiebt wieder speisen und zu einer Gleitfläche machen könnten, so müssen sie durch zwischenliegende Schlitze oder Stollen parcellirt werden.

Die Gefahr, dass Bewegungen während der Herstellungsarbeiten (z. B. bei Anlage dieser Schlitze etc.) entstehen, vermindert man durch die Vorsichtsmaassregel, dass man die Arbeiten parcellirt, also in kleinen Partien ausführt, die man, ehe man weiter geht, ganz fertig stellt. Man wird daher beispielsweise Längsschlitze in kurzen Längen (nach Umständen 5—10 m, event. unter sorgfältiger Versteifung durch Bolzung) herstellen und sie, bevor man weiter geht, ausfüllen, damit das bergseitig gelegene Terrain nicht während längerer Zeit die erforderliche Abstützung entbehre (vgl. 178).

repariren suchen.

zu

Wassers.

VII. Sicherung der Böschungen.

A. Grundsätze.

1. Dem Entstehen von Ab- und Ausrutschungen, wie von Ablösungen muss man zuvor zu kommen suchen, also sie rechtzeitig verhindern.

Fast immer ist es möglich, derartige Beschädigungen der Böschungen voraus zu sehen.

2. Sind Beschädigungen entstanden, so muss man sie möglichst bald und billig

Die vorbeugenden Arbeiten müssen Sicherheit bieten und billig sein. Sind die genannten Deformationen im Entstehen, so muss man schnell Hülfe schaffen und die Ausdehnung derselben zu verhindern suchen, weil sonst die Schwierigkeiten und die Ausgaben erheblich wachsen. Am meisten gilt dies bei Bahnen, welche bereits im Betriebe sind, wegen der Betriebsstörungen, welche entstehen können und der damit verbundenen Gefahren und Nachtheile.

B. Beschaffenheit und Eigenschaften der verschiedenen Erdarten.

1. Mehr oder weniger leichte Absorption des

2.    Bei Aufnahme von Wasser verändern manche ihr Volumen.

3.    Sind sie mit Cohäsion behaftet, je nach der Beschaffenheit der Erde und dem Grade der Feuchtigkeit. Ein mässiger Gehalt an Feuchtigkeit vermehrt oft die Cohäsion.

4.    Besitzen sie Reibung, welche mit dem Grade der Feuchtigkeit oft zusammenhängt.

5.    Sind sie in verschiedenem Masse durchlässig, je nach ihrer Beschaffenheit, oder nach der Menge Wasser, die sie schon enthalten.

6.    Den Boden in Einschnitten, welcher sich in natürlichem Zustande befindet und seinen Ort also noch nicht gewechselt hat, nennt man „gewachsenen Boden.“

7.    Der gewachsene Boden „lockert“ oder „mehrt“ sich beim Gewinnen und hat in Folge Störung des Zusammenhanges mehr Zwischenräume und weniger Cohäsion als im ursprünglchen Zustande; er kann desshalb auch mehr Wasser aufnehmen.

8.    Bodenarten, welche in Berührung mit der Luft ihre Structur verändern, durch Aufquellen wegen Feuchtigkeit und wieder Zusammenziehen bei Trockenheit, (z. B. namentlich die Mergelarten, auch schwefelsaure Kalke) werden durchlässig und ihre Cohäsion vermindert sich ähnlich wie bei gewonnenem Boden. Namentlich pflegen bei diesen Erdarten die Wirkungen des Frostes erheblich zu sein.

9.    Durch Stampfen der gewonnenen Erde kann man ihre Cohäsion wieder vergrössern. Sie kann, bei genügender Feuchtigkeit gestampft, homogener als der gewachsene Boden es war, werden; namentlich thonige Erdarten, welche oft durch Schichtungen (Stiche) und lagenweise getrennt sind etc. erlangen durch Stampfen eine gewisse Elasticität. Es ist daher von besonderer Wichtigkeit bei Reparaturen der Böschungen und Herstellung von Contreforts die Erde gut zu stampfen.

10.    Einige Erwarten absorbiren nur eine bestimmte Quantität Wasser und lassen den Ueberschuss wegen ihrer Porosität leicht fahren (Sand). Sie verlieren wegen Durchlässigkeit und durch Verdunstung das Wasser im Verhältniss zur Leichtigkeit, mit der sie dasselbe auf-nahmen.

11.    Thon und Sand sind betreffs Verhaltens gegen Feuchtigkeit Gegensätze. Der mit Wasser gesättigte Thon ist für Wasser fast undurchdringlich, er verliert einen Ueberschuss an Feuchtigkeit nur langsam und behält einen erheblichen Antheil Wasser. Im Thonboden haben sich im Winter geschüttete, gefrorene Stücke noch im nächsten Herbste in diesem Zustande vorgefunden neben fast flüssigem Boden.

12.    Gemischte Bodenarten (mit Sand gemengter Thon, Lehm) nehmen um so leichter Wasser auf, je mehr Sand sie enthalten und halten es um so mehr bei sich, je mehr Thon sie enthalten.

13.    Im Allgemeinen steht die Cohäsion der Bodenarten in Verhältniss zu dem Quantum Thon, welches sie enthalten. Der gewachsene Boden hat mehr Cohäsion, als der gewonnene, aber durch Stampfen kann man die Theilchen wieder nähern und ihn homogen machen; so gestampfter Boden kann, wenn er seine Feuchtigkeit ganz oder theilweise verliert, bis auf 16 Procent schwinden (Thon). Nach dem Schwinden beobachtet man oft eine Vermehrung der Cohäsion.

14.    Die Austrocknung des gewachsenen Bodens dagegen hat manchmal die Bildung kleiner Risse zur Folge, weil dieser Boden weniger elastisch ist als der gestampfte. Die Cohäsion wird dadurch vermindert.

15.    Das Eindringen von zu vielem Wasser, was namentlich bei geschüttetem Boden oder verwittertem gewachsenen, Vorkommen kann, verringert die Cohäsion und die Reibung. Auch kann bei gewachsenem Boden durch Trockenrisse etc. viel Wasser in denselben gelangen, welches die Cohäsion und Reibung vermindert, auch durch seinen Druck wirken kann.

16.    Die Reibung ist, je nach Beschaffenheit der Bodenarten, sehr verschieden. Sie ist z. B. gross bei grobem Kies und schwach bei feinem Thon. Sie ver-

3. De Sazilly räth desshalb namentlich, die Beschaffenheit des Terrains zu Grunde

zu

4. Da die Trennungslinie solcher Schickten

wo man

es in

vor-

10. Am besten findet man die wasserführenden

mindert sich meistens, wenn die Feuchtigkeit über ein gewisses Mass wächst.

17. Durch Stampfen kann man die Reibung und Gohäsion der gewonnenen Erde ausserordentlich erhöhen, von welcher Erfahrung man bei Reparatur von Böschungen grossen Nutzen ziehen kann.

1 8. Die Durchlässigkeit der Erdarten und ihre Capil-larität sind sehr verschieden. Letztere ist um so geringer, je grösser die Porosität ist (je grösser die Poren sind). Gestampfte Thonerde ist dichter und weniger durchlässig als im gewachsenen Zustande (welche Eigenschaft man bekanntlich beim Dichten von Canälen, Herstellung von Deichen etc. benutzt).

19.    Erhebliche Veränderungen in der Consistenz und im Volumen können auch durch chemische Vorgänge herbeigeführt werden, die unter Einwirkung der Luft und Feuchtigkeit stattfinden. Z. B. schwefelsaure Kalke, (Anhydrit etc.) blähen sich auf; dichter, wasserfreier, schwefelsaurer Kalk wurde durch Eindringen von Wasser in Gyps verwandelt (siehe Anleitung zum Projectiren pag. 10). Der gelbe Londoner Thon ist die denkbar ungünstigste Bodenart. (Försters Bauzeitung 1845 pag. 242. Bericht v. Gregory )

20.    Der Thon hat die Eigenschaft, wenn er feucht wird zu quellen; zuweilen schon, wenn er an die feuchte Luft kommt; wenn trocknend schwindet er erheblich, und reichlich mit Wasser getränkt, kann er flüssig werden. Er giebt oft Veranlassung zu Ausrutschungen der Böschungen und auch zu tieferen Abrutschungen.

21.    Erdarten aus Sand und Thon zusammengesetzt (sandiger Thon, wenn Thon vorherrscht, thoniger Sand wenn umgekehrt) sind äusseren Ablösungen und Ausrutschungen unterworfen, während Abrutschungen durch von Innen kommende Wasser nicht so umfangreich wie in reinem Thone sind. Mit wachsendem Thongehalt nehmen letztere zu.

22.    Durch Erschütterungen können die Cohäsion und Reibung sehr verringert werden.

C. Voruntersuchungen bei Einschnitten.

Die Untersuchungen, welche den Consolidirungs-Arbeiten vorhergehen, erstrecken sich auf: die Beschaffen heit der Bodenarten, Lage und Richtung der wasserführenden Schichten und der Flächen überhaupt auf welchen ein Gleiten zu erwarten steht.

2. Die wasserführenden Schichten an den Spuren der Feuchtigkeit auf den Böschungen zu finden, geht desshalb nicht immer an, weil manchmal nur bei starkem Regen- oder Thauwetter ein Ausfliessen statt findet, zu anderen Zeiten durch Verdunsten die Feuchtigkeit verschwindet.

legen und eine wasserführende Schicht überall da anzunehmen, wo ein durchlässiges Terrain auf einer thonhaltigen und weniger durchlässigen Schicht ruht.

nicht

stets genau zu finden, muss man sich zuweilen damit begnügen, die Beschaffenheit des Bodens, Ausschwitzungen oder Ausfliessen sieht, genau zu untersuchen und nach Analogie schlossen, dass ähnlich beschaffene I artien der Böschung auch ^Vassor ausfliessen lassen werden.

5.    Die Aussickcrungen sind entweder beständige, oder doch zur Zeit der Ausführung des Einschnittes vorhanden, oder sie sind intermittirende und zur Zeit der Consolidationsarbeiten nicht zu bemerken; sie sind je nach Beschaffenheit des durchlässigen Terrains und der Lage der undurchlässigen Schichten entweder deutlich begrenzt, oder auf einer grösseren Höhe der Böschung verbreitet (allgemeines Durchsickern). Letzteres kommt auch vor, wenn mehrere, einander nahe gelegene Aussickerungen zusammen fliessen.

6.    Je nach der Menge des Wassers fliesst der ganzen Höhe der durchlässigen Schicht oder in geringerer Höhe aus. Da die äussere Schicht der thonhaltigen Böschung in Berührung mit der Luft sich ändert und lockert, so erscheint dieselbe oft auf grösserer Fläche feucht und das Wasser kommt zuweilen an einer Stelle, welche tiefer als die wasserführende Schicht liegt zu Tage, indem es eine Strecke zwischen dem gelockerten und dem festen Boden nach abwärts fliesst.

7.    Um die genaue Lage der wasserführenden Schicht zu erfahren, muss man desshalb die obere lockere Erde der Böschungsoberfläche beseitigen und den gewachsenen Boden untersuchen, mit Breithacke, Schaufel oder auch Maurerkelle. Mit letzterer findet man die geringsten Risse.

8. Bei intermittirenden Aussickerungen ist oft ein starkes Gefälle der wasserführenden Schicht und daher rasches Abfliessen des Wassers vorhanden. Bei permanenten unter übrigens gleichen Umständen ein schwächeres Gefälle. Erstere geben daher bei starkem Regen und Aufthauen in der Zeiteinheit mehr Wasser.

9. Man kann nach dem Vorhergehenden annehmen, dass jedes Mal, wo eine undurchlässige Schicht auf eine durchlässige folgt, auf ersterer Abfluss von Wasser stattfindet. Kann man den Uebergang nicht genau auf dem Terrain unterscheiden, so gewähren die Spuren von Feuchtigkeit, die man auf der Böschung findet, Anhaltspunkte.

Schichten während des Aushebens der Böschungen.

Dann ist auch der Abfluss am reichlichsten, und die Erde trennt sich heim Gewinnen an dieser Stelle.

11.    Beim Austrocknen der Böschungen durch Sonnenschein behalten die wasserführenden Schichten wegen der Feuchtigkeit eine dunklere Farbe; vorher aufgestreute Asche oder Sand geben am Morgen bei Sonnenaufgang durch ihre Farbe auch schwache Aussickerungen an; Bildungen von Efflorescenzen zur Frostzeit, oder mehr oder wenig reichliche Vegetation in warmer Jahreszeit geben Anhaltspunkte.

12.    Um die untere Grenze zwischen dem abgerutschten und gewachsenen Terrain zu erfahren, kann man, wie Fig. 64 angegeben, eine Abgrabung vornehmen, welche das abgerutschte Terrain veranlasst noch eine schwache Bewegung zu machen. Manchmal kann man auch durch Sondirungen, besonders dann, wenn die abgerutschte Masse ziemlich weich und flüssig ist, die Grenze der Abrutschung resp. das stehen gebliebene Terrain erkunden.

D. Grundsätze bei der Consolidirung.

1.    Muss die Wirkung der inneren (unterirdischen) Wässer auf die Böschung aufgehoben werden.

2.    Muss die Böschung vor den atmosphärischen Einwirkungen geschützt werden.

ad 1. Die unterirdischen Wässer müssen unter der Oberfläche der Böschung, und zwar so tief, dass sie vor Gefrieren geschützt sind, zusammengeführt werden und so, dass, nachdem sie die wasserführenden Schichten verlassen haben, sie nicht weitere Durchnässungen des thonigen Bodens veranlassen.

ad 2. Gegen die Einflüsse der Austrocknung sowohl als auch des Regens und namentlich des Frostes, müssen die Böschungen mit einer Schicht Erde bedeckt werden, von der Beschaffenheit, dass sie in Berührung mit Wasser nicht flüssig wird und gehörig gestampft, dass sie sich nicht mehr setzt.

E. Unterhaltungs-Arbeiten (nach Bruere).

Die Anlagen zur Consolidirung müssen wenigstens ein Jahr sorgfältig in ihrem Verhalten beobachtet und wenn nöthig reparirt werden. Der Boden setzt sich immer etwas und die Maurerarbeiten (z. B. die Sickercanäle) sind nicht immer untadelhaft ausgeführt. Der Erfolg der Anlage überhaupt hängt von der guten Unterhaltung wesentlich ab.

1. Reinigen der Banketts. Der Regen spült Erde auf dieselben, welche beseitigt werden muss und auf der Böschung vertheilt werden kann. Durch Stampfen müssen (namentlich einige Tage nach dem Regen) die Banketts gedichtet werden, auch der Wuchs des Rasens wird dadurch derber.

2.    Beim Eintritt des Thauwetters muss der Schnee, welcher bis dahin die Böschung gegen Frost schützte, beseitigt werden, wenn keine starken Fröste mehr zu erwarten stehen. War aber vor dem Schneefall die Böschung auf 0,15 bis 0,20 Meter gefroren, so kann man auch vor dem Aufthauen den Schnee beseitigen. In diesem Falle ist aber ein Beseitigen überhaupt nicht so nöthig, als im ersteren.

3.    Die durch Setzen oder Austrocknen entstandenen Risse müssen geschlossen werden. In diese Risse dringt bei starkem Regen das Wasser und erweicht den Boden. Man stopft diese Risse durch Dichten mit Rasen, mit feiner vegetabilischer Erde; durch Stampfen, wenn die Erde feucht genug ist etc.

4.    Die Mündungen der Sickercanäle in den Gräben müssen eisfrei gehalten werden, damit das Wasser frei abfliessen könne. Wenn wenig Wasser im Graben ab-fliesst und der Frost stark ist, kann er bis an die dicht über der Grabensohle liegenden Mündungen der Sicker-cauäle gelangen.

5.    Die Stellen, wo dieBesaamung nicht aufgegangen, müssen mit einer Harke aufgelockert und noch ein Mal besaamt werden.

6.    Die Mulden müssen gut unterhalten und sorgfältig in den Fugen nachgesehen und wieder eingefugt werden.

7.    Wo sich Feuchtigkeit an der Böschung zeigt, ist ein Mangel an den Sickercanälen an dieser Stelle zu vermuthen und sind diese desshalb nachzusehen (durch Aufgraben etc.).

8.    Bei den Dämmen Fig. 194 muss man Sorge tragen, dass die Verbindungen der hölzernen Canäle sich nicht verschieben und dass die Quercanäle an die Längs-canäle gut anschliessen. An dieser Stelle kann man den Stoss mit einer Faschine oder mit Rasen bis dicht unter Planumshöhe reichend bedecken, um ihn leichter auffinden zu können.

VIII. Weitere Ausführung einiger Stellen des Textes.

ad I. B 7. Einschnitte in losem Gestein.

Einschnitte in Hängen mit geschichtetem Gestein können, wenn die bergseitig ein fallenden Schichten flacher, als der Reibungswinkel liegen, an der Bergseite mit abgetreppter Böschung angelegt werden. Die andere Böschung, von welcher die Schichten abfallen, wird meistens eine Böschung rechtwinkelig gegen die Schichtungsfläche erhalten müssen, weil die Schichten oft Risse normal gegen ihre Ebene haben, in welchen

- 13

sie abbröckeln. Wenn also beispielsweise die Schichten unter 30° gegen den Horizont geneigt sind, wird die Seite, von welcher die Schichten abfallen, 60° Neigung meistens erhalten müssen. Sind die Schichten aber steiler als nach dem Reibungswinkel gelagert würden sie bei Herstellung des Einschnittes von der Bergseite her einrutschen, wesshalb man dann oft die Böschung an der Bergseite durch die bis zum Fusse der bergseitigen Böschung reichende Schicht begrenzen und die darüber liegenden Schichten entfernen muss. (S. V. Erdarb. Taf. 23 Fig. 3 Rheinische Bahn.)

so

ad III. 2. «. a. Terrainbewegungen.

Bewegungen an steilen Hängen, Bergstürze etc. können Vorkommen, ohne dass diese durch Anschneiden zum Theil ihrer Stütze beraubt und ohne dass sie überhaupt angerührt werden. Es kann bei heftigem, lang andauerndem Wasserzuflusse zu den wasserführenden

Schichten, die Reibung und Cohäsion auf der Gleitfläche Auflösung und Schlüpfrigwerdens der oberen

wegen

Schicht derselben, erheblich vermindert werden, so dass

eine geringe Vermehrung dieser Ursache, oder auch eine Erschütterung genügt, um das nöthige Gleichgewicht zu stören und Abrutschungen zu veranlassen. Ein Beleg dafür sind die zahlreichen Einstürze an Einschnitten von deutschen Bahnen in der Zeit von December 1880 bis

vorhergehende des festen Bodens bilden können, haben einige zu berücksichtigende Eigenthümlichkeiten. Zunächst enthalten sie Schwefeleisen in fein zertheiltem Zustande, oder auch in grösseren Stücken; im Falle ist dasselbe stets, in letzterem namentlich dann, wenn es in der Form des Markasites auftritt, in ziemlich energischer Weise der Oxydation ausgesetzt, welche dann wieder chemische Umsetzungen, aus der Vitriolbildung hervorgehende Gypsbildung oder auch Alaunbildung bedingt; von diesen ist bei der Häufigkeit des Kalkvorkommens in den Thonen Gypsbildung die häufigere. Diese Processe bedingen an und für sich zunächst eine Yolumenvergrösserung und zugleich eine Cohäsionsverminderung; das Aufquellen und Zerfiiessen mancher frisch geschütteten Thonmassen hat keinen andern Grund. Später aber verliert sich Beides allmählich wieder. Ist die Reihe der Zersetzungen geschlossen, deren Endproducte meistens Gyps und Eisenoxydhydrat sind, so kann im Gegentheil eine, — wenn auch immer nur geringe — Volumenverminderung selbst gegen das ursprüngliche Rauminaass eintreten, ebenso wie auch ein allmähliches Austrocknen und Festwerden überall da sich einstellen wird, wo nicht ungünstige Verhältnisse hinsichtlich des im Boden befindlichen Wassers stattfinden.“

ersteren

Ende Januar 1881, nachdem es bis Ende 1880 stark geregnet hatte, ohne dass bis dahin Frost eingetreten der das Eindringen in den Boden erschwert oder

war,

verhindert. Unter diesen Beschädigungen kamen auch Ausrutschungen und Abrutschungen während des Passirens der Züge nicht selten vor, welche einen Beweis für die nachtheiligen Einwirkungen der Erschütte

rungen liefern.

ad III. ß. f. Einfluss chemischer Veränderungen.

1) Die chemischen Veränderungen mancher Bodenarten können Volumenvergrösserung und Verringerung der Cohäsion und Reibung zur Folge haben. In der „Technischen Geologie“ pag. 131* sagt Brauns das Folgende:

„Die Thone, Schieferthone und dergl., welche im Allgemeinen in die Kategorie des minder festen, morschen, mürben Gesteins gehören, bei fortdauernder Einwirkung der Atmosphäre aber auch zu zähem Boden werden und somit einen Uebergang von jener Kategorie in die

* Dr. D. Brauns: Die Technische Geologie, oder die Geologie in Anwendung auf Technik, Gewerbe und Landbau. Halle, G. Schwetschke. 1878.

** Aus Scheidtenberger: Fels oder Nicht-Fels. Zeitschrift des österr. Ingenieur- und Architecten-Vereins. 'VII. Heft. 1877.

2) Durch Einfluss der Atmosphäre können feste Gesteinsarten in leicht trennbare, und weiche in festere sich verwandeln, was betreffs der Haltbarkeit der Böschungen nicht blos, sondern auch bei der Gewinnung betreffs der Feststellung der Kategorie (ob Fels oder nicht Fels) in Frage kommt.** An der ungarischen Westbahn, in der Strecke zwischen Graz und Gleis-dorf ist ein tiefer Einschnitt, in dein die Eisenbahn an den Ortschaften Ober- und Unter-Lassnitz vorüber läuft, in welchen sich ein unvermuthetcr, reicher Wechsel von sandigen und thonigen Schichten findet, unter ersteren ansehnliche Bänke von Conglomcrat aus taubenei-bis wallnussgrossen Geschieben, unter letzteren beträchtliche Massen von theilweise geschichtetem, theilweise dagegen innerhalb 1 m bis 3 m mächtiger Vertikalabstände völlig schichtungslosem, lettenartigen Thon. Das Con-glomeratgestein, dessen Bindemittel bald mehr kalkig, bald mehr sandig-thonig ist, erwies sich im frischen Zustande als eine sehr widerstandsfähige Felsart, die man allenthalben mit Anwendung von Sprengmitteln hätte durcharbeiten müssen, wenn sich nicht die zumeist deutlich gesonderten Bänke mittelst Brechstangen hätten heben und stürzen lassen. Im lufttrockenen Zustande zerfällt dies Conglomerat jedoch im Allgemeinen ziemlich leicht, und Stösse von mässiger Intensität genügen, um decimetergrosse Partien desselben in lockeres Geröllo zu verwandeln. Gerade das Gegentheil gilt von jenen

ver-

ad VI. 2. Mittel

Thonmassen mit glänzender Schnittfläche. Schneidbar im kleinen, setzen sie durch ihre Zähigkeit der Haue ausserordentliche Schwierigkeiten entgegen und wandeln sich nach kurzem Yerweilen an trockner Luft in eine steinharte unter dem Hammer klingende Masse. Es entstanden daher, weil die Gewinnungsarbeit in „Erdarbeit“ und „Felsarbeit“ zu resp. 26 Kreuzer per Kbm. und 1 Gulden 20 Kreuzer getrennt contrahirt war, Differenzen zwischen Unternehmer und Verwaltung darüber, ob letztere Bodenart, ein tertiärer Thonmergel „Opok“ genannt, nicht als „Fels“ zu betrachten sei.

3)    In der Rectoratsrede von F. v. Hochstetter am 10. October 1874 an der technischen Hochschule in Wien, „Geologie und Eisenbahnbau“ finden sich zahlreiche, sehr belehrende Beispiele über die Veränderungen die manche Erd- und Felsarten durch den Einfluss der Atmosphäre und des Wassers erleiden. Eine Nicht-kenntniss dieser Eigenschaften kann sowohl zu verfehlten Anlagen, als auch zu falscher Beurtheilung der Bodenkategorie betreffs der Gewinnungskosten führen. Bei Grasseth (Eger-Carlsbad) hat ein Winter hingereicht, um einen aus thonigen Cyprisschiefern aufgeführten Damm so zu erweichen, dass er im Frühjahr als gewaltiger Schlammstrom in das Thal floss. Bei Feistritz-Rosssese (Linie St. Peter-Fiume) wurden aus Einschnitten mit durchnässtem blauen Thon geschüttete Dämme immer breiter statt höher.

4)    Im Tunnel zwischen Heilbronn und Weins-borg (Linie Heilbronn-IIall in Württemberg) fand sich bei der Durchbohrung der Gyps führenden bunten Keupermergel, im Innern des Gebirges statt Gyps, Anhydrit (wasserfreier schwefelsaurer Kalk) vor, der durch Aufnahme von Wasser (bei Vernachlässigung der Entwässerung des Terrains) sich unter beträchtlicher Aufblähung der Gebirgsmasse in Gyps verwandelte, so dass Zerdrückungen fertiger Gewölbstrecken und mannich-fache sonstige Störungen entstanden.¹

zur Untersuchung des Terrains.

In der Instruction für die Bodenuntersuchungen beim Projectiren der Gotthardbahn ist, nachdem auf die Wichtigkeit derselben hingewiesen, das Folgende bemerkt: Es müssen vorerst alle einschlägigen Verhältnisse durch alle zu Gebote stehenden Mittel, als: Beobachtung und Studium des geognostischen Baues des Terrains an der Oberfläche des blos liegenden Gebirges und an den vorhandenen natürlichen und künstlichen Aufschlüssen, und wo dies nicht ausreicht, durch Sondirungen mittelst Bohrlöchern, Versuchsschächten und Stollen etc. consta-tirt werden. Es folgt dann eine eingehende Instruction hinsichtlich der Erhebungen, bezüglich:

1.    des Einfallens der Schichten und Klüfte,

2.    der Terrainbewegungen , die möglicherweise durch den Bahnbau verursacht werden könnten,

3.    der Wasserläufe und ihrer Wirkungen,

4.    der speciellen Eigenschaften der Gesteine und ihrer wissenschaftlichen Classification und Bezeichnung und

5. Angaben bezüglich der allfälligen Verwendbarkeit der sich vorfindenden Gesteinsarten zum Baumaterial und ihrer mehr oder minder leichten Gewinnbarkeit.

Nach dieser grossen und berechtigten Werthschätzung des geologischen Einflusses auf die Projectirung, schliesst diese Instruction mit der Classificirung der Bodenarten, die in unserer Quelle¹ ebenfalls angegeben ist, ab.

ad VI. 1 geologische Beschaffenheit des Terrains.

1. Von grossem Interesse ist das von Hochstetter a. a. 0. p. 40 über den Lupkow-Tunnel der ersten ungarisch-galizischen Eisenbahn Gesagte, der nebst der anschliessenden Bahnstrecke in einem in geologischer Beziehung wegen der fortwährenden Rutschungen und Bodenbewegungen höchst ungünstigen Terrain sich befindet und per laufenden Meter 7—8000 Gulden gekostet hat, Angeführte. Die Mergelschiefer jenes Terrains bezeichnet Fr. v. Hauer als oligocaene Amphisylenschiefer. Dieselben enthalten Schwefelkies und Kalk; durch die Zersetzung dieser Schwefelkiese und den im Gestein vorhandenen Kalk, bilden sich feine Krystallnadeln von Gyps, die eine Blähung der Masse d. h. Yolumenver-grösserung verursachen. Dieser chemische Process ist wohl die Hauptursache der Bodenbewegungen, die da, wo die Schichtenlage die Sache begünstigt, grosse Strecken zum Rutschen bringen. Die alten Rutschungen an der für die Trace gewählten Thallehne, bis auf die Höhe von L u p k o w, welche 'die Ingenieure hätten warnen können, waren von hochstämmigem Walde mas-kirt und blieben unbeachtet. Die ganze Trace wäre weit besser in ein nördlich ziehendes Seitenthal des Laborcz gelegt worden, wo sie sich mehr im Sandstein als im Schiefer zur Höhe von Lupkow entwickelt

Scheidtenberger: Fels oder Nicht-Fels? Zeitschrift des österr. Architecten- und Ingenieur-Vereins Heft VII. 1877. Vgl. ferner IV Vorarbeiten zu Eisenbahnen von dom Verfasser, Dritter Abschnitt F.

vor-

36 Thalsperren von Pressei ete.) allerdings durch Stauung die Geschwindigkeit solcher Gewässer mässigen.**

hätte. Aber selbst bei der Wahl der jetzigen Trace war wenigstens für den Tunnel, östlich von seiner gegenwärtigen Lage, gesundes, d. h. stabiles Terrain handen, welches man hätte erreichen können.

Vergleiche auch das Werk über den Lupkow-Tunnel: Der Bau des Lupkower Tunnels von ß. v. Gunesch, mit 9 Tafeln. Wien, Lehmann und Wentzel.

2. Als eine mit Rücksicht auf die geologischen Verhältnisse nicht günstig gelegte Trace wird (Hoch-stetter a. a. 0. pag. 36) die Linie Nab re sina-Triest (Oesterreichische Südbahn) in der rutschenden Berglehne am Steilabfall des Karstes gegen die Bucht von Triest bezeichnet. Stützmauern von 2—3 m Kronenbreite wurden durch das nachschiebende vom Nummu-litenkalk abrutschende Flyschgebirge, (dünngeschichtete Mergel und Sandsteine, sog. Macigno und Tasello) wie Kartenblätter zerdrückt. Dagegen verlässt die Predil-bahn von Tarvis über Görz nach Triest auf der Linie Duino-Triest von dem Orte an, wo die Gesteinsformation des Karstgehänges für eine Bahnanlage ungünstig wird, mit einem Gefälle von 1 : 150 die aus verwitterbaren Thonschiefergebilden bestehende Berglehne und führt die Bahn längs dem Strände des Meeres nach Triest.

Die Brenner bahn erfordert nach unsrer Quelle grosse Unterhaltungskosten wegen der Unterwaschungen der steilen Thalwände auf deren Hängen auf grossen Strecken die Bahn liegt, durch die Sill, während die breit ausgelegten Tertiär- und Diluvialterrassen, die auch Ortschaften und Gehöfte tragen, wie von der Natur dazu geschaffen scheinen, um den Strassen- und Eisen-bahntracen von Stufe zu Stufe die Entwickelung von der Innthal-Sohle bis zur Brennerhöhe zu ermöglichen. In der That war beim ursprünglichen Pro-jecte der Brennerbahn auch die Trace über Ambras als Variante vorgeschlagen, allein die Sillthallinie erhielt, weil kürzer, den Vorzug.

IX. Erläuterungen zu den Tafeln,

(welche auf diesen selbst keinen Platz hatten).

ad Blatt 2a Fig. 17—20.

Die Anlage von Einschnitten in Mulden, die an den Hängen von festeren Gebirgen durch aufliegende weiche Erdarten (Thon, Lehm) oder auch Gerolle mit löslichem oder verwitterbarem Bindemittel gebildet sind und meistens, in der Sohle gekrümmt, ein nach oben steiler werdendes Gefälle zeigen (Fig. 34), ist um so gefährlicher als an mit gleichmässiger Neigung abfallenden Hängen, je höher an dem Hang oder der Lehne der Einschnitt zu liegen kommt, weil hier die Neigung der Lehne meistens steiler ist als am Fusse.

Solche Einschnitte sind daher zu vermeiden was allerdings meistens nur durch Verlegung der Trace oder Einlegung von Curven geschehen kann. Die lehrreichsten Beispiele bietet der Bau der ungarischen Ostbahn.*

ad Blatt 3 Fig. 23.

Unterwaschungen des Fusses von Hängen, welche Fluss- oder Bachbetten begrenzen, können zu erheblichen Terrainbewegungen Veranlassung geben, wesshalb die Anlage von Eisenbahnen an Hängen solcher noch in der Ausbildung begriffener Thäler bedenklich sein kann. So soll z. B. die Sill den Abhang, in welchem der Mühlthal-Tunnel (unweit Schönberg, Brenner-Lahn) liegt, unterwaschen und eine Bewegung der auf festem Gestein ruhenden Schutthalde verursacht haben, wodurch der Tunnel, welcher mit dem bergwärts gelegenen Widerlager auf dem festen Gestein, mit dem andern in der Schutthalde stand, sich schief stellte und reconstruirt werden musste. Aehnlich hat die Sill Dämme und Futtermauern unterwaschen. Man kann . (vergl. III Trac., Tafel IV Fig. 35

ad Blatt 4 Fig. 40.

Der Druck eines Dammes auf seine Unterlage, kann durch Zusammendrückung derselben den Abfluss der unterirdischen AVasser auf in der Nähe der Terrain-oberfläclie gelegenen undurchlässigen Schichten erschweren und eine Stauung und Ansammlung des Wassers an der Bergseite herbeiführen, durch welche das Terrain unter dem Damme allmählich erweicht werden kann. Der durchschnittliche Druck auf die Fläche des Terrains wächst aber, wenn die Querschnittfläche des Dammes ein Dreieck wäre, also bei ähnlichen Querschnittsflächen, direct wie die Höhe und annähernd so auch bei trapezförmigen Dämmen, wobei indessen eine gleiche Vertheilung auf die Grundfläche nicht zu Stande kommt, sondern der Druck nach der Mitte des Dammes hin pro Flächeneinheit erheblich grösser ist. Hierin liegt ein Grund mit, wesshalb Viaducte oft den Vorzug vor Dämmen an Hängen verdienen 38 u. 39 und (Disposition von Brücken 19. 1—3).

ad Blatt 4 Fig. 43.

Die Elasticität und Undurchlässigkeit des Thones bedingen eine besondere Erscheinung. Die Undurchlässigkeit ist so gross, dass in den Anschüttungen da,

* Gerstel, Entwässerungs - Anlagen im Lehmgebiete. Försters allgemeine Bauzeitung 1874.

** Siehe die Rectoratsrede am 10. Oct. 1874 von Dr. F. v Hochstetter an der Technischen Hochschule in Wien: „Geologie und Eisenbahnbau“. Wien 1874. Verlag der Techn. Hochschule.

kubischen Inhalte der ganzen Sand- resp. Kies-

vorgeht:

wo sich zusammenhängende Thonschichten zusammen begeben haben, unter diesen die aufgeschütteten Massen sich setzen können ohne dass die Thondecke folgt, denn unter derselben befindet sich die in den Zwischenräumen der Gesteine ursprünglich enthaltene Luft, ohne durch die für Luft wie für Wasser undurchdringliche Thonschicht entweichen zu können; die Folge davon ist ein förmliches Schwanken und Zittern dieser Thonschicht beim Betreten oder bei Ausübung irgend eines Druckes, ganz ähnlich dem Schwanken moorigen Bodens, dem kein Stampfen abhelfen kann, wenn nicht zugleich durch tief eingestossene Löcher der Luft Gelegenheit zum Ent-„ weichen gegeben wird. Man muss daher besonders Thonerde, wenn man sie durch Stampfen dichten will, in Schichten stampfen.

ad Blatt 6 Fig. 80.

Ueber Gräben an den Kanten der Einschnitte siehe ausführlich V. 27. 4. Dichten derselben mit Thon hat manchmal nicht genügenden Erfolg, wenn die Gräben bald nass bald trocken sind, in welchem Falle der Thon, auch wenn oft gestampft, reisst. Sie sind desshalb oft schädlicher als nützlich. Gemauertes Pflaster lässt etwaige Auswaschungen unter ihm nicht merken, weil es nicht nachsinkt; nicht gemauertes ist nicht dicht. Am besten legt man daher diese Gräben weit ab von der Oberkante der Böschung oder auch vom bergseitigen Fusse des Dammes, sucht starkes Gefälle zu erreichen, und wenn dies nicht angeht, führt man das Wasser um so häufiger durch Quergräben in den Einschnitt und mit Mulden in den Graben, oder auch durch den Damm.

ad Blatt 11 Fig. 137—140.

Um das Rachfallen oder Durchfallen von feinerem Bodenmaterial in das gröbere des Filters zu vermeiden, kann man Grasboden, Reisig, Faschinen, Stroh in Lagen oder zu groben Matten geflochten, Rohr, Reit oder Ried und Aehnliches verwenden.

ad Blatt 17 Fig. 232—237.

Ueber die Durchlässigkeit von Bettungsmaterial bemerkt Meclielen in der Versammlung des Archit. und Ingenieur-Vereins zu Aachen vom 4. Februar 1881 das Folgende:

Redner schickt die Resultate von Versuchen voraus, welche bezweckten für verschiedene Sand- und Kiessorten das Verhältniss des Zwischen- oder Luftraumes zum

masse festzustellen: Ein 23 Liter haltendes Gefäss wurde zunächst mit den resp. Sand- und Kiessorten und alsdann wurden die Zwischenräume mit Wasser gefüllt. Dabei ergab sich das Folgende:

a.    scharfer Rheinsand nahm 7,5 L. Wasser auf;

b.    Gartenkies von ca. 15mm mittlerem Durchmesser nahm 8,75 L. Wasser auf;

c.    grober Kies von ca. 24 mm mittlerem Durchmesser nahm 9,50 L. Wasser auf;

d.    grober Kies von ca. 40 mm mittlerem Durchmesser nahm 10,00 L. Wasser auf;

Demgemäss betrug der Luftraum:

a.    bei scharfem Sande rot. 33°/o des kubischen Inhaltes der ganzen Masse;

b.    Gartenkies rot. 38°/o des kubischen Inhaltes der ganzen Masse;

c.    grobem Kies rot. 41 °/o des kubischen Inhaltes der ganzen Masse;

d.    grobem Kies rot. 43°/o des kubischen Inhaltes der ganzen Masse.

Redner weist nach, dass diese auf praktischem Wege gewonnenen Resultate gut übereinstimmen mit solchen durch Rechnung zu erzielenden, wenn man nämlich die Sand- oder Kieskörner einer betreffenden Sorte kugelförmig und von gleicher Grösse annimmt. Die Rechnung ergibt nämlich unter diesen Voraussetzungen einen verbleibenden Luftraum von 36%, einerlei ob die unter sich gleich grossen Kugeleinheiten einen grösseren oder kleineren Durchmesser haben. Die Differenzen, welche die praktischen Versuche ergaben, erklären sich dadurch, dass der scharfe, eckige Rheinsand, verglichen mit den gröberen Kiessorten, mehr von der Kugelgestalt abweicht und sich dichter ineinander schichtet. Hiermit ist gleichzeitig erwiesen, dass bei der Mörtelbereitung ein scharfer Sand einer geringeren Menge von Kalk bedarf als ein weicher Sand, dessen Körner der Kugelform sich annähern, vorausgesetzt, dass zu einem guten Mörtel dem Sande nur eine den Zwischenräumen entsprechende Menge Kalk zugesetzt werden soll.

Für Geleiseunterbettungen, bei welchen die grösstmögliche Wasserdurchlässigkeit erstrebt werden muss, ist nach den vorstehenden Resultaten dasjenige Material am zweckmässigsten, welches aus gleichmässig grossen und möglichst kugelig gestalteten Körpereinheiten zusammengesetzt ist.

Ungleich gestaltiger, oder ungesiebter Rheinkies hat keine grossen Zwischenräume, wie aus nachstehender Berechnung, welcher die vorhin angegebenen praktischen Resultate zu Grunde gelegt werden sollen, her-

Grober Kies, dessen kubischer Inhalt P ist, hat

Zwischenraum Z = 0,43 . P.

Wird dieser Zwischenraum Z mit Rheinsand gefüllt, so lässt dieser an Luftraum x noch übrig: x = 0,33 . Z . oder: x = 0,33 . 0,43 . P = 0,14 P.

muss man sorgen. Dies Mittel soll auch mit Erfolg bei bereits im Rutschen begriffenen Hängen und zwar

dass man parallel mit dem Schlitze

ain

aus-

Ueberlaufen gebracht

von

Die Zwischenräume bei ungesiebtem Rheinkies betragen demnach nur 14% der ganzen Masse, derselbe ist also noch weniger zu empfehlen für Unterbettungen, als feiner scharfer Sand mit 33°/o Zwischenraum.

Materialien beider Art haben aber noch den Nachtheil der Kapillar-Attraktion, welche bewirkt, dass das Wasser in den kleinen Zwischenräumen des Sandes festgehalten wird.

Feiner Sand saugt nach rohen Versuchen an circa 40% seines kubischen Inhaltes auf, während, wie vorhin erwähnt, der Luftraum nach theoretischer Berechnung nur 36% beträgt.

Vergl. auch über Entwässerung des Planums bei eisernem Oberbau: Lehwald und Riese, der eiserne Oberbau. Berlin, Toeche, mit 74 Holzschnitten und 3 Tafeln.

Die Anregung zu dieser Arbeit haben vergleichende Untersuchungen darüber gegeben: ob die Entwässerung bei Langschwellenoberbau eine so ungünstige sei, wie die Vertheidiger des Querschwellenoberbaus behaupten. Die mitgetheilten, durch zahlreiche Holzschnitte illustrirten Befunde über das Verhalten und die; schliessliche Gestaltung, Beschaffenheit und Form der längere Zeit befahrenen Bettung der beiden Construc-tionen, sind geeignet, werthvolles Material zur Beur-theilung der genannten Frage und $er Entwässerung des Oberbaus überhaupt zu geben.

ad Blatt 18 Fig. 240.

Das Princip der Parallel-Schlitze oder Stollen ist also, etwa 20—40 Meter aufwärts vom oberen Damm-fusse ab, einen, auf der nun nicht mehr von Wasser gespeisten, daher abtrocknenden wasserführenden Schicht ruhenden Erdkörper herzustellen, welcher durch das Gewicht des Dammes nicht mehr in das Gleiten gebracht wird. Ausserdem dient derselbe, wenn der obere Schlitz gehörig ausgefüllt ist dazu, der weiter oberhalb des Schlitzes gelegenen Berglehne Widerstand gegen das Rutschen zu bieten. Nach dem Obigen ist es sehr erwünscht, dass die Entwässerungs-Aulagen eine Zeit vor Aufbringen des Dammes haben wirksam sein können.

Hat dies nicht der Fall sein können, so kann man die Abtrocknung der Stelle, auf welcher der Damm zu liegen kommt, (bis zur Vollendung des vorher genannten, oberhalb des bergseitigen Dammfusses gelegenen Schlitzes) dadurch beschleunigen, dass man 5—10 m von dem unteren (thalseitigen) Dammfusse entfernt, einen Schlitz bis auf die wasserführende Schicht anlegt (gut versteift und ausgefüllt, in kleinen Längen, die jedesmal wieder verfällt werden, um die Lehne nicht ihrer Stütze zu berauben und sie ins Gleiten zu bringen). Für leichte Abführung des Wassers durch Querschlitze, Querstollen,

oder in der Richtung des Schlitzes

so angewendet sein, thalseitigen

Fusse des Dammes, mehrere Schlitze in gewissen Abständen anbrachte, welche das Terrain gleichsam in einzelne Stützmauern von nunmehr abgetrockneter und auf abgetrockneter Butschfläche ruhender Erde auflösen. (Gerstel a. a. 0.)

Man hat auch durch oberhalb des Dammes getriebene Schächte Bl. 18 Fig. 240 b, die mit Steinen gefüllt wurden, und vom Drucke des oberhalb befindlichen Wassers gefüllt und zum wurden, also nach Art der artesischen Brunnen wirken, Abtrocknung der wasserführenden Schicht, in welche sie tief genug hineinreichten, bewirkt; auch mit Bohrern von etwa 0,3 m Durchmesser (Tellerbohrer, wie beim Setzen der Telegraphenstangen gebräuchlich), bis in die wasserführende Schicht gebohrte, mit Kies oder Steinen ausgefüllte Löcher, können ähnliche, wenn auch meistens schwächere Erfolge zeigen. Unter Umständen könnte auch die Möglichkeit vorliegen, eine absorbirende Schicht im unterliegenden (zerklüfteten) Gebirge zu finden. Dann würde man Vorrichtungen zum Abführen des Wassers entbehren können.

Nützlich ist es, die Flächen zwischen Schlitz und Einschnittsrand, wenn der Boden Lehm, der beim Austrocknen und durch die Sonnenhitze reisst, ist, sofort mit Akazien oder Weiden etc. zu bepflanzen, um durch Verfilzen und Beschatten des Bodens die Bildung Bissen zu verhindern.

Abtrocknung der Böschung bei Bahnhof Erked, Gerstel in allgemeiner Bauzeitung 1874. pag. 12 mit Abbildung.

ad Blatt 18 Fig. 246—249.

Durch eine befestigte dichte Sohle der Stollen, bei sonst durchlässigen Seitenmaueru, wird auch der Versickerung des Wassers vorgebeugt, wenn der Stollen auf gewisse Strecken Schichten trifft, welche das Wasser absorbiren würden. Letzteres würde aber dann nicht erwünscht sein, wenn dies absorbirte Wasser etwa auf einer tiefer gelegenen undurchlässigen Schicht weiter flösse. Ebenso dichtet man oft Entwässerungs-Drains, wenn sie in der Weiterleitung durch Sand gehen, falls man nicht etwa das gesammelte Wasser in der im Verfolg der Leitung angetroffenen, tiefer liegenden Sandschicht versickern lassen will 235.

Man kann übrigens auch die Seitencanäle, mit dichtem Boden und durchlässigen Wänden hergestellt, leer lassen, falls man lagerhaftes Material hat, um sie sorgfältig mauern zu können. Füllt man sie aus, so ist das dichte Lagern des Füllmaterials nicht das Beste, weil die Zwischenräume dann eher verschlammen können. Am besten sind grosse Zwischenräume, wenn die Füllung nur fest liegt.

ad Blatt 15 Fig. 200—203.

Nach den Erfahrungen auf der ungarischen Ostbahn sollte man den Entwässerungsstollen und den Sickerschlitzen ein Gefälle von D/2 bis 2 Procent zu geben suchen, je nachdem die Sohle glatt gepflastert oder gemauert ist. Bei zu geringem Gefälle können die Sickercanäle leicht verschlammen. Die Stollen halten 0,9 m obere und 1,1 m untere Breite im Lichten, und 1,1 bis 1,5 m Höhe im Lichten; die Schlitze halten 1 m Sohlenbreite im Lichten und wurden, wie Bl. 19 Fig. 254a angiebt im Lichten dimensionirt und sorgfältig mit Yersteifungen (in nicht zu grossen Längen) ausgeführt. Sie wurden oft nur bis 1 m Höhe mit Steinen ausgeschlichtet, (die kleinen Steine oder event. grober Kies an die Wände gelegt) zuweilen auch bis zur ganzen Höhe ausgeschlichtet. Bei Mangel an Steinen wurde nur ein Steinkörper von 1 bis 2 m Höhe angebracht, auf welchen (Bl. 19 Fig. 254) gesundes, kerniges Prügel-und Wurzelholz fest ineinander gekeilt, gepackt wurde, um das Zusammenschieben der Wände zu verhindern. Die obersten 1 bis 1,3 m wurden, nachdem Rasen auf die Packung gelegt waren, wieder verschüttet. Das verfaulende Holz, dessen Moder in die Zwischenräume der Steine gelangt, kann dadurch nach längerer Zeit der Wirksamkeit der Anlage schaden. Bei in grosser Höhe mit Wasser durchzogenem Boden sind Schlitze (welche bis zu 13 m' unter Terrain angelegt wurden) wirksamer als Stollen.

(Gerstel, Entwässerungs - Anlagen im Lehmgebiete. Försters allgem. Bauzeitung 1874.)

ad Blatt 20.

Die Frage ob bis auf die wasserführende Schicht gehende Längsschlitze (also in einer der Bahn parallelen Richtung) oder Querschlitze (in der Neigung des Terrains) anzulegen sind (wie bei der Rutschung zu Ronheide Bl. 20) hängt davon ab, wie nahe diese (z. B. etwa 1 m im Quadrat haltenden) Querschlitze gelegt werden müssen, damit der Boden so ausgetrocknet und cohärent werde, dass die zwischen den Schlitzen liegenden Theile nicht rutschen. Bei grosser Nähe der Querschlitze (5 bis 6 m) und grösserer Tiefe derselben (2J/2 bis 3 m), wird ein Längs -schlitz mit Durchlässen oder Stollen meistens eben so billig kommen.

ad Blatt 20.

Der oberhalb des Dammes befindliche Theil des Aachener Waldes war seit etwa 2 Jahren abgetrieben und das Wasser der langen Regenperiode des Winters 1880, welche bis über December mit starken Niederschlägen dauerte, ohne dass Frost dazwischen vorkam, konnte leicht, dem Gefälle der Mulde folgend, in den durchlässigen Kreidesand des Untergrundes und den Damm, der grösstentheils aus diesem Sande bestand, gelangen. Der Damm war schon längere Zeit verdächtig gewesen, da er starke Aufhöhung des Bettungsmaterials erfordert hatte.

Durch das Vorhandensein des Waldes wird zwar die Regenmenge vermehrt, aber der Wald mit seinem Laube, Moosen und Humus, dient als Regulator betreffs der Yertheilung des Wassers, regelmässiger Speisung der Quellen etc. Wenn aber auf einer geneigten Oberfläche der Wald beseitigt ist, so können durch Abtrocknen der oberen Erdschicht, Risse und Spalten etc. entstehen, welche den Zusammenhang des oberen Erdreichs, den früher auch die Wurzeln der Bäume förderten, aufheben. Der Humus-Boden wird dann bei eintretendem starken Regen abgespült. Auf dem nackten Felsen kann dann bei starken Niederschlägen in kurzer Zeit so viel Wasser an den bergseitigen Fuss des Dammes gelangen, dass dasselbe durch die gewöhnlichen Abzugswege in dem Boden unter dem Damme nicht schnell genug Abfluss findend, den Damm in grösserer Höhe anfüllt und, in ihn hineinziehend, den unteren Theil bis zum thalseitigen Fuss aufweicht, wodurch ein Abrutschen herbeigeführt werden kann, um so eher, wenn, wie im vorliegenden Falle, erhebliche Erschütterungen durch aufeinander folgende Züge vorhergingen.*

ad Blatt 20.

Ein ähnlicher Fall wie zu Ronheide ereignete sich auf der Moskau-Kursker Bahn, zwischen den Stationen Tscherny und Bastyjewo (Moskau) am

13. Juli 1882, nach Mittheilung der deutschen Petersburger Zeitung. Der Eisenbahndamm ist dort 20 rus-

* Vergl. unter anderen, zahlreichen Schriften über den Einfluss des Waldes:

Ueber Entwaldung und Hochwässer in ihrer Rückwirkung auf die Eisenbahnen von K. Engelhard. Wien 1881, und

„Der Wald und seine Beziehungen zu Rutschungen“ Vortrag am 22. Januar 1881 im Österreich. Arch.- u. Ing.-Verein von L. E. Tiefenbacher. Separat-Abdruck aus der Oesterreich. Eisenbahn-Zeitung 1881. Wien 1881. Beide bei L. C. Zamarski erschienen.

Ausführlichere Mittheilungen über den Dammrutsch bei Ronheide in der Zeitschrift des hannoverschen Archit.- u. Ing.-Vereins. XXVIII. 1882. pag. 145 von v. Kaven.

VA

ap

so

nor-

man

sin

~ daher

COS

^in(© ~ TO)

3) F

4) s sin (a — 0) sin (0 —- cp) — 2 c cos y also c

—, also den ersten Differentialquotienten =

5) c max =

sische Faden hoch (?), die Sohle des Dammes ist etwa 18 Faden (?) breit, der Bahndamm durchläuft ein Thal, welches zu einem Flüsschen abfällt, das in einer Entfernung von 30 Faden vom Geleise (?) fliesst. Das Thal ist stets sehr feucht, demgemäss ist zum Abfluss nach dem Flüsschen eine gusseiserne Röhre von einem Arschin im Durchmesser, quer durch den Damm gelegt. Die wolkenbruchartig niederstürzenden Wassermassen hatten sich zu einem kleinen See angestaut und die Abzugsrohre vollständig herausgewaschen. Dadurch war der Damm gänzlich unterwühlt und das Nebenterrain in eine Sumpfmasse verwandelt, in welchem fünf Wagen dritter und ein Wagen zweiter Klasse spurlos verschwanden. Auf die versinkenden Wagen, in denen 170 Passagiere sich befanden, stürzten die Locomotive und der Tender. Ausserdem wurden 40 Passagiere verwundet. Unverletzt blieben die Insassen der drei letzten Wagen dritter Klasse. Angeblich war schon am 11. Abends das Herausspülen von Röhren gemeldet und dennoch der Güterzug abgelassen worden, welcher sofort meldete der Bahndamm habe verhängnissvoll während der Fahrt nachgegeben. Trotzdem wurde der Postzug expedirt, und fuhr mit normaler Geschwindigkeit, als er verunglückte. Der „Golos“ bemerkt: die Bahn ist eine der ältesten, sie ist 1868 eröffnet. Der Bau war enorm theuer, für 58 Millionen Rubel von der Regierung ausgeführt worden.²

X. Erläuterungen zu I. Blatt 2 a.

Stabilität einer Böschung und Zusammenhang zwischen h (Höhe dpr Böschung), « (Neigungswinkel mit dem Horizont), f = tang. <p Reibungscoefficient, C Coefficient der Inanspruchnahme auf Cohäsion.

1.

Ist in Fig. 2 Blatt 2 a die Gleichgewichtsbedingung gegen Abrutschen des Prismas abp auf einer Fuge aufzustellen, und bedeuten:

f den Reibungs-Coefficienten = tang. cp wenn cp der Reibungswinkel,

a die Neigung der Vorderseite der Böschung ab gegen den Horizont,

C die Cohäsion oder auch die Abscheerungsfestigkeit des Erdmaterials pro Quadratmeter in der Fuge n~p, deren Länge = 1 gesetzt werden mag, und 0 den Winkel, welchen ap mit dem Horizont bildet, endlich F die Fläche des Prismas = A a b p und y das Gewicht der Kubikeinheit Erde der fraglichen Böschung, hat man für das Gleichgewicht der Kräfte und Widerstände parallel der Fuge ap, wenn die Dimension mal gegen die Bildfläche = 1 gesetzt ist,

1) F y sin 0 F y cos ©f — CI = o oder wenn — = c bezeichnet auch

2) F sin 0 — F cos 0 f — c 1 =

Nun ist bekanntlich f — tang cp — dies substituirt, auch

F (sin 0 cos cp — cos 0 sin cp) — cl cos cp = o oder — cl cos cp = 0.

Bezeichnet man ab = s als Seite des A abp, welche die Länge der Böschung ausdrückt, so ist auch

F = A abp = s sin (a — 0) und dies substituirt erhält man:

sin O — 0) sin (0 — ip)

2 cos <p

Um zu erfahren für welchen Werth von 0 die

Inanspruchnahme auf Cohäsion C ein Maximum wird, hat man

Null zu setzen. Man erhält:

— = s (sin (« — 0) cos (0 — ip) — cos (a — 0) sin (0 — cp)= o

oder sin (a — 0 — 0 qi) — o daher 2 0 = a + cp also 4 a) 0 = a -f- (p

d. h. die Rutschfuge auf welcher, wenn der dem Material eigenthümliche Werth von c bis zur Erschöpfung in Anspruch genommen wird, zuerst ein Abrutschen stattfinden würde, ist unter einem Winkel gegen den Horizont geneigt, welcher gleich der halben Summe des Neigungs- und des Reibungswinkels ist. Dies gilt auch, wenn die obere Begrenzung bg nicht horizontal, sondern von b abwärts oder aufwärts geneigt ist, und zwar kann, wenn die Abweichung von der Horizontalen nicht grösser als _+ cp> ist, die bg unendlich lang sein.²

Substituirt man den gefundenen Werth von 0 in den Ausdruck für c so erhält man:

s sin

2 C08 (p

und da auch s = h nach der Figur geschrieben sin a

werden kann, hat man auch:

* Bei nach aufwärts geneigtem bg kann, wenn bg unter einer gewissen Länge ist, die Inanspruchnahme auf c in der Rutschfuge, welche dann eine etwas andere Lage hat, grösser sein als wenn bg länger ist. Der Beweis würde indessen hier zu weit führen.

6) c max = h

sin

(VI

daher auch:

2 sin « cos tp

(vergl. Ritter, Ingenieur-Mechanik p. 297).

Hieraus •

sin

1 — COS (ff — cp)

2 c sin ff cos <p

und desshalb kann man schreiben _    4 c cos <p

1 — C08 (ff — ip)

Für « = 90° erhält man

COS (p

8) h₀ =

Gß

Nimmt man in Fig. 2 als Coordinaten-Ursprung a und die unter cp geneigte re als Abscissenaxe, so ist ad --- x und db = y gesetzt, nach der Fig. 2, a b - — s = [Z' x³ -f- v²

Ferner aus der Figur:

auf welche

sich ein Hang vertikal abstechen lässt bis labiles Gleichgewicht eintritt, aus welcher Beziehung man wohl den Werth von c durch das Experiment zu bestimmen versucht hat, indem man beobachtete, bei welcher Höhe h₀ ein vertikal abgegrabener Hang einstürzte; dann hat man

Die sogenannte Cohäsionshöhe h

COS (a — cp) — —

F"x² + y²

und setzt man dies in den letzten Ausdruck für s so

hat man

4 c cos (p

S — V^X² + y² =

9) c = hD

sin ^45°--

oder auch

2 cos <p

und 4 c cos cp — A gesetzt, wird Vx² + y* — x = A, daher: y — — l/^(A + x)² — x², oder, die Klammer unter der [/■ aufgelöst

C = c y = h₀ y S^n

Uhu

2 cos (p    •

(Ritter, Ing.-Mechanik p. 298, nur dass dort c die Bedeutung hat wie hier C).

Aus 8 fand sich c =

h₀ sin

(«•- ff

y = ± Vk (a + 2x)

19) y ⁼ Jll/A4c cos ip (4c cos <p + 2x)

Als Gleichung einer Parabel deren Coordi-natenurspr unga im B rennpunkte liegt, und deren Axe unter cp gegen den Horizont geneigt ist.

Es wird y — o für x = — 2 c cos cp -- än der Fig.2. Die Brennweite ist = Fn und die auf 7r - äii im

also

2 cos (p

und dies in 7 gesetzt hat man auch :

sin (45° —

Punkte r rechtwinkelig stehende r q ist die Directrix der i Parabel.

ho sin a

9 a) h =

sin

(Ritter, Ing.-Mech. p. 298).

crsi

Die Abhängigkeit zwischen a, f, c und h lässt sich durch eine Parabel nz Fig. 2 Bl. 2a deren Axe r e unter cp gegen den Horizont geneigt ist, darstellen. In dieser Parabel liegen die Eckpunkte b der Böschungen von verschiedenen Neigungen a; die Linie a 1 in der Figur ist z. B. = h„ für das fragliche Material.

Die Construction geschieht bequem in der Weise, dass man mit iTr x einen Kreisbogen aus a beschreibt, dann ist der Schnittpunkt desselben mit der zu x gehörenden verlängerten Ordinate ein Punkt der Parabel. Ist bF die Normale der Parabel, so ist wie aus der Fig. und den Eigenschaften der Parabel folgt mb eine Tangente an b und parallel der Rutschfuge äp, welche man also umgekehrt für jeden Punkt der Parabel resp. für den Endpunkt irgend einer Böschung findet, z. B. für 1 u. 2, indem man eine Tangente an den betreffenden Punkt der Parabel legt und durch den Brennpunkt a eine Parallele zieht, welche die betr. Rutschfuge für c max angiebt.

Es ist endlich, wenn an = 2 c cos cp gefunden wurde, än = 2c und fu = 4c, denn <tar ist nach der Vor

Um die Gleichung für die Parabel abzuleiten, hat man aus Gl. 5

2 c cos (p

aussetzung = cp. Der Parameter der Parabel ist noch = 2Ua = 8c cos <p.

Misst man 2 c mit = äö nach dem Massstabe der

S sin

(Vf

Nach einem trigonom. Satze ist bekanntlich:

1 — cos 2 a

sin a² =

Figur in Metern und multiplicirt die halbe gefundene Länge mit y als Gewicht der Cubikeinheit oder des Cubikmeters Erde in Kilogr., so hat man den numerischen Werth der Maximalbeanspruchung auf Cohäsion in der Rutschfuge, in Kilogr. pro □ Meter.

§ 3.

Zahlenbeispiel zur Construction der Cohäsionsparabel.

c und f gleiche Bruchtheile ct und f, in Anspruch genommen werden, so dass also - = ~ ist

C( f,

In Winkler „der Unter bau, 3. Aufl. pag. 153“, kommt ein Beispiel vor, mit einer Erdart, für welche <p = 33° 42', also tang cp — ²/s ist, und welche auf hQ = 1,2 m vertikal abgegraben, im labilen Gleichgewichte ist. Nach Formel 8 ist

Diese Annahme entspricht, wie sich zeigen lässt, den wirklichen

Vorkommnissen am besten.

Der Bruch* ~, oder ~

h„ =

2 c COSrp

-GW

da aber nach einer trigon. Beziehung 2 sin or = 1 — cos 2 a ist,

so ist auch

• r 90¹— <7>Y

sm l—ä“J

1 - cos (90° - cp)

1 — sin (p

kann danu als Mass der Sicherheit Beispielsweise ist, wenn j = 1,5, die Sicherheit Einstürzen eine 1 Vs fache. Oder was dasselbe ist: Die Werthe ^ und -jr könnten durch irgend Ursachen (Feuchtigkeit, Erschütterung etc.) von 1,5 auf 1 sich mindern, bis 1 abiles Gleichgewicht oder die Gefahr des Einsturzes resp. Abrutschens auf der Rutschfuge eingetreten sein würde.

angenommen werden.

gegen

ver-

also auch

da ferner y erhält man

4 c cos (/>

1 — sin (p

cotang ^45° — ist hD = 4 c cotang (^45°--

h₀ =

üm aus einem praktischen Falle Zahlen abzuleiten, diene das Folgende. Der Reibungswinkel zu Dämmen verwendeter oder in Einschnitten

COS cp

— sin cp

und hieraus:

(f von

vorkommender gewöhnlicher Erdart, möge auf 35° geschätzt werden. Ferner werde zugegeben, dass erfahrung massig ein Damm dieser Erdart, von 18 m Höhe, mit DAfacher Anlage, also cotang « = 1,5 genügende Sicherheit biete.

8-

V⁴ ho tang (450—A-j

also c = 0,25 . 1,2 tang (45° — 16° 51') = 0,1605.

Die Brennweite V» der Parabel wird, weil cos ff —

0,8322.

ä/n *— 2 c cos(p = 2 . 0,1605.0,8322 = 0,26714. Wäre das Gewicht der Erdart pro Cubikmeter z. B. = 1800 kil., so würde der diesem Erdmateriale eigen-thümliclie, oder sein specifische r Widerstand auf Cohäsions- oder Abscheerungsfestigkeit cy=C = 0,1605.1800 = 288,90 kil. pro □ m betragen.

Das Mass der Stabilität oder die Grösse der hin definirten „Sicherheit“ ist bei diesem Damme noch nicht bekannt. Es werde angenommen dasselbe

f

sei T = 1,5 und dann werde untersucht: wie h

man c bei solcher Erdart zu verlangen hat, damit auch betreffs der Beanspruchung auf Cohäsiou c₁ dieselbe Sicherheit zu erwarten habe; dass also — =

vor

gross

man

⁽'i

sei.

yy:

4.

Herstellung von Böschungen, die eine verlangte Sicherheit gegen Abrutschen bieten.

Sind f und c die dem Erdmaterial eigenthüinlichen (specifischen) Coefficienten, so dürfen diese, da man nicht bis an das labile Gleichgewicht gehen darf, nicht ganz beansprucht werden. Die Böschung muss also bei gegebener Neigung a in der Höhe kleiner, oder bei gegebener Höhe h in der Neigung flacher sein, als die zugehörige Cohäsionsparabel angiebt, oder auch: beide, Höhe und Neigung müssen vermindert werden.

Wenn man annimmt, dass an der Grenze des labilen Gleichgewichtes, c und f bis zur Erschöpfung g e -meinschaftlich und gleichzeitig beansprucht werden, so muss man, so lange nicht Beobachtungen dem widersprechen, auch folgerecht annehmen: dass bei Böschungen, welche noch nicht an das labile Gleichgewicht angekommen, sondern sicherer sein sollen, von

Setzt man statt f = tang 35° also f, = ²/a f; h = 18 m; 1,5 (also 27 m Basis bei 18 m Höhe), so kann man q nach Fig. 1 Taf. 2a durch Construction finden, oder durch Rechnung nach Gleichung 6 ermitteln, oder auch das Resultat für beliebige Höhen und Neigungen durch die Cohäsionsparabel darstellen, wie dies Fig. 12 Bl. 2 a geschehen ist.

Durch Rechnung erhält man, da tang 35° = 0,70028 und ²/3 tang 35° — 0,46685, genau genug = tang 25° ist, das Folgende; nach Formel 6 ist

cotang a

C! max —-

li sin

!2 sin

und da tang a = ²/3 = o,666 = tang 33° 40' und h — 18 m, so wird.

or COS (pi

ct max =

18. sin (4°20'i²

0,10276

= 0,1 genau genug.

2 sin 33° 40' cos 25u Das specifische c der Erdart muss also wenigstens 0,15 betragen, wenn die Sicherheit betreffs der Inanspruchnahme der Cohäsion ebenfalls eine 1,5 fache sein soll. Dieser Werth c = 0,15 ist auch für mittlere Erdarten, wie sie dies Beispiel im Sinn hat, ganz passend.

1,00484

nach Gl. 10.

man

und da cos rpl = 0,906308

35 m

1    5    10    15    20    25    30

18125

y ⁼    O,₀₀    0,925 1)938 2,₇₁₉ 3,₃₁g 3

wonach man die Parabel zeichnen und die Höhe der

Höhe h in Metern.

<«°

cotang«

0,50

rH rH Tf CO 1

1,00

1.25

1,33

1,50

1,493

4,250

8,156

10,164

18,000

10

Bei y = 1500 ist also hier die specifische Cohäsion = 1500.0,15 = 225 Kil. pro □ m und die wirklich beanspruchte ²/3 davon =150 Kil.

Man kann jetzt die Cohäsionsparabel construiren, oder berechnen. Sind wie in Fig. 12, x die Abscissen vom Brennpunkte oder dem Fusse a der Böschung aus, auf der unter (px = 25° geneigten Axe gemessen, so hat

y — 1Y4 c, cos97, (4 c, cos<px + 2 x)

V = V0,36*25 (0,3625 + 2x)

Hiernach erhält man folgende Werthe, die in Fig. 12 aufgetragen sind,

x = — 0,

4,273 4,₆₁₈ 5,050 ra

Dämme verschiedener Neigung, welche l¹/² fache Sicherheit bei der fraglichen Erdart bieten, finden kann. Es kann selbstredend dieselbe Rechnung für eine Einschnittsböschung gelten.

Nach Formel 7

2 c, sin n cos tpt sin

erhält man durch Rechnung folgende Werthe, welche in Fig. 12 eingetragen sind.

Böschungsverhältniss = Basis zur Höhe.

G3° 25' 45'» 00' 38^ 40' 36° 52' 33° 40'

Diese Zahlen stimmen mit der auf belgischen und französischen Bahnen wohl befolgten Regel überein, (v. Y, Bl. 18), den Böschungen bei Einschnitten von 0 — 4 m Tiefe die ⁵/⁴ fache, und über 8 m Tiefe die Damalige Höhe zur Basis zu geben, und ähnlich bei Dämmen zu verfahren.

Ob man bei Dämmen und Einschnitten verschiedener Höhe resp. Tiefe dieselbe Sicherheit also einen gleichen Bruchtheil von den speeifischen c und f rechnen soll? — Dabei dürfte Folgendes in Rücksicht kommen.

Niedrige Dämme verlieren meistens eher eingedrungene Feuchtigkeit, als sehr hohe, so dass Cohäsion und Reibung weniger gefährdet sind durch reichliche Feuchtigkeit, welche sie verringern kann. Beim Passiren von Zügen entstehende Erschütterungen, durch welche Reibung und Cohäsion ebenfalls vermindert werden können, wirken vielleicht auf niedrige Dämme der geringen Masse wegen, mehr ein, als auf hohe. Die Ausführungen der Dämme, je nach dem Transportgeräth und der Art der Schüttung (siehe weiter unten § 6), die seit der Herstellung bis zum Befahren verflossene Zeit, also die Zeit, innerhalb welcher ein Sacken oder Sich-setzen der Schüttung vor Beginn der Erschütterung statt gefunden hat, die Witterung bei der Ausführung z. B. Regen bei durchlässigem Material, als das Setzen befördernd, nützlich, bei thonigem, Lehm etc. schädlich, sind von grossem Einfluss.

Zahlen-Angaben über hohe Dämme und tiefe Einschnitte bei deutschen und ausländischen Bahnen, finden sich in YI „kurze Anleitung zum Projectiren von Eisenbahnen“, pag. 37 etc.

Construction eines derWertheh, «,f=tang^ und c, wenn drei dieser Werthe gegeben sind.

Mit Hülfe der Sätze über die Cohäsionsparabel, hat man noch das Folgende:

1)    gegeben h, a und f, gesucht c Fig. 8 Bl. 2 a. Mit ba aus b Kreisbogen, dessen Tangente gegen

är J_ gerichtet, dann ist tä = 4c.

2)    Gegeben a f u. c, gesucht h. (Fig. 9.)' Theile a — (f in die Hälfte, ziehe durch a _j_ äk und durch t 1 TL dann durch Schnittpunkt q eine Parallele mit TT, welche die unter a gezogene Gerade in b schneidet.

3)    Gegeben h, a u. c, gesucht f. (Fig. 10.) Yon b aus Kreisbogen mit ba, daun durch t eine Tangente an den Kreis, die Normale durch a gegen die Richtung Tq giebt den Reibungswinkel «y>.

4)    Gegeben li, f u. c, gesucht u. (Fig. 4.) Ziehe durch t die Tq _L TT und suche den in der durch die Höhe h gehenden Horizontalen gelegenen Punkt b, von dem aus, als Mittelpunkt, ein mit dem Radius bä beschriebener Kreis die Tq tangirt. Dann ist bä die Böschung.

Andere Constructionen mit Hilfe eines aus der halben Höhe der Böschung beschriebenen Kreisbogens sind nachfolgende auf Tafel 2 a vermerkte.

1)    Gegeben h, a u. f, gesucht c. Fig. 1. Mit

— = A Kreis aus v — von b aus FT I in — vT unter 2 2 —

</) geneigt, also i| äi gezogen — dann ist die Horizontale

wä =■ 2 c. Eben so ist Fä = 2 c.

2)    Gegeben a, f u. c, gesucht s sin a — h. Fig2.

Ziehe äp vunter von s geneigt — von a ziehe äm

_L äp — von o ziehe öiä J_ne — durch Schnittpunkt m eine || mit Fe — dann ist ää = V²äb = V²⁸* Oder auch ziehe mF || Fp — dann giebt Schnittpunkt b mit der Neigung der Böschung die Länge Fb = s.

to

3) Gegeben h, « u. c, gesucht f == tangy. nommen werden. Ferner nimmt man an, dass — bei

den, bei Erdconstructionen vorkommenden Drücken, — die Reibung dem Drucke proportional ist, und dass die Co häsion vom Drucke unabhängig, der anhaf-

lmen

Fig. 3. Mit

t» |(N

aus v ein Kreis — Tangente m o durch ₀

— dann Normale n i durch a gegen verlängerte FÖ — dann ist Ki um rp gegen den Horizont geneigt.

4)    Gegeben h, f u. c, gesucht«. Fig. 4. Ziehe suche Punkt b so, dass ein mit bä

beschriebener Kreis rq tangirt — dann ist ba die Böschung — oder auch v in der halben Höhe h gesucht, von wo Kreis mit Tä beschrieben Fm tangirt.

5)    Gegeben von 2 Hängen derselben Erdart h und h, und a und cq gesucht f = f, und c — c, Fig. 5. Beschreibe mit den halben Längen der Böschungen Kreise mit Tb resp. T^ — ziehe gemeinschaftliche Tangente TTn — verlängere sie und ziehe normal gegen sie durch a die Fi — dann ist rp gefunden und a o = 2 c max.

Ist statt c der Werth h₀ gegeben so hat man z. B. folgende Lösungen.

ad 1) Gegeben h, a u. f. gesucht h₀. Fig. 6. Kreis mit Fa — dann Fif aU Tangente und _]_ Fä — Suche Centrum x in der Yertikalen durch a so, dass mit ax beschriebener Kreis qr tangirt. — Dann ist ax = b₀.

tenden Fläche p r oportional ist. Diese Annal werden indessen nicht durchaus anerkannt und glauben, dass die Cohäsion mit vermehrtem Drucke, vielleicht in Folge Verdichtung des Materials, wachse. Andere nehmen auch die Reibung mit der Tiefe änderlich an.*

einige

ver-

ad 2) Gegeben a, f u. h₀, gesucht h. Fig. 7. Stelle < —her — ziehe Tq J_ Ti und tangirend an

den mit h₀ — äx beschriebenen Kreis — dann äq _]_äp, und vom Schnittpunkt q || Ti eine Linie gezogen, giebt durch den Schnittpunkt b mit der Böschung die Höhe.

ad 3) Gegeben h, a u. h„, gesucht f. Fig. 6. Kreisbogen mit ba aus b und mit xa aus x — ziehe Tq als Tangente und durch a Ti 1 Tq.

ad 4) Gegeben h, f u. hG, gesucht a. Fig. ,6 Beschreibe Kreisbogen mit xa aus x — ziehe Tangente und J_ TT. Dann suche Punkt b in der Horizontalen durch h, von welchem, als Mittelpunkt, ein mit ba beschriebener Kreisbogen die rq tangirt.*

Dass beide, Reibung und Cohäsion, am meisten vielleicht die Reibung, durch Erschütterungen mindert werden, ist ausser Zweifel. Am meisten zeigt dies sehr trockener feiner Sand, der als gar keine Cohäsion besitzend angenommen werden kann und bei dem ^ Erschütterungen die Reibung auf nahe Null bringen, wie man dies mit einem Sandhaufen, der auf einer Unterlage ruht, die durch aufeinander folgende, schwache Schläge geklopft wird, leicht zeigen kann. Uebrigens wirkt die Form der einzelnen Körner, ob rund oder eckig, namentlich bei gröberen Stücken ohne Zweifel nicht unwesentlich auf die Grösse des Reibungs-Coefficienten ein.

Die genaue Beschreibung eines Materials ist schwierig und z. B. feiner Sand kann sich, je nach seinen Bestandteilen sehr verschieden verhalten, in so fern, als die Feuchtigkeit einen grossen Einfluss, namentlich auf die Cohäsion ausübt, wesshalb es z. B. darauf ankommen würde, ob man reinen Quarzsand oder Sand mit kalkigem oder thonigem Bindemittel vor sich hat. Eine mässige Durchfeuchtung vermehrt die Cohäsion, weil sie ein gewisses Zusammenbacken der

ver-

nur

als

§ 6.

Numerische Werthe für den specifischen Reibungs-Coefficienten f und den specifischen Cohäsions-C oef ficienten c.

Theilchen herbeiführt, was auch bei gröberem Sande, der mit zwischenliegender feiner Erde vermischt ist, selbst wenn diese nicht thonhaltig ist, beobachtet werden kann, und bei feinem Sande, mit Körnchen von 1 mm und kleiner, tritt um so mehr eine Vergrösserung der Cohäsion ein. Am meisten vermehrt eine gewisse Feuchtigkeit die Cohäsion bei Thon arten. Betreffs des Beibehaltens der Feuchtigkeit, verhalten sich die Materialien sehr verschieden, indem sie diese um so eher wieder hergeben, je geringer das Quantum thonigen Bindemittels ist. In dieser Beziehung sind reiner

Die durch-

Nach dem bisher Gesagten kann man annehmen, dass Reibung und Cohäsion gleichzeitig wirken Quarzsand und Thon Gegensätze, und zu procentuell gleichen Theilen in Anspruch ge

feuchteten Sande verlieren bei dem Trockenwerden die

* Die geometrische Lösung dieser Aufgaben fällt mit dem sogen. Apollonischen Berührungsproblem zusammen. Siehe z. B. Lehrbuch der Geometrie von Heis und Eschweiler 1. Theil, Planimetrie. Köln 1870. 5. Aufl. pag. 287 etc. oder auch Aschenborn, Lehrbuch der Geometrie 1862, 1. Abschnitt pag. 206 etc. Doch führt in den vorliegenden Fällen, wie hier geschehen, Probiren genau genug zum Ziel.

Cohäsion oft ganz wieder, während plastischer Thon, der die Feuchtigkeit nur schwer und langsam wieder her-giebt, dies nicht thut, wesshalb Thon, Lehm, Löss und Mergel, wenn sie trocknen, viel steilere Böschungen bei-

* Yergl. Löwe. Alte und neue Versuche über Reibung und Cohäsion von Erdarten. München 1872. R. Oldenburg.

behalten, als Sand, der, wenn anfangs mit steiler Böschung abgegraben, beim Trocknen bald nachstürzt.

Ein Uebermass von Feuchtigkeit verringert Reibung und Cohäsion. Trockner Sand, der eine Böschung von etwa 1¹/2 Basis auf 1 Höhe annimmt, bildet, in Wasser geschüttet, eine Böschung von 2—2V2 Basis auf 1 Höhe.

aus Thon oder thonigen Erdarten bestehenden natürlichen Rutschflächen, wesshalb man, um ein Abrutschen auf diesen zu verhindern, sie durch Abschneiden des Wasserzuflusses abzutrocknen sucht.

Beispielsweise sei die Abscheerungsfestigkeit oder Cohäsion von Dammerde C = pro □ m = 500 Kil. und das Gewicht des Cubikmeters y = 1,5 . 1000 =

1500 Kil. so ist — =

Thon und thonhaltige Erdarten können, reichlich mit Wasser gesättigt, welches z. B. durch Trockenrisse eindringt, gänzlich zerfliessen und Dämme aus so durchfeuchteten Erdarten platten sich durch ihr eigenes Gewicht ab, bis sie eine sehr flache Böschung erhalten haben. Dasselbe gilt von der Verminderung der Reibung und Cohäsion auf den, meistens

Man kann, da die Erschütterung hier geringer ist, den Dämmen und Einschnitten von Landstrassen und von secundären Bahnen immerhin etwms steilere Böschung unter sonst gleichen Umständen geben, als denen von Hauptbahnen, die mit schweren Zügen und grösserer Geschwindigkeit befahren werden.

Endlich können bei derselben Erdart, Cohäsion und vielleicht auch Reibung verschieden sein, je nachdem sie sich in natürlichem Zustande als gewachsener Boden z. B. bei Einschnittsböschungen befindet, oder zur Aufführung von Dämmen gelöst werden musste, um dann aufgesc hü tt et zu werden. In letzterem Falle kommt wieder in Frage, auf welche Weise und unter welchen Umständen die Schüttung geschah. Betreffs der Herstellung kommt es darauf an, ob Schüttung in Lagen als die beste, Schüttung in ganzer Höhe (Kopfschüttung) oder Verbreiterung durch Seitenschüttung (bei hohen Dämmen und bei durch AVasser auflösbarem Alaterial am wenigsten zu empfehlen), stattfand. Namentlich bei Seitenschüttungen kommen oft Abrutschungen der Böschungen vor, wenn der zu verbreiternde Kern, auf der Oberfläche durch längeres Liegen (z. B. einen AVinter hindurch) schlüpfrig geworden ist, was um so leichter vorkommt, je mehr Thon derselbe enthält.

Die gebrauchten Transport-Geräthe haben insofern grossen Einfluss, als durch denArerkehr mit ihnen auf dem zu schüttenden Damme, derselbe gedichtet und eine dem Stampfen ähnliche AVirkung erzielt wird. Hier folgen Karrentransport, II a n d wT a g e n, Pferdekarren und Locomotivtransport aufeinander, nach dem Erfolge auf Dichtung des Dammes geordnet, so dass Karrentransport der vorzüglichste ist, wozu noch kommt, dass bei ihm meistens Lagenschüttung angewendet ward.

Stampfen des dazu geeigneten Bodens kann um so mehr, je dünner die gestampften Lagen sind (0,3—0,5 m), die Cohäsion des Bodens vermehren und ihm einen gewissen Grad von Elastieität verleihen, die besonders bei Erschütterungen nützlich ist und die gewachsener Boden, der überdies nicht die Homogenität des gestampften hat, sondern oft mit Schichtungen, Stichen etc. versehen ist, selten oder gar nicht besitzt. Einen geringeren Erfolg als Stampfen, hat das Ueber-fahren mit Walzen, welches z. B. auf der hannoverschen Bahn (Bremen-Geestemünde) versucht worden ist.

Endlich kommt es auf die Witterung während Herstellung des Dammes ausserordentlich an. Regen kann rein sandiges Material dichten, da es sich setzt wenn Feuchtigkeit durchsickert, während bei Arbeiten mit Thon und Lehm etc. Regenwetter ausserordentlich störend ist, indem es Gewännen und Transport erschwert und die Feuchtigkeit des im Damme abzulagernden Bodens vergrössert.

Der Ausdruck „Reibungswinkel“ ist dem „natürlicher Böschungswinkel“ vorzuziehen. Von letzterem würde nur bei einem Material ohne alle Cohäsion die Rede sein können, wo dann beide Bezeichnungen zusammenfallen. Ein Material ganz ohne Cohäsion kommt aber beim Erdbau selten vor, und bei jedem mit Cohäsion behafteten Erdreiche, ist der Böschungswinkel, den es annimmt, immer von der Höhe mit abhängig, was bei nur Reibung besitzender Erdart nicht der Fall ist.

Ist die Cohäsion C in Kilogramm pro □ Meter gegeben und ebenso das Gewacht der Cubikeinheit der Erdart, das allerdings von dem Feuchtigkeitsgehalte mit abhängt, während man dagegen in den meisten Fällen bei Dämmen den Einfluss der bleibenden Lockerung der Erdart wird vernachlässigen können, mit y, so ist gesetzt worden der sogen. Cohäsions-Coefficient

c = j^₀₀ = 0,333.

Bei den graphischen Darstellungen wird c nach dem Massstabe der Figur in Metern gemessen und mit y der betreffenden Erdart multiplicirt, um den numerischen AVerth von C in Kil. pro □ m zu erhalten.

Die Angaben über die AVerthe des Reibungs-coefficienten f — tang cp resp. des Reibungswinkels <p und über die Cohäsion, sind, wie es nicht anders sein kann, ausserordentlich schwankend, und es erscheint erforderlich in concreten Fällen, die wichtig genug sind, c und f durch besondereV ersuche in genügend grossem

Massstabe angestellt, zu ermitteln* Wir setzen hierher eine Tabelle aus „Winkler, Vorträge über Eisenbahnbau“, V. Heft, der Unterbau, dritte Aufl. pag. 160.

Am Wasser

Unbedeckt cotang « = 1,40 cotang q>. Berast Gepflastert

= 1,35 = 1,30

Material.

Specifisclies

Gewicht.

Reibungs-Winkel <p Grad.

Anlage der Böschung = cotang cp.

Cohäsion. Kilogr. pr. Q m == C.

Cohäsions-höhe h0 Meter.

Im Trocknen

Abträge (Einschnitte).

Unbedeckt cotang a = 1,15 cotang y. Berast Gepflastert

Torf......

Feiner Sand . Grober Sand,

Kies.....

Dammerde . . Gerolle . . . . Lehm, Thon, trocken . . . Dergl. nass . . Bruchsteine . . Fester Felsen

0,5-0,8 1,3-1,8

1,5-2,0 1,3-1,9 1,7-2,2

1.5- 2,1

1.6- 2,2 1,6-2,3 2,0-2,9

14-45

30—40

32-38

30-40

34-42

1—42

4,0-

1,7—

1,6-

1,7-

1,5—

1,7—

10-30

42—48

42-48

5,7—

1,1-

1,1-1

0-100

0-0,3

- Rio    „

= R05    „

Hiernach ergiebt sich mit Berücksichtigung der vorigen Tabelle folgende Zusammenstellung:

0-200 0-500 0- 3000

0-0,6

0-2

0-10

Art der Böschung.

0-1200

0—900

0-1300

150000-1600000

0-5

0—2

0-3

450-8000

Mittelwerth von cotang cp.

Feiner Sand.

Kies, Damm-Erde.

Lehm, Thon, Gerolle.

Stein-

Scliüttung.

1,6    1,4    1,3    1,0

Bei Construction des Böschungswinkels und bei Benutzung der früher abgeleiteten Formeln kann nach Winkler im Durchschnitt für Dammerde h₀ = 0 bis 1 m, für Thon und Lehm h₀ = 0 bis 3 m und für Gerolle hQ = 0 bis 7,5 m einführen.

In der Praxis berücksichtigt man die verschiedene Höhe der Böschungen und den Einfluss, welchen diese auf den zulässigen Neigungswinkel der Böschung bei einer verlangten Sicherheit hat, manchmal sehr wenig. Ein Grund mit dafür ist, dass man bei Dämmen verschiedener Höhe und Einschnitten verschiedener Tiefe, die Böschungen nicht stets wechseln lassen kann, am wenigsten bei einem und demselben Einschnitte und Damme, da dies schwierig auszuführen sein und ein mangelhaftes Aussehen gewähren würde. Man rechnet desshalb die Cohäsion nicht und giebt Neigungen, die meistens etwas flacher als der Reibungswinkel sind, wobei noch die etwaige Befestigung der Böschungen in Frage kommt, und erreicht durch das wirkliche Vorhandensein der Cohäsion eine Sicherheit, deren Mass freilich ohne Weiteres nicht bekannt ist.

Winkler a. a. O. pag. 173 giebt folgende Zusammenstellung für die zu wählenden Böschungswinkel « bei Erdarten deren Reibungswinkel (f ist.

man

Aufträge im trocknen.

Unbedeckt......

ßerast......

Gepflastert.....

Aufträge am Wasser.

Unbedeckt......

ßerast...... .

Gepflastert......

Ab t r ä g-e.

Unbedeckt......

ßerast .......

Gepflastert.....

1,90

1,85

1,70

1,60

1,75

•2,25

2,15

2,05

1,85

1,75

1,70

1,55

1,95

1,90

1,80

1,60

1,55

1,45

Aufträge (Dämme).

Unbedeckt cotang a — 1,20 cotang q>. Berast Gepflastert

•• Vergl. E. Winkler. Neue Theorie des Erddrucks, nebst einer Geschichte der Theorie des Erddrucks und der hierüber angestellten Versuche. Wien, Waldheim 1872; auch F. Löwe, Alte und neue Versuche über Reibung und Cohäsion von Erdarten. München 1872. R. Oldenbourg.

Im Trocknen

= 1,15

= 1,10

Für den Lehm- und lhonboden ist volle Trockenheit vorausgesetzt, so dass liier die Angaben für Böschungen am Wasser nicht gelten, ebenso wurde auf die Strömung, den Wellenschlag und den Eisstoss keine Rücksicht genommen. Ist der Lehm oder Thonboden ganz vom AVasser durchzogen, also in mehr oder minder breiartigem Zustande, so kann eine 2—3 fache Böschung genügen, oft aber hat sich selbst eine 5 fache Böschung noch nicht als stabil erwiesen.

Aus dem Bisherigen geht hervor, dass bei der Schwierigkeit die Werthe c und f, die überdies durch äussere Einflüsse mit der Zeit sich verändern können, richtig zu bestimmen und auch desshalb, weil die Voraussetzung der Theorie: dass eine Erdart überall homogen sei, in Wirklichkeit selten zutrifft, die Theorie den Nutzen einer Einsicht in die statischen Verhältnisse wohl gewähren und zur Rechtfertigung gewisser praktischer Massregeln beitragen kann, dass aber ausserdem manche andere Rücksichten in Frage kommen, zu deren richtigen Würdigung eine erhebliche, auf zahlreiche Ausführungen sich stützende, Erfahrung nur befähigen kann.

v. Kaven, Rutschungen.

KRAKOW

\^eehn->c^

V

...

ZV

/

\

♦

¹

Binder, geologisches Profil des Eisenbahntunnels bei Heilbronn. Jahreshefte des Vereins für vaterländische Naturkunde in Württemberg 1864. XX. p. 165. Auch in Hochstetters a. a. 0. angeführten Rede pag. 31 etc.

²

1 Faden (Saschehn) ist = 2,m Meter; 1 Arschin = i/₃

Faden.

ATLAS.

EINUNDZWANZIG TAFELN.

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