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ÉTUDES

DES FORCES HYDRAULIQUES

DU BAS-CONGO

ÉTUDES

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Les ingénieurs de la Compagnie du Chemin de fer du Congo se metfent au courant des opérations de jaugeage

Robert TEIYS

Imprimerie Scientifique Charles BULEN5, Editeur Rue Terre-Neuve, 75, Bruxelles

Publié par la Compagnie du

CHEMIN DE FER DU CONGO

13, rue Bréderode, BRUXELLES

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TABLE DES MATIÈRES

INTRODUCTION

PRÉFACE DE L’AUTEUR

ÉTUDES DES FORCES HYDRAULIQUES

CHAPITRE II

CHAPITRE V

CONCLUSIONS

TABLE DES PLANCHES

RAPIDES de YELALA

JAUGEAGES AU MOULINET ELECTRIQUE

Jaugeage 25

ÉTUDES DES FORCES HYDRAULIQUES DU BAS-CONGO

STATION de JAUGEAGE A LA M'POZO

TABLE DES MATIÈRES

Pages

Pages

Introduction par le Conseil d’Administration de la Compagnie du Chemin de fer du Congo.

Préface de l’auteur

But du Service d’études des Forces Hydrauliques du Bas-Congo.........

CHAPITRE IV

Etude du régime

Sommaire. — Description des appareils. — Tarage des moulinets électriques. — Exécution des jaugeages au moulinet électrique. — Calculs des jaugeages. — Courbes de débits, graphiques annuels des débits et courbes de fréquence.

29

CHAPITRE I

CHAPITRE V

Reconnaissances générales

Etude topographique

39

Sommaire. — Soins apportés dans la préparation de l’expédition. — Relevés d’itinéraires au podomètre et à la boussole. — Observations d’altitude par l’emploi des hypsomètres et par l’emploi des anéroïdes et des hypsomètres combinés. — Chutes ne convenant pas pour l’électrification du chemin de fer.

Sommaire. — Importance des travaux tachéomé-triques. — Levés du terrain à l’emplacement de l’usine, du barrage et de la dérivation. — Etude de la capacité des bassins de retenue. — Etude des voies d’accès.

CHAPITRE II

CHAPITRE VI

21

. 25

Généralités

Sommaire. — Organisation générale. — Rivières et chutes étudiées. — Profil en long et disposition spéciale pour l’étude de l’Inkisi.

CHAPITRE III

Etude du niveau des eaux

Renseignements pluviométriques, géologiques,

THERMOMÉTRIQUES ET ANALYSE DES EAUX .    .    .    41

Sommaire. — Renseignements pluviométriques et régime des différents cours d’eau. — Renseignements géologiques, leur importance, phénomènes d’érosion continentale et orientation des couches du mont Yelala. — Observations thermométriques et analyse des eaux.

Sommaire. — Repères de nivellement. — Description et installation des appareils (limnimètres, limni-graphes et appareils à maxima). — Graphiques mensuels et annuels des niveaux. — Moyenne de plusieurs années d’observations.

Conclusions et tableau des chutes a réserver pour l’électrification du chemin de fer de Matadi au Stanley-Pool........

47

INTRODUCTION

PAR LE

Conseil ci 'Administration de la Compagnie du Chemin de fer du Congo

rvN peut admettre que les nombreux avan-tages de la traction électrique sur la traction à vapeur imposeront, dans un délai plus ou moins rapproché, l’électrification de toutes les lignes de chemins de fer importantes. Le moment où la traction électrique devient plus avantageuse que la traction à vapeur dépend d’ailleurs essentiellement des conditions spéciales de chaque cas particulier. Les chemins de fer qui sont établis dans des régions riches en forces hydrauliques seront les premiers à se moderniser; si le pays traversé ne renferme aucun gisement de combustible (charbon ou pétrole), l’utilisation de la houille blanche s’impose encore plus logiquement.

Ces conditions se présentent pour le chemin de fer du Congo, de Matadi au Stanley-Pool et, d’une façon générale, pour la plupart des chemins de fer de notre Colonie. On constatera avec intérêt à ce sujet (i) que la nature a réparti les forces hydrauliques du bassin du Congo aux endroits précis où les besoins d’énergie semblent devoir se faire sentir.

Mais, plus précieuse est la force hydraulique et plus il convient d’en être ménager.

Le problème de la meilleure utilisation d’une rivière exige des études longues et minutieuses. En pareille matière, les moyennes de débit ne sauraient suffire; seules des obser-

(1) Voir la carte planche i de cet ouvrage.

vations journalières soigneusement poursuivies pendant plusieurs années peuvent donner sécurité; plus les études et les observations seront prolongées et plus grande sera la certitude des résultats, plus économiques seront les rendements.

Le Conseil d’administration de la Compagnie du Chemin de fer du Congo, pénétré des idées qui viennent d’être exposées et préoccupé d’assurer l’avenir de la ligne qu’il dirige, avait, depuis longtemps, reconnu la nécessité de déterminer avec précision les ressources hydrauliques du bas fleuve. Il chargea M. Robert Thys d’établir un avant-programme des travaux d’études. Se ralliant aux conclusions de cet ingénieur, il décida, dans sa séance du 22 février 1910, d’organiser une mission d’études des forces hydrauliques dans la région du chemin de fer entre Matadi et le Stanley-Pool, et il vota les crédits importants nécessaires à cette fin.

La mission avait pour objet d’établir les ressources en forces hydrauliques de la région des Cataractes et de rechercher parmi les chutes existantes celles qui, par leur situation et leur régime, conviendraient le mieux pour l’électrification du chemin de fer ; elle devait, en résumé, poursuivre scientifiquement l’examen de ces chutes de façon à en permettre, en temps opportun, l’utilisation économique et sans risques.

La mission quitta l’Europe au mois de mai 1910. Elle comprenait, outre son chef, M. l’ingénieur Robert Thys, le docteur Bourguignon, les ingénieurs M. Delporte, R. Leu-zinger, L. Haass, C. Georgeadis et H. Mett-ler et les adjoints Mayeur, Van Lancker, Hunin, Maciotta et Rampi; elle emportait avec elle tous les instruments et appareils techniques indispensables à une étude complète des rivières.

Pendant les mois de juillet, août et septembre 1910, il fut procédé à une reconnaissance générale du pays, portant principalement sur la M’Pozo, le Kwilu et l’Inkisi et sur le cours même du Congo, en amont de Matadi et en aval de Léopoldville. Cette reconnaissance générale préalable permit d’établir les bases du service permanent d’observations qui fut ensuite installé dans la région.

Dès le mois d’octobre 1910, les opérations régulières commençaient; elles se sont poursuivies depuis sans interruption. Les résultats obtenus sont, dès maintenant, suffisamment intéressants et concluants pour faire l’objet d’une publication spéciale.

Plusieurs gouvernements ont, dès à présent, réservé les chutes nécessaires à l’électrification de certains de leurs chemins de fer : c’est notamment ce qu’ont fait le gouvernement italien (5), les états badois (6) et bavarois (7) et le gouvernement fédéral suisse (8).

S’inspirant de ces exemples, la Compagnie du Chemin de fer du Congo a pris l’initiative de faire étudier les chutes de la région des Cataractes nécessaires à l’électrification de la ligne.

Le Conseil d’administration pense servir les intérêts supérieurs de la Colonie en rendant publics les résultats des travaux qu’il a prescrits.

Il saisit cette occasion pour exprimer aux membres de la Mission d’Etudes des Forces Hydrauliques du Bas-Congo son entière satisfaction pour le beau travail qu’ils ont mené à bonne fin dans des conditions souvent difficiles.

Le Conseil d’Administration.

La plupart des gouvernements se préoccupent vivement aujourd’hui de l’utilisation prévoyante et sage des ressources hydrauliques de leur territoire. C’est ainsi qu’on a vu successivement, au cours de ces dernières années, l’Italie (1), la Suisse (2), la Bavière (3) et la France (4) installer des services d’études de leurs forces hydrauliques.

(1)    Le rapport du ier octobre 1898, adressé par le directeur du Corps des Mines, à M le Ministre de l'Agriculture, fait remonter en Italie l’idée des études hydrographiques méthodiques à l’année 1890.

En septembre 1902, le Ministère des Travaux publics, dans le but d’établir une statistique complète et précise des forces hydrauliques, amis les bureaux du Génie civil à la disposition des Chambres de commerce.

(2)    Par son arrêté du 17 août 1895, le gouvernement fédéral Suisse crée un « service hydrométrique fédéral »

Depuis 1901, le savant docteur Epper, chef de ce service, publie le relevé de ses observations.

(3)    L’ordonnance royale du 18 juin 1898 crée en Bavière le « Bureau hydrotechnique » rattaché à l’Administration supérieure des constructions du Ministère de l’Intérieur.

(4)    L’arrêté du 25 mars 19x8 installe en France le « Service d’Etudes des Grandes Forces Hydrauliques ». La section des Alpes est partagée entre M. R. Tavernier et M. R. de la Brosse.

M. Tavernier est chargé en 1910 d’établir la section des Pyrénées.

(5)    Pour les lignes Rome-Naples et diretissima, une chute d’eau sur l’Aniene et quatre chutes d’eau sur le Volturno, le Rapido et le Liri.

(6)    Les chutes d’eau nécessaires à l’électrification de la ligne du Wiesenthal.

(7)    Les nombreuses chutes nécessaires à l’électrification de tout le réseau, telles que celle du Saalach près de Reichenhall et celle de 200 mètres entre le Walchensee et le Kochelsee.

(8)    Le gouvernement fédéral suisse n’a pas hésité, pour sa part, à acheter aux cantons du Tessin et d’Uri, les chutes du Tessin, de la Reuss et de leurs affluents, pour les réserver en vue de l’électrification du Gothard. Pour le chemin de fer des Alpes bernoises (Berne-Loetschberg-Simplon), les chutes de la Kander (usines de Spiez et de Kandergrund).

PRÉFACE DE L’AUTEUR

ous n’avons pas cru devoir reproduire dans cet ouvrage l’entièreté des renseignements réunis par le service d’études des Forces Hydrauliques du Bas-Congo; mais il nous a semblé intéressant de faciliter la critique des résultats de nos études, en publiant l’exposé des méthodes que nous avons employées, les photographies des appareils que nous avons installés et même le nom des fournisseurs avec lesquels nous avons été en rapport.

Nous avons, dans l’accomplissement de notre mission, rencontré de multiples difficultés. Aucun traité scientifique, méthodique et complet n’était à notre disposition.

Ce n’est que grâce à l’extrême obligeance de MM. Tavernier et de la Brosse, chefs du Service d’Etudes des grandes forces hydrauliques des Alpes en France, et de M. le docteur Epper, chef du Bureau hydrométrique fédéral suisse, qu’il nous a été possible de réunir les données nécessaires pour mener à bien la tâche qui nous avait été confiée. Utilisant les résultats de l’expérience acquise par ces ingénieurs au cours de plusieurs années d’observations, nous avons pu installer, en quelques mois, le service d’études que la Compagnie du Chemin de fer du Congo avait décidé de créer en Afrique.

Ce nous est à la fois un devoir et un plaisir que de remercier ces ingénieurs éminents de l’aide qu’ils ont bien voulu nous accorder. Nous ne pouvons résister au désir d’exprimer

notre gratitude toute spéciale à M. le docteur Epper qui nous a permis de calquer, en quelque sorte, notre service sur celui qu’il a si brillamment installé en Suisse.

Comme on le verra dans la suite de cet ouvrage, presque toutes les méthodes employées sont celles du Bureau hydrométrique fédéral suisse ; les appareils installés sont du dernier modèle utilisé par ce même service; le tarage de nos moulinets électriques a été fait à Berne; enfin, M. le docteur Epper a bien voulu, avant notre départ pour l’Afrique, mettre différents de nos agents et, entre autres, M. l’ingénieur Leuzinger, au courant des calculs et des jaugeages.

M. le docteur Epper a poussé l’amabilité jusqu’à nous faire exécuter lui-même un jaugeage sur l’Aar à Berne, en nous donnant personnellement tous les conseils qu’il croyait utiles.

Profondément touché de cette marque d’intérêt et nous rendant compte des services qui ont été ainsi rendus à notre Compagnie, nous avons décidé de dédier cet ouvrage au savant Docteur Epper afin de lui donner un témoignage de notre profonde reconnaissance.

Nous avons principalement consulté deux livres, que nous croyons devoir signaler à l’attention du public. C’est, d’une part, le merveilleux traité de M. l’ingénieur Pacoret sur la Houille Blanche et, d’autre part, la publication du docteur Epper sur le Développement de l’hydrométrie en Suisse.

La plus grande partie des photographies reproduites dans cet ouvrage ont été prises par M. l’ingénieur Max Delporte; certains clichés nous ont été obligeamment prêtés soit par le Bureau fédéral suisse, soit par les fournisseurs intéressés ; les calculs et graphiques ont été principalement faits par M. l’ingénieur Leuzinger. Nous aurons l’occasion, au cours de notre exposé, de citer les différents ingénieurs et agents qui ont fait partie du Service d’études des Forces Hydrauliques du Bas-Congo et nous croyons devoir les remercier ici de leur collaboration dévouée et éclairée.

Les cartes, dressées par M. Manduau, ont été dessinées, ainsi que les nombreux graphiques, par les soins de M. Menger, dont l’aide nous a été particulièrement précieuse. Les photogravures ont été exécutées par M. Malvaux; les zincs des planches à grandeur égale par M. Patesson. Les maisons Goossens et A. Mierro se sont chargées de l’impression des cartes et des planches graphiques, tandis que l’Imprimerie Scientifique Charles Bulens se chargeait du texte, des tableaux et de la mise en page.

L’activité et le dévouement de ces collaborateurs nous ont permis de pousser rapidement l’impression de cet ouvrage. Nous avons à cœur de leur en témoigner notre gratitude.

Robert THYS.

BUT

DU

Service d’Etudes des Forces Hydrauliques

du Bas-Congo

Le but assigné au Service d’études des Forces Hydrauliques du Bas-Congo a été :

i° De rechercher les chutes pouvant convenir pour 1 électrification du chemin de fer;

2° De procéder aux observations qui permettront dans l’avenir de les aménager économiquement et sans risque.

ÉTUDES DES FORCES HYDRAULIQUES

DU BAS-CONGO

CHAPITRE PREMIER

RECONNAISSANCES GÉNÉRALES

SOMMAIRE. — Soins apportés dans la préparation de l’expédition. — Relevés d’itinéraires au podomètre et à la boussole. — Observations des altitudes par l’emploi des hypsomètres ou par l’emploi des anéroïdes et des hypsomètres combinés. — Chutes ne convenant pas pour l’électrification du chemin de fer.

Bourguignon qui devait accompagner la mission. Un chef de camp et des « capitas » furent nommés pour la surveillance de la Des sections de ravitaillement

Durant les mois de juillet, août et septembre igio, la mission d’études des Forces Hydrauliques du Bas-Congo a procédé à une reconnaissance générale des rivières de la région du chemin de fer et a pu ainsi déterminer les bases du service qu’elle devait installer dans la région.

Les renseignements existant au sujet des forces hydrauliques du Bas-Congo étaient si peu nombreux que, pratiquement, il était impossible d’en tenir compte.

Il fut cependant décidé que les reconnaissances générales porteraient tout au moins sur le Kwilu et l’Inkisi, en amont et en aval du chemin de fer, et sur le Congo, immédiatement en amont de Matadi et en aval de Léopold-ville.

La préparation de l’expédition fut poussée dans les moindres détails et toutes les mesures furent prises pour permettre de gagner du temps dans cette partie des études.

C’est ainsi que M. Leuzinger s’embarqua par le steamer du 5 mai 1910 qui transportait tout notre matériel, avec mission de le préparer pour le jour de notre arrivée par le bateau suivant. Les porteurs furent choisis à Thys-ville, parmi les noirs les plus robustes de la Compagnie du Chemin de fer, par le docteur caravane.

furent organisées pour aller chercher hebdomadairement des vivres indigènes aux magasins de la Compagnie. Un convoi de vivres nous accompagnait, permettant de faire des distributions journalières qui eurent pour effet de conserver les porteurs mieux en main et de veiller à ce qu’ils prissent une alimentation journalière suffisante. Le maximum des charges n’a jamais dépassé 25 à 28 kilogrammes. Enfin, de grandes bâches, faisant partie de notre matériel de campement et des couvertures que nous leur avions vendues à notre prix de revient, permettaient aux porteurs de se mettre à l’abri des vents froids de la saison sèche.

MM. Delporte et Haass, qui devaient participer aux travaux de reconnaissance, avaient été mis par nous, en Belgique, au courant des relevés d’itinéraires au podomètre et à la boussole. Grâce à l’extrême obligeance du commandant Charles Lemaire, nous avions pu nous-même relever plusieurs itinéraires, par cette méthode, avant de nous décider à l’employer pour nos reconnaissances générales.

Les quelques dépenses et travaux supplémentaires que cette minutieuse préparation nous ont occasionnés, nous ont permis de commencer nos travaux de reconnaissance huit jours à peine après notre arrivée dans la région et de les terminer en moins de quatre mois. C’est également grâce à cette minutieuse préparation que nous n’avons pas eu le moindre désagrément avec nos porteurs (ni désertion, ni indisposition), que nous n’avons pas eu un seul jour de maladie parmi le personnel blanc et que notre travail a donc pu se poursuivre avec un rendement maximum dans un temps minimum. Ce sont là d’énormes avantages qui se traduisent par une économie pécuniaire rachetant largement les quelques dépenses et travaux préparatoires.

Nous avons pu, en moins de quatre mois, relever toutes les parties intéressantes des rivières à utiliser et cela, malgré les très grandes difficultés que nous avons rencontrées à marcher dans les parties boisées du bord de l’eau; tandis que notre caravane, conduite par M. Haass, se rendait directement à un emplacement de campement favorable; plus en aval, M. Delporte et moi explorions la rivière; une équipe de « mache-teurs » nous était à tout moment nécessaire pour nous frayer un chemin à travers la végétation des rives.

Les itinéraires de M. Haass et les nôtres, mis au net chaque après-midi, se raccordaient si parfaitement aux emplacements des camps, que nous avons pu rapidement nous convaincre de la grande exactitude des relevés d’itinéraires au podomètre et à la boussole (voir carte, planches 2, 3 et 4).

Les itinéraires relevés au podomètre et à la boussole donnent une approximation très suffisante, les erreurs de marche (grandeur et nombre de pas) finissant par se compenser, sauf quand une cause systématique importante intervient; il est, dans ce cas, facile d’en tenir compte en changeant la longueur moyenne adoptée pour le pas.

Chaque observateur doit, en effet, admettre pour son pas des valeurs différentes suivant les chemins qu’il parcourt et les conditions spéciales de la marche. Il sera en tout cas nécessaire d’admettre une valeur léduite en terrain très difficile et une valeur moyenne en terrain ordinaire.il n’arrive que très rarement, aux colonies, de devoir prendre une grande valeur pour la longueur moyenne du pas, la marche ne se faisant presque jamais sur des routes spécialement bonnes.

L’étalonnage du pas a, comme on le voit,, une importance primordiale et doit être soigneusement étudié, en se plaçant dans des conditions analogues à celles que l’on rencontrera au cours des itinéraires futurs.

L’observateur s’efforcera évidemment de garder durant toute l’étape un pas régulier. A condition de se ménager au début et de faire un effort vers la fin de la marche, on arrivera facilement à ce résultat.

Les relevés d’itinéraires ne nécessitent, comme matériel spécial, qu’un podomètre et une boussole carrée.

Nous croyons intéressant d’exposer ci-dessous la façon d’opérer :

On se place bien exactement face dans la direction moyenne de la marche; dans la main gauche largement ouverte on tient un carnet d’étudiant cartonné ou, mieux, fortement broché. On aura eu soin de marquer la direction du nord magnétique suivant le grand côté des pages du carnet et toujours dans le même sens. La boussole, étant carrée, vient tout naturellement se placer dans l’angle du carnet.

On place d’abord le carnet bien en face du milieu de la poitrine et ensuite, par des rotations du poignet, sans déplacer le corps qui doit continuer à faire face au sens de la marche, 011 amène le grand côté des pages dans la direction du nord magnétique; on trace alors, en regardant droit devant soi, un trait au crayon marquant la direction moyenne de la marche.

La page sur laquelle on dessine doit évidemment être gardée bien horizontalement tandis qu’il est préférable que l’autre page fasse un angle d’environ qô⁰, le carnet, aux trois quarts ouvert, étant plus facile à manier. Il est nécessaire, en tapant légèrement sur le verre de la boussole, de s’assurer du libre jeu de l’aiguille.

On ne cherchera jamais qu’à noter la direction moyenne de la marche, ce' qui s’obtiendra facilement, même en dehors des chemins, par la vue de la caravane qui précède en file indienne ou, en forêt par exemple, par le bruit des porteurs.

Avant de se remettre en marche, on annote au commencement du trait que l’on vient de tracer le nombre de pas marqué au podomètre. On referme ensuite le carnet sur la boussole afin d’immobiliser l’aiguille par la simple pression des pages.

Arrivé en un point où la direction moyenne de marche change sensiblement, on annote à nouveau le nombre de pas lu au podomètre et l’on recommence les mêmes opérations sans s’astreindre à proportionner la longueur des traits dans le carnet d’itinéraires à la longueur des chemins parcourus.

Pour un bon usage du podomètre, il faut qu’il soit fixé sur le devant de la poitrine, bien attaché, mais pendant librement. Pour l’empêcher de marquer, durant les cours arrêts ou les légers déplacements en dehors du chemin, on tiendra le podomètre horizontalement.

Il sera toujours nécessaire de posséder plusieurs de ces appareils pour vérifier leur exactitude.

On devra faire usage de podomètres avec « remise à zéro », de façon à nfavefir jamais à lire que des nombres de pas de quatre à cinq chiffres.

Au cours du relevé d’itinéraire, on notera par des signes conventionnels les villages, les bois, les marais, etc., et les remarques spéciales telles que : m = on monte; M = on monte fort ; d = on descend ; D = on descend fort, etc. La direction de la pente des rivières ou du terrain sera indiquée par une flèche, tandis que quelques courbes de niveau montreront les mamelons, ravins importants, etc.

Dans son carnet, l’observateur dressera ainsi une véritable carte du pays traversé, carte qui lui rappellera, même après plusieurs années, l’image de l’itinéraire parcouru.

Cette méthode graphiqne annote en quelque sorte « visiblement » les remarques faites en cours de route et conserve, par cela même, une clarté et une sûreté absolues. C’est là un avantage suffisant pour admettre cette méthode à l’exclusion de toute autre.

La mise au net des itinéraires se fera facilement sur papier millimétrique, en prenant une échelle convenable, soit, par exemple, 5o pas=i millimètre (pour un pas de 70 centimètres cela correspondrait à une échelle du 35oooe).

Pour faciliter la m'se au net des itinéraires, on placera le carnet ouvert sur la feuille de papier millimétrique, la direction du nord magnétique indiquée dans le carnet, parallèlement à l’un des axes du quadrillage; par des rotations successives du papier millimétrique et en ne traçant jamais que des traits perpendiculaires à la poitrine, on recommencera alors à dessiner le chemin parcouru, mais cette fois à une échelle exacte.

Après quelques essais, on obtiendra rapidement une très grande confiance dans ce procédé graphique, en remarquant avec quelle exactitude il est possible de relever des itinéraires fermés. Au cours d’une même étape on pourra, du reste, souvent établir par recoupement, l’emplacement de points caractéristiques éloignés, tels que pics de montagne, mamelons élevés, villages importants, etc.

La détermination de l’altitude par l’emploi des hypsomètres ou par l’emploi des anéroïdes et des hypsomètres combinés

donne des résultats satisfaisants aux environs de l’Equateur, grâce à la constance des marées barométriques journalières et annuelles.

Cette constance des marées barométriques a été clairement mise en évidence par les observations de nombreuses personnalités telles que le capitaine Delporte, le docteur Etienne, lecommandant Charles Lemaire, etc. Ce dernier a expliqué tout au long, clans son seizième mémoire de la mission scientifique du Ka-Tanga, la méthode directe d’observation des altitudes par une simple lecture de la pression barométrique, et a donné, à ce sujet, une table de Delporte corrigée que nous reproduisons dans le présent ouvrage.

Nous avons pu, grâce à un barographe, observerpersonnellement, pendant plus d’une année, la marée barométrique journalière dans la région du chemin de fer et mesurer la marée barométrique annuelle à Thysvillle (voir planche 1 bis) (1).

On remarquera la grande concordance existant entre nos observations de marées barométriques à Thysville et celles faites par le docteur Etienne à Banana et par le commandant Lemaire à Lofoï.

Nous basant sur les observations de nos prédécesseurs et sur les nôtres, nous avons adopté pour nos calculs d’altitude une marée barométrique annuelle représentée au haut de la planche ibis et une marée barométrique journalière représentée sur la même planche.

La table unique du commandant Lemaire, que nous reproduisons ci-après, donne l’altitude pour une lecture brute de la pression barométrique, corrigée simplement des variations des deux marées barométriques journalières et annuelles.

Ayant fait usage d’hypsomètres et d’anéroïdes qui donnent directement les pressions barométriques à 45° de latitude, au niveau de la mer et indépendamment de la température, nous avons été obligés pour utiliser la table de Lemaire, seule table dont nous disposions, de faire les corrections correspondantes.

(1) La planche ibis porte par erreur ( bi — "bj ) ; prière de lire ( bj — bi ).

TABLE UNIQUE

POUR I.E CALCUL DES ALTITUDES ABSOLUES DE O MÈTRE A 2,100 MÈTRES ENTRE 12° DE LATITUDE NORD ET 12° DE LATITUDE SUD PAR LE COMMANDANT CHARLES LEMAIRE, D’APRÈS LA TABLE DU CAPITAINE DELPORTE.

h —

= lecture du baromètre non ramenée à la température de 0“ ni à la latitude de 45°_

Hauteur pour une température t’ = 15*

Hauteur pour une température t’ = 20°

Différence

Hauteur pour une température t’ = 25“

Différence

Hauteur pour une température t’ = 30°

Différence

h =

= lecture du baromètre non ramenée à la température de 0° ni à la latitude de 45" _

Hauteur pour une température t’ = 15°

Différence

Hauteur pour une température t’ = 20”

Différence

Hauteur pour une température t’=25°

Différence

Hauteur pour une température t’ = 30°

Différence

mm

mm

764,8

0,0

764

9,4

cT

•U

0,0

9,4

9,4

0,0

9,4

9,4

0,0

9,4

9,4

720

719

763

20,7

20,7

20,8

20,9

718

762

32,0

r—

CO

32,0

11,3

761

43,3

760

54,6

43,3

54,6

32,2

43,6

55,0

11,4

32,4

43,9

55,4

11,5

717

716

715

760

759

54,6

66,1

54,6

66,2

55,0

66,7

758

77,6

77,8

78,4

757

756

755

754

753

752

SU

89,4

90,1

55,4

67,2

79,0

90,8

714

713

712

< O

r-H r-H

i"-

525.6

537.7

549.8

561.9 574,0

586.1

598.2

610.3

622.4

634.5

646.6

12,1

529.6 511,9

554.2

566.5 578,8 591,1 603,4

615.7 628,0

640.3

652.6

12,3

534,0

546.4

558.8 571,2 583,6 596,0

608.4

620.8 633 2 645 6 658 0

12,4

538.4

550.9

563.4

575.9

588.4

600.9

613.4

625.9

638.4

650.9

663.4

12,5

751

750

100,6

112,1

123.6

135.1

146.6

158.1

169.6

11,5

101,0

112,6

124,2

135,8

147,4

159,0

170,6

11,6

101,8

113.5

125.2 136,9

148.6

160.3 172,0

11,7

102,6

114.4 126,2 138,0 149,8 161,6

173.4

11,8

710

709

708

707

750

749

748

747

746

745

744

743

742

741

740

169.6 181,2

ji 192,8

204.4 j 216,0 | 227,6

239,2

250,8

262.4 274,0

285.6

11,6

170.6

182.3 194,0

205.7

217.4

229.1

240.8

252.5

264.2

275.9

287.6

11,7

172,0

183.8

195.6

207.4

219.2 231,0

242.8

254.6

266.4

278.2 290,0

11,8

173.4

185.3 197,2 209,1 221,0 232.9 244,8 256,7 268,6

280.5

292.4

11,9

706

705

704

703

702

701

700

700

699

646.6 658,9

671.2

683.5 695,8 708,1 720,4

732.7 745,0

757.3

769.6

12,3

652.6 664,9

677.2

689.5 701,8 714,1 726,4

738.7 751,0

763.3

775.6

12,3

658,0

670.4 682,8

695.2

707.6 720,0

732.4 744,8

757.2

769.6 782,0

12,4

663.4

675.9

688.4

700.9

713.4

725.9

738.4

750.9

763.4

775.9

788.4

12,5

740

739

738

737

736

735

734

733

732

731

730

285.6 j 297,6

309.6

321.6

333.6

345.6 r 357,6

369.6

381.6

393.6

405.6

12,0

287.6

299.7

311.8

323.9 336,0

348.1

360.2

372.3

384.4

396.5

408.6

12,1

290,0

302.2

314.4

326.6

338.8 351,0

363.2

375.4

387.6

399.8 412,0

12,2

292.4

304.7 317,0

329.3 341,6 353,9 366,2

378.5

390.8 403,1

415.4

12,3

698

697

696

695

694

693

692

691

690

769.6

782.1

794.6

807.1

819.6

832.1

844.6

857.1

869.6

882.1

894.6

12,5

775.6

788.3 801,0

813.7

826.4

839.1

851.8

864.5

877.2

889.9

902.6

12,7

782,0

794.8

807.6

820.4

833.2 846,0

858.8

871.6

881.4

897.2 910,0

12,8

788.4

801.3 814,2 827,1 840,0 852,9 865, S 878,7 891,6

904.5

917.4

12,9

730

729

728

727

726

725

724

723

722

7 21

405.6

417.6

429.6

441.6

453.6 i 465,6 ! 477,6

489.6

501.6

513.6 ; 525,6

12 0

408.6

420.7

432.8

444.9 457,0

469.1

481.2

493.3

505.4

517.5

529.6

12,1

412,0

424.2

436.4

448.6

460.8 473,0

485.2

497.4

509.6

521.8 534,0

12,2

415.4

427.7 440,0

452.3 464,6 476,9 489,2

501.5

513.8 526,1

538.4

12,3

690

689

688

687

68o

685

684

683

682

681

680

894,6

907,5

920,4

933,3

946,2

959,1

972,0

984,9

997,8

1010,7

1023,6

12,9

902.6

915.6

928.6

941.6

954.6

967.6

980.6

993.6

1006.6

1019.6

1032.6

13,0

910,0

923.1

936.2

949.3

962.4

975.5

988.6

1001.7

1014.8

1027.9 1041,0

13,1

917.4

930.6 943,8 95 "'.O

970.2

983.4

996.6 1009,8 1023,0

1036.2

1049.4

13,2

= lecture du baromètre ramenée à la température de 0” ni à la latitude de 45“

Hauteur pour une température t’ — 15“

Différence

Hauteur pour une température t’ = 20“

Différence

Hauteur pour une température t’ = 25”

Différence

Hauteur pour une température V — 30”

Différence

= lecture du baromètre ramenée à la température de 0” ni à la latitude de 45”

Hauteur pour une température t’ = 15°

Différence

Hauteur pour une température t’ = 20°

Différence

Hauteur pour une température t’ = 25”

Différence

Hauteur pour une température V = 30*

Différence

non

non

mm

mm

680

679

678

677

676

675

674

673

672

671

670

1023.6

1036.5 1049,4 1062,3 1075,2 1088,1 1101,0 1113,9 1126,8

1139.7

1152.6

12,9

1032.6

1045.6

1058.6

1071.6

1084.6

1097.6    13,0

1110.6

1123.6

1136.6

1149.6

1162.6

1041,0

1054.1

1067.2

1080.3

1093.4

1106.5

1119.6

1132.7

1145.8

1158.9 1172,0

13,1

1049.4 1062,6

1075.8 1089,0 1102,2

1115.4 1128,6

1141.8 1155,0 1168,2

1181.4

13,2

630

629

628

627

626

625

624

623

622

621

620

1685.6

1699.6

1713.6

1727.6

1741.6

1755.6

1769.6

1783.6

1797.6

1811.6 1825,6

14,0

1699.6

1713.7

1727.8

1741.9 1756,0

1770.1

1784.2

1798.3

1812.4

1826.5

1840.6

14,1

1714,0

1728.2

1742.4

1756.6

1770.8 1785,0

1799.2

1813.4

1827.6

1841.8 1856,0

14,2

172S, 4

1742.7 1757,0

1771.3 1785,6 1799,9 1814,2 1828,5

1842.8 1857,1

1871.4

H,3

670

669

668

667

666

665

664

663

662

661

660

1152.6

1165.5 1178,4 1191,3 1204,2 1217,1 1230,0 1242,9 1255,8

1268.7

1281.6

12,9

1162,6

1175.6

1188.6

1201,6

1214.6

1227.6

1240.6

1253.6

1266.6

1279.6

1292.6

13,0

1172,0

1185.1

1198.2

1211.3

1224.4

1237.5

1250.6

1263.7

1276.8

1289.9 1303,0

13,1

1181.4 1194,6

1207.5

1221,0

1234.2

1247.4

1260.6 1273,8 1287,0

1300.2

1313.4

13,2

620

619

618

617

616

615

614

613

612

611

610

1825.6

1839.7

1853.8 1867 9 1S82,0

1896.1

1910.2

1924.3

1938.4

1952.5

1966.6

14,1

1840.6 1854,9

1869.2

1883.5 1897,8 1912,1 1926,4

1940.7 1955,0

1969.3

1983.6

14,3

1856,0

1870.4

1884.8

1599.2

1913.6 1928,0

1942.4

1956.8

1971.2

1985.6

2000,0

14,4

1871.4

1885.9

1900.4

1914.9

1929.4

1943.9

1958.4

1972.9

1987.4

2001.9

2016.4

14,5

660

659

658

657

656

655

654

653

652

651

650

1281,6

1294,9

1308.2

1321.5 1334,8 1348,1 1361,4 1374,7 1388,0

1401.3

1414.6

13,3

1292.6 1305,9

1319.2

1332.5 1345,8 1359,1 1372,4

1385.7 1399,0

1412.3

1425.6

13,3

1303,0

1316.5 1330,0

1343.5 1357,0

1370.5 1384.0

1397.5 1411,0

1424.5 1438,0

13,5

1313.4

1327.1

1340.8

1354.5

1368.2

1381.9

1395.6

1409.3 1423,0

1436.7

1450.4

13,7

610

609

608

607

606

605

604

603

602

601

600

1966.6 1981,0

1995.4

2009.8

2024.2

2038.6 2053,0

2067.4

2081.8

2096.2

2110.6

14,4

1983.6

1998.1

2012.6

2027.1

2041.6

2056.1

2070.6

2085.1

2099.6

2114.1

2128.6

14,5

2000,0

2014.6

2029.2

2043.8

2058.4 2073,0

2087.6

2102.2

2116.8

2131.4 2146,0

14,6

2016.4

2031.1

2045.8

2060.5

2075.2

2089.9

2104.6

2119.3 2134,0

2148.7

2163.4

14,7

650 j

649

648

617

646

645

644

643

642

1414.6 1428,0

1441.4

1454.8

1468.2

1481.6 1495,0

1508.4

1521.8

1535.2

1548.6

13,4

1425.6

1439.2

1452.8

1466.4 1480,0

1493.6

1507.2

1520.8

1534.4 1548,0

1561.6

13,6

1438,0

1451.7

1465.4

1479.1

1492.8

1506.5

1520.2

1533.9

1547.6

1561.3 1575,0

13,7

1450.4

1464.2 1478,0

1491.8

1505.6

1519.4

1533.2 1547,0

1560.8

1574.6

1585.4

13,8

640

639

638

637

636

635

634

633

632

631

1548.6

1562.3 1576,0

1589.7

1603.4

1617.1

1630.8

1644.5

1658.2

1671.9

1685.6

13,7

1561.6

1575.4 1589,2 1603,0 1616,8

1630.6

1641.4 1C5S,2 1672,0 1685,8

1699.6

13,8

1575,0

1588.9 1602,8 1616,7 1630,6 1644,5 1658,4

1672.9 1686,2 1700,1 1714,0

13,9

1588.4

1602.4

1616.4

1630.4

1644.4

1658.4

1672.4

1686.4

1700.4

1714.4

1728.4

14,0

Pour la détermination de l’altitude par l’emploi des hypsomètres, nous avons prescrit d’opérer de la façon suivante :

i° Nos hypsomètres donnant la pression barométrique indépendamment de la température, c’est-à-dire réduite à zéro degré, et la table du commandant Lemaire donnant, comme on l’a vu, les altitudes pour des pressions barométriques de i5 à 3o°, nous avons commencé par ramener toutes nos observations hypsométriques à la température de 20° (voir table de réduction ci-après) ;

2° Nos hypsomètres n’étant pas influencés par la gravité et donnant la pression barométrique à 45° de latitude et au niveau de la mer. nous avons dû faire également des

corrections de latitude et d’altitude (voir tables correspondantes ci-après A et B) ;

3° Tenant compte de la marée barométrique annuelle, nous avons, chaque fois, ajouté ou retranché la grandeur de la correction mesurée sur la courbe supérieure de la planche ibis ;

4° Nous avons ensuite utilisé de même la courbe de correction relative à la marée barométrique annuelle (voir planche ibis};

5° Nous avons enfin corrigé nos observations en tenant compte des erreurs dues à la graduation de l’appareil. Une table dressée par le Reichsanstalt, de Berlin (voir ci-après) donne les corrections à faire pour chaque appareil.

Nous avons pu alors, en tenant compte des cinq corrections ci-dessus, trouver dans la table du commandant Lemaire, l’altitude du point d’observation.

TABLE B (1)

RÉDUCTION DE LA PRESSION A LA GRAVITÉ NORMALE CORRECTION D’ALTITUDE (2e CORRECTION)

ALTITUDE

mètres

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1,000

1,500

PRESSION MOYENNE

CORRECTION

millimètres

751

742

733

724

715

707

698

690

681

673

650

— 0,01

— 0,03

— 0,04

— 0,06

— 0,07

—0,08

—0,10

— 0,11

— 0,12

—0,13

0.19

TABLE DE RÉDUCTION (i)

2,000

610

—0.24

DES OBSERVATIONS BAROMÉTRIQUES A ZÉRO DEGRÉ (ire CORRECTION)

TEMPÉRA

TURES

HAUTEUR BAROMÉTRIQUE

TABLE DES CORRECTIONS DE GRADUATION

6t 0

680

700

720

740

760

780

800

(5e correction)

A APPORTER AUX LECTURES DES HYPSOMÈTRES

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.5

0.6

0.6

0.6

0.6

0.6

0.7

I. — HYPSOMETRE N° 1325 Les lectures sont :

10

1.1

1.1

1.2

1.2

1.2

1.3

1.3

Pour 450 millimètres, sans erreur appréciable.

»    5 00

15

1.6

1.7

1.7

1.7

1.8

1.8

1.8

1.9

20

2.1

2.2

2.3

2.3

2.4

2.5

2.6

))

25

2.7

2.7

2.8

2.9

3.0

3.1

3.2

O 'O

30

3.2

3.3

3.4

3.5

3.6

3.7

3.8

3.7

de 0.2 millimètre trop élevées, de 0.2 millimètre trop basses, sans erreur appréciable, sans erreur appréciable, sans erreur appréciable, de 0.2 millimètre trop élevées.

II. — HYPSOMETRE N° l36o Les lectures sont :

TABLE A (i)

RÉDUCTION DE LA PRESSION A LA GRAVITÉ NORMALE CORRECTION DE LATITUDE (2e CORRECTION)

Pour 450 millimètres, de 0.2 millimètre trop basses. »    5 00

Latitude

Correction à retrancher

450

500    550

PRESSION

600    650    700    750

800

Différence

pour

10 millimètres

sans erreur appréciable, sans erreur appréciable, de o 2 millimètre trop basses, sans erreur appréciable, sans erreur appréciable, sans erreur appréciable.

^    co 10

S    i—H    r—<    H

mm

mm

mm

mm

mm

mm

mm

mm

1,14

1,12

O ^

r—<

1,10

1,06

1,30    1,42    1,55    1,68    1,81    1,94    2,07    0,0259

1,29    1,42    1,55    1,68    1,81    1,94    2,07    0,0259

1,28    1,41    1,54    1,67    1,80    1,92    2,05    0,0256

1,27    1,39    1,52    1,65    1,77    1,90    2,03    0,0253

1,24    1,37    1,49    1,62    1,74    1,87    1,99    0,0249

1,22    1,34    1,46    1,58    1,70    1,83    1,95    0,0243

1,18    1,30    1,42    1,54    1,66    1,77    1,89    0,0237

III. — Hypsomètre N° 1369 Les lectures sont :

Pour 450 millimètres, de 0.2 millimètre trop élevées. »    5 00

Oh

»    65o

O '-D

sans erreur appréciable, de 0.2 millimètre trop basses, sans erreur appréciable, de 0.2 millimètre trop basses, sans erreur appréciable, de 0 2 millimètre trop basses.

Reichsanstalt, avril 1910.

(1) Voir « Instructions météorologiques » de M. Angot.

(1) Voir « Instructions météorologiques » de M. Angot.

LIEU

DE

l’observation

Camp IX Pangasi

Camp X

Perte du Kwilu

EXEMPLE DE DÉTERMINATION D’ALTITUDES PAR L’EMPLOI DES HYPSOMÈTRES

DATES

G juillet 1910

7 juillet 1910

8 juillet 1910

Heures

N°s des Appareils

Lecture des Appareils

DE TEMPE-

RATURE

DE

CORRECTIONS

GRAVITÉ

MARÉE BAROMÉTRIQUE

Annuelle

Jour

nalière

DE GRA-

DUATION

TOTALES

Lectures

CORRIGÉES

Altitudes

RÉSULTANTES

Moyennes

Altitudes

ADOPTÉES

10.00

16.30

15.45

1325

13G0

13G9

1325

1369

1325

1369

734,1

732,9

733,5

728,3

727,9

727,5

725,7

+2,35

+2,35

+2,35

+1,92 +1,92 +1,92

-1,9

—1,9 —1,9

—1,3 -0,1 —1,3    0

-13 +0,1

+1,0 +1.1 +1,2

735,1

346m9

734

734,7

360m2

351m7

352m90 353"00

+2,35

+2,35

+2,35

+2,35

+1,92

+1,92

+1,92

+1,92

—1,9

-1,9 - 1,9

-1,9

+1,6 +1,6 +1,6 +1,6

—0,1 +0,1 -0,1 +0, l

+3,9

+4,1

+3,9

+4,1

732,2

732,0

731,4

729,8

382m0

384m4

391m7

41 lm0

392m3

392m00

Les anéroïdes combinés avec les hypsomètres permettent de relever rapidement quelques cotes intéressantes au cours des itinéraires, en opérant de la façon suivante :

On commence par faire des lectures aux anéroïdes, en notant l’heure, en un endroit dont on connaît l’altitude (par exemple par des observations aux hypsomètres).

Arrivé au point dont on veut connaître la cote, on note à nouveau les observations des anéroïdes et l’heure.

Les différences entre les deux séries d’observations, en tenant compte, s’il y a lieu, de l’influence de la marée barométrique journalière donnent, d’après la table du commandant Lemaire, la différence d’altitude entre les deux points d’observations.

Nous avons supposé que les anéroïdes employés étaient « compensés » de façon à ne pas devoir tenir compte des différences de température.

Différences entre les observations :

Appareil 779.......

800.......

6416

7086

Différence moyenne : 1,45.

Différence d’altitude : 17,5 mètres.

Altitude au camp d’après les hypsomètres : 353. Altitude au confluent de la Pangazi et du Kwilu : mètres 335⁵.

Observations anéroïdes au camp de la Perte du Kwilu :

Appareil 779 800

KO KO

lecture 725,5

7²4*1 722,5 716,1

Observations anéroïdes dans la crevasse au niveau de l’eau :

Appareil 779

»>

800    .

6416

7086

lecture 730,1 728,5 727,2 72I*7

EXEMPLES

de DÉTERMINATION d’ALTITUDES

Différences entre les observations :

Appareil 779.......

800.......

6416

7086

y> + + +

CL + -L CL

PAR L’EMPLOI

DES ANÉROÏDES ET DES HYPSOMÈTRES COMBINÉS

Observations anéroïdes au camp de la Pangazi :

Différence moyenne : 4,8.

Différence d’altitude : 58 mètres.

Altitude au camp d’après les hypsomètres : 392. Altitude de l'eau à la Perte du Kwilu : 334 mètres.

Appareil 779    .

»    800    .

6416    .    .

7086    .

Observations anéroïdes au confluent de la Pangazi et du Kwilu :

Pour obtenir des résultats suffisamment exacts, tant par l’emploi des hypsomètres que par l’emploi des anéroïdes, on aura soin de faire de nombreuses observations qui permettront d’établir des moyennes.

Pour les hypsomètres, on veillera : i° A ce que la flamme ne couvre que la partie inférieure de la chaudière;

Camp de Yelala.....

Inkisi Camp I (Kimowa) .

» Camp II.....

» Camp IV (Kanzi).

» Camp V (Manenga) .

» Camp VI (Sanga).

.    .    585

5io

220

258

275 mètres

288

id.

id.

315 »

35o

335

2° A ce que l’extrémité du thermomètre soit à environ i centimètre de la toile métallique empêchant les projections d’eau;

3° A ce que la partie de la colonne de mercure visible soit la plus petite possible.

Pour les anéroïdes, on veillera à les protéger soigneusement contre les chocs, ces appareils se déréglant facilement. On frappera légèrement sur le verre de l’anéroïde avant de faire la lecture pour combattre l’inertie des pièces mécaniques de l’instrument.

On ne pourra compter sur les observations d’anéroïdes que si les lectures aux points d’altitude inconnue sont très rapprochées de celles faites aux points d’altitude connue. A cet effet, il est de toute nécessité de prendre chaque jour les observations des anéroïdes aux points relevés par les hypsomètres.

Conclusions des observations d’altitude. — Les résultats de nos observations d’altitude ont été concordants et ont permis de se renseigner suffisamment sur la pente des cours d’eau.

Il est bien évident que les résultats de nos exemples, qui donnent pour trois points consécutifs du Kwilu 336 mètres (sous le pont du chemin de fer), 335 mètres et 334 mètres d’altitude, ne doivent pas faire espérertrouver, dans tous les cas, des altitudes à 1 ou 2 mètres près par la méthode des hypsomètres. Ce sont d’heureuses moyennes d’observations qui ont donné une pareille exactitude.

On peut cependant conclure, semble-t-il, qu’aux environs de l’Equateur, contrairement à ce qui se passe en nos pays, on peut se faire une idée de la pente d’un cours d’eau et rechercher les chutes importantes par de simples observations d’hypsomètres et d’anéroïdes.

Quelques-unes des altitudes calculées, principalement intéressantes au point de vue du Service d’études des Forces Hydrauliques du Bas-Congo, sont renseignées dans le tableau ci-dessous :

90 mètres

Rivière Budisi (passage route des Caravanes) ...........

Rivière Kalamu-Gemba (passage route

des Caravanes).........

Rivière Luila (passage route des Caravanes) ............

Mission catholique de Sona-Bata.    .    .    600

Lembolo-Village (chimbèque de l’Etat) .    555

Yedi-Village Camp XI (Kwilu) .

Camp XII (Kwilu-Gombe)

Camp XIII (Kwilu-Sansikua)

Camp XIV (Kwilu-Kumbi)

Rapide la Pangazi Perte du Kwilu ....

Les reconnaissances générales faites dans la région des Cataractes nous ont permis de dresser les trois cartes publiées dans cet ouvrage. (Planche 2, environs de Matadi, vallée de la M’Pozo. Planche 3, vallée du Kwilu. Planche 4, carte du pays situé entre l’Inkisi, le Congo et le chemin de fer.)

Nous avons pu également, grâce à ces reconnaissances générales, établir les bases du service d’études à installer dans la région et écarter immédiatement certaines chutes ne convenant pas pour l’électrification du chemin de fer.

C’est ainsi que la partie de l’Inkisi en amont du pont put être abandonnée à la suite d’un voyage que nous fîmes personnellement à la mission de Lemfu et d’une reconnaissance en pirogue faite avec M. l’ingénieur Delporte.

Au cours de la reconnaissance de l’Inkisi en aval du chemin de fer, nous pûmes décider d’abandonner l’étude des rapides de Kingo, de Kanzi et de Manenga, non seulement beaucoup moins importants que ceux de Kilemfu, mais encore plus éloignés de la ligne.

Parmi les petits affluents du Congo, la Budisi, la Kalamu-Gemba et la Luila présentent à leur confluent des chutes qui, après avoir arrêté notre attention quelque temps, durent être abandonnées. Nous avons pu reconnaître, en effet, par nos observations combinées d’anéroïdes et d’hypsomètres, que ces rivières ne tombent dans le fleuve que d’une hauteur de 3o à 40 mètres. Nous nous sommes rendu compte de leur très faible débit par de rapides jaugeages par flotteurs. (Jaugeage de la Budisi du 9 août 1910 : 1 mètre cube; Kalamu-Gemba le 10 août 1910 : 1 mètre cube 4; Luila le 11 août 1910: 3 mètres cubes.)

Ces rivières présentant des emplacements de barrages assez favorables, permettraient cependant, par des retenues importantes, l’installation d’usines hydro-électriques de puissance moyenne.

Nous avons dû également abandonner l’étude de la rivière Lufu dont le débit et la pente ont été reconnus insuffisants. (Le jaugeage exécuté au-dessous du pont de chemin de fer, le i5 septembre 1910, n’a donné que 6 mètres cubes. D’autre part, le « capita » Kanza qui fut envoyé, le 12 octobre 1910, reconnaître tout le cours de la Lufu jusqu’au confluent du Congo n’a rapporté de ce voyage la souvenance d’aucune chute.)

Nous avons dû de même écarter toute la partie du Kwilu en amont du chemin de fer et la partie de cette rivière en aval de la Sansikua, comme ne présentant, en aucun point, une pente suffisante. (Le capita Kanza fut envoyé en mai 1911 reconnaître le pays entre la Sansikua et le Congo.)

Parmi les nombreux rapides du Congo en aval de Léopoldville, nous n’avons poursuivi que l’étude des rapides de Kintambo, immédiatement à la sortie de Stanley-Pool. Ces rapides présentent, en effet, une pente plus forte que ceux en aval (rapides de Kalulu) et sont moins éloignés du chemin de fer et dans une partie moins encaissée de la vallée. (Les rapides de Kalulu, nivelés le i3 et le 14 août 1910, n’ont donné que 10 mètres de chute sur 2,600 mètres de parcours; il faut tenir compte de ce fait que la crue du fleuve fait perdre 7 à 8 mètres de chute.)

Nous avons dû enfin cesser l’étude des chutes du Congo à Yelala qui, malgré leur importance, ne peuvent convenir au problème de l’électrification du chemin de fer.

Les planches 2, 5, 6, 7 et 8 et les quelques extraits ci-dessous de notre journal de route permettront de se rendre compte de la situation de ces rapides :

« Le 23 août 1910 une première expédi-» tion partit de la station de Kenge, à l’aven-» ture, ne possédant aucun renseignement au » sujet des voies d’accès. Après une journée » de marche au sud-ouest, la caravane campa » en vue du mont Yelala.

» Le pays est extraordinairement boule-» versé ; ce ne sont que mamelons à pic et » ravins profonds, sans vallée nettement » marquée. Le sol est aride et désert, une » herbe rare et maigre, récemment brûlée, a » laissé sur tout le pays une teinte noire » d’incendie; la région entière est marquée » de blocs de quartz blancs qui endeuillent » encore ce spectacle, chaotique et lugubre. » Devant tant de tristesse et de désolation, » devant cette nature ravagée et sinistre, on » se sent frappé d’une muette émotion ; le » vent froid de la saison sèche accentue cette » impression pénible et le camp s’endort dans » un profond silence que le grondement des » rapides, toujours invisibles, rend encore » plus lugubre.

» Le lendemain, le panorama du fleuve et » de la montagne se découvre à nos pieds. Un » moment arrêté par le mont Yelala, le fleuve » semble hésiter dans la direction à prendre, » s’échappe vers l’ouest et disparaît brusque-» ment. Mais le bruit des rapides prouve que ■» derrière cette muraille de 400 mètres de » hauteur, le Congo brise le dernier obstacle » que la nature avait placé sur son chemin » avant l’Océan.

» Nous décidons, ce jour-là, de partager nos » efforts; pendant que MM. le docteur Bour-» guignon et l’ingénieur Delporte tenteront » l’ascension de la montagne, M. Haasset moi » essayerons d’arriver jusqu’aux rapides, en » suivant le bord de l’eau. Partis de grand » matin, nous rentrons, M. Haass et moi, » à la nuit, au camp, sans être parvenus aux » rapides que la montagne continue à nous » cacher. MM. le docteur Bourguignon et » Delporte ont été plus heureux et sont par-» venus au but de leur ascension. Du haut de » la montagne, ils ont pu découvrir l’ensemble » des rapides et tout le cours du fleuve en » aval, jusqu’aux environs de la M’Pozo ; dans » le lointain, ils ont vu se profiler le pic » Cambier, marquant l’emplacement de Ma-» tadi. »

En juin 1911, M. l’ingénieur Delporte et son adjoint, M. Mayeur, sont partis de Matadi par la rive nord et, après une nuit passée à la mission de Kionzo, ont établi leur camp en vue des rapides. Les panoramas rapportés par M. Delporte, et que nous publions planches 6, 7 et 8, montrent la grande courbe du fleuve autour du mont Yelala et font comprendre d’une façon saisissante le travail des eaux pour se frayer un passage dans cette région bouleversée. Les rapides donnent par leur étendue et par le fracas de leurs eaux l’impression d’une chute importante.

Pour comprendre l’énorme travail d’érosion du fleuve à Yelala, nous devons réfléchir à sa formidable puissance hydraulique en cet endroit; en admettant un débit moyen de 5o,ooo mètres cubes par seconde et la chute de 16 mètres constatée par M. Delporte, on voit que les eaux du Congo à Yelala développent un peu plus de 10,600,000 chevaux par seconde.

Ces millions de chevaux, que l’imagination admet avec peine, sont la manifestation d’un fleuve jeune en période de formation. Au cours des siècles à venir, et au fur et à mesure qu’il se creusera un lit à faible pente et qu’il aplanira les obstacles rocheux, le Congo perdra de son impétuosité. Il deviendra, en vieillissant, un fleuve majestueux par son calme et sa lenteur, là où il étonne maintenant par sa force tumultueuse.

Les photographies, planches 7 et 8, représentent entre les rives à pic la brèche par laquelle les eaux se sont échappées. Il n’y a eu là qu’un phénomène d’érosion, car les rochers au milieu des rapides sont nettement dans la même position que les couches du mont Yelala, sensiblement orientées nord-nord-ouest, sud-sud-est avec un pendage d’environ 3o à 40° Ouest.

Ces photographies montrent, en outre, l’existence d’un synclinal et d’un anticlinal, dont les couches rocheuses alternées se composent d’un poudingue à gros éléments (cailloux roulés), d’une roche verte micachiste à grains de magnétite (rougis par altération) et de filons de quartz irrégulièrement disposés.

La puissance du fleuve à Yelala est malheureusement inutilisable :

Le travail tachéométrique de M. Delporte a démontré que la dénivellation totale des rapides n’est que de i6m75 sur 2 kil. 200. Comme il serait impossible de conserver, par un barrage à l’amont, un niveau fixe et égal à celui des hautes eaux, comme on devrait, par contre, établir l’usine à l’aval, à l’abri des plus fortes crues (7 à 8 mètres), on ne pourrait guère utiliser que 8 ou g mètres de cette chute.

La grande quantité d’eau disponible pourrait compenser la faiblesse de la chute, si les rives du fleuve se présentaient favorablement pour l’installation d’une usine. Malheureusement, la rive droite, la seule à prendre en considération, présente successivement deux parois à pic qui forceraient le canal de dérivation à passer en tunnel (voir planches 7 et 8). Dans ces conditions et comme il s’agit de grandes masses d’eau, les dépenses d’aménagement seraient par trop onéreuses et empêcheraient toute utilisation économique.

Si l’on ajoute à ces circonstances défavorables les difficultés des voies d’accès, lesquelles, par la rive gauche, s’étendraient sur une quinzaine de kilomètres en pays bouleversé et nécessiteraient la création d’un transbordeur au-dessus du fleuve, alors que, par la rive droite, elles comporteraient plus de 25 kilomètres dans un pays tout aussi accidenté, on doit malheureusement considérer les chutes d’Yelala comme pratiquement et économiquement inutilisables.

La montagne d’Yelala aurait pu permettre, par une usine de pompage et une usine à grande chute, l’accumulation d’énergie à 400 mètres de hauteur, mais là encore on eût été arrêté, et par les difficultés d’exécution, et par les sables siliceux contenus dans l’eau du fleuve, lesquels, sous 400 mètres de chute, occasionneraient une usure considérable des roues et de la conduite.

Les chutes d’Yelala, n’étant pas utilisables, retomberont probablement dans l’oubli et resteront, dans un pays presque inaccessible, un spectacle grandiose que seuls quelques pêcheurs indigènes et les hardis touristes de l’avenir pourront contempler.

CHAPITRE II

GÉNÉRALITÉS

SOMMAIRE. — Organisation générale. — Rivières et chutes étudiées. — Profil en long et dispositions

spéciales pour l’étude de l’Inkisi.

Les études préliminaires à l’aménagement des chutes portent sur deux facteurs principaux :

i° La hauteur de chute;

2° Le régime ou débit de la rivière à utiliser.

Le mesurage de la hauteur de chute a fait partie de 1’ « Etude topographique » du service. Comme on le verra dans le chapitre V, cette partie des études comportait, en outre, le relevé du terrain aux emplacements du barrage, de la dérivation et de l’usine, l’étude de la capacité du bassin de retenue et, enfin, l’étude des voies d’accès.

Au cours de la reconnaissance générale et de l’étude topographique, de nombreux renseignements géologiques ont été recueillis quant aux bons terrains de fondation, aux matériaux de construction, etc.

Cette partie des travaux sera exposée dans le chapitre VI en même temps que les observations pluviométriques, thermométriques, l’analyse des eaux, etc.

Le régime ou étude du débit de la rivière à utiliser est la partie la plus délicate et la plus importante des travaux préliminaires à l’aménagement des chutes (chapitres III et IV).

Il ne suffit pas de mesurer un ou deux débits de la rivière; il importe, au contraire, de connaître le débit journalier pendant plusieurs années.

Pour les rivières importantes, les mesures des débits s’obtiennent par le relevé de la section et l’observation des vitesses du courant. On établit directement le profit de la section et l’on recherche la vitesse moyenne par différentes méthodes, telles que méthodes des flotteurs, emploi du tube de Pito, des moulinets électriques, etc.

Nous indiquons dans le chapitre IV pour quelles raisons la méthode des jaugeages par moulinets électriques a seule été employée et nous décrivons tout au long dans ce même chapitre l’exécution et le calcul d’un jaugeage.

On sait qu’une mesure de débit comporte des travaux importants et coûteux qui durent plusieurs jours et nécessitent la collaboration de plusieurs personnes. Dans ces conditions, il est inutile de songer à construire le graphique annuel des débits en jaugeant chaque jour la rivière; il est même désirable de réduire au minimum le nombre de jaugeages.

Il est aisé, au contraire, de relever le niveau de l’eau tous les jours, une ou plusieurs fois, soit par un agent spécial, soit par un appareil enregistreur et l’on peut, par conséquent, construire sans difficulté et à peu de frais le graphique annuel des niveaux de la rivière au point étudié (voir planches 35 et 36).

Si, d’autre part, on admet qu’à un niveau déterminé de la rivière correspond toujours le même débit (ce principe ne se vérifiant qu’aux endroits où la section reste fixe et sans changement appréciable), il suffit de construire une courbe donnant la relation entre les débits et les niveaux. En effet, cette courbe — courbe de débits — (voir planches 5g et 6o) permettant de mesurer le

débit correspondant à un niveau donné, on pourra, en se basant sur les graphiques de niveaux, construire les graphiques annuels des débits (voir planches 61 et 62).

Un bureau central d’étude fut installé à Thysville, d’où l’on pouvait, en effet, rayonner plus facilement vers Matadi et vers Kinshasa (voir planche 9). On y a centralisé la partie administrative, les magasins, le travail de bureau, les analyses d’eau, etc., en un mot, la direction générale des études.

Les jaugeages et les différentes observations du service se sont poursuivis dans les vallées de la M’Pozo, du Kwilu, de l’Inkisi, de la N’Guvu et du Congo en aval de Léopoldville.

On peut se rendre compte, par l’examen de la planche 9 (emplacement des appareils du service F. H. B. C.), du nombre important des appareils installés, et des emplacements qui ont été choisis. Douze pluviomètres ont été échelonnés, le long de la ligne du chemin de fer, dans chacun des bassins étudiés; cinq limnigraphes, sept échelles limni-métriques et douze appareils à maxima ont permis de relever les niveaux des rivières, indispensables à la connaissance du régime; enfin, quatre stations de jaugeage ont été complètement installées sur la M’Pozo, le Kwilu, l’Inkisi et la N’Guvu.

Les chutes dont l’étude a été poursuivie

sont situées sur la M’Pozo, le Kwilu, l’Inkisi et le Congo. Leurs situations, par rapport au chemin de fer, ont été exactement établies par nos reconnaissances générales (voir planches 2, 3 et 4).

Les photographies des planches 10 à 23 donnent une idée très exacte des chutes étudiées et montrent la configuration de chacune des vallées pour les parties intéressantes des cours d’eau.

La M’Pozo est une rivière torrentielle dont la vallée encaissée traverse un pays de pierres, dénudé et sauvage (planche 10), tandis que le Kwilu coule dans une vallée plus large, dans un pays moins mouvementé et couvert d’herbages (planche n) ; enfin l’Inkisi est une rivière importante traversant un pays presque entièrement couvert de forêts (planches 19, 20 et 22).

Pour la M’Pozo, on connaissait la cote de l’eau à son confluent avec le Congo et la cote sous le pont (voir planche 2); nous avons, par deux nivellements tachéométriques partant des environs des kilomètres 12 et 20, vers

les confluents des ravins du Diable et de La Mia, déterminé l’altitude de ces deux nouveaux points. Il nous a été ainsi possible de montrer la faible pente de la rivière en amont du ravin du Diable et sa forte pente en aval.

Un emplacement de barrage très favorable existant au confluent du ravin du Diable, et la vallée de la M’Pozo se présentant assez bien pour une dérivation et pour l’établissement d’une usine, nous avons dû, tenant compte de la proximité de Matadi, poursuivre scientifiquement l’étude de cette rivière. La possibilité d’accumuler l’eau à 400 mètres d’altitude, en haut des massifs du Pic Cambier ou de Palabala, rendait du reste également la M’Pozo intéressante malgré son faible débit.

Pour le Kwilu, la partie présentant des chutes et des rapides se trouve, comme on l’a vu, située entre la Pangazi et la Sansikua (voir planche 3). La planche 12 montre un premier emplacement de barrage possible, exactement en amont de la Perte. Malheureusement, en cet endroit, la vallée est assez large et les grandes dimensions horizontales du barrage limiteraient ses dimensions en hauteur. Dans la gorge, immédiatement en aval de la Perte (photographie de la Porte d’Enfer, planche 13), on pourrait, au contraire, construire un barrage de très peu de largeur, 3o à 35 mètres, et de toute la hauteur de la gorge, c’est-à-dire d’une trentaine de mètres. La branche d’arbre au premier plan dans la photographie de la planche i3, étant malheureusement tout contre l’objectif, apparaît avec de si grandes dimensions que la gorge à l’arrière-plan semble de peu d’importance. Les niveaux des plus hautes eaux montrent cependant en noir des crues de 9 à 10 mètres qui permettent de se rendre exactement compte des dimensions générales.

Les rapides de Kilemfu sur l’Inkisi étant situés à faible distance de la ligne du chemin de fer (à moins de 10 kilomètres de Madimba, voir planche 4) et dans une vallée se présentant assez bien pour la dérivation (voir planche 15), ont dû évidemment être pris en considération.

La chute de Sanga sur YInkisi, quoique plus éloignée du chemin de fer, est si facilement aménageable, que nous avons cru devoir en poursuivre également l’étude. Cette chute donnerait, en effet, une dénivellation de 24 mètres pour une dérivation d’un peu plus d’un kilomètre.

Enfin, les grandes chutes de Zongo-Matanda et de Sengele (Inkisi) ont dû, malgré leur éloignement du chemin de fer (3o à 35 kilomètres à vol d’oiseau) être étudiées, car leur dénivellation totale, qui atteint i3o mètres, permettra un aménagement spécialement économique. Comme il faudra cependant tenir compte de la longueur des voies d’accès, non seulement dans le coût du premier établissement, mais aussi pour le prix de revient, dans les projets d’exploitation future, il n’est pas certain a priori que cet emplacement soit de beaucoup préférable aux autres. La planche 17 permet, avec les planches 18, 19, 20, 21 et 22, de se rendre exactement compte de la situation des chutes de Zongo-Matanda et de Sengele.

Nous extrayons de notre journal de route la description suivante de la chute (voir planche 20) :

« En cet endroit le terrain est extrêmement » bouleversé, la chute est complètement encer-» clée de montagnes boisées, découpées de » ravins en tous sens. Au fond de ce paysage » de forêts, la chute n’apparaît presque pas » et même le fracas de l’eau reste enseveli « dans l’épaisseur des bois.

« L’Inkisi, après quelques mètres de rapi-» des, tombe, sur toute sa largeur, d’une hau-» teur de 40 mètres environ dans un petit » ravin que la nature a mis en travers de son » chemin. La puissance de l’eau semble avoir » creusé au pied de la chute une formidable » rigole de quelque 20 mètres de profondeur, » si bien que l’eau tombe en réalité d’une » soixantaine de mètres avant de s’écouler » brusquement vers la gauche.

» L’épais brouillard d’eau pulvérisée qui » sort du fond de la crevasse est chassé en » avant par le fort courant d’air dû au mou-» vement des eaux. Toute une partie de la » forêt est ainsi perpétuellement noyée et, » les arbres disparus, il n’est plus resté sur » les tables de roche qu’une remarquable » végétation aquatique. Parmi les algues, la » mousse et les orchidées, d’énormes crabes » circulent en compagnie d’étranges reptiles, » tandis qu’une sorte d’étoile de mer assez » curieuse attire spécialement notre atten-» tion... »

« Après cette chute verticale de 60 mètres, » l’Inkisi, qui a brusquement changé sa direc-» tion de go°, coule dans une gorge à parois » verticales. Grâce aux pierres que la saison » sèche a mises à découvert, nous pouvons, » après nous être laissé descendre à l’aide « d’un câble en chanvre, circuler au fond de

la crevasse, le long des rapides. Nous arri-» vons ainsi au pied même de la chute de » Zongo-Matanda, où le spectacle formidable » de l’eau attaquant la falaise comme une » mer en tempête, nous arrête un long mo-» ment.

» Nous redescendons ensuite, toujours sau-» tant de pierre en pierre, jusqu’à la chute de » Sengele, que nous atteignons vers 4 heures » de l’après-midi, après plus de six heures de » continuels efforts.

» Nous pouvons enfin sortir de la gorge de » l’Inkisi par les pentes raides, non boisées, » de la rive droite, situées immédiatement » après le ravin de Kinkelideli. Ce ravin » pourra convenir pour l’établissement d’une » usine, à moins que l’on ne choisisse le ravin » de Sengi, plus en aval, qui permettrait » d’utiliser la chute de Sengele.

» Nous rentrons facilement au camp qui » n’est qu’à 3 ou 4 kilomètres vers l’est. » (Voir planche 4.)

Le panorama des rapides de Kintambo en aval de Léopoldville (planche 23) donne une parfaite idée de la situation du Congo en cet endroit. Il faut, pour regarder ce panorama, s’imaginer les immenses dimensions du fleuve et admettre que les vagues des rapides atteignent 6 à 8 mètres de hauteur sans qu’on puisse seulement les apercevoir sur la photographie. Un bras latéral du fleuve, sur la rive gauche, semble indiquer naturellement la dérivation la plus facile à exécuter et amène, en aval des rapides, en un emplacement favorable pour l’installation d’une usine hydroélectrique.

La planche 23bis, qui donne le profil en long de l’Inkisi, depuis le pont du chemin de fer jusqu’au Congo, montre la situation toute spéciale de la rivière dont la pente, à l’encontre de l’ordre habituel des choses, va en augmentant de la source vers le confluent.

Ce profil a pu être exactement établi par les relevés tachéométriques de certaines parties de la rivière (emplacements de chutes étudiés) et par les observations hypsomé-triques dont nous avons parlé au chapitre I.

Les débits de la Wungu, de la Lukusu et de la Vini-Kiamfu ont été immédiatement jugés négligeables en comparaison du débit de l’Inkisi. La N’Guvu, au contraire, ayant un débit aux basses eaux de plusieurs mètres cubes, pouvait présenter des crues importantes et a dû être prise en considération.

Il nous a semblé très difficile d’installer une station de jaugeage sur l’Inkisi en aval de la N’Guvu et de poursuivre, à cette distance dans la brousse, des observations régulières et exactes. Nous avons cru préférable d’étudier les deux rivières à leur point de passage du chemin de fer et d’installer des stations de jaugeage aux ponts de l’Inkisi et de la N’Guvu. Le même agent a, du reste, pu s’occuper de ces deux stations, grâce aux nombreux trains circulant journellement.

Nous pensons que cette façon d’opérer ne donne lieu à aucune critique, car les temps mis par l’eau de chacune des deux rivières, pour se rendre du pont du chemin de fer à leur confluent, ont été constatés sensiblement égaux. Trois jaugeages exécutés à des heures correspondantes ont, d’ailleurs, donné des résultats concordants.

CHAPITRE III

ÉTUDE DU NIVEAU DES EAUX

SOMMAIRE. — Repères de nivellement. — Description et installation des appareils (limnimètres, limnigraphes et appareil à maxima). — Feuilles limnigraphes, graphiques mensuels et annuels des

niveaux. — Moyenne de plusieurs années d’observations.

Quand M. le docteur Epper, actuellement chef du Service hydrométrique fédéral .suisse, fut chargé, en i8g5, de faire une étude spéciale et approfondie de l’hydrométrie de son pays, il fut amené à constater qu’un nombre considérable d’observations anciennes ne pouvaient malheureusement plus donner de renseignements utilisables, la cote du zéro des échelles limnimétriques étant impossible à retrouver.

Des affaissements, dont on ne pouvait déterminer l’importance, avaient modifié peu à peu, non seulement l’altitude des limnimètres, mais encore celle des repères placés antérieurement dans certaines stations et celle des marques des plus hautes eaux encore visibles, qui avaient été faites au cours des siècles.

Le placement de nombreux repères de nivellement en des endroits convenablement choisis a été trop souvent négligé, comme on le voit, malgré sa haute importance.

Il est indispensable, si l’on veut conserver aux observations leur valeur et ne pas perdre le fruit d’un travail laborieux, de fixer définitivement, pour l’avenir, l’altitude du zéro.

Nous avons donné à la planche 24 des croquis de situation de la plupart des repères importants établis par notre service. D’autres repères fort nombreux, dont nous ne pensons pas devoir donner les situations, ont été placés, entre autres pour les appareils à maxima et pour les travaux tachéométriques.

La planche 25 montre le type de limni-mètre qui a été employé au Service d’études des Forces Hydrauliques du Bas-Congo; il est exactement semblable à celui du Bureau hydrométrique fédéral suisse.

Cette échelle, extrêmement robuste et ne présentant aucune inscription en couleur qui puisse disparaître à la longue, est parfaite à tous les points de vue; on ne devrait jamais reculer devant le coût de son établissement, eu égard au travail considérable que représentent les lectures journalières du niveau des eaux et l’annotation de ces lectures.

La même planche montre également le type d’appareil limnigraphe utilisé. Le principe de cet appareil est fort simple : un flotteur qui monte et descend avec le niveau de la rivière, fait, par l’intermédiaire d’un jeu de poulies réductrices, mouvoir un index suivant une génératrice verticale d’un tambour qui tourne à raison d’un tour en huit jours. L’index pique un point dans le papier du tambour toutes les demi-heures (voir planche 3o) ; un cadran d’horloge indique l’heure à celui qui vérifie la marche régulière du limnigraphe.

Les difficultés résident dans la construction compliquée de cet appareil, qui doit cependant être des plus robuste. Pour le Congo, les constructeurs ont dû, sur notre demande, prendre des précautions particulières contre l’humidité, les hautes températures et les insectes. C’est ainsi que tout l’appareil est placé dans une forte cabine en fer, à fermeture hermétique.

Nous avons pu, grâce à l’amabilité du docteur Epper et de la maison Hasler, faire construire, suivant nos données, un nouvel appareil à maxima (planche 26).

Cet appareil spécial présente, à l’intérieur d’une colonne tubulaire, un flotteur qui fait monter, sur une crémaillère en bronze, un indicateur de niveau sans que celui-ci puisse redescendre au moment de la baisse des eaux.

Il suffit d’aller, au cours de la saison sèche de chaque année, mesurer le niveau de l’indicateur pour obtenir le niveau maximum atteint par les eaux durant la saison des pluies précédentes.

Cet appareil nous a semblé, dès les premiers mois de notre séjour en Afrique, absolument nécessaire pour permettre d’enregistrer le niveau' maximum atteint par les eaux aux emplacements d’usine et de barrage, qui se trouvaient complètement en dehors de notre surveillance.

L’installation des appareils en Afrique a donné lieu à des travaux importants, souvent plus considérables qu’en Europe, vu la difficulté de trouver un emplacement convenable (mur de quai, pile ou culée de pont).

A la M’Pozo et à la N’Guvu, les appareils ont été placés directement contre les culées du côté de Matadi, celles-ci restant continuellement mouillées, même aux plus basses eaux (voir planche 27).

Il n’en a malheureusement pas été de même pour le Kwilu et PInkisi, où l’on a été forcé, pour placer les appareils à l’abri des arbres entraînés par les crues, de creuser des tunnels de communication avec les rivières. Les travaux ayant dû être conduits sous eau ont été spécialement délicats (voir planche 28).

Le placement des limnimètres, qui peut se faire par parties, et des appareils à maxima, qui peuvent être situés en dehors du lit habituel de la rivière, dans les parties inondées, n’a donné lieu à aucune difficulté spéciale (voir planche 29).

La planche 3q montre, par opposition, la constance des niveaux au moment des basses eaux et la faiblesse de la rivière pendant cette longue période.

Les planches 35 et 36, graphiques annuels des niveaux, donnent pour l’année ign :

Le niveau moyen ou moyenne arithmétique des niveaux (Module).

Le niveau caractéristique moyen ou niveau en dessous duquel le cours d’eau n’est pas descendu plus de cent quatre-vingts jours, consécutifs ou non.

Le niveau caractéristique d'étiage ou niveau en dessous duquel le cours d’eau n’est pas descendu plus de dix jours consécutifs ou non.

Le niveau maximum et le niveau minimum de chacune des saisons des pluies et saisons sèches.

Il y a chaque année, dans la région de Matadi au Stanley-Pool, deux saisons sèches et deux saisons des pluies; la saison sèche de juillet-août et la saison des pluies de novembre-décembre sont plus fortement marquées et présentent les minima et maxima de l’année.

On pourra, en comparant les différents graphiques annuels des niveaux, constater les différences de régime des rivières étudiées; c’est ainsi que l’on remarquera le caractère torrentiel de la M’Pozo et la rapidité de ses crues, tandis que le Kwilu et l’Inkisi frapperont par leur moins grande irrégularité. (Différence de niveau constatée en ign entre le minimum et le maximum : pour la M’Pozo, 8 mètres; pour le Kwilu, 2m5q; pour l’Inkisi, 3m33, et pour la N’Guvu, im7i.)

Nous donnons, à titre d’exemple, dans les planches 3o et suivantes, une feuille limni-graphe et quatre graphiques mensuels des niveaux qui montreront sur quelles données nous avons pu nous baser pour construire les graphiques annuels des niveaux.

On remarquera, par l’examen de la planche 3o, avec quelle exactitude la rapidité des crues est observée ; ces renseignements auront une réelle importance pour le calcul des vannes de décharge et des déversoirs.

Les planches 31, 32 et 33, qui donnent les graphiques mensuels présentant le maximum de l’année, montrent les dénivellations brusques de la rivière, au cours d’un même mois, et font comprendre combien la force hydraulique des cours d’eau est irrégulière et, par ce fait, délicate à capter.

L’importance de plusieurs années d’observation est manifeste et, si personne ne peut se baser sur une ou deux mesures de niveau pour juger du caractère d’une rivière, personne ne peut non plus se croire fixé par une seule année d’observation.

Nous avons pu construire, en utilisant les observations faites par la Compagnie du chemin de fer, les graphiques des niveaux mensuels du fleuve Congo pour Matadi pendant les années 1909, igio et 1911 (voir planche 37 bis).

Nous avons pu également, en nous basant sur les observations faites par le gouvernement de la Colonie, établir les mêmes graphiques pour Léopoldville pendant les six années igo5 à 1910. (Voir planche 37.)

Le niveau maximum absolu à Léopoldville, en décembre 1908, a été de 300,07 mètres, et le niveau minimum absolu, en juillet 1905, a été de 294,39 mètres, la dénivellation la plus forte n’a donc été que de 5,68. Pour Matadi, cette même dénivellation a été de 8,90.

Ces exemples montrent déjà des différences importantes de niveau. Et cependant, le Congo, dans son cours inférieur, possède un régime d’une remarquable régularité parce qu’il provient d’un bassin énorme qui subit les saisons des pluies et saisons sèches des deux hémisphères, saisons toujours opposées.

Il ne peut en être de même des cours d’eau que nous avons étudiés dans la région des Cataractes; ceux-ci doivent forcément subir plus fortement les variations climatériques locales de chaque année.

On verra, à ce sujet, avec intérêt, au chapitre VI, les renseignements pluviométriques que nous avons déjà pu recueillir.

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CHAPITRE IV

ÉTUDE DU RÉGIME

SOMMAIRE. — Choix de la méthode de jaugeage. — Description des appareils. — Tarage des moulinets électriques. — Exécution d’un jaugeage par moulinet électrique. — Calculs d’un jaugeage. — Courbes de débits, graphiques annuels des débits et courbes de fréquence.

Nous avons fixé notre choix de la méthode de jaugeage d’après les conditions spéciales de nos études en Afrique.

La méthode par réservoir étalonné, de beaucoup la plus exacte et la plus simple, ne pouvait convenir, puisqu’il s’agissait de débits importants.

De même, Vemploi du tube de Pitot, surtout pratique pour les faibles débits, devait être écarté. Cet appareil devient en effet absolument insuffisant lorsqu’on se trouve en présence d’eaux profondes et de vitesses importantes. Il est, du reste, nécessaire de constater que les tubes hydrométriques n’indiquent pas la valeur moyenne des vitesses, ces dernières variant constamment par suite de la pulsation de l’eau, mais indiquent seulement la vitesse au moment même de l’observation.

La méthode de jaugeage par déversoir, qui donne le débit par simple lecture de la hauteur d’eau, ne pouvait convenir davantage. Cette méthode n’est, en effet, possible que pour les petits cours d’eau où l’aménagement d’un barrage déversoir n’est pas trop onéreux; elle ne peut être appliquée, pour les cours d’eau de quelque importance, que s’il existe déjà des barrages convenant parfaitement.

Enfin la méthode de jaugeage par flotteurs, qui, à première vue, semblait devoir convenir parfaitement, a dù être rejetée pour les motifs suivants :

i° Il nous était impossible de recruter en Afrique un personnel bien entraîné en nombre suffisant. Or, des observateurs peu sûrs et sur lesquels on ne peut compter, compromettent totalement l’exactitude du jaugeage et prolongent outre mesure la durée des travaux. Si l’on dispose d’un pont pour les jaugeages par flotteurs, trois observateurs sont encore nécessaires : un premier, pour lancer le flotteur au bon endroit et observer sa marche régulière; un deuxième, pour signaler l’heure du passage du flotteur à la base d’amont, et un troisième pour signaler l’heure du passage du flotteur à la base d’aval et, à la fois, diriger et annoter le jaugeage;

2° Il est souvent impossible, à moins d’exagérer le nombre des flotteurs, de répartir également les observations sur toute la largeur du cours d’eau. Dans la plupart des cas, il est très difficile d’obtenir un nombre de points suffisants vers les bords, car il n’est pas rare de voir les flotteurs arrêtés par les saillies des rives ou être entraînés vers le milieu du fleuve.

Les jaugeages par flotteurs en Afrique n’auraient donc donné que des résultats approximatifs et auraient, cependant, nécessité des dépenses considérables, si l’on tient compte du salaire des trois observateurs nécessaires, de l’installation du câble gradué et du prix des flotteurs qui sont entraînés par l’eau.

Seule, la méthode de jaugeage par moulinet électrique, ne nécessitant qu’un observateur compétent, s’adaptait, comme on le voit, aux circonstances spéciales de notre service. Elle a été généralement utilisée; quelques jaugeages par flotteurs ont cependant permis de mesurer les vitesses superficielles au moment des crues.

La planche 38 montre le type de moulinet à hélice protégée utilisé par le Service d’études des Forces Hydrauliques du Bas-Congo; trois moulinets de ce type ont été en service, tandis qu’un moulinet du type à hélice non protégée (planche 3g) restait au bureau de Thysville comme moulinet étalon.

Nous avons pu ainsi, en comparant assez fréquemment les moulinets en service au moulinet étalon, nous assurer du bon état des appareils et de la constance de leurs coefficients de tarage.

Le dispositif compteur est formé d’un disque de cent dents (voir détails planche 39), qui présente, sur deux diamètres perpendiculaires, quatre petits cylindres de contact dont une moitié est composée de matière isolante. On peut, en disposant convenablement les cylindres de contact, amener le signal de la sonnerie à fonctionner tous les vingt-cinq, cinquante ou cent tours de l’hélice et opérer ainsi avec la même facilité dans les courants lents que dans les courants rapides.

La tige du moulinet, qui porte une graduation en centimètres, a une section en forme de lentille convenant mieux que la forme circulaire primitivement utilisée. Elle mesure 6 mètres de longueur et est composée d’un premier tronçon inférieur, de 4 mètres, généralement utilisé et d’une prolonge de 2 mètres pour les cas exceptionnels.

La tige du moulinet coulisse dans un support spécial renfermant, à sa partie supérieure, un petit niveau sphérique qui permet de vérifier sa position verticale (voir planche 38). Le docteur Epper écrit, avec raison, dans son livre sur I’hydrométrie, « qu’un moulinet sans support est un couteau sans manche ».

Il est excessivement intéressant de prévoir, à la partie inférieure de la tige, un dispositif de sûreté qui permet d’être averti, sans erreur possible, du contact avec le sol; nous avons pu, en effet, remarquer plusieurs fois que, la tige du moulinet se coinçant sous l’effort de l’eau à grande profondeur, l’opérateur croyait, à tort, avoir atteint le fond de la rivière. Les moulinets de notre service ne comportaient malheureusement pas ce dispositif de contact.

Le tarage des moulinets, qui est évidemment de la plus haute importance, nécessite une installation spéciale et coûteuse.

Le laboratoire fédéral pour l’essai des moulinets, où ont été exécutés les tarages de nos appareils, a été créé, aux environs de Berne, en 1896, et fonctionne depuis ce jour sous la direction du savant docteur Epper. Nous lisons, à ce sujet, dans le livre du Développement de I’hydrométrie en Suisse, ce qui suit :

« Cette installation consiste en un canal en béton de i3o mètres de longueur, im20 de largeur et im40 de profondeur; celui-ci est rempli d’eau dormante jusqu’à une hauteur de im20 du fond (voir planche 40). Les murs latéraux sont surmontés d’une voie posée sur des longrines et dont l’écartement est de im435. Sur cette voie peut être déplacé, sur des distances plus ou moins grandes, un wagonnet pourvu d’un appareil moteur que l’on fait fonctionner à la main et qui imprime à volonté au véhicule des vitesses différentes, mais dont la constance n’est malheureusement pas toujours absolue.

» Les vitesses imprimées au wagonnet peuvent varier elles-mêmes de 3 centimètres à 5 mètres par seconde. La tige du moulinet est fixée à un support placé à la partie antérieure du wagonnet, de telle façon que l’axe du moulinet se trouve au milieu du canal et généralement à une profondeur d’environ 40 centimètres au-dessous du niveau de l’eau. Mais il importe de veiller avec soin à ce que l’appareil soit exactement taré dans les mêmes conditions que lorsqu’on l’emploie pour des jaugeages; en aucun cas, la tige utilisée pour le tarage ne doit avoir un diamètre différent de celui de la tige employée dans les jaugeages.

» L’une des parois latérales de la longrine à proximité immédiate du trottoir est pourvue d’une division métrique continue, à côté de laquelle se trouve encore une planche étroite ou lame de sapin posée horizontalement sur toute la longueur de la voie. Au côté longitudinal du wagonnet qui correspond à la division métrique, deux fusils à air comprimé peuvent être placés sur une table verticale, de façon que leurs bouches ne soient éloignées que de quelques centimètres de la lame de sapin. Les axes des canons des deux fusils convergent de manière que, le wagonnet étant arrêté, les projectiles (deux flèches empennées) frappent exactement au même point. Il existe en outre un mécanisme dont l’agencement permet de décharger les armes par une simple pression sur un bouton. Le moulinet qu’il s’agit de tarer est relié par un fil conducteur, à un électro-aimant, dont l’ancre fait mouvoir un signal optique (1). Au moment même où le wagonnet étant en marche, la pointe du compteur denté dont est pourvu le moulinet vient toucher le ressort de contact, l’ancre est attirée; celle-ci redevient libre, dès que le ressort n’est plus en contact avec la pointe.

(1) Le signal lai-même se compose d’un petit disque qui apparaît dans l’ouverture circulaire d’une boîte ou cage, dès que l’ancre est attirée par l’électro-aimant, et qui disparaît quand l’ancre n’est plus actionnée.

3o

» Supposons maintenant que l’on procède au tarage d’un moulinet qui donne un signal électrique à chaque centaine de tours; la course expérimentale s’effectue de la manière suivante. Quand le wagonnet a atteint la vitesse voulue, qui doit demeurer constante dans la mesure du possible, on presse, d’une main, à l’instant où l’ancre est attirée, sur le bouton du fusil I et l’on met en marche, de l’autre main, un chronoscope dont l’aiguille des secondes est à zéro. Aussitôt que l’ancre est attirée une seconde fois, on presse, d’une part, sur le bouton du fusil II et, d’autre part, au même moment, l'on arrête l'aiguille des secondes du chronoscope. La montre indique la durée de la marche; la différence des longueurs marquées par la division métrique entre les points atteints par les flèches représente la distance parcourue, 1. Ces deux données permettent alors de déterminer sans peine les résultats qu'il importe habituellement de connaître dans le tarage des moulinets.

» Pour augmenter le degré d’exactitude des expériences dans les vitesses plus grandes, on ne se contente pas de ioo tours, mais on en emploie 200, 3oo ou même 400, de telle sorte qu’un nombre correspondant de contacts électriques doit être sauté durant la course d’essai.

» Dès qu’une expérience est terminée, les résultats en sont portés tout d’abord sur un formulaire ad hoc. On calcule ensuite, à l’aide de la règle à calcul, la vitesse en mètres par secondes, ainsi que le nombre de tours du moulinet par mètre de parcours, puis les valeurs respectives sont portées dans un système de coordonnées. On prend alors les vitesses pour abscisses et les nombres de tours du moulinet pour ordonnées.

» Ce procédé permet de découvrir rapidement les erreurs éventuelles d’observation et leurs causes, et il a en même temps l’avantage de pourvoir à une répartition régulière des expériences entre la plus petite et la plus grande des vitesses dont on a fait usage. Les points ainsi obtenus (voir la planche 41) forment une courbe d’allure hyperbolique, dont la branche de gauche, qui correspond aux petites vitesses, monte rapidement, tandis que l’autre est d’ordinaire à peu près horizontale.

» Considérée au point de vue purement théorique, cette seconde branche devrait être absolument horizontale quand le moulinet est bien construit; en conséquence, à partir d’une certaine vitesse où le frottement des parties mobiles du moulinet et la force d’inertie de celui-ci n’exercent plus qu’une

influence insignifiante, le nombre de tours du moulinet pour un parcours donné devrait demeurer constant, quelle que soit la vitesse imprimée au wagonnet.

» Or, en juin 1896, aux premiers tarages exécutés à la station fédérale d’essai des moulinets, on a déjà constaté qu’à partir d’une certaine vitesse, généralement 2m5 en chiffres ronds, les tours du moulinet commencent à diminuer d’une façon sensible; mais après avoir atteint une valeur minimum, ils augmentent de nouveau et ils reviennent à un chiffre normal dans les vitesses plus grandes dépassant d’ordinaire 3m5. Dans les limites de vitesse que nous venons d’indiquer (2m5 à 3m5), le moulinet n’a plus, pour ainsi dire, le même rendement.

» Au cours de nombreux essais qui furent alors exécutés, on put constater avant tout que la déviation s’accentuait sensiblement à mesure que la tige devenait plus épaisse et que le pied de cette dernière était plus rapproché du moulinet; mais cette déviation disparaissait presque complètement dès que le moulinet était suspendu librement à un fil vertical ou qu’il était fixé à une tige horizontale. On avait donc tout lieu d’en conclure que l’anomalie dans la marche du moulinet est en relation étroite avec l’effet refoulant de la tige et du moulinet lui-même.

» Le Bureau hydrométrique fédéral suisse s’est surtout appliqué plus tard à construire les moulinets et les pièces accessoires de manière à supprimer, si possible, toute cause de perturbation dans le mouvement de rotation des hélices; aussi est-on parvenu, comme le démontre le tarage du moulinet n° 1617 (planche 41), à réduire la déviation de la courbe dans une mesure telle que cette irrégularité est devenue à peine visible.

» Dans la règle, le Bureau hydrométrique fédéral se contente de compenser chaque fois la série des points obtenus par un certain nombre de droites formant une ligne brisée par la méthode des moindres carrés. Si la série des points n’accuse pas une déviation très prononcée, anomalie qui ne se produit guère quand on fait usage de moulinets bien construits et ajustés à des tiges ovalisées de faible diamètre, on se tire d’affaire, dans la pratique aussi bien à l’aide de deux droites qu’au moyen d’une courbe du deuxième degré ou d’un degré supérieur. »

U étude des anomalies constatées au cours du tarage des moulinets a été spécialement faite au ministère prussien. Ceâ essais ont été répartis en cinq groupes de la manière suivante :

i° Influence exercée par le diamètre de la

3i

tige et par le refoulement de l’eau par cette tige (i);

2° Influence exercée par la hauteur d'immersion du moulinet en dessous du niveau de l’eau en modifiant proportionnellement la longueur de la tige (2) ;

3° Influence exercée par la longueur variable de la tige, lorsque le moulinet demeure à la même profondeur, au-dessous du niveau de l’eau (3) ;

4⁰ Influence exercée par la hauteur d’immersion variable du moulinet quand la tige demeure de même longueur (4) ;

5° Influence exercée par la hauteur variable du point d'attache de la tige au-dessus de l’eau, en d’autres termes par la longueur variable de la partie libre de la tige (5).

En étudiant les constatations du ministère prussien, rapportées ci-dessus, on comprend les soins qu’il faut apporter à l’exécution d’un jaugeage par moulinet pour obtenir de bons résultats.

Pour construire un point de la courbe de débit on mesure au même moment le niveau et le débit correspondant du cours d’eau.

Un choix judicieux de la station de jaugeage importe en tout premier lieu; il est absolument nécessaire, pour que la courbe de débit reste exacte, que le lit du cours d’eau reste fixe et sans changement appréciable.

Il est à remarquer que l’exécution du jaugeage ne doit pas forcément se faire dans la section du limnimètre : rien n’empêche en effet, de mesurer dans une section voisine le débit correspondant au niveau lu à l’échelle limnimétrique; ce qui importe, c’est d’avoir un lit fixe et sans changement sensible à

(1)    On constata qu’ « en augmentant le diamètre de la tige, le mouvement de rotation du moulinet est de plus en plus entravé par suite du refoulement progressif de l’eau par la tige ».

(2)    On constata que « la profondeur où se trouve le moulinet n’influe pas comme telle sur le nombre de tours de l’instrument, mais qu’en modifiant la longueur de la tige il se produit dans la rotation du moulinet une perturbation qui augmente, dans de plus grandes vitesses, proportionnellement à la longueur de la tige et à l’augmentation de vitesse ».

(3)    On constata que « l’augmentation de longueur de la partie immergée de la tige a pour effet d’accélérer un peu le mouvement de rotation du moulinet dans les petites vitesses, et de le ralentir, au contraire, dans les vitesses plus grandes ».

(4)    Les résultats ne sont pas d’une sûreté absolue, mais il semble pourtant qu’on ait pu constater que le « moulinet placé près de la surface subit dans son mouvement de rotation des perturbations plus faibles dans les petites vitesses et plus fortes dans les grandes que lorsqu'il est plongé plus profondément. De plus, si les oscillations de la tige et l’obliquité de l’axe du moulinet sont d’une certaine importance, elles produisent dans les plus grandes vitesses des perturbations plus fortes quand le moulinet est à une plus grande profondeur que lorsqu’il est près de la surface ».

(5)    On constata que « les vibrations et les positions obliques du moulinet sont une cause évidente de perturbation dans la marche régulière de l’hélice ».

l’emplacement de cette échelle et non dans la section du jaugeage. C’est ainsi que nous avons été amenés, pour des facilités d’installation, à séparer la section de jaugeage, de la section limnimétrique, à la M’Pozo (voir planche 24) et à l’Inkisi.

On choisira pour l’emplacement du limni-mètre une section du cours d’eau plutôt de peu de largeur, pour qu’à des différences de débits faibles, correspondent cependant des différences de niveau appréciables.

Pour le choix de la section de jaugeage, on se préoccupera, au contraire, de n’avoir à mesurer que des courants de vitesse moyenne, les vitesses en dessous de om3 et au-dessus de 3 mètres par seconde donnant au moulinet des résultats moins exacts. Il sera toujours préférable d’exécuter les jaugeages dans une partie du cours d’eau sensiblement rectiligne et présentant une section régulière, la répartition des vitesses étant, dans ce cas, plus normale et la mesure de la pente permettant, comme nous le verrons plus loin, de vérifier, avec le coefficient de rugosité, l’exactitude des opérations.

Nous avons prescrit, pour l’exécution des jaugeages par moulinets électriques, de suivre les instructions suivantes :

i° On installera pour faciliter les opérations du jaugeage, un câble de mesure divisé en mètres et en décimètres, exactement dans la section du jaugeage et deux autres câbles pour les manœuvres à 2 mètres en amont et en aval. Ces deux derniers câbles serviront à la manœuvre du ponton sur lequel sera installé le moulinet. Le câble taré servira de mesure pour repérer les verticales dans lesquelles on observera les vitesses.

Les barques formant ponton pour la manœuvre du moulinet doivent être écartées d’au moins 2 mètres pour éviter les remous occasionnant des variations dans la vitesse du courant.

2° La première opération consiste à faire un relevé complet de la section de la rivière à l’emplacement du jaugeage.

On opérera avec le plus d’exactitude possible et on comprendra dans la section toute la partie de la vallée qui peut être occupée par les eaux, même au moment des plus fortes crues. La partie mouillée sera relevée, à l’aide de la tige du moulinet, en prenant un point tous les 5o centimètres par exemple; la partie non mouillée sera relevée au niveau et à la mire. On indiquera, au cours de ce relevé, la position exacte des clous Cg et Cd dont il est parlé plus loin, la position du câble de mesure, du point fixe B et du zéro du câble. (Voir croquis 1, planche 41 bis.)

Il est nécessaire, au cours du relevé de la section, de bien s’assurer du contact de la plaque terminant la tige du moulinet vers le bas, avec le fond de la rivière ; la tige se cale parfois en donnant l’impression d’être arrivée au fond.

Le relevé de la section, tout au moins pour la partie mouillée, devra être fait, avant chaque jaugeage, pour s’assurer qu’aucun changement sensible n’est survenu dans le lit de la rivière.

3° Avant de commencer le jaugeage (au besoin la veille) on établira sur chaque rive les piquets A B C D E, comme l’indique le croquis de la carte jaune (voir planche 43).

Après avoir établi la cote absolue des clous des piquets, on pourra, en mesurant la distance de l’eau à ces mêmes clous, déterminer la pente superficielle de l’eau à la rive gauche et à la rive droite ainsi que la pente transversale dans la section de jaugeage.

Pour établir la cote absolue des clous des piquets, on fera un parcours de nivellement en partant des points de repères scellés. Ce parcours se fera en double, c’est-à-dire qu’à la première station, après avoir visé successivement la mire sur le repère scellé et sur le premier clou, ou sur un point intermédiaire, on déplacera un peu le niveau et l’ayant remis en station, on revisera une seconde fois la mire placée sur les deux mêmes points. En continuant de la sorte, on exécutera en une fois un nivellement double qui permettra de calculer des moyennes pour chaque point.

Il est nécessaire, pour se mettre à l’abri d’une légère crue, de placer les clous à environ 5o centimètres au-dessus des eaux; il ne faudra pas dépasser cette hauteur si l’on veut obtenir des lectures suffisamment exactes. Il sera, dans ces conditions, prudent de placer immédiatement des piquets pour les niveaux supérieurs, de façon à n’avoir qu’à clouer et niveler les clous au moment des jaugeages futurs.

4⁰ Chaque fois, avant de commencer un jaugeage, on fera un cheminement aux piquets sur chaque rive de A vers E et retour en indiquant sur la carte jaune les distances observées en millimètres entre l’eau et les faces supérieures des clous. Au cours de ce cheminement, on aura grand soin de faire une lecture au limnimètre.

5° Le jaugeage proprement dit sera exécuté sans arrêt, sauf dans les cas tout à fait exceptionnels.

Il sera fait un jaugeage chaque fois que le niveau de l’eau aura varié suffisamment ou que le temps le permettra et, cela, sans recevoir d’ordre préalable.

Suivant la nature du fond, et pour ne pas endommager le moulinet, on placera l’axe de celui-ci à 10 ou 15 centimètres de la plaque d’appui qui termine la tige vers le bas. Cette distance sera, à chaque jaugeage, renseignée dans la colonne « Remarques et croquis » (exemple 14 centimètres, voir planche ^ibis).

Pour le numérotage des verticales où doivent se faire les observations de vitesses du courant, on commencera à la rive gauche.

Les verticales où l’on fera des observations seront plus ou moins écartées suivant le cas ; nous pouvons, dans les conditions présentes, fixer approximativement ces intervalles au 1/20 de la largeur totale de l’eau pour les rivières de 40 mètres et plus, au i/i5 pour les rivières de i5 à 40 mètres et au 1/10 pour celles de moins de i5 mètres. On ne prendra, comme distances entre les verticales, que des multiples de om5o et l’on ne devra, bien entendu, jamais opérer que dans les verticales qui ont été mesurées lors du relevé de la section (voir 2⁰); il est à remarquer enfin que les verticales du bord devront toujours être plus rapprochées que celles du milieu.

6° Pour chaque verticale il sera opéré de la façon suivante :

On commencera par placer la plaque inférieure de la tige du moulinet à fleur d’eau, on lira le nombre sur la tige et on l’inscrira dans la colonne « lecture à la tige « (voir planches 41 bis et \\ter). Admettons, par exemple, que le nombre inscrit soit 473. On enfoncera la tige du moulinet jusqu’à ce que la plaque touche le fond de la rivière et on inscrira, toujours dans la même colonne, le nombre lu à la tige, soit par exemple 327.

La différence, 473—327 ou im4Ô, donne la profondeur de la rivière. On divisera cette profondeur par cinq pour obtenir approximativement l’intervalle devant exister entre les points où la vitesse sera observée sur la verticale. C’est ainsi que, dans notre exemple, on relèvera chaque fois le moulinet de i/5 environ de im4Ô, soit de 3o centimètres. Au cas où une division par 5 amènerait un intervalle plus grand que 5o centimètres, on devrait diviser successivement par 6, 7, 8, etc., jusqu’à obtention d’un quotient inférieur à 5o centimètres.

L’observation du point le plus bas (point du fond) se fera la tige ayant été relevée de quelques centimètres pour se mettre à l’abri des chocs. C’est ainsi que, dans notre exemple, on a relevé la tige du moulinet de 6 centimètres; on lira donc sur la tige 327 + 6 = 333 et on inscrira cette lecture dans la colonne de « Lecture à la tige ».

On commencera alors une observation de vitesse en ce point. On inscrira, dans la colonne « signal électrique », le nombre de secondes mis par le moulinet pour faire vingt-cinq, cinquante ou cent tours suivant le cas. On devra observer pendant une minute au moins pour obtenir une valeur moyenne de la vitesse en ce point (i).

Pour passer directement au point immédiatement supérieur, on aura soin de placer à l’avance une fiche dans la tige à la distance voulue (dans notre exemple 3o centimètres) ; on ordonnera, sitôt la sonnerie arrêtée, au noir qui tient la tige du moulinet de la relever vivement. Si l’on opère de cette façon avec quelque rapidité, on peut continuer les observations aux points supérieurs sans arrêts.

On opérera ainsi successivement, en quatre ou cinq points, jusqu’au moment où il ne sera plus possible de relever le moulinet de la même quantité que précédemment (2).

On placera alors le moulinet affleurant par son arête supérieure et l’on observera ainsi la vitesse à la surface.

On terminera les observations, pour une verticale, en ramenant la plaque à fleur d’eau et en relisant le nombre correspondant à la tige. On inscrira ce nombre dans la colonne « lectures à la tige » et l’on s’assurera ainsi que rien d’anormal n’est venu troubler les opérations.

7⁰ On terminera le jaugeage ou la moitié du jaugeage, si celui-ci a dù être interrompu, par un cheminement aux piquets le long de chaque rive donnant les renseignements demandés par la carte jaune.

8° Prise d’échantillon d’eau.

Après chacun des jaugeages, on prendra des échantillons d’eau à une distance suffisante des rives et du fond. Ces échantillons devront nous être envoyés pour analyse à Thysville, dans des bouteilles de verre blanc transparent, soigneusement bouchées.

g° Observations thermométriques et renseignements divers.

On aura soin de fournir à chacun des jaugeages les renseignements suivants :

1.    La température de l’eau : T e =

2.    La température de l’air : T a =

3.    Etat de la rive gauche : roches, gravier, sable, argile, etc.

4.    Etat de la rive droite : roches, gravier, sable, argile, etc.

(1)    Il est à remarquer que des pulsations se font toujours sentir dans les mesures de vitesse en un point quelconque d’un cours d’eau. Des expériences faites à ce sujet ont montré que s'il était absolument nécessaire d’observer pendant au moins une minute, il n’y avait pas grand intérêt à faire durer les observations, au même point, plus de deux minutes.

(2)    Le nombre total de points où l’on observe la vitesse du courant dans une verticale doit au moins être égal à 5, la courbe des vitesses étant au moins du deuxième degré.

5.    Etat du fond.

6.    Remarques sur le transport des galets, état de l’eau, état atmosphérique, etc.

On aura soin, au cours de chaque jaugeage, de tenir compte des remarques suivantes :

Remarque I. — On n’oubliera aucun des renseignements demandés par le carnet, tels que numéro du moulinet, numéro de l’hélice, date, profil de jaugeage, etc. (voir planche /\.iter).

Remarque IL — Il est de toute nécessité, pour que le ponton de manœuvre reste dans la même position par rapport à la surface de l’eau, que tout le personnel reste parfaitement immobile (un homme debout, par exemple, ne peut s’asseoir, ou inversement). Pour arriver à ce résultat, il sera désirable de n’avoir sur le ponton que les hommes indispensables à la manœuvre (deux hommes pour le câble amont, deux pour le câble aval et un pour le câble de mesure et la tige du moulinet) et de leur faire prendre une position confortable.

Remarque III. — Le temps d’observation pour une verticale sera d’environ six à sept minutes ; pour une rivière de 60 mètres de largeur cela donnerait, pour la mesure des vitesses, une durée de deux heures et demie à trois heures. On pourra donc toujours s’arranger pour ne pas interrompre le jaugeage proprement dit.

Remarque IV. — Si une crue ou décrue importante se manifestait au cours du jaugeage, il faudrait avoir soin de mesurer les ordonnées aux piquets, régulièrement toutes les demi-heures par exemple. Il vaut mieux opérer quand la rivière est à un niveau constant (1).

Remarque V. — Pour l’emploi du moulinet, il est intéressant de signaler que les deux hélices ont été tarées entre les mêmes vitesses 3 centimètres à 5 mètres par seconde, mais que l’hélice n° 1 convient mieux, par sa forme, aux courants lents, tandis que l’hélice n° 2 convient mieux aux courants rapides.

Remarque VI. — Il ne faudra changer les hélices du moulinet que sur la terre ferme, aucune pièce, dont la perte serait irréparable, ne devant se trouver sur le ponton au cours du jaugeage.

Remarque VIL — On recommencera, dès qu’on en aura le temps, des jaugeages à la

(i) On a prétendu que le débit était plus fort quand un cours d’eau est en hausse que lorsqu’il est en baisse, pour le même niveau. En réalité, la question est encore ouverte et le problème n’est pas résolu.

Pour obtenir la valeur moyenne du l'apport

Vm    J• • , ,    1 rVm

-y— nous avons divise la somme des I -y— par

* (f v^)

même cote que ceux déjà exécutés. On vérifiera ainsi les premières observations et l’on établira une moyenne plus exacte.

Remarque VIII. — L’observateur pourra s’écarter des instructions ci-dessus dans les cas exceptionnels, mais devra toujours indiquer, dans la colonne « remarques et croquis », les modifications qu’il aura cru nécessaires.

Remarque IX. — Pour obtenir une compensation des erreurs expérimentales personnelles à l’observateur, des jaugeages aux mêmes niveaux seront exécutés par des opérateurs différents.

Remarque X. — On prendra le plus grand soin des moulinets, et c’est ainsi qu’on devra cesser d’opérer dès qu’on s’apercevra qu’une crue trop importante amène des arbres et corps flottants à la dérive.

Il est à noter que des bois lourds peuvent être roulés au fond de la rivière sans attirer l’attention.

Au commencement des crues, l’eau charrie, en général, de grandes quantités de feuilles, branches, etc., et il sera préférable d’attendre la fin de la crue et même le commencement de la décrue.

Remarque XI.— Des vérifications du moulinet seront régulièrement exécutées par comparaison avec le moulinet étalon du bureau, pour s’assurer de la constance des coefficients.

Pour l’entretien des moulinets, on suivra scrupuleusement les prescriptions suivantes :

i° Tenir les instruments bien à sec, les essuyer soigneusement après chaque opération.

2° Graisser à la vaseline toutes les parties oxydables.

3° Huiler les colliers et pivots des parties tournantes : il est nécessaire de le faire après chaque jaugeage.

4° Combattre par tous les moyens possibles l’introduction des sables qui amènent vite l’usure par frottement.

5° Nettoyer de temps en temps les colliers et pivots avec du pétrole et ne pas oublier ensuite de les graisser.

N. B. — Ces précautions sont nécessaires pour conserver la constance des coefficients. La moindre négligence peut rendre inutile un tarage laborieusement exécuté et empêcher l’emploi du moulinet.

La planche 5i montre quelques-unes des dispositions adoptées pour l’exécution des jaugeages. Comme on le voit, les opérations au moulinet ont été exécutées à la M’Pozo, au

Kwilu et à l’Inkisi,au moyen de pontons et de câbles de manœuvre. Pour la M’Pozo, le ponton avait été formé par deux pirogues t assemblées, pour le Kwilu et l’Inkisi on a fait usage de pontons en fer.

Pour la N’Guvu il a été possible d’installer, en encorbellement sur la face aval du pont du chemin de fer, une passerelle en bois d’où se sont faites les observations aux moulinets.

La quatrième photographie de la planche 5i montre un jaugeage à la Luila sur une passerelle de fortune.

Pour le calcul des jaugeages, qui se fait à la fois graphiquement et algébriquement, nous avons suivi la méthode suivante :

i° Nous basant sur les renseignements du carnet de jaugeage (planche 41 ter), nous avons dessiné les polygones verticaux des vitesses (planche 42), en ayant soin, pour le dessin de ces polygones, de répartir entre les verticales la différence entre le niveau de l’eau au commencement du jaugeage rive gauche et le niveau de l’eau à la fin du jaugeage rive droite. Pour chaque verticale nous avons déterminé, dans ces conditions, la vitesse moyenne Vm en surfaçant au planimètre chacun des polygones et en divisant la surface / ainsi obtenue par la hauteur t correspondante. (Voir planimétrage planche 43.)

Nous avons relevé ensuite sur chaque polygone la vitesse superficielle Vo et calculé le

produit f -yy.

la somme des f, et trouvé ainsi e =

(Voir planche 44.)

Ce rapport moyen, qui reste sensiblement constant pour chaque rivière, permet de déterminer les vitesses moyennes si l’on connaît les vitesses superficielles par la méthode des flotteurs ou par des observations au moulinet.

Nous avons tracé ensuite, à une échelle convenablement choisie, le profil de la section du cours d’eau et le plan moyen de l’eau durant le jaugeage. Le niveau de ce plan est obtenu en prenant la moyenne entre les deux niveaux moyens établis pour chaque rive. Il est, en effet, à remarquer que le niveau de l’eau sur l’une des rives peut être plus élevé que sur l’autre, et que sur chacune des deux rives les niveaux peuvent changer au cours du jaugeage.

Nous avons pu alors construire la courbe des Vm en prenant la trace du plan d’eau ainsi déterminé comme axe des abscisses, une verticale comme axe des ordonnées, et en portant des longueurs proportionnelles aux vitesses moyennes calculées par les polygones verticaux des vitesses. (Planche 42.)

2° Nous avons calculé (voir planche 45) les profondeurs t* en répartissant cette fois, entre les verticales, la différence entre le niveau moyen de la rive gauche et le niveau moyen de la rive droite. Il est à remarquer que dans notre exemple, aucun mouvement de crue n’étant survenu au cours du jaugeage, les différences à répartir entre les verticales pour le dessin et pour le calcul, sont les mêmes et les profondeurs calculées t* (planche 45) sont identiques à celles dessinées t (planche 42). Pour chaque verticale, Vêlement l, égal à la somme des moitiés des distances entre cette verticale et les voisines a été calculé; le produit It*, qui est un des éléments de la section d’écoulement, a pu ainsi être établi. La somme des produits lt* est égale à F*, la surface totale d’écoulement.

Pour contrôler le calcul de F*, on calcule les t,, distances entre les points du profil de la section et un plan horizontal de comparaison (voir croquis planche 46) et l’on établit la valeur de la surface Ft = ltt. La somme Fj + F* doit être sensiblement égale à la surface du rectangle L(t* + t,).

Nous avons calculé alors la valeur de f* = Vm t* et des produits f* 1. La somme de ces produits donne le débit calculé. Q = f* 1. (Voir planche 45.)

La planche 46 montre encore comment on détermine le périmètre mouillé p.

3° En portant sur chaque verticale des longueurs proportionnelles aux valeurs de f* calculées et en planimétrant la surface comprise entre le plan d’eau et la courbe des f* ainsi obtenue, on trouve graphiquement une valeur du débit qui doit correspondre à la valeur calculée. (Voir planche 42.)

4⁰ La planche 46 donne tous les croquis relatifs aux calculs des pentes et montre la disposition de la carte jaune, qui renseigne au sujet des observations à faire au cours des jaugeages.

La détermination des pentes superficielles est en général difficile à effectuer; même dans un cours d’eau à pente régulière, on rencontre des complications en dépouillant les données du levé.

En combinant les cotes absolues des clous (voir dans ce chapitre le 3° des instructions relatives à l’exécution d’un jaugeage) et les ordonnées lues au piquet (voir carte jaune planche46), nous avons obtenu les cotes absolues de l’eau aux points A B C D E (voir planche 47).

Nous avons alors dessiné les croquis des pentes entre ces points. (Planche 46.)

Par la méthode des moindres carrés nous avons établi pour chaque croquis l’équation de la droite répondant le mieux aux cinq points de cotes absolues observées (A B C D E); la pente superficielle correspondante a été ainsi obtenue (voir planche 48). n et v sont dans l’application de la méthode des moindres carrés les coordonnées des cinq points de cotes absolues de l’eau correspondant aux piquets A B C DE. Le croquis au bas de la planche 48 montre quels sont les axes de coordonnées qui ont été adoptés.

Les pentes superficielles avant et après le jaugeage, pour la rive gauche et la rive droite, obtenues dans notre exemple par les calculs de la planche 48, sont au nombre de quatre.

On aurait pu trouver un plus grand nombre de pentes superficielles si le jaugeage avait été interrompu ou si une crue s’était manifestée.

Ces résultats obtenus, nous avons recherché la pente superficielle moyenne de l’eau sur chaque rive : à cet effet, on calcule par la méthode des moindres carrés l’équation de la droite donnant la relation entre le niveau de l’eau et la pente (voir planches 46 et 47, calcul 1) et l’on obtient, en introduisant dans cette équation la valeur moyenne du niveau de l’eau, la pente moyenne correspondante.

Dans notre exemple, la pente superficielle de la rive gauche n’a pas changé et celle de la rive droite n’a que deux valeurs distinctes, une avant et une après le jaugeage. Dans ces conditions, les calculs sont inutiles et on peut immédiatement admettre que la pente superficielle moyenne de la rive gauche est égale à la pente avant ou après le jaugeage; celle de la rive droite étant égale à la moyenne arithmétique des deux pentes superficielles de la rive droite. Nous avons cependant cru intéressant de donner les calculs au complet pour permettre au lecteur de mieux les comprendre.

Il suffit enfin, pour avoir la pente superfcielle moyenne du cours d’eau, de prendre la moyenne arithmétique des deux pentes superficielles moyennes rive gauche et rive droite, ainsi calculées.

La planche 49 donne également, toujours par la méthode des moindres carrés (calcul 2), la relation existant entre le niveau de l’eau au limnimètre et le niveau de l’eau dans le profl de jaugeage.

5° La planche 44 montre comment on peut calculer par la formule de Ganguillet et Kutter le coefficient de rugosité n et la constante c.

On vérifie ainsi dans une certaine mesure l’exactitude du jaugeage en comparant le coefficient de rugosité trouvé, à ceux déjà calculés pour différents cours d’eau.

Des jaugeages exécutés dans l’Elbe (i883-1886) ont cependant démontré que le coefficient de rugosité n n’est pas constant ; il varie non seulement sur tout le parcours du fleuve mais aussi dans une même section de jaugeage. On a trouvé, pour l’Elbe, des valeurs variant entre 0,021 et o,o3o, suivant augmentation de la pente et de la profondeur dans le profil. On a toutefois montré que le coefficient de rugosité allait en diminuant de la source à l’embouchure.

La planche 5o réunit en un tableau tous les résultats du jaugeage n° 25 pris comme exemple.

Remarque I. — Il a été fait usage, pour les nombreux calculs et planimétrages, de la machine à calculer « Peerles » maison Bàuerb, St Georgen (Schwarzwald Baden) et du planimètre Amsler-Laffon, Schaffhouse (Suisse).

Remarque II. — Il a été impossible, pour certains jaugeages, de faire le relevé de la section avant les observations de vitesse.

Pour le calcul de ces jaugeages on a dû se rapporter au dernier relevé exécuté, ce qui n’offrait pas d’inconvénient, vu la constance remarquable du lit des cours d’eau étudiés. Il est, en tout cas, préférable de relever chaque fois la section avant le jaugeage et de se baser exclusivement sur ce relevé.

Remarque III. — Des tables, que nous avons calculées grâce à l’équation des moulinets, et qui donnent les vitesses correspondant aux nombres de secondes mises par l’hélice pour faire vingt-cinq, cinquante et cent tours, ont permis aux opérateurs des jaugeages de calculer les vitesses observées.

Nous avons cru devoir donner tous les calculs et dessins relatifs à un des jaugeages exécutés, afin de montrer l’importance du travail que comporte un jaugeage complet.

Nous n’avons du reste pas trouvé nécessaire, pour le but que notre Service d’études des Forces Hydrauliques poursuivait en Afrique, de calculer les pentes superficielles et les coefficients c et n pour tous nos jaugeages. Cette dernière partie des calculs n’a été faite que pour les jaugeages dont nous désirions vérifier l’exactitude.

Les courbes de débit ont pu être construites et calculées après la première année d’observations.

Les planches 5g et 60 renseignent complètement le lecteur au sujet des calculs par la méthode des moindres carrés et du tracé de ces courbes.

Se basant sur les courbes de débit et grâce aux observations de niveau faites au cours de l’année ign (voir planches 35 et 36), on a pu construire les graphiques annuels des débits (planches 61 et 62). Ceux-ci donnent pour Vannée içii et pour les rivières étudiées :

Le débit moyen ou module : moyenne arithmétique des débits.

Le débit caractéristique moyen : débit en dessous duquel le cours d’eau n’est pas descendu plus de cent quatre-vingts jours consécutifs ou non.

Le débit caractéristique d’étiage : débit en dessous duquel le cours d’eau n’est pas descendu plus de dix jours consécutifs ou non.

Les débits maximum et minimum.

On remarquera, en étudiant les différents graphiques annuels des débits, les variations durant les saisons sèches et les saisons des pluies, les particularités de chaque rivière, l’importance des crues et des périodes d’étiage, etc., etc.

C’est ainsi qu’on remarquera qu’à la M’Pozo le débit maximum de l’année ign pour la plus forte crue est égal à 84 fois le débit minimum d’étiage.

Pour le Kwilu ce même rapport pour l’année ign n’est que de g.2; pour l’Inkisi y.3 et pour la N’Guvu 5.5.

La M’Pozo a, comme on le voit, un régime torrentiel; le Kwilu, beaucoup plus régulier, l’est cependant encore moins que l’Inkisi et la N’Guvu. Nous verrons au chapitre VI (observations pluviométriques) comment ces remarques concordent avec les observations pluviométriques et la nature du pays.

Le graphique annuel des débits de l’Inkisi à Kilemfu (planche 63) a été obtenu, comme on l’a vu à la fin du chapitre II, en additionnant les débits sous le pont du chemin de fer, de l’Inkisi et de la N’Guvu.

La planche 63 donne également les courbes de fréquence pour la M’Pozo, le Kwilu et l’Inkisi, courbes qui renseignent sur les puissances de chacune des rivières.

Ces courbes montrent par leur allure plus ou moins ascendante le caractère plus ou moins torrentiel de la rivière.

CHAPITRE V

ÉTUDE TOPOGRAPHIQUE

SOMMAIRE. — Importance des travaux topographiques exécutés. — Levés tachéométriques du terrain aux emplacements de 1’usine, du barrage et de la dérivation. — Etude de la capacité des bassins de

retenue. — Etude des voies d’accès.

Même en réduisant au minimum l’emploi du tachéomètre, nous nous sommes trouvés vis-à-vis d’un travail considérable qui a exigé, à certaines époques, jusqu’à sept opérateurs en même temps.

La lenteur du travail tachéométrique s’est spécialement fait sentir au cours de ces traies rives des cours d’eau étant, en

Les travaux topographiques que nous avons été amenés à poursuivre dans la région du Bas-Congo, ont de beaucoup dépassé nos prévisions. Nous avons dû, en effet, poursuivre l’étude de six emplacements de chute, des voies d’accès correspondant à ces emplacements et de trois bassins de retenue.

vaux

général, boisées même dans les pays de brousse. Les photographies de la planche 65 renseignent suffisamment à cet égard.

La planche 64 montre les types de tachéomètres utilisés. Nous avons pu nous convaincre, au cours de nos travaux, de l’utilité des tachéomètres puissants qui permettent des visées plus grandes, la lunette des petits et des moyens modèles étant, à notre avis, insuffisante.

La première partie de nos travaux topographiques (levés du terrain aux emplacements de l’usine, du barrage et de la dérivation) a dû être poursuivie complètement au tachéomètre. Nous avons décidé de travailler avec cette exactitude, car nous avons cru préférable de recueillir dès maintenant les renseignements nécessaires à l’élaboration de projets définitifs pour les usines hydro-électriques futures; il aurait, en effet, été fort désavantageux de devoir y revenir dans la suite. Les avant-projets que l’on aurait pu faire, sans posséder de levé tachéomé-trique des emplacements d’usine, n’auraient du reste pas répondu au but sérieux de nos études.

La planche 66, que nous donnons à titre d’exemple, montre le relevé tachéométrique fait par M. l’ingénieur Haass à l’emplacement des grandes chutes de Zongo-Matanda-Sengele; l’original au i/iooo de cette planche permettra, comme on le voit, de faire le projet d’aménagement avec exactitude.

La planche 65bis montre le petit levé de terrain exécuté à la station de jaugeage de la M’Pozo. Il a été, en effet, jugé nécessaire de fixer complètement, pour l’avenir, la position exacte des appareils de mesure et des sections de jaugeage avec leur plan de comparaison et leurs repères; on a pu ainsi accessoirement s’assurer des connaissances tachéométriques parfaites des nouveaux opérateurs, que l’on devait envoyer isolément aux emplacements d’usines.

La surveillance et la conduite de ces différents travaux tachéométriques ont été des plus difficiles, les opérateurs étant fortement distants les uns des autres et n’étant que peu au courant des questions relatives à l’aménagement des chutes.

Outre le relevé tachéométrique des six chutes étudiées, nous avons été amenés à faire une étude rapide de la capacité des bassins de retenue.

Nous avons cru, en effet, devoir nous préoccuper de cette question, nous rendant compte de son importance capitale dans l’aménagement des chutes.

On sait qu’il est en général possible, de créer, soit une retenue momentanée qui permette de passer les pointes de fortes charges à

3g

l’usine, soit une retenue journalière qui restitue pendant les heures de jour le débit du cours d’eau retenu durant les heures de nuit. Les retenues annuelles qui régularisent d’une façon complète le débit de la rivière, en retenant toutes les eaux supplémentaires au-dessus du débit moyen, ne sont, en général, possibles que dans l’aménagement de quelques hautes chutes privilégiées.

Il nous a semblé que des retenues journalières seraient possibles pour la M’Pozo et pour le Kwilu, tandis qu’une retenue momentanée serait aménageable à Kilemfu sur PInkisi.

L’étude de la capacité des trois bassins de retenue correspondants nous a entraînés à un travail considérable, même en réduisant la partie tachéométrique à un simple cheminement. (Ce cheminement remonte, en effet, pour chaque cas, par l’une des rives jusqu’à la limite du remous pour redescendre par l’autre rive jusqu’à l’emplacement du barrage.)

Les études de capacité étant toujours en cours d’exécution (M. l’ingénieur Bisschops s’occupe actuellement de ce travail), nous ne pouvons en donner les résultats dans le présent ouvrage. Nous pensons être complètement fixés à cet égard avant octobre prochain.

Nous avons cru devoir donner une assez grande importance à l’étude des voies d’accès aux emplacements des chutes, cette question étant capitale pour l’étude du coût de premier établissement. L’envoi à pied d’œuvre des matériaux de construction et du matériel d’exploitation dans les pays de montagnes présente, en effet, de grandes difficultés dans les passages abrupts et à déclivité considérable ou parmi les éboulis de gros blocs.

La construction des voies d’accès entraîne parfois celle de ponts, d’aqueducs, dont le coût augmente d’une façon notable celui de l’installation générale; c’est ainsi que dans l’aménagement du système des trois chutes d’Orlu (17,000 HP), la chute d’amont, dont l’installation n’a coûté que 8i5,ooo francs, comporte un plan incliné à crémaillère avec treuil pour l’ascension du matériel, qui est revenu à 140,000 francs. (Voir la Houille blanche, par Etienne Pacoret.)

L’importance de l’étude des voies d’accès est, à notre avis, encore plus grande au Congo qu’en tout autre pays. Il est, en effet, à remarquer que l’on ne possède, en Afrique, aucun renseignement sur le pays traversé, que la question des transports y est plus difficile à solutionner que partout ailleurs, et qu’enfin l’exécution des moindres travaux prend immédiatement, dans ce pays, une plus grande importance.

L’étude des voies d’accès aux emplacements d’usine est encore actuellement poursuivie par M. l’ingénieur Max Delporte. Cet ingénieur a pour mission de recueillir sur le terrain, par des reconnaissances approfondies, tous les renseignements topographiques, géologiques, particuliers (ouvrages d’art, prise d’eau, etc.) et généraux (main-d’œuvre, climat, etc.) nécessaires à l’élaboration des projets approximatifs des voies d’accès. M. Delporte ne doit faire sur le terrain qu’un piquetage au tachéomètre avec grandes visées, de lavoie telle qu’il l’aura repérée après de nombreuses reconnaissances du pays. Il n’est, en effet, pas nécessaire, à notre avis, de faire un relevé à courbes de niveau du terrain, pour rapporter tous les renseignements utiles à l’élaboration des projets de routes ou de chemins de fer à voie étroite que l’on sera amené, suivant le cas, à exécuter.

Les derniers résultats des travaux topographiques du Service d’études des Forces Hydrauliques du Bas-Congo seront réunis, pensons-nous, avant la fin de novembre 1912, et les projets d’usines hydro-électriques pourront être commencés en janvier 1913.

CHAPITRE VI

RENSEIGNEMENTS PLUVIOMÉTRIQUES, GÉOLOGIQUES, THERMOMÉTRIQUES ET ANALYSE DES EAUX

SOMMAIRE. — Renseignements pluviométriques et régime des différents cours d’eau. — Importance des renseignements géologiques, phénomènes d’érosion continentale et orientation des couches du mont Yelala. — Observations thermométriques et analyse des eaux.

Dans la région du Bas-Congo située entre Matadi et le Stanley-Pool, deux saisons des pluies et deux saisons sèches annuelles sont nettement marquées. Les trois graphiques du bas de la planche 70 montrent l’influence relativement faible de la petite saison sèche sur les précipitations atmosphériques.

Nous avons vu, aux chapitres III et IV, l’influence des quatre saisons sur le niveau et le débit des rivières. Nous allons pouvoir ici, grâce aux observations pluviométriques recueillies en 1910-1911, nous rendre exactement compte de cette influence, comparer entre elles les différentes observations et montrer nettement le caractère de chacun des cours d’eau étudiés.

Il est bien évident que, pour une station donnée, la quantité d'eau tombée varie d’année en année et qu’en conséquence, les conclusions que nous pourrons tirer de la comparaison de nos différentes observations pluviométriques ne sont pas forcément vraies pour les années à venir.

C’est ainsi que le tableau de la planche 69, nous indiquant les hauteurs de pluies annuelles à Thysville, nous montre en 1909-1910 un maximun de 2.283 millimètres et un minimum de 1.169 millimètres en 1910-ign. Pendant la saison des pluies 1889-1890, le docteur Étienne a trouvé pour la hauteur d’eau tombée à Banane 620 millimètres, tandis qu’il n’enregistrait en 1890-1891 qu’une hauteur de 382 millimètres; une année de sécheresse exceptionnelle faisait suite à une année fortement pluvieuse, comme cela a été le cas pour les années 1909-1910 et 1910-1911 à Thysville.

Le graphique du haut de la planche 70 montre que la quantité annuelle d’eau tombée

va en croissant de Matadi vers le Stanley-Pool.

C’est du reste la confirmation d’une règle générale déjà constatée pour les stations de même latitude, de la côte vers l’intérieur (1).

Le deuxième graphique de la planche 70 montre qu’il pleut toujours plus dans la vallée du Kwilu que dans celle de la M’Pozo, et plus encore dans celle de l’Inkisi.

Il est, en effet, à remarquer que les altitudes moyennes des vallées sont, pour la M’Pozo, 100 à 200 mètres, pour le Kwilu 35o à q5o mètres, pour l’Inkisi 55o à 65o mètres, qu’en outre, ces vallées sont situées de plus en plus vers l’intérieur et qu’enfin, le pays environnant la M’Pozo est un pays de roches dénudé, sans aucune végétation, celui du Kwilu un pays de brousse et celui de l’Inkisi un pays de forêts.

Les trois graphiques au bas de la planche 70 montrent que les saisons sont plu* fortement marquées vers Matadi que vers le Stanley-Pool.

C’est ainsi que l’on a constaté 8 mois sans pluie à la M’Pozo, 4 mois sans pluie au Kwilu et seulement 3 mois à l’Inkisi. Les stations d’observations de la vallée de l’Inkisi sont, en effet, à une latitude moindre que celles de la vallée du Kwilu et de la M’Pozo.

Le nombre de jours de pluie est relativement faible dans toute la région. Il va en augmentant de Matadi vers le Stanley-Pool.(Voir tableau planche 68.)

On n’a constaté en 1910-1911 que 24 jours de pluie au kilomètre 29 du chemin de fer, dans la vallée de la M’Pozo. Cette même année, on comptait cependant jusqu’à 96 jours de pluie dans la vallée de la N’Guvu (kilo-

(1) J. Cornet : L’érosion continentale dans le Bassin du Congo. (Société belge de Géologie, t. X, année 1896.)

mèt. 286). En 1890-1891, le docteur Etienne a compté 29 jours de pluie à Banane.

La presque totalité de la hauteur annuelle de la pluie, tombe, en général, pendant un ou deux mois de l’année, en pleine saison des pluies.

La planche 67 nous permet de calculer la somme des pluies tombées en novembre et mars pour la M’Pozo et l’Inkisi, et en novembre et avril pour le Kwilu ; si l’on fait alors la proportion avec la chute annuelle, on trouve que durant les deux mois de plus fortes pluies il est tombé à la M’Pozo en moyenne les 59p. c. de la chute totale annuelle, au Kwilu les 44 p. c. et à l’Inkisi les 41 p. c.

On remarquera avec étonnement que le mois de mars a été le plus pluvieux de l’année dans les bassins de la M’Pozo et de l’Inkisi, tandis que le mois d’avril donnait le maximum pour le bassin du Kwilu.

Les précipitations atmosphériques du côté de Matadi sont, comme on le voit, beaucoup plus rares que du côté de Thysville et du Stanley-Pool, mais sont beaucoup plus fortes dans un temps plus court.

Dans ces conditions et surtout si l’on se rappelle que le pays aux environs de laM’Pozo est absolument dénudé de toute végétation et formé d’un sol imperméable, que le pays dans la vallée du Kwilu est couvert de brousse et qu’enfin celui de l’Inkisi est un pays de forêts s’étendant sur un sol perméable, on comprend que le régime des rivières de Matadi au Stanley-Pool soit très nettement de plus en plus régulier.

C’est ainsi que nous avons pu constater de juin içio à avril içi2 des différences de niveau entre le minimum et le maximum, pour la M’Pozo de 8 mètres, pour le Kwilu de 4m87, pour l’Inkisi de 3mq5 et pour la N’Guvu de 2m36. D’après nos observations, le débit maximum à la M’Pozo est 84 fois plus fort que le débit minimum, celui du Kwilu 21 fois, de l’Inkisi 9 fois et de N’Guvu 8 fois seulement.

En nous basant sur des constatations faites par la Compagnie du Chemin de fer avant l’installation du service d’études des forces hydrauliques, nous avons trouvé, pour les dénivellations maxima des niveaux pour chaque rivière, respectivement çmoq, ym6y, 5m65 et 2m36. Dans ces conditions, les plus grands débits maxima seraient respectivement 108 fois, 41 fois, iS et 8 fois plus grands que les plus petits débits minima.

Les crues de la M’Pozo sont extrêmement rapides et devront nécessiter des précautions spéciales pour les déversoirs, vannes de décharge, barrages, etc. Le limnigraphe installé a indiqué en décembre 1911 une crue de

4 mètres en six heures. (Voir planche 3o.)

En décembre 1911 nous avons observé un débit maximum de 800 mètres cubes par seconde à la M’Pozo, tandis que nous n’observions dans les mêmes conditions, en avril 1912, que 6i5 mètres cubes au Kwilu et 5q6 à l’Inkisi. Cette dernière rivière est cependant sensiblement plus importante que le Kwilu et plus encore que la M’Pozo. Son débit caractéristique moyen pour ign a été de 124 mètres cubes tandis que celui du Kwilu n’était que de 54 mètres cubes et celui de la M’Pozo de 20 mètres cubes seulement. Cette remarque s’explique par le caractère plus torrentiel de la M’Pozo et du Kwilu et par le fait que l’Inkisi s’étend très considérablement vers le sud et traverse ainsi des régions dont les saisons se présentent à des moments assez différents. Il est à remarquer que la M’Pozo coule dans un pays de roches imperméables et que le Kwilu reste épanoui en de nombreux affluents dans un pays de même latitude et peut ainsi subir l’influence d’une pluie d’orage s’étendant sur la presque totalité de son bassin.

Quant au Congo, sa situation à cheval sur l’Equateur tend à régulariser son régime dans son cours inférieur. Comme on peut le voir aux planches 37 et 3 y bis, la saison sèche de l’hémisphère nord diminue l’effet de la saison des pluies dans l’hémisphère sud et réciproquement. C’est ainsi que certaines années la petite crue du fleuve, en mars et avril, n’est pas sensible. (Voir planche 3jbis,année 1905).

Les deux tiers du bassin du Congo s’étendant dans l’hémisphère sud, l’effet de la crue du Kasaï et du Lualaba en novembre et décembre est de beaucoup la plus importante.

La différence maximum entre les niveaux extrêmes du Fleuve Congo constatée à Léopold-ville en 1905 et 1908 est de 5m68. Nous pensons que cette même différence au Stanley-Pool à Kinshasa sera de 4 mètres environ. A Matadi, d’après des constatations faites en 1890 et 1908, elle a été de 8mço.

Pour montrer l’importance des renseignements géologiques, citons ce que dit

M. le commandant Audebrand dans ses Etudes préliminaires à l’aménagement des chutes d'eau, leur importance et leur nécessité :

« Parmi ces renseignements (renseignements à recueillir pour l’aménagement des chutes), il en est d’un ordre tout particulier, sans lesquels l’étude topographique est incomplète et peut, malgré une exactitude

» Quand une vallée court perpendiculairement à la direction, ses deux versants sont

sud-sud-est

mathématique parfaite, conduire à de graves mécomptes. Nous voulons parler de la constitution géologique du sol ; son influence est tellement évidente, qu’on a scrupule et presque mauvaise grâce à y insister. Il est bien évident, par exemple, qu’un tunnel à eau, percé dans le gypse, n’aura aucune solidité et, qu’au contraire, celui qui traversera des calcaires compacts pourra donner toute satisfaction. Il faut bien reconnaître cependant que, trop souvent, on a négligé de s’enquérir à ce sujet. La prospérité ou la ruine d’une affaire peuvent dépendre d’un pareil détail, et qu’on ne se récrie pas que l’oubli en pareil cas est impossible, nous le répétons, il y a des exemples du contraire trop nombreux et en tous pays. »

Les renseignements géologiques que nous avons été amenés à recueillir dans la région du Bas-Congo n’ont donc pas eu pour but d’apporter une contribution sérieuse à la géologie de ces régions, mais bien de déterminer la constitution du sol en certains endroits (emplacements des barrages, tunnels, canaux de dérivation, etc.) et de rechercher les matériaux de construction existant à pied d’œuvre (pierre à bâtir, pierre à chaux, calcaire à ciment, bois de charpente, sable, etc.).

Au sujet des conclusions géologiques à tirer des échantillons recueillis par nous dans la région du Bas-Congo, nous reportons les lecteurs à la note que M. le professeur Cornet a bien voulu faire paraître dans le « Bulletin de la Société belge de Géologie » (i).

Nous avons pu, au cours de nos reconnaissances, dans la région entre Matadi et le Stanley-Pool, constater les curieux effets de l’érosion continentale (2).

Nous reportons nos lecteurs à l’étude que le même professeur a fait paraître à ce sujet en 1896 et nous nous bornons à indiquer les nouvelles constatations faites par nous dans la région du Bas-Congo :

« La vallée de la M’Pozo, écrit M. Cornet, et celles de ses affluents inférieurs, constituent de véritables gorges très encaissées, séparées par des massifs étroits, donnant lieu ainsi à un district extraordinairement accidenté présentant un terrain en pente très raide. »

« La structure géologique se combine aux effets de l’érosion pour donner au relief un caractère particulier très frappant dans les environs de Matadi et de Palabala. »

(1)    J. Cornet. Contribution à la géologie du bassin du Congo. Sur quelques échantillons de roches récoltés dans le Bas-Congo par M. Robert Thys. (Société belge deGéologie, t.XXV, 1911.)

(2)    J. Cornet. L’érosion continentale dans le bassin du Congo. (Société belge de Géologie, t. X, 1896.)

« Les terrains qui forment les rives du Congo aux environs de Matadi et que l’on rencontre dans la vallée de la M’Pozo consistent essentiellement en couches puissantes de roches très résistantes se présentant comme des grès et des psammites ou quelquefois comme des quartzites et des micaschistes ; des zones de roches schisteuses amphiboliques moins dures y sont intercalées. »

« Ces couches affectent une disposition très simple; elles sont simplement relevées, à peu près vers le nord-ouest, d’un angle variant de i5 à 3o°.

» Il résulte de cette disposition et de la résistance relativement grande des roches, que là où une profonde vallée d’érosion est creusée parallèlement à la direction des couches, elle présente un versant abrupt du côté de la tranche des strates et un versant en pente beaucoup plus douce du côté du plat.

en pente très forte et offrent sur leurs parois la coupe des couches inclinées.

» Ainsi, le Congo, devant Matadi, est à peu près parallèle à la direction des bancs; sa rive gauche présente une pente relativement modérée, tandis que sur la rive droite il est bordé par l’escarpement raide qui mène au plateau du Kionzo. En aval du confluent de la M’Pozo le fleuve offre sur sa rive gauche du côté des Echelles aussi bien que sur la rive droite, à Vivi, des versants escarpés laissant voir par place l’inclinaison des bancs; en cet endroit, son cours est perpendiculaire à la direction des couches.

» Près du pont du chemin de fer, sur la M’Pozo, la rive gauche de la rivière présente les tranches des couches et forme le versant escarpé du massif du Pic Cambier; du côté opposé sont des pentes plus modérées sur lesquelles la voie s’élève en décrivant les lacets de Matadi-Mapembé. »

Vérifiant complètement l’inclinaison des couches, simplement relevées avec pendage vers le nord-ouest, nous avons trouvé un emplacement de barrage exceptionnellement favorable sur la M’Pozo, immédiatement en aval du ravin du Diable. (Voir planche 2.) En cet endroit, en effet, la rivière attaque normalement les couches et possède de ce fait des parois à pic sur les deux rives.

Par contre, M. l’ingénieur Delporte a constaté que les couches du montYelala sont orientées nord-nord-ouest avec un pendage de 3o° à 40° ouest et, par conséquent, assez sensiblement différentes, en

sud-sud-est.

orientation de celles des environs de Matadi et avec un pendage légèrement supérieur.

Les deux rives du fleuve au plus fort des rapides, quand l’eau coule vers le sud-ouest, sont du reste fortement en pente, la rive gauche étant cependant moins verticale que la droite. (Voir photographie III, planche 7.) En amont des rapides, là où le fleuve coule vers l’ouest-nord-ouest, la rive gauche seule est à pic. (Voir photographie V, planche 8.)

La photographie V nous montre du reste nettement le pendage ouest et l’orientation nord-nord-ouest

Il est intéressant de remarquer à la planche 6 la visibilité parfaite d’un synclinal et d’un anticlinal qui montrent les bouleversements géologiques de la région aux environs du mont Yelala.

Nous lisons, toujours dans l’article de M. Cornet :

« Les calcaires purs et même les calc-schistes peu inclinés présentent aussi la propriété de former des escarpements verticaux sous l’influence de l’érosion fluviale. On trouve de beaux exemples de falaises de calcaire sur les rives du Congo en amont d’Isan-ghila et dans l’escarpement qui délimite le plateau du Bangu vers la vallée de la Lukunga, aux environs de Kimpesé. La rivière Kwilu, en aval du pont du chemin de fer, coule dans une gorge étroite à parois verticales creusée dans les calcschistes devoniens. »

C’est en cet endroit, comme nous avons pu le vérifier, que commence la partie intéressante du Kwilu au point de vue de ses forces hydrauliques.

A 7 kilomètres environ, en aval du confluent de la Pangazi, le Kwilu se réduit à une largeur de 3 à 4 mètres et coule rapidement dans une crevasse où l’eau est à peine visible en saison sèche.

La perte du Kwilu est montrée d’une façon caractéristique par la dernière photographie de la planche 12. On remarquera sur ces photographies la parfaite horizontalité des couches de calcschistes, horizontalité qui a provoqué l’érosion verticale des deux rives.

Quelques centaines de mètres plus loin, le lit de la rivière, qui s’était légèrement élargi, se resserre à nouveau et le Kwilu coule dans une gorge à parois verticales de 20 à 3o mètres de hauteur, véritable canon que nous avons cru pouvoir dénommer Porte d'Enfer par ses roches aux aspects bizarres et menaçants. (Voir planche 13.)

Nous avons récolté, entre le pont du chemin de fer sur le Kwilu et le confluent de cette rivière avec la Pangazi, deux « haches en pierre » que nous avons remises à M. le professeur Cornet, et dont l’une a été reconnue unique en son genre dans le préhistorique du Bas-Congo. C’est une « hache polie » d’une roche amphibolique gris verdâtre.

« Aux environs de Kimpesé, écrit M. Cornet, on rencontre à la surface du sol, ordinairement sur les hauteurs, une quantité considérable de pierres taillées; nous en avons récolté plusieurs centaines entre le Kwilu et le village de Kimpesé. Ces instruments, affectant l’aspect de plusieurs des types connus en Europe, sont mêlés à des marteaux formés de galets arrondis portant des traces de percussion, à des blocs matrices, etc. Ils sont fabriqués aux dépens des bancs de roches siliceuses dures intercalées dans les schistes et les calcschistes devoniens. L’abondance de ces ustensiles dans un pays où se présente le calcaire en bancs épais n’est-elle pas de nature à faire supposer que les populations qui les ont fabriqués ont pu habiter des cavernes aujourd’hui disparues par suite de l’érosion ou simplement masquées par les dépôts superficiels ? »

Nous croyons intéressant de signaler, à ce sujet, les deux cavernes encore existantes au sud de la voie du chemin de fer, dans la descente de Kimpesé. Nous n’avons pas eu malheureusement l’occasion de les visiter.

Nous citons encore ici ce que le savant géologue écrit au sujet de l’érosion en entonnoirs si caractéristique dans la région de l’Inkisi et dont notre carte, planche 4, montre le nombre considérable :

« On voit les eaux ruisselantes creuser dans les dépôts meubles des sillons profonds, des rigoles qui, s’approfondissant, se ramifiant et se réunissant, deviennent bientôt de véritables gorges étroites aboutissant souvent à des cirques ou entonnoirs aux parois escarpées et garnies de pyramides de terre, d’obélisques, de tours, etc., dont chaque pluie tend à modifier l’aspect. On voit fréquemment ces ravinements entamer des collines jusqu’à leur centre où ils peuvent se réunir à un entonnoir analogue formé de l’autre côté. Il est incontestable qu’ils doivent leur origine à l’action érosive des eaux ruisselantes et non à des effondrements du sol, comme l’ont cru certains voyageurs. On peut observer tous les intermédiaires entre une simple rigole creusée sur la pente d’une colline et des gouffres profonds de plus de 5o mètres aboutissant souvent à la vallée voisine par une gorge tellement étroite et tortueuse qu’ils paraissent fermés de toutes parts.

« Le creusement des entonnoirs est très rapide; on voit souvent des sentiers encore nettement tracés coupés net parles progrès du phénomène. (Voir notre carte planche 4, tout le long du sentier de Madimba à Kilemfu, entonnoirs au nord et au sud du chemin.)

» Ce mode d’érosion est extrêmement actif dans les régions occupées par les grès rouges feldspathiques horizontaux. Ces roches, altérées en un produit meuble sur une épaisseur considérable, fournissent une prise facile au ravinement. Le pays formé par ces grès horizontaux a dù être primitivement un plateau continu couvert de forêts favorisant l’altération en place. »

« Actuellement, le pays traversé est fortement mamelonné; de nombreux ravinements en entonnoirs montrent bien l’origine de ce mode de relief, et en certains endroits, on distingue encore des collines de forme tabulaire que les ravinements attaquent énergiquement. »

La carte que nous avons dressée (planche 4) montre l’aspect extraordinairement découpé et raviné du pays ; les sources de chaque rivière sont formées, comme on le voit, par un entonnoir en marche régressive, qui explique l’enchevêtrement du système hydrographique. (Voir sources de la « Matari », affluent de gauche de la « Luila » ; source de la « Kiamfu », affluent de droite de la « Vinia », etc.)

Notre carte indique également de nombreux marécages dans les vallées des affluents rive droite de l’Inkisi, entre les kilomètres 265 et 285 du chemin de fer. Ces séries de marécages montrent que l’argile d’altération existe nombreuse en sous-sol dans ces parages.

Les assises de grès rouges de l’Inkisi, sensiblement horizontales, donnent, comme les calcschistes de la vallée du Kwilu, également naissance à de véritables gorges là où l’érosion du cours d’eau devient énergique.

C’est ainsi que les sept derniers kilomètres de l’Inkisi, avant son confluent avec le Congo, ne sont que chutes et rapides au fond d’un véritable canon. La rivière en cet endroit descend sur un peu moins de sept kilomètres de la cote 415 à la cote 210 au niveau du fleuve, soit une chute de 2o5 mètres.

La photographie VII, planche 22, montre la gorge de l’Inkisi avec ses parois à pic de 90 mètres de hauteur verticale.

Les renseignements thermométriques

recueillis par notre service ne sont malheureusement pas encore très considérables. Nous pouvons cependant, dès maintenant, en tirer quelques renseignements intéressants. Pour Thysville, où nous avons déjà plusieurs années d’observations sérieuses, nous avons pu enregistrer un maximum de température de l’air de 34° seulement, un minimum de i3° et une température moyenne de 2i° centigrades à l’ombre. La température à Thysville (750 mètres d’altitude) est toujours, comme on le voit, de plusieurs degrés inférieure à celle des autres stations de la région.

Dans les parties d’altitude moins élevée et dépourvues de végétation, la température moyenne du sol en saison chaude varie de 5o à 6o° et monte parfois par insolation à 75 et même 8o°. Le docteur Etienne a pu observer à Banane des températures de plus de 8o° au thermomètre à boule noire.

Il est dès maintenant intéressant de signaler, pour les calculs de transport de force par conducteur aérien, que ces températures élevées obtenues par insolation peuvent être ramenées en quelques secondes, par les fortes pluies d’orage, à 20et25°seulement. Il faudra, en effet, tenir compte de ces écarts brusques de température dans le calcul des conducteurs.

Les observations de température de l’eau prise au cours des jaugeages ont montré que l’insolation journalière n’a pas d’influence, mais que la saison chaude élève de quelques degrés la température des eaux des rivières. C’est ainsi qu’à l’Inkisi on a trouvé pour 1911 une température moyenne en saison chaude de 2Ô°5 tandis qu’on n’observait que 23°5 seulement en saison sèche.

Le Service d’études des Forces Hydrauliques du Bas-Congo s’est enfin préoccupé de l’analyse des eaux, c’est-à-dire des matières en suspension ou en dissolution charriées par les différents cours d’eau.

Cette question, qui n’a pas une importance capitale pour l’utilisation proprement dite des forces hydrauliques et qui, pour les basses chutes, peut même parfois être négligée, acquiert cependant une grande importance pour les hautes chutes par l’usure anormale qu’elle provoque dans les conduites sous pression et les turbines.

Dans ce dernier cas, deux sortes d’usure bien distinctes sont facilement reconnaissables. La première est une usure purement mécanique, due au frottement du sable entraîné par les eaux. Elle se manifeste toujours par un poli mat, parfois sillonné de rainures. La seconde provient d’action chimique ; elle est due à l’oxygène de l’air contenu dans l’eau et se reconnaît à la scorification de certaines parties des turbines, notamment des aubes, qui prennent un aspect spongieux. Il arrive parfois que l’usure est tellement rapide que les roues des turbines doivent être changées chaque année.

Parmi les échantillons d’eau recueillis au cours des jaugeages, plus de quarante ont été analysés soigneusement.

Nous n’avons pu tirer aucune conclusion de ces analyses, sinon qu’aucun rapport n’existe apparemment entre le débit et la quantité de matériaux charriés. A la fin d’une crue, par exemple, l’eau est en général fort claire, malgré un débit important. Certains jours de saison des pluies, principalement à la M’Pozo, sont remarquables par la clarté relative des eaux des rivières.

Nous avons pu observer des minima de ioo grammes environ de matières charriées par mètre cube sur chacune des rivières et des maxima de 600 grammes à la M’Pozo, 720 grammes au Kwilu, 920 grammes à la N’Guvu et jusqu’à 1 kg. 212 à l’Inkisi. Il est à remarquer que ces dernières rivières coulent dans un pays de roches perméables plus fortement altérées.

Le poids de la silice par mètre cube a varié de 3o grammes, à i3o pour la M’Pozo, 340 pour le Kwilu et 430 pour l’Inkisi. Enfin, la N’Guvu s’est signalée par sa faible quantité de silice en suspension (20 à 80 grammes seulement par mètre cube d’eau).

CONCLUSIONS

ET

Tableau des Chutes à réserver pour l’Electrification du Chemin de fer

de Matadi au Stanley-Pool

La Compagnie du Chemin de fer du Congo pourra établir, en se basant sur les observations relatives au régime, sur les renseignements topographiques et géologiques recueillis par notre service d’études, les avant-projets d’usines hydroélectriques et le prix de revient du kilowatt-heure dans la région du Bas-Congo.

Il sera possible alors de juger des avantages de la traction électrique sur la traction à vapeur et de solutionner le problème de l’électrification du Chemin de fer du Congo.

Nos travaux ont permis d’établir le tableau de la planche 71 qui conclut, pour l’année 1911, à une puissance totale disponible aux périodes d’étiage, pour les six chutes étudiées, d’environ ii3,ooo chevaux.

Il est à remarquer qu’une année présentant des minima de débit inférieurs à ceux que nous avons constatés en 1911 pourrait se présenter dans l’avenir. C’est une des raisons pour lesquelles il sera sage de poursuivre les observations du régime des six chutes.

La traction électrique du chemin de fer de Matadi au Stanley-Pool et les services publics des villes existantes constituent, dans la région du Bas-Congo, les premiers et les plus importants besoins d’énergie.

Les usines hydroélectriques nécessaires pour satisfaire à ces besoins permettront peut-être, par l’utilisation de leurs chevaux périodiques (i), l’installation d’entreprises électrochimiques ou électrométallurgiques.

Ces entreprises, vu l’importance des transports de la Colonie, et pour des raisons techniques trop longues à développer ici, ne doivent, en tout cas, être considérées que comme un résultat accessoire de Vélectrification du chemin de fer et des services publics.

Quoi qu’il en soit, le tableau de la planche 71 montre que les ressources en forces hydrauliques (chevaux permanents) faciles à aménager dans la région du Bas-Congo sont extrêmement limitées et suffiront, sans laisser d’excédents, aux besoins futurs des villes et des transports de la Colonie.

Il faut, en effet, remarquer que les forces hydrauliques (chevaux permanents) nécessaires à l’électrification du chemin de fer ne peuvent être limitées aux besoins présents, mais doivent suffire aux besoins futurs d’un trafic toujours croissant et dont le développement paraît illimité.

Nous pensons, dans ces conditions, qu’il est indispensable de réserver, en vue de l’électrification du chemin de fer de Matadi au Stanley-Pool, les six chutes qui font l’objet de nos études.

Robert THYS.

Juin 1912.

(x) Energie résiduelle, pendant les heures de faible charge à l’usine (heures de nuit) et en dehors des périodes d’étiage.

TABLE DES PLANCHES

Planches

1.    Carte des grandes forces hydrauliques du Congo

belge.

ibis. Marées barométriques mensuelles et journalières.

2.    Carte du Bas-Congo : environs de Matadi, vallée

de la M’Pozo.

3.    Carte du Bas-Congo : vallée du Kwilu.

4.    Carte du Bas-Congo : carte du pays situé entre

l’Inkisi, le Congo et le chemin de fer.

5.    Croquis des rapides de Yelala.

6.    Panoramas des rapides du fleuve Congo à Yelala.

7.    Photographies des rapides de Yelala.

8.    Photographies des rapides de Yelala.

q. Carte d’ensemble (emplacement des appareils).

10.    Photographies de la vallée de la M’Pozo.

11.    Photographies du camp du Kwilu.

12.    Photographies de la Perte du Kwilu.

13.    Photographies de la gorge du Kwilu.

14.    Photographies des chutes du Kwilu.

15.    Photographies des rapides de Kilemfu (Inkisi).

16.    Photographies de la chute de Sanga (Inkisi).

17.    Croquis d’ensemble des chutes de Zongo-Matanda

et de Sengele (Inkisi).

18.    Photographies de la chute de Zongo-Matanda (In-

kisi).

19.    Photographies de la chute de Zongo-Matanda (In-

kisi).

20.    Panorama de la chute de Zongo-Matanda (Inkisi).

21.    Panorama de la chute de Zongo-Matanda (Inkisi).

22.    Photographies de la gorge de l’Inkisi et de la chute

de Sengele.

23.    Panorama des rapides de Kintambo (Léopoldville). 23bis. Profil en long de la rivière Inkisi.

24.    Croquis de situations des repères de nivellements.

25.    Limnimètres. Appareil limnigraphe.

26.    Appareils à maxima.

27.    Photographies des limnigraphes de la M’Pozo et du

Kwilu.

28.    Photographies du limnigraphe de l’Inkisi.

29.    Photographies du limnimètre de l’Inkisi, du limni-

mètre et de l’appareil à maxima de Léopoldville.

30.    Type de feuille limnigraphe hebdomadaire.

31.    Graphique mensuel des niveaux à la M’Pozo

(maximum).

32.    Graphique mensuel des niveaux au Kwilu (maxi

mum).

33.    Graphique mensuel des niveaux à l’Inkisi (maxi

mum).

34.    Graphique mensuel des niveaux à la M’Pozo (mi

nimum).

35.    Graphiques annuels des niveaux à la M’Pozo et au

Kwilu.

36.    Graphiques annuels des niveaux à l’Inkisi et à la

N’Guvu.

37.    Graphiques des niveaux mensuels moyens du fleuve

Congo à Léopoldville de iqo5 à 1910.

Planches

37bis. Graphiques des niveaux mensuels moyens du fleuve Congo à Matadi de 1909 à 1911.

38. Type de moulinet à hélice protégée.

3p. Type de moulinet à hélice non protégée.

40.    Photographies d’un tarage de moulinet par le

docteur Epper.

41.    Courbe de tarage de moulinet.

4ibis. Croquis relatif à l’exécution d’un jaugeage par moulinet.

qiter. Type de carnet de jaugeage.

42.    Calcul graphique d’un jaugeage de faible débit à

l’Inkisi.

43». Calcul au planimètre.

44.    Calcul des coefficients e, n, c.

45.    Calcul de F* Q_p.

46.    Croquis relatifs au calcul des pentes.

47.    Calcul des cotes absolues de l’eau aux points

A B C D E.

48.    Calcul des pentes.

49.    Calcul de la pente moyenne de l’eau.

50.    Résultats du jaugeage.

51.    Photographies de jaugeages au moulinet électrique.

52.    Graphique d’un jaugeage de faible débitàla M’Pozo.

53.    Graphique d’un jaugeage de fort débit à la M’Pozo. 5q. Graphique d’un jaugeage de faible débit au Kwilu.

55.    Graphique d’un jaugeage de fort débit au Kwilu.

56.    Graphique d’un jaugeage de fort débit à l’Inkisi.

57.    Graphique d’un jaugeage de faible débit à la

N’Guvu.

58.    Graphique d’un jaugeage de fort débit à la N’Guvu. 5q. Courbes de débit de la M’Pozo et du Kwilu.

60.    Courbes de débit de l’Inkisi et de la N’Guvu.

61.    Graphiques annuels des débits pour la M’Pozo et le

Kwilu.

62.    Graphiques annuels des débits pour l’Inkisi et la

N’Guvu.

63.    Graphique annuel des débits pour l’Inkisi à Ki

lemfu et courbes de fréquence.

64.    Types de tachéomètres du service F H B C.

65.    Photographies prises au cours des travaux tachéo-

métriques.

65b's. Plan tachéométrique de la station de jaugeage de la M’Pozo.

66.    Plan tachéométrique à courbe de niveau des chutes

de Zongo-Matanda-Sengele.

67.    Tableau des hauteurs de pluies mensuelles (année

1910-1911).

68.    Hauteurs de pluies annuelles, nombre de jours de

pluies (année 1910-1911).

69.    Hauteurs des pluies pour les années précédentes et

comparaisons avec l’année 1910-1911.

70.    Représentation graphique des observations pluvio-

métriques.

71.    Tableau des chutes à réserver pour l’électrification

du chemin de fer du Congo.

Imprimerie Scientifique Charles BULENS, Editeur Rue Terre-Neuve, 75, Bruxelles

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MAREE BAROMETRIQUE ANNUELLE

Courbe de correction (b-bm) adoptée d après les observations faites à Saint-Paul-de-Loanda, Banane, Kwai (Ousambara-Ouest) Daar-es-Salam et Thysville.

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Les observations continues manquent en Juin, Juillet et Août ; aussi les valeurs de ces mois sont elles sujettes a caution. La marée barométrique annuelle est cependant nettement sensible.

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RIVIERE INKISI (Bas-Congo).

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<° Rapides de Kilemfu

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des longueurs des hauteurs .

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Lim nimètre Lim nigraphe

Appareil à maxima    1

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OKm. Distances partielles en Km. et pentes en millièmes 35,7km.-0.4-2

L'Oÿ 59£    19£

Distances en kilomètres au pont du chemin de fer

R.Thys et R.Leuzinger

ÉTUDES DES FORCES HYDRAULIQUES DU BAS-CONGO.

Planche No 24

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TYPES DE REPÈRE du Service F.H.B.C.

Culée dupont rive gauche face parallèle au courant

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Repère horizontal

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FOURNISSEUR DES REPÈRES Atelier des télégraphes de G.Hasler à Berne (Suisse)

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R. Thys et R. Leuzinger

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Echelle limnimétrique

Type Bureau hydrométrique fédéral suisse

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Appareil Limnigraphe Type service F. H. B. C.

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LIMNIMETRE ENREGISTREUR N® 104 STATION M’POZO

Forces hydrauliques du Bas-Congo

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Profil : 10 m. en aval du pont

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Graphique mensuel des hauteurs limnimétriques pour le mois de décembre 1911

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21

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REMARQUES : Mm = hauteur maximum = 57.700, le 28 décembre, vers 14 h. 30.

hauteur minimum = 50.150, le 6 décembre, vers 15 heures.

M₂ = 57.70 — hauteur maximum de l’année 1911. Échelles : i jour = ç>,6 tn/m ; i m. 20 m/m.

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Profil : 131 m. 30 en amont du pont.

30    31

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Graphique mensuel des hauteurs limnimétriques pour le mois de décembre 1911

27

26

24    25

22    23

21

20

16    17    18    19

13    14

12

10

M₂ = Mm = 338.17

Niveau moyen mensuel = 337.04

REMARQUES : Mm = hauteur maximum = 338.17, le 27 décembre 1911, vers 6 heures.

mm = hauteur minimum = 336.36, le 2 décembre 1911, vers 18 heures. M₂ — 338.17 = hauteur maximum de l’année 1911.

Échelles : i jour = ç,6 m/m ; r m. = 20 m/m.

Rivière : Kwilu

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Profil : 12 m. en aval du pont

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28

Graphique mensuel des hauteurs limnimétriques pour le mois de décembre 1911

27

26

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20

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REMARQUES : Mm — hauteur maximum = 517.680, le 26 décembre vers 15 heures.

mm = hauteur minimum = 515.820, le 4 décembre vers 3 heures. M₂ = 517.68 = hauteur maximum de l’année 1911.

Echelles : i jour — ç,6 mm

i m = 20 mm.

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Profil : 10 m. en aval du pont

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Graphique mensuel des hauteurs limnimétriques pour le mois d’octobre 1911

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REMARQUES : Mm == hauteur maximum = 50.28, le 31 octobre 1911, vers 8 heures.

hauteur minimum = 49.70, le 10 octobre 1911, vers 5 heures.

mm

m₂ = 49.70 = hauteur minimum de l’année 1911.

20 mm.

Échelles : i jour = g,6 mm ; i m =

Rivière : M’Pozo

51.00

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Planche 35

GRAPHIQUE DES NIVEAUX JOURNALIERS MOYENS POUR L’ANNÉE 19 n

Rivière : M’POZO

Profil : 10 m. en aval du pont

Hauteurs

limnimétriques

absolues

JANVIER

FÉVRIER

MARS

AVRIL

MAI

JUIN

JUILLET

AOUT

SEPTEMBRE

OCTOBRE

NOVEMBRE

DÉCEMBRE

Hauteurs

limnimétriques

absolues

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20    25

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Moyenne des niveaux de l’année = 50.38 m.

Niveau caractéristique moyen — 50.03 m.___

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Module des niveaux.

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Moyennes

mensuelles

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50.40

50.08

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49.85

49-77

49-74

50-54

52-34

Moyennes

mensuelles

REMARQUES. — Niveaux maxima de l’année : Mj    52.52 m., le 11 mars 1911, et M₂ ^ 57.70 m., le 28 décembre 1911. maximum absolu.

Niveaux minima de l’année : m, = 49.94 m., le 13, 14, 16, 18, 25 février 1911, et m₂ ----- 49.70 m., le 10 octobre 1911. minimum absolu.

ÉCHELLES

1 jour — 1.5 mjm.

1 mètre = 10 m/m.

Rivière : KWILU

GRAPHIQUE DES NIVEAUX JOURNALIERS MOYENS POUR L ANNEE 191

Profil : 131.30 m. en amont du pont

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Hauleurs

limnimétriques

absolues

JANVIER

FÉVRIER

MARS

AVRIL

MAI

JUIN

JUILLET

AOUT

SEPTEMBRE

OCTOBRE

NOVEMBRE

DÉCEMBRE

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

10    15    20    25

5    10    15    20    25

10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

338-50

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m.

Hauteurs

limnimétriques

absolues

338•50

338.00

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337•60

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Moyenne des nlveauxjde l’année «= 336.18 m. Module des niveaux Niveau caractéristique moyen — 336.00 m.

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335-00

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Moyennes

mensuelles

336•04

335.90

336.14

336 91

336.6I

336.II

335.92

335.81

335•78

335•69

336■24

337.04

Moyennes

mensuelles

REMARQUES. — Niveaux maxima de l’année : Mj - 338.13 m., le 3 avril 1911, et M* = 338.17 m., le 27 décembre 1911. maximum absolu.

Niveaux minima de l’année : nu — 335,83 m., le 13 février 1911, et m₂ — 335.63 m., le 18 octobre 1911. minimum absolu.

ÉCHELLES

i jour = i.5 m/m. i mètre — 20 m/m.

Définitions des niveaux. — Le module est égal à la moyenne des niveaux de l’année.

Le niveau caractéristique moyen d'une année est celui en dessous duquel le cours d’eau n’est pas descendu plus de 180 jours au plus consécutifs ou non. Le niveau caractéristique d’étiage d’une année est celui en dessous duquel le cours d’eau n’est pas descendu plus de 10 jours au plus consecutifs ou non.

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Rivière: INKISI

hauteurs

limnimefriques

absolues

JANVIER

FÉVRIER

MARS

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15    20    25

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Moyennes

mensuelles

515*56

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615-70

GRAPHIQUE DES NIVEAUX JOURNALIERS MOYENS POUR L’ANNÉE 1911

Profil : 12 m. en aval du pont

AVRIL

MAI

JUIN

JUILLET

AOUT

SEPTEMBRE

OCTOBRE

NOVEMBRE

DÉCEMBRE

Hauteurs

limnimétnques

absolues

10    15    20    25

10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15

20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15

20    25

M» = 517.68 m

518.00

© M,

516.40

.11

Il il

517.50

617.00

516*50

ïï

Tl lit ITT

IFSI"

516.12

imrï

iJi:. jj.

5I5•06

REMARQUES. — Niveaux înaxima de l’année : M, = 517.11 m., le 15 avril 1911, et M₂

Niveaux minima de l'année :

iveau

caract

onstiqu

516.00

515

515 20 m.

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Module des niveaux

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fn

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515.50

515*00

tf|

__caractéristique d’étiage — 514.39 m____

514.70

514.55

517.68 m., le 26 décembre 1911. maximum absolu. îUj = 514.76 m., le 22 février 1911, et m.,    514.35 m., le 30 septembre 1911. minimum absolu.

il

hui

i II

514.50

iïifmnm

514*43

rr+

m* = 514.85 m.

514-88

lLLLLLLI

516-01

616-80

.Il

514.00

Moyennes

mensuelles

I t tour = r.5 mhn.

ECHELLES {    .    *

( i mètre = 20 mjm.

Rivière: N’GUVU

GRAPHIQUE DES NIVEAUX JOURNALIERS MOYENS POUR L ANNÉE

1911

Profil : 1 m. en amont du pont

Hauteurs

limiiimétrlquts

absolues

JANVIER

FÉVRIER

MARS

AVRIL

MAI

JUIN

JUILLET

AOUT

SEPTEMBRE

OCTOBRE

NOVEMBRE

DÉCEMBRE

$ lp 15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

Hauteurs

limnlmétriques

absolues

|9_»

20    25

5 IQ 15    20    25

5    10    16    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

mm

5,    10    15    20    25

519-00

t~|

519-00

518.50

518*50

518 • 00

51800

=f 517.62 m.

M,=

517*60

517.67 m.

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517*50

517*00

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517.00

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TJ

veajx de l’année = 516.85 m. ---Niveau caractéristique moyen = 516.22 m.

“TnrnimnrlTj'inrm^

caractéristloue d'étiage =

Niveau

is n

515.99 m.

ula des niveaux.

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m* — 515.96

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516.50

m.

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516.00

5I6■50

515-50

515*00

LU.

515*00

Moyennes

mensuelles

516 29

516*26

516*58

516 81

516.75

516*26

516*12

516*04

516*00

516.02

516.23

516*82

Moyennes

mensuelles

REMARQUES. — Niveaux maxima de l’année : M, = 517.62 m., le 31 mars 1911, et M₂ = 517.62 m., le 27 décembre 1911. maximum absolu.

Niveaux minima de l’année : m, = 516.10 m., le 2 février 1911, et m₂ = 515.96 m., le 21 octobre 1911. minimum absolu.

ÉCHELLES

i jour = i.5 m/m. i mètre = 20 mfm.

Définitions des niveaux. — Le module est égal à la moyenne des niveaux de l’année.

Le niveau caractéristique moyen d'une année est celui en dessous duquel le cours d eau n’est pas descendu plus de 180 jours au plus consécutifs ou non. Le niveau caractéristique d’étiage d’une année est celui en dessous duquel le cours d’eau n’est pas descendu plus de 10 jours au plus consécutifs ou non.

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300

M.

299

298

297

296

295

Décembre

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JO- * * - o

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XXKv I

Graphique des riveaiix mensuels moyens du fleuve Cong-o à Lèopoldville

pendant les 6 années de 1905 à 1910.

Novembre

Octobre

Septembre

Août

Juillet

Juin

Mai

Avril

Mars

Janvier Février

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Année 1908 „    1909

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LEGENDE

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Moyenne des 6 années

Année 1905

9061

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-r

I tes observations ont été faites par le Gouvernement de la Colonie.

Le plus grand maximum constaté @ est de 299,9!m en décembre 1908.

constaté (S) est de 29AJ54men juillet 1905.

_ Maximum et minimum

©

de chaque mois.

,,    1307

5,37m

Le plus petit minimum

La plus grande différence entre

le maximum et le minimum est de

300

M.

299

298

297

296

295

Remarques

w

f

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I

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n/osqe

LunLU/xeiA/

906/ '

mensuels moyens du fleuve Congo à Matadi pendant les années de 1909 à 1912.

des niveaux

Graphiffu

Septembre Octobre Novembre Décembre I

Juillet Août

Juin

Mai

Avril

Mars

Février

Janvier

*4

26,0

25,o

24,o

23,0

2 2,o

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o'os

19,o

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V.

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L.Menger,Dessf

LEGENDE

-----Année 1911

-a-Année 1912

Année 1909

-4-- + - +

Année 1910

eiïSfri/So® 18,20”

0 Maximum et minimum de chaque mois.

f Les observations ont été faites par la C'e o/u Chemin de fer du Congo

Le plus grand maximum constaté (©) est de 25,54-m en décembre 1908.

Le plus petit minimum constaté (g) est de 19,A4m en août 1905.

La plus grande différence entre

le maximum et le minimum absolu est de 8,90m

26,0

25,o

24,o

23,0

22,o

o'IZ

o 'oz

19,0

Remarques l

-

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l

t

?

JAUGEAGES AU MOULINET ELECTRIQUE

Types de moulinets à hélice protégée

Mire de 4 m.

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SP

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B,

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IL

Les appareils ont été fournis par la maison A. Ott, à Kempten, Bavière

Chronomètre

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A.OTT.

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JAUGEAGES AU MOULINET ÉLECTRIQUE

Types de moulinets à hélice non protégée

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Détails

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TARAGE DES MOULINETS

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h.

S^SÉSI

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Tarage exécuté à Berne par le docteur Epper, chef du service hydrométrique fédéral suisse

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-~Z.

Tarage des moulinets

Moulinet n° 1517 - Hélice n° 1 et 2

DÉTERMINATION DES CONSTANTES n»

335

336

exécutée le 12 décembre 1910

v = vitesses en mètres pa- seconde

10

20

30

40

50

60

70

80

90

10

20

30

40

50

60

70

80

90

CM

10

20

30

40

50

60

70

80

90

10

20

30

40

50

60

70

80

90

10

20

30

40

50

60

70

80

90

rr

TTTT

Détermination de la constante n° 335

Hélice n° 1

T = Nombre de tours par mètre de

„K>

en

EQUATIONS DU MOULINET (Hélice n° 1)

DROITE A

n ^ 0.8079 ou t ^ 30.94 v = 0.031576 + 0.229203 n ou v = 0.0316 + 5.7301

sec.

DROITE B

n ^ 0.8079 ou t ^ 30.94 v = 0.004202 + 0.263085 n ou v = 0.0042 4- 6.5771

sec.

mj-j 11

0.30

0.25

T = Nombre de tours par mètre de parcours

Différences des vitesses

0.20

0.20

droite.

OIS

0.10

6Z.08’0

0.2168

0.0229

0.15

0.10

Différences des vitesses

AV

0.05

DROITE A

0.05

a.oo

n = Nombre de tours de moulinet par seconde v = Vitesses en mètres par seconde t = Nombre de secondes par 25 tours

0.00

Détermination de la constante n° 336

Hélice n° 2

T = Nombre de tours par mètre de parcours

0.30

0.25

0.20

ÉQUATIONS DU MOULINET (Hélice n° 2)

DROITE A

n — 1.4074 ou t - 17.8 secondes v = 0.030372 + 0.237932 n ou v = 0.0304 + 5.9483

DROITE B

n ^ 1.4074 ou t^ 17.8 secondes v === — 0.002206 + 0.261080 n ou v = — 0.0022 + 6.5270

ci

0.30

0.25

0.20

Nombre de tours par mètre de parcours

Différences des vitesses

0.15

0.10

1.4074

0.3652

0.0275

DROITE b

0.16

0.10

0.05

0.05

AV

DROITE A

^ *

AV

AV = Différences des vitesses

0.00

o.oo

10

11

12

n = Nombre de tours par seconde

j Calculé par Ed. Mândli

Bureau hydrométrique fédéral - Suisse

O-

_

*

.

.

1

r

t

Instructions relatives aux jaugeages par moulinets

Croquis I

s?

L—D^o.o

-i

12 3 4 5 6

Cable de mesure

Oc

B-

Cg= 514,385

Cd= 514,383

//>

// VJ

'/

-T

F*

te-----D₂= 10.5 m.

<«8

D₃= 76.65--

A_ B point fixe . priere de donner la cote absolue Remarques -Q,,D₂,D₃: distances à fournir à chaque jaugeage

- fournir à chaque jaugeage la cote absolue de Cg , Cj et du 0

•>!

Croquis II

( voir verticale 18, Planche 4ltep}

Niveau de le gu

514,385

514,325 point à la surface

LEGENDE

— M o u I i n et

«to

II

CO

riviere

---C--------

<D

cm

514,025

j.

Plaque

profondeur de la

w|-n

II

CO

5 13,725

> Points intermédiaires

Q_

.£= 3'0cm

5 I

513,425

ÉCHELLE •• i

10

p = 1,460 m.

P= 3'0cm

5 I

\ 5I3_,I^25 point du fond

Jl

j,    fond 512,925 l

I4,pcm. entre l'axe du moulinet et la plaque

__La plaque a été relevée de 6,0 cm. pour faire la

première lecture sans risquer d'endommager le moulinet contre le fond.

JAUGEAGES AU MOULINET ÉLECTRIQUE

Type de CARNET DE JAUGEAGE employé au service F. H. B. C.

-8-

Date : 14 septembre 1911

Distance entre l’axe et l’arête INFÉRIEURE DU MOULINET = o.o5ç m.

Remarques et croquis

L'axe du moulinet est fixé à 14 centimètres au-dessus de la plaque de fond.

Fond.

i hauteur limnirnétrique = 514.3yy à S heures < température de l'air    — 20°o C.

[ température de l’eau    = 23°o C.

p = profondeur -    1.460 métré.

Contrôle

2S4”

Surface.

( hauteur limnirnétrique = 514.3*5 à 11 heures < température de l'air = 2Ô°o C.

( température de l’eau = 23°25 C.

Fond.

Hauteur limnirnétrique moyenne — S/4.3y6.

p = 1.410 m.

Vr^ o 'O

s

Vb

-sî -«

Oo Oo

Contrôle

4' 23”5 = 263”5

Surface

(Hélice n°

Hauteur

ABSOLUE DE

l’axe

DU MOULINET

592.925

5/3./25

5/3.425

5/3.y25

514.025

514.325

514.385

5/2.9y5

5/3.125

5i3.425

Si 3.y 25

514.025

5i4.325

5/4.385

pour t < 43,18 Sec

1409

Vitesse

0,468

0,544

0,613

o,6y5

S'9'o

0.46S

0,590

o.yo3

o,y34

zvpo

6,52Ç25o

Moulinet

Moyenne

des t

z'Pi

12.2

8’ 01

9.8

9.S

14.2

11.2

9.4

9.0

6' S

Nombre

de t

Courbe B : v = o.ooSy -f-

Profil du jaugeage : 48 mètres en amont du pont

2[t]

'O

«?

On

>-

Os

<?

44.5

263.5

Signal électrique

APRÈS CHAQUE 25 TOURS DE L’HÉLICE

Lecture au chronomètre

ET DIFFÉRENCE t ENTRE CES LECTURES

Plaque à la surface.

Plaque au fond.

zo —    25 — 3S    —    52 —    oy —    2/

z5 z3    Z4 z5 Z4

34 — 45 — 58 — 09 — 22

z3

//

z3

//

z3

34 — 44 — 55 — 06 — z6

0/

//

1/

10

26 — 36 — 45 — 54 — o5

//

0/

0/

14 — 24 — 34 — 44 — 54

0/

10

oz

0/

Plaque à la surface.

Plaque à la surface.

Plaque au fond.

z3 —    28 — 48    —    5y —//    —    24

i5 z5    Z4 Z4    z3

36 — 4y — 58 — 09 — 20

//

//

//

//

12

3o — 38 — 45 — 5y — oy

10

0/

z6 — 25 — 3q — 43 — 52

9    9    9    9    9

0/ — 10 — /p — 28 — 36.5 9999 S.5

Plaque à la surface.

pour t 43,18 Sec

aoix va v

aanxoaq

473

32y

333

363

393

423

453

473

473

332

333

363

393

423

453

473

5.8oç5oo

aavoixaaA

81

21

Rivière : /nkisi

axnsauiB{ap uy B[ ap ja

luauiaouauiuioo np axnaj-[

S h. 14'

8 h. iS’

,oz ' ’l S

<9 h. 24'

Courbe A : v = 0.0254 ~h

Hauteur de l’eau

Cd

Cg

5i4.385\5i4.383

1 5.oo

1 8.oo

21.oo

24.oo

27.oo

30.oo

33.oo

36.oo

39.oo

42.oo

45.00

48.oo

f = 0-700

t = | .464

f = 0.843

t = i .460

Vm = 0-478

Vm = o 577

f = 0-900 t == « .410

Vm == o 638

f = 0-919

t= |.430

Vm = 0-642

f = 0-937 t =r | .394

Vm = 0-672

f = 0-906

t == | -390

Vm = 0 651

f = 0-937 t = i .473 Vm = 0-636

f = 0-856 t = | .380

Vm 0-620

f = 0.981

t = 1-410

Vm = 0-695

f = 0975 t= 1.453 Vm = 0-671

f= I 050

t = 1 573

f = |.0I8

t | 533

Vm= 0-667

Vm = 0-664

14.3850-,    3250

514.385

514 385

514-385

514 385

514.385

0 433

3 2 500 675

32500 742

325 0- 0-731

32500-768

32500 734

514.3840-

»    32 4 0-0 768

514.384

514.384

32400-786

3 2 400-805

514.384 »    324

0-786

ï=s

514 384

3 24Ô"0 750

514.3840-

»    32400 725

»    0.2 5 0 0 468

»    02500 675

»    02500 734

»    02500 718

»    03500 734

»    0 3 50 0 -768

»    03400-786

»    0340-0 718

»    02400 7fl6

»    02400 786

»    0240-0 768

»    07400 750

513.82400-750

513.72500 519

513.725<>0 613

513.7250 0 703

513.7250 0 703

513.74500 734

51 3.74500-718

513.7440 0 734

51 3.74400-613

»    72400 7! 0

513.7240" 0-750

51372400-734

»    6 7 4Q 0 718'

.    4250 0-489-

»    42500 544-

»    425 0 0 590

»    4 2 50 0-645

>»    45 5 00 675

»    45500 675

»    45400 662

»    4 54 0 0-635

513 42400 51)0

»    4240-0-625

»    4 2 40- 0 638

»    32400 625

»    12 5 0 0-437-

,i

»    12500 468

1 25

0-468

512 8210

512.9250

___I

512 975

___I

.    1250

12.9550-

0 475

• 1eBŸ

12.991 (V

0 537

1 65 OO 433

512.995

»    1 640 0-456-

512.9 1 10

513.1 64

004

0 462

»    1 240-0 57 I

12.974 Q-

’ ,2T

12.931 Q-

0 527

»    1 24 0 0-590

513.074

0 537

512.8 1 1 A.

512.851

___

H= B12-60

51 .oo

54.oo

57.00

60.oo

63.oo

f = 0-950 t = | .650 Vm = 0-575

f = 1-162

t = I .730

f = (.181

t = I .730

Vm = 0-671

Vm =s 0-682

f = | .231 t = 1-810 Vm = 0-680

Polygones verticaux des vitesses

Hauteurs : 1 m = 40 mm.

Vitesses 1 m — 40 mm.

f = I -243 t = 2-040 Vm = 0-609

514 38 4 »    324'

514 384

0 750

32400 767

14.3830-»    3230

0-750

14 38 3 0-»    3230

0-750

JAUGEAGE XXV A L’INKISI

14.3830-

»    3230

0 759

Endroit : 48 m. en amont du pont.

Date : 14 septembre 1911.

»    04400 734

»    024Q-0 751

»    023 00-750

»    01300 768

LÉGENDE :

513.76400 602

513 72400 751

513.72300 734

513.70300 718

t' — surfaces des polygones verticaux t = profondeurs.

Vm — vitesses moyennes.

f* = VmX

ÉCHELLES :

Courbe des Vm : 1 m = 50 mm. Courbe des f* : 1 m² — 70 mm.

513.9836-0-750

j surfaces réduites au niveau moyen } de l'eau

Section d’écoulement

^Hauteurs : 1 m = 5 mm. )Longueurs: 1 m — 5 mm.

»    48400 571

»    42400 702

»    42300-718

Niveau moyen de l’eau :

»    39300 689

Rive gauche : 514 385 m

Rive droite : 514.383 m

Point de dépakt du nivellement : Point de repère cote 520.50 m.

Hauteur limnimétrique : 514.376 m.

»    6030-0.703

»    2430-0 662

»    20400 570

»    12400-624

»    12300.613

»    0830 0 675

ri

512 924

0 4I0

512.88300-571

734

512.82400 492 »    6540

512.823

»    653

0-602

ÎJ

512 77300 553

»    5730

52300-33!

V.

H = 512-30

512.3431

H = 612-30

Courbe des P

66.00

69.oo

72.oo

75.00

f = 1 -268

t = I .900

f = 1-168

t = I -932

f= 1-018

t= 1-982

Vm — 0-647

Vm = 0-604

Vm = 0-513

514 3830-

»    32300 734

514.3830-

O »    3230 0 689

-v    514 3830-

-0    » 32300.590

z Surface du débit,

//Q = 62.292 m³/sec./

Z/////Z//////V//Z///,

'//A m³ = 350 mm y/

//// // /V //////!/// / ///

f — 0-281

t = 1-232

Vm = 0-228

///

514.383Q-

»    32 3 OO .28!

ourbe des V

6 7 3 9 8 3 0 0-734

513 99300-675

513.98300 58I

'A

V/

»    07300 257

513.82300 24I

»    64300 703

»    6630 0-613

>■    64300 - 571

5 7 3 0 0 2341

/,

»    36300 703

»    33300 613

»    303 00 489

7/

iveau moyen

/j/y / / a/ //    / j a

7/

323

1.1981

513.1 5 1

512 96300 602

613 0030 0-571

512.96300 450

1 Tyii

•VP

Tl

'I

\/t t?

H=5l2-85

»    62300 468

512 67300 503

»    6230-0 437

512.42 30'

612.4510

LJ

00

512 401 A.

(D

CO

•4

CI

CO

f*

H = 506 00 (S

Ü)

10

514. 385 »    203

<i>

51 3-878

8M;

513. 051

512 921

51200

875

-Jl

I0

CO

01

m 0- » 925

975

955

991

10

o>

0)

0)

‘ “V ci

(N

30

33

-a-

CO

in

<!>

36

CO

0 0-512.974

931

851

Ci

■i*

01 0-

00 v— *

0- »    734

01

«t

(fl

(0

54

0— »    653

01

573

(0

423

461

CO

63

0)

0) 0- »

6-

0~512. 401

291

513. 151

514. 031 383

515.820 515. 810

517.390

69

72 735 76 76 76«5 79B 80

82.0

Mr VAN LANCKER.

Calculé par : . R. LEUZINGER.

—

,

i

r.

:ï.ÆM

*

'l

0*

’

*•

SURFACE

PLANI*

MÉTRER

LECTURE

5646

5684

15.0

5720

5757

5794

5853

5898

18.0

5941

5986

6031

6345

21.0

6393

6441

6489

6418

24.0

6467

6516

6565

6848

6898

27.0

6948

6998

CALCUL AU PLANIMÈTRE

PLANIMÉTRAGE

SURFACE

DIFFÉ-

RENCE

38

(34)

37

37

112

lO CO lO lO ^    tT

::

48

48

48

144

49

49

49

147

50

50

50

150

RÉSULTATS

RÉSULTATS

MOYENS

PLANI-

MÉTRER

LECTURE

7069

7119

11.2    0.700

30.0

7167

7215

7264

7541

7591

13.5

14.4

14.7

15.0

0.843

0.900

0.919

0.927

Echelle des polygones verticaux 1 m² = 16 cm².

— au planimètre 0 cm² 3.

(    ) Lectures non valables.

33.0

36.0

39.0

42.0

7641

7691

7844

7890

7936

7981

7839

7892

7944

7996

6313

6465

6417

6469

Rivière : Inkisi

PLANIMÉTRAGE

DIFFÉ-

RENCE

RÉSULTATS

RÉSULTATS

MOYENS

CA

00 OO Ci ^    tT

H-

46

46

45

137

53

52

52

157

CA CA ÎO te

156

14.5    0.906

15.0    0.937

13.7

15.7

15.6

0.856

0.981

0.975

14 Septembre içii.

CALCUL DES COEFFICIENTS e, n et c

Rivière : Inkisi

Date : 14/IX/I911

Profil du jaugeage : 48 m. en amont du Pont

VERTICALE

HAUTEUR de l’eau

HAUTEUR

DU FOND

Vm

Yo

Vin

Vo

Vo

15.0

514

385

512

921

18.0

925

21.0

975

24.0

955

27.0

991

30.0

995

33.0

514

384

512

911

36.0

513

004

39.0

512

974

42.0

931

45.0

811

48.0

851

51.0

734

54.0

654

57.0

514

383

653

60.0

573

63.0

343

66.0

423

69.0

451

72.0

512

401

75.0

514

383

513

151

0,700 0,843 0,900 0,919 0,937 0,906 0,937 0,856 0,981 0,975 1,050 1,018 0,950 1,162 1,181 1,231 1,243 1,268 1,168 1,018 0,281

1,464 1,460 1,410 1,430 1,394 1,390 1,473 1,380 1,410 1,453 1,573 1,533 1,650 1,730 1,730 1,810 2,040 1,960 1,932 1,982 1,232

0,478 0,577 0,638 0,642 0,672 0,651 0,636 0,620 0,695 0,671 0,667 0,664 0 575 0,671 0,682 0,680 0,609 0,647 0,604 0,513 0,228

0,433

0,675

0,742

0,734

0,768

0,700

0,768

0,786

0,805

0,786

0,750

0,725

0,725

0,767

0,750

0,740

0,759

0,730

0,665

0,590

0,290

1,104

0,854

0,859

0,874

0,875

0,930

0,828

0,788

0,863

0,853

0,889

0,915

0,793

0,874

0,909

0,918

0,802

0,886

0,908

0,869

0,886

0,7728 0,7199 0,7731 0,8032 0,8198 0,8426 0,7758 0,6745 ,    0,8466

0*8317 0,9334    .

0,9314 0,7533 1,0155 1,0735 1,1300 0,9969 1,1234 1,0605 0,8846 0,2489

20,524

18,0114

CALCUL DE C ET N

VÉRIFICATION

OBSER VA T ION S

Ym

RJ

Vrj

0,613 1,514 0,000195. 0,000295230 0,017180

_j_ 0,00155

31,072917 32,41 1443

^ + 7*4

0,00155

vîT

23

23,0

/OQ I 0,00155\ n

Xe0 4- -j- )y=-

63,484360

0,025075

0,779153

35,68235

0,00155

8,072917

a = 23 4

0,00155

31,072917

RÉSULTATS

Vm

35,681024

b = VR

ac

(â*⁵?)²

4,608107

2,304054

1108,713497

1,230446

0,0011097

0,00000653728

2(f)

11 =-

= 0,877

— V^)â4-^= 0,0308533

0,00111623728

0,0334101

23 4-^-4

0,00155

b c—a ac 2

0,0025568

l+(23 + »^p)^

= 35,68235

0,0308533

Jaugeage 25

Calcul

de la section F" du débit Q et du périmètre mouillé p

Rivière ! INKISI

Date : 14/9/11

Profil du jaugeage : 48 m. en amont du Pont

Point

distance

Hauteur

de l’eau

Hauteur

du fond

t*

F*_

Z[t*Xl]

ti

Vo

Vm

f* =

VmXt* 2[f*Xl]

A t* A p

10.5

514

385

514 385

0,000

0.25

0,000

2,385

0,596

0,000

0.000

0,000

0.5

0,177

0 030

11.0

208

1.0

0,177

0.75

0,133

2,208

1,656 0,178

0,156

0,027

0 020

0,330

0,048

12.0

))

513    878

1.0

0,507

1.0

0,507

1,878

1,878 0,250

0,219

0,111

0,111

0,460

0,103

13.0

418

1.0

0,967

1.0

0,967

1,418

1,418

0,320

0,309

0,309

0,367

0.065

14.0

051

1.0

1,334

1.0

1,334

1,051

1,051

0,420

0,560

0,560

0,130

0,008

15.0

512 921

3.0

1,464

2.0

2,928

0,921

1,842

0,478.

0,700

1,400

0,004

0,000

18.0

925

3.0

1,460

3.0

4,380

0,925

2,775

0,577

0,842

2,526

0,050

0,000

21.0

975

3.0

1,410

3.0

4,230

0,975

2,925

0,638

0,899

2,697

0 020

0,000

24.0

955

1,430

3.0

3.0

4,290    0,955

2,865

0,642

0,918

2,754

0.036

0,000

27.0

991

1,394

3.0

4,182    0,991

3.0

2,973

0,672

0,937

2,811

0,004

0,000

30.0

995

1,390

3.0

3.0

4,170    0,995

2,985

0,651

0,905

2,715

0,083

0,001

33.0

514

384

512 911

1,473

3.0

4,419    0,911

2,733

0,636

0,937

3.0

2,811

0,093

0.001

36 0

513    004

1,380

3.0

3.0

4,140    1,004

3,012

0,620

0,855

2.565

0,030

0.000

39.0

512    974    1,410

3.0

4,230    0,974

3.0

2,922

0,695

0,980

2,940

0,043

0,000

42.0

931

3.0

1,453

3.0

4,359    0,931

2,793

0,671

0,975

2,925

0,120

0,002

45.0

81 1

1,573

3.0

3.0

4,719    0,811

2,433

0,667

1,049

3,147

0,040

0,000

48.0

851

1,533

3.0

3.0

4,599    .0,851

2,553

0,664

1,018

3,054

0,117

0,002

51.0

734

1,650

3.0

3.0

4,950    0,734

2,202

0,575

0,949

2,847

0,080

0.001

54.0

))

654

1,730

3.0

3.0

5,190    0,654

1,962

0,671    1,160    3,480

0,000

0,000

57.0

514 383

653

1,730

3.0

3.0

5,190    0,653    1,959

0,682    1,180    3,540

0,080 0,001

60.0

573

1,810

3.0

3.0

5,430    0,573    1,719

0,680    1,230    3,690

0,230    0.008

63.0

343

3.0

2,040

3.

6,120    0,343    1,029

0,609    1,243    3,729

0,080 0,001

66.0

423

1,960

3.0

3.0

5,880    0,423    1,269

0,647    1,268    3,804

0,028 0,000

69.0

451

3.0

1,932

3.0

5,796    0,451    1,353

0,604    1,167    3,501

0,050 0,000

72.0

512 401

1,982

2.25

4,459    0,401    0,902

0,513    1,017    2,288

0,110 0,004

73.5

291

2,092

1.50

1.5

3,138    0,291    0,436

0,370    0,774    1,161

0,860 0,229

75.0

513    151

1.0

1,232

1.25

1,540    1,151    1,439

0,228    0,280    0,850

76.0

514    031

0.65

0,352

0.82⁵

0 880 0,332

0,290    2,031    1,675

0,200    0,070    0,057

76.65

514 383 514 383

0,000

0.32⁵

0,352    0,089

0,000    2,383    0,774

0,000 0,000 0,000

66.15

66.15

66.15 101,570

56,129

62,292

0,925

- fer?-4

F,

L — 66 15-—

—p*—{-*    --pjg

ii

F* 4- Fx = 157.699 m2 L (t* -f- tj) = 66.15 X 2.384 = 157.701 p= I (d)-J-I (a p)= 66 15 -f- 0.925 = 67.075 m. Horizon = 512.00

/ À t "7m

. -i’.

A p ™/ra

Cours d’eau : INKISI

DATES

Avant-midi

ou

Mois

Jour Après midi

Septembre

Jeudi 14

Avant-midi

Septembre

Jeudi 14

Avant-midi

Septembre

Jeudi 14

Avant-midi

Septembre

Jeudi 14

Avant-midi

Observations

Calcul des pentes

P e n b e s u p e r f i ci el 1 e ,

1911

Mesure des pentes relatives superficielles de l’eau

Profil de jaugeage : 4^ J³³-en amont du pont.

Rive gauche

ou

droite

Rive droite I Rive gauche I Rive droite

Rive gauche

Heure

Minute

Amont

fuuvtcuA^à

tcr\u?.

OAXC-Wtd

d Chas. ~ IO hirrv

\ in . ~    0,5" mnv/.

Ordonnées aux piquets

Hauteur liiDiietrlpe

Aval

Observation Heure Minute

CJ3

o. oooaoj,

7 h. 10'

7 h. 25'

7 h. 30'

7 h. 44'

11 h. 05'

11 h. 18'

11 h. 24'

11 h. 35'

Observateur : M. J. Van Lancker

Relation

*J\siA>-C <\ocu,c$\& . 1vocuJæu/c<5 : 1 ’/’rn. x ZO ,Tym

514.385 o- O.Q00Z0J _

5I4 -384

(o)-

». 001)

■Lozoooù = P

Commen

cement

Fin

0,450    0,658    0,375    0,505    1,316

0,450    0,659    0,375    0,503    1,316

0,235    0,665    0,445    0,718    0,415

0,237    0,665    0,447    0,718    0,415

0,451    0,659    0,376    0,506    1,317

0,451    0,659    0,376    0,506    1,317

0,238    0,667    0,448    0,720    0,417

0,238    0,667    0,448    0,720    0,417

entre le niveau de J'eau

et la pente.

JXwfc- ^cuA tlv^ 'j

JLiv-t (bdAt* i

7 h. 19'

7 h. 19'

514-.370g

514.377⁵    7 b. 37'

7 h. 37'

514 .350

514-371

IT)

11 h. 12'

11 h. 12'

514.375    11 h. 30'

514.375    11 h. 30'

RIVE GAUCHE

40 m.

40 m.

SP"

to

4;

in

«o

m

in

- 40 m.

OO

'-7

=■ 0. 000207

v\

•- 40 m

40 m

40 m

40 m

514.368g

Cours d’eau

•- 40 m

40 m

JvLV-e- 'd-vo-ite/.

Profi

4J

•o

)au geage

40 m

40 m

RIVE DROITE

514.350

m Or 514.369

K)

---40m

lr>

i

o(Qi-5lU.393

tO

C\

ro

£

LO

A-Om .

<A>e .    .

/ia.nt<niA:<5 : d m/m = 40m/m

514.384 Q— éJao.oCOl8o

-jj-ewted /|    = 2oo "/m^

5)4.

383ç, (gj— P OLU-Cj eCL^«^'

o. 005"00 Hd+2,572100

5)4.369^

000 ‘0

-o

514.367

rO

$

0.000180

IO

5I4.385 O— 3 =

P.OOO207

SU*.383    6- J=o.ooo1ft5'

514.350

40 m

u¹)

è

4.0 m

40hi

'\lccvi<xlu>iv .Au. ruA^aocu. <ie-X .aoau

^JveLocbjDM. €mX ’te Ce m^au.

eoctr cav

P iM/UA.iv\vebc&

et Xe/,4/iuv-e<x.iu de. P

«lu/

/jkuJ /te^

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VUAs y

jvvcvf iX ,/p-ei/ubxnJ

^xcjOuXc^,.

P<'5I4.3 77 « 9—Hi $14.385-

JCUU^'CQCCJC' .

Jd , = 0. 000)85

•-Yiyg eê?l "‘’^ro-ijer/i- s 515.384 m..

PLANCHE N-46

4o m.

40 m

l\

N,

e0

ro

03

514.403m

sovvis

N>

LO

5143982

514.400

40 m.

514.397

$15.380

— 515.385

— 292 SIS -

Echelles

H s ^wUiaou4 de^ t exxUy A m/m. = 40 "j^ .

P zx _pt&ecM^tî4jUï, «AU LlwuU LvviUtA. 4 m/m/ = ^4 nyin/.

p, s 14.376 * o- H= si4.ïft4

*«?

/i s

<i'

<£*

5)4.368

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7So

514.366

(O

œ

40 m

K)

LO

40 m

K>.

i-n

40 m

b-

OO

<T>

<S)

LO

<t

LO

40m

p= 514-37$ ô- H r 51U .383

514-350

Echelles

tevw/vd ! /\ /fieu/ce s 40 nynv-

"La-utAU*^ : A    , s 7 ,n/m>\

Ca/eub {icu~fy . Xeuÿinger' J-ny.

«

.

*

»

fl

•%

U

r

I

Jaugeage 25

Calcul des cotes absolues de l’eau aux points A, B, C, D, E

sur les rives gauche et droite

Rivière : Inkisi

Profil de jaugeage : U8 111. en ülllOllt dll pont

Date : lk Septembre 1911

N" DE LA PENTE

Date

Niveaux des Clous et ordonnées aux Piquets Hauteur limnimétrique

Mois

Jours

Heures

Minutes

Ed

Dd

Cd

Bd

Ad

Observations

515.683

514.885

514.759

515.046

514.850 m

cm

Heures

Minutes

Observateur

19

1.316

0.504

0.375

0.658-’

0.450

10

J. Van Lancker.

1 IX

14

19

514.367

514.381

514.384

514.387⁵

514.400

25

Rive droite.

11

12

1.317

0.506

0.376

0.659

0.451

11

05

2 IX

14

Rive droite.

11

12

514.366

514.379

514 383

514.387

514.399

11

18

N° DE LA PENTE

Mois

IX

IX

Date

Jours

Heures

Minutes

37

Niveaux des Clous et ordonnées aux Piquets

Hauteur limnimétrique

Eg

Dg

514.786    515.098

0.415

0.718

Cg I Bg I Ag

514.831    515.060

514.641

Observations

cm

Heures

Minutes

Observateur

0.446

0.665

0.236

30

14

14

J. Van Lancker. Rive gauche.

37

514.371    514.380

514.385    514.395

514.405

514

37⁷

44

11

30

0.417

0.720

0.448

0.667

0.238

11

24

Rive gauche.

11

30

514,369

514,378

514,383

514,393

514,403

514

37⁵

11

35

t-- 40m - st-- 40m --jf-- 40m —alf- - 40m

-o-

»

Jaugeage 25

CALCUL DES PENTES

Rivière : INKISI

Date : 14 Sept. 1911

Profil du jaugeage : 48 m. en amont du pont

AU COMMENCEMENT DU JAUGEAGE :

RIVE GAUCHE

RIVE DROITE

Piquets

Dis-

tance

Hauteur de l’eau

nv

Ch

Ul Û O CÛ <

514.371

514.380

514.385

514.395

514.405

tfe. CO fC

0,071

0.080

0,085

0,095

0,105

0,000

0,080

0,170

0,285

0,420

C5 CO hfe-

> DJ O O n I Piquets

Dis-

tance

Hauteur de l’eau

514.367

514.381

514.384

514.387

514.400

0,067

0,081

0,084

0,087

0,100

nv

0,000

0,081

0,168

0,261

0,400

05    ® tfe-

2 160

I ¹⁰ I

0,436

0,955

30

160

10    0,419    0,910

30

2 (v) 2 (n²) = ï (n) 2 (nv) =

13.08

9.55

0.000207

2 (y) v (n*) =

(n) 2 (nv) =

12.57

9.10

0.000180

3.53

3.47

m X (nv)

2 (n) 2 (v)

4.775

4.360

HE =    514.370,3

m 2 (nv)

2 (n) 2 (v)

4.550

4.190

HE =    514.369₄

0.415 :

(50 x 40^    0

0.033

0.360 : (5o>40) ?j

0.028₈

m 2 (n²)

P (n)]²

150

100

HA -    514.403₇

m 2 (n²)

[2 (n)]²

150

100

HA =    514.398g

50

50

0.070,3

0.069₄

A LA FIN DU JAUGEAGE

RIVE GAUCHE

RIVE DROITE

> {D O O H [Piquets

Dis

tance

hfe- tfe- hfe. ht».

OOOO

£ 160

Hauteur de l’eau

514 369 514.378 514.383 514.393 514.403

AM»

0,069

0,078

0,083

0,093

0,103

■ Ch

Piquets

Dis

tance

Hauteur de l’eau

nv

0,000

0,078

0,166

0,279

0,412

O) (O

U Û O CO <

hfe- hfe- hfe. tfe.

0000

514.366

514.379

514.383

514.387

514.399

0,066

0,079

0,083

0,087

0,099

0,000

0,079

0,166

0,261

0,396

''t    05 CO

I ¹⁰ I

0,426

|    0,935

30

160

10    0,414

|    0,902

30

V (y) S (n²) =

12.78

2 (n) - (nv) =

9.35

0.000207

S (v) S (n²) = S (n) S (ny) =

12.42

9.02

0.000185

3.43

3.40

m S (nv)

S(n)2(v) =

4.675

4.260

HE =    514.368,3

m 2 (nv)

v (n) 2 (y)    =

4.510

4.140

HE

514.368₀

0.415 : (50x40)    0

0.033

0.370 : (50x40)

0.029,3

m 2 (n²)

150

[S (n)]²

100

HA =    514.401₇

m 2 (n²)

[2 (n)]²

150

100

HA =    514.397g

50

50

0.068c

0.068₀

HE = Horizon -\- a § = J 2 (n)

H A = HE + J 2(n) m = 5

m 2 (nv) — 2 (n) 2 (y)

m 2 (n²) — [2 (n)]²

2 (v) 2 (n²) — 2 (n) 2 (ny)

H.E.

m 2 (n²) — [2 (n)]²

Axe des n

Horizon = 514 3oom

Calcul de la pente moyenne de l’eau J

(en utilisant la relation entre le niveau de l’eau dans la section de jaugeage et la pente) ] 1

Relation entre la hauteur de l’eau H dans le profil de jaugeage et la hauteur au limnimètre P \ 2

Rivière : INKISI

Date 14/9/1911

Profil de jaugeage 48 m. en amont du pont

HAUTEUR

AU LIMNIMÈTRE

NIVEAU

DE L’EAU

PENTE

nv

11²

Rive gauche j

514    383

514

385

0,000207

0,000207

0,083

0,085

0,000207

0,000207

0,000017181

0,000017595

0,006889

0,007225

0,168

0,000414

0,000034776

0,014114

Rive droite

514

383

514    384

0,000185

0,000180

0,083

0,084

0,000185

0,000180

0,000015355

0,000015120

0,006889

0,007056

0,167

0,000365

0,000030475

0,013945

0,077

0,075

0,076

0,085

0,083

0,081

0,006545

0,006225

0,006334

0,005929

0,005625

0,005776

0,228

0,252

0,019154

0,017330

Rive gauche

Rive droite

Limnimètre

2 (v) 2 (n²) = 0,000005843196 — 2 (n) 2 (nv) = 0,000005842368

0,000005089925

0,000005089325

= 0,000000000828

0,000000000600

0,00436716

0,00436711

0,00000005

m 2 (nv) = — 2 (n) 2 (v) =

0,000069552

0,000069552 0,000060950

0,000060955

0,057462

0,057456

0,000000000

— 0,000000005

0,000006

m 2 (n²) - P (n)] ²

0,028228

0,028224

0,027890

0,027889

0,051990

0,051984

0,000004

0,000001

0,000006

J GAUCHE

J DROITE

Limnimètre P

■Xjû

¹ 0) ¹ (n²) m 2 (n²)

m I (nv) m I (n²)

—    2 (n) 2 (nv)

—    [2(n)]“

—    2 (n) 2 (y)

—    [¹ (n) ] ²

0,000207

0,000600

0,00833

0,000000

— 0,00500

1,00000

Hg — 514,300 0,000207

Hd — 514,300 0,000182-,

P — 514,300 514,384

m = Nombre des observations v = » + P n

R. g.

H = 514,383 0,000207

H = 514.385 0 000207

H = 514,384 0,000207

Limnimètre P

514,377

514,375

514,376

f H = 514,383

H = 514,384

H = 514.383₅

514,377

514,292

514,375

514,292

514,376

514,292

R. d.

2,572100

2,571915

2,572100

2,571920

2,572100

2,571917₅

0,085

514,300

0,083 514 300

0,084

514,300

0,000185

0,000180

0,000182₅

514,385

514,383

514,384

Jg = 0,000207

Jd = 0,000600 — 0,00500 Hd -f- 2,571500 = — 0,00500 Hd + 2,572100

Limnimètre P = 0,00833 -f 1,0000 (P — 514,300) -f- 514,300 = 1,000 P — 514,292 -|- 514,300

Bassin : INKISI

Jaugeage N° 25

Nom du cours d'eau. — Emplacement du profd de jaugeage

INKISI — 48 m. en amont du pont

Résultats du Jaugeage

1. Appareil employé pour le jaugeage

Moulinet électrique Ott n° 1409 Hélice I

2.    Date du jaugeage........................

3.    Durée du jaugeage de 7 h. 10' à 11 h. 35'................

4.    Variation du niveau de l’eau pendant le jaugeage, sur la rive gauche du profil de jaugeage

5.    Cote du niveau moyen de l’eau sur la rive gauche du profil de jaugeage......

6.    Variation du niveau de l’eau pendant le jaugeage, sur la rive droite du profil de jaugeage

7.    Cote du niveau moyen de l’eau sur la rive droite du profil de jaugeage.......

8.    Cote du niveau moyen de l’eau...................

9.    Hauteur correspondante de l’eau au limnimètre : 50 mètres en aval du profil de jaugeage.

10.    Largeur superficielle de l’eau dans le profil de jaugeage............

11.    Profondeur maximum de l’eau dans le profil de jaugeage........ .

12.    Surface de la section du profil de jaugeage................

13.    Débit par seconde........................

= 14/ IX/1911 = 4 h. 25 min.

A hg = 0.002 m.

= 514.384 m. A hd = 0.001 m.

hg

hd

= 514.383₅ m. = 514.384 m.

= 514.376 m.

= 66.15 m.

tmax =2.092 m.

F* = 101.570 m2 Q_ = 62,292 m³/S

14. Vitesse maximum dans le profil de jaugeage

Vmax = 0.805 m.

15.    Vitesse moyenne dans le profil de jaugeage Vm =    ..........

16.    Rapport entre la vitesse moyenne et la vitesse maximum.........

17.    Moyenne des rapports [Pour les ordonnées 15.0—75.0, d’après la formule :

_ l[fw]

Vm

Vm

Vmax

= 0.613 m.

= 0.761

2[f]

déterminée le 14 septembie 1911]

= 0.877

18.    Périmètre mouillé du profil de jaugeage.................

F*

19.    Rayon moyen du profil de jaugeage R = —...............

20.    Pente relative superficielle de l’eau, sur la rive gauche, sur une distance de 80 mètres en

amont et 80 mètres en aval du profil de jaugeage............

21.    Pente relative superficielle de l’eau, sur la rive droite, sur une distance de 80 mètres en

amont et 80 mètres en aval du profil de jaugeage............

22.    Pente relative superficielle de l’eau à la surface J = UU-ll......... .

23.    Coefficient C. [Calculé d’après la formule Vm = CVRJ]..........

24.    Coefficient de rugosité n [calculé d’après la formule de Ganguillet et Kutter :

Oh «

Jg

= 67.075 m.

= 1.514 m.

= 0.000207

Jd =0.000182g

= 0.000195

= 35.681024

₀₀ .    1    . 0.00155

+ v fi—j—

1 + (₂3 ₊ »-^)_Lj

= 0.0308533

25.    Température moyenne de l’eau

26.    Température moyenne de l’air. .

27.    Etat de la rive gauche : matériel

28.    Etat de la rive droite : matériel

29.    Etat du fond.......

30.    Remarques sur le transport de galets, état de l’eau, état atmosphérique, etc. .    .    .

sable argileux

Inclinaison

Inclinaison

•J

23.0° C

20.0° C

.

»

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. .

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- . .

■

••

■

JAUGEAGES AU MOULINET ÉLECTRIQUE

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A la M’Pozo

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A l’Inkisi

A la Luila

25.oo

27.oo

f = 0 084 t = 0 460 f — O- 164 t = 0-770 f = 0 4»6 t = I .210 Vm = 0-160

Vm = 0-213

Vm

0 343

f = 0.640 t = | .270 Vm = 0-604

f = 0-820 t = | .550 Vm = 0.529

f = 0-740 t= 1-650 Vm = 0-477

f = 0-700 t = | .530

Vm = 0457

f = 0-452 t = | .390 Vm = 0 325

f = O-540

ti= 1320

Vm = 0.409

f = 0 428 t = 0-850 Vm = 0.503

f = 0.536 t = | .370 Vm = 0-391

52.2800-

» 220 oo,| 620

52.279 »    219

0-234

52.279 »    219

0.459

52.278 » 218

0630

52.2780-

»    2180-0696

52.277 » 2 17

0.602

52.277 » 2 17

.585

52.276 » 2 16

.489

52.276 O-

» 2 16 0- 0.586

52.275

>215

0.568

52 275 » 215

0.585

» 020Ôq.| 62v

» O39Q-0.266 4

51 .969 (S-0.444

51 .9680-0.590

51. 958 6-0.624

51.957 6- 0.562

5 1.9570-0.602

6 1 .9860-0.438

51.996 60.527 _

» 005 6-0.553

51 .985 0“0.553

5 1 .8206

5 1.8 5 9 6-0-253 4

» 6796-⁰-|82p|

»    719 6-0 352

» 7 180-0.537

> 698 6-0.602-

> 6970-0 503

» 7560-0.393

» 776 6 0.4 68

5 1.795 6-0.519

»    6970-0.581

> 755 6-0.475

5 1 .509

» 5 26 6-0.31 9

> 556 6- 0.430

» 585 6-0.451

» 469 6-0.288

» 4680-0.468

» 438 0-0.519

»    4370-0.456

> 437

4-0.451

» 425 0-

L\

» 525 6-0.389

» 2960-0 256

» 336 6-0.319

» 295 6-0.266

51 . 219 6- 0 219

» 21 8 6-0.365

»    178 6-0.475

» 1 77 6-0.438

» 1776-0.393

» 062 6

51 .008 6

» 066<So.l5:

» 1 16 6 0 222

» 065 0-0.226

50.91 8 00.382

50.9 1 7 6-0.393---

50.9 1 7 6-0.209

50.956 6

50.386

50.905 6

_.J

» 728 6.

» 7276

_J

» 747

____I

H == 50-60

47.oo

49.oo

f = 0-372 t= |.070 Vm = 0-347

f = 0 240 t = 0-900

Polygones verticaux des vitesses

Vm = 0-266

Hauteurs : 1 m = 50 mm,

Vitesses : 1 m = 50 mm.

52.274 > 214

0.456

F?

52.274 » 214

0 371

JAUGEAGE V A LA M’POZO

Endroit : 700 m. en amont du pont.

Date : 22 Février 1911.

» 004 6-0-437

LÉGENDE :

6 1.9946- 0-352

51 .794 6-0 387

» 774Q- 0 292

f — surfaces des polygones verticaux. t = profondeurs.

Vm = vitesses moyennes.

f* = Vm X t*=

ÉCHELLES :

Courbe des Vm : 1 m = 50 mm. Courbe des f* : 1 m² == 100 mm.

surfaces réduites au niveau moyen de l'eau

Section d’écoulement

^Hau l.eurs : 1 m = 10 mm /Longueurs: 1 m = 10 mm

» 584 0- 0-280

» 554 6)128;

Niveau moyen de l’eau :

Rive gauche : 52.280 m.

Rive droite : 52.272 m.

Point de départ du nivellement : Point de repère cote 56.60 m.

Hauteur limnimétrique : 49,852 m.

» 374 6- 0 234

51.374

___I

5 1 .204 6

//

//

//

//

//

-w

Surface du débit yy

y////a///a /a////y

</Q = 13.772 m³/sec.AS'

//

///

/-

<5

<s>

//

/.

//

//

1 m³ = 1000 mm²

/,

/ / / //

////A.

51 ,oo

53.00

/// /// /// v '/

f=0.192 t = 0*890 Vm = 0.215

O-156 t = 0.890 Vm = 0. 175

/V

m.

Court?®

'des

7,

52.273 » 2 13

S^253-R)

52.272 » 2 12

d-ôltsTJ-

V/ -

VA

VA/

5 1.9 9 3 6-0.242

6 1.99 2 6-0.195-

't'

» 773 6-0 231

» 772 00.178

» 553

6 0.187

» 55 2 CO. 12!

.750

614

824

654 -

744

820

803

573

509

5 1.383 6

S 1.382

L.

U)

H == 48.00

8=:

6— »    223

6— 5 1 .069

(8)— 50.902

51 .008

5 1.1 1 2 50.802

912

962

728

721

727

741

747

740

886

O-*    900-

996 OS-Q

869

»    809-

51 .425-50.759->    8 5 9'

639-

905-

Q-51 .068-

204

388

374

Q-»    38 3

317

6-*    382

537

6- » 726

O 51 .666

20 21

22    23    24    25    26²⁵ 27    28

29 30

31 50 75 32⁵⁰ 33    34    35    36    37    38    39 40    41

42    75 43    44    45    46    47    48 4g

50    51    52    53 54 55³⁰

50.90

23

0-833 t

1-390

I -088 t

I -410

Vm

0 599

Vm

0-771

I 533 t

Vm

I -640

0-935

2-255 t = 2-010

Vm _ (.122

f = 2-533

2- 140

Vm

1-183

3 755 t = 2-440 Vm = | .639

f = 4-044

2 430

3-833

2-480

f = 3-088 t

2-310

3-566 t

2 230

Vm — | .664

Vm

1-545

Vm

I 337

Vm

(-593

53. 138 • 078

0 776

53. 138q-

« 078Ô-I-OI3

53. 138 » 078

1.154

FF

53. 1380_

» O 7 80— 1.314

53. 138 » 078

1.492

53.138 • 078

1.929

53. 1 3 S 073

1 987

53. 138 078

2.040

53 138 v»    078

1969

53 138 * 078

2.185

52.798 6-0-762

52.7980—0 94 I

52 .7180-1 113

52. 718 6— 1.288

3 2 698 0-1.479

52.648Q—2 017

52 6480— 1-987

61 8 6-0 630

*    5186-0 840

52.6289—1.929

52 6280—1.773

52 678 ô—1 951

»    3780-0 994

. 3 7 8 Ô— 1.17 4

» 2 3 8 6-0 576

* 2 3 86-0 776

» 3 1 80—1.314

» 21 8(S— 1.691

ii

» 2 18

1.929

» 2786—1 563

»    17 8 0—1 726

»    2780—1 807

51. 9 5 8 0-0 404

51 9 5 8 6-0 486

‘    0280-0 858

* 02 80— 1.1 19

5 1 .9380-1 208

» 728

51 . 7 8 8 y—1.516

51 .7886—1 641

51 8686_i 314

51 8786-1.601

51 .6786-0 581-

51 .6780-1 030

51 7280—1 601

« 498 0----

5580-1 013

» 3280-0734

»    3580-1.224

»    3580—1.409

» 4586-1.096

»    4780—1.346

" 2780—1 283

» 1286-

»    1 78

0 776

50 998

___i

» 0680—0.590

» 078

O 923

50 928 6—0 963

50.928

1144

50.828

0.721

50 828

___I

50.908

H = 60-60

*    698

6----

v 708

» 658

Polygones verticaux des vitesses

43

45

47

Hauteurs : lm = 30 mm

Vitesses :1m - 30 mm.

3-277

Vm — | .348

2-430

f = 3-01 I

t = 2-280

f = 3-477 t 2*030

Vm = | 321

Vm

JAUGEAGE VII A LA M’POZO

I 712

Endroit : 700 jn. en amont du pont.

Date . 5 avril 1911.

53. 138 . 078

1 898

53. 138 » 078

1.823

53.138 » 078

2.261

5 2 638 0-1.72 6

52.6680-1822

52 6780-2.061

»    19 8 Q—1 726

.    2 58 0--1 6 01

3280—1.969

LÉGENDE .

f = surfaces des polygones verticaux t = profondeurs.

Vm — vitesses moyennes.

f*_ym _ t*_ ^ surfaces réduites au niveau moyen

\ de l’eau

Niveau moyen de l’eau .

ÉCHELLES :

Courbe des Vm Courbe des f* : 1 m² = 30 mm

1 m — 50 mm.

X.

X;

V'

Section d’écoulement

Hauteurs : 1 m = 10 mm Longueurs. lm = 10mm

Rive gauche ? 53.138 m

Rive droite : 53.138 m.

//

/y

<9

51 .9780-1.773

51 .758 6-1.409

51 .848 Q-1-314

XX

xx

Point de départ du nivellement : Point de repère cote 56.60 m.

Hauteur limmmétrique . 51.460 m.

XX

» 6 2 8 y—1 42 8

»    31 8 Q—O 9 7 6

» 378

0.871

_____I

* 028

0 590

50 878

0 423

50.658

»    708

ZA

H = 50-50

Xz

XX

49

51

53

>x

2-61 I

Vm = J .509

I -730

f = 2-744 L .= I .730

Vm = | .633

< .888

Vm = | .055

t = I -790

53. 138 . 078

2.121

53. 138 » 078

1.807

53. 138 » 078

1.286

xx

Y/y

lé

/XXX

52.778

1.900

52 7780— 1.7 26

52.7780—1.314

» 478

1.773

* 4780—1.773

» 4780-1.195

» 178

1.601

178()-1.605

»    17 8 Q—1.1 21

51 .878

1.314

5 1.8780—1.516

51 .8780—0.923

» 578

0.661

1.157

» 578

0.828

2 834

» 408

» 368

__i

» 348

53 I 50

• 050

='

51 750

019

H = 51-00

ÎI

47

• 50 d—-ô—6-<QV-......-d

I8⁴³ 19 S02O 21

lo

CH

01

S O- ■' 740

U Q- » 728

» S73

• 803 » 573

* 498

co

CM

CM

4,

CN

0)

to

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28

et

821 . —q œ

O

c?

■éy

30

xxx

'X

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zX

XX

xi

/XXX

XXX

XX

Z/

xx

XxX

X' X z' X

XX

X/

X//XX

Z///Z

XX///

x//x

Z/X/Xz

51112

50 802

Scsi

X.

<9

Surface du débit

ZZ/X//Z////YZZZ

Z///O = 88.528 m³/sec.

/Z/y//ZZZZZZZZZYZZZ xyzz\ m³ = xz^/z/z/zz xx/zyyy

300 mm?//

/y

VM

m

X

X II

dv

.z

x;

II

XXX

/XX

xf^XXXXXdXXIXXXXX

Z///,Niveau moyen de l’eau le 5 avril 1911

53.138 m

xxxxxx

z'

XX

» 962

* 762

809 «

UAUU

3I 50 75 32

SOTS 33

I Zl «    -O m

708

CD

» 658

» 740

oo

CM

00

<1

39

40

07

<1

41

869

» 708

» 859

669 «

L*

-P

£    0- » 858

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> 108

00

00

CO

00

00

co

348

348

* 537

» 726

666

CO

LD

<1

<1

<1

48

49

50

U)

Ci

56*56

f

!

j

~m ■

.

i

'M

m

■mm

-vm

:

3 l$m

ÉTUDES DES FORCES HYDRAULIQUES DU BAS-CONGO.

10.o

12.o

0 452

I-444 f •= 0 692 t = I .630 f

Vm

0,3 i 3

Vm

0-424

0.920 t =3 | .750 Vm = 0 525

f = I -036 t = | .770

I ■ 148    t

I -330

f = M I6 t

I 890

I 068

I 940

I 096 t = | .950

I 084 t

I -920

I -224

I 860

I 298 t = I -900

Vm

0-585

Vm

0-627

Vm

0 590

Vm

0-550

Vm

0-562

Vm

0 564

Vm

0 658

Vm

0 682

335.664

335-

6 0 4 0-0 426

6646

6040-

335.664

335.664

O 518

6040-0.675

6040-0 675

»    4540-0.675

1—1    335 664Ç>-

U6 »    604*-

¹    »    4 7 4 0-

0 735

0 735

|_1335.664

6040-0689

335.6649" »    6046

0.637

335 664 6 »    6046

335.664

335 664

335.664

0.571

6040-0.637

6040-0.689

6040-0.787

»    37460.526

41 4À-0 7 0 4-

»    36460.571

354 60.649-

384O-0 675

4440-0.751

»    404(V0 787

» i 749-0 3ü;

33 5 05 4<S-0 5 61

334.9746-0.44&

335.0340-0.625

3 3 4.9740-0 719

334.9 1 460-649-

334.8646° ⁶²⁴

t-O 334.8 5 460.649-

334.8846 ° ⁶⁴⁹

334.944y-0.735

334.90460.751

334.774Ô-034 7

5741 0.400.

334.5 5460.543

CO

CO

■P

U)

CO

■P

ro

CN

01

•P-

Sl

CO

■P-

0)

CI

»    3 7 460 22!

-P

01

CO

CO

01

CD

U)

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01

K)

CO

00

4040-0.704

334.234

(.___l

17 4 6 0 292

334 0346

»    05 40-0.31 3

333 914 6

'J

CO

CO

CO

CO    CD

O    0

■P

CO

CO

CO

CO

CO

■P

CO    CO

CO    M

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CO

CO

CO

sl (0

Sl

-I» -f

CO

CO

CO

sl    CO

10    0)

<t

■P

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10

CO

CO

CO

sl CO

01

CO

CO

CO

CO

■p>

si    CO

*    CO

J*

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CD

«0 *

CO

CO

*

0) o

-P

333.9040-0.480

764

32.o

34.0

36.o

38.o

f = I • 188 t

I 920

f = I • I88

t = I .930

Vm

0618

Vm 0615

Polygones verticaux des vitesses

f = I 012 t

I -900

0 660 t

2 040

Hauteurs : 1 m = 40 mm.

Vitesses : 1 m — 40 mm.

Vm

0 532

Vm

0 323

335.6640..................-

»    6040-0719

335.

6640-

6040-0.719

335.664

JAUGEAGE XVIIi AU KWILU

60460.495

335.664 »    604

0 245

»    3840-0675

37 4Q-0.704

Endroit : 131.30 m. en amont du pont.

Date : 5 octobre 1911.

LÉGENDE ;

334.8840-0 704

334.

874<S-0 675

f = surfaces des polygones verticaux. t = profondeurs.

Vm = vitesses moyennes.

- f* = Vm X t*=

ÉCHELLES Courbe des Vm : 1 m = 40 mm. Courbe des f* : 1 m² = 80 mm.

40460.552

»    2646-°4,°

i.

surfaces réduites au niveau moyen

Section d’écoulement

: 1 m — 8mm.

^Hauteurs /Longueurs: lm = 8 mm

de l'eau

Niveau moyen de l’eau :

Rive gauche : 335.664 m,

Rive droite : 335.064 m.

Point de départ du nivellement Point de repère cote 342.00 m.

Hauteur limnimétrique : 335.064 m.

334.90460 5S1

334 764 (V 0 369

Courbe des f*

»    40460.581

■»    3846-0 581

3740-0 602

»    2 6 4 6o 311 —

3 3 3.904 6-0.405-

333 88460.467

333

8746-0 455

7446

7346

7/

»    764 6

7J

333.76460 264

6246

/.

/,

EU- 333 00

V,

H = 333 00

V/

V/

WA

v>

moyen de l’eau ,le,„5-1,0:11, ,T, 335.664 m/Z

CO

O 0-338 515

.570    337.580

610

540

093

770

388

23 4

108

*60

958

914

86 8

894

858

834

778

774

7 5 8-

724

708

714

718

744

768

804

778-

-f

764

738

744-

730

734

748

764

648

.624

808

096

.290

060

500

580

664

830

«C

335.868 -335 850

339.000

7 7B0 8 85C 9    10 11 12 13 14 15    16 17 18    19 20    21    22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41    42 43 44 eo 45

0)

Si

Observateur • Mr GEORGEADIS.

Calculé par: R. LEUZINGER. |

!

#

| ÉTUDES DES FORCES HYDRAULIQUES DU BAS-CONGO.

9.oo

f = 3 228

t = 3 160

4-088

3-450

f = 4-677

3 570

f — 5-01 I

3-640

6-266

3-71

5-622 t

377

6 200

3-810

f = 6-EJ44 t = 3-860

f = 6 600 t

3-870

5-91 I

3 830

Vm

I 040

Vm

1.185

Vm

1.282

Vm

337.607

447

1.144

337-506 »    446

I 224

337-505( »    445

I -409"

337.504 »    444

1 376

Vm

1419

Vm

I 491

Vm

1827

Vm

I 695

Vm

1-447

Vm

1543

517

fi

337-503, »    443¹

■à

337-502

442

&-I 773

-3 337.501 ■0    »    441

337 BOOq-

.    4400-1 874

-3337 499 V »    439

1.

337.498 1 » 438

§■1.773

336-8676- (. 144

336>9 I6O-1.370-

i—    336-8950⁻! -422

336-884 6-1 -545-

9 336-873

556-

336-862 6-1 -69 1

336 861

V 336.8409*1.848

-6 336.839

1 5 56

336.8380-1.822

»    2876-1.279-

386 6_| .349

»    34SQ-1 -443.

»    324 6-1 469

»    303

»    282 6-1 -641

281

»    2406-1.848-

»    2390-1 691

»    2380-1.727-

335*856 6-1 .245-

335.707 6-1.181

335.7950-1 -422

335-7646-1 -398

335.733

.479

335-702 6-1 -641

335.401

336.6400-1.822

3 3 6.63 9'

.556

336 6390-1.641

»    326 <S-|. I 25

»    127 6 1 040

»    245 6-1 '259-

»    204

• 370

163

-459-

»    1226-1-517.

»    040Q-1.740'

666

’i

05

CD

si

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334.547

.0.391

co

CO

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CD

CD

Cl

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CO

co

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334 542Ô-» -259

334.541

»    347

CO

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-6—6 CO CD CD U) CI O

CD

CD

1___

334.4400-1.666-

334.439

6-1.37 7-

334.438

6-1.284-

CO

CÔ

0)

10    10

co

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CN

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LJ

333 962 6-1 097

»    732

LJ

333.961

60.982

333.8400-1.21 3 »    6406-,

333.839

».    629fV

333.838

6-1.04 1-

rl = 333-60

29.oo

31 .oo

33.oo

35.oo

337.4970-

»    4370-1 874-

f = 6.llf t = 3-8I0 Vm = | .604

-x 337.4960-

V »    4360-1.

f = 6-022    t = 3-800

Vm = | .584

f = 5.622

t = 3.850

Vm = 1.460

Polygones verticaux des vitesses

Hauteurs : 1 m == 24 mm.

Vitesses : 1 m = 24 mm.

f=57l I

3 980

853

337.4960-4350-

1.683

JAUGEAGE IX AU KWILU

337.494Q-

,,    4340-1727

Vm = 1.435

3 36.847 6-1.848

336.8466-1.965-

<?336.8360-1.822

»    2570-1.773

»    2566-1.874

»    2350-1.641

. LÉGENDE :

f —z surfaces des polygones verticaux. t = profondeurs.

Vm — vitesses moyennes.

f* - Vm x V-}surfaces réduites au niveau moyen ) de l’eau

Niveau moyen de l’eau :

Endroit : 131.30 m. en amont du pont.

Date : 1er avril 1911.

ÉCHELLES

Courbe des Vm : 1 m = 40 mm. Courbe des f* : 1 m² = 16 mm.

Section d’écoulement

Hauteurs : 1 m = 8 mm. Longueurs: 1 m = 8 mm.

336.8340-1.727

»    2346-1.601

Rive gauche : 337.464 m.

335.667 0-1.641

335.6660-1.727-

335.6350-1.527

Rive droite : 337.50 m.

yy

//

Point de départ du nivellement :

Point de repère cote 342.00 m.

Hauteur limnimétrique : 337.498 m.

335.6340-1.527

Va

/I

urface du débitv

»    0 34Q-1.4 1 O

»    0770-1.503-

»    076 6-1.52 7-

»    036Q-1.369

3 34.487 6-1.493-

VI

334.4866-1.81 4-

334.4356-1.259

Courb

des VP/

7/

v/A

AA

3 3 4.434 6-1.3 1 4

.34-1 m³/:

333.8346-1.048

333.897Ô-1.1 85 »    6870-

H = 333-60

»    8960-0

33.6960—

.905

Î3 8350-0 »    64 5q—

.941

37.00

39.oo

41 .oo

;/

yy

/Z

f = 5-455 t = 3.950 Vm = |.38l

f = 4*777 t = 3-710 Vm = | .287

f = 3.144    t = 3.080

337.4930-»    4330

1.705

v 337.492Ç>-0    »    4326

1.262

337.49 1q-

»    4310-1.224-

Vm = 1.021

Y,

'////

yy

Z

linmimétre

333.634Q— H = 333-55

43.oo

f= I.733

2-05

Vm

0845

,/

336.9336-1.705

336.8620-1.51 7

336.8619-1.1 85

Z^ZNiveau moyen

/A// / A ///Y/ / / l/V / 1

l’eau le 1er

'/////////A//AY//A///X

avril 1911 = 337.482Z

///V//A/// V//A///VAA/

Z Z

zz

-'A

337.4900— »    430 v"0

.91 3

337.0700-0. 866

336.71 06-0.879

»    3500-0.909

XI

233

.670

»    292 6-1.517-

291

336.8900-0.879

335.633

422

335.7220-1.443

336.721

r-

337.470'

•i

'i

»    63000.708

440

ZJ

»    152 6-1.347-

»    033

»    1 51

.871

0)

00

10

334.5826-1.053-

334 433

.1 70

334.581 »    4 11

__.J H

330 OO

Nj 6—335.600-

0 6— » 200

0 6—334.347

O *    ¹⁸¹

990 tree—Q

10 6—333.972

986 eee—O W

893

* v>- *

333.364

»    836-

» 793

815

732

766

691

»    677

»    640-

638

»    629

668

899

750

687

821

969

682

646.

603

634.

504

co 9~

—6 CD

KO

—O O

6—

01

KO

01

01

CO

01

01

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01

CO

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co

01

CO

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CO

CO

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co

CO

CO

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co

CO

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595

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W 6— 333.782

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01 0—    *

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560

800

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10

A—335.440-

538

■P

ÿ, A_335.768

» 868

*    850

337.505 339.000

Les Vm des verticales 7 et 46 ont été déterminés au moyen des vitesses superficielles.

0)

Ni

»    01260.792^

H — 334.00

333.833

333.7826.

»    6439    "

H = 333.560

Observateur : J. VAN LANCKER.

I !

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m

m

m

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■J

10.00

1 3.50

17.00

20.50

24.00

27.50

31.00

34.50

38.00

41 .50

45.00

48.50

52.00

f = I -275 t

2-090 i

Vm

0-610

2- 150 t = 3-320 f = 3-425 t =r 3 720 f = 3-575 t -=r 3-440 f = 4-200 Vm = 0-647

Vm

0-920

Vm

I -039

3-520 f= 4-200

Vm = i. 193

Vm =

t = 3 540 f = 4-!75 t ^ 3-450    f==4-l25

1-186

Vm

1-210

Vm

t == 3-700 f = 4-700 t = 3-800 f Vm = | .237

1115

4.725 t = 3-990 f 4-525

Vm

1-184

Vm

t = 4 030 f = 4-600 t = 4-310 f = 4-850 t = 4-340

Vm = | . | 17

1-123

Vm = | .067

516.

U 0)0)

SI

CI

.615

516.681

69

621

• 905

516.685 »    625

048

381

385

I 048

516.689 »    629

»    389

I 245

I 222

516.693 »    633

»    4 5 3

I -293 I 293

516.697 »    637

»    437

I 432 I 341

516.701

641

461

I 345 I 463

516.

5b

*■ 0) si

10 *0

m CJ) en

1345

1-345

7. 516.709 ■V »    649

8-I 432 399 Q-l 496

rb ⁶¹⁶

p>

U 0)M

M (OU

I 432 I 496

516 717 »    657

8-1-402 .    407 O-1 -402

516 721

516.

.    6610-1 402

»    371 ô-l-293

7-

rsto 4

il) 11) CO

I-463 I 345

»    O17Ô0 72I

515.9 110-0-791

51 5.92 5 0-1 -048

V 515.8 9 9 0-1 268

516 013 O-l 402

515.997 Q-l 346

»    0 31Ô-I 432

515.9 6 5 0-1 345-

51 5.929 Q-l -432

515.863 Q-1 -345

515.9670-1 -345

515.901 ô-l 293

.    025Ô-I293

515.60700-853.

»    4 41Q-0-726-

»    4 6 5 Q-l. 083-

409 Q-l 222

515.573 CP I -345

1S7Ô0 563-

514.787Ç0-»    5 8 7 q—

PJ

514.971Q-0 641

»    005Q-I 083-

Y 514. 91 9 Q-l 203

13 3 0-1245

"T

515.601 Q-l -345

«    5 0 5 0-1-245-

>    459Q-I -268

»    373Ô-I 345

! 268

»    171Ô-I345

» O 4 5 A'I • 119'

51 4.9890“ I -245

51 4.883Q-I -345

»    527ÔI 245

»    087Q I 200

»    431 O-l 244

514 961 Q-l -1 58

515.595 Q-| 245

»    165 0-1.345

»    501 Q-0 6 I

514 545Q-I 032—

514.693Q-I.I58-

514.67 7 Q-| I 19

514.741Q-I 222

»    429Q-l 083

514.5 850-1 119-

519 Q-l -200

514.647Q-I • 158

614.735Q-M I9

»    O31Q05I

»    O85Q-0 881

»    253Ô-I222

»    237Ô-MI9

311 ÔI-032

125Q-0 986

»    393Ô-II79

»    207 Ql • I 58

»    491 (

H 083

»    305Q-I -200

513.561

0.339

513.62500 742

513.934 Ô-O 957 0.219^

513. 813

• 957

513.797

0 986

513 881

I 000

51 3.66 5 Q-0 836

514.049 y I 083

513.9030-1 000

513.767 Y'1.200

»    021 Q-l 200

51 3.875Q-I 222

361

a 165 512 965

0.361.

___J

a 449 513 249

373Q-0-88I

513. 173

357

0 931

513. 157

cJ

»    451

513.251

0-796

f. J

a 205 513.005

0 836 ——Q

--J

513.579

513.551 Q-0.881

II

41 3 Ô-l • 119

»    327 Q-0 836

»    445Q-I0I6

a 109 512 909

1083

a O81Q-0 93I

512.923 a 723

512.8 87 Qo.473: a 6870—/

a O15Q-0.905

512. 611 Ô0-473:

411

LJ

51 2.585 Q-0.1 a 385 Q—

55.50

59.00

62 50

66.00

69.50

f = 4.500

t = 4-320 f = 5-100

t = 4-500

f = 5-725

t = 4-710 f = 5-700

t = 4-830

Polygones verticaux des vitesses

Vm — | .041

Vm = |.|26

Vm = ! 2 ! 5

Vm = | . 180

Hauteurs : 1 m = 16 mm.

Vitesses : 1 m — 16 mm.

f = 5-375 t = 4-890 Vm = | .099

516.    O-

:    ï

0) si

* 0) JO

0)0) 0)

I 345 I 345

o⁵¹⁶Sllf

.)    7539-

I 402 I 345

16.737f>-

»    677»f

»    4570-

I 604 I 402

.516.740

»    680(5-

»    4300-

I 402 I 293

JAUGEAGE XIV A L’INKISI

516.743 »    683

515.969 Q-l 293

A 516.0030-1-245

515.687 Q~l 4G3

515.9 5 0 0-1 345

»    489 Ô-l 293

»    009 O-l 345

515.5 5 3 0-1 245 1 030-1 200

5 7 70—I 402

0 4 7 0-1 268

470Ô-I 319

514.990Q-I 268

514.529 Q-l 245

514.6530-1 245

514.577 Q—I 245

5100-1 293

LÉGENDE :

f — surfaces des polygones verticaux. t = profondeurs.

Vm = vitesses moyennes.

f* _ ym x t³-- J surfaces réduites au niveau moyen } de l'eau

Niveau moyen de l’eau :

Endroit : 48 m. en amont du pont.

Date : 3 mai 1911.

ÉCHELLES : Courbe des Vm : 1 m = 40 mm. Courbe des f* : 1 m² — 16 mm.

Section d’écoulement

: 1 m == 4 mm.

^Hauteurs /Longueurs: 1 m == 4 mm.

8-1-158 »    3730-1 100

515.8930-1119

»    4 1 3 6-1 -200

Rive gauche : 516.711 m.

Rive droite : 516.711 m.

Point de départ du nivellement : Point de repère cote 520.50 m.

.Hauteur limnimétrique : 516.703 m.

514.933

453

I 222

I 158

*    049 O-l 0 I 6-

»    2030-1 048

»    107p_l -293

»    0300-1 200

51 3.9 7 3 0" I 200

513.753 Ô-l • I 58-

513.5 6 9 0-0 869

513.637Ô-I -245

51 3.5 5 0Q—I 245

»    4 9 3 0-1200.

»    30 3 O-l 00 I

»    0 8 9 0 0 53 h

167

yJO 905

»    0709-0 957

512.8530-0 986

Courbe des f*

7/

7,

513. 01 3 Q- I 01 6-

512.609 *    409

i0.209

512.69 7Ô-0 930

4 0 3 6-0-836

512.5 9OQ-0 - 957.

Y,

7/

512.203

LJ -

H=5 I 2-00

512.027

227 0-0 836

r

»    1 1 O

511.910

0 777

LJ

73.00

Surface du débit

'///Y//X//X///X///A//,

Q — 286.796 m³/sec '

----/A//A///A///A ''

m³ = 64 mm²

///A

//

7/

//

512.533 Q-0 88I

76.50

//

7,

//

51 2.05 3 ( 5 11.853c

H = 5 I 2 ■ 00

0 726-

f = 3 500

//

t = 4-7 I0 f = 0-743 t = 2 490

Vm | .600

516.7460-»    686V

»    466 0-

0-8 I 6

0 - 9 18

516.7490_

»    6 8 9 0-0-777

»    419 04) 768-

Vm = 0-642

/Y

7/

Vv

7/

7/

//

Ll

51 5.996 Ô-O 836

51 5.929 0-0.653-

7/

//

7/

//

fl

7,

//

»    5 26 Ô-O 905

7,

7/

//

439 00 594

/,

//

»    0560-0 893

514.94900 628-0

7v

514.586 0-0 816

»    1 1 6 Ô-O 742

»    4 5 9 00 5270 1

514.259 9-

23

W/A

/Niveau moyen de

’eau le 3 mai 1911

< < ut t < il < i.n ! I (H (01

516,711„m fl/////,

MJ

///

77

//

Ad/

’T'

513 646Ô-0 768

O,

<W il

»    176 ÔO.667

'Si

51 2.7 0 6 0 0 53!

»    2 36 00351<

512.036 O—' H= 5 I 2-0qI-

517.7 1 O

H — 506-00 A

o «-<o

CO N

|s (0

T™ T-

in in

-A-A-

515 7 80

514 587

r\

CO

361

060

10

(0

0)

0)

249

160

173

080

157

130

251

10

Cl

(0

00

Cl

CO

990

723

740

687

640

500

385

409

640

203

420

810

853

660

511 .790

512 .210

036

580

10

Cl

515 030

820

8 10

516 7 11

517 390

.540

099

a a    Y-    1-    «    a    a    a a    *    »    r.    T- T-    *    a    a    a    »    *    *    a    a    a    a    a    a    * a    i—    a *

A—A—A—A—<!)_A_A <i_A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—A—AAA—A—A—A—YY-Y-Y

6—<!)

6 7    8⁵ 10    12 I3⁵ 15    17    19 20⁵ 22⁸ 24 26 27⁵ 29⁵ 31 32⁵ 34⁵ 36⁵ 38 40 41 ⁵ 43    45    47 48⁵ 50 52    54 55 57⁶ 59 60S 62® 64    66

68 69⁵ 7I72⁵Î3 74⁵ 7 6 ⁵ 7 8 79⁵ 80 8I² 32

87    89²

Observateur Mr GEORGEADIS

Calculé par : R. LEUZINGER.

Y~

î

«

I

3.50

£ = 0* I 06 t = 0.440 Vm = 0-241

4.50

f = 0.258 t = 0-475 Vm = 0-543

5.50

f = 0.376 t = 0-580

Vm s=a 0 648

6.50

f = 0-456 t 0-6I5 Vm =0 741

7.50

f = 0500 t = 0.590 Vm = 0-847

8.50

f = 0 408 t = 0-6IÛ Vm = 0668

9.50

f = 0-550 t = 0-660 Vm = 0-833

516-1 *9

516. 120

516.121

516. 122

516 123

516. 124

516.1 25

» 059

0.475

» 060

0 734

061

0.864

057

O- 941

»    063

1 .029

»    064

. 013

065

1.013

515-959 Ô0.2 72

515.940 Q- 0.576

515. 951 Q- 0.786

515.937 Q- 0.846

515.953 0- 0.969

515 944 Q” ° 868

515.925 Q- O. 915

» 859 OO. 151,

»    820 Q- 0.468

841 (V O 703

»    817 Q- 0.689

»    843 y °-84,6

»    824 Q- 0.675

785 Q- 0.846

731 Q- 0.562

»    733 Q- 0.768

» 679

»    645 Q

L____I

»    617 Q- 0.636

»    704 Q-

0.437

645 Q- 0.734-

541 Q

---1

»    607 0-

____I

»    533 Q

»    514 Q-

465 Q

H = B 15-40

1 0.50

11.50

12.50

1 3.50

f = 0 520 t = O -630 Vm = 0.825

f = 0-542    t = 0-710

Vm = 0.763

Polygones verticaux des vitesses

Hauteurs : 1 m = 100 mm.

Vitesses : 1 m — 50 mm.

f = 0 388 t = 0-730 Vm = 0.531

= 0188 t = 0<760 Vm = 0244

516 126

516.1 27

066

0.976

067

O 909

JAUGEAGE XI A LA N’GUVU

516.1 28

516.1 29

Endroit :1m. en aval du pont.

Date : 6 juillet 1911.

» 068

0.755

069

0.323

515 936 Q-O. 941

515. 91 7 Q— 0.668

» 806 Q-O. 915

»    76 7 q_ 0.786

» 676 Q-O.734

LÉGENDE :

f = surfaces des polygones verticaux. t = profondeurs.

Vm — vitesses moyennes.

f* = Vm x t*—) surface réduites au niveau moyen j de l’eau

Niveau moyen de l’eau :

ÉCHELLES :

515 908 Ô-O 649

515.899 Q-O .398

Courbe des Vm : 1 m = 50 mm. Courbe des f* : lm! = 200 mm.

Section d’écoulement

^Hauteurs : 1 m == 10 mm /Longueurs: 1 m — 10 mm

»    748 Q-O.5 1 1

»    617 A_ 0.689

Rive gauche : 516.116m.

Rive droite : 516.129 m.

V/

Point de départ du nivellement : Point de repère cote 519.00 m.

Hauteur linmimétrique : 516.122 m.

729 A.O.260

»    588 Q-O 417

5 5 9 QO. t

» 496 Ç>

»    41 7 Q

•    398 Q.

LJ

<Dj

<U

Surface du débit//

/ \////\////*////U/ ■

7/71 m³ == 2000 mm²//

J»

369

LJ

o°

î,

515 00

515.00

■7

v;

Y,

Y,

Y.

y.

Culée

IA

/Niveau moyen de l’eau le 6 juillet 1911 = 516.122 m-'

/ /    / 1/    /    /    / / U / j T ..    ,    .. ..    .    ^    .    .    1    ...    7 y / /«/    /    / J. IX /    /    / y / , /    /    /    / /I /    ,    ,    /    .

*>

517-460

» 450

516-376

911

515-868

jo

h-

» 679

» 645

541

533

» 514

O)

00

» 368

h = 5i4oo 66—6—6—6—6—6-

O0 25 0.75    , .60 ₂.0 ₂.75 ₃.50

5I6-415

00

io

CO

jr

s

o>

io oo o

» 900

» 730

4-⁶⁰    5-⁵⁰    6 ⁵⁰    7-⁶⁰    8.⁵⁰    9-⁵⁰    10.⁵⁰ II.⁶⁰ I2.⁵⁰    I3.⁵⁰ I4.⁵⁰ J6-⁵⁰ (6-B0    I7-⁵⁰ I8-⁵⁰ IS-^O.¹⁰

»

s

1

r

i

■■M

m

N

mm

Mg

m

■

2.o

3.o

4.o

5.o

6.0

7.0

8.o

9.o

f = 0-304    t = |.|90

Vm = 0-255

f = | .064    t = | .350

Vm = 0-788

f = I • I84    t = | .470

f — I -370    t = | .580

-536

t = | .570

I-564

t = | -600

Vm = 0-805

Vm

0-875

Vm = 0-978

f = | .484    t = | .580

Vm = O 939

f = I -288

t = | .630

Vm = 0-790

51 7.1 33 »    073

0 365

617.131 »    071

0.836

517.1 29' >    069

1.046

517.1 29 »    067

1.016

517.1 25 »    065

1.158

517.1 23 »    063

1.119

517.1 21 9    061

0.957

517.1 1 9 9    059

0.836

516.9590-1.01 6

51 6.7 9 3 0 0-296

516.841 0-0.930

516.781 0-0.858

516.789 Q-O.8 36-

66900 957

516.69701.048

516.705 ô-1.1 1 9

516.6730-1.119

i'

»    54300 233

9    541 Q-O.986

»    4810-0.930

9    489 00.858

35900.858

»    54700.930

»    355Q-1.083

*    29300 220

»    3230-1.119

9    241 Q-1.048

»    1 81 00.858

9    189 0-0.905

5 15.943

04300 ■ 194

05 9Q-O -680

515.997 00.792

9    005 00.957

615.97301.016

515.941 Q-1.016

515.881 Q-O .463

515.889 Q—0.726

9    781

515.759

0.453

9    66 9

9    6 4 7Q-O 535

515.655

0.554

9    623

0.372

9    647

____I

9    556

9    523

I___

9    641

9    541

0.710

»    589

0.594

9    489

H = 615-40

10.o

11.00

12.o

13.o

f= 1-116

t= 1-620

f= 0.896

t = I -660

Vm

0.688

Vm = 0-539

Polygones verticaux des vitesses

i,

f= 0-588 t = | -720 Vm = 0-341

f= 0-300 t

I -690

Vm

0-177

Hauteurs : 1 m = 50 mm.

Vitesses : 1 m — 50 mm.

617.1 1 8 9    058

0.681

517.1 1 7 »    057

554

JAUGEAGE VIII A LA N’GUVU

517.11 6 9    056

0.323

'Sa

517.1 1 5 O-

9 O5 5Q0-17-

Endroit : 1 m. en aval du pont.

Date : 20 mai 1911.

51 6.8 98 Q-O. 41 8

516.925

Il 97

516.798 Q-O.742

616.7570-0.694

LÉGENDE :

ÉCHELLES :

Vm — vitesses moyennes.

»    49 8 Q—0.7 76

f = surfaces des polygones verticaux. t = profondeurs.

Courbe des Vm : 1 m — 50 mm. Courbe des f* : 1 m² = 70 mm.

Section d’écoulement

4570-0.583

f* = Vm X t*= |

surfaces réduites au niveau moyen de l'eau

Hauteurs : 1 m — 10 mm Longueurs: 1 m = 10 mm

9    54600 412

9    57500261

Niveau moyen de l’eau :

»    1980-0777

Rive gauche : 517.131 m.

Rive droite : 517.119 m.

Point de départ du nivellement : Point de repère cote 519.00 m.

Hauteur limnimétrique : 517.134 m.

1576-0 594

9    1 9600 345 -O

9    22 5 qO I 60Q¹

516.898 Q-O 627

51 5.8 57 Q-O 510

<&

fo

515 84600.307

515.875 Ô0.I45Q

z>

9    598

O 426

9    557

0 426

9    498

9    457

3 = 700 mm²/

9    496

0 I97

9    526

V/

»    396

9    425

H= 515-00

H = 51500

/ass‘

<5>

<s>

tp

O ///Ar

<9

/I

/I

^Niveau moyen

/ / v / / /i/ / / i / / /1/ /

de

Ie,

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vu

v-

’O

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17.780

440

440

130

16 220

280

0)

10

781

659

547

55

523

541

489i

49

p>

10

<*

39

550

Cl

330

770

CD

H = 514-00 —S-

A A A    A    v-    A

-6——6-6-&

CO

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516.710

CD

fs

CO

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ÉTUDES DES FORCES HYDRAULIQUES DU BAS-CONGO

Rivière : M’POZO

GRAPHIQUE DES DÉBITS JOURNALIERS MOYENS POUR L’ANNÉE

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Profil : 10 m. en aval du pont

DÉBITS

en m³/s

JANVIER

FÉVRIER

MARS

AVRIL

MAI

JUIN

JUILLET

AOUT

SEPTEMBRE

OCTOBRE

NOVEMBRE

DÉCEMBRE

DÉBITS

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

10    15    20    25

10    15    20    25

10    15    20    25

10    15    20    25

10    15    20    25

10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

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Débit caractéristique moyen = 20.7 m³/s

Débit caractéristique d'étiage = 10.6 m³/s

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Moyennes

mensuelles

24.0

18.8

51 .3

76-5

34.9

22.5

16. I

14 6

I I -8

III

44-4

176.2

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Moyennes

mensuelles

REMARQUES. — Débits maxima de l’année : O,

/V    tZs i

Débits rriinima de l’année : q, — 17.5 m³/s, le 13, 14, 16, 18, 25 février 1911, et q₂ 9.5 m³/s, le 10 octobre 1911, minimum absolu

164.7 m'Vs, le 11 mars 1911, et 0₂ - 800 m³/,, le 28 décembre 1911, maximum absolu.

ÉCHELLES

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m/m.

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Rivière: KWILU

GRAPHIQUE DES DÉBITS JOURNALIERS MOYENS POUR L’ANNÉE

Profil : 131.30 m. en amont du pont

DÉBITS

en m³/s

JANVIER

FÉVRIER

MARS

AVRIL

MAI

JUIN

JUILLET

AOUT

SEPTEMBRE

OCTOBRE

NOVEMBRE

DÉCEMBRE

DÉBITS

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

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5    10    15    20    25

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Moyennes

mensuelles

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40.8

38 3

32 6

76.0

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147-9

Moyennes

mensuelles

REMARQUES. — Débits maxima de 1 année : Qj 261.5 m!/s, le 3 avril 1911, et Q₂ 267.0 m:i/s, le 27 décembre 1911, maximum absolu.

Débits minima de l’année : qL    42.0 m³/., le 13 février 1911, et q₂ — 29.0 m³/s, le 18 octobre 1911, minimum absolu.

Définitions des débits. — Le module est égal à la moyenne des débits de l’année.

Le débit caractéristique moyen d'une année est celui en dessous duquel le cours d’eau n’est pas descendu plus de 180 jours au plus consécutifs ou non. Le débit caractéristique d’étiage d’une année est celui en dessous duquel le cours d’eau n’est pas descendu plus de 10 jours au plus consécutifs ou non.

ÉCHELLES

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ÉTUDES DES FORCES HYDRAULIQUES DU BAS-CONGO

Planche 62

Rivière : INKISI

GRAPHIOUIDES DÉBITS JOURNALIERS MOYENS POUR L’ANNÉE 191

Profil : 12 m. en aval du pont

ïî

DÉBITS

en m⁵/s

JANVIER

FÉVRIER

MARS

AVRIL

MAI

JUIN

JUILLET

AOUT

SEPTEMBRE

OCTOBRE

NOVEMBRE

DÉCEMBRE

DÉBITS

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10

15

20    25

15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

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500

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450

400

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300

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Module des débits

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Moyennes

mensuelles

160 • 6

109-2

174 6

254 .0

219 9

I 127

Débit caractéristique d’étiage

1

83.5 mVs

84-4

73-8

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= 61.0 m⁵/ s

99 6

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2I I 2

JL

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50

306.9

Moyennes

mensuelles

REMARQUES. — Débits maxima de l’année : Q, = 348.0 m⁻*/*, le 15 avril 1911, et Q₂ -- 40 m³/», le 20 décembre 1911, maximum absolu.

Débits minima de l’année : <jt = 89.0 m³/s, le 22 février 1911, et q₂ -- 6 m³/s, le 30 septembre 1911, minimum absolu.

ÉCHELLES

^ i jour = i.5 m/m. ( io m³ = 2.5 m/m.

Rivière : N’GUVU

GRAPHIQUE DES DÉBITS JOURNALIERS MOYENS POUR L’ANNÉE 191

Profil : 1 m. en amont du pont

DÉBITS

en m’/s

JANVIER

FÉVRIER

MARS

AVRIL

MAI

JUIN

JUILLET

AOUT

SEPTEMBRE

OCTOBRE

NOVEMBRE

DÉCEMBRE

DÉBITS

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

5    10    15    20    25

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25

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Moyennes

mensuelles

5-8

8-2

10-2

96

5.6

4-6

4.0

3.8

39

65

106

Moyennes

mensuelles

REMARQUES. — Débits maxima de l’année : Q, - 18.6 m³/s, le 31 mars 1911, et Q₂ - 19.m³ls, le 27 décembre 1911, maximum absolu.

Débits minima de l’année : q, 4.4 m³/s, le 2 février 1911, et q₂ =. 3.5 ns, le 21 octobre 1911, minimum absolu.

Définitions mis débits. — Le module est égal à la moyenne des débits de l’année.

Le débitcaractéristique moyen d’une année est celui Le débitcaractéristique d'étiage d’une année est celui

ÉCHELLES

i jour = 1.5 m/m. i m³ = 3 m/m.

en dessous duquel le cours d’eau rst pas descendu plus de 180 jours au plus consécutifs dessous duquel le cours d'eau est pas descendu plus de 10 jours au plus consecutifs

en

ou non.

ou non.

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ÉTUDES DES FORCES HYDRAULIQUES DU PAS-CONGO

Planche 63

O-

Rivière : INKISI

GRAPHIQUE >ES DÉBITS JOURNALIERS MOYENS POUR LANNEE i₉n

Profil : Passage d’eau à Kilemfu

DÉBITS

en m’/s

JANVIER

FÉVRIER

MARS

AVRIL

MÀl

JUIN

JUILLET

AOUT

SEPTEMBRE

OCTOBRE

NOVEMBRE

DÉCEMBRE

DÉBITS

5    10    15    20    25    30

en m»/s

5    10    15    20    25    30 5    10    15    20    25    30

10    15    20

500

25    30

en

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5    10    15    20    25    30

5    10    15    20    25    30

5    10    15    20    25    30

10    15    20    25    30    5    10    15    20    25    30

500

Qt = 461.0 mJ/8

450

44

450

400

4=

400

350

Q. = 357.0 mVs

350

300

300

250

250

200

200

160

Moyenne des débits de l'année

I ll'T I I M 11 1    11    11

162.8 rri*/s

Module des débits

150

L-r

Débit caractéristique moyen

128.0 m⁵/s

IOO

il,;,

mm

IOO

50

44

q<

94.0 ms/s

Débitcaractêrlstlque d'étiage

67.0 m»/s

©-

q«

65.0 ms/s

50

Moyennes

mensuelles

166.5

I 14.8

183-5

264.2

229 6

I 18 0

89-0

77- 9

69-6

102.9

2167

320.8

Moyennes

mensuelles

REMARQUES. — Débits maxima de l’année : Q₁ = 357.0 m³/s, le 15 avril 1911, et Q.₂ = 46> m³/s, le 26 décembre 1911, maximum absolu.

Débits minima de l’année : qt = 94.0 m³/s, le 22 février 1911, et q₂ = 65-<^i³/s, le 30 septembre 1911, minimum absolu.

i i jour = j.5 mjm. ECHELLES J

( io m³ = 2.5 ml ni.

Définitions des débits. — Le module est égal à la moyenne des débits de l’année.

Le débit caractéristique moyen d’une année est celui en dessous duquel le cours d’eau n pas descendu plus de 180 jours au plus consécutifs Le débit caractéristique d'étiage d’une année est celui

ou non.

en

dessous duquel le cours d’eau

st pas descendu plus de 10 jours au plus consécutifs

ou non.

:OURBES DE FRÉQUENCE POUR L’ANNÉE 1911

STATION DE LA M’POZO

STATION DU KWILU

STATION DE LiNKISl (Kilemfu)

rrp/s

Courbe de fréquence des débits, année 1911

m⁵/s

Courbe de fréquence des débits, année 1911

mJ/s

Courbe de fréquence des débits, année 1911

ü.

900

300

800

00 008

267

400 420

SJ

700

336,00

600

600

400

300

200

100

9.5 mVs

10 6-----Débit caractéristique d'étiage

Hauteur d’eau correspondante = 49.73

12 0

15.50

20.7----Débit caractéristique moyen

Hauteur d’eau correspondante = 50.03

23.0

26 5

30 5

39.0

-4 47.5

----1 57.5

0 89

85.2

0 *01 Y —

124.5

132.0

392.0

SS^§LjL_

162.3

SJ

335.68

s/au ₆1\_____

Hauteur d’eau correspondante

39

46

54.0-----Débit caractéristique moyen

hauteur d’eau correspondante

JJ1_Î2I245 257

681 LD

84.5

101

109 7

S 811

128

137 5

360

QUE

157

CO

oo

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65 m³/s

67--Débit caractéristique d’étiage

100

120

128--- Débit caractéristique moyen

200

260

280

220

300

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T40

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68

08

J ours 0 2

50 57

100 108

150

8 188 200

218

241 250

276    296 307314322 334

300

3S33SSS3

cocococooocococo

jours o !

50

73

100

137    150

200

221

244

750

268

296 306    319 331    349    352

300

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jours 0 2 19

50    64

100 109

150    167

196    213

200

235    253

273    288    301    319    335

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Etudes des Forces Hydrauliques du Bas-Congo

Planche n° 64

TYPES DE TACHEOMETRES DU SERVICE F. H. B. C.

Troughton et Simms (grand modèle)

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Tachéomètres Salmoiraghi

Moyen modèle

Grand modèle

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Etudes des Forces Hydrauliques du Bas-Congo

Planche np 65

TRAVAUX TACHÉOMÉTR1QUES

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A Yelala

A Léopoldville

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A Zongo-Matanda

A Kilemfu (pont sur la Wungu)

ÉTUDES DES FORCES HYDRAULIQUES DU BAS-CONGO

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Planche n°.65bis

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STATION de JAUGEAGE A LA M'POZO

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Boisé

Boisé

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Thysville, 7e 22 mars 1911 PIE TR O MACIOTTA

L.MENQEfc. Oeas.

^rOOES DES FORCES HYDRAULIQUES DU BAS-CONGO.

Planche N° 66

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PLAN TACHÉOMÉTRIQUE DES ABORDS DES

CHUTES ZONGO-MATANDA-SENGELE

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Appareil à maxima.

Parois à pic.

Éboulis de roches.

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Endroits d’où ont été prises des vues photographiques.

N. B. Les altitudes du plan tachéométrique doivent être relevées de 210 m. pour obtenir les altitudes absolues au-dessus du niveau de la mer.

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TOTAL

463.5

396.1

715.9

679.2

931.6

1,139.7

1,168.9

1,295.4

1,325.9

1,351.0

1,211.0

Juillet

J uin

1.4

4.7

Mai

12.8

6.5

57.3

57.0

112.6

99.9

110.5

150.3

136.8

113.6

126.0

Tableau des hauteurs de pluie mensuelles pour la saison 1910-1911

19 11

Avril

Mars

Fév.

Janv.

Déc.

Nov.

19 10

Altitudes

EN

KILOM.

STATION

oN

BASSIN

006

68.2

199.0

158.3

227.0

297.8

195.4

153 7

213.5

266.8

210 0

114.1

160.3

117.4

120.7

175.3

247.7

188.2

231 6

249.3

250.3

261.6

Oct.

Sept.

Août

MÈTRES

2.3

8.2

0.4

35.2

31.9

67.5

131.3

17.3

20.0

272.00

16

Palabala

M’Pozo.

62.4

82.4

L?Z

26.0

50.6

70.9

204.1

83.6

6111

118.1

39.0

58.7

97.1

142 5

181.3

240.00

29

Lola .

50.2

352.00

124

Sansikua .

35.0

6.5

373.00

135

Malanga

2.8

189.0

158.0

40.9

452.00

197

Gongo .

Kwilu .

VL\

163.1

203.0

41 1

L6I

520.00

212

Luvu

31.1

235.0

262.2

46.0

28.2

751.00

231

Thysville .

00*019

244

Muala .

24.8

134 9

257.3

112.4

23.3

3.0

560.00

266

Inkisi

33.9

124.7

373 2

rioi

9.8

605.00

286

Wungu .

10

Inkisi .

42.3

23.5

194.1

171.7

300 2

202.9

63 2

65.9

8.6

26.6

549.00

650.00?

298

Mission

Lukusu .

Lemfu .

11

12

Les observations du poste de la Muala manquent faute d’observateur.

Les pluviomètres n’ayant été installés qu’au 1er octobre 1910 on a adopté pour les mois d’aoùt et de septembre 1910 les valeurs correspondantes de 1 année 1911. f La quantité de pluie tombée en août et septembre est du reste toujours peu importante.

OBSERVATIONS

1

-

Tableau des hauteurs de pluie annuelles, des nombres de jours de pluie et des hauteurs de pluie maxima

pour la saison 1910-1911

HAUTEURS MAXIMA

OBSERVATIONS

DE PLUIE

TOMBÉE AU JOUR DE PLUS FORTE PLUIE

DATE

m/m

MOYENNE

PAR JOUR

DE PLUIE

NOMBRE

HAUTEURS

DE

JOURS DE PLUIE PENDANT LA

saison des pluies

1910-1911

EN M/M

DE PLUIE TOMBÉE

PENDANT LA

SAISON DES PLUIES

1910-1911

S3>Iiai\r N3

saanxixTv

aniaiMOTiv

STATION

BASSIN

* 19.3 est la plus forte moyenne par jour de pluie pendant la saison des pluies 1910-1911.

15 Novembre 1910

44.9

11.3

463.5

272.00

22 Décembre 1910

1911

25 Mars

48.6

423

16 5

12.1

-r

O.

396.1

210.00

CO 05 Ol

Palabala

Lola .

715.9

352.00

124

Sansikua

* 101.0 m/m est la hauteur maximum d’eau tombée pendant la journée de plus forte pluie pendant la saison des pluies 1910-1911.

Les observations du poste de la Muala manquent faute d’observateur.

18 Novembre 1910

45.0

6 II

679 2

373.00

135

Malanga

1911

12 Avril

45.2

15.0

O)

931.6

452.00

197

Gongo .

1911

11 Mars

26 Décembre 1910

23 Février 1911

15 Novembre 1910

1911

1911

29 Mars

29 Mars

62.4

15.2

1139.7

520.00

212

Luvu

88.0

VZl

05

1168.9

751.00

610.00

101.0*

91.2

92.4

88.5

19.3 *

13.8

Vfl

13.4

231

244

Thysville .

Muala .

CO

O.

1295.4

560.00

260

Inkisi

1325.9

605 00

280

Wungu .

10

~v

r.

05

1351.0

549.00

298

Lukusu .

II

1211.0

650.00 ?

Mission

Lemfu .

12

M’Pozo

Kwilu .

Inkisi .

ANNÉES

1909/10

1910/11

1905/06

1906/07

1907/08

60/8061

1909/10

1910/11

1909/10

1910/11

Hauteurs de pluie pour les dernières saisons des pluies et comparaison avec 1 année 1910-191 1

TOTAL

J uillet

Jnin

Mai

1,286.9

679.2

1,774.5

1,427.5

1 489 5

1.693.4

2,383.2

1,168.9

2 073.2

1 295.4

19 11

Mars Avril

Fév.

Janv.

Déc.

Nov.

19 10

Altitudes

EN

STATION

BASSIN

Août Sept. Oct.

MÈTRES

29.0

148.5

186.5

116.5

121.5

187.5

263.3

115.2

118.9

373.00

Malanga

57.0

158.3

120.7

22.7

39.0

58.7

181.3

35.0

6.5

Km. 135

Kwilu .

5.0

6.0

2.0

13.0

18.0

VI

58.0

131.5

237.0

267.5

282.0

118 5

230 5

265.0

180.5

57.0

138.5

83.5

228.0

148.5

242.0

128.0

317 5

135.5

229.5

326.0

156.0

223.0

22.0

236.0

240.0

41.5

STI

2.0

751.00

165 0

334.1

110.5

318.0

150.3

473 7

479.1

195.4

420.5

153 7

006

207 2

127.8

241.4

256 5

89 5

21.3

8.0

Thysville .

Km. 231

Kwilu .

136 0

188.2

224.0

231.6

119.0

247.7

413 0

248.6

291.7

0 99

008

70.9

LIS

235.0

262.2

46 0

28.2

153.5

204 1

183.5

24.8

390.5

189.2

136.0

560.00

Inkisi

134.9

257.3

rzu

23.3

30

Km. 266

Inkisi .

OBSERVATIONS ) L’année 1910/1911 a donné un minimum très marqué pour les hauteurs annuelles d’eau tombée de 1905 à 1911.

ETUDES DES FORCES HYDRAULIQUES DU BAS-CONGO.

-O

Planche N°70

O-

Graphique des hauteurs totales de pluie tombée pendant la saison des pluies 1910-1911

AUX DIFFÉRENTES STATIONS PLUVIOMÉTRIQUES

m/m

1400-

1300 —

1200 —

1100-

1000-r

ÉCHELLES

100 m/m de pluie tombée = 5 m/m 1 km. = 0.5 m/m.

Hauteurs de pluie

900-

800 -

700 _

600

600 _

400 _

300

200

100

Km 0    16    29

124 135

197    212    231 Thysvllle 266    286 298 Km

Kilométrage du chemin de fer.

Graphique donnant les relations entre les quantités de pluie tombées dans les vallées de l’Inkisi, du Kwilu et de la M’Pozo 1910-1911

mym

Inkisi km. 266

^ Vallét de /' nkisi

1100

1000 -

900

800

700

ÉCHELLES

100 m/m de pluie tombée = 5 m/m 1 mois = 14 m/m

Les ordonnées expriment les hauteurs totales de pluie tombée jusqu’à la date correspondante.

Sansi,:ua kn.124

Vallér. du Kwilu

Lola :m.2S

300

Vallén de U M'Pozo

200 100

15 Août 15 Sept. 15 Oct. 15 Nov. 15 Déc. j 15 Janv. 15 Fév. 15 Mars 15 Avril 15 Mai 15 Juin 15 Juillet

1911

31 Août 30 Sept. 31 Oct. 30 Nov. 31 bée. 31 Janv. 28 Fév. 31 Mars 30 Avril 31 Mal 30 Juin 31 Juillet 1910

Graphique donnant la chute journalière moyenne pour chaque mois 1910-1911

m/m

12-

11 -

10-

9-

8-

7-

6-

5_

4_

Inkisi km 266 Vallée de l’Inkisi

Sansikua km. 124 Vallée du Kwilu

Lola km. 29

Vallée de la M'Pozo

ÉCHELLES

-------||-------

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1 m/m de pluie tombée == 4 m/m

1 mois = 4 m/m

.....

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1911

1911

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--

Tableau des chutes à réserver, par le Gouvernement, pour l’électrification du chemin de fer du Congo, de Matadi à Stanley-Pool

Puissance minimum disponible (calculée à l’aide du débit minimum constaté en 19 n et de la chute utilisable relevée au tachéomètre).

3.500 HP

9.300 HP

11.700 HP

12.350 HP

71.500 HP

5.500 HP

113.850 HP

DÉSIGNATION DE L’EMPLACEMENT (voir carte)

Parcours en territoire belge.

Parcours entre le pont du chemin de fer et le confluent de la Sansikua.

En aval du pont du chemin de fer à g kilomètres environ à l’ouest de Madimba.

En aval des rapides de Kilemfu, près du village de Sanga, avant le confluent de la Vini-Iviamfu.

Entre le passage de l’ancienne route des caravanes et le confluent du Congo.

(à raison d’un débit pratiquement utilisable).

Immédiatement en aval de Léopoldville.

Total

NOM

NUMÉROS

nu

COURS D’EAU

M’Pozo

Kwilu

Inkisi

Inkisi

Inkisi

Congo

NOM DE LA CHUTE

Rapides de la M’Pozo .

Pertes du Kwilu .

Rapides de Kilemfu.

Chute de Sanga .

Chutes de Zongo, Matanda-Sengele........

Rapides de Kintambo .

DES

EMPLACEMENTS

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Biblioteka Politechniki Krakowskiej

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