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Biblioteka Politechniki Kiakowskiej

100000302826

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5

Mormalentwürfe

kleinerer flußeiserner Arückenuberbauten

der

preußischen Slaatseisenöahnen.

Aufgestellt unter Zugrundelegung der Vorschriften für die Berechnung der eisernen Brücken vom Jahre 1895 und des Ministerialerlasses vom 5. 4.1991. — ID. 2539.

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pressn tt.

Gedruckt bei Theiner & Ateinicke. 1900/1901.

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IV 351 b6

Akc. Kr. _..

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Inhaltsverzeichnis;.

Erläuterungen zu 26 Normalentwürfen flußeiserner Brückenüberbauten für Bauwerke von s bis 8 m lichter Weite...........

2. Zusammenstellung der Hauptabmessungen und Rechnungsergebnisse aus den Hestigkeitsberechnungen...................

5. Anhang I hierzu, enthaltend einige Ergänzungen...........

Anhang II hierzu, enthaltend Skizzen der Ueberbauten.........

5.    Zusammenstellung des Ergebnisses der Gewichts- und Holzberechnungen „

6.    \2 Blatt Zeichnungen der Ueberbauten mit unbeschränkter Bauhöhe

(IL B.) für 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 6,0 7,0 und 8,0 m Ächtweite.

7.    Blatt Zeichnungen der Ueberbauten mit beschränkter Bauhöhe (B. u.

5. B.) für 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 6,0 7,0 und 8,0 m Ächtweite.

8.    \ Blatt Zeichnung der Mauerkörper und des Holzwerks.

Seite

„ 5—U

tr

\2

„ \5-\7

18

ZU

26 Wovrnakentwürfen fCußeiferncr ’gärücßenüßerßaufen für Wauwerke von 1 bis 8 m Lichtweite.

Stützweite.

Sic Entfernung der Stützpunkte von den Manerkatlten wächst mit der Lichtweite der Bauwerke von 20 bis 41 cm.

Ans eine gleichmäßige Znnahnle dieser Maaße ist weniger Werth gelegt, vielmehr möglichst darauf hingewirkt, daß die Stützweite ans Zehntheile von Metern abgerundet werden konnte, was bei der Mehrzahl der Entwürfe auch erreicht ist.

Ueberbauten beschränkter und unbeschränkter Banhöhe von gleicher Lichtweite haben auch gleiche Stützweite.

Baustoff.

Die Lagerplatten bestehen aus Flußstahlguß, alle übrigen Eisentheile aus Flußeisen.

Entfernung der Schienenunterstutzungeu.

Die Entfernung der hölzernen Brückenbalken und derjenigen Querträger, aus welchen die Schienen unmittelbar befestigt sind, hält sich in den Grenzen von 54 bis 70 cm.

Für die Abschlußmauer zwischen deut eisernen Ueberbau und dem Kiesbett ist eine obere Breite non 38 cm bei Ausführung der Abdeckung als Ziegelrollschicht und von 30 cm bei Ausführung in Haustein vorgesehen; in ersterem Fall ergeben sich für den Abstand der diesseits und jenseits der Blauer liegenden Schienenunterstützung die eingeschriebenen Maße von 73 bis 83 cm; in letzterem Fall ermäßigt sich die Entfernung auf 65 bis 75 cm. Die erste Schwelle im Kiesbett ist hierbei bis aus 2 cm an die Blauer gelegt, damit bei dem einseitigen Stopfen der Kies an der anderen Seite nicht ausweichen kann.

Gegenseitiger Abstand der Hauptträger.

Der Abstand der Haupttrüger von einander beträgt bei den Ueberbauten unbeschrankter Bauhöhe 1,00 m, eine Entfernung, welche auch bet Bahnkrümmungen bis 180 m Halbmesser die Verwendung der Entwürfe noch ohne Weiteres zuläßt.

Bei den kleineren Ueberbauten beschränkter Bauhöhe, bet welchen die Schienen ans eisernen Querträgern ausruhen, ist der gegenseitige Abstand der Haupttrüger zu 2,10 m, bei den Ueberbauten mit Querträgern, Zwischenlüngstrügern und Holzbalken zu 2,6 bezw. 3,0 in angenommen.

Gegenseitiger Abstand der Querträger bei Ueberbauten mit Zwischeulängsträgern und Holzbalken.

Um die Bauhöhe der Ueberbauten möglichst niedrig zu gestalten, ist bei den Ueberbauten mit ZivischenlüngSträgern und hölzernen Querschwellen die Entfernung der Querträger so bemessen, daß nur 2 Qnerschwellen atls ein Paar Zwlfcheu-längstrüger zu liegen kommen.

Gegenseitiger Abstand der Zwischenlüngsträger.

Der Abstand der Zwischenlängstrüger ist derselbe wie bei den Hanptträgern der Ueberbauten unbeschränkter Bauhöhe, nämlich 1,00 m.

Wahl der Profile.

Für sämmtliche Zwischenlängstrüger und Querträger, sowie für die Haupttrüger von Bauwerken unbeschränkter Bauhöhe bis 3,5 m, beschränkter Banhöhe bis 3,0 m Lichtweite sind 1 förmige Walzträger gewählt; für die Hauptträger der übrigen Ueberbauten Blechträger, ivelche durchweg Gurtnngs-winkel 80 . 80 . 10 erhalten. Die erste Gurtplatte ist bei sämmtlichen Blechtrügern durchgeführt, theils weil die Er-sparniß nur gering sein würde, wenn die berechnete Länge zur Ausführung gelangte, theils weil diese Anordnung zu einer dichteren und wirksameren Gurtbildung beiträgt. Die übrigen Gurtplatten sind, falls sie rechnungsmäßig zwischen 2 Querschwellen endigen, noch über das ganze betreffende Feld hinweggezogen.

Bei Bestimmung der Widerstandsmomente der Blech-trägerqnerschttitte ist nur eine Stehblech stärke von 10 mm zu

Grunde gelegt, sie wird aber thatsächlich für die Ausführung zu 12 mm angenommen, um der Schwächung durch die Nietreihen der Anschlüsse und Stöße Rechnung zu tragen.

Außer den Normalprosilen sind noch zwei I-Eisen der Bnrbacher Hütte wegen ihrer geringen Höhe und breiten Flansche zugelassen und zwar für die Querträger der Ueber-bauten beschränkter Banhöhe I-Eisen Nr. 23c und für sämmtliche Zwischenlängstrüger 1-Eisen Nr. 23a.

Bei den Ueberbauten mit Zwischenlängsträgern find die Endquerträger so niedrig gehalten, daß über sie hinweg die Kragträger der Endschwellen mit den anstoßenden Längstrügern verlascht werden können.

Befestigung von Querschwclleu und Schienen.

Jede hölzerne Querschwelle wird mit beiden Hanptträgern bezw. Zwischenlängsträgern biivcij je einen seitlichen Winkel 120.80.10 lilid einen wagerechten Schraubeubolzen von 20 mm Durchmesser verbunden; ein Lockern der Muttern sollen untergelegte Federringe verhindern. Aus den Schwellen liegen die durch Erlaß vom 10. 6.1800 — ID 7342 — für Mittelschwellen ans Brücken genehuiigten mit 3 Schwellen-schranben befestigten Hakenplatteu von 200X230 mm Grundfläche; der Schienenfuß wird außen durch den Plattenhaken, innen durch tute Klemmplatte gehalten.

Bet den kleineren Ueberbauten beschränkter Banhöhe werden die Schienen niiter Znhilsenahme von 2 cm starken Filzplatten und eisernen Untertagsplatten auf den Querträgern befestigt. Die Filzpkatten werden durch Flacheisen von 25 mm Starke und 60 mm Brette au seitlichem Ausweichen gehindert.

Die Löcher für die Schienenbefeftigungsschraubeu stild 16 mm weit und mit besonderer Sorgfalt so zu bohren, dag die Platten genau in die richtige Flucht zu liegen kommen. Etwaige kkeiiie AiiSführungsfeyler dürfen unter leinen Umständen durch Einklinkung der SchienensUßkanien, sondern nur durch Nacharvetten der Platten ober durch Anwendung von Platten mit etwas abweichender Lochung beseitigt werben.

Querverband und Aussteifungen.

a.    Bei den Bauwerken unbeschränkter Bauhöhe.

Der senkrechte Querverbaiid wird bei den kleineren Ueber-bauten dilrch wagerechte Elsenriegel und bei den größeren durch Dreiecksverfteisnngeu atls Winkeln 80.80.10 gebildet.

Der wagerechte Querverband ist durch Kreuze aus Winkeln 80.80.10 hergestellt. Nur Die zwei kleinsten Ueberbauten haben keine wagerechten Aussteifungskreuze erhalten, da hier der senkrechte Querverband zusammen mit den Nasen der festen Lager jegliche Verschiebung ans der rechteckigen in die schiefwinklige Grundrißform ausreichend verhindert.

Um bei Den Bauwerken von 2 bis 3,5 m Lichtweite Die gezogenen Flansche der aus Walzprofilen bestehenden Haupt-träger nicht zu schwächen, sind die wagerechten Aussteisungs-kreuze an die Stege der Träger angeschlopen.

Eine senkrechte Aussteifung der Stege bezw. Stehbleche erfolgt nur bei Hanptträgern von 40 cm Höhe und darüber und zwar durch Winkel 80.80.10, welche unter jedem Brückenbalken angeordnet werden.

b.    Bei den Bauwerken beschränkter Bauhöhe.

Der wagerechte Querverband ist durch Flacheisenkreuze

von 80.10 Querschnitt hergestellt. Nur die drei kleinsten Ueberbauten erhalten aus dem oben erwähnten Grunde taue wagerechten Aussteifungskrenze.

Die senkrechten Aussteifungen der Stege bezw. Stehbleche werden durch die Auschlnßwinkel der Querträger gebildet; doch sind bei den Hanptträgern aus Walzeifen die Stege außerdem durch äußere Flacheisen und die Stehbleche durch die Futterstücke zwischen den Gurtnngswiukeln ausgesteift.

Niete und Schrauben.

Als Durchmesser der zur Verwendung kommenden Niete ist im Allgemeinen das Maaß von 20 mm gewählt. Hiervon machen nur die 15 mm starken Niete in den Flanschen der Hauptträger der beiden kleinsten Ueberbauten unbeschränkter Bauhöhe und die 13 mm starken Geländerniete eine Ausnahme.

Die Schrauben zur Befestigung der hölzernen Brückenbalken haben ebenfalls 20 mm Stärke.

Für die Schrauben, welche die Verbindung zwischen Schienenunterlagsplatte mtb Querträger auf den kleineren Ueberbauten beschränkter Bauhöhe herstellen, ist mit Rücksicht aus die im Betriebe sich allmählich einstellenden Vergrößerungen der Löcher ein Durchmesser von nur 16 mm vorgesehen.

Die Theilung der Gurtungsniete ist in den einzelnen Feldern der Blechträger die gleiche. Abgesehen von dem praktischen Werth einer gleichmäßigen Theilung für die Ausführung war hierfür der Umstand maßgebend, daß bei wechselnder Theilungsweite sich für das Unterbringen der 9tietc, welche die Balkenbefestigungswinkel mit den Trägern an den Ueber-banten unbeschränkter Banhöhe verbinden, häufig Unzuträglich-keiten ergeben.

Geländer und Fustwege.

a.    Die Ueberbauten unbeschränkter Bauhöhe sind bei eingleisiger Bahn mit beiderseitigen Geländern in einem lichten Abstand von 4,30 m versehen. Die auf den hölzernen Querschwellen' befestigten Geländerstiele erhalten zur besseren Sicherung gegen Lockerwerden äußere Streben.

Bei zweigleisiger Bahii stoßen die Qnerschwellen in der Bahnmitte zusamineu, so daß der Belag den Zwischen-rauui zwischen beiden Ueberbauten vollständig abdeckt.

b.    Die Fußwege der kleineren Ueberbauten beschränkter Bauhöhe, bei welchen die Schienen mittelst Unterlagsplatten auf den Querträgern ruhen, sind getrennt von den Ueber-bauten angevrdiiet und erhalten Holzträger. Ihre Lagerung ist so eingerichtet, daß fte bei Untersuchungen der Ueber-bauten genügend weit nach aiißeii geschoben werden können. Die Geländerstiele dieser Ueberbauten werden an den äußeren hölzernen Langschwellen der Fußwege durch je zwei wagerechte Schraubenbolzen befestigt.

Auch hier wird bei zweigleisiger Bahn der Zwischenraum zwischen beiden Ueberbauten mittelst Belag abgedeckt; die Bohlen liegen aus 2 Hvlzträgern.

c.    Bei den übrigen Ueberbauten beschränkter Bauhöhe werden die Fußwege aus besondere Kragträger gelegt, welche bei eingleisiger Bahn durchweg die gleiche Form besitzen.

Bei zweigleisiger Bahn lagern die Lüngshölzer des Belags zwischen beiden Ueberbauten aus kurzen Blech-knaggen.

Bohlenbelag.

Die Bohlen des Belags sind durch untergenagelte Querleisten zu einzelnen Tafeln verbunden, welche nach Lösen der Befestigungsschrauben aufgenommen werden können.

Lager.

Mit Rücksicht auf die stärkere Wirkung der Stöße, welche die Betriebslasten bei kleineren Ueberbauten verursachen, ist für die Cemeutfuge zwischen Auflagerstein und Lagerplatte keine höhere Beanspruchung als 13 kg/qcm zugelassen.

Stimmliche Lager haben quadratische Grundrißform und sind als Gleitkipplager ausgebildet. Ihre Grundfläche schwankt zwischen 30X30 und 50X50 cm.

Die größte Stärke der Lagerplatten, im Scheitel der Wölbung gemessen, betrügt bei den kleineren Lagern von 30X30 und 35X35:6 cm, bei den Lagern von 40X40 : 6,5 cm und bei den Lagern von 50X50 : 7 cm.

Die geringste Höhe aller Lager ist 5 cm, so daß der Wölbungsstich der gekrümmten Kippslächeu zwischen 1 und 2 cm schwankt. Die festen Lager sind mit angegossenen Nasen versehen. Mit Rücksicht auf die starken Stöße in Folge der Betriebslasten werden sämmtliche Lager nicht aus Gußeisen, sondern ans Flnßstahlgnß hergestellt.

ttsammenjieklilirg

der

Hauptabmessungen und Rechnungsergebnisse aus den ^eftigkeitsberechnungen für

26 Normalentwürfe flußeiserner Brückenüberbauten zu Bauwerken

von | bis 8 m lichter Weite.

Kierzu: Anhang I enthaltend einige Ergänzungen der Zusammenstellung.

Anhang II enthaltend Skizzen der Ueberbauten.

Nr.

Lichte Sttitz-

Weite Weite

Abstand

Schienen

oberkante

bis

Gegenseitiger Abstand der

Ueberbau-nnterkante bei Schienen von 134 mm träger Höhe

Haupt-

Quer- J: träger *g J

Brücken-

Balken

Quer-schnitts-Abmes-sungen der Brückenbalken

Zwischenlängsträger

Querträger

Hauptträger

Lager

Grösstes Angriffsmoment aus ständiger und bewegter Last

Quer

schnitt

in

cmt

^ Widerstands-g moment des To Querschnitts

Grösste Bean-

spruchung

Grösstes An-

Ü

11

di

bewegter Last

Querschnitt

l qcm cmt

^ Widerstands-g moment des “ Querschnitts

Grösste Beanspruchung

Darstellung des Angriffs der ständigen Last

Grösste Angriffsmomente für einen Hauptträger

durch    durch    durch

ständige bewegte gesamm-Last Last te Last

cmt    ernt ernt

schluss

punkt

Nr.

Erforderhche ₃ Wtderstandsmo-mente in den An-'-z schlusspunkten

Träger-Querschnitt

Maasse in cm

Vorhandene Widerstandsmomente der Träger-Querschnitte

(cm⁸)

Grösste Beanspruchung

wagerechte Gnrtunga-niete

Darstellung der theoretischen Gurtplattenlängen

Niet-

thei

lung

cm

Grösste

il

Grösster

Lochwand-

druck bei 12

Stehblech

6s-

saramt-

Auf-

Grund-

flächen-

Abines-

sung

der Lager

Grösste

spruch-ung der Cementfuge

Bemerkungen

cm

kg

A. Ueberbauten mit

unbeschränkter Bauhöhe.

Vorbemerkung. Bei Ueberbau No. 1—12 besteht die ständige Last aus: a. dem gleichmässig

b. den Einzellasten

vertheilten Gewicht des Hauptträgers mit Aussteifung, sowie halbem Wind- und Querverband, in den Brückenbalkenlagern vom Gewicht des Oberbaues mit Balken, Belag und Geländer.

1.

1,0

0,674    1,9

0,70 0,26 hoch 0,24 breit

27okg.

i n itm

Trägermitte

11    350    361

541

0,67

10,5    30X30

)60h9/m.

88

Normalprofil Nr. 28.

2.

1,5

2,01

0,714    1,9

0,67

wie

2.260 kg.

Trägermitte

22    503    525

781

0,67

13,2    35X35

vorher

-*1 0,67 Y

3.0,67-201... J

85

11,7 Allgemein:

1.    Die Bestimmung der ständigen Einzellasten findet sich in Anlage I.

2.    Die Lagerplatten sollen aus Flussstahlguss, alle übrigen Theile aus Flusseisen hergestellt werden.

__3. VoneinerVerringerungdesWider-

. Standsmomentes der gewalzten Träger wegen der im gedrückten Obergurt sitzenden Niete ist abgesehen.

10,8

Normalprofil Nr. 32.

3.

2,0

2,6

0,754    1,9

0,65

wie

3.260 kg.

Trägermitte

43    660    703

1090

vorher

,3

0,64

15,0    40X40

9,4

1,95

<____6.0.65-2.6____>

Normalprofil Nr. 36.

4.    2,5    3,1    0,794    1,9

0,62

wie

6 260 kg.

Trägermitte

65    888    953

vorher

1A6 j

1460

0,65

16,3    40X40

10,2

pTTTTlTrn} iMkg;m

_____0.0,62-3,1_____>

|g/g !

J 16,6 ^

Normalprofil Nr. 40.

5.    3,0    3,6    0,844    1,9

0,60

wie

5.260 kg.

Trägefmitte

96    1150    1250

2040

0,61

17,9    40X40    11,2

vorher

i,62

Ijlllljlllllllllllim} 160kg/m

.-65

2,63    ;

____6.0,6- 3,6

-i ¹⁷’° i«-

Normalprofil Nr. 45.

6.    3,5    4,2    0,894    1,9

0,70

wie

Trägermitte

127    1570    1700

2750

0,62

19,7    40X40    12,3

vorher

.7. 270 kg.

0,7

mmr

jluillMül...........    iaokg/m

. 6.0,7    6,3________>

2,7    \

->i 18,5

Normalprofil Nr. 50.

7.    4,0    4,76    0,944    1,9

0,68

wie

138    1720    1860    2330

1S1i

vorher

6.270 kg.

Trägermitte 167

I960    2130    2660

sr

k—

<2

Ä..

mm

2    3    6

_ 7. 0,68 - 6, 76

rairajui) 2oo kg,n

2 Querschnitte mit je

1    bezw.

2    Platten an jedem Gurt

wx- 2110

W₂- 2760

0,77

11,3    16,7    1,34    21,2    50X50    8,5

Die Widerstandsmomente gelten für 1 Stehblech von I cm Stärke. Weiteres siehe unter Bemerkungen

\2660____\J

Mitte Träger.

Siehe

Bemer

kungen

Zu Spalte 25. Die um 2 mm grössere Stärke des thatsächlich 12 mm starken Stehblechs ist als Zuschlag für die Schwächung an den Anschlussstellen zu betrachten.

Zu Spalte 30. Trägheitsmoment ohne Abzug der Nietlöcher 67000 (cm⁴).

Statisch. Moment desgl. 1140 (cm⁸).

8.    4,5    5,28    0,972

iß

_o

CD

CD

wie

163    1900    2060    2580

vorher

7. 260 kg.

Trägermitte 217

2340    2560    3200

«**=*=*?• 881-]1

111 ui 11 itmfn

4    /

■In l.U LilJj } 23okg;m

52

«{

2 Querschnitte wie vorher

W! «= 2420    0,78

W₂»

Wegen des Stehblechs wie vorher

3300

_A_

3200

MitteTYäger

11    18,4    1,39    22,6    50X50    9,0

Siehe

Bemer

kungen

8.0,66 - 3,28

Zu Spalte 30.

Trägheitsmoment ohne Abzug der Nietlöcher bei 12 mm starkem Stehblech: 80200 (cm⁴).

Statisches Moment ohne Abzug der Nietlöcher: 1320 (cm⁸).

9.    5,0    5,8    1,068

iß

o"

wie

188    1910    2100    2630

vorher

9.260 kg

*v

282    2690    2970    3710

ar

h—

Trägermitte 294

2710 3000    3750

s|lllltlllltlllllllll|lllllllll|lllljllllll 230kg/m _______10.0,68-5,8____________>

58

62,8.

2 Querschnitte wie vorher

Wt- 2790

w₂ =

Wegen des Stehblechs wie vorher

3770

0,80

2790

9,7    20,5    1,20

50X50    9,7

"ti

-msf-

-J. 3730_

Mitte Träger.

Siehe

Bemer

kungen

Zu Spalte 30.

Trägheitsmoment wie vorher: 102000 (cm⁴).

Statisches Moment wie vorher: 1480 (cm⁸).

10. 6,0 6,8 1,188

1,9

0,68

wie

247    2470    2720    3400

Äy:fT

W x = 3650    0,79

11,3    22,6    1,23

26,6    50X50    10,6

vorher

9. 270 kg.

370    3480    3850    4810

Trägermitte 386

3510    3900    4880

iiiiiTiiiiTiiiitiiiit

Atz 3    1,

TTTT

mnnnD} ^okg/m

j ; 2 Quer-1 ! schnitte ¹ s» wie R ft vorher

W₂*

4920

692/1

Wegen des Stehblechs wie vorher

36.70

—11*2—>

Pr -Li

c,lmo_

Mitte Träger.

Siehe

Bemer

kungen

Zu Spalte 30.

Trägheitsmoment wie vorher: 159 000 (cm⁴).

Statisches Moment wie vorher: 1840 (cm⁸).

1.

Abstand

Schienen

oberkante

Gegenseitiger Abstand der

Lichte Stütz-

bis

Nr.

Weite Weite

Ueberbau-nnterkante bei Schienen von 134 mm träger träger Höhe

Haupt- Quer-

Zwischen-

träger

Brücken

Balken

Quer-

schnitts-

Abmes-

sungender

Brücken

balken

Zwischenlängsträger

Querträger

Hauptträger

Lager

Grösstes An-

grinsmoment

=1

£►4

fl

S ®

Quer

schnitt

erat

■JJ* Widerstands-g Moment des Querschnitts

Grösste Bean-spruchung

Grösstes Anst griffsmoment aus ^ ständiger und bewegter Last

Querschnitt

^ Widerstandsmoment des ^2 Querschnitts

^ Grösste Beanspruchung

Darstellung des Angriffs der ständigen Last

Grösste Angriffsmomente für einen Hauptträger

schluss

punkt

Nr.

durch durch durch

ständige bewegte gesamra-Last Last

te Last

Erforderliche

ÜS

(cm⁸)

Träger -Querschnitt

Maasse in cm

Vorhandene Widerstandsmomente der Träger-Querschnitte

(cm⁸)

Grösste Beanspruchung

Wagerechte Gurtungsniete

Darstellung der theoretischen Gurtplattenlängen

Niet

thei

lung

cm

Qrdsste

- i

iS1

Lochwand-

druck bei 12

Stehblech

Ge-

Grösste

Grund-flächen- spruch-Abmes- ung der Cement-

saramt-Auf-

dmck der Lager

sung

fuge

kg

Bemerkungen

cm

11.    7,0    7,8    1,308    1,9

0,65

wie

292    2750    3040    3800

22.1,2z

vorher

11. 260Jiß.

466    4200    4670    5840

W! - 4680 Wz- 6370

0,78

6370

10,8    25,3    1,10    29,1    50X50    11,6

0.65

Trägermitte 525

4470    5000    6250

F³?

i mumm)

,    ! 2 Quer-

, schnitte ⁶⁰ & wie !    ! vorher

Wegen des Stehblechs wie vorher

0680

Siehe

Bemer-

kungen

Zu Spalte 30.

Trägheitsmoment wie vorher: 236000 (cm⁴).

Statisches Moment wie vorher: 2270 (cm⁸)

12. 0,65 -7,8

22.1,2z-

12.    8,0    8,82    1,400    1,9

0,63 wie

344    3020 3360    4200 ,a’^

vorher

13.760 kg.

574    4880 5450    6810

0.63

688    5550 6240    7800

iTn

2    3    8    5    6    7    8    3 IO tl 12    13

Trägermitte

703    5560 6260    7830

12-

10 . 0,63-8, 82,

P-

3 Querschnitte mit je l, " 2 bezw. ** 3 Plat-J ten an \ jedem ! Gurt

Wj- 4960 W8#

Wz- 8050

Wegen des Stehblechs wie vorher

6500

■ir*

10,5    28,1    1,03    31,4    50X50    12,6

8.8.1

‘‘200.

6810

<4 7300.

7830 Mitte Träger

Siehe

Bemer

kungen

Zu Spalte 30.

Trägheitsmoment wie vorher: 277000 (cm⁴).

Statisches Moment wie vorher: 2330 (cm³).

B. Ueberbauten mit . beschränkter Bauhöhe.

Vorbemerkung. Bei Ueberbau Nr. 13 bis 20 und 22 besteht die ständige Last aus: a. dem gleichm. vertheilten

b. den Einzellasten in den

Bei Ueberbau Nr. 21 und 23 bis 26 besteht die ständige Last aus: a. dem gleichm. vertheilten

b.    den Einzellasten in den

c.    den Einzellasten in den

Gewicht des Hauptträgers mit Aussteifung sowie halbem Wind- und Querverband.

Querträgeranschlüssen vom Gewicht der Querträger und des Oberbaues mit Belag.

Gewicht des Hauptträgers mit Aussteifung sowie halbem Wind- und Querverband.

Ouerträgeranschltissen vom Gewicht der Längs- und Querträger sowie des Oberbaues mit Balken u. Belag. Fusswegkragträgeranschltissen vom Gewicht dieser Träger nebst Fussweg u. Geländer.

555

13.    1,0    1,4    0,440    2,1    0,7

306

-4—/es

TI

k— 74,7.—

Burbacherhütte Nr. 23 c

bei Abz. 0,55

Schrau-

benlöch.

1.6 cm Durchmesser im ober.

Flansch

Trägermitte 6

co

IO

652

0,55

10,2    30X30    11,3

120 kg.

tos.

^⁷⁰*9U.

-4 r’ s V

Normalprofil Nr. 30.

14.    1,5    2,01    0,440    2,1    0,67

wie vorher

2.120 kg.

Trägermitte

12    503    515

781

0,66

12,9    35X35    10,5

-d 0,67 U

< 3.0,67-2,01__>

1,1 s.

4 13.1 V

Normalprofil Nr. 32.

15.    2,0    2,6    0,440    2,1    0,65

wie vorher

3.120 kg.

Trägermitte

24    660    684

1090

0,63

14,7    40X40    9,2

I

111111 11TTT /    2    3

t'3

<___6. 0,65-2,6--->

’-ast    {____X.

4I 10,3 !*.

Normalprofil Nr. 36.

16.    2,5    3,1    0,451    2,1    0,62

wie vorher

6.120 kg.

Trägermitte

37    888    925

1460

0,63

15,9    40X40    9,9

186

->i 15,5 j*.

<____5.0,62-3,1

Normalprofil Nr. 40.

17.    3,0    3,6    0,463    2,1    0,6

wie vorher

Trägermitte

57    1150    1210

~-T

1880

0,64

5.120 kg.

162.

sTTTT TTTT TTTT TTTT TTtf 1IE0} I50kgim

6.0,6 -3,6

^4_L₊_-„L

-1 '7,0

Normalprofil Nr. 45.

gemittelt aus un-geschwächtem und durch 2 Nietlöcher im unteren Flansch geschwächtem Profil Siehe

Bemerkungen

17,4    40X40    10,9 Widerstandsmoment des vollen

Profils —

Desgl. des durch 2 Nietlöcher von 2 cm Durchmesser im unteren Flansch geschwächten Profils —:

2040

1715 3755

Also annähernd für ein durch 1 Nietloch geschwächtes Profil 3755 — rd. 1880.

18.    3,5    4,2    0,459    2,1    0,7

wie vorher

Trägermitte

75    1570    1650

2110

0,78

10,0    14,2    1,19

19,1    40X40    11,9

5.120 kg.

ri~~f

0,7

rm

1,2

auLi

Das Widerstandsmoment gilt für 1 Stehblech von 1 cm Stärke, 2 mm wurden als Ausgleich für die Schwächung an den Anschlussstellen zugegeben

Zu Spalte 30.

Trägheitsmoment ohne Abzug der Nietlöcher bei 12 mm starkem Stehblech: 59000 (cm⁴). Statisches Moment ohne Abzug der Nietlöcher: 1190 (cm⁸).

1.

Abstand

Schienen

oberkante

Gegenseitiger Abstand der

Nr.

Lichte Stütz-

bis

Weite Weite

Ueberban-nnterkante bei Schienen von 134 mm Höhe

Haupt- Querträger träger

Zwischen-längs-. träger

Brücken-

Balken

Qner-

schnitts-

Abmes-

sungender

Brücken-

balken

Zwischenlängsträger

Querträger

Hauptträger

Lager

Grösstes An-

grinsmoment

■s

bewegter Last

Quer

schnitt

cmt

'K Widerstands-g moment des “ Querschnitts

Grösste Beanspruchung

Grösstes An-g griffsmoment aus 3 ständiger und bewegter Last

Querschnitt

^ Widerstands-g moment des Querschnitts

Grösste Be-^ anspruchung

Darstellung des Angriffs der ständigen Last

Grösste Angriffsmomente für ₀ ^-einen Hauptträger    |    J g

durch durch durch ’S .2

schluss-

Nr.

ständige bewegte gesamm- =§ .§ .2 Last Last te Last H |

schlusspunkten

(cm³)

Träger-Querschnitt

Maasse in cm

Vorhandene Widerstandsmomente der Träger-Querschnitte

(cm³)

Grösste Beanspruchung

Wagerechte ßurtungs-niete

Darstellung der theoretischen Gurtplattenlängen

Niet-

thei

lung

cm

Grösste

II

o*

Grösster

Lochwand-

ei- druck bei 12

-5

Stehblech

Ge-

sammt-

Auf-

Grösste

Grundflächen- sprueh-Abmes- ung der Cement-

Bemerkungen

sung

der Lager

fuge

kg

cm

19.    4,0    4,76    0,471    2,1    0,68

306

51    1070    1120    1400

555

1.85

Burbacherhütte Nr. 23 c.

bei Abz. von 2 Schrau-

löehern v. 1,6 cm

messer i. oberen Flansch

0,55

6.120 kg.

mann

________7.0, 68 - 4, 76---------y

Trägermitte

85    1720    1810    2260

102    1960    2060    2580

103    1960    2060    2580

STtT

2 Querschnitte > j mit je 1 ! ^ bezw.

i 2 Plat-I 1 ten an jedem Gurt

Wi- 1890 W₂- 2650

Wegen des Stehblechs wie vorher

0,78

1830

2650

i|

iS

9,7    16,3    1,40    20,5    50X50    8,2

Zu Spalte 30.

Trägheitsmoment wie vorher: 51000 (cm⁴).

Statisches Moment wie vorher: 1080 (cm³).

20.    4,5    5,28    0,477    2,1    0,66

X_

wie vorher.

58    1140    1200    1500

7. no kg.

21.1-

f 1111 lll HI sTTTlfk

3    05    6

100    1900    2000    2500

125    2290    2420    3030

JSPt!

_____8. 0,66-5,28___________>

Trägermitte

133    2340    2470    3090

3 Querschnitte mit je 1,

! 2 bezw. »' Z 3 Plat-! ; ten an jedem Gurt

Wi- 1810

w₂- 2480 Wz- 3160

Wegen des Stehblechs wie vorher

"L

0,78

,3030

3090

»-5

Mitte Träger.

9,3    17,8    1,47    21,9    50X50    8,8

Siehe

Bemer

kungen

Zu Spalte 30.

Trägheitsmoment wie vorher: 48000 (cm⁴).

Statisches Moment wie vorher: 1020 (cm³).

21.    4,o    5,28    0,703    2,6    1,32    1,9    0,66 0,26 hoch, 336

0,24 breit.

1Md

523 0,64 367 a. mittl. Querträger

Normal- 3 T profil Nr. 30.

652    0,56

Trägermitte

231    2340    2570

3TT

3250

0,79

10,2    14,7    0,81    23,0    50X50    9,2

Wegen des Stehblechs wie vorher

Siehe

1,62

'■4-/23^

Pt

vi

5a

Bemer

Burbacher Hütte Nr. 23 a.

436

b. Endquerträger

Burbacher >,?

280 kg.EKraglrägerE

____U.1,32 -5,28_____

kungen

Zu Spalte 30.

Trägheitsmoment wie vorher: 130000 (cm⁴).

Statisches Moment wie vorher: 1680 cm³).

Hütte „ Nr. 23 c. Z ’

..i.

663    0,66

-Y.

22.    5,0    5,8    0,483    2,1    0,64

und

co

555    0,55

0,65

rr

Burbacherhütte Nr. 23 c.

bei Abz.

Schrau-

löchern v. 1,6 cm Durchmesser i. oberen Flansch

s. 120 kg.

66    1200    1270    1590

116    2060    2180    2730

8.8J)

'lllllflllllflllsT TTTsf TTTTT TTTTT MH) 2i0kg/m

4-2.0,65-^_______5. O, 66_______^-.2.0,65_

4--------------5, SO--------------

149    2550    2700    3380

165    2710    2880    3600

Trägermitte

166    2710    2880    3600

r?

___ 4-2...

r-

.....09,2..

3 Querschnitte mit je 1,

2    bezw.

3    Platten an jedem

Gurt

Wi- 1990 w₂- 2850 Wz- 3720

Wegen des Stehblechs wie vorher

0,77

-i/, 2 4 ' §

9,2    19,2    1,57    23,3    50X50    9,3

3720

in den Endfeldern,

Siehe

Bemer-

sonst

9,0

kungen

Zu Spalte 30.

Trägheitsmoment wie vorher: 53000 (cm⁴).

Statisches Moment wie vorher: 1130 (cm³).

23.

5,0    5,8    0,711    2,6    1,16    1,9    0,58 0,26 hoch, 295

0,24 breit.

Ü3

523 0,56    367 a. mittl. Querträger

Normal- ~~\ f profil Nr. 30.

652    0,56

lt 020 kg. E.Querträger:!

10 s.

llllll

iTiiLLLIUlagy^

Trägermitte

188    1910    2100    2630

294    2690    2980    3730

298    2710    3010    3760

■%

99

70

Burbacher Hütte Nr. 23 a.

446

b. Endquerträger

Burbacher Hütte Nr. 23 c.

2.200kg. fKragträger] ______S. 1,16 -5,8_______

2 Querschnitte mit je

1    bezw.

2    Platten an jedem Gurt

Wi- 3050 W₂ - 3910

0,77

10,6    17,2    0,92    24,5    50X50    9,8

.-Y_

663    0,67

... JLe ' .

Wegen des Stehblechs wie vorher

T‘

IV-T

« \ e

2630

uzm_________i

Mitte Träger.

Siehe

Bemer

kungen

Zu Spalte 30.

Trägheitsmoment wie vorher: 126000 (cm⁴).

Statisches Moment wie vorher: 1530 (cm³).

24.    6,0    6,8    0,715    2,6    1,36    1,9

0,68 wie vor- 346 wie vor- wie 0,66    367

vorher.

her.

her.

a. mittl. Querträger

wie bei lfde. Nr. 23.

652    0,56

0.030 kg. EQuerträgern

11 I 11I I 111 I II I MT A 1    ?■

Trägermitte

247    2470    2720    3400

385    3480    3870    4840

391    3510    3900    4880

TI. 1,2:

3F"l

68

-2.S

432

b. Endquerträger wie bei lfd. Nr. 23.

663    0,65

2. WO kg. / Kragträger/ ______5. 1,36-6,8 —____

2 Querschnitte mit je

1    bezw.

2    Platten an jedem

Gurt

Wi- 3680 W₂- 5080

Wegen des Stehblechs wie vorher

0,77

IS

10,5    19,0    1,0    26,8    50X50    10,7

Siehe

Berner-

kungen

Zu Spalte 30.

Trägheitsmoment wie vorher: 155000 (cm⁴).

Statisches Moment wie vorher: 1870 (cm³).

.---Y-

25.    7,0    7,8    0,717    3,0    1,3    1,9    0,65 wie vor- 331

her.

wie vor- wie 0,63    581

vorher.

her.

a. mittl. Querträger 922 Normal ™T" f

1,7?

profil Nr. 34.

0,63

5.510 kg. E Querträger!/

's

}290kgm

Trägermitte

325    2750    3080    3850

534    4200    4730    5910

592    4470    5060    6330

22.1,2t

3fr

Wi- 4830

6570

0,77

10,9    22,3    0,94    29,7    50X50    11,9

00

b. Endquerträger

W₈-

Wogen des Steh-2 Quer- blechs wie vorher schnitte wie vorher

690

Burbacher Hütte z2 Nr. 23 c

mit 15.21- 4*=

1 Platte.

Z.280kg. EKragträger / _______6. 1,3 -7,8-------

->

lOSStL

0162

6330 Milte Träger.

Siehe

Bemer

kungen

Zu Spalte 30.

Trägheitsmoment wie vorher: rd. 250000 (cm⁴).

Statisches Moment wie vorher: rd. 2320 (cm³).

1010

0,68

8.8.1

A

k-

26.    8,0    8,82    0,729    3,0    1,26    1,9    0,63 wie vor- 321

her.

wie vorher.

wie 0,61    580

vorher.

a. mittl. Querträger wie bei lfd. Nr. 25.

922

0,63

6.500 kg. E Querträgern _A_

'r

" 1 I I I I I I 1)3/0 G ^

Trägermitte

378    3020    3400    4250

644    4880    5520    6900

756    5550    6310    7890

763

5560    6320    7900

3 Quer-

mit je 1,

2    bezw.

3    Platten an jedem Gurt

Wi- 4730 W2-- 6360

Wg- 8010

0,79

80/0

10,5    25,2    1,02    32,1    50X50    12,8

Wegen des Stehblechs wie vorher

Siehe

-o

.1

Bemer-

kungen

Zu Spalte 30.

Trägheitsmoment wie vorher : rd. 245000 (cm⁴).

Statisches Moment wie vorher: rd. 2270 (cm³).

695

b. Endquerträger wie bei lfd.

Nr. 25.

1010

0,69

2.330 kg. EKragträgerü _____7.1,26 -8,82______

21.1,2-

8.8.1.,

k-

s!

Ri

Anhang I.

Einige Ergänzungen der Zusammenstellung.

Bestimmung der ständigen Einzellasten.

b. Banwerke von 4,5 bis 6 m Lichtwcite mit Hauptträgerabstand von 2,60 m.

A. Hleberbauten unbeschränkter Wauhöhe.

Als Material für die Brückenbalken ist Eichenholz zu Grunde gelegt. Ihre Länge ist für die Lastbestimmung durchweg zu 4,60 m angenommen, obgleich in Wirklichkeit lange und kurze Balken abwechseln.

Für den Bohlenbelag soll Kiefernholz verwendet werden. Die Schwellentheilung bewegt sich in den Grenzen von 58 bis 70 cm.

Die Einzellasten in jedem Schwellenanslager betragen:

Die Zwischenlüngsträger erhalten bei dem Bauwerk von 6 m Lichtweite in einem Schwellenanslager folgende Lasten:

Schiene: 0,68. 40 -......

Balken: 0,24. 0,26. 1,2. 1000 - .    .

Bohlenbelag: 0,68. 1,1. 0,05. 700 -

Unterlagsplatte rc. rd.......

Zur Abrundung........

1. bei 58 cm Schwellenentfernung.

Schiene: 0,58. 40 -.......

Unterlagsplatte rc. rd.......

Bohlenbelag: 2,3. 0,58. 0,05. 7OO -Balken: 2,3. 0,24. 0,26. 1000 - . .

Geländer rd.........

Zuschlag..........

zusammen 140 kg

Diese Einzellast ist auch bei den betreffenden Ban-werken von 4,5 und 5 m Lichtweite angenommen. Das Eigengewicht der Zwischenlängsträger wird mit 50 kg für 1 m berücksichtigt, so daß sich an den Anschlußpnnkteu der Zwischenlängsträger an die mittleren bezw. End-Qnerträger folgende Einzellasten ergeben:

zusammen 260 kg

Bei Banwerk von 4,5 m Lichtweite:

2. (140 + 0,5. 66) - rd. 350 kg bezw.

140 + 0,5. 66 + (140 + 0,5. 45).

157

132

- rd. 370 kg

2. bei 67 cm Schwellenentfernung.

Schiene: 0,67. 40 -.......

Unterlagsplatte re. rd.......

Bohlenbelag: 2,3. 0,67. 0,05. 700 -

Balken...........

Geländer..........

27 kg

Bei Bauwerk von 5 m Lichtweite:

2. (140 + 0,5. 58) - rd. 340 kg bezw.

140 + 0,5. 58 + (140 + 0,5. 45).

141

116

- rd. 370 kg

30 „

zusammen 260 kg

3. bei 70 ein Schwellenentfernung.

Bei Banwerk von 6 in Lichtweite:

2. (140 -j- 0,5. 68) - rd. 350 kg bezw.

140 + 0,5. 68 -b (140 -f- 0,5. 45).

Bei Bauwerk von 8 m Lichtweite:

2. (160 + 0,5. 63) - rd. 380 kg bezw.

1 r)1

160 + 0,5. 63 + (160 + 0,5. 45). — - rd. 410 kg

Ein halber Querträger wiegt: 0,8. 150 - rd. 120 kg, so daß sich die durch die mittleren Querträger übertragenen Einzellasten zu 390 + 120 - 510 kg bezw. 380 + 120 -500 kg berechnen.

Die von den Kragträgern der Fußwege verursachten Einzellasten betragen bei dem Bauwerk von 7 m Lichtweite rd. 280 kg und beut Banwerk von 8 m Lichtweite rd. 330 kg.

Die gleichmäßig vertheilten Lasten der t?auptträger.

Als gleichmäßig vertheilte Last ist bei der Berechnung der Haupttrüger das Gewicht desselben nebst Aussteifung, Quer- und Windverband sowie Anschlußwinkeln angenommen. Es wurden hierbei die Rechnungs-Gewichte von älteren Entwürfen benutzt.

Die Berfefyrslaft der Haupt- und Zwischenlängsträger.

Die Ermittelung der Btomente und Querkrüfte ist nach den Bestimmungen des Ministerialerlasses vout 5. 4. 1901 — ID. 2539 — erfolgt.

161

136

- rd. 370 kg

Schiene: 0,70. 40 -.......

Unterlagsplatte rc. rd.......

Bohlenbelag: 2,3. 0,7. 0,05. 7OO - .    .

Balken...........

Geländer..........

Zuschlag...........

28 kg

zusammen 270 kg

Gemäß den vorstehenden 3 Ergebnissen ist bei den Ueberbauten mit Schwellentheilungen von 58 bis 67 cm mit ständigen Einzellasten von 260 kg und bei den Ueberbauten von größerer Schwellentheilung mit ständigen Emzel-lasten von 270 kg gerechnet worden.

Da für die mittleren Querträger mit einem Eigengewicht von 60 kg für 1 m gerechnet werden soll, so wiegt ein halber Querträger 60. 1,3 - rd. 80 kg

Demgemäß betragen die Einzellasten, welche in den Anschlüssen der mittleren Querträger aus den Hauptträger einwirken, bei den einzelnen Bauwerken der Reihe nach: 350 -r 80 * 430 kg 340 + 80 - 420 kg 350 + 80 - 430 kg

Die Berkehrslast der Querträger.

Bei den Ueberbauten ohne Zwischenlüngsträger ist in jedem Schienenanslager, bei denjenigen mit Zwischenlüngs-trägeru in jedem Anschlußpunkt der letzteren eine Einzellast

von 10,0 t bei den mittleren und von 10,0.

bei den Endquerträgern der Berechnung zu Grunde gelegt.

Es bedeutet in letzter Formel a den Qüertrügerabstand in Metern und 0,25 den Lastabstand des Kragträgers.

(a -\- 0,25) t

Die Einzellasteu, welche die Kragträger des Fußwegs aus die Hauptträger übertragen, wurden entsprechend bestimmt zu:

Anschlußniete für Gurtplatten.

rd. 280, 200 und 220 kg

B. Hletiervauten beschränkter Aauyöye.

c. Bauwerke von 7 und 8 in Lichtweite mit Hauptträgerabstand

von 3 in.

Zum Anschluß der breitesten vvrkoinmenden Gnrtplatte von 22. 1,2 - 26,4 qcin Bruttoquerschnitt sind mindestens erforderlich:

(22,0 — 2 . 2,Os . 1,2

a. Bauwerke von 1 bis 5 m Lichtweite mit Hanptträgerabstaud von 2,10 in.

Es wird angenommen, daß die ständige Last gleichmäßig auf den Querträger vertheilt ist, was der Wirklichkeit nahezu entspricht.

Die Gesammtbelastung eines mittleren Querträgers setzt sich bei der größten Querträgereutsernung von 70 cm folgendermaßen zusammen:

2 Schienen 2. 0,70. 40 - . .    .

2 Unterlagsplatten.....

Bohlenbelag zwischen den Schienen 1,30. 0,70. 0,05. 700 - .

Eigengewicht des Querträgers 2,IO. 63 - .133 „ Zuschlag

Die Zwischenlüngsträger erhalten bei dem Bauwerk von 7 m Lichtweite tit einem Schwellenauflager folgende Lasten:

Schiene: 0,65. 40 -.......

Balken: 0,24. 0,26. 1,4. 1000 -    .    .

Bohlenbelag: 0,65. 1,3. 0,05. 700 -

Unterlagsplatte rc. rd.......

Zur Abrundung........

26 kg 87 „ 30 „ 5 „ 12 „

- rd. 7 Niete, wofür 8 Stück gewühlt worden sind.

Die gleiche Anzahl wurde auch bei den Gurtplatten von 20. 1,2 - 24,0 und 21. 1,2 - 25,2 qcm Bruttoquerschnitt beibehalten. Der Anschluß aller übrigen Gurtplatten mit geringerem Bruttoquerschnitt erfolgt durch 6 Niete.

2,0². 3,14

56 kg 10 „

zusammen 160 kg Diese Einzellast soll auch für das Bauwerk von 8 m Lichtweite gelten.

zusammen 240 kg

Demgemäß wird ein mittlerer Querträger auf die Hauptträger je 120 kg übertragen, welche Einzellast für sämmtliche Ueberbauten der Bauwerke von 1 bis 5 m Lichtweite mit 2,1 m Hanptträgerabstaud zu Grunde gelegt ist.

Bei Annahme eines Eigengewichts von 50 kg für 1 m der Zwischenlüngsträger ergeben sich in den Anschlußpunkten dieser Träger an die mittleren bezw. End-Querträger folgende Einzellasten:

Bei Bauwerk von 7 m Lichtwcite:

2. (160 + 0,5. 65) - rd. 390 kg bezw.

160 + 0,5. 65 + (160 + 0,5. 45)

155

' 130

- rd. 410 kg

Beanspruchung der Gurtungsniete.

Die Beanspruchung s der Gurtungsniete wird nach folgender Formel berechnet:

c.    Q. S

d.    d. J

e - Niettheilung,

Q - Größte Querkrast,

8 - statisches Moment des Querschnitts des zu befestigenden Theiles ohne Nietabzug, d - Stehblechdicke (1,2 cm), d - Nietdurchmesser (2,0 cm),

J - Trägheitsmoment des Trägerquerschnitts ohne Nietabzng.

, wobei

Anhang II.

Anhang II.

Skizzen für Entwürfe

flukeiferner Wrückenüberbauten zu Wauwerken non 1 bis 8 m lichter Weite.

13.

Licht-

Stütz-

JVit

weite

weite

Hvunöviß.

Huerfchnitt.

A. Ueberbauten mit unbeschränkter Bauhöhe.

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Huerschnitt.

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des Ergebnisses der Gewichts- und Xöolzberechnungen

von 26 jWorwaCenfmtrfen flußeilerner Wrückenüberbouten zu Wamverken

von 1,0 Ins 8,0 in sicßfer Weite.

Wezeichnung des Webervaues

Gin Weberbau bei eingleisiger Wahn erfordert

Gin Weberbau bei zweigleisiger Wahn erfordert

Ztr.

Licht

weite

Stütz

weite

Bauart

Fluß-

eifen

Flußstahl-

guß

kg

kg

Eichene

Brücken

balken

cbm

Kieferne

Fußweg

balken

cbm

Kieferner

Bohlen-

Belag

Lluß-

Flußstahl-

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guß

qm

kg

kg

Eichene Brücken -halfen

cbm

Kieferne

Fußweg-

balken

cbm

Kieferner

Bohlen-

Belag

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1.4

U. B.

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383

215

0.07

7,81

1,5

2.01

U. B.

026

289

0,91

11,03

544

289

0.83

10,02

2.0

2,6

U. B.

1019

393

1.21

13,30

920

393

1,09

12.13

2.5

3.1

U. B.

1334

393

1.51

15.20

1210

393

1.35

13,80

3,0

3.6

XI. B.

1687

391

1.67

17.01

1556

391

1,50

15.44

3.5

4.2

XI. B.

2122

387

1,07

19.22

1983

387

1,50

17.45

4.0

4.76

XL B.

2688

628

1,82

21.00

2532

628

1.66

19.66

4,5

5.28

XL B.

3006

028

2.12

23.58

2834

628

1,92

21.41

5.0

5.8

XL B.

3610

628

2.58

25,46

3413

628

2.33

23.12

10

6.0

6.8

U. B.

4312

628

2.58

29,19

4101

628

2,33

26.50

11

7,0

7.8

XL B.

5505

628

3,03

32.84

5263

628

2.75

29.82

12

8,0 '

8,82

XL B.

6742

628

3.49

36.60

6468

628

3,16

33.23

13

1.0

1.4

B.

890

215

0,30

7.14

830

215

0,25

6.36

14

1.5

2,01

B.

1204

288

0,44

9,52

1136

288

0.30

8.45

15

2.0

2,6

B.

1579

393

0,48

11.73

1503

393

0,37

10,38

16

2,5

3,1

B.

2060

393

0,56

13.52

1968

393

0.41

11.95

17

3.0

3.6

B.

2648

389

0,07

15.10

2540

389

0,50

13.35

18

3.5

4.2

B.

3001

389

0.75

17.29

2885

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0,57

15.21

19

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4.76

B.

3666

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1.11

19.62

3530

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0,83

17.25

20

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5. B.

4116

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1,28

21.46

3974

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B.

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1.50

0,49

24.71    4271

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1.50

0,37

20,96

22

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5.8

5. B.

4819

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1.40

23.30

4660

628

1,05

20,46

23

5.0

5.8

B.

5253

628

1.80

0,53

26.66

4951

628

1,80

0,40

19.39

24

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6.8

B.

6119

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1.80

0,61

30,45

5790

628

1,80

0.46

25.80

25

7,0

7.8

B.

7941

628

2.45

0.69

37.94

7571

628

2,45

0.44

29.62

26

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8.82

B.

9291

628

2.80

0.88

42.19

8885

628

2,80

0,55

32.90

Bemerkung. Die Abkürzungen XL B., B., 5. B. bedeuten: unbeschränkte, beschränkte, sehr beschränkte Bauhöhe.

Pidirujr. Tfurnier & Memicke, Breslau

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