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TT m-.Willi I

V eröffentlichungen

des Deutschen Ausschusses für Eisenbeton.

Bereits erschienen:

¹ ßj Versuche mit Eisenbetonbalken

nantentfich zur Bestimmung des Gleitwiderstandes.

Ausgeführt in der Material-Prüfungsanstalt an der Königlich Technischen Hochschule zu Stuttgart.

Bericht erstattet vom Vorstande der Anstalt C. Bach unter Mitwirkung

0. Graf.

(Veröffentlicht in Heft 72 bis 74 der Mitteilungen über Forschungsarbeiten, herausgegeben vom Verein Deutscher Ingenieure.)

*    1909.

von

Geheftet Preis 3,— Mk.

heft 4: Fortsetzung von Heft 1 bis 3.

(Veröffentlicht in Heft 95 der Mitteilungen über Forschungsarbeiten, herausgegeben vom Verein Deutscher Ingenieure.) 1910. Geh. Preis 1,— Mk.

| $ fontlicheo Ai

Hie weiteren Hefte sind im Verlage von Wilhelm Ernst & Sohn, Berlin, erschienen.

bmft r>: Versuche mit Eisenbeton-Säulen

Reihe I und II.

Ausgeführt im Königl. Materialprüfungsamt zu Groß Lichterfelde-West.

Bericht erstattet von Professor M. Rudeloff, Geheimer Regierungsrat, Direktor im Königl. Materialprüfungsamt.

Mit 72 Textabbildungen und zahlreichen Tabellen.

Geheftet Preis 6,— Mk.

1910.

beft c: Versuche über den elektrischen Widerstand

von unbewehrtem Beton.

Ausgeführt in der Großherzoglichen Material-Prüfungsanstalt an der Technischen Hochschule zu Darmstadt.

Bericht erstattet von Professor 0. Berndt, Geheimer Baurat und Professor Dr. Wirtz, Geheimer Hofrat unter Mitwirkung von ®r.=2jttg. W. Müller.

Mit 60 Textabbildungen und zahlreichen Tabellen.

Geheftet Preis 3,60 Mark.

1911.

bbfi 7-, Versuche mit Eisenbetonbalken

zur Bestimmung des Gleitwiderstandes.

Ausgeführt in der Königl. Sächsischen Mechanisch-Technischen Versuchsanstalt zu Dresden.

Bericht erstattet von Professor H. Scheit, Geheimer Hofrat, Direktor der K. S. M. T. Versuchsanstalt unter Mitwirkung von Privatdozent 0. Wawrziniok, Adjunkt der Versuchsanstalt.

Mit 55 Textabbildungen.

1911.

Geheftet Preis 1,80 Mark.

Verlag von Wilhelm Ernst & Sohn Berlin W66

Wilhelmstraße 90.

HF F T 8:

Versuche über das Verhalten

von Kupfer, Zink und Blei gegenüber Zement, Beton und den damit in Berührung stehenden Flüssigkeiten.

Ausgeführt im Königlichen Material-Prüfungsamt zu Groß Lichterfelde-West.

Bericht erstattet von Professor E. Heyn, Direktor im Königlichen Material-Prüfungsamt.

Mit 33 Textabbildungen.

1911.

Geheftet Preis 3,20 Mark.

■<*>-

heit Versuche mit Eisenbetonbalken

zur Bestimmung des Einflusses derHakenform denEiseneinlagen.

Ausgeführt in der Material-Prüfungsanstalt der Königlich Technischen Hochschule zu Stuttgart.

Bericht erstattet von Dr. Ing. C. Bach, IC. Württ. Baudirektor, Professor des Maschineningenieurwesens, Vorstand des Ingenieurlaboratoriums und der Material-Prüfungsanstalt und 0. Graf, Ingenieur der Material-Prüfungsanstalt. Mit 84 Textabbildungen und 12 Zusammenstellungen.

1911.

Geheftet Preis 5,20 Mark.

bjeft 10■. Versuche mit Eisenbetonbalken

Erster Teil.

zur Ermittlung der Widerstandsfähigkeit verschiedener Bewehrung gegen Schubkräfte.

Ausgeführt in der Material-Prüfungsanstalt an der Königlich Technischen Hochschule zu Stuttgart.

Bericht erstattet von Dr. Ing. C. Bach, K. Württ. Baudirektor, Professor des Maschineningenieurwesens, Vorstand des Ingenieurlaboratoriums und der Material-Prüfungsanstalt und 0. Graf, Ingenieur der Material-Prüfungsanstalt. Mit 190 Textabbildungen und 31 Zusammenstellungen.

1911.

Geheftet Preis 9,— Mark.

Heftu: Brandproben an Eisenbetonbauten.

Ausgeführt im Königlichen Material-Prüfungsamt zu Groß Lichterfelde-West.

Bericht erstattet von Professor M. Gary, Abteilungsvorsteher im Königlichen Material-Prüfungsamt.

Mit 22 Textabbildungen.

1911.

Geheftet Preis 2,*— Mk.

beft_ 12: Versuche mit Eisenbetonbalken

Zweiter Teil.

zur Ermittlung der Widerstandsfähigkeit verschiedener Bewehrung gegen Schubkräfte.

Ausgeführt in der Material-Prüfungsanstalt an der Königlich Technischen Hochschule zu Stuttgart.

Bericht erstattet von Dr. Ing. C. Bach, K. Württ. Baudirektor, Professor des Maschineningenieurwesens, Vorstand des Ingenieurlaboratoriums und der Material-Prüfungsanstalt und 0. Graf, Ingenieur der Material-Prüfungsanstalt. Mit 304 Textabbildungen und 40 Zusammenstellungen.

1911.

Geheftet Preis 14,— Mk.

Weitere Hefte sind in Vorbereitung.

-f JO 'C.

HEFT 5

DEUTSCHER AUSSCHUSS FÜR EISENBETON

BERICHT

DES KÖNIGLICHEN MATERIALPRÜFUNGSAMTES

ZU

GROSS-LICHTERFELDE-WEST

ÜBER DIE IHM

ÜBERTRAGENEN VERSUCHE

MIT

EISENBETON-SÄULEN

REIHE I und II

ERSTATTET VON

Professor M. RUDELOFF

GEHEIMER REGIERUNGSRAT DIREKTOR IM KÖNIGLICHEN MATERIALPRÜFUNGSAMT

MIT 72 TEXTABBILDUNGEN UND ZAHLREICHEN TABELLEN

DIE VERSUCHE SIND DURCHGEFÜHRT IN DEN JAHREN

I907 BIS 1909

öffentlichen Arbeiten

BERLIN 1910

VERLAG VON WILHELM ERNST & SOHN

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Alle Rechte Vorbehalten.

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Nachdruck, auch auszugsweise, verboten.

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Inhaltsverzeichnis.

Vorversuche (Reihe I)................

A.    Bauart der Versuchskörper.............

B.    Die verwendeten Baustoffe..............

C.    Herstellung der Säulen...............

D.    Prüfung des Betons................

E.    Festigkeitsversuche mit den Säulen..........

1.    Apparate zur Messung der Formänderungen........

2.    Versuchsergebnisse................

a)    Längenänderungen der Säulen............

a) Einfluß der Längsbewehrung.........

ß) Vergleich der verschiedenen Querbewehrungen.....

b)    Querdehnungen der Säulen.............

c)    Verhältnis der Querdehnung zur Längenändernng.....

d)    Festigkeit der verschiedenartig bewehrten Säulen......

3.    Schlußergebnis...........-.......

Ergänzungsversuche (Reihe II).............

A.    Arbeitsplan...................

B.    Die verwendeten Baustoffe..............

C.    Herstellung der Säulen...............

D.    Prüfung des Betons................

E.    Festigkeitsversuche mit den Säulen..........

1.    Einrichtungen zum Messen der Formänderungen.......

2.    Längenänderungen der Säulen.............

3.    Querdehnungen der Säulen..............

4.    Verhältnis der Querdehnung zur Längenänderung......

5.    Die Festigkeit der verschiedenartig bewehrten Säulen.....

F.    Veränderungen in der Zusammensetzung und der Dichte des

Betons beim Stampfen der Säulen...........

Seite

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Anlage 1. Untersuchung des Zementes...........

2.    Untersuchung des Sand- und Kiesmaterials......

3.    Angaben über Herstellung der Säulen Reihe I.....

4.    Prüfung des Zementes nach den Normen......

5.    Ermittlung der Gewichte des Sand- und Kiesmaterials

6.    Angaben über die Herstellung der Säulen Reihe II .

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Bericht

über die von dem Deutschen Ausschufs für Eisenbeton dem Königlichen Materialprüfungsamt zu Grofs-Lichterfelde übertragenen und in den Jahren 1S07 bis 1909 durchgeführten Versuche mit Eisenbeton-Säulen, insbesondere zur Bestimmung des Einflusses verschiedener Guerbewehrungen.

Erstattet von Geh. Reg.-Rat Professor M. Rudeloff.

Vorversuche (Reihe I).

Die Versuche, über die im nachstehenden berichtet wird

sollten Aufschluß über die zweckmäßigste Form der Querbewehrung in Eisenbeton-Säulen (senkrecht zur Achse der Säulen eingelegte Bügel) liefern. Dabei sind sämtliche Säulen aus der gleichen Betonmischung von i Teil Zement und 4 Teilen Kiessand so hergestellt worden, wie sie in der Praxis Vorkommen, und alle bei dem gleichen Alter von 45 Tagen geprüft. Für jede Reihe mit gleicher Bewehrung waren 3 Parallelversuche vorgesehen.

A. Bauart der Versuchskörper.

Die Bauart der Säulen, Wahl und Anordnung der in die Untersuchung hineinzuziehenden Querbewehrungen, sowie die Bestimmungen über die nebenher auszuführenden Versuche mit den verwendeten Materialien sind von dem Arbeitsausschuß in seiner Sitzung vom 6. Juli 1907 festgesetzt. Der Beratung über die Bauart der Säulen lagen drei Entwürfe von den Firmen :

1.    Hüser & Co.

2.    Aktiengesellschaft für Beton- und Monierbau und

3.    Dyckerhoff & Widmann

zugrunde.

Sämtliche Säulen erhielten 2 m Länge.

Die Querbewehrungen wurden in Abständen von je 20 cm angeordnet. Die für sie gewählten 13 verschiedenen Formen zeigt Tabelle 1 (s. S. 6 und 7).

Die Eisenstärke betrug stets 7 mm. Mit jeder dieser 13 Bügelarten wurde eine Reihe (3 Proben) ausgeführt (Reihen 1 bis 13), wobei die Säulen vier durchgehende Rundeisen von 16 mm Durchmesser als Längsbewehrung erhielten. Zu den drei Reihen 1, 2 und 12 wurden je zwei Ergänzungsreihen angestellt; die einen (ia, 2a und 12a), bei denen die Längsbewehrung fortblieb und nur die Bügel eingelegt wurden, die zweiten (ic, 2c und 12c), bei denen die Längsbewehrung aus 20 cm langen Abschnitten bestand, die so eingebracht werden sollten, als ob die Stangen gleichsam in der Mitte zwischen den Bügeln durchschnitten seien.

Lfde.

Nr.

Anzahl d.Probekörper

Quer

schnitt

Tabelle i.

Längsbe

wehrung

Bügelbewehru

Anzahl

Durchm. mm

Durchm. mm Abstand cm

Anzahl

Form

Wirkliche abgewickelte Länge

cm

Verzeichnis der

Gewicht

Nutzlänge

Nutz

gewicht

kg

cm

kg

Säulen Reihe I.

Skizzen zu nebensteh

Säulenlänge = 200 cm.

nden Versuchen

:0* ’S ü

Querschnitt durch die Säule

Einzelheiten der Bügelbewehrung

Zugehörige lfde. Nr.

Querschnitt durch die Säule

Einzelheiten der Bügelbewehrung

CO

Qua

drat

30X30

cm

2-23    =46

16    720 IO ft, Schkife^form 3-1,15-71=10,8

2672 • 0,3

= 802

ib»)

OJ | - I lA> I

ohne 7 20 IO

4 Umfangsbügel in Schleifenform

ohne jede Eisenbewehrung

iJi⁶ 7I40, .0 itfegaate

.. . f-

66,8-4- 10=2672

28-8-10 1840

1840-0,3 = 552

2H-

k— 30-

2672

802

1840

552

23

00

23

wie bei Nr. 3 bezw. Nr. 7

Li

schnitten

2672

802

1840

552

Co

r»

16 7 20 io

Einfacher < Umfangsbügel

■ - -

ln U +

*-« to ‘H ln U)

92

IO

t-n

71

12,6

114,6-IO

1146

1146 • 0,3

= 344

23 • 4 • 10 = 920

920 • 0,3 = 276

2a

ohne 7 20 . IO ' 4 | 16

durch- 7 20 IO schnitten

Einfacher

Umfangshügel

Einfacher

Umfangsbügel

■6 ₇» io

1    • 23

2- 5

2    • 1,15-71

1146

1146

NI

344

344

23

Hakenlänge 5 cm wie bei Nr. I

' wie bei Nr. 4 bezw. Nr. 7

23

920

920

276

276

16 -.7 ²⁰ xp- *

40,2-4-10 = 1608

1608

1608 • 0,3 = 482

482

23 • 4 • IO = Q20

920 • 0,3 = 276

\~—30-

£-

23

23

(H===+sl)

920

276

Äff

i'i

65

T)

2-32,5 2- 5 3.1,15 ■ n = 10.8

= 10

10

1716-0,3

85,8-2-10= 1716

575

32,5 ■ 4 • i°

1300

1300-9,3

= 390

-23-

wie bei Nr. 1 bezw. Nr. 5

Co

16 7 20

‘    IO

IO 4 Umfangsbügel Umf. und 2 Diagonalbügel

in Schleifenform

2672 + 1716 = 4388

6b

Diag+ + ohne jede Eisenbewehrung

802 + 515 = 1317

1840 + 1300 = 3HO

552 + 390 = 942

23

J.1

(E

S)

!fl

i:ü

Ji;i

IO Einfacher Um-

rO

4    16 7 20 Uraf- f^gsbügel und

'\ IO ² Diagonalbug^J Diag. _

1146 + 1808

2754

in S-Form

344+482 = 826

920 + 920 = 1840

552

Eid

-32,5

CO

7)

4    16 7 20

4 Umfangsbugei und 2 Diagonal-

i-32,5    = 32,5

= 10

23

Umf.

IO bügel in S-Form Diag.

2- 5

.2-1,15- 71.

7,2

Co

4 l6 7 20

10

CO

•n

4    16 7 20

4    16 7 20

IO 4 Umfangsbügel Umf. in C-Form und IO 2 Diagonalbügel in S-Form

_ Abwechselnd 4 Umfangsbügel Umf. m;t 2 Diagonal-

5    bügeln, beide in Diag. Schleifenfo

. Abwechselnd ein-

6    . facher Umfangs-- Omf. bügel mit 2 Dia-

5 gonalbügeln, letz-Diag. tere in S-Fo

49,7.2,10 994 + 1608 = 2602

ff:' .- .

2602

1608 + 994

Diag.

rm

rm

■>"4

2602 • 0,3 = 781

32,5 -2-10 = 650 650 + 92O = I57O

I570-0,3

= 471

11

wie bei Nr. 2 bezw. Nr. 7

781

1570

471

\—30-H

4388

~ = 2l₉₄

1317

= 659

3140

-^-=1570

942

23

wie Nr. 1 bezw. Nr. 5

2754

826

= 47-1

r = I377

1840

920

552

= 413

= 276

-30-H

12

CO

Achteck v.

13565

cm

Seiten

lange

.'g.

nt:

Kreisringförmiger Bügel

29,7-71    =93,5

2 • 5

2 • 1,15 • TT

32,5

■*\43,6S\

IO

7-2

12a

Kreisringförmiger Bügel

I2b !)

ohne. 7 20 IO

ohne jede Eisenbewehrung

I 10,7 - 10 = 1107 1107

1107-0,3

= 332

29,7-71- IO

= 935

935-0,3

= 281

23

12

Umfangsbügel wie Nr. 2

+.

m»

Hakenbildung

■5*

332

935

281

1)

durch

schnittei

20

10

Kreisringförmiger Bügel

1107

332

935

281

*) Die Säulen ib, 6 b und 12 b sind in den Tabellen 5 —13 einschl. gemeinsam mit 0 bezeichnet.

13

l6

20

10

2 kreisringförm.

Bügel aus ³/4 Kreisbogen mit gegenseitiger t/₄ UeberdeckungJ

29,7- TT S 4-5

4- 1,15-n

140

20

14.4

174,4 • 10= 1744

i744-o,3

= 523

29,7 • 7l | • 10 = 1400

1400-0,3 = 420

13

Hakenbildung wie Nr. 12

Außer den vorgenannten 19 Reihen gelangte Reihe O mit den drei Säulen ib, 6b und 12b ohne jede Bewehrung zur Ausführung; die 3 Proben hierzu wurden gleichzeitig und aus denselben Einzelmischungen gefertigt, wie die Säulen I und II von Reihe 1 c, I und II von Reihe 11 und I und II von Reihe 12 a (s. Anlage 3 Nr. 7, 29 und 54, S. 113 und 114).

Die Säulen zu den Reihen 1 — 11 erhielten, wie Tabelle 1 zeigt, quadratischen Querschnitt bei 30 cm Kantenlänge, die Säulen zu den Reihen 12 und 13 achteckigen Querschnitt von 13,65 Kantenlänge. Die Querschnittsgröße war bei allen Säulen die gleiche.

B. Die verwendeten Baustoffe.

Verwendet sind:

1. Zement, bezogen von der Portland-Zementfabrik Lossius-Delbrück zu Züllchow; seine Eigenschaften sind aus den Prüfungs-Ergebnissen (Anlage 1, s. S. 110 und in) zu ersehen. Der Zement entsprach der vom Arbeitsausschuß gestellten Forderung, wonach der Zement langsam bindend sein und der normengemäßher gestellte Mörtel (1:3) nach 28 Tagen mindestens 250 kg/qcm Druckfestigkeit und 25 kg/qcm Zugfestigkeit

aufweisen sollte.

2.    Kiessand und Kies in drei verschiedenen Korngrößen, bezogen von Windschild & Langelott zu Cossebaude, und zwar

„ 18—24

ff

ft

ff

a) Kiessand I angeblich bis 8 mm Korngröße, ß) Kies II angeblich von 8 —18 mm Korngröße, y) Kies III

Nach Vereinbarung im Arbeitsausschuß sollten Kiessand und Kies so zusammengemischt werden, daß das Gemisch den größtmöglichen Dichtigkeitsgrad hatte. Nach Angabe der Firma Windschild & Langelott sollte dieser Bedingung die Mischung aus:

2 Teilen Kiessand I —{— 1 Teil Kies II —j— 1 Teil Kies III entsprechen.

Anlage 2 (s. S. 112) enthält die Ergebnisse der Untersuchung des Sandes und der beiden Kiese, sowie der vorgenannten Mischung aus ihnen, die sich bei den angestellten Versuchen tatsächlich als die dichteste ergeben hat.

3.    Eisen, bezogen von „Phönix Aktien-Gesellschaft für Bergbau und Hütten betrieb, Abteilung Hoerder Verein, Hoerde (Westfalen)“.

a)    Rundeisen    von 16 mm    Durchmesser    für    die Längsbewehrung,

ß)    |    „    „    7    „    m    „ Querbewehrung (Bügel).

Die Prüfung des Materials an je 2 Proben lieferte folgende Werte:

ct) Rundeisen von 16 mm Durchmesser. 1. Zugversuche.

1    240 u.

2    960    „

4260    „

Proportionalitätsgrenze Oj> kg/qcm Streckgrenze Gs kg/qcm Bruchgrenze Oß kg/qcm Verhältnis Gsjoß. 100 .

Elastizitätsmodul E kg/qcm .    . 2 030 000    ,, 2 040 000

Dehnung auf 32 cm Länge d°l

1    370 Mittel —

2    760 4 200

ft

70

tt

66

ft

1    310

2    860 4 230

ft

68

22,2 ,,

²4>9    >>

— 2 O35 OOO

=4=    23,6

2. Druckversuche. 1 600 u.

Proportionalitätsgrenze a kg/qcm

Quetschgrenze o kg/qcm .

—s

Elastizitätsmodul E kg/qcm .    . 2 080 000

2 970

ft

x 400 Mittel == 2 940

,, 2130 OOO

tt

1 500

² 955

,,    =2105 OOO

C. Herstellung der Säulen.

Die Herstellung der Säulen erfolgte unter Leitung des Vorstehers der Abteilung für Baumaterialprüfung, Professor Gary, von Angestellten der Firma Aktiengesellschaft für Beton- und Monierbau auf dem Grundstück des Materialprüfungsamtes, in einer etwa 1,0 m tief ausgehobenen Baugrube in der Zeit vom 26. Oktober bis 16. Dezember 1907. Die Einzelheiten hierüber, betreffend Wassergehalt des verwendeten Kieses, Gewichte des verbrauchten Betons und der Eiseneinlagen , sowie Angaben über Witterungsverhältnisse während des Einstampfens der Säulen, enthält Anlage 3 (s. S. 113 und 114).

Der Wasserzusatz zum Beton wurde auf Grund von Vorversuchen bei der ersten Säule (Probe I, Reihe 1) gleich 9 °/₀, bezogen auf die vollständig trockene Mischung, gewählt. Er erschien der Mehrzahl der Ausschußmitglieder, die beim Einstampfen zugegen waren, zu gering, und wurde daher für alle übrigen Säulen auf 9,5 °/₀ festgesetzt.

Beim Bemessen des Wasserzusatzes ist der jeweilige Wassergehalt des im Freien lagernden Sandes und Kieses berücksichtigt. Er wurde stets vor der Verarbeitung der Zuschläge durch Verdunsten an 3 Litern des Materials festgestellt und von der Gesamtmenge des zuzusetzenden Wassers in Abzug gebracht.

Die Zusammensetzung des Betons erfolgte unter Verwendung bestimmter Gewichtsmengen der Baustoffe, d. h. des Zementes und der Zuschläge. Zu diesem Zweck sind die Raumgewichte der Baustoffe zuvor ermittelt und die für die Mischung vorgeschriebenen Maßteile in Gewichtsteile umgerechnet.

Die Bestimmung der Raumgewichte erfolgte an Mengen von je 10 Litern, die in ein zylindrisches Meßgefäß eingemessen sind, indem der Baustoff mit der Kelle bis an den oberen Rand des Meßzylinders geführt wurde und dann in letzteren hineinglitt.

Das Mischen des Betons erfolgte in der Mischmaschine , Bauart H ü s e r, und zwar ¹/₂ Minute trocken und 2J/₀ Minuten bei Zugabe des Wassers, zusammen also 3 Minuten. Der der Baugrube in Mengen von je 200 kg zugeführte Beton wurde durch Ueberdecken mit feuchten Tüchern vor Austrocknen oder Naßregnen geschützt.

Die Säulen wurden stehend gestampft in Formen aus Kiefernholz von der aus Abb. 1 a—d ersichtlichen Einrichtung. Hierbei w⁷aren drei Seiten durch die Bohlen 2 und 5, Abb. 1 c von vornherein vollständig eingeschalt, die vierte dagegen wurde w'ährend des Betonierens durch Einfügen der keilförmigen Bretter 6 fortschreitend geschlossen. Als Unterlage diente der Dielenboden A, auf dem die 2,6 cm starke, gehobelte Gußeisen-Platte B lag. Die Seitenwandungen der Form waren so eingerichtet, daß sie wohl dem Wasser durch feine Spalten den Austritt gestatteten, nicht aber auch das Ausrinnen von Zement und Sandteilen zuließen.

Der Dielenboden A Wurde auf der Sohle der Grube so eingegraben, daß er an allen Stellen fest auflag.-

Die Formen wurden nicht geölt und nach Bedarf genäßt. Die Längseisen, die bis zu den Endflächen der Säulen reichten, waren mit der Kaltsäge auf Länge

ß) R u n d e i s e n von 7 mm Durchmesser. Zugversuche.

2    700 u.

Proportionalitätsgrenze Op kg/qcm Streckgrenze Gs kg/qcm Bruchgrenze Oß kg/qcm Verhältnis GsjOß. 100    .

Elastizitätsmodul E kg/qcm .    . 2 000 000

Dehnung auf 16 cm Länge 8 °/₀

20,8 „

2    830 Mittel =

3    970 5 °3°

))

79

78

,, 2 050 000 21,5

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geschnitten. Sie wurden beim Stampfen durch eine Holzschablone in der Form in richtiger Lage gehalten.

Abb. i a—d. Form zur Anfertigung der Säulen, a—c für Säulen mit quadratischem Querschnitt, d für die achtseitigen Säulen.

Abb. i a. Schnitt c-d

Abb. i b.

Schnitt a-b

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Abb. i c.

Abb. Id.

Die Bügel wurden um Lehrenbolzen gebogen und so hergestellt, daß sie sich möglichst fest an die Längseisen anlegten. Sie wurden zunächst am oberen Ende der Stangen gehalten und während des Betonierens an die richtige Stelle gebracht. Hierbei sollten der unterste und der oberste Bügel io cm von den Endflächen der Säulen zu liegen kommen und im übrigen je zwei benachbarte Bügel 20 cm Abstand voneinander erhalten.

Festbinden der Bügel mit Draht an den durchgehenden Längsstangen erfolgte nicht, da die mit der Ausführung der Arbeiten betraute Firma dies nicht für erforderlich hielt. Bei den Säulen 1 c, 2 c und 12c mit durchschnittenen Längseisen wurden die Querbügel an letzteren in deren Mitte mit Draht befestigt.

Am Boden der Form wurde zur Erzielung einer dichten Fläche aus der Betonmasse entnommener, feiner Mörtel in dünner Schicht vorgelegt. Der Beton wurde dann unter Vermeidung von Nesterbildung in der Betonmasse in Schichten von je 10 cm Dicke aufgebracht und mit Stampfern nach Abb. 2 bearbeitet.

An den in Abb. 1 mit ax und a₂ bezeichneten acht Stellen enthielten die Wandungen der Formen Löcher von 1,0 cm Durchmesser. Sie dienten zum Ein-

Abb. 2. Stampfer.

a) aus Eisen, 2,1 kg

b) aus Holz mit Eisenbeschlag, 4.675 kg

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Nach dem Einstampfen blieben die Säulen 3 Tage in der Form und hierauf noch 10—12 Tage entformt auf der Unterlage stehen. Während dieser Zeit sind sie nach Bedarf durch Anbrausen feucht gehalten und durch Ueberdecken mit Planen gegen Witterungseinflüsse geschützt. Dann wurden sie an ihrem Standorte vorsichtig umgelegt und unter eine etwa 1 m hohe Schicht von feuchtem Sand gebracht. 10 Tage vor der Prüfung wurden sie herausgenommen und zur Vermeidung von Verletzungen auf einer starken Bohle liegend in den Versuchsraum geschafft. Hier wurden die Endflächen mit Zement abgeglichen, und zwar bei wagerechter Lage der Säulen zwischen ebenen Eisenplatten, die tunlichst senkrecht zur Achse der Säulen gestellt und fest gegeneinander verkeilt waren. Der

Zementbrei zum Abgleichen wurde in die Fugen zwischen den Endflächen der Säulen und den Platten eingegossen und eingestampft. Nach eintägigem Erhärten wurden die Platten entfernt.

Die Dicke der Abgleichschicht wechselte je nach der ursprünglichen Unebenheit der Endflächen und deren Neigung zur Säulenachse zwischen 0,2 und 1,0 cm. Die Endflächen der Längsbewehrung waren ohne Ausnahme ebenfalls von Zement überdeckt. Nach dem Versuch erwies sich die Abgleichschicht als an dem Beton gut haftend, und auch innerhalb der kreisförmigen Flächen über den Längsbewehrungen konnten irgendwelche Anzeichen der Zerstörung der A b -g 1 e i c h s c h i c h t nicht wahrgenommen werden.

D. Prüfung des Betons.

(Ausgeführt in der Abteilung für Baumaterialprüfung.)

Zur Ermittlung der Druckfestigkeit des zu den Säulen verwendeten Betons wurden an 5 Tagen (s. S. 113 und 114, Anlage 3, Bemerkungen) neben den Säulen je 3 Würfel von 30 cm Kantenlänge gefertigt. Der Beton erhielt wie der der Säulen 9,5 °)₀ Wasserzusatz. Er ist in Tabelle 2 (s. S. 13), welche die Versuchsergebnisse zeigt, mit ,,weich‘‘ bezeichnet.

Außerdem wurden am 8. November 1907 neben den Säulen I und II der Reihe 12 noch 5 Würfel gefertigt, und zwar aus Beton der gleichen Trockenmischung wie bei den Säulen, aber mit nur 7,0 °/₀ Wasserzusatz, in Tabelle 2 mit „erdfeucht“ bezeichnet.

Das Einstampfen sämtlicher Würfel erfolgte in eisernen Formen , und zwar bei den Würfeln aus weichem Beton von den Arbeitern der Aktiengesellschaft für Beton - und Monierbau in gleicherweise und mit denselben Stampfern wie die Säulen, bei den Würfeln aus erdfeuchtem Beton dagegen von Arbeitern des Königlichen Materialprüfungsamtes nach den vom Arbeitsausschuß in der Sitzung vom 2. Februar 1907 genehmigten Vorschriften.

Die Würfel aus weichem Beton wurden wie die Säulen 3 Tage nach dem Einstampfen entformt, blieben 10-12 Tage frei stehen und lagerten dann unter feuchtem Sande. 8 Tage vor der Prüfung wurden sie herausgenommen und ihre Druckflächen mit Zementmörtel 1 : 1 abgeglichen. Die Prüfung erfolgte bei 45 Tagen Alter. Bis dahin blieben die Würfel an der Luft stehen. Die Beanspruchung erfolgte in der Stampfrichtung.

Die Würfel aus erdfeuchtem Beton wurden 24 Stunden nach dem Einstampfen entformt und unter feuchten Sand gebracht. 24 Stunden vor der Prüfung wurden sie in den Versuchsraum geschafft. Diese Würfel wurden bei 28 Tagen Alter geprüft und zwar senkrecht zur Stampfrichtung beansprucht.

Die in Tabelle 2 hinter den Bruchspannungen in Klammern stehenden Ver-häitniszahlen, bezogen auf den Mittelwert derselben Reihe, lassen eine sehr gute Uebereinstimmung in den Bruchfestigkeiten der gleichzeitig aus einer und derselben Mischung gefertigten Würfel erkennen. Im Mittel aus allen 15 Versuchen beträgt die Druckfestigkeit des zu den Säulen verwendeten weichen Betons 189 kg/qcm.

Die Druckfestigkeit des erdfeuchten Betons beträgt nach Tabelle 2 im Mittel 264 kg/qcm, also 264 — 189 = 75 kg/qcm oder rund 4o°/₀ mehr als die des weichen Betons , wobei noch in Betracht zu ziehen ist, daß der erdfeuchte Beton nach 28tägiger, der weiche Beton dagegen erst nach 45tägiger Erhärtung geprüft worden ist.

Den hierin zutage tretenden großen Einfluß des Wasserzusatzes auf die Festigkeit des Betons wird man bei Beurteilung der später zu besprechenden Werte für die erzielten Säulenfestigkeiten nicht außer acht lassen dürfen.

Tabelle 2.

Druckfestigkeit des Betons.

Tag der Herstellung

8. XI. 07

5. XI. 07    12. XI. 07 27. XI. 07 3. XII. 07 IO. XII. 07

Wasserzusatz des Betons °/o

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Versuch Nr.

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2,265

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2,268

b Rißbildung und Zerstörung traten gleichzeitig ein.

*) Das Raumgewicht der Würfel aus weichem Beton wurde bei 37 Tagen Alter bestimmt.

E. Festigkeitsversuche mit den Säulen.

Für die Beurteilung der Tragfähigkeit der Säulen i

rischem Wetter gefertigten Säulen (die zugehörigen

C. Herstellung der Säulen.

15

Anlage 4.

E. Festigkeitsversuche mit den Säulen.

(Ausgeführt in der Abteilung 1 für Metallprüfung.)

Die Ausführung der Versuche erfolgte unter Leitung des Berichterstatters durch den Assistenten, Herrn Panzerbieter, von dem auch im wesentlichen die Ausbildung des später zu besprechenden Querdehnungsmessers zum Feinmeßapparat herstammt.

Die Prüfung erfolgte an den senkrecht stehenden Säulen nach 45tägiger Erhärtung auf der 600 t-Maschine, Bauart B o r s i g.

Die Proben stützten sich mit den in der unter Abschnitt C beschriebenen Weise abgeglichenen Endflächen gegen gehobelte, 4,0 cm starke, gußeiserne Platten. Um möglichst zentrische Beanspruchung und gleichmäßige Lastverteilung über die Druckflächen zu erzielen, wurde die untere, auf einem Kugellager ruhende Platte so eingestellt, daß die Mittellinie der auf ihr stehenden Säule mit der Mittellinie der Maschine zusammenfiel, die obere 4,0 cm starke Druckplatte aufgebracht, auf die Platte ein steifer Gipsbrei aufgetragen, und nun die Säule mit der unten liegenden hydraulischen Presse schnell angehoben. Der Gipsbrei wurde hierbei, unter Abstreichung der herausquellenden Massen, zu einer wenige Millimeter starken Schicht zusammengepreßt , die etwaige Mängel in der Parallelität der oberen Druckplatte zu dem zugehörigen Widerlager der Maschine ausglich und so gleichmäßige Uebertragung der Kraft auf die Säule gewährleistete.

Die Druckkraft wurde stufenweise gesteigert und für jede Stufe nach Entlasten auf Null zehnmal wieder angehoben ; jedesmal wurden die Formänderungen der Säule bestimmt. Die Ablesungen an den Meßapparaten erfolgten stets sofort nach Erreichung der betreffenden Laststufe.

1. Apparate zur Messung der Formänderungen.

Die Messung der Formänderungen (s. Abb. 3, S. 14) umfaßte:

a)    die Längenänderungen,

b)    die Querdehnungen,

Abb. 3. Anordnung der Meßvorrichtungen.

I Martensscher Spiegelapparat zum Messen der Längenänderung. 2—5 Zeigerapparate zum Messen der Querdehnungen, hiervon sollten 2, 4 und 5 in Querschnitten mit Querbewehrung und 3 im Querschnitt ohne Querbewehrung angebracht sein.

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a) Zur Ermittlung der Längenänderungen in ¹/100 000 cm dienten Marte ns sehe Spiegelapparate¹), die in den Mitten von zwei gegenüber liegenden Seitenflächen angeordnet waren (s. Abb. 3, Apparat 1). Die Meßlänge, annähernd symmetrisch zur Mitte der Säule gelegen, betrug 1,0 m. Die aus Aluminiumrohren ge-

J) A. Martens: Handbuch der Materialienkunde I Abs. 690—705.

bildeten Meßfedern legten sich am unteren Ende mit zwei Spitzen gegen die Probe und wurden durch ein um die Säule gelegtes Gummiband angepreßt. Die rhombischen Spiegelträger stützten sich gegen Böcke aus Stahlblech, die in zwei Spitzen in dem oberen Begrenzungsquerschnitt der Meßlänge an der Probe festgelegt und durch die nach unten gerichtete, lose auf die Probe aufliegende Zunge gegen Umschlagen gesichert waren.; Die Spitzen der Meßfedern und der Böcke waren mit Wachskitt umgossen.

b) Die Querdehnung wurde in den Diagonalen von 4 Querschnitten gemessen. Die Meßpunkte waren hierbei an Eisenstiften festgelegt, die in die Löcher eingegipst wurden , von denen je zwei beim Einstampfen der Säulen in

Abb. 4. Querdehnungsmesser.

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deren ticken einander diametral gegenüber angebracht waren (s. Beschreibung der Herstellung S. 11).

Die Querdehnungsmesser (s. Abb. 3, Apparate 2—5) bestehen aus dem Aluminiumrohr A (Abb. 4), durch das im Bogen eingelegte Blech B gegen Federung gesichert und bei C mit einem festen, aber einstellbaren Stift ausgerüstet. Bei D ist das Aluminiumrohr E mittels Blattfeder angelenkt und die Stellschraube F in der Fassung des Rohres E angeordnet. Der Stift bei C wird in die Säule eingegipst. Er trägt den Apparat, der außerdem noch durch eine im Bogenteil angebrachte Aufhängeschnur (s.‘ Abb. 3) unterstützt ist. Die Schraube F stützt sich gegen den gegenüber von C ebenfalls in die Säule eingegipsten Stift K. Der Stützpunkt liegt möglichst nahe an der Rohrfassung. Aendert sich die Länge der Diagonale des Säulenquerschnittes, so dreht sich das Rohr E um das Blattfedergelenk , und der zwischen dem Rohrende und der bei J an dem Rohr A festgelegten Schiene L eingeschaltete rhombische Körper G dreht sich, wobei der Zeiger H den Ausschlag auf der Skala J anzeigt.

Das Uebersetzungsverhältnis (Weg des Druckpunktes der Schraube F zur Größe des Zeigerausschlages) ist bei allen Apparaten durch Versuche ermittelt.

Hierzu wurde der Apparat wie bei seiner Verwendung mit dem Stift C an einem Balken aus hartem Holz festgelegt    und    die    Bewegung des Druckpunktes der

Schräube F durch eine ebenfalls an dem Balken festgelegte Mikrometerschraube von Brown und Sharpe bewirkt, die Schätzungen in 0,001 mm gestattete.

Die Messungsergebnisse enthält Tabelle 3 (s. S. 17). Nach ihnen ist das Ueber-setzungsverhältnis der einzelnen Apparate folgendes :

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2. Versuchsergebnisse.

Bevor auf die Besprechung der Ergebnisse im einzelnen eingegangen wird, bleiben zwei Umstände zu erörtern, die sich bei den Versuchen geltend gemacht haben und angetan sind , die Zuverlässigkeit des Vergleiches der Ergebnisse aus den verschiedenen Versuchsreihen sehr zu beeinträchtigen und zum Teil den Vergleich unmöglich zu machen.

Es sind dies

a)    die Verschiebung der Querbewehrungen beim Stampfen der Säulen gegen die beabsichtigte Lage und

b)    die Witterungsverhältnisse während des Stampfens im Freien.

Wie schon oben angedeutet ist, sind die Bügel, die die Querbewehrung bildeten, dem praktischen Gebrauch der ausführenden Firma entsprechend nicht an den 4 Eisenstangen, aus denen die Längsbewehrung bestand, in der gewünschten Höhe mit Bindedraht oder sonstwie befestigt, sondern auf den bis zu dieser Höhe eingestampften Beton an den Längsstangen, die sie umgriffen, nur heruntergeschoben. Die Folge hiervon war, daß die Bügel sich beim weiteren Stampfen verschoben, wie nach dem Versuch an den durch Abschlagen des Betons freigelegten Bügeln festgestellt worden ist (s. auch Abb. 28, 29, 3², 35, 37, 44. u. 47). Bei der Säule ia II (s. Abb. 48) ohne Längsbewehrung sind die Bügel beim Stampfen sogar in völlig unregelmäßige Lage geraten.

Einige Maße für die Größe der hier in Rede stehenden Verschiebungen der Bügel gibt Tabelle 4 (s. S. 18), und zwar sind hier die Verschiebungen der Bügel 3, 6 und 8 zusammengestellt, an denen die Querdehnungen zu messen waren (s. S. 11), und die 50, 110 und 150 cm von der Kopffläche (beim Stampfen nach oben gelegenen Endfläche der Säule) entfernt hegen sollten.

Wie die Werte der Tabelle zeigen, sind die Bügel gegen die beabsichtigte Lage verschoben und nur in vereinzelten Fällen lag eines der Bügelenden an richtiger Stelle. Die Verschiebungen betragen bis zu 10 cm (s. Tabelle 4, S. 18, Säule 11 III).

Der Bruch liegt bei allen Säulen am oberen, zuletzt eingestampften Ende, gleichviel, ob dieses Ende beim Versuch in der Maschine oben oder unten lag. Da nun an der Bruchstelle nicht immer die größten Verschiebungen stattgefunden hatten,

so scheinen die Verschiebungen oder der Abstand der Bügel voneinander die Lage des Bruches, also auch die Bruchlast nicht beeinflußt zu haben.

An den Säulen 1 II (Abb. 25), 3 III (Abb. 35) und 5 I (Abb. 37) (s. S. 56, 64 und 65) ist sogar deutlich zu erkennen,

daß die Querbügel an der Bruchstelle nicht parallel lagen und daß von den vier Längseisen nicht einmal

Apparat 4.

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Bestimmung des Uebersetzungsverhältnisses der Querdehnungsmesser.

Apparat 3.

Apparat 2.

Apparat 1.

Zu- bezw. Abnahme der Ablesungen in 0,1 mm für Mikrometerschrauben-Wege von je 0,01 mm

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Tabelle 4.

Lage der Bügel (Querbewehrungen) zu den Meßstellen für die Bestimmung der Querdehnung.

Säule

Entfernung des nächsten Bügels von der Meßstelle bei der beabsichtigten Entfernung von der Endfläche der Säule in cm

Nr.

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dasjenige ausknickte am größten war.

dem der Abstand der Bügel

fanden die Messungen, die zwischen den Bügeln erfolgen sollten , sogar

Wenn nun hiernach auch die eingetretenen Verschiebungen der Bügel die erzielten Bruchlasten nicht beeinflußt haben dürften, so sind durch dieselben die Messungen der Querdehnungen in ihrer Bedeutung wesentlich geschmälert, indem nun nicht mehr unterschieden werden kann zwischen den Messungen der „Querdehnungen auf den Bügeln“ und denen „zwischen den Bügeln“. Wie die Werte der letzten beiden Spalten Tabelle 4 im Vergleich mit den übrigen erkennen lassen

häufig den Bügeln näher statt, als diejenigen, die die Dehnungen der Bügel unmittelbar fassen sollten. Unter diesen Umständen mußte denn auch davon Abstand

die beiden Messungsarten getrennt zu behandeln; vielmehr

genommen werden

sind zur Besprechung der Messungsergebnisse Tabelle 8 (s. S. 42) im Abschnitt b S. 41 alle 4 Messungen in Tabelle 9 (s. S. 44) zu gemeinsamen Mittelwerten zusammengefaßt.

Auf den zweiten der oben erwähnten Einflüsse, den der Witterungs Verhältnisse beim Stampfen der Säulen, soll später bei Besprechung der erzielten Bruchlasten näher eingegangen werden. Hier möge nur vorweg hervorgehoben sein, daß er insofern sich geltend gemacht zu haben scheint, als der Beton in den bei großer Luftfeuchtigkeit gestampften Säulen geringere Festigkeit besitzt als in den bei trockener Witterung gestampften Säulen. Ist dies tatsächlich der Fall, so ist es naturgemäß nicht ausgeschlossen, daß auch die Beziehungen zwischen Belastungen und Formänderungen (Längenabnahme und Querdehnung) der Säulen durch die Witterungsverhältnisse beim Stampfen beeinflußt sind und die Vergleichbarkeit der Versuchsergebnisse hierunter mindestens gelitten hat.

a) Längenänderungen der Säulen bei den verschiedenen Bewehrungen unter den gleichen Belastungen.

a) Einfluß der Längsbewehrung.

X' sind in Tabelle 5 (s.

Die Längenänderungen sind für 6 Laststufen, 6430, 16920, 37 740, 58 160, 78030 und 97810 kg, bestimmt, und zwar in jeder Stufe bei zehnmaligem Wechsel zwischen Null und der betreffenden Last. Die hierbei ermittelten Gesamtverkürzungen — X und bleibenden Verkürzungen S. 20—29) zusammengestellt und aus ihnen die in Tabelle 6 (s. S. 30—33) enthaltenen Zunahmen für — X und — X' bei den einzelnen Lastwechseln berechnet.

X') bei den drei letzten Lastwechseln (8—10).

Tabelle 5 enthält zugleich die Mittelwerte für die Federungen (Unterschiede zwischen — X und

In Tabelle 7 (s. S. 34) sind schließlich noch die gesamten und bleibenden Verkürzungen nach dem 7. Lastwechsel gruppenweise derart zusammengestellt, daß aus dem Vergleich der Werte derselben Gruppe der Einfluß der verschiedenartigen Bewehrungen auf die Verkürzungen bei gleichen Belastungen leicht zu übersehen ist. Die Werte für die 7. Lastwechsel wurden gewählt, weil diese Lastwechselzahl in den meisten Fällen auch für die höchste Belastung von 97 810 kg noch erreicht wurde.

Die Ergebnisse Tabelle 6 lassen erkennen, daß die Verkürzungen der Säulen unter geringen Belastungen sich bei wiederholten Lastwechseln nicht wesentlich änderten und schon nach wenigen Lastwechseln gleichbleibende Werte annah men, während die unter höheren Belastungen mit der Last wechselzahl ganz erhebliche Steigerungen auf weisen, deren Ende auch nach 10 Lastwechseln noch nicht erreicht ist.

Fortsetzung siehe Seite 35.

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4330

4242

4286)

99SS

Z9Z

717

735!

726|

7S7

714

752

739

733

0SZ1

1754

1732

1740

1752

2921

2841

2881

1736 2890 2811

2851

43X2

gozf

4230

4174

4259

zozb

6129

5496

58x3

257

715

721

718

5919

5422

1Z9S

257

716

717

717

2928

2864

2881

2891

3971

4205

4139

4139

£ 1 iS

5782

5545

548o

278

793

1864

3053

44x1

265

09z

263

703

748

726

1701

1687

1694

2820

2772

2796

4141

4096

611t⁷

5820

5329

5575

248

1 iZ

711

713

W hH W hH h-i

58 160

Mittel

H H H hH M-i hH

78 030

Mittel

II

III

Mittel

II

II

II

II

II

III

Mittel

III

Mittel

III

Mittel

III

Mittel

III

Mittel

III

Mittel

III

III

Mittel

018 Z6

6 430 16 920 37 740 58 160

78 030

6430

16 920

37 740

58 160

78 030

97 810

6 430

oz6 91

Keine

Volle Längs-bewelirung, , im Umfang 4 Bügel in Schleif enform

Volle Längs-bewehrung, im Umfang 4 Bügel in Schleifenform

Ohne Längsbewehrung, im Umfang 4 Bügel in Schleifenform

Längs

bewehrung

von

20 zu 20 cm durchschnitten, Querbewehrung wie bei 1 a

Volle Längsbewehrung, einfacher Umfangsbügel

ro

Mittlere Federung f. d. Lastwechsel Nr. 8—10 % • 10-5

1598

1580

1589

2623

2537

2580

3572

263

09z

zgz

722

729

726

1727

1754

1741

2817

2904

2861

3985

4206

4091

244

259

zSz

674

728

10Z

1991

1743

1677

9Z9Z

2887

2757

3725

Szzb

3975

4966

247

232

ntz

LO rf O

00 10 sO SO O

1603

1543

1573

2609

2527

2568

37ii

3582

3647

4979

4761

4870

239

264

zSz

099

693

677

1548

O8S1

1564

IO -t lO¹ o H vO j d vo N N O m N vo ! NvO vO ; 't Th d co j *-• hH    CO co co SO

112

zL

92

238

213

bei wiederholtem Lastwechsel.

Bleibende Verkürzung — in °L ■ 10—S bei Belastungsreihe

.9

157

178

89i

CO

334

co    d    d rx    lo    d    d

lo    co    rt- d    co i    tx    o\

co kO

244

224

234 226 292 289 423 415

d Th O 1-0

m oo d O CO

oo Th d co lo tx co o

CO *=3- tx 'O

10 a d ico co hh

00 lo tx I tx Th i vo

292

302

289

304

kO Tt* lo Th

'O iO

⁰⁰    h-• »—I    i—I [ co

tx

321

343

809

39

25

32

10 10 LO o 00 CO i 00 CO d CO I LO

LO

co

CO

CO

CC N co CO'O o . ₀    lo O O ^h CN d .

^    _ h-i    co d co,

i-O CO Th ko Cv

*-h kO i-o co oo ^ HH HH »H CO d

3i 3

oZS ISSS

lo ld o

co d co

d co oo co d d

93    93    98 in

61    69    60    67

89

244

201

223

301

381

34i

473

737

605

d d d ¹ co N. m

| SO SO vo I In co iO

281

290

79

242

061

216

308

386

347

454

7i4

584

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LO LO LO I SO CO

149

282

291

Cv    N i    CV 00 00 CO i vO

co 'O lo *-• o o co d d d ~    < co co co »n

CS IN

IO ; I I

130

126

851

149

sei

144

138

128

lo d Th d    co *-*

N oo d    d d

d d d lo

oLz

265

268

492

lo m! o lo d

LO LO lO H

d d d Tj-

1752 1753 1753 1757 I7⁶¹ 1752 1755 1757 1753 2994 3000 3003 2871 2905 2920 2932 2953 2962 4208 4230 —

310

288

22

GO tx CO sO

— CON OO COOO I d

2x0

312

382

347

464

700

582

840

58

50

54

9S1

124

140

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^ CO tx rj-00    |~

LO Tf Th I vO    Th

83

78

217

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192

329

362

346

450

675

563

852

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961

091

178

ON co vo

d Th co CO co co

440

650

545

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lo rx d i-ocoo d co m ioO'O in C\    n d d

co co

rsi o co 1 tx lo d 100 LO VO C“V Th

299

00

802

oo

1964

324

417

019

514

662

919

791

23

22

CO W N d , Th CS

126

oo co | oc rx co rx O oo I ro o co d d oo co co

o rx O co co CI

297

832

800

918

1973

197311977

1972

1972

19731971 169

3104 3100 318 3322 3332 221

3213 3216 270

44644485 401

4947 4960_597

47064723 499

00 tx O Ol kO 00

753

Zi

14

335

323

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320

9i

329

132

16

112

198

870

866

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CO GO

GO GO

(N cs co

CS 00 so d 10

297

548

286

287

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459

528

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so d

d d

d Th

d

10

d *-• d cs 'O tN tN IN Th QV d d d

Th Th

271

262

267

446

488

-f sO 10 O ^ lo d d d

Cs co SO

LO CO d d d

248

221

434

465

420

445

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d ^+- ^f-

1913

2058

1986

1908

2049

1979

3132

3468

3126

3455

so

d

10

OO

LO

507

494

492

473

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SO LO

so

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747

957

745

955

709

904

069

865

d

Cs

1244

1208

852

850

Z08

778

1193

1186

1593

1390

1141

1512 1327

1131

1475

1303

450 467 655 673 800 833

728 _753 1058 1076

1365 1427

1212 1252

433

412

3300

3291

41

24

40

76

SSi

Loz

6Sz

337

480

409

540

759

650

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979

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^ CO d

lo O co Th: d

36

901

7i

0S1

254

202

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798

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967

46

50

48

80

136

801

195

299

247

34

19

32

101

67

143

243

CO lO SO I »-I Cs Th lo I O co Th

512

737

625

803

1120

962

44

40

42

77

129

co CO ’t H O co N CO ►h d d

1 —3

26    27    33

14    12    16

31 33 31

82    88    91

57_61    61

128 135 142 219 224 241 174 180 192 315 321 323

400 411 422 358 366 _373 5oi 512 514 675 702 720 588 607 617

737 750^782 1030 1049 1091

884 900 937

35    40    40

26    28    34

3i 34    37

63    66    75

m 117 115

87    92    95

191 190 192 241 248 269 216 219 231

d Th co d Os N0 con O CO co h d 10 Th h n| d con m oo r^ocsLoooThso co co lo CO CO co

•-i d

Th so

sO co LO

Cs 00

h m 00 lo cs co d d vo 00

iz

i£ 1

29

75

52

128

202

165

299

39i

345

447

919

532

724

953

839I

OO Cs rh Th co d hh d so 00

74    77

187 194 222 229 205 212

00 d

co Th

so

603

ZoZ

655

4525

9ZzS

4522

5235

4876

4879

1028

1285

1157

993

1200

1097

6215

lo Cs d O co d Th co Cs d co *-1    coN 10 dCv 10 CO N

d co

328

432

603

518

739

920

830

23

17

20

69

82

76

179

211

195

255

273

264

255

zLz

264

30

62

46

121

176

149

276

355

316

4i5

596

506

677

875

776

*-* ^ 00 lo co Cs CO co SO d i-i HH so so SO o 00

►-i d

726

771

749

1765

1814

1790

2966

3015

i66t

4267

4361

4314

5782

290

324

725

SqZ

745

1756

fo8i

1780

2956

2995

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4300

5767

5922

5845

291

3i7

*-<    co    co    co !    Th    Th    Th

310

324

317

851

868

098

1896

2043

1970

3112

3444

00 ‘so O t^'co O d ^h d CO rh lo

4843

6174

251

o Lz

19z

o zL

754

737

1754

1794

1774

2953

2985

2669

O Th d sO d Th lo co Cs so 00 d d co 1 d nco co Th Th 1 Th lo lo 1 m

der Säulen

Gesamtverkürzung —A in °/₀ • 10—5 bei

1758

1748

1753

2982

2850

2916

4162

302

284

293

832

795

814

1963

1954

1959

3126

3299

3213

4450

4924

4687

1:787 1770 1743:1742 »765 1756 2963 2974 2826 2850 2895 2912 4118 4135

295 302

282 289

1728' 1741 73Q| 1734 729! 1738

2933 2945 2831 2806

2887 2876 4065 4098

VO •-CN CO d d

co Tf 00 00 d d

o tx Th cv d on d 'oo n

O'CO'O 00 HH CTn d 00

807 811 1949 1964 1936 1950

1943 1957

co CO CO 'tf* Th    Th

303, 304

3H 316 309) 310

843 854 852 862 848 ~ 858

1892

2033

1963

3101

3417

3259

4467

5170

4819

6154

oSz

269

260

718

750

734

1747

1787

1767

2941

2971

2980

4212

43ii

4262

5740

5875

5808

281 286 307 314

3110

3263

3187

00 co hö CN d vO i ^ 't Theo o O Th ! Th 0

CO N! ml Cv N co

O o O i fO Th Th

CO co co 00 co 00

8881

2024

1956

0808

3385

3233

4434

5102

4768

6117

7356

6737

00

rh    lo

d    d

268

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co

729

1744

1778

1761

2937

2958

00 O co cs ■^h O Cs ^h

Cs d d d d I Th Th 1 *^h

5727

5832

578o

286 289 817 807 797 800 807 804 1929 1934 1912 1933 1921 I934 3110 3106

3219 3241

3165 3174

4392 4424 4788 4827 4590 4626 [5974] 6015

co Th 1 c^ | tx vo n Ci O QV| CO PO' ro d co | d ! GO 00 j 00

^ d | o o: o 00 CN 0*11 d d d d d d j 00 00 00

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9881

1949

1886

1999

1943

3052 3071

334¹ 3377

3I97G224

4372j44°4

5052 5058 4699 4731 6023 6063 7181 7241 6603 6952

243

250

09s

CO LO

1 r,

740

00

d

1734

1761

1748

2917

2904

2911

4203

4268

4236

^ o

GO lo SO N N 10 10 i LO

00 10 rx cs d d

Cs Th rx os d d

265

714

73i

723

1726

1757

1742

2902

2885

2894

4156

4209

4183

lOOO ! IN. d LO cs 100 cs so SO |so

10 LO LO

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i682!i704 1717

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2757

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289

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280

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00 lo    O 00 cn o tx

d d d CO N N co co

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co co co kO Th XO d d I d

800

770

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3048

3047

oo Thi'O

N fO CO Ni

^»1 Tf CN Th1 d

O m oo

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d oo d io| co Th t+-I -+•

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289

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258

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d i o i o lo

oo I d d | d d loo oo oo

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008

814

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3150 3189 4283 4328 4864 4941

4574 4635 5885 5952 6921 7097 64036525

244

258

251

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731

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1719

1746

1733

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2874

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Si it

4157

4136

5628

5645

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1845

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1899

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3242

3122

4235

4745

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CO SO LO «-< lO LO 10    H-) d

d d d

O O i o

LO LO LO d d d

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1712

1729

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4101

5605

5578

10

LO

IX co SO Cs d d

CS I x sO X)

d d

278 280    284    287    287    294    300    304    307

722 722    719    717    731    743    735    740    747

77⁶ 780    794    818    816    819    833    837    843

749 75i    757    768    774    781    7«4    789    795

I7N 1757    1733    1739    1737    1738    1741    1745    1748

1790 1799    1814    1828    1843    1861    1869    1889    1890

1753 1778 1774I1784 1790 1800 1805 1817 1819

1814

1897

1856

[2991]

3153

Säule

Nr.

III

Mittel

III

Mittel

III

II

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

II

Mittel [3072]

1 4123

n 4638

Mittel 4381

I 5657 II 6493 Mittel 6075

CO N OO Th Th Th

d d d

II

Mittel

702 708 707 716

7°5 712 1680! 1704 1677 1709

II

Mittel

II

Z0Z1

2819

2825

2822

4028

4084

4056

5593

00SS

IS

LO

IO

CS| O N Nl o VO 0 00 tx

»-< d d

Mittel

II

2784

Mittel

Cv 10 d lo O- 00 CN O Cs co -h co

5365

5355

ro

LO

II

Mittel

II

Mittel

1    253 254

II 281 294

Mittel 267 274 I 715 722

_H_ _777 774

Mittel 746 748 I 1663 1700 II 1717 1781 Mittel 1690 1741

Tabelle 5 (Fortsetzung).

Wechsel zwischen den Belastungen 0 und kg

Art der Bewehrung

Zeichen

der

Säule

37 740

58 160

78 030

6 430

16 920

37 740

58 160

78 030

6430

16 920

37 740

58 IÖO

78 030

97 810

08b 9

16 920

37 740

58 160

78 030

97 810

6 430

16 920

37 740

Volle Längsbewehrung, einfacher Umfangsbügel

Ohne Längsbewehrung, einfacher Umfangsbügel

Längsbewehrung durchschnitten, einfacher

Umfangsbügel

Längsbewehrung durchschnitten, einfacher

Umfangsbügel

Volle Längsbewehrung; im Umfang 4 Bügel in S-Form

Volle Längsbewehrung; im Umfang 4 Bügel in C-Form

2a

oz

DZ

V ersuchsergebnisse.

V ersuchsergebnisse.

IO

Mittlere Federung f. d. Lastwechsel Nr. 8—10 °/o • io-5

2518

2567

2543

3587

3649

3618

C'' ld VO O co CN 00 Th Th Th

242

00 tr> C\ IO ^ LOW d d sO SO

672

’ 1526

1576

1SS1

2478

2539

2509

3534

359i

3563

4738

4738

oo io co O

co Th Th Th cn d d d

Th

243

0O vo co Th in vo

VO vO vo

659

15¹6 1602 1530 1539

2453

2607

2490

LiSz

347i

3787

3543

3600

3121

4877

4999

245

255

oSz

189

681

681

1603

1605

1604

2593

2618

2606

3700

3717

3709

4920

4998

4959

01

-h in 00 vo co vo

476

593

863

728

LzL

Z101

Zo£i

20

⁶3,

42

79

122

101

202

280

241

384

490

437

614

746

P89

937!

1110

1024)

29

39

57

42

ThOO ov O CO OO OV CN

197

214

214

802

443

409

426

823

667

745

1335

920

1128

103

59

81

193

801

151

339

242

291

oZS

417

494

867

655

761

1289 1035 1162

Tabelle 5 (Fortsetzung). Längenänderungen der Säulen bei wiederholtem Lastwechsel.

Bleibende Verkürzung — Ä in °/₀ • 10—5 bei Belastungsreihe

Gesamtverkürzung —Ä in °/₀ • io~5 bei Belastungsreihe

Säule

Nr.

10    11

6789

Wechsel zwischen den Belastungen 0 und kg

Art der Bewehrung

Zeichen

der

Säule

372

19S

467

573

852

713

723

900 x 6g 21

15

59

37

77,

911

97

195

272

234

39i

480

436

|oi9

745

678

901

8601

0001

27

22

5i

33

OO vo CN OO NX O X

661

212

211

207

433

410

422

in co OO vo invo

o zL

1309

854

1082

VO Ov CO CMO N

oo O

147

333

243

288

553

403

478

847

645

746

1302 1014 tU 8

37i 374 528 540

450 457

579 597 830 844

705 72i 718 728 1201 1242 960 985

Th Th Th co

i-h vo co in

911

»o

Ch

192

co >o Th o cs vo oo in

►HVOCOC^t-H O CO vo ►H    hH ri

223 229

384 382

Th

vO_

423 428

747

on

vo vo

910

0Z01

990

VO OO OO Th

ci ci Th co

co t N vO IN nO ov r^oo co o o o

HH HH Ci

201

424

404

414

zLL

665

719

1277

941

1109

In vo ci 00 vO IN.

339

432

587

8£3

700

717

¹199

958

48

28

65

IX7

9i

182

241

212

383

455

419,

314 312 323

491 505 5i8

403 409 421

Th Th Ch VO ^ N vo N VO

r^. Th —• O N N vo N VO

IN CM co IN Th VO VO N vo

EE6 688 hS 11 9Z01 zi L zoL

39    38

24    22

53    61

110 115

88

179

240

210

co vo vo co

co Th

399

688

1097

893

33

20

48

101

VO HH Th O

O w vo ON

VON O CO

588

706

647

871

568

686

627

0Z01

1035

913

85.1

0001

co O Ch co

Ci Ci Th CO

OO Th CN Th VO 00 Ov 00

O NO OO CN On O Cv

H H N

414

390

402

Thoo VO vo

vo

1249

SSI:

8901

O C O oo vo IN

192 192 105 110 149 151

325 334 241- 241

283 288

534 537 39i 399 463 468 817 837 610 632

735

7i4

1284

995

1140

1245

1010

1128

18

22

47

29

Th ^ vo O CO 00

191

193

199

194

402

392

397

vo Ci Ch

Th VO Ov

C^VO VO

1201 8 77 1039

69

09

65

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001

143

Sie

239

LLz

520

383

452

795

009

698

1183

965

1074

VO O O Th l\ Th H Ci Th ci CN

O O O vo 00 Ch N

O Thoo hh co co vo

Cv CO CN CN CO 00    00

co co co

732

648

069

1181

869

1025

63

09

62

oo vo vo Ov

132

303

233

268

CO OO vO vo

Th co oo vo CO Th N vo

686

1174

961

8901

ci OV Ci

00 VO co »-« ci

75

6S1

221

201

061

352

425

389

549

099

605

823

945

884

91

23

39

26

vo T^-VO Ci VO Th CO t-1 VO IN OO N IN N O 00

369

37i

370

732

635

684

S£n

812

974

OO vO Ci IN    Ci vO Th VO Ci hh

Theo ThoCh co co d vo O vo Ci Ci Ci vo CO

432

777

58i

679

1144

950

1047

O io co ov oo co vo -h h Tho o\

Th O I CI Th OO OO Ci o    T H CO M

CO Th CO vo vO vo inoo oo

co Ci VO o 0N co CO VO IN 00 N O N ^ N

ci Th oo

VOVO vo

co

co co

VO H Th CO O w

VO vo vo

1091

844

968

44

26

35

0O co

VO G*N

126

2 73

218

246

460

765

57°j

668

1097

890

994

312

449

vo OV

CN

ci Th

2902

3143

2915

2870

2885

2865

2802 2836

3143

3126

3101

'O

CO

3063

38i

499

717

809

Ch O I O CA Ci VO N a> co oo Th H O IN Cs    Ci hh Th (J\ N iO O (X5

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h-* Ci

329

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559

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66₈

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n w h    h

yi

47

85

66

191

191

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691

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335

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581

109

1027

871

949

40

20

30

143

86

oLz

211

241

443

333

388

724

55i

638

1072

088

976

358

3023

3029

2998

2993

2797

2799

3032

2977

450

4177

189

4563

4i64

4525

566

677

1020

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14

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94

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89i

303

373

CV

OO

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4345

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5866

14168

4160

255

322,

289!

737

813

775

1737

1867

1802

2861

3037

2949

4165

4347

4256

19z

288

t^oo

SSgi

1793

2869

4504

4478

VO Ci 00 Ci

N N co NOO O' OO d

Ci Ci Ci

N C' co co Th O vo vO IN co Th vo oo vo Th vo in vo vo co

Ci CO

vO vo N co COVO vo vo

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566

528

547

972

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22

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78

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248

190

219

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873

947

vO

m

co

5405 5507

6195

0119

vo co vo CN O    Th    M

d    Th    Th

~o“i 3ö~W

VO CO oo 0v    Th    d

d__Th    Th

413214141

5410 5462

6064

6044

2933

2915

2888

408114096

d

00

CO

3992

4327

OO I o vO

Th O'N'O

d co On Th vo vo

4x604232

5372

5924

5332

5849

5591I5648 5678 5727 5763_ 5798 5851

253 253 250 247 255 258 257 282 289 282 301 308 310 314

2704 2752 2875 2938 2790 2845

3892 3939

4185 4273

4039 4106

5197 5309 5637 5787 5417 5548

OO Ci vo n. Ci Ci

ci in vo VO Ci Ci

255 265! 268 271 266 274 282 284 286

ro

808

O d ON

(N Th

in. oo

00 CS O

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i>-oq

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00 00 ON VO

io

O ON

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1786

2871

8,

2947 2953

Th

4350

4333

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£ 1Z1

1703

1692

1778

2852

1837

1775

2851

298613001

2927

Th

4327

1821

1762

2838

2975

2907 2919

Th

4307

SI8I

1754

2816

2967

2892

oo co vO O d ^-_Th

0 co

VO

Th

1-T)

d

II

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

III

Mittel

58 160

78 030

97 810

6430

Volle Längsbewehrung, im Umfang 4 Bügel in C-Form

io

oo

743

i89i

1791

1736

2791

2930

2861

VO

4194

4105 4N7 4173 4207 4227 4237 4252

5681

5862

5772

281

293

283

Ci

CO

VO vo

oo_

IN

680 695 697 757 775 787 719 735 742 1630 1658 1670 1724 1756 1787 1677 1707 1729 2683 2746 2773 2820 2870 2911 2752 2808 2842

3839 3913 396i

4028 4120 4151

3934 4017 4056

5178 5278 5386 5446 5498 5559 5595 5621 5659 5372 5486 5545 5595 5692 5756 5796 5791 5840

S>

271

273

290

III

Mittel

III

Mittel

III

Mittel

III

Mittel

III

oz6 91

37 740

58 160

78 030

Volle Längsbewehrung, in den Diagonalen 2 Bügel

in

Schleifenform

'O

969$

559515658

O CO Ci

ov

Ci Ci Ci

267

268

291

CO OO Ci

VO vO Ov

Ci Ci Ci vO hh ci

io N O

Ci Ci Ci

O NCO Ci »OVO 00 io Ci Ci Ci

vo

254,

192

279,

5275 5382

Mittel

97 810

CO HH ON

VOVO VO Ci Ci Ci

Th invo

Th VO VO

Ci ci Ci

H H HH HH HH

6 430

252I 2611 265I 26₉| 273I 274I 275I 278I 278

Mittel

Volle Längs-bewehrung, im Umfang 4, in d. Diagonalen 2 Bügel in Schleifenform

vo

Ci

721

Ci o

vo vo Th

IN.

1713 1721 1714 1810 1819 1813 1741 1743 1749 1755 1761 1762

3036 3058 3072 2893 2900 2904 2965 2979 2988

4572 4614 4619 4210 4207 4221 4391 4411 4420

6428 6481 — 57I4 57H — 6071 6098 —

345 345 360 313 312 310

327 329 335

883

008

842

1950

1851

1901

3177

3048

761

750

744

NO Ci 00 O O Th

inco IN

ON Ci 00 CO ^ vo Th Th

IN IN IN N

O CO vo O vO Th IN IN IN

739

CN CO OO hh

o vo co cc in in in

co

CO O 00 O io co

vO >-i VO O Th co

Th

727 730

CO Ci co NC' co

O ov VO GO 00 IN

828

1934 1948 1850 1849 1892 1899

3147 3167 3027,3036

3102 3ii3 4568 4587 4375 4390 4472 4489

N Ci co

co vo VO

o vo CO co I Th Th

4463

6257

6050

6i54

6215

0109

£ 119

vo vo Th CN CN CO

0 N K ON OO Ci O NN

173811742 1749

3004 3016 3028 2862 2873 2876 2933 2945 2952

4481 4499 4536 4171 417814208

4326 4339 4372

6244 6317 6376 5596 5629 5691 5920 5973 6034

3i3 330 334 313 315 3i3 313 323 324 854 868 876 780 786 788 817 827 832 1905 r922 1932 1837 1837 1841 1871 1880 1887 3110 3132 3125 2974 2997 3011

1686

1772

1721

1726

2967

2846

2907

4449

4144

4297

6173

19SS

5867

304

3i5

310

850

783

817

1892

Sigi

1854

3092

2962

3027 3042 3065 3068 4427 4460 4502 4522 4245 43t5 4296 4345 4336 4388 4399 4439 6067 6078 6147 6162 5833 5882 5922 5979 5950 5980 6035 6071

1891

1759

1712

1717

2936

2833

2885

4403

4085

4244

S119

5531

5823

294

284

289

852

769

118

1887

1809

1848

3057

2935

2996

4434

4237

NO 00 »O CO vo N co G\ N Th I vo vo

5872

1661

1752

1710

1708

2914

2800

2857

O VO M co VO 00 VO CO CO co H Th co 00

in in vo invo

169

726

719

712

1690

1610

1701

1653

1655

2817 2886 2722 2777 2770 2832

4139 4232 4312 3894¹4010) 4063 4017)412114188

5719 5896 6020 5305 54215496

HH HH HH HH HH HH

16 920

Mittel

H H H HH HH HH

37 740

Mittel

I—I HH I—I HH *—»

HH

Mittel

HH H-I HH HH HH

Mittel

H H H HH HH

Mittel 5512 5609 5758

290

280

285

830

764

787

1870

1795

1833

3017

2918

5888

5816

58 160

78 030

97 810

Volle Längs-bewehrung, im Umfang 4, in den Diagonalen 2 Bügel in Schleifenform

Th Th O'' Th IN sD oo N N W VO CO Ci Ci O OO N N

zgz

802

749

1844

1809

174211783

1776 1814

&

Ci

2890

2828

28641294152968 4315I4302 4362 4055 4147 4192 4185 4225 4277 5667,5832 5595 5685!5743 5631'5759

HH HH HH HH

HH

6 430

Mittel

HH HH HH ■—» HH

Mittel

16 920

HH t—i HH H-1 HH

Mittel

37 740

HH HH HH HH

Mittel

58 560

HH HH HH HH

HH

Mittel

78 030

Volle Längsbewehrung, einfacher Umfangsbügel und

2 Diagonalbügel

in S-Form

HH HH HH HH

oi8 ^6

Mittel

ro

o\

V ersuchsergebnisse.

V ersuchsergebnisse.

t\>

Mittlere Federung f. d. Lastwechsel Nr. 8—10 % • 10-S

vo Th ro Th d d

24O

00 ro

"3-

VO vO

199

1506

08$ 1

1543

2433

__2544

2489

3434

3624

3529

4564

4876

4720

-d- vO lo lo vo d d d

ro iO cv d vo

709

l6l I

1691

I65I

ZOQZ

LILz

O : Ch VO Th Cb

vo tu co d ro ro

3«23

5049

5049

261

292

262

693

720

ZoZ

1626

1703

1665

2638

2782

2710

3787 4011

3894

5>53

5496

5325

267

251

259

696

693

695

St9i

1644

1635

2647

2662

2655

3772

3825

3799

5068

5240

5>54

231

237

234

ro vo

VO vo

643

10

Tabelle 5 (Fortsetzung). Längenänderungen der Säulen bei wiederholtem Lastwechsel.

Bleibende Verkürzung —in °/₀ • 10—S bei Belastungsreihe

Gesamtverkürzung —A in °/₀ • 10—5 bei Belastungsreihe

Säule

Nr.

3    4    5)6

10 II

6789

Wechsel zwischen den Belastungen 0 und kg

Art der Bewehrung

Zeichen

der

Säule

72    74    74

9    13    15

38    4°j 4i 44    45

114    120    121    125    127

57    102    102    99    105

86    iii    112    112    116

64    68

12    12

58

1$

40

8i

■»

316

264

312

257

242    250    247    257    264

l8l    l8l    I74    180    l86

212    216    211    219    225

430    440    457    472    471

410    414    416    420    399

420    427    437    446    435

702    717    732    744    772

622    636    636    636    636

662    677    684    690    704

1086    1105    1142    1122    1177

928    946    956    976    1006

1007    1026    1049    1049    1092

Th    Th ro OO Th

ro    lo 00 d

d hh

I 12

420

ro

404

089

ro

VO VO

1067

OO ro Ob 00

oo Ob

32    41    44    50    50    55

— 3 — 8-5— 7 — 8 —13

_15_17_20_22_21_21

93    103    110    iii    114    118

_9_££_11    11_17_13

51    57    61    61    66    66

229    229    236    239    242    243

140    149    149    142    150    151

185    189    193    191    196    197

432    445    452    461    470    470

353    365    365    37°|    383    381

427 426 833 821 675 688

754 755

1305 1325

393 405 409 416 772 792 821 752 631 640 666 664 702 716 744 708 1205 1245 1280 1295

967

i3o5i>325l

1086(1245 i28o!i295

33

29

23

12

110

53

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47

901

102

Q\ vO ro CO h rj- ro OO

1 iS

103

CJ'- oo LO ro CT' h ro d 0O H

35

35

34

3i

23

83

801

96

21

61

18

81

901

79

102

75

96

00 iO Cn» Cn» ro lo d d 00 LO OO O OV ro d d d ^d- lo rj* oo

94

9i

86

828

S,

oo

1298

1282

22:

247

rt“

494

vO

OO

0O

018

00

1285

1276

1281I1290

O h vo ro ^d" ro

""i

d vo hh

Cn O OO

213

CN

320

ro

34<>

447

LO HH LO LO VO lo

747

9111

932

222

267

245

467

481

474

793

809

108

1268

1252

1260

203    2X0    213

248 258 261

226    234    237

430 447 452 480 460 478

~455 454 465

749 775 78o 810 808 821

780 792 801

1165    1194 1227

1166    1193 1226 1166 1194 1227

0 0 LO LO H-I OO *-l

ro ^d- ro Ov 00 00 OO

32

40

36

001

82

9>

175

2111

219

hh    rh tN 'O »d⁻ O

OV    rd- rt* *0 LO

hh    ro ro ^d“ vO lo

197

3i9

1901

00

vo ov oo O'd ro ro ro 00 OO

23

37

84

82

86

174

208

191

20

37

6z

81

81

d 00 ro

00 HH VO

ro Th Ob OO Ob

ro ro

Ob lo Th vo vo oo OO vo o ro Th Cb O oo

ro vO VO

ro

vO

972

O ro OV

hh

O lovO h-i 00 Cn. LO d ro CO d ro ro

383

753

119

686

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096

1073

d vO ON ro CI OO ro *-h vO 0">

2"2

239

412

LO

432

vO Th *0 ro LO

r— t.^

1129

1120

337

37i

354

435

545

728

338

361

350

436

641

539

1036

863

83

SZi

210

193

332

368

428

628

528

697

1032

865

18

179

211

i_0 N VC O VO CI Th OO Th vO H-iH-t'O

o* hh co d U» N o co cj N •d-h    _< _i h- ro ro ro

404

8°9

46

38

290

780

285

777

794

786

77

902

159

ro Cb CO VO LO

ro ro

363

655

598

Lz 9

9H

891

903

00

d

90

>3

52

214

121

168

413

335

374

760

599

089

1125

929

1028

d oo lo m oo vo h-i

d H-I vo 00    Ob

232

Th

440

vO OO N d O

Th

733

1082

1101

CJ LO ro Th vo O M Ob hh ro d VO t>»

210

Th

Cb vo

hh ro

3>4

33⁽>

vo ro

d >-* Th LO

470 506

00 hh LO LO VO O

d vO VO Ob

VO

vo

779

5    6    8    ii    13    I2l    IO

12I    22    28    35I    35    36    37l    37

23    26    25|    24

LO O

C^oo

~rhvO~

Cb

vO

Cb 'O VO

76

195

1S1

173

352

346

349

623

580

209

094

869

932

O    Th

oo Th

787

1780

1766

991

1773

vo i ^ ro O ro ro

2912

2948

in d co d Ob vo ro lo lo

O Th Ob ro Th lo Ob d d d Th Th

00S z$zb

842

828

835

311    12    20

264_4_5

288    8    13

LO Tf

oo d

55

902

109

158

404

312

358

704

569

08

13

809

740

782

1762

1765

1764

2893

2948

2921

4217

4257

4237

5732

5886

5809

vo vo vO O VO 00 ro d d

d vo ^ hh d d

HH VO | OO d

ro d

3°3

257

280

vo vo

768

1764

1759

1762

2894

2962

2928

4177

4275

4226

1 iZS

5876

5794

'd-

vo o vo oo ro d d

299 301 256 257 278 279

763

780

773

717

297

256

2 77

761

727

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745

744

vO vo sO ro ro 00

ov LO    LO d ro

d d d

*rd- d

oo vo

d d

-d⁻ ^ OO ^d-d d

261

247

II

6 430

6SZ1

9SZ1

19Z1

1761

1755

1753

2913

8$6z

2936

4157

4251

4204

10ZS

5803

5752

2851

2946

2899

1743

1746

1723

1744

01Z1

1732

1745

1734

1721

2847

2942

2895

2817

2920

2869

2792

2917

2855

4075 4103 4132 4191 4201 4236 4133 4152 4184 5592 5618 5653 5704 5763 578i 5648 5691 5717

299 305 266 269 283 287

co vo Cv VO

d d

OO On

oo so

d d

279 282

4060

4163

4212

5547

169S

619S

tN o co

co vo t>* d d d

267 268

750 752 713 716 732 734 1705 1702 1712 1720 1709 1711 2710 2754 2819 2860 2765 2807

3967 3997

4086 4133

4027 4065 5412 5484 55i6 5581 5464 5533 274 280 280 275 277 278

254

734

704

719

1662

£691

1678

2680

2756

2718

3842

3978

3910

5252

5478

5365

oo vo d

O N IN d d d

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

16 920

37 740

58 160

78 030

97 810

6 430

Volle Längs-bewehrung,, 4 Umfangsbügel und 2 Diagonalbügel, beide in S-Form

47

775

191

1981

001

1858

146

383

291

337

Q\ LO

VO ro vo LO

602 637 1061 1105 858 858 960 982

h» vo ^d- ^ O ^ lovo d h vOCO In ro h d d

250

oo d OO ro ro rd“

4IO

66 S

vo

1039

1031

LO LO LO O O' O O

ro hi d d VO VO vO

ro

o« x

r>

66l

oo ov Cv vo d ro

332

HH Cb    HH LO

O d vo o lo Th lo rt»    oo

1860

3092

3152

3 > 22

4638

4628

4633

798 805 810 806 730 7i5 738 74> 764 760 714 774 1845 1848 1851 1859 1835 1831 1840 1846 1840 1840 1846 1853 3040 3061 3070 3077 3085 3108 3112 3124 3063 3085 3091 3101

4539 4545 4576 4575 4535 4558 4568 4590 4537 4552 4572 4583 6292 6316 6370 6385

OO ro vO O ro vo

1838

ro

00

1837

3025

3081

3053

4484

4503

IUI

6224

VO    ro O ro CI    Th £0 OO^ £0 vO^ OO^ tj-

hh hi ro ro ro VO VO

648

974

994

984

NO OO

Ob ro

VO VO

99

173

179

176

273

34>

307

388

53i

597

791

21 S

21 121 21

22 Zl bl 21    21    6

vo

t^H vo vO vo

-f ro vC vO

hh ro

LO »O

309

292

vO ^ Th OO Th

r^oo co

l86l

2002

1932

3150

3293

3222

4663

4878

4771

300

294

297

96Z

794

795

1816

998>

1841

2976

3063

3020

4238

4484

4361

6292 6316 6370I6385

6224

780 784 795 743 73> 734 762 758 765 1809 1820 1829 1793 1814 1827 1801 1817 1828 2980 3006 3023 3015 3040 3055 2998 3024 3039 4375 4408 4446 43 >5 4452 4483 4345 4430 4465 6030 6104 6152 6025 6085 6159 6028 6095 6156

762 870 729 736 746 803 >754 1784 1729 >774 1742 1779

2900    2952

2901    2975 2901 2964 4165 4288

4215 4232

4190 4260

5740 5915 5764 5900

5752 5908

II

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

260    259    262    259    261    267    290    274

300    292    293    297    298    301    3°3    303

280    276    278    278    280    284    297    289

n N ^ vo Cb

N N ^

O OO C' vo vo

II

Mittel

O    Cb

CO ro O t^00 OO

1855

1993

1924

3¹32

3282

I    73>    747    750    756    761 767 772 772    781

II    787    800    808    812    816 821 824 829    833

Mittel    759    784    779    784    789 794 798 801    807

F”    1748    1792    1805    1818    1830 1829 1843 1846    1850

II    1847    1886    1909    1908    1943 1953 1966 1972    >97⁸

Mittel 1798 1839 18571863 1887 1891 1905 1909 1914 I    2887    2956    2981    3023    3036 3064 3075 3090    3122

II    3445    3159    3170    3188    3229 3238 3258 3268    3273

Mittel I2966I3057I3076I3106I3138I3151I3167I3179 3198 3157

4569 4606 4635 4817 4822 4840

4693 47H 4738

6405 6437 6467 6707 6772 6820 6556 6605 6644

I 4210434244184460449645234553 II 4403 453l 463l47>3 4772 48oi48o6 Mittel 4307 4437 4525 4587 4634 4662 4680 I 5772593760586151622362816354 II 6112 6271 6379 6473 6545 6604 6683 Mittel 5942 6104 62x9 6312 6384 6443 6519

00 d vo l/->vO VO Cb Ov Cb C' t>» 0O

d d d    tv.

297

06z

294

793

780

787

294

293

294

VO ro

00

779

275

294

285

co o t^oo

779

zLz

295

284

co"

778

1820

1852

1836

2970

3044

3007

4229

4490

4360

5839

6361

S08I

1853

1829

2973

3039

3006

4218

4469

1798

1803

1802

1803

098I

1840

1851

1840

1829

2977

3025

3001

4196

4440

4318 4349

5808

6329

6909

1822

1827

1822

2978

2965

2954

2932

3020

3016

2955

2993

2985

4189

4173

4147

4420

4415

4403

4305

N O CO VO 00 d d O v/"> vo vo

■7Ö5T

l_n hh

d Cb LT) VO >T)

l-O

00

5709

ro

16 920

37 740

58 160

78 030

oi8 L6

*»•

6430

026 91

37 740

58 160

78 030

oi8 ^6

Volle Längsbewehrung, 4 Umfangsbügel in C-Forrn und 2 Diagonalbügel in S-Form

Volle Längsbewehrung, abwechselnd 4 Umfangsbügel mit 2 Diagonalbügeln, beide

in

Schleifenform

10

M    HH

Th    VO

vO

£

Th

0119

Ob Ob VO 00 d d

269

288

279

279

256 267 253 271 255 269

)-H

Mittel

ro Th vo

OO hh

VO VO

^ o vo vo

VO ro

LO Tj-

hH

6 430

On

VO

1805

1830

1818

2938

2994

2966

4ii3

4351

d

ro

765

750I 762

Mittel

16 920

108I

1833

1817

2907

2992

2950

4123

4301

c^

5544i5629

6034 6046

1783

1819

1081

2962

2923

4041

4246

4147

5495

5788

>757

>759

1758

lO

2922

2869

3977

4141

O NO

1-0 IO n

o ro vo

Th vo vQ

h-<

Mittel

Mittel

n—I

Mittel

37 740

58 160

78 030

Volle Längsbewehrung, abwechselnd einfacher Umfangsbügel mit

2 Diagonalbügeln in S-Form

C'

io

lO

00

00

vO

zr.

ro

Mittel

240    241    244    242    243    -

268 271 275 275 271 273

254 256 259 259 257

694 695 695 704 703 703 26 43 724 729 730 731 733 736 53 52

709] 712I 713I 7i8| 718| 7201 401 48I    52]    64)    67I    72I    721    73I    751    7⁸|

0*^-0 O VO ro ro lo lo O h 0 d d d »o N N

242

253

247

245

oi8 Z6

248

246

682

712

697

$99

704

685

vO vo vo lo h-i OO -d~ 'd⁻ ^ >o O I d d d O N vo

229

233

231

640

704

672

III

Mittel

III

Mittel

6430

16 920

Volle Längsbewehrung,

1 kreisring-förmiger Bügel im Umfang

12

Ta

Mittlere Federung f. d. Lastwechsel No. 8—10

7 I 8 I 9 I 10 I °/₀ • io-5

1459

1531

1495

2322

2457

o6£z

3247

3437

3342

4479

4479

251

254

253

682

686

684

1561

1603

1582

2496

2587

2542

3526

3660

3593

4738

4738

244

261

253

682

7i4

698

1624

1695

0991

2641

2769

Solz

3790

3992

3891

5182

55i6

534?

241

253

247

703

670

687

1657

zL Si

S191

2691

2563

2627

3896

3698

3797

5324

4963

5i44

143

199

1Z1

294

386

340

459

603

53i

928

MD CD

Th h>»

63

94

123

801

194

291

243

O Tf 00 d CO LO

452

17 I 9

898

756

6901

Tabelle 5 (Fortsetzung). Längenänderungen der Säulen bei wiederholtem Lastwechsel.

Bleibende Verkürzung — X in °/₀ • 10—5 bei Belastungsreihe

Gesamtverkürzung —A in °/₀ ■ 10—5 bei Belastungsreihe

Säule

10    11

Wechsel zwischen den Be- ^ lastungen 0 und kg

Art der Bewehrung

Zeichen

der

Säule

157

199

159

197

156

197

158

961

155

191

esi

081

zSi

S91

144

156

178

178

177

177

ro

167

297

376

295

379

295

288

369

356

299

348

283

34i

CD CH oo vo d CH d CO

0S1

275

318

337

337

332

322

324

312

300

297

462

460

457

009

583

578

458

577

CO co

in

i-o

443

429

53i

522

518

518

513

922

902

882

635

868

752

620

854

546

vo

422

5i5

495

620

837

729,

479

828

7ii

469

559

78i

670

O 00 -t X N co co a CD i>.vo d 't    O X OO io -h lo ir

rh LO nt* K

d co d

io

vo

1607

1738

1673

2618

2850

2734

3708

4064

3886

1610

1732

1609 1617

1725 i73i

1674 1671 2622 2613 2841 2841 2732,2727

3701 3 TU 4045 4041

3873 3879

1667

2617

2831

2724

3703

4004

3854

5395 5413

5382

1608 1606 1723 1726 1666 1666

2595 2605

2799 2818

2697 2712 3679 3680 3977 4001 3828 3841 4868 — 5316 5350

5092I —

1565 1580 1585 1590 1600 1650 1664 1678 1694 1710

III

37 740

1642 1655

162211627

0091

Mittel

CD MD ro CD 00 CD »O N VO d d d

2593

LLLz

2685

3640 3664

3917 3985

3779 3825

4798 4830 5277 530i

'sO

md

oo

co

3,

2546 2571 2733 2747

2640 2659

3587 3615

3866 3895

3755

4743

5224

JT

2500

2692

2596

I—I

Mittel

58 160

3534

3839

hH

•—

N coO

d    Th

Ko CH

co    vr>

3687

4612

5035

Mittel

Volle Längsbewehrung,

I kreisringförmiger Bügel im Umfang 78 030

Zl

§,

Th

4824;

Mittel

97 810

MD <D

co

33

79

34

77

33

76

Th O

co

31

f,v

oo

LO

89

120

I IO

Th cd CDOO

hH d

242

369

520

445

625

892

758

SS01

56

87

120

Th N vo

O oo oo

ch d

236

362

502

432

630

862

746

1012

56

55

d

LO

79

119

66

184

280

232

o$£

490

420

620

832

726

982

78

18

CH rh 0O CH

d vo co oo

19

38

Zi

37

302

332

292

333

O co CD co Ol CO

d

OO CO

d co

285

324

285

328

279 281 3i4 323

267 268 289 301

254

287

hH

6430

6z

Lz

317

313

312

310

So£

307

302

oz 1

fn

77

112

Zoi

70

102

775

812

776

809

773

908

oo

vo O

r^oo

762

759

760

908

804

008

CD GO GO O'

ch d

228

340

482

411

597

816

LoL

952

m

CD

97

tTD

CH d

223

329

477

403

588

608

698

917

1272

1095

1Z1

266

218

324

Th

403

(S N 'O N »O N 'O

. 882

1215

1049

Th CD CD vO vo

CH d

92

86

784

793

790

oo

oo

784

782

780

N M 00 O D 'O D OO d

274 285

271

Mittel

753 759 783 792

öö~

MD

159

237

149

215

1763

1756

SSZi

1747

1735

212

308

568

438

534

oSZ

642

852

1182

1017

198

294

452

373

530

723

627

820

1102

196

182

»O CO

d

d Tf

3 I"

00 oo oo Th MD ur>

812

1067

940

739

781

l—i

760

Mittel

16 920

1902

TK3

2879

3125

zoo£

4H7

4582

4365

1897

1890

1888

1885

1827

2888

3118

3003

4157

4567

4362

5828

1818 1823 2855 2865 3087 3102 2971 2984 4138)4152 451214552 43254252

573915782

286    290    293    14    22    27    29    32    36    38    41    42    46

262    264    265    — 2    — 2    — 3    — 4    — 4    — 4    — 5    — 1    -j-i    -j- 2

10    12    13    14    16    17    20    22    24

6|

274 277 279

Th CD d CO VO d d d

018I

2840

3072

2956

4109

4485

4297

5697

d CH Th CH co MD MD MD in N vO Tht^voco<Dt^r^r^vOd Th d CH

Th O d d d I d O Th i-o co I <D

d HH

Th d co oo so

474

MD m d D 'MD N n ThO d d co 00 MD

1311 1313 1194 1233

12531273

201 221 —70—78

340

iZ—

323

zL—

1754

1872

1813

2827

3055

2941

1722 1732 1862 1866

1704 1713 1815 1826

0891

1779

hH

4092

4450

4271

5644:

1730 1760 1770 1792 1799 2687 2739 2770 2795 2801 2894 2970 3012 3039 3049 2791 2855 2891 2917 2925 3842 3934 3985 4042 4060 4197 4275 4327 4369 4421 4020 4105I4156 4206 4241

5367 5407 5452 5515 5565 5664 5812 5927 6004 6064

5516 5620 5690 5760 5815

Mittel

III

Mittel

III

Mittel

III

Mittel

37 740

58 160

78 030

018 Z6

281

258

265

Ohne Längsbewehrung,

I kreisringförmiger Bügel im Umfang

12 a

Th ch co d ch d vo co O Th Oh vo co 00 MD CO

Th d

d CH

374

823

909

715

1304

1123

1214

187

—43

322

—7i

102

41

zL

243

136

061

453

274

364

S08

594

700 1272 1101 1187

163

i£—

317

—79

97

35

99

235

131

183

442

6gz

356

781

572

676

1235

1113

1174

zSi

—23

322

—75

275 281 255| 259

270

265

CM^l N <D co VO

Th O I d CD co vO

(D MD

00 co

- vO

00 co

MD Th

co

788

755

MD MD OO vo

co VO OO vo

786

752

78i

754

776

750

781

745

d m Th ch i_o vo MD MD Th d

CD', co d co vo vo vO O Th d d d h>. h-

I 242 259

_n__257 257

Mittel 250 258

6 430

93

220

212

138

211

Z£i

|ZZi

175

43i

266

418

266

T X -t

ov vy->

co d

a\ x d »o co m D co vo oo

zLL

j>.

oZZ

769

768

763

763

co

io

120

1895

18 33

1889

1821

1883

1828

1867

1832

1855

1816

1842

1818

1834

1815

1822

1818

oo o co d

Th Th vo m

x Nin o

342

326

90Z

541

705

521

624

613

ii95

1168

1182

133

“34

319

iZ—

1S11 tri 1 ZZ11

1142 1080

121

—44

3i 1

—69

Soi

—50

304

19—

I S,

m d in n O 00 I MD 00 I MD co

MD MD

V-O Th

OVO

494

64

657

373

944

630

1345 1350 899 921

491

50

651

360

927

622

1335

900

r^vo c- o oo co I Th vo |

Th    MD co I

491

Lz

628

332

4841

21

626

313

477

20

oo

vo d

901

888

641

1307

879

640

871

625

851

8i9

vO cd

I 'S-" I

919

270

832

571

VO vo

00 MO

d oo

1275

1234

844

813

1190

803

co

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37 740

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13

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Zunahme der Längenänderungen bei wiederholtem Lastwechsel.

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Verkürzung Zunahme der Verkürzung —A gegen diejenige in ⁰/q • 10 S bei der erstmaligen Belastung bei Belastungs- Verkürzung bei der    reihe    bei

erstmaligen Belastung

Bleibende

erstmaliger

Belastung

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Tabelle 6.

Art

der Bewehrung

Keine

Volle Längsbewehrung im Umfang 4 Bügel in Schleifenform

Ohne Längsbewehrung, im Umfang 4 Bügel in Schleifenform

Längsbewehrung durchschnitten, im Umfang 4 Bügel in Schleifenform

Volle

Längsbewehmng,

einfacher

Umfangsbügel

Ohne

Längsbewehrung,

einfacher

Umfangsbügel

Längsbewehrung

durchschnitten,

einfacher

Umfangsbügel

Volle

Längsbewehrung, im Umfange 4 Bügel in S-Form

Volle

Längsbewehrung, im Umfange 4 Bügel in C-Form

Volle

Längsbewehrung, in den Diagonalen 2 Bügel

in Schleifenform

Volle

Längsbewehrung, im Umfange 4, in den Diagonalen 2 Bügel

in Schleifenform

Zeichen

und

Nummer der Säule

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03

(Fortsetzung).

Zunahme der bleibenden Verkürzung —'P gegen diejenige bei der erstmaligen Belastung bei Belastungsreihe

10

Verkürzung Zunahme der Verkürzung —A gegen diejenige in °/₀ • 10—S bej der erstmaligen Belastung bei Belastungs- I Verkürzung bei der    ^ reihe    | bei

erstmaligen Belastung

Bleibende

erstmaliger

Belastung

10

Lastenwechsel zwischen 0 u. P kg

Art

der Bewehrung

Zeichen

und

Nummer der Säule

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Volle

Längsbewehrung, einfacher Umfangsbügel und 2 Diagonalbügel in S-Form Volle

Längsbewehrung, 4 Umfangsbügel und 2 Diagonalbügel, beide in S-Form Volle

Längsbewehrung, 4 Umfangsbügel in C-Form und 2 Diagonalbügel in S-Form Volle Längsbewehrung, abwechselnd 4 Umfangsbügel mit 2 Diagonalbügeln, beide in Schleifenform Volle Längsbewehrung, abwechselnd einfacher Umfangsbügel mit 2 Diagonalbügeln in S-Form

7 II

7 III

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10 I 10 II

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Volle

Längsbewehrung, X kreisringförmiger Bügel im Umfang

Ohne

Längsbewehrung, I kreisringförmiger Bügel im Umfang

Längsbewehrung

durchschnitten,

I kreisringförmiger Bügel im Umfang

Volle Längsbewehrung, 2 kreis-ringförmige Bügel aus ³/₄-Kreisbogen mit gegenseitiger lL Ueberdeckung

12 I 12 III

III

11

12a

12 c

11

III

ei

Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 5.

Oo

V ersuchsergebnisse.

Mittlere Längenänderungen der verschiedenartig bewehrten Säulen beim Druckversuch.

Belastungen t

Bruch

erster

Riß

Gesamtverkürzung —X in °/₀ • io—5 nach 1 Bleibende Verkürzung —X’ in °/₀ • io⁻5 nach 7maligem Belastungswechsel zwischen 0 und | 7maligem BelastungsWechsel zwischen 0 und

den folgenden Belastungen in kg

den folgenden Belastungen in kg

6430 16920 37740 58 160j 78030! 97810 6430 i6920: 37740 58160 78030 97810

140,6

144,82

107.15 172,33

155.15

135,68

120,48

160,52

156.51

128.51 140,6

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134,82

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150,92

152,27

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Art

der Bewehrung

Säule

Nr.

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4 Umfangsbügel in Schleifenform

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4 C-Bügel

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Keine

4 Umfangsbügel in Schleifenform

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und 2 diagonal

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12

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4 C-Bügel

4 C-Bügel

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4 Umfangsbügel in Schleifenform

4 desgl. im Umfang und 2 desgl. diagonal

oder 2

I einf. Umfangsbügel oder 2 S-Bügel

I einfacher Umfangsbügel

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Tabelle 7.

Gegenstand

Einfluß

der

3ddtU£)

j verschiedenartigen Längsbewehrung bei gleicher Querbewehrung

Vergleich der verschiedenen Querbewehrungen durch Umfangsbügel bei gleicher Längsbewehrung

Einfluß der Diagonalbiigel, sowie der Bewehrung mit Umfangsbügel und

Diagonalbügel in demselben Querschnitt

Querbewehrung abwechselnd im Umfang oder diagonal

II

III

AI

Für die Beurteilung der Tragfähigkeit der Säulen ist dies Verhalten nicht ohne Bedeutung, und zwar aus folgendem Grunde:

Die größte Gesamtverkürzung — Ä, die bei der höchsten Laststufe von V’= 97810 kg beobachtet worden ist, beträgt nach Tabelle 6 für die Säulen 2c nach der erstmaligen Belastung etwa 0,06 °/₀. Um diesen Betrag haben auch die 4 Längseisen sich in der belasteten Säule verkürzen müssen. Die Druckspannung, die hierbei im Eisen entstand, berechnet sich aus dem Druckelastizitätsmodul £=2100000 kg/qcm des Eisens zu:

• 2 100000 = 1 260 kg/qcm.

— 0- = - • E =

0,06

100

Diese Spannung erreicht noch nicht die /^Grenze des Eisens, die nach S. 8 bei 1500 kg/qcm liegt, und bleibt weit unterhalb der Quetschgrenze (2955 kg/qcm). Es entstand also noch keine bleibende Formänderung der Längseisen und noch viel weniger Nachstrecken des Eisens, wenn die Säule wiederholt mit Belastungen bis zu 07810 kg beansprucht wurde. Da nun aber beim Messen der Verkürzung der Säule an deren Oberfläche, d. h. auf dem Beton, nicht nur bleibende Formänderungen , sondern bei höheren Belastungen auch ständige Zunahme der Verkürzung bei wiederholtem Belasten beobachtet wurde, so folgt hieraus,

daß die Verteilung der Spannung über den Beton- und Eisenquerschnitt sowohl mit wachsender Belastung als auch beim wiederholten Lastwechsel sich beständig änderte derart, daß der auf das Eisen entfallende prozentuelle Anteil der Belastung zunahm.

Nun war weiter nach Zerstörung der Säulen nicht zu erkennen, daß die Endflächen der Längseisen sich gegen die Endflächen des Betons verschoben hatten, aus ihnen hervortraten, was hätte geschehen müssen, wenn die Federung des Eisens in dem bleibend zusammengedrückten Beton hingereicht hätte, den Gleitwiderstand des Eisens im Beton aufzuheben. Hiernach ist wohl anzunehmen, daß der Beton innerhalb des nicht zerstörten Teiles der Säulen fest an den Eisen haften geblieben ist. Dieser Umstand zusammen mit demjenigen , daß das Eisen nur elastisch deformiert sein konnte, während der Beton bereits bleibende Zusammendrückungen erlitt, berechtigt zu dem Schluß,

daß beim Entlasten zwischen beiden Materialien-Wechselspannungen entstanden, derart, daß im Eisen Druckspannungen zurückblieben, im Beton dagegen durch die Federkraft des Eisens Zugspannungen erzeugt wurden.

Daß dies tatsächlich der Fall war, davon zeugt auch die Beobachtung, daß die bleibenden Verkürzungen der Säulen mit Längsbewehrung nach den gleichen Belastungen und der gleichen Lastwechselzahl geringer waren, als bei den Säulen ohne Längsbewehrung (s. Tabelle 6 Säule 1 und ia, 12 und 12a und die Schaulinien Abb. 5, S. 36). Dieser Einfluß der Längseisen scheint sich auch dann noch geltend zu machen, wenn die Längseisen, wie bei den Säulen ic, 2 c und 12 c (s. Abb. 5) in Abschnitte von 20,0 cm Länge zerschnitten sind, wenn auch hier in geringerem Maße als bei den durchgehenden Längseisen. An den Säulen 2 (s. Abb. 5) tritt der Einfluß der durchgehenden Längseisen auf die Verkürzung bei dem Vergleich der Linien für 2 mit Längseisen und 2a ohne Längseisen, wenigstens bei geringen Belastungen ebenfalls zutage, dagegen zeigen hier die Säulen 2 c mit durchschnittenen Längseisen von allen drei Arten die größten Verkürzungen.

ß) Vergleich der verschiedenen Querbewehrungen.

Umfangsbügel.

Mit Umfangsbügel sind bewehrt die Säulen 1, 2, 3, 4 und 12; die ersten vier haben quadratischen, die Säule 12 hat achtseitigen Querschnitt.

Wie die mittleren Beobachtungswerte Tabelle 7 (s S. 34) Gruppe II zeigen, sind sowohl die Gesamtverkürzungen al s a u c h di e b 1 e i b e n d e n

Abb. 5. Bleibende Verkürzung der Säulen 1, 2 u. 12 mit wachsender Belastung nach

7 maligem Lastwechsel.

Säulen I, 2, 12 mit durchgehender, Säulen ia, 2 a, 12 a ohne, Säulen 1 c, 2 c, 12 c mit durchschnittener Längsbewehrung.

Querbewehrung: bei 1 Umfangsbügel in Schleifenform, bei 2 einfacher Umfangsbügel, bei 12 kreisringförmiger Bügel in achtseitiger Säule.

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t Betastung

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60

,0^

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60

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40

20

9%W³

Bleibende Verkürzung.

Verkürzungen dieser fünfSäulen bei allen Laststufen geringer als die der Säulen 0 ohne jede Bewehrung. Inwieweit dieser Unterschied auf die Wirkung der Längsbewehrung (4 Längseisen von 16 mm Durchmesser) zurückzuführen ist, läßt sich mit Sicherheit nicht erkennen, da Versuche mit Säulen, die lediglich mit Längseisen bewehrt waren, nicht vorliegen. Immer-

hin gestattet der Vergleich der Ergebnisse für die Säulen ra, 2a und 12a Gruppe I Tabelle 7 mit denen für die unbewehrten Säulen 0 den Schluß,

daß sowohl dieausjevierUmfangsbügeln inSchleifen-form (Säule ia) als auch die aus je einem einfachen Umfangsbügel (Säule 2 a) bestehenden Querbewehrungen allein, d. h. ohne gleichzeitiges Vorhandensein von Längsbewehrungen, keinen nennenswerten

Abb. 6. Gesamtverkürzungen bei gleichen Belastungen.

Abb. 7. Bleibende Verkürzungen bei gleichen Belastungen.

°/o 10 ~ ³ Verkürzung

³ Verkürzung ,J8030 kg

¥5

, ja 030 kg

¥0

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10

16920

16920

6930

6930

“< i

■6—

12

12

Nr. der Säulen.

Nr. der Säulen.

Einfluß auf die Verkürzungen der Säulen ausübten.¹) Dagegen lassen schon die Brucherscheinungen, das Ausknicken der Längseisen zwischen zwei benachbarten Querbewehrungen, deutlich erkennen,

daß die letzteren den auf Verminderung der Verkürzung der Säulen hinwirkenden Einfluß der Längsbewehrung unterstützen.

Diese Mitwirkung der Querbewehrung (s. a. Abb. 6 und 7) ist am stärksten gewesen bei dem einfachen Umfangsbügel, und zwar sowohl bei den achtseitigen

Säulen 12 *) als auch bei den quadratischen Säulen 2. Ihnen am nächsten steht die Säule 3 mit S-förmigen Bügeln, dann folgt (von 3 nicht wesentlich verschieden) die Säule 1 mit Umfangsbügeln in Schleifenform und schließlich Säule 4 mit C-förmigen Bügeln.

Diagonalbügel und Umfangsbügel in demselben Querschnitt.

Die Ergebnisse der hier in Frage kommenden Säulen Gruppe III Tabelle 7 sind in Abb. 8 und 9 gegenübergestellt, wobei im voraus bemerkt sein möge,

50

Abb. 8. Gesamtverkürzungen bei gleichen Belastungen. °/o 40 ~ ³Verkürzung_

J8030kg

40

35

58460

30

■A

25

20

-37740

45

40

46920

6430

Nr. der Säulen.

daß die nachfolgenden Vergleiche durch die Witterungsverhältnisse beim Stampfen der Säulen nicht beeinflußt sind.

Zunächst zeigt sich, daß die Säulen 7 im Gegensatz zu allen übrigen hier verglichenen Säulen nur bei höheren Belastungen geringere Verkürzung erlitten als die unbewehrten Säulen 0. Die Säulen 7 hatten je einen einfachen Umfangs-

*) Der unmittelbare Vergleich der achtseitigen Säulen mit den quadratischen ist zulässig, da sie gleichen Querschnitt besitzen und nach Tabelle 5 die unbewehrte achtseitige Säule sich nicht wesentlich anders verhielt als die unbewehrten quadratischen.

bügel und je 2 diagonale Bügel in S-Form; sie unterscheiden sich also von den Säulen 2 dadurch, daß zu dem Umfangsbügel noch 2 Diagonalbügel hinzutreten. Die Längenänderungen von 7 sind größer als die von 2 (s. Tabelle 7 Gruppe II und III). Sie sind durch das Hinzukommen der Diagonalbügel nicht vermindert, sondern noch vergrößert worden.

Bei Säule 5 sind die bleibenden Verkürzungen (Abb. 9) und bis zu 16920 kg auch die Gesamtverkürzungen (Abb. 8) größer als bei Säule 1. Hiernach hat sich die Bewehrung mit je 4 Umfangsbügeln in

Abb. 9. Bleibende Verkürzungen bei gleichen Belastungen.

-3

g°!oio j8030kg

58160

Go

3774-0

16920 6430

Nr. der Säulen.

Schleifenform hinsichtlich des Widerstandes gegen Formänderungen d e rj e n i g e n mit je einem B ü g e 1 d er s e lb e n For m aber in jeder Diagonalen überlegen erwiesen.

Der Vergleich der Säule i mit 6 und 9, sowie 3 mit 8 (die Art der Querbewehrungen, s. Tabelle 1 und 7) zeigt, daß die Verkürzungen bei gleicher Belastung, wie es schon an dem Säulenpaar 7 und 2 dargelegt werden konnte, durch das Hinzufügen von Diagonalbügeln zu den Umfangsbügeln in demselben Querschnitt keineswegs vermindert, sondern eher vergrößert wurden.

Im übrigen tritt hierbei ein wesentlicher Unterschied hinsichtlich der verschiedenen Bügelformen nicht zutage.

Nr. der Säulen.

Diagonalbügel und Umfangsbügel abwechselnd angeordnet.

In Frage kommen hier (s. Gruppe IV Tabelle 7 und die Querschnittsskizzen Tabelle 1) die Säulen 10 mit abwechselnd vier Umfangsbügeln in Schleifenform oder mit zwei ebensolchen in den Diagonalen, sowie die Säulen 11 mit abwechselnd einem einfachen Umfangsbügel oder mit zwei Diagonalbügeln in S-Form. Zum Vergleich sind ferner herangezogen Säule 1 mit vier Umfangsbügeln in Schleifenform, Säule 6 mit vier Umfangsbügeln und zwei Diagonalbügeln, sämt-

Abb. 10. Gesamtverkürzungen bei gleichen Belastungen.

°/o 10 ~ ³ Verkürzung__

05

-78030kg

Abb. II. Bleibende Verkürzungen bei gleichen Belastungen.

% 'IO - ³Verkürzung__

35

58160 30 v*——

£.578030kg

25

20

Op

58-160

3770-0

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A-

15

10

16920

X37700

6030

—"T

10

11

10

11

Nr. der Säulen.

lieh in Schleifenform, sowie Säule 2 mit einfachem Umfangsbügel in allen bewehrten Querschnitten.

Der Vergleich von 6 mit 10 zeigt (s. Abb. 10 und 11), daß die Säulen 10 (bei feuchtem Wetter gestampft), welche abwechselnd im Umfange und in der Diagonalen mit vier oder zwei Bügeln in Schleifenform bewehrt waren, größere Verkürzungen erlitten, als die Säulen 6 (bei trockenem Wetter gestampft) mit beiden Bewehrungen gleicher Form in demselben Querschnitt, und auch größere als die Säulen 1, die nur je vier ebensolche Umfangsbügel in jedem Querschnitt enthielten.

Die Säulen 11 , deren Querbewehrungen abwechselnd aus einem einfachen Umfangsbügel oder aus zwei Diagonalbügeln in S-Form bestanden, weisen geringere Verkürzungen auf als die Säulen 10 (beide Gruppen waren bei feuchtem Wetter gestampft), aber größere als die bei trockenem Wetter gestampften Säulen 2, bei denen alle Querbewehrungen aus einem einfachen Umfangsbügel bestanden.

Abb. 12. Querdehnungeri bei gleichen Belastungen. °/o10~ ³Querdehnungen

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t d’S'töo 1 -37740

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₍ 46920 ".6430

12

Nr. der Säulen.

Abb. 13. Querdehnungen bei gleichen Belastungen.

cm 10 ~ ³ Querdehnung

~o

97830hg

□—

2-

78030

58160

•A—.

1 -37740

16920

64-30

■6.

Nr. der Säulen.

Für die achteckigen Säulen 13 liegen keine einwandfreien Beobachtungswerte vor, um sie mit den Säulen 12 im Vergleich stellen zu können.

b) Querdehnungen der Säulen bei den verschiedenen Bewehrungen unter den gleichen Belastungen.

Die Werte für die Querdehnungen, und zwar die Mittel aus den Beobachtungen bei den drei letzten Lastwechseln zwischen Null und den einzelnen Laststufen, sind in Tabelle 8 (s. S. 42) zusammengestellt. Sie erscheinen hier zunächst getrennt für die vier Meßstellen 50, 100, 110 und 150 cm von der Druckfläche der Säule entfernt gelegen.

Wie schon oben erwähnt ist, ist es nicht möglich, aus den Beobachtungen auf Unterschiede in den Querdehnungen, gemessen auf den Querbewehrungen

Tabelle 8.

Beobachtungswerte für die Querdehnungen der Säulen in 4 Querschnitten,

gemessen auf der Diagonalen für die Lastwechsel 8 10.

Säule

Beobachtungen in cm io—5 bei den übergeschriebenen Belastungen in t und in folgenden Abständen

von der Druckfläche

Nr.

50 cm

HO cm

150 cm

100 cm

6,43jI6,92 37,75 58,i6|78,o₃ 97,83 6,43116,92)37,7558,16)78,03 97,83 6,4316,92)37,75)58,16178,03197,83 6,43)16,92137,75)58,16)78,03[ 97,83

ts) OS HH

er er er

000

H- •'7-SO sO O

00 00 4* CO

116

Mittel

III

so 00 00

Cs un m)

ro Os vT) ^4- d d

n| d h

^08

136,208 292    8

198 298 159 238 [292]! IQ 90 138 199 18 90 126 168 14

142

14

1x9 164 98 146

___72113

59 96141 84 126 180 78 128 180

202

160

181

249

222

18

11

24

18

16

27

50 104 1166 228    —

24 58 110 145 200 60 138'231 333 486 45 100 169 230 343 32 | 66 102 148 206 60 129 207 285 369

M Oj Ln

10

16

16

d d so "3“ ^ d

37

3²

4²

OS'sO 00 4* Lj mj

00

>n

00

135

138

100

180

204

142

273

Mittel 12 27    58 90 132 184 16

III

Mittel

2a

II

00    so    d    d    00

■4 m in!o

*4"so    to|    O    O

n    M    CJ    j    ro    ro

I    m    I    *4-    ro

H-t    HH    hH    t-H

71 1102

138

t*- I ro

Os 00

139

12 I

110 178 I14 I80

14

Mittel

II

14 30 65 112 10 26    68    108

14 30 70 118

OS | 00 00 Im | Qs

i3⁸ 14 270 18

269    24

270    21

244 14 360 12

81 1 60 94 126 66 102 144 63 98 135

io

236

164

164

22

12

12

vn m -4* j co

m I hh os j O CO Ivo O ro

OM VO SO SO SO ; O 00 I OS

217 288

147 i9²

i3²

140 192

16

27

27

37

28

63

46

so tM

o tM

62

144

103

96 153 213

129 201 273 113 177 243 146 230

00 00

4-» ts)

LJ LJ ts)

4» ts) 14* sO OO CO CM M OS Cm

16

12

14

Lj Lj

15

36 74 122 180 28 66 116 192

32    70 119 186

33    1 78 123 180 25 61 98 142

244

286

265

252

198

I24 175 84 118 150 216 117 167

Os Cm ■4^ Ml I CO

282

OO

Cs d

162

*0 1 LJ W

LJ I ts) LJ

H-1 4* 00

223

180

[180]

10 24 55 88 125 14 30 66 110 158

166

228

d O -4-

Co ts) ts) tUn vl

6l

60

80

99

101

128

»—t »-H    »—l

O 4* |

N 00 00

Os OS tM d

Mittel

12 28

69113178 302 13

II

10 22

24 54

44 76112 126 204 j300

cm Os

tO

83 142 225 114 183 264 56 91 132

337

363

176

13

10

12

29    70 in 161 25 56 86 122

30    68 106 148

*-«    ts)

sO OS ts) 00 MJ CM

12 | 29    70 415 167

14 1 32    70 116 166

16 46 104 160 212

00 00 so

ro ro tM

d d d

Mittel

Mittel

III

Mittel

85 137 198

78 120 170 98 152 210 88 136 190

Ml C CO Cm

to Mj

Os *-h

*-» ts) CM

Os CO

270

230

278

254

360

250

12

14

13

12

12

28    62 96 135

29    108    150

34J_104    145

32 70 106 148

183

m) Os

ts) Ml

203

198

201

32 j 72 118 174 240 32 67 107 45t 204

II

Cs kJ

III

Mittel

II

III

Mittel

II

Mittel

II

Mittel

oo|oj |-£* kJ |oj o

Oj|GJ(jj|Gj|tJ4s (jjjcjJkj|kJ kJ OJ kJ 00 j so Gs 00 kJ

Os I 004* len

N 4 O N 4 4

*4-00 Im ko so tM

n so 00

CO CO h

132

202

176

112 137

IOO

I IO

CH h-l

4* Os ■4* O

196 24 290 16 258 12 248 17 230 16 198 16

69 105 152

106 178 264 59! 97 140

hLj t)

SO MJ H

O0 OS 4

so O d

H | H d

83 138 202 287 16

00 00 4* O

10

173 246 132 202 299 22

82 153 224 299 16

10

II

Mittel

13 34 8 24

11 29

78 131

62 102

ro OS Os rh

HH HH

276 18 203 14

92    149 217 126 216 309

90 148 220 90 141 207 102 168 245 ~9ö" 158 234

90    1150 212

93    154 223 70 118 164

1561250 I348

113 '184 ,256

64 ,104 154 118 180 256

91    I142 205 90 142 196

100 1170 244

305

414

310

291

338

324

288

306

206

206

220

220

OO 00 in rj-d CO

12

14

24

16

21

12

17

18

13

15

63

39

3² 7° ri3 163 64 100 136 114 186 282 61 100 142 37 80 1129 187 42 102 171 252 31    68 114 164

37 ! 85 143 '208

222

tun Oj 0 4* IO

188

387

192

²56

342

226

284

23 50 82 116 158 42 | 98 148 206    —

33 ' 74 115 161 [158

24

177

101

66 93 366 357 216 225

132

576

354

24 51 102 171 258

48 132 339 j597 525

198 382 — 71 116 170 70 110 160 18 47 113 203 165 12 29 24 75 18 52 j 95 152 212 21 51 114 189 270 24 60 141 222 312 23 56 128 206 291

67 109 154 123 195 270

Os

00

4* MJ H

00 co oc sO cO

345

717

18 i 44 4 34 11 39

112

76

94

182 266 118 178 150 222

257

256

196

226

290

405

348

230

224

227

206

Co Co Co Co tO Co -4*»    00 vT) Os 00 OS

O h vO Co Co O

16

10

42

32

MJ CO ts) O

C\4>

MJ 00 Os OO

ts) ts) LJ Lj 4* 4* 4^ ts) O

III

9 51 12 i 32

70 117 171 240 16 159 285 423 597 r~i6 82 144 224

Mittel

11 42 121 ,215

12

III

00 4*

00 d d d

Cm 00 ts) Os

CO >-H 4* -4*

324 597 [_i2 158 208    8

121 164 14

95 156 220 303 114 [178 168 262 56 1 98 140 192 85 138 154 ! 227

92 221 384 392

7 17 24 i 39

16 28

OM 004* M M Oi

77

141

109

i 16

00 ! tM Os in

53i

167

270

219

13 37    81 130 182

8 32 86 146 218 14 36 82 136 180

238

292

254

54, 85 118 151 72 116 166 220

Mittel

12a

III

00 O CH

ts) ts) ts) 4* Cm Li

OS Cm Os O sO sO

sO sO IcO

00 Os so

to o o

186 11 188" 15 200 12

63 101 142 186

Mittel

II

Mittel

9 25    60 97 141 194 14

30 75 180 303 471 12 j 26 70 116 186 294 10 21 1 51 125 210 329 294 12

14

2?|}TS

ts) h Lj Lj 4* ts)

189

160

175

249

214

232

61 18 42 74 109

216

88

Cm

to

4* Oj Ln 00 vO Os

11 34 84 18 32    99

24 | 60 Ji32

SO Iso w -t) n

N I H n

116

I 70

16 39 91

141    199 156 225 216 306 186 1266 | 106 150 177 249

142    200

² 73

297

402

350

202

33 6

269

74 1118 62 100

68 I109

00 O 4

ir> m in

208

208

14

18

16

40

44

42

d O ^ m ts Ko

« *—i I ►—«

OO OO ' co 00 OS OS

232

242

237

332

332

8 26    64    108    154

30 81 198 330 477 19 54 131 219 316

657

657

HH

O ts)

ts) Lj 4- O

68 110 172 60 100 158

ts) ts)

LJ Os O 4*

901142 202 278 21 54 89 132 181 18

57

39

sO Co sO 00

225

171

324

243

447

342

10

14

23

34

54 ¹ 88 80 Mo

00 rt* d Os

175

272

und gemessen in der Mitte zwischen letzteren, zu schließen, weil die Bügel sich beim Stampfen verschoben hatten. Aus diesem Grunde sind denn auch, wie ebenfalls bereits hervorgehoben ist, die 4 Messungsreihen als gleichwertig erachtet und für die verschiedenen Laststufen zu Mittelwerten zusammengefaßt (s. Tabelle 9, S. 44).

Für die Säulen 1 und 1 a fehlen die Beobachtungen. Es waren dies die zuerst geprüften Säulen. An ihnen wurden die Apparate ausgeprobt, und zwar waren hierbei die Stifte K (Abb. 4) nicht in den Beton eingegipst, sondern die Schrauben F reichten bis auf den Grund der beim Einstampfen der Säulen aus-

Abb. 14. Querdehnungen bei gleichen Belastungen.

^ cm 10 ~ ³Querdehnung_

<&■

ii.

■A.

377FL

1j>£20__

l'6¥30

°6

10

11

Nr. der Säulen.

6000

Abb. 15. Federungen bei gleichen Belastungen.

cm 10 ~ ⁵Federung

5000

97830kg

-O.

’D‘

□.

/-

Q.

O

9000

78030

■A.__₍

/AZ

.A

3000

i58160

A.

*A-

‘A*

.A‘

2000

37750

---

.X-0:----

x---r'-•>

1000

16920

.O—    <

6930

1 1a 1c 2 2a 2c 3    9    5    6    7    8    9    10 11    12 12a 12c 13

Nr. der Säulen.

gesparten Löcher. Die Apparate lieferten hierbei keine zuverlässigen Werte und wurden daher zu den weiteren Versuchen zunächst in den oben beschriebenen Zustand gebracht.

In Abb. 12—14 sind nun die mittleren Querdehnungen in gleicher Weise zu Schaulinien aufgetragen wie die Verkürzungen in Abb. 6—11.

Tabelle 9.

Mittlere Querdehnungen der verschiedenartig bewehrten Säulen

beim Druckversuch.

HO und 150 cm von der

Mittelwerte aus den Beobachtungen an den vier 50, IOO Druckfläche entfernten Meßstellen bei den übergeschriebenen Belastungen in kg für die

Lastwechsel 8—IO

Säule

Nr.

a) Beobachtungswerte in cm IO—5

b) Beobachtungswerte in °/₀ 10—5 bezogen auf 35,5 cm Meßlänge

6430 16920 37750 58160 78030 97830 6430 16920 37750 58160 78030 97830

IC

2a

10

12

12a

I2C

CO

er er

14

38

84

137

198

263

30

106

237

387

557

74i

I2b

III

III

II

II

II

II

III

II

III

II

III

II

II

II

III

iii

II

j-h h-i

hH hH

16

16

36    78

122

174    233    46

102

221

345    49i

656

32

7i

ui

157    (169)    45

91    199    314    442    (475)

15    34    77    127    188    268    43

97    218    358    529    756

12

30    73

15    36

80

120

183

276    35    84

128    182    252    41

101

206

339    515    777

225    361    5i3    709

18

39    88    139    203    287    50

15    38    89    143    206    285    42

16    39    99    153

16    40    86

17    43    99

21

19

12

in

248    392    573

107    251

404

58i

8x3

802

201

281

45

in

255    432    566    791

139    199    272    45

113    242

391    561    767

161    228

334    47

121

280

453    642    942

54

121

168

252    490    58

152

34i

472    709    1379

50    117

197    242    328    54    140    329    555

37    89    157    209    240    35    98

15    32    82    130    175    241    43

12

32    75

120

173    233    34

681    925

251

441    588    675

91    231    367    493    679

90

212

339

486

655

19    49    115    194    286 4II 53    I38    324    546    805 II59

15    37    89

146    214    302    42

103    250    410    604    852

Der Vergleich der zusammengehörigen Schaulinien, d. h. von Abb. 6 und 7 mit Abb. 12, ferner von Abb. 8 und 9 mit Abb. 13, sowie von Abb. 10 und 11 mit Abb. 14 ergibt eine außerordentlich befriedigende, nahezu vollständige Uebereinstimmung für die Einordnung der Säulen nach wachsender Verkürzung oder nach wachsender Querdehnung. Diese Uebereinstimmung durfte erwartet werden, da Längenabnahme und Querdehnung in bestimmter Beziehung zueinander stehen ; daß sie tatsächlich sich ergab, verdient aber insofern hervorgehoben zu werden, als sie beweist, daß auch die neuen Querdehnungsmesser zuverlässig gearbeitet haben.

Eine besondere Besprechung der Ergebnisse aus den Querdehnungsmessungen ist unter diesen Umständen aber nicht erforderlich, vielmehr gilt für sie im wesent-

Abb. 16. Mittlere Querdehnungen bei gleichen Belastungen.

500

cm 40 ⁵ Querdehnung

¥00

300

II

/

57830 kg

P--□ —

/\

200

7'8030.

\l

——A M/

A______

-Tr

58460

t 400 37750—

46920

\,§±30__

---

--X-

-X-

.0—-f

:<x

' '-‘O — —I

4 4a 4c 2 2a 2c 3    ¥    5    6    1    8    9    40 44 42 42a 42c 43

Nr. der Säulen.

liehen dasselbe, was oben an Hand der Messungsergebnisse für die Verkürzungen gesagt ist.

Zu demselben Schluß führt der Vergleich der Schaulinien Abb. 15 und 16, die nach Tabelle 5 die Federungen (mittleren Längenänderungen) und nach Tabelle 9 die mittleren Querdehnungen der verschiedenen Säulen bei den einzelnen Laststufen darstellen.

c) Verhältnis der Querdehnung zur Längenänderung.

Das Verhältnis der Querdehnung sq zur Längenänderung sj, m = eijeq läßt sich aus den vorliegenden Versuchsreihen nur annähernd ermitteln, da die Meßlänge, für welche die beobachteten Querdehnungen (Tabelle 9) gelten, nicht scharf begrenzt ist. Am nächsten dürfte man der Wirklichkeit kommen, wenn man die Meßlänge gleich der Länge / (Abb. 17), d. h. gleich Länge der Diagonalen von Außenkante bis Außenkante der Querbewehrung, annimmt.

Hiernach sind die Werte Tabelle 9 (s. S. 44) in Prozentwerte umgerechnet, in Tabelle 10 (s. S. 46) den gleichzeitig beobachteten prozentuellen Verkürzungen der Säulenlängen gegenübergestellt, und dann sind aus beiden die Verhältniszahlen m berechnet. » Sowohl die Werte für die einzelnen Säulen als auch das Gesamtmittel für alle Säulen lassen erkennen, daß die Zahl m für die erste Laststufe von o—6430 kg geringer ist als für die höheren

-£»

V ersuchsergebnisse.

Annäherungswerte für die Beziehungen zwischen Verkürzung und Querdehnung.

Mittel

7,o

7,o

7,9

₉‘Z

8,0

6,8

>o

sO

5,4

4,8

5,3

6,9

S‘9

7,5

4,9

6,3

Verhältniszahlen m = Elleq bei den folgenden Belastungen in kg

o£8Z6 | o£o 8Z | 091 8S

7,i

7,o

7,o

37 750

7,i

16 920

6430

6,8

6,8

7,2

7,5

7,5

7,2

Z‘9

9‘S

6,9

6,0

5,9

6,3

6,5

5,o

3,7

5,8

7,7

6,6

7,2

4,6

6,0

<q

8,1

7,8

7,7

7,i

6,3

6,2

6,4

9‘S

5,5

VS

5,7

6,5

6,8

VL

4,8

6,3

10

VO

8,2

8,0

VL

VS

8,0

8,0

7,5

6,1

8,2

8,2

8,4

7,3

7,i

7,o

6,7

5,9

6,5

6,2

5,9

6,7

5,5

5,7

4,9

6,0

6,5

7,5

5,o

6,4

vO^

£‘9

6,2

6,1

9*9

5,5

4,9

5,i

S‘9

S‘9

7,5

5,i

S‘9

vq

6,1

6,3

5,9

6,1

5,5

4,7

5,i

7,2

7,i

7,6

5,i

Z‘9

5,i

6,0

5,5

9‘S

5,i

4,6

4,8

7,5

5,4

7,5

4,8

5,9

5,8

Verkürzungen ei und Querdehnungen Eq bei den folgenden Belastungen in kg

97 830

58 160 |    78 030

16920 i 37750

6 430

5 211

74i

4710

626

4870

709

4 837

813

3 879

557

669 £

491

3 572

442

4091

529

3 975

5i5

3 647

£iS

8i9 s

573

3 563    4 738

zc>8

4 999

791

4 959

767

4720

942

5 049 1 379

5 325

925

fSi S

675

4 479 679 ‘

4 738

655

5 349

1 159

ozZ z

387

1 670

Z£z

2 589

345

2 580

3i4

198 z

358

2 757

339

2 568

361

£bS 3

392

1 597

221

C\ O'

oo o*v

m h-»

1 741

218

1 677

90z

1 573

225

1 564

248

716

901

684

102

678

9i

so r ^

M C''

l>»

10Z

84

670

101

ZZ9

58i

009 £

566

3 709

19S

3 529

642

3 823

709

3 894

681

3 799

588

3 342

493

3 593

486

3 891

S08

3 797    5 144

852

604

Mittel

2 509

404

ZiS z

432

909 z

39i

2 489

453

01L z zZb 0Z9 z

555

iSS 1

iSz

1 539

255

1 604 242

1 543

280

lO rf-

vo ro

1 665

329

1635 I 2655

441

2 390

Zg£

2 542

339

2 705

546

2 627

410

672

Z01

659

189

661

121

709

zSi

ZoZ

140

iSz

1 495

231

1 582

212

099 1

324

1 615 250

695

98

643

9i

684

90

00 00 O'- ro

O *“H

687

103

SO Cs so so O ro Ln ^f M M

243

45

M ro SO cj

M LO

LO ro

CJ

240

41

O O oo c*

iO i/l rf* rf

243

45

oSz

45

240

47

moo

LT)

n rf VO LO c*

CT\ vn

lo ro

234

43

253

34

ro ro lo Ln

lo

n

247

42

Tabelle 10.

Werte

für

N    N <5i

tu to tu tu

tu tu

tu tu'

'Vk    ^1    •*>»    ^1    "V*    ^    "“Sk    'V*    ^

^    Cg    Cg    Cg    Cu    ty k)    ^ ty    tu wy    cy

tu tu

**«* ^

tU tu

tu <u*

s? tu

5? <£*

5? tu*

tu tu

Säule

Nr.

ro

*d“

oo

ON

10-

ro

Laststufen und für die letzteren als gleich bleibend angenommen werden kann.

Trägt man die Mittel aus den Werten für alle 6 Laststufen und die verschiedenartigen Säulen zeichnerisch auf, so erhält man die Schaulinie Abb. 18.

d) Festigkeit der verschiedenartig bewehrten Säulen.

Die beobachteten Belastungen bei Wahrnehmung des ersten Risses und beim Bruch (höchste getragene Belastung) sind in Tabelle 11 (s. S. 48 u. 49) zusammengestellt. Hierbei ist zugleich angegeben, unter welchen Witterungsverhältnissen die

Abb. 17.

Abb, 18. Annäherungswerte für das Verhältnis zwischen Verkürzung und Querdehnung (m = £j£(j) bei den verschiedenen Säulen.

Verhältnis m = el:eg

's!

0 4c 2 2a 2c 3    95    6    1    8    9    10    44    42    12a 42c 43

Nr. der Säulen.

Proben im Freien eingestampft sind. Ferner enthält Tabelle 11 die Elastizitätsmodule , berechnet aus den Federungen Tabelle 5 und dem Gesamtquerschnitt der Säulen.

In Abb. 19 sind die Mittelwerte (Tabelle 12, s. S. 50) für die Belastungen beim Beginn der Rißbildung und beim Bruch zu Schaulinien aufgetragen, und zwar bedeutet die gestrichelte Linie die Belastungen beim ersten Riß und die vollausgezogene Linie die Bruchlasten. Zu den letzteren sind durch Zeichen auch die Einzelwerte angedeutet. Aus ihrer Lage zueinander ersieht man die Ergebnisse der Parallel versuche für dieselbe Bewehrungsart bei einzelnen derselben ganz erheblich voneinander abweichen. Zu beachten ist hierbei, daß die bei feuchtem, regne-

Druckfestigkeit der einzelnen Säulen.

Tabelle 11.

Druck-Elastizitätsmodul für die übergeschriebenen Belastungen in t

97,83

78,03

58,16

37,75

16,92

6,43

249000    250000    243000    229000    215000    —

284 000    276 000    262    000    249    000    236 000    223 000

273000    262000    246000    232000    216000    194000

269 000    263 000    250    000    237    000    222 000    [209    000]

—    279    000    267    000    260    000    248 000    243 000

—    —    249 000    237 000    224 000    209 000

268000    265000    254000    244000    232000    225000

[268 000]    [272 000]    257    000    247    000    235 opo    226 000

—    219000    207000    —    —

272 000    260 000    248 000    237 000    226 OOO

272 000    260 000    248 000    237 000    226 000

269000    271000    257000    243000    226000    217000

287000    280000    267000    256000    241000    228000

278000    276000    262000    250000    234000    223000

—    273 000    263 000    246 000    232 000    225 000

293000    281000    265000    253000    241000

250000    237000    [225000]

230000    217000    209000

222000    204000    195000

202 000 218 000 187 000

226000    211000

245 000 232 000 223 000 205 000

203 000

218 000 227 000

Belastung in t bei

Bruch

Riß-

bildung

Witterung bei Anfertigung der Säulen

Art der Querbewehrung

Säule

Nr.

[293 000]    277 000    264    OOO

270 000    260 000    243    OOO

274 000    258 000    238    OOO

272000    259000    241000

291 OGO    276 OOO    260 OOO

273OOO    258 000    24OOOO

282000 j 267000    250000    234000    219000

288000 274000 261000 247000 233000 309000 286000 271000 256000 241000

137,71

148,04

136,04

140,60

125,88

140,19

134,82

133,63

107.15

158.15 129,04

131,45

162,47

144,10

182,20

162,92

158,57

150,19

151,75

153,50

144,04

127,31

134,82

135,39

122,96

117,99

154,01

131,65

156,51

142,06

175,80

158,12 I 299000 | 280000 I 266000 I 252000 | 237000 I 223000

256 000 242 000 228 000 251000 236000 220000

296 000 285 000 271 000 269000 270000 265000

15932

150,19

160,82

283 000 I 278 000 | 268 000 I 254 000 | 239 000 I 224 000

245 000    228 OOO

261 000

293 000    237 000    274 000

241 000 228 000 243 000 228 000

254 000 258 000

279 000 273 000 265 000 286 000 280 000 270 000

289 000    276 000    259 000    248 000    239 000

278000    261000    247000    228000    211000

287000    274000    259000    244000    223000

285000    270000    255000    240000    224000

274000 261000 248000 234000 219000 274000 261000 246000 233000 216000

234000    218000

251000    238000

240 000    222 000

246 000    230 000

229000    214000

221000    211000

225000 213000 227000 210000 215000 196000

221000    203000

229000    213000

226 000    206 000

228000    210000

266 000    256 000

252 000    242    000

259 000    249    000

245 000    228    000

236 000    225 000

241000    227000

227 000    209 000

216000    196000

222 000    203 000

220 000    203 000

235000    218000

228 000 I 211 000

I54,ii

155,25

146,39

15349

151,60

137,71

148,04

136,04

140,60

125,88

140,19

134,82

133,63

107.15

158.15

128,74

131,35

162,47

144,10

182,00

162,86

158,34

150,19

151,75

153,43

141,71

127,31

132,94

133,99

122,66

117,23

148,40

129,43

156,51

142,06

175,80

158,12

134,26

150,19

160,82

148,42

-n

139,54

120,17

133,35

131,02

trockenes Wetter (-[- 2 C°) klarer Sonnenschein (-)- 2 C°) trübe, kurze Regenschauer (-J- 7 C°)

Keine Bewehrung

Mittel

trockenes Wetter (-}- 11 C°)

y regnerisch (-J- 10 C°)

4 Umfangsbügel in Schleifenform

hH

hH HH hH hH

Mittel

klar, aber sehr feuchte Luft

trockenes Wetter (-)- 2 C°)

trockenes Wetter (eso -f- 4 C°)

feuchtes und regnerisches Wetter

(+ 5 Co)

feuchtes Wetter (-|- 6 C°) anfangs feuchtes, dann trockenes Wetter (+ 6 C°)

trockenes Wetter (-{-3 C°)

+ 3 C«

(— I C°) trockenes Wetter

«■

klarer Sonnenschein (-]- 3 C°)

| teils klar, teils Regen (+10 C°)

Querbewehrung wie 1. Keine Längsbewehrung

Querbewehrung wie 1. Längsbewehrung von 20 zu 20 cm durchschnitten

Einfacher Umfangsbügel

Querbewehrung wie 2. Keine Längsbewehrung

Querbewehrung wie 2. Längsbewehrung von 20 zu 20 cm durchschnitten

4 Umfangsbügel in S-Form

4 Umfangsbügel in C-Form I (

2 Diagonalbügel in Schleifenform

290 000

292    000 297 000

293    000

287 000 281 000

284000    274000    261000    247000

300 000    290 000    278 000    266 000

291000    275000    265000    254000

272 000    260    000

260 000    248    000

247 000    234    000

254000    241000

257 000 244 000 245 000 232 000

251000    238000

258 000    244 000

255 000    242    000

257 000    243    000

286 000    278    000

274 000    262    000

280 000    270    000

268 000    258    000

261000    249000

265 000    254    000

258 000    244    000

247 000    232    000

238 000

253 000

239 000 251 000 259 OOO j 245 000

252 000 265 000

296 000    283 OOO

280000    271000

260 000    260 OOO

000 oLz 000 99z 000 $9Z 000 S£z

16 6pi to‘bS 1 6o‘6bi z6loS 1

F6‘FF 1

96‘iSi

88‘SSi

114,65

138,06

105,17

119,29

114.19

150.19

110,08

teils klar, teils Regen

| klarer Sonnenschein (-{- 9 C°)

4 Umfangsbügel und 2 Diagonalbügel in Schleifenform

klarer Sonnenschein (-(-9 C°)

teils klar, teils Regen (-[- 2 C°)

Einfacher Umfangsbügel und 2 Diagonalbügel in S-Form

60 öS I

lS‘oSi

12‘iSi

124,82

116,88

150,51

110,08

fraglich

4 Umfangsbügel und 2 Diagonalbügel in S-Form

152.98

128.18

H7,43

129.74    —    1    —

135.12    270000    266000

135.98    279000    270 OOO

124.42    I 271000    260000

136,24

132.21

139.13 132,94

138,37    284000    266000

136,81    275000    268000

161,04    309000    298000

151.75    —    —

160,00    301000    287 OOO

157,60    305000    293000

155,88    279000    275000

155,65

157.13

156.22

131,57

125,44

I3M8__

131,10    282000    269000

132.18    —    "    —

157,54    281000    266000

147.43    287 000    277 OOO

281000    274000

280 000    275 OOO

291000    275000

272 000    263 OOO

145,72 | 284000 I 272000

125,82

106,13

145,97

100,76

feiner Regen (-f- 2 C°)

4 Umfangsbügel in C-Form und 2 Diagonalbügel in S-Form

117,62

104,20

104,66

101.42

103.43

97,81

122,05

loo,3l

106,72

161,04

I5L75

160,00

I57,6o

155,88

155,65

156,28

155,94

116,12

I2L75

101,52

H3,i3

PO N PO Th

so' cf rC 00 H-

125,68

trübe, ohne Regen (-f- 7 C°) trübe, kurze Regenschauer

(+ 7 CO)

trübe, kurze Regenschauer

(+ 7 Co)

Regen und Schnee (-[- 1 C°)

trockenes Wetter (-(- 5 C°)

klarer Sonnenschein (-]- 3 C°)

trübe, kurze Regenschauer

(+ 4 CO)

trübe ohne Regen (-(- 2 C°)

Regen und Schnee

1 trübe ohne Regen (-)- 1 C°)

Abwechselnd 4 Umfangsbügel mit 2 Diagonalbügeln, beide in Schleifenform

Abwechselnd einfacher Um-fangsbiigel mit 2 Diagonalbügeln, letztere in S-Form.

Kreisiingförmiger Bügel

Querbewehrung wie 12. Keine Längsbewehrung

Querbewehrung wie 12. Längsbewehrung von 20 zu 20 cm durchschnitten

2 kreisringförmige Bügel aus ³/₄ Kreisbogen mit gegenseitiger ’/₄ Ueberdeckung

hH

hH hH hH hH

hH

hH hH hH hh

hH

hH hH hH hH

Mittel

Mittel

Mittel

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Mittel

III

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Mittel

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Mittel

hH

hH hH hH hH

hH hH hH hH

hH

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hH

hH hH hH »-H

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1—4 hH hH hH

Mittel

Mittel

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Mittel

Mittel

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Mittel

H H u

hH hH

Mittel

hH hH hH hH hH hH

hH hH hH hH

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Mittel

Mittel

Mittel

hH hH hH hH hH hH

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Mittel

H H H hH hH

hH

hH hH hH hH

Mittel

ro

Mittel

Deutscher

Heft 5.

Tabelle 12.

Einfluß der Bewehrung auf die Festigkeitseigenschaften der Säulen.

Mittelwerte aus Tabelle 11 und Verhältniszahlen, bezogen auf die Werte für die Säulen ohne Bewehrung.

Beobachtungswerte V erhältniswahlen

Einfluß

Reihe Art der Querbewehrung

Belastung bei

Riß

bildung

E=Modul Riß.    ,

Bruch bei 37*75 t biIdunS; ruc

Säulen ohne Bewehrung

140,60    140,60    250000

100

100    100

4 Umfangsbügel in Schleifenform

133.63    133.63    257000    95    95    103

a)

I.

Längsbewehrung

durchgehend

Einfacher Umfangsbügel

153.43    I53ö⁰    264000    105    109    106

3    4 Umfangsbügel in S-Form 158,12    158,12    266000    112    112    106

der

4    4 Umfangsbügel in C-Form 148,42    154,11    268000    106    110    107

Um-

fangs bügel

b)

ohne Längs-bewehrung

4 Umfangsbügel in Schleifenform

I3L35

131,45    248000

93    93    99

Einfacher Umfangsbügel

133,99    135,39    241000    95    96    96

c)

Längsbewehrung

durchschnitten

4 Umfangsbügel in Schleifenform

162,86    162,92    262000    116    116    105

Einfacher Umfangsbügel

129,43    131,65    250000

92    94    100

II.

der Diagonalbügel

Längsbewehrung

durchgehend

2 Diagonalbügel in Schleifenform

131,02    151,60 270000

93    108    108

4 Bügel im Umfang und 2 in den Diagonalen in Schleifenform

119,29    150,92    270000

85

107

108

III.

der Umfangs- und Diagonalbügel

Einfacher Umfangsbügel und 2 Diagonalbügel in S-Form

124,82    151,21    261000

89    108

Ul

4 Umfangs- und 2 Diagonalbügel in S-Form

125,82    152,98    272000

89

109

109

4 Umfangsbügel in C-Form und 2 Diagonalbügel in S-Form

117,62    135,12    254000

84    96

102

IV.

Wechselnd Umfangs- und Diagonalbügel

4 Umfangsbügel abwechselnd 10 mit 2 Diagonalbügel, beide in Schleifenform

103,43    132,21    251000

74    94

IOI

Einfacher Umfangsbügel, abwechselnd 2 Diagonalbügel in S-Form

106,72    136,81    257000

76    97

103

Längsbewehrung,

durchgehend

12

Kreisringförmiger Bügel

157,60    157,60 280000

112    112

112

8 eckige Säulen

Längsbewehrung,

fehlt

12a

Kreisringförmiger Bügel

155,94    156,22    265000 ui in 106

Längsbewehrung,

durchschnitten

Kreisringförmiger Bügel

113,13 131,10 253 000

93    93

101

Längsbewehrung,

durchgehend

13

2 Kreisringförmige Bügel aus s/₄ Kreisbogen mit gegenseitiger lli Uberdeckung

125,68    145,72    259000    104    104    104

¹

Zu beachten ist hierbei, daß die Bügel wenigstens bei der Säule 1 a II völlig regellos im Beton lagen (s. Abb. 48, S. 70).

als die bei trockenem

Der

180

170

rischem Wetter gefertigten Säulen (die zugehörigen Beobachtungspunkte sind in Abb. 19 durch /" gekennzeichnet) in allen Reihen geringere Bruchfestigkeiten zeigen

Wetter gefertigten Säulen mit derselben Bewehrung, hiernach anscheinend bestehende Einfluß der Luftfeuchtigkeit bei Anfertigung der Proben auf deren Festigkeit macht die Beurteilung der Wirkung der verschiedenen

Abb. 19. Bruchbelastungen bei den verschiedenartigen Bewehrungen.

Die Bewehrungsarten sind unter der Abszissenachse gekennzeichnet. Bei gleichartiger Querbewehrung ist die Längsbewehrung bei den Säulen a fortgelassen, bei den Säulen c von 20 zu 20 cm durchschnitten. Die mit /" versehenen Beobachtungspunkte gelten für Säulen, die bei feuchtem Wetter

angefertigt sind.

t Belastung

160

II A

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150

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Nr. der Säulen und Form der Querbewehrungen.

Bewehrungen auf die Festigkeit nach den vorliegenden Ergebnissen außerordentlich unsicher.

Ganz besonders ist noch hervorzuheben,

daß alle Säulen an dem zuletzt eingestampften oberen Ende zu Bruch gingen,

gleichviel, ob dieses Ende beim Versuch in der Maschine oben oder unten lag. Es liegt nahe, diese Erscheinung darauf zurückzuführen, daß beim Ein-s t am pfen der Säulen stehend die Verdichtung des Betons nach oben hin abnimmt, wenn alle Schichten die gleiche Stampfzahl erhalten, indem dann beim Einstampfen der höher gelegenen Schichten die tieferen noch weiter mit verdichtet werden.

Tabelle 13 (s. S. 54) zeigt nun die Raumgewichte des Betons aus 8 Säulen, getrennt ermittelt an je drei Proben, die nach Prüfung der Säulen an deren oberen und unteren Enden und aus der Mitte (halbe Höhe) getrennt entnommen sind. Die Bestimmung erfolgte mit Hilfe des Wassersättigungsverfahrens x) an getrocknetem Material. Die Ergebnisse lassen mit einer Ausnahme (ia I) deutliche Zunahme des R a u m g e w i c h t e s nach dem unteren Säulenende

Abb. 20. Beziehungen zwischen Raumgewicht und Bruchlast.

490

/ Bruchlast

480

470

x

460

-A

150

55

2/10

2,45

Raumgewicht.

2,20

wenn auch der Unterschied gegen oben in der Mitte nur

hin erkennen

etwa 1 °/₀ und unten nur etwa -j- 2 °/₀ beträgt.

Die Einordnung der Säulen in Tabelle 13 erfolgte ohne Rücksicht auf die

Art der Bewehrung nach wachsenden Werten für das Raumgewicht der den oberen Säulenenden, also in der Nähe des Bruches, entnommenen Proben. Vergleicht man diese Werte mit den ebenfalls angegebenen Bruchlasten, so erkennt man, daß die Bruchlasten durchaus nicht mit den Raumgewichten parallel gehen; zwar weist die Säule 1 c III (Nr. 8 der Tabelle) mit dem höchsten Raumgewicht (2,203) auch die höchste Festigkeit (182 t) auf, aber die Säule 1 a I (Nr. 7), die ihr im Raumgewicht (2,192) am nächsten steht, ging bei der geringsten aller Belastungen (107 t) zu Bruch. Dabei besaßen beide Säulen Bügel in Schleifenform als Querbewehrung, Probe 7 ohne Längsbewehrung, Probe 8 mit durchschnittenen Längseisen.

J) Etwa faustgroße Stücke des Betons wurden getrocknet, gewogen, allmählich unter Wasser gebracht und nach scheinbarer Wassersättigung sowohl an der Luft als auch unter Wasser gewogen. Bezeichnen G, das Gewicht der trockenen Probe und G₂ bezw. G₃ das Gewicht der wassersatten Probe an der Luft bezw. unter Wasser, so berechnet sich das Raumgewicht r zu

Gi

Vergleicht man aber ferner die Proben lfd. No. i, 4, 8 Tabelle 13, so ergibt sich, daß bei diesen drei gleichartig bewehrten Säulen (Umfangsbügel in Schleifenform und durchgehende Längseisen) die Bruchlast mit wachsendem Raumgewicht des Betons zunimmt (s. Abb. 20).

Abb. 21.

Säule ib ohne Querbewehrung.

Abb. 22. Säule ib ohne Bewehrung.

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Durch Eindringen der Druckpyramide gesprengtes Säulenende.

Bruchlast = 137 710 kg.

Bruch gleichzeitig mit der ersten Rißbildung am Säulenfuß (bei Stampfen nach oben gelegenes Ende); Pyramide über Druckfläche sprengt Säule längs in vier Teile.

Schließlich möge noch darauf hingewiesen sein, daß die Säule 0 1 b ohne jede Bewehrung in Tabelle 13 an zweiter Stelle steht, was wohl darauf schließen

Art der Bewehrung

Raumgewichte des Betons aus den geprüften Säulen.

(Ermittelt in der Abt. 2 für Baumaterialprüfung.)

V erhältniszahlen für die Raumgewichte r₀ gleich 100 gesetzt

ru

rm

Raumgewichte in g/ccm des Betons, entnommen aus der Säule

unten

Mitte

oben

Bruch

belastung

r,i

r,n

r₀

Längsbewehrung durchschnitten, 4 Umfangsbügel in Schleifenform

ohne Bewehrung

volle Längsbewehrung, abwechselnd 4 Umfangsbügel mit 2 Diagonalbügeln, beide in Schleifenform

wie bei 1

volle Längsbewehrung, 4 Umfangsbügel und 2 Diagonalbügel, beide in S-Form

volle Längsbewehrung, in den Diagonalen 2 Bügel in Schleifenform

ohne Längsbewehrung, im Umfang 4 Bügel in Schleifenform

wie bei X

103

102

2,180

2,163

2,124

144

102

102

102

102

101

101

001

103

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001

101

101

001

001

2,178

2,185

2,127

138

2,180

2,196

2,129

t2I

2,192

2,214

2,216

2,212

2,208

2,158

2,198

2,184

2,211

2U57

£91

2,176

2,186

2,192

2,203

0S1

153

Z01

182

Tabelle 13.

Zeichen

der

Säule

ic II

0 lb

IO II

ic I

8 II

5 HI

1 tu

Lfde.

Nr.

Abb. 24.

Säule 12b ohne Bewehrung (achteckig).

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Abb. 23.

Säule 6 b ohne Bewehrung.

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Bruchlast =148 040 kg Bruch gleichzeitig mit der ersten Rißbildung am Säulenkopf; Pyramide über Druckfläche sprengt Säule. Längsriß auf der rechts gelegenen Fläche nur schwach ausgebildet.

Bruchlast =136 040 kg.

Bruch gleichzeitig mit der ersten Rißbildung, etwa 0,5 m vom Säulenkopf entfernt. Dreiseitige Pyramide sprengt Säule; Längsrisse auf drei Flächen.

läßt, daß die Verdichtung des Betons beim Stampfen durch das Vorhandensein der Bewehrungen nicht beeinträchtigt wurde. Allerdings schließt dies nicht aus, daß die Verdichtung des Betons an den verschiedenen Stellen des Querschnittes bei den bewehrten Säulen stärker schwankt als bei den unbewehrten Säulen. Versuche hierüber liegen nicht vor.

Der Einfluß der Witterung beim Stampfen der Säulen tritt in den vorliegenden Werten für die Raumgewichte nicht zutage. Die Proben i, 2, 4, 8

Abb. 25.

Säulen I. Längsbewehrung: 4 Rundeisen von 16 mm Durchmesser, Querbewehrung: 4 Umfangsbügel in Schleifenform.

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= 125 880 kg

- - 140 190

Bruchlast — 134 820

Bruch gleichzeitig mit der ersten Rißbildung am Säulenkopf. Risse (s. Säule 1 III) beginnen in den Ecken der Druckflächen und verlaufen dann parallel zu den Kanten. Beim Auftreten des Querrisses fällt Last schnell ab. Säulen I und II lassen Entstehen der Doppelpyramide unter Ausknicken der Längsbewehrung erkennen.

wurden bei trockenem Wetter, die Proben 3, 5, 6 bei Regen und Probe 7 bei sehr feuchter Luft (ohne Regen) gestampft.

Sieht man nun von den erwähnten Nebeneinflüssen ab, so dürften die Mittelwerte für die Bruchfestigkeiten (s. Schaulinien Abb. 19) zu folgenden Schlüssen führen :

1. Der Vergleich der Werte ia mit 1, 2 a mit 2 und 12 a mit 12 läßt erkennen, daß die Längsbewehrung nicht wesentlich zur Erhöhung der Tragfähigkeit der 2 m langen Säulen beitrug; nur in der Reihe 2 hat die Probe mit Längsbewehrung (2) um 13 °/₀ höhere

Zu erwähnen ist hierzu, daß die Bügel in Schleifenform bei Reihe 1 a nicht in der angestrebten Lage verblieben, sondern beim Stampfen regellos in dem Beton verschoben waren (s. Abb. 48). Die Bügel bei Reihe 2 a und 12 a befanden sich an den Bruchstellen anscheinend in der beabsichtigten Lage in den Säulen (s. Abb. 31 und 45).

Bruchfestigkeit als die ohne Längsbewehrung (2 a), während der Unterschied bei den Reihen 1 und 12 nur 1—2 °/'₀ zugunsten der Proben mit Längsbewehrung beträgt.

Abb. 26.

Säulen ia. Längsbewehrung: keine.

Querbewehrung: 4 Umfangsbügel in Schleifenform.

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I"

TOT

= 107 150 kg.

= i5⁸ ¹5°

Bruchlast =129 040

Bruch am Säulenkopf bei Säule I und II gleichzeitig mit der ersten Rißbildung, bei Säule III trat zuerst Längsriß a in der Mitte der Seitenfläche ein.

2. Deutlich hervor tritt der Einfluß der Längsbewehrung in Erhöhung de s Druckelastizitätsmoduls¹). Diese Beobachtung dürfte an Wert gewinnen und besonders sich geltend machen bei Prüfung der Knickfestigkeit längerer Säulen. Die Erhöhung beträgt in Reihe 1 = 4 c/₀, bei Reihe 2 = io°/₀ und bei Reihe 12 = 6 °/₀. (Vergleiche die Verhältniszahlen von E Tabelle 12 für die Reihen 1, 2 und 12 mit denen für die Reihen 1 a, 2 a und 12 a).

3. Von den Versuchen ic, 2c und 12c (s. Abb. 19) mit den durchschnittenen Längsbewehrungen ergab ic die höchste überhaupt erreichte Festigkeit, während 2c und 12c die geringsten von allen Festigkeiten lieferten. Nach dem Abschlagen

Abb. 27.

Säule 1 a III. Längsbewehrung: keine. Querbewehrung: 4 Umfangsbügel in Schleifenform.

Abb. 28.

Säulen I c. Längsbewehrung: von 20 zu 20 cm durchschnitten.

Querbewehrung: 4 Umfangsbügel in Scbleifenform.

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Sprengwirkung infolge Pyramidenbildung.

Bruchlast =182 200

= 162 470 kg.

= 144 IOO

Bruch am Säulenkopf, bei I und II gleichzeitig mit der ersten Rißbildung, bei III beginnen die ersten Risse in den Ecken der Druckfläche und verlaufen dann parallel zu den Kanten.

der Säulenkanten (s. Abb. 29, 32 und 34) zeigte sich, daß die 200 m langen Abschnitte der Längsarmierung schwach geneigt lagen.

Bei den Säulen 2 c (Abb. 32) zeigten sich kurz vor dem Bruch von den Ecken der Druckfläche ausgehende, auf Pyramidenbildung hindeutende schräge Risse,

Abb. 29.

Säulen I c II und I c III.

Längsbewehiung: von 20 zu 20 cm durchschnitten. Querbewehrung: 4 Umfangsbügel in Schleifenform.

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Säulenkanten abgeschlagen

um Lage der durchschnittenen Längsbewehrung zu zeigen.

ihnen folgten Abspaltungen der Säulenkanten und schließlich bei Erreichung der Höchstlast wagerechte, zackige Risse etwas unterhalb des Querschnittes mit der Querbewehrung; nach innen gehen die diesen Rissen entsprechenden Bruchflächen an das Eisen heran. Es hat den Anschein, als ob der Beton über dem Eisen abgeschoben wird (s. auch Abb. 47). Bei 12c (Abb. 46) sind die Brucherscheinungen sinngemäß die gleichen.

4. Unter den Reihen 1, 2, 3 und 4 mit verschiedenartigen Umfangsbtigeln hat Reihe 3 mit vier Bügeln in S-Form die höchsten Festigkeiten ergeben ; etwas

Abb. 30.

Säulen 2. Längsbewehrung: 4 Rundeisen von 16 mm Durchmesser.

Querbewehrung: einfacher Umfangsbügel.

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Bruchlast = 158 570

= 151 750 kg.

= 150 190

Bruch am Säulenkopf, bei I vor Erreichung der Höchstlast Rißbildung, bei II und III Rißbildung unter der Höchstlast.

Bruch verlauf Doppelpyramide, die eine Grundfläche in der Druckfläche, die zweite etwas unter dem dritten Umfangsbügel, hier Querrisse in der Oberfläche.

niedriger sind sie bei Reihe 4 mit vier Bügeln in C-Form; den letzteren sind gleich die Säulen mit einfachen Umfangsbügeln (Reihe 2). Die Luftfeuchtigkeit dürfte die Vergleichbarkeit dieser 3 Reihen nicht beeinträchtigt haben, da die Probenanfertigung durchweg bei trockenem Wetter erfolgte. Beachtenswert sind aber die großen Unterschiede zwischen den Einzelwerten der Reihe 3. Alle 3 einfachen Umfangsbügel (Reihe 2 , 3 und 4) haben im Mittel um etwa 10 °/0 höhere Festigkeiten ergehen als die Versuche ohne Bewehrung, dagegen ist die Festigkeit der Säulen mit Umfangsbügel in Schleifenform (Reihe 1), zu der die Säulen allerdings bei feuchtem Wetter gefertigt sind; kleiner als letztere.

Die Elastizitätsmoduli sind bei allen 4 Reihen 1 — 4 größer als bei der Reihe 0 ohne Bewehrung, der Unterschied beträgt bei Reihe 1 etwa 3 °/₀, bei den anderen Reihen 6 °/₀.

Rißbildung trat bei allen 4 Reihen erst unter der Höchstlast ein (Ausnahme bildet nur Säule 4, I, s. Tab. 11). Sie bestand zunächst in geneigten, auf Pyramidenbildung über der Druckplatte zeigenden Rissen (s. Abb. 25, 30, 35 und 36). Die Säulen Reihe 3 (Umfangsbügel in S-Form, Abb. 35) zeigten keine andersartigen Risse und gingen mit Pyramidenbildung zu Bruch ; von den Säulen Reihe 4 (Um-

Abb. 31.

Säulen 2a. Längsbewehrung: keine.

Querbewehrung: einfacher Umfangsbügel.

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= 134 820 kg.

= 127 310

Bruchlast =144 040

Bruch am Säulenkopf; zuerst feine Risse in geringer Entfernung von der Endfläche, im übrigen Bruchverlauf wie bei den Säulen 2 (s. Abb. 30).

fangsbügel in C-Form, s. Abb. 36) glichen zwei denen der Reihe 3, die dritte (Probe 4 III) zeigte ausgeprägte Querrißbildung, wie oben unter Absatz 3 zu Reihe 2 c erörtert wurde. In Reihe 2 (einfacher Umfangsbügel, Abb. 30) treten diese Querrisse bei allen 3 Säulen ein, bei Säulen 2 III allerdings nur kurz angedeutet. Bei den Säulen 2 I und 2 II ist deutlich zu erkennen, daß die Querbewehrung auch hier wieder die Ursache zum Absplittern der Betonmasse und zum Entstehen der Querrisse gegeben hat. Am stärksten ausgeprägt sind die Querrisse bei den Säulen Reihe 1 (Umfangsbügel in Schleifenform, Abb. 25).

5. Reihe 5 mit Diagonalbügeln in Schleifenform ohne Umfangsbügel, lieferte um 8 °j₀ höhere Bruchfestigkeit und um 8 °( 0 höheren Elastizitätsmodul als die

Reihe 0 mit unbewehrten Säulen, die Festigkeiten sind aber um etwa 1 — 3 °/0 geringer als die der Säulen Reihe 2 mit einfachen Umfangsbügeln. Hervorzuheben ist, daß an den Säulen mit Diagonalbügeln in Schleifenform die Rißbildung bei wesentlich geringerer Belastung eintrat als der Bruch; der Unterschied beträgt 15 °j₀. Die Risse, s. Abb. 37, begannen nicht an den Druckplatten, obgleich auch diese Säulen schließlich unter Pyramidenbildung zu Bruch gingen. Querrisse fehlen bei diesen Säulen gänzlich.

Abb. 32.

Säulen 2c. Längsbewehrung: von 20 zu 20 cm durchschnitten. Querbewehrung: einfacher Umfangsbügel.

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= 154 010 kg.

= 117 990

Bruchlast =122 960

Bruch am Säulenkopf; die ersten kurzen Risse parallel zu den Kanten. Bruchverlauf (s. 2 c III) Doppelpyramide mit Spitze in der Mitte zwischen zwei benachbarten Querbewehrungen, Grundflächen außerhalb der letzteren, so daß sie von den Seitenflächen der Pyramide tangiert werden. Der Beton ist darüber abgeschoben.

6. Von den 4 Reihen 6, 7, 8 und 9 mit Umfangsbügeln und Diagonalbügeln in demselben Querschnitt zeigen Reihe 6, 7 und 8 annähernd die gleichen Festigkeiten (s. Abb. 19) und Elastizitätsmoduli (s. Tabelle 12) wie die Reihe 5 nur mit Diagonalbügeln.

Die Rißbildung begann bei allen drei Säulen unter Belastungen , die etwa 2o°|₀ unter der Bruchlast liegen, während der Unterschied bei Reihe 5 nur 15 °/₀ betrug.

Auffallend sind die geringen Festigkeitswerte bei Reihe 9 , die sogar unter den Festigkeiten der nicht bewehrten Säulen 0 liegen. Ob hier die mit dem andauernden Regenwetter verbundene große Luftfeuchtigkeit bei Anfertigung der Proben von Einfluß gewesen ist, muß dahingestellt bleiben.

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Die ersten Risse traten bei Reihe 6 wieder als Längsrisse in einiger Entfernung von den Druckplatten auf (s. Abb. 38). Bei den übrigen Reihen 7—9, s. Abb. 39, 40 und 41, sprangen vor Entstehung der Längsrisse die Ecken an den Druckflächen ab. Im Augenblick des Bruches zeigten sämtliche Säulen ausgeprägte Querrisse.

7. Die Säulen, bei denen diagonale und Umfangsbewehrung wechselte (Reihe 10 und 11), zeigten ebenfalls wie die der Reihe 9 auffallend geringe

Abb. 33 und 34.

Säule 2 c II. Längsbewehrung: von 20 zu 20 cm durchschnitten. Querbewehrung: einfacher Umfangsbügel.

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Entstehung wagerechter Querrisse infolge Abschiebens des Betons über die Umfangsbügel.

Festigkeit. Auch hier scheint der Einfluß der Luftfeuchtigkeit während der Probeanfertigung nicht ausgeschlossen. Der Verlauf der Rißbildung war der gleiche wie bei den Säulen der Reihen 6 — 9 (s. Abb. 42 und 43). Die wagerechten Querrisse entstanden nur in den mit Umfangsbügeln bewehrten Querschnitten.

Fortsetzung siehe Seite 71.

Abb. 36.

Säulen 4. Längsbewehrung: 4 Rundeisen von 16 mm Durchmesser. Querbewehrung; 4 Umfangsbügel in C-Form.

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Bruchlast =151 320

Bruch am Säulenkopf; bei III gleichzeitig mit der ersten Rißbildung, bei I und II traten Risse vorher ein (s. Säule I), Längsbewehrung sprengt die Kanten ab (s. Säule II). Bei weiterem Zusammendrücken Auftreten von Querrissen unterhalb der

Umfangsbügel.

061 0S1 ¹

Abb. 35.

Säulen 3. Längsbewehrung: 4 Rundeisen von 16 mm Durchmesser. Querbewehrung: 4 Umfangsbügel in S-Form.

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= 142 060

Bruch am Säulenkopf gleichzeitig mit der ersten Rißbildung (s. Säule I). Der Verlauf der Zerstörung bei weiterem Zusammendrücken lassen Säulen II und III erkennen.

Doppelpyramiden.

= 175 800 kg

Bruchlast = 156 5IO

Cs

Abb. 38.

Säulen 6. Längsbewehrung: 4 Rundeisen von 16 mm Durchmesser.*

Querbewehrung: 4 Umfangsbiigel und 2 Diagonalbügel in Schleifenform.

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Bruchlast =155 88°

Bruch am Säulenkopf; erste Rißbildung in einiger Entfernung von der Druckfläche, en stellenweises Ausbrechen der Kanten, Querrisse unter dem Bügel und schließlich Zerstörung unter der Höchstlast.

= 144 930 kg.

096 1S1 =

Abb. 37.

Säulen 5. Längsbewehrung: 4 Rundeisen von 16 mm Durchmesser. Querbewehrung; 2 Diagonalbügel in Schleifenform.

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= 153 19° kg-

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Bruchlast =155 230

Bruch im Säulenkopf; erste Rißbildung etwas über der Längsbewehrung m zu diesen, dann folgen schräge Risse und schließlich Bildung von Doppel unter Ausknicken der Längseisen.

= I4⁶ 390

Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 5.

Abb. 40.

Säulen 8. Längsbewehrung: 4 Rundeisen von 16 mm Durchmesser.

Querbewehrung: 4 Umfangs- und 2 Diagonalbügel in S-Form.

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Bruchlast = 158 340

Bruch am Säulenkopf; zuerst Risse in den Ecken an den Druckflächen, dann Kantenrisse und schließlich Querrisse.

= I 5° 090 kg.

01S 0S1 =

Abb. 39.

Säulen 7. Längsbewehrung: 4 Rundeisen von 16 mm Durchmesser.

Querbewehrung: Einfacher Umfangsbügel u. 2 Diagonalbügel in S-Form.

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= 149 9io kg

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= 154 620

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Bruchlast ==149 090

Bruch am Säulenkopf; zuerst Kantenrisse von den Ecken der Druckfiächen

ausgehend und dann Querrisse unterhalb der Bügel. Zerstörung durch Abplatzen der Kanten und Entstehung von

Doppelpyramiden. Einknicken der Längseisen.

Abb. 42.

Säulen 10. Längsbewehrung: 4 Rundeisen von 16 mm Durchmesser.

Querbewehrung: Abwechselnd 4 Umfangsbiigel mit 2 I bügeln, beide in Schleifenform.

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= 13h 240 kg.

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Bruchlast = 135 980

Bruch am Säulenkopf; Rißbildung wie bei den Säulen 8.

= 124 420

Abb. 41.

Säulen 9. Längsbewehrung: 4 Rundeisen von 16 mm Durchmesser.

Querbewehrung: 4 Umfangsbiigel in C-Form u. 2 Diagonalbügel inS-Forrn.

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= 129 740 kg.

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Bruchlast = 128 180

Bruch am Säulenkopf; Rißbildung wie bei den Säulen 8.

= 147 430

Abb. 44.

Säulen 12 (achteckig). Längsbewehrung: 4 Rundeisen von 16 mm Durchmesser.

Querbewehrung; 1 kreisringförmiger Bügel.

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= 151 75o

Bruch am Säulenkopf gleichzeitig mit der ersten Rißbildung an der Druckfläche beginnend. Bei weiterem Zusammendriicken entstehen Doppelpyramiden unter Absprengen der Mantelflächen und Ausknicken der Längsbewehrungen. Die Grundflächen der Pyramiden liegen bei Säule I oberhalb der ersten und unterhalb des dritten Umfangsbügels, die gemeinsame Spitze etwa in Höhe des zweiten Umfangsbügels; bei Säute II liegen die Grundflächender Pyramide oberhalb des zweiten und unterhalb des dritten Umfangsbügels.

= 160 OOO kg.

Bruchlast — 161 040

Abb. 43.

Säulen 11. Längsbewehrung: 4 Rundeisenvon 16 mm Durchmesser.

Querbewehrung: Abwechselnd einfacher Umfangsbügel mit 2 Diagonalbügeln, letztere in S-Form.

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Bruchlast = 139 130

Bruch am Säulenkopf; Rißbildung wie bei den Säulen 8. Die Querrisse liegen, wie an Säule III zu erkennen ist, wieder etwas unterhalb der Umfangsbügel, unterhalb der Diagonalbügel traten keine Querrisse ein.

= 138 370 kg.

= I3² 94°

\0

Abb. 4b.

Säulen 12c (achteckig). Längsbewehrung: von 20 zu 20 cm durchschnitten.

Querbewehrung: 1 kreisringförmiger Bügel.

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=,125 440

Säulenkopf; zuerst entstehen kleine Längsrisse in der Nähe und zu den Kanten, unter der Höchstlast Querrisse über den Umfangsbügeln.

= I3⁶ 38o kg.

Bruchlast =131 570

am

Abb. 45.

Säulen I2a (achteckig). Längsbewehrung: keine.

Querbewehrung: i kreisringförmiger Bügel.

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Bruchlast =155 880

Bruch am Säulenkopf gleichzeitig mit der ersten Rißbildung wie bei Säulen 12.

= 157 130 kg.

= 155 650

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Abb. 48.

Säule Ia II. Längsbewehrung: keine.

Querbewehrung: 4 Umfangsbügel in Schleifenform.

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Umfangsbügel beim Stampfen in unregelmäßige Lage geraten.

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Abb. 47.

Säulen 13 (achteckig). Längsbewehrung: 4 Rundeisen von 16 mm Durchmesser.

Querbewehrung:    2 kreisförmige Bügel aus s/₄ Kreisbogen

mit gegenseitiger ¹/₄ Ueberdeckung.

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Bruchlast — 132 180

Bruch am Säulenkopf; zuerst kleine Risse an der Druckfläche, die sich nicht erweitern, bis unter Höchstlast Zerstörung wie bei den Säulen 12 stattfindet.

= 147 430 kg.

= 157 540

8. Die achteckigen Säulen Reihe 12 mit einem durch Haken geschlossenen kreisringförmigen Bügel im Umfang in je 20 cm Abstand, bei trockenem Wetter gefertigt, lieferten höhere Festigkeiten, als die der Reihe 13 mit je 2 kreisringförmigen Bügeln aus ³/₄ Kreisbogen mit gegenseitiger ¹/₄ Ueberdeckung, bei feuchtem Wetter gefertigt. Die Rißbildung trat bei den Säulen 12 erst bei der Höchstlast ein, bei den Säulen 13 dagegen bei Belastungen 15 °/₀ unter der Höchstlast.

Der Verlauf der Risse war an beiden Reihen der gleiche, s. Abb. 44 und 47, die Risse begannen an der Druckplatte, ihnen folgte Absprengen von Material an der Oberfläche, bis schließlich Kegelbildung eintrat.

Die mittlere Festigkeit des an Würfeln geprüften Betons beträgt nach Tabelle 2 (S. 13) 189 kg/qmm. Vergleicht man hiermit die Festigkeit der un- . 140 600

bewehrten Säulen

= 156 kg/qcm, so ergibt sich, daß in der Säule nur

156*100

189

900

= 82,5 °/₀ der Betonfestigkeit erzielt sind.

3. Schlußergebnis.

Ganz allgemein zeigen die vorliegenden Versuche, daß der Einfluß der verschiedenartigen Querbewehrungen auf die Festigkeitseigenschaften der Säulen weit zurücktritt hinter dem Ein-, fluß der mehr oder weniger sorgfältigen Arbeitsausführung beim Stampfen des Betons und daß die Zahl der Versuche zu gering ist, um die Unterschiede in der Wirkung der verschiedenartigen Bewehrungen deutlich erkennen zu lassen.

Faßt man die im vorstehenden erörterten Ergebnisse zusammen, so ergibt sich folgendes:

1.    Die Witterungsverhältnisse (Luftfeuchtigkeit) während der Anfertigung der Proben scheinen die Ergebnisse beeinflußt . zu haben, und zwar wahrscheinlich dadurch , daß beim Einstampfen in trockner Luft ein Teil der Feuchtigkeit des Betons verdunstet ist, so daß er dann höhere Festigkeit annahm als der bei feuchtem Wetter eingestampfte Beton. Die Unterschiede in den Raumgewichten lassen indes keinen Einfluß der Witterungsverhältnisse erkennen, was zu erwarten gewesen wäre, wenn etwa der Beton während des Stampfens bei geringer Luftfeuchtigkeit an Wassergehalt merklich eingebüßt und infolgedessen größere Dichte angenommen hätte.

2.    Die lose eingelegten, an die Längsbewehrung nicht angebundenen Querbewehrungen haben sich beim Stampfen des Betons wesentlich verschoben.

3.    Die Lage des Bruches, also auch die Bruchlast, war von diesen Verschiebungen nicht beeinflußt. Der Bruch erfolgte, bei allen Versuchen unabhängig von der Entfernung zwischen den Querbewehrungen, stets an dem beim Stampfen nach oben gelegenen Ende.

4.    Das Raumgewicht des Betons war in derselben Säule im allgemeinen an dem beim Stampfen unten gelegenen Ende größer als am oberen.

5.    Die Verteilung der Spannungen über den Beton- und Eisenquerschnitt ändert sich sowohl mit wachsender Belastung als auch beim wiederholten Lastwechsel ständig derart, daß der auf das Eisen entfallende prozentuelle Anteil der Belastung zunimmt.

6.    Beim Entlasten entstehen zwischen beiden Materialien (Beton und Eisen) Wechselspannungen; im Eisen bleiben Druckspannungen zurück und im Beton Zugspannungen.

7.    Die Längsbewehrungen erhöhten die Widerstandsfähigkeit der Säulen gegen Formänderungen, und durch Einlegen von Querbewehrungen wird diese Wirkung unterstützt.

8.    Gesetzmäßige Unterschiede in der Wirkung der angewendeten verschiedenartigen Bewehrungen auf die Formänderungen bei gleichen Belastungen lassen die Ergebnisse nicht erkennen.

9.    Das Verhältnis zwischen Verkürzung zur Querdehnung wurde ebenfalls nicht gesetzmäßig durch die verschiedenen Bewehrungen beeinflußt; es schwankte zwischen 4,8 und 7,9, und beträgt im Mittel etwa 6,5.

10.    Die Festigkeit der Säulen gleicher Bewehrung scheint nach den Beobachtungen an den Säulen 1 c mit wachsendem Raumgewicht des Betons zuzunehmen. Bevor dieses an nur einer Säulenart ermittelte Ergebnis verallgemeinert werden darf, müssen weitere Raumgewichtsbestimmungen stattfinden.

11.    Querbewehrungen aus einfachem Rundeisen (aus einem Stück gefertigte Umfangsbügel oder Hakeneisen) lieferten nahezu übereinstimmend höhere Bruchfestigkeiten, als Querbewehrungen aus Doppelbügeln in Schleifenform.

12.    Querbewehrung im Umfang und diagonal in demselben Querschnitt erwies sich weniger günstig als Querbewehrung nur im Anfang. Besonders trat dies darin zutage, daß bei der ersteren bereits weit unterhalb der Höchstlast Rißbildung eintrat.

13.    Die abwechselnde Anordnung von Umfangsbügel und diagonaler Querbewehrung erhöhte die Festigkeit den nicht bewehrten Säulen gegenüber nicht wesentlich und führte ebenfalls zur Entstehung von Rissen bei Belastungen weit unterhalb der Bruchlast.

14.    Bei den achteckigen Säulen lieferten aus einem Stück gefertigte kreisförmige Umfangsbügel höhere Bruchfestigkeiten als Bügel aus 2 Teilen bestehend.

15.    Querbewehrung im Umfange führte zu Querrissen und zum Absplittern der Betonmasse. Die Querrisse traten aber erst unter der Höchstlast ein.

Ergänzungsversuche (Reihe II).

«

A. Arbeitsplan.

Der vorstehende Bericht wurde dem Arbeitsausschuß am 30. Mai 1908 unter Beifügung von Vorschlägen für Ergänzungsversuche vorgelegt. In der Sitzung am 8. Oktober 1908, zu der auch von Herrn Hüser noch Vorschläge für Ergänzungsversuche eingegangen waren, beschloß der Arbeitsausschuß, dem Deutschen Ausschuß für Eisenbeton folgende Ergänzungsversuche zu empfehlen :

1. Die Versuche mit den Säulen Nr. 1, 2, 5, 7 (s. Tabelle 1 S. 6) und mit unbewehrten Säulen zu wiederholen, hierbei aber zu der Diagonalbewehrung in den Säulen Nr. 5 statt der früher eingelegten Schleifenbügel Hakenbügel zu verwenden.

2.    Die Säulen wieder mit quadratischem Querschnitt von 30 X 30 cm herzustellen, aber nur in der Länge von 90 cm, die für hinreichend erachtet wurde, um den Einfluß der verschiedenartigen Querbewehrungen erkennen zu können.

3.    Den gegenseitigen Abstand der Querbewehrungen auf 15 cm zu be-Um ihn beim Einstampfen der Säulen möglichst sicherzustellen, sollten

messen.

die Querbewehrungen (Bügel) an die Längsstangen angebunden werden.

Abb. 49.

4.    Diejenigen Bügel, an denen Querdehnungen der Säulen gemessen werden sollten, mit Stiften nach Abb. 49 zu versehen, die aus der Oberfläche der Säulen herausragen.

5.    Je 5 Säulen jeder Bewehrungsart wieder stehend zu stampfen, aber zur Sicherung gegen Witterungseinflüsse nicht wieder im Freien, sondern in einem geschlossenen, tunlichst gleichmäßig warmen und gleichmäßig feuchten Raum.

6.    Die Materialien für den Beton einige Tage vor der Verarbeitung in dem Arbeitsraum zu lagern.

7.    Den Sand und Kies getrennt zu lagern und zur Herstellung des verlangten Mischungsverhältnisses gesondert zuzumessen.

8.    Sämtliche Säulen bei 45 Tagen Alter zu prüfen.

In seiner Sitzung vom 15. Januar 1909 erweiterte der Arbeitsausschuß diese Vorschläge zu Punkt 1 des Planes noch dahin, daß außer den genannten 5 Säulen arten auch noch 10 achtseitige Säulen mit je 8 Längseisen zu prüfen seien, von denen 5 mit „Spiralumwicklung“ und 5 mit „kreisringförmigen Bügeln“ bewehrt werden sollten, und daß die Firma Wayß & Freytag bei der Ausarbeitung des Arbeitsplanes für die Versuche mit Spiralbewehrung mit heranzuziehen sei.

Den hiernach festgelegten Plan für die Ausführung der Säulen zeigt Tabelle 14 (s. S. 74), aus der auch die Abmessungen der einzelnen Bewehrungen zu ersehen sind.

B. Die verwendeten Baustoffe.

1. Der Zement ist gleich dem zu den früheren Versuchen wieder von der Portland-Zementfabrik, Lossius-Dellbrück zu Züllchow bezogen. Die Ergebnisse seiner Prüfung nach den alten Normen zeigt Anlage 4

Säulenlänge = 90 cm.

nebenstehenden Versuchen

Längenschnitte durch die Säulen

15

\90 Nr. 15

r'f

1:

Nr. 19

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\S8 90

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x:

Einzelheiten der Bügelbewehrung

-23

4-t-3,55

Hakenlänge = 5 cm, wie bei Nr. 14.

32,s

K-J-H

Umfangsbügel wie bei Nr. 15.

Diagonalbügel wie bei Nr. 16.

Hakenbildung

v%/

Skizzen

Verzeichnis der Säulen Reihe II.

,,    Querschnitte

gewicht durch die Säule

Nutz-

kg

Nutzlänge

cm

r—30—H

23

jö—*i

11,04 • 0,3 = 3,3i

1104

-8-6

<N ~*1

<r>

cvj

■^Tl

5?

5,52-0,3

= 1,66

3,90-0,3 = 1,17

9,42 • 0,3 = 2,83

22,0 • 0,22 = 4,84

22,0 • 0,22 = 4,84

Bügelbewehrung

Gewicht -j- Längs-

be-

wehrung

kg

16,03-0,3

= 4,81 + 5+4    ² 3

= 10,45

zSS = 9 • fr • £z

6,88 ■ 0,3 = 2,06 + 5»64 = 7,70

5,96 • 0,3

L79

+ 5,64    32,5-2-6 = 390

7,43

12,84 • 0,3 3,85

+ 5,64    552 + 390 = 942

oozz =

Sz ■ n • 82

28 • 71 • 25 = 2200

9-49

22,30-0,22 = 4,91 + 5,33 = 10,24

25,80-0,22 = 5,68 + 5,33 = 11,01

Wirklich

abgewickclte Länge

cm

= 46 = 10

3 ■ 1,15-71=10,8

2 • 23

66,8 • 4 • 6 = 1603

688

92

10

ro

M

12,6

114,6 • 6

LO

vr>

= 32,5 = 10

2 - 1,15 • n = 7,2

S • z

$‘zf • 1

49,7-2-6 = 596

688 -(- 596 = 1284

30

28 • 7i • 25 = 2200 2 • 15

2230

28 • n

2 • 5

2 -0,85 n

LO

c4

*~n

4 Umfangsbügel in Schleifenform

Einfacher

Umfangsbügel

2 Diagonalbügel in S-Form

Einfacher Umfangsbügel und 2 Diagonalbügel ; letztere in S-Form

iqezuy

uid pue^sqy

15    6

15    6

9 | Si

15    6

jede Eisenbewehrung

Gänge

— Spiral-³ Umwicklung

Gang

höhe

a

ro O

Kreisring

förmiger

Bügel

3,5    25

iuui -uiqDjnQ

Tabelle 14.

0) bc x c

ui ui *uiqojnQ

iq^zuy

z191 | fr

Gewicht:

0,90-4 • 1,568 = 5.64 kg

Z 91

16 7

Z 91

Ohne

8 | 11

Gewicht:

0,90-8 • 0,740 = 5-33 kg

Quer

schnitt

O I o

1-0 fO

Achteck v-13,65

cm

Seiteri-

länge

JDdjqqaqojj-p jquzuy ud

LO

to

io

ln ^pn

*+

00

C>

(s. S. 115 u. ii 6). Er entspricht den gestellten Anforderungen, wonach er langsambindend sein und zu normengemäßem Mörtel (1:3) angemacht, nach 28 Tagen mindestens 250 kg/qcm Zugfestigkeit und 25 kg/qcm Druckfestigkeit besitzen soll. Aus dem Vergleich mit Anlage 1 (s. S. 110 u. m) ergibt sich, daß der neue Zement gegenüber dem zu den früheren Versuchen verwendeten höhere Mörtelfestigkeiten lieferte; nach 28 Tagen betrug seine Zugfestigkeit 29,0 gegen 26,6 kg/qcm und seine Druckfestigkeit 350 gegen 299 kg/qcm, entsprechend dem Mehr von 9 °j₀ und ¹ 7 °/o gegen den alten.

2. Der Kiessand und Kies war der gleiche wie zu den früheren Versuchen. Er wurde aber nach dem Arbeitsplan zunächst durch Sieben in drei Körnungen (o—8 mm, 8—18 mm und 18—24 mm) gesondert; diese wurden im gedeckten Raum trocken gelagert und für den Beton in folgendem Verhältnis gemischt:

2 Rtl. der Körnung o—8 mm,

8 — 18 18—24

Die an den einzelnen Körnungen ermittelten Raum-(Liter-)gewichte zeigt Anlage 5 (s. S. 117). Die in Klammern zugefügten Werte sind diejenigen für das früher verwendete Material.

3. Das Eisen zur Bewehrung der Säulen wurde zum größten Teil von der Firma Beiter & Schneevogl, Berlin-Wittenau, bezogen, nur die 5 Spiralen zur Bewehrung der Säulen 19 lieferte die Firma Wayß & Freytag A. - G., Berlin.

Die Festigkeitseigenschaften der verschiedenen Eisensorten sind aus Tabelle 15 (s. S. 76) zu ersehen. Zu beachten ist, daß die beiden zu den Längsbewehrungen verwendeten Eisen Nr. 1 und 2 annähernd die gleichen Festigkeitseigenschaften aufweisen ; etwas fester ist das Eisen Nr. 3 für die Bügel der Säulen 14—17 und auffallend höhere Festigkeit, nach den Werten für Gsjoß durch Kaltbearbeitung erreicht, zeigen die beiden Eisen Nr. 4 und 5 für die kreisringförmigen Bügel und Spirale.

¹

Berechnet aus der Gesamtlast, dem Gesamtquerschnitt der Säule und den Werten für die Federung Tabelle 5.

C. Herstellung der Säulen.

Die Herstellung der Säulen erfolgte unter Aufsicht des Amtes von Angestellten der vom Ausschuß hierzu bestimmten Firmen, und zwar sind die Säulen 19 (s. Tabelle 14) mit Spiralbewehrung durch die Firma Wayß & F r e y t a g A.-G., alle anderen Säulen wieder durch die Firma Aktiengesellschaft für Beton- und Monier bau angefertigt. Die Einzelheiten, betreffend den Tag der Herstellung, die Luftwärme und die relative Luftfeuchtigkeit im Arbeitsraum, den Wassergehalt des verwendeten Kieses, die Gewichte des verbrauchten Betons und der Eiseneinlagen, sowie die Behandlung der Säulen bis zur Prüfung enthält Anlage 6 (s. S. 118).

Der Beton bestand bei allen Säulen aus 1 Rtl. Zement und 4 Rtl. Kies-gemicsh in der unter B angegebenen Zusammensetzung.

Der Wasserzusatz, bezogen auf die trockene Mischung, also unter Berücksichtigung des Feuchtigkeitsgehaltes des Kieses, wurde nach Vorversuchen im Einvernehmen mit den Herren Hüser und Koenen auf 8,2 °/₀ festgesetzt; er war also geringer als bei den früheren Versuchen, bei denen er 9,5 °/₀ betrug.

Die Bestimmung der zu mischenden Mengen an Zement und Kies, sowie das Mischen in der Maschine, Bauart Hüser, erfolgte wie bei den früheren Versuchen (s. S. 9). Zum Einstampfen dienten die alten, auf 90 cm gekürzten Formen. Sie standen auf einer 2,6 cm starken, gehobelten, gußeisernen Platte, die auf einer Bohlenunterlage ruhte. Die Innenflächen der Formen wurden weder geölt noch genäßt. Auf dem Boden der Form wurde wieder wie früher aus der Betonmasse entnommener, feiner Mörtel in dünner Schicht vorgelegt und der

Eisen

Nr.

Tabelle 15.

Eigenschaften des Eisens für die Bewehrungen der Säulen.

Spannungen kg/qcm

Mittlerer

Durch-

V erwendung

V ersuch

messer

Nr.

Pro-

portio-

nalitäts-

grenze

Streck- ßruch-grenze grenze

100

Elasti

zitäts

modul

Bruch

dehnung

auf

Länge =

“,3 V'/

cm

aP

as

aB

°/o

1,6

zur Längsbewehrung der quadratischen Säulen

—    2660    3890    68    —

2520    2870    4150    69    2    055 000

—    2450    3630

2460    2580    3810    68    2045000

32,8

68

30,2

33,8

3L3

Mittel

2490

2640    3870    68    2 050 000

32,o

1,1

zur Längsbewehrung der achteckigen Säulen

2680

O ^

U) 14    14

OOO

3730

4150

3860

Mittel 2680

2990

39IO

ro 00 Cb I t^

2 OÖO OOO

2 OÖO OOO

I.

ro 00

a N    (»

C4 C4    n

o,7

zu den Bügeln in den Säulen 14—17 mit quadratischem Querschnitt

3700

33io

10

2020

3160

4440

42IO

4O4O

28,2

Mittel

2020

3390

4230

2 050 OOO — 2 050 000 28,2

II

5920

12

2270

5680

6310

90    2 040 000

0,6

zu den kreisförmigen Bügeln in den achtseitigen Säulen 20

13

l7

18

19

OOO vO OO Ob tO O M VO 'O ^

6570

6530 98 6170 99 6720 94

9,6

8,3

6,9

Mittel

2270

6100

6370

95    2 040 000

8,3

15

6330 6440    99

6210 6330    99

8,2

16

0,6

zu den Spiralen in den achtseitigen Säulen 19

2270

5870

6400

92    2015000

20

21

22

6330 6460 98 6190 6440 96 6340 6340

100

9,3

10,4

10,0

Mittel

2270    6210    6400

97    2015000    9,5

Die S c h i c h t e n h ö h e betrug

Beton dann schichtenweise eingestampft, aber 15 cm gegen 10 cm bei den früheren Versuchen.

Die Bügel für die Querbewehrung, die wieder um Lehrbolzen gebogen waren, wurden mit den Längsstäben vor dem Beginn des Einbetonierens zu dem fertigen Gerippe zusammengesetzt und untereinander mit Draht fest verbunden. Ebenso wurden bei den Säulen Nr. 19 die Spirale und die Längsstäbe an allen Kreuzungsstellen miteinander verbunden.

Bei den Säulen 14 wurden die Stoßfugen der einzelnen Umfangsbügel so gegeneinander versetzt, daß sie auf einer Schraubenlinie lagen.

Die eisernen Zapfen, die die Meßstellen zur Bestimmung der Querdehnungen bilden sollten, wurden bei den Säulen 14—16 nach Abb. 50—52 an die Bügel

Verbindung der Zapfen mit der Bewehrung in Querschnitten

ohne

mit

Querbewehrung

Abb. 50.

Abb. 50 a.

Säule 11

Säule 14u.15

Abb. 51.

Säule -15

Säule 16

Abb. 52 a.

Säule 16

Abb. 52.

angelötet und für die Meßstellen zwischen den Bügeln nach Abb. 50a und 52a an den Längsstangen fest angebracht. Bei den Säulen 19 mit Spiralbewehrungen saßen die Zapfen an der Spirale.

Die Formen der Querbewehrungen bei den Säulen 14—17 mit quadratischem Querschnitt (Bügel aus Rundeisen von 0,7 cm Durchmesser) sind aus Tabelle 14 (s. S. 74) ersichtlich. Der erste und letzte Bügel lagen 7,5 cm von den Druckflächen entfernt und der Abstand der Bügel voneinander betrug 15 cm, während diese Abstände bei den früheren Säulen 10 und 20 cm betrugen. Die Längsbewehrung der Säulen 14—17 bestand wie früher aus 4 Rundeisen von 1,6 cm Durchmesser, die in den Ecken mit 3,5 cm mittlerem Abstande von der Oberfläche angeordnet waren.

Die achtseitigen Säulen 19 und 20 erhielten je 8 Rundeisen von 1,1 cm Durchmesser als Längsbewehrung. Bei den Säulen 19 war eine Spirale aus 0,6 cm Rundeisen in 25 Gängen herumgelegt. Der mittlere Durchmesser der Spirale betrug 28 cm, die Ganghöhe 3,5 cm, der mittlere Abstand von den Druckflächen 1 cm. Bei den Säulen 20 waren statt der Spirale 25 geschlossene Ringe von 28 cm mittlerem Durchmesser um die Längsbewehrung herumgelegt. Sie bestanden ebenfalls aus Rundeisen von 0,6 cm Durchmesser. Der Verschluß der Ringe wurde dadurch gebildet, daß die Enden in Hakenform um ein Längseisen herumgebogen wurden. Die Enden der Haken lagen nach innen und überragten das Längseisen je um 5 cm.

Sämtliche Säulen wurden 2 Tage nach dem Stampfen von der Form befreit, standen dann 10 Tage im Anfertigungsraum, wurden während dieser Zeit wiederholt genäßt und dann im Keller unter feuchtem Sande gelagert; 8—10 Tage vor der Prüfung wurden sie in den Versuchsraum gebracht; hier standen sie an der Luft.

D. Prüfung des Betons.

Die Druckfestigkeit des zu den Säulen verwendeten Betons, bestehend aus 1 Rtl. Zement und 4 Rtl. Kiesgemisch (s. Absatz B, 2 S. 75) mit 8,2 °/₀ Wasserzusatz, wurde in Reihe A (s. Tabelle 16) an 5 Würfeln von 30 cm Kantenlänge ermittelt, die am 19. Juni 1909 in eiserne Formen eingestampft waren. Daneben wurden in Reihe B zwei Würfel geprüft, die an demselben Tage aus Beton von der gleichen trockenen Mischung wie der erstgenannte, aber mit 9,5 °/o Wasserzusatz hergestellt waren, und zwar durch E i n fü 11 e n des Betons in - die Form. Zu beiden Reihen wurden die Proben 20 Stunden nach dem Einstampfen entformt, und erhärten dann 27 Tage unter feuchtem Sande. Bei 28 Tagen Alter wurden sie unter Beanspruchung senkrecht zur Stampfrichtung geprüft.

Tabelle 16.

Druckfestigkeit des Betons.

900 qcm; Alter — 28 Tage.

Würfel von 30 X 30 cm Kantenlänge; Druckfläche

Reihe

Ver

such

Zusammensetzung des Betons

Mischungsverhältnis der    Wassertrockenen    zusatz

Massen in Nr. Raumteilen

Herstellungsart der Proben

Gewicht

des

Raum

gewicht

Würfels

des

Betons*)

Druckfestigkeit in kg/qcm

<7

—B

Verhältniszahlen ; Mittel gleich ioogesetzt

kg

g/ccm

64.75

293

IOO

64*50

289

99

I Zement

8,2

einge

stampft

64.95

300

103

64*50

292

100

63.65

284

97

Mittel

4 Kiesgemisch

64,47

2,388

292

⁶3*55

99

9*5

eingefüllt

63» 3°

ioo

63*43

Die erzielten Ergebnisse Tabelle 16 bestätigen, daß die Druckfestigkeit des Betons bei höherem Wasserzusatz die geringere ist. Der Unterschied zwischen

Mittel

2*349

242

T) Die mittleren Raumgewichte am ersten Tage nach dem Einstampfen betrugen bei Reihe A = 2,380 g/ccm, bei Reihe B = 2,340 g/ccm.

Reihe A und B beträgt 292—242 = 50 kg¹), die Festigkeitsabnahme durch Steigerung des Wasserzusatzes von 8,2 auf 9,5 °/₀ demnach 17 °/₀. Hierbei beträgt der Unterschied in den Raumgewichten 2,388 — 2,349 = 0,039 g/ccm oder 1,6 °/₀.

Tabelle 17 enthält die Gegenüberstellung der Eigenschaften des Betons, wie er zu den früher geprüften Säulen verarbeitet worden ist, und des zu den neuen Säulen verwendeten. Ein unmittelbarer Vergleich beider ist schon wegen der verschiedenen Wasserzusätze bei gleichem Alter oder des verschiedenen Alters bei gleichem Wasserzusatz nicht möglich, immerhin ergibt sich aber schon aus dem Umstande, daß die Druckfestigkeit des früheren Betons mit 9,5 °/₀ Wasserzusatz bei 45 Tagen Alter 189 kg/qcm betragen hat gegen 242 kg/qcm des neuen Betons mit ebenfalls 9,5 °/₀ Wasserzusatz, aber bei nur 28 Tagen Alter, daß der neue Beton wesentlich größere Druckfestigkeit besaß, wie der früher verwendete. Bestätigt wird diese Beobachtung noch dadurch, daß bei übereinstimmendem Alter von 28 Tagen der frühere Beton mit 7 °/₀ Wasserzusatz nur 264 kg/qcm Festigkeit erreichte, der neue Beton dagegen trotz des höheren Wasserzusatzes von 8,2 °/₀ 292 kg/qcm.

Tabelle 17.

Vergleich der beiden Betonsorten aus der früheren und neuen

Untersuchung.

Frühere Untersuchung

Neue Untersuchung

Bezeichnung des Betons Wasserzusatz in °|₀ .

Art der Herstellung .    .    .    .

weich

9-5

erdfeucht

7.o

8,2

9>5

eingestampft

eingestampft

eingefüllt

Mittleres

Raumgewicht

Alter

g/ccm

37

27

28

28

2,277

2,414

2,388

2,349

Mittlere

Druckfestigkeit

Alter

kg/qcm

45

28

28

28

189

264

292

242

E. Festigkeitsversuche mit den Säulen.

Die Prüfungen wurden wiederauf der 600-t-Maschine, Bauart B or s ig , ausgeführt unter Beibehaltung des S. 13 beschriebenen Abgleichverfahrens der Endflächen der Säulen mit Gips in der Maschine selbst. Die Druckkraft wurde unter wiederholtem Entlasten stufenweise gesteigert und sofort nach Erreichung jeder Stufe wurden

a) die Längenänderungen für zwei diametral gegenüber liegende Meßstrecken und

b) die Querdehnungen in drei verschiedenen Querschnitten

gemessen.

t. Einrichtungen zum Hessen der Formänderungen.

Abb. 53 und 54 zeigen eine Säule mit den Meßapparaten, a) Zur Ermittelung der Längenänderungen dienten wie bei den früheren Versuchen wieder Marte ns sehe Spiegelapparate 1 und 2 Abb. 53 und 54 mit besonders hergerichteten Böcken zur Aufnahme der Schneiden der Meßfedern und mit Meßfedern aus Aluminiumrohr für 50 cm Meßlänge.

*) Bei der guten Uebereinstimmung der Einzelwerte erscheint der Vergleich der Mittelwerte trotz der verschiedenen Anzahl der Einzelbeobachtungen zulässig.

b) Die Querdehnungen wurden abweichend von dem früheren Verfahren wie folgt gemessen. Neben der Säule wurden in Spitzen auf der unteren Druckplatte zwei durch Quereisen verbundene U-Eisen aufgestellt und beobachtet, um wieviel die Endpunkte der Meßstrecken sich diesen U-Eisen näherten (positive Beobachtung) oder von ihnen entfernten (negative Beobachtung); die algebraische

Abb. 53. Anordnung der Meßvorrichtungen.

W&*u£; i]

Mi

Cm

z⁵

1 u. 2 Marten’scher Spiegelapparat zum Messen der Längenänderung. 3 — 5 Apparate zum Messen der Querdehnungen, hiervon 4 u. 5 in Querschnitten mit Querbewehrung und

3 im Querschnitt ohne Querbewehrung (s. a. Abb. 54.)

Summe beider zusammengehörigen Beobachtungen lieferte dann die Größe der Querdehnung. ~~~~

Zur Bestimmung der Bewegungen in fünfhundertfacher Vergrößerung dienten Spiegelapparate, deren rhombische Messkörper S Abb. 55 zwischen den mit dem

U-Eisen fest verbundenen Winkeln a und den Eisenstäben b eingeschaltet wurden. Die Stäbe b standen in den Endpunkten der Meßstrecken mit Schneiden gegen die Säule und wurden an den hakenförmigen Ansätzen c durch die an Schnüren

Abb. 54. Anordnung der Meßvorrichtungen.

•M\

w<-

■m

I

...

s*.

aufgehängten, federnden Bügel d gehalten und zugleich gegen die Meßkörper .5 der Spiegelapparate angedrückt.

Die Stützlinien der Stäbe b waren bei den bewehrten Säulen gegeben durch Nuten in den Stirnflächen der an den Bewehrungen angebrachten Zapfen (s. S. 77 und Abb. 50—52 a).

Bei den Säulen ohne Bewehrung standen die Schneiden der Stäbe b unmittelbar auf dem Beton.

Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 5.

2. Längenänderungen der Säulen bei den verschiedenen Bewehrungen unter den gleichen Belastungen.

Die Längenänderungen sind an zwei oder drei der fünf gleichartig bewehrten Säulen 14, 15, 16, 18 und 19 wieder bei stufenweiser Laststeigerung, beginnend mit 5910 kg Nullast, bestimmt, und zwar in jeder Stufe bei mehrmaligem Lastwechsel zwischen der Nullast und der betreffenden Laststufe. Die hierbei er

mittelten Gesamtverkürzungen —X und die bleibenden Verkürzungen —X' sind in Tabelle 18 (s. S. 84 u. 85) zusammengestellt. An den Säulen 17 und 20 sind keine Messungen ausgeführt.

In Abb. 56 sind die Mittelwerte für die Gesamtverkürzungen und in Abb. 57 (S. 92) die Mittelwerte für die bleibenden Verkürzungen bei steigender Belastung, beobachtet bei der erstmaligen Beanspruchung, zu Schaulinien aufgetragen und zwar sind hierbei die Beobachtungswerte Tabelle 18 um die durch Extrapolation erhaltenen Verkürzungen für die Nullast erhöht. Ordnet man die untersuchten Säulen nach wachsender Zusammendrückung bei gleicher Belastung, so gelangt man nach Abb. 56 zu folgender Reihenfolge:

. Säulen 14 mit

Bock

Bei allen Säulen sollten die Querschnitte bezw. Meßstrecken bei 4 um 35 cm, bei 3 um 47,5 cm und bei 7 um 5,5 cm von der unteren Druckfläche entfernt

liegen. Abweichungen hiervon waren dadurch veranlaßt, daß die Querbewehrungen beim Stampfen des Betons sich verschoben hatten. Um den hierdurch bedingten Höhenunterschieden beim Aufstellen der Meßapparate Rechnung tragen zu können, waren die Winkel a Abb. 55 in Schlitzen an den Stegen der U-Eisen angeordnet (s. a. Abb. 53 und 54).

Die Genauigkeit der gewählten Meßweise ist dadurch beeinträchtigt, daß die Säule unter der Druckbeanspruchung sich verkürzt, so daß die Stützpunkte der Stäbe b an der Säule sich der Druckplatte nähern, während der Abstand des Stützpunktes für den Spiegelträger am Winkel a unverändert bleibt, durch veranlaßten Fehler sind indessen, wie die Rechnung ergibt, so gering, daß sie vernachlässigt werden können.

Abb. 55.

Körper

2-

II

V.

Die hier-

18 ohne jede Bewehrung,

.    19 mit Spiralumwicklung und 8 Rundeisen als Längsbewehrung.

Weniger deutlich sind die Unterschiede der bleibenden Verkürzungen Abb. 57, doch ergibt sich auch hiernach im wesentlichen die gleiche Ordnungsfolge.

Dieses Ergebnis deckt sich insofern mit den Beobachtungen an den 2 m langen Säulen (s. Tabelle 5), als auch unter letzteren die Säulen ohne Bewehrung die größten Verkürzungen lieferten; dagegen waren die Verkürzungen der 2 m langen Säulen mit einfachen Umfangsbügeln etwas geringer als die der Säulen mit Umfangsbügeln in Schleifenform.

3. Querdehnungen der Säulen bei den verschiedenen Bewehrungen unter den gleichen Belastungen.

Die bei den einzelnen Laststufen nach wiederholtem Lastwechsel zwischen der Nullast (5910 kg) und der betreffenden Laststufe erreichten gesamten, federnden und bleibenden Querdehnungen in cm io~s sind in Tabelle 19—21 (s. S. 86—91) zusammengestellt, und zwar getrennt für die drei Meßstellen :

I. in der Mitte der Säulenlänge, 45 cm von der unteren Druckfläche entfernt in einem Querschnitt ohne Querbewehrung;

II. 37,5 cm von der unteren Druckfläche entfernt I in Querschnitten mit

„ J Querbewehrung. Wie man sieht, weichen die Beobachtungen für die gleichen Belastungen bei den gleichartigen Säulen zum Teil recht erheblich voneinander ab. Der

7>5 >>

ff

ff

ff

ff

Abb. 56.

Mittlere Gesamt-Yerkürzung der verschiedenartig bewehrten Säulen bei wechselnder Belastung. Die Nummern der zugehörigen Säulen sind an den Enden der Schaulinien angegeben.

90% 40~³ 80

70

60

60

30

20

VC*

SS*

SN'

v\

VA

Betastung in t

Gesamt-Y erkürzung.

Einfluß der Bewehrungen auf die Querdehnung wird sich daher aus ihnen nur allgemein ableiten, nicht aber zahlenmäßig zum Ausdruck bringen lassen.

In Tabelle 22 (s. S. 93) sind nun die Gesamt-Querdehnungen für die Säulen gleicher Bewehrungsart getrennt nach den drei Meßstellen I—III zu Mittelwerten zusammengefaßt, und zwar umgerechnet in °/₀ der Meßlänge /. Die Größe der Meßlänge ist bei den bewehrten Säulen nicht sicher zu bestimmen; sie ist angenommen für die bewehrten Säulen 14, 15 (s. Abb. 50 und 51) und für die unbewehrten Säulen 18 gleich der Querschnittskante, für die Säulen 16 mit Diagonalbügeln gleich der Diagonale des Säulenquerschnitts und für die achtseitigen Säulen 19 mit Spirale gleich dem Abstande der gegenüberliegenden Flächen.

Vergleicht man die Ergebnisse für die drei Meßstellen an derselben Säule mit einander, so ergibt sich, daß die Querdehnungen nicht nur bei den un-

Fortsetzung siehe Seite 92.

CO

4-

Mittlere Federung für die beiden letzten Lastwechsel

in

°/o • 10 5

VO N Th OO VO 00 C0 C0 CO

1198

1178

1266

1214

VO vo    Th    Ov    CO    N    Th

3058

399°

3746

4460

4065

00 0 N CO VO vo Ov¹ 0 h n a co vo -h vo vo

6346

5986

6166

7164

[7164]

vo Th 00 Ov C0 CO

390

1194

1276

1235

2082

2302

2192

3OI°

3388

3199

4054

4682

4368

5122

6088

S09S

6382

L6382]

OOO

IO H H Th vo OV

Th Th Th

4623

5732

5758

6164

5885

g£ §

vo 00 vo

vo vo hx

7029

Beobachtete Längenänderungen der Säulen bei wiederholtem Lastwechsel.

(Die Beobachtungen begannnen von 5910 kg Anfangs-[Null-]Last ab.)

Bleibende Verkürzungen (— X') in °/₀ - io 5 bei Belastungsreihe

Gesamtverkürzung (— X) in o/o • 10 —5 bei Belastungsreihe

Säule

Nr.

Wechsel

zwischen

der

Nullast (5910 kg) und angegebenen Laststufe

SunjqoMog asp 3jy

3|npg J3p u3qoi32

Mittlere Federung für die beiden letzten Lastwechsel

Bleibende Verkürzungen (— X') in °/₀" 10—5 bei Belastungsreihe

Gesamtverkürzung (— X) in °/₀ • 10 — 5 bei Belastungsreihe

Säule

Nr.

726

[726]

Il8

194

i37

394

[394]

598

889

643

932

1122

1027

1632

[1632]

o8zi

1345

in

°/o •

N VO N 0    CO O VO

■t ro n m    o h on

M H H

CO N VO <N N -*h Th CO CO VO Th o O' N

Th 00 N N 0 hx

Th Th Th

vo O O N O vo

Th ^ Th

■»h N vo N Ov CO

Th co Th

17 920

417 I 429 ¹ 435

Mittel

00 00 Th i\ VO VO hx VO CO CO CO co

8 (— 18)

VO

I S I

VO 00 N Ov CO Ov

co co co

VO VO N txVO tx CO C0 CO

139

123

1300

1500

1400

00 VO o h Ov tx

CO N Th

H M H

N 00 0 H 00 VO CO N Tf-

t 0 Th OVIO H

N N Th

MWH

38 910

1319 1 1350 1361

Mittel

00 VO 0 VO O Ov

n n co

226

198

384

2672

0 O Th

00 VO tj-CO N VO N N N

0 00 VO Th CO 0 CO N VO N N N

VO VO 0 VO NN N H tO N N N

59 890

288

269

[2672]

2395    2428

2321

Mittel

N 'O N tx VO m

IO covo

530

'h Thvo 00 N 00 00 H CO Ov Th tx Ov Th Th CO vo Th N h Ov

3648

4044 i 4098 3846 [4098] 5090

2410

1164

(1787) 1(1280)

739

5744 I

5417

N N VO tx Th VO VO H 0 OV CO H N CO

vo co Ov VO 0 Thvo co co co co vo Th vo

00 VO vo

Th N N VO N Ov CO CO CO

3583

N 0 00 N VO00 00 CO Th Th Th VO

4887 | 5025

335°

3x68

3758

3425

Mitte)

80 720

7018

8^8

7683

7456

6£iz

(7456)

1670 j 1926

[1670] [1926] |

Thvo vo

CO vo Th

vo 00 hx N Th CO

158 -    -

134 208 224

[208]    [224]

298

360    394

329 [394]

VO ^ OO Th 00 m

h    n co

321

570

670 :    684

620 | [684]

538

622

08S

866    918    976    —

1026 1190 1270 1344

946    1054 | 1123 [1344]

1300 | 1422 1936 j 2324

1618 | 1873

1898

1898

9OZ9

4710

4186

5260

4719

Mittel

101 550

N N Th CO CO N CO N H VO vo 00

00 O 00

OV O Th

vo vo Th

VO io s

6368

5436

7188

63311654916929

Mittel

122 380

■pSnqsSunssujiuq jaqoiyuio füiruqa.waqsSutr r

1144

1022

1188

1118

1984

1814

2106

1968

2900

2638

2946

zi£Z

(73x2)

vo Th

N VO Th Th

440

8906

7104

VO VO O N txVO

CO OO Th

00 vo O

142 450

(Soo8)| kSS«

Mittel

8ze6 | 9698

ogz £91

[8696] [9228]

Mittel

420

454

437

00 00 00 Ov CO    H

CO Th    Th

1352    1376    —    —

1440    1462    1520    1546

17 920

Mittel

38 910

Mittel 1396    1419 |[i52Ql |[i546]

2338    2406    2456    —

2572    2652    2704    2746

Mittel||    2455    2529    2580    [2746]

3518    3610    3660    —

3872    4034    4°9⁶    4144

Mittel II 3695    3822    3878    4144

8909 | 016S z£Z£ oSkS o£iS ! 0S0S oS6k 8J8^

Mittel! 5134    534i j 5480 I 5599 |[62o6]

4    6430 6536 6720

5    7S58 8578    -

Mittel 7144 | 7557 ((6720)

8284

Mittel ! 8284

068 6S

80 720

oSS 101

122 380

.142 450

122

176

149

oS£

350

350

Si

2828

co 0 0

VO VO N

00 vo 0

CO CO Th

638

890

3809

764

SuTuqaAvsqussig spof ouqo

00

OO VO O | w VO VO

VO vo N Th 00 OV N

1284

o6£x

3711 3751 [330]

O 00 O hx co hx N N CO

H H H

1216    1258

1108    1184

1282    1240

145

IOI

S££i

£6zi Lzzi I zozi

Th N VO VO00 Th Ov CO O

Th Th io

1172

^794

6182

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6220

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9°99

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Th N Th

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CO co Th

::

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1336

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00 00 vo I 00 00 vo I 00 Ov co H H N

2081

0 0 VO w 00 vo tx oo io N N CO

3°49

781    811

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1194

(■fron)

00 00 vo

VO VO CO vO 00 Ov CO CO Th

4157

4488

4760

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5138

5462

5822

5642

6524

[6524]

INI

0 00 00 VO tx «-,oo vo Th VO N tx

00 O N VO N N N CO CO

300

Th N vo w h hx Ov vo N N N N

2228

2484

2356

0 vo O

h Ov tt CO H Th N N N

2188    2252

2058    2x28

2334    2404

2193 | 2261 | 2315

N    Th    N    VO    Th    00    00

N    VO    Th    O    00    H    Th

vo ^ vo vo txVO 00

N    Th    0    vo    VO    0    Th

OV    Th    N    00    Th    tx    CO

Th ^ IO Th N IO N

700 !    750

1108 j 1056 782 |    824

1082 ! 1224

4230

4996

4613

i l66

1696

1034

06S1

6764

1440

(6764)

2322 1    —    —

1416 | 1526    1612

1869 (1526) J(i6i2)

Lz

28

59

29

21

19 I 44 I 49

112 204

158

221

403

312

32s

719

522

458

528

1245

744

57

102

185

Sn

N 0 Ov O

co h m o

132 134 198 213 344 385 225 I 244

VO N CO CO Th VO00 N N COVO Th

432

450

1118

667

673

1918

96 L

927

(927)

238

303

635

39²

4389 4463

[4389] L4463]

OvOO 00 VO COVO co hx co N H H N H CO Th o VO vo tx hx

1017

~85lT

1294

1076

1184

4191

4886

6373

0S1S

Thvo OV vo CO OvOO O

co co Th Th

1262

1579

1420

2247

2851

2549

3255

4315

3780

4158

4447

6257

4954

00 Th vo oo hx o

Th H VO

co co co

343°

3128

3544

Th vo 00 00 ^ O co 0 Th

CO CO CO

3279 I 3387 : 34^3

N VO Th vo o Th tx N Qv Th Th Th

4664

4148

4832

O N- Th 00 CO H VO O tx Th Th Th

4442 I 4548 ! 4634

00 Thvo vo N OV

CO CO Th

vo vo vo

6042    6144

5120    5248

6060    6336

5741 i 5909 | 6063

8208

0699

VO N O H Th N O vo H 00 VO 00

VO N O Thvo vo 00 covo

txVO hx

7289 | 7559 | (7449)

7722 | 8086 | 8264

[7722] [8086] [8264]

VO Th CO CO Ov CO

CO

Ov tx N VOOO VO CO CO Th

OVVO tx

vo 00 o

CO CO N

321 :    399    404

1175

ZS11

1259

1548

1327

2065

2787

2358

H N 0 H N vo O N N CO CO Th

3498

4104

4352

6149

4868

5296

(5296)

6623

VO

VO

1227

£i£i

6621

2044

2187

2733

2321

2987

3209

4171

3456

00 tx 10 Ov tx Ov Ov N 00 co Th vo

4723

5220

5695

8178

6364

6481

vo

1123

1224

1476

1274

00 Ov O Ov CO vo

OV H vo

H N N

2202

1000 o

HNO Ov H H N CO Th

338l

VO 0 tx tx 00 Th 00 H vo co Th 10

4567

5040

5486

7783

6103

6228

7120

6674

7708

7708

O txVO

tx tx Th

0 O N

1022

1016

1187

N 00 N N VO Th Ov Ov

0 N H Ov Ov tx 00 00 Ov

918 [ xox1 [ 1075 | 1131 [1345]

0 Th C0 N H Th VO Th hx

H H IM

00 vo 0

ovo o

Th COVO

H H H

1332

1261

1553

1382 1 1458    1559

1987

1811

2041

1946

6404

Th hx 0 vo OvvO VO vo N vo vo vo

vo 00 Ov vo Ov Th vo vo h vo vo vO

co Thvo

CO H tx

Th vo 0 vo vo vO

5197 I 5291 5²73 | 5405 5698 | 5824

Mittel 5389 | 5507 J 5674 | 5768 j 5870

7109 | 7280    7485

7075    7215    7357

7831    8026    8171

N H vo VO O Ov 00 Ov vo VO VO hx

Mittel 7120 | 7339 I 7507 I 7671 |    — J

0 hx H

OV Ov Th VO vo VO 00 00 Ov

oSS 101

122 380

142 45o || s

Mittelll 8976 |

SuniqoiAvuifq-jujidg ‘SuniqoAvoqsSuuq

O vo vo

Ov O N CO Th Th

407

Cv

0 Th N Ov Q N 00 Th CO 0 ¹ H 0 OVVO N CO Th CO N N Th w m w . H N N N

o tx Th oo n vo I Th vo VO Ovvo CO M H N

CO N CO VO CO CO

N m N Th h N

453

523

O Ov Th Th Th CO Th Th Th

VO CO VO Th COVO

co 1000

CO « Th Th Th Th

661

2320

00 0 VO VO CO Ov «COS CO CO CO

346s

I l°sl ^

N CO ov 00    0 C0 H

O O N VO Tj. o N vo CO Th Th tx tx 00

tst

358

430

414

fr, H H

Ovvo tx VO vo ^

39

o£

458 1 488

435    448

114 131 112 165 200 228

Th CO Ov

CO 0 vo Th iO vo

O tx tx N Ov Th Th Thvo

O Th tx Ov vo H CO Thvo

H M H

COVO tx

vo 0 vo

CO Th 10 H H H

755

01Z

vo vo N Th N O CO Ov H Th CO CO

142

1442    1487 j 1521 i 1552

N Ov VO

VO 00 Th CO N CO

332    377

covo Ov vo Th co Ov tx tx Ov 00 N N N N

<S

2711

2691

2946

10 CO 10 Th Th Ov vo vO 00

N N N

O Ov CO

O vo Th

VO VOOO N N N

Th iO Ov 0 H N iO VOOO N N N

2671 I 2728 | 2783

26l6

IO N CO N tx N Ov CO VO VO VO VO

00 0 w CO 0 N vo Ov

vO vo VO

4034 | —

4135 j 4197

449¹

4220

0 tx Ov N 00 N O O ^ Th Th Th

co Tf in

VO H VO

Ov 0 co

CO Th Th

410714179

N O Ov tx tx 00 vo 0

00 00 N O CO C0 Th Th

3762

3779

4145

3895

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Tabelle 18.

Wechsel

zwischen

der

Nullast (5910 kg) und angegebenen Laststufe

§UrUl{3AY3£J J9p

Ofnug asp uaqopz

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel'

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

17 920

38 910

59 890

80 720

oSS 101

122 380

142 450

ogz £91

17 920

38 910

068 6S

ozZ 08

101 550

122 380

142 450

ogz £91

oz6 Zi

38 91°

59 890

80 720

uuojuajiojqDg ui pSnqs£uBjuir[ f ‘ÄuruqsAvsqsSuuq

iiuoj-s ui pSnqpjuoSuiQ z ‘SunjqoAvoqsSuuq

SurqqoiAvuiQ-iBJids ‘2uruq3A\3qs2uuri

'S

Ov

Säule

Nr.

Th

OJ

Tabelle 19.

Lastvvechsel

oj ro Th

01 ro Th

Beobachtete Formänderungen der Säulen

(Die Beobachtungen begannen von

I. Gesamt-

bei wiederholtem Lastwechsel.

5910 kg Anfangs-[Null-]Last ab.)

Formänderungen.

Längenabnahme — X in °/₀*io—⁵

Querdehnungen in cm • 10—s, gemessen

Querdehnungen in cm* 10 —⁵, gemessen

I in der Mitte der Säule auf Längsbewehrung in der Mitte zwischen Querbewehrungen

bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

17920 38910 59890 80720 101 550I122 380 142 450 163 280    17920)38910 59890 80720 101 550 122 380 142 45o| 163 280

VO vo , vo 00 vo , hx Ov I I I vo ro ro I ro ro 1 1 to ro ro ¹

1216

1258

1270

1284

H H H

I to H H

I eo co o

004- 00

U 37,5 cm von der Druckfläche auf Querbewehrung

III 7,5 cm von der Druckfläche auf Querbewehrung

bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

17 920    38 910 59 890 80 720 101 550 122380 142450 I 163280    17 920 38910    59890 | 80720 101 550 122 380 142 450 163 280

Th^ I |

MWH

OJ OJ H

126

00 Th M .

hx Ol O

OJ Ot ro ¹

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to to to to

10 H H o 10 vo to en 00 ov 00 00

VO 00 Th Th N tx 1 O H H |

ro ro ro

4032

4148

4206

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8086

8264

>74

182

182

00 vo N ,

0 O H

co ro ro ¹

406

414

422

418

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554 638 726 830 564 648 734 854 572 652 744 862

576

748

372    1282

392    1240

—    1370 2440

—    1390 2484

6060    7660

8120

170

180

190

186

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OVH N 4 10 10 1    1

«vo «vo ,

Th lOVO VO

ro ro ro ro ¹

652    854 1062

676    874 1062

690

894

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198

232

240

234

262

268

270

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00 00 0 . 0 h ro

^ ^ Th ¹

. Ov Ov Ov vo x| Cn 00 00 to

I vo vo vo

x| Ln m

' 0 Ov 0

1188

1206

1236

1450

1476

1512

0 00 00 VO VO vo hx hx

ro

m ro ro

vo OJ Th Thvo VO 444 ¹

532

55°

556

564

302 396 504 310 406 494 304 412 498 306

49°

484

636

648

656

OJ CO OJ

OV ov 0

in imo

742

762

776

790

vo Th

mvo

hx hx

872

902

918

134

186

178

180

I to to to to to to ¹    004- 4-

00 00 44 ,

oj m Th Th

H H H H >

Th Th CO . VO O h

M ro ro

00 Th 0    .

ro m N

Th Th Th I

590    770

622

630

986 792 1018 826 1040

288

290

296

296

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394

410

416

416

OJ Th 00

hx 00 00

4 4 4 I

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OJ vo vo .

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OJ OJ OJ OJ ¹

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00 vo 00 OJ vo Ov H ro I

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90    244

250

90

802

858

868

880

1022

1046

Th co 00 ,

00 00 00

Th vo vo ro ro ro

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00 00 VO , VOVO N ro ro ro ¹

502

512

520

528

646

670

690

694

838

894

920

1096

1182

VO 0 O . ro Th Th j

Th 00 vo .

H H H I

4" CJ CJ . txOO 00

236 326 432 250 336 468 254 346 5°o 254 352 508

00 CJ

ro« I | vo S I

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4186 435° 3302    4426

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6876    8696    88    278

7104    9228    96

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282

286

284

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H H H I

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578

678

780

586 676    770

586 678 766

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00 00 I

«    «    «    « I

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4 4 m m ¹

Th vo 0 Th , H H d CJ

ro co ro ro ¹

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00 00 OJ .    OJ 00 o ,

»T <T0° |    H o H | |

244

248

25°

246

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00 00 o , ro mvo

282 422 576 276 428 592 282 432 604 286 440 610

614

ThvO Th    Th    Theo OJ    .

« 4m    I    Th    hx00 o

IO IO IO    ¹    |    hx    hx hx 00    »

628

744

644    776

650

792

802

0 OJ

H Th |    |

OV OV I

0 OJ vo 00

hx hx hx hx

254

262

260

320

326

324

I OJ OJ OJ

vo vo 00 00 Ov o

976

1058

1112

1144

1520

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hx hx 00 |

I to to to to to to to H 00 Ov 4*- 00

00 o OJ 00 , oj Th Th T^-ro ro ro ro ¹

442

582

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484

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vo 00    Ov    hx 00    Th tx

4 4    4    I    I    hx 00    ov ov    ¹

588    752

636

638

644

1174

824

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Ov ov m Th vo m co ro I ro ro ro co ¹

1123

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1998

2044

2065

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OJ

Ov Oi 4 OJ tO H I Oi 4^ OJ to H

VO hx ThvO . hxN COOv .    .

00 00 Ov Ov O moo 00 ro ro ro ro ¹ I n 444 ■    ¹

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I    I Ol Ol Ol 4    I tO tO tO tO

|    | M 4 H VJ    | Ov Oi to 10

vO 00 OJ Ov    10 vo ^4 4^

2139

2187

2221

2247

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H 00 H    I    I    OJ    0    CI    to    I

Ov ov o    I    I    H    «    «    «    |

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4 4 0 «,

hx 00 00 00

,    . H H H

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582

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. Ol Ol Oi Ol Ot Oi Ov OV

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584

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N N N N    tx 00 00 00

Th    CJ    VO    .    .    00    00    ThvO    ,

Ov    O    Ov    0    0    h H

H    CJ    H    I    ¹    OJ    CJ    CJ CJ    ¹

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4- 4-    *«h    1    1    ro    ro ro ro    ¹

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546

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448

456

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456

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552

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54

54

54

66

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74

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198

212

214

218

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0 ro ro Th co ro ro co ¹

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614

658

692

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104

104

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274

278

282

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Th tx lOVO I

4 4 4 4 1    1

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658

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688

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114

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W W 4* -4* 00 00 4- 00

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600

602

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1070

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66    206

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212

216

474

476

1    398    1352    2338 3518

^ 2    420    1376    2406 3610

3    426

2456    3660

0 0 h 10 10 ro 00 Ov 0 h 4 4 mm

00 0

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312

316

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1234

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122

118

122

120

286

286

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Ol

h cs ro Th 10

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1546 2746 4144

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176

208

206

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ro 0 h 0

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178

180

362

362

360

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414

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776

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146

178

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568

708

820

844

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726

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3    3    44°

425

433

3    449

19    4    4    453

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850

870

886

900

88

Querdehnungen der Säulen.

Querdehnungen der Säulen.

89

Tabelle 20.

Beobachtete Formänderungen der Säulen

(Die Beobachtungen begannen von

II. Federnde

bei wiederholtem Lastwechsel.

5910 kg Anfangs-[Null-]Last ab.)

Formänderungen.

Säule Nr.

Lastwechsel

Längenänderung in °/₀ • 10 — 5

Querdehnungen in cm - 10 — 5, gemessen

Querdehnungen in cm - 10 — 5, gemessen

I in der Mitte der Säule auf Längsbewehrung in der Mitte zwischen Querbewehrungen

II 37,5 cm von der Druckfläche auf Querbewehrung

III 7,5 cm von der Druckfläche auf Querbewehrung

bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

7920138910)5989080720101550122380 142450 163280 1792038910 59890 8o72o|ioi550|i2238o 142450 163280

17920)38910 59890 80720 101550 122380 142450 l6328o| 17920 38910 59890 j 80720 101550 122380 142450 163280

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86

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242 352 438

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706

716

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O 00 O

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222

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212

276

278

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264    312

268

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234 288 354 230 290 358 228 290 366

286

164 226 282 178 236 310

318

3¹⁰

188 274 358 204 276 392 204 300 380

116 194 276 118 162 288

120

204    288

288

296

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50

48

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Os) Os) Os)

I I C'N 00 C'N

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428

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354    420

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398

398

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372

374

402

412

406

4 4 4 vl G Cn Cn OO On

I | 2t2

1    1 O C'N 00

fl II

Tabelle 21.

Beobachtete Formänderungen der Säulen

(Die Beobachtungen begannen von

III. Bleibende

i bei wiederholtem Lastwechsel.

5910 kg Anfangs-[Null-] Last ab.)

Formänderungen.

:S

s>

Lastwechsel

Längenabnahme —X' in °/₀ • 10 — 5

Querdehnungen in cm • IO — S, gemessen

I in der Mitte der Säule auf Längsbewehrung in der Mitte zwischen Querbewehrungen

bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

*>

Querdehnungen in cm - 10 — 5, gemessen

II 37)5 cm von der Druckfläche auf Querbewehrung

III 7,5 cm von der Druckfläche auf Querbewehrung

CH M CO

1792038910I5989080720101550I122380142450 163280 17920 389ioj5989o|8o72oJioi55o 122380 142450 163280

86    214

118    258

492

522

122

4 i —58 —72 — 2 j — 6 —86 —64 - '—24 —    —

24    108

202

292

!|

38910 59890

bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

17920 38910 59890 80720 101550 122380 142450 163280

46

104

126

212

36 90 210 40 96 226

14 3

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8    92

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454

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M Th 00 M I IVOO

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100 136 146 118 142 158

156

150 j 160 182 160 172 186 — 166 —

194

226

44

348 466 598 752 376 486 620 —

30

62

48

94    156    260    354    478    634

188    276    372    502    —

102

206    238

214    242

Il8 I30 162 I74 128 I50 162 190

212

222

244

256

124

160

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130

138

264

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150

190

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102

106

112

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122

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152 182

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202

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112

118

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160

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184

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248

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I 00 00 ON' ¹    00    bi    00

122

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194 290 136 214 342 146 218 396

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88    144

104    164

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120

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200

128

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210

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212

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192

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172

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370

256

266

312

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21

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185

204

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1713

1918

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1    I    l

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320

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112

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MD MD MD Th MD MD

112 150 I90 238

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134

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224

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165

162

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651

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1270

1344

1936

2324

1987

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118    172

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340

356

370

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94

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128

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34

36

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62

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122

122

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156

166

200

268 326 390 262 342 418

268

356

358

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94

116

42    64    96 122

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108

114

218

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I r-H t-H t-H HH

Ln Ui 4^ 4- | mD MD OOOn ¹ CM9 4* 4*    ¹ 0 0 0 4»

226

248

256

266

274

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384

402

410

72

74

74

80

92

100

108

HO

118

d d 00 1    ,

co co Th |

bewehrten Säulen 18, sondern auch bei allen bewehrten von dem Ende der Säule (Meßstelle III) nach der Mitte hin zunehmen, d. h. daß die Säulen die bei Druckversuchen bekannte Ausbauchung zeigen.

Nach Abb. 58 a u. b nimmt diese Ausbauchung (Unterschied zwischen den drei Messungen) naturgemäß mit wachsender Belastung zu.

Der Einfluß der Bewehrungen macht sich insofern deutlich geltend, als die Säulen 18 ohne jede Bewehrung von Anfang an die größten Querdehnungen

Abb. 57.

Mittlere bleibende Verkürzung der verschiedenartig bewehrten Säulen bei wachsender Belastung.

den Enden der Schaulinien angegeben.

Die Nummern der zugehörigen Säulen sind an

15

10

90

//

50

JL

A •

'///>

7/

/t

ox

80

100

st

18*

120

16

19

15

19

Belastung int

Bleibende Verkürzung.

zeigten. Im übrigen lassen die Messungen bei II (bewehrter Querschnitt) im Vergleich mit denen bei I (unbewehrt) keinen gesetzmäßigen Einfluß der Bewehrung auf die Querdehnung erkennen innerhalb der Belastungen, bis zu denen die Messungen fortgesetzt worden sind.

In Tabelle 23 (s. S. 93) sind die Mittelwerte für die drei Meßstellen I bis III zusammengestellt und in Abb. 59 zu Schaulinien aufgetragen. Die Lage der Linien zueinander zeigt, daß die Säulen 18 ohne jede Bewehrung die größten und die Säulen 16 mit Diagonalbügeln in S-Form die geringsten Ouerdehnungen aufweisen ; dazwischen stehen die Säulen 19 mit Spirale, 14 mit Umfangsbügeln in

Tabelle 22.

Mittlere prozentuelle Querdehnungen der Säulen gleicher Bewehrung.

(Die Werte sind von der Anfangs-[Null-]Last =5910 kg ab beobachtet.)

Säule

Nr.

Meß

stelle

Mittlere Querdehnung in °/₀ • 10—7 bei den iibergeschriebenen Belastungen

in kg

17 920    38 910    59 890    80 720 IOI 550    122 380    142 450    163 280

14

II

332

III

298

702

782

244

606

C Io O

Crt C/j Cn> Ob CO w

1472 1954 2404 2962 1748 2246 2870 3390 1314 1738 2274 2844

15

II

338

950

III

312

854

1464

1302

1934

1692

194

576

870

1166

2430

2262

1526

3092

2950

2156

tJ U) OJ co co co

-4^ Ob

Ob

co

H H H HH NH NH NH NH    HH

NH    NH

n O O 'd- O ,d-Ob nf- 00 O 'O

dfiw m m <d-

712

602

500

1206

1070

852

1064

902

792

1426

1210

1122

[2534]

2000

2124

1852

1660

1238

1822 1528 1542

2526 3418 5004 2274 2778 3782 1634 2016 2440

2082

2732

(2784)

4086

3766

(3926)

214

838

NH

bO Ob 00 Ob

804

608

1328

1320

996

u» 00 CO

ts>

-£* -P* CO

2448 3136 2526 3200 1700 2066

CO o vo cj m co

00 co CO co N

Tabelle 23.

Mittlere prozentuelle Gesamtquerdehnungen an den Meßstellen I bis III.

Säule

Mittelwerte in % • 10—7 bei den Belastungen in kg

Nr.

17 920 38 910 59 890

80 720

101 550    122 380

142 450

14

291

697

1075

15

281

793

1212

I5¹¹

1597

1972

2073

16

234

605

919

1253

1631

18

5i6

19

226

1043

750

1583

1215

2145

1689

2737

2225

'O ro    n hh

Hl    CO    AO    O

»o    O    co

N    M    n    N

3065

35ii

2407

3926

3307

280

Abb. 58a und b.

Querdehnung der Säulen in den verschiedenen Abständen I—III - Säule

°/o 40 ⁶Querdehnung

2d0

200

420

200

X oü

von

□ D> X O#

14 mit Umfangsbügeln in Schleifenform. r    15    mit    einfachen Umgangsbügeln.

„    16    mit    Diagonalbügeln in    S-Form.

„    18    ohne jede Bewehrung.

„    19    mit    Spiralumwicklung.

der Druckfläche, bei gleichen Belastungen.

Fig. 58 t.

5200

mo

dm

°/o 40 ~ ⁶ßuerdehnung

•t>

Abb. 58 a.

mo

3600

3200

’t>.

y° —

V.

<3

-V

\\

-V

2m

2?

460

<J

\

2000

CXX

• Ox C

•o

3200

,o

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59890{ Q-

SO

___x^

420

2m

-X.

A'

V,

o-

38940\

t>x ol

--X"

:s

\\

47920 \

Ni

\

40

20

30

dO

50 cm

40

20

30

dO

50 cm

Abstand der Meßstellen I—III von der Druckfläche.

Abstand der Meßstellen I—III von der Druckfläche.

Verhältnis der Querdehnung zur Längenänderung.

95

Schleifertform und 15 mit einfachem Umfangsbügel. Zieht man nur die an der Meßstelle I (Mitte Säule) erhaltenen Werte in Betracht (s. Abb. 60), so ergibt sich folgende Einordnung der Säulen nach wachsender Querdehnung: 16, 14, 19, 15, 18. Sie stimmt mit der nach Abb. 59 überein, wobei nicht unerwähnt

Abb. 59.

Mittlere Querdehnung der verschiedenartig bewehrten Säulen bei wachsender Belastung. Die Nummern der zugehörigen Säulen sind an den Enden der Schaulinien angegeben.

480

/ Belastung

460

440

ff

4§    45

420

° ci

48

400

80

y

je_

yy

y.'

//

60

/.

■?

40

/W

20

4'a

/

/A.

40

80

420

460

200

240

280

320

360% 40" ⁶

Querolehnung Bq

bleiben möge, daß die Säulen 16 und 14 bei der ersten Laststufe verhältnismäßig große Querdehnungen zeigen.

4. Verhältnis der Querdehnung zur Längenänderung.

Die Werte für das mittlere Verhältnis der Querdehnungen sq zu den Längenänderungen enthält Tabelle 24 (s. S. 96). Hierbei sind die Werte für eq aus den Beobachtungen für die beiden Messungen II und III in bewehrten Querschnitten ermittelt, und zwar ebenso wie die Werte für unter Berücksichtigung der durch Extrapolation ermittelten Formänderungen für die Anfangslast = 5910 kg. Die Zahlen sind nur rohe Annäherungswerte, einmal weil die Meßlänge für die Querdehnungen nicht scharf begrenzt ist und dann weil die Verkürzung der Säule als

VO

&.

fl

i-i

3.

13

CQ

fl

<U

Ö

OTQ

Annäherungswerte für das Verhältnis zwischen Verkürzung und Querdehnung.

Verhältniszahlen m — ei / eg bei den folgenden Belastungen in kg

163280    17 920 38 910 59 890 80 720) 101 550    122380    142450    163280 Mittel

2,1

2,3

2,7

2,0

2,4

[2,5]

[2,6]

2,0

2,3

2,2

2,1

i.9

i.5

2,7

2,6

2,5

2,2

2,0

1,8

[3,0]    [2,8]

[2,6]    [2,2]

[2-8]

2,8

3,1

2,4

2,6

2,9

2,2

2,5

2,7

2,3

1,9

2,0

2,3

1,8

i,5

2,1

1,8

Verkürzungen si und Querdehnungen bei den folgenden Belastungen in kg

142 450

122 380

101 550

[7823]

6213

3165

[9073]

3435

[7047]    [7883]

2507

[8459]

3856

[9136]

3206

2616

7109

2643

[6565]

2162

[7824]

3041

t^ <*o o ^t-

so

c*

Tabelle 24.

i7 92°|38 9io 59890 80720

525 1443 2465 3573 4784 391    797 1175 1611    2079

615    1541    2608 3817    5205

333    785 1166 1509    1974

579 1502 2533 3673 5043 305    651 947 1266 1635

615 1623 2755 4053 5655 412 891 1379 1874 2327

5»34

2223

618 1681 2888 4267 342 816 1268 1729

Mittel

werte

für

S> «o

tu MJ

tO Cü

•V»

t« tu

Säule

Nr.

14

Si

vO

00

ON

Verhältnis der Qaerdehnung zur Längenänderung.

97

über die ganze Länge verteilt angenommen werden mußte, während tatsächlich den beiden Meßstellen für die Bestimmungen der Querdehnung verschiedene Werte für die Verkürzung an der betreffenden Stelle zukommen, wie schon aus der vorstehend erörterten Ausbauchung der Säulen sich ohne weiteres ergibt.

Unter Hinweis auf Tabelle io (s. S. 46) möge hervorgehoben sein, daß die Verhältniszahl m bei diesen Versuchen Reihe II wesentlich kleiner gefunden ist, als bei der früheren Versuchsreihe I; für die unbewehrten Säulen sind die Werte z. B. 2,0 und 7,0. Es erscheint nicht ausgeschlossen, daß sich hier die Unter-

Abb. 60.

Mittlere Querdehnung im unbewehrten Querschnitt der Säulen bei wachsender Belastung. Die Nummern der zugehörigen Säulen sind an den Enden der Schaulinien angegeben.

'160

t Belastung

10

420

/°

45

.0 n

^49

46

400

18

>-A.

/.

80

'/

'V

60

vr¹

o-o

///

20

20

OO

60

80

100

420

400

460

Querotehnung

480°/o40~⁶

2,273 und in Mitte Säule (s. Tabelle 13)

schiede in den Raumgewichten der zu den beiden Reihen verwendeten Betonsorten bemerkbar machen derart, daß bei gleicher Verkürzung das Material geringerer Dichte mehr in sich zusammengepreßt wird und sich daher weniger seitlich ausdehnt als Material von größerer Dichte. Die Raumgewichte waren aber bei Reihe I: im Würfel (s. Tabelle 2, S. 13)

= 2,188, bei Reihe II : im Würfel (s. Tabelle 16) = 2,388 und in Mitte Säule (s. Tabelle 17) — 2,277, a^so bei Reihe II um 4,9 und 4,5 °/₀ größer als bei Reihe I. Hierauf wird später bei Besprechung der Säulenfestigkeiten noch zurück zukommen sein. Im übrigen ist m für die unbewehrten Säulen am kleinsten (2,0), d. h. bei derselben Verkürzung erlitten diese Säulen die größte Querdehnung. Demgegenüber steht Säule 16 mit dem größten Wert für m (= 2,7), dazwischen stehen die anderen drei Säulen.

Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 5.

5. Die Festigkeit der verschiedenartig bewehrten Säulen.

Die Brüche der Säulen traten ebenso wie bei den 2 m langen Proben weit in der Mehrzahl wieder an dem beim Stampfen nach oben gelegenen Ende ein. Abb. 61—63 zeigen den Verlauf der Zerstörung bei den nicht bewehrten Säulen 18. Sie lassen erkennen, wie über der Druckfläche die Pyramide sich ausbildet (Abb. 63) und die Säule in außerordentlicher Regelmäßigkeit spaltet.

Bei den Säulen 16 mit Diagonalbügeln (Abb. 64) zeigt sich wieder das auch bei Reihe I beobachtete Abschieben des Betons an den Ecken über den Bügeln.

Bei den sechsseitigen Säulen 19 mit Spiralbewehrung Abb. 65 und 66, sowie bei den Säulen 20 mit eingelegten kreisringförmigen Bügeln Abb. 67 und 68

Abb. 62.

Abb. 61.

Säule ohne Bewehrung. Regelmäßige Spaltung über Druckpyramide.

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bildeten sich ebenfalls Pyramiden über den Druckflächen aus; diese Pyramiden schließen anfangs die Bewehrung ein, bei weiterem Fortschreiten der Zerstörung wird aber der Beton außerhalb der Spirale auf große Länge bis an die Enden heran abgesprengt. Unter der Höchstlast knickten die Längsstangen ein, wobei die Spirale riß, und zwar bei fortschreitendem Zusammendrücken der Säule nach und nach an mehreren Stellen. Die Bruchstellen lagen meist an dem Längseisen und die Drahtenden schnellten zum Teil weit auseinander.

Die beobachteten Belastungen bei Wahrnehmung des ersten Risses und beim Bruch (höchste getragene Belastung) sind in Tab. 25 zusammengestellt und in Abb. 69 (s. S. 104) zu Schaulinien aufgetragen, geordnet nach wachsenden Bruchfestigkeiten.

Tabelle 25.

Festigkeit der verschiedenartig bewehrten Säulen.

Abmessungen der Säulenquerschnitte und Form der Bewehrungen s. Tabelle 14, S. 74.

Querschnitte Mittlere Spannungen in kg/qcm in in qcm

Säule

Nr.

Art der Bewehrung

Belastung in t bei

Beton - ab

Eisen = Oe

der

^er Berechnet nach den amtlichen Bestimmungen

Säule

Riß-

bildung

Bruch

fb

Längs-

ejn. ab—P'(F'b-\-'l5fe)\\ Oe = 15 • Oß lagen

Riß-

fe

bildung

Bruch

Riß-

bildung

Bruch

-£•

2

4 Umfangs-^ bügel in ^ Schleifenform

<-n

Einfacher

Umfangsbiigel

£.

'O

2    2 Diagonal-

3    bügel

4    in S-Form

1    Einfacher

2    Umfangsbügel und

4    2 Diagonal-

5    bügel

in S-Form

192,78

179.25

224.26 192,32 179,10

193,54

148.53 181,38 193,08

¹77.12

150,81

170,18

203.12 194,91 171,80 172,25 185,52

150,97

177,73

i75,6o

168,30

167.54

168,03

CO

Ohne jede ^ Bewehrung

C    N

fO M OO w

o 6 6 6

vo VO VO

t-l H H H

Mittel

155.41

192.78 180,16

224.26

204.79 181,99

196.80

172.25

183.96

193.41 180,31

153.25 176,64

203.12 194.91

177.12

172,71

186.97

174.53

183,20

186.55

179.55

167.54

178.27

160,39

160,24

160,85

HO.17

155.41

8,04

900

189

192

168    173

182

183

2840    2880

2520    2600

2740    2750

164    175    2460    2630

172

172

19

3    Spiral-

4    Umwicklung

H7,32

221,21

I97U9

194,30

197,80

215.44

222,58

201.45 203,42 200,23

188

206    2820    3100

Mittel

I9U56

208,62

20

219,69

194,45

3    Kreisring- 216,80

4    förmiger Bügel 168,15

183.05

227,60

202,36

216,80

168,91

184,27

7,60

193    197

29OO

2960

Mittel

196,43

199,99

*) Wegen Undichtigkeit des Druckmesser-Steuerventils bei Prüfung der fünften Säule stieg der Druck unbemerkt an; Bruchlast daher nicht ermittelt.

7*

Aus dem Verlauf der beiden oberen Schaulinien A u. B zeigt sich, daß unter den 90 cm langen Säulen die unbewehrte die geringste Bruchfestigkeit besaß und die achtseitige Säule mit Spirale die größte; der letzteren am nächten steht die achtseitige Säule mit kreisringförmigen Bügeln.

Unter den Säulen 14—17 mit quadratischem Querschnitt hat diejenige mit einfachen Umfangsbügeln die geringste und die mit Umfangsbügeln in Schleifenform die größte Festigkeit ergeben. Diese Beobachtung steht im Widerspruch mit den Ergebnissen, die an den 2 m

Abb. 63. Säule ohne Bewehrung. Druckpyramide.

Abb. 64. Säule mit Diagonalbügeln. Beton an den Ecken über den Bügeln abgeschoben.

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langen Säulen 2 und 1 erhalten und durch die dritte Linie C Abb. 69 mit den durch X gekennzeichneten Beobachtungspunkten dargestellt sind; nach ihnen lieferte der Schleifenbügel geringere Festigkeiten als der einfache Bügel.

Die nur mit Diagonalbügeln bewehrten Säulen 16 lieferten höhere Festigkeit als die Säulen 15 mit einfachen Umfangsbügeln. Dagegen brachte die Hinzu fiigung der Diagonalbügel zum einfachen Bügel (Säule 17) keine nennenswerte Festigkeitserhöhung, die Belastung beim Beginn der Rißbildung wurde sogar heruntergedrückt. Hierin liegt eine Bestätigung der gleichen an den 2 m langen Säulen gemachten Beobachtung und auch wohl des hieran geknüpften Schlusses, daß Anhäufung von mehreren Bügeln in demselben Säulenquerschnitt das Eintreten von Rissen begünstigt.

Eine weitere Uebereinstimmung der beiden Reihen mit den 90 cm und 2 m langen Proben liegt darin, daß die Bewehrung mit Ringen (Säulen 20 und 12) zu höheren Festigkeiten führte als diejenige mit Bügeln. Bei den 90 cm langen Säulen Reihe II ergab sich die Festigkeitssteigerung aber

Abb. 65 und 66. Säule mit Spiralbewehrung.

Druckpyramide; Absprengen des Betons außerhalb der Spirale; Einknicken der Längsbewehrung und Reißen der Spirale an Kreuzungsstellen mit Längsbewehrung.

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sowohl bei dieser als auch bei allen anderen Bewehrungsarten wesentlich größer als bei den 2 m langen, wie die neben den Beobachtungspunkten in Abb. 69 niedergeschriebenen Werte, die Verhältniszahlen, bezogen auf die gleich 100 gesetzten Werte für die. nicht bewehrten Säulen, ohne weiteres erkennen lassen. Die Ursache für die stärkere Wirkung der Bewehrungen bei den Säulen Reihe II dürfte vornehmlich mit Folgendem zu erklären sein. Wie Seite 97 besprochen ist, war

die Querdehnung der Säulen Reihe II für gleiche Verkürzungen größer als bei den Säulen Reihe I, ferner war die Querdehnung bei den bewehrten Säulen bei gleichen Belastungen geringer als bei den unbewehrten, d. h. die Querbewehrung hinderte die Querdehnung zum Teil. Die hiermit verbundene Wirkung der Festigkeitserhöhung mußte aber um so größer sein, je größer die Neigung des Materials war, sich bei Druckbelastung in der Querrichtung auszudehnen und daher bei Reihe II auch in höherer Bruchfestigkeit der Säulen hervortreten als bei Reihe I. Hierzu kommt die sorgtältigere Herstellung der 90 cm langen

_______ Abb. 67.

Abb. 67 und 68.

Säulen 20 mit kreisringförmigen Bügeln. Druckpyramide, Absprengen des Betons außerhalb der Bügel.

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Abb.' 68.

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Säulen, die sich schon darin zu erkennen gab, daß die Bügel beim Stampfen, obgleich sie angebunden waren, sich zwar ebenfalls verschoben hatten, aber nur um etwa 1,5—2 cm, während die Verschiebungen der losen Bügel bei der Reihe I bis zu 10 cm betragen hatten.

Die Unterschiede in den Festigkeiten des zu den Säulen verarbeiteten Zementes und Betons sind schon oben hervorgehoben. Der Uebersichtlichkeit wegen sind die Ergebnisse in Tabelle 26 nochmals gegenübergestellt. Hiernach hat bei Reihe II (90 cm lange Säulen) der normengemäß angemachte Zementmörtel um 17 °/₀ höhere Druckfestigkeiten ergeben als der Zement der Reihe I (200 cm lange Säulen).

Die Druckversuche mit Betonwürfeln lassen keinen sicheren Vergleich zu, weil die Proben in beiden Reihen bei verschiedenem Alter geprüft worden sind, immerhin war aber die Würfelfestigkeit des Betons der Reihe II nach 28 Tagen

bereits um 54 °/₀ höher als die des Betons der Reihe I nach 45 Tagen (s. auch S. 79). Diese Unterschiede geben ohne weiteres die Erklärung dafür, daß die Bruchfestigkeit der unbewehrten Säulen der Reihe II um 10 °/₀ größer war als die der Säulen aus Reihe I.

Tabelle 26.

Vergleich der Festigkeitseigenschaften des zu den 200 cm langen Säulen (Reihe I) verarbeiteten Zementes und Betons mit denen des Materials der 90 cm langen Säulen (Reihe II).

Material verarbeitet zu

Druckfestigkeiten in kg/qcm

Reihe

Säulen von der Länge in cm

des normengemäßen Zementmörtels nach 28 Tagen

des Betons

im Würfel

in den Säulen

200

299

189 b

156

II

90

350

292 ²)

172

Verhältnis zahlen, die Werte aus Reihe I = IOO

117

(U4)

110

x) Nach 45 Tagen Erhärtung. *)    28    „

Zur richtigen Beurteilung der hohen Festigkeiten der Säulen 20 und 19 mit kreisringförmigen Bügeln und Spirale darf nicht außer acht gelassen werden, daß die zu diesen Bewehrungen verwendeten Eisen die außerordentlich hohe Streckgrenze von 6100 und 6210 kg/qcm besaßen, bei Bruchfestigkeiten von 6370 und 6400 kg/qcm, während die Spannungsgrenzen bei den übrigen Eisen wesentlich niedriger liegen (s. Tabelle 15).

Inwiefern die hohe Streckgrenze des Spiraleisens die Bruchfestigkeit der Säule beeinflußt, ergibt sich aus folgendem :

Aus den Ergebnissen Tabelle 23 und den hiernach aufgetragenen Schaulinien Abb. 59 ergibt sich die Querdehnung Sq der Längeneinheit für die spiralbewehrten Säulen bei 196 t, d. h. der Belastung beim Eintreten der ersten Risse, durch Extrapolation zu annähernd £^=0,0005. Für diese Dehnung und aus dem Elastizitätsmodul E des Materials (s. Tabelle 15) berechnet sich die Zugspannung o des Spiraleisens zu o = £ • E = 0,0005 • 2 015 ⁰⁰⁰ = 1000 kg/qcm.

Nach Tabelle 15 ist für das Spiraleisen Op= 2270 kg'qcm und <7,5 = 6210 kg; beim Beginn der Rißbildung in der Säule wäre also nicht einmal die Proportionalitätsgrenze , geschweige denn die Streckgrenze des Spiraleisens erreicht worden und die Lage der Streckgrenze demnach ohne Bedeutung. Nun hat sich aber bei den Versuchen mit den Säulen gezeigt, daß deren Bruch (Erreichung der Höchstlast) begleitet war von dem Zerreißen der Spirale an einer Stelle, und bei wiederholtem nochmaligen Belasten riß die Spirale dann auch noch an anderen Stellen (s. Abb. 65 und 66).

Aus den dargelegten Umständen wird man schließen können, daß besonders hohe Festigkeit des Eisens der Spirale den Beginn der Rißbildung in den Säulen nicht dürfte beeinflussen können, wohl aber die Bruchlast der Säule.

Trotz der hohen Festigkeit des zu den Spiralen verwendeten Eisens (s. Tabelle 15) übersteigt die Bruchlast der Säulen (208,6 t) die Belastung bei Beginn der Rißbildung (191,6 t) nur um den Betrag von 17 t.

Die Spannung des Eisens bei der Bruchlast der Säule (208,6 t) an Hand der Schaulinie Abb. 59 durch Extrapolation zu ermitteln, wie es eben für die Belastung von 191,6 t bei der Rißbildung geschehen ist, ist nicht zulässig, denn sobald der Beton zerstört ist und Rißbildungen sich zeigen, wächst die Inanspruchnahme des Drahtes ganz erheblich durch das Abschieben des Betons in den

Abb. 69.

Festigkeit der Säulen mit verschiedenartigen Bewehrungen.

Bruchlasten.

------ Beginn der Rißbildung;

Säulenlänge: ©=90 cm (Reihe II); X = 200 cm (Reihe I).

210

t Belastung

/I

200

429,

126

190

120

180

j-

149

115

170

160

fr

'400 %    409

412%

X

407

150

19

Nummern der Säulen und Form der Querbewehrungen.

Brachflächen und durch das Anknicken der Längseisen an der Bruchstelle der Säule (s. Abb. 65 und 66).

Was über die Beanspruchung der Spirale gesagt ist, sollte von den kreisringförmigen Bügeln ebenfalls gelten. Nun sind an den Säulen 20 mit dieser Bewehrungsart leider keine Messungen angestellt und lassen die Versuche daher keinen Schluß zu , wie hoch die Bügel beim Eintreten der Risse beansprucht waren. Auffallend ist es aber, daß diese Säulen h ö h e r e Belastungen (196,4 : 191,6), für den Beginn der Rißbildung aber geringere (200.: 208,6) Bruchlasten lieferten als die Säulen mit Spiralbewehrung.

Es liegt nahe, diese Beobachtung damit zu erklären, daß die Hakenbefestigungen an den Enden der Bügeleisen bei höheren Belastungen nachgaben. Dies ist aber nicht eingetreten, vielmehr sind keinerlei Aufbiegungen an den Haken beobachtet. Vielleicht ist aber die verhältnismäßig geringe Belastung für den Beginn der Rißbildung bei den spiralbewehrten Säulen 19 gegenüber den Säulen 20 mit eingelegten Ringen damit zu erklären, daß die ersteren wiederholten Befind Entlastungen unterlagen, während die Belastung bei den Säulen 20 stetig bis zum Bruch gesteigert worden ist.

Bezieht man die Festigkeitserhöhung auf je 1 kg Eisen in den Querbewehrungen und auf je 1 kg Gesamtbewehrung, so ergeben sich folgende Werte:

Säule Nr.

15

16

19

20

in

Rißbildung

7»55

G59

14,38

3>3°

7.64

7*83

Festigkeitserhöhung in t durch je I kg Eisen *)

Querbewehrung

Bruch

8,20

9,48

I5>io

5 >98

11,25

8,51

in

Rißbildung

3,6i

1,90

3,94

B35

3,54

3 >9°

Gesamtbewehrung

Bruch

3>9³

²>73

4>i4

2,44

5,2i

4>24

J) Der Berechnung sind die bei Anfertigung der Säulen durch Auswiegen der verwendeten Einlagen festgestellten Gewichte zugrunde gelegt.

Die Eestigkeitserhöhung für die Gewichtseinheit der Bewehrung war also bei dem Diagonalbügel am größten.

F. Veränderungen in der Zusammensetzung und der Dichte des Betons beim Stampfen der Säulen.

Die Beobachtung, daß bei der ersten Versuchsreihe mit den 200 cm langen Säulen sämtliche Proben an dem beim Stampfen nach oben gelegenen Ende zu Bruch gingen , gleichviel ob dieses Ende bei der Prüfung nach oben oder nach unten gelegen war, führte dazu, an besonders zu diesem Zweck gefertigten 200 cm langen Säulen ohne Eiseneinlagen feststellen zu lassen, ob und welche Unterschiede im Wassergehalt, Zementgehalt und in der Dichte des gestampften Betons an beiden Enden und in der Mitte der Säulen bestanden. Besonders handelte es sich darum, festzustellen, ob ungleichmäßige Verteilung von Wasser und Zement in dem Beton infolge des Stampfens eintritt.

Angefertigt wurden, stehend, in den zu Reihe I verwendeten Holzformen (s. Abb. 1) je drei Säulen (s. Tabelle 27, S. 106 u. 107):

ft

I—III aus Beton, enthaltend x Rtl. Zement und 2 Rtl. Kies IV-VI „

ff

ft

VII—IX „

Der Wasserzusatz zu dem Beton war bei den drei sonst gleichartigen Säulen verschieden, s. Tabelle 27, die auch die Angaben über den Tag der Fertigung, sowie über die im Herstellungsraum jeweilig herrschende Wärme und den relativen Feuchtigkeitsgehalt der Luft enthält.

Sofort nach beendetem Einstampfen der Säulen wurden ihnen an beiden Enden und in der Mitte (halbe Höhe) Proben zur Bestimmung des Raumgewichtes, des Wassergehaltes und des Zementgehaltes des Betons entnommen.

Die in Tabelle 27 zusammengestellten und in Abb. 70 bis 72 zu Schaulinien aufgetragenen Ergebnisse zeigen folgendes :

1. Der Wassergehalt des Betons, bezogen auf die trockene Masse (Zement und Kies) s. Abb.. 70, istbei allen Proben nach dem Stampfen ganz erheblich gering-er als in der ursprünglichen Mischung. Sein Mittelwert, berechnet aus den Einzelwerten für die drei an verschiedenen

Stellen der Säulen entnommenen Proben, beträgt nur 67,8 °/₀ (Säule II) bis 85,9°/₀ (Säule IX) des .gewählten ursprünglichen Wasserzusatzes. Nach dem Ge-

Tabelle 27.

Veränderungen in der Zusammensetzung und

Abmessungen der Säulen

Dichte des Betons beim Stampfen der Säulen.

Länge = 200 cm, Querschnitt = 30 X 3° cm.

Zusammensetzung des Betons vor dem Stampfen

Herstellung der Säulen

Raumteile

Wärme

Säulen

Relativer

Feuchtig

keitsgehalt

Raumgewichte

des getrockneten Betons, entnommen aus der Säule

Wassergehalte

des Betons unmittelbar nach dem Stampfen der Säulen bezogen auf das trockene Material

Zementgehalte

des Betons unmittelbar nach dem Stampfen der Säulen bezogen auf geglühten und kohlensäurefreien Zement

Nr.

Zement

Kies

gemisch

Wasserzusatz x)

Tag

der Luft

im Herstellungsraum

unten

Mitte

oben

unten Mitte oben

Mittel

Verhältnis des Wassergehaltes zum ursprünglichen Wasserzusatz

unten

Mitte oben

Mittel

Verhältnis des Zementes zur ursprünglichen Menge

C°

°/o

Einzel

werte

Gesamt-

Mittel

Einzel

werte

Gesamt-

Mittel

1909

8,0

14. VI.

17

7i

O d i* m w vo CO co co cf cf cf

100 d

IG N CO

cf cf cf

Co

00 CO O

'O vno N « ^ cf cf cf

5-4    6,3

6,8

6,2

77,5

24,8    25,4    26,9    25,7

77,i

2,342

2,34i

2,292

:b

II

9,o

12. VI.

16

65

2,327

2,350

2,356

2,344

2,328

2,292

2,252

2,291

2,272

2,258

2,299

2,276

5,6    6,5

6,2

6,1

67,8

75.7

25,1    22,9    24,4    24,1

72,3

75,9

III

10,5

12. VI.

15

68

vO

O ONO d d d

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4-

■O“ d rh

~ O d co CG d cf d

2,276

2,297

2,286

2,228

2,178

2,231

7,8

8,8

9,2

8,6

81,9

24,5

27,1

26,6

26,1

78,3

IV

7.0

11. VI.

16

85

2,317

2,358

2,355

2,343

^ CG cg d~ cf d~

400'0

co O VO

CO

00

d

rt* CO

d 00 O d^ d co d~ cf d~

Cn

00

Cn

5,5

78,6

i5,i

H-5    15,3

15,0

75,o

2,333

2,272

8,2

11. VI.

16

75

vo O VO co 'O d cod d*' cf cf

CO IG ^

o

d c^ cf d d

to

00

2,227

2,222

2,280

Cn

CN

Cn

00

vO

00

6,1

74,4

74,2

15,8

16,0

17,0

16,3    81,5

79,2

2,287

2,277

2,243

VI

9,5

11. VI.

16

70

2,296

2,231

2,211

2,246

O COiG CO OO >-* d c^ d^ cf cf cf

2,204

2,222

2,125

o~ .

ON

6,6

69,5

15,6

16,3

16,6

16,2

81,0

2,242

2,187

VII

6,5    15- VI.

55

u N> NI

Io n> n)

CO CO C^ O Cn O

2,278

2,297

2,232

2,309

2,279

2,131

2,269

2,279

2,226

Cn

4-

Cn

Cn

Cn

5,3

8i,5

13,0

13,7    15,9

14,2

71,0

VIII

7.5

14. VI.

17

72

2,3”

2,308

2,277

2,299

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2,235

2,275

2,256

2,200

2,257

2,229

2,229

Cn

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VO

6,0

80,0

82,5

12,6

12,4

12,3

12,4

62,0

65,8

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8,5    14- VI.

17

70

2,205 2,177 2,205

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7,3

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12,6

12,2

13,9

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64,5

2,200

2,213

2,200

x) Bezogen auf die trockene Mischung.

samtmittel für die drei Säulen gleicher Betonmischung weist der magerste Beton (1:6) den geringsten Wasserverlust d. h. den größten Wert (82,5 °/₀) für das Verhältnis zwischen Wasserzusatz und Wassergehalt nach dem Stampfen auf; bei den beiden anderen Mischungen ist das Verhältnis nahezu gleich (75,7 für 1:2

Abb. 71. Zementgehalt des Betons in verschiedenen Höhenlagen der Säulen. u = unten; m = Mitte Säule; o = oben.

Die Prozentzahlen bedeuten den ursprünglichen Wasserzusatz zum Beton.

Abb. 70.

Wassergehalte des Betons an drei Stellen der Säulen. Lage in den Säulen: u = unten; m = halbe Höhe; o = oben.

DieProzentzahlen bedeuten den ursprünglichenWasser-zusatz zum Beton.

28

26

1.4 Rtl. Zement + 2 Rtl. Kies

A —. __

40,5

8,0%

'S

Ast

1.5%

CM

CM

6,5 t

8:6

Wassergehalte in °/₀.

c>,    'S <-0

82t i

1,0 °/o

Zementgehalt in %.

1.8Rtl. Zement+ 6 Rtl. Kies

9,5 a/°__

8,2%

8:6

70%

6y%

80,5 °/o

9,0%

8,0 t

8:2

<5>

s:

1.8,5t—

M.8Rtl. Zement + 6 Rtl. Kies

und 74,2 für 1 : 4). Ein Teil des fehlenden Wassergehaltes wird chemisch gebunden sein , indessen dürfte dieser Betrag nur gering sein , da die Proben unmittelbar nach dem Stampfen entnommen worden sind, während der verwendete Zementmörtel bei ruhigem Stehen erst nach 5 Stunden abzubinden begann und seine Bindezeit io¹/' Stunden betrug (s. Anlage 4,'S. 115).

2.    Der Wassergehalt des gestampften Betons nahm im allgemeinen vom unteren Ende der Säulen nach oben hin stetig z u (s. Abb. 70). Bei den beiden fetteren Betonsorten aus 2 und 4 Rtl. Kies auf 1 Rtl. Zement ist diese Wasseranreicherung nach oben in allen sechs Säulen annähernd gleich groß, d. h. von dem ursprünglichen Wasserzusatz anscheinend unbeeinflußt.

Abb. 7₂.

Raumgewichte des Betons an drei Stellen der Säulen.

Lage in den Säulen: u = unten; m = halbe Höhe; o = oben.

Die Prozentzahlen bedeuten den ursprünglichen Wasserzusatz zum Beton.

2,3

7,5 °/o

Ebensogroß zeigte sie sich bei dem mageren Beton aus 6 Rtl. Kies auf 1 Rtl. Zement und bei 8,5°/₀ Wasserzusatz, während dieser Beton, wenn er mit nur 6,5 und 7,5 °/₀ Wasser angemacht worden war, an den drei verschiedenen Stellen der Säulen annähernd den gleichen Wassergehalt aufweist.

2,2

2S

Zo%

2,3

8,2%

Zu beachten bleibt, daß auch hier die chemische Bindung des Wassers von Einfluß gewesen sein wird, und zwar um so mehr, als die Zeit vom Beginn des Stampfens bis zur Probenentnahme bei dem Beton aus dem unteren Säulenende größer war, als bei dem unmittelbar nach dem Stampfen aus dem oberen Säulenende entnommenen Beton.

Raumgewichte.

2,2

2,*

8,0%

3.    Der Zementgehalt des gestampften Betons nimmt im allgemeinen nach dem oberen Ende der Säulen hin etwas zu (s. Abb. 71). Ein merklicher Einfluß des ursprünglichen Wasserzusatzes zum Beton tritt hierbei nicht zutage. Ebensowenig lassen die Mittelwerte für die je drei Säulen aus der gleichen Mischung von Zement und Kies erkennen, daß die Zementanreicherung nach oben durch den Magerungsgrad des Betons gesetzmäßig beeinflußt worden ist. Wohl aber möge an Hand der Verhältniszahlen Tabelle 27 daraufhingewiesen sein, daß der bei Herstellung der Säulen eingetretene Verlust an Zement sich umgekehrt stellt, wie der Verlust an Wassergehalt. Es ist nämlich bei

1:6;

¹ 7,5 °/o und 34,2 °/₀.

1:4;

1:2;

24,3!

4:2

Mischung

24,1;

der Wasserverlust = 25,8; der Zementverlust = 20,8',

Es erscheint nicht ausgeschlossen, daß die Ergebnisse dieser Versuchsreihe dadurch beeinflußt worden sind, daß die Proben aus verschiedenen Höhen der einzelnen Stampfschichten entnommen worden sind.

4.    Das Raumgewicht des gestampften Betons ist unverkennbar am unteren Säulenende am größten und am oberen am geringsten (s. Abb. 72). Eine krasse Ausnahme bildet hier nur die Säule IX aus dem Beton 1 : 6 mit 8,5 °/₀ Wasserzusatz.

76,8 °/₀ des Zementes gingen durch das feinste angewendete Sieb, o,o °|0 blieben auf dem gröbsten Siebe liegen.

Wasseranspruch des reinen Zementes bei sirupartiger Beschaffenheit 35,5 °/₀. Abbindeverhältnisse: 300 g Zement mit 26,5 °/₀ Wasser zu einem steifen Brei angemacht, ergaben die Wärmeerhöhung von 1,8 C°    ^

den Erhärtungsanfang nach 4³/₄ Stunden > durchschnitt-die Abbinde zeit von 8*/₂ Stunden    J lieh

Wärme der Luft

bei

Zwischen je zwei Sieben

0,0

0,2

0,4

3,4

0,2

19,0

76,8

Auf den Sieben

23,2

5000

Anlage i.

Untersuchung des Zementes.

(Ausgeführt in der Abteilung 2 für Baumaterialprüfung.)

Raumgewicht: Gewicht für 1 Liter Zement

im Anlieferungszustande 3,156, ausgeglüht 3,245 Mahlfeinheit. Bei den Siebversuchen ergab der Zement:

Spezifisches Gewicht s

eingelaufen 74 = 1,158 kg, eingerüttelt 74=1,970 kg.

Glühverlust: 0,79°/₀.

Rückstand

Siebe mit der übergeschriebenen Anzahl Maschen für 1 qcm

120

240

324

600

900

0,0

0,2

0,6

4,0

4,2

16,3 C°,

Wärme des Wassers 14,2 C°, Luftfeuchtigkeit 61 °/₀.

Die Raumbeständigkeit wurde an fünf Kuchen aus reinem Zement erprobt, die mit 26,5°/₀ Wasser angemacht, auf Glasplatten nach dem Rande dünn auslaufend ausgebreitet wurden und die ersten 24 Stunden an der Luft, die übrige Zeit (27 Tage) unter Wasser erhärteten.

Die Kuchen blieben eben, scharfkantig und rißfrei.

Treiben fand also nicht statt.

Darr und Koch probe: Die Kuchen blieben eben und rißfrei.

Die Probekörper zur Ermittelung der Zug- und Druckfestigkeit wurden am 23. September 1907 hergestellt.

Die Mörtelproben aus 1 G.-T. Zement und 3 G.-T. Normalsand ¹) wurden mit 8,5 °/₀ Wasser angemacht.

Das Einschlagen erfolgte normengemäß.

Die Proben erhärteten den ersten Tag, gegen zu schnelle Verdunstung geschützt, an der Luft, die übrige Zeit unter Wasser von etwa 17 C°; sie wurden unmittelbar nach der Entnahme aus dem Wasser geprüft.

Ein Liter Normalsand wog eingelaufen 1,398 kg, eingerüttelt 1,680 kg.

Festigkeit.

Mischungs

verhältnis

Zement

Ver-

suchs-

Zugproben (Normal-torm) Zerreifsungs-querschnitt= 5 qcm

Zugfestigkeit

Druckproben (Würfel) Gedrückte Fläche = 50 qcm

Sand

G.-T.

Nr.

kg/qcm

Druck-festigk. kg | kg/qcm

Bruchlast

• Druck-j festigk. kg I kg/qcm

Bruchlast

V erhältnis Zug Druck

für

7 Tage 28 Tage

alt

alt

7 Tage alt

28 Tage alt

28

Tage

Tage

mittl. Raumgew. 24 Stunden nach dem Einschlagen r= 2,225 g/ccm

r = 2,271 g/ccm

25,0

28,6

10 900

13 950

20,3

30.6

11 300

14 100

18,9

27.3

10 050

15100

21,5

27,4

10 800

14 200

24,6

18,7

11 300

14 700

18,0

22,9

11 200

15 200

20,0

28,4

11 250

16 000

17.9

25,0

11 100

15 300

22,4

29,2

10 850

15 550

IO

22,8

28,2

II 250

15 600

Mittel

21,1

26,6

11 000

220

14 970

299

10,4

I 1,2

Anlage 2.

Untersuchung des Sand- und Kiesmaterials.

(Ausgeführt in der Abteilung 2 für Baumaterialprüfung.)

Korngröße

i Blechsiebe mit runden Löchern

Sz

mm

mit Maschen auf 1 qcm

Drahtsiebe mit quadratischen Löchern von Maschenweite (mm)

Rück

stand

006 bz£ ozi

25    20    15    10    7    4    9    20 1 60

°l 0

U3[I35pUB;S3^{ U3J^q

-uiuisiqasqu uu il^q^O

Un-

Dich-

Gewicht für I 1

— 0,7 2,4 I 7,1 13,8.21,6 34,9)50,1 74,9I 95,6

— | 0,7 1,7 | 4-7 6,7 1 7,8 j 13,3 15,2124,8[ 20,7j 4.4

— 0,0 1,7 11,0 24,7 36,9k3,7l49,i 57,3;66,o18i,4[ 96,5

0,0 1,7 I 9,3 13,7 12,2: 6,8 i 5,4 I 8,2 8,7 15,4 15,1 3,5

0,0 |io,6!69,9|90,7 94.o]94,7 95.4 95.8 9⁶>2 96,6197,6[ 99,3

— i 0,0 10,6 59,3 20,8 3,3 0,7 0,7 I 0,4 j 0,4 j 0,4 1,0 1,710,7

0,0 2,5 [20,3129,5135,3 40,0)44,8 49,3 57,2 66,1 84,2 96,1 I 0,0 130,0

Gesamt auf den Sieben

Zwischen je zwei Sieben

Gesamt auf den Sieben

Zwischen je zwei Sieben

Gesamt auf den Sieben

Zwischen je zwei Sieben

Gesamt auf den Sieben

Zwischen

je zwei — ! 0,0 2,5 17,89,2 5,8 | 4,7 4,814,5 7,9 8,9 18,1 11,9 3,9¹ 0,0 30,0 70,0 — Sieben

1,65

keits- |dichtig-keits-grad

u —

i—V

1,639    1,832    1,770 2,036    2,555    0.797 o.²⁰3

V—

Spezifisches Ge- I grad wicht

tig-

trocken

Rr

feucht__

einge-

füUt i) einge- einge- eingefüllt x) laufen rüttelt

Rr R/ Ri \ Rr

1,407 ij 1,616    1,559    1,861

1,603 i 1,763 ¹ 1,717    2,042

1.535 i 1.843

Bezeichnung

des

Materials

Kiessand I bis 8 mm Korngröße

Kies II 8—18 mm Korngröße

Kies III

18—24 mm I 1,568 | 1,611

Korngröße ¹

J, +++

.S -5 H M K

Mw 1—1

ri D Ü ü ü

S WH H H c/)

*) Im 10-Liter-Gefäß ermittelt.

r* m m

Anlage 3.

Angaben über Herstellung der Säulen Reihe I.

U>

Ln

00

sO

Lfde. Nr.

Tag

der Herstellung Säule

Wasser

gehalt

des

Kieses

Betonverbrauch Längseisen

Gewicht der Eiseneinlagen

Witterungsverhältnisse

Be-

Tag Monat Jahr

kg kg

i 26. X. 1907 1 I

2,,9    447,4

29. x.

i II

7)

i III

Ln

434,9

432,7

3°. X.

I a II

5,o

43^,9

433,7

6 i. XI.

I a III

4,o    435,5

7    5- XI.

Ib

4,o    435,5

5- XI.

icl

429,i

ic II

4,o    431,8

10    6. XI.

icIII

435,3

6. XI.

12

2 II

4,o

13    8. XI.

2 HI 3,5

8. XI.

12 I

15

12 II

3,5

16    12. XI.

12 III

17    12. XI.

2a I

18

19

13. XI.

2 a II

1)

2 a III

20 13.

XI.

2b I

21

22

15- XI.

2b II

2 b III

23 15- XI.

24

18. XI.

25

26    18. XI.

27

28

19. XI.

29 25. XI.

30

3i

25. XI.

Wärme

Witterung

kg morgens! mittagslabends (Windrichtung)

Bügel

20,6

20,4

7,5

8,0

7,9

20,3

20,4

20,5

43i,3    12,4

433,8    12,4

43LO 12,4

438,2    12,5

43L4    i2,4

3,7    437,3    12,5

3,7    428,4

3,5

440,8

433,8

431,6    12,4

3,5    440,4    I2,4

430,9    I2,4

3l 3,5    433,3    12,4

3 II

3 HI

4,o

442,9    12,5

445,9    !2,4

merkungen

nicht notiert

( 3 Würfel | (weich)

3,5    —4

3,5

3,5

3,6

3,3

3,3

3,5

3,5

3,5    + 4

3,5

3,5

3,5 +6

4,9

4,9

4,8    + 3

Anhaltend

5 Würfel (erdfeucht)

ziemlich

trockenes

3 Würfel | (weich)

Wetter,

teilweise

bewölkt

41

4 II

4 III

6b

12a I

12a II

32 26. XI. „    12 alll

438,5    12,4

4,o    447,4    12,4

443,7    12,4

5,o    449,9

5,o    434,6

¹ 436,9

4,o

437,2

Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 5.

4>9

4,9

4,9

3,3

3,3

3,3

Klares, sonniges Wetter bei schwachem Wind

Klares Wetter, zeitweise Sonnenschein u. nicht anhaltender Regen

Anlage 3 (Fortsetzung).

Angaben über Herstellung der Säulen Reihe I.

Lfde. Nr.

Tag

der Herstellung Säule

Wasser

gehalt

des

Kieses

Betonverbrauch Längseisen

Gewicht der Eiseneinlagen

Witterungsverhältnisse

Be-

Wärme

Witterung

Tag Monat Jahr

°/o

kg

kg

Bügel

kg morgens mittags abends (Windrichtung)

merkungen

CO I I LT) vÖTnTÖo O'T PO I co I co co I co i co co

to

C\

vO

6

«O

XI. 1907

XI.

XI.

XI.

XI.

XI.

51

5H

5 HI

6 II

6 III

71

7 II

433,4    12,5    5,i

4,o    440,9    12,5    5,i

439,4 12,5    5,1

437,8 12,5 13,1

4,o    433,2    12,4    13,1

425,2    12,4    13,1

437,6    12,5    6,4

435,0    12,4    6,4

+ ⁸    +4

+ 6    + 16    +12

+ 7    + ix +9

Klares Wetter, zeitweise Sonnenschein und wenig Regen

3 Würfel fweich)

4,i

4-*

7 III

439,3    12,5    6,3    + 1    4-5

Klares, sonniges Wetter bei geringen Winden (Südost)

Bewölkter Himmel, einige kurze Regenschauer, zum Frost neigend, Wind (Südost)

42

43    3-

XII.

8 II

4,o

439,2    i2,5    7,6

433,9    12,9    7,8    4-1    4-3    4-1

44

8 III

4,1    444,8    12,9    7,8

45

91

434,4    12,5    7,7

46    4. XII.

9 II

3,9    43i,7    12,5    7,8

+ 3    +²

Anhaltender feiner Regen bei fast Windstille (Ost)

3 Würfel (weich)

47

9 III

427,2    12,5    7,8

48

6. XII.

433,7    12,4    3,3

4,0

49

I2C II

43i,3    12,4    3,3

4-8    4~²

Bewölkter Himmel, kurze Regenschauer, Wind (West)

Ln    Ln    Ln    Ln I Ln    I Ln    1 Ln

ON    Ln    -£»    CN>|ts> »-t O

9. XII.

9. XII.

10. XII.

II. XII.

11. XII.

57 14-

XII.

58    14. XII.

59

16. XII.

10 I

10 II

IO III

»    12b

11 I

11 II

11 III

»    *3l

13 II

4,0

431,7    12,5

4,0    443,9

432,5    12,4

4,o    437,8    12,4

co ; vo

CO I VO I 'O

o.

co I co

co

439,2    12,4    3,2

4,o    442,0    12,5    5,1

Ln

'O

+ 8    4" 7

+ 9 +6

+ 8    4-5

Wie vor Wind (West und Südwest)

Bewölkter

Himmel,

kurze

Regenschauer, Wind (West und Südwest)

3 Würfel (weich)

4-i    + 1    4-2

60

13 ni

5,o

433,8    12,5    5,1

437,1    12,5    5,1    4-1    4-1

Regen und Schnee, Wind (West und Südwest)

Anlage 4.

Prüfung des Zementes nach den Normen.

Raumgewicht: Gewicht für 1 Liter Zement') | eingerüttelt J?. _1*978 kg'

Spezifisches Gewicht s <j

im Anlieferungszustande 3,145, Glu Jeriust’;' ₀,₈₆ .1 ausgegluht 3,263,    ,u

Mahlfeinheit. Bei den Siebversuchen ergab der Zement:

Rückstand

Siebe mit der übergeschriebenen Anzahl Maschen für 1 qcm

°/o

120

24O

324

600

900

5000

Auf den Sieben

0,0

0,4 0,8 3.2

3.2

17.2

Zwischen je zwei Sieben

0,0

0,4

0,4

2,4

0,0

14,0

82,8

82,8 °/₀ des Zementes gingen durch das feinste angewendete Sieb, 0,0 °/₀ blieben auf dem gröbsten Siebe liegen.

Wasseranspruch des reinen Zementes bei sirupartiger Beschaffenheit 36,0 °/₀.

Abbindeverhältnisse. 300 g Zement mit 25,0 °/₀ Wasser zu einem steifen Brei angemacht, ergaben

die Wärmeerhö ung von 1,4 C°    1 , bei    I Wärme der Luft 16,3 C°,

den Erhärtungs nfang nach 5 Stunden J-durchschnitt-: Wärme des Wassers 16,0 C°, die Abbindezeit von io¹/₂ Stunden    J lieh    [Luftfeuchtigkeit 60 °/₀.

Raumbeständigkeit: Aus reinem Zement, der mit 25,0 °/₀ Wasser angemacht war, wurden fünf Kuchen auf Glasplatten nach dem Rande dünn auslaufend ausgebreitet; sie erhärteten die ersten 24 Stunden an der Luft, die übrige Zeit (27 Tage) unter Wasser von Zimmerwärme.

Die Kuchen blieben scharfkantig, eben und rißfrei.

Treiben fand also nicht statt.

Die Probekörper zur Ermittelung der Zug- und Druckfestigkeit wurden am 7. Juni 1909 hergestellt.

Die Mörtelproben aus 1 G.-T. Zement und 3 G.-T. Normalsand²) wurden mit 8,25 °/₀ Wasser angemacht.

Das Einschlagen erfolgte normengemäß.

Die Proben erhärteten den ersten Tag, gegen zu schnelle Verdunstung geschützt, an der Luft, die übrige Zeit unter Wasser von 15 bis 30 C°; sie wurden unmittelbar nach der Entnahme aus dem Wasser geprüft.

Der Zement auf einem Siebe von 20 Maschen für I qcm abgesiebt; er hinterließ hierbei keinen Rückstand.

²) Ein Liter Normalsand wog eingelaufen 1,404 kg, eingerüttelt 1,695 kg.

Festigkeit.

Mischungs

verhältnis

Zement

Sand

G.-T.

Versuch

Nr.

IO

Mittel

Zugproben (Normalform) Zerreißquerschnitt == 5 qcm

Druckproben (Würfel) Gedrückte Fläche = 50 qcm

Zugfestigkeit ob

Druckfestigkeit a

kg/qcm

Verhältnis

28 Tage alt

kg/qcm

V erhältnis

28 Tage alt

Mittleres Raumgewicht 24 Stunden nach dem Einschlagen r — 2,329 g/ccm

r = 2,228 g/ccrq

V erhältnis Zug Druck für 28 Tage

29,2

30,5

30,3

26,5

3TO

27,8

26,0

31,0

29.3

28,0

29,0

101

105

104

9i

107

9b

90

107

101

97

318

370

357

363

356

357

357

357

358

350

9i

89

106

102

104

102

102

102

102

102

12,1

t.

Anlage 5.

Ermittelung der Gewichte des Sand- und Kiesmaterials.

(Ausgeführt in der Abt. 2 für Baumaterialprüfung.)

Mittleres Gewicht für 1 Liter inkg

Kieskörnung

trocken

lufttrocken

eingelaufenJ)

eingerüttelt*)

eingefüllt²)

Ri

Rr

Rf

o — 8 mm

1,616 (1,559)

L953 (1,861) 1,594 (1,616)

8 —18 mm

1,421 (1,71V

i,74i (2,047) 1,522 (1,763)

18 —24 mm 1,371 (1,555) 1,700 (1,843) 1,480 (1,611)

Gemisch aus:

2 R.-T. o — 8 mm Körnung -j-8—18    „

18—24    „

1,880 (1,770)

2,118 (2,036)

1,918 (1,832)

10-

*) Im I-Liter-Gefaß bestimmt.

²) „

Alter

Tage

45

45

45

45

45

45

45

45

45

45

45

46

45

45

45

45

43

45

45

45

45

45

43

44

46

45

45

45

46

45

45

43_

45

45

45

Geprüft

am

10. VIII

10. VIII

14. VIII

74. VIII

19. VIII

12. VIII

IIIA ²¹

16. VIII

16. VIII“

20. VIII

IIIA "£i

_IIIA

IIIA Ti

6. VIII

IIIA ^

IIIA '91 IIIA

19. VIII

6. VIII

7. VIII

IIIA

IIIA ¹¹

18. VIII

6. VIII

IIIA ’L

23. VIII

IIIA 'Sa

26. VIII

IIIA ‘t

IIIA ^

IIIA Ti

20. VIII

IIIA ’IZ

In den Versuchsraum gebracht

Sunjnijj isp joa as^x nqaz siq (not

Unter

feuchtem

Sand

am

6. VII

6. VII

IIA 02

10. VII

IIA S2

8. VII

8. VII

12. VII

IIA •ZI

16. VII

9. VII

9. VII

IIA £l

IIA £x

IIA ²

IIA £

6. VII

12. VII

IIA £l

IIA ²

vif

•£

IIA S

8. VII

IIA £l

2. VII

IIAji

19. VII

20. VII

IIA IE

IIA -£

5- VII

vif

IO.

16. VII

IIA 'Ll

Anlage 6.

Angaben über die Herstellung der Säulen Reihe II.

Ausgeschalt

am

28. VI 28TVI

2 VII

2. VII

IIA L

IA -o£

30. VI

5- VII

5- VII

8. VII

1. VII

1. VII

5. VII

5- VII

9. VII

IA Tz

28. VI

28. VI

ha

IIA 'S

24. VI

TTvi

28. VI

30. VI

IIA £

24. VI

25. VI

IIA 'gI

IIA

13- VH

IA ‘£z

28. VI

IIA 's

8. VII

9. VII

Gesamt

gewicht

Mittel

Gesamt

gewicht

Gewicht der Eiseneinlagen Quereisen resp.

Spirale und Zapfen

Längseisen

Beton-

Verbrauch

Wasser

gehalt

des

Kieses

Im Herstellungsraum vorhandene Feuchtigkeit

Wärme

kg

10,548

7,776

7,627

9,346

10,224

10,523

kg

10,838

20,514

10,274

10,427

10,689

7,782

7,680

7,850

7.685

7-885

7,607

7-356

8,207

7,338

7-625

9,438

9,414__

9258°_

8,908

9-39°

10,032

10,030

9,98i

10,020

iQ-055

10,521

10,563

10,480

10,640

10,410

kg

kg

kg

°/o

°/o

oD

5,33°

5,013

4,834

4,9°°

5,508

5,502

198,483

296,283

i,7

65

21

Z9I-S

2,250

2,130

2,340

2,120

2-35°

2,067

1,826

2,670

je,825

2,050

3,918

3,894

4,047

3,350

3,900

4,797

4,768

4,691

4.695

4.687

5.300

5,260

5,200

5,210

5.250

5,440

5,527

5.527

5,532

5,55°

5,5io

5,565

5-535

5-54°

5,53°

_5,537

5,5i3

5,575

5,520

5,520

5,533

5,558

5.490

_5^35_

5,262_

o6z‘S

5,325

5-368

5,221

5,3°3

5,280

5,43o

5,160

198,700

195,511

8So⁴66i

295,503___

294,193

201,476

196,011

197-448

x97,57x

197,733

196,985

X97,578

£i8‘o6i

198,729

££z‘86i

196,208

198,721

202,158

200,423

200,953

196,433

197,173

202,158

200,153

199-758

202,158

202,158

202.158

198,372

197)643

200,953

201,588

gSl‘Z08

2,7

2,7

2,7

1,0

2,7

2,7

2,4

2,4

2,°

2,7

2,7

1,0

o⁴i

i,o

L' 1

x,7

i,7

2,4

0*1

2,7

i,7

i,7

i-7

bL

1,7

2,°

2,°

O'I

i,7

i,7

1,0

1,0

71

21

69

94

z6

53

£S

09

75

65

67

69

74

68

63

62

55

89

80

s₉

16

65

68

8,

z6

75

83

ÖO

09

°9

72

21

22

18

61

18

18

21

20

20

21

20

20

22

21

22

18

21

23

OB

21

20

21

23

22

Zi

20

18

6?

20

21

21

21

Hergestellt

am

26. VI

26. VI

IA 'o£

IA 'o£

5- VH

28. VI

28. VI

2. VII

2. VII

6. VII

29. VI

29. VI

IIA -£

3. VII

IIA ~L

22. VI

25. VI

26. VI

2. VII

IIA 'S

23- VI

25. VI

28. VI

IIA -£

23. VI

9. VII

IO. VII

IIA ¹¹

25- VI

30. VI

6. VII

IIA 'L

Bezeichnung der Probe

i/t-i

J14/2

14/3

14/4

24/5

25/1

z/Si

■£/Si

15/4

25/5

1/92

16/2

2:6/3

16/4

16/5

1/Z1

z/Zi

¹7/3

17/4

sTZi

18/1

18,2

18/3

»/8¹

18 5

19/1

19/2

19/3

r9/4

S/61

20/1

z/oZ

20/3

20/4

20/5

Säulen-Nr.

des

Arbeitsplans

14.

•Si

l6.

■u

18.

19.

20.

Druck von Oskar Bonde in Altenburg.

*

*

t

•i

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J

1

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111-307327

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III-307328

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Druk. U. J. Zam. 356. 10.000.

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