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Versuche mit Nietverbindungen

und Brückenteilen

für den Verein deutscher Brücken- und Eisenbaufabriken aus

geführt im Königlichen Materialprüfungsamt zu Groß-Lichterfelde.

Von

Geh. Reg.-Rat Professor Rudeloff.

Mit 70 Abbildungen und 5 Tafeln.

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Preis 5.— Mark.

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BERLIN SW 48

Verlag von Leonhard Simion Nf. 1912.

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Die Versuche, über die im Nachstehenden berichtet werden soll¹), umfassen vier Versuchsreihen, und zwar:

I. Zugversuche mit Nietverbindungen zur Ermittelung des Einflusses des Nietverfahrens (von Hand, mittels Lufthammer oder Kniehebelpresse) auf den Gleitwiderstand und die Bruchfestigkeit der Verbindung;

II. Versuche über den Gleitwiderstand bei Anschlüssen mit größeren Nietbildern verschiedener Anordnung;

III.    Versuche über den Einfluß der Querschnittsschwächung auf die Zugfestigkeit von Flacheisen und Winkeln; und

IV.    Versuche über das Abbiegen von Winkelschenkeln.

Die Versuchsstücke sind nach den Beschlüssen der Versuchskommission gefertigt.

Hierzu liegen folgende Angaben vor:

aus Rundeisen hergestellt, das ebenfalls den

Das

,,Zu den Versuchsstücken ist Thomaseisen nach den deutschen Normal-bedingungen verwendet. Die Niete sind

entsprechenden Vorschriften in den deutschen Normalbedingungen entspricht. Nieteisen ist in einem Satz hergestellt und geprüft.

Die Ausbildung der Vernietung und Verlaschungen sind nach den vom Königl. preußischen Ministerium der öffentlichen Arbeiten gegebenen Bauvorschriften hergestellt, inbesondere sei hervorgehoben, daß Niete auf Abscheren ⁹/io so hoch bean" sprucht werden, wie die Stäbe auf Zug; der Leibungsdruck darf doppelt so hoch sein wie die Scherspaimung. J3ei den großen Stabstößen mit rechtwinkligem Nietbild ist zur Ermittelung des Nettoquersclmittes eine ganze Reihe Nietlöcher von Zugstab und Lasche abgezogen, bei den entsprechenden dreieckförmigen und rautenförmigen Nietanschlüssen ist vom Stab 1 Nietloch abgezogen, während an den Laschen eine ganze Nietlochreihe abgezogen wurde. Nietzahlen, Nietdurchmesser und Laschendicken sind den gegebenen Bedingungen tunlichst genau angepaßt. Die Bearbeitung entspricht der gewöhnlichen guten Werkstattarbeit; es wurden dafür besondere Vorschriften nicht gemacht. “

I. Zugversuche mit Nietverbindungen.

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Fig. 1.

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Fig. 2.

Die Versuchsstücke bestanden nach Fig. 1 u. 2 im allgemeinen aus zwei Flacheisen, die beiderseits verlascht und in einer Nietreihe durch je 3 oder 2 Niete ohne Versenk verbunden waren.

Zur Ausführung gelangten vier Versuchsreihen (I—IV). Die Abmessungen der Versuchsstücke im einzelnen zeigt Tab. 1.

Die Proben der Reihen I und II stimmen in den Abmessungen der Flacheisen und Laschen überein, ebenso in der Zahl der Niete, dagegen beträgt der Durchmesser der Niete bei I: 2,3 cm und bei II: 2,1 cm und dementsprechend sind auch die tragenden

Querschnitte der Proben verschieden. Ähnlich unterscheidet sich Reihe III von IV, nur daß hier auch die Breiten der Flacheisen und Laschen noch verschieden sind.

Jede der vier Reihen umfaßte zwei Gruppen (A u. B) von Proben; bei A waren die Zwischenflächen „gebeizt und geölt“, bei B dagegen „gebeizt, geölt und einmal rot (mit Mennige) gestrichen“.

Ferner war in jeder Gruppe ein Teil der Proben „von Hand“, ein anderer „mit Lufthammer“ und ein Dritter „mit Kniehebel“ genietet.

Außer den genieteten Proben wurden 3 Versuchsstücke, gez. 4,25 und 46, untersucht, bei denen die Laschen mit den Flacheisen nicht vernietet, sondern verschraubt waren. Von ihnen stimmten hinsichtlich der Abmessungen Probe 4 mit den Proben der Reihe II, die Probe 25 mit denen der Reihe III und die Probe 46 mit denen der Reihe IV überein. Die Zwischenflächen waren bei allen drei Proben mit Verschraubung „gebeizt und geölt“ wie bei den genieteten Proben der Gruppe A.

Tabelle 1. Abmessungen der Versuchsstücke zu Versuchsreihe I—IV (s. Fig. 1 u. 2).

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Beim Versuch wurde bestimmt:

a)    das Gleiten der Flacheisen gegen die Laschen hei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten sowie

b)    die Bruchbelastung.

Zmn Beobachten des Gleitens dienten:

1.    bei allen Versuchen vier Zeigerapparate Fig. 3; daneben

2.    bei den meisten Versuchen ein Spiegelapparat von Martens, Fig. 4, und

3.    bei mehreren Versuchen Anlegemaßstäbe. Außerdem wurde

4.    bei einigen Versuchen mit besonderen Einrichtungen nach Fig. 5 die Wirkung des Leibungsdruckes auf die Formänderung der Laschen beobachtet.

Das Nähere über die Meßweisen ergibt sich aus Folgendem:

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1.    Die vier Zeigerapparate waren zu beiden Seiten des Stoßes an den in Fig. 1 u. 2 mit 1—4 bezeichneten Stellen hinter einander, d. h. auf derselben Schmalseite des Versuchsstückes angebracht. Wie aus den Fig. 1 u. 2 zu ersehen ist, lagen die durch eingelassene Stifte gebildeten Meßpunkte (die Drehachsen der Zeiger) in den mit den Mitten der Niete zusammenfallenden Querschnitten. Bei den Versuchsreihen II A u. II B, deren Proben je 3 Niete zu beiden Seiten des Stoßes enthielten (s. Fig. 1), wurden zum Teil 6 Zeigerapparate verwendet, 5 hinter 1 u. 2 und 6 hinter 3 u. 4.

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2.    Die Spiegelapparate Fig. 4 bestanden aus dem Spiegelträger a, der in eine Bohrung von 0,8 cm Durchmesser mit ebener Wandung in die Probe eingeführt wurde und sich mit der abgerundeten Spitze b gegen die eine Lasche und mit den beiden Spitzen c gegen das Flacheisen stützte.

Fig. 3.

Die Feder d sorgte für dauernd feste Anlage der Spitzen. Das Gleiten der Lasche gegen das Flacheisen bewirkte Neigen des Spiegels e, wobei die Tangente des Neigungswinkels mit einem Ablesefernrohr und Skala in bekannter Weise beobachtet wurde. Etwaiges Neigen des Spiegels

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Fig. 4.

infolge Neigens der Achse des Versuchsstückes wurde an einem mit letzterem fest verbundenen Spiegel beobachtet und die Ablesung an dem Meßapparat entsprechend berichtigt.

3.    Die Messung mit Anlege ma 13 Stäben erstreckte sich auf die Meßlängen a und b Fig. 1 u. 2. Beide Meßlängen waren ursprünglich gleich groß, und zwar gleich dem Achsenabstande der beiden mittleren Niete von einander. An a wurde die Dehnung der Lasche ermittelt, während die Beobachtungen für b außer dieser Dehnung auch die Verschiebung der beiden Flacheisenenden gegen die Lasche enthielt. Der Unterschied beider Beobachtungen (b—a) ergab somit den Betrag der Verschiebung. Angenommen ist hierbei, daß die beiden Enden der Flacheisen zwischen den mittleren Nieten keine, die Messung beeinträchtigenden Formänderungen erfuhren.

4.    Die Wirkung des Leibungsdruckes auf die Lasche besteht in örtlicher Verdrückung der Lochwandung und im weiteren Verlauf in Krümmung der hinter dem Nietloch gelegenen Laschenquerschnitte. Diese Krümmung kann erst eintreten, wenn das

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Fig. 5.

Gleiten der vernieteten Teile gegen einander begonnen hat und entsprechend der ursprünglichen lichten Entfernung zwischen Nietschaftoberfläche und Lochwandung soweit fortgeschritten ist, daß das Niet an die Lochwandung sich satt angelegt hat. Von diesem Gesichtspunkte aus erschien es mir von Wert, den Beginn des vorerwähnten Krümmens der Laschenquerschnitte hinter den Nieten und seinen Verlauf mit wachsender Belastung festzustellen. Die Beobachtung erfolgte, wie Fig. 5 zeigt, an Proben der Reihe IV B für zwei Querschnitte x oo x und y 00 y hinter den beiden Nieten N zu einer Seite des Stoßes. In jedem dieser beiden Querschnitte xcn?x und y<x y waren drei Stifte 1, 2, 3 in die Lasche eingelassen, von denen 1 und 3 auf den einander zugewendeten Seiten abgeflacht waren. Auf die mittleren Stifte 2 waren die Stücke D fest aufgesetzt, die zugleich als Träger der Ablesemaßstäbe B dienten. Zwischen die Endflächen der nach außen federnden Stücke D und die ebenen Flächen der Stifte 1 u. 3 waren kleine Rollen r eingesetzt, die die Zeiger C trugen. Die mittleren Bewegungen der letzteren gegen die Maßstäbe B entsprachen somit den Bewegungen der Stifte 2 gegen die Geraden xcv x und ycvy, also den zu messenden Krümmungen der Querschnittsebene zwischen den Stiften 1 und 3. Das Übersetzungsverhältnis der Apparate war gleich 1 : 75.

Die Gleitbeobachtungen mit den vier Zeigerapparaten 1—4 sind in Fig. 6—13 (Tafel II u. III) zu Schaulinien aufgetragen und in Tab. 2 (Tafel I) ist als Beispiel das gesamte Zahlenmaterial der Versuchsreihe IIA gegeben. Die Beobachtungen haben dazu gedient, die Belastungen für den Beginn des Gleitens festzulegen, bevor aber hierauf eingegangen wird, mögen zunächst die Ergebnisse der verschiedenen Meß weisen besprochen sein. —

Bei dem außerordentlich umfangreichen Zahlenmaterial habe ich davon Abstand genommen, alle Beobachtungswerte mit dem Spiegelapparat in Tabellen wiederzugeben, vielmehr mich darauf beschränkt, in Tab. 3 sowie in Fig. 14 u. 15 als Beispiele die vollständigen Ergebnisse nur für die Versuchsstücke 2, 3 u. 4 (vgl. Tab. 2) gegenüber zu stellen.

Diese Gegenüberstellungen lassen ebenso wie die Schaulinien Fig. 14—15 erkennen, daß die auf derselben Seite des Stoßes angeordneten beiden Zeigerapparate 1 u. 2, sowie 3 u. 4 befriedigend übereinstimmende Gleitbewegungen anzeigten, und zwar sowohl für die Gesamtbewegungen unter der Belastung (Fig. 14) als auch für die bleibenden Bewegungen nach dem Entlasten (Fig, 15).

Die Anzeigen des Spiegelapparates (Linien S, Fig. 14 u. 15) stimmen bei den Versuchen 3 und 4 mit den Anzeigen der Zeigerapparate 1 u. 2 fast vollständig überein. Bei dem Versuch 2 besteht die Übereinstimmung mit den Zeigerapparaten 3 u. 4 bis 15 t ebenfalls. Dieser Umstand beweist, daß der Gleitbeginn mit den Zeigerapparaten, die an den Seitenflächen der Proben angebracht waren, ebenso sicher zu bestimmen ist als mit dem Spiegelapparat, der in der Mitte der Probe hinter einem Niet saß. Für die Bevorzugung der Zeigerapparate sprachen deren leichtere Handhabung und der Umstand, daß man mit ihnen ohne größeren Arbeitsaufwand weit mehr Beobachtungspunkte für die Untersuchung heranziehen konnte. Dazu kommt, daß man bei dem Spiegelapparat nicht immer sicher ist, daß der feste Spiegel, der neben dem messenden anzubringen ist, die Kippbewegungen der Probe richtig anzeigt, deren Betrag von den Gleitbeobachtungen in Abzug zu bringen ist; es ist nicht ausgeschlossen, daß die Bewegungen des festen Spiegels durch örtliche Verbiegungen der Lasche beeinflußt werden.

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Den Vergleich der G-leitbeobachtungen mit Anlegemaßstäben und mit Zeigerapparaten enthält Tab. 4. Die Mittelwerte aus den je drei Parallelversuchen zeigen für beide Meßweisen so gute Übereinstimmung, daß die Bestimmung des Gleitbeginnes aus den Beobachtungen der beiden Meßlängen a und b als durchaus zuverlässig zu erachten ist. Die Messung ließe sich durch Anwendung von Zeigerapparaten statt der einfachen Anlegemaßstäbe leicht feiner gestalten. Dieser Meßweise dürfte vor allen anderen der Vorzug gebühren, da sie die einfachste ist. Dies gilt auch dann noch, wenn die Messung auf beide Schmalseiten der Probe ausgedehnt wird. Dann würden zugleich etwaige schiefe Beanspruchungen der Probe erkannt werden. Zweckmäßig wäre es, hierbei die Meßlänge a auf der einen Seite an der oberen, auf der anderen Seite an der unteren Lasche bringen, da dann die Mittelwerte auch von etwaigen Fehlern infolge Durchhängens des Versuchsstückes unter dem Eigengewicht frei wären.

Die Ergebnisse der oben unter 4 genannten Messungen auf Durchbiegung der Laschenquerschnitte unter dem Leibungsdruck enthält Tab. 5; außerdem sind sie in Fig. 16 durch Schaulinien dargestellt. In letzteren kennzeichnen die kurzen wagerechten Striche neben der Ordinatenachse die Belastungen, unter denen nach den Messungen mit den Zeigerapparaten das Gleiten der Flacheisen gegen die Laschen begann. Durch ein Versehen des Versuchsausführenden ist es leider unterlassen, auf denVersuchsprotokollen anzugeben, mit welchem der beiden Zeigerpaare 1 u. 2 oder 3 u. 4 die beiden Durchbiegungs-

Tafel Y.

Tabelle 33.

Beziehungen zwischen den Festigkeitseigenschaften der durch Nietlöchep geschwächten üniversaleisen und den Festigkeitseigrensehaften ihres Materials.

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Nieten

Ermittelt an den Materialproben

Verhältnis der Stabfestigkeit zur Materialfestigkeit, letztere = 100 gesetzt

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Fig. 6.

Verlauf des Gleitens bei Versuchsreihe I A.

Flacheisen 10X2,4 cm; Laschen 10X1,4 cm; 3 Nieten von 2,3 cm Durchmesser. Zwischenflächen gebeizt und geölt.

Fig. 7.

Verlauf des Gleitens bei Versuchsreihe I B.

Flacheisen 10X2,4 cm; Laschen 10X1,4 ein; 3 Nieten von 2,3 cm Durchmesser. Zwischenflächen gebeizt, geölt und einmal rot gestrichen.

Fig. 8.

Verlauf des Gleitens bei Versuchsreihe II A.

Flacheisen 10X2,4 cm; Laschen 10X1,4 cm; 3 Nieten von 2,1 cm Durchmesser.

Fig. 9.

Verlauf des Gleitens bei Versuchsreihe IIB.

Flacheisen 10X2,4 cm; Laschen 10X1,4 cm; 3 Nieten von 2,1 cm Durchmesser.

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Verlauf des Gleitens bei Versuchsreihe IIIA.

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Fig. 11.

Verlauf des Gleitens bei Versuchsreihe IIIB.

Flaclieisen 10X2,0 cm; Laschen 10X1,2 cm; 2 Nieten von 2,5 cm Durchmesser.

Fig. 12.

Verlauf des Gleitens hei Yersuchsreilie IV A.

Flacheisen 11X2,0 cm; Laschen 11X1,2 cm; 2 Nieten von 2,7 cm Durchmesser.

Fig. 13.

Verlauf des Gleitens bei Versuchsreihe IV XI.

Flacheisen 11X2,0 cm; Laschen 11X1,2 cm: 2 Nieten von 2,7 cm Durchmesser.

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Fig, 14. Verlauf der Gesamt-'Verschiebungen.

Beobachtet: 6" mit Spiegelapparat; 1—4 mit Zeigerapparaten.

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Lie aus den Ergebnissen gezogenen Schlüsse erstrecken sich lediglich auf die bei den Versuchen festgestellten Festigkeitseigenschaften der untersuchten Konstruktionen. Die Ableitung von „Bauregeln'' für den werktätigen Ingenieur soll, nötigenfalls nach Ausführung von Ergänzungsversuchen, einem späteren Bericht der Versuchskommission Vorbehalten bleiben.

²

Die in Klammern stellenden Werte geben die Verhältnisse zwischen den tragenden Querschnitten bei derselben Reihe.

2 10'²cm

Gesamt - Verschiebung.

Fig. 15. Verlauf der bleibenden Verschiebungen.

Beobachtet: S mit Spiegelapparat; 1—4 mit Zeigerapparaten.

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3 70~²cm

Bleibende Verschiebung.

niesser auf derselben Seite vom Stoß angebracht waren. Immerhin lassen aber die Schaulinien erkennen, daß nach dem Eintritt des Gleitens auch die Wirkung des Leibungsdruckes in Krümmung der Laschen querschnittsebenen zur Geltung kam.

Auffallend ist die Erscheinung, daß bei allen fünf Versuchen die Krümmung der Querschnittsebene y cv> y zwischen den beiden Nieten bei geringen Belastungen größer und dann bei höheren Belastungen (jedenfalls bis zu 55t) geringer war als die Krümmung der Querschnittsebene xoox zwischen dem ersten Niet und dem Ende der Lasche (s. Fig. 5). Hiernach scheint es, als ob der Leibungsdruck auf das zweite Niet anfänglich größer war als auf das erste Niet, während zwischen 20 und 30 t Belastung für einen gewissen Belastungsbereich das umgekehrte Verhältnis sich einstellte. Da mit dem Material der Laschen keine Zugversuche angestellt sind und daher das Verhältnis zwischen den Streckgrenzen des Materials der Laschen und der Flacheisen nicht bekannt ist, so läßt sich eine Erklärung dieser Erscheinung nicht erbringen.

Fig. 16. Durchbiegung: der Laschenquerschnitte unter dein Leibungsdruck.

56 „von Hand“, 57 und 59 mit Lufthammer, 60 und 62 mit Kniehebel genietet.

•--- Querschnitt x^x-,

------* Querschnitt y <*> y (s. Fig. 5).

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Durchbiegung.

Berücksichtigt man, daß die vorliegenden Durchbiegungsmessungen mit ganz roh gefertigten, provisorischen Einrichtungen ausgeführt sind, so erscheint das Urteil berechtigt, daß das geschilderte Meßverfahren unter Benutzung guter Apparate recht wohl geeignet ist, zuverlässige Ergebnisse für die Krümmungen der Querschnittsebenen, also auch für die Spannungsverteilung über den Querschnitt zu erzielen, deren Bestimmung besonders an Proben mit mehreren nebeneinander gelegenen Nietreihen von Interesse ist.—

Die Zusammenstellung der Schaulinien von den mit Zeigerapparaten beobachteten Gleitbewegungen inFig. 6—13 (Tafel II u. III) erfolgte derart, daß jede dieser Figuren immer sämtliche Proben einer der acht Versuchsreihen IA, IB, IIA, IIB, IIIA, IIIB, IVA und IVB umfaßt, also Proben von gleichen Abmessungen. Hierbei sind die Proben der untersten Reihe a von Hand genietet *), die der mittleren Reihe b mittels Lufthammer und die der obersten mittels Kniehebelpresse. Die Proben von immer je zwei aufeinander folgenden Figuren unterscheiden sich dadurch, daß die Zwischenflächen der Proben zu den Figuren mit geraden Nummern nur gebeizt und geölt, zu den Figuren mit ungeraden Nummern dagegen außerdem noch einmal rot gestrichen waren.

*) Die Fig. 8, 10 und 12 enthalten außerdem je eine Probe 4, 25 und 46, bei denen die Verbindung nicht durch Nieten, sondern durch Schrauben bewirkt ist.

Ir endwelche Unterschiede in dem Verlauf der Schaulinien, ie uf einen g set mäßigen Ein lußde versc rti en Be andlun er    wischenfläc en au den

leitens zurüc zuführen wären, treten nicht zutage.

Vergleicht man aber die drei Schaulinienreihen a—C derselben Figur miteinander, so fällt es auf, daß die mit Kniehebel genieteten Proben (Reihe c) fast ohne Ausnahme einen scharf ausgeprägten Knick zeigen, während die übrigen Schaulinien nahezu stetig verlaufen und nur vereinzelt schwachen Ansatz zu dem Knick enthalten. Da zu allen Proben gleiches Material verarbeitet war, so lag es nahe, deren verschiedenartiges Verhalten darin zu suchen, daß die Niete bei den verschiedenen Nietverfahren die Löcher verschieden gut ausfüllen. Daß dies nicht zutrifft, zeigen die zur Aufklärung ausgeführten Ätzversuche *) an längs aufgeschnittenen, unbelasteten Proben, Fig. 17—19; sie lassen in der Ausfüllung der Nietlöcher bei allen drei Nietverfahren keine wesentlichen Unterschiede erkennen. Beachtenswert erscheinen mir aber die Unterschiede in der Form der Nietköpfe. Die eine Kopf reihe liegt bei allen drei Proben mit den Schulterflächen gut an der Oberfläche der Lasche an. Bei den mit Kniehebel genieteten Proben (Fig. 19) ist die gute Anlage auch bei der zweiten Kopfreihe der Fall, dagegen zeigt die zweite Kopfreihe bei den von Hand und mit Lufthammer genieteten Proben (Fig. 17 u. 18) recht mangelhafte Anlage. Sie beschränkt sich im allgemeinen auf den unmittelbar um den Schaft herumgelegten Teil des Kopfes und nur teilweise ist auch der äußere Rand des Kopfes zur Anlage gekommen. Jedenfalls wird der Druck des schlecht anhegenden Kopfes bei diesen beiden Nietarten im wesentlichen nur von dem Lochrande der Lasche aufgenommen. Hierzu kommt, daß die Köpfe bei Nietung mittels Kniehebel (Fig. 19) nahezu symmetrisch zum Schaft der Niete ausgebildet sind, während sie bei den beiden anderen Nietverfahren zum Teil sehr einseitig sitzen. Unter diesen Umständen kann es nicht befremden, daß die mittels Kniehebelpresse genieteten Proben sich gegen das Gleiten des Flacheisens gegen die Laschen anders verhalten haben, als die unter dem Hammer genieteten. Nähere Untersuchungen darüber, ob infolge der geringen Auflage der Köpfe die Spannungen in dem mit dem Hammer geschlagenen Met geringer sind als in den gepreßten Nieten und ob das Nietmaterial bei beiden Verfahren verschiedene Festigkeitseigenschaften annimmt**), sind geplant. Über die Ergebnisse werde ich später berichten.

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Die sichere Bestimmung des Gleitbeginnes aus den Beobachtungen ist, wie sich schon aus der vorstehenden Besprechung der verschiedenen Meßverfahren ergibt, außerordentlich schwierig, weil die Gleitbeobachtungen durch die Dehnungen der vernieteten Teile beeinflußt werden.

Im vorliegenden Falle ist der Beginn des Gleitens — im nachstehenden wird kurz

bei den Versuchsreihen II—IV nach den mit den Zeigerapparaten beobachteten Gesamtbewegungen unter Berücksichtigung der bleibenden Bewegungen nach den Entlastungen tunlichst einheitlich bestimmt. In der

von „Gleitbelastungen “gesprochen werden

*) Die Ätzungen sind in Abt. 4 für Metallographie ausgeführt.

**) Rudeloff : „Die Materialfestigkeit und Zug-Spannung im fertig geschlagenen Niet.“ Dinglere polyt. Journal 1911, Heft 26 und 27.

als Beispiel gegebenen Tabelle 2 sind die Beobachtungswerte für die Gleitbelastungen der besseren Übersichtlichkeit wegen fett gedruckt. In den Reihen, wo die fettgedruckten

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Fig. 17. Probe Nr. 4: Von Hand genietet.

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Fig. 18. Probe Nr. 8: Mit Lufthammer genietet.

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Fig. 19. Probe Nr. 12: Mit Kniehebel genietet.

Zahlen fehlen, liegen die Gleitbelastungen bei einer in der Tabelle nicht angegebenen

Laststufe.

Bei den beiden Versuchsreihen IA und IB, die wesentlich früher als die übrigen ausgeführt sind, gelangten größere Laststufen zur Anwendung als bei den letzteren. Die Gleitbelastungen sind daher bei den Reihen IA und I B weniger genau bestimmt und wahrscheinlich im Vergleich zu den anderen Reihen reichlich hoch angenommen. Hierauf

Fig. 20. Gleitbewegungen bei den Probestücken, deren Zwischenfläclien gebeizt u. geölt waren.

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Nietung

ausgeführt

'    * von Hand

⁻---- mit Lufthammer

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Kniehebel

Gleitbewegungen in ¹/₅

cm.

wird bei dem Vergleich der in den Tab. 7—10 zusammengestellten Schlußergebnisse zu achten sein.

Die Beobachtungen 1 und 2 für den einen und 3 und 4 für den anderen Anschluß derselben Probe weichen ebenso sehr voneinander ab wie die Beobachtungen für die Parallelproben. Hierdurch ist die Beurteilung des Einflusses der drei Niet verfahren auf den Gleitverlauf sehr erschwert. Um einen besseren Überblick zu gewinnen, sind nun die Ergebnisse der Parallelversuche in Tab. 6 zu Mittelwerten zusammengefaßt und hiernach für die Reihen II—IV die Schaulinien Fig. 20 und 21 verzeichnet. Aus letzteren ergibt sich bei völliger Übereinstimmung aller Reihen, gleichgültig ob die Zwischen-

Fig. 21. Gleitbewegungen bei den Probestücken, deren Zwiscbenflächen gebeizt, geölt und

einmal gestrichen waren.

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-o von Hand - mit Lufthammer Kniehebel

Nietung ausgeführt

flächen nur gebeizt und geölt (Fig. 20) oder außerdem gestrichen waren (Fig. 21), da ß das Gleiten unter niedrigen Belastungen bei den mit Kniehebel genietetenProben wesentlich geringer war als bei den Hand genieteten Proben und daß zwischen beiden die Nietungen mit Lufthammer stehen. Bei höheren Belastungen,

Gleitbewegungen in Vs

......

cm.

von

bei denen das Glei e vom Ans Nieten abhängt, v r c windet mehr, hier zeig n o a di bei einigen Rei en die

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Die bei den einzelnen Versuchen erzielten Belastungsgrenzen und die sich hieraus ergebenden Materialspannungen sind in Tab. 7—14 zusammengestellt. belastungen weichen bei den Parallelversuchen recht erheblich voneinander ab. Aus dem Vergleich der Mittelwerte derselben Tabelle ergibt sich aber trotzdem mit Sicherheit, daß die Nietung mit Kniehebel bei allenReihen diehöchsten, die Nietung mit Handhammer die geringsten Gleitbelastungen lief rte; dazwischen stehen die Gleitbelastungen für die Nie

In den Tab. 7—14 sind die an derselben Probe für die beiden Verbindungen ermittelten Gleitbelastungen nach Höchstwerten und Geringstwerten getrennt zu Mitteln zusammengefaßt. Da beide Verbindungen gleichwertig sind, so erscheint es gerechtfertigt, Gesamtmittel zu bilden und an ihnen den Vergleich vorzunehmen. Es ergeben sich dann die aus Tab. 15 ersichtlichen Werte. Nach ihnen lieferte die Lufthammernietung um 54 %, die Kniehebelnietung um 142 % größere Gleitbelastungen als die Handnietung.

Die Gleit-

CD

cf

ungen mit Lufthammer.

Tabelle 15.

Vergleich der drei Nietverfahren nach den mittleren Gleithelastungen.

Versuchs

reihe

Mittlere Beobachtungen Art der Nietung

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Hand

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Kniehebel

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16 000

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16 667

16 667

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10 850

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16 500 15835

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Mittel

100

154

242

Die erzielten Bruchbelastungen (Tab. 7—14) stimmen sowohl bei den gleichartigen Parallelversuchen als auch bei den verschiedenartig genieteten Proben derselben Reihe,

) Auch an dieser Stelle möge nochmals betont sein, daß es nicht ausgeschlossen ist, daß der Gleitwiderstand bei den von Hand und mit Lufthammer ausgeführten Nietungen dadurch ungünstig beeinflußt worden ist, daß die Proben wegen ihres geringen Gewichtes nicht genügend widerstehende Masse beim Nieten lieferten.

d. h. bei gleichen Abmessungen mit einer Ausnahme gut überein. Hieraus folgt, daß das Nietverfahren die Bruchbelastungen nicht beeinflußte.

Um die Ergebnisse hinsichtlich des Einflusses der Abmessungen auf die Festigkeit der Verbindung übersichtlicher zu gestalten, als sie in den Tab. 7—14 erscheinen, sind die Mittelwerte in Tab. 16 besonders gegenübergestellt. Hierbei sind die Werte für die Schubfestigkeit x der Niete oder für die Zugfestigkeit o der Flacheisen durch Fettdruck hervorgehoben, je nachdem der Bruch der Proben durch Abscheren der Niete oder durch Reißen eines der Flacheisen erfolgte; sofern unter den Parallelversuchen beide Brucharten vorkamen, sind beide Werte (x und a) fettgedruckt.

Der Einfluß der Probenabmessungen auf den Widerstand gegen das Gleiten der vernieteten Teile gegeneinander läßt sich naturgemäß aus den beobachteten Gleitbelastungen unmittelbar nicht erkennen. Die Gleit widerstände P sind abhängig von dem Druck D, mit dem die vernieteten Teile durch die Niete zusammengepreßt werden, und von der Reibungszahl y derart, daß ist

Nun ist D = f . a also

wenn

P = y f a..............

/ = der Summe der Nietquerschnitte und = der in den Nieten herrschende Zugspannung ist.

III,

Die Gleichung III läßt sich auch schreiben in der Form

= ya.

IV.

Da nun P/f gleich der Schubspannung c ist, so ergibt sich x = y a ...............

Die Spannung o ist proportional der elastischen Dehnung, die infolge der Verkürzung oder des Schrumpfens der Niete beim Erkalten in dem Nietschaft zurückbleibt. Sie ist also bei Verarbeitung des gleichen Nietmaterials und bei gleichem Nietverfahren bedingt durch die verschiedenartigen Einflüsse, die mit den Abmessungen der Proben und der Zahl der Niete wechseln und um deren Bestimmung es sich im vorliegenden Falle handelt.

Da nun bei den Proben aus derselben Versuchsreihe A oder B d. h. bei demselben

Material und bei gleicher Behandlung der Zwischenflächen die Reibungszahl y als gleich angesehen werden kann, so ergibt sich aus Gleichung IV, daß die Unterschiede in den Schubspannungen x, berechnet aus den Gleitbelastungen und dem Gesamtquerschnitt der Niete, den Einfluß der Probenabmessungen und der Nietzahl unmittelbar erkennen lassen.

Vergleicht man nun die in Tab. 16 angegebenen Mittelwerte für x₁ und bei gleicher Art der Nietung untereinander, so ergibt sich, daß die Gleitwiderstände bei den Reihen III und IV hinter denen bei den Reihen I und II zurückstehen. Die Nietdurch-messer betrugen bei III und IV 2,5 und 2,7 cm und bei I und II 2,3 und 2,1cm, die Zahl der Niete bei III und IV zwei, bei I und II drei. Zwei Niete größeren Durchmessers ergaben also geringeren Gleit widerstand als drei Niete von kleinerem Durchmesser. Hierin stimmen beide Reihen: A mit gebeizten und geölten Zwischenflächen sowie B mit gebeizten, geölten und einmal rot gestrichenen Zwischenflächen überein und in beiden Reihen traten die Unterschiede bei der Handnietung am stä ksten und beide Kni hebelnietung am w igsten hervor, azwischen ie N etung mit dem Lu

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Aus dem Vergleich der Werte aus Reihe IB mit IIB und aus Reihe IVB mit IIIB ergibt sich ferner, daß bei gebeizten, geölten und einmal rot gestrichenen Zwischenflächen unter sonst gleichen Umständen also bei gleicher Anzahl Niete dickere Niete (2,3 cm bei I und 2,7 bei IV) etwas größere Gleitwiderstände lieferten als dünnere Niete (2,1 cm bei II und 2,5 cm bei III). Die gleiche Erscheinung tritt in der Reihe A mit gebeizten und geölten Zwischenflächen nur bei der Handnietung zutage.

Zu den Ergebnissen der Bruchspannungen (Tab. 16) sei folgendes bemerkt. Die Versuchsreihen, bei denen alle oder einzelne Proben dadurch zu Bruch gingen, daß die Zugfestigkeit des Elacheisens überwunden wurde (s. die fettgedruckten Werte a), ergaben die mittlere Zugfestigkeit des Flacheisens zu 3840 kg/qcm, bei befriedigender Übereinstimmung der beiden Reihen A und B mit verschiedenartig behandelten Zwischenflächen; die Einzelmittel für beide sind 3950 und 3760 kg/qcm.

In gleicher Weise berechnet sich aus den Versuchsreihen, bei denen die Nieten abgeschoren wurden, die erreichte mittlere Schubfestigkeit x zu 2955 kg/qcm bei 2970 kg/qcm für A und 2940 kg/qcm für B.

Leider liegen Zugversuche und Scherversuche mit Materialproben aus dem Flacheisen und aus den vier verschiedenen Nieteisen nicht vor, so daß sich kein Urteil darüber gewinnen läßt, in welchem Verhältnis die an den vernieteten Stücken ermittelten Festigkeiten zu den Materialfestigkeiten stehen.

Der Leibungsdruck beträgt bei den Proben der Reihen III und IV mit 2 Nieten im Mittel 5820kg/qcm, bei den Proben der Reihen I und II mit 3 Nieten 4300kg/qcm, er ist also bei den ersteren um 35 % größer als bei den letzteren. Trotzdem ist kein Unterschied in den erreichten Zugfestigkeiten der Flacheisen oder Schubfestigkeiten der Nieten wahrzunehmen. Der Leibungsdruck hat also weder die Zugfestigkeit noch die Schubfestigkeit beeinflußt.

Der Vergleich der Schrauben Verbindungen mit den Nietverbindungen ergibt, daß der Gleitwiderstand bei den ersteren wesentlich geringer war als bei den letzteren, daß aber in den Bruchfestigkeiten keine wesentlichen Unterschiede in den beiden Verbindungsarten zutage treten.

Die erzielten Ergebnisse lassen sich für die Grenzen des Versuches wie folgt zusammenfassen:

1.    Bei den mit Kniehebel genieteten Proben war der Gleitbeginn schärfer ausgeprägt als bei den Nietungen mit Handhammer oder Lufthammer;

2.    die Nietung mit Kniehebel lieferte bei allen Reihen mit verschiedenen Probenabmessungen die höchsten Gleit widerstände, die Nietungen mit Handhammer die geringsten; dazwischen stehen die Nietungen mit dem Lufthammer.

3.    Die Bruchbelastungen wurden durch die verschiedenartigen Nietverfahren unter sonst gleichen Versuchsbedingungen nicht beeinflußt.

Zur Untersuchung gelangten die drei Anordnungen nach Fig. 22—24.

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4.    Der G-leitwiderstand war bei zwei Nieten größeren Durchmessers geringer als bei drei Nieten von kleinerem Durchmesser. Der Unterschied tritt bei Handnietung am stärksten und bei Kniehebelnietung am wenigsten hervor.

5.    Die Zugfestigkeit der Flacheisen und die Scherfestigkeit der Niete war durch Unterschiede von 35 % im Leibungsdruck nicht beeinflußt.

6.    Hiernach ist die Materialausnutzung, so wie sie in den Bruchspannungen zutage tritt, weder durch die Zahl und den Durchmesser der Niete noch durch die Art der Nietung beeinflußt; ein merkbarer Einfluß der genannten Umstände tritt lediglich in den Gleitwiderständen zwischen den vernieteten Teilen hervor.

7.    Die verschiedenartige Behandlung der Zwischenflächen: gebeizt und geölt oder gebeizt, geölt und einmal rot gestrichen, hat keinen Einfluß auf den Verlauf des Gleitens gehabt.

II. Versuche Uber den Gleitwiderstand bei Anschlüssen mit gröfseren Nietbildern

verschiedener Anordnung.

Die

9 Versuchsstücke, je 3 gleicher Form, bestanden aus einem Universaleisen von 500 mm

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Fig. 22.

Breite und 24 mm Dicke, auf das an beiden Enden je zwei Laschen von 15 mm Dicke aufgenietet waren. Die Laschenenden ragten über das Universaleisen hinaus und dienten zum Angriff der Zugkräfte. Zu diesem Zweck waren die Laschen aus einem 45 mm dicken Walzeisen hergerichtet, indem sie im Bereich des Anschlusses auf 15 mm Dicke abgehobelt

wurden, während die überragenden Teile an dem Ende die ursprüngliche Dicke von 45 mm behielten. Zwischen den 45 und 15 mm dicken Teilen verblieb ein Streifen von 20 mm

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Fig. 24.

Dicke. Die Schulterflächen der stärksten Teile waren scharf abgesetzt und senkrecht zur Stabachse behobelt. Sie dienten, wie Fig. 22 zeigt, als Widerlager flächen, die sich gegen ebenfalls behobelte Flächen der Einspannköpfe legten.

Nach der Gestalt der Laschen bzw. nach der Anordnung der Nieten sind 3 Nietbilder zu unterscheiden:

das Dreiecks-Nietbild, Fig. 22, das Rechtecks-Nietbild, Fig. 23 und die Rautenform, Fig. 24.

Jedes Nietbild enthielt 15 Nieten.

Der Durchmesser der Nieten betrug bei den Nietbildern mit Dreiecks- und Rautenform 23 mm, bei dem Rechtecks-Nietbild 21 mm. Wegen der Einzelheiten der Niet-anordnungen (Entfernung der Nieten voneinander und von den Blechrändern) sei auf Fig. 22—24 verwiesen.

Die Flächen zwischen Universaleisen und Laschen waren bei allen Proben gebeizt, geölt und einmal mit Mennige gestrichen. Die Nietlöcher waren ohne Versenk gebohrt.

Versuch 1.

Der erste Versuch an der Probe 1 mit Dreiecks-Anschluß (Fig. 22) diente zugleich als Vor versuch zur Erprobung der Einspannvorrichtungen auf Bruchsicherheit. Das

Fig. 25. Versuch 1 mit Stab mit Dreiecksanschlufs [s. Fig. 22].

Verlauf der bleibenden Verschiebungen der Laschen gegen das Universaleisen, gemessen an d.Markenl—4.

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0,2    0,3

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Gleiten in cm.

waren.

Gleiten des Universaleisens zwischen den Laschen wurde in 0,1 mm nur an der gegenseitigen Verschiebung der Strichmarken 1—4 Fig. 22 beobachtet, die in die Seitenflächen der Laschen und korrespondierend in die Oberfläche des Universaleisens eingerissen Beobachtungen unter der Belastung erschienen zu gefährlich für den Beobachter, daher sind nur die bleibenden Verschiebungen für mehrere Laststufen nach voraufgegangenem Entlasten festgestellt.

an

Den so ermittelten Verlauf der bleibenden Verschiebungen zeigen die Schaulinien Fig. 25. Sie lassen den Beginn des Gleitens nicht erkennen, da die erstmalige Entlastung nach zu hoher Belastung (243 t) erfolgt war. Im übrigen zeigen sie, daß das Gleiten beiden Stabenden nach denselben Belastungen nahezu gleich groß war und nach der Spitze der Lasche hin zunahm. (Für Marke 2 und 3 größer als für Marke 1 und 4.)

Bei 355 t wurden die Niete an einem Ende der Probe zwischen Universaleisen und Lasche abgeschoren, und zwar in der einen Fläche sämtliche Niete, in der anderen nur die 5 Niete der Endreihe. Bei Annahme gleichmäßiger Lastverteilung auf alle 15 Niete

flächen entspricht diese Bruchlast

von 2850 kg/qcm

sowie

und

mit insgesamt 2 x 15 x

3,14 . 2,3 ²

= 124,6 qcm Querschnitt und auf beide Scher-

einer Schubspannung im Niet.....

einer Zugspannung im Laschenmaterial .

- Universaleisen . . einem Lochleibungsdruck in den Laschen

im Universaleisen

Hierbei ist in Rechnung gesetzt: der Nettolaschenquerschnitt . der Nettoquerschnitt des Universaleisens = (50 — 2,3) x 2,4 die Lochleibungsfläche im Universaleisen = 15 x 2,4 x 2,3

15 x 2 x 1,5 x 2,3

in den Laschen

Das Lichtbild Fig. 26 zeigt die Form der gestreckten Nietlöcher im Universaleisen und die linksstehenden Schaulinien Fig. 27 stellen die mittleren Längen der Löcher in den fünf Nietreihen dar, aufgetragen nach den in Tab. 17 zusammengestellten Meßergebnissen.

= (50 — 5 x 2,3) x 2 x 1,5 = 115,5 qcm

= 114,5 -= 82,8 = 103,5    -

Fig. 26. Gestreckte Nietlöcher im Uni versaleisen mit Dreiecksanschlufs. (Versuch 1.)

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Die Lochlängen sind für beide Laschen (obere und untere) etwas verschieden. Im Mittel sind sie in den Reihen mit 5 Nieten bei den Laschen ebenso groß als im Universaleisen und im übrigen entsprechend der Kraftübertragung von Querschnitt zu Querschnitt oder entsprechend dem Verlauf der Dehnung der Teile in der Reihe mit 5 Nieten für das Universaleisen am kleinsten, für die Laschen dagegen am größten. —

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Probe 1.

Bei den weiteren Versuchen gelangten nun zur Bestimmung des Gleitbeginnsdas eine oder das andere oder gleichzeitig mehrere der folgenden Verfahren zur Anwendung.

a)    Messung mit den auch bei den früheren Versuchen¹) benutzten Zeigerapparaten mit der Übersetzung von etwa 1 : 50.

b)    Messung mittels Tastbolzens nach dem Vorschläge des Herrn Seifert. Hierbei wurden hinter einigen Nieten durchgehende Löcher von 13 mm Durchmesser gebohrt und in diese Löcher glatte Bolzen sauber eingeschliffen. Die Bolzen

sollten sich nur solange in die Löcher ganz einführen und in ihnen drehen lassen, als kein Gleiten der vernieteten Teile gegeneinander eingetreten war. c) Messung mit den Martensschen Spiegelapparaten (s. Fig. 4).

Versuch 2.

Hierzu diente die Probe 3 mit rautenförmigem Anschluß, Fig. 24. Das Gleiten wurde bestimmt an den in Fig. 28 mit a—d bezeichneten Stellen auf den Seitenflächen

Fig. 27. Längen d. Nietlöcher 1>. d. DreiecksanSchlüssen nach d. Bruch durch Abscheren d. Niete.

Ursprünglicher Nietdurchmesser 23 mm.

35

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Versuch 7.

Versucht.

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Anzahl der Niete in derselben Reihe.

Fig. 28. Anordnung: der Mefsstellen bei den Proben 3, 3a und 3b, Versuch 2, 8 und 9.

a—d Zeigerapparate, I—V Tastbolzen und S Spiegelapparat.

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Die punktierten Linien zeigen den Verlauf des Bruches einer Lasche bei Probe 3, Versuch 2.

des Universaleisens und der oberen Lasche mit Zeigerapparaten, sowie an den Meßstellen I bis IV mit Tastbolzen. (I—III am linken, IV am rechten Ende.)

Die Belastung wurde in Stufen von je etwa 7000 kg gesteigert. Bei jeder Stufe wurden die vier Zeigerapparate abgelesen. Sobald der erste nennenswerte Ausschlag eingetreten war, wurde entlastet und der bleibende Ausschlag ebenfalls festgestellt. Auch später bei höheren Belastungen fanden ebenfalls Entlastungen statt.

Den Verlauf der Messungen a—d zeigen Tab. 18 und die Schaulinien Fig. 29. An den Linien sind durch die Zeichen / und r diejenigen Laststufen gekennzeichnet, bei denen die Tastbolzen in dem linken bzw. rechten Anschluß zu klemmen begannen.

Die Messungen mit den Zeigerapparaten lassen erkennen, daß das Gleiten des

Eisens zwischen den Laschen an dem einen Stabende Linien a und b (Eig. 29) bei 66 330 kg eintrat, nachdem diese Belastung kurze Zeit bereits getragen war, an dem anderen Ende (Linien C und d) dagegen, während die Belastung von 80 t auf 87 t gesteigert wurde. Die zugehörigen Materialspannungen, wieder unter der Annahme gleichmäßiger Lastverteilung berechnet, sind:

Schubspannungen in den Nieten.....

Zugspannungen im Universaleisen . . . . Lochleibungsdrucke in den Laschen . . .

im Universaleisen . .

530 und 700 kg/qcm

580

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640

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. . 800 - 1060

Fig. 29. Verlauf der Gleitbewegungen bei Probe 3.

Rautenförmiger Anschluß.

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700

750

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Gleitbewegungen.

Die mit den Zeigerapparaten beobachteten Verschiebungen auf den beiden Seiten desselben Anschlusses stimmen befriedigend überein (fl mit b und c mit d) und bei höheren Belastungen stellte sich auch gute Übereinstimmung in der Verschiebung beider Verlaschungen ein. Bei der nach 66 330 kg vorgenommenen Entlastung (s. Tab. 18) änderten die Anzeigen der Apparate sich nicht wesentlich. Die Verschiebung erscheint hier also mit ihrem vollen Betrage als bleibend. Beim Entlasten aus höheren Belastungen gingen die Anzeigen der Apparate dagegen um Weniges zurück, was darauf hindeutet, daß bei höheren Belastungen ein Teil der angezeigten Verschiebungen die Folge elastischer Formänderungen war.

Die Beobachtungen an den Tastbolzen bestätigen den Gleitbeginn, wie er mit den Zeigerapparaten ermittelt war, indem die Bolzen bei 66 330 kg in die Löcher I—III des einen Anschlusses, und bei 87 380 kg in das Loch IV des anderen Anschlusses nicht mehr hineingingen. Zudem ließ sich der Gleitbeginn auch an dem Verlauf der Reflexlichter auf den blanken Flächen der Bohrungen ohne weiteres erkennen.

An dem einen

Ende der Probe wurden sämtliche Niete durch die eine Lasche abgeschert, nachdem schon vorher bei 342 170 kg Knacken hörbar war; die zweite Lasche brach. Der Bruch zeigt glänzendes Korn und geht (s. Fig. 28) durch das Nietloch 12 der dritten Nietreihe, nahezu senkrecht zur Stabachse verlaufend. Ihm parallel entstand ein zweiter kurzer Riß, von dem Nietloch 14, ebenfalls der dritten Nietreihe angehörig, ausgehend und senkrecht nach dem Rande verlaufend.

B e i 346 440 kg Belastung erfolgte der Bruch.

Fig. 30. Anordnung der Mefsstellen bei Probe 2; Versuch 3.

I—V Tastbolzen.

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Fig. 30.

Die aus der Bruchlast berechneten Spannungen sind:

Schubspannungen in den Nieten.

Zugspannungen im Universaleisen Leibungsdruck in den Laschen .

im Universaleisen

Die nach dem Bruch ermittelten Längen der Nietlöcher in der Kraftrichtung enthält Tab. 19. Die Ergebnisse stimmen für die beiden Laschen befriedigend überein. Im übrigen sind die Streckungen der Löcher im Universaleisen etwas größer als in den Laschen.

Versuch 3

wurde an der Probe 2 mit rechteckigem Anschluß ausgeführt. Der Gleitbeginn wurde lediglich mit 5 Tastbolzen festgestellt, die an den in Fig. 30 mit I—V bezeichneten Stellen angebracht waren.

Bei 53000 kg begann das Gleiten in beiden Anschlüssen, und zwar trat es zuerst in der Stabachse ein. Die Bolzen II, IV und V wurden unter der Belastung fest und blieben es auch nach dem Entlasten, während die Bolzen I und III zwischen den beiden am Rande der Probe gelegenen Nietreihen sich noch bewegen ließen.

Bei 314 700 kg erfolgte der Bruch. Sämtliche Niete des einen Anschlusses wurden doppelschnittig abgeschert. Laschen und Universaleisen wiesen keinen Anbruch auf. Die nach dem Bruch ermittelten Lochlängen enthält Tab. 20.

Die für den Gleitbeginn und aus der Bruchlast berechneten Spannungen sind:

Bruch

Schubspannungen in den Nieten . . . Zugspannungen im Universaleisen . . . Leibungsdruck in den Laschen . . . .

im Universaleisen . . .

Gleitbeginn . =510 kg/qcm 3030 kg/qcm

. = 560

3320

. = 560 . = 700

3330

4160

Versuch 4.

Hierzu diente die Probe 1 a, die zweite mit Dreiecksanschluß Fig. 22. Der Gleitbeginn wurde gemessen (s. Fig. 31):

Fig. 31. Anordnung der Mefsstellen bei den Proben la u. lb, Versuch 4 u. 5.

a—d Zeigerapparate. I—V Tastbolzen. S Spiegelapparat.

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1.    mit 4 Zeigerapparaten bei a—d an den Seitenflächen;

2.    an 5 Tastlöchern /—V (/ und II am linken, III—V am rechten Anschluß) und

3.    mit einem Spiegelapparat bei 5 am linken Anschluß.

Die Schaulinien Fig. 32 zeigen den Verlauf der Beobachtungen für das Gleiten. Hierbei stimmen die Anzeigen des Spiegelapparates mit den mittleren Anzeigen der Zeigerapparate für die Gesamtbewegungen gut überein, dagegen scheinen die Spiegelapparate bei Bestimmung der bleibenden Verschiebungen nach den Entlastungen versagt zu haben. Ihre Anzeigen (s. Tab. 21) sind für die Gesamtverschiebungen kleiner als für die bleibenden, während die Anzeigen der Zeigerapparate wieder wie beim Versuch 2 ergeben, daß ein Teil der Gesamtverschiebungen elastischer Art ist.

Die Einzelbeobachtungen an den Zeigerapparaten (s. Tab. 21 und Fig. 32) sind bei dem linken Anschluß auf der Seite a und bei dem rechten auf der Seite d größer, als auf den gegenüberliegenden Seiten b und c. Hiermit stimmt die Beobachtung überein, daß der Tastbolzen III (s. Fig. 31) auf der Seite d früher fest wurde als der Bolzen IV auf der Seite c (s. Bemerkungen zu Tab. 21). Bei b sind sogar negative Werte für das Gleiten gefunden, d. h. das Universaleisen bewegte sich der Zugrichtung entgegen zur Anschlußlasche. Die Folge des hierin zutage tretenden unsymmetrischen Nachgebens,

Fig. 32. Verlauf der Gleitbewegungen bei Probe la.

Dreiecksanschluß.

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Gleitbewegungen.

Fig. 33. Bei Versuch 4 (Probe la) gebrochene Lasche.

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d. h. Schief ziehen« der Anschlüsse war, daß der Beginn des Gleitens nicht scharf ausgeprägt ist; auf der einen Seite beider Anschlüsse liegt er bei etwa 45 870 kg Belastung; auf der anderen bei 73 340 kg.

Der Bruch erfolgte bei 347 860 kg, also nahezu bei der gleichen Belastung wie bei dem Versuch 1. Die Niete des linken Anschlusses wurde von einer Lasche abgeschert, die andere Lasche brach. Der Bruch (s. Fig. 33) geht durch vier Löcher der Nietreihe mit fünf Löchern und dann durch das volle Material der Lasche. Neben dem Loch 3 ist ein Stück der Lasche herausgebrochen. Die Ränder der Lasche sind stärker gestreckt als der mittlere Teil, letzterer ist demnach zuerst gerissen.

Die aus der Bruchlast sich ergebenden Spannungen sind:

Schubspannungen in den Nieten . . . — 2790 kg/qcm Zugspannung im Universaleisen    3040

Lochleibungsdruck in den Laschen . . = 3360 im Universaleisen. .    4200

Die nach dem Bruch ermittelten Lochlängen (s. Tab. 22 und Fig. 27 rechtsstehende Schaulinien) stimmen im allgemeinen mit den beim Versuch 1 ermittelten gut überein.

Versuch 5.

Der dritte Versuch mit Dreiecksanschluß, Probe 1 b, wurde in gleicher Weise ausgeführt wie der Versuch 4 an der Probe la. Die Anordnung der Meßstellen: 4 Zeigerapparate a—d, 5 Tastbolzen /—V und Spiegelapparat S, ist wieder aus Fig. 31 zu ersehen. Die Messungsergebnisse zeigen Tab. 21 und die Schaulinien Fig. 34. Aus der Stellung der den letzteren angefügten und mit l und r bezeichneten Pfeile ergibt sich, daß das Klemmen der Tastbolzen schon bei verhältnismäßig geringen Belastungen begann, bei denen weder die Zeigerapparate noch der Spiegelapparat nennenswerte Gleitbewegungen anzeigten. Nach dem Verlauf der Schaulinien a bis d ist das Gleiten an dem linken Anschluß bei b früher eingetreten als bei a und an dem rechten bei d früher als bei c. Die Belastung war also nicht gleichmäßig über die Breite der Probe, also auch nicht gleichmäßig auf die Niete verteilt.

Zieht man die Beobachtungen für die bleibenden Verschiebungen (s. Tab. 21) mit in Betracht, so ergibt sich der Beginn des Gleitens für die Meßstelle d bei 63 800 kg und für die übrigen drei Meßstellen bei 77 490 kg.

Der Spiegelapparat saß an demselben Anschluß wie die Zeigerapparate a und b. Der Verlauf der Schaulinie für die Spiegelbeobachtungen entspricht im wesentlichen dem der Linie a.

Bei der Probe 1 a (Fig. 32) waren ebenfalls auf den beiden Seiten desselben Anschlusses verschieden große Gleitbewegungen beobachtet. Die Unterschiede waren dort noch größer als bei der Probe 1 b (Fig. 34) und dementsprechend sind auch die Belastungen, die als Gleitbeginn angesprochen werden mußten, bei 1 a geringer als bei 1 b.

Der Bruch erfolgte unter 354 850 kg. Hierbei riß an dem linken Anschluß die eine Lasche in der Nietreihe mit 5 Nieten und zugleich wurden sämtliche Niete zwischen der anderen Lasche und dem Universaleisen abgeschert.

Versuche 6 u. 7.

Die Prüfung der Stäbe 2a und 2b, beide mit rechteckigem Anschluß, erfolgte in übereinstimmender Weise unter Beobachtung des Gleitens mit vier Zeigerapparaten a—d.

fünf Tastbolzen /—V und einem Spiegelapparat 5. Die Anordnung der Meßstellen zeigt Fig. 35; die Ergebnisse sind in Tab. 23 zusammengestellt und in Fig. 36 und 37 zu Schaulinien auf getragen.

Fig. 34. Verlauf der Gleitbewegungen bei Probe 1 b.

Dreiecksanschluß.

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Siehe S. 4, Fig. 3.

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Gleitbewegungen.

Fig. 35. Anordnung der Mefsstellen bei den Proben 2a und 2b; Versuch 6 und 7.

a—d Zeigerapparate. •!—V Tastbolzen. S Spiegelapparat.

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An Hand der Fig. 36 möge zunächst darauf hingewiesen sein, daß die Beobachtungen an dem Spiegelapparat S mit denen an dem Zeigerapparat c — beide Apparate

Im übrigen weichen die Beob-

saßen an demselben Anschluß — gut übereinstimmen, achtungen für die vier Meßstellen a—d ganz außerordentlich weit voneinander ab. Dies beweist, daß auch diese Probe über die Breite ungleichmäßig beansprucht war, und zwar

derart, daß an der Meßstelle d sogar bis zu 77 500 kg Belastung Verschieben des Universaleisens gegen die Laschen entgegen der Kraftrichtung stattfand. Die Folge hiervon war Überlastung der gegenüberliegenden Seite mit der Meßstelle c und das außerordentlich frühe Eintreten des Gleitens auf dieser Seite. Man muß es hier nach den übereinstimmen

den Anzeigen aller drei Beobachtungsverfahren — Zeiger, Spiegel und Tastbolzen —

VFig. 36. Verlauf der Gleitbewegungen bei Probe 2 a.

Rechteckiger Anschluß.

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Gleitbewegungen.

bei 50 000 kg annehmen, während der Gleitbeginn für den linken Anschluß mit den Meßstellen fl und b bei 77 500 kg liegt. Auch hier machte sich die ungleichmäßige Lastverteilung bemerkbar, wie die Unterschiede zwischen den Beobachtungen ö und b erkennen lassen. Wesentlich scheint der Einfluß aber nicht gewesen zu sein, wie der Versuch mit dem Stabe 2 b (s. Fig. 37) zeigt. Bei diesem Stabe stimmen die Beobachtungen an den vier Zeigerapparaten ganz außerordentlich gut sowrohl untereinander überein, als auch mit denen am Spiegelapparat. Hier hat demnach eine sehr gleichmäßige Last Verteilung bestanden und trotzdem ist der Beginn des Gleitens auch nicht bei höherer Belastung als 77 500 kg eingetreten.

Schon an den Schaulinien aus den vorauf gehenden Versuchen fiel es auf, daß das Gleiten nach seinem Beginn zunächst sehr groß war und dann für die weiteren Laststufen wieder geringer wurde. Ganz außerordentlich scharf tritt diese Erscheinung in Fig. 37 zutage. Sie lehrt, daß erst nach einem gewissen Gleitbetrag die Nietschäfte an die Lochwandungen sich anlegten und nun erst der Leibungsdruck einsetzt, unter Ver-

Fig. 37. Verlauf der Gleitbewegungen bei Probe 2b.

Rechteckiger Anschluß.

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Gleitbewegungen.

minderung des Gleitens der vernieteten Teile gegeneinander. Hieraus folgt weiter, daß das ungleichmäßige Gleiten an den verschiedenen Meßstellen, wie es bei den Versuchen beobachtet ist, nicht unbedingt in ungleichmäßiger Übertragung der Belastung auf den Probestab begründet zu sein braucht, sondern auch in ursprünglich ungleichmäßiger Anlage der Nietschäfte an den Lochwandungen begründet sein kann.

Der Bruch erfolgte bei Probe 2 a unter 312 900 kg und bei Probe 2 b unter 307 000 kg Belastung, und zwar wurden bei beiden Proben sämtliche Niete des einen Anschlusses abgeschoren.

Versuche 8 u. 9.

Anschluß.

Zu diesen Versuchen dienten die Stäbe 3 a und 3 b (s. Fig. 24) mit rautenförmigem Die Gleitbewegungen wurden wie bei Versuch 2, unter Anordnung der Meßstellen nach Fig. 28, mit vier Zeigerapparaten a—d, vier Lastbolzen /—IV und außerdem mit dem Spiegelapparat S beobachtet. Nach den Meßergebnissen (Tab. 18) sind die Schaulinien Fig. 38 und 39 verzeichnet.

Fig. 38. Verlauf der Gleitbewegungen bei Probe 3 a.

Rautenförmiger Anschluß.

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Gleitbewegungen.

Bei beiden Proben stimmen die an den Meßstellen ö—d beobachteten Verschiebungen befriedigend überein und der Gleitbeginn liegt bei beiden Proben sowohl nach den Gesamtbewegungen (Fig. 38 und 39) als auch nach den bleibenden (Tab. 18) bei 70 480 kg.

Bei Probe 3 a (Fig. 38) zeigt der Spiegelapparat schon von 14 800 kg ab mit der Belastung merkbare Zunahme der Bewegungen und die Lastbolzen begannen schon bei 42 910 kg fest zu werden. Daß aber bei diesen geringen Belastungen noch nicht von

Gleiten der Verbindung gesprochen werden kann, beweist wohl der Verlauf der mit den Zeigerapparaten beobachteten bleibenden Verschiebungen.

Bei Probe 3 b (Fig. 39) führen auch die Beobachtungen an dem. Spiegelapparat zu demselben Ergebnis wie die Messungen mit den Zeigerapparaten, während die Tastbolzen erst bei 77 490 kg fest wurden.

Fig. 39. Verlauf der Gleitbewegungen bei Probe 3 b.

Rautenförmiger Anschluß.

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Gleitbewegungen.

Der Bruch erfolgte bei Probe 3 a unter 381 870 kg und bei Probe 3 b unter 367 650 kg Belastung. Hierbei wurden an beiden Proben sämtliche Mete des einen Anschlusses abgeschoren.

Zusammenfassung der Ergebnisse.

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Die Ergebnisse der vorstehend im einzelnen besprochenen neun Versuche sind in Tab. 24 zusammengefaßt. Aus ihnen ergibt sich, daß die Form de A tdes Anschlusses bei den vorlieg e n den Versuchen ke ne

liehen Ein flu 13 auf die Festigkeit der Verbindung gehabt hat. Hervorzuheben ist hierzu, daß der Bruch der Proben stets durch Abscheren der Niete erfolgte und daher der Vergleich hinsichtlich Bruchfestigkeit sich nur auf die erzielten Scherfestigkeiten erstrecken kann.

Bei den Proben 1 mit dreieckigem Anschluß und den Proben 3 mit rautenförmigem Anschluß können die Belastungen für den Beginn des Gleitens und für den Bruch unmittelbar verglichen werden, weil bei diesen beiden Formen Niete von gleichem Durchmesser zur Verwendung gelangten. Der Vergleich der Gleitbelastungen ist aber dadurch unsicher geworden, daß sie für die beiden Anschlüsse derselben Probe besonders bei den Dreiecksanschlüssen ganz erheblich voneinander abweichen. Da nun die erzielten Höchstwerte bei dieser Art des Anschlusses zum Teil höher sind als die Werte bei dem rautenförmigen Anschluß, so lassen die Ergebnisse die Frage offen, ob die Erzielung einer Verbindung größten Widerstandes gegen Gleiten unter sonst gleichen Umständen bei dem dreieck-förmigen Anschluß schwieriger war als bei dem rautenförmigen.

Die Bruchbelastungen zeigen in den 3 Einzelversuchen bessere Übereinstimmung. Die größte Abweichung vom Mittel beträgt bei dem Dreiecksanschluß nur 1,3% und bei der Rautenform nur 5 %. Dabei hat sich im Mittel aus je 3 Versuchen die Rautenform um nur 365 320—352 570 = 12 750 kg = 3,6 % fester erwiesen als die Dreiecksform.

Bei dem rechteckigen Anschluß kamen Mete von nur 2,1 cm Durchmesser gegen solchen von 2,3 cm bei den beiden anderen Anschlüssen zur Verwendung. Der Vergleich der drei Anschlußarten untereinander ist daher nur an Hand der erzielten Scherspannungen in den Nieten möglich. Die erzielten Mittelwerte betragen bei der Rechtecksform 3000 kg/qcm, bei der Dreiecksform 2830 kg/qcm und bei der Rautenform 2930 kg/qcm; die erstere übertrifft also die beiden letzteren nur um 5,7 und 2,3 %.

Im übrigen ergibt sich aus dem bereits hervorgehobenen Umstande, daß bei allen Versuchen die Niete abgeschoren sind, daß mit den gewählten Gesamt-Nietquersclinitten keine volle Ausnutzung des Materials erzielt ist; andernfalls hätten Brüche durch Zerreißen des angeschlossenen Universaleisens ebenso häufig eintreten müssen als durch Abscheren der Niete.

In Tab. 25 sind nun die Ergebnisse der Zugversuche mit Flachstäben zusammengestellt, die den zu den Anschlüssen verwendeten Universaleisen vor Herstellung der Anschlüsse auf dem Werk entnommen sind, und zwar den Stäben 1, 2 und 3. Die den Stäben 1 und 2 längs entnommenen Parallelproben lieferten gut übereinstimmende Werte, und zwar gleichgültig, ob die Entnähme an den Enden oder in der Mitte erfolgte. Dabei zeigte das Material des Stabes 2 etwas höhere Bruchfestigkeit (+7,5%) und geringere Dehnung (— 19 %) als das Material des Stabes 1. Die Querfestigkeit war bei beiden gleich und um 11 % bzw. 2,8 % größer als die Längsfestigkeit. Die Versuche mit den Proben aus dem Stabe 3 lassen erkennen, daß die Längsfestigkeit des Materials an der Achse des Universaleisens um etwa 7,5 % größer, die Dehnung um 26 % geringer ist als am Rande. Im übrigen besitzt das Material des Stabes 3 annähernd die gleichen Festigkeitseigenschaften, wie das des Stabes 2.

Vergleicht man nun die an den Zerreißproben erzielten Bruchfestigkeiten des Materials (Tab. 25) mit den beim Abscheren der Niete an den Anschlüssen in den Stäben erzielten Zugspannungen (Tab. 24), so ergibt sich, daß von der Zugfestigkeit des

Bezüglich der angewendeten verschiedenartigen Meßweisen zur Bestimmung des Gleitbeginns führte diese Versuchsreihe wie die Reihe c zu dem Ergebnis, daß die Zeigerapparate und die Spiegelapparate den Gleitbeginn mit gleicher Sicherheit an-zeigen, daß die ersteren aber den Vorzug größerer Einfachheit besitzen. Die Beobachtungen mit den Tastbolzen können dadurch zu geringen Beobachtungswerten führen, daß die Tastlöcher sich lang strecken und das Festsetzen der Bolzen dann durch seitliches Klemmen erfolgt, ohne daß Gleiten eingetreten ist.

Materials in den Stäben 1 und 2 nur 92 % und in dem Stabe 3 sogar nur 81 % ausgenutzt sind. Hierbei sind die Spannungen tq auf die Nettoquerschnitte F (s. Tab. 24) bezogen; legt man der Berechnung den Gesamtquerschnitt des Stabes mit 1200 qcm zugrunde, so ergeben sich die Materialausnutzungen in den Stäben 1—3 der Reihe nach zu 88, 72 und 77 %.

III. Einflufs der Querschnittsschwächung auf die Zugfestigkeit von Flacheisen

und Winkeln.

Die im nachstehenden besprochene Versuchsreihe bezweckte festzustellen, welchen Einfluß bei gleicher Anzahl von Nieten deren Abstand voneinander auf die Zugfestigkeit und auf den Verlauf des Bruches hat.

Zur Untersuchung gelangten:

Die Ab-

cm.

I. Flachstäbe, bestehend aus je 2 Universaleisen von 1,2 cm Dicke, die sowohl an den Enden als auch innerhalb der Versuchslänge aufeinander genietet waren. Der Nietdurchmesser betrug durchweg 2,3 messungen der Proben sowie die Anordnungen und Abstände der Niete innerhalb der Versuchslänge sind aus Tab. 26 und den darüber stehenden Figuren a und b ersichtlich. Hiernach sind zu unterscheiden:

1.    Proben mit 4 Nieten, 13,4 cm breit und mit den Nietabständen in der Längsrichtung von 5,0; 5,5; 6,0; 7,0; 7,5 und 8,0 cm.

2.    Proben mit 7 Nieten, 22,2 cm breit und mit den Nietabständen von 4,0; 5,0; 6,0; 7,0 und 8,0 cm.

II. Winkeleisen NP 9 (s. Tab. 36) mit je einem Nietloch von 2,1 cm Durchmesser in beiden Schenkeln bei den Längsabständen der Lochmitten von 4,0; 4,5; 5,0; 5,5; 6,0 und 6,5 cm. Nach dem Abstande der Lochmitten vom Winkelrücken, dem sogen. Wurzelmaß, sind zu unterscheiden:

1.    Proben mit 5,0 cm Wurzelmaß,

2.    Proben mit 5,5 cm

III. Winkeleisen NP 9 wie unter II (s. Fig. b Tab. 36), bei denen aber in die Nietlöcher Niete eingezogen waren bei Verwendung von Unterlegplatten unter beide Nietköpfe. Die Unterlegplatten hatten 8,0 x 8,0 cm Kantenlänge und 1,0 cm Dicke.

I. Flachstäbe.

Die Einspannung in die Zerreißmaschine erfolgte bei den Flachstäben 1 und 2 (Fig. 40 und 41) mit Beißkeilen. Diese Anordnung wurde jedoch wegen der Gefahr ein-

seitiger Beanspruchung infolge ungleichmäßigen Eingreifens der Keile und Schiefziehens der Stäbe aufgegeben. Die Stäbe 5 und 6 wurden dann mit verbreiterten Köpfen versehen (s. Eig. 42 und 43) und mit Vorsteckbolzen in gabelförmigen Klauen festgelegt. Hierbei rissen aber die Köpfe infolge übermäßigen Leibungsdruckes auf. Die weiteren Proben erhielten daher die aus Fig. 44 und 45 ersichtliche Kopfform.

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Fig. 43.

Die Versuche sind mit stufenweiser Laststeigerung ausgeführt und hierbei die Dehnungen zur Bestimmung der Streckgrenzen für den mittleren, durch die Nietlöcher geschwächten Stabteil und an den Stabenden für den Teil ohne Löcher getrennt ermittelt. Die erzielten Belastungen für die Streckgrenzen und beim Bruch sowie die hieraus berechneten Materialspannungen sind aus Tab. 26 zu ersehen. Den Bruchverlauf aller Stäbe zeigen die Darstellungen Fig. 46 und für einen Teil derselben die Lichtbilder Fig. 47 a und b.

Mit Ausnahme des Stabes 11 lagen die Brüche der beiden Eisen desselben Stabes übereinander, für den Stab 11 zeigt die vollausgezogene Linie (Fig. 46) den Bruchverlauf des oberen Bleches, die gestrichelte den des unteren. Die neben den Bruchlinien stehenden Buchstaben a—d geben an, in welcher Reihenfolge die einzelnen durch die Nietlöcher begrenzten Strecken der Brüche nacheinander entstanden sind.

Man erkennt aus diesen Darstellungen, daß der Bruch bei den Proben der Form A mit 4 Nieten im allgemeinen schräge zur Stabachse durch zwei Nietlöcher geht, sofern der Längsabstand / der Nietmitten 5,0 und 5,5 cm beträgt. Bei / — 6,0 cm sind die

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Fig. 45.

Die Proben 10 und Bei Probe 40 mit

beiden Proben 5 und 9 a ebenfalls schräge gerissen; bei Probe 9 geht der Bruch dagegen in Fortsetzung des zuerst entstandenen Randbruches a senkrecht zur Stabachse, obgleich zuvor auch der Randbruch b noch entstanden war.

39 mit l — 7,0 und 7,5 cm rissen ebenfalls senkrecht zur Achse.

/ = 8,0 cm ist der Versuch abgebrochen, nachdem die beiden Randbrüche a und b entstanden waren; nach den Einschnürungen, die dieser Stab den Nietlöchern gegenüber zeigt (s. Fig. 47 a), ist anzunehmen, daß der Bruch bei diesem Stabe ebenfalls von einem der beiden Randrisse aus senkrecht zur Achse gerissen wäre.

Nach dem geschilderten Verlauf der Brüche scheint es, als ob bei den Stäben mit 4 Nieten der Nietabstand / = 6,0 cm die Grenze ist, bei der die Stäbe mit den vorliegenden Breitenabmessungen und Querabständen bl und b₂ der Nieten (s. Tab. 26) mit schräge verlaufendem Bruch reißen.

Das Gleiche gilt von den Stäben mit 7 Nieten (Form B). Auch bei ihnen sind die Stäbe mit l = 7,0 und 8,0 cm sämtlich senkrecht zur Achse gerissen, während bei l — 6,0 cm zwei Stäbe schräge durch drei Nietlöcher und der dritte senkrecht zur Achse durch zwei Nietlöcher rissen.

Um Aufschluß über die Größe der Spannungen in Richtung der Verbindegeraden zwischen den Mitten der Niete zu erlangen, sind auf Anregung des bei Ausführung der Versuche beteiligten Assistenten Panzerbieter Dehnungsmessungen an den in Fig. 48 mit I—III be-zeichneten Meßlängen angestellt. Die drei Messungen erfolgten immer gleichzeitig mit Martensschen Spiegelapparaten in 1 : 75 000.

Neben diesen Apparaten waren feste Spiegel ange* bracht, die die Kippbewegungen des Stabes anzeigten, um deren Beträge die Beobachtungen an den Meßapparaten richtig gestellt werden mußten.

Fig. 46. Bruch verlauf bei den Universaleisen.

Beginn bei a und fortlaufend bis d.

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Zu diesen Versuchen dienten die Stäbe 63, 47 und 9 a mit 4 Nieten und den Längsabständen der Nieten l = 5,0, 5,5 und 6,0 cm.

Die Ergebnisse (s.

Tab. 27—29) sind in Fig.

49—51 zu Schaulinien aufgetragen, die Belastungen als Ordinaten und die Längenänderungen als Abszissen. Der allgemeine Verlauf der Limen für die gleichartige Meß-strecke zeigt bei den drei Versuchen gute Übereinstimmung. Trotzdem erscheinen mir die Beobachtungen noch

nicht ausreichend, um aus den ermittelten Dehnungen die Spannungen zu berechnen. Besonders gilt dies von den Beobachtungen für die Meßstrecke I in Richtung der Zugbeanspruchung, weil bekanntlich das Material hinter den Nieten jedenfalls in geringerem Maße sich dehnt als in größerer Entfernung von den Nieten und daher ohne besondere Messungen nicht zu erkennen ist, ob die beobachteten Dehnungen gleichmäßig über die

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Fig. 47b. Brüche der Stäbe mit 7 Nieten.

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gewählte Meßlänge von 2,5 cm verteilt waren; anderenfalls lassen sich die Spannungen aber aus den Dehnungen nicht berechnen. Hierzu kommt, daß der nicht stetige Verlauf der Schaulinien bei geringen Belastungen (bis zu etwa 10 t) es nicht ausgeschlossen erscheinen läßt, daß die Dehnungsmessungen bei geringen Belastungen gewissen störenden Einflüssen unterlagen. Solche können aber, da immer nur ein Spiegelapparat für dieselbe Meßlänge beobachtet ist, ihre Ursache gehabt haben: erstens in geringen Durchbiegungen _ des Stabes und zweitens darin, daß die Kippbewegungen der Spiegelapparate infolge Bewegungen des Stabes im Raum nicht völlig mit den Kippbewegungen übereinstimmten, die an den vorerwähnten festen Spiegeln beobachtet und zur Korrektur der Beobachtungen an den Spiegelapparaten benutzt sind.

Fig. 48. Lage der Mefsstrecken I—111.

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Fig. 49. Längenänder ungen in Richtung' der Zugbeanspruchung. (Mefsstreckel Fig. 48.)

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Dehnung.

Ich beschränke mich daher darauf, aus den vorliegenden Beobachtungen nur die Schlüsse zu ziehen, die in dem allgemeinen Verlauf der Schaulinien Fig. 49—51 klar

hervortreten. Vielleicht regen aber diese Mitteilungen dazu an, eingehendere Versuche zur Ermittelung der Spannungsverteilungen in Stäben mit Nietlöchern anzustellen.

Fig. 49 nach dem

erkennen, daß alle drei

ntlasten bleibende Ver

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rzungen zeigen un daß diese Verkürzungen mit der voraufgegangenen Zugbeanspruchung wachsen. Dementsprechend sind auch die Dehnungen bei Wiederholung der Belastung geringer als bei der vorauf gegangenen Belastungsreihe, nähern sich aber mit steigender Belastung den erstmalig beobachteten Werten.

Fig. 50. Längenänder ungen in d. Ver bindungslinie d.Nietinitten. (Mefsstrecke II Fig 48.)

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Die Dehnung für gleiche Belast u n

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mittleren Teil der Strecke zwischen zwei Nieten scheint der Belastung anfänglich proportional zu sein (die Schaulinien sind Gerade), nimmt dann aber mit wachsender Belastung ab (die Schaulinien sind nach der Achse der Belastung hin gekrümmt). Besonders stark tritt diese Abnahme kurz vor dem Fließen (62,5 t bei Stab 47 und 53 t bei Stab 9 a) zutage. Es ist dies eine interessante Erscheinung, die erkennen läßt, daß die Spannungsverteilung im Stabe mit

wachsender Belastung wechselt. Aufklärung hierüber können nur umfangreiche Messungen der Dehnung an verschiedenen Strecken ergeben. Um zu solchen anzuregen, sei gestattet, hier kurz darauf hinzuweisen, wie die beobachtete Erscheinung der Dehnungsabnahme vielleicht zu erklären ist. —

Sofern das Material, aus dem der Probestab besteht, überhaupt eine Proportionalitätsgrenze besitzt, muß erwartet werden, daß auch der Stabteil von der Länge L (Fig. 52) bis zu einer gewissen Beanspruchung sich proportional der Belastung dehnt. Hierbei ist es aber infolge ungleichmäßiger Spannungsverteilung nicht nötig, daß die

Fig. 51. Längenänderungen senkrecht zur Verbindungslinie der Nietmitten.

(Meßstrecke III Fig. 48.)

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Dehnung.

Dehnung der Längeneinheit, Ä/Z = s, an allen Stellen des durch Nietlöcher unterbrochenen Stabes gleich groß ist, vielmehr ist z. B., wie schon oben gesagt, bekannt, daß bei derselben Belastung des Stabes die Dehnung s₂ Ihr die mittlere Strecke /₂ zwischen den Nieten größer ist als und s₃ für die beiden Strecken und /₃, weil /x und /₃ zum Teil (in der Nähe des Nietloches) ganz spannungsfrei sein können. Jedenfalls muß aber innerhalb der Proportionalitätsgrenze des ganzen Stabes, d. h. der Meßstrecke L, das

konstant bleiben,

für irgendeine Laststnfe und Teilstrecke / ermittelte Verhältnis

solange keine Störung in der Spannungsverteilung eintritt. Abnahme des Verhält-£

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also auch von —-t—=

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während Anwachsen von

die Folge einer Spannungszunahme oder örtlichen Fließens

sein kann.

In dem hier zu betrachtenden Falle hat das Verhältnis

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strecke /₂ Fig. 49 mit wachsendem P abgenommen, während es für L (Fig. 52) keine Abnahme erlitten haben kann, sondern wegen [    7~j    |    Überschreitung der P-Grenze innerhalb der

Meßlänge L allenfalls eine Zunahme. Hieraus folgt aber, daß die außerhalb der Meßstrecke l₂ gelegenen Stabteile bei gleicher Lastzunahme, größereDehnungszunahme erlitten haben müssen als vorher, daß also der Bereich der Strecken geringerer Spannungen hinter den Nieten kleiner geworden ist und somit der Spannungsausgleich in dem Stabe mit Nietlöchern sich mit wachsender Belastung günstiger gestaltet. — Die Meßstrecken II (Fig. 48) zwischen den beiden mittleren Nieten, geneigt Belastungsrichtung, haben sich nach Fig. 50 bis zu den Belastungen von 30—351 gedehnt, bei höheren Belastungen aber wieder verkürzt, und zwar derart, daß bei etwa 49—52 t die voraufgegangenen Dehnungen wieder beseitigt sind und nun sogar Verkürzungen gegen die ursprüngliche Länge eintreten. Diese Verkürzungen zeigen einen plötzlich starken Zuwachs bei denselben Belastungen, unter denen an der Meßstrecke I in der Be-lastungsriclitung das Fließen wahrgenommen ist.

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.Fig. 52.

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Fig. 53. Oberfläche des Stabes 47a mit Fliefsfiguren nach Belastung mit 71190 kg.

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Die Längenänderungen der Meßstrecke III,

Fig. 48, senkrecht zur Verbindegeraden zwischen zwei Nieten waren, wie Fig. 51 zeigt, Dehnungen; sie sind

bis zu etwa 15 t sehr gering und nehmen dann in stärkerem Maße zu als die Belastung. Besonders stark ist die Zunahme bei denjenigen Belastungen, die nach den Beobachtungen an den Meßstrecken I als Streckgrenzen angesprochen sind.

Das Lichtbild Fig. 53 zeigt die Oberfläche des Stabes 47 a nach der Belastung mit 71 190 kg, d. li. nach Überschreitung der Streckgrenze (62 630 kg). Die Oberfläche

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war vor dem Versuch mit der Feile von dem Walzzunder befreit und blank gemacht. Die im Bilde als flammenartige Streifungen erscheinenden Fließfiguren wurden zuerst am Rande der Nietköpfe sichtbar; sie pflanzten sich von hier teils senkrecht zur Stab-

Fig. 54. Oberfläche des Stabes 41a mit Fliefsfiguren nach Belastung mit 89600 kg.

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Fig. 55. Oberfläche des Stabes 41a mit Fliefsfiguren nach Belastung mit 105400 kg.

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achse fort, teils verlaufen sie in der Richtung der zur Stabachse geneigten Verbindungslinien zwischen den Nieten. Eine bestimmte Reihenfolge für die Entstehung der Fließfiguren an den verschiedenen Stellen hat nicht wahrgenommen werden können. Es entspricht dies den Beobachtungen am Stabe 47, nach denen (s. Fig. 49—52) das Fließen innerhalb der drei Meßstrecken I—III unter den gleichen Belastungen eintrat. Die ihrem Grade nach ungleichmäßige Ausbildung der Fließfiguren über die Fläche zeugt deutlich von den Unterschieden in der Spannungsverteilung.

Fig. 54 und 55 zeigen zwei Lichtbilder von der ebenfalls blank gemachten Oberfläche des Stabes 41a, und zwar ist Fig. 54 nach 89 600 kg Belastung, d. h. unmittelbar nach Überschreitung der Streckgrenze aufgenommen, Fig. 55 dagegen erst nach 105 400 kg Belastung. Beide Figuren lassen an dem Ausstrahlen der Fließfiguren von den Nietköpfen aus deutlich erkennen, daß das Fließen an den Rändern der Nietlöcher begann. Ganz besonders scharf tritt dieses Ausstrahlen in Fig. 55 an dem rechten Loch der mittleren Nietreihe zutage. In Fig. 54 sind erst ganz schwache Ansätze von dem Fließen an den beiden äußören Nieten der mittleren Reihe zu erkennen, während im Bereich der mittleren fünf Niete bereits starkes Fließen stattgefunden hatte. Nach ihrem Ver-

Fig. 56. Lockerang des Walzzunders längs der Verbindegeraden zwischen den Nieten infolge Fliefsens (Stab 12 a).

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lauf sind die Steifungen wie bei dem Bilde Fig. 53 von dem Stabe mit vier Nieten auch hier bei dem Stabe mit sieben Nieten zu unterscheiden in solche senkrecht zur Stabachse und in solche schräge zur Stabachse parallel zu den Verbindungslinien der Niete. Die letzteren sind als einzelne Linien schon in Fig. 54 zu erkennen, in Fig. 55 erscheinen sie als breite Bänder. Daß das Fließen in diesen diagonalen Richtungen nicht nur an der Bruchstelle, sondern auch sonst zwischen allen Nieten am stärksten ist, zeigt sich sehr deutlich in Fig. 56 an der Lockerung des Walzzunders.

Der Einfluß der Nietanordnung auf die Zugfestigkeit der Stäbe ist aus den in Tab. 26 zusammengestellten Versuchsergebnissen nicht ohne weiteres zu erkennen, da die Unterschiede in den Festigkeiten der Stäbe mit verschiedenartiger Nietanordnung auch durch die Unterschiede in den Festigkeitseigenschaften des Materials der Stäbe verursacht sein können. Um diesen Nebeneinfluß auszuschalten, muß die Beurteilung an Hand der Verhältniszahlen zwischen deh Festigkeitswerten der Stäbe und den Materialfestigkeiten erfolgen, die aus Tab. 33 zu ersehen sind.

Zur Ermittelung der Materialfestigkeiten waren 39 Zerreißproben eingeliefert, die den Walzstücken, aus denen die genieteten Stäbe gefertigt waren, teils an den Enden, teils aus der Mitte entnommen waren. Die Ergebnisse der gleichgelegenen Zerreißproben stimmen gut überein (s. Tab. 30 und 31), fast ohne Ausnahmen zeigen aber die Proben aus der Mitte der Walzstücke etwas höhere Festigkeit als die an den Enden entnommenen.

In Tab. 33 sind die Mittelwerte für die Spannungsgrenzen <rs und ob des Materials den Werten as und oB für die genieteten Stäbe gegenübergestellt und für die zusammengehörigen Werte Verhältniszahlen berechnet, indem die Materialfestigkeiten gleich 100 gesetzt sind. Die Unterschiede zwischen den Materialeigenschaften und denen der Stäbe sind zum Teil ganz auffallend groß und die Verhältniszahlen in bezug auf die Nietanordnung ohne jede Gesetzmäßigkeit. Es erschien daher nicht ausgeschlossen, daß die „eingelieferten“ Materialproben keine richtigen Werte für die Materialeigenschaften der großen Stäbe ergeben hatten. Zur Kontrolle sind daher den geprüften Stäben, soweit sie noch vorhanden waren, nachträglich neue Materialproben entnommen.

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Fig. 57.

Die Entnahme erfolgte mittels Kaltsäge immer längs aus einem der beiden Stabköpfe bei a Fig. 57, und zwar ist aus jedem der beiden vernieteten Universaleisen eine Zerreißprobe hergerichtet. Um sicher zu sein, daß das Material nicht schon beim Prüfen der großen Stäbe gestreckt und daher in seinen Eigenschaften verändert war, sind vor der Probeentnahme die beiden senkrecht zueinander stehenden Durchmesser dq und de der Augenlöcher Fig. 57 festgestellt und ferner der Querschnitt L an den Zerreißproben gekennzeichnet, der der Mitte des Loches gegenüber gelegen war. Hatte nun bei Prüfung der großen Stäbe Streckung der Köpfe stattgefunden und Änderungen des Materials neben den Augenlöchern im Gefolge gehabt, so mußten diese Änderungen in Unterschieden zwischen de und dq sowie darin zutage treten, daß die Dehnung der Zerreißproben in der Nähe der Querschnitte L geringer war als in größerer Entfernung davon, was an der Zentimeterteilung leicht festgestellt werden konnte, die zur Bestimmung der Bruchdehnung auf den Zerreißproben angebracht wurde.

Die Ergebnisse dieser beiden Kontrollmessungen lassen darauf schließen, daß keine Streckungen der Stabköpfe stattgefunden hatten. Die an den nachträglich entnommenen Zerreißproben ermittelten Festigkeitseigenschaften können somit als die Festigkeitseigenschaften des Materials der Universaleisen angesehen werden. Die erzielten Einzel werte der beiden Proben aus demselben Stabe (s. Tab. 32) stimmen gut überein.

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Die Mittelwerte für die Spannungen uh und o¹b sind nun in Tab. 33 ebenso wie die der „eingelieferten Materialproben“ den an den Stäben ermittelten Werten gegenübergestellt. Die Verhältniszahlen (s. a. Fig. 58) lassen erkennen, daß die Strecker Stäbe, und zwar sowohl für die mit 4 Nieten r die mit 7 Nieten, innerhalb des durch die ein -

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II. Winkel.

Die Einspannung der Winkelenden in die Zerreißmaschine erfolgte nach Eig. 59 mit je drei Beilegekeilen in zylindrische Gehäuse derart, daß die Schwerpunktsachse der Winkel mit der Zugachse der Maschine zusammenfiel, Biegungsbeanspruchungen also tunlichst ausgeschlossen waren.

lüg. 60. Bruchverlauf bei den Winkelstäben.

Beginnend bei a und fortlaufend bis d.

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Beobachtet sind bei stufenweiser Laststeigerung die Dehnungen an beiden Schenkelrändern (Meßstrecken a und c) und am Winkelrücken (Meßstrecke b). Die Meßlängen betrugen 20 cm. Die in beiden Schenkeln angebrachten Löcher lagen symmetrisch zur Mitte der Meßlängen. Die Messungsergebnisse (s. Tab. 34 und 35) stimmen bei der Mehrzahl der Versuche für die Meßstrecken a und c an den Schenkelrändern gut überein und waren hier bei den ersten Laststufen etwas größer als für die Meßstrecke b

am Winkelrücken; bei höheren Belastungen, nach Überschreitung der Streckgrenze, glichen die Unregelmäßigkeiten in den Dehnungen sich aus. Hiernach erscheint es nicht ausgeschlossen, daß die Beobachtungswerte für die Streckgrenze trotz des Strebens nach zentrischer Beanspruchung doch durch einseitige Beanspruchung etwas ungünstig beeinflußt sind.

Den Verlauf der Brüche zeigen die Darstellungen Fig. 60, in denen die Folge der Buchstaben neben den Bruchstrecken deren Reihenfolge in der Entstehung angibt.

Wie aus Fig. 60 zu ersehen ist, gehen die Brüche bei den Proben ohne Niet und

den Längsabständen der Lochmitten l = 4,0 bis 5,5 cm schräge durch beide Nietlöcher (s. a. Lichtbild Fig. 61), bei größeren Lochabständen dagegen senkrecht zur Längsachse, obgleich auch hierbei zunächst beide Schenkel bis zum Loch einrissen.

Die Proben mit eingezogenen Nieten Fig. 61. Verlauf der Brüche durch beide Nietlöcher. und Unterlegscheiben (s. Tab. 36 Fig.b)

rissen sämtlich quer durch, indessen zeigen sich auch bei ihnen noch Angl sätze zu schrägen Brüchen von Loch 23 zu Loch.

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In den Dehnungswerten Tab. 34 tritt l kein gesetzmäßiger Einfluß der Nietabstände zutage.

Die nach dem Dehnungsverlauf festgelegten Belastungen für die Streckgrenzen und die erzielten Bruchbelastungen sowie die aus ihnen und den Nettoquerschnitten errechneten Materialspannungen sind in Tab. 36 den mittleren Materialfestigkeiten gegenübergestellt, deren Einzel werte aus Tab. 37 zu ersehen sind. Die zur Ermittelung der Materialeigenschaften verwendeten Zerreißproben waren mit den Winkelstäben zugleich an das Amt eingeliefert; über ihre Entnahme aus den Walzstücken (Winkeln) gibt Tab. 37

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Aufschluß.

Aus den der Tab. 36 angefügten Verhältniszahlen für die Streckgrenze und Bruchfestigkeit dB der Winkelstäbe zu den gleichartigen Werten o₈ und ab des Materials ergibt sich, daß die Streckgrenze der Winkelstäbe ohne Niet durch den Längsabstand der L chmitten in den Schenkeln nicht gesetzmäßig beeinflußt

maß gleich 5,0 cm ist gs teils größer, teils kleiner als as, bei den Proben mit dem Wurzelmaß gleich 5,5 cm ist dagegen gs durchweg um einige Prozente größer als

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5,5 cm, bei denen auch der Bruch nur durch ein Loch und im ii b r

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Die Versuche an den Winkelstäben mit eingezogen en Nieten unter Verwendung von Unterlegscheiben stimmen für beide Wurzelmaße (5,0 und 5,5 cm) dahin überein, daß die Streckgrenze sowohl wie die Bruchfestigkeit des Winkelstabes bei dem Längsabstand der Lochmitten gleich 5,5 cm kleiner, bei den größeren Längsabständen dagegen größer sich ergaben als die gleichartigen Werte für das Material. Für die Bruchfestigkeit ist der Unterschied nur gering, dagegen recht beträchtlich für die Streckgrenze. Hierbei ist zu beachten, daß bei Berechnung des Netfcoquerschnittes der Winkelstäbe mit eingezogenen Nieten der Querschnitt der Unterlegplatten unberücksichtigt geblieben ist.

IV. Versuche über das Abbiegen von Winkelschenkeln.

Die Versuchsstäbe, je 2 von gleicher Form, bestanden aus 2 stumpfgestoßenen Universaleisen von 1,0 cm Dicke und 39,0 cm Breite, die durch vier kreuzförmig angeordnete

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Winkeleisen NP 10 (100 x 100 x 10 mm) miteinander verbunden waren (s. Fig. 02 und 63).

Fig. 04.

Die Einspannung der Stabenden erfolgte mittels Loch und Bolzen von 12,5 cm Durchmesser, wobei die Stabenden beiderseits durch Auflager von 1,0 cm Dicke verstärkt waren.

Bei den Versuchen wurde unter stufenweiser Laststeigerung beobachtet (s. Fig. 64):

1.    Das Gleiten der Universaleisen gegen die unteren Winkel durch vier Zeigerapparate.

Die Stifte a, die die Drehpunkte der Zeiger b bildeten, saßen in den Schenkeln der unteren Winkel, und zwar in der Mittelebene der Nietschäfte. An diese Schenkel waren auch die Träger der Skalen c angelötet. Die zweiten Stifte d waren in die Seitenflächen der Universaleisen eingelassen.

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Die beiden Anordnungen unterschieden sich dadurch, daß bei der einen (Fig. 62) die senkrecht zum Universaleisen stehenden Schenkel der Winkel unmittelbar aufeinander lagen, während bei der zweiten Anordnung (Fig. 63) ein Blechstreifen von 1,0 cm Dicke und 21,0 cm Breite dazwischen lag.

Die Winkel waren mit dem Universaleisen durch vier und untereinander durch drei Nieten verbunden. Der Nietdurchmesser betrug 2,1 cm. Bezüglich der Anordnung der Niete im einzelnen sei auf die Fig. 62 und 63 verwiesen.

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2.    Das Abbiegen der beiden nach oben Winkelschenkel mit Hilfe eines Rollenappara nähme der Meßlänge L.

Fig. 65. Verlauf der Formänderungen der Proben 17 ohne Blechzwischenlage.

a und b: Verschiebung der Universaleisen gegen die Winkel, c: Abbiegen der Winkelschenkel.

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Fig. 68. Probe 17 a.

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Fig. 70. Probe 18 a.

Zu diesem Zweck war die Grundplatte des Rollenträgers e an ihrem einen Ende durch Stützung in der Spitze / mit dem einen Winkel verbunden, und zwar zwischen den beiden mittleren der vier Nieten, die den Winkel mit dem Universaleisen verbanden (s. Fig. 62 und 63). An dem anderen Ende war die Grundplatte durch eine Walze gegen das Universaleisen abgestützt. Die Übertragung der aus dem Abbiegen sich ergebenden Änderungen der Länge L auf die Rolle erfolgte durch den belasteten Holzstab g, der sich an dem einen Ende mit der Spitze i auf den wagerechten Schenkel des zweiten Winkels stützte und mit einer behobelten Fläche auf der Rolle h auflag.

Die Beobachtungen sind getrennt für die Proben 17 und 18, ohne und mit Blech-zwischenlage, in Fig. 65 und 66 durch Schaulinien dargestellt¹). Ihr Verlauf läßt folgendes erkennen:

1.    Das Gleiten der Universaleisen zwischen den Winkeln (Linien a und b) war schon bei geringen Belastungen wahrnehmbar; bis zu etwa 40 000 kg Belastung nahm e stetig zu, um von da ab in stärkerem Maße zu wachsen als die Belastung. Im übrigen war das Gleiten sowohl bei derselben Probe für beide Um versaleisen, als auch bei den vier verschiedenen Proben für gleiche Belastungen annähernd gleich groß.

2.    Das Abbiegen der Winkelschenkel (Linien c) war bei beiden Proben 17 ohne Blechzwischenlage (Fig. 65) geringer als bei den Proben 18 mit Blechzwischenlage (Fig. 66). Ganz besonders tritt dieser Unterschied bei geringen Belastungen bis zu etwa 20 000 kg zutage.

Die erreichten Bruchlasten betrugen:

bei den Proben ohne Blechzwischenlage:

im Mittel = 63 090 kg;

17    = 67 870 kg 17a = 58 310 kg

bei den Proben mit Blechzwischenlage:

im Mittel — 63 990 kg.

18    = 63 020 kg 18a = 64 960 kg

Hiernach war die Blechzwischenlage auf die Bruchfestigkeit der Proben ohne wesentlichen Einfluß.

Den Zustand der zerstörten Verbindungen zeigen die Fig. 67—70. Bei den Proben 17 und 18 (Fig. 67 und 69) rissen die auf Zug beanspruchten Niete, welche die senkrecht zum Flacheisen stehenden Schenkel zusammenhielten. Sie erlitten bei der

Probe 18 neben Zugbeanspruchung durch die Blechzwischenlage auch Schubbeanspruchungen.

Bei den Proben 17 a und 18 a (Fig. 68 und 70), die beide einer zweiten Fertigung entstammten, brach je einer der senkrecht zur Zugrichtung stehenden Schenkel. Der Bruch lag größtenteils am Scheitel der Winkel. Die Materialbeanspruchung war bei der Probe 17 a Biegung und Schub und bei 18 a außerdem Zug durch.die Wirkung der Blechzwischenlage. Nach dem Aussehen der Bruchflächen — matt, feinschuppig — scheint die Zerstörung bei beiden Proben durch die Schubbeanspruchung herbei

geführt zu sein.

Tabelle 3.

Vergleich der Gleitbeobaehtung-en mit Spieg-elapparat und Zeig-erapparaten.

Gleitbewegungen in cm 10 — ⁴ gemessen mit

Be-

Spiegelapparat

Zeigerapparat

lastung

Bemerkungen

gesamt bleibend

bleisamt bend

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blei-

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blei-

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bend

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Probe Nr.

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¹)    Beobachtung schreitet bei gleichbleibender Belastung ständig vor.

²)    Die an derselben Seite des Stoßes beobachteten Werte a, b und c, d stimmen befriedigend überein.

Probe Nr.

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¹)    Wie bei Probe 2; daher bleibend größer als gesamt; auch bei d.

²)    Wie b. Prob.2

Probe Nr.

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3,7

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Probe

Nr.

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Mittel

Mittel

Mittel

COH tH tH

Mittel

Mittel

i—I CM CO

Mittel

Mittel

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Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Tabelle 4.

Vergleich der Gleitbeobachtungen mit Anlegemaßstäben und mit Zeigerapparaten.

Art

der

beobachtet

Verbindung

Hand-

Nietung

Luft

hammer-

Nietung

Knie

hebel-

Nietung

Hand-

Nietung

Luft

hammer-

Nietung

Knie

hebel-

Nietung

mit

Anlege-

maßstäben

Zeigern

Anlege-

maßstäben

Zeigern

Anlege-

maßstäben

Zeigern

Gleitbewegungen in mm bei den folgenden Belastungen in t

12    16    24    32    40    48    56    64

o pp

b bb

lO CM CM jCO

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ppp

To bi cs

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JO JO JO bi b» cs

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To To To

0,73    1.57    2.6    5.67

0,002 0,009 0,04    0,12    0,22    0,36 | 0,57    1,42

0.008 0,011 0,03

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0,004 0,013 0,02    0,03    0.27 1 0.42 j 0,71    1,54

16    28    32    40    44    48

56

Anlege- 0 maßstäben 0

Zeigern

Anlege-

maßstäben

Zeigern

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0 0,008

0 0,01

Anlege- 0 maßstäben

0    0

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Zeigern 0

0,002

0,12 0,30 0,36 0,56 0,86 1,52 3,24

opp

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O I> rH tH tH

JO JO JO 05 b Tj5

W X CM CO CO »O

0,03    0,40    0,53    1,03    1,73    2,33    4,27

0,07    0,39 ! 0,48    0,89    1,72    2,54    4.36

rH <M CM

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O O O

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0,0    0,17 0,23 0,53 j 0,67 0,83

GO

0,014

Cr»

0,24 0,43 | 0,50 0,64 2,38

Probe

Art

Nr.

der

Nietung

D<

VD

Hand

-I

Luft

hammer

CD

CD

Knie

hebel

r.

IO

Tabelle 5.

Durchbiegung der Querschnitte der Lasche unter dem Leibungsdruck.

Gemessen

im

Gesamtdurchbiegungen in cm 10~⁴ bei den folgenden Belastungen in t

Querschnitt ----——

(s. Fig. 5)    10    15    20    25    30    35    40    45    50    55    60

X CO X

X CO X

y~ y

X CO x

y~ y

x co x

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CO

T—I

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CO

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23    47    83    212

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CO

CO

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98    141

65 (136)

Tabelle 6.

Mittelwerte aus den Gleitbeobachtung-en mittels Zeigerapparaten.

Angaben zu den Abmessungen der Versuchsstücke:

Flacheisen: 10,0X2,4 cm; Laschen: 10,0 X 1,4 cm; 3 Nieten von 2,3 cm Durchm.

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10,0 X 1,4

10,0 X 2,4

10,0 X 1,2

10,0 X 2,0

11,0 X 1,2.

11,0X2,0

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Versuchsreihe IA und IB

pq

heb

IVB

Zustand

der

Zwischen

flächen

gebeizt

und

geölt

gebeizt,

geölt

und

einmal

rot

gestrichen

VII

IIIA

IVA

Art

der

Nietung

Hand

Lufthammer

Kniehebel

Hand

Lufthammer

Kniehebel

Hand

Lufthammer

Kniehebel

Hand

Lufthammer

Kniehebel

Hand

Lufthammer

Kniehebel

Hand

Lufthammer

Kniehebel

Hand

Lufthammer

Kniehebel

Hand

Lufthammer

Kniehebel

Ver

suchs

reihe

II A

III A

V AI

II B

III B

IV B

<© Mittel

Professor Rudeloff

10    Knie-_ Hebel-

11    nietung

Mittel

6    Luft-—r— hammer-

7    Nietung

Mittel

Hand-o Nietung

Nr.

Probe

Nietung

der

Art

18,48 ! 21,56    24,93    16,56

qcm

qcm

qcm

qcm

Stabes

des

Laschen) der    Nieten

Nieten im Fs Stabe Fi

Gesamt- Leibungsscher-    fläche

der I fläche der

Sollquerschnitt

21330

24 000

20 000

20 000

16 000

16 000

20 000

12 000

16 000

16 000

16 000

16 000

850 22670 910

960

24000! 960

800

24000 960

800 | 20000! 800

9% CT.

4-

16000

4-

16000

800

20000

480

12000

4-

X

640    16000 640

640 : 16000 640

640 ! 16000

640

640 ! 16000

640

kg/qcm

bei

auf der einen Seite des Stoßes

kg/qcm

bei

zd

auf der anderen Seite des Stoßes

Hat zu gleiten begonnen

000 fL

73 000

74500

74500

73830

73 000

73000

75 500

72830

72 500

72 000

74000

kg

Sd

bei

folgte

er-

Bruch

4 000

3 950

4 030

4 030

4 000

3 950

3 950

4 090

3 940

3 920

3 900

4 000

kg/qcm

= D\

Stab

im

3 390 2 930

3 440 2970

3 460

2990

3 460

2990

4470

4410

4500

4500

3 430 2 960 4 460

3 390; 2930 4410

3 390

3 500

3 380

3 360

3 340

3 430

F*

kg/qcm

sehen

La-

den

in

293014410

3030

4560

2920

4400

2910

4380

des Stoßes abgeschoren; bei Probe 6, 9 und 11 Bruch des Flacheisens im Nietloch 6.

2 890

4350

Bei Probe 1—3, f>, 7 und 10 drei Niete auf der einen Seite

2970

4470

P₃    P 3

'■ I, «~r,

kg/qcm | kg/qcm

scheren

Ab-

Leibung

Art des Bruches

in den Nieten auf

Beanspruchung beim Bruch

Tabelle 7.

Ergebnisse der Zerreißversuche mit Nietverbindungen.

Versuchsreihe IA; Zwischenflächen gebeizt und geölt.

Flacheisen 10,0X2,4 cm; Laschen 10,0 X 1,1 cm; 3 Niete von 2,3 cm Durchmesser ohne Versenk.

O

CD

CTQ

labeile 8.

Ergebnisse der Zerreißversuche mit Nietverbindungen.

y ersuchsreihe IB; Zwischenflächen mit Bürste gereinigt, geölt und einmal rot gestrichen. Flacheisen 10,0X2,4 cm; Laschen 10,0XM cm; 3 Mete von 2,3 cm Durchmesser ohne Versenk.

Beanspruchung beim Bruch

in

Bruch

Art des Bruches

in den

La- Nieten auf sehen

den

im

Stab

er-

folgte

auf der anderen Seite des Stoßes

Hat zu gleiten begonnen

auf der einen Seite des Stoßes

Sollquerschnitt

Bei Probe 1, 3 und 5—7    $

drei Niete auf der einen Seite a

a

des Stoßes abgeschoren; bei » Probe 2 und 9—11 Bruch des ^ Flacheisens im Nietloch 6.

cd

TT

CB

rS

Leibung'

Ab-

p | scheren

bei

kg/qcm [ kg/qcm kg/qcm kg/qcm

Fi

(C St

bei

bei

kg/qcm

640 7 2 0 0 0 3 9 0 0 3 340 | 2 890 S 4 350

4410

4410

4400

4320

4380

4260

4320

4410

4500

4410

4440

1120 7 3 000 3 950 3 390 2 930

640 73 500 3 980 3 410 2950

800 72 830 3 940 3 380 2 920

2870

2 910

2830

2870

2930

2990

2930

640 71500 3 870 3 320

640 72 500 3 920 3 360

640 70 500 3 810 3 270

640 71500 3 870 3 320

1120 73 000 3 950 1 3 390

960 74 500 4 030 3 460

1120 73 000 3 950 3 390

1070 73 500 3 980 3 410 2 950

£ st

T >3 kg/qcm

Gesamt- Leibungsscher-    fläche

des    der    fläche    der

Stabes    Laschen der    Nieten

Nieten    im

F₃ Stabe F

Fx

16000

28000

16000

20000

16000

16000

16000

16000

28000

24000

28000

26670

qcm

qcm

qcm

qcm

-i-

CD

16 000

C'l

er.

8 000

000 91

13 330

20 000

16 000

640

16 000

069

17 330

1120

CT.

1120

1070

28 000

24 000

28 000

26 670

Art

Nietung

Hand-

Probe

Nr.

3 Nietung

Mittel

6    Luft- 18,48    21,56    24,93    16,56

_ Hammer-

7    Nietung

Rnie-

Hebel-

Nietung

Mittel

10

11

Mittel

oo

Mittel

12

11

10

Mittel

Mittel

Nr.

Probe

Knie

hebel

nietung

Luft

hammer-

Nietung

Hand-

Nietung

Schrauben-

verbindupg

Ver

bindung

der

Art

18,96

qcm

22,12

qcm

Stabes Laschen

des

der

Sollquerschnitt

20,78

qcm

Nieten

der

samt-

Scher-

fläche

Ge-

15,12

qcm

Stabe

im

Nieten

der

fläche

Leibungs-

20 000

21 000

20 000

096

1010

18 000 i 870

18 750    905

960    19000    920

17 000!    820 116 000

22 000 1 060 22 000

18 000    870    12500

770

1060

565

17 000 ¹    820    15 000 ! 720

22 000 I 1 060 ! 14 000

13 000    630 ! 6 000

20 000

960    15 000

13 670

660    12 670

02    CO    Ü¹    ffi

- I    CO    GO    !—*■

o    o    o    <s=

13 000    630    11000 ! 530

15 000    720

13 000 |    630

8 000

380

kg/qcm

14000

13 000

(5 000)

o^>    o^>

CO

o o

(240)

kg/qcm

t—*

Tj

■H

auf der einen    auf der andern

(festeren) Seite (schwäch.) Seite des Stoßes bei i des Stoßes bei

Hat zu gleiten begonnen

64 500

63 500

64 500

64 500

63 500

65 500

63 500

63 000

65 000

63 830

62 500

64 500

64 500

60 000 62 500

kg

bei

Bruch

erfolgte

3 400

3 350

3 400

3 400

3 350

¥450

3 350

3 320

3 430

008 8

018 8

3 400

2 920    3100    4 270

2 870

3 060

4 200

2 920

3100

4 270

2 920

3100

4 270

2870    3 060

2 960    3 150

4 200

4 330

2 870 | 3 060

2 850    3 030

2 940    3130

2 830

3 010

2890    3 070

2 920 ; 3100

4 200

4170

4 300

4 220

4130

4 270

scheren |Leibung

p₃ I

Q P4

kg/qcm ! kg/qcm kg/qcm kg/qcm 3160 "33ÖÖ 3 400

2 920

3100

4 270

2 830

2 710

zl

3 010 ! 4130

2 890

3 970

SJ

Stab

ui;

P3    P

G = ^\ X =

in den Laschen

in den Nieten auf

Beanspruchung beim Bruch

Bei Probe 1 die Niete 1 u. 2, bei Probe 9 die Niete 3 u. 6 abgeschoren. (Die Nummern der Niete entsprechen den Nrn. der Meßstellen Fig. 1.) Bei allen anderen Prob, drei Niete bzw. drei Schrauben auf der einen Seite des Stoßes abgeschoren.

Tabelle 9.

Ergebnisse der Zerreißversuche mit Nietverbindungen.

Versuchsreihe II A. Zwischenflächen gebeizt und geölt.

Flacheisen 10,0X2,4 cm; Laschen 10,0 X ^ cm; 3 Nieten von 2,1 cm Durchmesser ohne Versenk.

Bruches

des

CD

er

O

W)

TS

r:

FT

CD

ff

Ci

des

Bruches

Tabelle 10.

Ergebnisse der Zerreißversuche mit Nietverbindungen.

Versuchsreihe II B. Zwischenflächen gebeizt, geölt und einmal rot gestrichen. Flacheisen 10,0 Y 2,4 cm; Laschen 10,0 X M cm; 3 Nieten von 2,1 cm Durchmesser ohne Versenk.

Beanspruchung beim Bruch

in den Nieten auf

Bruch

Bei Probe 13, 17 u. 21 die Niete 3 u. 4, bei allen anderen Proben alle 3 Niete auf der einen Seite des Stoßes abgesch.; bei Probe 14 außerdem eine Lasche im Nietloch 5 gerissen.

Hat zu gleiten begonnen

Leibungs-

fläche

Leibung

Ab

scheren

im in den Stab Laschen

erfolgte

bei

auf der andern (schwächeren) Seite des Stoßes

bei

auf der einen (festeren) Seite des Stoßes bei

der

Nieten

IUI

kg/qcm

kg/qcm

4 200

3 970

4130

4100

4 230

4 030

4 200

4 150

4 200

4 070

4 170

4150

3 060

2 890

3 010

2 990

3 080

2 940

3 060

3 030

3 060

2 960

3 030

3 020

ß = --?    (7 = —³

kg/qcm kg/qcm

3 350    2 870

P₃

kg

63 500

t~fz

kg/qcm

T

kg/qcm

kg

12 000 I 580

670

14 000

2 710

3160

000 09

9 000 !    430

480

10 000

3 300    2 830

62 500

8 000    380

580

12 000

2800

2 890

2 760

2 870

2 840

2 870

2 780

2 850

2 830

3 270

62 000

9 700    470

580

12 00«

3 380

64 000

089    00") ZX

580

12 000

3 220

3 350

3 320

3 350

3 240

3 320

009 8

61 000

580

12 000

670

14 000

63 500

480

10 000

580

12 000

62 830

63 500

61 500

63 000

62 670

Stabe

F,

qcm

15,12

550

870

630

720

740

11330

18 000

13 000

15 000

15 330

019

920

870

870

890

12 670

19 000

18 000

18 000

18 330

Ge-

samt-

Scher-

fläche

Sollquerschnitt

der

des

der

Laschen

Stabes

Nieten

qcm

qcm

20,78

22,12

Fi

qcm

18,96

Art

der

Ver

bindung

Hand-

nietung

Luft

hammer-

Nietung

Knie

hebel-

Nietung

Probe

Nr.

13

14

15

Mittel

16

17

81

Mittel

19

20

21

Mittel

Mittel

Knie-

32    hebel-

33    Nietung

31

30

Mittel

Luft-

28 hammer-9q Nietung

27

26

Mittel

23    Hand-

24    nietung

22

n- Schrauben-"0 Verbindung

Art

Probe der Nr. Verbindung

15,00    18,00    19,63    10,00

qcm

qcm

qcm qcm

Stabes

ZÄ

Nieten Stabe

P₃ F*

Laschen der

im

Sollquerschnitt Ge- |Leibungs-

- samt-

Scher- der fläche Nieten

des

fläche

17 500

18 000

17 000

18 000

17 000

10 000

12 000

11 000

8 000

9 000

4 000

4 000

4000

4 000

4 000

Pi

895 j 15500

920

870

920

870

510

019

560

410

16000

15 000

15000

16000

7 250

10 000

10 000

4000

460    5 000

200

000 8

200

3000

200 | 3 000

200 I 3000

200    3000

T P»

kg kg/qcm

auf der einen (festeren) Seite des Stoßes bei

795    57 500    3 830

830 56 000    3 730

760 59 000    3 930

760 57 500    3 830

830 57 500    3 830

370 56 130    3 740

510 55 500

3 700

510 56 500    3 770

200 57 000    3 800

260 55 500    3 700

150 57 330    3 820

150 58 000    3 870

150 57 000    3 800

3 190    2 930

3110

2 850

3 280

3190

0518

3120

3 010

2 930

2 930

2 860

3 080    2 830

3140

3160

3 080

5 750

5 600

5 900 | Nietloch 2 gerissen.

5 750

5 750

u. 30 nur Niet 4 abgeschoren.

Bei Probe 29, 31, 32 u. 33 Placheisen

5 550 | den Proben 24, 28

5 610

3160 1 2 900 | 5 700

5 800 |    u- ^7 die

beiden Niete zu einer Seite des Stoß. 5 550 j abgeschoren; bei Probe 23 außerdem ein Niet auf der anderen Seite u. bei

3180

3 220

2 880    5 650

2 900    5 700

2 830

2 920    5 730

2 950

150 57 000    3 800    3160    2 900    5 700

150 56 500    3 770 ' 3140

2 880    5 650

beiden Schrauben,

Bei Probe 25 dio

*r h

1- I!

3

kg

P, P, P,

a =    \ t — I o = ^r

■^3    -^4

kg/qcm kg/qcm kg/qcm ; kg/qcm

l_£

\I

bei

auf der andern (schwächeren) Seite des Stoßes

Hat zu gleiten begonnen

bei

erfolgte

Stab

im

in den

Laschen Ab-I scheren

Leibung

Bruches

des

Bruch

in den Nieten auf

Beanspruchung beim Bruch

l a belle 11.

Ergebnisse der Zerreißversuche mit Nietverbindungen.

Versuchsreihe III A. Zwischenflächen gebeizt und geölt.

Flacheisen 10,0X2,0 cm; Laschen 10,0 XX>2 cm; 2 Meten von 2.5 cm Durchmesser ohne Versenk.

CD

O

s:

0)

bß

des

Bruches

Tabelle 12.

Ergebnisse der Zerreißversuche mit Nietverbindungen.

Versuchsreihe III B. Zwischenflächen gebeizt, geölt und einmal rot gestrichen. Flacheisen 10,0 V 2,0 cm;- Laschen 10,0X1,2 cm; 2 Nieten von 2,5 cm Durchmesser ohne Versenk.

Beanspruchung beim Bruch

in den Nieten auf

in den

Hat zu gleiten begonnen

Leibungs-

Leibung

Ab

Laschen

Stab

scheren

Bruch

fläche

Ge-

erfolgte

bei

auf der andern (schwächeren) Seite des Stoßes

bei

auf der einen (festeren) Seite des Stoßes bei

der

Nieten

ui;

samt-

Scher-

fläche

Sollquerschnitt

der

des

der

001

Oy

kg/qcm

5 750

5 700

5 700

eoi co

as

öTi&T

's

CO rH

Oh i&,

to

P₃

Pz

Stabe

Nieten

Laschen

Stabes

kg/qcm

kg/qcm

kg/qcm

kg

2 930

3 ISO

3 830

57 500

2 900

3 160

3 800

57 000

2 600

3 160

3 800

57 000

Fz

kg/qcm

kg/qcm

5000 ;    260

260

3 000;    150

3 000    150

260

150

Pr

^4

f₃

Fr

kg

qcm

qcm

qcm

qcm

5 000

5 000

3 000

Bei den Proben 34    cL

u. 35 die beiden    ^

B:

Niete auf der einen    g-

Seite des Stoßes ab-    ^

2.

geschoren, bei allen    |T

anderen Proben Flacheisen im Nietloch 4 gerissen.

5 720

4 500

4 500

5 700

4 900

006 f

5 700

5 700

5 430

2 910

OjZZ

2 290

2 900

2 490

2 500

2 900

2 900

2 770

3170

3 810

57 170

3 678    185

220

4 330

2 500

3 000

45 000!

4000 1    200

360

7 000

2 500

3 160

2 720

2 720

3 160

3 160

3 OKI

3 000

3 800

3 270

3 270

3 800

3 800

3 620

45 000!

57 000

000 6f

49 000!

57 000

57 000

54 330

8 000    410

8 000    410

0 670    340

460

9 000

10,00

19,63

18,00

15,00

460

000 6

430

8 330

920 17 000 I 870

18 000

760 113 000    660

000 QI

CO

!>.

870 15 000

850 15 000

17 000

1 ft 670

Art

der

Ver

bindung

Hand-

nietung

Luft-

hammer-

Nietung

Knie-

hebel-

Nietung

Probe

Nr.

34

35

36

Mittel

37

38

39

Mittel

40

Mittel

Mittel

53

52

51

50

Mittel

49

48

47

Mittel

45

44

43

46

Nr.

Probe

Nietung

hobel-

Knie-

hammer-

Nietung

Luft-

Hand

nietung

Schrauben-

Verbindung

Ver

bindung

der

Art

16,60

qcm

19,92

qcm

Stabes Laschen

des

der

Sollquerschnitt

22,90

qcm

Nieten

der

samt-

Scher-

fläche

Ge-

10,80

qcm

Stabe

im

Nieten

der

fläche

Leibungs-

17 560

15 000

18 000

18 000

11000

19 000

8 000

15 000

000 01

0'9£

770

660

790

790

830

480

16250

15 000

17 000

16000

17 000

8 330

710

660

740

700

740

370

340    4670    210

440    10 000 |    440

660    7 000    310

350 i 8 000    350

8 000 !    350    4000 !    180

8 000 ;    350 | 6 000 |    260

4 000    180 5 000 220

7 000    310 4ÖÖÖ 180

TT

7C

kg/qcm

kg/qcm

CO M

<s

^al bs

co I to

des Stoßes bei

(festeren) Seite

CO

n>

in

auf der einen

(schwächeren)

auf der andern

Hat zu gleiten begonnen

68 330

69 500

66 000

65 830 (45 000) 69 500

66 500

65 000

65    830

66    000

67 000

62 500

66 500 68 000

kg

sd

bei

erfolgte

Bruch

4 120    3430    2 980    6 330

4190 I 3 490    3 030 i 6 440

3 980    3 310 I 2 880    6 110

4190    3490    3 030    6 440

4 010    3 340

3 970    3 300

(2 710) (2 260)

3 920    3 260

086 8

0£6 8

3 310

3 300

(1 970)

2 870

2 900

2 840

2 880

2 880

4 040

3 360

086-5

- 3 I    P3

f> = y <r = jr

kg/qcm kg/qcm

4 010

4100    3 410

3 770    3140

3 340

Stab

im

2 730

2 970

2 800

kg/qcm

co Ico

in den

Laschen Abscheren

(4 170)

6100

6160

6 020

6 100

6110

6 200

5 790

6 300

6160

kg/qcm

Leibung

in den Nieten auf

Beanspruchung beim Bruch

Bei Probe 47 die beiden Nieten 3 u. 4 abgeschoren; bei allen anderen Prob. Flacheisen im Loch 4 gerissen.

Tabelle 13.

Ergebnisse der Zerreißversuche mit Nietverbindungen.

Versuchsreihe IY A. Zwischenflächen gebeizt und geölt.

Flacheisen 11,0X²?0 cm; Laschen 11,0X M cm; 2 Nieten von 2,7 cm Durchmesser ohne Versenk.

Bruches

des

'S

00

0

fl

des

Bruches

Tabelle 14.

Ergebnisse der Zerreißversuche mit Nietverbindungen.

Versuchsreihe IYB. Zwischenflächen gebeizt, geölt und einmal rot gestrichen. Flacheisen 11,OV2,0 cm; Laschen 11,0X¹^ cm; 2 Meten von 2,7 cm Durchmesser ohne Versenk.

Beanspruchung beim Bruch

Hat zu gleiten begonnen

Leibungs-

in den Nieten auf

in den

im

Leibung

kg/qcm

5 970

6 200

5 970

6 050

Bei Probe 5o die    W

beiden Niete 3 u. 4    C'

abgeschoren; bei    s_

allen übrigen Proben Flacheisen im Niet-6 140 I loch 4 gerissen.

er

so

Bruch

Ab

scheren

I    CO C

B

ii er

k 2?

2 820

2 930

2 820

2 860

2 880 6 110

6 110

6 200

6 390

6110

6 020

2 880

2 930

2 900

3 010

2 880

2 840

2 910 I 6170

Laschen

Stab

erfolgte

bei

auf der andern (schwächeren) Seite des Stoßes

bei

auf der einen (festeren) Seite des Stoßes bei

cCifi*r §

l a

er

=- D

P₃

kg kg/qcm

64 500    3 890    3 240

67 0 0 0    4 040    3 360

64 5 0 0    3 890    3 240

65 3 3 0    3 940    3 280

66 000    3 980    3 310

66 000    3 980    3 310

67 000    4 040    3 360

3 330

66 330    4 000

3 460

3 310

3 260

3 340

69 000    4160

66 000    3 980

65 000    3 920

66 670    4 020

«CK g

1 1

(C 2?

kg kg/qcm

o o    o    ®    o

lO I CO    CD    <31

re

Ol

Ol

CD

CM

—t-

Sa

8 000

11 000 i 480

6 000

10 000    440

000 9

10 000    440

6 670

000 9

1« 330 I 440

13 000    570

CO

10 000

8 000

12 000    520

10 000    440

o    ©    o

CM I CD

CO Ol    CD    GO

co ®

8 000

11 670    510

21000

22 000    960

15 000

19 000

19 000 |    830

19 000 i 830

20 000 870

--samt-

Scher- der ^er fläche    Nieten

fläche

im

Ge-

Sollquerschnitt

des

Stabes Laschen der

Nieten Stabe F₃ Fa

F,

F₁

qcm qcm

qcm

qcm

19,92    22,90    10,80

Art

Probe der Nr. yer_ bindung

54

55 | Hand-

Nietung

56

Mittel

57

58 | Luft-

Hammer- 16,60

Nietung

59

Mittel

09

ß] Knie-

- Hebel-

62 Nietung

Mittel

AI

III

II

gebeizt

und

geölt

Schrauben

verbindung

5 000

4 000

8 000

19-21

40—42

60-62

9-11

16-18

37-39

57-59

5-7

13-15

34-36

54-56

1-3

CO CO

0 03 1—‘K 03 03 CO K

47-49

26-29

5-8

5-7

III    B

IV    B

II B

Knie-

hebol

III    B

IV    B

II B

III    B

IV    B

II B

III A IVA

V II

V AI VIII

II A

22—24 IIIA 43—45 IV A

8-1

1-3

Nr.

Probe

für

Mitlel

II A

Nr.

Reihe

gebeizt,

geölt

und

einmal

rot

gestrichen

Luft

hammer

Hand

Knie

hebel

geölt

und

gebeizt

flächen

Zwischen-

der

Zustand

Luft

hammer

Hand

Nietung

der

Art

OOOO oooo oooo

16 000 18 000 10 000 11000 22 670

20 000 I

17 500 17 500

7 670

4 000

16 000 13 670

00 00 o O 4^ 03 03 CO O GO -O O’ CD -] K 05 K GDI rfi- CO CO C

ooo ©. © oo'oooo oooo

CO DO 03    00

4^ CO O 00

-JOOcOOl^O'GCffi WCOOJ® -0CD®P 00H<1^ 4^0043*

oooo'oooo oooo

(5 000)    (240)

3    000    150

4    000 ! 180

16 000    640

15 330    740

15 000 ; 760 18 330 ¹ 800

8 000

350

16 000    640

11 330 * 550 6 670    340

13 330    530

9 700 ; 470 3 678 ! 185 6 670    290

21 330 18 750

15    500

16    250

8 330

7 250

16 000 12 500

4 670

3 000

16 000 12 670

-g ^ g ®    P?

O Cj> 0< O OOCnO OOOO

kg kg/qcm kg kg/qcm

Pi

zd

festere

Verbindung

200

175

[380]

OO GO GO GC 03 o - o oooo

4^*- 03 O 03! 03 CO O 03 03 GO GO 03 OOOO

03 O CO 03 Ol 03 O O

-a 031 co i—¹-

4^- 03 GC! CO h£- r—^ 4^ —O —3 03 4^. O Ü> 03 Oi Oi O GO © Cn £n C7> O

<1 QO CD OGI

03 03

_Pi 7x4“ T₂

T o — ~~    -

F₃ 2

schwächere

Verbindung

Beginn des Gleitens

Mittel

73 830

63    500

56    130

65    830 74000

64    500

57    500 68 530

72    830 62 000 57 170

65    330 71 500 62 830 49 000 16 330

73    500 62 670 54 330

66    670

60 000 56 500

66    500

72 830 63 830 57 330 65 830

kg

sd

bei

erfolgte

Bruch

4 010

3 770

3 160

33 03 03 +. 33 03 03 33 33 33 J3 +- 03 03 4— 03 03 03 4— 03030303

381113111S2I Sil! SSII Sill

= lD

Fi

Flach

eisen

Einfluß der Abmessungen auf die Festigkeit der Verbindung.

(Abmessungen der Proben s. Tab. 1.)

Tabelle 16.

03 O0 CO 03 05 CsD 03 03 CO CO 03 j 03 03 t3 03 05 03 CO 03 03 05 CO 03 03 03 CO 03 03 H C 03 O GO A 03 —1 GO 031 CO K OO 03    031-^00^ 030G003

^POSH'OSCOiMnO GOOOCB 03 tO CO ^ O CO 03 O CO «3 CO

OÖO 000 0000 0*0000 oooo oooo oooo

I

LO ICO

Laschen

2 890 2 880 2 900

6160

3 970 5 650

2    950    4 440

3    020    4150

2 770    5 430

2 910    6170

2    870

3    030

2 490 2 900

4 320 4150 4 900 6140

2    920

3    070 2 920 2 880

2    960

3    060 2 860 2 870 2 970 3100 2 930 2 980

2 920 2 990 2 910 2 860

4 470

4    270

5    750

6    330

4    400 4100

5    720

6    050

5 610 6100

4 200

4 460

4 400

4    220

5    730 6100

== i

sd

ifV

Schub Leibung

Nieten

Bruchspannungen in kg/qcm

¹

Von Zusammenstellung der Beobaclitungswerte in Tabellen ist Abstand genommen, da sie nur den Verlauf der Formänderungen zeigen sollen, nicht aber die Größe der Formänderungen im absoluten Maß.

T a b e 11 e 17.

Längen der Nietlöcher in der Kraftrichtung bei Probe 1 mit Dreiecksanschluß nach dem Zerreißen durch Abscheren der Niete (Versuch 1).

Längen der Nietlöcher in mm in

Loch Nr.

Niet-

s. Fig. 22

reihe

dem

Universal

eisen

Laschen

obere

untere

r—i coi co ^ io

tr-f

co to to to to

jf⁵- ^4— JOT lo< 'co 7© Io Io

to to to to to

JOJOlJO» J©JO

lo Io Io 7—*■ Io

co to to CO to 03    JO

oc    'co 7—¹■ 7»

Mittel

24,6

24,7

23,9

CO C- GO ©

Hj

CO to to to jy    Ol

© V © w

CO C- CM co“ CO -th“ Ol Ol Ol Ol

H H CdJ cocococo

Mittel

14,

[O

j4-

CM

co

10

11

12

hH

o\

coT lO co“

CM CM Ol

CO CO CO JO OS OS

'to'oo'o

O O Ol

«f «r

d d d

Mittel

26,1

23,2

23,1

13

14

IV

to IO 00 00 'm-Io

co“ cm“

CM CM

to to J>Ö

-O Oi

Mittel

8§

to

JO

15

©T

-o

iS

CO

iS

CS

Probe

Nr.

3a

3h

T a b e 11 e 18.

Beobachtungen des Gleitens an den Proben mit rautenförmigem Nietbild.

Beobachtungen an den Zeigerapparaten

linker Anschluß

rechter Anschluß

Be-

lastungen

kg

12 710 25 420 38 760 52 970 59 650 66 3309 80 350 87 380 ²) 94 400 108 440 122 490 136 540 150 340

14 785 29 570 36 240 9 42 910 ²) 57120 70 480 84500 98 550 112 590 140 690 168 260 209 590

22180 29 570 42 910 57 120 70 480 77 490 9 84 500 91530 105570 140 690 168 260 195 810 209 590

Gleitbewegungen in cm . 10—⁴ bei

Gleitbewegungen in cm . IO⁻⁴, beobachtet mit Spiegelapparat am linken Anschluß

Beobachtungen mit den

Tasterbolzen

blei-

ge- bleisamt [ bend samt bend samt

ge-

ge-

CD CD CD CD

M^OOCOOHCOO® T-1 pH GO

r-H lO OO t-H lO t—I ■rH t-H -rH 04 Ol CO

TD Ol O l O O l

CTNODO WO t—I pH C Ol CO H CO -r-H t—i 04 Ol CO

©toooo

Ol

OO 03 CD GO O O O CO GO

© CO P CI Ol i—I -rH 03 CO 4p

O O CD CD CD

4-

4-

II II °sl

IO

CD

T~.

CO L© I—¹ I—- I—L h—*■ (30 O ® O' K o

— D O D © C C ® CO CD

TO

OOOOCDtDCD^QOCOQOCOCT pH OO

52

000001(0000 03 03^© Ol lO CO H ^ rH -rH 7—4 03 CO

Ol

C© 4n O O O O O

O'^CDCDGOaO'^000300003 03 GO O CO lO cd -r-H t—4 03

CO ,    , I—¹- P^

t©    © P CC 03

O1 1 C GO 4P © CC tfi O C O

OOIOI^OOOOOOCOCD^'^P H CO CO D

03 © CO P H H Ol CO

OOOPfOO^OP ,    . o

HCOP® O I    | LO

0001^00P©©0003003© 03 00 CO -i—I t-H

>o OS

P T—i

IO

TG

blei-

blei-

blei-

bend samt bend samt bend

ge-

ge-

OOOOOCDCDCOCOOOCOr—i

C5

¹)    Beginn des Klemmens in Loch I, II und III, linker Anschluß.

²)    Desgl. in Loch IV, rechter Anschi.

•o

CO CD CO ©0

T—I    7-H ®)

Ot0©4^t4-i^C0®K)OOO

Ol 03 IO

I i ii ig

O O O O 03 pH 03 CD

pT CC

-.1

pH CD CO D- O rH —I Ol CO CO

CO CD Ol O Ol ,    ,

rH -rH Ol pH i—H |

9 Beginn des Klemmens in Loch I, II linker Ansclil. und in Loch IV, rechter Anschluß.

²) Desgl. bei Loch III, linker Ansehl.

W I I C© O CD CO t©

1    1 oo> Got©t©OGct©oo

O <M pH GO

03 O CD O CD CD 03 03 —H 03 GO

O Ol pH OO CD

OOHN-tH

9 Beginn des Klemmens in allen vier Löchern.

03

O T—I iO O OO 03 r-H tH t-H 03 03 pH

OO

| P ©CC ¹    4H- GO GO

OO 1©

-3 O

TO

T a b eile 20.

Längen der Nietlöcher in der Kraftrichtung bei Probe 2 mit rechteckigem Anschluß nach dem Bruch.

(Versuch 3.)

Längen der Nietlöcher in mm in

den Laschen

dem

untere

lO C- -1—i o o

CO

o >o OO tr— GO I GO

obere

Universal

eisen

Niet-

Loch Nr.

reihe

s. Fig. 30

t-H t—I t-H t—H r—!    ■—

CM CM CM CM CM J CM

53 M M M M I M

53 §1 m §j m

20,7

05 © CO GO CD I GO ©" rH ©" O" ©

CM CM CM CM CM

©"

71

© r— oo cD^ i>^

©" ©" ©" ©" ©" I ©"

CM <M <M CM CM j CM

O |Q 00 1>

th ©" ©" cf ©"

CM CM CM CM CM

20,7

C^C^CC    !    T-^    -r—l    -H¹    CO    "H^    <M^    »O^

i—1 H    ©1 rH    t-H    CM    t—1    i—i    i—1 i—I    t-H

CM CM    CM CM CM    I    CM    CM    CM    CM    CM CM    ■    CM

H CM CO tO

Mitte

II

co r - go © o

Mittel

QO(MiOiO^

sf gf §3 gf §?r

23,5

11

12

III

13

14

15

Mittel

Tabelle 19.

Längen der Nietlöcher in der Kraftrichtung bei Probe 3 mit rautenförmigem Anschluß nach dem Bruch. (Versuch 2.)

'E

_c

JE

:0

<u

c³

Niet-

Loch Nr.

den Laschen

untere

obere

dem

Universal

eisen

reihe

s. Fig. 28

GO GO CO C— O-

cm" m" <m" cm" cm"

CM CM CM CM CM

C- rH GO^tH

co" co" co" cm" co"

CM <M CM CM <M

i cT io" «©" i cT cd'

CM CM CM <M CM

rH CM CO iO

CO    t-CDCOOt-

§3    SS

f cm" CO cm" CM CM <M

>o

77

O IC H hF -H^ Ht< CM CM CM

CM

7.7

© CM © © CO CO co cm" cm" cm" cm

CM CM CM CM CM CM

hP © iO ^ l^*

iO tO lO >0 iO CM CM CM CM CM

25,5    [24,0]

i—i cnco^M'c- -H

S gf§3SS3S3 S3

^ CO (M c.

gfgSgfgf^ s“

Mittel

II

III

CD 17- 00 CO ©

Mittel

HNCC^O

Mitte]

Tabelle 21.

Beobaehtung-en des Gleitens an den Proben 1 a und 1 b mit Dreiecks-Anschluß.

Beobachtungen an den Zeigerapparaten

linker Anschluß

rechter Anschluß

Probe

Be-

Nr.

lastungen

Gleitbewegungen in cm . 10 —⁴ bei

er

Gleitbewegungen in cm. IO-⁴, beobachtet mit Spiegelapparat am linken Anschluß

Beobachtungen

mit dem

Tastbolzen

kg

ge- bleisamt bend

bleisamt bend

ge-

ge- bleisamt bend

bleisamt bend

ge-

blei-

gesamt bend

la

6 360 12 710 19 070 25 420 32 090 38 760 45 870 0 52 970 ²) 59 650 66 330 72 340 80 350 94 400

O 04 O CO

r—I t-H

® Ol W K CO O 45- GO

cc

04 lQ

116

144

202

266

OO 4^

OO 4*. 00 CO O O CO hb- 05    05    05 o o

-10

-8

O O 04 O] <04

I—*■ h-*■ OO CO

O rH

x) Beginn des Klemmens in Loch III, rechter Anschi.

GO ^    00 00 C0 (M CO

04 lO 05

O 04

CU CO lO 00

118

218

^ CD ,

co io

CO

T—I CD

T— -T—I

CO LO O CD (M CO iO CO

4-

lO o

²) Desgl. in Loch II, linker Anschluß; nach dem Entlasten und Wiederanheben der Belastung auch Xlemmen in den Löchern IV und V im rechten, sowie I im linken Anschi.

7 390

lb

14 790 22180 29570 0 35 740 42 910 50 020 ²) 57 120 ³) 63 800 ⁴) 70 480 77 490 84 500 112 590 140 690

O 00 05    OO CO

o o oooooooo

"•et¹ CO GO <04 CD O 04 r—I i—I 04 04

^ 00    04

04    04

CO ¹ CO

CO CO h—i —O <0 CO 05 CO

O 4^    05

-2

-4

-8

-8

CO CO M M-

COOOOCOGOC5 45- 45*0

CO

c<

CG

CD CD Cd -5^4 GC 04 CO lO

O 00040004000

co t-i i■ i—i.

O GO O CO

CO o o o o o o

CO

CO O O CD CO C5

co o

t-H

(N O ^

T-i CD O

000-0 -a O 05 COT

cncocococoooo OO

*) Klemmen in' Loch II, linker Anschluß.

²)    Desgl. in Loch IV und III, rechter Anschluß.

³)    Desgl. in Loch I, linker Anschluß.

⁴)    Desgl. in Loch V, rechter Anschi.

Tabelle 22.

Längen der Nietlöcher in der Kraftrichtung bei Probe la mit Dreiecks-Anschluß nach dem Bruch.

(Versuch 4.)

Längen der Nietlöcher in mm in

Loch Nr.

Niet-

s. Fig. 22

reihe

dem

Universal

eisen

den Laschen

obere

untere

H CT CO ^ lO

Mittel

CO CO IO po JOO ^4— Ol I l—¹ 05 CO lo bo

co IO

(MHiomoo

^F <© cu CU

2o,o

CO CO CO

—a —u

l)

4- j

co

jos

(25,5)

OQC-OO

Mittel

9.TH    !

IO cd cd tF j -F

CU CU CU CU I CU

IO co co co co 4- I 05 p< 4-00 —U H- CO 4- ©

£> O ^    o-

ci co co of    co

CO^CU CU CU    CU

u>

CO r—'- O

CO CO CO p7< JOO C'

To 'Lu To

Mittel

24,7

COQO CT |

co cu" -sF

CU CU CM CU

CO

CO to CO CO JO JO JO JO

O ID

00

IV

27,4

26,4

COi CO) CO CO

ob

co co Ci w

Mittel

26,9

CU

Ol

IS

15

30,0

22,8

22,6

0 Bruch durch die Nietlöcher (s. Fig. 33), daher nicht zu messen.

²) Anscheinend beim Bruch nachgestreckt (s. Fig. 33).

Probe

Be-

Nr.

lastungen

kg

T a b e 11 e 23.

Beobachtungen des Gleitens an den Proben 2 a und 2 b mit rechteekig-em Anschluß.

Beobachtungen an den Zeigerapparaten

linker Anschluß

rechter Anschluß

Gleitbewegungen in cm . IO“⁴ bei

Gleitbewegungen in cm . IO“⁴, beobachtet mit Spiegelapparat am linken Anschluß

Beobachtungen

mit dem

Tastbolzen

14 790 29 570 42 910 57120 9 70 480²)³. 77 490 ⁴) 84500 91530 98 550 112 590 126 640 140 690 154 490

blei-

„    ge- blei-    ge- blei

samt ! bend samt bend samt ! bend samt bend

ge-

CU cT    00 O CO

88

blei-

ge-

bleisamt bend

ge-

CO

128    114

144

170

208

X 4^- r—

K)    05 OO OO CI Ol 4^    4^    © O

CO

CI

io

4-

O CO

162 ! 116

180

206

248

-20

-18

-18

4-

CU CC X o

-16

-6

20

60

96

120

o o

OO OO

32

OO

0 Bei 50 000 kg Beginn des Klein -mens in Loch III und IV.

²)    Bei 63 800 kg desgl. in Loch V.

³)    Bei 70 480 kg desgl. in Loch II.

⁴)    Boi 77 490 kg desgl. in Loch I.

CU CU CC CC

oo

234

294    212

114

308

148

166    130

410    276

194

136

© e-

CC CC

CI

4-

482

CO CC

O O CU CU

CO

io

CT- X X 4- IO

12

14

22

452

CO CU

678

oo    -r    ©    -^    -f

0    05    ^    CO    CI

T—I    CU    CO    tT*

Ol

© © © 4^- co 4-* co

CI ©    -k* CO CO CO

CU    X

co co i> cu

) Beginn des Klemmen« in Loch II und V.

²) Desgl. in Loch

III.

IV.

³) Desgl. in Loch

⁴) Desgl. in Loch

-rf CI — Ol

I.

CO

CO

l—

Ci OO (4^

I -

¹ CO

Tafel IY.

Tabelle 24.

Zugversuche mit Anschlüssen durch größere Nietbilder.

Anzahl der Niete: A= 15; Breite des Stabes (Universaleisens) und der Laschen: b = 50 cm; Dicke des Stabes: a = 2,4 cm; Dicke der Laschen: a^ = 1,5 cm.

Zustand: Nietlöcher ohne Versenk, Zwischenflächen gebeizt, geölt und einmal mit Mennige gestrichen.

Versuch

Zeichen

Art

Nr.

der

des

Abmessungen in cm und qcm

Beginn des Gleitens

Bruch

der Nieten

des Stabes

der Laschen

Gesamt-

Spannungen kg/qcm

Gesamt-

Spannungen kg/qcm

Probe Anschlusses Durchmesser d

doppelter

Gesamt-

querschn.

(Scherfläche) /

Netto- Loch-Quer- leibungsschnitt¹) fläche²)

Netto-

Quer-

schnitt

Lochleibungsfläche ⁵)

belastung

fi

fl

kg

in den Nieten Schub    Zug

r = P/f    P/F

im Stab

in den Laschen

Leibungs-1    Zug

P/Fi

druck

Leibungs

druck

belastung

im Stab

Pb

P/h

Pik

kg

in den Nieten Schub

r—Pß/f c₁=Pb/F

Zug

in den Laschen

des

Leibungs- ^Ug Leibungs-

Gi=PßjF₁

druck

Pb! fi

druck

Pß/h

Bruches

355 000    2 850    3 100    4 290    3 070    3 430

Niete abgeschoren

Mittel

Mittel

CO ! GO £0

Mittel

la

Dreieck (s. Fig. 22)

2,3    124,6    114,5    82,8

115,5 ³)    103,5

45870 73 340

lb

2a

2b

3a

3b

63 800 77490

65130

53 000

o o    o o

O¹ 05    rH GM

CO co    lO co

400

550

640    880

lO

05

oo

o o

CO

[ O G 15- CO ! c- 02

523

510

570    783

560

700

Rechteck (s. Fig. 23)

Raute (s. Fig. 24)

2,1

104,0    94,8    75,6

2,3    124,6

114,5

82,8

118,5 ³)

143,7 ⁴)

94,5

103,5

50000 77 500

77 500

-o ^

Cn OC

o e

750

64500    620

66330 87 380

70 480

70 480

GO Cu CO OO

o o

660

1030

o o

TO O lO r-

570

570

73 670    593

05

W © o o

o o

1—i

t>

347 860    2 790

3 040    4 200    3 010    3 360

o o

LO l> »O CO

-M 05 o o

354850    2 850

3 100    4 280    3 070    3 4 30

Niete abgesclioren und Bruch einer Lasche

563

630

352570

2 830

3060    4250    3050    3 410

450

o o

CM lO ^ co

820    1 030    650

680 860 540

lO [>■

r.

620

620

645

560

O G CO CM lO oo

820

680

314 700

312 900

3 030

3 010

307 000    2 9 50

310 870

3 000

3 320    4160    2 660

3 300    4140    2 640

3 230    4060    2 590

3 280    4120    2 630

3 330

3 310

3 250

3 300

Niete abgeschoren

800

1060

o o

CO tH ^ CO

co g o c

346 440

2 780

3 030

4180

2 410

3 350

Niete abgeschoren und Bruch einer Lasche

850 i 490

680

381 870

3 060

3 340

4 600

2 660

3 690

850

490

680

367 650

2 950

3 210

4 430

2 560

3 550

Niete abgeschoren

888    513

710

365 320

2 930

3 190

4400

2 540

3 530

■I

o

Wt'

/

7:

o_

3

R.

Bruch

aussehen

Mattgrau, ^ t'ein-scbuppig,Trichter-    ”-d

bildung. Probe 4    cb’

feinkörnige"

igen,

Ein-

mit

länzendon

s:

S:

2.

gerungen parallel l den Breitseiten.

Mattgrau, feinschuppig, Tricliter-bildung; Stab 6 zum Teil feinkörnig glänzend,

Stäbe 6 und 7 mit glänzenden Einlagerungen.

Mattgrau, foin-schuppig, Trich-terbildung.

Stäbe 9, 13 und 15 mit glänzenden Einlagerungen.

Tabelle 25.

Zugversuche mit Proben aus dem Material der Stäbe 1, 2 und 3 (s. Tabelle 24).

Quer-

schnitts-

ver-

minde-

rung

© Ol

l> o-

l>

CO CO © hT I© Hb © CO

-f-

rH 00

© nb

-f CO

CO CO

© ©    © rH i— ©

CO I>    l" i ^ CO CO

Dehnung a in % bezogen auf die Länge

=28 cm Z = 28 cm je 14 cm

<N C0 cd 'd © ©

00

co

© © 00 o co cd cT th

©Ol Ol Ol

HO

Ol

lO «O CO © | t> cc co co r- J Ol Ol HO] [Ol ICO

© co- j ©

CO T—!

©

! 00 l> tH

oT i h)^ of cd

Ol © Ol

CO

Z = 5,65[//|Z = ll,3j//

= 14 cm je 7 cm

von der Bruchstelle

Ol -H

sfss

GO

CO

CO

05

rH nf oT

Hfl Hf | Hf

Mittlere

Ent

fernung

Spannungen kg/qcm

Abmessungen in cm

Material-Probe

der

Bruch-

hältnis | stelle von der Endmarke

Länge

der I Streck- Bruch- Ver' Teilung

grenze grenze

. 100

Gs

Quer

schnitt

entnommen aus Stab

Probe

Dicke Breite

cm

GS aB ⁶B

Lage im Universaleisen

Zeichen

Nr.

Nr.

lO cr^ ^

,'!H y-H t-H CO (M CO (M

iCV    T”1

crT ocT    ccT crf

Cvl    (M (M    H (M

~rf<

Ol

»O^ LO^ lO^

crf i—T of ©h' of of

CO CO CO (MCO (M

©^ m h ! i h w © oT cd CG hjT j H njT CG of od ! ©

hHoi co cm j co j co <m oi©!©jH^©;^|oiH|coi

lO

^    © Ol CG CG OJ^

r (rfof ! ©~ i ofr-T- ©

03 © I i—l rH I

© CG I © © © lO

3 360

3 330

o o

CO CO O CO O'J rH

© lO co co © ©

| cq oi o © j [

© Hfi © © : ce>

© iO © ©    | ©

Ol ©

© © i—I H i—I H

iO 03 IC— GO | OO '• OC GO ! ©> © © © © © j © © | ©

1    980 3 350 |

2    020 3 360 2 010 3 720

FÖÖÖ~ 3580 2170 j 3 700 |

2 090 ; 3 640

1990 3 610 1 1 940 ! 3 740 j

o o

0-5 © O «O ^ CO

2 340

2 130

2 240 ; 3 870|

2110 3560 2 009 I 3 630

2 060 I 3 600

2 160    4 020    54

2 020    3 580    56

2 190    3 970'    55

Ol

71

03

i—i 03 ;

© © I cd cd ! .

«5 £o i

cd cd

längs an den Enden

P. E. 4

Mittel

© © © o !

C* rH ⁽w' T~'

© © ©T © |

l> CC X © © © © © ©~ ©~ co ©*"

6,07 !

6,08 j

6,10

6,08

6,12 !

© i-H    © i—l    ,    Hf O0    ©©

©^©^    O©^    ©^Hf^

o f oT    of o T    of oT    cd cd    j

CO CO (M co

CO Hf Hf^Ht^

cd cd cd cd !

CO T“H ’H“ t—

of of of of

längs in d.Mitte quer in d.Mitte

P. M. 4 P. M. 4 Q.

längs an ! den Enden

längs in d.Mitte quer in d.Mitte

längs an den Enden aus d. Achse

B. E.

B. M. ! B. M. Q. |

C. E. M.

03 CG | ©^Hf^

cd cd

i—I co cd cd

längs an 3 den Enden ; vom Rande

C. E. S.

© © oi

©^©^ ©^ cd cd cd

j H co co ' of of of

np ! Achse Mitte Rand

lä

quer a. d. Mitte

C. M. M. C. M. S. C. M. Q.

CO    »O CO

Mittel

10

Mittel

rH Ol rH H

Mittel

© Hf © rH rH r~H

CC

c-

►Ö

l-h

i:

Ui'

03

ffl

tc

2,

/.

o

hs

SP

H-t-»

(q •%)

(Fig. a)

►p.;    4-*-    4*.    4^ I    i—¹    !—¹    ■—¹'    ^-L

(O I    i—¹    r—*■    4^ |    CO    LO    IC ;    i—

' S= ©

©| IO

4- Ol I—i-!

O IC: ©

IC ©'

-*3 -O Ol

(s. Fig.) Nr.

Form

Stab

Nieten

der

Anzahl

Fig. a.

-e--

Ci

Ci

3.

4-

von

ein-

ander ,    ₆

vom

Rande

quer

oo

cr-

p>

oc

a>

o<

p>

O«

einander 6 bis li

von

längs

Abstand der Nietlöcher in cm

*7

Abmessungen

116 860    144 730    182 720    2    7    70

116 070    143 470    191 320    2    7    50

42,2    53,28    116 070    152 460    189 260    2    7    50

ll9 470 140640 192 960    2 830

98 630    124 700    167 660    2    3    40

89 600    105 400    149 620    2    1    20

119 470 133550 j 193520    2 830

2 830

2 430

2 760

2 510

I—i to CO IC Ol 05 OO tP 4 © © ©

2 860

2 690

2 720

2 510

2 320

2 760

4 590    4 590

Tabelle 26. Zugversuche mit den durch eingezogene Niete geschwächten Flacheisen.

Form A mit 4 Nieten.

' t--©-

°z ¹

->K-

k—h^—h

klein

ster

Querschnitte in qcm

39,36 I 50,40 107 040

CO

3.

151 720    2 540 | 2 540

2 460

109 830 I 137 930 I 175 150    2 600

104 000

2 530

2 590

2 590

7 7 750    84 660 117 780    2 920    2 920    2 630    2 630

77 750    91560 1117 000    2 920    2 920    2 850    2 850

7 2 000    93000 109 830    2 710    2 710    2 890    2 8 90

32,16    66 330

(93 700)¹) 2 490

74 730    91580 ( 106 320    2 81 0    2 440    2 850    2 540

53 580    71500 I 91 860    2 010

2 220

62 630 87 740 107 060 2 3 50 62 630 88 210 108 280 2 350

52 970

71500 I 103060 I 107 410

102 820 | 1 990 2 690

2 350

2 740

2 730

2 740

2 340

3 220

3 220

Sd,

voller.

ter

F Stabteil

ge-

schwäch-

*8

Stabteil

ohne

Löcher

Einzel

werte

Mittel

Einzel

werte

Mittel

Streckgrenze

lt

Bruch

Belastungen in kg

geschwächter

Stabteil

ff's = Ps/f

Stabteil ohne Löcher

6"s = Ps/F

Streckgrenzen

Fig. b.

*2

4150 4 330

4 530    4 450

4 480 4 570

3 970    4 030

3 550

4150

3 600    3 600

4 430    4 430

4 400    4 400

4 130    4130

(3 520)¹)

4 000    3 725

3 450

4 020 4 070

3    870

4    040

Einzel

werte

Spannunge n kg/qcm

Form B mit 7 Nieten.

0---O

©—I

I

4045

3 955

Mittel

Beim Bruch aB ~ Pßlf

Tabelle 27. Läng,enändepung,en zwischen zwei Nieten.

I. In der Richtung der Zugbeanspruchung; Mefsstrecke I Fig. 48.

Abstand l der Nietmitten: l₆₃ = 5,0 cm; = 5,5 cm; Z9a = 6,0 cm.

Längenänderungen in % . 10 —⁴ auf 2,5 cm Meßlänge

Be-

Stab Nr. 63

Stab Nr. 47

Stab Nr. 9 a

lastung

bei Belastungsreihe

bei Belastungsreihe

bei Belastungsreihe

kg

2 430

-53

-85

176

44 370 48 970 53 580 58 130 62 630    -

67140    -

71500 75 860

-32

+16

CD

O 05 CM lO CO

272

CD 05 02

CD Cu CO 05 CD DO 0>

Ol CD -H | HH(M |

-64

-32

+21

75

117

160

213

267

-128

'sf CO CD CO | CO CO

571

o> co

co in

-139

-139

-203

4-453

426

■27

-27

-101

>o cc

91

144

341

389

DH D O CO lO CO GO 03 lO GO 03 lO O CO Hh hDI hP lO lO co

507

720

832

1221

293

320

Hi 03 OD t—i O- _

O 1-0 GO CU 03 rH i | CO CO CO HP hH CO | |

789

1013

—43

+ 21

CD 03 GC

DO Ol -0 CD O

C- LO I I CU CO

O T—I 03 rH CO GO

709

r.

1141

1349

Tabelle 28. Läng-enänderung-en zwischen zwei Nieten.

II. Schräge zur Richtung der Zugbeanspruchung in der Verbindungslinie der

Nietmitten; Mefsstrecke II Fig. 48.

= 7,44 cm.

Abstand l der Nietmitten: l₆₃ = 6,67 cm; l₄₁ = 7,04 cm; 1

Längenänderungen in % . 10 — 4 auf 2,5 cm Meßlänge

Be-

lastung

Stab Nr. 63

bei Belastungsreihe

Stab Nr. 47

bei Belastungsreihe

Stab Nr. 9 a

bei Belastungsreihe

hg

2 430 7130 11830 16 520 21 220 25 850 30 480 35100 39 740 44370 48 970 53580 58130 62 630 67140 71 500 75 860

-48

192

+ 12

-876

CD

I—¹■ I—¹- M DO CO M-

—32

dt 0

+ 36

68

100

124

116

92

76

56

40

-8

56

120

rH CO

-848

724

-656

560

-536

rH CO

76

-12

12    —40

112

DO

00

OC 05 -O 05 Ol 03 DS O 05 ^ D3 hMü

+32

±0

-56

100

-128

1 624

24

-36

-4

-8

32

+ 20    +4

52

36

60    48

70    60

64

56

40

GO 03 03 03

M    ||    |

Tabelle 29.

Längenänderungen zwischen zwei Nieten.

III. Schräge zur Richtung der Zugbeanspruchung und senkrecht zur Verbindungslinie der Nietmitten; Mefsstrecke III Fig. 48.

Längenänderungen in % . 10 —⁴ auf 4,0 cm Meßlänge

Be-

Stab Nr. 63

Stab Nr. 47

Stab Nr. 9 a

lastung

bei Belastungsreihe

bei Belastungsreihe

bei Belastungsreihe

kg

2 430

0    +23

+ 67

517

0    —13    +13

5 050

-7

33    480

7130    —7    20

527

0    —7

5 080

■7

•7

487

11830

+ 20    53

7    +10

+ 10

16520

43

80

CO

IO

re

re

hJ-

21220

87

107

25 850

113

130

©

IO

co i-O

re

co o

CO

er.

5 203

CO

O 05

CO <©

607

30 480

153

160

77

80

120

120

35100

203

103

150

39 740

247

140

190

44 370

293

re

er

CO

05

177

177

5 356

233

IO

re

re

To

rC

48 970

re

+1

217

CO

53580

er

re

253

re

re

rc

er

er

58130

453

287

re

62 630

533    857

320

5 530

67 140

590

6153

¹

F — (b — d). a = (Stabbreite — Nietdurchmesser) x Stabdicke bei den Stäben 1 und 3; F = (b — 5 d) a bei den Stäben 2.

2)    fj = A . a . d = Anzahl der Niete X Stabdicke x Nietdurchmesser.

³)    Fj = 2 (b — 5d).3x= 2 x (Laschenbreite — 5Nietdurchmesser) x Laschendicke.

⁴)    Fx = 2 (b —d) = 2 x (Laschenbreite — Nietdurchmesser) x Laschendicke.

⁵)    f₂ = A . 2 . aj . d = Anzahl der Niete X 2 X Laschendicke X Nietdurchmesser.

71 500

913    940

75860

Bruch-

aussehen

Mattgrau, feinschuppig,Trich- 5 terbildung.

Mattgrau, feinschupp., Trich-    5

terbildung.    g

cl

C:

'S

s

§_•

P

OT

Mattgrau, feinschupp., Trichterbildung, schief zur Achse.

Mattgrau, feinschuppig, Trichterbildung; die Stäbe 14 u. 15 mit Spalten parallel zu d. Breitseiten.

Mattgrau, feinschupp., Trichterbildung, schief zur Achse.

Quer-schnitts-ver-minde-rung 2 in %

© D- o ©    © t>

t> Ttl C0 © © CD © ©

(M © © © t> o

CM OHCO © iO O iO

CO 00 © O © © © ©

Ol

Tabelle 30.

Zugversuche mit eingelieferten Proben aus den Stäben mit 4 Nieten.

Dehnung S in % bezogen auf die Länge

1 = 5,65V f ü = ll,3 y /

= 10 cm =20 cm / = 20cm je 5 cm je 10 cm

von der Bruchstelle

Spannungen in kg/qcm j Mittlere Entfernung der

Bruch-stellevon der Endmarke

Bruch- Verhältnis

grenze

Abmessungen in cm

Material-Probe

-2.100

Länge der Streek-Teilung

grenze

Quer

schnitt

entnommen aus Stab

Probe

Dicke Breite

cm

Gs gb gb

Lage im Walzstück

Zeichen

Nr.

Nr.

iO iO cd td CM CM

er cq

CT I>^ CM CM

Ol

CO

CO

CM

CM CO ©^ ©^

c-" o © ©

CM CO CO CO

© T* rH © Oi    t>" ©~

CM CM CM CM

iO ©

cT ^ ©

CM © ©

Ol

C0

l> ©^ ©^ ©~ ©~ CD CM CM CM

(M © tH © cD © © CM CM CM CM

©^

Ol

iO CD^CO

t-H

GM TO CO

CO    »o

i>r d~t i>-CO CM GM CM

co^

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CM © ©

CO

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CO CM CM CM

<M^    ,—I C—

cd' t-T ocT cd CM © M ©

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CM

cm^ r— i cq cq ©_ oq i © ©T ©" o-~ i © ©~ © © © ©

05 ©

-r

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CO

^ CO CO^i—^ CD © ©T ©~ © © © ©

CO

—f-

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Ol

-r

CM iO H Ok ® CD GO_ CO_

o —4 of ©f © ©~ tT' gcT ^ ©©©© ©©©

© O O G0

T—I T—l

CO o

Ol

CO¹

CO

00

CD

CD

o o

O CO O - ÜJ CO CO

o o

QO CO © CO CM CM

© <M -r-H rH

co" co"

00 o

© CD cm"' cm"

o o

CM GM

an den Enden

P. E. 1 P. E. 1

C— C— ©• CD CO CO CD CD

2 605 3915

¥680 Tolö

S 2

lO

CO CO

o o CO cd CM CM (M

2 355 3470 68 2 320 ¥690 63

© © © !© © © c— ©

ooo

CO CD T—i

T—I O 1—I ^ ^

2 840

1,21 | 2,59    3,13

aus der Mitte

P. M. 1

4 100

o o

CM OO CO CM CO CO

3 300

3540

CD CD O CD i—l t—1

o io co

-TH

Ol

₂₀ 12 790

2 860

2 830

2190

20    2 090

2140

2 290

OOO CO CM H CD OO CM CM (M

2 720 I 4 290

O CD CO CM CO CD CO CO

O O CO >o CO CO CM CM

2 340 3 625

2 470 3 770

O l 00 H H

©" ©"

O!

CO

cm“ <m

CO CM i—I <M

1,22 ! 2,62 I 3,20

00 Tji Tt I , lOO

CM^ CO CO 0{ <N J ©" CO CO !    © CO I

3,31

an den Enden

St. 5

aus der Mitte

St. 5 M.

Ol

t> © L'~ I> l> 1>

cd cd cd

o © rt^©^ ©" ©"

© ©

©^ ©_ oT oT

3,52

CM

| M^SSi I <M    I cq^crq I cq_

1—1 T—l T—l j    1—| 1—1 j    1 1 t 1 1 1    T—l ‘^“1    T—l

*9

und

St. 9

an den Enden

aus der Mitte

an den Enden

laus der Mitte

10

9a

39

und

40

47

St. 9 S.

St. 9 M.

39

St. 47 S.

St. 47 M.

Mittel

Mittel

Mittel

O T—i T—I 1—1

Mittel

CM © -^ © r-H    r-H r—I

Mittel

CD C— T—I 1-1

Mittel

18

21

Mittel

Mittel

i—L i—L i—' OO —J Ol

9 Stab beim Einlegen auf etwa 10 t vorbelastet; Streckgrenze war bereits überschritten.

St. 41 M.

in der Mitte

co

2,66 i

CO

2 680

4 060

St. 41 S.

15 St. 12a M.

Mittel

14 St. 12a

13

12

St. 12 M.

41a

42

und

41

12a

jan den Enden

in der Mitte

an den Ender.

in der Mitte

pp

'co'co

I—“■

! pp 1 <© i oo oo

p oo

OO GO

CO CO CO co O O O oo

05 05 05 co

PPP ~©

05 cn cn CO

OS p p

-o -u 05 Ol GO GO cn

IO

2 715

3 770

co co Ol cc o oo o o

3 700

3 840

2 690 4 510 2 810 4 520 20    2 830 4 520

2 777 4517

20

07»    “vl    “vl —<]

07)    DO    0 4^

Ol Ol Ol Ol Hpa- 05 CO Ol

2 880 4140    70

2 995 ! 3 955 I 75

CD Ol

1 GO GO GO

pp

pp

-G oo

co co

Ol © C> 05

p w

P 05

- I -u

co oo

GO h-L GO M O O

OO oo CD CD Cn Ol O O

—O -O

OO 07)

OO GO

Mittel

11

10

Mittel

Mittel

CT» hp-

Mittel

Nr.

Probe

St. 12 S.

St. 11

St. 6 M.

St. 6

P. M. 2

P. E. 2

Zeichen

12¹)

12

und

11

Nr.

an den Ender

in der Mitte

an den Enden

in der Mitte

an den Enden

Lage im Walzstück

entnommen aus Stab

Material-Probe

Tabelle 31.

co | 'co'co I oo    oo oo

I—^ I—^ I—^ co OO CO CO Ol

PP P

CO CO I—L cn 05 CD

p p

CO CD

co

Ol

Cn

CO JO

di

CI

O'

p JO JO jo

'co Pi P ~oi

05 CD CD CO

co co co Ol Ol I—¹- i—“■ oo

~cn

p p pp

CD O

Dicke Breite

P    pp

CO    to co

Ol    oi oi

ppp 05 05 ~05 ~05    ~05

o CO CO o

p p 05

Io ~co

Ol I—¹    — I

05 05 OO GO CD

IO

IO

IO

IO

2 640 3 955 2 900 4 380

CO CO Ol Ol oo cn

O O

3 930

3 980

2 780 4110

2 430

2 880 2 690 2 760

4^ 4^ 4^ I—^ l—>■ I—^

0^0 © o o

3 770

2 430

2 430

(x —

2 280

2 305

2 270 2 340

SD

3 500

OO oo 4^ Cn -o oo o o

3 600

3 645

3 700

3 590

Länge

Quer- der Streck- Bruchschnitt Tei- grenze grenze lung

Abmessungen in cm

-.100

GO O

Cn

cd cd Cn oi

p Cn oo

P OO

cm

C<

Ver- Bruch-hältnis stelle von der Endmarke

der

Spannungen in kg/qcm Mittlere --j- Entfernung

37,6    30,1    29,6

36,5    28,4 | 28,3

OO OO CD Cn

bn'~J

oo

io

05 CD

05 CO i—¹ oo

Cn Ol Ol Ol OO ^ KD

Mattgrau, fein-schupp., Trichterbildung. Schief z. Achse.

34,0

oo oo oo W Ü> w bo cn M

CO CO CO CO Oi Oi Oi O'

p ppp

35,8

38,9

oo oo p GO DO'bi

31,9

38,7

4^ 00 M-p

H¹ DO

35,7

oo co oo

p p p 00 O» 00

36,7

39,8

4^ 05 © O

DO 05

Vif

41,7

p p pp bi bi

31,6

31,3

30,8

31,7

CO oo p p

© 'oo

CO CO CO CO CD OO C.D CD

oo to CO pp JX>

P'as 'cd 'o'o'^o

OO O0 O0 oo JO pp p O0 '-J    ~-J ~OS OH

oo oo oo

p pp 'oo'co

1 = 5,65j/ f = 10 cm je 5 cm

von der Bruchstelle

M CO co co co oo oooo

ppp p p pp

'© 'cn ~Cn "o

cn 05

CO OO Cg 05 CO CO IO IO CO CO COCO <-°    ^    50 05

'c^'o'bo'ci'*

GO O Ol

O GO O OO

oo oo oo

l=U,3Vf\

=20 cm j Z = 20 cm je 10 cm

Dehnung 6 in % bezogen auf die Länge

4^ 4^ cn 4^ Ol -J GO I—¹ CO 4^

Matt grau feinschuppig,Trichterbildung.

Spalten parallel zur Breitseite.

Ol

OO

-.1 oi

O cn

Cn

c<

Mattgrau, fein-s chuppig, Trichter-bildung, schief zur Achse.

Pr ob e 15 m. Spalten parallel zur Breitseite.

oo

aicn oi oi oi oi cn oi oi oi oi oi oioi

ooii-^i-^ocooo go Go-^ai -u -ao

Quer-schnitts-ver-minde-rung 2 in %

Mattgrau, feinschuppig, Trichter-bildung, m. Spalten parallel zur Breitseite. Probe 11 schief zur Achse.

Mattgrau, feinschupp., Trichterbildung.

Mattgrau, fein-schupp., Trichterbildung.

Mattgrau, fein-schupp., Trichterbildung.

Zugversuche mit eing-elieferten Proben aus dem Material der Stäbe mit 7 Nieten.

aussehen

Bruch-

Angaben über das Aussehen

der

Oberfläche

nach

dem Bruch

i ~i " |

äi;i

Bruchfläche

Mattgrau,

feinschuppig,

Trichter

bildung.

Tabelle 32.

Zugversuche mit Proben, die aus den Stäben mit 4 Nieten entnommen sind.

Quer-

schnitts-

ver-

minde-

rung

Dehnung d bezogen auf Länge

20,0 cm

Mittlere Entfernung derBruchstelle von der

1=5,65]/ f £=ll,3j/ / 10,0 cm 20,0 cm nächsten je 5,0 cm je 10,0 cm Endmarke von der Bruchstelle

27,9    27,8    65

32,2    30,7    63

28,1    27,4    63

29,4    29,1    61

29,4    28,8    63

32,0    30,4    63

28.1    27,8    62

30.1    29,4    63

30,8    30,8    64

32,0    31,8    1)5

31.4    31,3    65

31^5    31,5    71

31,6    31,6    70

31,6    31,6    71

29.4    29,2    67

27,5    63

28,4    65

28,2    64

27,5    68

27,9    66

Spannungen

kg/qcm

Länge

der

Tei- Streck- Bruch-lung grenze grenze

28,2

28,8

28,6

28,3

28,5

36,2

34,2

35,9

35,3

35,4

38,5

35,4

37,0

39,6

40,4

40,0

41,6

41,0

41,3

32,9

32,2

32,6

36,9

co ;

37,0

cm

(7

2 870    3 940    73    7,5

2    920    4150    70    4,0

3    100    3 990    78    7,5

3 020 4160 73    5,5

2 980 4 060 74    -

2 460    3 850    64    4,5

2 480    3 820    65    ~~6^5

2 470    3 840    65

Abmessungen

Quer

schnitt

Dicke i Breite

cm I qcm cm

cm

2 310    3    650    63    9,5

20,0    2 450    3    780    65~    7,0

2 380    3    720    64

2110    3180    66    10,0

2100 3 220 65 10,0 2110 3200 66    -

2 910    4 000    73    3,0

2 830    3 990    71    ~7,0

2 870    4 000    72    -

2 770    3 940    70    5,0

2 770    3 940    70    3,0

2 770 I 3 940    70

Hfl    Hf

t—H    H

co

cd“

5h

co

co

T—i    CO

Hf Hf_

cd co*

cC> CO LO hP

Ol Hfl Hf CO

03 j 03

cq_ co cd cd

1,20

1,20

cd

co

CO

co

03 O CO CO

lO CO OJ CO

co

CO

co

CO

03

CO

Ol

03

co

Ol

03    03

CO ¹ CO

cd ; cd

Probe

ent-

nommen

dem

Stabe

Versuch

Nr.

⁶ILl £9 _d

1,20

1,30

47    1,32

2"

Mittel

Mittel

Hfl Hf

co co^ cd cd

.    ,    02 i CC2

cd    co^ co    co

*d    cd cd    cd

-f

cd ca'

1,32

47a    1,30

1,27

9a 1,24

23

24

Mittel

10

Mittel

OO I GO

1,24

11

-D

ca

39    1,23

1,23

40    1,26

12

Mittel

13

14

Mittel

Mittel

18

17

Mittel

Mittel

22

21

Mittel

16

15

Mittel

20

19

Mittel

Nr.

Versuch

42

41a

41'

41

12a

12'

Stabe

dem

nommen

ent-

Probe

h-¹

IO

IO

00

IO

1,18

1,15

1,25

1,20

QZ'l

1,22

1,22

1,24

2,70    3,29

2,73 3,36

2,62

2,62

2,65

2,66

2,67

2,65

2,69

2,67

1,20 2,62

1,20 ! 2,63

cm

cm

Dicke Breite

•o

OS OS OD 'h-^ I—¹ CO

02 02

02

-4-

02 ,02 CO    | ’tO ''*02

02    OO .1—

3,14

3,16

2 510 i 3 880

2 490 | 3 850

2 530 | 3 900

2 180 3 250

2 220 I 3 230

2 310 3 400 2130 3 270

2130 i 3130

20,0 2 520 3 930 2 570 3 950 2 490 3 670

qcm cm

Quer

schnitt

lung

Tei-

der

Länge

Abmessungen

ts

crq

CD

►a

CD

!=r

CD

Oi Ci ( Ci Ci Ol Ol Ol -o

Ci Ci Ci CO C< GC

Ci j Ci Ci ! Ci OC t (X Cn

2 620 | 3 960    66

2 780 ^ 4 010

2 900 ! 4 030

2 660 | 3 980

2 910 4 440

2 900 i 4 560

2 910

4 320

“v]    -*o O* CK CK CK

o : co -o oi i -vj

grenze

Streck-

grenze

Bruch-

Spannungen

kg/qcm

►tJ

>-3

er

CD

M*

(7 c

— . 100

CD

er

02

OS

4—

to

00

Ci

io

to

6,0    43,4    34,4    34,2

44,5    34,9    34,9

3,0    33,0    23,0    21,9

4,0    33,8    24,1    23,1

OS

LO

70

70

32.2    |    23,9    j    22,4    65

4.5    .    36,2    |    27,9    |    29,3    60

4,0    34,1    28,8    27,6    62

35.2    28,4    28,5    61

8,0 .    43,9    35,3    35,2    65

9,0    44,0    34,5    34,5    74

44,0    34,9    34,9    70

8.5    I 45,5    35,4    35^    ~

1,0    30,8

21,9

19,4    65

3,0    33,6

25,3

64

33,7

24,5

25,0

57

3,5    33,2

. 24,7

24,8    54

3,5    34,2

24,3

25,2    59

cm

marke

0/

/o

von der Bruchstelle

von der

nächsten je 5,0 cm End-

fernung der Bruchstelle

uio o‘Ol LA ®‘S=f

^=11,3 J/ / 20,0 cm je 10,0 cm

20,0 cm

Ent-

Mittlere

Dehnung 6 bezogen auf Länge

mit 4 Nieten

32 (Fortsetzung).

Quer-

schnitts-

ver-

minde-

rung

Mattgrau,

foinschuppig,

Trichter

bildung.

Bruchfläche

i

Krispelig, die Proben 5, 6, 7 u. 8 mit Fließfiguren , die Proben 15, 16, 17 und 18 mit Walzhaut.

Oberfläche

nach

dem Bruch

der

Angaben über das Aussehen

Tafel I.

Tabelle 2.

Gleitbeobachtungen mittels Zeigerapparaten.

Versuchsreihe IIA. Zwischenflächen: gebeizt und geölt. Flacheisen: 10,0X2,4 cm; Laschen: 10,0X1,4 cm; 3 Meten von 2,1 cm Durchmesser.

Probe

Art

Nr.

der

Verbindung

Mess

stelle

Gesamtbewegungen in ¹/

5000

em bei den folgenden Belastungen in t

Bleibende Bewegungen in Vsooo cm n®ch folgenden Belastungen in t

6    8    10    11    12    13    14    15    16    17    18    19    20    22    2 4    25    30    35    40    45

50

2    4    6    8    10    12    13    14    15    16    17    18    20    21    22    24    25    27    30    35    40

Schrauben

rH GM

to ©

05 hh

CO

00 ©

lO

GO CD CM CO

CO CO GM GM

[>- 05 rH t-H

05

CO

CO

4-

IH IH © ©

© lO

4h 4h © 00

GM CO OO IH

© iO CO ©

© OO IO lO

H¹ Hl lO lO

co i>

© ©

GM tH GM tH tH rH

h-i co

© h-i © oo

lO l>-CO ^F CO CO

C57 Cn

oc oo

07 h—L

l—i ©

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© rH tH rH

M■ l-h GO Oi

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co co

CO ^F rH GM

CO rH I 1-0 lO

00 G0 LQ »o

H GM GO lO rH 1—I

© lO © © GM CM H tH

CO ©1 lC GO GM GM H

H GM O lO GM GM tH

OOOO iOO

HH H

iO © rH t—f

lO lO

l-h CO CO CO

05 Oi 00 Hl

OtH OO

© © © GM

© GO © 00 © © I© Hf

E~ I I

t>- T—i LO CO H iO CD

GM CO CO GO ^ ^F O iO

OO H lO CO CO ^ CO iO

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GM GM I© CO CM GM tH rH

co

co

© 00

H lO O GO I CO iO GM CO ICO CO

GO O- I CO

co i> co

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GM rH

CM CO

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GM ©

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lO GO

© 05

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lO ©

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lO

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© © lQ ©

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CO GO CO -rF

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CO co CO Ol

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CO co

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IH

CO CO

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Tabelle 34.

I. Dehnung* der Winkeleisen ohne Niete.

Gemessen auf 20,0 cm Länge über die Löcher, und zwar a und c an den Schenkelrändern, b im Rücken.

Abmessungen

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Tabelle 35.

II. Dehnung* den Winkeleisen mit eingezogenen Nieten und Unterlegscheiben.

Gemessen auf 20,0 cm Länge über die Nieten, und zwar a und c an den Schenkelrändern,

b im Rücken.

Abmessungen

Stab

Meß

Nr.

strecke

Längs-

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Wurzel-

maß Loch-| mitten

Netto-

Quer-

schnitt

Dehnungen

in Vio % bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

cm

cm

qcm

21220 25850 30480 35100 39700 44370 48970 53580 58130 62630 67140

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4,7    14,5    33,2

49

o er p

5,5

Einspannkeile mußten wiederholt nachgetrieben werden; Dehnungsmessungen daher unzuverlässig wegen Verschiebens der Meßstäbe.

Mittel

51

5,5

6,0

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Versuche mit Nietverbindungen und

cc

3:

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Tabelle 36.

Zugversuche mit durch Nietlöcher geschwächten Winkeleisen.

Fig. a.

Fig. b.

M.

-o--

Proben 48—53 mit eingezogenen Nieten und Unterlegscheiben.

Verhältnis der Stabfestigkeit zur Materialfestigkeit

Mittlere Materialfestigkeiten

Spannungen

Belastungen

Dehnung

11,3

Spannungen

kg/qcm

Bruch gb ⁼ ^

Gb

kg/qcm

Streck

grenze

Gs = Pslf

kg/qcm

Bruch

?B

kg

CG

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3 530    2170    3 740

4 400

2 380

45 870

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94

96

97

103

105

98

801

104

96

102

102

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CG Cg | O

22,0

24,1

3 980    2 720    3 990

3 900    2 740    3 990

GT

CG

110

105

107

102

108

96

116

116

96

117

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4110    2 710 4 020    27/7

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4    220    -    —

3 840    2 720    3 990    I    22,0

3 870    2^740    3 990    24^1

4160    2 710    4 020    27,7

27,7

20,5

21,7

20,5

21,7

4 020

4 220    2 710

3 990    3 155    4 055

2 790    3 940

4 060

4120

4055

3 940

3    900    3155

4    040

2 790

4 010

Proben ohne Niete.

Streck

grenze

Ps

kg

32 090

37 420    57180    2 770

35100    53 670    2 600

35 100    52 610    2 600

2 940

2 600

55 400

39 740

55 510

35 100

46 400    2 390

57 010    2 940

51820    2 870

52190    2 940

56110    2 770

56 920    2 940

70 230    3 040

71500    3 250

72 500    3 240

68 670    3 040

71110    3 260

70 630    3130

32 300

39 740

38 810

39 740

37 420

39 740

53 580

Abmessungen (s. obige Skizze Fig. a)

Quer

schnitt

qcm

Längs- Lochabstand l durch-der Loch- j messer mitten i d

cm

cm

4,0

4,5

2,1 ; 13,5

13,5

Vz

17,6    57 230

57 040

53 580

Abstand b₂ Mitte Nr. Loch vom Rücken (Wurzel)

cm

5,0

5,0

5,5

6,0

6,5

4,5

5,0

5,5

5,5

6,0

6,5

5,5

6,0 2,1

5,0

6,5

5,5

6,0    ! 2,1    17,6    57 450

5,5

55 000

6,5

Stab

13

15

43

45

14

16

44

46

48

50

52

49

51

53

15

Professor Rudel off, Versuche mit Nietverbindungen und Brückenteilen.

Mittel

53

15 St. 50—53 bis

14

Mittel

M- 'i-i 05 DO

St. 48/49

Mittel

GO <1 O

I—>-    I—^    '—¹

Cn    03

Mittel

CJ1 ^    05

St. 13 + 14 W. 15+ 16

W. M.

Mittel

Nr.

Proben

W. E.

Zeichen

50

49

und

48

er ^

05 2ß*    05

05 £*    03

| in der Mitte

3 jndenEnder

Nr.

Lage im Walzstück

entnommen aus Stab

Material-Probe

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J* JO £ £

JO JO

S Ol

03 JJ3 JJ3

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03

02 03    03

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03 03    03

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CO 05 4^- 4^

co co

co co 2 £

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Quer

schnitt

10

10

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20

20

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Länge

Abmessungen in cm

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2 790 3 940

2 710

4 020

2 690

2 730

2 720

2 730

2 740

2 720

2 280

2125

2 050

2 200

4 050

3 990

: 4 020

3 990

3 990

05

CO

CO

o

3 730

3 740

3 730

3 750

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Brucli-

•d ^-1 OO GC , CO LO

59

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Ver-

Spannungen in kg/qcm

er

CD

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CD

Tabelle 37.

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Cn Cn

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GO CD OO

GO 00

cm

Bruchstelle von der Endmarke

der

Mittlere

Ent

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CD

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Biblioteka Polifechmki Krakowskiej

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