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Biblioteka Politechnik. Krakowskiej

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DEUTSCHES

NORMALPROFIL-BUCH

FÜR

WÄLZEI3EN zu

BAU- und SCHIFFBAU-ZWECKEN.

■/.

ERSTER BAND.

NORMALPROFILE FÜR WALZEISEN ZU BAUZWECKEN.

IM AUFTRAGE UND IM NAMEN

DER VON DEM

VERBÄNDE DEUTSCHER ARCHITEKTEN- UND INGENIEUR - VEREINE, VEREINE DEUTSCHER INGENIEURE, VEREINE DEUTSCHER EISENHÜTTENLEUTE UND VEREINE DEUTSCHER SCHIFFSWERFTEN

NIEDERGESETZTEN

KOMMISSION ZUR AUFSTELLUNG VON NORMALPROFILEN FÜR WALZEISEN

HERAUSGEGEBEN

VON

DR- FRIEDRICH HEINZERLING und DR- ing. OTTO INTZE

KÖNIGLICHE GEHEIME REGIERUNGSRÄTE UND PROFESSOREN AN DER TECHNISCHEN HOCHSCHULE ZU AACHEN.

SECHSTE VERBESSERTE AUFLAGE.

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AACHEN 1904.

VERLAG DER LA RUELLE’SCHEN ACCIDENZDRUCKEREI UND LITH. ANSTALT (INH.: JOS. DETERRE).

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^SOÖTE^N KR AKÖW

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Nachdruck verboten. — Uebersetzungsrecht Vorbehalten.

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Akc. Nr. .....

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Vorwort zur sechsten Auflage.

I in Namen der vom Verbände deutscher Architekten- und Ingenieur-Vereine, vom Vereine deutscher Ingenieure, vom Vereine deutscher Eisenhüttenleute und vom Vereine deutscher Schiffswerften niedergesetzten Kommission zur Aufstellung von Normalprofilen für Walzeisen bringen die Unterzeichneten als die schrift-leitenden Mitglieder dieser Kommission, durch die vorliegende sechste Auflage des deutschen Normalprofilbuches für Walzeisen die in den Jahren 1879, 1880, 1881, 1882, 1892 und 1893 festgestellten und von den vier genannten technischen Körperschaften genehmigten Normalprofile für Walzeisen zunächst zu Bauzwecken und demnächst zu Schiffbauzwecken zur öffentlichen Kenntnis.

Die Kommission zur Aufstellung von Normalprofilen für Walzeisen besteht zur Zeit aus den Herren:

1.    Verband deutscher Architekten- und Ingenieur-Vereine:

Heinzerling, Dr., Geheimer Regierungsrat und Professor der Technischen Hochschule zu Aachen, Vorsitzender der Kommission,

Cramer, Baurat, Civilingenieur in Berlin,

Engesser, Oberbaurat und Professor der Technischen Hochschule zu Karlsruhe,

Eiselen, F., in Berlin, Geschäftsführer des Verbandes deutscher Architekten- und Ingenieur-Vereine, Weyrich, Stadtbauinspektor in Hamburg;

2.    Verein deutscher Ingenieure:

Intze, Dr. ing., Geheimer Regierungsrat und Professor der Technischen Hochschule zu Aachen, Peters, Dr. ing., Baurat, Geschäftsführer des Vereins deutscher Ingenieure in Berlin,

Rieppel, Dr. ing. A., Baurat in Nürnberg,

Scharowsky, Civilingenieur in Berlin,

Springorum, Direktor in Dortmund;

3.    Verein deutscher Eisenhüttenleute:

Baumann, Walzwerkschef in Burbach,

Kintzle, Direktor des Aachener Hütten-Aktien-Vereins Rothe Erde bei Aachen,

Märklin, Generaldirektor von Borsigwerk in Obersbhlesien,

Malz, C., Betriebsdirektor der Gutehoffnungshütte in Oberhausen,

Schrödter, Dr. ing., Ingenieur und Geschäftsführer des Vereins deutscher Eisenhüttenleute in Düsseldorf, Schriftführer der Kommission;

4.    Verein deutscher Schiffswerften:

Blohm, Fabrikbesitzer in Hamburg, i. Fa. Blolim und Voss,

Pagel, Direktor des Germanischen Lloyd in Berlin,

Rosenstiel, Schiffbauingenieur der Hamburg-Amerika-Linie in Hamburg,

Zimmermann, Baurat in Stettin.

An den Beratungen der Kommission am 13. Juni 1903 in Cöln beteiligten sich ferner auf Einladung ihres Vorsitzenden die Herren:

Rudloff, Geh. Marine-Baurat beim Kaiserlichen Marineamt in Berlin,

Dix, Marine-Baumeister beim Kaiserlichen Marineamt in Berlin,

Krohn, Professor und Direktor in Sterkrade,

Kielhorn, C., Schiffbauingenieur, in Hamburg.

In der auf Einladung und unter dem Vorsitze des Herrn Geheimen Regierungsrat Professor Dr. Heinzerling am 16. Mai 1902 in Düsseldorf abgehaltenen Sitzung des Geschäftsausschusses, worin der Verband deutscher Architekten- und Ingenieur-Vereine durch Herrn F. Eiselen, der Verein deutscher Ingenieure durch Herrn Baurat Peters, der Verein deutscher Eisenliiittenleute durch Herrn Dr. ing. Schrödter und die deutsche Schiffbauprofil-Kommission durch die Herren P. Weber, Kaiser und Schleussner vertreten war, wurde beschlossen, das Deutsche Normalprofilbuch für Walzeisen künftig unter dem bisherigen Hauptnamen, aber in zwei Teilen herauszugeben. Der erste Teil soll den besonderen Namen: Erster Band, Normalprofilbuch für Walzeisen zu Bauzwecken, der zweite Teil den Namen: Zweiter Band, Normalprofilbuch für Walzeisen zu Schiffbauzwecken führen. Da die Bearbeitung dieses zweiten Bandes durch die deutsche Schiffbauprofil-Kommission noch nicht vollendet ist, soll zunächst der erste Band unter der Bezeichnung: Normalprofilbuch für Walzeisen zu Bauzwecken, VI. Auflage erscheinen. In den Gewichts-. tabeilen dieses ersten Bandes sollen die specifischen Gewichte dem zur Zeit fast allgemein gewalzten Flusseisen entsprechend von 7,8 auf 7,85 umgerechnet werden, während die übrigen Teile der Tabellen und zugehörigen Tafeln, in welchen letzteren nur die specifischen Gewichte für Flusseisen von 7,85 einzutragen sind, ungeändert bleiben. Die Bearbeitung des ersten Bandes in diesem Sinne mit den erforderlichen formalen Änderungen blieb dem Vorsitzenden der Kommission zur Aufstellung von Normalprofilen für Walzeisen, Herrn Dr. Friedrich Heinzerling, als Mitherausgeber, überlassen.

Hiernach enthält die 6. Auflage des deutschen Normalprofilbuches für Walzeisen nur die Normalprofile für Walzeisen zu Bauzwecken mit zwei Abschnitten, und einen dritten Abschnitt, welcher die Normalbedingungen für die Lieferung von Eisenkonstruktionen für Brücken- und Hochbau aufstellt, während ein Anhang die Nachweise über die zur Zeit von den deutschen Walzwerken gelieferten Walzeisen nach deutschen Normalprofilen umfasst. Hieran reihen sich die zugehörigen Tafeln mit allen zur Zeit aufgestellten Normalprofilen. Von den zwei ersten Abschnitten enthält der erste nur die Tabellen, der zweite die zugehörigen Erläuterungen und Zusätze, in welchen letzteren u. a. Zeichnungen und Tabellen über Normalniete und solche über Kernfiguren Aufnahme gefunden haben.

Die Einführung der Walzeisen nach den in den Jahren 1879, 1880, 1881 und 1882 aufgestellten Normalprofilen in die Praxis hat besonders die Unterstützung der deutschen Staatsregierungen erfahren.

Erlasse deutscher Staatsbehörden, welche sich sämtlich für die Förderung der Anwendung von Walzeisen nach deutschen Normalprofilen ausgesprochen haben, sind den Herausgebern der früheren Auflagen des deutschen Normalprofilbuches zur Kenntnisnahme zugegangen, insbesondere von dem Deutschen Reichskanzler, dem Königlich Preussischen Minister der öffentlichen Arbeiten, von dem Reichs-Marineamt, von dem Königlich Bayerischen Staats-Ministerium des Innern, sowie des Königlichen Hauses und des Aeussern, dem Königlich Württembergischen Ministerium der Auswärtigen Angelegenheiten, Abteilung für die Verkehrsanstalten, dem Königlich Sächsischen Finanz-Ministerium, dem Grossherzoglich Badischen Ministerium des Innern, dem Grossherzoglich Hessischen Finanz-Ministerium, dem Herzoglich Braunschweig-Lüne-burgischen Staatsministerium, dem Herzoglich Sachsen-Meiningen’schen Staatsministerium, dem Fürstlich Schwarzburgischen Ministerium zu Rudolstadt, dem Senat von Lübeck und der Bau-Deputation von Hamburg.

Infolge dieser Unterstützung in Verbindung mit den zweckmässigen Formen der Normalprofile, welche ebensowohl die Interessen der Konstrukteure als auch der Walzwerke wahren, und mit der grossen Erleichterung, welche die Tabellen bei Berechnungen von Konstruktionen gewähren, sind inzwischen nahezu alle Walzeisen nach Normalprofilen in den Hüttenwerken hergestellt worden und in der Praxis zur Verwendung gekommen.

Unter Berücksichtigung der bedeutenden Fortschritte, welche das Hüttenwesen in den letzten Jahren gemacht hat, empfiehlt die Kommission, dass bei Hochbaukonstruktionen, welche nennenswerten Erschütterungen nicht ausgesetzt sind, statt der auf Grund alter Bestimmungen vielfach noch vorgeschriebenen grössten zu-

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-⁵- bei Sch weisseisen und von 1200

lässigen Spannung von 750 Flusseisen zugelassen werde.

kg

qcm

eine solche von 1000

qcm

kg

qcm

bei

Aachen, im Mai 1904.

Die schriftleitenden Mitglieder:

Dr. F. Heinzerling. O. Intze. F. Kintzle.

INHALT.

Erster Teil. Text.

Erster Abschnitt.

Tabellen der deutschen Normalprofile für Walzeisen zu Bauzwecken auf Tafel 1 bis 18.

zu Tafel 1 und 2 für gleichsclienkelige Winkeleisen zu Tafel 3 für ungleiclischenkelige Winkeleisen . zu Tafel 4 für ungleiclischenkelige Winkeleisen .

Tabelle Nr. I Tabelle Nr. IIa Tabelle Nr. llb Tabelle    Nr.    ILla    zu    Tafel    5    für breitfüssige T-Eisen

Tabelle    Nr.    11 P    zu    Tafel    5    für hochstegige T-Eisen

Tabelle    Nr.    TV    zu    Tafel    6    für Belageisen . . .

zu    Tafel    7    und 7a für T-Eisen

zu    Tafel    8    und 8a für C-Eisen

Seite

2, 3

Tabelle Nr. V Tabelle Nr. VI Tabelle Nr.    Vla    zu    Tafel    9 für C-Eisen    (Wagenbau).

Tabelle Nr.    VII    zu    Tafel    10    bis 15a für    I-Eisen . .

Tabelle Nr.    VI LI    zu    Tafel    16    und 17 für    Quadranteisen

Tabelle Nr.    TX    zu    Tafel    18    für Hand leisteneisen .    .

Zweiter Abschnitt.

Erläuterungen und Zusätze zu den Tabellen der deutschen Normalprofile für Walzeisen

zu Bauzwecken auf Tafel 1 bis 18.

I.    Allgemeine Erläuterungen.

1. Fertigprofile und Vorprofile; 2. Formen und Stärken der Normalprofile; 3. Benennung der Normalprofile; 4. Berechnung der Normalprofile; 5. Gewichte der Walzeisen nach Normalprofilen; 6. Beanspruchungen des Walzeisens.................

II.    Besondere Erläuterungen.

1.    Gleichsclienkelige Winkeleisen zu Tabelle I, Tafel 1 und 2............

2.    Ungleiclischenkelige Winkeleisen zu Tabelle Ila und IIb, Tafel 3 und 4........

3.    T-Eisen zu Tabelle ILIa und IIP, Tafel 5.................

4.    Belageisen zu Tabelle IV und Tafel 6...................

5.    T-Eisen zu Tabelle V und Tafel 7....................

G. C-Eisen zu Tabelle VIa, Tafel 8 und Tabelle VP, Tafel 9............

7.    T-Eisen zu Tabelle VII, Tafel 10 bis 15a..................

8.    Quadranteisen zu Tabelle VIII, Tafel 16 und 17...............

9.    Handleisteneisen zu Tabelle IX und Tafel 18.................

17

18

19

LO KJ

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III. Zusätze.

1.    Normalniete.........

2.    Kernfiguren.........

3.    Tragfähigkeit und Widerstandsmomente

4.    Durchbiegung.........

5.    Tragfähigkeit von Stützen ....

25, 26

27

28

31

32

Dritter Abschnitt.

Normalbedingungen für die Lieferung von Eisenkonstruktionen für Brücken- und Hochbau.

I.    Das Prüfungsverfahren ..........................

II.    Güte der Materialien.

§ 1. Schweisseisen...........................

§ 2. Flusseisen............................

§ 3. Flussstahl............................

§ 4. Gusseisen............................

CO

i'- <x x oo

CO CO CO CO

III.    Herstellung der Eisenkonstruktion.

§ 5. Zeichnungen und Berechnungen.

§ 6. Bearbeitung.......

§ 12. Abrechnung.......

§13. Garantiepflicht......

§14. Schlussbestimmung.....

CO CO

i—i- h- O O iO 0O

Anhang.

Tabellen über die gegenwärtig und demnächst von den deutschen Walzwerken gelieferten Walzeisen mit Normalprofilen und über die von diesen Werken gestellten Lieferungsbedingungen.

43

44, 45, 46, 47

T. Ermittelung und Bezeichnung der Bezugsorte H. Bezugsorte von Walzeisen zu Bauzwecken.

Zweiter Teil. Tafeln.

Zeichnungen der Normalprofile in wirklicher Grösse.

Normalprofile für Walzeisen zu Bauzwecken.

ns ns

t-H CO

1.    Gleich sehen kelige Winkeleisen .    .    .

2.    Ungleichschenkelige Winkeleisen .    .

3.    Breitfüssige und hochstegige T-Eisen .

4.    Belag-Eisen Eisen).....

5.    T-Eisen...........

6.    a. C-Eisen..........

b. CI-Eisen für den Eisenbahnwagenbail

7.    X-Eisen...........

8.    Quadrant-Eisen (/* - Eisen) ....

9.    Handleisten-Eisen.......

Tafel

?!

?!

„    7 und 7a

„    8 und 8a

Tafel 10, 11, lla, 12, 13, 14, 15 und 15a ........Tafel 16 und 1

■? v .

Erster Abschnitt.

Tabellen der

Tabelle Nr. Vlll zu Tafel 16.

Dritter Abschnitt.

!!i 18003

Tabellen der

deutschen ffopmalppofile für falzeisen zu Bauzwecken

auf

Tafel 1 bis 18.

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Deutsche

Tabelle Nr, 1 zu Tafel 1 und 2.

Normalprofile für gleichschenkelige Winkeleisen.

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co

= 0,1 b für b < 100 mm ~ b für b > 100 mm

in ax

(auf halbe mm abgerundet).

Die Hauptachsen sind

( XX als Winkelhalbierende | YY ± XX.

uh

IM

Gewicht

Abmessungen der Profile

Quer-

Profil

kg

in —

schnitt

Abstände

der Hauptachsen und des Schwerpunkts (S,;)

Momente

Momente

für

für

die Biegungsachse XX

die Biegungsachse YY

Verhält-

x_ll_x

niss

Zwei zusammengesetzte Winkeleisen. Kleinste Momente für die Biegungsachse XX

JL

JL

Vier zusammengesetzte Winkeleisen. Kleinste Trägheitsmomente und kleinste Widerstandsmomente für die Biegungsachse XX oder YY

Profi 1-

Nr.

ri

Schweiss- Flusseisen eisen

Trägheits

moment

Widerstands

moment

Tx

Tx

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Trägheits

moment

Ty

mm

mm

mm

mm

cm²

cm

cm

cm

cm ⁴

cm³

cm⁴

Widerstands

moment

cm ³

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11

Querschnitt 2 F

cm²

in

kg

Trägheits

moment

Schweiss- Flusseisen eisen

T₂

cm⁴

Widerstandsmoment Querschnitt

4 F

W₂ =

T₂

cm ³

cm ²

Gewicht 4 G in

Trägheits

moment

Widerstands

moment

Nr.

Schweiss- Fiuss-eisen eisen

t₄

cm ⁴

W₄ =

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cm ³

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1,81

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1,77

1,74

2,11

2,04

2,50

2,42

2,88

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3,22

3,14

3,06

2,21

2,32

2,43

3,94

3,86

3,78

1,27

1.61

2,85

3,91

4,68

6,50

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9,98

12,4

12,4

16,4

19,8

17,4

23,1

28,1

27,4

34,8

41,4

5,42

7,09    4,24    2,50

8,69

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2,62

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4,23

4,15

36,1

46,1

55,1

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11,78

13,94

9,66

11,86

14,05

4,87

3,01

3,01

5.30    3,12

3,24

3,20

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5,21

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14,6

17,0

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19,93

23,32

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23,55

27,24

30,85

31,4

35,7

39,9

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44.9

31,64

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40,04

36,19

40,60

45,14

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0,91

0,31

0,40

0,30

2,43

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1,84

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4,38

3,91

5,16

6,24

4,91

6,53

7,94

7,04

8,96

10,64

8,51

10,9

13,0

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4,85

5,58

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5,33

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2,26 2,28

0,77

0,96

0,55

0,71

4,48

5,80

3,49

4,52

3,52

4,56

3,14

4,29

1,57

2,15

2,21

2,88

3,54

5,10

4,16

6,03

4,80

6,99

9,05

6,71

9,15

11,50

7,49 10,20 10,5    12,90

13,1

12,6

16,5

20,1

13,8

18,1

22,1

17,4

22,0

26,4

9,84

12,8

15,7

10,8

14,1

17,3

2,24    1,58

2,90    2,01

0,89

1,15

5,68

7,40

4,23

5,78

4,48

5,80

6,14

8,32

2,45

3,33

3,56

5,14

3,61

4,96

1,71

2,43

9,07

13,1

7,07

10,19

7,12

10,28

14,2

21,9

4,74

7,31

4,18

6,08

4,84

7,02

9,10

6,76

9,20

11,54

7,54

10,30

12,94

9,90

12,92

15,80

10,84

14,18

17,38

13,6    13,66

17,22 20,74

17,1

20,6

23,8

28,6

5,92

8,26

8,94

12,7

15,8

15,7

20,8

25,2

22,0

29,1

35,8

34,6

44,2

52,7

45,5

58,3

69,7

66,8

82,6

97,5

84,6

105

124

28,2

33,3

24,5

30,2

35,7

2,37

10,7

3,41

3,11

4,52

5,80

4,87

6,63

8,25

6,10

8,30

10,39

8,79

11,5

13,9

10,6

13,8

16,8

14,4

18,1

21,7

16,8

21,2

25,4

15,5

12,3

17,9

23,2

17,2

23,5

29,4

19,2

26,3

33,0

8,32

12,06

8,36

12,16

22,5

34,6

6,44

9,88

3>/a

22,0

26,0

21.9

26.9

31,7

19,1

23,6

27,9

19,32

23,72

28,10

144

175

204

25,1

30,9

36,4

9,61

14,0

18,1

13,4

18,3

22,9

15,0

20,5

25,7

25,2

32,8    25,7

31,4

40,3

27,6

36,1

44,3

34.8

43.9

52,7

9,68

14,04

18,20

13,52

18,40

23,08

15,08

20,60

25,88

33,3

51,1

69,5

59,5

85,0

111,2

81,7

116

152

8,33

12,8

17,4

13,2

18,9

24,7

16,3

23,3

30,4

4‘/2

19,7

21,6

28,2

34,5

27.2

34.2 41,1

37,6 47,5

57,1    44,5

45,9

56,4

66,7

49,1

60,4

71,5

29,3

37,1

35,8

44,0

52,0

38,3

47,1

55,7

19,80

25,84

31,60

131

177

224

170

21,68

28.36 34,76

27,32 34,44 41,48

230

291

252

329

406

36,12    444

44,28 52,44    679

561

539

38,64 47,44    680

50,20    823

23,8

32,2

40,8

28,3

38,3

48,4

38.4 50,6

62.5

45,0

58,0

72,3

59,2

74,8

90,6

67,3

85,0

102,9

«>/,

6,36

3,59 3,70 3,81

6,46

6,38

6,30

184

218

250

28,9

34,3

39,3

47,8

57,1

05,9

13,3

2,17

15,4

2,22

17,3

2,29

31,0

37,4

43,7

24,34

29,36

24.2

29.2 34,1    34,22

232

275

316

35,9

43,1

50,1

62,1

74,9

87.4

48.4

58.4

68,1

48,68

58,72

68,44

863

1064

1268

95,9

118

141

3,99 7,07    4.10

4.21

7.18

7,10

7,02

280

328

372

39,7

46,3

52,6

73,3

88,2

98,3

18,4

21,0

23,4

2,16

2,20

38,3

2,25

4,75 8.48    4,86

4,90

8.04

8,56

8,49

11,3

379

444

505

541

625

705

750

857

959

1014

1148

1276

1343

1507

1665

1745

1945

2137

48,7

57,1

98,6

64,8

63,8

73,7

83,2

81,6

93,3

104

102

110

129

127

142

157

154

172

189

116

133

140

102

186

194

223

251

262

298

334

347

391

438

453

500

558

22,7

26,1

29,2

29,4

33,4

37,5

37,8

42,4

40,7

47,3

52,6

58,0

58,3

64.4

71,1

71.3

78.4 84,8

2,14

2,19

2,22

2,17

2,21

2,22

2,16

2,20

2,24

2,17

2,20

2,22

2,17

2,20

2,21

2,17

2,19

2,23

29,9 35,4 40,8

42,3    33,0

50,2    39,2

58,0

45.4

52.4

45,2

30.14 35,64

41.14

33,28

39,40

45,50

50,7

354

414

470

478

560

638

49.3

58.3 67,0

60,2

71,4

81,9

76.6

90,9

104,8

84,0

100

116

59.8

70.9 81,7

66,0

78.4

90.5

132

159

187

10

66,56 78,80 91,00

1753

2118

2480

159

193

226

II

101

209

79,2

78,8

39,86

40,64

.53,22

680

39,6 46,3 52,9

59,4

67,9

69,3

69.9

79.9

89.9

80,0

91,4

102,1

92,1

104

115

54,5

62,4

70,1

62,9

71,3

79,0

71,9

80,8

89,7

787

891

03,28

71,74

80.08

1090

1898

2103

92,1

118

105

101

116

131

127

145

162

157

177

198

191

214

237

130

120

139

157

140

100

180

161

183

204

184

207

230

92,6

248

12

105,9

93,5

108

123

109

125

140

126

143

159

144

162

179

288

267

314

360

336

390

444

410

477

539

507

577

648

13

14

15

1«

Ol

r.

IC~~

*1

JS

ic~~

Ci

IC

Profil-

OST 001

er

05

CJi

er

I2ii

100

75

cn

MM    MM

^ DO    DO O

CO

<1

Cn

Q-

CO

GO

CO

Ol

01

>-s

cn

01

05

CO

CO

der Profile

Abmessungen

01

'M

v>

!i

33,2

28,7

22,7

19,1

17,1

14,2

10,5

8,33

6,55

4,79

3,53

2,87

1,85

1,42

cm²

-n

schnitt

Quer-

25,9

DO

DO

17,7

13,3

11.0

8,20

6,50

5,11

3,74

2,75

2.24

1,44

1,11

eisen

Schweiss-

n ■

k.....Gp-J

------

26,06

22,53

17,82

14,99

13,42

11,15

8,24

6,54

5,14

3,76

2,77

2,25

1,45

1,12

eisen

Fluss-

5|^

CD

Gewicht

4,97

4,89

4,00

3,92

3,40

3,31

2,56

2,47

2,04

1,95

1,52

1,48

1,03

0,99

CO

2,50

2,42

2,02

1,95

1,67

1,59

1,32

1,24

1,05

0,97

* 0,78

0,74

0,54

0,49

Schwerpunkts

CO

Abstände

UIUI

IC

0,4339

0,4361

0,4304

0,4348

0,4074

0,4101

0,4272

0,4304

0,4275

0,4319

0,4288

0,4334

0,4214

0,4216

35"

-<

Achse

Haupt-

Lage

10,2

10,2

8,15

8,19

6,74

6,79

5,07

5,11

4,06

4,10

3,05 !

3,06

2,02

2,04

7,55

7,51

6,03

6,01

4,97

4,93

3,79

3,76

3,03

3,00

2,28

2,26

1,52

1,50

ct>

3.57

3,51

2,87

2,82

2,52

2,46

1,83

1,78

1,46

1,41

1,09

1,07

0,74

0,72

>-<1

von der XX-Achse

5,27

5,26

4,21

4,24

3,45

3,47

2,60

2,62

2,10

2,12

1,58

1,58

1,04

1,07

cm

4,27

4,18

3,44

3,35

2,83

2,73

2,22

2,12 i

LU I

1,66

1,32

1,27

0,90

0,83

2,78

2,71

2,24

2,18

1,81

1,75

1,43

1,35

1,14

1,09

0,85

0,83

0,57

0,56

von der YY-Achse

Abstände von den Hauptachsen

(mit geringen Abweichungen); r

.=

85 1

747

370

317

180

160

65,4

53,1

26,3

19,8

8,01

6,63

1,82

1,42

cm ⁴

-■

moment

1 rägheits-

83,8

73,0

45,4

38,7

28,1

23,6

12,9

10,4

6,47

4,82

2,63

2,17

0,90

0,70

oUIÜ

II

standsm.

Wider-

Biegungsachse XX

CO

für die

Momente

Verhältnis der Schenkellängen

=■[ 00

153

13 1

r.

cn

56,8

32,9

26,8

11,9

9,58

4,63

3,66

1,44

1,19

0.33

0,28

cm⁴

moment

i’rägheits-

tc| -s

tar

29,0

25,4

16,0

13,4

9,54

7,73

4,56

3,66

2,20

1,73

0,91

0,75

0,32

0,26

'•in

11

pi

09

|C?³

Wider-

Biegungsachse YY

iiir die

Momente

CT

C5_

CP

E5

2,89

2,87

2,83

2,89

2,94

3,05

2,83

2,84

2,94

2,78

2,89

2,88

2,85

2,69

Wx

11

hältnis

Ver-

J-.

66,4

57,5

45,4

38,3

34,1

28,3

21,0

16,7

13,1

9,58

7,06

5,74

3,70

2,84

rin

to

schnitt

Quer-

H-

LL

CD

51,8

44,8

35,4

29,8

26,6

22,1

16,4

13,0

10,2

rr

Deutsche Normalprofile für ungleichschenkelige Winkeleisen

Tabelle Nr, IIa zu Tafel 4

7,48

5,50

4,48

2,88

2,22

eisen

I 3-

03

52,12

45,06

35,64

29,98

26,84

22,30

16,48

13.08

10,28

7,52

5,54

4,50

2,90

2,24

eisen

Gewicht 2G

912

800

415

341

206

11 ,f,

76,8

58,4

30,6

21,4

9,21

7,25

2,19

1,58

cm⁴

i-3

tc

moment

frägheits-

94,2

80,0

51,9

42,7

31,6

25,4

15,4

11,7

7,64

5,28

3,07

2,42

1,09

0,79

t;UlO

3

KJ

II

er

| standsm.

Wider-

für die Biegungsachse YY.

Kleinste Momente

JL- Eisen.

Zwei zusammengesetzte

CO

XA

ro~~

1*

5=

5»

ir

Profil-

■c

Tabelle Nr, IIb zu Tafel 4

•>*

v-

Deutsche Normalprofile für ungleichschenkelige Winkeleisen

>-

.-T,

-cd' \;

r>

«H

Profil-

Nr.

3C

»f5

?5

10

20

o>

'>111

'■• rj'-A

W"ü

(auf halbe mm abgerundet).

Zwei zusammengesetzte JL- Eisen.

Kleinste Momente für die Biegungsachse YY.

Wider-

standsm.

iW2_^ ² b

! cm³

Trägheits-| moment

t₂

cm⁴

Gewicht 2 G

in

in

x-||-x

Quer

schnitt

2 F

Schweiss- Flusseisen ! eisen

cm²

Ver

hältnis

Wx

0,80

1.61

1,12

2,23

2,68    2,70

3,52    3,54

3,44

4,50

4,41

4,36

3,06

4,52

6,49

8,99

13,6

17,5

28,7

35,2

52,1

62.4

94,7

110

9,18

13,6

26,0

36.0

68,0

87,7

187

229

417

495

947

1097

6,70    6,74

9,12    9,18

10,7    10,80

14,1    14,16

17,9    18,06

22,0    22,14

29,20

34,70

29,1

34,5

43,18

49,92

43,0

49,6

62,8 j 63,28 71,3    71,74

8,58

11,7

13,8

18,0

22,9

28,2

37,3

44,2

55,1

63,6

80,6

91,4

4,40

4,34

4,35

4,33

4,39

4,73

4,38

4,37

4,40

4,58

4,41

4,41

Momente

für die

Biegungsachse YY

Ty

Wider-

standsm.

Wy = — v

cm³

0,26

0,34

IN T-

00 La

Verhaltnis der Schenkellängen

a- \

s-, pa

Trägheits

moment

Ty

cm⁴

0,31

0,40

1,71    0,96

2,28    1,31

2,10

4,99

6,41    2,73

4,31

4,93

9,16

10,8

16,7

18,5

30,6

34,5

12,8

14,6

35,4

41,3

79,4

86,0

182

205

LT

CM

Momente

für die

Biegungsachse XX

Wider-

standsm.

Tx

Wx = —

gum

1,14

1,47

4,22

5,69

9,14

11,8

18,9

23,3

40.2

47.2

73,4

84,8

135

152

Trägheits

moment

Tx

2,96

3,78

16,5

21,8

47,6

60,8

123

150

339

395

762

875

1754

1973

.B

(mit geringen Abweichungen);

Abstände von den Hauptachsen

Lage

der

von der YY-Achse

von der XX-Achse

Haupt-

Achse

YY

cm

cm

cm

cm

cm

cm

tga

0,47

0,50

0,78

0,83

1,19

1,17

1,77    1,27

1,80    1,31

2,60

2,57

0,2575

0,2528

0,71

0,70

0,93

1,00

1,22

1,41

1,52

1,60

1,88

2,05

2,32

2,41

1,19

1,78

1,28

1,74

2,64    1,91

2,71    1,99

3,91

3,83

0,2544

0,24,79

2,38    1,56

2,35    1,65

3,53    2,54

3,60    2,62

5,21

5,14

0,2568

0,2518

1,97

2,97

2,03

2,96

3,86    2,56

3,82    2,65

4.76    3,14

4,65    3,29

5,95    3,91

5,93    3,99

4,44    3,20

4,52    3,24

5,76    4,14

5,83    4,22

7,10    5,10

7,20    5,13

8,86    6,34

8,90    6,40

6,49

6,42

0,2665

0,2658

8,45

8,38

0,2569

0,2549

10,4

10,3

13,0

13,0

0,2686

0,2679

0,2608

0,2586

Ol

Abstände

Gewicht

des

Schwerpunkts

kg-

(S₀)

in

Sl

Fluss-

eisen

Schweiss

eisen

cm

cm

1,43    0,44

1,47    0,48

2,15    0,68

2,24    0,76

2,85    0,88

2,94    0,96

3,59 i 1,12 3,67    1,20

4,65    1,45

4,75    1,53

5,72    1,77

5,81    1,85

7,12    2,18

7,20    2,26

1,35

1,77

1,34

1,76

3,35    3,37

4.56    4,59

5,40

7,08

9,03

11,07

14,60

17,35

5,37

7,03

8,93

11,0

14,5

17,2

21,5    21,59

24,8 24,96

31,64

35,87

31,4

35,6

!*--*Vf°

I ¹ .. tL'

rtQÖlj

tt

Quer-

schnitt

₅uio

1,72

2,25

4,29

5,85

6,89

9,01

11,5

14,1

18,6

22,1

27,5

31,8

40,3

45,7

I?

...Li

PP

Abmessungen

der Profile

IM

CO

iq

■r.

CO

CD

t>

ffi

rH

CO

JO

v-^LL-

^ I - 1 ■° I

CO rjl

09 OS

40 80

10

10

12

IM

rH    r—I

50100

65130

14

100 200

91

Proiil-

Nr.

01

I.»

«V*l

01

03

10

i*

*.

5=

sr

Nr.

Profil-

<■......

->7'--------->

200

180

160

140

120

100

90

80

70

60

mm

100

90

80

70

60

50

45

40

35

30

mm

16

14,5

13

11,5

10

8,5

5,5

mm

16

14,5

13

11,5

10

8,5

5,5

uuu

7,5

6,5

3,5

nun

Abmessungen der Profile

........|..........b

_%i

3,5

3,5

2,5

1,5

1,5

uuu

ÖJL

45,4

37,0

29,5

22,8

17,0

12,0

10,2

7,91

5,94

4.64

5 IUI)

schnitt

Quer-

35,4

28,8

23,0

17,8

13.2

9,38

7,93

6,17

4,63

3,62

Schweiss-

eisen

35,64

29,05

23,16

17,90

13,35

9,42

7,98

6,21

4,66

3,64

Fluss

eisen

in--

kg

Gewicht

7,86

7,07

6,28

5,49

4,70

3,91

3,50

3,12

2,73

2,33

cm

punkts-

abstand

Schwer-

277

185

117

68,9

38,0

18,7

12,7

7,81

4,49

2,58

cm⁴

Tx

Trägheits

moment

35,3

26,1

18,6

12,6

8,09

4,78

3,64

2,50

1,65

1,11

glUO

Wx = -

Tx

Widerstands

moment

XX

für die Biegungsachse

1000

670

422

258

137

67,7

46,1

28,5

15,1

8,62

Ty

Trägheits

moment

100

74,4

52,8

36,9

22,8

13,5

10,2

7,13

4,32

LSZ

cm ³

90,7

74,0

58,9

45,6

34,0

24,1

20,3

15,8

11,9

9,29

70,8

57,7

46,0

35,5

26.5

18,8

15,9

12,3

9,26

7,25

71,28

58,10

46,32

35,80

26,70

18,84

16,02

12,42

9,32

7,28

972

646

408

242

133

66,1

45,9

27,9

16,0

9,39

97.2

71,8

51,0

34,6

22,2

13,2

10,2

6,99

4,57

3,13

IO

*0

ft

18

»I

14

31

IO

*/if’

ft

?/i«

*>

Deutsche Normalprofile für breitfüssige T-Eisen.

h = —; d = 0,15 h + 1 mm; r = d; rt =

Neigung im Puss 2°/o, an jeder Seite des Steges 4°jo.

roi -s

Tabelle Nr, IIIa zu Tafel 5.

r

= -— (auf halbe mm abgerundet).

Momente

für die Biegungsachse

YY

Widerstandsmoment ₌ Ty

Wy

b/s

cm²

Querschnitt

Schweiss-

eisen

Fluss

eisen

Gewicht 2G

cm ⁴

£iuo

T₂

^r- = ⁵Ai

Trägheits

moment

t₂

: Widerstandsmoment

Nr.

Zwei zusammengesetzte T-Eisen. Kleinste Momente für die Biegungsachse XX

-----*,

-Qr-

1

<..........j

o°

I

Profil-

-A

—HX

L1%

Profil-

Nr.

_oi

_j>j

«    « M _ «_ _JL _J0 _© _ *» _*    ©

IO

©    » <f

IN _

« <#

J5L

Y 2%

1_.

k----

-X

Zwei zusammengesetzte X-Eisen, Kleinste Momente für die Biegungsachse YY

Widerstands

moment

t₂

b/₂

W₂ =

£tuo

0,39

0,68

1,16

1,80

2,58

3,57

4,85

11*8

12,6

18,5

26,0

35,3

59,4

94,3

Trägheits

moment

t₂

cm ⁴

0,39

0,85

1,73

3,14

5,16

8,03

12,1

24,3

44,3

74,0

Tabelle Nr. lllb zu Tafel 5.

Normalprofile für hochstegige T-Eisen.

r    r

= 0,1 h + 1 mm; r = d; r, = —; r₂=—— (auf halbe mm abgerundet).

^    Tfc

Neigung im Fuss 2°/o, auf jeder Seite des Steges 2°/o.

Momente

für die Biegungsachse

Momente

für die Biegungsachse

Schwer-

Gewicht 2G

in^

Fluss

eisen

Schweiss-

eisen

Querschnitt

cm ²

1,76

2,58

3,54

4,66

5,92

7,32

8,90

12,46

16,64

21,36

26,84    117

177

356

660

32,82

46,48

62,64

1,75

2,56

3,53

4,63

5,88

7,29

8,83

12,4

16,5

21,3

26,6

32,5

46,2

62,2

2 24

3,27

4,51

5,94

7,55

9,34

11,3

15,9

21,2

27,3

34,1

41,7

59,2

79,8

YY

XX

Widerstands

moment

Ty

glUO

0,20

0,34

0,58

0.90

1,29

1,78

2,42

4,05

6,32

9,25

■ 13,0

17,7

29,7

47,2

Trägheits

moment

Widerstands

moment

Ty

cm⁴

0,20

0,43

0,87

1,57

2,58

4,01

6,06

12,2

22,1

37 0

58,5

88,3

178

330

Tx

Wx =

cm³

0,27

0,49

0,80

1,23

1,84

2,51

3,36

5,48

8,79

12,8

18,2

24,6

42,0

64,7

Trägheits

moment

punkts-

abstand

Tx

cm ⁴

0,38

0,87

1,72

3,10

5,28

8,13

12,1

23,8

44,5

73,7

119

179

366

099

cm

1,42

1,77

2,15

2,51

2,88

3,24

3,61

4,34

5,06

5,78

6,52

7,26

8,72

10,2

CD

'O

JC

Gewicht

CJ

C/J

-C

Schweiss- Flusseisen | eisen

0,88

0,87

1,29

1,77

2,33

2,96

3,66

4,45

6,23

8,32

10,68

13,42

16,41

23,24

31,32

1,28

1,76

2,32

2,94

3,64

4.42

6,19

8,27

10,6

13,3

16,3

23,1

31,1

(D

Quer-

schnitt

cm ²

1,12

1,64

2,26

2,97

3,77

4,67

5,66

7,94

10,6

13,6

17,1

20,9

29,6

39,9

1*2

mm

1,5

1,5

2,5

X-i—

—»I

Ä.............i

2%U2%

iü

-j

V.

-*b-.....*>

•4---

Abmessungen der Profile

ij

mm

iuhi

iuiu

1,5

2,5

3,5

4,5

5,5

6,5

7,5

3,5

3,5

4,5

4,5

5,5

5,5

10

10

11

13

15

11

13

15

-X

mm mm

20

20

25

30

35

40

45

50

09

70

80

06

100

120

140

25

30

35

40

45

50

09

70

80

06

100

120

140

IN

Profil-

Nr.

«    « _JC Ä 4    4    »«    •    »*    «    ©    ®

w^i^^i «5«r« *3se

« -t

—5*

** f

-t

CO

II

Zht

i*

Nr.

Profil-

f—o j

—~rX

/r

110    240

63

90    200 53

75    170 45,5

39

33

28,5

60    140 38    24

50    120 33

21

mm

mm

mm mm

120

100

85

70

60

mm

8    4,5

6    3,5

uitn | unu

«i =

= ri

Abmessungen der Profile

_A_

le—c —

SS.....q

t'T

asS

4,5

3,5

2,5

uiui

4,3

3,7

3,4

3,1

mm

24,1

17,9

13,2

9,34

6,71

cm ²

schnitt

Quer-

18,8

14.0

10,3

7,28

5,24

eisen

Schweiss-

18,92

14,05

10,36

7,33

5,27

eisen

Fluss-

in

/■>>(

Gewicht G

421

206

105

47,2

23,2

cm ⁴

Tx

moment

Trägheits-

76,5

45,8

27,9

15,8

9,27

gU10

Wx =

XX

h/o

Tx

Wider

stands

moment

Momente

für die Biegungsachse

d; Vo = d — 0,5 rarn; r₃

1272

651

347

164

86,4

Ty

moment

Trägheits-

YY

106

65,1

40,8

23,4

14,4

glUO

b/o

Ty

Wider-

stands-

moment

Momente

für die Biegungsachse

t; r₄

1,39

1,42

1,46

1,48

1,55

a’AV

n = —==--

Wx

hältnis

Ver-

0,6 d 4- 1,3 nun.

62,1

37,5

23,0

13,1

7,79

für welche &/• = {

Kleinstes Widerstandsmoment für die ungünstigste Belastungsebene

48,2

35,8

26,5

18.7

13,4

r,iuo

37,6

28,0

20,7

14,6

10,5

37,84

28,10

20,72

14,66

10,54

9 TT

Schweiss- Flusseisen eisen

Quer- ! schnitt |

Deutsche Normalprofile für ^-Eisen (Belag-Eisen).

Tabelle Nr. 1Y zu Tafel 6.

tu

in ——

Gewicht 2G

2295

1141

579

259

128

moment

Trägheits-

209

127

77,2

43,1

25,5

cm³

| Wider-stands-■ moment T2 Wo = T*

Zwei zusammengesetzte    Eisen.

Kleinste Momente für die Biegungsachse XX

U—

-o -.....-*

----X

-\_

:—c:~j—Q

xi-I

7r

j......«.......\

—.....—V

«ej.

II

<*>

Zlll

Nr.

Profi 1-

C........-*j

Ti

X---

ß>'

\\

yr\

lp

>*\

/"

H-V.tg y

Wi

~^-

..._rr

*■

CD

Profil-

Nr.

01

12

14

16

18

20

jS?

,-A

HUpP

,-A'

pq

--->

Lotrechte

Belastung

(V)

bei freier Ausbiegung

zur Seite

Wider-

standsm.

hierfür

cm

1,26

2,26

3,64

5,24

10,1

16,8

25,6

38,0

52,9

72,4

94,1

,sz

T\

•H¹

\>^

s< B \

-J PQ

02-

-f

Lotrechte Belastung

(V)

bei Verhinderung seitlicher Ausbiegung durch H

1,227

0,913

0,752

0,647

0,509

0,438

0,392

0,353

0,330

0,307

0,293

-CX

CQ_

II

oO

Ungünstigste Belastung in der Ebene EE

Wider-

standsm.

hierfür

W max

cm³

Kleinstes

Wider

oder für

tg- <? = tg j standsm.

^min

cm

(/» + «)

6,31

1,11

0,554

26,9

9,13

13,2

17,7

30,7

48,5

71,9

102

139

186

239

1,82

0,729

13,7

2,75

0,869

9,83

3,70

1.03

9,07

6,37

4,05 |    3,35

9,05

12,3

16,4

21,1

26,7

4,67    3,97

5,26 j 4,46

5,71    5,09

6,13 i 5,48

6,52 !    5,98

6,85

Grösste Spannung der Profile Nr. 3, 4, 5 und 6, für welche Ö = ß — Ct in B, aller übrigen

für welche Ö = ß + 0! in C.

33,1

6,26

Tabelle Nr. V zu Tafel 7 und 7a,

Deutsche Normalprofile für L-Eisen

b = 0.25 h + 30 mm.

0,035 h + 3 mm (auf halbe mm abgerundet ).

0,05 h + 3 mm.

t; in

Ver-

hältnis

Wx

Wy U

4,22

3,67

3,54

3,62

3,79

4,30

4,86

5,29

5,69

6,06

6,34

Momente

f. d. Biegungsachse

Momente

f. d. Biegungsachse

Abstände

Lage

YY

XX

von den Hauptachsen

der

Wider

stands

moment

_ Ty Wy = —

cm³

Trägheits

moment

Ty

cm⁴

W ider-Trägheits- stands-moment I moment Tx

Wx = -cm³

Tx

j. mo

von der Y Y-Achse

von der XX-Achse

Haupt

achse

YY

uro j mo

cm

uio

cm

cm

tgci

1,11

1,54

4,69

18,1

0,58

0,87

1,39

0,61    3,54

3,86

1,655

1,83

3,05

6,72

28,0

0,91

1,19

1,67

1,12    3,82

4,17

1,181

2,76

5,23

9,76

44,9

1,24

1,49

1,89

1,65    4,21

4,60

0,939

3 73

6,44

9,26

12,5

16,6

21,4

27,0

33,4

Von Profil Nr. 10 ab

Ty

7,60

14,7

24,6

37,7

56,4

79,5

110

147

13,5

67,2

1,51

24,4

39,8

60,6

88,0

121

164

213

142

270

470

768

1184

1759

2509

2,02

2,43

2,80

3.18

3,51

3,86

4,17

2,04    1,76

2,29    2,25

2,21    4,56

3,30    5,35

4,98

5,83

2,65

2,50

4,34    6,24

6,77

3,02

2,70

2,89    3,39

3,09    3,72

3,27    4,08

4,39

3,47

5,37    7,16

6,39    8,08

7,39    9,04

8,40    9,99

9,39 11,0

7,75

8,72

9,74

10,7

11,8

0,779

0,588

0,492

0,433

0,385

0,357

0,329

0,313

XI

--------_Cj-------------

—*1

Gewicht

kg in —

Schweiss- Flusseisen eisen

3,37    3,39

4,23    4,26

5,28    5,31

6,17    6,21

8,67    8,73

11,3    11,37

14,2    14,29

17,9    17,98

21,5    21,59

26,14

30,38

26

30

A Ph'Ä

Quer-

schnitt

cm ²

4,32

5,43

6,77

7,91

11,1

14,5

18.2

22,9

27,5

33,3

38,7

...4r______*

r®

'V

I

Abmessungen

der Profile

nun li J

minimal mm mm mm

4,5 4,5 2,5

38 4

30

40 4,5 5    5    2,5

5,5 5,5 3

7    7    3,5

40

50 43    5

45 5

50 6

55 6,5 8    8    4

S'T- 6    6

60 7

10 10    5

11    11    5,5

9 ST ST

13 13    6,5

09

80

100

120

140 65 8

70 8,5

75 9,5

80 10

160

180

200

Profi 1-

Nr.

os:

2H

03

r3

33

20

IH

01

14

31

Ol

³/i0

Nr.

Profi 1-

300 100

280    95

200    90

240    85

220 80

200    75

180    70

160    65

140    60

120    55

100    50

00    O    01    ^    CO

o    oi    o    o    o

^ CO CO CO

m do oo üi co

M M M

o oococooooo<i^^a>G>öi

oi cn oi

Di

01

uiui j uuu I uiui

16 16

15    15

14    14

13    13

12,5    12,5

11,5    11,5

11 11

10,5    10,5

O CO 00    00    <1

<!<]<]

-•

cn

O CO 00    00    <1

wl

00 <J -5 p O) O Oi Üi Ol    ^

Ol Ol

Ol

Ol Ol

Ol ÜI

CO    CO    CO

~Ü1    ÜI    ÜI

mm j mm mm

ij

Abmessungen der Profile

58,8

53,3

48,3

42,3

37,4

32,2

28,0

24,0

20,4

17,0

13,5

11,0

9,03

ZI ‘L

6,21

5.44

schnitt

Quer-

45,8    46,16    7,30

41,6    41,84    6,97

37,7    37,92    6,64

33,0    33,21    6,27

29,2    29,36    5,86

25,1    25,28    5,49

21,8    21,98    5,08

18,7    18,84    4,66

15,9    16,01    4,25

13,3    13,35    3,90

10,5    10,60    3,45

8,60    8,66    3,05

7,05    7,10    2,78

5,55    5,59    2,43

4,85    4,88 I 2,17

4,24    4,27    1,99

cm

Schweiss- Flusseisen i eisen

in

kg

Gewicht

abstand

punkts-

Schwer-

b = 0,25 • h + 25 mm.

Neigung der inneren Flanschtiächen 8°/o.

8026

6276

4823

3598

2690

1911

1354

925

605

364

206

106

57,5

26,4

14,1

6,39

cm ⁴

Tx

Trägheits

moment

535

450

371

300

245

191

150

116

86,4

60,7

41,1

26,5

17.7

10,6

7.10

4,26

cm ³

h/2

Wider

standsmoment

Tx

Wx = ~

XX

Momente

für die Biegungsachse

495

399

317

248

197

148

114

85.3

62,7

43,2

29,3

19,4

14,1

9,12

6,68

5,33

,rao

Ty

Trägheits

moment

67,8

57,2

47,8

39,6

33,6

27,0

22,4

18,3

14,8

ITT

8,50

6,37

5,06

3,75

3,08

2,68

cm ³

I 7,90

7,88

7,76

7,57

7.28

7,09

6,73

6,32

5,85

5,48

4,84

4,16

3,50

2,82

2,31

1,59

Widerstandsmoment | Wx Wy

Wy =

Ty

YY

Momente

für die Biegungsachse

hältnis

Ver-

Deutsche

Normalprofile für C-Eisen.

Tabelle Nr. VI zu Tafel 8 und 8a.

59,6

58,5

48,2

39.0

33,9

26,8

22,6

18,5

14,7

10,9

8,22

6,35

4,95

3,60

2,82

2,26

Kleinstes Widerstandsmoment für die ungünstigste Belastungsebene, für welche tgß = u

118

107

96,6

84,6

74,9

64,4

55,9

48.0

40,7

34,0

26,9

22,0

18,1

14,2

12.4

10,9

cm²

Querschnitt

2 F

Wy

91,7

83.2

75,3

66,0

58,4

50,2

43,6

37.5

31,8

26,5

21,0

17,2

14,1

11,1

9,70

8,48

92,32    1847

83,68    1481

75,84    1172

66,42

58,72

50,56

43,96

37,68

32,02

26,70

21,20

17,32

14,20

11,18

9,76

8,54

Schweiss- Flusseisen j eisen

in

k"

Gewicht 2 G

917

737

556

434

333

251

175

123

86,4

64,6

45,1

28,2 (Tx)

12,8 (Tx)

cm⁴

T₂

Trägheits

moment

185

156

130

108

92,1

74,2

61,9

51.3

41,8

31,7

24,7

19,2

15.4

11,9

14,2

8.52

cm ³

Widerstands

moment

Wo = T?

Zwei zusammengesetzte Eisen. Kleinste Momente für die Biegungsachse YY

Ungünstigste Belastungsebene EE bezw. ^_

Ei Ei unter dem Winkel ß zu V V geneigt,

wobei tgß =

Wx

= u.

8 ... »3

Ei

oi:

H3

rz

33

IH

in

14

31

Ol

*/tO

Nr.

Profil-

Ei

W,—x

'K

a "-si.......>1

W--*

Ei

Profil -

Nr.

101/2

Veil

’14V>

£3^2

30

Kleinstes Widerstandsmoment für die ungünstigste Belastungsebene, für welche tgß = u

12,9

16,4

11,8

40,1

33,6

24,3

Ei

E*

Ver-

hältnis

Ws

Wy

4,33

4,75

7,08

7,50

9,31

14,1

Tabelle Nr. YIa zu Tafel 9.

Aeltere, vorläufig beibehaitene Normalien von C-Eisen

für den Eisenbahnwagenbau.

Die Stegdicken d und Flanschdicken t sind hei den verschiedenen Eisenbahnen verschieden.

Momente

für die Biegungsachse

Momente

für die Biegungsachse

Schwer-

Gewicht

YY

XX

punkts-

k<r

Widerstands

moment

Ty

Wy = —

\Y

,010

13,2

16,7

6‘TT

40,5

33,7

24,2

Trägheits

moment

Widerstands

moment

Quer-

Abmessungen der Profile

Ty

cm⁴

61,2

77,1

53,6

272

237

145

Ts

Ws = —

cm

54,7

76,1

80,7

292

300

328

Trägheits

moment

abstand

ui

in

schnitt

Ts

cm⁴

287

447

585

3429

3900

4925

Fluss

eisen

Schweiss-

eisen

cm

cm²

mm

mm

lUlU

mm

4,62

13,59

13,5

17,3

4,59

4,50

6,72

7,03

6,00

17,74

15,54

33,28

32,66

33,60

17,6

22,6

10

10

10

15,4

33,1

32,5

33,3

19,8

42,4

41,6

42,8

12

10

10

12

10

10

10

10

10

r*jk

mm

65

65

09

06

90

75

lc/5

rH

mm

105

117,5

145

235

260

300

Profil-

Nr.

101/₂

113/4

141/2

£«

OE

pHEM

ll lo

X-4-—P°

Frofil-

Nr.

10

11

ia

Tabelle Nr. VII zu Tafel 10 bis 15a.

Deutsche Normalprofile für I-Eisen.

Bis li = 250 mm ist b = 0,4 • li + 10 mm; d = 0,03 • li + 1,5 mm.

Für h > 250 mm ist b = 0,3 • li + 35 mm; d = 0,036 • h.

---X

Neigung der inneren Flanschflächen ll°/o.

r = d (mit Ausnahme von Prof. 55); \\ == 0,6 • d.

Abmessungen der Profile

d ¹ t I r | l’i

mm j mm | mm | mm mm | mm

80    42

90    46

100    50

110    54

120    58

1H 130    62

14    140    66

15

150    70

10    160    74

17

IS

10

ao

X-T—

---X

i____

Gewicht

Momente

Quer-

schnitt

cm²

Momente

f. d. Biegungsachse f. d. Biegungsachse

XX

YY

Ver

hältnis

Profi 1-

iu

Schweiss- j Flusseisen eisen

Trägheits

moment

Wider-

standsmom.

Tx

Tx

Wx = rr

h/a

Trägheits

moment

Wider-

standsmom.

Nr.

li

Ty

Ty

Wy = ff

b/2

cm⁴

cm³

cm⁴

cm³

3,9 5,9 3,9 2,3 4,2 6,3 4,2 2,5 4,5 6,8 4,5 2,7

4,8    7,2    4,8    2,9

5,1    7,7 ! 5,1    3,1

5,4    8,1    5,4    3,2

5,7 i 8,6    5,7    3,4

6,0    9,0    6,0    3,6

6,3    9,5    6,3    3,8

170    78    6,6    9,9    6,6 4,0

7,57

8,99

10,6

12,3

14,2

16,1

18,2

20,4

22.8

25,2

5,91    5,95

7,02    7,06

8,28

9.59

11,1

12,6

14,2

15,9

17,8

19,7

8,33

9,65

! 11,15

12,64

14,29

16,01

17,90

19,78

77,7

19,4

6,28    2,99

6,50

117

170

238

327

435

572

734

933

1165

25,9

34,1

43,3

54,5

67,0

81,7

97,9

117

137

8,76

3,81

6,80

12,2

16,2

21,4

27,4

35,2

4,86

5,99

7,38

8,85

10,7

43,7 j 12,5

54,5

14,7

66,5    17,1

7,01

7,23

7,38

7,57

7,65

7,83

7,92

8,02

ai 210    94

aa 220    98

an

a4

an

250    110    9.0    13,6    9,0    5,4

27,9

30,5

33,4

36,3

39,5

42,6

46,1

49,7

21,7

23,8

26,1

28,3

30,8

33,3

35,9

38,7

21,90

23,94

26,22

28,50

31,01

33,44

36,19

39,01

1444

1759

2139

2558

3055

3605

4239

4954

161

185

214

244

278

314

353

396

81,3

19,8

8,10

97,2

22,6

8,20

117

137

163

188

220

255

25,9

8,26

29,3

33,3

36.9

41,6

46,4

8,31

8,34

8,50

8,50

8,54

ai

aa

an

a4

a5

ao

260    113    9,4    14,1    9,4    5,6

53,3

41,6

41,84

5735

441

287

50,6

8,72

ar*

ai

270    116    9,7    14,7    9,7    5,8

57,1

44,5

44,82

6623

491

325

56,0

8,76

a7

as

ao

280    119    10,1    15,2    10,1    6,1

290    122    10,4    15,7    10,4    6,3

61,0

64,8

47,6

50,6

47,89

50.87

7575

8619

541

363

60,8

8.91

as

594

403

06,1

8,99

a*>

HO

na

300    125    10,8    16,2    10,8    6,5

320    131    11,5    17,3    11,5    6,9

69,0

53,8

54,17

9785

652

449

71,9

9,07

HO

77,7

60,6

60,99

12493

781

554

84,6

9,23

na

H4

340    137    12,2    18,3    12,2    7,3

86,7

67,6

68,06

15670

922

672

98,1

9,40

H4

HO

HS

360    143    13,0    19,5    13,0    7,8

380    149    13,7    20,5    13,7    8,2

97,0

75,7

76,15

19576

1088

817

114

9,53

H6

107

83,4

84,00

23978

1262

972

131

9,67

HS

40

400    155    14,4    21,6    14,4    8,6

425    163    15,3    23,0    15,3    9,2

118

132

91,8

103

92,63

29173

1459

1160

150

9,76

40

103,62

36956

1739

1433

176

9,89

4a'/2

45

471/2

50

147

115

115,40

45888

2040

1722

203

10,1

45

163

179

127

140

127,96

140,52

56410

68736

2375

2750

2084

2470

234

267

10,1

10.3

47¹/*

50

Tabelle Nr. Vlll zu Tafel 16.

Deutsche Normalprofile für Quadrant (^)-Eisen.

....V

*Si

k—.......

i:

-<•>-.....*

j S₀

b = 0,2 R + 25 mm. r = 0,12 R; \\ = 0,06 R.

S, der Schwerpunkt eines Quadranteisens.

S₀ der Schwerpunkt der aus vier Quadranteisen bestehenden Röhre.

Gewicht

Profi 1-

Abmessungen der Profile

Quer

schnitt

der vollen Röhre

ks?

Nr.

der vollen Röhre

111

er

d-

Schweiss- Flusseisen eisen

Volle Röhre.

Trägheitsmoment für jede _ Biegungsachse

mm mm mm

mm mm mm

cm ²

cm ⁴

»ft »ft

50    35

29,8

23,3    23,39

576

50

35

48,0

37,4    37,68

906

75

40

6    8    9    4,5

54,9

42,8    43,10

2068

75

40    10    10    9    4,5

80,2

02,5    62,96

2982

100

45    8    10    12    6

88,1

68,7    69,16

5511

100

45    12    12    12    6

120

94,0    94,20

7478

121/2

125

50    10    12    15    7,5    129

101    101,27

12161

121/2

125    50    14    14    15    7,5

169

132    132,67

15788

15

150    55    12    14    18    9

179    140    140,52

23037

Kleinstes x Widerstandsmoment

Grösstes

z Widerstands- x moment für die

ZZ-Biegungsachse YY-Biegungsachse

²Ö

z

Y

für die XX- oder Profil-

Widerstandsmoment Widerstandsmoment Wx = Wy cm ³

Wz

cm ³

89,3

60,2

Nr.

135

102

VI Vl

237

175

331

248

501

663

917

1105

1515

370

495

076

867

1120

121/2

121/2

15

Tabelle Nr, IX zu Tafel 18.

Deutsche Normalprofile für Handleisten-Eisen.

■f

PQ 1*0-4,

\m

W.............

r*......*

*.....i

R = B H = 0,45 B (1 = 0,2 B b = 0,5 B h = 0,25 B

i\ = 0,15 B r₂ = 0,10 B r₈ == 0,05 B bj = 0,45 B b₂ = 0,75 B

Profil-

Haupt-Abmessungen der Profile

Querschnitt

Gewicht

Nr.

u.

in —

Profil-

35

tr

Nr.

mm

mm

mm

mm

C.1T) ²

Schweiss- Flusseisen eisen

40

18

20

10

4,20

3,28

3,30

60

27

30

15

9.46

7,38

7,43

<i

80

36

40

20

16,8

13,1

13,19

10

100

45

50

25

26,3

20,5

20,65

IO

Zweiter Abschnitt.

Inläutepungen und Zusätze zu den

Tabellen der deutschen Normalprotile

für

Walzeisen zu Bauzwecken auf

Tafel 1 bis 18.

■>

I. Allgemeine Erläuterungen.

I. Fertigprofile und Vorprofile.

Die in den vorstehenden Tabellen und in den zugehörigen Tafeln enthaltenen Normalprofile für Walzeisen sind Fertigprofile, da es weder den Konsumenten, noch den Produzenten zum Vorteile gereicht, Vorprofilc zu verwenden oder die Fertigprofile durch Walzenumstellung zu verändern. Etwa wünschenswerte Ausnahmen werden unter 11. bei den einzelnen Profilen erwähnt werden.

2. Formen und Stärken der Normalprofile.

Bei Feststellung der einzelnen Normalprofile wurden deren Formen und Stärken nach den Anforderungen des Theoretikers, des Konstrukteurs und des Walztechnikers derart vermittelt, dass die heimische Leistungsfähigkeit, die Gediegenheit der Befestigung und die Sicherheit des Walzverfahrens möglichst gesteigert wird, ohne durch erzwungene Formen die Beschaffenheit des Walzeisens zu verschlechtern und gleichwohl dessen Preis zu erhöhen. Aus diesen Gründen sind auch die Normalprofile mit den in den Tabellen und auf den Tafeln eingetragenen Abrundungen einzelner Ecken und Abschrägungen einzelner Seiten versehen worden.

4. Berechnung der Normalprofile.

Um einerseits den Querschnittsinhalt der Normalprofile und das hiervon abhängige Gewicht der entsprechenden Walzeisen, andrerseits die Lagen der Schwerpunkte und Hauptachsen sowie die hiervon abhängigen Trägheitsmomente und Widerstandsmomente genau zu bestimmen, sind die Berechnungen sämtlicher, im Vorstehenden aufgeführten Normalprofile auf Grund ihrer mathematisch genau festgestellten Form und zwar mit Berück sich -tig u n g der vorhandenen Abrundungen und Abschrägungen durchgeführt worden. Hierbei wurden die Trägheitsmomente und die Widerstandsmomente auf die zugehörigen Biegungsachsen bezogen.

5. Gewichte der Walzeisen nach Normalprofilen.

Alle Gewichte der Walzeisen nach den vorstehenden Normalprofilen sind aus deren genauen Querschnittsinhalten für 1 m Länge jener Walzeisen unter Annahme eines E i n-heitsgewichtes von 7850 kg für 1 cbm Flusseisen berechnet und in die Tabellen und in die Tafeln eingetragen. Nur in die Tabellen sind auch noch die früher für Schweisseisen mit dem Einheitsgewichte von 7800 kg für 1 cbm berechneten Gewichte aufgenommen.

3. Benennung der Normalprofile.

Um mit der Nennung einer Profilnummer eine bestimmte, unmittelbar verständliche Bezeichnung aus ihren Abmessungen zu verbinden und etwaige Einschaltungen in die Profilreihen nach demselben Grundsätze und nicht mittelst Zwischennummern vornehmen zu können, dient die Höhe als Hauptmass oder die Höhe und Breite als das wichtigste Doppelmass zur Bezeichnung des Profiles, welche in allen Tabellen auf der linken und auf der rechten Seite angegeben ist.

6. Beanspruchung des Walzeisens.

Im Hinblick auf die Fortschritte des Eisenhüttenwesens in den letzten Jahren ist bei den nachfolgenden Berechnungen der Tragfähigkeit und Durchbiegung von Trägern aus Schweisseisen als grösste zulässige B i e g u n g s s p a n n u n g 10 0 0 kg für 1 qcm angenommen, welche sich bei Trägern aus Flusseisen auf 1200 kg für 1 qcm erhöht, was also einem Verhältnisse ihrer grössten zulässigen Biegungsspannungen von 5 : G entspricht.

11. Besondere Erläuterungen.

I. Gleichschenkelige Winkeleisen.

Tabelle 1, Tafeln I und 2.

Die inneren Schenkel flächen sind den äusseren parallel.

Die angegebenen verschiedenen Schenkeldicken sind für S₂ aus: die Fertigprofile bemessen, jedoch können hierbei auf besondere Bestellung durch geringes Verstellen der Walzen ohne Bedenken Walzeisen mit zwischenliegenden Schenkeldicken geliefert werden. Wegen eines guten Auswalzens und einer genügenden Spannungsübertragung aus einem Schenkel in den anderen haben die Abrundungsradien im Winkeleck vorteilhaft die mittlere Schenkeldicke zur Länge erhalten, während die Abrundungsradien an den Schenkelenden nur halb so g^ross sind, damit daselbst immer noch eine für das scharfe Auswalzen wünschenswerte

Für die Ecke B erhält man die grösste Spannung

S.j —

M sin cp _ M u sin cp

Wy

w*

oder: Wx =

M u sin cp

S₂

Im Mittel ist für cp c 74°, bezw. tg (p < 3,49: Sx > S₂, für cp 5 74°, bezw. tg (p ^ 3.49: S₂ > S,.

ebene Fläche von mindestens 1 nun Breite übrig bleibt.

>H

<o

Ky

-r\

'■K

Wirkt ein Biegungsmoment M in einer durch den

Soll bei einer wagrechten Lagerung ein Winkeleisen lotrecht durchbiegen, so müssen die partiellen Durchbiegungen fx und fy in den beiden Hauptachsen einander gleich sein.

I)a nun die Durchbiegungen in den Hauptachsen

Schwerpunkt S₀ gehenden Ebene, welche gegen die YY-Achse um den Winkel (p geneigt ist, so tritt die grösste Spannung Si in dem Ende A eines Schenkels nahezu in umgekehrt proportional den Trägheitsmomenten und direkt der Mitte der Abrundung ein, für welchen Punkt die proportional den Kräften sind, so muss also

, Kx Ty

tT odC1' w = Ti rr •

oder, da fast genau —

• X

Abstände von den Hauptachsen

0,8ü e von der YY-Achse 0,95 w von der XX-Achse sind.

Die Spannung St setzt sich aus den partiellen Span-

nungen:

0,95 M cos cp

Wx

und 0,86 M sin cp

Wy

zusammen und zwar werden in einem Schenkelende diese Spannungen sich addieren, so dass

Si = 0,95 M cos cp 0.86 M sin cp

Wx

Wy

Setzt man Wx = u Wy> so wird:

M |

Si =    *{ 0,95 cos cp + 0,86 u sin cp

’mt

ö. I

oder \YX =

0.95 cos cp + 0,86 u sin rp

Kx _ Ky

Ty

= tg cp.

——, so wird

3,8

tg (p = 0,263,

oder cp — 14° 45', mithin ß = 45° — cp — 30° 15'.

Die Horizontalkomponente H von der nach obiger Bedingung unter ß gegen die Vertikale geneigten resultierenden Kraft K steht daher zur Vertikalkomponente V

dieser Kraft im Verhältnisse: ^

= tg ß = 0,58, d. h.

es entsteht in einer, obige Bedingung erfüllenden Konstruktion ein Seitendruck H = 0,58 V.

Fehlt dieser Seitendruck, so tritt eine seitliche Durchbiegung und infolge dessen eine grössere Spannung ein; d. h. es ist dann ein kleineres Widerstandsmoment in Rechnung zu ziehen.

2. Ungleichschenkelige Winkeleisen.

Tabellen IIa und IIb, Tafeln 3 und 4.

Die Schenkellängen zeigen die Verhältnisse 1:1 —

und 1 : 2 bei je 14 Normalprofilen, während die Seiten-flächen jedes Schenkels parallel und die Schenkeldicken je zweier Schenkel einander gleich sind und mit kleinen

Abweichungen —— der mittleren Schenkellänge betragen.

Das Maximum von Sx bei konstantem M tritt ein für (1 S

d (p

10

Grössere Dicken, als sie bei den Fertigprofilen der Tabellen und Tafeln angegeben sind, lassen sich durch Stellung der Walzen, wie bei den gleichschenkeligen Winkeleisen erreichen.

(3

d. h. für — u cos cp — sin (p oder tg (pi = u.

Für S₂ =    ( u sin cp--— cos w )

\VX l    w )

erhält man das Maximum, wenn

d S₂

Wirkt ein Biegungsmoment M in einer Ebene, welche durch den Schwerpunkt S₀ des Querschnittes hindurchgeht und mit der YY-Achse den Winkel <jp bildet, so werden nach Massgabe der untenstehenden Skizze für die grössten Spannungen Sj in A, S₂ in D und S₃ in C folgende Beziehungen stattfinden, wenn für die fraglichen Punkte die untenstehend angegebenen und in den Tabellen 1 la und Ilb in Zahlen ausgedrückten Abstände von den Achsen XX und YY eingeführt werden. Die sehr kleinen Abweichungen der Abstände derjenigen Punkte in den Abrundungen der Schenkelenden, in denen wirklich die Spannung ihr Maximum erreicht, von den eben genannten äussersten Abständen können hierbei vernachlässigt werden.

d (p

E--

*'•

Oj

Sa)

^P-

Es wird nach Lage der Momentenebene MM, da Wx und Wy nach den grössten Abständen w von der XX-Achse und v von der YY-Achse bestimmt sind,

M cos cp

in A : S, =

WX

+f-

M sin (p

Wy

in I): S₂ =

M sin (p

Wy

M cos (p Wx

in C: S₃ = — w

f M cos (p

Wx

+ A.

V

M sin (p

Wy •

ist:

Für Wx = 11 Wy

cos (p + — 11 sin (p

= 0, oder: u cos gp + — sin (p = 0, w

d. h. tg cp₂ — — u

<p + — u sin (p

M_ ( f w, \ w erreicht sein Maximum, wenn d So

«8 =

COS

= 0, oder

u cos rp — sin (p —,

...    a w

d. h. tg (p₃ = — u —.

Führt man die eben gefundenen Werte von <pXt q>₂ und in die Ausdrücke für Sj, S₂ und S₃ ein, so erhält man:

<P

S,

S₂

max

max

S₃ max —

Für B = l¹/* b

ist

wx

Wx

COS cpx

sin <jp₂ ’

Wx W COS r/);t

c    „ w

— = 0,52; u = 2.8«: — v    e

0,74

im Mittel

(3

daher tg cpx — — u = 0,52 • 2,8« = 1,49 und (px — 56° 10'

2,8«

0,74

0,« • 2,8«

tg<jP₂ =— u —

tg (pi =

IV

0,35

= — 3,89 und <jp₂ = — 75° 30'

0,35

= 4,90 und (jp₃ = 78° 28'.

Für cos cpi = cos 56° 10' = 0,557

sin cp₂ — sin — 75° 30' = — 0,9«8 cos cp₂ — cos 78° 28' = 0,200

wird daher:

Sj max

S₂

max

wx

0,557

2,8«

— 1,80 —

Wx

= — 2,94

Wx

S₃

max

wx

= 1,75-

wx

Für B = 2 b

ist

c

daher tg <jp, = — 11 = 0,43 • 4,42 = 1,90 und cp{ = G2° 10'

4,42

im Mittel

0,50

„ tg rp₂ = - 11

0,60

0.«4 • 4,42

0,5

0,60

7,3« und (p₂ — 82° 16'

— 5,66 und (pi = 79° 50'.

Da hiernach:

cos    <jPi =    cos    62°    10'    =    0,4o7

sin (po    = sin    —    82°    16'    =    — 0,99i

cos    (p₃ —    cos    79°    50'    =    0,i77,

Da nun d = 90° — (a + y) = 90° — (23° 7' + 10° 40') also Ö = 50° 13',

^ der Horizontalkomponente zur

so wird

S, max

Wx

S,

0,467

4.42

= 2,14

Wx

so wird das Verhältnis Vertikalkomponente von K:

-5- — tg ö = tg 50° 13' = 1,200.

*> max

Wx

S3 max

(- 0,99l)

M O.so

= - 4,46

Wx

Für B = 2b ist im Mittel:

Wx

= 2,88

WX

0,177

Der absolut grösste Wert der Spannungen tritt demnach für beide Gattungen von Winkeleisen in S und zwar für Winkeleisen von B = l¹/* b, sobald

2 max

auf

(p = y., = — 75° 30' und für Winkeleisen von B = 2 b, sobald cp = (p.z = — 82° IG' wird.

Die Winkel (p₂ geben die Neigungen der ungünstigsten Belastungsebenen (EE) gegen die YY-Achse an.

Ist ein Ungleichschenkeliges Winkeleisen mit einem Schenkel (CA) wagrecht gelagert, und soll dann eine lotrechte Durchbiegung erfolgen, so müssen nach Mass-gabe der untenstehenden Skizze die partiellen Durchbiegungen fx und fy in folgendem Verhältnisse zu einander stehen:

fx

= cotg a. h

Sind Kx und Ky die Komponenten der Kraft K, welche, unter dem Winkel y gegen die YY-Achse geneigt, die erwähnte lotrechte Durchbiegung hervorbringt, so muss auch bei den Hauptträgheitsmomenten Ty und Tx die Bedingung erfüllt sein:

A*

/\ *

kx “r^'k

Kx

fx

Ty

iy

Ky

= cotg a

oder:

Tx

Kx _ Ty

Ky

Tx

• cotg a — tg y

also tg y =

Ty

Tx tg a

Für B = 1 ~2~ b ist im Mittel:

Ty

tg a = 0,42 oder a = 23° 7'

0,128

— 9,1*8; daher tg y =

* X

oder y — 10° 40'.

0,42

= 0,3

tg a = 0,257 oder a = 14° 25'

0,131 0,257

= 0,131; daher tg y —

oder y = 27° 1' d = 90° - (a + y) = 90° — (14° 25' + 27° 1') = 48° 34'.

Tx

II

= 0,510

Hierfür wird — = tg 48° 34' = las.

ic\

r,

'*/

S^

"’l

\ (9o>a)

Liegt der kleine Schenkel CD wagrecht, so ist in der eben vorausgeschickten Ableitung für a nur: (90° — a) zu setzen; d. h.

für tg a ist cotg a und ö — a — y zu nehmen.

Für B = 1 2 b ist nun, wie vorhin:

a = 23° 7'; tg a — O.42 oder cotg a

daher jetzt:

0,42

— 0,128

tg y = 0,128 • 0,42 = 0,083 oder y = 3° 7' ₍) = a — y = 23° 7' — 3° 7' = 20°,

II

demnach — = tg fl = 0,364.

Für B = 2b ist, wie vorhin:

. Ty

a = 14° 25'; tg a — 0,257; cotg a =

mithin: tg y = 0,131 • 0,257 = 0,0337 oder y = 1° 55' t) = a — y = 14° 25' — 1° 55' = 12° 30'

0,257’ Tx ~⁰’¹³¹’

11

daher — = tg d = 0,222.

Ist die Horizontalkraft H nicht vorhanden, so tritt eine seitliche Durchbiegung zur lotrechten Durchbiegung hinzu, wodurch die Spannung vergrüssert, bczw. das Widerstandsmoment des Querschnittes verringert wird.

3. T-Eisen.

Tabelle HD und IID, Tafel 5.

Die Verhältnisse der Steghöhe zur Fussbreite sind bei 10 und 14 Normalprofilen von T-Eisen liezw. wie 1 : 2 und wie 1 : 1 angenommen. Diese breitfiissigen und liochstegigen T-Eisen sollen den beiden Hauptforderungen der Konstruktion: einer genügenden Versteifung gegen Verbiegungen bei breitem, bequem zu vernietenden Kusse und einer grösseren Tragfähigkeit bei schmalem Kusse und hohem Stege genügen können. Um diese vergleichsweise kostspielig herzustellenden T-Eisen leichter, also auch billiger walzen zu können, erhalten die dem Steg zugewandten Ober Hachen des Kusses beider Profilsorten

b. Hochstegige T-Eisen. Tabelle 11 lb.

y m

ä4»⁽Si> /

I-—-X

,(S₂)

Die grösste Spannung S, in A durch das Riegungs-

auf jeder Seite eine Neigung von 2°/o, die beiden Steg-flächen der breitfiissigen T-Eisen je 4°/o, der liochstegigen    nioment M ergibt sich aus der Beziehung:

T-Eisen je 2°/o. Für die Steghöhe h wurde die mittlere    g _ M ' CQS ff

Dicke des Kusses und des Steges bei den breitfiissigen T-Eisen vorteilhaft zu d = 0,15 h + 1 mm, bei den hocli-stegigen T-Eisen zu d = 0,1 h + 1 mm angenommen, während die Abrundungsradien wie bei den Normalprofilen der Winkeleisen bestimmt wurden.

Wx

Die grösste Spannung S₂ in C wird:

e M • cos q M • sin q

02 — - ' -rrr- '    --»

Wx

Wy

a. Breitfüssige T-Eisen. Tabelle 1 TTa.

(Sil

x—-N

iTx

C(S₂)

Ein Biegungsmoment M, dessen Ebene um den Winkel cp gegen die YY-Achse geneigt ist, erzeugt in A die Spannung:

«i

M • cos cp M

M ( e    ,

w7 »¥ ’ cos f + 11'⁸¹¹¹⁹

Das Maximum von S₂ tritt ein für:

sin q + u • cos (p, w

oder für tg cp — u • — •

Für die liochstegigen T-Eisen der Tabelle TIlb ist mit geringen Schwankungen im Mittel:

e

U = 1,31 ; - = 0,45,

w 1,31 0,45

W    0

Kür tg cp = u • —5 oder u = — • tg (p, wird S₂ den e    w

Wert annehmen:

oder S₂

d S₂

daher tg cp =

----- 2,9i oder (p = 71⁰ 2'.

Wx

-rrr— • U • COS Cp

wy

S₂ max

und in C die Spannung:

S₂ = — • —

w

e M • cos cp M • sin cp

Wx

Wy

Wx W

Setzt man

Wy

so wird:

cos cp

0

Wenn cp — 71° 2', oder cos — cp = 0,325 und —

-- u, welches Verhältnis für breitfüssige T-Eisen mit geringen Abweichungen im Mittel 11 = 2,84 ist, so wird :

q _ M / e 1 2 “ Wy \ W

0

Mit geringfügigen Schwankungen ist im Mittel —

o M r    ,    .*    1

S₂ =    < 0,28 • 2,84 • cos cp -r sin cp j

\Y y V

s,= M

daher:

wx

• u ■ cos q + sin cp

0.28,

0,45

0.325

Die Spannungen S, und S₂ sind einander gleich, wenn cos cp M ( c Wx 1 W

max — t.

Wx

wx

Wx

• cos cp + 11 • sin cp

d. h. cos q

oder tg cp =

1 —    | — 11 • sin q.

1 — 0,45

11

1 ,31

Wy

• 2,84 • cos q.

Beide Spannungen sind einander gleich, also St — S₂. wenn 0,77 • cos q + sin q =*= 2,84 • cos q, oder: tg q = 2,07, also q = 04° 13'.

Ist q < G4° 13', oder tg q < 2,07, so ist in A die setzen: S2 grössere Spannung, d. h. S, > S₂; wenn hingegen q > G4° 13', oder tg q > 2,07, so tritt in C die grössere Spannung ein, d. h. S₂ > Sj.

Die grösste Spannung bei demselben Biegungsmomente M tritt ein in A (also für Si), wenn q = 0; daher ist XX die ungünstigste Belastungsebene.

tg q --= 0,42, oder q = 22° 52'.

Kür q ^ 22° 52' ist Si > S₂.

Kür q ^ 22° 52' ist S₂ > S,.

Nennt man das Widerstandsmoment für die ungünstigste Belastungsebene (wenn also q — 22° 52'): W, so ist zu • W = M,

max

oder W

S₂

max

Wx

0,722 • Wx

oder, da Wx

1 ,38

1,31 • Wy, so wird auch

0,722 • 1 ,31 • Wy,

oder W = 0,95 • Wy

als kleinstes Widerstandsmoment des Querschnittes.

4. Belageisen.

Tabelle IV und Tafel 6.

Die Form der Profile ist so gebildet, dass der Schwerpunkt jedes Profils fast genau in seiner halben Höhe liegt, wodurch die grössten Zug- und Druckspannungen einander nahezu gleich werden, wenn die Belastung, wie gewöhnlich, normal zur Auflagerfläche wirkt.

Durch Verlegen dieser 5 Belageisensorten in kleineren oder grösseren Zwischenräumen kann bei gleicher Anspruch-nalime des Walzeisens eine unter übrigens gleichen Umständen bezw. grössere oder kleinere Belastung zugelassen werden.

Das Maximum von S erhält man für

d. h. cos cp — u sin cp = 0,

oder tg cp — — u

Ist im Mittel u = 1,47 für die Belageisen vorstehender Skala, oder —

= O.08, so wird

1,47

für tg cp = 0,08 = Y

cp — 34° 13', oder sin cp = 0,502.

d cp

= 0,

1 in

<^rT

2? \k

Für 11 =

S max

tg cp

wird aus S:

Wy • sin cp

0,502 • Wy

Wirkt ein Biegungsmoment M, unter dem Winkel cp gegen YY geneigt, auf ein Belageisen, so wird nach Massgabe der obenstehenden Skizze die Spannung S in C erhalten durch den Ausdruck:

M • sin cp

Ist W das kleinste Widerstandsmoment für die ungünstigste Belastungsebene (d. h. also für cp = 34° 13'), so muss

Smax • W = M

S =,

Wy

AI • cos cp

---?

Wx

oder W =

S max

= M:

AI

= 0.5 • Wy

oder:

_*L /

Wv l

sin cp + u cos cp

0,502 Wy

als Mittelwert gesetzt werden; während Wx = 0,7 • Wy gefunden wurde.

5. L-Eisen.

Tabelle V und Tafel 7.

Die Normalprofile der aufgestcllten 11 L-Eisensorten, welche den L-Eisen und T-Eisen gegenüber eine verhältnismässig grosse Tragfähigkeit besitzen und sich deshalb zu manchen Konstruktionsteilcn, wie Dachpfetten und Dachstreben, besonders eignen, haben eine unter sich gleiche Dicke ihrer Stege und Flanschen und die geeigneten Abrundungen in den Ecken und an den Enden erhalten. Die besonders bei den kleinen Höhen der “L- Profile verhältnismässig grossen Flanschbreiten gestatten auch hier noch bequem zu nieten.

M • sm cp

s,=

_ M • cos cf

Sj _--—

Da nun nach dem oberen Ausdrucke auch M (

~ (cos <[, -

Wx

Wy

da hier i > v.

wx

so erreicht Sx sein Maximum für

oder für —

= 0,

sin cp,--• u • cos

v

wenn für diesen besonderen Wert cp = cpx gesetzt wird,

<Sp

ä.

■A

d. h. tg cpi =--• u.

y'

v--'

TA(Si)

(S₂)

Die grösste Spannung S₂ in B findet man aus: M • sin cp x M • cos (p e

Wy

wenn auch hier v > i wie oben vorausgesetzt ist.

M f

Wx l

findet man S

Aus S₂ —

Wx

u • sin cp +    • cos cp

Bildet die Ebene eines Biegungsmomentes M mit der \ Y-Achse den Winkel cp, so erhält inan die grösste Spannung S! in A:

Q _ M • cos cp i

¹ ~ WT

wenn v > i und daher das Widerstandsmoment Wx mit Rücksicht auf den grössten Abstand v der Ecke T> ermittelt ist, wie dies für die Normalprofile der Tabelle V von Nr. 3 bis einschl. Nr. 10 zutrifft; während für die Profile Nr. 12 bis 20 einfach zu setzen ist:

M • sin cp

• -—-5

Wy

d S₂

für

= o,

oder, wenn hierfür cp — cp, gesetzt wird,

0

für u • cos cp.i — — • sin cp₂ = 0, d. h. tg <jp₂ = u • —•

Setzt man die Werte von tg g>, und tg <jp₂ in die Ausdrücke für Si und S₂ ein, so bekommt man:

und »S

2 max

2 max

(1 cp

wx • cos <jp.

w Wx • cos cp .

Für die Profile Nr. 9 bis einschliesslich Nr. 13 findet man hiernach:

S₂ max ^ S

während für die Profile Nr. 14 bis 20

l max *

Sj max S₂

Die ungünstigsten Belastungsebenen EE sind hiernach ermittelt und die entsprechenden Winkel (ß für cp{ bezw. cp.>) durch ihre Tangenten in der Tabelle Nr. Y angegeben.

max •

Ist die zur Erfüllung dieser Bedingung¹ erforderliche Kraft um xp gegen die YY-Achse, bezw. um y gegen die Vertikale geneigt, und sind die Komponenten dieser Kraft in den Hauptachsen Kx, bezw. Ky, so müssen sich die Durchbiegungen auch verhalten wie:

Kx

f* _ Ty

ty

Ky

= tg a.

oder:

Tx

\'

Cr

«-9H;

V............K >v

Soll durch eine Kraft K eine lotrechte Durchbiegung eines wagrecht gelagerten "L-Eisens erfolgen, so müssen die partiellen Durchbiegungen fx und fy in den Hauptachsen sich verhalten:

fx

— = tg u.

fy

Kx

= -FjT- ' te «•

Da a für die einzelnen Profile bekannt ist, ebenso so findet man hiernach tg xp, bezw. xp, und aus

tg xp —

Ky

JV

Tx

y — a — xp auch y, bezw. tg y, daher auch, weil

H ,

V = tg V’

die erforderliche Horizontalkraft H, welche eine Seitenausbiegung verhindert,

H = V • tg y.

In der Tabelle sind die den einzelnen Profilen zukommenden Werte von tg y angegeben.

Fehlt die Horizontalkraft H bei vertikaler Belastung, so tritt eine Seitendurchbiegung zur lotrechten Durchbiegung hinzu, wodurch nach Massgabe des Ausdruckes für S₂ eine Vergrösserung der Spannung, d. h. eine Verringerung des Widerstandsmomentes eintritt. Die Werte für diese wesentlich kleiner ausfallenden Widerstandsmomente sind in der Tabelle Nr. V angegeben.

6. II- Eisen.

Tabelle VF, Tafel 8 lind Tabelle VP, Tafel 9.

Die G- Eisen der Tabelle Vlft und Tafel 8 sind nach Flansch breite, Stegdicke und Flanschdicke so gebildet, dass ihre Abmessungen im Verhältnis zur Höhe und mit Rücksicht auf möglichst grosse Tragfähigkeit, ohne die Herstellung zu verteuern, als Grenzwerte gelten können. Das Walzverfahren erfordert an der Innenseite des Flansches

_ M • cos <p

O - -

Wx

M • sin VVy

oder: S = -Ar- jcos cp + u • sin cp j

dieser G- Eisen eine Neigung von 8°/o, um gesund ausgewalzte, nicht zu teuere Profileisen zu erhalten. Eine

Hiernach ist die Berücksichtigung zweier Biegungsmomente : M cos cp für die YY- Ebene und AI sin cp für die XX-Ebene

einfach in der Weise vorzunehmen, dass man M • sin cp,

Veränderung dieser Normalprofile durch Stellen der Walzen ist bei diesen Profileisen grundsätzlich verworfen, da beson-    multipliziert und zum Momente M • cos cp, d.h. zum Momente

dersbei den Eisen hierdurch ungleichmässigo Streckungen des Eisens und infolge davon schwache Stellen oder Risse auftreten würden.

d.h. das Moment in der XX-Ebone, mit dem Koeffizienten m

in der YY-Ebene addiert und diese Summe als Moment

in der YY-Ebcne betrachtet, um entweder bei gegebenem

Widerstandsmomente Wx die Spannung zu bestimmen, Die G- Eisen der Tabelle \ tb und Tafel 9, welche oder bei gegebener Maximalspannung (S für den qcm) das fortwährend im Eisenbahnwagenbau Verwendung finden erforderliche Widerstandsmoment Wx aufzusuchen. Aus und bei den Walzwerken bestellt werden, mussten aus diesem Grunde beibehalten werden, obwohl sie nicht so

Al

gesetzmässig geformt und verhältnismässig schwieriger zu walzen sind.

Wx \

f cos cp + u • sin cp • >

findet man das Maximum von S für

(S)A

d cp

oder für — sin cp + u • cos cp = 0.

°---X

Setzt man für diesen besonderen Wert cp = ß, so ist: tg ß = u

und wird hierfür:

M -*

S„

iax

Wirkt das Biegungsmoment M in einer Ebene, welche um cp gegen YY geneigt ist. so wird die grösste Spannung S in A erhalten aus:

Wx • cos ß

Das kleinste Widerstandsmoment W für diese ungünstigste Belastung wird offenbar W = WX • cos/?, nach welchem Ausdrucke die entsprechenden Werte der Tabelle Nr. Vln berechnet sind.

2i

7. I-Eisen.

Tabelle VII, Tafel 10 bis 15».

welchen die Nummern 25, 27, 29 und 55 neu sind, und zwar mit geringen Höhenabstufungen aufgestellt. Die Breite der Flanschen ist weder so gross, dass sie das Auswalzen allzusehr erschwert, noch so gering bemessen, dass sie eine zweckmässige Vernietung nicht mehr zulässt. Zur weiteren Erleichterung des Auswalzens und besseren Verbindung der Flanschen mit dem Steg wurden die Innenflächen der ersteren mit einer Neigung von 14°/o

Diese I- Eisen sind für alle Konstruktionen im allgemeinen und für diejenigen des Hochbaues im besonderen vergleichsweise am wichtigsten, da sie vorzüglich dazu geeignet sind, freitragend bedeutende Lasten aufzunehmen.

und den nötigen Abrundungen der Ecken an den Enden

Bei der Festsetzung ihrer Form war deshalb sowohl die vorteilhafteste Ausnutzung des Eisens als auch die gediegene Herstellung möglichst billiger Profileisen massgebend. Um die zweck massigste Verwendung der I- Eisen für alle praktischen Zwecke zu ermöglichen, wurde die vergleichsweise grosse Zahl von 33 Normalprofilen, von des Steges und der Flanschen versehen.

AfSVM

X--

st

M <P

Wirkt ein Moment M in einer Ebene, welche um den Winkel cp gegen YY geneigt ist, so erhält man (in A oder D) die grösste Spannung:

M • cos (p

\v7

AL /

W. (

Das Maximum von S tritt ein für

= 0 = — sin (pi + u • cos <jp,,

oder S = -

M • sin f

wy

cos <jp + u • sin f \

wenn für diesen Fall cp — cp{ gesetzt wird, oder für tg f>i = u; hierfür ist

S»

iax

u • Wy • cos fi

Wx • cos (pi

Für die ungünstigste Belastungsebene, wobei tg = u ist, erhält man im Mittel:

U • COS cpv — 0,99

nach Massgabe der Zahlenwerte der Tabelle Nr. VII. Das kleinste Widerstandsmoment W wird demnach, da W = u • cos cpi • \Vy, W = O.99 • Wy.

8. Quadranteisen.

Tabelle YII1, Tafel IG und 17.

Die in ihrer Zusammensetzung zu einer, aus je 4 Teilen bestehenden Röhre für solche Konstruktionsteile, wo starker Axialdruck und Knickung zu berücksichtigen sind, vorteilhaftesten Quadranteisen bilden fünf Gruppen von 50. 75, 100, 125 und 150 mm mittlerem Radius des Rohrquerschnittes. Jede dieser Gruppen enthält 2 Normalprofile von verschiedenen Wandstärken, wovon die geringste Wandstärke der ersten Gruppe 4 mm. die grösste Wandstärke der fünften Gruppe 18 mm beträgt. Da die

Quadranteisen ähnlich wie die Winkeleisen gewalzt werden, so ist auch hier eine Veränderung der bei den Fertigprofilen festgesetzten Stärken zulässig. Die zur Verbindung der Quadranteisen dienenden Kappen sind so breit und stark angenommen, dass eine bequeme Vernietung und eine feste Verbindung möglich ist. Des leichteren Auswalzens wegen haben die äusseren Ecken der Quadranteisen die entprechenden Abrundungen mit grösseren und kleineren Radien erhalten.

9. Handleisteneisen.

Tabelle IX, Tafel 18.

Dem Bedürfnisse geeigneter Profileisen für Hand- Herstellung und Verwendung zweckmässige Form und zuleisten ist durch fünf Normalprofile entsprochen, welche gleich eine zur seitlichen Aussteifung von Brüstungen eine Breite von 40 bis zu 120 mm, eine gefällige, für die dienende Stärke besitzen.

111. Zusätze.

1. Normalniete

a) mit vorstehendem Kopf.

b) mit versenktem Kopf.

f.....

ix !VI

\-........\ hrV

-!

p--

:cq

(T

—->j

V.

* II

TL

<-

II

Die zu Bauzwecken verwendeten Niete haben zylindrische Schäfte von 10 bis 30 mm Durchmesser und Nietköpfe von der Form eines genauen oder angenäherten Rotationsellipsoides. Zwischen Kopf und Schaft wird eine kegelförmige Fläche, die sogenannte Versenkung, eingeschaltet, damit die Stauchung sich leichter und sicherer vollziehen kann. Wo die Vernietung eine ebene Oberfläche erhalten muss, erhalten die Köpfe die Form eines abgestumpften Kegels.

Die Hauptabmessungen der ellipsoidischen Köpfe sind so zu bestimmen, dass die Zugspannung des Schaftes für die Flächeneinheit gleich der Druckspannung am Kopfrande wird und dass der Kopf gegen Abscheren des Randes parallel zur Bolzenachse sowie gegen Abreissen vom Schafte die gleiche Festigkeit besitzt. Hiernach muss zunächst mit Bezug auf die Bezeichnungen der Figur

Ti d²

in der Praxis rund D = 1,5 d annimmt. Ferner wird, wenn man mit s und g die zulässige Beanspruchung bezw. auf Zug und Abscherung bezeichnet,

n d²

n d (H + h) g =

4

Wird — =

wofür man in der Praxis 11 + h =

. s.

angenommen, so folgt H + h = - d,

— und zwar H =

2

CO ! X

d,

^(D² —d²)

4

sein, woraus sich D = d V2 = 1,414 d ergibt, wofür man

und h = — <1 annimmt. Alle übrigen Abmessungen, ins-8

besondere die Radien R und r, welche die Kopfform bestimmen, sind in nachstehender Tabelle für Schaft-durchmesser von 10 bis 30 mm zusammengestellt, ln einer weiteren Tabelle sind die Querschnitte F der Schäfte von 10 bis 30 mm Durchmesser und die zugehörigen Gewichte G und g der ellipsoidischen und versenkten Nietköpfe hinzugefügt.

Tabelle

der Abmessungen von Nieten mit Schaftdurchmessern von 10 bis 30 mm.

Nietdurchmesser mm

10

12

14

10

18

20

22

24

26

28

30

mm

10

= '/ 2 <1

11

— ,1/8 d = l/s d = aU d

3,75

11

1.25

7,5

= 1,5 d

11

15

<M ©    ^ H a OD

H    rH

14

10

18

H    to

o    o

22

11

-1

VI

5,25

1,75

10,5

12

0,75

2,25

13,5

21

24

27

U    H

O    Ot    to <1

8,25

I-

2,75

10,5

33

CO h-*    m fco

O CD CO O tO ^

20

13

28

14

O    to

00    H

9,75    10,5

11.25

3,25

3,5

3,75

19,5

21

22,5

39

42

45

Tabelle

der Querschnittsinhalte der Nietschäfte und der Gewichte von hervorstehenden und versenkten Nietköpfen.

Nietdurchmesser nun

10

12

14

16

18

20

22

24

20

28

30

Querschnitt qcm

0,79

1,13

1,54

2,01

2,54

3,14    3,80

4,52

5,31    0,10

7,07

Gewicht

pon 1000 Stück Nietköpfen

| kg

4.52

7,82

12,41

18,53    20,38

30,19    48,17

62,54

79,51    99,31    122,15

to

OJ

rrn

Normalniete

mit vorstehenden und versenkten Köpfen.

a) bei Schaftdurclimessern von 10 bis 16 mm.

K----------16......—*

-T—

u-

00

b) bei Schaftdurclimessern von 18 bis 24 mm.

'fr-................22

24.....................^

26-

c) bei Schaftdurclimessern von 26 bis 30 mm.

'f-------28

......*1

Natürliche Grösse.

Kx !

Kx

Profil-Nr.

IO

11

1«

1»

14

1.1

1«

17

IM

Kx

X4--

Kx

V...

tbw':

Profil-Nr.

«>/2

IO

12

2. Kernfiguren.

a) Normalprofile für T-Eisen.

Die Centralkernlinien der I-Eisen-Profile bilden Rhomben, welche durch die Kernradien

Wx

F    y F

bestimmt sind. Durch Aufträgen der Werte Kx und Ky bezw. auf beiden Seiten der Biegungsachsen XX und YY und durch Verbindung ihrer Endpunkte mit geraden Linien, s. d. Textfigur, erhält man die rhombischen Kernfiguren. Werden die Kernradien Kx und Ky unter Benutzung der Werte \VX| Wy und F in Tabelle VII Seite 12, berechnet und zusammengestellt, so ergibt sich für die 33 Normalprofile der I-Eisen nachfolgende

Kx =

x:nl

Kx

Tabelle der Kernradien.

Wx

kx - —

Wy

Wx

Wy

Wx

Profil-Nr.

Profil-Nr.

Kx-W

Ky

Wv

cm

cm

cm

cm

cm

cm

2,56

2,88

3,22

3,52

3,84

4,16

4,49

4,80

5,13

5.44

5,77

0,39

0,42

0,46

0,49

0,52

0,55

0,59

0,61

0,64

0,68

1»

20

21

22

23

24

25

20

27

28

20

6,07

6,41

6,72

7,04

7,37

7.66

8,26

8,27

8,60

8.87

9,17

0,74

0,78

0,81

0,84

0,87

0,90

0,95

0,97

0,98

1,00

1,02

30

32

34

30

38

40

42 >/2

45

47'/*

50

55

b) Normalprofile für L- Eisen.

9,45

10,05

10,63

11,22

11,79

12.36 13,17 13.87 14,57

15.36 21,69

1,04

1,09

1,13

1,18

1.22

1,27

1,34

1,38

1,44

1,49

1,05

Die Centralkernlinien der C-Eisen-Prolile bilden Rhomboide, welche durch die Kernradien

-pS Ky = b- und Ky =

-fr-; Wy = ^ und W = h I*    w

Die Werte Kx werden auf beiden Seiten der Bie-

Kx =

worin Wx =

V! -

rp

-—zu setzen ist, b—w

bestimmt sind.

gungsachse XX, die Werte Ky und Ky auf der entsprechenden Seite der Biegungsachse YY, wie in der Textfigur, aufgetragen.

Durch Verbindung der Endpunkte der Kernradien erhält man die rhomlioidische Kernfigur. Werden die Kernradien Kx, Ky und Ky unter Benutzung der Werte WXl W7t Ty und F in Tabelle VI, Seite 10, berechnet, so ergibt sich für die IG Normalprofile der C-Eisen nach folgende

1 abeile der Kernradien.

Jf

x-f-

L.

ll

»Mim

'1

Kx

-x

Ky

i......

Kx =

Wx

Wy

K> = K

Profil-Nr.

ICx =

Wx

Wy

K> = K

cm

cm

cm

cm

cm

cm

0,78

1.14

1,49

1,96

2,41

3,04

3,57

0.49

0.50

0,53

0,50

0,58

0,63

0,65

0,73

0,75

0,81

0,93

1,10

1,22

1,40

1,51

IO

18

20

22

24

20

28

4,83

5,36

5,93

0,55

7.09

7,68

8,44

0,76

0,80

0,84

0,90

0,94

0,99

1,08

1,93

2,12

2,29

2,46

2.63

2,78

2,92

3. Tragfähigkeit und Widerstandsmomente.

Für eine gleichförmig und stetig über einen Träger mit der Stützweite 1 verteilte Belastung P beträgt für cm und kg das in seiner Mitte entstehende grösste An-gritfsmoment

100

kg

Nimmt man als grösste zulässige Spannung s - 1000 ——

qcm

• 100.

Bezeichnet W das auf cm bezogene Widerstandsmoment des Trägers und s die grösste Spannung seines gefährlichen Querschnittes in kg für 1 qcm, so ist aus

P — 100 die grösste zulässige Belastung 8

an, so wird die Tragfähigkeit

8 •1000

100

Führt man nach und nach die Werte vv aus Tabelle VII ein, so erhält man für Stützweiten von 1 bis 10 in nachfolgende Tabelle der

Tragfähigkeit von I-Trägern

bei freier Auflagerung an den Enden für gleichförmig-stetig verteilte Belastungen

grösste Biegungsspannung.

und 1000

3 crq

Protil-

Nr.

Wider

stands

moment

Gewicht

des

I-Trägers

ksr

1,0

1,5

2,0

Freitragende Länge 1 in Meter

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

Ws

cm³

Schweiss- Flusseisen eisen

Zulässige Belastung P in Kilogramm

19,4

IM

11»

SO

*1

SS

*a

«4

«5

*«

*7

SH

SO

HO

HS

Hl

HO

HH

■IO

47.6

50.6

53.8 00,6 07,6

75.7 ai,4 01,8

1552    1035

776

2072    1381    1036

34.1

117

137

161

185

214

244

278

314

353

390

441

491

541

594

652

781

922

1088

1262

1459

02 1    5 17    443    388    345    3 10    2 5 9    222    194    172

155

829    691    592    518    460    414    345    290    259    230    207

2728    1819    1364    1091    000    779    082    600    546    455    390    341    303

273

28240

31080

35280

39280

3589 « 3140    2791 j 2512

18837    14120    11296    0413    8009    7000    0270    5648    4707    4034    3530    3137

21120    15840    12672 10560    9051    7920    7040    6336    5280    4525    3960    3520

2824

3168

4S '/*

1739

103

4.'»

2040

115

47 '/*

2375

127

50

2750

140

55

2602

166

47,89

50,87

54,17

00,99

08,06

76,15

84,00

92,63

103,62

115,40

127.90

140,52

166,42

3928 4328 4752

43280

47520

6248

7370

9671    8704

139120    92747

163200 108800    81600

Umgekehrt erhält man aus der letzten Gleichung das Widerstandsmoment eines Trägers in cm

W =

80

worin die Stützweite 1 in m und die gleichförmig-stetig verteilte Last P in kg auszudriicken ist. Legt man für P verschiedene Belastungen und für 1 verschiedene Stütz

PI

weiten zu Grunde, so erhält man für beliebige Prolileisen die erforderlichen Widerstandsmomente, also aus den Tabellen im ersten Abschnitte diejenigen Normalprotile, welche diesen Widerstandsmomenten entsprechen oder am nächsten kommen. Legt man Belastungen P von 40 bis zu 204 800 kg und Stützweiten von 1 bis 10 m zu Grunde, so erhält man nachfolgende Tabelle:

Erforderliche Widerstandsmomente beliebiger Profileisen für gleichförmig-stetig verteilte Belastungen und 1000

qcm

grösste Biegungsspannung.

Gleichförmig

verteilte

Erforderliches

Wider

standsmoment

P- 1    1,0

1,5

2,0    2,5

Freitragende Länge 1 in Meter

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

Last P

80

1 in Meter W in cm³

Erforderliches Widerstandsmoment W in cm³

40

80

120

160

200

240

280

320

0,5 • 1 1 • 1

1.5    • 1 2 • 1

0,5

1,0

0.75

1,5

1,5    2,25

2,0

2,5

3,0

3,0

3,75

4,5

3,5    5,25

360

400

4,5 ■ 1 5 • 1

4,5    6,75

O    O    O    O    O    O    O

r-T    <M~    CO*    Tjf    10    ©"    t>    00    03

1,25

2,5

3,75

5,0

6,25

7,5

8,75

10

11,25

1,5    1,75

2,0

2,25

2,5

3,0

4,5

3,5

4,0

4,5

5,0

5,25

6,0

6,75

7,5

co cd ©

5,0

10,0

16

10,5

13,5

15,75

18

9,0

10,0

12,0

14,0

11,25

13,5

15,75

12,5

15,0

17,5

15,0

18,0

17,5

21,0

18

20

24

21,0

24,5

28

12,0

16,0

20,0

24,0

28,0

13.5 18,0

22.5 27,0

31.5

15,0

20,0

25,0

30,0

35,0

32

36

40

7,5

440

480

5,5 • 1 6 • 1

5,5    8,25

520

560

600

640

680

720

800

8.5    • 1 9 • 1

10 • 1

6,5

7,5

9,75

10,5

11,25

8 12

8,5    12,75

9    13,5

10

15

OH<N03^10®I>000

HHHHHHHHHN

12,5

13,75

15

16,5

17,5

20

19,25    22

20,25

22,5

24,75

22,5

25

27,5

18 21 16,25    19,5    22,75    26

15

24

27

30

17,5

18,75

20

21,25

22,5

25

21

22,5

24

25,5

27

30

24,5

28

26,25    30

29,25

31,5

33,75

32,5

35

37,5

28

32

36

40

29,75    34

31,5

36

38,25

40,5

42,5

45

35

40

45

50

27

30

33

36

39

42

45

48

51

54

60

31,5

36

40,5

45

35

40

45

50

38.5

44

49,5

55

42

48

54

60

45,5

52

58,5

65

49

56

63

70

52,5

60

67,5

75

56

64

72

80

59,5

68

76,5

85

63

70

72

80

81

90

90

100

880

11 • 1

11

16,5

27,5

33

38,5

44

49,5

55

66

77

88

99

110

960

12 • 1

12

1040

13 • 1

13

18

19,5

©

<M

30

36

42

48

54

60

72

84

96

108

120

32,5

39

45,5

52

58,5

65

78

91

104

117

130

1120

14 • 1

14

21

1200

15 • 1

15

1280

16 • 1

16

22,5

24

00 O <N CO

35    42

* 37,5    45

49

63

70

84

98

112

126

140

52,5

67,5

75

90

105

120

135

150

<N

CO

40

48

56

72

80

96

112

128

144

160

1360

17 • 1

17

25,5

1440

18 • 1

18

27

1520

19 • 1

19

28,5

1600

20 • 1

20

30

CO (0 u O 00    ©

42,5

45

47,5

50

51

54

57

60

59,5

76,5

85

102

119

136

153

170

63

81

90

108

126

144

162

180

66,5

70

1760

22 • 1

22

33

1920

24 • 1

24

36

2080

26 • 1

26

39

2240

28 • 1

28

42

2400

30 • 1

30

45

2560

32 • 1

32

48

2720

34 • 1

34

51

2880

36 • 1

36

54

COOOieOffiCOOOld

55

60

65

70

75

80

85

90

66

77

03    05 n

85,5

90

99

95

114

133

152

171

190

100

110

120

132

140

160

180

200

154

176

198

220

72

78

84

90

86

102

108

84

91

98

105

112

119

96

104

112

120

128

136

126    144

108

117

126

135

144

153

162

120

130

140

150

160

170

180

144

156

168

180

192

204

216

168

182

196

210

224

238

252

192

208

224

240

256

272

288

216

234

252

270

288

306

324

240

260

280

300

320

340

360

3040

38 • 1

38

57

3200

40 • 1

40

60

00 <1 o ©

95

114

133    152

171

190

228

266

304

342

380

100

120

140

160

180

200

240

280

320

360

400

3520

44 • 1

44

66

110

132

154

176

198

220

264

308

352

396

440

3840

48 • 1

48

72

96

120

144

168    192

216

240

288

336

384

432

480

4160

52 • 1

52

78

104

130

156

182

208

234

260

312

364

416

468

520

Gleichförmig

verteilte

Erforderliches Widerstandsmoment P - 1

Freitragende Länge 1 in Meter

1,0    1,5

2,0

2.5

3,0

3,5

4,0

4.5

5,0

6,0

7,0

8.0

9,0

10,0

Last P

80

kg

1 in meter W in cm³

Erforderliches Widerstandsmoment W in cm³

4480

4800

5120

5440

5760

6080

6400

7040

COCC-J'J©©©«’

ooootssobiSo©

7680

96 - 1

CDOt£OOC'3©OQOO

lOCOCDCPt^C-OOOO©

CD CO 00 05 O £

112

120

128

140

150

168

180

160    192

102    136    170

108    144

180

114    152    190

120 160 2 00

132    176    220

144

192

240

204

216

228

196

224

252

280

336

210

224

238

252

266

240    280

264

308

240

256

272

288

304

320

352

270

288

306

324

342

360

396

300

320

340

360

380

400

440

360

384

408

432

456

480

528

392 448 420 480 448 512 476 544 504 576

532    608

560    640

504

560

540

576

612

648

684

720

600

640

680

720

760

800

288

336

384

432

480

576

616    704

672    768

792

864

880

960

8320

104 • 1

104

156    208    260

312    '    364

416

468

520

624

728    832

936

1040

8980

112 • 1

112

168    224    280

336

392

448

504

560

672

784    896

1008

1120

9600

120 • 1

120

180    240    300

360    420

480

540

600

720

840    960

1080

1200

10240

128 • 1

128

192    256    320

384

448

512

576

640

768

896

1024

1152

1280

10880

136 • 1

136

204    272

340

408    476

544

612

680

816

952

1088

1224

1360

11520

144 • 1

144

12160

152 • 1

152

12800

160 • 1

160

576

608

640

648

684

720

720

760

800

864

912

960

1008

1152

1064    1216

1120 1280

1296

1368

1440

1440

1520

1600

14080

176 • 1

176

264    352

440

528    616

704

792

880

1056

15360

192 • 1

102

288    384

480

576

672

768

864

960

1152

1232    1408

1344    1536

1584

1760

1728

1920

16640

208 • 1

208

17920

224 - 1

224

19200

240 • 1

240

20480

256 • 1

256

624

672

728

784

720    840

768

896

832

896

960

1024

936

1008

1080

1152

1040

1120

1200

1280

1248

1344

1440

1536

1456    1664

1568    1792

1680    1920

1792    2048

1872

2016

2160

2304

2080

2240

2400

2560

21760

272 . 1

272

408    544    680

816

952

1088

1224

1360

1632

1904

2176

2448

2720

23040

288 • 1

288

24320

304 • 1

304

432 576 720 456 608 760

864    1008

1152

1296

1440

1728

2016

2304

2592

2880

912    1064

1216

1368

1520

1824

2128    2432

2736

3040

25600

320 - 1

320

480    640    800

28160

352 - 1

352

30720

384 - 1

384

1280

1440

1600

1920

33280

416 • 1

416

35840

448 • 1

448

38400

480 • 1

480

40960

512 • 1

512

43520

544 - 1

544

46080

576 • 1

576

48640

608 • 1

608

51200

640 • 1

640

56320

704 - 1

704

61440

768 • 1

768

66560

832 • 1

832

71680

896 • 1

806

76800

960 • 1

960

81920

1024 • 1

1024

87040

1088 • 1

1088

92160

1152 - 1

1152

97280

1216 • 1

1216

102400

1280 • 1

1280

112640

1408 • 1

1408

122880

1536    1

1536

133120

1664    1

1664

143360

1792 • 1

1792

153600

1920    1

1920

163840

2048 • 1

2048

174080

2176 • 1

2176

184320

2304    1

2304

194560

2432    1

2432

1408

1536

1664

1792

1920

2048

2176

2304

2432

2560

2816

3072

3328

3584

3840

4096

4352

4608

4864

5120

5632

6144

6656

7168

7680

8102

8704

9216

9728

1584

1728

1872

2016

2160

2304

2448

2592

2736

2880

3168

3456

3744

4032

4320

4608

4896

5184

5472

5760

6336

6912

7488

8064

8640

1760

1920

2080

2240

2400

2560

2720

2880

3040

3200

3520

3840

4160

4480

4800

5120

5440

5760

6080

6400

7040

7680

8320

8960

9600

9216    10240

9792

10880

10368    11520

2112

2304

2496

2688

2880

3072

3264

3456

3648

3840

4224

4608

4902

5376

5760

6144

6528

6912

7296

7680

8448

9216

9984

10752

11520

12288

13056

13824

10944    12160    14592

2880

3168

3456

3744

4032

3200

3520

3840

4160

4480

3360

3584

3808

4032

4256

4480

3840| 4320

4096    4608

4352    4896

4608

4864

5184

5472

5120    5760

4800

5120

5440

5760

6080

6400

204800

2560    1

2560

3840    5120    6400    7680

8960

10240

11520    12800    15360

8512    9728    10944    1 2160

8960 10240 11520 12800 9856 11264 12672 140 80 10752 12288 13824 15360 11648 13312 14976 166 40 12544 14336 16128 179 20 13440 15360 17280 19200 14336 16384 1843 2 2 0 4 80 15232 17408 19584 21760 16128 18432 20736 23040 17024 19456 21888 24320 17920 20480 23040 25600

4. Durchbiegung.

Für eine gleichförmig und stetig über die Länge 1 eines an beiden Enden frei aufliegenden Trägers verteilte Belastung P beträgt die Durchbiegung in der Belastungsebene

Höhe h wird W = Wx, T = Txiind = und demnach

K OQ

l²

384

ft ft

l³

* ¥’

kg

Für s= 10 und E = 20000 —— erhält man die Durchbiegung

qmm

worin E den Elasticitätsmodul des Trägermaterials und T das entsprechende Trägheitsmoment bezeichnet. Wird hierin PI = 8 s W gesetzt, worin W das Widerstandsmoment des Trägers und s die grösste zulässige Spannung des Trägermaterials bedeutet, so wird

l²

C2>

fei

K.

Bei einem Träger mit symmetrisch zur Biegungsachse XX geformten, z. B. dem I-förmigen, Querschnitt mit der

48 000    1)

in mm, wenn 1 und h in mm ausgedrückt werden.

Führt man 1 in m, li in nmi ein, so erhält man

12 m qmm

Führt man nacheinander die Höhen h der 33 Nor-malprofile für HI-Eisen aus Tabelle YII ein, so erhält man für Stützweiten 1 von 1 bis 10 m nachfolgende Tabelle für die

fmm - ₁₀4 .

Grösste Durchbiegung von I-Trägern für gleichförmig-stetig verteilte Belastungen und 1000 ^

qcm

grösste Biegungsspannung.

H öhe

Durchbiegung

Freitragende Länge 1 in Meter

Profil-

des

Nr.

Profiis

in mm

1,0

1,5    2,0    2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0    10,0

in m

Durchbiegung f in Millimeter

© 00

o o

100

110

120

130

140

150

160

17

170

18

180

16

190

20

200

21

210

22

220

23

230

24

240

23

250

26

260

27

270

280

26

290

30

300

32

320

34

340

36

360

38

380

40

400

42 V*

425

45

450

475

50

500

f = 1,30 l2 f = 1,16 l2 f = 1,04 l2 f = 0,95 l2 f = 0,87 l2 f = 0.80 l2 f = 0,74 l2 f = 0,09 l2 f = 0,65 I2 f = 0.61 l2 f = 0,58 l2 f = 0.55 l2 f = 0,52 l2 f = 0,50 l2 f = 0,47 l2 f = 0,45 l2 f = 0.43 l2 f = 0,40 l2 f = 0,40 l2 f = 0,39 l2 f = 0,37 l3 f = 0.36 l2 f = 0,35 l2 f = 0,33 l2 f = 0,31 l2 f = 0.29 l2 f = 0,27 l2 f = 0,26 l2 f = 0,24 l2 f = 0.23 l2 f = 0,22 I2 f = 0,21 l2 f = 0,19 l²

O O    o    ©    O    ©    O    p    p    O    p    O O O O O p p    p    O    ©    O    ©    ©    ©    © © ©    ©    M    H-    M    M

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10,4

14,2

10,3

95

65

58

55

52

50

45

40

39

35

33

31

24

5. Tragfähigkeit von Stützen.

Sind beide Enden der Stütze drehbar beweglich, aber in der Verbindungslinie der Enden geführt, so ist

Die Last P, welche eine Stütze von der Länge 1, mit dem kleinsten Trägheitsmomente T und mit dem Elasticitätsmodul E ihres Materials tragen kann, beträgt k = ji ² - 9,87, mithin abgerundet

E . Tmi„

P = 400

Tmin

l²

l²

worin k einen von der Befestigung der Stützen abhängigen und n einen Sicherheits-Koefficienten bezeichnet.

Werden E, T und 1 auf cm bezogen, während für k (>■

und, wie gewöhnlich,

Walzeisen E = 2 000 000 n = 5 angenommen wird, so erhält man

qcm

P = k • 400 000

Tmin

Nimmt man P und 1 an, so erhält man die erforderlichen kleinsten Trägheitsmomente Tmin der Stützen. Bei kurzen Stützen, welche nur auf Druck beansprucht werden, beträgt P = F ■ s,

worin F deren Querschnittsfläche und s deren Beanspruchung für die Flächeneinheit bezeichnet. Nimmt man P und s an, so erhält man die erforderliche Querschnitts-fläclie F.

l²

und wenn 1 in m ausgedrückt wird, P = k • 40 -min

Für Werte von P

100 bis 102 400 kg, von erhält

l²

1 = 1 bis G m, von s = 750 und 1000 man nachstehende Tabelle:

kg

qcm

Erforderliche Querschnitte und kleinste Trägheitsmomente von Stützen bei gegebener Belastung und Länge für Beanspruchungen von 750 und von 1000

qcm

Stiitzen-

Erforderlicher

Querschnitt

Druck

F,

kir

bei 750 — qcm

Erforderliches kleinstes Trägheitsmoment Tx r=

und Tx in cm¹

400

für P in kg, 1 in m

Erforderlicher

Querschnitt

F₂

bei 1000

kg

Druck

qcm

1 = 1,0    1,5

2,0    2,5    3,0    3,5

4,0    4.5

5,0

5,5

6,0

Druck

qcm

qem

100

200

300

400

500

600

700

0,133

0,267

0,400

0,533

0,667

0,800

0,933

800

1,07

900

1,20

1000

1,33

1100

1,47

1200

1,60

1300

1,73

14C0

1,87

1500

2,00

1600

2,13

1700

2.27

1800

2,40

1900

2,53

2000

2.67

2200

2,93

2400

3,20

2600

3,47

2800

3,73

3000

4,00

3200

4,27

3400

4,53

3600

4,80

3800

5,07

4000

5.33

4400

5,87

4800

6,40

0,25

0,50

0,75

1,00

1.25

1.50 1,75 2,00

2.25

2.50

3,06    4,00    5,06

67.5 72,0

70.5    104 81,0 110

56,3

62,5

100

106

113

119

61.3

67.4

91,9

98,1

147

126

135

80,0    101

88,0    111

125

138

150

163

175

120

128

136

144

152

162

172

182

152    192

160

176

192

188

200

213

225

238

203

223

243

250

275

300

121

129

130

144

151

160

182

197

212

227

242

257

272

288

303

333

363

144

153

162

171

180

198

216

234

252

270

288

306

324

342

360

396

432

rH    N    CO    «L ®    00    o    CQ    CO    «L ®    00    ©    O    CQ    ^    CD    00    O    <N    ^    CD    00    CD    ^    00_

cT    o    Ö    O    Ö O    O O    O    r-T rT r-T    r-T    r-T    r-T r-f    H H    H    N    N    N    N    N    CO    W    CO    W    CO    ^    ^    ^

Stützen

Erforderlicher

Querschnitt

druck

Fi

bei 750

ksr

qcm

Erforderliches kleinstes Trägheitsmoment Tx —

und Tx in cm⁴

Pl-

400

für P in kg, 1 in m

Erforderlicher

Querschnitt

f₂

bei 1000-^-

qcm

Druck

br

qcm

1 = 1,0

2,0

2,5

3,0

3,5    4,0

4,5    5,0

5,5

0,0

Druck

qcm

5200

6,93

13,0

29,3

5600

7,47

14,0

31,5

6000

8,00

15,0

33,8

6400

8,53

10,0

36,0

6800

9.07

17,0

38,3

7200

9,60

18,0

7600

10,1

19,0

8000

10,7

20,0

8800

11,7

22,0

9600

12,8

24,0

40.5 42,8 45,0

49.5 54,0

52,0

50,0

60,0

64,0

68,0

72,0

76,0

80,0

88,0

96,0

81,3

87,5

93,8

100

106

113

119

125

138

150

117

128

135

144

153

162

171

180

198

216

159

172

184

196

208

221

233

245

270

294

208

224

240

256

272

288

304

320

352

384

264

284

304

324

344

365

385

405

446

486

325

350

375

400

425

450

475

500

550

600

393

424

454

484

514

545

575

605

666

726

468

504

540

576

612

648

684

720

792

864

5,2

5,6

6,0

6,4

6,8

7,2

7,6

8,0

8,8

9,6

10400

13,9

26,0

58,5

104

163

234

319

416

527

650

787

936

11200

14,9

28,0

63,0

112

175

252

343

448

567

700

847

1008

12000

16,0

30,0

67,5

120

188

270

368

480

608

750

908

1080

12800

17,1

32,0

13600

18,1

34,0

14400

19,2

36,0.

15200

20,3

38,0

16000

21,3

40,0

17600

23,5

44,0

72,0

76.5 81,0

85.5 90,0 99,0

128

136

144

152

160

176

200

213

225

238

250

275

288

306

324

342

360

396

392

417

441

466

490

539

512

544

576

608

640

704

648

689

729

770

810

891

800

850

900

950

1000

1100

968

1029

1089

1150

1210

1331

1152

1224

1296

1368

1440

1584

10.4 11,2 12,0 12,8 13,6

14.4

15,2

16,0

17,6

19200

25,6

48,0

108

192

300

432

588

768

972

1200

1452

1728

19,2

28000

27,7

52,0

117

208

325

468

637

832

1053

1300

1573

1872

22400

24000

25600

27200

28800

30400

32000

35200

38400

41600

29.9 32,0

34.1

36.3

38.4

40.5 42,7

40.9

51.2

55.5

56,0

60,0

64,0

68,0

72,0

76,0

80,0

88,0

96,0

104

126

135

144

153

162

171

180

198

216

234

224

240

256

272

288

304

320

352

384

416

350

375

400

425

450

475

500

550

600

650

504

540

576

612

648

684

720

792

864

930

686

735

784

833

882

931

980

1078

1176

1274

896

960

1024

1088

1152

1216

1280

1408

1536

1664

1134

1215

1296

1377

1458

1539

1620

1782

1944

2106

1400

1500

1600

1700

1800

1900

2000

2200

2400

2600

1694

1815

1936

2057

2158

2299

2420

2662

2904

3146

2016

2160

2304

2448

2592

2736

2880

3168

3456

3744

44800

59,7

112

252

448

700

1008

1372

1792

2268

2800

3388

4032

48000

51200

64,0

68,3

120

128

270

288

480

512

750

800

1080

1152

1470

1568

1920

2048

2430

2592

3000

3200

3630

3872

4320

4608

54400

72,5

136

306

544

850

1224

1666

2176

2754

3400

4114

4896

57600

60800

64000

70400

76.8 81,1 85,3

93.9

144

152

160

176

324

342

360

396

576

008

640

704

900

950

1000

1100

1293

1368

1440

1584

1764

2304

2916

3600

4356

5184

1862    ' 2432

3078

3800

4598

5472

1960

2156

2560

3240

4000

4840

5760

2816

3564

4400

5324

6336

76800

102

192

432

768

1200

1728

2352

3072

3888

4800

5808

6912

83200

111

208

468

832

1300

1872

2548

3328

4212

5200

6292

7488

89600

119

224

504

896

1400

2016

2744

3584

4536

5600

0776

8064

20,8

22.4 24,0

25.6

27.2 28,8

30.4 32,0

35.2

38.4

41.6

44.8 48,0

51.2

54.4

57.6

60.8 64,0

70.4 76,8

83.2

89.6

96000

128

240

540

960

1500

102400

137

256

576

1024

1600

2160    2940

2304 ! 3136

3840

4860

6000

7260

8640

96

| 4090

5184

6400

7744

9216

102

Tst das eine Ende der Stütze fest, das andere dreh-

bar beweglich, so ist k = —■, mithin sind die Werte

4

Tmin der vorstehenden Tabelle mit 4 zu multiplizieren. Sind dagegen beide Enden festgehalten, so ist k = 4 n², mithin sind die Werte Tmin der vorstehenden Tabelle mit 4 zu dividieren.

so ergibt sie für grössere Knickspannungen zu grosse

V ,

Trägheitsradius des Stabquerschnittes in der Knick rieh tung, 1 die Länge des Stabes, so ist derselbe für das Längenverhältnis -4— <C 18 auf Druck, für- !—> 18 auf Knicken

Werte der Knickkraft P. Bezeichnet i =

den

n* ET    .    ...    .

—^— nur so lange gilt, als

die Knickspannung innerhalb der Elasticitätsgrenzen bleibt,

zu berechnen. Mit der Zunahme des Verhältnisses -r—

Da die Formel P =

nimmt die zulässige Festigkeit k des auf Knicken beanspruchten Stabes ab. Drückt man dieselbe in Teilen der

Druckfestigkeit I) dieses .Stabes aus, so ist k = a • D. Auf Grund von Tetmayer’s Versuchen lässt sich für Stäbe aus Selnveisseisen und Flusseisen mit nach

stehenden Längenverhältnissen von — die Knickfestigkeit k in t zu 1000 kg und cm wie folgt annelimen:

Schweisseisen

Flusseisen

Längenverhältnis

Schweiss- und Flusseisen

im Mittel

em ²

cm ²

cm³

-4- = 15 bis 110

= 0,84

— 0,0036

)D

k = fo,8 - 0,0029    1) k = ^0,82

- 0,0032

)D

— > 110.

k = 5480

•i

k - 5550

(t)’

k = 5520

(t)’“

Hieraus ergeben sich für Verhältnisse

von 15 bis 250 folgende Abminderungskoefficienten:

cc

0,77

75

0,58

135

0,30

195

0,15

CO

0,75

80

0,50

140

0,28

200

0,14

CG

01

0,74

85

0,55

145

0,26

205

0,13

Ol    fr    ^    M    M

o    01    O    oi    o

0.72

0,71

0,69

0,68

0,66

90

95

100

105

110

0,53

0,52

0,50

0,48

0.46

150

155

160

165

170

0,25

0,23

0,22

0.20

0,19

210

215

220

225

230

0,13

0,12

0,11

0,10

0,10

© ül O 01

0,64

115

0,42

175

0,18

235

0,10

0,63

120

0,38

180

0,17

240

0,10

io    o

o    c->

0,61

125

0,35

185

0,16

245

0,09

0,60

130

0,33

190

0,15

250

0.09

Beispiel. Für Profil 20 eines X-Eisens von 300 cm Länge ergibt sich der Trägheitsradius des Stabquer-schnitts in der Knick rieh tung aus Tabelle VIT

entsprechende Abmindernngskoefficient aus vorstehender Tabelle a — 0,22. Nimmt man Ü —

cm

2~ an, so ist die

V¥=Y

117

33,4    1?87>

mithin das Längenverhältnis ■— =

300

1,87

=160 und der

zulässige Knickfestigkeit k = 0,22 — für 1 qcm.

cm

also 220 kg

Dritter Abschnitt.

Normalbedingungen für die

fiieferung von lisenRonstruKfionen für Brücken- u. ffochbau.

<x >-o—♦

■

I. Das Prüfungsverfaliren.

Die Stäbe für Zerreisproben sind von dem zu untersuchenden Eisen kalt abzutrennen und kalt zu bearbeiten.

Für die Beurteilung des Materials sind Zerreiss-, Biege- und Bearbeitungsproben massgebend. Mit sichtbaren Fehlern behaftete Probestäbe dürfen nicht verwendet werden.

Die Wirkungen etwaigen Scherenschnitts sowie des Ausloehens oder Aushauens sind zuverlässig zu beseitigen. Ausglühen ist, wenn das Gebrauchsstück nicht ebenfalls ausgeglüht wird, zu unterlassen.

Auf den Probestäben ist die Walzhaut möglichst zu

belassen.

Die Probestäbe sollen in der Regel eine Versuchslänge von 200 mm bei 300 bis 500 qmm Querschnitt haben. Bei Rundstäben von weniger als 20 mm Durcli-messer ist die Versuchslänge gleich dem zehnfachen Durchmesser. lieber die Versuchslänge hinaus haben die Probestäbe nach beiden Seiten noch auf je 10 mm Länge den gleichen Querschnitt.

Wenn bei Ausführung der Probe der Bruch ausserhalb des mittleren Drittels der Versuchslänge des Stabes erfolgt, so ist die Probe zu wiederholen, falls die Dehnung ungenügend ausfällt.

Die Zerreissmaschinen müssen leicht und sicher auf ihre Richtigkeit geprüft werden können.

Zu B i e g e p r o b e n sind Materialstreifen von 30 bis 50 mm Breite oder Rundeisenstäbe von einer der Verwendung entsprechenden Dicke zu benutzen. Die Probestücke müssen auf kaltem Wege abgetrennt werden. Die Kanten der Streifen sind abzurunden.

II. Güte der Materialien.

36 kg/qmm !

ß) mehr als 10 mm bis einschl. 15 mm 35 kg/qmm y) mehr als 15 mm bis einschl. 25 mm 34 kg/qmm b) die Dehnung bis zum Bruche in allen Fällen 12 pCt.

c)    Zugfestigkeit .

d)    Dehnung 15 pCt.

§ 1. Schweisseisen.

Das Eisen soll dicht, gut stauch- und schweissbar, weder kalt- noch rotbrüchig, noch langrissig sein, eine glatte Oberfläche zeigen und darf weder Kantenrisse noch offene Schweissnähte oder sonstige unganze Stellen haben.

Von je 100 Stücken können drei Proben, und zwar nach Möglichkeit aus den Abfall-Enden, entnommen werden. Wenn sie den gestellten Vorschriften genügen, so gelten diese 100 Stücke als angenommen. Genügt eine dieser drei Proben nicht, so dürfen dafür aus der betreffenden Materialmenge zwei neue entnommen werden. Entspricht eine von diesen wiederum den Anforderungen nicht, so kann das Material verworfen werden.

A. Zcrreissproben.

Es müssen mindestens betragen:

1. hei F 1 acheisen, Formeisen (Winkel-, Rund Vierkant- und Trägereisen; I, CZ. ~L. T und ähnlichen Walzeisen) und bei solchen Blechen, welche im wesentlichen nur in der Längsrichtung beansprucht werden, a) Zugfestigkeit in der Längsrichtung, wenn die Dicke beträgt:

a) 10 mm oder weniger

2.    bei Blechen mit ausgesprochener Längsrichtung, welche vorwiegend Biegungsspannungen aufzunehmen haben, z. B. bei Stegblechen von Blechträgern,

a)    Zugfestigkeit in der Längsrichtung . 35 kg/qmm,

b)    Dehnung 10 pCt.,

c)    Zugfestigkeit in der Querrichtung . 28 kg/qmm,

d)    Dehnung 3 pCt.

3.    bei Blechen ohne ausgesprochene Längs-l* i c h t u n g, welche vorwiegend durch S p a n n u n g e n in verschiedenen Richtungen beansprucht sind, z. B. bei Anschlussblechen,

a)    Zugfestigkeit in der Hauptwalzrichtung 35 kg/qmm,

b)    Dehnung 10 pCt.,

c)    Zugfestigkeit in der Querrichtung. . 30 kg/qmm,

d)    Dehnung 4 pCt.

4. bei Eisen für Niete, Schrauben und dergl. bis zu 25 mm einscld. Durchmesser:

a)    Zugfestigkeit in der Längsrichtung. 38 kg/qmm,

b)    Dehnung 18 pCt.;

von mehr als 25 bis einschl. 40 mm Durchmesser:

3G kg/qmm,

5. bei Zoreseisen:

a)    Zugfestigkeit .

b)    Dehnung 6 pCt.

33 kg/qmm,

nun

d = 12 „ d — 16 „ d = 21 „

Ol Ol

11

11

99

90° „

ci =

11

b) Stauchproben.

Ein Stück Nieteisen, dessen Längegleich dem doppelten Durchmesser ist, soll sich im warmen, der Verwendung entsprechenden Zustande bis auf ein Drittel der Länge zusammenstauchen lassen, ohne Risse zu zeigen.

P>. Sonstige Proben.

1. Flacbeisen, Formeisen und Bleche, a) Biegeproben.

Längsstreifen müssen über eine Rundung von 13 Halbmesser winkelförmig gebogen werden können, ohne dass sich an der Biegungsstelle ein Bruch im Eisen zeigt. Der Winkel a, welchen ein Schenkel bei der Biegung zu durchlaufen hat, beträgt in Graden

für Biegung in kaltem Zustande: u ~ 50⁰ bei Eisendicken d= 8 bis 11 nun a = 35° „ a = 25 ⁰ „ a = 15° „

für Biegung in dunkelkirschrotem Zustande: a = 120° bei Eisendieken d = bis 25 mm

d = über 25    „

b) Ausbreitproben.

Im rotwarmen Zustande muss ein auf kaltem VT ege abgetrennter 30 bis 50 mm breiter Streifen eines Winkeleisens, Flacheisens oder Bleches mit der parallel zur Faser geführten, nach einem Halbmesser von 15 mm abgerundeten Hammerfinne bis auf das l^fache seiner Breite ausgebreitet werden können, ohne Spuren einer Trennung im Eisen zu zeigen.

2. Nieteisen.

a) Biegeproben.

Nieteisen soll kalt gebogen und mit dem Hammer zusammengeschlagen eine Schleife mit einem lichten Durchmesser gleich dem halben Durchmesser des Rundeisens bilden können, ohne Spuren einer Trennung im Eisen zu zeigen.

§ 2. Flusseisen.

Das Flusseisen soll eine glatte Oberfläche ohne Schiefer und Blasen zeigen und darf weder Kantenrisse noch unganze Stellen haben.

War eine satzweise Prüfung vereinbart, so muss jedes dem Abnahmebeamten vorgelegte Stück die betreffende Satznummer tragen. Aus jedem so vorgelegten Satze dürfen 3 Stück, höchstens jedoch von je 20 oder angefangenen 20 Stück 1 Stück entnommen und zu nachstehenden Proben verwendet werden.

War eine satzweise Prüfung nicht vereinbart, so können von je 100 Stück 5, höchstens jedoch von je 2000 oder angefangenen 2000 kg desselben Walzprofils 1 Stück zu Probezwecken entnommen werden.

Tn beiden Fällen sollen zu den Proben möglichst Abfallenden verwendet werden.

Entsprechen alle Proben den gestellten Vorschriften, so gilt das zugehörige Material als abgenommen. Für jede nicht genügende Probe dürfen aus der betreffenden Materialmenge zwei neue Proben entnommen werden. Entspricht eine derselben wiederum den Anforderungen nicht, so kann das Material verworfen werden.

Die nachfolgenden Bestimmungen gelten für Material von 7 bis 28 mm Dicke; für andere Dicken sind besondere Vereinbarungen zu treffen.

A. Zerreissproben.

Es soll betragen: in der Längsrichtung

die Zugfestigkeit mindestens 37, höchstens 44 kg/qmm; die Dehnung mindestens 20 pCt.; in der Querrichtung

die Zugfestigkeit mindestens 36, höchstens 45 kg/qmm; die Dehnung mindestens 17 pCt.; bei Niet- und Schrauben material

die Zugfestigkeit mindestens 36 kg, höchstens 42 kg/qmm; die Dehnung mindestens 22 pCt.

B. Sonstige Proben.

1. Flacheisen, Formeisen und Bleche, a) Biegeproben.

Sowohl Längs- als auch Querstreifen sind hellrotwarm zu machen, in Wasser von etwa 28° C. abzuschrecken und dann so zusammenzubiegen, dass sie eine Schleife bilden, deren Durchmesser an der Biegestelle gleich ist: bei Längsstreifen der einfachen, bei Querstreifen der doppelten Dicke des Versuchsstückes. Hierbei dürfen an Längsstreifen keine Risse entstehen; bei Querstreifen sind unwesentliche Oberflächenrisse zulässig.

b) Rotbruchproben.

Ein im rotwarmen Zustande auf 6 mm Dicke und etwa 40 mm Breite abgeschmiedeter Probestreifen soll mit einem sich verjüngenden Lochstempel, der 80 mm lang ist und 20 mm Durchmesser am dünnen, 30 mm am dicken Ende hat, im rotwarmen Zustande gelocht werden. Das 20 mm weite Loch soll dann auf 30 mm erweitert werden, ohne dass hierbei ein Einriss in dem Probestreifen entstehen darf.

2. Niet- und Schraubenmaterial, a) B i c g e p r o b e n.

Rundeisenstäbe sind hellrotwarm zu machen, in Wasser von etwa 28° C. ahzuschrecken und dann so zusammenzubiegen, dass sie eine Schleife bilden, deren Durchmesser an der Biegestelle gleich der halben Dicke des Versuchsstückes ist. Hierbei dürfen keine Risse entstehen.

b) St auch proben.

Ein Stück Schrauben- oder Nieteisen, dessen Länge gleich dem doppelten Durchmesser ist, soll sich im warmen, der Verwendung entsprechenden Zustande bis auf ein Drittel seiner Länge zusammenstauchen lassen ohne Risse zu zeigen.

§ 3. Flussstahl.

Die aus Flussstahl herzustellenden gegossenen oder geschmiedeten Teile (Auflagerteile oder dcrgl.) sollen eine Festigkeit von 45 bis 60 kg/qmm und eine Dehnung von mindestens 10 pCt. aufweisen.

§ 4. Gusseisen.

Die aus Gusseisen bestehenden Teile müssen, wenn nicht Hartguss oder Gusseisensorten ausdrücklich vorgeschrieben sind, aus grauem weichem Eisen sauber und fehlerfrei hergestellt sein.

Die Zugfestigkeit soll bei Gusseisen mindestens 12 kg/qmm betragen.

Es muss möglich sein, mittels eines gegen eine rechtwinklige Kaute des Gussstückes mit dem Hammer geführten Schlages einen Eindruck zu erzielen, ohne dass die Kante abspringt.

Ein unbearbeiteter quadratischer Stab von 30 mm    überschreiten. Bei Säulen    von grösserem    Durchmesser

Seite, auf zwei 1 m von einander entfernten Stützen    und grösserer    Länge wird    der zulässige Unterschied für

liegend, muss eine allmählich bis zu 450 kg zunehmende    je 100 mm Mehrdurchmesser und für je 1    m Melirlänge

Belastung in der Mitte aufnelnnen können, bevor er bricht,    um je ¹/a mm    erhöht.

Die Wanddicke soll jedoch in keinem Falle weniger

Sollen Säulen aufrecht gegossen werden, so ist das

Der Unterschied der Wanddicken eines Querschnittes, der überall mindestens den vorgeschriebenen Flächeninhalt als 10 mm betragen, haben muss, darf bei Säulen bis zu 400 mm mittlerem

Durchmesser und 4 m Länge die Grösse von 5 mm nicht besonders anzugeben.

III. Herstellung der Eiseiikonstriiktion.

.    .    1 cbm zu 7250 kg,

,, 7800 .. „ 7850

für Schweisseisen .    .

3. Jede Bearbeitung des Materials, insbesondere des Sind die für die Verdingung seitens des Bestellers    Flusseisens und Flussstahls, hat entweder im kalten

gefertigten Zeichnungen nur allgemein gehalten, so ist    oder mindestens im rotwarmen Zustande zu erfolgen,

der Unternehmer verpflichtet, auf Grund der beglaubigten    Jede Bearbeitung oder Materialbeanspruchung in einem

Kopien jener Verdingiingszeichnungen die für die Aus-    zwischenliegenden Wärmezustand (sogen. Bl au wärme) ist

füllrung der von ihm übernommenen Arbeiten erfoider-    tunlichst zu vermeiden. Hat trotzdem eine solche stattlichen Wcrkzeichmmgen anfertigen zu lassen und diese    gefunden, so ist das fertige Gebrauchsstück in geeigneter

mit seiner Unterschrift in zwei Ausfertigungen dem Be-    Weise auszuglühen.

steiler so zeitig zur Genehmigung einzureichen, dass kein    4. Wird Flusseisen mit der Schere geschnitten, so

Aufenthalt der Arbeit eintritt. Eine durchgesehene Aus- ist das neben dem Schnitt befindliche Material in min-fertigung, welche der Ausführung und (1er Abnahme zu    destens 2 mm Breite durch Hobeln oder Fräsen zu

Grunde gelegt wird, erhält der Unternehmer, falls nicht    beseitigen; ausgenommen sind unwesentliche Teile, Futter-

iu den besonderen Bedingungen eine andere Frist fest-    stücke u. s. w.

gesetzt ist, spätestens zehn Tage nach der Einsendung    5. Alle Schrauben- und Nietlöcher, mit Ausnahme

zurück. Wird der festgesetzte Zeitraum vom Besteller derjenigen in Futtcrplattcn, welche gelocht werden dürfen, überschritten, so soll dem Unternehmer eine der Ueber-    sind zu bohren. Der an den Löchern entstandene Grat

schreitung entsprechende Hinausschiebung des Termins für    muss vor dem Zusammenlegen und Nieten der Stücke

die Fertigstellung der Eisenkonstruktion gewährt werden,    sorgfältig entfernt werden.

§ 5. Zeichnungen und Berechnungen.

Die dem Vertrage zu Grunde zu legenden Zeichnungen, Gewichtsbcreclmungen und vorhandenen statischen Berechnungen, insoweit sie vom Besteller angefertigt worden sind, erhält der Unternehmer bei der Zuschlagserteilung. Gehen sie dem Unternehmer später zu, so rückt der Liefertermin entsprechend hinaus.

Sind diese Zeichnungen, abgesehen von Uebersichts-darstelhingen, als Werkzeichnungen im Massstabe von mindestens ¹/ao der natürlichen Grösse für ganze Haupt-träger und x/io bis ¹/i für einzelne Teile ausgeführt, so werden keine weiteren Spezial Zeichnungen vom Unternehmer verlangt.

Letzterer ist jedoch verpflichtet, die Vertragszeichnungen zu prüfen, gefundene Fehler anzuzeigen und etwa vorhandene Unklarheiten nach Verständigung mit dem Besteller zu beseitigen. Tn der Ausführung sich vor-(indende Mängel können durch Unklarheit oder Unvollkommenheit der Zeichnungen nicht entschuldigt werden.

Abänderungen der Konstruktion sowie Abweichungen von der Zeichnung, welche der Unternehmer für wünschenswert hält, hat er rechtzeitig schriftlich zu beantragen.

Aenderungen, welche der Besteller nach Abschluss des Vertrages anordnen sollte, hat der Unternehmer auszuführen. lieber die ihm dafür etwa zu bewilligende Entschädigung bezw. Fristverlängerung ist womöglich vorher eine Vereinbarung zu treffen.

Sind Werkzeichnungen vom Unternehmer vorzulegen, so erfolgen Materialbeschaffung und Arbeiten, soweit die Abmessungen nicht schon durch die Verdingungszeichnungen klargestellt sind, vor Rückempfang der geprüften Werkzeichnungen lediglich auf Gefahr des Unternehmers.

Werden nur überschläglich ermittelte Gewiclits-Verzeichnisse als für die Verdingung genügend erachtet, so hat der Unternehmer, auf Verlangen, eine genaue (Jewich tsberoeh nimg einzureichen.

Als Einheitsgewichte sind anzunehmen: für Gusseisen

. . 1

für Flusseisen und Flussstahl .    .    1

§ 6. Bearbeitung.

Die sämtlichen Konstruktionsteile müssen genau den Zeichnungen entsprechen und folgende Bedingungen erfüllen:

1.    Die durch Nietung oder Verschraubung zu vereinigenden Eisenteile sind genau auszurichten, so dass die Fugen dicht schliessen.

Das Verstemmen der Fugen vor Prüfung und Abnahme ist nicht gestattet.

2.    Sämtliche Eisenteile müssen, entsprechend den in den Zeichnungen angegebenen Abmessungen, aus dem Ganzen gewalzt bezw. geschmiedet oder gegossen sein und dürfen nicht durch Zusammenschweissen einzelner Teile gebildet werden. Ausnahmen sind besonders festzustellen.

6. Die Xietlöclier müssen den vorgescliriebenen Durch-    zu versehen. Der Firniss muss dünnflüssig und schnell

messer

und die in der Zeichnung vorgeschriebene Stellung    trocknend sein. Bis der Leinölfirniss genügend ange

und Versenkung erhalten.

Die zusammengehörigen Nietlöcher müssen gut V eise unter Schutz zu halten.

Bevor ein deckender Anstrich aufgebracht wird, ist

trocknet ist, sind die gestrichenen Eisenteile in geeigneter

7.

dem Besteller entsprechende Mitteilung zu machen, damit er die Eisenteile vorher prüfen kann. Erst nach Er-

aufeinander passen. Verschiebungen sind bis höchstens 5 pCt. des Loch durch messers zulässig; sie müssen jedoch durch Aufreiben mit der Reibahle ausgeglichen werden.

Nietbolzen einzuziehen.

In derartig aufgeriebene Löcher sind entsprechend stärkere ledigung der bei dieser vorläufigen Abnahme für erforderlich erachteten Nacharbeiten und nach Erneuerung des

8. Die Niete sind im hellrotwarmen Zustande, nach Befreiung von dem etwa anhaftenden Glühspan, in die    dierung der Teile mit dem in den besonderen Bedingungen

gehörig gereinigten Nietlöcher unter gutem Vorhalten (wo    vorgeschriebenen Grundanstriche erfolgen. Diejenigen

tunlich mit Nietwinden) einzuschlagen. Sie müssen die Flächen, welche durch andere verdeckt werden, sind vor

der Zusammensetzung zu streichen.

In allen zwischen den Konstruktionsteilen bleibenden

etwa beschädigten Leinölfirniss-Anstriches darf die Grun-

Löcher nach der Stauchung vollständig ausfüllen.

Setz- und Schliesskopf müssen zentrale Lage haben, gut und vollanliegend ausgeschlagen sein, und es darf    freien Räumen, in denen sich Wasser ansammeln kann,

dabei keine Vertiefung entstehen. Der etwa entstandene    muss für besonders sorgfältigen Anstrich, sowie für den

Bart ist sorgfältig zu entfernen. Die Nietköpfe dürfen    Abfluss des Wassers durch entsprechend gebohrte Löcher

keinerlei Risse zeigen.

Die Niete zu verstemmen ist nicht gestattet.

Nach dem Vernieten ist zu untersuchen, ob die Niete vollkommen festsitzen und nicht prellen. Alle nicht fest cin-gezogenen oder den sonstigen obengenannten Bedingungen sind die Köpfe der auf der Baustelle eingeschlagenen nicht entsprechenden Niete sind wieder herauszuschlagen Niete von Rost zu reinigen und zu grundieren. Sämtliche

Sorge getragen werden. Ist letzteres nicht angängig, so ist der Raum, soweit tunlich, mit Asphaltkitt oder einem anderen geeigneten Materiale auszufüllen.

Nach erfolgter Aufstellung der Eisenkonstruktion

Die weiteren Anstriche sind, falls nicht besondere Vereinbarung erfolgt, von der Lieferung ausgeschlossen.

Wird eine Verzinkung, Verzinnung oder Verbleiung von Eisenteilen vorgeschrieben, so muss sie als ein das Eisen vollständig bedeckender, gleichmässiger, gut haf-

und durch vorschriftsmässige zu ersetzen. In keinem Fugen sind sorgfältig zu verkitten. Falle ist es gestattet, die Niete im kalten Zustande nachzutreiben.

§ 8. Prüfung während der Herstellung.

9. Die vorkommenden Schraubengewinde müssen nach der Withwortlrsehen Skala rein ausgeschnitten sein. Die Muttern dürfen weder schlottern, noch zu festen Gang haben. Die Köpfe und Muttern müssen mit der ganzen tender Ueberzug hergestellt werden, zur Anlage bestimmten Fläche aufliegen.

Dem Besteller steht das Recht zu, sich von der Ver-tragsmässigkeit der Materialien und der Arbeit durch

Bei schiefen Anlageflächen sind die Köpfe, soweit sic nicht genau angepasst werden, ebenso wie die Muttern,

mit entsprechend schiefen Unterlagplatten zu versehen.

bind nach Angabe dei Zeichnungen oder der Be- Proben und durch fortwährende oder zeitweise Prüfung dingungen gedrehte Schraubenbolzen zu verwenden, so selbst oder durch sachverständige Techniker zu iibcr-müssen diese in die für sie bestimmten Bohrlöcher genau

passen.

Den mit der Prüfung Betrauten sind die zu den Proben und Untersuchungen notwendigen Werkzeuge und Arbeitskräfte unentgeltlich zur Verfügung zu stellen.

Bei der Ausschreibung ist näher anzugeben, in welchem Umfange die Proben gewünscht werden.

Die Prüfung des Materials erfolgt auf Verlangen des Unternehmers auf den Hüttenwerken.

zeugen. Der Unternehmer hat dafür zu sorgen, dass dem Besteller sowie seinen Vertretern hierbei stets und überall

10. Die Konstruktionsteile sind auf sicheren Unter- Zutritt zu den betreffenden Werkstätten gestattet werde, lagen zusammenzupassen. Hierbei ist darauf zu achten, dass keiner dieser Teile in eine einseitige Spannung gezwängt wird, dass ihre Verbindung vielmehr gelöst werden kann, ohne dass die bezüglichen Stücke auseinander federn.

Sollten bei der Vernietung einzelne Konstruktionsteile sich verziehen, so müssen die Verbindungen gelöst und die vorhandenen Fehler sorgfältig beseitigt werden.

Wenn der Unternehmer oder das betreffende Hütten

werk die erforderlichen Einrichtungen für die vorge-| schriebenen Prüfungen der zu verwendenden Materialien nicht zur Verfügung stellt, so kann der Besteller die Die einzelnen feile sind vor dem Zusammensetzen Prüfungen auf Kosten des Unternehmers anderweit von allen Unreinheiten, sowie von Rost und Hammer- führen lassen, schlag zu befreien. Der Unternehmer ist gehalten, die

ihm beabsichtigte Reinigungsweise in dem Angebot unentgeltlich zu liefern, anzugeben, falls in den besonderen Bedingungen nicht ein bestimmtes Verfahren vorgeschrieben ist oder der Unternehmer von der Vorschrift abznweichen wünscht.

Das Nieten auf dem Bauplatze ist soviel wie irgend möglich zu beschränken.

§ 7. Reinigung und Anstrich.

aus-

Die Materialien zu den Proben hat der Unternehmer von

Zu den Proben sind im allgemeinen abfallende Abschnitte und kleinere Stücke zu verwenden, jedoch soll der mit der Prüfung Betraute in der Auswahl der Probe-

stücke nicht beschränkt sein. Das abgenommene

vor-

Falls die Reinigung auf chemischem Wege stattfindet, ist der Unternehmer für das etwaige Nachrosten infolge nicht    schriftsmässige Material ist als solches zu stempeln. Nicht

genügend sorgfältiger Entfernung der Säure verantwortlich,    vertragsmässig befundene Teile sind so zu bezeichnen,

dass ihre Verwerfung erkannt werden kann, ohne dass durch diese Bezeichnung das Material für andere Zwecke

Die auf chemischem Wege gereinigten Stücke (Platten,

Stäbe u. s. w.) sind unmittelbar nach der Reinigung in

heissem Zustande mit einem Anstrich von Leinölfirniss i unbrauchbar gemacht wird.

Der Besteller ist berechtigt, die Erstattung der durch die Abnahme an einem anderen Orte als der Konstruktionswerkstätte erwachsenden besonderen Reisekosten vom Unternehmer zu verlangen.

Sollten bei der Prüfung der fertigen Konstruktionsteile, sei es in der Werkstatt oder während der Aufstellung am Bauplatze, Mängel in der Ausführung einzelner Stücke wahrgenommen werden, so ist der Unternehmer verpflichtet, die mangelhaften Stücke auf eigene Kosten durch andere, vorschriftsmässige zu ersetzen, ohne dass ihm hieraus ein Anspruch auf Verlängerung der festgesetzten Vollendungsfristen oder auf Erlass der Verzugsstrafe erwächst.

platten und die sorgfältig abgearbeiteten Auflager- bezw. Widerlagsteine eine Zwischenlage von Zement, Blei oder einer entsprechenden härteren Legierung in geeigneter Weise einzubringen.

Die hierzu erforderlichen Maurer- und Steinmetzarbeiten liefert der Besteller, ebenso das nötige Material (Zement, Blei oder eine Legierung), beides auf seine Kosten.

§ 10. Gerüste und Aufstellung.

Die Prüfung auf den Hüttenwerken und in der Werkstatt des Unternehmers muss entscheidend sein für die innere Güte des Materials. Bei der Aufstellung können nur einzelne Stücke wegen äusserer Fehler, die hier erst bemerkt werden, verworfen werden.

Die Art der Aufstellung der Eisenkonstruktion und die Konstruktion der Rüstungen bleiben, soweit nicht bei der Ausschreibung besondere Vorschriften gegeben sind, dem Ermessen des Unternehmers überlassen; er hat jedoch dem Besteller seine Absichten in dieser Beziehung unter Vorlage der nötigen Zeichnungen rechtzeitig zur Kenntnisnahme mitzuteilen und dessen Einwände zu berück-

sichtigen.

§ 9. Auflagerung der Brücken.

Die Auflagersteine für die Konstruktion werden dem Unternehmer in richtiger Höhenlage überwiesen; auch werden ihm die Mittellinie der Brücken-Konstruktion und die Pfeilerachsen auf den Pfeilern durch deutliche Merk-

Der Besteller übernimmt durch seine Zustimmung keine Verantwortlichkeit für die Haltbarkeit der Gerüstkonstruktion, vielmehr fallen alle bei den Aufstellungsarbeiten vorkommenden Unfälle und deren Folgen lediglich dem Unternehmer zur Last.

Hebezeuge und sonstige zur Aufstellung erforderliche Geräte hat der Unternehmer auf seine Kosten zu beschaffen und zu unterhalten.

Die Gerüste dürfen Verkehrsstrassen und Gewässer

male angegeben.

Für die richtige Lage der Widerlagsmauern und Auflager zu einander haftet der Besteller. Es ist jedoch nur soweit einengen, als es die zuständigen Behörden Sache des Unternehmers, sich hiervon vor Beginn der gestatten. Die Gerüstkonstruktionen unterliegen deshalb Aufstellung durch eigenes Messen nach den Zeichnungen der durch den Besteller zu vermittelnden Genehmigung der zu überzeugen, bei Vorgefundenen Abweichungen an den betreffenden Behörden. Der Besteller hat den Unternehmer

Besteller zu berichten und den Bescheid abzuwarten. bereits bei der Ausschreibung, jedoch ohne Verbindlichkeit, Entsteht dadurch ein Aufenthalt in den Aufstellungs- auf die besonderen Verhältnisse in dieser Beziehung aufarbeiten, so ist der hierbei dem Unternehmer erwachsende merksam zu machen und Angaben über die Zufahrtswege Schaden diesem zu vergüten.    zur Baustelle und ihre Verbindung mit der betreffenden

Zu diesen Messungen wird dem Unternehmer auf Eisenbahnstation, sowie über die Bodenbeschaffenheit (mit seinen Antrag seitens des bauführenden Beamten unent- Rücksicht auf Rammarbeit), die Wasserverhältnisse (Hocli-geltlich Beihilfe geleistet.

Eine Verspätung gegenüber der vertragsgemässen UebcrWeisung¹ des zur Aufnahme der Konstruktion bestimmten Mauerwerks, welche eine Verzögerung in dem Beginne der Aufstellung nach sich zieht, hat eine entsprechende Verlängerung der Fertigstellungsfrist für die nung des Unternehmers zu veranlassen. Eisenkonstruktion sowie Ersatz etwaigen Schadens unter    Von der bevorstehenden Inangriffnahme des Gerüst-

Berücksichtigung der möglicherweise eingetretenen ver- baucs ist dem Besteller rechtzeitig Kenntnis zu geben.

Die Wiederentfernung der Gerüste und die Wiederbeseitigung aller infolge der Aufstellungsarbeiten entstandenen Veränderungen und Beschädigungen am Baue die Druckabgabe auf sie und von ihnen auf die Unterlag-    selbst oder an den benachbarten Grundstücken hat der

bezw. Widerlagsteine eine möglichst gleichmässige ist,    Unternehmer auf seine Kosten mit möglichster Beschleu-

Zu diesem Zwecke ist zwischen die Lagerflächen der Grund- j nigung zu bewirken.

und Niedrigwasser) und über Eisgang beizufügen.

Allen Anforderungen der zuständigen Aufsichtsbehörde hat der Unternehmer sich zu unterwerfen und in der gestellten Frist nachzukommen, widrigenfalls der Besteller berechtigt ist, das Erforderliche ohne Weiteres auf Rech

änderten Verhältnisse (in Bezug auf Witterung, Länge des Arbeitstages u. s. w.) zur Folge.

Die Aufstellung der Auflager soll so erfolgen, dass

IY. Abnahme.

§ 11. Prüfung nach Vollendung.

A. Allgemeine Untersuchung.

Nach Vollendung der Eisenkonstruktion ist auf Grund einer auf alle Teile sich erstreckenden Untersuchung bezüglich deren vertragsmässiger Herstellung dem Unternehmer seitens des Bestellers eine schriftliche Bescheinigung über den Befund auszustellen, oder auf Verlangen eines der beiden Vertragsschliessenden eine beiderseits zu unterschreibende Verhandlung aufzunehmen.

Mit der Beseitigung der etwa Vorgefundenen Mängel hat der Unternehmer sofort zu beginnen.

Auf Verlangen des Unternehmers erfolgt die Untersuchung im Anschlüsse an die Vollendungsarbeiten der Aufstellung.

Von dem in Aussicht stehenden Vollendungstage ist der Besteller bezw. dessen Stellvertreter vorher in Kenntnis zu setzen.

C. Ergebnisse der Probebelastungen.

Eine geringe bleibende Durchbiegung der Gesamt-konstruktion nach Entfernung der ersten Probelast soll nicht der fehlerhaften Ausführung zugcschrieben werden, wenn hierbei eine Formänderung einzelner Konstruktionsteile (Verbiegen der Vertikalen, Trennung an den Verbindungsstellen, Ausweichen der gedrückten Teile und Aehnliches) nicht nachgewiesen werden kann. Doch darf eine fernere bleibende Durchbiegung bei anderweiten Versuchen nicht wahrgenominen werden.

Uebersteigt die gemessene elastische Durchbiegung die rechnerisch bestimmte, so berechtigt dies den Besteller in dem Falle zur Zurückweisung der gelieferten

B. Probebelastungen.

Die Konstruktionen können auf Kosten des Bestellers Probebelastungen unterworfen werden, welche wie folgt auszuführen sind:

1. bei Eisenbahnbrücken:

Jedes Gleis der Brücke ist mit einem Zuge zu belasten, welcher den bei der Berechnung gemachten Annahmen möglichst entspricht. Dieser Zug ist in zweckentsprechender Stellung auf die Brücke zu bringen und einige Zeit darauf stehen zu lassen, wobei die Durchbiegung der Hauptträger als Unterschied der Senkungen der Trägermitte und der Trägerstützpunkte sich ergibt. Nach Entlastung ist die bleibende Setzung festzustellen und die elastische Durchbiegung zu berechnen.

Ferner ist die Brücke von demselben Zuge mit der grössten für die betreffende Eisenbahn zulässigen Geschwindigkeit zu befahren und hierbei sind, wie vorhin, die elastischen und die bleibenden Durchbiegungen der Hauptträger, sowie (soweit möglich) die Seitenschwankungen der letzteren zu bestimmen.

Bei kontinuierlichen Trägern müssen die ungünstigsten Belastungsfälle für die einzelnen Oetfnuugen berücksichtigt werden.

2. bei Strassen brücken.

a)    eine ruhende, gleichförmige, der statischen Berechnung entsprechende Belastung ist, von einem Ende der Brücke beginnend, auf die Fahrbahn und die Fuss-wege zu bringen und einige Zeit darauf zu belassen.

Die Durchbiegung der Hauptträger ist zu messen und hierauf die Brücke zu entlasten, wonach die bleibende Durchbiegung ermittelt wird.

b)    Ein Lastwagen-Zug, welcher den bei dem Entwürfe der Konstruktion gemachten Annahmen entspricht, ist zuerst im Schritt auf die Brücke zu fahren und sodann einige Zeit auf ihr zu belassen.

Tn beiden Fällen sind die elastische und die bleibende Durchbiegung zu bestimmen.

c)    Das beliebig schnelle Fahren von Fuhrwerken und das Marschieren von Menschen im Tritt auf der Brücke ist bei den Proben nicht ausgeschlossen, muss jedoch, wenn beabsichtigt, in den besonderen Bedingungen vorgesehen sein.

Bei kontinuierlichen Trägern ist der ungünstigste Belastnngsfall für die einzelnen Oeffnungen zu berücksichtigen.

3. bei Hochbauten.

Die hierfür gültigen Vorschriften sind in besonderen Lieferungsbedingungen festzustellen.

nur

Konstruktion oder eines Teiles derselben, wenn er im stände ist, den Nachweis zu führen, dass das Uebermass der elastischen Durchbiegung in Mängeln der Ausführung oder des Materials seinen Grund hat.

Bei Beurteilung der Probebelastungs-Ergebnisse ist auf Temperaturunterschiede, sowie auf die ungleichmässige Erwärmung durch die Sonne Rücksicht zu nehmen.

Alle Mängel, welche bei der Probebelastung an der Eisenkonstruktion sich heraussteilen und auf Fehler in (lei* Ausführung oder im Material zurückzuführen sind, bat der Unternehmer innerhalb einer angemessenen, vom Besteller festzusetzenden Frist auf seine Kosten zu beseitigen, widrigenfalls dem Besteller das Recht zusteht, die erforderlichen Aenderungen durch einen anderen auf Kosten des Unternehmers ausführen zu lassen.

§ 12. Abrechnung.

Die Abrechnung erfolgt, wenn nicht eine Pauschalsumme vereinbart ist, nach dem Gewichte. Zu diesem Zwecke sollen sämtliche Konstruktionsteile gewogen werden. Ist dies nicht durchführbar, so ist von den gleichen Konstruktionsteilen eine vom Besteller anzugebende und vom Unternehmer als genügend anerkannte Anzahl zu verwiegen. Die hiernach ermittelten Stiick-gewichte sind der Berechnung des Gesamtgewichtes zu Grunde zu legen. Alle Verwiegungen sollen in Gegenwart eines Beamten des Bestellers, oder mit Einverständnis des Bestellers, durch einen öffentlichen, zur Ausstellung von Wagescheinen berechtigten Beamten geschehen.

Hierbei wird jedoch nur ein Mehrgewicht bis 3 pCt. bei Sehweiss- und Flusseisen, bezw. bis 5 pCt. bei Gusseisen und Flussstahl gegenüber dom berechneten Gesamtgewichte bezahlt. Mindergewicht wird in Abzug gebracht.

Konstruktionsteile mit einem Mehrgewichte über 5 pCt. bei Sehweiss- und Flusseisen, bezw. 10 pCt. bei Gusseisen und Flussstahl, oder einem Mehrgewichte i über 2 pCt. gegen das berechnete Gewicht können zurückgewiesen werden.

Die Abnahme und Abrechnung der Arbeiten sowie die Zahlungen finden innerhalb der im Vertrage festzusetzenden Fristen statt.

§ 13. Garantiepflicht.

Für alle Schäden und Mängel, welche an dem Bauwerke infolge schlechten Materials oder fehlerhafter Ausführung der Eisenkonstruktion entstehen, bleibt der Unternehmer bis zum Ablaufe eines .Jahres nach stattgehabter Abnahme haftbar.

§ 14. Schlussbestimmung.

►Sollte der Unternehmer gegen eine der vorstehenden Bedingungen Einwendungen erheben wollen, so bat er diese schon bei Abgabe seines Angebotes vorzubringen.

Anhang*.

Tabellen über die von den deutschen Walzwerken gelieferten Walzeisen

mit deutschen Normalprofilen.

I. Ermittelung; und Bezeichnung; der Bezugsorte.

Um angeben zu können, woher, in welchem Umfange und unter welchen Bedingungen die Walzeisen nach den deutschen Normalprofilen zu Bauzwecken gegenwärtig zu beziehen sind oder demnächst zu beziehen sein werden, wurden im Namen der Herausgeber von dem Vorsitzenden der Kommission, Herrn Heinzerling, an alle ihm bekannten deutschen Walzwerke am 11. Februar 1897 und zum Teil wiederholt am 3. und 23. April 1897 Rundschreiben — unter Beifügung von 11 lithographierten Tafeln mit den Zeichnungen aller neuen Normalprofile in wirklicher Grösse — mit der Bitte gerichtet, ihm zur Vervollständigung des deutschen Normalprofilbuches alle wissenswerten Angaben über den gegenwärtigen Stand der Herstellung von Walzeisen nach den Normalprofilen auf ihren Werken sowie über die Bedingungen zukommen zu lassen, unter welchen sie zur Beschaffung von weiteren, bisher nicht gelieferten Normalprofileisen bereit sind. Durch die von achtundzwanzig nachstellend aufgeführten Walzwerken eingegangenen Schreiben, Tabellen, Zeichnungen und Profilbücher ist es möglich geworden, die in den nachfolgenden Tabellen enthaltenen, für den entwerfenden und ausführenden Techniker wichtigen Angaben über die Bezugsorte und die daselbst bereits vorhandenen Normalprofileisen sowie über die Bedingungen hinsichtlich der Höhe des zu bestellenden Quantums und der erforderlichen Lieferzeit zu machen, unter welchen die Walzeisen nach deutschen Normalprofilen zu Bauzwecken gegenwärtig von den genannten Werken zu beziehen sind.

Die vollständigen Namen und zugehörigen Telegramm-Adressen der in nachstehender Tabelle teilweise mit abgekürzten Bezeichnungen in alphabetischer Reihenfolge aufgeführten Walzwerke lauten:

Aachener Hütten-Aktien-Verein Rothe Erde bei Aachen. Telegramm-Adresse: Hüttenverein, Rothe Erde. Bismarckhütte in Bismarckhütte in Oberschlesien.

Borsig A., Berg- und Hüttenverwaltung in Oberschlesien.

Burbacher Hütte, Luxemburger Bergwerks- und Saarbrücker Eisenhütten-Aktien-Gesellschaft in Burbach bei Saarbrücken.

Deutscher Kaiser, Gewerkschaft Hamborn, Bruckhausen (Rhein). Telegramm-Adresse: Formstahl, Bruckhausenrhein.

Eisen- und Stahlwerk Bethlen Falva in Oberschlesien.

Gabriel & Bergenthal in Soest, Westfalen.

Gutehoffnungshütte, Aktien-Verein für Bergbau und Hüttenbetrieb in Oberhausen. Telegramm-Ad resse: Hoffnungshütte Oberhausen, Rheinland.

Harkort, Aktien-Gesellschaft für Eisenindustrie und Brückenbau, vorm. J. C. Harkort in Duisburg. Telegramm-Adresse: Harkort, Duisburg.

Hörder Bergwerks- und Hüttenverein in Hörde. Telegramm-Adresse: Hüttenverein Hörde.

Hoesch, Eisen- und Stahlwerk, jetzt Aktien-Gesellschaft in Dortmund. Telegramm-Adresse: Hoesch, Dortmund. Huldschinsky’sche Hüttenwerke, Aktien-Gesellschaft in Gleiwitz in Oberschlesien.

Kattowitzer Aktien-Gesellschaft für Bergbau und Eisenhüttenbetrieb in Kattowitz O/S.

Königin Marienhütte, Aktien-Gesellschaft, Cainsdorf in Sachsen. Telegramm-Adresse: Marienhütte, Cainsdorf. Konsolidierte Redenhütte in Zabrze in Oberschlcsien.

Krämer, Gebrüder, St. Ingberter Eisenwerk, Bayerische Pfalz.

Lothringer Eisenwerke in Ars a. d. Mosel. Telegramm-Adresse: Lothringerwerk, Ars, Mosel.

Mannstaedt & Cie., Aktien-Gesellschaft, Fassoneisen-Walzwerk, vormals Eisenwalzwerk Humboldt, Kalk bei Cöln. Telegramm-Adresse: Walzwerk Mannstaedt.

Oberschlesische Eisenbahn-Bedarfs-Aktien-Gesellschaft, Friedenshütte bei Morgenroth.

Oberschlesische Eisenindustrie, Aktien-Gesellschaft für Bergbau und Hüttenbetrieb in Gleiwitz.

Phoenix, Aktien-Gesellschaft für Bergbau und Hüttenbetrieb in Laar bei Ruhrort a. Rhein. Räderfabrik, Eisen- und Stahlwerk zu Eschweiler-Aue. Telegramm-Adresse: Phoenix, Ruhrort.

Quint, Gewerkschaft in Quint bei Trier. Telegramm-Adresse: Gewerkschaft Quint.

Röchling'sche Eisen- und Stahlwerke, Gesellschaft mit beschränkter Haftung, Völklingen an der Saar.

Telegramm-Adresse: Röchling, Völklingen.

Stumm, Gebrüder, Neunkircher Eisenwerk in Neunkirchen, Reg.-Bez. Trier.

Styrumer Eisen-Industrie in Oberhausen, Rheinland. Telegramm-Adresse: Eisenindustrie Oberhausenrhl. Union, Aktien-Gesellschaft für Bergbau, Eisen-und Stahl-Industrie, Dortmund. Telegramm-Adresse: Union, Dortmund.

Vereinigte Königs- und Laurahütte, Aktion-Gesellschaft, Königshütte in Oberschlcsien. de Wendel & Cie., Eisenhütte in Hayange, Moyeuvre und Stiring-Wendel, Lothringen. Telegramm-Adresse: Wendel-Hayange.

i.

ii.

Namen des Werkes

Gleichschenkelige

L-Eisen

Ungleichschenkelige

L-Eisen

II. Bezugsorte für Walzeisen zu Bauzwecken.

in.

IY.

V.

YI.

VII.

VIII.

IX.

X.

XI.

XII.

Breitfiissige

T-Eisen

I - Eisen

Belag-Eisen

T-Eisen

L-Eisen

IT- Eisen für Wagenbau

I-Eisen

Quadrant-

Handleisten-

Eisen

Eisen

Bemerkungen

Aachener Hütten-Aktien-Verein Rothe Erde bei Aachen ..............

Alle.

Alle.

6/3, 12,6.

3/3, 10/10, 14/14.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Die mit * versehenen Bedingungen sind der vierten Auflage des D. X.-P.-B. entnommen.

Bismarckhiitte in Bismarckhütte 0/S.....2, 3, S¹^, 4, 472,

5, 572/8 • 10, 0/10, 8/8 • 10.

Borsig A., Berg- und Hüttenverwaltung . .

27₂, 3, 37a, 4, 47'₂, 5, 572, 6, 67₂, 7, 772, 8, 9, 10, 11, 12.

13—150 111m.

Burbacher Hütte bei Saarbrücken . .

472 und alle folgenden.

4/6, 6V2/IO, 8/12, 10/15.

4/8, 5/10, 67₂/13, 8/16,

10/20.

5/5, 6/6, 7/7, 8/8, 9/9,

10/10.

77₂, 9, 11.

10, 12, 14, 16, 18,

Alle ausser 28.

Alle.

20.

Alle ausser 27, 29.

Alle.

Liefert nicht mehr in Schweisseisen.

Deutscher Kaiser, Gewerkschaft Hamborn . .

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle ausser 24, 28-

Alle.

Alle ausser 55.

Alle.

Lieferzeit für neue Profile 10—12 Wochen bei Bestellung’ von 200 Tonnen.

Eisen- und Stahlwerk Bethlen Falva, Aktien-Gesellschaft............

2, 21/2, 3, 37₂, 4, 472, 5, 5« ₂, 6, 67a, 7, 71/2, 8, 9, 10.

2/2,    21/2/272,    3/3,

3i/₂/372, 4/4, 41/2/41/2, 5/5, 6/6, 7/7.

Gabriel & Bergenthal, Soest

Alle bis einschl. 10.

4/4, Oi/2/lO, 0'/₂/13.

6/3, 9/472, 12/6, 16/8.

Alle bis einschl. 10/10.

5, 9, 11.

Alle bis einschl. 10.

3, 4, 5, G7₂, 8, 10.

4, 6, 8, 10.

Die jetzt nicht vorhandenen Profile werden bei Bestellung von mindestens 10 Tonnen geliefert.

Gutehoffnungshütte, Oberhausen . .

Alle.

Alle.

Allo ausser 18/fl, 20/10.

Alle ausser 14/14.

9, 7V*.

Alle ausser 3, 5, 20.

Alle ausser 30.

Alle.

Alle.

Liefert jetzt fehlende Profile beiBestellung von einigen 100 Tonnen.

Harkort, Aktien-Gesellschaft Duisburg . .

Alle ausser 14, 16.

4/6, OA/a/lO, 8/12,10/15. 5/10, 672/13, 8/16.

Die Anschaffung der neuen Profile ist vorläufig nicht beabsichtigt.

Hörder Bergwerks- und Hüttenverein, Hörde .

Alle ausser 14, 15, 16.

Alle ausser 10/20.

6/3, 8/4, 10/5, 12/0.

3/3, 5/5, 6/6, 8/8.

71/2.

4, 8, 12.

Alle ausser 3, 24, 28.

147a, 237a, 26.

Alle ausser 11, 13, 17, 19, 21, 23, 25, 27, 29, 55.

Lieferung neuer Profile nach Vereinbarung.

Hoesch, Eisen- und Stahlwerk, Dortmund . . .

Allo ausser P/2, 2, 27a, 14, 15, 10.

6%/7%b, 07,/lOb, 5/10.

5/5, 0/0, 7/7, 8/8, 9/fl,

10/10.

5, 0V₂, 8, 10, 12, 14. 10, 20.

Alle.

Alle ausser 25, 27, 29, 38, 40, 42% 45, 47, 50, 55.

Das Werk beschränkt sich auf die Herstellung der angegebenen Profile, und zwar in Flusseisen.

Huldschinsky’sche Hüttenwerke, Aktien-Gesellschaft, Gleiwitz..........

2, 2% 3, 3% 4, 47a, 5, 5V* 0, 67₂, 7, 77₂. 8. 9, 10, 11.

0/3, 7/3%

2/2,    2%2%    3/3,

372/372, 4/4, 472/472, 5/5, 6/6.

Fehlende Profile werden nach Vereinbarung gefertigt.

Kattowitzer Aktien-Gesellschaft für Bergbau und Eisenhüttenbetrieb, Kattowitz 0/S. .

2, 3, 4, 4% 5, 6, 6% 7, 77₂, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 10.

5/772-

4/4, 5/5, 7/7.

8, 10, 12, 14, 10, 18, 20, 22, 20, 30.

8, 10, 12, 13, 14, 15, 10, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 20, 28,30.

Fehlende Profile können nach Vereinbarung über Quantum und Zeit geliefert werden.

Königin Marienhütte, Cainsdorf

Alle bis 18 ausser 15.

2/3, 8/12, 2/4, 3/0. 4/8.

12/0, 18/9.

5/5, 9/9.

0, 9, 11.

4. Oi/a, 8, 10, 12.

10, 20, 20.

237*.

Alle bis 40 ausser 9, 13, 19, 21. 25, 27, 29.

5, 77,. 10.

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* Liefert jetzt fehlende Profile beiBestellung von 50-100 Tonnen in 8 Wochen.

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I.

II.

Namen des Werkes

ßleichschenkelige L-Eisen

Konsoldierte Redenhütte, Zabrze

2, 2i/₂, 3, 31/2, 4, 4'/₂, 5, 6, 6I/0, 7, 7i/₂, 8, 9, 10.

Krämer, Gebrüder, St. Ingbert, Bayerische Pfalz

Alle bis einschl. 12 ausser 11.

II. Bezugsorte für Walzefsen zu Bauzwecken. [Fortsetzung.)

Ungleichschenkelige L-Eisen

2/3, 2/4, 3/4i/a, 3/6, 4/6, 5/61/a, 5/71/2, 4/8 5/10.

III.

IV.

V.

VI.

VII.

VIII.

IX.

X.

XI.

XII.

Breitfüssige

T-Eisen

Hochstegige

T-Eisen

Belag-Eisen

T-Eisen

C- Eisen

C- Eisen für Wagenbau

I-Eisen

Quadrant-

Handleisten-

Eisen

Eisen

Bemerkungen

2/2, 7/7.

12, 19, 23, 30.

Bio jetzt fehlenden Profile werden nach Vereinbarung über Quantum und Lieferzeit beschafft.

Lothringer Eisenwerke, Ars a. d. Mosel

Alle ausser 11, 12, 13, 14, 15, 16.

3 a/41/2, 4/6, GVa/10,

8/12 b.

2/4 b, .3/0, 5/10.

4/4.

Alle.

10, 12, 16, 18, 20, 22, 26, 30.

Alle ausser 26.

Alle bis 30 einschl. ausser 25, 27, 29.

Das Werk liefert vorläufig nur die angegebenen Profile.

Mannstaedt & Cie., Kalk b. Cöln

Alle bis 14.

Alle ausser 10/15, 8/16,

10/20.

Alle bis einschl. 12/6.

Alle ausser 12/12,14/14.

Alle ausser 18, 20.

4, 6, 8.

Die jetzt nicht vorhandenen Profile werden nach Vereinbarung über Quantum und Lieferzeit beschafft.

Oberschlesische Eisenbahn - Bedarfs - Aktien -Gesellschaft, Friedenshütte b. Morgenroth

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle ausser 25, 27,

29.

Oberschlesische Eisenindustrie, Aktien-Gesell-schaft für Bergbau und Hüttenbetrieb in Gleiwitz.............

Die fehlenden Profile können bei Aufgabe lohnender Quanten in kürzester Frist geliefert werden.

2, 2«/*, 3, 31/2, 4, 4i/,, 5, 6, O'/a, 7, 7>/₉, 8, 9, 10, 11, 12. 13.

8/12, 6,i/₂/10.

7/31/a, 8/4.

6/6, 7/7, 8/8.

8.

Phoenix, Aktien-Gesellschaft, Ruhrort . .

Alle.

Alle ausser 2/3, 2/4, 3/0, 4/8, 8/16.

10/5, 12/0, 16/8.

Allo ausser 2/2,2,/₂/2¹/₂,

a/a, iWk 12/12,

14/14.

Alle ausser 4.

5, 12, 20.

Alle ausser 23^2,26.

10

Lei Bestellung von mindestens KXJ Tonnen eines Profils werden jetzt fehlende Profile geliefert. — Liefert nur in Flusseisen.

Quint, Gewerkschaft bei Trier

Alle bis 13 einschl.

Alle ausser 10/15, 8/10,

10/20.

Alle ausser 10/8, 18/9,

20/10.

Alle ausser 12/12,14/14.

Alle ausser 18, 20.

3, 4, 8.

101₂.

Liefert in Schweiss-eisen.

Röchling’sche Eisen- und Stahlwerke, Völklingen a. d. Saar.............

Alle bis 13 einschl.

2/3, 3/4i/₂, 4/G, 01/2/10, 2/4, 3/fl. Oi/a/LL

Alle bis 8/8 einschl.

Alle ausser 6.

8 und die folgenden

ausser 24, 28.

Alle ausser 30.

Alle ausser 25, 27. 29, 55.

Die jetzt nielit vorhandenen Profile werden bei genügender Bestellung in 1—3 Monaten geliefert.

Stumm, Gehr., Neunkirchen

Alle bis 15.

3/3, 2/4, 3/41/,, 3/0, 4/0, 4/8, 5/10.

Alle bis 10/10.

6, 1% 9.

Von 0¹/.» ab alle ausser 24. 28.

US/,, 231/.,. 10'/,.

Alle ausser 25, 27, 29, 55.

Die neuen Profile werden bei grösserem Bedarf geliefert.

Styrumer Eisenindustrie, Oberhausen , .

2, 21/2, 31», 3>/₃ b, 4 b, 5 b, 0, 0,1/2, 7,71/2, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14.

2/3b, 3/4V₂,4/6,6i/2/10, 8/12, 10/15.

7/7.

* Die jetzt fehlenden Profile werden nach Vereinbarung über Quantum und Zeit beschafft.

Union, Dortmund

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Alle.

Vereinigte Königs- und Laurahütte, Königshütte

Alle ausser l'/a, 2¹ /j, 4¹/*, 7, 14, 10.

5/7% 8/12, 5/10, 8/10.

0/3, 7/3'/*, 10/5.

2/2,    272/27*,    3/3,

3V»/3Vä,4/4, 4» ₂/4V*, 5/5, 6/6.

10, 12, 14, 10, 18, 20, 22, 26.

Alle.

Alle bis 30 einschl. ausser 29.

F i n f uh rung weite re r Profile nach Bedarf. Spalte 1—1V Schweissund Flusseisen. Spalte VII-IX Flusseisen.

de Wendel & Cie., Hayingen

Alle.

4/0, 07₂/10, 07.2/18.    6/3, 9/47* 12/0, 10/8.

Alle ausser 12/12.14/14.

5, 9, 11.

Alle.

Alle ausser 24, 28.

Alle.

Alle ausser 25, 27,

4, 0, 8.

Bei Bestellung von 1500 Meter werden jetzt nicht vorhandene Profile geliefert.

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