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WASSERWIRTSCHAFT UND WASSER VERTEILUNG

IM GEBIETE

DER MÄRKISCHEN WASSERSTRASSEN

BEARBEITET

VON DER

VERWALTUNG DER MÄRKISCHEN WASSERSTRASSEN IN POTSDAM

1906

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POTSDAM 1907

DRUCK VON ROBERT MÜLLER, BREITE STRASSE 23

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Inhalts-Verzeichnis.

Einleitung.

I.    Durch Flügelmessungen ermittelte Abflußverhältnisse auf den freien Flußläufen........

II.    Die durch laufende Aufzeichnungen an den Stauwerken ermittelten Abflußverhältnisse der gestauten

Wasserläufe

A.    Beschreibung der Meßstellen.......................

B.    Führung der Abflußlisten

1.    Schleusen............................

2.    Archen.............................

Seite.

17

21

24

3. Mühlen.............................

C. Beschreibung der Stauwerke und Zusammenstellung der Abfluß-Koeffizienten der Freiarchen und Mühlen

a.    Obere Havel.........................

b.    Rhin............................

c.    Dahme...........................

d.    Spree............................

e.    Plauer und Ihle-Kanal (Stremme)..................

III.    Zusammenstellung der Abflußmengen

A.    Einleitung...........................

B.    Zusammenstellung der Abflußzahlen..................

C.    Erläuterungen zu den Abflußtafeln

a.    Obere Havel..........................

b.    Rhin.............................

c.    Spree.............................

d.    Dahme............................

e.    Plauer und Ihle-Kanal (Stremme)...................

f.    Untere Havel...............'...........

IV.    Die kleinsten Abflußmengen des Havelgebietes im Sommer 1904    ............

V.    Verhältnis der Abflußmengen zu den Niederschlagsmengen und zu den Niederschlagsgebieten ...    77

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33

37

39

44

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64

65

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66

69

.

Einleitung.

Die Kenntnis der Abflußmengen in den märkischen Wasserstraßen war bis vor wenigen Jahren noch sehr unvollkommen. Brauchbare Messungen waren nur an wenigen Stellen und ohne Zusammenhang ausgeführt. Über die Haltung von Stauspiegeln und über die Verteilung der Wassermengen wurden zwar von Fall zu Fall Vorschriften gegeben; diese konnten aber in Ermangelung einer genauen Kenntnis der verfügbaren Wassermengen nicht immer vorbehaltlos getroffen werden. Die Wasserverteilung im Gebiete der oberen Havel z. B. bedarf noch heute einer gerechteren und zweckmäßigeren Regelung. So entbehrte die Wasserwirtschaft im Bereiche der märkischen Wasserstraßen bisher einer sicheren Grundlage. Und doch war es gerade hier in Anbetracht der verhältnismäßig geringen Wassermengen einerseits und der großen Anforderungen andererseits, die von Schiffahrt, Handel, Industrie und Landwirtschaft an die Havel, deren Nebenflüsse und an die von ihnen gespeisten und noch zu speisenden Kanäle gestellt werden, notwendig, recht sorgfältige Untersuchungen über die vorhandenen Wassermengen und deren Verteilung anzustellen und in der Folge die gewonnenen Unterlagen zur Verbesserung der bestehenden Verhältnisse zu verwerten. Bei der Aufstellung der genaueren Entwürfe für die bevorstehenden großen Fluß- und Kanalbauten ist die Kenntnis der Abflußmengen und deren Verteilung sogar dringlich und unerläßlich.

Von 1896 bis 1905 ist mit Flügeln eine große Zahl von Wassermessungen ausgeführt worden, welche insofern zu einem gewissen Abschlüsse gediehen sind, als sie über die Abflußverhältnisse in den freien Flußläufen Auskunft geben. Sie sind nur noch insoweit lückenhaft, als die Messungen in der oberen und unteren Havel, in der Müggelspree und in der unteren Spree erst im Sommer 1900 ins Werk gesetzt worden sind und als seitdem ein größeres Hochwasser nicht aufgetreten ist. So fehlt noch die sichere Kenntnis der Hochwassermengen der genannten Flußläufe.

Die Ergebnisse der Flügelmessungen finden in dem Jahrbuche der Landesanstalt für Gewässerkunde Aufnahme, die vor 1901 gemessenen Wassermengen sind auch in den „Beiträgen zur Gewässerkunde der märkischen Wasserstraßen“ (Verlag von Wilh. Ernst & Sohn, Berlin 1905) veröffentlicht. Eine Zusammenstellung dieser Ergebnisse und ihre Verarbeitung zu einer übersichtlichen Darstellung der Abflußverhältnisse und Wasserverteilung hat in dem letztgenannten Werke schon deshalb nicht erfolgen können, weil es grundsätzlich nur Beiträge zur Gewässerkunde aus dem neunzehnten Jahrhundert enthalten sollte und weil weitere Mitteilungen dem Jahrbuche der Landesanstalt Vorbehalten bleiben. Außerdem waren damals die Messungen noch lückenhaft und gaben namentlich über die Niedrigwasserführung keine Auskunft, die sich erst im Sommer 1904 erzielen ließ. Vor allen Dingen aber fiel der Umstand ins Gewicht, daß die Flügelmessungen in Verbindung mit den beobachteten Wasserständen bei Ermittlung der Abflußmengen gestauter Gewässer versagen, weil der Wasserstand eines im Stau liegenden Flußteils nicht blos von der Abflußmenge abhängig ist, zu dieser also nicht in einfacher Beziehung steht.

Da nun aber viele und wichtige Teile der märkischen Wasserstraßen im Stau liegen und die Ermittlung ihrer Wasserführung ebenso notwendig ist, wie bei den freien Flußläufen, so wurde im Jahre 1901 dazu übergegangen, über den Betrieb der Schleusen, Mühlen und Archen laufende Aufzeichnungen zu machen und durch Flügel- und andere Messungen festzustellen, welche Wassermengen den gebräuchlichen Betriebsphasen zukommen. Die aus diesen Aufzeichnungen ermittelten Wassermengen sind gesammelt und zusammengestellt worden. Die Zusammenstellungen umfassen nunmehr 47₂ Abflußjahre (Mai 1901 bis Oktober 1905) und geben ein, wenn auch nicht ganz vollständiges, so doch für viele Zwecke brauchbares Bild von der gegenwärtigen Wasserwirtschaft im Gebiete der märkischen Wasserstraßen.

Das folgende Werk ist das Ergebnis dieser Arbeiten. Im ersten Teile sind die Abflußverhältnisse der freien Flußläufe, im zweiten Teile die der gestauten Flüsse nebst einer Beschreibung der Stauwerke und einer Beschreibung der zur Anwendung gekommenen Methode, im dritten Teile die Zusammenstellung der Abflußmengen und die hierzu erforderlichen Erläuterungen, im vierten Teile die kleinsten Abflußmengen des trocknen Jahres 1904 und im fünften Teile das Verhältnis der Abflußmengen zu den Niederschlagsmengen und den Niederschlagsgebieten behandelt. Wenn auch die mitgeteilten Zahlen wegen der vielen auf die Messungen einwirkenden störenden Einflüsse nicht unbedingt als zuverlässig angesehen werden können, so ist das Werk doch immerhin geeignet, den Leser über die gegenwärtigen Abflußverhältnisse und die Wasserverteilung aufzuklären; es zeigt, wo die Wasserwirtschaft zweckmäßiger und sparsamer zu regeln ist und welche Wassermengen zum Betriebe neuer Kanäle zur Verfügung stehen.

Somit bietet das Werk nicht allein den Betriebsbeamten der märkischen Wasserstraßen, sondern auch den mit den Entwürfen für die neuen Fluß- und Kanalbauten betrauten Baubeamten, nicht minder den Meliorations-Baubeamten wichtige Unterlagen für den technischen Dienst. Außerdem dürfte es auch für die benachbarten Wasser-Bauverwaltungen: die Ministerial-Baukommission, die Elbstrom-Bauverwaltung, die mecklenburgische Wasser-Bauverwaltung von Wert sein.

Die Drucklegung und Veröffentlichung des Werkes ist von dem Herrn Minister der öffentlichen Arbeiten durch Erlaß vom 29. Dezember 1905 IIIA² 2946 genehmigt. Hierbei ist auch angeordnet, daß die fortzusetzenden Aufzeichnungen der Wassermengen von 5 zu 5 Jahren zusammenzustellen und gleichfalls zu veröffentlichen sind.

Potsdam, im Juli 1906.

Scholz, Baurat.

I.

Die durch Flügelmessungen ermittelten Abfluß-Verhältnisse

auf den freien Flußläufen.

Die Flügelrnessungen sind angestellt

in der unteren Havel bei Nitzow (Havelberg), Göttiin (Rathenow), Pritzerbe, Bühnenhaus (Brandenburg), Spandau;

in der oberen Havel bei Hennigsdorf (Pinnow), Zaarenschleuse; in der unteren Spree bei Fürstenbrunn (Charlottenburg); in der Müggelspree bei Hohenbinde;

in der oberen Spree bei Neubriick, Beeskow, Trebatsch, Kossenblatt, Alt-Schadow, Leibsch.

Die Ergebnisse der Messungen bis zum Jahre 1900 einschl. sind in den von der Verwaltung der märkischen Wasserstraßen herausgegebenen „Beiträgen zur Gewässerkunde der märkischen Wasserstraßen“. Potsdam 1903 (Verlag von Wilh. Ernst & Sohn in Berlin), tabellarisch verzeichnet, aber auch in das Jahrbuch der Landesanstalt für Gewässerkunde aufgenommen. Von 1901 ab werden sie nur noch von letzterer veröffentlicht. Die Beziehungen zwischen den Wasserständen an den zuständigen Pegeln einerseits und den Wassermengen ^ andererseits sind in bildliche Form gebracht und auf den Bildtafeln 1 bis 14 wiedergegeben. Hierzu ist s folgendes zu bemerken.

Von den oben angegebenen Meßstellen sind Pritzerbe, Buhnenhaus, Spandau, Zaarenschleuse, Fürstenbrunn, wohl auch Neubrück nicht staufrei; die aus den Wassermengenlinien entnommenen Werte entsprechen nicht unbedingt und zu jeder Zeit den wirklichen Verhältnissen, sondern können nur als Mittelwerte gelten. Aber auch die übrigen Wassermengenlinien liefern nur Mittel werte, von denen die wirklichen Werte im Laufe des Jahres in verschiedener Richtung abweichen, indem bei gleichen Wasserständen im Sommer kleinere, im Winter größere Wassermengen abfließen. Der Grund davon beruht auf der starken Verkrautung der märkischen Wasserstraßen, zumal derer mit geringem Verkehr. Soweit genügend viele Messungen vorliegen, um besondere Wassermengenlinien für den Sommer (Juni bis September) und für den Winter (November bis April) bilden zu können, sind daher diese Sommer- und Winterlinien punktiert den Hauptlinien beigegeben. Da die niedrigsten Wasserstände nur im Sommer, die höchsten nur im Winter auftreten, so müssen die punktierten Linien so, wie es auf den Bildtafeln zu sehen ist, in die Hauptlinien verlaufen. Um die Messungsergebnisse nach den Jahreszeiten zu unterscheiden, sind die Sommermessungen (Juni bis September) mit einem Kreise O, die Wintermessungen (November bis April) mit einem Kreuze -f- bezeichnet. Die Monate Mai und Oktober sind als neutral angesehen, die in diese Monate fallenden Messungen daher mit Kreuz und Kreis © bezeichnet.

Der Verlauf der Wassermengenlinie von Nitzow ist bei höheren Wasserständen unsicher, weil diese in der Regel von den Elbe-Wasserständen beeinflußt werden. Da Elbe-Hochwasser gewöhnlich eintritt, bevor die Havelwelle an die Mündung gelangt, so kommt zuweilen sogar rückläufige Strömung vor.

Im Unterwasser von Zaarenschleuse sind nur 8 Flügelmessungen ausgeführt und diese genügen nicht zur Herstellung einer Wassermengenlinie, zumal, wie später (Seite 58) nachgewiesen werden wird, dieser Flußteil nicht staufrei ist, seine Wasserstände also nicht immer bestimmten Abflußmengen entsprechen. Zur Bildung der Wassermengenlinie sind daher die an der Schleuse und Arche gemachten Aufzeichnungen mit herangezogen, und zwar in folgender Weise. Vom Abflußjahre 1904 sind die Abflußmengen gleicher Wasserstände (von cm zu cm) zusammengestellt und gemittelt. Die so gemittelten Werte sind in das Koordinatennetz eingetragen und dann ist die wahrscheinliche Linie der Wassermengen eingezeichnet. Die aufgetragenen Einzelwerte fallen zum Teil recht weit aus dieser Linie heraus — die größte Abweichung in der Absszissen-achse beträgt 2,8 cbm —, aber schließlich muß doch die Linie der Mittelwerte das Abflußgesetz richtig darstellen, soweit es bei einem durch Stau beeinflußten Flusse überhaupt möglich ist. Eine praktische Bedeutung hat diese Wassermengenlinie kaum, da man im Bedarfsfälle stets vorziehen wird, die Wassermengen eines bestimmten Tages, Monats oder Jahres den Abflußlisten zu entnehmen.

Die Abflußmengen sind, bezogen auf die Wasserstände des zugehörigen Pegels von 10 zu 10 cm, auf der folgenden Zahlentafel zusammengestellt. Außerdem sind für die Meßstellen Beeskow (obere Spree), Hohenbinde (Müggelspree) und Rathenow (untere Havel) wegen ihrer besonderen Wichtigkeit die Wassermengen noch einmal von cm zu cm der Wasserstände am Pegel tabellarisch verzeichnet.

Meßstelle

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Zaarenschleuse, Obere Havel

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Alt-Schadow, Obere Spree

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Kossenblatt, Obere Spree

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Trebatsch, Obere Spree

— 0,10

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0,20

0,30

0,40

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Beeskow, Obere Spree

Abflußtafel nach den Wassermengen-Linien.

Abflußmenge

Abfluß menge

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Nitzow, Untere Havel

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16,82

17,0

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29,17

29,47

29,78

30,09

30,39

30,70

31,01

31,31

31,62

31,92

0,00

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

0,10

0,11

0,12

0,13

0,14

0,15

0,16

0,17

0,18

0,19

0,20

0,21

0,22

0,23

0,24

0,25

0,26

0,27

0,28

0,29

32,23

32,54

32,84

33,15

33,46

33,76

34,07

34,38

34,68

34,99

35,29

35,60

35,91

36,21

36,52

36,83

37,13

37,44

37,75

38,05

38,36

38,66

38,97

39,28

39,58

39,89

40,20

40,50

40,81

41,12

0,30

0,31

0,32

0,33

0,34

0,35

0,36

0,37

0,38

0,39

0,40

0,41

0,42

0,43

0,44

0,45

0,46

0,47

0,48

0,49

0,50

0,51

0,52

0,53

0,54

0,55

0,56

0,57

0,58

0,59

41,42

41,73

42,03

42,34

42,65

42,95

43,26

43,57

43,87

44,18

44,49

44,79

45,10

45,40

45,71

46,02

46,32

46,63

46,94

47,24

47,55

47,86

48,16

48,47

48,77

49,08

49,39

49,69

50,00

50,32

0,60

0,61

0,62

0,63

0,64

0,65

0,66

0,67

0,68

0,69

0,70

0,71

0,72

0,73

0,74

0,75

0,76

0,77

0,78

0,79

0,80

0,81

0,82

0,83

0,84

0,85

0,86

0,87

0,88

0,89

50,65

50.98 51,32 51,67 52,03 52,40 52,78 53,17 53,57

53.98

54,40

54,84

55,29

55,75

56,22

56,70

57.19 57,69

58.20 58,72

59,25

59,79

60,35

60,92

61,51

62,10

62,71

63,34

63,98

64,63

0,90

0,91

0,92

0,93

0,94

0,95

0,96

0,97

0,98

0,99

1,00

1,01

1,02

1,03

1,04

1,05

1,06

1,07

1,08

1,09

1,10

1,11

1,12

1,13

1,14

1,15

1,16

1,17

1,18

1,19

65,30

65,98

66,67

67,37

68,08

68,80

69,53

70,27

71,02

71,78

72,55

73,31

74,08

74,84

75,61

76,37

77,14

77,90

78,67

79,43

80,20

80,98

81,77

82.57 83,38 84,20 85,03 85,87 86,72

87.58

1,20

1,21

1,22

1,23

1,24

1,25

1,26

1,27

1,28

1,29

1,30

1,31

1,32

1,33

1,34

1,35

1,36

1,37

1,38

1,39

1,40

1,41

1,42

1,43

1,44

1,45

1,46

1,47

1,48

1,49

88,45

89.32 90,19 91,06 91,93 92,80 93,68 94,56 95,44

96.32

97,20

98,09

98,99

99,90

100,82

101,75

102,69

103,64

104,60

105,57

106,55

107,58

108,65

109,77

110,93

112,14

113,40

114,70

116,05

117,45

1,50

1,51

1,52

1,53

1,54

1,55

1,56

1,57

1,58

1,59

118,90

120,34

121,83

123,37

124,96

126,59

128,27

130,00

II.

15. Hermsdorfer Mühle. Die Arche hat 3 Schützen vo

Erläuterungen zu den Abflußtafeln.

Tabelle la.

v Auf'/oUn %vXwmmi)1/&m. §0/wmU^I\Uuo/e $ai cn “* /iaacv^ /cU^<i^/A9/5AMaoten' 4904 &vs 490ty.

II.

Die durch laufende Aufzeichnungen an den Stauwerken ermittelten Abfluß-Verhältnisse der gestauten Wasserläufe.

A. Beschreibung der Meßstellen.

Es sind folgende Meßstellen eingerichtet worden:

a) An der oberen Havel:

1.    Bolter Mühle am Müritzsee (Schleuse, Mühle und Freiarche [Aalpaß]).

2.    Zaarenschleuse (Schleuse und Freiarche).

3.    Zehdenick (Freiarche zwischen dem Voßkanal und der Schnellen Havel).

4.    Krewelin am Voßkanal (Schleuse und Arche).

5.    Höpen (Entlastungsarche zwischen dem Voßkanal und der Schnellen Havel).

6.    Bischofswerder am Voßkanal (Schleuse und Arche).

7.    Zerpenschleuse am Finowkanal (Schleuse und Arche).

8.    Malz am Mälzer Kanal (Schleuse und Arche).

b) Am Rhin:

9. Alt-Ruppin (Mühle, Schleuse und Arche).

10.    Alt-Friesack (Mühle, Schleuse und Arche).

11.    Wustrau (Mühle und Arche).

12.    Thiergartenschleuse am Ruppiner Kanal (Schleuse, durch welche auch Freiwasser gegeben wird.)

13.    Bewässerungsarche N 11 zwischen dem Wustrauer Rhin und dem Schwarzen Graben.

14.    Lentzker Mühle (Floß- und Freiarche).

c) An der Dahme:

15.    Hermsdorfer Mühle (Arche und Kahnschleuse).

16.    Neue Mühle bei Königs-Wusterhausen (Mühle, z. Z. außer Betrieb, Schleuse, Freiarche und Aalfang).

d) An der Spree:

17.    Fürstenwalde (Schleuse, Freiarche, Mühle und Mühlen-Freigerinne).

18.    Wernsdorf am Kanal Seddinsee—Große Tränke (Schleuse, Turbine für den Schleusenbetrieb).

19.    Plötzensee am Spandauer- und Verbindungskanal (Schleuse).

e) Am Plauer und Ihle-Kanal:

20.    Niegripp (Schleuse mit Umlauf zum Einlassen von Elbwasser).

21.    Parey (Schleuse wie vor).

22.    Roßdorf an der Stremme (Mühle mit Freigerinne, Freiarche, Überfallwehr zur Speisung der

Schlagenthiner Stremme).

Vom 1. November 1905 ab ist noch eine neue Meßstelle in Eichhorst an den Werbelliner Gewässern

eingerichtet.

Dies sind freilich nicht alle Stellen des Havelgebietes, von denen eine genaue Kenntnis des Wasserabflusses wünschenswert ist; es fehlt z. B. Spandau, Berlin oder Charlottenburg, Brandenburg und Rathenow; aber die Aufzeichnungen und Messungen an diesen Stellen haben ihre besonderen Schwierigkeiten, außerdem durfte die jetzt schon recht umfangreiche Arbeit das zu bewältigende Maß nicht übersteigen.

Die Bedeutung der einzelnen Meßstellen sei kurz erläutert:

Zu 1. Die Bolter Mühle liegt an dem Kanäle, welcher den zum Eidegebiete gehörigen Müritzsee in Mecklenburg mit dem schiffbar gemachten westlichen Quellflusse der Havel verbindet. Neben der der Gutsherrschaft Retzow gehörigen Mühle mit Freilauf (Aalfang) ist eine der Großherzoglichen Flußbaukommission unterstellte Schiffschleuse vorhanden. Dem Müller ist nach einem Rezesse zwischen Preußen und Mecklenburg vom 9. Februar 1887 gestattet, 0,93 Sek. cbm Betriebswasser einschl. der Speisung des Aalfangs der Müritz zu entnehmen. Hierzu kommt das Betriebswasser der Schleuse und einiges Freiwasser, welches zur Entlastung der Müritz hin und wieder ausnahmsweise (durch die Schleuse) zur Havel abgeführt wird. Außerdem wird auf Grund des vorgenannten Rezesses durch die Schleuse noch das zum Betriebe der Wolfsbrucher Schleuse (im Zuge der Rheinsberger Gewässer) erforderliche Wasser abgegeben.

Zu 2. Zaarenschleuse ist die erste Meßstelle an der Havel auf preußischem Gebiete.

Von den drei hintereinander liegenden Staustufen wurde die unterste als Meßstelle gewählt, weil die Absicht bestand, die an der Zaarenschleuse aufgezeichneten Abflußmengen mit den im Unterwasser mittels Flügels gemessenen Wassermengen zu vergleichen und die verschiedenen Messungen gegenseitig zu kontrollieren. Die Untersuchung der Ergebnisse hat zu dem Schlüsse geführt, daß eine solche Kontrolle nicht ohne weiteres möglich ist, weil — entgegen der bisherigen Annahme — das Unterwasser von Zaarenschleuse nicht unbeeinflußt von dem Zehdenicker Stau ist.

Zu 3. Die Freiarche in Zehdenick (Bauhof) liegt unterhalb des Zehdenicker Staus zwischen dem Voßkanal und der Havel und vermittelt den Abfluß des Wassers zur Havel, soweit es nicht zur Speisung des Voß-, Finow- und Mälzer Kanals erforderlich ist.

Zu 4. Die Kreweliner Arche neben der Kreweliner Schleuse im Voßkanal dient lediglich zur Weiterbeförderung des Kanal-Speisewassers. Die Wassermengen von Zehdenick Freiarche und Krewelin stellen in ihrer Summe die gesamte Wasserführung der Havel an dieser Stelle dar.

Zu 5. Die Höpener Arche dient zur Entlastung der Kanalhaltung Krewelin-Bischofswerder, falls diese durch das hier einmündende Döllnfließ überlastet wird. Das Schütz lag früher mit seiner Oberkante in der Höhe des höchsten zulässigen Wasserstandes, sodaß das überschüssige Wasser überfiel, bis das Schütz gehoben wurde. Da aber diese überfallenden Wassermengen schwer kontrollierbar sind, so wurde das Schütz aufgehöht, sodaß kein Wasser überfallen und so der Messung entgehen kann. Übrigens war diese Erhöhung der Schütztafel schon deshalb nötig, weil es bei Hochwasser vorkommt, daß die Schnelle Havel höher steht, als der Kanal.

Zu 6. Die Arche von Bischofswerder neben der Schleuse daselbst im Voßkanal dient zur Weitergabe des Kanal-Speisewassers. Die in Bischofswerder, Höpen und Zehdenick gemessenen Wassermengen stellen in ihrer Summe die Menge dar, welche zum Betriebe des Finow- und Mälzer Kanals, später auch des Großschiffahrtsweges Berlin—Hohensaathen einerseits und für den freien Havellauf andererseits zur Verfügung stehen.

Zu 7. Die Arche in Zerpenschleuse soll eigentlich nur das von der oberen Havel her gelieferte Kanalspeisewasser weiterbefördern, soweit die folgenden Haltungen des Finowkanals dessen bedürfen. Dieser Bedarf ist nicht erheblich, weil der Finowkanal zwischen Zerpenschleuse und der nächsten Staustufe Ruhls-dorf die Werbelliner Gewässer, dann weiter bei Grafenbrück die Finow aufnimmt. Eine etwa notwendige Entlastung der Scheitelhaltung von überschüssigem Wasser soll in Liebenwalde geschehen, weil der natürliche Weg des Wassers Havel abwärts geht. Die Öffnung der von Zerpenschleuse 8,6 km entfernten Liebenwalder Arche wirkt aber nicht schnell genug auf die Senkung eines etwa zu hohen Wasserstandes in der Scheitelhaltung des Finowkanals. Außerdem kann der Schleusenmeister in Zerpenschleuse es besser übersehen, ob eine Entlastung der Scheitelhaltung notwendig ist. Die Anlieger sind gegen die Überschreitung des normalen Staus sehr empfindlich. Deshalb hat sich der Brauch herausgebildet, vorzugsweise in Zerpenschleuse Freiwasser zu geben.

Zu 8. Die Mälzer Freiarche dient zur Entlastung der Kanalhaltung Liebenwalde—Malz für den Fall, daß der Zuzug von der Scheitelhaltung, vom Gr. Schönebecker und vom Roten Fließ (Fließgraben) durch den Schleusenbetrieb nicht verbraucht wird.

Zu 9, 10 und 11. Alt-Ruppin weist die ganze Wasserführung des Rhin nach der Vereinigung des Rheinsberger und des Lindower Rhin nach und dieser Wassermenge muß die in Alt-Friesack und Wustrau gemessene Menge, vermehrt um das aus dem Zuzugsgebiete des Ruppiner Sees kommende Wasser gleich sein. Das Alt-Friesacker und das Wustrauer Wasser vereinigen sich wieder im Wustrauer Rhin oberhalb Fehrbellin, soweit ersteres nicht durch Abgabe an den Ruppiner Kanal und durch Sickerverluste des Hackenberger Rhin vermindert wird oder durch die Tarmower Arche abgeht. Die Aufzeichnungen in Alt-Ruppin, Alt-Friesack und Wustrau sind am 1. Mai 1903 eingestellt worden, weil die damit beauftragten Müller sich weigerten, die Aufzeichnungen fortzusetzen. Auch ist deren Zuverlässigkeit nicht derart, um die umfängliche und mühevolle Verarbeitung der Aufzeichnungen weiter zu rechtfertigen.

Zu 12. Die Aufzeichnungen von Thiergartenschleuse geben das Wasser an, welches als Betriebs- und Freiwasser aus dem Ruppiner Kanal und dem Rhingebiete an den Oranienburger Kanal und weiterhin an die Spandauer Havel abgegeben wird. Soweit nicht der Zuzug aus dem eignen Niederschlagsgebiete ausreicht, wird das Betriebswasser dem Rhin entnommen. Es kommt vor, daß die Haltung Hohenbruch—Thiergartenschleuse aus dem eignen Niederschlagsgebiete überlastet wird und dann muß, da keine Freiarche vorhanden, Freiwasser durch die Schleusenschützen gegeben werden. Die Angaben von Thiergartenschleuse stellen die Wasserführung des Ruppiner Kanals nicht ganz zuverlässig dar, weil die Haltung Hohenbruch—Thiergartenschleuse zum Teil höher als der Grundwasserstand liegt und bei der Durchlässigkeit des Bodens Wasser an die Umgebung abgibt. Dieses Wasser entzieht sich der Messung in Thiergartenschleuse. Im trocknen Sommer 1904

war die Versickerung so groß, daß der Schleusenmeister von Hohenbruch die Haltung nur dann füllte, wenn ein Schiff durchfahren wollte.

Zu 13. Die Arche N. 11 entnimmt Wasser dem Wustrauer Rhin und führt es zur Bewässerung der Rhinluchwiesen dem Schwarzen Graben zu, zu welchem Zwecke noch mehrere Stauarchen in den Schwarzen Graben eingebaut sind. Letzterer vereinigt sich unterhalb Lentzke wieder mit dem Rhin.

nach dem tiefer gelegenen Luche. Das südlich ab-

An dieser Stelle wird es nicht überflüssig sein, die eigentümlichen Abflußverhältnisse des Rhin kurz zu erläutern. Der Rhin verläßt den Ruppiner See auf zwei Wegen: westlich als Wustrauer Rhin, welcher auf kürzestem Wege mit verhältnismäßig starkem Gefälle nach Fehrbellin fließt, der östliche Abfluß bei Alt-Friesack geht auf einem großen Umwege durch den Bützsee, über Hakenberg und Tarmow in das Unterwasser von Fehrbellin. Bei Hakenberg und Tarmow ist dieser Rhinarm gestaut, oberhalb Hakenberg durch den Ruppiner Kanal mit dem Oranienburger Kanal, oberhalb Tarmow durch den Fehrbelliner Kanal mit dem Wustrauer Rhin in Verbindung gebracht. Abgesehen von der bereits unter 12 erwähnten Wasserabgabe an den Ruppiner Kanal verliert dieser Rhinlauf noch viel Wasser aus dem Hakenberger Rhin durch Quellungen, stellenweise sogar durch Überlaufen über die niedrigen Ufer in das ausgetorfte Luch, ferner durch Abgabe von Wasser zu Bewässerungszwecken und auch noch infolge der Durchlässigkeit der Schleuse im Amtskanal — einem Torfkanal von nur noch geringem Betriebe gehende Quellwasser wird übrigens von dem von Linum herkommenden Breiten Graben aufgenommen und zwischen Tarmow und Fehrbellin dem Rhin wieder zugeführt. Die durch die Schleuse Hakenberg, die

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Tarmower Freiarche N. 20, die Arche N. 11 und die Fehrbelliner Floß- und Freiarche N. 19 — das Ende der Schifffahrtstraße —- begrenzte Haltung empfängt ihr Wasser also auf den zwei genannten Wegen und gibt es einerseits durch die Tarmower Arche, andererseits durch dieFehrbelliner Archewieder ab. Bei Fehrbellin vereinigen sich beide Wasserzüge. Das durch die Arche N. 11 abgegebene Wasser wird allerdings erst unterhalb Lentzke dem Rhin wieder zu-. geführt. Die Innehaltung eines alle Beteiligten befriedigenden Wasserstandes in dieser Haltung hat von jeher Schwierigkeiten bereitet. Das Normalwasser 1,60m am Oberpegel in Fehrbellin sollte wegen der Schiffahrt nicht unter-, wegen der anliegenden tiefen Wiesen nicht überschritten werden. Diese Forderung ist bei der Ungleichmäßigkeit des Zuflusses und bei dem Mangel eines Ausgleichsbeckens kaum erfüllbar. Nach der bisher gültigen Dienstanweisung für den Rhinluchaufseher vom 21. Januar 1854 sollte hauptsächlich die Tarmower Arche N. 20 den Wasserstand regeln, während die Fehrbelliner Arche nur der Flößerei dienen sollte, wozu sie eingerichtet war. Damals vollzog sich wohl der Abfluß aus dem Ruppiner See hauptsächlich in Alt-Friesack, während die Wustrauer Mühle nur geringe Bedeutung hatte. Für alle Fälle, um einer Überlastung der Haltung von Wustrau her vorzubeugen, reichten die Schützen der Fehrbelliner Arche nur bis 1,34 m a. P., wirkten also als Überfall. Um bei geringem Wasserzuflusse das Absinken des Wassers bis zu dieser Höhe zu verhindern, wurden in diesem Falle 16 cm hohe Handschützen aufgesetzt, sodaß der normale Wasserstand wenigstens annähernd gehalten werden konnte. Diese Ordnung der Dinge war dem damaligen Abflußvorgange entsprechend zweckmäßig, konnte es aber nicht mehr sein, seitdem Fehrbellin den Hauptzufluß von Wustrau her erhielt. Wenn die Wustrauer Mühle nach einer Pause wieder in Betrieb gesetzt wurde, so konnte der Wustrauer Rhin und der Fehrbelliner Kanal überlastet sein, bevor der Tarmower Archenwärter es merkte und Abhilfe schaffte. Demgemäß wurde den veränderten Abflußverhältnissen entsprechend im Jahre 1904 die Dienstanweisung von 1854 aufgehoben und zunächst versuchsweise angeordnet, das Freiwasser durch die Fehrbelliner Arche zu geben.    Allerdings kann die Haltung auch von Hakenberg her überlastet werden; deshalb wurde der

Tarmower Archenwärter angewiesen, bei Überschreitung des Normal-Wasserstandes gleichfalls Freiwasser zu geben. Außerdem wurde der Normal-Wasserstand auf 1,55 m a. P. in Fehrbellin herabgesetzt und der

Zu 14. Die domänenfiskalische Lentzker Mühle besteht nicht mehr. Die Freiarche ist zur Erhaltung des Staus bestehen geblieben. Die Erhaltung des Staus ist nämlich für die Aufrechterhaltung der Flößerei s. Z. von der Königl. Forstverwaltung als notwendig bezeichnet worden. Die Freiarche dient daher auch als Floßdurchlaß, zu welchem Zwecke der erste Griesständer von links ausgehoben werden kann. Sie führt das von der Arche Nr. 19 im Fehrbelliner Rhin und von der Arche Nr. 20 im Tarmower Rhin abgegebene Wasser zusammen ab. Rechnet man hierzu das Freiwasser der Arche Nr. 11, so erhält man die gesamte Wasserführung des Rhin bei Fehrbellin.

bisherige Normalstau 1,60 m als Höchststau angesehen. Auf diese Weise gelingt es den Archenwärtern besser, als bisher, die Haltung vor Überstauung zu bewahren; Beschwerden der Anlieger sind seitdem nicht wieder eingelaufen.

Zu 15. Die Hermsdorfer Mühle hat der Kreis Teltow erworben, um die Wasserstände mehr zum Vorteil der Landwirtschaft zu regeln. Die Mühle ist dann außer Betrieb gesetzt, das Mühlengerinne zum Freigerinne umgebaut worden. Daneben besteht noch eine kleine der Königl. Hofkammer gehörende Kammerschleuse mit Hubtoren zum Schleusen von Hand- und Fischerkähnen, welche nur selten benutzt wird und für

die Abflußverhältnisse eigentlich nur dadurch von Bedeutung ist, daß sie sehr undicht ist. Die Schiffbarkeit der Dahme beginnt erst unterhalb der Hermsdorfer Mühle im Streganzer See.

Zu 16. Der Abfluß bei Neue Mühle stellt die gesamte Wasserführung der Dahme bei Königs-Wusterhausen oberhalb der Nottemündung dar. Bis zur Mündung der Dahme in die Spree kommt außer der Notte noch der Zuzug aus dem 650 qkm großen Niederschlagsgebiete, ferner das Wernsdorfer Betriebswasser und eine gewisse nicht kontrollierbare, bei Hochwasser aber recht bedeutende Wassermenge hinzu, welche aus der Müggelspree durch mehrere Gräben dem Seddinsee und dem Wernsdorfer See und alsdann der Dahme (Wendischen Spree) zufließt, wenn letztere einen niedrigeren Wasserstand hat, als die Müggelspree. Diese Gräben sind Reste eines alten Spreelaufs, welcher früher seinen Weg durch die genannten Seen nach Schmöckwitz und von da weiter nach Köpenick nahny woher die Dahme von Schmöckwitz bis Köpenick noch heute den Namen Wendische Spree führt. Von der Dahme werden auch die aus dem Kanäle Seddinsee-Gr. Tränke auf der Südseite austretenden Sickerwässer aufgenommen.

Zu 17. Die Abflußlisten von Fürstenwalde geben die gesamte Wasserführung der Spree an dieser Stelle an. Diese Angaben sind von besonderer Wichtigkeit, weil nächst Beeskow nur noch an dieser Stelle die Wasserführung der schiffbaren Spree mit Genauigkeit gemessen werden kann und weil die Messungen in Fürstenwalde in Verbindung mit denen in Neue Mühle an der Dahme — der Abfluß von 77% des Niederschlagsgebiets der Spree

den Schluß auf die Wasserführung der ganzen Spree zulassen.

Zu 18. Der Kanal Seddinsee-Gr. Tränke entnimmt seinen Wasserbedarf der Spree. Die Messung der Abflußmengen kann nur in Wernsdorf geschehen, weil die Schleuse Gr. Tränke offengehalten wird, so lange die Fürstenwalder Spree nicht höher steht, als der normale Kanalwasserstand. Anfänglich bestand hier in Wernsdorf nur eine Schleusenkammer, i. J. 1904 ist die zweite in Betrieb gesetzt worden. Die Wassermengen von Wernsdorf zuzüglich derer von Hohenbinde, welche aus der Wassermengen-Linie zu ermitteln sind, ergeben annähernd die gesamte Wasserführung der Spree, bevor diese in das Seengebiet oberhalb Berlin eintritt und die Dahme, sowie die Rüdersdorfer Gewässer mit der Löcknitz aufnimmt. Genau ist das Ergebnis deshalb nicht, weil wegen der Durchlässigkeit des Kanals Seddinsee-Gr. Tränke immer noch erhebliche Wassermengen durchsickern und größtenteils von der Dahme aufgenommen werden.

Zu 19. Die Schleusen in Plötzensee kehren nach der Havel, weil der Normalwasserstand der Spandauer Havel 0,89 bis 1,21 m höher liegt, als der Normalwasserstand der unteren Haltung der Berliner Spree (Berlin-Charlottenburg) und des Landwehr-Kanals. Die Aufzeichnungen geben also Havelwasser an, welches an die Spree abgegeben wird. Bei starker Wasserführung der Spree kommt es aber, wenn auch selten, vor, daß die Spree höher steht, als die Havel. Dann stehen die Schleusen in Plötzensee offen und es fließt Spreewasser in die Havel, welches nicht gemessen wird. Siehe auch „Beiträge zur Gewässerkunde“ Seite 83.

Zu 20 und 21. Die Schleusen in Parey und Niegripp stellen je eine Schleusentreppe von 2 gekuppelten Schleusen dar, deren Tore nach der Elbe kehren. Bei mittleren bis niedrigen Wasserständen der Elbe, wenn nur ein mäßiges Gefälle vorhanden ist, bleibt ein Tor offen und es ist nur eine Staustufe vorhanden. Der Normalwasserstand der zu verschiedenen Zeiten gebauten Kanäle ist ungefähr in die Höhe des beim Neubau bekannten jeweiligen N.W. der Elbe gelegt worden. Tritt also dieser Elbwasserstand ein oder wird er unterschritten, so bleiben die Schleusen überhaupt offen und der Kanalwasserstand spiegelt sich mit dem der Elbe aus. Der Zuzug von Elbwasser in die Kanäle entzieht sich dann der Feststellung. Im Jahre 1904 sank auf diese Weise der Wasserspiegel in der oberen Haltung des Plauer Kanals um 0,50 m, in der oberen Haltung des Ihle-Kanals um 0,76 m unter den Normalwasserstand. Sind aber die Schleusen bei höheren Elbwasserständen

geschlossen, so dienen Umläufe zur Entnahme von Elbwasser zur Speisung der Kanäle, soweit der Zuzug aus

dem eignen Niederschlagsgebiete wasser von Parey und Niegripp nicht ausreicht. Diese Wassermengen werden gemessen.

die Kanäle liegen im Zuge der Ihle und der Stremme — und das Betriebs-

Zu 22. Die Mühle in Roßdorf an der Stremme liegt 1 km unterhalb der Stelle, wo der Plauer Kanal den Lauf der Stremme verläßt. Die Wasser-Bauverwaltung hat sie gekauft und verpachtet, um die Regulierung des Kanalwasserstandes in der Hand zu haben. Die Mühle hat 2 Mühlengerinne mit je einem Wasserrade und ein Freigerinne, ln der Stremme neben dem Mühlenarme liegt eine Freiarche, die nur zur Abführung des Frühjahrshochwassers dient. 2 km unterhalb der Abzweigung der Roßdorfer Stremme verläßt ein zweiter kleinerer Arm, die Schlagenthiner Stremme, den Kanal. An der Abzweigung ist ein Überfall angelegt, welcher bei normalem Kanalwasserstande den Abfluß von 0,168 Sek.cbm gestattet. Auch an diesem Flußarme liegt eine Mühle.

B. Führung der Abflußlisten.

Die laufenden Aufzeichnungen über den Abflußvorgang geschehen durch die Schleusenmeister, Archenwärter und Müller auf 3 Listen: la) für Schleusen,

2a) für Freiarchen,

3a) für Mühlen.

Neben diesen Abflußlisten bestehen Grundtabellen lb, 2b, 3b, auf welchen die den einzelnen Abflußphasen entsprechenden Wassermengen tabellarisch verzeichnet sind. Eine Schleusen-Grundtabelle ist nur da erforderlich, wo die Schleuse geböschte Kammerwände hat und die Fläche des Wasserspiegels mit dem Wasser-/ stände wechselt. Von jeder dieser 6 Tabellen wird je ein Muster beigefügt. Die laufenden Aufzeichnungen geschehen, wie folgt.

1. Schleusen.

Es werden die Kammerfüllungen gezählt, deren Zahl übrigens auch in den Schleusen-Betriebsbüchern angegeben ist. Der Inhalt der Kammerfüllung ist von der Grundfläche und dem Schleusengefälle abhängig. Erstere ist in der Regel unveränderlich und ist dann möglichst genau ein für allemal berechnet. Indessen kommen auch (an der oberen Havelwasserstraße) Schleusen mit geböschten Kammerwänden vor; dann ist die Grundfläche mit dem Wasserstande veränderlich und die Grundtabelle lb gibt dann für jeden vorkommenden Wasserstand und für jedes Gefälle die Kammerfüllung an. Die zu Mittag an den Pegeln abgelesenen Wasserstände gelten als Tagesmittel und werden der Berechnung sämtlicher Kammerfüllungen eines Tages zu Grunde gelegt. Die so ermittelte Wassermenge wird noch berichtigt mit der von den Schiffen verdrängten Menge, welche bei der Talfahrt negativ, bei der Bergfahrt positiv in Ansatz kommt. Die Wasserverdrängung fällt um so mehr ins Gewicht, je größer der Verkehr und die Abmessungen der Schiffe sind und je kleiner das Schleusengefälle ist. Bei vorwiegendem Lastverkehr zu Tal und Leerverkehr zu Berg und bei kleinem Gefälle kann die negativ in Ansatz kommende Wasserverdrängung des Talverkehrs die des Bergverkehrs und die Kammerfüllungen überwiegen, sodaß durch die Schleusungen Wasser aus der unteren in die obere Haltung gehoben wird. In Fürstenwalde, Plötzensee, Parey und Niegripp kommt das nachweislich vor. Es läßt sich nachweisen, daß bei ausschließlichem Lastverkehr zu Tal und Leerverkehr zu Berg der Schleusenbetrieb in einem Kanäle keinen Wasserverbrauch zur Folge hat, wenn das Schleusengefälle ein gewisses Maß nicht überschreitet. Für eine zweischiffige Finow-Schleuse ist dieser Grenzwert des Schleusengefälles = 0,94 m. Weiter auf diesen Punkt einzugehen, würde indessen den Rahmen dieser Schrift überschreiten. Es wird auf den Aufsatz von Gröhe im Zentralblatte der Bauverwaltung 1904 Nr. 26 Seite 170 verwiesen. Vom 1. Mai 1903 ab werden die Betriebswassermengen der Schleusen nur noch monatsweise berechnet, indem die mittleren Monatswasserstände den Rechnungen zu Grunde gelegt werden. Der Fehler, der hierbei gemacht wird, ist so klein, daß er im Vergleich zur Gesamtabflußmenge und in Rücksicht auf das Maß der Genauigkeit des ganzen Verfahrens nicht in Betracht kommt, während die Arbeit der Listenführung und Rechnung erheblich eingeschränkt wird. Die von dem Schleusengefälle unabhängige Wasserverdrängung kann man ohnehin, ohne einen Fehler zu begehen, monatlich berechnen. Es würde zu weit gehen, wenn man für jedes Schiff die Wasserverdrängung feststellen und in die Rechnung einsetzen wollte. Man hat sich daher darauf beschränkt, die Schiffe nach großen und kleinen (Großschiffahrts- und Finow-Kähnen), andererseits nach beladenen und leeren zu unterscheiden und

für die Wasserverdrängung jeder dieser Gattungen einen Mittelwert einzuführen, unberücksichtigt geblieben. In dem Wasserbaukreise Neu-Ruppin ist wegen der geringen Schiffahrt die Wasserverdrängung überhaupt nicht in Rechnung gestellt worden.

Floßholz und Böte sind

Feststellung des Wasserverlustes an den Schleusentoren.

\7

-SZ-

J?

V7

\7

T

7i

-)r

Lj., ,1

Um zu erfahren, wieviel Wasser durch die Undichtheiten des Obertors abgeht, stellt man in der Kammer den Unterwasserspiegel her und schließt beide Tore; dann wird der Kammerwasserspiegel allmälig steigen. Nach einer Anzahl n Sekunden mißt man die Steigung §, dann ist in einer Sekunde der Wasserverlust,

wenn f die Grundfläche der Kammer ist, q°

f.8

—. Will man den Wasserverlust q¹¹ aus der Undichtheit des n    n

Untertores wissen, so stellt man in der Kammer Oberwasserspiegel her und mißt nach n Sekunden das Maß §,

um welches der Kammerspiegel gesunken ist.

In beiden Fällen sind die Werte q nicht ganz genau. Im ersteren Falle ist zu wenig gemessen, weil das Wasser unberücksichtigt bleibt, welches bei steigendem Kammerwasserspiegel durch das Untertor abgeht; im zweiten Falle ist gleichfalls zu wenig gemessen, weil der Zufluß durch das undichte Obertor unberücksichtigt bleibt.

Man kann aber durch die Wahl einer geringen Größe von § den Fehler auf ein kleines Maß beschränken.

Die so gemessenen sekundlichen Verluste sind bei einem gewissen Schleusengefälle h die größten vorkommenden Werte und werden nur erreicht entweder bei starkem Verkehr, da dann das Ober- und Untertor abwechselnd unter vollem Drucke steht, oder bei geringem Verkehr, wie überhaupt in großen Betriebspausen, wenn ein Tor erheblich undichter ist als das andere, weil dann das letztere dauernd unter vollem Drucke bleibt.

Andernfalls steigt bei leerer Kammer (1. Fall) bezw. sinkt bei voller Kammer (2. Fall) deren Wasserspiegel und es vermindert sich die Druckhöhe.

Bei langen Pausen zwischen den einzelnen Schleusungen wird z. B. bei leerer Kammer deren Wasserspiegel schließlich so hoch steigen, daß der Verlust durch das Untertor gleich dem durch das Obertor wird. Dann tritt ein Beharrungszustand ein, eine weitere Druckverminderung am Oberhaupte ist nicht möglich. Der kleinste Wert des Wasserverlustes ist damit erreicht.

Bei voller Kammer spielt sich der Vorgang ähnlich, nur umgekehrt ab. Alle vorkommenden sekundlichen Wasserverluste müssen sich zwischen den beiden bezeichneten Grenzwerten bewegen.

Im unteren Grenzfalle läßt sich der Wasserverlust nicht direkt messen; man kann ihn annähernd, wie folgt, berechnen.

Die Undichtheiten liegen in der Regel an den Wendesäulen, den Schlagsäulen, dem Drempel und den Schützen; von letzteren wird angenommen, daß sie sich immer unter Wasser befinden.

Trifft dies nicht zu, so wird die Rechnung umständlicher, aber immerhin durchführbar.

Ferner wird die Annahme gemacht, daß die Undichtheiten sich in einer gleichbreiten Spalte ß gleichmäßig verteilen. Dann ist im oberen Grenzfalle der sekundliche Wasserverlust

q = — ft 3 ß h ]/~2 g h -p/i ß [3 (t — h) -R b + 1] V2 g h,

worin h das Schleusengefälle, t die Wassertiefe unter Oberwasser, b die Drempellänge, 1 der Umfang beider Schützen ist.

1. q = // /3 1/2 g h (3t-h + b + l).

Hierin ist ß die einzige unbekannte Größe, kann also bestimmt werden.

Im unteren Grenzfalle, wobei die Druckhöhe auf hl gesunken ist, ergibt sich ganz ebenso

qx=nß l/2g + (3 t —h, +b + l)

und wird für ß der Wert von 1 eingesetzt, so ist

~\/~ hi 3 t — tq + b +1 * h*3t-h+b + l’⁴’

Da sämtliche Größen auf der rechten Seite bekannt sind, so läßt sich qx berechnen.

Zahlenbeispiel.

Eine Schleuse hat 300 qm Grundfläche, 1,8 m Tiefe, 1 m Gefälle, 8 m Drempellänge, 6 m Umfang der Schützen. Bei leerer Kammer steigt deren Wasserspiegel in 100 Sekunden um 5 cm. Also ist

0,15 cbm oder 150 1

300.0,05

⁴ ~ foo

an den Obertoren. ^ wird zu 0,66 angenommen. V~2g= 4,43

0,00281 m oder rund 2,8 mm.

0,15

0,66.4,43 |/l,0 (3 . 1,8 - 1,0 + 8,0 + 6,0)

Im Beharrungszustande sei hq == 0,7 m gemessen, dann ist der untere Grenzwert

• 0,15 = 0,128 cbm.

l/ÖJ 3 . 1,8 —0,7+ 8,0 +6,0

q— * l,o'3. 1,8- 1,0 + 8,0+6,0 Gleichzeitig muß q für das Untertor der Gleichung 1) entsprechen, wo h = 0,3. Hieraus für das Untertor

0,00441 m oder rund 4,4 mm.

0,128

0,66.4,43 ]/o,3 (3 . 1,8 — 0,3 + 8,0 + 6,0)

Die Undichtheit des Untertores ist also erheblich größer, als die des Obertores und man kann schon aus dieser Rechnung den Wasserverlust durch das Untertor bestimmen, ohne die Messung bei voller Kammer zu machen bezw. hat man hiermit eine gewisse Kontrolle der verschiedenen Messungen.

Setzt man h = 0,5 also in die halbe Höhe des Schleusengefälles, so ergibt sich qx = 0,104 cbm und ß für das Untertor = 0,00267, also wenig kleiner, als an dem Obertore.

Aus der Erfahrung oder durch wiederholte Messungen des Schleusenkammerspiegels wird man bei einem bestimmten Schleusengefälle angeben können, welcher Wert zwischen den beiden Grenzwerten q und qx für den Wasserverlust einzusetzen ist.

Ist die Undichtheit an den stets unter Wasser bleibenden Stellen, z. B. an dem Drempel, erfahrungsmäßig größer als an den zwischen Ober- und Unterwasser liegenden Stellen, so hindert nichts, mit verschiedenen Werten von ß zu rechnen, was die Rechnung nicht erheblich erschwert.

Es gibt Schleusen, bei denen die Untertore bei leerer Kammer derart an den Schlagsäulen klaffen, daß das von den Obertoren herkommende Sickerwasser durch den breiten Spalt sofort abfließt, der Kammerwasserspiegel also überhaupt nicht steigt und der oben geschilderte Beharrungszustand niemals erreicht wird.

In diesem Falle würde also immer der obere Grenzwert der Verluste anzunehmen sein.

Bei solchen Verhältnissen muß aber, um die Eingangs geschilderte Feststellung des oberen Grenzwertes überhaupt zu ermöglichen, für die Dauer der Versuche das untere Torpaar durch den Schließmechanismus oder durch Steifen so fest geschlossen werden, daß wenigstens diejenige Dichtigkeit der Schlagsäulen erreicht wird, welche sie bei voller Schleusenkammer, also unter vollem Wasserdruck, haben.

Der Wasserverlust an dem Obertore wird nicht immer gleich dem an dem Untertore sein.

zu setzen

Dann ist der anzunehmende Durchschnittswert von mannigfachen Erwägungen abhängig. Wenn z. B. eine sehr verkehrsreiche Schleuse von 3 Uhr morgens bis 10 Uhr abends unaufhörlich in Betrieb ist, sodaß abwechselnd und ziemlich gleich lange bald das obere, bald das untere Torpaar geschlossen ist, das andere offen steht, so ist, wenn die Grenzwerte des Wasserverlustes am Oberhaupte q° und qx, am Unterhaupte q¹¹ und qt sind (q° ist = q“, daher ist bei qx der Index fortgelassen), als Durchschnittswert für die ganze Betriebszeit q° + qu

Für die Ruhezeit und für die Zeit der Schiffahrtsperre

1. a) wenn in der Regel die Kammer leer ist und die Untertore offen gelassen werden oder sehr klaffen = q°;

b) wenn in der Regel die Kammer voll ist und die Obertore offen gelassen werden oder klaffen — qu.

4*

2. wenn beide Torpaare fest geschlossen sind, gleichgültig, ob die Kammer anfänglich leer oder voll war = qT.

Alle die vorgenannten Werte gelten nur für ein bestimmtes Schleusengefälle h, für jedes h in cm sind also die zugehörigen Werte q°, qu, q: zu bestimmen und in Tabellenform festzulegen.

Es würde natürlich zu weit führen, für jedes cm von h die Untersuchungen und Messungen durchzuführen, es wird genügen, dies für einige Werte von h zu tun und dann zu interpolieren.

Um den Gesamtwasserverlust eines Monats zu berechnen, genügt es, die Rechnung nur mit einem Werte von h nach den Monatsmittelwasserständen durchzuführen.

Auf diese Weise wird, wenn erst die Tabellen für q aufgestellt sind, die laufende Arbeit nicht

bedeutend sein.

2. Archen.

Der Archenwärter verzeichnet die Wasserstände am Ober- und Unterpegel, die Höhe der Schützenöffnungen und den Anfang und das Ende der jedesmaligen Abflußphase. Änderungen der Schützenhubhöhen dürfen zur Vereinfachung der Rechnung nur in den vollen Stunden vorgenommen werden. Die Liste wird am Monatsschlusse dem Wasserbauinspektor eingereicht. Dieser setzt das aus den Wasserständen ermittelte Gefälle und die Dauer der jedesmaligen Abflußphase, letztere nach Minuten, ein. Aus der zugehörigen Grundtabelle 2 b entnimmt er die nach Minuten-Kubikmelern berechnete Wassermenge und setzt sie gleichfalls in die Liste ein.

Da bei der Aufstellung der ersten Grundtabellen die Wassermengenmessungen in den Archengerinnen noch nicht durchgeführt waren, so wurden die Wassermengen zunächst nach den hydraulischen Formeln mit

berechnet und in die Grundtabellen eingesetzt. Nachdem die Messungen ausgeführt und die zutreffenden

Werte für n festgestellt waren, sind neue Grundtabellen aufgestellt und die Abflußlisten berichtigt worden. Die Berichtigung hat zum Teil aber nur für die Monatssummen und für die Tageshöchst- und -mindestwerte geschehen können, weil die Umrechnung aller Tagesmengen zu zeitraubend ist. Die genaue Feststellung der Monatsmengen genügt auch deshalb, weil die tabellarische Darstellung des Abflußvorganges nur nach Monaten, Halbjahren und Jahren geschieht. Der Tagesabfluß ist bei gestauten Gewässern von geringer Bedeutung.

Zu den Wassermengen, welche durch die Schützöffnungen abfließen, kommen noch diejenigen, welche durch die Fugen des Bauwerks abgehen. Diese sind, namentlich bei geschlossenen Archen, an vielen Stellen recht bedeutend und dürfen nicht vernachlässigt werden; beträgt doch diese Wassermenge z. B. bei der Freiarche Zehde-nick 0,667 Sek.cbm bei 1,36 m Gefälle, bei der Fürstenwalder Freiarche sogar rund 3 Sek.cbm bei 1 m Gefälle. Diese Wassermengen sind durch Geschwindigkeitsmessungen im Ober- oder Untergerinne festgestellt und zwar, da es sich in der Regel um kleine Geschwindigkeiten handelt, mittels Schwimmern. Die Ergebnisse sind freilich häufig unsicher und ungenau, es ist daher mehrfach vorgezogen worden, den auf die Durchlässigkeit des Bauwerks entfallenden Anteil an der Abflußmenge aus den bei verschiedenen Schützöffnungen angestellten Messungen zu berechnen. In dem Abschnitte, welcher die Herleitung der Abfluß-Koeffizienten behandelt, wird dies ausführlicher erörtert werden.

Die Geschwindigkeitsmessungen in den Archengerinnen sind in derselben Weise, wie im freien Flusse, mit Flügeln, nur an Stellen ganz kleiner Geschwindigkeiten mit Schwimmern ausgeführt. Die Meßprofile liegen in der Regel im Obergerinne der Archen und Mühlen; wo ein solches nicht vorhanden ist, wie in Eichhorst am Werbellin-Kanal und in Zerpenschleuse, ist im Untergerinne möglichst weit ab von der Arche außerhalb des Bereiches der Sturzwellen gemessen worden. Vor und nach der Messung wurden die Wasserstände an den Pegeln abgelesen und das Profil gepeilt. Da von vornherein angenommen wurde, daß für verschieden große Schützöffnungen und Gefälle verschiedene Abfluß-Koeffizienten gelten, so wurden die Messungen auf möglichst viele Abflußphasen ausgedehnt.

Wenn das Ergebnis q einer Messung in der üblichen Weise ermittelt, andererseits die durch die Schützöffnung geflossene Wassermenge qt nach der zutreffenden hydraulischen Formel berechnet war, so ergab

den Abfluß-Koeffizienten

Als Druckhöhe (Gefälle) wurde das Maß angenommen, welches

der Quotient —

Qi

sich als Mittel aus den Pegelbeobachtungen vor und nach der Messung ergab. Ursprünglich bestand die Hoffnung, auf diesem Wege sichere Werte für den sogenannten Kontraktions-Koeffizienten zu erhalten; diese Hoffnung erfüllte sich aber nicht. Das wäre nur möglich mit Messungen an sehr genau gebauten Vorrichtungen mit geregeltem Zu- und Abflüsse, der frei ist von störenden Einflüssen, bei vollständiger Dichtheit des Bauwerks und in dem Falle, daß die wirksame Druckhöhe zuverlässig gemessen werden kann. Diese Voraussetzungen sind bei den dem wasserbaulichen und dem Mühlenbetriebe dienenden Archen nicht erfüllt: sie sind nicht dicht, ihre Schützaufzüge unvollkommen, die Pegel stehen meistens so, daß der Höhenunterschied zwischen den an ihnen abgelesenen Wasserständen mit der an der Arche wirksamen Druckhöhe nicht übereinstimmt, es treten dauernde oder wechselnde Umstände auf, welche auf den Abfluß einwirken, so daß das Verhältnis der wirklich abfließenden Wassermenge zu derjenigen, welche nach dem Fallgesetze abfließen soll, nicht blos dem physikalischen Gesetze folgt, welches gemeinhin unter Kontraktion begriffen wird, daß man also nicht mehr von einem Kontraktions-, sondern nur noch von einem Abfluß-Koeffizienten sprechen kann. Man muß sich darauf beschränken, das tatsächliche Verhältnis zwischen der gemessenen und der berechneten Abflußmenge festzustellen. Bei der Beschreibung der einzelnen Abflußstellen und bei der Herleitung der Abfluß-Koeffizienten wird noch näher darauf eingegangen.

Es kommen folgende Formen des Abflusses vor:

q, = b h ]/2 g hj

die Schützöffnung liegt ganz unter Wasser.

\N

Ifr

Kl

| b 1/2 g [hj³'* - (hj - hf²] die Schützöffnung liegt ganz über dem Unterwasser..

Qi =

3Z.

T

Ti

b V2 g |(h - h₂) j/hj + | [hi ³— (hj - h₂)3/2]}

qi =

die Schützöffnung liegt teils unter, teils über dem Unterwasser.

Ti

IV

qj = |bh V2gh

Vollkommener Überfall. Hier ist h^h.

Bei der Herleitung der Abfluß-Koeffizienten für die einzelnen Archen wird, um nicht jedesmal Skizze und Formel zu wiederholen, die betreffende Nummer der 4 Fälle angezogen werden. Die Formel III ist für die Handhabung etwas unbequem. Bei den Archen, wo der Fall III ursprünglich zutraf (Zerpenschleuse, Malz), hat man daher durch Auffütterung des Fachbaums die Unterkante der Schützöffnungen soweit erhöht, daß sie in allen oder wenigstens den meisten Fällen vom Unterwasser freikam, sodaß in den wenigen Fällen, wo das Unterwasser mit einem geringen Maße in die Schützöffnung hineinspült, dieser Gegendruck vernachlässigt und Formel II angewendet werden kann.

Unberücksichtigt geblieben ist in der Regel bei der Aufstellung der Formeln zur Berechnung von q, die Geschwindigkeitshöhe des an der Arche ankommenden Wassers. Wenn nicht gerade unmittelbar vor der Arche ein großes Becken liegt, so senkt sich bei der Öffnung der ersteren der Wasserspiegel. Das Wasser bedarf, um nach der geöffneten Arche hinzuströmen, einer gewissen Geschwindigkeit und eines Gefälles. Steht nun der Oberpegel an der Arche, so müßte eigentlich, um in der Formel die volle wirksame Druckhöhe zu berücksichtigen, dem Gefälle die Geschwindigkeitshöhe k zugesetzt werden. Abgesehen aber davon, daß die Feststellung von k sehr umständlich, unter Umständen kaum ausführbar ist, so würden die Formeln für

qx hierdurch noch verwickelter werden und schwerer zu handhaben sein, k ist daher vernachlässigt worden.*) Hs geht aber hieraus hervor, daß die Druckhöhe h, in solchem Falle zu klein angesetzt und der Wert für q! nach den obigen Formeln I bis IV zu klein berechnet ist, der Ausfluß-Koeffizient p also größer heraus kommt, als wenn die ganze wirksame Druckhöhe eingesetzt wäre. Die Senkung des Wasserspiegels, das hieraus entstehende Gefälle und die Geschwindigkeit des ankommenden Wassers wird um so größer, je höher die Archenschützen gezogen werden, je mehr Wasser also abfließt. Hieraus folgt, daß p mit der Öffnungshöhe der Schützen wachsen muß. Dies trifft zu für die Werte von p bei Höpen, Lentzker Mühle und Zehdenick, Messung Nr. 28.

Steht der Oberpegel weit ab von der Arche — in vielen Fällen im Schleusengerinne am Schleusenoberhaupt — außerhalb der Senkung des Wasserspiegels, so tritt die aus den Pegelablesungen ermittelte Druckhöhe hj mit einem zu großen Werte in der Formel für qj auf, da ja ein Teil der Druckhöhe durch die Reibungen und sonstigen Widerstände, welchen fließendes Wasser ausgesetzt ist, auf dem Wege vom Pegel zur Arche verbraucht wird. In einem solchen Falle ergibt die Rechnung für qx einen zu großen, für p einen zu kleinen Wert. Hierdurch erklären sich die kleinen Werte von p, welche bei Krewelin, Alt-Ruppin, Alt-Friesack gefunden sind. Da nicht anzunehmen ist, daß die Widerstände im fließenden Wasser sich mit dem Gefälle erheblich ändern, so muß auch p bei verschiedenen Abflußphasen ziemlich gleich bleiben, sofern nicht andere Einflüsse sich geltend machen. Das bestätigt sich bei den drei vorgenannten Stellen, indem die Werte von p teils genau miteinander übereinstimmen (Alt-Friesack), teils eine stetige Zu- oder Abnahme nicht zeigen (Krewelin). Wo aber dennoch eine Abnahme von p mit zunehmender Hubhöhe der Schützen auftritt (Alt-Ruppin), da wird man sie dem abnehmenden Einflüsse des aus der Durchlässigkeit des Bauwerks entstehenden Wasserverlustes auf den Gesamtabfluß zuschreiben dürfen.

Von erheblichem Einflüsse auf den Abfluß-Koeffizienten ist ferner die Bauart der Archen. Je mehr Querströmungen beim Zu- und Abflüsse vermieden werden, um so größer wird der Koeffizient, und bekannt ist die Doppel-Trichterform als die günstigste für Ausflußöffnungen. Einige Archen — ___Zerpenschleuse, Malz — haben stark abgerundete Kanten zwischen Gerinne- und Flügelwänden im Oberhaupte und hierin sind neben anderen Ursachen die hohen Werte der Abfluß-Koeffizienten begründet.

Noch mancherlei andere Umstände beeinflussen die Größe des Abfluß-Koeffizienten.

f    Soweit sie nur vereinzelt auftreten, sollen sie bei der Herleitung der Koeffizientenwerte von

Fall zu Fall erörtert werden. Ein Umstand aber, der für den Abflußvorgang bei fast allen Archen von großer Bedeutung ist, soll hier noch allgemein behandelt werden, das ist die Durchlässigkeit. Das Wasser kann einerseits in unterirdischen Adern durch den Grundbau fließen, andererseits durch Fugen des Oberbaus, namentlich an den Anschlagsflächen der Schützen, abgehen. Eine besonders schwache Stelle der letzteren Art ist die Fuge zwischen den Schützunterkanten und dem Fachbaume bei geschlossener Arche. Der unterirdische oder, richtiger gesagt, der unter dem Unterwasser entstehende Wasserverlust wechselt lediglich mit dem Staugefälle, der an den Schützen entstehende Wasserverlust aber außerdem noch mit der Höhe des Aufzugs; denn je höher die Schützen gehoben werden, um so mehr Fugen kommen in Abgang. Der Einfluß der Durchlässigkeit des Bauwerks auf den Wert von p kann also sehr verschiedenartig und wechselvoll sein; in jedem Falle aber nimmt er mit zunehmender Hubhöhe deshalb ab, weil der Wasserabfluß durch die Schützen immer größer wird, der aus der Durchlässigkeit entstehende Abfluß also einen immer kleineren Teil des Gesamtabflusses bildet. Wie hiernach der Wert von p sowohl mit abnehmendem Gefälle, als auch mit zunehmender Schützenhubhöhe fallen kann, zeigen z. B. die Messungen an der Zehdenicker Freiarche;

Hubhöhe Staugefälle p

*) Nicht ausführbar ist die Feststellung von k, wenn die Archenöffnung im Verhältnisse zum Profile des Archengerinnes klein ist. Dann nehmen nur die Wasserteile, welche vor der Archenöffnung liegen, an dem Fließen dahin teil, die anderen bleiben unbewegt oder nehmen gar rückläufige Bewegung an. Wenn man in einem solchen unmittelbar vor der Arche liegenden Profile die Geschwindigkeiten mißt, so ist es — abgesehen von der Schwierigkeit und Ungenauigkeit einer solchen Messung — nicht möglich, anzugeben, welche Geschwindigkeit der Berechnung von k zu Grunde gelegt werden soll; die mittlere Profilgeschwindigkeit gibt einen zu kleinen Wert; wollte man nur die mittlere Geschwindigkeit der vorwärts bewegten Wasserteile in Rechnung stellen, so ist es schwer, wenn nicht unmöglich, die Grenzen dieser Vorwärtsbewegung festzustellen.

0,73

0,133

0,267

0,400

} 0,55

Hier ist der Einfluß der Durchlässigkeit so beträchtlich, daß er den der Vernachlässigung der Geschwindigkeit des ankommenden Wassers überwiegl; denn sonst müßte nach der obigen Erörterung der Wert von ^, da der Oberpegel unmittelbar an der Arche steht, mit zunehmender Schützöffnung steigen. Übrigens steigt der Wert von // wieder bei ganz großen Schützöffnungen und kleinen Gefällen, weil einerseits die durch die Fugen abgehende Wassermenge absolut und relativ kleiner wird, andererseits die Geschwindigkeit des ankommenden Wassers größer wird und mehr zur Geltung kommt.

Zu den Einflüssen dauernder Art, welche auf den Abfluß durch die Archen wirken, kommen vorübergehende Störungen, welche häufig die Brauchbarkeit der Messungen beeinträchtigen. Treibende Gegenstände können sich in den Schützöffnungen festklemmen oder auch nur vorlagern. Liegt neben der Arche eine Schleuse, so wirkt der Schleusenbetrieb störend. Jede Schleusung senkt vorübergehend das Oberwasser und hebt das Unterwasser und erregt starke Strömungen in beiden und diese Wirkung ist um so größer, je schmaler das Gewässer ist. Dieser Einfluß wurde an manchen Stellen (Zerpenschleuse) so lästig, daß das Schleusen während der Messungen eingestellt werden mußte. Die Genauigkeit der Messungen wurde auch dadurch beeinträchtigt, daß es bei der unvollkommenen Einrichtung des Schützenaufzuges mancher Archen schwierig oder unmöglich war, eine Schützöffnung in bestimmter Höhe herzustellen. Rechnet man dazu, daß die Durchlässigkeit einer Arche wahrscheinlich mit der Jahreszeit wechselt, die unterirdischen Wasseradern sich üherhaupt der Kontrolle entziehen und daß auch die messenden Beamten mehrfach gewechselt haben, vielleicht auch Fehler vorgekommen sind, so ist es nicht verwunderlich, daß die Messungsergebnisse vielfach voneinander abweichen und daß die schließlich berechneten Abflußmengen nur als mäßig genau angesehen werden dürfen.

3. Mühlen.

Der Müller verzeichnet die Wasserstände, die Betriebsphase (Völligkeit der Beaufschlagung) und deren Dauer. Der Wasserbauinspektor entnimmt die der Betriebsphase entsprechende Wassermenge der Grundtabelle und setzt sie in die Abflußliste 3a ein. Bei den kleinen Gefällen, die an den Stauwerken zur Verfügung stehen, bildet das Wasserrad als Betriebsmaschine die Regel. Je nach der Arbeit, welche das Rad zu leisten hat, wird mit ganzer, dreiviertel, halber, ein viertel Beaufschlagung gearbeitet und die hierbei verbrauchten Wassermengen sind im Obergerinne mit dem Flügel gemessen. Wo mehrere Räder vorhanden sind und diese einzeln oder zugleich mit verschiedener Beaufschlagung in Betrieb kommen (Roßdorf), sind die Messungen bei abgestuften Hubhöhen der Betriebsschützen ausgeführt. Ist bei einer gewissen Beaufschlagung und bei einem Gefälle h, die Wassermenge q gemessen, so wird angenommen, daß bei einem anderen Gefälle h* die Wasser-

VK

menge qx beträgt q

Es ist allerdings zweifelhaft, ob diese Hypothese überall richtig ist. In Fürstenwalde,

wo eine große Zahl von Messungen ausgeführt ist, hat sie sich nicht bestätigt. Man kann auch hier Rechnungen über die Größe der Abfluß-Koeffizienten anstellen, indem man die gemessene Wassermenge setzt q = ^ f |/2 gh1; wobei f die Größe der Einlauföffnung, h₁ das Gefälle bedeutet, d. i., je nachdem das Rad in das Unterwasser eintaucht oder nicht, die Höhe des Oberwassers über dem Unterwasser oder über dem Fachbaume. Aber die Kenntnis von /z hat keine praktische Bedeutung; jedenfalls darf man den Wert des Abfluß-Koeffizienten einer bestimmten Betriebsphase nicht auf eine andere Phase anwenden, denn, wie die Messungen gezeigt haben, sind die Werte sehr verschieden. Die bei geschlossenen Betriebsschützen in Folge der Undichtheit des Stauwerks abgehende Wassermenge ist nur bei der Bolter Mühle gemessen worden, ln der Regel sind die Mühlen ziemlich dicht, weil die Müller den Wasserverlust zu vermeiden bestrebt sind, und da die Mühlen selten längere Zeit außer Betrieb sind, so fällt dieser Wasserverlust auch nicht erheblich ins Gewicht.

C. Beschreibung der Stauwerke und Zusammenstellung der Abfluß-Koeffizienten

der Freiarchen und Mühlen.

a. Obere Havel.

1. Bolter Mühle. Es besteht ein Schleusen- und ein Mühlengerinne. Die Mühle enthält ein Wasserrad, welches ein Holzgatter treibt, und eine Turbine für die Mahlmühle. Zwischen beiden liegt ein schmales Freigerinne, welches aber nicht zur Abgabe von Freiwasser, sondern lediglich zur Speisung eines Aalfangs dient. Die Pegel stehen am Ober- und Unterhaupt der Schleuse. Sowohl das Wasserrad, als auch die Turbine

haben Kulisseneinläufe. Durch Messungen ist festgestellt, wieviel Wasser die Mahlmühle verbraucht, wenn sie mit 10, 12, 14, 16 Zellen in Betrieb ist, und wieviel die Schneidemühle verbraucht, wenn die Kulisse 8,

-fZO-

Kf,is. &G.

WM/m    ____

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pT-a..

ÜL

10, 12 usw. cm hoch geöffnet ist. Bei der Freiarche, deren Schütz unter dem Unterwasserspiegel liegt, ist der Wasserverbrauch für je 5 cm Hubhöhe gemessen. Die Messungen sind am 17. August 1903 ausgeführt. Der Wasserverlust bei ruhendem Betriebe ist bei 3,03 m Gefälle ermittelt für die Schneidemühle 0,174 Sek.cbm, für die Freiarche 0,011 Sek.cbm, für die Mahlmühle 0.

so

2. Zaarenschleuse. Es ist ein Schleusen-und ein Archengerinne vorhanden. Der Oberpegel steht am Schleusenoberhaupte. Die Schützen der Freiarche liegen unter dem Unterwasser, Fall I. Es sind 5 Schützen vorhanden, das mittelste von 2,43 m, die 4 seitlichen von je 1,45 m, zusammen von 8,23 m Weite.

Hi

'S»

i-----

sA

ypwaqt/ip21&

Die Messungen 13, 14 und 29 sind 2 m, I5a 36 m oberhalb, 15b 70 m unterhalb der Arche ausgeführt. Die Messungen 13, 14 und 470 sind vor zwei seitlichen Schützen l und 2 bezw. 3 und 4 zwischen den Leitwänden in der Linie a—b ausgeführt, sodaß die durch die Fugen der übrigen

(geschlossenen) Schützen abgehenden Wassermengen nicht mit gemessen sind. Die in der nachfolgenden Zahlentafel aufgezeichneten Wassermessungen sind nach der Schützenhubhöhe geordnet.

Messung

Druck- Hub- Abflußhöhe höhe Koeffiz.

Nr.

Tag

hl

//

Messung Nr. Tag

Druck

höhe

hi

Hub- Abflußhöhe Koeffiz.

/i

© © p CO    1—L

O GO O

0,77

0,77

0,73

47 c 4. 9. 03 | 1,36

0,74

1,33

0,77

15 a 3.9.01 47 c 4.9.03

1,33

0,30

0,70

1,39

0,67

1,36 I 1,27

0,68

0,68

O <CO O O rH O CO CO -vH tH »O

cT cT cT cT cT cT

99

0,60

99

o o p p p p p o p

C3 C3 ^ C5 03 M ÜI cn O GO S to GO

© xH

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Schütz 3

„    2,3,4,5

„ 1, 2 „    4 u. 5

„    2,3,4,5

„ 1,2

„    4 u. 5

„ 1,2

„    4 u. 5

Die Druckhöhe h: scheint auf den Abfluß-Koeffizienten keinen Einfluß zu haben. Der Koeffizient nimmt mit steigender Hubhöhe ab infolge der Abnahme des Einflusses der Undichtheit auf den Gesamtabfluß. Bei 0,30 m Hubhöhe ergeben die Messungen im Durchschnitt den Koeffizienten 0,68. In die sonst so regelmäßige Reihe paßt besser der Wert 0,71, dieser wird daher zur Anwendung gebracht und so ergeben sich zur Aufstellung der Grundtabelle folgende Werte von /*:

0,10

0,20

0,30 0,40

0,50

0,60

// = | 0,77 0,75

0,71

0,68

0,65

0,62

■G/YlAsch/ ₇

Der Wasserverlust bei geschlossener Arche ist am 4. September 1903 gemessen worden und zwar sowohl nach Schließung aller 3, als auch einzelner Gerinne. Die Ergebnisse weichen voneinander sehr ab, .was teils auf Rechnung der Unzuverlässigkeit der Schwimmermessungen, teils darauf zurückzuführen ist, daß die hölzernen Archenschützen sich nicht von selbst durch ihr eigenes Gewicht schließen, sondern herunter gestoßen werden müssen; hierbei wird ein bald höherer, bald geringerer Grad von Dichtheit erreicht. Durchschnittlich ergeben die Messungen für alle 5 Schützen bei 1,3 m Gefälle 0,570 Sek.cbm, für

das Mittelschütz allein 0,170 Sek.cbm, für 2 seitliche Schützen 0,200 Sek.cbm. Nimmt man für den Kontraktions - Koeffizienten den Erfahrungswert 0,60 an, so beträgt der auf die Undichtheit der Arche entfallende Anteil am Abfluß-Koeffizienten

0,17. Die

bei der Messung Nr. 14a 0,77 — 0,60 theoretische Abflußmenge ist für diese Phase (h=0,10; hj = l,25; b=2 . 1,45=2,90 m) 1,11 cbm. Also beträgt hierbei die durch die Fugen abgehende Wassermenge 0,17 . 1,11 =0,189 Sek.cbm. Bei ganz geschlossenen Schützen muß man etwas mehr rechnen und so kommt man ungefähr auf dasselbe Maß, wie oben, 0,200 Sek.cbm.

Cg

3. Zehdenick. Arche an der Schnellen Havel. Die Schützen liegen unter Wasser, Fall I. Der Oberpegel steht dicht vor der Arche. Die Messungen sind unmittelbar (lm) oberhalb der Arche vom Laufstege ausgeführt. Die Arche hat 9 eiserne Schützen von je 1,92 m Weite, von denen aber, wenn nicht ein sehr starker Wasserandrang stattfindet, nur die drei mittleren gezogen werden.

Die Mittelwerte ergeben folgende Reihe:

|j0,13310,27010,40510,54010,67510,81010,94511,08011,21511,35011,48511,620 j 1,75511,89012,02512,16012,29512,43012,56512,7001 2,835 p = I 0,73 | 0,58 | 0,56 | 0,58 | 0,60 | 0,62 | 0,64 | 0,66 | 0,68 | 0,69 | 0,71 | 0,73• | 0,75 | 0,77 | 0,79 | 0,82 | 0,85 | 0,88 | 0,92 | 0,96 | 1,00

Bis zur Hubhöhe 0,405 m nimmt p ab infolge des abnehmenden Einflusses, welchen die Undichtheit der Arche auf die Abflußmenge ausübt. Mit weiter zunehmender Hubhöhe steigt der Wert von p wieder infolge des überwiegenden Einflusses, welchen bei der starken Strömung die Vernachlässigung der Geschwindigkeitshöhe des ankommenden Wassers bei der Berechnung der theoretischen Abflußmenge ausübt. Bei geschlossener Arche sind am 30. August 1901 bei 1,36 m Gefälle 0,667 Sek.cbm gemessen worden. Dieses Ergebnis ist durch weitere Messungen i. J. 1906 bestätigt worden.

efCz&Ws&CiAV:

Messung

Druck

höhe

Hub- Abflußhöhe Koeffiz.

Messung

Druck

höhe

Hub-

höhe

Abfluß-

Koeffiz.

Nr.

Tag

hi

Nr.

Tag

hi

43 b

10 a

9b

10 b

24.10.02 29. 8.01 28. 8.01 29. 8.01

0,73

0,75

0,72

0,68

0,100

0,135

0,270

0,74

0,75

0,71

0,65

11b    30.8.01

28b    27.5.02

28 a

28 c

10c

0,51

'S

0,63

74 a    5.4.06

P p O O O

© o t—¹ lo oo

© 05 CO 05 I—¹-

28 d

43 c

11a

27. 5.02 24.10.02 30. 8.01

0,43

0,87

0,94

o o oo

O O " ü« o

0,47

0,51

0,05

0,405

0,675

1,350

2,025

2,295

2,430

2,565

0,55

0,60

0,69

0,79

0,87

0,87

0,96

0,56

4. Krewelin. Es ist ein Schleusen- und ein Freigerinne vorhanden. Der Oberpegel steht am Schleusenoberhaupte außerhalb des Bereiches der Senkung des Wasserspiegels bei geöffneter Arche. Die Arche hat zwei hölzerne Schützen von je 1,18 m Weite, welche unter Wasser liegen, Fall I. Die Messungen sind 1,25 m oberhalb der _ Arche ausgeführt worden.

Messung

Druck

höhe

Hub-

höhe

Abfluß-

Koeffiz.

£fCcvvi<vC'.

Nr.

Tag

hi

30 d

<)pevGit.'

12 a

30 b

12 b

29. 5. 02 31. 8. 01 29. 5. 02 31.8. 01

1,65

1,48

1,67

1,54

IC h-¹

0,55

0,44

0,40

Mp

12c

1,51

00 to

1-0 o

0,55

0,62

41b

30 a

12. 9. 02 29. 5. 02

1,99

0,60

1,66

0,44

30 c

1,65

0,40

0,59

Ein Einfluß der Druckhöhe oder der Hubhöhe auf den Wert von p ist nicht erkenntlich; nur die drei Messungen 12 a, b, c zeigen eine Zunahme von p mit zunehmender Hubhöhe, was vielleicht nur zufällig ist, da es nicht erklärt werden kann und in den anderen Messungen auch keine Bestätigung findet. Da kein Grund vorliegt, der einen Messung ein größeres Gewicht beizulegen, als der anderen, so bleibt nur übrig, bis auf weiteres für alle Druck- und Hubhöhen den Mittelwert aus allen Messungen einzuführen, d. i. p = 0,52. Der Wert ist ziemlich klein, weil bei der Berechnung der theoretischen Abflußmenge qx der auf dem Wege vom Pegel zur Arche entstehende Druckhöhenverlust nicht angerechnet worden ist. Die Arche ist dicht, der Wasserverlust bei geschlossener Arche ist so gering, daß er nicht gemessen werden konnte; er ist an Ort und Stelle auf 0,010 Sek.cbm geschätzt worden. Wäre die Durchlässigkeit erheblich, so würde p im Durchschnitt größer sein und mit steigender Hubhöhe abnehmen, was nicht der Fall ist.

5. Höpen. Der Oberpegel steht dicht bei der Arche. Diese hat ein unter Wasser liegendes Schütz von 2,48 m lichter Weite, Fall I. Die Messungen sind unmittelbar oberhalb der Arche ausgeführt.

Messung

Druck

höhe

Hub-

höhe

Abfluß-

Koeffiz.

Nr.

Tag

h.

'/V Är

'

Die Reihe der Werte von // gibt kein klares Bild von dem Verhältnisse zwischen hx und h einerseits und n andererseits. Man wäre versucht, anzunehmen, daß ^ mit zunehmendem wächst, wenn nicht die Messung 31c ein davon ganz abweichendes Ergebnis hätte. Mittelt man für die 3 Hubhöhen die Werte von fi aus den 3 zeitlich verschiedenen Messungen, so erhält man h= || 0,107 | 0,214 | 0,321 fi = |i 0,69

steigende Werte mit zunehmender Hubhöhe, was sich aus der Stellung des Oberpegels erklären läßt. Die Arche ist ziemlich dicht, der Abfluß bei geschlossener Arche ist am 4. September 1901 (Messung 16b) mit 0,048 Sek.cbm ermittelt worden. Die Arche wird selten geöffnet.

6. Bischofs werden Es ist ein Schleusen- und ein Freigerinne vorhanden. Die Freiarche hat 2 Schützen von je 1,18 m Weite, welche über dem Unterwasser liegen, Fall II. Der Oberpegel steht am

Schleusenoberhaupte 80 m in der Wasserlinie von der Arche entfernt. Die Messungen sind 1,1 m oberhalb der Arche von der Laufbrücke aus ausgeführt.

0,70 | 0,74

0,65

0,69

0,67

0,65

0,79

0,68

L______

Nr.

eß,v/p<zw.

Messung

Druck

höhe

*3,

Hub

höhe

Abfluß-

Koeffiz.

Tag

hi

/i

65 a

l_r

65

ästT"

65 a

PyFI

40 b

19a

22. 7. 05

19.    7. 05 22. 7. 05 11. 9. 02

20.    9. 01

19b

■>>

40 c

65 a

19 c

11. 9. 02 22. 7. 05 20. 9. 01

rHOJco^co(Mcoom X lO    X    X    lO. i.Q^    lO    CD    lO

t—I 1—I    1—f    T—I    1—li—I    tH    -r—I    t—I

19d

V.

19e

65

19. 7. 05

1—1 tH

R    lO_

rH tH

oooo ooooooo ~o §o £2 ³ ^ "LO ~LO To lo m. o

0,515

0,605

0,713

0,643

0,725

0,737

0,660

0,643

0,702

0,699

0,705

0,680

Bei steigender Hubhöhe von h = 0,06 bis 0,20 ist eine deutliche Zunahme des Abfluß-Koeffizienten zu bemerken, während von da ab aufwärts die Werte von n wechseln; man kann daher bei h 0,20 bis 0,40 m für /i nur den Durchschnittswert annehmen. Hieraus ergibt sich folgende Reihe:

/i

0,02 | 0,04 [ 0,06 | 0,08 | 0,10 | 0,12 [ 0,14 | 0,16 [ 0,38 | 0,20 und darüber

|| 0,50 | 0,51 | 0,52 | 0,55 | 0,58 | 0,61 | 0,63 | 0,65 | 0,67 | 0,69

Die Verschiedenheit der Messungsergebnisse liegt an der ungünstigen Lage der Meßstelle 1,1 m vor der Schützöffnung: der plötzliche Übergang aus dem großen Durchflußprofil des Gerinnes in das kleine Profil der Schützöffnungen verursacht lebhafte Querströmungen. Eine günstiger gelegene Meßstelle ist aber nicht vorhanden. Bei geschlossener Arche fließt ab:

nach der Messung vom 3. 9. 1903 0,134 Sek.cbm nach 2 Messungen vom 22. 7. 1905 0,112

0,150

im Durchschnitt 0,132 Sek.cbm, d. i. 7,9 Min.cbm, vorausgesetzt, daß die Schützen fest geschlossen sind, sonst mehr. Die kleinen Schwankungen dieser Abflußzahl mit dem Wasserstande kommen gegenüber dem Wechsel in der Undichtheit nicht in Betracht, sodaß man 7,9 Min.cbm für alle vorkommenden Wasserstände als gültig ansehen kann.

7. Zerpenschleuse. Es sind ein Archengerinne und zwei Schleusenkammern vorhanden. Die Arche hat ein hölzernes Schütz von 1,60 m Weite, welches über dem Unterwasser liegt, Fall II. Der Oberpegel steht in 50 m Entfernung unterhalb der Arche am Schleusenoberhaupte. Die Messungen sind im Untergerinne nahe der Mündung in das Unterwasser von der Leinpfadbrücke aus ausgeführt.

//

SUbCmH

e.'yrs

TkL

'v,3>

Messung Nr. Tag

Druck- Hubhöhe höhe

hi

66    20. 7.05    1,58

1,60

1,61

1,59

o o o o o o P P 'o o © o ro o Go © to

Abfluß-Koeffiz.

gemessen berichtigt

li

1,38

0,96    0,97

20 e 29. 10. 01    1,60

1,61 . 1,60

20 a

20 b

tH CO E i—I l—I

cT cT

-39c 11. 9.02 18d 19. 9.01 20c 29.10.01 18 e 19. 9.01 20 d 29.10.01

1,59

1,58

1,59

1,57

1,60

o ©

³ tO P 3    3

o oo

Die Werte von \i sind besonders bei kleiner Hubhöhe sehr groß, was teils auf Rechnung der starken Durchlässigkeit der Arche, teils auf Rechnung der Trichterform des Einlaufs zu setzen ist. Auffallend ist die bedeutende Abweichung der Ergebnisse der bei gleicher Druck- und Hubhöhe ausgeführten Messungen 20b, 39c, 18d voneinander. Da aber kein Grund vorliegt, einer dieser Messungen einen höheren Wert beizulegen, als den anderen, so bleibt nur übrig, den Mittelwert 0,74 gelten zu lassen. Dann müssen aber auch die übrigen Ergebnisse der an denselben Tagen ausgeführten Messungen dementsprechend berichtigt werden, nämlich

1,10. Das ist in der letzten Spalte der obigen

74

74

Nr. 18 mit — =1,01, Nr. 20 mit — = 0,90, Nr. 39 mit

73

82

74

67

Tabelle geschehen. Dann erhält man folgende Mittelwerte für n, welche nunmehr als gültig anzusehen sind:

0,02 | 0,04 1 0,06 | 0,08 [ 0,10

0,12

0,14 1 0,16 | 0,18 | 0,20

1,38 | 0,97 | 0,96 | 0,78 | 0,75 | 0,74 (0,78) | 0,73 | 0,74 | 0,74 | 0,75

Die Reihe der Werte von \x nimmt von h = 0,02 bis 0,14 m ab, dann langsam wieder zu. Bei h = 0,12 m fällt der Wert 0,78 von n aus der sonst regelmäßigen Reihe heraus; es wird angenommen werden dürfen, daß dies nur auf Zufall — irgend einer Störung im Abflüsse oder in der Messung — beruht; daher ist hier 0,74 statt 0,78 gesetzt worden.

8. Malz. Es sind ein Schleusen- und ein Freigerinne vorhanden; das letztere führt seitwärts zur Schnellen Havel Die Arche hat eine halbkreisförmige Schützöffnung von 1,92 m Durchmesser, welche nicht ganz frei von höheren Unterwasserständen ist, Fall 111. Der Pegel steht am Schleusenoberhaupte 28 m von der Arche entfernt. Die Messungen sind dicht oberhalb der Arche ausgeführt.

Nr.

Messung

Tag

Druck

höhe

Hub-

höhe

Abfluß-

Koeffiz.

hi

17b

38 b

55

17 f

18. 9. 01 11. 9. 02 23. 3. 04 18. 9. 01

1,36

1,29

1,35

1,32

0,10

0,14

0,69

0,61

0,89

>/

0,73

\\

17c

1,37

0,16

0,60

17a

Die Ergebnisse der Messungen von 1901, 02, 03 stimmen 'miteinander annähernd überein, daher ist das Mittel aus diesen Koeffizientenwerten

38 c

47 a

55

17k

17 e

17 b

38 d

55

17 i

11. 9. 02 3. 9. 03 23. 3. 04 18. 9. 01

11. 9. 02 23. 3. 04 18. 9. 01

1,29

1,33

1,33

0,65

0,72

(/%

- x xXX:;

der Berechnung der Wassermengen bis zum 1. Mai 1904 zu Grunde gelegt und zwar nach folgender Reihe von fi:

0,02 0,04 0,06 | 0,08 j 0,10 j 0,12 0,14 0,16 0,18 j 0,20 0,22

ÄX

0,70

0,70

0,69

0.69 0.69

0,68

0,68

0,67

0,67 : 0.66

0,66 *

0,24

0,26

0,28

0,30 0,32

0,34

0,36

0,38

0,40 1 0,42

0,66 0,65 0,65 0,651 0,66 0,67 0,68 0,69 0,71 j 0,72 Der Wasserverlust bei geschlossener Arche ergibt sich als Mittel aus mehreren Messungen zu 0,137 Sek.cbm.

Im Winter 1903/04 hat die Arche, namentlich das hölzerne Schütz, erhebliche Beschädigungen durch Eis erlitten und ist dadurch undichter geworden. Infolgedessen ist der Abfluß-Koeffizient, wie die Messungen vom 23. 3. 04 zeigen, größer geworden und den Abflußlisten sind vom 1. März 1904 ab folgende Werte von fi

0,10 ; 0,20 1 0,30 fi = || 0,89 | 0,80 | 0,72

Bei geschlossener Arche sind 0,219 Sek.cbm gemessen worden.

zu Grunde gelegt:

b. Rhin.

(5ife - ^U/rAp/lAA/'.

9. Alt-Ruppin. a) Mühle. Es sind zwei Turbinen vorhanden.

VTCciJi&yri- -

Messung

Druck

höhe

LH.

Nr.

Tag

hi

Beauf

schla

gung

Wasser

menge

cbm

ty\b<oHcho/vo -

«5£g«X

lb

<    qj

->■

<3fta/vd-

CO to M

2,021 2,782 3,163 3,165 3,993

Demnach sind abgerundet und auf das Gefälle 1,85 m zurückgeführt folgende Werte einzusetzen;

34 d

la

lc

21c

7. 8. 01 9. 9. 02 7. 8. 01

22. 4. 02

05 cq oi

1-1    1-1 T-1

iS

h-⁴-

00

Beaufschlagung ¹/₂

Abflußmenge Sek.cbm

to

CO

£ T—l

²/a | 74

2,0 | 2,8 | 3,2 j 4,0

Für eine andere Druckhöhe hx beträgt die Wassermenge q

V - •

v 1,85

b) Freiarche. Es ist ein besonderes Freigerinne vorhanden. Die Arche hat 3 Schützen von bezw. 2,08, 2,17, 2,02 m Weite, welche über dem Unterwasser liegen, Fall II. Der Oberpegel steht am Anfänge des Schleusengerinnes weit ab von der Arche, jedenfalls außerhalb der Senkung des Wasserspiegels bei geöffneter Arche. Die Messungen sind von der Brücke oberhalb der Arche aus ausgeführt.

Messung Nr. Tag

Druck

höhe

Hub- Abflußhöhe    Koeffiz.

hi

34 c 9.9.02 21b    22.4.02

1 d 7. 8. 01 21a    22.4.02

34 b    9. 9. 02

0,84

0,82

0,66

0,82

0,84

iO ■*+: o o

NCO ^ 1.0 K

cT cT cT cf

0,55

0,49

0,49

0,38

0,44

Die Werte von /u sind im allgemeinen klein, was auf Rechnung der Stellung des Oberpegels zu setzen ist. Sie nehmen mit zunehmender Hubhöhe ab, was dem abnehmenden Einflüsse der Durchlässigkeit auf den Gesamtabfluß zuzuschreiben ist. Zu verwenden sind demnach folgende Werte:

■<&

ir

h = || 0,25 1 0,30 1 0,40 [ 0,50

H — j; 0,55 | 0,52 | 0,49 | 0,41

Der Wert // = 0,52 für h = 0,30 ist durch Interpolation gewonnen.

Der Abfluß bei geschlossener Arche ist am

9. September 1902 (Messung 34 a) mit 0,262 Sek.cbm gemessen.

10. Alt-Friesack. a) Mühle. Ein Wasserrad ist vorhanden.

Messung

Druck

höhe

Nr.

Tag

hi

Beauf

schla

gung

Abfluß

menge

cbm

Vi

2b

35 c

I:

2a

//

/s’aj

fl ?'o

22 b

8. 8. 01 9. 9. 02 8. 8. 01 23. 4. 02

0| T“^ Ol tH

t-T t-T t-T t-T

0,506

1,183

1,373

1,586

Es sind demnach für ein Gefälle von 1,15 m folgende abgerundete Werte einzustellen:

Beaufschlagung

7₂ 1 ³U

Abflußmenge Sek.cbm 0,5 | 1,2 | 1,5

V A

v 1,15

Für andere Gefälle hx beträgt die Abflußmenge q

b) Freiarche. Die Arche steht ohne eigenes Gerinne unmittelbar neben der Mühle. Sie hat ein Schütz von 1,36 m Weite, welches über dem Unterwasser liegt, Fall II. Der Oberpegel steht am Schleusenoberhaupt. Die Messungen sind von der Brücke oberhalb der Mühle und Arche aus ausgeführt.

Nr.

Messung

Tag

Druck

höhe

hi

Hub- Abflußhöhe Koeffiz.

2c 8.8.01 22 a 23.4.02 35 b 9.9.02

Die Werte sind klein wegen der Stellung des Oberpegels. Die Arche ist sehr dicht. Für // ist der Mittelwert 0,45 gebraucht worden. Die Abflußmenge bei geschlossener Arche hat wegen ihrer Geringfügigkeit nicht gemessen werden können und ist auf 0,010 Sek.cbm geschätzt worden.

11. Wustrau. a) Mühle. Zwei Wasserräder sind vorhanden.

05 t—I ■il N b-

<D C> CD

© O 05 CO

o o

0,45

0,44

0,45

Al

HP

fei

•vow

5m/.

Messung Nr. Tag

Druck

höhe

hi

Beauf- Abfluß-schla-gung

menge

cbm

co CD D) CO

23.4. 02 9.9.02

1,2

1,1

3,972

3,860

Beide

Räder

Es ist also bei 1,15 m Druckhöhe, wenn beide Räder voll beaufschlagt sind, 3,9 Sek.cbm zu rechnen, bei anderen Druckhöhen 3,9

1/4

r 1

1,15

Sek.cbm.

b) Freiarche. Es ist ein Überfallwehr, aus abnehmbaren Bohlen bestehend, Fall IV. Der Oberpegel steht etwa 5 m oberhalb der Arche in dem für Mühle und Arche gemeinsamen Gerinne. Die lichte Weite des Überfalls beträgt 2,60 m. Die Messungen waren hier sehr schwierig; die beiden Messungen 3b vom 9. August 1901 und 23 b vom 23. April 1902 geben so unwahrscheinliche Werte für //, nämlich 0,53 bezw. 0,38, daß von ihnen kein Gebrauch gemacht werden kann. Mit Rücksicht darauf, daß der Pegel nahe dem Überfalle steht

und das Wasser schon mit einer gewissen Geschwindigkeit am Pegel ankommt, ist der Abfluß-Koeffizient auf ²/₃ geschätzt worden. Der Überfall tritt übrigens selten in Tätigkeit. Die Arche ist ganz dicht.

J?l/L

Br“

H iss

12. Thiergartenschleuse. Die Haltung Hohenbruch-Thiergartenschleuse erhält im Winter und Frühjahr aus dem Hohenbruchgraben mehr Wasser, als der geringe Schleusenbetrieb verbraucht, muß also in Thiergartenschleuse entlastet werden. Da keine Freiarche vorhanden ist, so

<r/

j \/

/ v'

>v

muß das Freiwasser durch die Schleusenschützen gegeben werden. Wassermengenmessungen ließen sich nicht ausführen; die Abflußmengen sind daher

|/i b j/2 g [h,³''² - (h₂ — h)3/a]

nach der Formel q

mit n== berechnet worden.

13. Arche Nr. 11 im Schwarzen Graben bei Fehrbellin. Die Arche hat 3 Schützen von 2 • 1,22 + 1,26 = 3,70 m Weite, welche über dem Unterwasser liegen, Fall II. Der Oberpegel steht 11,8 m oberhalb der Arche. Die Messungen sind von der zwischen Pegel und Arche liegenden Brücke aus ausgeführt.

Messung

Druck

höhe

Hub

höhe

Abfluß-

Koeffiz.

•\\

ZF/zArJp/zWlA'V.

Nr.

Tag

hi

fi

24 c

33 d

10. 8. 01 30. 4. 02 8. 9. 02

33 b

24 a

33 c

i)\m

'j?

24 b

30. 4. 02 8. 9. 02 30. 4. 02

03 CO (D lO O io o CD lO iß lO lO lO lO

cT ö cT cT cT cT cT

0,11

0,72

0,48

o o o 4^ to To *

05 tO

0,55

0,65

0,63

0,60

0,63

JLt mh«'msesi&hests'

z%

:.Z

14. Lentzker Mühle. Die Arche hat 5 Schützen dem Unterwasser liegen, Fall II. Der Oberpegel steht nahe Oberpegel und Arche liegenden Brücke aus ausgeführt.

fi müßte eigentlich wegen der Stellung des Oberpegels nahe der Arche mit zunehmender Hubhöhe wachsen; dagegen zeigt es auffallend verschiedene unregelmäßig zu- und abnehmende Werte. Da kein Grund vorliegt, einer der Messungen einen höheren Wert beizulegen, als einer anderen, so bleibt nur übrig, den Mittelwert aus allen Messungen 0,61 anzuwenden. Die Arche ist ganz dicht, der Abfluß bei geschlossener Arche kann daher wegen seiner Geringfügigkeit vernachlässigt werden.

von 2 • 1,60 + 3• l,50 = 7,70 m Weite, welche über der Arche. Die Messungen sind von der zwischen

Datum Druck- Zahl Hubhöhe der höhe Messung hj

Abfluß-Koeffizient

;der gezogenen ge- ge-Schützen messen mittelt

der Grundtabelle zu Grunde geleert

0,188

10.8. 01 1. 5. 02 4. 8. 05

0,58

0,91

0,53

(t

4. 8. 05

0,46

(³

V2

4. 8. 05

0,48

(²

V3

0,188

0,375

0,188

0,375

0,188

0,375

0,615

0,637

0,671

0,650

0,679

0,676

0,690

0,667

0,62

0,64

0,66

0,66

0,67

jMixCC

ö.ö*.

1. 5. 02 4. 8. 05 1. 5. 02

0,71

0,665 j

0,648 I 0,691 0,662 0,711

0,657

0,67

5    0,375

0,563 0,563 0,75

Der Betrieb ist hier so, daß bei geringem Wasserzuflusse der Archenwärter nur das erste

Schütz von links um 5 Zähne des Zahnstangengetriebes (0,188 m) öffnet, bei größerem Zuflusse auch das zweite, dritte usw. Genügt die Öffnung der 5 Schützen um 5 Zähne nicht, so wird das erste von links um 10 Zähne gehoben, dünn das zweite usw. Dieser Betriebsart ist die Reihe der Koeffizientenwerte angepaßt. Wegen der Lage des Oberpegels nahe der Arche (14 m) und, weil das Wasser mit einer gewissen Geschwindigkeit an dem Pegel ankommt, sind die Koeffizientenwerte ziemlich hoch und nehmen mit steigender Hubhöhe zu. Die Arche ist neu und ziemlich dicht, ein geschlossenes Schütz läßt durchschnittlich 10 Sekundenliter durch.

29. 3. 06

0,52

0,73

0,93

(f

0,763

0,677

0,68 -

0,72

0,73

c. Dahme.

15. Hermsdorfer Mühle. Die Arche hat 3 Schützen von je 1,93 m Weite, welche über dem Unterwasser liegen, Fall II. Der Oberpegel steht etwa 6 m oberhalb der Arche. Die Messungen sind von der zwischen Arche und Oberpegel liegenden Straßenbrücke aus ausgeführt.

Nr.

58

61

Messung

Tag

26. 5. 04

14. 3. 05

Druck

höhe

Hub-

höhe

Abfluß-

Koeffiz.

hi

0,35

0,05

0,93

0,31

0,10

0,79

0,28

0,15

0,71

0,42

0,05

1,15

\l

0,41

0,10

0,91

0,40

0,15

0,83

0,37

0,20

0,79

0,36

0,25

0,76

«.5:

Die außerordentliche Größe der Abfluß-Koeffizienten bei kleiner Hubhöhe und ihre Abnahme mit zunehmender Hubhöhe deutet auf starke Undichtheit. Da das Grieswerk neu und dicht ist, so bleibt nur die Annahme übrig, daß die Grund-und Flügelbauten sehr durchlässig sind. Dieser Teil qb des Wasserabflusses ist von der Schützen-Hubhöhe unabhängig; er wird als konstant angenommen, weil das Gefälle sich wenig ändert. Der Abfluß - Koeffizient // der durch die Schützen gehenden Wassermenge qa muß wegen der Stellung des Oberpegels nahe der Arche mit zunehmender Hubhöhe wachsen. Also wird dem Abflußgesetze folgende Gleichung zu Grunde gelegt werden können q = qb -f (0,60 + c • h) ql5 wenn man den Kontraktions-Koeffizienten mit dem üblichen Werte 0,60 an-

2 _

nimmt. qx ist die theoretische Abflußmenge nach der hydraulischen Formel - b h J/2 g [h^² — (hb — h)3,s]. qb

und c sind die Unbekannten. Aus den 5 Messungen von 1905 ergibt sich nach der Methode der kleinsten Quadrate qb = 0,457 cbm und c = 0,079. Der mittlere Fehler beträgt nur 23 1. Da der Abfluß durch die Schützen sich in einem Jahre kaum geändert haben kann, die Messungsergebnisse von 1904 aber von denen des Jahres 1905 abweichen, so muß vor 1905 der Abfluß qb durch die Fugen der Grund- und Flügelbauten ein anderer gewesen sein. Hs ist also unter Beibehaltung von c = 0,079 für die 3 Messungen Nr. 58 qb = 0,215 cbm gefunden. Danach ist das Abflußgesetz für 1904 und vorher

q = 0,215 + (0,60 + 0,079 h) \ b h l/~2 g [h^² - (h± - hf²]

O

und für 1905 und bis auf weiteres

q = 0,457 + (0,60 + 0,079 h) | b h }/2 g [h^² - (hx - hf²]

O

Der aus der Undichtheit der kleinen Kahnschleuse entstehende Abfluß beträgt nach zwei Messungen zwischen 0,258 Sek.cbm bei 0,80 m Oberwasserstand und 0,128

„ 0,20 m

16. Neue Mühle bei Königs-Wusterhausen. Ein Lageplan ist auf Bildtafel 26 der „Beiträge zur Gewässerkunde usw.“ gegeben. Es ist ein Schleusen-, ein Frei- und ein Mühlengerinne vorhanden. Als Freigerinne dient der mit einer Arche versehene alte Schleusenkanal. Die Mühle besaß früher zwei Gerinne, von denen das rechtseitige im Jahre 1903 verschüttet wurde. Das linkseitige wird gegenwärtig nur zur Speisung des Aalfanges benutzt; die Mühle ist außer Betrieb.

a) Freiarche. Die Arche hat 4 Schützen von 3 • 1,35 + 1,34 = 5,39 m Weite, welche über dem Unterwasser liegen. Der Oberpegel steht an dem Schleusenoberhaupte 83 m in der Wasserlinie von der Arche entfernt, also

jedenfalls außerhalb der Senkung des Wasserspiegels bei geöffneter Arche. Die Messungen sind dicht oberhalb der Arche vom Laufstege aus ausgeführt.    _

Messung

Druck- Hubhöhe höhe

Abfluß-Koeffiz.

Nr.

Tag

hi

gemessen gemittelt

60 a

49 b

60 b

*<>

27a

37 b

54 a

8a

37 d

49 b

54 a 27 b

37c

57a

14. 9. 04 7. 9. 03 14. 9. 04 2. 5. 02 10. 9. 02 22. 3. 04 26. 8. 01 10. 9. 02 7. 9. 03 22. 3. 04 2. 5. 02 10. 9. 02 25. 5. 04

0,40

0,85

0,85

0,62

0,71

• 0,40

0,74

0,73

0,77

0,61

0,71

0,62

0,77

0,76

0,71

0,69

0,74

} 0,73

0,26

0,69

0,61

0,74

0,65

0,64

0,64

0,67

0,68

0,61

0,52

0,62

0,61

0,61

0,67

0,65

0,61

4 b 7.9.03    0,62

24.8.01    0,59    0,57    0,58    0,58

Aus der Reihe der ziemlich regelmäßig abnehmenden Werte von fi und aus dem Umstande, daß fi-mit Rücksicht auf die entfernte Lage des Oberpegels durchschnittlich verhältnismäßig groß ist, erkennt man den Einfluß der Durchlässigkeit des Bauwerks. Die Abflußmenge bei geschlossener Arche ist am 26. August 1901 bei 0,61 m Druckhöhe im Untergerinne zu 0,231 Sek.cbm gemessen worden, ist aber in Wirklichkeit größer, da ein Teil des Wassers wohl unterirdisch abfließt. Das Grieswerk ist neu und sehr dicht, dagegen sind die (massiven) Wände, wahrscheinlich auch der Unterbau sehr schadhaft. Auf den Wasserverlust, welcher aus der Undichtheit entsteht, hat daher der Archenbetrieb keinen Einfluß und, da diese Wassermenge einen erheblichen Teil der Gesamtabflußmenge bei geöffneter Arche bildet, so kann letztere nicht als Funktion der Schützenhubhöhe auftreten. Somit empfiehlt es sich, die Gesamtabflußmenge zu gliedern in die durch die Schützöffnungen und in die durch die Fugen des Bauwerks abfließende Menge: q = qa + qb. Von qa wird man voraussetzen dürfen, daß der Abfluß-Koeffizient ziemlich konstant bleibt, während qb voraussichtlich von dem Staugefälle abhängig ist. Um den wahrscheinlichsten Wert für qb zu ermitteln, wurde der Abfluß-Koeffizient fi für qa bei allen Messungen der Reihe nach versuchsweise gleich 0,57— 0,55 - 0,53 — 0,51 gesetzt und die

Abflußmenge nach der Formel qa = ~fu b |/2 g [h^² — (hx — h)s,a] berechnet. Dann ergab sich qb = q — qa, worin für q die gemessenen Werte eingesetzt wurden. Die Werte von qb wurden dann noch durch Multiplikation l/’auf die gleiche Druckhöhe hx = 0,70 m zurückgeführt. Indem die verschiedenen Werte für qb

Q)&fr\ywx4/.

mif

zusammengestellt wurden, zeigte es sich, daß bei fi = 0,55 und 0,53 die geringsten Abweichungen vom Mittelwerte stattfinden, bei 0,55 aber außerdem noch die Einzelwerte gleich oft nach der negativen, wie nach der positiven Seite vom Mittelwerte ausschlagen, was bei n = 0,53 nicht der Fall ist. Somit wurde fi = 0,55 als zutreffender Abfluß-Koeffizient für qa angenommen, es werden also, wenn man den gebräuchlichen Kontraktions-Koeffizienten 0,60 zu Grunde legt, 12 % der Druckhöhe durch Reibungen auf dem Wege vom Pegel zur Arche verbraucht. qb ergibt sich dann für die Druckhöhe 0,70 m aus allen Messungen im Mittel zu 0,594 rund 0,6 Sek.cbm und die Abflußmenge berechnet sich nach der Formel

q = 0,6

b. Mühlengerinne. Die Arche hat 4 Schützen von je 1,12 m, also 4,48 m Gesamtweite, welche über dem Unterwasser liegen, Fall II. Das Wasser fällt aber nicht unmittelbar in das Unterwasser ab, sondern wird durch ein Untergerinne geführt, in welchem früher die Turbine lag und welches jetzt noch den Turbinenkasten, ein Stabgitter und den Aalfang enthält. Diese Einbauten verhindern den freien Abfluß und stauen das Wasser derart auf, daß der Abfluß-Koeffizient mit wachsendem Abflüsse immer kleiner wird. Die Messungen sind etwa 10 m oberhalb der Arche ausgeführt.

V¥j + 1-0.55 1/2 gOT'*

(h, - h)a,!]

Nr.

Messung

Tag

Druck

höhe

hi

o o o o o © o

CO GO -1 b' CO bl 00 to OD ^ CO rfs. bO

Hub- Abflußhöhe Koeffiz.

0,22

0,42

t— --IO

R -xH CD b-

cT cT o"

f*

Cß CD CJ5 ^ <55 03 t> lO lO CO CO CO CO

cT cT cd cT cd <o cT

Hiernach läßt sich folgende Reihe für die Werte des Abfluß-Koeffizienten aufstellen:

h = 1| 0,22 | 0,32 | 0,42 j 0,52 | 0,61 [ 0,711 0,81 0,58 | 0,48 | 0,411 0,40 | 0,39 | 0,37 | 0,35 Die angegebenen Hubhöhen h entsprechen der Zahl der Stecksellöcher, um welche die Schützen mittels Schwinghebels gezogen werden, nämlich 4, 6, 8, 10, 12, 14, 16.

Die Arche ist sehr dicht, der Abfluß bei geschlossener Arche kann daher vernachlässigt werden.

Die obigen Werte von n gelten nur für den Fall, daß alle 4 Schützen gehoben werden. Bei kleiner Wasserführung darf dem Aalfang nur notdürftig Wasser zugeführt werden und dann werden nur 2 oder auch nur 1 Schütz gezogen. Dann ist der Abfluß geringer, als beim Heben von 4 Schützen, infolgedessen der Stau im Untergerinne geringer, also der Abfluß-Koeffizient größer. Wenn z. B. bei 0,70 m Druckhöhe 2 Schützen 0„71 m hoch gehoben werden, so ist der Abfluß-Koeffment größer als 0,37. Aus der Gleichung

3^

V² S ■ Ö?7³'“ = | ft b J/2 g [Öj‘h - (0,7 - hJ-]>

welche ungefähr bei hx = 0,27 erfüllt wird, geht hervor, daß bei 2 Schützen mit 0,71 m Hubhöhe ungefähr ebensoviel abfließt, als bei 4 Schützen mit 0,27 m Hubhöhe. Dem entspricht der Abfluß - Koeffizient n = 0,53.

d. Spree.

17. Fürstenwalde, a) Freiarche. Es sind 12 Schützen von je 2,28 m Lichtweite vorhanden, welche stets gleich hoch gezogen werden. Die gesamte Lichtweite beträgt demnach 27,36 m. Es sind in den Jahren 1905 und 1906 50 m oberhalb der Arche 48 Flügelmessungen bei sehr verschiedenen Schützenhubhöhen und Staugefällen ausgeführt worden, welche in der nachstehenden Zahlentafel verzeichnet sind. Ein Lageplan ist in den „Beiträgen zur Gewässerkunde der märkischen Wasserstraßen“ Bildtafel 24 enthalten.

Die Schützöffnungen sind in der Regel unter Wasser, Fall I; bei sehr großer Wasserführung werden die Schützen bis zum Wasserspiegel hoch gezogen. Wenn die Undichtheit der Arche und die Geschwindigkeit des ankommenden Wassers nicht berücksichtigt werden, so lautet das Abflußgesetz q = // b h j/2 g hl5 worin hx das aus dem Unterschiede der Pegelablesungen hervorgehende Staugefälle bedeutet. Indem wieder für jede Messung

qx aus b h j/2 g h₂ berechnet und n — — gesetzt wird, ergibt sich folgende Reihe von /z, nach der Schützen-

9i

hubhöhe h geordnet:

JL

Für h = 0,40 ergibt sich eigentlich aus den Messungen ^ = 0,764 und für h = l,50 /z = 0,850. Da diese Werte in die sonst ziemlich regelmäßige Reihe nicht passen, so sind statt ihrer die interpolierten Werte 0,675 und 0,775 gesetzt. In der Abnahme von /z mit steigendem h, dann wieder Zunahme zeigt die Reihe Ähnlichkeit' mit der der Zehdenicker Arche. Die Ursachen sind dieselben: Bei kleinen Hubhöhen hat die Undichtheit der Arche einen großen Einfluß auf die gesamte Abflußmenge, zumal dann in der Regel auch ein großes Staugefälle, also hoher Wasserdruck an der Arche vorhanden ist; mit steigender Wasserführung nimmt dieser Einfluß ab, bei weiterer Zunahme des Abflusses macht sich schon die Geschwindigkeit des an dem Archengerinne ankommenden Wassers geltend und wirkt auf die Zunahme des Abflusskoeffizienten. Hierbei muß bemerkt werden, daß die Pegel im benachbarten Gerinne der alten Schleuse stehen, welches als

Lfd.

Hub-

Wasserstand

Nr.

Datum

höhe

Stau-

gefälle

h₃

h₂ =

h O. P. U. P.

hi

hi + h₃

io_1    11

12

13

14

15

Ge-__

messene

Wasser- qi = fi b h ]/2 g hx menge__

Berechnete Wassermenge

qi

= /zbhj/2gh₂ + m]/h₂

35    : q₁=//bh|/2gh₂ + mj/h₂

36    — 48: qx = c h3/a ]/h₂

cbm

qi    d = q-qi

qi

d = q — qi

qi

d = q - qi

27./29. 4.05

55

23. 5.06

99

rH t>- CM

+ H p

rH rH H

55

99

27./29. 4.05 22. 5.06

0,15

J—¹ p 4o + ~ co o

o p    ^    o    p    p

o< 'q<    "    cn    ci    o*

-Q    M    to    cn

55

99

27./29. 4.05 15. 5.06

0,20

59

26. 4.05 27./29. 4.05 12. 5.06

>o o

rx    «x O'xl CO

~ cT cT

CO 00 j; CO CO

r-l t—l

0,59

0,62

99

95

27./29. 4.05 8.12. 05 9. 12 05 10. 5.06

0,35

99

99

99

55

99

27./29. 4.05 9. 5.06

0,40

99

55

99

29. 9.05

0,55

55

99

- CO CO CO CO CO p p CO CO CM p CO CO CO H H ri H H Ol Ol H rl H H H H H

0,64

0,63

0,75

0,76

0,66

1,48

1,46

0,84

0,71

0,90

0,88

0,97

0,98

7.    9.05

8.    9.05 4. 5.06

0,70

99

99

CO CM - CO p ~ rH t—T

1,15

1,14

1,07

55

25. 10. 05

0,90

UH -

tH t—I

59

99

99

30. 4.06

55

6.    11. 05

7.    11. 05 20. 2.06 21. 2.06 23. 2.06

rH

1,34 1,18

1,83

55

1,59

95

5. 3.06

o    o    o

£    i-O    GO    «N «X

t—I    rH    rH

1,82

1,83

1,71

1,60

CM H - CD CO iQ

99

1,48 1,42

59

8. 3.06

59

16. 3.06

Ol H ^ j. + p CO

rH tH rH

99

1,37

99

1,29

55

99

99

99

22. 3.06

99

1,28

59

99

99

1,28

20. 4.06

55

1,90 1,49 1,44 1,48 I 1,43

99

0,860    5,832

0,951 11,200 0,811 11,485 „    10,749

0,851 13,781 0,721 13,098 „ 12,820 0,772 17,369 0,761 16,322 0,741 15,948 0,742 20,360 0,763 24,286 0,592 20,587 0,572 20,497 0,644 26,664 0,921 25,630 0,981 25,592 0,48 0,003 0,483 21,456 0,463 21,441 0,56 0,005 0,565 28,710 0,42 0,003 0,423 23,680 0,433 23,525 0,35 0,004 0,354 26,164 25,308 184 25,175 194 25,900 256 31,247 246 31,501 196 33,597 „    33,173

0,166 33,017 ,,    33,383

0,24 0,008 0,248 47,685 0,238 48,575 0,21 0,009 0,219 50,774 0,109 48,852 0,069 45,511 45,819

0,008 0,068 41,500 0,009 0,069 41,807 „    0,059    40,731

0,008 0,048 39,835 „    0,058    36,159

37,124 37,575 37,253 41,787 41,016

55

CO b-

fc- CO rH

Ol tH

0,76

0,59

0,57

0,64

0,92

0,98

0,46

0,43

0,16

0,23

0,10

0,06

99

Üi CJ<

CO CO

55

0,006

95

55

55

99

99

5,834 -0,002 11,731 -0,531 10,832 +0,653 10,832 -0,083 14,097 -0,316 12,974 +0,121 -0,154 + 0,771

-    0,267

-    0,422 + 0,002 + 0,480

-    0,388

-    0,120 + 3,519 - 2,120

-    3,049 +1,412 +1,819 + 4,221 + 2,472 + 2,066 + 0,411

-    0,455 26,169 -0,994 26,886 -0,986 30,840 +0,407 30,218 +1,283 34,663 -1,066

-1,490 31,809 +1,208 „    +1,574

48,661 -0,976 47,635 +0,940 50,789 -0,015 44,556 +4,296 42,111 +3,400 „    + 3,708

~ 0,611 „    - 0,304

38,442 +2,289 34,384 +5,451 38,442 -2,283

-    1,318 42,111 -4,536

„    - 4,858

41,402 +0,385 ,,    — 0,386

16,698

16,589

16,370

20,358

23,806

20,975

20,617

23,145

27,750

28,641

20,044

19,622

24,489

21,208

21,459

25,753

Mittlerer Fehler

2,091

O iO CM CM iO CO p hH [ >_

+ d cd

12,995

11,961

16,233

16,116

15,903

19,696

23,807

20,971

20,613

25,396

30,370

31,344

21,993

21,533

27,086

23,436

23,712

29,275

26,755

27,473

31,559

30,936

35,388

32,568

48,551

47,562

49,732

43,782

41,753

41,450

41,753

38,609

34,824

38,281

41,450

40,395

+ 0,912 + 1,745 + 2,753 + 2,017 + 0,786 + 1,434 + 0,859 + 1,136 + 0,206 4- 0,045 4- 0,664 4- 0,379

-    0,092 4-1,624 4- 0,244 -0,187

-    2,215 + 0,449 4- 0,815

-    0,866 4-1,013 4- 1,042 4- 5,070 4- 3,758 4- 4,066 + 0,050 + 0,054 + 2,122 + 5,011 - 2,122

-    1,157

-    3,875

-    4,197 + 1,392 + 0,621

5,633

10,042

9,273

9,273

13,396

12,330

12,330

16,470

16,352

16,136

19,784

23,752

20,922

20,566

25,212

30,149

31,116

21,834

21,377

26,789

23,179

23,452

28,744

28,744

26,158

26,860

30,855

30,246

34,477

34,477

31,729

31,729

47,195

46,234

48,304

37,401

42,216

42,012

42,216

40,069

37,410

39,842

V

55

42,012

43,208

+ 0,199 + 1,158 + 2,212 + 1,476 + 0,385 + 0,768 + 0,490 + 0,899

-    0,030 -¹- 0,188 + 0,576 + 0,534

-    0,378 + 0,064 + 1,921 + 0,501 + 0,073

-    1,304 + 1,288 + 1,654 + 0,490 + 2,341 + 2,470

+11,451 + 3,295 + 3,603

2,334

1—35 :1,817 36—48:4,395

gefällelos angenommen werden kann. Demnach stellt sich an der oberen Abzweigung des Freigerinnes derselbe Wasserstand ein, wie am Schleusenoberpegel, an der unteren Abzweigung derselbe wie am Unterpegel. Das Staugefälle hx entspricht also der Fallhöhe des Wassers vom Anfang bis zum Ende des Freigerinnes.

Nach den oben angegebenen Werten von fi ist die Grundtabelle aufgestellt und sind die Abflußmengen berechnet. Die nach der Formel qx — fi b h |/2 ghx berechneten Wassermengen sind in Spalte 10 der obigen Zahlentafel, die Abweichungen von den gemessenen Werten in Spalte 11 angegeben. Diese Abweichungen d sind zum Teil recht erheblich, namentlich bei den Messungen Nr. 15, 16, 17, 20, 36, 37, 38, 42, 45, und wohl nur dadurch erklärlich, daß grobe Messungs- oder Beobachtungsfehler oder starke Störungen des Abflusses vorgekommen sind.

Da hier eine so große Zahl von Messungen vorliegt, so lag der Wunsch nahe, aus ihnen unter Berücksichtigung der Undichtheit der Arche und der Geschwindigkeit des an dem Archengerinne ankommenden Wassers das richtige Abflußgesetz und den reinen Abflußkoeffizienten aufzusuchen. Es wurde das Flußprofil unmittelbar oberhalb des Freigerinnes gemessen; der Quotient aus ihm durch die Abflußmenge ergab die

wurde für jede Messung be-

durchschnittliche Profilgeschwindigkeit v; die Geschwindigkeitshöhe h₃

v²

2g

hx -f- h₃ (in Spalte 8) ist nun die auf den Abfluß

rechnet und ist in Spalte 7 der Zahlentafel angegeben. h2 im Freigerinne wirkende Druckhöhe. Ein Versuch, hiervon den auf dem 150 m langen Gerinne aus Reibungen und Querströmungen entstehenden Druckverlust abzuziehen und die Rechnung mit der verbleibenden unmittelbar an der Arche wirkenden Druckhöhe durchzuführen, brachte kein brauchbares Ergebnis. Es ist füglich auch richtiger, davon Abstand zu nehmen, denn bei großer Wasserführung und kleinem Staugefälle verteilt sich letzteres auf die ganze Länge des Gerinnes: an Stelle des Wasserfalls an der Arche bildet sich eine Stromschnelle; dann läßt sich ohnehin der Durchgang des Wassers durch die Arche von dem im Freigerinne sich abspielenden Abflußvorgange nicht trennen. Der Abflußkoeffizient fi ist also dann so zu verstehen, daß das Komplement zu 1 nicht allein den Druckhöhenverlust an der Arche, sondern in der ganzen Lauflänge des Gerinnes bedeutet.

/ibhj/2gh₂ + m ]/h₂, worin das erste

Das Abflußgesetz wurde sonach in die Form gebracht qx Glied den Abfluß durch die Schützenöffnungen, das zweite den aus der Undichtheit des Bauwerks entstehenden Abfluß darstellt; m ist der aus der Undichtheit der Arche entstehende Wasserabfluß bei 1 m Druckhöhe.

Die Rechnung nach der Methode der kleinsten Quadrate ergab /u = 0,724 und m = 0,916. Die hiernach berechneten Abflußmengen sind in Spalte 12, die Fehler d in Spalte 13 aufgezeichnet. Die Formel ergibt für die kleinen Hubhöhen zu kleine Werte: /i ist offenbar zu groß und m zu klein. Das liegt daran, daß die Formel für große Abflußmengen und kleine Staugefälle nicht paßt. Sobald der Wasserfall an der Arche verschwindet und das Gefälle sich auf die ganze Länge des Gerinnes verteilt, ist die Druckhöhe an der Arche nur noch gering und es ist unzutreffend, das volle h₂ in das 2. Glied einzusetzen; außerdem folgt dann das Wasser mehr dem Gesetze des Fließens, als des Fallens, also auch das 1. Glied hat dann nicht mehr die zutreffende Form.

Demgemäß wurde angenommen, daß der Abflußvorgang zwei verschiedenen Gesetzen folgt je nachdem, ob das Staugefälle im wesentlichen an der Arche konzentriert ist, wofür das Gesetz des Fallens zutrifft, oder ob das Gefälle sich auf das Gerinne verteilt, wofür das Gesetz des Fließens besteht. Eigentlich ist das erste Gesetz nur für ganz kleine Abflußmengen anwendbar, welche in dem großen Gerinneprofile nur einen geringen Teil des Staugefälles verbrauchen, das zweite Gesetz nur für große Abflußmengen und kleine Stauhöhen, wobei der Wasserfall an der Arche, wie schon der Augenschein lehrt, verschwindet. In allen Mittellagen aber greifen die beiden Gesetze ineinander über, es ist deshalb aussichtslos, eine allgemein gültige Formel für alle vorkommenden Abflußfälle aufzustellen. Immerhin ist der Versuch gemacht worden, die beiden vorgenannten besonderen Gesetze aufzustellen und die zugehörigen Koeffizienten zu bestimmen. Die erste Gruppe Messungen ist aus Nr. 1 bis 35, die zweite aus Nr. 36 bis 48 gebildet, jene mit Staugefällen von 0,98 bis 0,21 m herab, diese mit Gefällen von 0,10 bis 0,04 m. Für die erste Gruppe ist wieder die Formel qj =n b h }/2 gh₂ + m ]/h₂ aufgestellt und es ergibt sich nun nach der Methode der kleinsten Quadrate fi = 0,700 und m= 1,850. Die hiernach berechneten Abflußmengen sind in Spalte 14, die Abweichungen d von den gemessenen Mengen in Spalte 15 eingetragen. Aus den verhältnismäßig kleinen d ersieht man, daß dieses Gesetz ziemlich zutreffen und 0,700 den Wert des reinen Abfluß-(Kontraktions-) Koeffizienten richtig darstellen dürfte. Der in manchen Handbüchern für Grundwehre angegebene Wert bis zu 0,85 scheint zu hoch gegriffen zu sein; wenigstens sollte man beim Entwurf solcher Wehre in der Annahme von /u vorsichtiger Weise nicht über 0,70 hinausgehen. Für die zweite Gruppe der Messungen ist analog der Geschwindigkeits-

indem als mittlere Tiefe die Schützen

formel der Havel das Gesetz aufgestellt worden qx

c • h3,a • h

hubhöhe eingesetzt ist, welche ja bei diesen kleinen Staugefällen der Wassertiefe an der Arche gleich ist. Das Gefälle ist, wie bei der Geschwindigkeitsformel, unter die dritte Wurzel gesetzt; das zweite Glied m j/h2 muß bei der Voraussetzung, daß an der Arche kein Wasserfall mehr, sondern nur noch ein Fließen stattfindet, in Wegfall kommen. Es ergibt sich aus den 13 Messungen c = 42,62. Die hiernach berechneten Wassermengen qx und die Fehler d sind wieder in Spalte 14 und 15 verzeichnet. Der große Fehler + 11,451 bei Messung Nr. 36 mit dem Staugefäile 0,10 m zeigt, daß die Grenze für dieses Gesetz bei 0,10 m Gefälle noch zu hoch gewählt ist und unter 0,10 m gesetzt werden müßte. Ob die gewählte Form des Gesetzes, der Formel für gleichförmige Geschwindigkeit nachgebildet, hier überhaupt zutrifft, kann bezweifelt werden, ebenso zweifelhaft ist es aber auch, ob es möglich ist, das Gesetz dieses verwickelten Abflußvorgangs in richtiger algebraischer Form darzustellen. Die Schwierigkeit liegt übrigens nicht bloß auf rechnerischer Seite, sondern auch darin, die Maße der kleinen Staugefälle genau festzustellen. Eben darum ist darauf verzichtet worden, die Grundtabelle auf den vorstehend entwickelten Formeln aufzubauen, sondern das auch an den anderen Stellen angewandte Verfahren beibehalten, die Wassermengen aus der einfachen Formel q=yubh|/2gh₁ mit wechselnden Werten von ju zu berechnen.

eine weitere Säuberung durch ergaben 2 Messungen im Jahre 1906 2,781 Sek.cbm Abfluß bei 1,01 m

Bei geschlossener Arche sind im Jahre 1905 2,967 Sek.cbm Abfluß bei 0,95 m Gefälle gemessen. Dieser starke Abfluß ist teils in der erheblichen Undichtheit des Grundbaus, teils darin begründet, daß sich treibende Gegenstände auf der Sohle derart festgesetzt haben, daß die Schützen nicht völlig zum Schlüsse gebracht werden können. Nachdem die Sohle etwas gereinigt worden ist einen Taucher wird beabsichtigt

Gefälle und 2,876 Sek.cbm bei 1,04 m Gefälle. Auf 1 m Gefälle zurückgeführt, sind also vor dem 1. Mai 1906 3,044 Sek cbm, nachher 2,794 Sek.cbm Abfluß bei geschlossener Arche zu rechnen.

b) Mühle. 1. Beide Räder in Betrieb.

10

Lfd.

Nr.

OH(MCOitiOC£)I>COai

-t-HtHtHtHtHt-HtHtHtH-M

Datum

der

Messung

22.    12. 03

23.    12. 03

22. 12. 05

28 12. 05

21. 6. 02 20. 6. 02 23. 5. 06

10 6. 02 15. 5. 06

25 4. 05 2. 12. 05 1. 12. 05 5. 5. 06

Wasserstand

O. P.

U. P.

0,76

0,77

0,81

1,42

h-^OOOO O O M-

§³ $S3§fS³ 2³ S³ &³

Gefälle

Hub-

hi

1,23

1,22

1,16

0,93

o o o o ■ o o o © o o © cT

höhe h

1,28

1,28

1,26

1,64

r-H r-i O O O OO O rH tH “

Gemessene Wassermenge q cbm

q = 9,3046 h ]/+

q = 8,840 . h

Wasser

menge

cbm

Fehler

cbm

Wassermenge qx cbm

Fehler

cbm

11,731

10,846

11,498

14,174

13,886

15,225

14,595

4,967

4,399

4,972

5,099

4,681

6,272

6,087

5,811

14,091

13,829

5,443

5,461

13,209 13,155 12,627 14,716 14,716 14,320 14,151 5,393 5,160 4,993 4,993 4,996 5,301 5,264 5,064 11,402 11,240 3,527 3,421

Mittlerer Fehler 1,406

—    0,021 + 0,106 — 0,315 + 0,971 + 0,823 + 0,747 + 2,689 + 2,589 + 1,916 + 2,040

11,302

11,302

11,125

14,480

14,480

14,668

14,480

5,651

5,474

5,298

5,298

5,474

5,928

5,928

5,827

13,421

13,332

5,739

5,651

+ 0,429

—    0,456 + 0,373

—    0,793 -f- 0,344 + 0,159

—    0,016 + 0,670 + 0,497

-    0,296

-    0,190

0,515

0.7/    £

q = /i b h j/2g b = 2 • 3,25 = 6,50 . H = 0,307

Hs sind 2 Räder vorhanden, welche fast immer gleichzeitig in Betrieb sind. Sie laufen in einem Kropfgerinne, dessen Oberkante auf —0,57 m a. P. liegt, und tauchen in das Unterwasser ein. Die Betriebsschützen werden stets über das Oberwasser hochgezogen. Bei sehr verschiedenen Gefällen und Schützen-

hubhöhen (Höhen der Einlauföffnung) sind vorstehende 19 Messungen mit dem hydrometrischen Flügel 30 m oberhalb der Mühle ausgeführt.

In der Annahme, daß die Umlaufgeschwindigkeit der Räder, da sie im Unterwasser baden, von dem Unterwasserstande ebensowohl, wie vom Oberwasserstande, also von dem Staugefälle beeinflußt wird, und ferner, daß von der Umlaufgeschwindigkeit auch die Menge des abfließenden Wassers abhängt, wurde hier, wie bei anderen ähnlichen Mühlen dasAbflußgesetz zunächst in die Form gebracht q = ^ b h ]/2 g +. Vorausgesetzt wird hierbei, daß die Räder immer gleich belastet sind, was hier im großen Ganzen zutrifft. Wird aus den Ergebnissen der 19 Messungen der Wert von p nach der Methode der kleinsten Quadrate berechnet, so ergibt sich n = 0,323. Die Wassermengen sind hiernach berechnet und in Spalte 7 der obigen Zahlentafel eingetragen worden. Die Abweichungen von den gemessenen Werten (Spalte 8) sind zum Teil recht erheblich und es entstand die Frage, ob nicht vielleicht eine kleinere Potenz von tq passender sei. Indem der Reihe nach hq unter der 3., 4., 5., 10. Wurzel in die Formel eingesetzt wurde, ergaben sich die Abweichungen der hier-

oo _

nach berechneten von den gemessenen Werten immer kleiner und wurden am kleinsten, als j/lq in die Formel

GO

eingeführt wurde. Da y’h₁ = l ist, so bedeutet das soviel, als daß h₁ ganz vernachlässigt werden kann, der

Stand des Unterwassers also auf die Abflußmenge ohne Einfluß ist. Das Abflußgesetz lautet dann q = /ubh j/2g und'n ergibt sich, nach der Methode der kleinsten Quadrate aus den 19 Messungen berechnet, zu 0,307. Die hiernach berechnet&n Werte von q sind in Spalte 9, die Abweichungen von den gemessenen Werten in Spalte 10 der obigen Zahlentafel eingetragen. Während der mittlere Fehler bei der Formel q = 0,323 b h |/2 g hq 1,406 cbm beträgt, ist er bei der Formel q = 0,307 b h ]/2g nur noch 0,515 cbm.

2. Ein Rad allein in Betrieb.

Nr.

Datum

Wasserstand Gefälle

Hub-

O. P. U. P.

hi

höhe

Gemessene Berechnete Wasser- Wasser- Fehler menge cbm

menge

cbm

cbm

T—I CM

26. 4. 05 25. 4. 05

05 CO CO CO rH tH

o o

05 "05 05 ^

io CM

I - b-

cT cT

O O Ot)

-v] (X

3,623

3,314

3,547

3,495

+0,076 q = /i b h j/2 g = 5,2161 h -0,181 n = 0,362

Zuweilen, wenn auch selten, kommt es vor, daß nur ein Rad in Betrieb ist. Für diesen Fall sind die beiden vorstehenden Messungen ausgeführt. Stellt man hier wieder, wie bei 1, das Abflußgesetz in der Form q = // b h ]/2 g auf, so ergibt sich aus den beiden Messungen n = 0,362.

c) Mühlenfreilauf. In das Mühlengerinne ist ein Freilauf, bestehend aus einem kreisförmigen Rohre von 1,0 m Durchmesser, eingebaut. Dieser Freilauf wird in der Regel nur geöffnet, wenn die Mühle außer Betrieb ist, um das Wasser im Mühlengerinne in Bewegung zu erhalten und die aus der oberhalb gelegenen Stärkefabrik herrührenden Verunreinigungen abzuführen. Die lichte Oberkante des Rohres liegt im Oberwasser auf 1,30 m a. P., im Unterwasser auf 1,00 m a. P. Da der Freilauf zuweilen auch dann geöffnet wird, wenn die Mühle in Betrieb ist, so haben sich die Messungen auch darauf bezogen und es hat sich herausgestellt, daß dann der Freilauf weniger Wasser abführt, als wenn die Mühle nicht in Betrieb ist. Es sind am 26. April 1905 gemessen:

Abfluß durch den Freilauf bei geschlossener Mühle, 1,41 m Wasserstand am Oberpegel,

0,75 m Gefälle........................

desgl., wenn gleichzeitig Rad 1 in Betrieb ist, bei 1,38 m Wasserstand am Oberpegel,

0,74 m Gefälle........................

desgl., wenn gleichzeitig Rad 2 in Betrieb ist, bei 1,40 m Wasserstand am Oberpegel, 0,74 m Gefälle........................

1,462 cbm

0,789    „

1,031    „

Die geringere Wasserführung des Freilaufs bei gleichzeitigem Mühlenbetriebe erklärt sich aus den Querströmungen, welche vom Mühlenuntergerinne her den freien Abfluß des Freiwassers beeinträchtigen. Deßhalb ist auch die Wasserführung des Freilaufs geringer, wenn das benachbarte Rad 1, als wenn das entferntere Rad 2 in Betrieb ist. Die Abflußmenge bei gleichzeitigem Mühlenbetriebe ist in der Weise gemessen, daß einmal Rad 1 bezw. Rad 2 und Freilauf gleichzeitig, dann Rad 1 bew. 2 ohne Freilauf in Betrieb gesetzt wurden. Der Unterschied in den Wassermengen ist als Wasserführung des Freilaufs angesehen worden. Das ist wahrscheinlich insofern nicht ganz zutreffend, als wohl Mühle und Freilauf gegenseitig ihren Abfluß be-

einträchtigen; es ist also wohl zuviel Mahl- und zu wenig Freiwasser gerechnet. Es besteht aber keine Möglichkeit, die richtige Grenze zu ziehen; der Gesamtabfluß ist jedenfalls richtig bestimmt.

18. Wernsdorf. Turbinenkanal. Jede der zwei Schleusen ist mit einer Turbine ausgestattet, welche die Kraft- und Lichtanlagen mit der nötigen Energie versorgt. Ein kreisförmiger Kanal im Oberhaupte führt der Turbine das Betriebswasser zu. Dieses ist in einem vorgebauten Zulaufgerinne mit dem Flügel gemessen und

Stellung I der Drosselklappe .    .    .    12,0 Min.cbm

. . 20,2

beträgt bei der alten Schleuse (links) j

II *

bei 6,46 m Wasserstand am Oberpegel. Da dieser Wasserstand wenig wechselt, so kommen die kleinen Schwankungen nicht in Betracht und es können die genannten Betriebswassermengen als konstant in die Abflußlisten eingeführt werden.

bei der neuen Schleuse (rechts)

18,1

19. Plötzensee. Hier sind nur 2 Schleusenkammern vorhanden, deren Beschreibung bereits auf Seite 20 gegeben ist.

e. Plauer und Ihle-Kanal.

20. Niegripp. Nach einer Flügelmessung vom 16. Oktober 1903 sind 5,837 Sek.cbm Freiwasser bei 0,82 m Schleusengefälle durch die 4 Torschützen und 3,882 Sek.cbm Freiwasser bei 0,89 m Schleusengefälle durch die 2 Umläufe abgeführt worden. Es wird angenommen, daß bei einem anderen Gefälle hx durch die

4 Torschützen 5,837 1/ cbm und durch die 2 Umläufe 3,882 1/ llj cbm abgeführt werden. v 0,82    * 0,89

21.    Parey. Am 17. Oktober 1903 sind durch Flügelmessungen folgende Abflußmengen festgestellt 6,105 Sek.cbm durch die 4 Torschützen bei 0,99 m Gefälle

„ 2 Umläufe

22.    Roßdorf, a) Mühle. Es sind zwei Wasserräder und ein Freilauf vorhanden; jene sind, wie bei Fürstenwalde, Kropfräder; hier werden aber die Betriebsschützen nicht immer über den Wasserspiegel hinaus

aufgezogen, sondern in verschiedener Höhe je nach der von den Rädern zu —-----

leistenden Arbeit. Man kann daher das Abflußgesetz in die Form kleiden

worden:

5,802

„    0,92 m

7z/ O

Freilauf

S2L

////

qx = b h ]/2 g h₁; q = \i qx. b ist bei Rad a (links) = 2,06, bei Rad b (rechts) = 1,42. Die Oberkante des Kropfgerinnes liegt bei Rad a auf 1,46 m a. P., bei Rad b auf 1,38 m a. P. Die Messungen sind etwa 10 m oberhalb der Mühle ausgeführt. Daselbst steht auch der Oberpegel.

CZ

a, b, c Aussen-(Sicherheits-)schötzen, d, e, f Innen-(Betriebs-)schiitzen.

Messung

Druck

höhe

Nr.

Tag

hi

Hubhöhe Wasser-h menge

links rechts

Abfluß-

Koeffiz.

62b

22. 3. 05

1,13

^ (M

co co

1,12

20.    3. 05

21.    3. 05

1,00

1,12

99

1,12

o p o o p J-*- m- lo Un ^ 00 to Q

r.

fcO 3

99

1,13

20. 3. 05

1,01

99

99

1,01

99

99

1,01

62 a

21. 3. 05

1,15

p o o p l-*- lo 'L* oi • 05 00 bO 05

O O O O O O ÜT lo Ol lo 00 OT O Ol O Cb 00 o

0,50

2,746

2.423 1,535 1,940 1,532 1,457 1,507

1.424 1,162 2,018

0,31

0,37

0,37

0,41

0,50

0,44

0,29

0,37

0,45

0,42

Außenschützen

Die Wassermengen bei anderen Druckhöhen h₂ sind q =

v't

angenommen. Die oben verzeichneten

Betriebsphasen sind die üblichen je nach der Arbeit, welche die Räder zu leisten haben. Kommen ausnahmsweise andere Phasen vor, so sind die Wassermengen nach der Formel q = /ubhy2gh₁ zu berechnen, wobei man für n einen Wert zu wählen hat, der nach der obigen Tabelle für den Fall zu passen scheint.

V\

Die Mühlen-Freiarche führt nach den Messungen vom 20. und21. April 1905 1,219Sek.cbm bei 2,16 m Oberwasserstand ab, wenn die Mühle außer Betrieb ist, und 0,606 Sek.cbm bei 2,11m Oberwasserstand, wenn das linke Rad ³/i beaufschlagt (0,42 m Hubhöhe), das rechte Rad außer Betrieb ist. Die geringere Wasserführung bei gleichzeitigem Mühlenbetriebe ist hier ebenso zu verstehen, wie in Fürstenwalde.

Wenn sowohl die Mühle, als auch die Freiarche geschlossen sind, was selten vorkommt, so fließen nach einer Messung vom 15. September 1903 0,041 Sek.cbm infolge der Undichtheit des Bauwerks ab.

§■!

b) Die große Freiarche in der Strem me. Während die Mühlen-Freiarche dazu dient, in den Betriebspausen der Mühle den Oberwasserstand zu regulieren, wird die große Freiarche hauptsächlich dazu benutzt, das überschüssige Frühjahrswasser abzuführen. Es sind 4 Schützen von 1,18+1,22 + 1,19 + 1,21 = 4,80 m Weite vorhanden, die über dem Unterwasser liegen, Fall II. Die Messungen sind 2 m oberhalb der Arche von der Laufbrücke aus ausgeführt.

Bei mäßigem Wasserzuflusse wird nur das zweite Schütz, von links gezählt, geöffnet; reicht dies nicht aus, so wird das dritte Schütz zu Hilfe genommen; die Öffnung des ersten und vierten Schützes kommt kaum vor. Dementsprechend sind die Messungen ausgeführt. Die Wasserstände und die hiernach berechneten Druckhöhen sind auf den Mühlenpegel bezogen.

Messung

Druck

höhe

Hubhöhe h Abfluß-Schütz Koeffiz.

Nr.

Tag

hi

62 b

62 c

62 b

62 c

p    p    p    p    o    o    o

³    00    00    GO    "cd    ³    "cd    "cd    "cd

üi    <1    oo    m    ei    rfi»    «q

0,30

o o o o o o o + "<X> "zd "cd "cd + "c* 3 o o o o o o o

o o o ©

CO lO N 05

cT cT ö~ ö~

p o o p o o o o p

+ + Ol + + + CI C< ü'

| 0,57

Die Reihe der Werte des Abfluß-Koeffizienten ist nicht ganz regelmäßig; es ist anzunehmen, daß dies nur auf Zufälligkeiten beruht, und daß, entsprechend dem abnehmenden Einflüsse der Undichtheit auf den Gesamtabfluß der Koeffizient mit steigender Hubhöhe regelmäßig kleiner wird. Demnach ist der Grundtabelle folgende Reihe zu Grunde gelegt:

h ^ Schütz 2 0,30 | 0,50 [ 0,70 [ 0,90 I 0,90 i 0,90 j 0,90 I 0,90

Schütz 3

0,30 0,50 0,701 0,90

/i =

0,57 | 0,54 | 0,50 | 0,49 | 0,48 | 0,47 | 0,46 | 0,45 Der Abfluß-Koeffizient ist durchschnittlich klein, weil ein Teil der Druckhöhe auf dem Wege von der Spitze der Mühleninsel zur Arche verbraucht wird und weil der aus der Undichtheit entstehende Abfluß nicht bedeutend ist. Letzterer beträgt bei 2,10 m Oberwasserstand (Normalstau) 0,004 Sek.cbm,

c) Der Überfall an der Schlagenthiner Stremme. Der massive Überfall ist 1,24 m breit und sein Rücken liegt auf 2,64 m am Oberpegel in Cade, 0,18 m unter Normalwasser. Für den Überfall gilt die

Gleichung q = fi b j/2 g • h³'², wobei man unbedenklich für // den üblichen Wert 0,60 einsetzen kann. Bei

O

Normalwasserstand führt demnach der Überfall 0,168 Sek.cbm ab. Es sind zwar im Jahre 1904 0,250 Sek.cbm gemessen worden, die Messung ist aber nicht vertrauenswürdig.

III.

Zusammenstellung der Abflußmengen.

A. Einleitung.

Die in den folgenden Zahlentafeln gegebenen Abflußzahlen dürfen als ganz genau nicht angesehen werden. Abgesehen davon, daß die zu Grunde gelegten Abflußkoeffizienten nicht überall als sicher gelten können und von Zeit zu Zeit werden neu bestimmt werden müssen, mangelt es stellenweise an der vollen Zuverlässigkeit der Listenführer; ferner bedarf die Durchlässigkeit der Stauwerke noch genauerer und wegen etwaiger Veränderungen durch Beschädigungen oder Umbauten wiederholter Feststellung; schließlich können allerhand Zufälle den Abfluß beeinflussen. Immerhin geben die Zahlentafeln eine übersichtliche und wohl verwertbare Darstellung von dem Abflußvorgange. Die bei einem ersten Versuche unausbleiblichen Mängel werden hoffentlich in der Folge, nachdem sich die beteiligten Beamten, Müller und Archenwärter mit dem Wesen und der Zweckmäßigkeit dieser Aufzeichnungen und Zusammenstellungen vertraut gemacht haben werden, mehr und mehr verschwinden.

Um noch einen schnelleren Überblick über die Abflußvorgänge zu geben, als es nach den Zahlentafeln möglich ist, sind auf den Bildtafeln 15 und 16 die Abflußmengen bildlich dargestellt. Die mittleren Wassermengen (Sekunden-cbm im Mittel der einzelnen Monate aus der gesamten Beobachtungszeit) sind mit starken Linien, die Höchst- und Mindestwerte mit schwachen Linien gezeichnet. Als Höchst- und Mindestwerte sind hierbei immer Monatsmittel eines einzelnen Jahres zu verstehen. Es kommt vielfach vor, daß der Höchstabfluß eines Monats, z. B. des Januar, in einem anderen Jahre stattgefunden hat, als der Höchstabfluß des Februar. Auch der Mindestabfluß fällt nicht überall (z. B. an der oberen Havel) auf das Jahr 1904. Die betreffenden Jahreszahlen sind in die bildlichen Darstellungen nicht eingetragen, um diese nicht undeutlich werden zu lassen; welchen Jahren Höchst- und Mindestabfluß angehören, muß also aus den Zahlentafeln entnommen werden.

Um ferner den etwas verwickelten Abflußvorgang auf der oberen Havel und dem Rhin zu veranschaulichen, ist auf Bildtafel 17 eine schematische Darstellung desselben gegeben. Die eingetragenen Zahlen bedeuten den Abfluß in dem Abflußjahre 1902, aus welchem Aufzeichnungen von sämtlichen Meßstellen vorliegen,

In der folgenden Zahlen-Zusammenstellung ist der Höchst-Abfluß in einem Monat stark, der Mindest-Abfluß schwach unterstrichen.

05

Ab-

Abflußstelle

fluß-

jahr

November

Dezember ^

Ol

CD

Januar

Februar

B. Zusammenstellung der Abflußzahlen,

a. Obere Havel.

März

00

CD

rH

April

Mai

Juni

Juli

August £

September ^

Oktober £

Winter | ^

Sommer £

h-⁴-

Jahr

Bemerkungen

1. Bolter Mühle.

Schleuse Arche Mühle Sum- \ Sek.cbm me 1 Mill.cbm Schleuse Arche Mühle Sum- / Sek.cbm me 1 Mill.cbm

Sek.

cbm

1903

Sek.

cbm

1904

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0,007

0,011

0,653

0,671

1,796

0,004

0,011

0,893

0,908

2,279

0,011

0,099

1,209

1,319

3,535

0,195

0,115

0,743

1,053

2,733

0,093

0,098

1,016

1,207

3,233

0,099

0,059

0,696

0,854

2,215

0,098

0,060

0,690

0,848

2,270

0,072

0,038

1,059

1,169

3,133

0,060

0,040

1,117

1,217

3,158

0,043

0,011

0,722

0,776

2,081

0,078

0,051

0,883

1,012

16,090

0,043

0,043

0,807

0,893

14,047

0,953

30,137

292560 cbm Freiwasser sind im April durch die Schleuse abgegangen, d. i. 0,113 Sek.cbm im Monatsdurchschnitt.

2. Zaarenschleuse.

Schleuse \ Sek. Arche Sum- / Sek.cbm me i Mill.cbm Schleuse l Sek. Arche Sum- / Sek.cbm me \ Mill.cbm Schleuse \ Sek. Arche Sum-/ Sek.cbm me \ Mill.cbm Schleuse \ Sek. Arche Sum-1 Sek.cbm me 1 Mill.cbm Schleuse | Sek. Arche Sum- / Sek.cbm me i Mill.cbm

1 cbm

cbm

1 cbm

I cbm

I cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

Schleuse / Sek. Arche i cbm Sum- / Sek.cbm me \ Mill.cbm Schleuse | Sek. Arche / cbm

1901

1902

1903

1904

1905

1901

1902

1903

1904

1905

1901

1902

0,238

4,768

5,006

12.976 0,200 5,193 5,393

13.977 0,216 7,264 7,480

19,390

0,228

4,313

4,541

11,775

3,366

8,725

5,142

13,327

7,678

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0,302

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17,433

0,289

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10,650

28,526

11,256

30,147

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23,992

9,718

26,029

0,160

0,023

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10,304

24,927

10,708

25,904

11,671

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9,628

23,345

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0,236

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9,288

24,074

0,238

9,781

10,019

25,969

0,226

10,280

10,506

27,231

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0,243

4,341

4,584

12,278

0,225

6,271

6,496

17,397

0,217

6,718

6,935

18,573

0,232

3,295

3,527

9,449

0,211

6,490

6,701

17,948

0,212

6,624

6,836

106,625

0,204

7,386

7,590

118,710

0,211

8,266

8,477

133,102

0,213

7,466

7,679

120,075

0,249

4,822

5,071

80,632

0,228

6,635

6,863

109,013

0,238

5,828

6,066

96,480

0,239

4,470

4,709

74,933

0,226

6,557

6,783

107,844

0,220

6,630

6,850

215,638

0,221

6,607

6,828

215,190

0,225

6,368

6,593

208,035

0,219

7,008

7,227

227,919

Am 16. Januar 1903 fand ein Grundbruch der Freiarche in Stra-sen (Mecklbg.) statt.

3. Zehdenick. Freiarche am Bauhofe.

9,432

25,262

10,782

28,877

10,807

28,945

10,479

28,066

17,429

45,175

10,003

25,928

11,611

30,095

11,434

29,637

8,051

21,564

8,774

23,499

9,816

26,292

8,451

22,636

8,149

21,827

3,951

10,240

8,413

21,807

4,738

12,282

3,624

9,392

5,180

13,427

1,463

3,919

4,227

11,320

2,914

7,805

2,242

6,004

5,211

13,958

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9,366

146,050

8,876

138,550

9,852

154,635

8,562

133,901

3,392

53,986

7,544

119,608

5,475

87,146

3,085

49,172

7,470

118,757

8,424

265.658 7,176

225,696

6,469

203,807

8,012

252.658

4. Krewehn.

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1,433

1,735

4,647

0,310

1,118

0,264

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0,324

1,593

1,917

30,480

0,337

1,067

0,301

0,730

Ab-

jahr

November

Dezember

Januar

Februar

März

April

Mai

Juni

Juli

August

Sum-/ Sek.cbm 1902 me I Mill.cbm Schleuse ( Sek. 1903 Arche / cbm Sum-/ Sek.cbm me 1 Mill.cbm Schleuse [ Sek. 1904 Arche { cbm Sum-( Sek.cbm me | Mill.cbm Schleuse ) Sek. 1905 Arche

Sum-) Sek.cbm me ( Mill.cbm

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Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

1901

1902

1903

1904

1905

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1,161

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1,779

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0,351

1,485

1,836

4,759

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1,638

0,680

1,645

0,845

2,116

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2,308

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0,048

0,129

6. Bischofswerder.

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0,048

0,124

0,048

0,124

0,048

0,124

0,048

0,124

0,048

0,124

Oktober

Winter

Sommer

Jahr

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29,473

0,358

2,075

2,433

38,690

0,564

1,055

1,619

25,735

1,031

32,536

0,295

1,057

1,352

42,646

0,315

1,461

1,776

56,163

0,463

0,781

1,244

39,254

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6,543

0,101

3,044

0,140

4,337

0,260

8,185

Schleuse 1 Sek. Arche j cbm Sum- ) Sek.cbm me ( Mill.cbm Schleuse 1 Sek. Arche j cbm Sum-) Sek.cbm me ( Mill.cbm Schleuse 1 Sek. Arche j cbm Sum-) Sek.cbm me | Mill.cbm Schleuse ) Sek. Arche j cbm Sum-) Sek.cbm me ( Mill.cbm Schleuse | Sek. Arche j cbm Sum-) Sek.cbm me ( Mill.cbm

1901

1902

1903

1904

1905

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0,024

0,374

0,398

0,964

0,035

0,409

0,444

1,074

0,047

0,511

0,558

1,399

0,058

0,229

0,287

0,693

0,142

0,975

1,117

2,993

0,221

1,877

2,098

5,618

0,245

2,082

2,327

6,232

0,309

1,493

1,802

4,827

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2,771

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3,314

52,683

0,284

2,615

2,899

46,087

0,179

1,834

2,013

63,470

0,175

2,051

2,226

70,202

0,203

2,446

2,649

83,738

0,240

1,913

2,153

67,903

7. Zerpenschleuse.

Schleuse 1 Sek. Arche J cbm Sum-) Sek.cbm me ( Mill.cbm Schleuse 1 Sek. Arche j cbm Sum-) Sek.cbm me | Mill.cbm

1901

1902

0,474

0,428

0,902

2,339

0,207

0,436

0,643

1,722

0,083

0,185

0,268

0,718

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2,531

0,533

0,253

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Abflußstelle

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b. Rhin.

9. Alt-Ruppin.

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2,138

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0,672

0,989

1,862

58,714

Abflußstelle

Schleuse Arche Mühle Sum-i Sek.cbm me \ Mill.cbm Schleuse Arche Mühle Sum-( Sek.cbm me \ Mill.cbm Schleuse Arche Mühle Sum-/ Sek.cbm me \ Mill.cbm

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1903

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1903

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1904

1905

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10. Alt-Friesack.

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12. Thiergartenschleuse.

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Bemerkungen

13. Arche Nr. 11.

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1,135

17,772

0,706

11,035

0,580

9,134

0,830

12,987

0,131

2,083

1,156

18,316

0,168

2,692

0,109

1,731

0,153

2,434

1,146

36,088

0,437

13,760

0,345

10,865

0,489

15,421

14. Lentzker Mühle.

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm ■

Mill.cbm

1901

1902

1903

1904

1905

3,438

8,911

5,033

13,045

4,079

10,597

1,834

4,753

6,024

16,133

2,953

7,910

5,183

13,882

1,921

5,146

15,386 20,712 3,411 i 4,883 9,137 | 11,813

8,292

22,209

8,527

22,838

8,627

23,107

6,350

17,009

9,181

23,796

5,796

15,023

6,152

15,945

5,761

14,934

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111,373

6,623

103,205

6,340

99,629

4,015

62,792

1,874

29,838

4,538

72,066

2,559

40,764

1,314

20,962

3,294

52,358

5,817

183,439

4,591

143,969

3,827

120,591

3,651

115,150

c. Spree.

15. Beeskow.

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

1902

1903

1904

1905

17,40

45,101

21,85

56,636

16,51

42,795

7,00

18,144

26,94

72,157

15,70

42,051

21.63

57,935

12,46

33,373

36.58 97,974 29,93 80,166

19.58 52,443 16,02 42,908

33,94

82,107

32,20

77,899

20,99

52,592

21,63

52,328

29,93

80,166

34,30

91,869

26,38

70,656

25,03

67,041

33,23

86,133

20,37

52,800

17,94

46,501

19,77

51,245

23,54

63,051

21,00

56,247

14,57

39,025

14,74

39,480

15,36

39,813

19,40

50,285

17,44

46,712

11,92

31,927

16,00

42,875

16,36

42,405

7,75

5,86

20,088

12,76

33,074

15,696

15,68

41,998

16. Fürstenwalde.

9,53

8,30

25,525

21,514

20,34

54,479

12,62

33,802

4,10

3,88

4,90

10,981 10,057 26,20 28,69 70,175 74,365

13,124

32,97

88,308

29,648

463,638

25,669

401,421

20,535

322,922

16,948

265,039

18,200

289,335

13,795

219,300

6,855

108,971

21,852

347,400

23,876

752,973

19,683

620,721

13,658

431,893

19,420

612,439

DieAbflußmengen sind nach den mittleren Monatswasserständen berechnet.

Schleuse Arche Mühle Sum- f Sek.cbm me i Mill.cbm Schleuse Arche Mühle Sum- / Sek.cbm me \ Mill.cbm Schleuse J Arche Mühle Sum-j Sek.cbm me Mill.cbm

Sek.

cbm

1901

Sek.

cbm

1902

Sek.

cbm

1903

0,505

11,757

8,646

20,908

54,195

0,371

16,325

8,803

25,499

66,093

0,430    0,189

19,043 34,081 10,562 14,401 30,035 48,671 80,448 130,360 0,186    0,249

12,570 21,598 7,751 12,764 20,507 34,611 54,938 92,701

0,159

33,149

11,285

44,593

107,879

0,264

33,460

11,010

44,734

108,219

0,083

34,989

0,258

35,330

94,628

0,095

43,918

0,647

44,660

119,620

0,021

41,002

1,290

42,313

109,678

0,299

22,444

3,798

26,541

68,795

0,097

33,015

1,683

34,795

93,195

0,214

26,169

3,182

29,565

79,189

0,305

19,857

4,850

25,012

66,995

0,290

13,228

4,429

17,947

46,521

0,362

15,423

4,426

20,211

52,387

0,392

15,887

4,778

20,957

54,321

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12,992

34,798

0,355

5,702

5,177

11,234

29,597

0,358

13,151

5,312

18,821

50,413

0,402

5,961

5,529

11,892

31,852

0,431 0,384 6,500 10,713 4,863 5,416 11,794 16,513 30,569 44,228 0,334 0,323 16,230 19,149 5,330 5,525 21,894 24,997 56,752 66,962 0,449 0,382 6,844 12,598 5,083 4,811 12,376 17,791 32,078 47,656

0,232

28,963

7,712

36,907

577,188

0,243

24,976

7,416

32,635

510,366

0,320

12,913

4,389

17,622

280,153

0,314

17,458

4,718

22,490

357,540

0,374

11,533

4,932

16,839

267,700

0,273

23,164

6,203

29,640

934,728

0,309

18,199

6,164

24,672

778,066

Ab-

iah r

November

Dezember

Januar

Februar

März

April

Mai

Juni

Juli-

August

September

Oktober

Winter

Sommer

Jahr

Schleuse Arche Mühle Sum-1 Sek.cbm me ( Mill.cbm Schleuse \ Sek Arche )■ , Mühle ! b Sum- ( Sek.cbm Mill.cbm

me

1904    0,555 12,748

8,413

21,716

56,286

1905    0,578 3,510 7,338

11,426

29,615

ocjco co-^o^iüiooaio

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20,105    29,459    32,364    26,023    19,671

53,850    71,265    86,688    67,452    52,688

4,092    4,219

0,416 0,382 0,322 4,313 3,205 2,937 4,713 3,648 2,689 9,442 7,235 5,948 24,475 19,375 15,929 0,422 0,361 0,235 8,077 9,728 17,073 4,308 3,793 3,432 12,807 13,382 20,740 33,195 37,182 55,550

0,360

2,909

3,069

6,338

CO o* JO o

29,817 34,924 22,539 21,981 22,257 77,286 93,541 352,479 349 442 701,921

17. Wernsdorf.

Schleuse 1 Sek. Turbine j cbm Sum-f Sek.cbm me \ Mill.cbm Schleuse 1 Sek. Turbine j cbm Sum- ( Sek cbm me ( Mill.cbm Schleuse 1 Sek. Turbine j cbm Sum-i Sek.cbm me ( Mill.cbm Schleuse ) Sek. Turbine ) cbm Sum- j Sek.cbm me I Mill.cbm

1902

1903

1904

1905

• ■ 2 2 111 11 sll, §1

tH O' H CO rt O' H lO H O' CT lO

0,605

0,605

1,623

1,300

0,163

1,463

3,921

1,930

0,191

2,121

5,681.

0,601 0

0,601

1,609

0,657

0,006

0,663

1,774

0,679

0,004

0,683

1,653

1,485

0,232

1,717

4,600

1,359

0,211

1,570

4,207

1,642

0,101

1,743

4,670

1,502

0,280

1,782

4,620

1,506

0,275

1,781

4,619

1,977

0,222

2,199

5,693

1,517 1,556 0,189 0,218 1,706 1,774 4,569 4,600 1,506 1,535 0,223 0,253 1,729 1,788 4,633 4,635 1,485 1,387 0,248 0,178 1,733 1,565 4,641 4,057 2,157 2,087 0,248 0,201 2,405 2,281 6,444! 5,930

1,494 1,586 0,233 0,272 1,727 1,858 4,626 4,976 1,737 1,487 0,286 0,255 2,023 1,742 5,421 4,668 1,262 1,126 0,144 0,113. 1,406 1,239 3,766 3,318 2,744 1,742 0,199 0,188 2,943 1,930 7,884 | 5,167

1,218

0,162

1,380

3,578

1,590

0,250

1,840

4,773

1,402

0,167

1,569

4,070

1,870

0,184

2,054

5,323

1,321

0,219

1,540

4,125

1,505

0,262

1,767

4,735

1,738

0,185

1,923

5,151

1,918

0,194

2,1.12

5,658

1,014

0,117

1,131

17,696

1,081

0,157

1,238

19,459

1,477

0,127

1,604

25,083

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Im Februar war der Kanal abgelassen.

18. Hohenbinde.

Sek.cbm Mill.cbm Sek.cbm Mill.cbm Sek.cbm Mill.cbm Sek cbm Mill.cbm

1902

1903

1904

1905

16,85 31,44 43,677 84,209 24,83 21,70 64,361 58,122 15,26 22,00 39,555 '58,925 5,34 [11,46 13,841 (30,695

47,88

128,241

37,03

99,181

35,68

95,567

23,85

63,881

49,82

120,523

41,24

99,768

25,17

63,065

27,28

65,995

37,95

101,645

42,18

112,972

29,50

79,013

29,88

80,031

39,83

103,240

23,22

60,187

19,37

50,208

19,37

50,208

28,75

77,005

21,70

58,122

14,75

39,507

14,25

38,168

18,25

47,304

19,37

50,208

17,97

48,132

10,82

28,981

16,31

43,685

16,58

42,976

7,00

4,66

18,144

10,20

26,439

12,482

11,24

30,100

19. Plötzensee.

7,95

7,15

21,294

18,533

19,65

52,631

12,36

33,105

3,00

2,50

3,40

8,035

17,97

48,132

6,480

25,51

66,122

9,107

29,50

79,013

37,19

581,534

31,63

494,591

24,57

386,333

19,48

304,651

19,61

311,733

13,23

210,243

5,897

93,755

18,11

287,974

28,33

893,267

22,35

704,834

15,18

480,088

.18,79

592,625

DieAbflußmengen sind nach den mittleren Monatswasserständen berechnet.

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

1901

1902

1903

1904

1905

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0,349

0,905

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0,553

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0,295

0,765

0,369

0,957

0,302

0,784

0,194

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0,246

0,638

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Abflußstelle

Sek.cbm

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Sek.cbm

Mill.cbm

Sek.cbm

Mill.cbm

\ Sek. cbm

Schleuse Arche Aalfang Sum- f Sek.cbm me ( Mill.cbm Schleuse Arche Aalfang Sum-f Sek.cbm me ( Mill.cbm Schleuse Arche Aalfang Sum-i Sek.cbm me ( Mill.cbm Schleuse Arche Aalfang Sum- / Sek.cbm me } Mill.cbm Schleuse Arche Aalfang

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Sek.

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Schleuse Speisewasser Sum- / Sek.cbm me i Mill.cbm Schleuse Speisewasser Sum-/ Sek.cbm me i Mill.cbm

Sek.

cbm

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Ab-

fluß-

jahr

1903

1904

1905

1901

1902

1903

1904

1905

1904

1905

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Februar

März

April

Mai

Juni

Juli

August 5

September £o

Oktober £

Winter ^

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Jahr

Bemerkungen

d. Dahme.

20. Hermsdorfer Mühle.

1,418

3,677

1,169

3,031

0,071

2,106

4,775

6,952

18,030

0,040

0,642

3,768

4,450

11,533

0,077

0,952

3,532

4,561

11,822

0,081

0,553

0,123

0,757

1,963

0,227

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0,634

10,092

1,615

25,667

1,118

35,195

1,693

53,395

21. Neue Mühle.

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0,635

3,531

4,177

11,189

0,009

0,642

3,327

3,978

10,657

0,010

0,635

2,811

3,456

9,257

0,010 0,033 0,074 4,574 4,468 4,298 1,815 4,066 4,100 6,399 8,567 8,472 15,480 22,973 21,961 0,027 0,061 0,064 0,641 1,667 1,438 3,855 3,959 3,256 4,523 5,687 4,758 10,944 15,234 12,334 0,029 0,085 0,087 1,500 1,348 1,556 3,701 3,965 3,858 5,230 5,398 5,501 13,106 14,459 14,261 0,036 0,080 0,085 0,662 1,535 1,315 2,993 3,381 3,600 3,691 4,996 5,000 8,929 13,383 12,959

| 0,076 2,076 2,802 4,954 13,268 0,084 0,640 3,786 4,510 12,082 0,068 2,800 3,938 6,806 18,230 0,107 0,972 3,139 4,218 11,298 4,894 0,097 0,119 1,293 0,642 3,581 2,828 4,971 3,589 13,316] 9,302

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2,314

3,008

7,795

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3,600

4,996

12,951

0,088

0,604

3,743

4,435

11,495

0,098

0,570

1,220

1,888

0,089 0,067 0,600 0,555 2,480 2,595 3,169 3,217 8,487 8,337 0,095 0,076 0,600 0,785 3,012 3,444 3,707 4,305 9,930 11,158 0,082 0,073 0,555 0,585 2,739 2,809 3,376 3,467 9,043 8,987 0,114 0,102 0,477 0,458' 1,022 0,858 1,613 1,418 4,323 3,682 0,105 0,080 1,156 1,849 3,432 3,085 4,693 5,014

0,103 0,584 2,487 3,174 8,501 0,103 0,600 3,021 3,724 9,975 0,091 0,591 2,821 3,503 9,383 0,118 0,535 1,144 1,797 4,816 0,103 0,847 3,245 4,195

11,237 12,569 12,996

0,079

0,585

2,827

3,491

9,356

0,062

0,673

3,489

4,224

11,313

0,074

0,627

3,246

3,947

10,567

0,077

0,481

0,869

1,427

3,823

0,082

1,698

3,395

5,175

13,860

0,042 4,342 2,627 7,011 109,698 0,035 0,937 3,607 4,579 71,632 0,055 1,111 3,653 4,818 75,663 0,059 0,887 2,572 3,518 55,015 j

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e. Ihle- und Plauer Kanal und Stremme.

22. Niegripp.

0,222

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0,593

0,212

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0,435

0,435

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0,252 0,203

0,011

0,233

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0,221

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0,575

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Vom 4. 7. bis 3.11. hat die Schleuse offen gestanden.

0,246

0,227

0,473

14,907

10    11    12    13    14

15

16

17

18

Ab-

jahr

November

Dezember

Januar

Februar

März

April

Mai

Juni

Juli

August

September

Oktober

Winter

Sommer

Jahr

23. Parey.

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1904

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0,171

0,396 0,420 0,293

0,191 0,039    0    0    0,010

0,249

0,089

0,168

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1905

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Vom 15.7. bis 16.10. und vom 25. bis 31. 10. hat die Schleuse offengestanden.

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24. Roßdorf.

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Mill.cbm

Sek.cbm

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1904

1905

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1,258

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7,313

2,910

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25. Plaue.

1904

1905

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1,295

37,973

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35,679

f. Untere Havel.

26. Rathenow.

1901

1902

1903

1904

1905

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112,93

52,78

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198,42

77,14

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71,78

192,26

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109,31

91,06

243,90

85,03

227,74

78,67

210,71

62,10

166,33

109,77

265,56

101,75

246,15

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207,74

71,78

173,65

109,77

294,01

113,40

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267,57

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118,90

308,19

98,09

254,25

89,32

231,52

92,80

240,54

116,05

310,83

107,58

288,14

86,72

232,27

80,20

214,81

75,61

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71,78

186,05

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207,88

64,63

167,52

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46,02

119,28

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1375,29

78,82

1239,40

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55,04

145,93

67,77

1077,30

51,94

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Die Abflußmengen sind nach den mittleren Monatswasserständen berechnet.

Erläuterungen zu den Abflußtafeln.

Den tabellarischen und bildlichen Zusammenstellungen der Abflußmengen werden im Folgenden einige Erläuterungen beigegeben, welche sich zum Teil auch auf die allgemeinen Abflußverhältnisse der in Betracht kommenden Wasserläufe und auf die geschichtliche Entwicklung beziehen.

a. Obere Havel.

1. Bolter Mühle. Der Müritz-See und sein Niederschlagsgebiet gehören von Natur ganz zur Eide und haben auch grundsätzlich dorthin ihre Vorflut. Aber wohl schon in früher Zeit ist die niedrige Wasserscheide zwischen dem Müritz- und dem zum Havelgebiete gehörigen Karp-See durchstochen worden, um die Wasserkraft nutzbar zu machen. Zwei Mühlen, die Bolter und die Böcker Mühle, bestanden dort seit unbekannter Zeit und führten ihr Betriebswasser der den westlichen Quellfluß der Havel bildenden bis Mirow sich hinziehenden Seenkette zu. Erst 1831 bis 37 wurde diese Wasserstraße durch Regulierung und durch Anlage der Schleusen Bolter Mühle, Diemitz, Canow, Strasen, Steinhavel-Mühle und Fürstenberg schiffbar gemacht. Bei Priepert im Ellbogensee nimmt diese Wasserstraße den mittleren (Haupt-)Quellfluß auf, der im Jahre 1843 durch Anlage des Kammerkanals zwischen dem Zierker und Woblitzsee und mehrerer Staustufen unterhalb dieses Sees gleichfalls schiffbar gemacht worden ist. Bei Fürstenberg nimmt die Havel den östlichen Quellfluß, das Mühlenfließ, auf. Als gegen Ende des 18. Jahrhunderts Mecklenburg die bereits einmal vor dem dreißigjährigen Kriege versuchte, aber mißglückte Schiffbarmachung der Eide begann und hierzu die Müritz um 4' zu senken beabsichtigte, hegte man auf preußischer Seite die Befürchtung, daß dies eine Verminderung des Wasserabflusses nach der Havel und hiermit eine Beeinträchtigung der Schiffahrt zur Folge haben könnte. Verhandlungen hierüber zwischen den beiden Regierungen zeitigten den Rezeß von Mirow vom 23. April 1798, in welchem die mecklenburgische Regierung sich anheischig machte, den bestehenden Wasserabfluß durch die beiden Mühlen, nämlich 30 Kubikfuß (0,93 cbm) durch die Bolter und 24 Kubikfuß (0,74 cbm) durch die Böcker Mühle sekundlich auch weiterhin zu gestatten. Die Böcker Mühle ging aber später (1820) ein, ohne daß es, wie es scheint, preußischer Seits bemerkt wurde, und ohne daß demzufolge der Bolter Mühle das Recht verliehen wurde, nunmehr entsprechend mehr Wasser abzumahlen. Im Gegenteil nahm der Betrieb ab, denn nach Messungen, die der mecklenburgische Baudirektor Mensch angestellt und in dem Werke „Generelles Projekt zur Regulierung der südlichen mecklenburgischen Wasserstraßen vom 1. Juni 1883“ bekannt gegeben hat, sind in dem Jahre vom 1. Juni 1881 bis 1. Juni 1882 bei einer Regenhöhe von 539 mm durchschnittlich nur 0,46 Sek.cbm in Bolter Mühle abgeflossen.

Bei dem von Preußen 1877 bis 1880 ausgeführten Ausbau der Rheinsberger Gewässer zu einer Schiffahrtstraße und ihrer Verbindung mit der Havel wurde die Frage der Abgabe von Wasser aus dem Müritz-See zur Havel wieder aufgerollt und wurden neue Verhandlungen zwischen Preußen und Mecklenburg eingeleitet. Es handelte sich in erster Linie um die Hergabe des Betriebswassers für die in dem Verbindungskanale zwischen der Havel (dem Pälitz-See) und den Rheinsberger Seen liegenden Schleuse Wolfsbruch, wogegen die mecklenburgische Regierung sich sträubte. Aber auch jene Angelegenheit der Speisung der Havel aus dem Müritz-See wurde dabei erörtert. Zunächst zerschlugen sich die Verhandlungen, wurden aber 1883 wieder aufgenommen und führten schließlich zu dem Rezesse vom 9. Februar 1887, in welchem Mecklenburg sich bereit erklärte, an die Rheinsberger Gewässer das anderthalbfache des Wolfsbrucher Betriebswassers (etwa 14 Sek.l) aus der Havel herzugeben, und ferner, dem Bolter Müller auch fernerhin Betriebseinrichtungen zu gestatten, welche einen Wasserabfluß von 0,93 cbm in der Sekunde zulassen. Wie man aus der Zusammenstellung der Wassermengen ersehen kann, ist die zugestandene Wasserabgabe in dem Beobachtungsjahre Mai 1903 bis April 1904 ziemlich genau eingehalten: im Sommerhalbjahre beträgt das Betriebswasser der Mühle und des Aalfangs zusammen durchschnittlich 0,934 Sek.cbm, im Winterhalbjahre 0,850 Sek.cbm.

Das zwischen der Schneide- und der Mahlmühle gelegene Freigerinne dient dem Müller lediglich zur Speisung des Aalfangs. Etwaiges Freiwasser, wie z. B. die im April 1904 zur Entlastung des Müritz-Sees abgegebenen 292 560 cbm, läßt die Wasserbauverwaltung durch die Schleuse laufen, wie auch die zum Betriebe der Schleuse Wolfsbruch erforderlichen Mengen. Dieses Frei- und Speisewasser ist als Schleusenwasser in der Zusammenstellung mit verrechnet. Die im Januar und Februar verzeichneten geringen Abflußmengen sind Verluste, welche aus der Undichtheit der Stauwerke entstehen.

2. Zaarenschleuse. Diese und die oberhalb gelegene Regowschleuse sind in den Jahren 1866 bis 68 zur Verbesserung der Schiffbarkeit der oberen Havel gebaut worden. Die Flußstrecke von Zaarenschleuse bis zur Mündung der Wentow-Gewässer galt bisher als staufrei, indessen ist das neuerdings, besonders bei

reichlicher Wasserführung bezweifelt worden, s. S. 55 2. Absatz der „Beiträge zur Gewässerkunde der märkischen Wasserstraßen“. Die Untersuchung der Abflußverhältnisse hat, wie im Folgenden nachgewiesen wird, zu dem unzweifelhaften Ergebnisse geführt, daß Zaarenschleuse noch im Stau von Zehdenick liegt.

Die auf der Bildtafel 6 dargestellte Wassermengenlinie ist Mangels einer genügenden Zahl von Flügelmessungen nach den Wassermengen gebildet, welche sich aus den Abflußlisten des Abflußjahres 1904 ergeben. Dieses Jahr ist gewählt, weil es ausnehmend geringe Abflußmengen im Sommer enthält. Größere Genauigkeit hätte man durch Heranziehung mehrerer Jahre erzielt, aber die Arbeit wäre zu umfangreich geworden. Es ist also zu jedem Tageswasserstande (nach der Ablesung in cm) die Tagesabflußmenge den Abflußlisten entnommen und von den Mengen, welche bei gleichem Wasserstande abgeflossen sind, das Mittel gezogen. Nachdem diese Wasserstände und mittleren Abflußmengen in ein Koordinatennetz eingetragen worden, wurde die wahrscheinlichste Wassermengenlinie mit der Hand eingezeichnet. Die einzelnen Auftragungen zeigen große Abweichungen von der mittleren Linie, was schon ein Beweis dafür ist, daß gleichen Wasserständen nicht immer gleiche Wassermengen entsprechen. Große Abweichungen von den am Stauwerke verzeichneten Abflußmengen zeigen auch die mit dem hydrometrischen Flügel 1 km unterhalb gemessenen Wassermengen, wie aus der folgenden Zusammenstellung hervorgeht:

Der Messung

Nr. Tag

Wasserstand am U. P. Zaarenschleuse

Wassermenge Sek.cbm

nach der nach der Flügel-

Messung Liste

nach der Abfluß- Wassermengen-Linie

489    14.10. 04

CIOODIMOHH^N tH    cp    <P    CO    lO    p    CO Ol    O

t—I    tH    t—i    r-H    t—I    r—I    rH tH    -t—H

CO CO to GO O 05 CO p COOOGOtO^O^K

L'-    lO    f'-    05    05

CO    GO    00    05    CO

io    ^4    ^4    go    co    co

3,63

2,88

3,05

4,95

7,50

7,66

p CO

M- "co • 00

4,85

4,20

2,95

So große Unterschiede zwischen den Abflußmengen zweier 1 km auseinander liegender Stellen wären in einem freien Flußlaufe nicht möglich. Einen noch deutlicheren Beweis dafür, daß die Havel bei Zaaren-schleuse nicht staufrei ist, liefert die auf der Bildtafel 15 gegebene Zusammenstellung der mittleren Monatsabflußmengen. Verbindet man diese aus den Abflußjahren 1902 — 05 gemittelten Werte durch eine Linie mit einander, so erhält man die durchschnittliche Abflußmengenlinie im Umlaufe eines Jahres. Wäre Zaarenschleuse staufrei, so müßte diese Linie der in „den Beiträgen zur Gewässerkunde usw.“ auf Bildtafel 7 dargestellten Wasserstandslinie ähnlich sein. Sie sieht aber ganz anders aus. Nun gilt allerdings die Wassermengenlinie für die Abflußjahre 1902—05, die in „den Beiträgen usw.“ gegebene Wasserstandslinie aber für die Jahre 1871—1900. Daher ist auf Bildtafel 15 noch die Wasserstandslinie von Zaarenschleuse U. P. für die Jahre 1902 — 05 gezeichnet. Sie ist gleichfalls von der Wassermengenlinie ganz verschieden, dagegen der Wasserstandslinie von 1871 —1900 ähnlich, sie hat nur einen tieferen Sommerscheitel (im August). Wenn man auch annehmen wollte, daß die Messungen der Wassermengen mit erheblichen Fehlern belastet wären, so müßte doch der allgemeine Verlauf der Wassermengen- und der Wasserstandslinie ähnlich sein, wenn Zaarenschleuse Unterwasser staufrei wäre. Zur Zeit der Abfassung der „Beiträge usw.“ waren diese Tatsachen noch nicht bekannt, die auf Seite 57 Zeile 11 bis 23 gegebene Erläuterung zur Jahreswelle von Zaarenschleuse ist daher verfehlt. Die eigentümliche Gestalt dieser Jahreswelle ist teils durch die Abflußverhältnisse, teils durch den Stau vor Zehdenick, außerdem aber noch durch die Verkrautung des Flusses bedingt. Die Wasserstandslinie steigt in den ersten 3 Monaten, November bis Ende Januar, mit der Abflußlinie und mit der Zehdenicker Wasserstandslinie, senkt sich aber mit letzterer von Februar ab trotz steigendem Abflüsse. Obgleich nämlich der Sommerstau in Zehdenick erst vom 1. April einzutreten hat, wird doch schon im Februar mit der Senkung begonnen. Hier zeigt sich also der Einfluß des Zehdenicker Staus auf das Unterwasser von Zaarenschleuse sehr deutlich. Andererseits macht wiederum der im April auftretende Höchstabfluß seinen Einfluß durch die Bildung eines zweiten Scheitels in der Wasserstandslinie geltend. Die Steigung dieser Linie von Anfang Juni bis Ende August ist weder in dem Abflußvorgange, noch im Zehdenicker Stau begründet, sondern offenbar durch die zunehmende Verkrautung des Flusses veranlaßt. Diese Verkrautung wird von dem Wasserbauinspektor

absichtlich nicht beseitigt, um einen der Schiffahrt genügenden Wasserstand zu halten. Bemerkenswert ist bei der Wassermengenlinie von Zaarenschleuse das Auftreten des Scheitels im April, was dem allgemeinen Abflußvorgange im Havelgebiete nicht entspricht. Der Hochwasserscheitel tritt in den freien Flußläufen schon im März auf und daß dies nicht auch hier geschieht, ist wohl auf das Zurückhaltungsvermögen der Seen und Stauwerke zurückzuführen.

Die Haupt-Abflußzahlen werden hier noch einmal zusammengestellt:

1902    1903    1904    1905    Mittel

Winter 6,836 Sommer 6,863 Jahr

Hiernach ist der sekundliche Abfluß im Durchschnitt der 4 Jahre 1902—05 6,875 cbm und weicht in den einzelnen Jahren wenig von diesem Mittel ab; er zeigt von 1902-04 eine Abnahme, steigt aber in dem nassen Jahre 1905 über den Abfluß von 1902 hinaus. Sehr verschieden ist das Verhältnis zwischen dem winterlichen und dem sommerlichen Abflüsse: 1902 sind beide ziemlich gleich, 1903 überwiegt der winterliche um 1,524 Sek.cbm, 1904 um 3,768 Sek.cbm. Das Jahr 1904 enthält den Höchstwert des winterlichen und den Mindestwert des sommerlichen Abflusses.

3. Zehdenick und Krewelin. Die Wassermengenlinie von Zehdenick zeigt einen mit der Wasserstandslinie ziemlich übereinstimmenden Verlauf, woraus hervorgeht, daß der Unterpegel an der Freiarche als ein freier Flußpegel anzusehen ist. Bezüglich der Abflußverhältnisse kann aber Zehdenick-Arche nicht für sich allein, sondern muß mit Krewelin bezw. Bischofswerder oder Malz zusammen behandelt werden. Krewelin, die erste Schleuse im Voßkanal, erhält lediglich das für den Voß-, Finow- und Mälzer Kanal erforderliche Speisewasser und gibt es weiter; die Abflußlinie ist daher ein Bild der Schwankungen des Schiffsverkehrs, etwas beeinflußt durch die sommerlichen Verluste infolge Verdunstung und Versickerung, und hat ihr Minimum im Februar, ihr Maximum im Juli. Im Durchschnitt der 4 Jahre hat Krewelin 1,351 Sek.cbm verbraucht und zwar von 1,031 i. J. 1902 steigend auf 1,352 cbm i. J. 1903 und 1,776 cbm i. J. 1904, dann i. J. 1905 wieder auf 1,244 cbm fallend. Der starke Wasserverbrauch i. J. 1904 hat ebensowohl in dem außerordentlich trocknen Sommer seinen Grund, als in dem starken Schiffsverkehr, der sich auf der Havel-Oder-Wasserstraße entwickelte, als durch den niedrigen Elbwasserstand der Wasserweg zwischen Hamburg und Berlin abgeschnitten war. Der Wasserverbrauch in Krewelin stieg bis zu 3,111 cbm am 26. August, im Durchschnitt des Sommers betrug er 2,433 cbm.

Die Abflußlinie Zehdenick-}-Krewelin zeigt abweichend von Zaarenschleuse eine beträchtliche Anhebung im Januar-Februar, wohl veranlaßt durch den Zufluß aus den unterhalb Zaarenschleuse mündenden Nebenflüssen: den Templiner und Wentow-Gewässern und dem Welsengraben.

Der durchschnittliche Abfluß beträgt in Sek.cbm

1902

Zehdenick 8,424 Krewel in 1,031

Der Zuzug von Zaarenschleuse bis Zehdenick beträgt also im Durchschnitt 1,996 Sek.cbm. Das Verhältnis zwischen dem winterlichen und dem sommerlichen Abflüsse geht aus folgenden Zahlen hervor: es sind in ZehdenickJ-Krewelin abgeflossen

1902    1903    1904    1905    Mittel

im    Winter    10,018    9,718    10,963    9,426    10,031

„    Sommer    8,948    7,326    5,518    9,089    7,720

Die Trockenheit des Sommers 1904 findet auch hier wieder ihren Ausdruck. In diesem Sommer ist

nahezu die Hälfte des Wassers (2,433 cbm) an die Kanäle abgegeben worden, im September sogar 2,898 cbm von 3,878 cbm.

In Krewelin wird, wie bei Malz (s. dort) den zu Tal fahrenden Schiffen nach Öffnung des Untertors Nachschußwasser durch die Schützen des Obertors gegeben, um die Ausfahrt aus der Kammer zu beschleunigen. Dieser Nachschuß, im Durchschnitt zu 500 cbm für ein Schiff berechnet, wechselt je nach dem Bedarf und macht ebenso wie bei Malz die Abflußzahlen unsicher. Es ist daher angeordnet, diese Betriebsart einzustellen oder wenigstens auf das unumgänglich notwendige Maß einzuschränken.

4. Höpen. Die zur Entlastung der Haltung Krewelin-Bischofswerder dienende Höpener Arche ist in der Regel nur in den Monaten Januar bis April, also zur Zeit der Frühjahrsabwässerung des in den Voßkanal mündenden Dölln- und Tremmer Fließes in Betrieb. Die kleinen Wassermengen, welche die Zahlentafel in

den übrigen Monaten aufweist, bedeuten die aus der Undichtheit der Arche hervorgehenden Wasserverluste. Im Durchschnitt der 4 Jahre beträgt der Abfluß zur Schnellen Havel hier 0,177 Sek.cbm.

5. Bischofswerder. Bischofswerder erhält Havelwasser von Krewelin her und den Zuzug aus dem Dölln- und Tremmer Fließe abzüglich des durch die Höpener Arche an die Havel abgegebenen Wassers. Da der Hauptbestandteil Havelwasser ist, so ist die Abflußlinie der Kreweliner ähnlich, nur steigt sie vermöge des Zuzugs aus den Fließen vom Februar zum März stärker an. Der Abfluß verteilt sich auf die einzelnen Halbjahre und Jahre, wie folgt:

1903    1904    1905    Mittel

Winter

Sommer

Jahr

Der Wasserverbrauch ist von 1902—04 in der Zunahme begriffen, entsprechend der Verkehrssteigerung und der von 1902—04 zunehmenden Trockenheit. Die Abnahme des Verbrauchs i. J. 1905 entfällt im wesentlichen auf den Winter, wohl schon eine Folge sparsamerer Wirtschaft. Gegen Krewelin beträgt der Mehrabfluß 0,909 Sek.cbm. Rechnet man hierzu das Höpener Wasser mit 0,177 cbm, so ist das Mehr 1,086 Sek.cbm, welches also den Zuzug aus den Fließen bedeutet.

6.    Zerpenschleuse. Die Abflußlinie nimmt ihren Verlauf im wesentlichen nach dem durch den Schiffsverkehr bedingten Bedarf an Speisewasser. Daß der Abfluß in der Zeit der Schiffahrtsperre, Januar und Februar, nicht auf Null sinkt, liegt, abgesehen von der Undichtheit der Schleusen und Arche, daran, daß im Winter häufig Freiwasser durch Arche und Schleusen gegeben wird, teils um das Eis zu brechen, teils um das Einfrieren der Schützen zu verhüten. Die Abflußlinie weicht von der Kreweliner ab; während diese von Februar bis Juli ansteigt, ist dies bei Zerpenschleuse nur bis April der Fall, dann fällt sie zum Mai ab und steigt bis Oktober nur wenig an; das entspricht dem Schiffsverkehr. Das höhere Steigen der Kreweliner Linie dürfte auf die Wasserverluste im Voß- und Mälzer Kanal durch Verdunstung und Versickerung-zurückzuführen sein. Zerpenschleuse hat derartige Verluste nicht zu decken, da unterhalb die in den Kanal eintretende Finow und die Werbelliner Gewässer nicht allein dafür, sondern auch für den Betrieb von Wasserkraft-Anlagen hinreichend Wasser zuführen. Zerpenschleuse führt im Durchschnitt der Halbjahre und Jahre ab im

1902    1903    1904    1905    Mittel

Winter

Sommer

Jahr

Diese Zahlen sind verhältnismäßig hoch und übersteigen den Bedarf an Betriebswasser. Das liegt, abgesehen von dem oben erwähnten Verbrauch in der Schiffahrtsperre (Januar und Februar), an der Schwierigkeit, den normalen Wasserstand in der Haltung Bischofswerder-Zerpenschleuse-Liebenwalde zu halten. Ein niederer Wasserstand gefährdet die Schiffahrt, ein höherer ruft sofort Beschwerden der Anlieger hervor. Da Zerpenschleuse und Liebenwalde ziemlich viel Betriebswasser beanspruchen, so läßt der Wasserbauinspektor die Haltung von Bischofswerder her unausgesetzt speisen und regelt den Wasserstand in Zerpenschleuse. Tritt also eine Pause in der Schiffahrt ein oder übersteigt das Wasser aus einer anderen Ursache den normalen Stand, so wird in Zerpenschleuse, wo die Anlieger am empfindlichsten gegen die Überschreitung des Normalstaus sind, Freiwasser gegeben. Eine sparsamere Wasserwirtschaft wird angestrebt und ist zum Teil schon erreicht, wie die Abnahme des Wasserverbrauchs i. J. 1905, namentlich im Winter, zeigt.

7.    Malz. Malz führt außer dem Betriebswasser des Mälzer Kanals noch den Zuzug aus dem Gr. Schönebecker Fließ und aus dem Roten Fließ ab. Jenes aus der Gr. Schönebecker Seenkette nördlich des Finowkanals herkommende Fließ wird in Liebenwalde unter dem Kanal unterführt und mündet von rechts in das Unterwasser von Liebenwalde. Das der Entwässerung des Kreuzbruchs dienende Rote Fließ mündet von links gleichfalls in die Haltung Liebenwalde-Malz. Die Abflußlisten sind leider nicht genau. Die zu Tal gehenden Schiffe werden aus der Mälzer wie auch aus der Liebenwalder Schleuse mit Nachschußwasser durch Öffnung einzelner Tor- und Umlaufschützen herausgedrückt, um den Betrieb zu beschleunigen. Dieses für jedes zu Tal gehende Schiff in der Schleusenkammer links zu 300, rechts zu 440 cbm berechnete Nachschußwasser ist ein unsicherer Posten in den Abflußlisten, seine Größe wechselt mit der Größe, Bauart und dem Tiefgange der Schiffe und hing längere Zeit von dem Belieben des Schleusenwärters ab,-bis neuerdings bestimmte Vorschriften dafür gegeben wurden. Hierzu kommt, daß die Freiarche in den letzten Jahren durch Eis beschädigt und sehr undicht geworden ist, wodurch wiederum der Abfluß-Koeffizient andere Werte angenommen hat. Diese veränderten Werte sind zwar durch spätere Messungen festgesellt worden, man weiß aber nicht, von wann ab sie Geltung haben. Übrigens ist, wenn erst eine Arche sehr undicht ist, der Abfluß wechselnd und nicht sicher festzustellen. Im Jahre 1906 ist die Arche gedichtet worden.

Im Durchschnitt der Halbjahre und Jahre beträgt die Abflußmenge nach den Aufzeichnungen:

1904

1902    '    1903

1905

Mittel

Winter Sommer Jahr

Die hohe Abflußzahl im Sommer 1904 ist eine Folge der übermäßigen für die Speisung der Wasserstraßen in diesem Umfange nicht notwendigen Wasserzuführung aus der Havel (s. Bischofswerder).*

Rechnet man die Abflußmengen von Zehdenick-Arche, Höpen und Malz zusammen, so erhält man ziemlich genau die Wasserführung der Havel bei Oranienburg, denn der Zuzug vom rechten Havelufer zwischen Zehdenick und Oranienburg ist unbedeutend. Es ergeben sich folgende Zahlen:

1902    1903    1904    1905    Mittel

10,819    9,980    11,046    10,290    10,534

Das Niederschlagsgebiet, welches sein Wasser dem Kanal zwischen Bischofswerder, Zerpenschleuse und Malz zuführt, beträgt rund 150 qkm. Bei 3,5 Sek.l durchschnittlicher Zufuhr für 1 qkm müßte diese für das ganze Gebiet 525 1 betragen. Es fehlen also 0,525 + 0,144 = 0,669 Sek.cbm. Es liegt die Annahme nahe, daß der Kanal an den Stellen, wo sein Wasserspiegel über dem Grundwasser liegt, also namentlich oberhalb der Schleusen Zerpenschleuse und Malz, Sickerverluste erleidet. In Zerpenschleuse ist wiederholt über Verwässerung der Ländereien aus dem Kanäle geklagt worden. Die Erscheinung tritt noch auffälliger hervor, wenn man nur die Sommerhalbjahre vergleicht.

Der trockene Sommer 1904 weist natürlich den größten Verlust auf.

Man kann nun, obwohl die Abflußmenge der Havel in Spandau nicht gemessen ist, auf der vorstehenden Unterlage ungefähr die gesamte durchschnittliche Wasserführung der oberen Havel bestimmen. Die Summe des Abflusses in Zehdenicker Arche, Höpener Arche und Malz beträgt im Jahresdurchschnitt 8,906 Sek.cbm. Hierzu kann man die Hälfte des vorstehend berechneten Sickerverlustes (0,669 Sek.cbm) rechnen, welche der Havel wieder zufließt, in der Annahme, daß die andere Hälfte in das Unterwasser von

Zerpenschleuse gelangt und zur Oder fließt..................

Der Ruppiner Kanal führt zu........................

Das Niederschlagsgebiet der Havel von Friedrichsthal bis zur Mündung einschl. des Ruppiner Kanals von Thiergartenschleuse ab beträgt rund 700 qkm. Der durchschnittliche Jahresabfluß der Havel bei Liebenwalde beträgt 3,6 Sek.l auf 1 qkm. Legt man diesen Einheitssatz auch für das übrige Gebiet zu Grunde, so ergibt sich ein Zuzug von............

Winter

Sommer

Jahr

1,080

1,186

1,133

0,951

1,052

1,002

0,962

1,727

1,346

1,253

1,449

1,352

1,062

1,354

1,208

Bischofswerder

Zerpenschleuse+Malz

Bischofswerder

Zerpenschleuse+Malz

Davon werden durch den Spandauer Kanal und Schleuse Plötzensee an die Spree

abgegeben .........................

Rechnet man noch schätzungsweise an Sickerverlusten nach dem Moorgraben und dem Nieder Neuendorfer Kanal................

zusammen

Mittel

2,260

2,116

Mittel

2,886

2,344

0,335

0,207

2,520

zusammen 11,968 Sek.cbm.

0,266 Sek.cbm.

0,242

0,508 Sek.cbm

so bleibt Wasserführung der Havel bei Spandau

11,460 Sek.cbm.

b. Rhin.

8. Alt-Ruppin, Alt-Friesack, Wustrau. An diesen drei Meßstellen sind die Aufzeichnungen nur in vier Halbjahren, vom Mai 1901 bis April 1903 durchgeführt worden, also ein ganzes und zwei halbe Abflußjahre. Um die Ergebnisse des ersten und letzten Halbjahres nicht ungenützt zu lassen, wird das erste Sommer-

* aber auch in dem starken Schiffsverkehr dieses Sommers begründet.

halbjahr mit dem folgenden Winterhalbjahr zusammengefaßt usw. Dann ergibt sich für

1901/02    1902/03    Mittel

0,904 0,815 0,860 1,264 3,131 2,190 2,168 3,946 3,050

Alt-Ruppin

Sommer Winter Jahr Sommer Winter Jahr Sommer Winter Jahr

Alt-Friesack-j-Wustrau Sommer

Winter

Jahr

Alt-Friesack

0,658 0,786 0,718 2,589 2,394 2,488 3,247 3,180 3,206

Die Zunahme der Wasserführung von Alt-Ruppin bis zum Ende des Ruppiner Sees beträgt 3,128 — 2,345 = 0,783 Sek.cbm, die Zunahme des Niederschlagsgebiets 167 qkm. Da der mittlere Abfluß etwa 4,8 Sek.l auf 1 qkm beträgt = 0,802 Sek.cbm, so ist die Zunahme der Wasserführung ziemlich zutreffend. Die Abflußlinie von Alt-Friesack+Wustrau, welche einen Winterscheitel im April, einen Sommerscheitel im September, eine leichte Anschwellung im Januar-Februar und den Mindestabfluß im August äufweist, hat Ähnlichkeit mit der Abflußlinie der oberen Havel bei Zehdenick, nur mit dem unerheblichen Unterschiede, daß der Mindestabfluß einen Monat später auftritt.

Wustrau

1,927

2,763

2,339

c4 co co

L>- LO tH

9. Fehrbellin (Lentzker Mühle und Arche Nr. 11). Die Abflußlinie der Arche Nr. 11 am Schwarzen Graben gibt ein Bild von dem Bewässerungsbedürfnisse der Luchwiesen: im Winter werden diese überstaut gehalten, daher ein ziemlich gleichmäßiger Wasserverbrauch in den Monaten Dezember bis März; im April wird wohl aus Vorflutrücksichten über das notwendige Maß etwas hinausgegangen, dann wird mit fortschreitendem Wachstum die Wasserzufuhr mehr und mehr eingeschränkt, d. h. es wird nur so viel Wasser abgegeben, als nötig ist, um den Grundwasserstand in angemessener Höhe zu halten.

Die Abflußlinie von Lentzker Mühle+Arche Nr. 11 unterscheidet sich von der Linie Alt-Friesack-L Wustrau hauptsächlich dadurch, daß der Höchstabfluß schon im März auftritt. Da der Ruppiner See bis zum 1. April in Winterstau gehalten werden darf, dann aber um 16 cm gesenkt werden muß, so findet in Alt-Friesack und Wustrau die größte Abwässerung im April statt. Die folgenden Haltungen der Ruppiner und Fehrbelliner Wasserstraße haben gleichmäßigen Sommer- und Winterstau, können also im März nichts aufspeichern. Demnach entspricht die Fehrbelliner Abflußlinie wohl mehr als die Friesack-Wustrauer den natürlichen Abflußverhältnissen.

Um den Abfluß bei Fehrbellin mit dem Abflüsse bei Alt-Friesack und Wustrau besser vergleichen zu können, wird zunächst wieder das Sommerhalbjahr 1901 mit dem Winterhalbjahr 1902 usw. zusammengefaßt.

1901/02    1902/03    Mittel

Sommer

Winter

Jahr

Das bedeutet eine Zunahme der Wasserführung vom Ende des Ruppiner Sees bis Fehrbellin um 2,597 Sek.cbm. Die Zunahme des Niederschlagsgebiets einschl. des Ruppiner Kanals bis zur Schleuse Hohenbruch beträgt 438 qkm, der Abfluß bei Fehrbellin durchschnittl. 5,7 Sek.l auf 1 qkm. Hiernach würden zu der Alt-Friesack-Wustrauer Abwässerung (3,128 Sek.cbm) rechnerisch 2,102 Sek.cbm hinzukommen, wogegen durch den Ruppiner Kanal nach den Aufzeichnungen in Thiergartenschleuse 0,207 Sek.cbm abgehen. Hiernach würde die Zunahme des Abflusses vom Ruppiner See-Ende bis Fehrbellin rechnerisch 1,895 Sek.cbm betragen, während sie nach den Aufzeichnungen 2,597 Sek.cbm beträgt. Es scheint, daß in Wustrau und Alt-Friesack und annähernd auch in Alt-Ruppin durchschnittlich 0,702 Sek.cbm zu wenig aufgezeichnet worden sind.

Die durchschnittlichen Abflußmengen der 4 Abflußjahre 1902—05 bei Fehrbellin betragen:

Mittel

1902

1903

1904

1905

Winter

Sommer

Jahr

8,254

5,694

6,963

6,920

1,423

4,172

4,845

3,447

4,140

6,837

3,323

5,076

7,329 2,727

5,028    _

Der Abfluß im Sommer 1904 ist hier verhältnismäßig noch viel geringer, als bei der oberen Havel. Bemerkenswert ist hier der geringe Abfluß des Jahres 1905. Das Rhinluch war i. J. 1904 vollständig ausgetrocknet und die Niederschläge des Jahres 1905 wurden deshalb anfänglich größtenteils aufgesogen.

Der Vorgang tritt sehr deutlich in die Erscheinung, wenn man die Abflußzahlen der Lentzker Mühle monatsweise verfolgt — die Arche Nr. 11 kommt wenig in Betracht —: Vom Mindestabfluß im September 1904 steigen die Zahlen nur langsam bis März 1905 und bleiben sogar noch bis zum Mai unter den Werten der früheren Jahre, steigen dann aber vom Juni absolut und verhältnismäßig bis zum Oktober, für welchen Monat das Jahr 1905 unter den 5 Jahren sogar den Höchstwert zeigt. Man sieht hieraus, wie unter Umständen außerordentliche meteorologische Verhältnisse ihren Einfluß weit in das folgende Abflußjahr hinein ausdehnen.

c. Die Spree.

10. Beeskow. Der Vollständigkeit halber schien es wünschenswert, auch die Abflußmengen der Spree in Beeskow zusammenzustellen. Dies konnte, da erst in Fürstenwalde laufende Aufzeichnungen über die Abflußverhältnisse gemacht werden, nur mit Hilfe der Wassermengenlinie (Bildtafel 10) geschehen. Da die Wasserstände in Beeskow unbeeinflußt sind und ebenso, wie die Gefälle, nur langsam wechseln, so können die Abweichungen dieser der Wassermengenlinie entnommenen Abflußmengen von den wirklichen Mengen nicht groß sein. Es schien sogar unbedenklich, als durchschnittliche Abflußmenge in Sek.cbm eines jeden Monats diejenige anzunehmen, welche nach der Wassermengenlinie dem mittleren Wasserstande des Monats entspricht. Es wurden nämlich probeweise von einem Jahre, 1902, die täglichen Abflußmengen in Sek.cbm nach den täglichen Mittagswasserständen zusammengestellt, monatsweise aufgerechnet und gemittelt und dann mit den im abgekürzten Verfahren ermittelten sekundlichen Abflußmengen verglichen, die Mittelwerte werden hierunter angegeben.

Mittlerer Monats-Abfluß in Sek.cbm

Nov.

Dez.

Jan.

Febr.

März

April

Mai

Juni Juli Aug.

Sept.

Okt.

Aus den täglichen Abflußmengen gemittelt .

17,39

27,30

36,74

34,05

29,85

33,38

21,34

15,33

17,51

16,03

16,34

18,19

Nach dem mittl. Monatswasserstande ermittelt

17,40

26,94

36,58

33,94

29,93

33,23

21,18

15,36

17,44

16,00

16,36

18,20

Unterschied +0,01 - 0,34 — 0,16 — 0,11+0,08-0,15 -0,16 + 0,03 -0,07 -0,03 + 0,02 + 0,01

Die Unterschiede sind unerheblich und betragen durchschnittlich 0,073 Sek.cbm. Diesen Fehler kann man in Ansehung des Maßes an Genauigkeit, welches diesen Abflußzahlen überhaupt beiwohnt, unbedenklich hinnehmen.

Die Abflußlinie von Beeskow weicht von der in den „Beiträgen zur Gewässerkunde der märkischen Wasserstraßen“ (Bildtafel 8) gegebenen aus dem Zeiträume 1811 bis 1900 ermittelten Wasserstandslinie insofern ab, als sie im Januar und Februar eine starke Anschwellung zeigt. Vermutlich ist das eine vorübergehende Erscheinung, welche auf den milden Wintern der letzten Jahre und auf der hieraus folgenden frühzeitigen Schneeschmelze beruht.

Die gemittelten Abflußmengen betragen:

1903    1904    1905    Mittel

25,669    20,535    16,948    23,200

13,795    6,855    21,852    15,176

19,683    13,658    19,420    19,159

Die Trockenheit des Sommers 1904 und die Nässe des Sommers 1905 machen sich hier in viel stärkerem Maße geltend, als bei der Havel. Im Jahre 1905 ist der sommerliche Abfluß sogar größer, als der winterliche.

11. Fürstenwalde. Die Form der Abflußlinie weicht von der Beeskower insofern ab, als die starke Anschwellung im Januar verschwunden ist, dagegen der Höchstabfluß schon im Februar statt März auftritt. Das läßt sich aus den Stauvorschriften erklären. Von November bis Mitte Februar wird in Fürstenwalde ein

Winter

Sommer

Jahr

1902 29,648 18,200 23,876

Winterstau gehalten, der bis zu 1,17 m höher sein darf, als der Sommerstau. Die Oberlieger haben ein Interesse daran, daß dieser Winterstau möglichst hoch gehalten wird, damit die Wiesen ausgiebig bewässert und befruchtet werden. Die großen Abflußmengen des Januar werden daher aufgespeichert und kommen nicht zum Abflüsse. Dagegen muß im Laufe des Februar der Sommerstau wieder hergestellt werden, es kommen also neben dem Zuflusse von oben noch die aufgespeicherten Wassermengen zum Abflüsse, daher der Höchstabfluß in diesem Monate. Der Mindestabfluß fällt in Fürstenwalde ebenso wie in Beeskow auf den Juli, auch zeigen beide Abflußlinien einen Nebenscheitel im Oktober.

Die durchschnittlichen Abflußmengen betragen:

1902

36,907    32,635

22,490    16,839

29,640    24,672

Winter

Sommer

Jahr

1903

1905 Mittel 26,097    22,539    29,545

9,745    21,981    17,764

17,877    22,237    23,607

1904

Die durchschnittliche Zunahme der Wasserführung der Spree von Beeskow bis Fürstenwalde beträgt also 4,448 Sek.cbm. Rechnet man den Einzug aus dem 632 qkm großen Niederschlagsgebiete von Beeskow bis Fürstenwalde zu 3,6 1 = 2,275 Sek.cbm, wovon noch 1 cbm zur Oder abgeht, so steht die rechnerische Zunahme mit 1,275 cbm gegen die gemessene mit 4,448. Diese Unstimmigkeit mit 3,173 Sek.cbm hat bisher nicht aufgeklärt werden können.

12. Hohenbinde und Wernsdorf. In Wernsdorf gehen ziemlich gleichmäßig 1,5 bis 2,0 Sek.cbm ab mit Ausnahme der drei Wintermonate Dezember, Januar und Februar. Nach der Inbetriebsetzung der zweiten Schleusenkammer wird der Abfluß i. J. 1905 etwas stärker. Im Dezember nimmt der Abfluß wegen des geringeren Schleusenbetriebes ab, im Januar und Februar bleibt er, da dann der Kanal gesperrt ist, auf den Wasserverlust beschränkt, welcher durch die Undichtheit der Schleusentore entsteht, wenn er nicht wegen Trockenlegung des Kanals gar auf Null sinkt.

Die Abflußmengen der Müggelspree in Hohenbinde sind, wie in Beeskow, nach den mittleren Monatswasserständen der Wassermengenlinie (Bildtafel 8) entnommen. Die Abflußlinie zeigt den Höchstabfluß im Januar, den Mindestabfluß im Juli. Außer dieser Abflußlinie ist noch eine zweite von Hohenbinde und Wernsdorf

zusammen gezeichnet, welche die gesamte Wasserführung der Spree unterhalb Fürstenwalde abzüglich der nicht feststellbaren Sickerverluste im Kanal Seddinsee-Gr.-Tränke darstellt. Sie gilt nur für die Jahre 1903 bis 1905, da die Aufzeichnung der Abflußmengen in Wernsdorf erst 1903 begonnen hat; sie läßt sich also mit der Fürstenwalder Linie, welche für 1902—05 gilt, nicht unmittelbar in Vergleich stellen. Bemerkenswert ist aber, daß der Höchstabfluß ebenso, wie in Beeskow, den natürlichen Abflußverhältnissen entsprechend im März , auftritt, der Mindestabfluß ist hier bereits zum Ende Juli vorgerückt. Die starke Anschwellung im Januar ist hier noch erheblicher, als in Beeskow, und bildet einen besonderen Scheitel in der Abflußlinie.

Die durchschnittlichen Abflußmengen von Hohenbinde und Wernsdorf zusammen betragen:

1904

1903

1905

Mittel

Winter

Sommer

Jahr

32,761

15,046

23,827

25,808    21,084    26,551

7,469    20,400    14,305

16,586    20,740    20,384

Vergleicht man diese Zahlen mit denen von Fürstenwalde, so ergibt sich eine Zunahme von:

1904 - 0,289 -2,276 -1,291

Winter

Sommer

Jahr

1903

1905

Mittel

0,126 -1,793 — 0,845

Mit Ausnahme des Winters 1903 ist also der Abfluß in Hohenbinde-Wernsdorf geringer, als in Fürstenwalde. Dieser im Kanal Seddinsee-Gr.-Tränke entstehende Sickerverlust ist im Sommer naturgemäß größer, als im Winter. Die Zunahme des Verlustes von 1903 zu 1904 braucht nicht auf Zunahme der Durchlässigkeit des Kanalbettes zurückgeführt zu werden, sondern kann auch allein in der großen Trockenheit des Sommers 1904 ihren Grund haben. Der Sickerverlust ist in Wirklichkeit noch größer, als die vorstehenden Zahlen anzeigen, denn zwischen Fürstenwalde und Hohenbinde liegt ein Niederschlagsgebiet von etwa 150 qkm. Rechnet man 3,57 1 Abfluß auf 1 qkm, so ergibt dies 536 1, welche gleichfalls verloren gehen. Somit beträgt der Sickerverlust im Durchschnitt der drei Jahre 1,211 +0,536 = 1,747 cbm.

-    .1,455    - 0,539

-1,581

—    1,497

1,883

1,211

d. Die Dahme.

13. Neue Mühle. Die Abflußlinie von Hermsdorfer Mühle hat ihren Scheitel im Februar, die Abflußlinie

von Neue Mühle im März. Diese Verschiebung des Scheitels liegt wohl an den Stauverhältnissen von Neue Mühle. Der Winterstau wird dort bis zum 15. März gehalten und in dieser Zeit können in den großen Seeflächen oberhalb Neue Mühle bedeutende Wassermengen aufgespeichert werden, die dann aber im März zum Abflüsse kommen müssen. Die durchschnittlichen Abflußmengen in Neue Mühle betragen:

1902

1904

1905

Mittel

1903 4,579 4,255 4,418

Man kann nun auf den vorstehenden Grundlagen ungefähr die Wasserführung der Spree an ihrer Mündung in die Havel schätzen. Das Niederschlagsgebiet der Spree von Fürstenwalde bis zur Mündung der Dahme einschl. der Nebenflüsse, aber ausschl. der Dahme beträgt rund 1074 qkm. Nimmt man für dieses Niederschlagsgebiet die gleichen Abflußverhältnisse an, wie für das Gebiet von Fürstenwalde aufwärts über Beeskow hinaus, nämlich in den 4 Abflußjahren 1902-05 durchschnittlich 3,59 Sek.1 auf 1 qkm, so ergiebt sich

Winter

Sommer

Jahr

7,011

4,245

5,629

4,818

2,060

3,440

ein Zuzug aus diesem Gebiete von 3,856 Sek.cbm. Was die Spree bezw. der Kanal Seddinsee-Gr.-Tränke durch Sickerung verliert, wird von der Wendischen und Müggel-Spree aufgenommen, geht also dem Spreegebiete nicht verloren. Die Dahme von Neue Mühle abwärts hat ein Niederschlagsgebiet von rund 650 qkm. Rechnet man hierfür den gleichen Abfluß, wie er bei Neue Mühle festgestellt ist, nämlich 3,1 Sek.l auf 1 qkm, so ergibt sich ein Zuzug von 2,015 Sek.cbm. Für das Niederschlagsgebiet von der Dahme- bis zur Spreemündung, 286 qkm, wird das Mittel zwischen dem Abflüsse der Spree und der Dahme gerechnet, d. i. 3,35 Sek.l auf 1 qkm, das gibt einen Zuzug von 0,958 Sek.cbm.

Im Ganzen also:

23,607 Sek.cbm 3,856 4,389 2,015 0,958

Zuzug aus der Spree bis Fürstenwalde .    . .

von Fürstenwalde bis zur Dahme.....

aus der Dahme bis Neue Mühle......

von Neue Mühle bis zur Mündung.....

aus der Spree von der Dahme bis zur Mündung

zusammen 34,825 Sek.cbm ....    11,460

0,266

Abfluß der Spree...........

Hierzu aus der oberen Havel rund ....

Ferner die Wasserabgabe aus der Havel an die Spree durch den Spandauer Kanal . .

Abfluß der Spree und Havel bei ihrem Zusammenflüsse im Mittel von 1902/04 .... 46,551 Sek.cbm oder rund 46,6 Sek.cbm.

Dieser Abfluß verschiebt sich vielleicht etwas durch die Be- und Entwässerung von Berlin. Zur Wasserversorgung werden in Tegel und Friedrichshagen 2 bis 3 Sek.cbm aus Tiefbrunnen genommen und nach dem Verbrauche von den Rieselfeldern teils der Treptower Spree, teils durch die Nuthe der Potsdamer Havel wieder zugeführt. Da einerseits nicht bekannt ist, inwieweit die Tiefbrunnen mit dem Grundwasser Zusammenhängen und durch diese Wasserentnahme der Zuzug zur Spree und oberen Havel vermindert wird, andererseits, welche Wassermengen neben dem Niederschlagswasser von den Abzugsgräben der Rieselfelder dem Flusse zugeführt werden, so sind die angegebenen Zahlen des Gesamtabflusses der Spree und oberen Havel nicht genau.

e, Der Plauer und Ihle-Kanal (die Stremme).

14. Über die Entnahme von Wasser aus der Elbe zur Speisung der beiden Kanäle können sichere Angaben nicht gemacht werden. Abgesehen davon, daß die Aufzeichnungen nur von 2 Abflußjahren 1904 und 05 vorliegen, wovon das erstere wegen der großen Trockenheit im Sommer ganz ungewöhnliche Wasserstands- und Abflußverhältnisse aufweist, haben die Schleusen Parey und Niegripp von Juli bis Oktober 1904 wegen des niedrigen Elbwasserstandes offen gestanden, sodaß die oberen Kanalhaltungen in freier Verbindung mit der Elbe standen und Aufzeichnungen über den Zuzug aus der Elbe nicht gemacht werden konnten. Läßt man die 4 Monate, in denen die Schleusen Parey und Niegripp offen gestanden haben, außer Betracht, so ergibt der Durchschnitt aus den übrigen 20 Monaten 0,901 Sek.cbm Betriebs- und Freiwasser. In jenen 4 Monaten sind aber ohne Zweifel gleichfalls erhebliche Wassermengen der Elbe entnommen worden, denn im Juni betrugen sie schon 1,960 Sek.cbm und es ist nicht anzunehmen, daß sie in den folgenden 4 Monaten viel geringer gewesen sind, obgleich die Roßdorfer Mühle im August und September allerdings nur wenig Wasser verbraucht hat. Rechnet man mit Rücksicht auf den geringen Mühlenbetrieb für diese 4 Monate durchschnittlich 1,5 cbm, so ergibt der Durchschnitt der 2 Jahre rund 1 cbm Wasserentnahme aus der Elbe. Im Jahre 1905 sind 1,069 Sek.cbm der Elbe entnommen und da der Wasserverbrauch der Mühlen und Schleusen im Durchschnitt des Jahres wohl ziemlich gleich bleiben dürfte, so wird die Annahme von 1 Sek.cbm für 1904 ziemlich zutreffend sein. Das gleiche Maß wird für 1902 und 03 angenommen. Roßdorf hat durchschnittlich 2,387, Plaue 1,168, zusammen 3,555 cbm abgeführt. Zieht man hiervon 1 cbm ab, so bleiben 2,555 cbm, welche den Zuzug aus dem eigenen Niederschlagsgebiete darstellen. Bei einer Größe dieses Gebiets von 851 qkm macht dies 3 Sek.l auf 1 qkm. Dies entspricht ungefähr den Abflußverhältnissen der oberen Spree, der Dahme und der unteren Havel in den Jahren 1904 und 05.

f. Die untere Havel.

15. Rathenow. Hier sind ebenso, wie in Beeskow und Hohenbinde, die Abflußmengen nach der Wassermengenlinie (Bildtafel 2) und den Monatsmitteln der Wasserstände zusammengestellt. Die Abflußlinie unterscheidet sich von der in den „Beiträgen zur Gewässerkunde usw.“ (Bildtafel 7) gegebenen Wasserstandslinie in. 3 wesentlichen Punkten: Erstens tritt der Scheitel nicht im April, sondern schon im März auf; zweitens findet der Mindestabfluß schon im August, also ebenfalls einen Monat früher statt; drittens tritt im Oktober ein Nebenscheitel auf, der in der Wasserstandslinie fehlt. Diese letztgenannte Wasserstandslinie gilt für die Jahre

1811 — 1900, die Abflußlinie für 1902—1905. Es wäre verfrüht, aus den Ergebnissen eines vierjährigen Zeitraumes schon Schlüsse auf eine dauernde Veränderung der Abflußverhältnisse zu ziehen. Die durchschnittlichen Abflußmengen betragen :

Mittel

80,45

52,78

66,52

Winter

Sommer

Jahr

Da die mittlere Wasserführung der Spree und oberen Havel zusammen 46,55 Sek.cbm beträgt, so ist der Zuzug von Spandau bis Rathenow 19,97 Sek.cbm.

Das Sammelgebiet der Havel von Rathenow bis zur Mündung beträgt 4848 qkm, der mittlere Abfluß (1902/05) bei Rathenow 3,43 Sek.l auf 1 qkm. Legt man diese Zahlen der Berechnung des mittleren Zuzugs aus dem Niederschlagsgebiete von Rathenow bis zur Mündung zu Grunde, so erhält' man einen Zuzug von 16,629 Sek.cbm. Hiernach führt die Havel im Mittel 83,15 Sek.cbm der Elbe zu.

IV.

Die kleinsten Abflußmengen des Havelgebietes

im Sommer 1904.

Die lang anhaltende Dürre des Sommers 1904 hat außerordentlich niedrige Wasserstände in den Flüssen zur Folge gehabt. Die bisher bekannten niedrigsten Wasserstände des 19. Jahrhunderts, welche in den Jahren 1892 und 93 aufgetreten sind, wurden in der Spree und in der unteren Havel noch erheblich unterschritten. In der oberen Havel dagegen, wo zahlreiche große Seen und Stauwerke eine längere Zurückhaltung des Wassers bewirkten, wurden die bisherigen Niedrigstwasserstände an den meisten Pegeln nicht erreicht. Den niedrigen Wasserständen entsprechen die Abflußmengen. Demgemäß ist anzunehmen, daß die niedrigsten Wasserstände und die Mindestwassermengen des Jahres 1904 auf lange Zeit hinaus als unterste Werte gelten und als solche für die Schiffahrt sowohl, als auch für die Landwirtschaft und für die beteiligten Gewerbe maßgebend bleiben werden. Die Feststellung dieser untersten Werte ist daher von besonderer Bedeutung. Die Niedrigstwasserstände sind in Spalte 7 der Zahlentafel angegeben, soweit sie hier in Betracht kommen; zum Teil finden sie sich übrigens bereits in den „Beiträgen zur Gewässerkunde der märkischen Wasserstraßen“ Seite 36 bis 39 vermerkt, soweit sie nämlich bei der Drucklegung dieses Werkes schon festgestellt werden konnten. Die kleinsten Wassermengen sind in Spalte 6 der Zahlentafel zusammengestellt; sie sind teils unmittelbar mit dem hydrometrischen Flügel gemessen, teils den an einzelnen Stauwerken geführten Abflußlisten entnommen, teils anderweitig berechnet. Die Flüsse sind so geordnet, daß an erster Stelle die Spree als der Hauptfluß, an zweiter Stelle die obere Havel, an dritter Stelle die Vereinigung beider, die untere Havel behandelt wird. Die Nebenflüsse sind an passender Stelle eingeschaltet. Bezüglich der den Abflußlisten entnommenen Wassermengen ist zu bemerken, daß sie die duchschnittliche Wasserführung eines halben oder ganzen Monats bedeuten. Die Tagesminima haben bei Stauwerken keine Bedeutung für die Frage, welche Mindestmengen zur Verfügung stehen. Wenn — z. B. an Sonntagen — Mühle und Schleuse außer Betrieb sind, das Oberwasser aber unter dem zulässigen Stau steht, so wird auch die Freiarche geschlossen gehalten und es fließt nur das Wasser ab, welches durch undichte Stellen durchsickert.

Die Zahlentafel bedarf folgender Erläuterungen: Spalte 4 gibt die mit dem Flügel gemessenen, Spalte 5 die aus den Abflußlisten entnommenen, Spalte 6 die Mindestabflußmengen an, welche als maßgebend gelten sollen. Letztere haben zum Teil nur geschätzt werden können, weil die Flügelmessungen nicht überall gerade zur Zeit der niedrigsten Wasserstände, auch nicht an allen Stellen ausgeführt sind, an denen die Kenntnis der Wasserführung wünschenswert ist.

Im einzelnen ist folgendes zu bemerken:

Zu Nr. 1 bis 4. Leibsch bis Trebatsch. Die kleinste inLeibsch gemessene Wassermenge ist 0,55 cbm. Da aber die Abflußverhältnisse dort von dem Mühlenbetriebe in Schiepzig abhängig sind, und die Mühle zeitweise stillgestanden, daher kein Wasser abgegeben hat, so ist die einmalige Messung nicht maßgebend. Die aus einer Reihe von Messungen ermittelte wahrscheinliche Wassermengenlinie auf Bildtafel 14 ergibt als Mindestabfluß bei — 0,47 m Wasserstand rund 1 cbm.

Die Wasserführung der Spree vom Spreewalde bis zum Schwieloch-See ist im August und September außerordentlich gering, etwa 0,3 1 auf 1 qkm des Niederschlagsgebietes, während (nach der Hütte Abteilung I, 2. Abschnitt VI H Seite 259) als Abfluß bei Niedrigstwasserstand im Elbegebiet 1,6 1 gerechnet wird.

Der überhaupt eingetretene niedrigste Wasserstand ist in Alt-Schadow um 1 cm, in Kossenblatt um 14 cm, in Trebatsch um 6 cm niedriger, als der Wasserstand der Messung. Trotzdem ist die gemessene Wassermenge als die kleinste eingesetzt worden, weil, wie aus Spalte 9 ersichtlich, die 3 Abflußzahlen 1,4; 1,5; 1,7 cbm im Verhältnis zum Einzugsgebiete gut zu einander passen. Die Senkung des Wasserstandes in Kossenblatt und Trebatsch braucht nicht unbedingt auf einer Abnahme der Abflußmenge zu beruhen, sie kann auch durch Krauträumung oder Baggerung veranlaßt sein.

Zu Nr. 5. Beeskow. Die erhebliche Zunahme der Abflußmenge in Beeskow, welche sowohl aus Spalte 6 als auch 9 ersichtlich ist, läßt sich auf die Speisung aus dem Schwieloch-See zurückführen, welcher einen Flächeninhalt von 11,65 qkm hat. Nach einer Untersuchung des Wasserbauinspektors in Beeskow soll diese Zunahme der Wasserführung der Spree nicht durch das Aufspeicherungsvermögen des Schwielochsees, sondern durch den Wasserreichtum der Zubringer dieses Sees — Ressener, Lieberoser, Trebitzer, Friedländer Fließ und andere — zu erklären sein. Das wäre aber nur dann möglich, wenn in deren Niederschlagsgebiete im Sommer 1904 besonders reichlicher Regen niedergegangen wäre oder wenn die an den Fließen gelegenen Mühlen im Frühjahr soviel Wasser angesammelt hätten, daß sie in der Lage gewesen wären, den Sommer hindurch die Unterläufe der Fließe und somit den Schwieloch-See reichlich zu speisen.

io*

Zu Nr. 6. Neubrück. Die Abnahme der Abflußmenge um 2 cbm ist auf Rechnung der Speisung des Oder-Spree-Kanals aus der Spree bei Neuhaus zu bringen. Diese durch die großen Wasserverluste in der Scheitelhaltung Kersdorf-Fürstenberg notwendig gewordene ungewöhnlich starke Wasserentnahme aus der ohnehin wasserarmen Spree veranlaßte damals Beschwerden der Landwirte und Fischer, welche sich weniger durch die Entziehung von fließendem Wasser, als durch die Senkung des Wasserspiegels geschädigt fühlten. Dies veranlaßte besondere Pumpversuche und Aufzeichnungen in der Zeit vom 22. Juli bis 4. August, welche das Ergebnis hatten, daß 1,8 bis 2,8, durchschnittlich 2,4 Sek.cbm aus der Spree entnommen und der Wasserstand in Neubrück um 26 bis 27 cm gesenkt worden war. Da Wasserstand und Wasserführung der Spree vom 4. August bis Mitte September noch weiter abnahmen, so kann die Wasserspiegelsenkung infolge der Wasserentnahme noch größer angenommen werden. Die hier ermittelten 2,4 Sek.cbm stehen mit den obigen 2,0 cbm nicht im Widerspruch, denn man kann annehmen, daß aus dem rund 100 qkm betragenden Einzugsgebiete von Beeskow bis Neuhaus etwa 0,4 bis 0,6 cbm der Beeskower Wassermenge hinzukommen.

3,870 cbm

Zu Nr. 7. Fürstenwalde. Der Mindestabfluß hat hier im August stattgefunden mit durchschnittlich 5,948 Sek.cbm. Da aber sonst auf der ganzen Spree die geringste Wasserführung auf den September fällt, so ist dieser Monat auch hier beibehalten. Der durchschnittliche Abfluß im September beziffert sich nach den Abflußlisten auf 6,338 Sek.cbm. Diese Menge setzt sich zusammen aus 3,069 cbm Mühlen-, 0,360 cbm Schleusenbetriebswasser und 2,909 cbm Freiwasser. Da der durchschnittliche Wasserstand des Monats am Unterpegel 0,38 m, der niedrigste aber 0,31 m betragen hat, so ist rund 6,3 Sek.cbm Mindestabflußmenge in die Tabelle eingestellt. Diese Zahl ist in Ansehung der unter Nr. 5 (Beeskow) und Nr. 9 (Fürstenbrunn) gegebenen zweifelsfreien Zahlen überraschend hoch. An der Richtigkeit der Abflußzahlen von Fürstenwalde ist aber nach den vielen dort angestellten Messungen und nach der wiederholten sorgfältigen Bearbeitung der Abflußverhältnisse nicht zu zweifeln. Die Freiarche ist im September 1904 geschlossen gewesen. Messungen über den Abfluß bei geschlossener Arche sind allerdings damals und auch vorher nicht ausgeführt worden, sondern erst am 29. April 1905 und noch einmal im Jahre 1906, und zwar sind im Jahre 1905 bei 1,46 m Oberwasserstand und 0,95 m Gefälle 2,967 Sek.cbm gemessen worden. Die Messung von 1906 hat die von 1905 im wesentlichen bestätigt und man wird annehmen dürfen, daß die Undichtheit der Freiarche im September 1904 nicht geringer gewesen ist, als nachher zur Zeit der Messungen. Es ist also die Annahme gerechtfertigt, daß der Abfluß im September 1904 tatsächlich erheblich größer gewesen ist, als in Beeskow. Um den Beeskower und den Fürstenwalder Abfluß im September vergleichen zu können, muß allerdings auch für Beeskow der durchschnittliche Monatsabfluß zu Grunde gelegt und außerdem die Zunahme des Niederschlagsgebiets und auch der Abgang von Wasser nach der Oder berücksichtigt werden. Der durchschnittliche September-Abfluß in Beeskow betrug

aus dem Niederschlagsgebiete von Beeskow bis Fürstenwalde kommen hinzu von 632 qkm je 0,6 1 = 0,379 „

zur Oder sind abgegangen (Durchschnitt des Jahres 1904)

4,249 cbm •    •    •    1.070    „

in Fürstenwalde sind abgeflossen also mehr als in Beeskow . .

bleiben 3,179 cbm .    .    .    6,338    „

. .    .    3,159 cbm

Das ist ein Beweis für das Aufspeicherungsvermögen eines Stauwerks; da der Fürstenwalder Stau nur bis Kersdorf und über Neuhaus reicht, große Wasserflächen also nicht beherrscht, so kann diese Erscheinung nur dadurch erklärt werden, daß in trockenen Zeiten das Grundwasser des Staugebietes erheblichen Nachschuß liefert*).

Zu Nr. 8 und 9. Wernsdorf und Hohenbinde. Die Müggelspree führt nur einen Teil des Spreewassers. Der andere Teil geht durch den Kanal Seddinsee-Gr.-Tränke. Die Wasserführung des letzteren ist an der Schleuse Wernsdorf festgestellt worden; sie beträgt nach den Abflußlisten durchschnittlich 1,569 rund 1,57 cbm im September. Mit dem Abflüsse in Hohenbinde zusammengenommen gibt dies 4,07 Sek.cbm, d. i. 2,23 cbm weniger als in Fürstenwalde. Diese 2,23 cbm müssen durch Verdunstung und Versickerung im Kanäle Seddinsee-Gr.-Tränke verloren gegangen sein. Da der Kanalspiegel, wie aus laufenden Grundwasserbeobachtungen festgestellt ist, von Spreenhagen bis Wernsdorf, also auf 12,5 km Länge, größtenteils über dem Grundwasser beiderseits liegt,

*) Rechnet man den natürlichen Zuzug aus dem Niederschlagsgebiete wie in Beeskow zu 0,6 1 auf 1 qkm und nimmt man ferner an, daß von den in Neuhaus aus der Spree gepumpten 2,4 Sek.cbm die Hälfte nach der Oder abgeht, so bleibt für Fürstenwalde natürlicher Zuzug 6350 • 0,0006 — 1,2 = 2,610 Sek.cbm. Es müssen also 6,600 — 2,610 = 3,990 Sek.cbm aus der Staureserve entnommen worden sein. Rechnet man das Staugebiet zu 400 qkm, so entspricht dieser Zuschuß aus dem Staugebiete einer Senkung des Grundwasserstandes von 26 mm im Laufe eines Monats. Durchaus unmöglich oder auch nur unwahrscheinlich ist also dieser Vorgang keineswegs.

der Boden durchweg aus Sand besteht und eine vollkommene Dichtung des Kanalbettes noch nicht erreicht ist, so ist ein solcher Wasserverlust wohl möglich.

Zu Nr. 10. Fürstenbrunn. Unterhalb Fürstenbrunn kommt nichts mehr hinzu, sodaß die hier eingesetzte Wassermenge 7,8 Sek.cbm als die gesamte Abflußmenge der Spree bei N. W. anzusehen ist. Als geringste Wasserführung der Spree galt bisher die im August 1892 ermittelte Wassermenge 10,3 Sek.cbm (Elbewerk Band III, 2. Abteilung, Seite 413).

An der Spreemündung beträgt der Abfluß 0,87 Sek.l auf 1 qkm des Niederschlagsgebietes. Man erhält diese Zahl, wenn man dem wirklichen Abflüsse in Fürstenbrunn ebenso wie in Fürstenwalde 1 Sek.cbm als Abfluß des aus der Spree bei Neuhaus gepumpten Wassers nach der Oder zurechnet. Die Zunahme des Mindestabflusses von der oberen Spree bis zur Mündung ist auf Rechnung des Zuzuges aus der Dahme und vielleicht auch der Rüdersdorfer Gewässer zu setzen, denn wie die Dahme bei Neue Mühle im trockensten Monat noch rund 1 Sek.l Abfluß auf 1 qkm aufzuweisen hat, so haben wahrscheinlich auch die Rüdersdorfer Gewässer eine nachhaltige Abwässerung den ganzen trockenen Sommer hindurch gezeigt. Dies kann aus den Wasserständen geschlossen werden; denn der Oberpegel in Woltersdorf'gehört zu den wenigen, an denen der zulässige Mindeststau (2,90 m) nicht unterschritten worden ist, obgleich er nur 13 cm unter dem Höchststau liegt. Aufzeichnungen und Messungen des Abflusses sind übrigens dort nicht angestellt. Aber auch die kleinen Fließe auf dem rechten Spreeufer zwischen Berlin und Köpenick, die Wühle, der Kratzgraben und die Panke werden zur Erhaltung des Wasservorrats beigetragen haben, denn sie entwässern die dort gelegenen Rieselfelder und versiegen daher niemals.

Zu Nr. 11 bis 14. Zaarenschleuse bis Malz. Als Mindestabflußmenge ist der Durchschnitt aus der ersten Hälfte des Oktober angenommen, weil von der Mitte des Monats ab schon eine deutliche Zunahme des Abflusses bemerkbar ist. Der Durchschnitt aus dem ganzen Monat hätte zu hohe Werte ergeben. Im allgemeinen sind die Abflußverhältnisse des Sommers 1904 auf der oberen Havel viel günstiger gewesen, als auf der Spree und der unteren Havel. Das geht aus den hohen Abflußziffern in Spalte 9 der Zahlentafel und aus dem Umstande hervor, daß die bisher niedrigsten Wasserstände der Jahre 1892 bezw. 1901 außer in Zaarenschleuse nicht einmal erreicht worden sind. Die Erscheinung ist in dem Umstande begründet, daß die zahlreichen Seen und Stauwerke das Wasser in der oberen Havel länger zurückhalten als in der Spree, insbesondere ist die den Stauwerken gegebene Vorschrift, einen Mindeststau einzuhalten, von günstiger Wirkung. Hierzu muß übrigens bemerkt werden, daß die Ziffern in Spalte 9 nicht unmittelbar als Quotienten aus den

Abfluß in Sek.cbm

gebildet werden konnten; denn von dem Abflüsse waren zunächst 0,9 Sek.cbm

Einzugsgebiet in qkm

abzuziehen, welche dem zum Eidegebiete gehörigen Müritzsee ziemlich gleichmäßig entnommen werden. Andererseits ist bei Malz und Spandau der Abfluß in den Finowkanal 0,947 cbm hinzugerechnet. Unter lfde. Nr. 12 ist der Abfluß der Freiarche Zehdenick und des Voßkanals bei Krewelin zusammengerechnet, unter lfde. Nr. 13 der Abfluß von Zehdenick-Arche, Höpener Arche und des Voßkanals in Bischofswerder, unter lfde. Nr. 14 der Abfluß von Zehdenick-Arche, Höpener Arche und des Mälzer Kanals bei Malz. Daß der Abfluß im Finowkanal bei Zerpenschleuse 0,947 und im Mälzer Kanal bei Malz 1,267, zusammengerechnet 0,704 Sek.cbm weniger beträgt, als im Voßkanal bei Bischofswerder, 2,918, liegt wohl daran, daß der Mälzer Kanal bei anhaltender Dürre Wasser an die Umgebung, namentlich an das Kreuzbruch abgibt, mit welchem er durch das Rote Fließ in offener Verbindung steht. Auch die Scheitelhaltung des Finowkanals von Liebenwalde bis Zerpenschleuse erleidet unzweifelhaft Sickerverluste. Der Abfluß der oberen Havel vor ihrer Vereinigung mit der Spree bei Spandau ist in folgender Weise geschätzt. Bei Malz beträgt der Gesamtabfluß 2,514 cbm. Der Ruppiner Kanal führte bei Tiergartenschleuse nach der Abflußliste 0,192 cbm, das macht zusammen 2,706 cbm. Von Tiergartenschleuse bis zur Mündung in die Havel hat der Ruppiner Kanal ein Niederschlagsgebiet von 250 qkm, die Havel von Malz bis zur Spreemündung 475 qkm. Von diesen 725 qkm wird man mit Rücksicht darauf, daß weder Seen, noch Stauwerke (außer der Humboldt-Mühle bei Tegel) vorhanden sind, die den Abfluß verzögern, etwa 0,8 Sek.l Zuzug auf l qkm rechnen können; das gibt

Werten

.    .    .    -    0,580    „

zusammen 3,286 cbm. 0,200 cbm 0,250 „

Hiervon werden nach den Aufzeichnungen in Plötzensee...........

für den Spandauer Kanal verbraucht und mindestens............

' muß man als Verlust schätzen, welchen die Havel nicht allein durch die Undichtheit

der Nieder-Neuendorfer Schleuse, sondern wahrscheinlich auch unterirdisch nach dem Moorgraben und dem Nieder-Neuendorfer Kanäle hin erleidet. So bleiben . 1 " "

0,450    „

2,836 cbm

als Abfluß der Havel. Indessen kann dies auch noch zu günstig geschätzt und in Wirklichkeit der Abfluß noch kleiner sein.

Entfer-

Mit dem hydrometrischen Flügel gemessen

Lfde.

Nr.

Ort

nurig von der Quelle

Menge

bei

einem

Wasser

stande

am

km

Sek.cbm

Die geringsten Abflußmengen

Den Abflußlisten entnommen

Als Mindestabfluß ist zu rechnen

Der

Menge

bei gemitteltem Wasserstande

in der Zeit von

Menge

im

bis

Monat

Wasser

stand

Sek.cbm

Sek.cbm

Die Spree.

im Sommer 1904.

niedrigste Wasserstand

war

Tag

am Pegel

in

Nieder

schlags

gebiet

10

Abfluß

in

Sek.l

auf

1 qkm

Bemerkungen besonders über die Lage des Ortes

H d CO '4 lO CD

Leibsch

Alt-Schadow

Kossenblatt

Trebatsch

Beeskow

Neubrück

221

230

244

259

276

292

h-»■ CO h-»■ I—o ^ Vl 'cn    CT*

-0,47

-0,09

-0,53

-0,04

0,08

-0,39

6. 8. 31. 8. 11. 8. 13. 8. 22. 8. 27. 8.

O ^ »9 t» ^ ^

r» ^ r» r»    Tv

CO

August

September

99

99

0,06

— 0,42

6. 8.

25. 8.

12.    9.

13.    9. 16. 9.

6. 9.

Leibsch

Alt-Schadow

Kossenblatt

Trebatsch

Beeskow

Neubrück

4800

4900

5100

5200

5721

tH    07)    OT>    CO    07)

CO    (M    03    CO

CD    <3    o"    cT    cT

Dicht unterhalb des Spreewaldes.

Unterhalb des Neuendorfer Sees.

Unterhalb des Kossenblatter Sees.

Oberhalb f Unterhalb (

Unterhalb des Speisekanals für die Scheitelhaltung der Spree-Oder-Wasserstraße.

des Schwielochsees.

CD GO —1

Fürstenwalde

Wernsdorf

Hohenbinde

318

345

351

0,13

23. 8.

6,338

1,615

0,38

1— 30. 9. 1—30. 9.

99

0,31

8. 9.

Fürstenwalde

6353

Cn

•a

99

f 0,11

1 — 1,12

:o

O pl

p CO

Hohenbinde Alt-Mönchswinkelf

Oberhalb ' Unterhalb

Zur Berechnung der Zahl in Spalte 9 ist für Fürstenwalde dem Abflüsse von 6,3 cbm noch 1 cbm zuzurechnen als Abfluß nach der Oder, der Abzweigung des Kanals Seddinsee-Gr.-Tränke.

a. Hermsdorf

55

0,48

Die Dahme.

0,29    1.—30. 9.    0,5 September 0,26

23. 9.

Oberpegel

Hermsdorf

660    0,73

b. Neue Mühle

79

1,4

0,98    1.-30. 9    1,4

0,95

7. 9. Neue Mühle

1413    0,99

Fürstenbrunn

396

7,81

1,76

8. 9.

7,8 September

1,69

25. 9. Charlottenburg 10090

II. Die obere Havel.

rH

rH

Zaarenschleuse

83

3,0    1,04 1—15.

8,0 Oktober 0,90

3. 10. Zaarenschleuse

1340

J—*■

rH

Zehdenick

104

3,7

0,20 1—15.10.

•a

0,04

2. 10. Zehdenick-Arche 2265

M-

y—i

CO

Liebenwalde

119

4.2

Malz

131

2,8    1,64 1—15.10.

1,50

25. 10. Malz

2700

CD

C<

rH

pi

Spandau

166

2,8

3426

4-

geschätzt

cd’ L-C GO

1—1 rH

Spandau

Brandenburg

(Buhnenhaus)

Rathenow

(Göttiin)

400

464

514

10,16

13,57

15,51

0,01

15. 8. 7. 9.

III. Die untere Havel.

10,00

September

-0,30

5. 9.

18,5

15,0

—    0,09

—    0,05

— 0,67

21. 9. 25. 9.

18. 9.

Spandau

Brandenburg

Rathenow

13530

16595

19503

o    o    o

d    oo    GO

et    h-*■    o

Zwischen Hermsdorf und Neue Mühle münden die Teupitzer und Storkower Gewässer.

Unterhalb Neue Mühle nimmt die Dahme noch den Notte-Fluß und den Kanal Seddinsee-Gr.-Tränke auf. Zwischen Hohenbinde und Fürstenbrunn münden die Dahme, der Kanal Seddinsee-Gr.-Tränke, die Löcknitz, die Rüdersdorfer Gewässer und einige kleinere Fließe.

Zwischen Zaarenschleuse und Zehdenick münden die Templiner Gewässer, die Wentow-Gewässer und der Welsen-Graben.

Hier ist der Abfluß von Zehdenick-Freiarche (Schnelle Havel) und Krewelin (Voßkanal) zusammengerechnet.

Abfluß von Zehdenick-Freiarche, Höpener Arche und Bischofswerder (Voßkanal) zusammen.

Abfluß von Zehdenick-Freiarche, Höpener Arche und Malz (Mälzer Kanal) zusammen.

Zwischen Malz und Spandau kommen hinzu der Ruppiner Kanal, Lehnitzsee und Tegeler Fließ, gehen ab der Nieder-Neuen-dorfer und der Spandauer Kanal.

Zwischen Spandau und Brandenburg kommen hinzu die Nuthe, die Wublitz, die Ernster Gewässer und Beetzsee-Riewendtsee. — Zwischen Brandenburg und Rathenow kommen hinzu die Plane, die Buckau, die Stremme und kleinere Fließe.

er

Fehrbellin (Lentzker Mühle) Mündung

90

125

0,10

0,59

Der Rhin.

1—15. 9.

0,10

0,5

geschätzt

September

0,56

30. 8. u. 24. 9.

Lentzker Mühle

1085

to

Zwischen Fehrbellin und der Mündung kommen hinzu die Temnitz und der Friesacker Rhin.

CO

Mündung

570

16,4

geschätzt

September

0,19

29. 8.

Havelberg

24350

Zwischen Rathenow und der Mündung kommen hinzu der Havelländische Hauptgraben, der Rhin, die Dosse und die Jäglitz.

Zu Nr. 16. Spandau. Obgleich nach der am 15. August ausgeführten Messung der Wasserstand noch um 10 cm weiter abgefallen ist, so ist als Mindestabfluß doch nur eine um 0,16 cbm geringere Wassermenge angesetzt worden. Man kann in Spandau, dessen Wasserstand im Einflüsse des Brandenburger Staus und der Kladower Seestrecke liegt, nicht ohne weiteres die Wassermenge nach dem Wasserstande bemessen. Wenn man den Spandauer Abfluß mit dem in Brandenburg und Rathenow vergleicht, namentlich die Zahlen in Spalte 9, so wird man die angesetzte Abflußmenge für ziemlich zutreffend halten können. Bei der Berechnung der Zahlen in Spalte 9 ist bei Spandau und Brandenburg dem tatsächlichen Abflüsse zugerechnet der Abfluß zur Oder durch den Finowkanal 0,947 und durch die Spree-Oder-Wasserstraße 1,000, dagegen abgerechnet die Wasserentnahme aus dem Müritzsee 0,900 und aus dem Rhingebiete 0,192. Also Zugang 0,855 Sek.cbm.

Die Wasserführung der unteren Havel bei Spandau müßte den zusammengerechneten Abflußmengen der Spree und der oberen Havel gleich sein. Die Zahlen in Spalte 6 ergeben das nicht; die untere Havel weist einen Fehlbetrag von 0,6 cbm auf, nämlich 7,8 + 2,8—10,0. Dieser ist sogar noch größer, denn im September hat die obere Havel mehr Wasser geführt, als im Oktober. Wie schon oben bemerkt, ist die Wasserführung der oberen Havel bei Spandau wahrscheinlich noch zu hoch eingeschätzt. Es ist möglich, daß das Niederschlagsgebiet der Havel von Malz bis Spandau und des Ruppiner Kanals weniger als 0,8 1 auf 1 qkm zubringt. Es ist ferner möglich, daß der Wasserverlust nach dem Nieder-Neuendorfer Kanal und der Moorgraben-Niederung größer ist, als angenommen. Es ist schließlich auch noch denkbar, daß die Tegeler Tiefbrunnen der Berliner Wasserwerke mit dem Havelgrundwasser in Verbindung stehen und so der Havel Wasser entziehen. Die Wasserentnahme aus diesen Brunnen beträgt 1 Sek.cbm.

Zu Nr. 17. Brandenburg. Da seit der Wassermengenmessung am 7. September, welche 13,57 cbm ergeben hat, der Wasserstand nur noch um 5 cm gefallen ist, so wird die Mindestwassermenge mit 13,5 cbm ziemlich richtig eingeschätzt sein.

Zu Nr. 18. Rathenow. Der Wasserstand ist nach der Messung allerdings noch um 37 cm gefallen. Das war aber an einem Sonntage, an welchem die Rathenower Mühlen außer Betrieb waren. Die Freiarchen wurden geschlossen gehalten, um Wasser anzusammeln. So hörte der Abfluß vorübergehend ganz auf. Für den allgemeinen Abflußvorgang ist dies nicht von maßgebender Bedeutung, der mittlere Wasserstand im September ist —0,37 m. Daher ist die gemessene Wassermenge nur um 0,51 cbm gekürzt. Zur Berechnung der Abflußzahl in Spalte 9 ist wie bei Spandau und Brandenburg dem in Spalte 6 vermerkten Abflüsse 0,855 Sek.cbm zugerechnet, dagegen das aus der Elbe durch den Plauer und Ihle-Kanal entnommene Wasser 1,500 cbm abgerechnet, also Abgang 0,645 Sek.cbm.

Zu a. Fehrbellin. Die Wassermenge ist den Abflußlisten der Lentzker Mühle und der Bewässerungs-Arche Nr. 11 entnommen. Hier ist wieder, wie bei der oberen Havel, der durchschnittliche Abfluß der ersten Hälfte des September angesetzt, weil von der Mitte dieses Monats ab Wasserstand und Wasserführung wieder im Steigen begriffen waren. Zur Berechnung der Abflußzahlen zu a und b in Spalte 9 sind dem Abflüsse des Rhin die 0,192 Sek.cbm zugerechnet, welche vom Ruppiner Kanal dem Rhingebiete entnommen und der oberen Havel zugeführt werden.

Zu b. Rhinmündung. Der auf den übrigen Teil des Rhingebietes abwärts Fehrbellin entfallende Zuzug ist verhältnismäßig sicherlich nicht größer als oberhalb; denn das ganze Rhinluch war derart ausgetrocknet, daß es an vielen Stellen in Brand geriet, sog deshalb die von den Höhen kommenden Wassermengen größtenteils auf. Rechnet man also für das ganze Rhingebiet gleichfalls 0,27 1 auf 1 qkm, so erhält man 0,488 rund 0,5 Sek.cbm als Mindestabfluß.

Zu Nr. 19. Havelmündung. Von Rathenow bis zur Mündung beträgt das Einzugsgebiet 4847 qkm und abzüglich des Rhingebietes 3040 qkm. Hiervon beträgt das Gebiet des Havelländischen Hauptgrabens 846, dessen Abfluß nicht höher einzuschätzen ist als der des Rhingebietes, nämlich 0,27 Sek.l auf 1 qkm = 0,228 cbm. Die Abflußverhältnisse des Restes — im wesentlichen der Dosse und der Jäglitz — kann man wohl etwas günstiger einschätzen, weil diese Flüsse nicht so weite ausgetrocknete Moore zu durchfließen haben. Rechnet man für diesen Rest — 2194 qkm — 0,3 Sek.l = 0,658 cbm, so erhält man als Zuzug zwischen Rathenow und der Mündung 0,488 + 0.228 = rund 0,72 cbm aus dem Havelländischen Hauptgraben und dem Rhin, 0,66 cbm aus Dosse, Jäglitz usw., zusammen 1,38 cbm, sodaß der Gesamtabfluß der Havel auf rund 16,4 Sek.cbm zu schätzen ist. Zur Berechnung der Abflußzahl in Spalte 9 ist dem Abflüsse von 16,38 Sek cbm zugerechnet der Abfluß zur Oder 1,947, abgerechnet die Wasserentnahme aus dem Müritzsee und aus der Elbe 2,400, also Abgang 0,453 Sek.cbm.

V.

Verhältnis der Abflußmengen zu den Niederschlagsmengen und zu den Niederschlagsgebieten.

♦

V

Nachdem die Abflußmengen an einer Anzahl von Stellen des Havelgebietes so genau, als es mit den zu Gebote stehenden Mitteln möglich ist, festgestellt sind, liegt der Wunsch nahe, zu erfahren, wie die Größe des Abflusses sich zu der des Niederschlags und des Niederschlagsgebietes stellt. Hierbei ist folgendermaßen verfahren. Für jede Abflußstelle wurden die Regenhöhen je eines Abflußjahres von den Regenstationen, die sich in dem zugehörigen Niederschlagsgebiete befinden, festgestellt. Soweit sie noch nicht veröffentlicht waren, wurden diese Regenhöhen von dem meteorologischen Institute in Berlin auf Ersuchen besonders mitgeteilt. Das arithmetische Mittel der Regenhöhen eines Abflußjahres wurde als mittlerer Niederschlag des Einzugsgebietes einer Abflußstelle angesehen. Bei der Unmöglichkeit, die Zuständigkeit einer Regenstation für ein gewisses Niederschlagsgebiet zu bestimmen, war es nicht möglich, die mittlere Regenhöhe genauer zu ermitteln. Die Größen der Niederschlagsgebiete sind dem von dem Landwirtschafts-Ministerium herausgegebenen Werke entnommen mit der Abänderung, daß das dort unter a bis d angegebene Niederschlagsgebiet des Ruppiner Kanals (288 qkm) diesem ab- und dem Rhingebiete zugerechnet worden ist, da es dorthin seinen Abfluß hat.

Die Herleitung der übrigen Zahlen bedarf im allgemeinen keiner Erläuterung, im einzelnen ist jedoch folgendes zu bemerken. An mehreren Stellen tritt eine Verschiebung des natürlichen Abflusses ein:

1.    dem Müritzsee (Eidegebiet) werden 0,953 Sek.cbm entnommen, wovon 0,900 cbm in die obere Havel, 0,053 cbm in den Rhin fließen;

2.    dem Rhingebiete sind durch den Ruppiner Kanal in den 4 Jahren 0,218 — 0,202 — 0,201 — 0,208, durchschnittlich 0,207 Sek.cbm entnommen und in die obere Havel zwischen Oranienburg und Pinnow geführt worden;

3. der Elbe sind durch den Plauer und Ihle-Kanal im Jahre 1905 1,069 Sek.cbm entnommen und der unteren Havel zugeführt worden. Für die Jahre 1902 und 03 wird diese Wassermenge auf 0,600, für 1904 auf 1 cbm geschätzt.

Bei der Berechnung des Verhältnisses des Abflusses zum Niederschlage und zum Einzugsgebiete sind die vorgenannten — fremden Gebieten entstammenden — Wassermengen in Abzug gebracht worden. Dagegen mußten folgende Mengen hinzugerechnet werden:

1.    der oberen Havel sind in den 4 Jahren 0,854 — 1,009 — 0,999 — 0,769 Sek.cbm durch den Finowkanal entzogen und der Oder zugeführt worden;

2.    der oberen Spree sind 0,917 — 1,258 — 1,142 — 0,692 Sek.cbm durch den Kanal Fluthkrug-Fürstenberg und durch den Friedrich-Wilhelm-Kanal entzogen und gleichfalls der Oder zugeführt worden. Die erhebliche Abnahme dieser Wassermenge von 1903 bis 1905 von 1,261 auf 0,674 cbm ist eine Folge der Dichtungsarbeiten an der Spree-Oder-Wasserstraße und des hieraus sich ergebenden geringeren Wasserverbrauchs dieser Wasserstraße. Die Wasserabgabe an die Oder ist wie folgt berechnet:

1902 1903 1904 1905 1,822 2,274 1,999 1,340

Es sind in Neuhaus aus der Spree gepumpt:...........

0,983    0,829    0,597    0,762

Aus dem Niederschlagsgebiete der Scheitelhaltung kommen dazu 221 qkm zu 4,45 — 3,75 — 2,70 — 3,45 1 (Durchschnitt von Beeskow und Fürstenwalde)....................

2,805    3,103    2,596    2,102

Zieht man die Betriebswassermengen in Fürstenberg, Schlaubehammer und

Kersdorf ab.....................

so ist der Rest Sickerverlust.................

Hiervon gehen schätzungsweise ⁶/s zur Oder...........

dazu die Betriebswassermengen von Fürstenberg und Schlaubehammer .    .

1,178    1,243    1,021    1,270

1,852 2,046 1,709 1,417 0,935 0,788 0,567 0,725

aus dem Niederschlagsgebiete der Oder stammen von 210 qkm ....

0,917    1,258    1,142    0,692.

also werden der Spree entzogen ...............

Die in der folgenden Zahlentafel gegebenen Abflußzahlen in Mill.cbm und Sek.cbm sind also nur ideell und dienen lediglich zur Ermittelung des Verhältnisses zwischen dem Abflüsse einerseits und dem Niederschlage und dem Niederschlagsgebiete andrerseits. Die wirklichen Abflußzahlen sind aus dem vorhergehenden Abschnitte IV zu entnehmen.

Die Zahlentafel gibt lehrreiche Aufschlüsse über die Abflußverhältnisse der Havel. Am wichtigsten ist das Ergebnis, daß der zum Abflüsse kommende Teil des Niederschlags erheblich geringer ist, als bei freien Plußläufen, was wegen der Zurückhaltung des Wassers durch Seen und Stauwerke wohl selbstverständlich zu sein scheint, hier aber — wenigstens für die Havel Je länger das Wasser sich in dem Flußbette aufhält, um so mehr wird davon zur Bewässerung der Ländereien aufgebraucht, und darin liegt unzweifelhaft ein Vorzug gestauter vor freien Flüssen. Ein weiterer Vorteil, der auf derselben Ursache beruht, besteht darin, daß die niederfallenden Wassermengen besser verteilt werden, also einerseits Hochwasser

zum ersten Male zahlenmäßig nachgewiesen ist.

aufgespeichert werden kann, andererseits Wassermangel vermieden wird. In dem trocknen Sommer 1904 erwies sich dieser Umstand als besonders vorteilhaft. Die

wenigstens zum Teil

meteorologischen Schwankungen werden nicht, wie bei freien Flüssen, unmittelbar auf den Abflußvorgang übertragen, sondern dieser erfährt einen Ausgleich, der für alle beteiligten Kreise vorteilhaft ist.

Wie sehr die Abflußverhältnisse sich dabei verschieben können, zeigt eine Betrachtung der Abflußjahre 1904 und 1905. Obgleich das Jahr 1905 starke Niederschläge gebracht hat und hinsichtlich dieser weit über dem Mittel der 4 Beobachtungsjahre steht, sind doch nur 3,37 1 auf 1 qkm Niederschlagsgebiet zum Abflüsse gekommen, wenig mehr, als im Jahre 1904. Im Verhältnis zum Niederschlage steht der Abfluß von 1905 sogar an unterster Stelle mit 13,98 %: soweit in dieses Jahr hinein erstreckte sich der Einfluß des trocknen Jahres 1904. Wie schon bei der Erörterung der Wasserführung des Rhin bei Fehrbellin bemerkt worden ist, zeigt sich hier die Verzögerung des Abflusses besonders auffallend, weshalb zum besseren Verständnisse in untenstehender Skizze die Linien des Niederschlags und des Abflusses der beiden Jahre 1904 und 1905 aufgezeichnet sind.

Niederschlag und Abfluß im Rhingebiete bei Fehrbellin.

ZT

BF

H-

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SM-

c ,

'm 1

MH

Sj

S\ : JwM

Maßstab: 1 Monat = 3 mm, für die Höhen 1 cbm = 5 mm, 1 mm Niederschlag = 1 mm.

Verhältnis der Abflußmengen zu den Niederschlagsmengen und zu dem Niederschlagsgebiete.

Fluß

Abflußstelle

Nieder

schlags

gebiet

Mittlere

Regen

höhe

Nieder

schlag

Abfluß

Abfluß-

höhe

Verlust

höhe

qkm

mm

Mill.cbm

Mill.cbm

mm

mm

Abfluß in hundertstein des Niederschlags

Abfluß

in

Abfluß in Sek.l

Sek.cbm

auf

1 qkm

Abflußjahr 1902.

Obere Havel Zaarenschleuse Zehdenick Liebenwalde Alt-Ruppin Alt-Friesack u.

Wustrau Fehrbellin Spree    Beeskow

Fürstenwalde Dahme    Neue Mühle

Untere Havel Rathenow

Rhin

Mittel

1340

2265

2517

482

649

1085

5721

6353

1413

19503

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668,0

974,383

1559,910

1722,850

554,013

669,021

777,516

3790,171

4246,391

893,716

12867,90

187,642

269,790

307,320

57,049

118,449

224,792

752,973

963,646

177,107

2489,231

Abflußjahr 1903.

140,0

119.1

122.1

118,4

182.5 207?2

131.6

151.7 125,3 127,6

134,22

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20,06

t⁻¹ CD 00 © GO d üb CD © ^ Üb Üb © üb ü« ©

3,756

7,128

23,876

30,557

5,629

78,933

03 03 03 GO © GO d

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4,29

Obere Havel

Rhin

Spree

Dahme Untere Havel

Zaarenschleuse

Zehdenick

Liebenwalde

Fehrbellin

Beeskow

Fürstenwalde

Neue Mühle

Rathenow

1340

2265

2517

1085

5721

6353

1413

19503

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825,657

1299,030

1451,810

588,071

3072,760

3411,530

722,187

9927,04

186,950

240,567

271,310

163,264

620,721

817,728

139,337

2206,416

139.2

106.2 107,8

150.5

108.5 128,7

98,6

113,1

454.8

467.3 469,0

391.5

428.6

408.3 412,5

395.9

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5,928

7,628

8,603

5,177

19,683

25,930

4,418

69,965

Mittel

529,1

115,56

21,88

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Abfluß jahr 1904.

Obere Havel Zaarenschleuse Zehdenick Liebenwalde Fehrbellin Beeskow-Fürstenwalde Neue Mühle Untere Havel Rathenow

Rhin

Spree

Dahme

635,082    180,020

985,507    232,267

1068,710    264,300

457,330    136,606

2133,920    431,893

2356,940    601,426

508,955    108,499

7619,73    1794,887

CO io ©_ © © b- 00 o d oi id io io d © d

CO © O t>

tH t-H r—I rH

CD *<1 CD

322.6

332.6

319.6

295.6

297.5 276,3

283.5

298.7

bObObObOtObObOtO CO j—¹ Ü< © CD CD CD

Ü» 00 ot d CD d 05 d

Mittel

391,7

93,27

23,75

2,94

Abflußjahr 1905.

Obere Havel

Rhin

Spree

Dahme Untere Havel

Zaarenschleuse

Zehdenick

Liebenwalde

Fehrbellin

Beeskow

Fürstenwalde

Neue Mühle

Rathenow

19503    737,4 14381,30

1069,867    199,530

1715,630    263,515

1906,380    300,386

754,831    135,447

4508,160    612,439

5015,100    723,720

1050,703    128,295

1878,095

os i-cT    io    tA    cd    d c4    cd

TH T-1    1—I    T—I    T—I    T-1 T-1    T—I

6,327

8,356

9,525

4,295

19,420

22,949

4,069

59,554

- '© CO Cd d CO ©^ H d cd cd d cd cd of cd

Mittel

755,4

105,51

13,98

3,37

Fluß

Abflußstelle

Nieder

schlags

gebiet

Mittlere

Rechen

höhe

Nieder

schlag

Abfluß

Abfluß-

höhe

Verlust

höhe

qkm

mm

Mill.cbm

Mill.cbm

mm

mm

Abfluß in hundertstein des Niederschlags

Abfluß

in

Abfluß in Sek.l

Sek.cbm

auf

1 qkm

Mittel der Abflußjahre 1902—1905.

Obere Havel

Rhin

Spree

Dahme Untere Havel

Zaarenschleuse

Zehdenik

Liebenwalde

Fehrbellin

Beeskow

Fürstenwalde

Neue Mühle

Rathenow

1340

2265

2517

1085

5721

6353

1413

19503

630.4

613.7

610.8 594,0

590.2

591.5 561,9

574.2

876,247

1390,019

1537,438

644,437

3376,253

3757,490

793,890

11198,99

492.3

502.7

497.3 441,9 484,5 469,2

465.8 467,0

23,0

18,7

19,3

26,1

18,5

21,7

18,1

19,6

5,975

7,971

9,058

5,230

19,159

24,614

4,389

66,553

4,43

3,53

3,60

4,85

3,35

3,88

3,10

3,43

Mittel aus allen Zahlen 585,7

112,0

473,9 |    19,9

3,57

Wasserbaukreis: Zehdenick.

Abflußliste.

Fluß: Obere Havel.

Anlage 1.

Tabelle la.

Nachweisung der durch Schleusung verbrauchten Wassermengen.

Zaarenschleuse.

Bei einer Schleusung zu Berg tritt zu der Kammerfüllung

a)    bei beladenen Schiffen 40,2 • 4,6 • 1,3 • 0,88 = rund 210 cbm Wasserverbrauch hinzu.

b)    bei leeren Schiffen tritt 40,2.4,6 • 0,3 • 0,88 = rund 50 cbm Wasserverbrauch hinzu.

Bei einer Schleusung zu Tal ist die Kammerfüllung

a)    bei beladenen Schiffen um 210 cbm und

b)    bei leeren Schiffen um 50 cbm zu verringern.

Es bedeuten: Qa das Schleusenbetriebswasser,

Qb den Wasserverlust infolge Undichtheit.

Mai 1901.

Wasserstand

Tag

Ober-

Unter-

Gefälle

Mai

Wasser

Inhalt einer Kammer- Füllunfüllung gen

cbm

Zahl der

Gesamtinhalt

der

Kammer-

füllungen

cbm

Gesamt

abfluß

mengen

cbm

Bemerkungen

CD0O-vIO5OT|(xo:[OK

1111111 g | g g g g g I g g g g g g g g | g | g g g § |

K) tO K) W ^

^    To ui T- tp- co To co co co co co co To To Ts co co co co To ca

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8820

Im Laufe des Monats Mai fuhren

tH

K to DO K

O O 00 o

4590

7560

4200

6720

6765

8400

8658

5412

3367

7216

5412

7344

7560

8240

2884

6314

9020

902

8569

9180

9180

5040

5412

9800

481

2040

4050

13468

9620

8410

zu Berg:

93 leere

| Fahrzeuge. | Fahrzeuge.

65 beladene Zu Tal fuhren:

83 leere 73 beladene Es tritt also durch die leeren Fahrzeuge ein Wasserverbrauch von (93—83) • 50 = 500 cbm Durch die beladenen Fahr-

hinzu.

zeuge tritt eine Verringerung des Wasserverbrauchs von

(65—73) • 210 = —1680 cbm ein, im ganzen —1180 cbm.

83,91 |    43,40    40,51

445

40,51

zus. 201034 — 1180

199854

Qa = 199854 cbm Qb= 224986    „

zus. 424840 cbm, im Durchschnitt 0,159 Sek.cbm.

1

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84

Schleuse Zaarenschleuse.

Querschnitt.

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+ 4,9

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+ 4,6

+ 4.5

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Grundriß.

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1

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1§

Wasserbaukreis: Zehdenick.

Grundtabelle.

Fluß: Obere Havel.

Tabelle lb.

Berechnung einer Kammerfüllung bei verschiedenem Ober- und Unterwasser.

Zaarenschleuse.

Die Wassermenge Q, die bei einer Durchschleusung ohne Rücksicht auf das vom Schiff verdrängte Wasser verbraucht wird, ist:

Q = |-OM-Ub

• 40,9 + 37,7] h

sofern das Unterwasser nicht unter + 1,25 m a. Pegel steht, wobei

O b Breite des Oberwasserspiegels in der Schleuse „ Unter Wasserspiegels „    „

Ub

h Gefälle bedeutet.

37,7 qm ist die Fläche des Wasserspiegels in den Torkammern; diese bleibt stets dieselbe, nämlich

(3,82 + 3,24) 5,34.

Ist der Unterwasserstand um tq tiefer als + 1,25 m a. Pegel, so gilt:

O b + 6,36

oder

Q-[-

Ob+ 6,36

•    40,9 + 37,7] h + (40,9.5,96 + 37,7) hq

•    40,9 + 37,7] h + 281,46 hq

9    | 10 | 11    | 12 | 13

14    15    16    17    18    19

Ober

wasser

Werte von Q bei einem Gefälle von

2,2    2,1 | 2,0 | 1,9 I 1,8 I 1,7 I 1,6 I 1,5 I 1,4 ! 1,3 ! 1,2 i 1,1 | 1,0 ! 0,9 j 0,8    0,7    0,6 I 0,5

3,2

768    739

3,1

754

726

3,0

742

713

2,9

730

701

621

610

600

589

589

579

569

560

557

524

548

538

529

515

507

498

2,8

718

690

662

634

606

577

549

520

490

2,7

707

679

651

623

595

567

538

510

481

2,6

697

669

641

613

584

556

528

500

472

2,5

687

659

631

603

575

547

519

490

462

2,4

678

650

622

594

566

538

510

481

453

2,3

670

642

614

586

558

529

501

473

445

2,2

662

634

606

578

550

522

493

465

437

2,1

655

627

599

570

543

514

486

458

430

2,0

649

621

592

564

536

508

480

452

423

1,9

643

615    586

558

530

502

474

446

418

422

415

408

402

395

388

381

375

368

361

353

346

339

333

387

380

374

368

362

356

350

344

337

331

325

351

345

340

334

329

323

318

312

307

301

295

317    289

311

283

314 277 309    273

304 268

299

295

290

285

280

275

270

265

260

255

239

236

232

305

277

249

264

260

256

251

247

243

238

234

230

226

221

228

225

221

217

214

210

206

203

199

195

200

198

195

192

189

186

183

179

176

173

170

167

164

1,8

637

609

581

553

525

497

469

440

412

384

356

328

300

272    243

215

1,7

633

605

576

543

520

492

464

436

408

379

351

323

295

267

239

211

H l> OJ 05 00 00 tH rH t—I

161

158

154

1,6

1,5

Die unterstrichenen Zahlen beziehen sich auf den Unterwasserstand 1,3 m a. P.

12

Wasserbauinspektion: Neu-Ruppin.

Abflußliste.

Fluß: Rhin.

Freiarche zu Lentzker Mühle.

Tabelle 2a.

Nachweisung der Höhe und Dauer der Schützöffnungen.

Erläuterung:

1.    Sobald eine Änderung im Wasserstande oder in der Öffnung eines Schützes eintritt, so ist der veränderte Zustand auf einer neuen Zeile zu vermerken. Wenn eine Abflußphase von einem Tage in den folgenden hineinreicht, ist die Zeitdauer zu trennen und mit Mitternacht eine neue Zeile anzulegen.

2.    Zu Spalte 9 bis 13. Die Zahl der gezogenen Triebzähne muß stets durch 5 teilbar sein.

3.    Die Spalten 1 bis 13 werden vom Archenwärter, 14 bis 16 vom Wasserbauinspektor ausgefüllt.

4.    Wenn die Unterkante der Arche über dem Unterwasser liegt, so braucht letzteres nicht notiert

zu werden.

5. Sofern das Gefälle nicht volle dm beträgt, so werden 1 bis 4 cm abgestrichen, 5 und mehr cm

übergerechnet.

6.    Die Wassermengen werden auf volle cbm abgerundet.

7.    In den Zeitangaben von 622 nachmittags bis 522 vormittags werden die Minuten unterstrichen. Mitternacht 1222 wird dem folgenden Tage zugerechnet.

10    11    12    13

14

15

16

Datum

Wasserstand

Betriebsdauer

Monat Tag

Ober

pegel

Unter

pegel

von

bis

Zahl der gezogenen Zähne bei den von links gezählten Schützen Nr.

Wasser-

Gefälle Dauer menge für je 1 Kalender-

tag

Std. Min.

Std. I Min.

Min.

cbm

Januar

1904

2,50 Unter- 12 2,30 kante 2,30 Schütz- 12 2,80 Öffnung 7 2,80 -f 1,80m    12

2,60 am O.P. 6

2,60

12

2,40

2,60

2,60

12

2,60

12

N 00 O) O) O O

2,60

2,60

2,60

2,56

12

12

12

8 18 18 18 18 18 18 8 18 8 18 18 18 8 18

rH

rH

00 to 05 to -q tO 00

T-1 T—I

T~l T—I T-1 T-1

2,56

2,30

2,30

2,20

12

12

H    (M    (M    05    ^    ^

tH    rH    tH    t—1    tH    i—I

2,40

2,40

2,36

2,36

2,36

2,40

12

11

12

12

8 18 18 8 18 8 8 18 8 18

tO ^    05 bO 05

§ l§ 8 18 18 18 18 18 18 8 18 8 18 18 18 8

81 8 8 81 8 81 81 8 81

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rH

10

10

10

0,70

480 |

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10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10 10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

0,50

0,50

1,00

1,00

0,80

0,80

0,60

0,80

960

1140

300

360

1080

480

600

360

365635

355079

639252

485940

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

0,80

0,80

0,80

0,80

0,80

0,76

0,76

0,50

0,50

0,40

0,60

0,60

0,56

0,56

0,56

0,60

Seite

1440

1440

1440

1440

420

1020

360

1080

360

600

480

660

780

1440

960

480

20160

618768

618768

618768

618768

618768

352786

329335

486384

463680

480192

7052123

Datum

Wasserstand

Betriebsdauer

10 I 11 I 12 | 13

14

15

16

Monat Tag

Ober

pegel

Unter

pegel

von

bis

Zahl der gezogenen Zähne bei den von links gezählten Schützen Nr.

Gefälle

Dauer

Wassermenge für je 1 Kalender-

Std. | Min.

Std. | Min.

Min.

tag

cbm

Übertrag

20160

7052123

Januar

1904

lO    0    l>    N    CO    GO    G) O

tH    y—i    rH    rH    tH    rH

2,38 -(-1,80 m 12 2,40 am O.P. 2

cotObObObOLOrobOtObOtoi—i

2,40

2,40

2,40

2,40

2,40

2,40

2,30

2,30

2,40

2,40

2,36

2,36

12

12

12

12

12

12

18 18 18 18 18 18 8 18 8 18 18 18

CM o CM oq

rH rH tH -tH

(M (M cq CM (M 00

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12

12

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12

12

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2,42

2,42

2,42

2,42

2,46

2,46

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12

2,30

3 18 8 18 18 18

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10

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10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10

10 10

10

10

10

10

10

0,60

0,60

0,60

0,58

0,58

0,60

0,60

0,60

0,60

0,60

0,60

0,60

0,50

0,50

0,60

1440

1440

600

840

840

600

1440

1440

1440

1440

1440

480

960

1020

420

513216

513216

484320

484320

513216

513216

513216

513216

513216

415584

409482

10

10

10

10

10

10 10

10

10

0,60

0,56

0,56

0,62

0,62

0,62

0,62

420

1020

1140

300

1440

1440

1020

513216

513216

513216

513216

10

10

10

10

10

10

0,66

0,66

0,50

zusammen

420

480 *

960

44640

529386

365635

15386226

im Durchschnitt: 5,745 Sek.cbm.

12*

Wasserbaukreis: Neu-Ruppin.

Grundtabelle.

Fluß: Rhin.

Freiarche zu Lentzker Mühle.

Tabelle 2 b.

Nachweisung der Abflußmengen bei verschiedenem Gefälle und bei verschiedener Höhe der Schützöffnungen.

Erläuterung:

1.    Bei vollkommenem Überfalle ist die Wassermenge für 1 Minute: Q = ²/₃ n b /Tg — (hx - h)³'²] • 60.

Der Oberpegel steht unweit der Arche. Letztere hat 5 Schützen mit 2 • 1,60 + 3 • 1,50 = 7,70 m Gesamtweite.

Die Flügelmessungen, zur Bestimmung der Abflußkoeffizienten, welche von der Brücke aus zwischen Pegel und Arche ausgeführt sind, haben folgendes Resultat ergeben:

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CO GO

h = 0,15    4

..........</

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2.    Die Wassermengen sind in cbm mit einer Dezimalstelle anzugeben, bei der Übertragung in die Tabelle 2 a aber auf ganze cbm abzurunden.

3. Die abfließende Wassermenge wird nach Minuten gerechnet, weil die Anschreibung der Zeitdauer in Tabelle 2 a gleichfalls nach Minuten geschieht.

10

11

12

13

Druck

höhe

- ln einer Minute abfließende Wassermenge in cbm

hi

bei einer Höhe h der Schützöffnung 1 oder 2 von bei einer Höhe h der Schützöffnung 3,4 oder 5 von

0,15

0,30

0,45

0,60

0,75

0,90

0,15

0,30

0,45

0,60

0,75

0,90

bezw. einer Zahl n der gezogenen Triebzähne

10

15

20

25

30

5,

10

15

20

25

30

0,20

19,1

17,9

0,30

25,9

40,5

24,3

38,0

0,40

31,2

54,5

29,3

51,2

0,50

35,7

65,1

85,4

33,5

61,1

80,1

0,60

39,7

74,1

0,70

43,3

82,1

0,80

46,7

89,3

0,90

49,8

95,9

1,00

52,7

101,1

101.5 115,0 126,9 137,7

147.6

115,9

138.2

156.2 172,0 186,0

175,7

198,5

212,9

37,3

40,6

43,7

46,7

49,4

69,4

76,9

83,7

89,9

94,8

95,2

107,7

118,9

129,1

138,4

108,6

129.6 146,4 161,2

174.6

164,7

186,1

199,7

Die Abflußmenge bei geschlossenem Schütz beträgt • 60 = 0,060 cbm in der Minute.

Nachweisung der Dauer und Intensität des Mühlenbetriebes.

Erläuterung:

1. Sobald eine Änderung im Wasserstande oder im Betriebe eintritt, ist der veränderte Zustand auf einer neuen Zeile zu vermerken.

2.    Die Spalten 1 bis 9 werden vom Beobachter, 10 bis 12 vom Wasserbauinspektor ausgefüllt.

3.    Die Völligkeit der Beaufschlagung wird durch Zahlen bezeichnet: ganz 1, dreiviertel ³/₄, halb ¹/2 usw. Ist eine Turbine oder Rad nicht in Betrieb, so wird dies durch einen wagerechten Strich — bezeichnet.

4.    Sofern das Gefälle nicht volle dm beträgt, so werden 1 bis 4 cm abgestrichen, 5 und mehr cm

übergerechnet.

Wasserbaukreis: Neu-Ruppin.

Abflußliste.

Tabelle 3 a.

Fluß: Rhin. Mühle Alt-Ruppin.

5. Die Wassermengen werden auf volle cbm abgerundet.

10

11

12

13

Datum

Monat Tag

Ober- Unter-Pegel

von

bis

Std. | Min.

Std. [ Min.

Völligkeit

des

Betriebes

der

Turbine

Ge-

fälle

Dauer

Min.

Wasser-

menge

cbm

Bemerkungen

Juni

3,48

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CD

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3,50

1,56

3,50

1,56

3,50

1,56

3,50

1,53

3,49

1,53

3,48

1,52

3,47

1,52

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3,50

1,52

3,50

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1,52

3,47

1,54

3,49

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1,95

1,94

1,93

1,95

780

780

189696

189696

194610

194610

194610

194610

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1,54

3,49

1,54

3,49

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3,50

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780

780

780

780

780

194610

189696

189696

189696

189696

189696

3,49

1,52

3,50

1,52

3,49    1,52

2,48

1,52

3,47    1,51

3,46

1,50

3,44

1,49

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3,45

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Summe

1,97

1,98

1,97

1,96

1,96

1,96

1,95

2,03

780

780

780

780

720

780

19440

194610

194610

194610

194610

179640

194610

4763232

Im Durchschnitt 1,838 Sek.cbm

Wasserbaukreis: Neu-Ruppin.

Grundtabelle.

Fluß: Rhin. Mühle Alt-Ruppin.

Tabelle 3 b.

Nachweisung des Wasserverbrauchs der Turbine bei verschiedenem Gefälle und bei verschiedenen

Graden der Beaufschlagung.

Erläuterung:

1.    Der Wasserverbrauch wird durch Flügelmessungen und nur da, wo dies nicht möglich, durch Rechnung ermittelt.

2.    Die Wassermengen sind in cbm mit einer Dezimalstelle anzugeben, bei der Übertragung in die Tabelle 3 a aber auf ganze cbm abzurunden.

3.    Der Wasserverbrauch wird nach Minuten gerechnet, da die Anschreibung der Zeitdauer in Tabelle 3 a gleichfalls nach Minuten geschieht.

Das Gefälle schwankt zwischen 1,5 und 2,5 m.

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co

Wasserverbrauch der Turbine

Ge- bei ganzer bis ¹/i Beaufschlagung in einer Minute

fälle .....

00

CD

CD

CTQ

CD

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0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0

1,1

1,2

Die Flügelmessungen sind nur bei einem Gefälle von 1,8 -1,9 m ausgeführt worden.

Da das Gefälle zwischen 1,5 und 2,5 m schwankt, sind die

übrigen Werte interpoliert und zwar ist: Q = Qx j/^

die auf das Gefälle (gemittelt 1,85 m) während der Flügelmessung bezogene Wassermenge und h/ das temporäre Gefälle ist.

Die gemessenen Werte sind unterstrichen.

hi

, wobei Qx

1,3

1,4

1,5

1,6

1,7

1,8

216,1

223,2

230,1

236,7

240,0

172,9

178,6

184,1

189,4

192,0

108,1

111,6

115,0

118,4

120,0

1,9

2,0

2,1

2,2

2,3

2,4

2,5

243,2

249.5

255.7

261.7

267.6 273,4 279,0

194.6

199.6

204.6 209,4

214.1

218.7

223.2

121,6

124.8

127.9

130.9 133,8 136,7 139,5

Druckfehlerverzeichnis.

Seite 28 Zeile 4 von unten 470 muß heißen 47c.

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