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Weitere Uersuche

exzentrisch belasteten Eisenbetonsäulen

D. Berechnung der Bruchspannungen.

kni von 2 angef. — 18 Kl, 20 R im K — 23 R im F — 

F beschädigt 25 R im F — 31 acht hR, R am Schafte 

F. Die Auswertung der Resultate.

II. Einfluss der Höhe.

Weitere Uersuche

mit

exzentrisch belasteten Eisenbetonsäulen

uan

□r. fDaximilian Ritter von Thullie,

Hofrat, Professor an der Technischen Hochschule in Lemberg.

mit 56 Textabbildungen und Z Tafeln.

Preis 8 Kronen.

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Leipzig und Wien

Verlag von Franz Deuticke I. VereinsbuchÖruckerei in Lemberg, Linöegasse 4. 1912.

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VORWORT.

Der vorliegende Bericht über die Versuche mit Eisenbetonsäulen betrifft weitere Versuche mit exzentrischer Belastung. Hiebei wurden grössere Ausmasse der Säulen gewählt, um sich mehr der Praxis zu nähern. Auch wurden Messungen der Längsdeformation an vielen Säulen ausgeführt.

Ich glaube, dass diese meinen beiden Serien der Versuche in Verbindung mit denen von Withey die Frage der Berechnung der exzentrisch belasteten Säulen vorläufig gelöst haben und dass die übliche Berücksichtigung der Exzentrizität begründet ist.

Ich übergebe diesen meinen Bericht der wohlwollenden Beurteilung der Fachgenossen.

Lemberg, im April 1912.

Dr. Max R. v. Thullie.

INHALTS-VERZEICHNIS.

Seite

Einleitung..................................

A.    Ausführung der Versuche.........................

B.    Vorversuche................................

C.    Messung der Deformationen . . . .................... .

D.    Berechnung der Bruchspannungen.....................

E.    Protokoll der Versuche...........................

I. Säulen...............................

H. Würfel...............................

F.    Zusammenstellung der Spannungen.....................

Gl. Die Auswertung der Resultate.......................

H. Schlussfolgerungen.............................

I. Einfluss der Bügelentfernung....................

II. Einfluss der Höhe..........................

III.    Berücksichtigung der Knickungsfestigkeit bei den exzentrisch belasteten Säulen .............................

IV.    Anwendbarkeit der bisherigen Berechnungsweise nach der österreichischen Vorschrift..........................

V. Einfluss der Dicke der Betonschale..................

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22

22

57

59

67

70

74

75

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EINLEITUNG.

In dem Vorworte zu der Veröffentlichung *) meiner im Jahre 1907. durchgeführten Versuche mit exzentrisch belasteten Eisenbetonsäulen, habe ich zugestanden, dass die experimentelle Antwort auf die offene Frage der exzentrisch belasteten Säulen nicht als entschieden betrachtet werden kann, weil die Ausmasse der Säulen klein waren.

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Es wurde daher eine neue Serie der Versuche geplant, bei welcher die Höhe der Säulen zwar dieselbe bleiben sollte, wie früher (10 m und 1*5 m), weil keine grössere Prüfungsmaschine vorhanden war, bei welcher jedoch der Querschnitt der Säulen von ⁸/₈ cm auf ¹²/₁₂ cm zu vergrössem wäre.

Diess wurde auf einer Konferenz, in

Abb. 1.

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welcher Prof. Fiedler, Leiter der mecha- y \ nischen Versuchsanstalt in Lemberg, Prof.    j

Dr. Bogucki, Prof. Dr. Huber, Dozent Dr. f Marcichowski und Assistent Lasinski teil-

nahmen, festgesetzt. Es wurde gleichzeitig beschlossen, den Einfluss der äusseren Schale zu prüfen und hiezu Säulen mit derselben Bewehrung, aber mit verschiedenem Abstande der Längseisen von der Oberfläche herzustellen.

Gleichzeitig mit den Säulen sind jeden Tag zwei Würfel ²⁰/₂₀ cm aus demselben Beton herzustellen und mit der Hand einzurammen. Die Deformationen der Säulen sind bei

Abb. 2.

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Abb. 8.

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einer gewissen Anzahl von Säulen zu messen.

*) Dr. M. Thullie. Versuche mit exzentrisch belasteten betoneisernen Säulen. Forscherarbeiten auf dem Gebiete des Eisenbetons, Heft X. 1909.

Thullie.

Um die Zerstörung der Säulen an den Enden hintanzuhalten, werden die Enden auf ²⁰/₂o cm verbreitert (Abb. 1.) und die Köpfe durch Umschnürung mit 1 mm Drat (Abb. 2. und 3.), verstärkt.

Die Säulen sind nach Austrocknung zu weissigen, um die Auffindung der ersten Risse zu erleichtern und nach 42 Tagen zu prüfen.

Den Eisenperzent der Längsarmierung bezeichnen wir mit x, den Abstand der Bügeln mit e, die Exzentricität mit c.

Es wurden folgende Versuche in Aussicht genommen :

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Längs

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Anzahl

Anzahl

Höhe der Säulen

Anmerkung

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A. Ausführung der Versuche.

zeugung

Stimmung des Einflusses der äusseren Schale zuliessen und es wurden daher noch 24 Säulen für die Serie I. hergestellt und zwar je 6 für

Dieser Arbeitsplan wurde im Laufe der Ausführung etwas geändert. Nach der Durchführung der Versuche Serie I., gelangte ich zu der Uber-dass deren Ergebnisse noch keine sicheren Schlüsse zur Be

e=3cm, c=0, und a=15, 2*5, 3 5 und 4*5 cm.

Dann konnten die Dräthe mit 6*5, 8‘5 und 9*5 mm Durchmesser nicht beschaffen werden; für die Serie V. wurde ein 9 cm starker Drat verwendet, die Ausführung der Serien II., VII. und X., wurde auf später verschoben.

Im Ganzen wurde 434 Säulen geprüft und zwar nach der folgenden

Tabelle I.:

Serie

Längs

eisen

Abstand

der

Höhe

Anzahl Durchm. !

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Bügel Umschn.

cm

Dicke der äusserer Schale a cm

Anzahl der

einzeln zusammen

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Abstand

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Höhe

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Schale einzeln zusammen in

der Serie

zusammen

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CO

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CO

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Umschnürt von Ser. VI. bis IX.

Serie x

Längs- Abstand der

eisen

Höhe

Anzahl Durchm. .

Bügel Umschn.

cm

Dicke Anzahl der Säulen

der aus--

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Schale einzeln zusammen in a cm

zusammen

der Serie

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12    24

Zusammen ....    484

Die Exzentrizität beträgt gerade 1 oder 2 cm. Es wurden die Säulen gerade auf diese Exzentrizität am Eusse eingestellt, am Kopfe wurden

die etwaigen Abweichungen von der Exzentrizität auf beiden Seiten gleich-mässig verteilt, so dass die mittlere Exzentrizität wiederum 1 oder 2 cm betrug. Die Abweichungen stammten von der Nichtparallellität der Kopfflächen, die bei den hölzernen Formen nicht zu vermeiden waren.

Die Säulen der Serien YI., VIII. und IX. waren umschnürt.

Die Vorrichtung zur Ausübung des exzentrischen Druckes wurde schon bei den vorigen Versuchen beschrieben.

Die Messung der Längsdeformationen geschah durch zwei Spiegelapparate (Abb. 4.). An einigen Säulen wurde auch die Ausbiegung gemessen (Abb. 5.).

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Abb. 4.

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Es wurde auch bei dieser Reihe beobachtet, dass die Säulen nicht ganz vertical waren. Die vertikale Lage konnte deshalb nicht erzielt werden, da sonst die obere oder untere Begrenzungsfläche der Säule auf der

Stahlplatte nicht gut aufsitzen würde. Die Abweichung vom Lot wurde gemessen und ist aus dem Protokolle zu ersehen. Es wurden nämlich auf der unteren, sowie auf der oberen Platte die Abstände der Säule vom Rande c (Abb. 6.) gemessen und in dem Protokolle notiert. Manchmal wurde im Protokolle nur die berechnete Abweichung aufgenommen. Bei der Berechnung wurde diese geringe Abweichung nicht berücksichtigt.

Die Anfertigung der Säulen geschah durch 2 geschulte Arbeiter. Im Laufe der Arbeit schied aber einer aus der Arbeit

und wurde durch einen anderen geschulten , ersetzt. Die Anfertigung der Säulen wurde am 2. Dezember 1909 angefangen und wurde nur mit der Unterbrechung für Ferien und Feiertage bis 17. Februar 1911 fortgesetzt.

Die Prüfung geschah nach 6 Wochen in der Zeit von 12. Jänner 1910 bis 31. März 1911. Die Versuche hat i mein Assistent Ladislaus Lasinski mit Aushilfe des ande-

rc-y-

rf

•i *'r-Abb. 6.

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Abb. 5.

zise Arbeit ausdrücken.

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ren Assistenten Miron Dolnicki unter meiner Leitung ausgeführt. Beiden meinen Assistenten muss ich hier meinen verbindlichen Dank für ihre fleissige, mühevolle und prae-

Während der Belastung der Säulen wurde fast immer das Knistern von 2, 3, bisweilen von 8 oder 10 t. Belastung angefangen beobachtet. Dasselbe war nicht kontinuirlich, sondern hörte auf, um später wiederum beobachtet zu werden. Behufs besserer Beobachtung wurde an der Säule

ein Mikrofon befestigt und mit dem Beobachter telephonisch verbunden. Bei grösserer Belastung wurden vielfach laute Klänge vernommen (Siehe

Nr. 138, 139, 140, 147, 148, 152, 162,166,172, 182, 185, 379) manchmal (Nr. 172) wurde ein starker Knall hörbar.

Regelmässig wurden zuerst feine vertikale Risse am Kopfe, oder auch am Fusse sichtbar. Dieselben wurden bei weiterer Belastung zahlreicher, verlängerten und verbreiterten sich, wurden aber für die Zerstörung der Säule gewöhnlich nicht massgebend, denn der Bruch in der Form einer Abscherung oder Knickung erfolgte in der Regel ausserhalb des Kopfes und des Fusses.

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Abb. 7.

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3.

Vielfach tritt der Bruch an der Stelle, wo die Umschnürung des Kopfes aufhört, also in der Entfernung 20 — 30 cm vom Ende der Säule (Abb. 7., 8. und 9.). Es erfolgte aber auch die Abscherung häufig im mittleren Theile (Säule 103, 104, Abb. 10.). Vor der Knickung erscheinen gewöhnlich horizontale Risse an der Bruchstelle am Schaft, z. B. Nr. 134, 177, 233, 283, 293, 323, 362, 383, 398, 417, 434 (Abb. 12.), manchmal viele horizontale Risse z. B. Nr. 336, 340, 346 (Abb. 13.). — Eine plötzliche Knickung ist selten (Nr. 427), desgleichen auch vertikale Risse am Schaft (Nr. 256, 258).

Auch bei der Abscherung werden manchmal Risse sichtbar (Nr. 151), gewöhnlich aber erfolgt die Abscherung plötzlich (z. D. Nr. 194, 206, 229, 248, 253, 268, 355, 358). Bisweilen wurde der Anfang einer

Abb. 8.

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MM

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»ssi.

97

Abb. 9.

Abscherung an einer Stelle beobachtet, die Abscherung erfolgte aber auf einer anderen (Nr. 137, 237, 252, 256), oder zeitig (Nr. 322).

Die Ausbiegung der Längseisen bei der Abscherung ist aus der Abb. 14. gut sichtbar. Abbil. 15. bis 20. stellen die Säulen der Serie I.

und I d dar, bei welcher die Schale besonder stark war.

an

zwei Stellen gleich-

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lös

* 104

fit

B. Vorversuche.

Es wurde zu den Säulen Rundeisen cß 7, 9 und 12 mm benützt, die Versuche wurden aber nur mit cß 7, 9 und 9 9 durchgeführt. Für jeden Durchmesser wurden zwei Rundeisen geprüft. Man hat auch für Zement eine Zug- und Druckprobe ausgeführt, wobei für jedes Zementfass drei Probekörper ausgeführt wurden. Die Zementproben wurden nur für die Säulen von. Z. 264 bis 434 ausgeführt. Die Probekörper waren 28 Tage alt, die Anfertigung geschah nach der Vorschrift. Die Mischung war 1 : 3. Die Resultate sind in nachstehenden Tabellen II. und III. zusammengestellt.

Tabelle II.

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Abb. 10.

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Grösste Verlängerung

im

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einzeln

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15-7

Bruch ausserhalb der Marke

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9    0-636 2830

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3810

34-4

4070

33-—

9-9 0-770 2860

40-70

27--

4070

21- —

Wie oben

Tabelle III.

Zement- Probefass Nr. körper

Druckspannung

Zugspannung

einzeln

im Mittel

einzeln

Erhärtungszeit des Ze-im Mittel ments St. M.

1.

2.

3.

4.

5.

6.

7.

8.

9.

10.

11.

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400

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276

344

296

241

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410

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308

342

352

358

415

363

350

351

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358

335

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18-28

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24-29

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20-58

24-83

18-55

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2207

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23-60

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3.15

2,18

3.40

2.15

3.25

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C. Messung der Deformationen.

Die Messung der Längsdeformationen der Säulen wurde mittels des Martenschen Spiegelapparates durchgeführt. — Die Art und Weise dieser Messung mit dem Mar-tenschen Spiegelapparate *) sei kurz in Errinnerung gebracht. — In der Abb. 11. ist ein Probekörper K, ein Spiegelchen S, das mit einer Doppelscheide D fest verbunden und mittelst einer Vergleich-

*) Katalog der Materialprüfmaschinen der Firma Amsler - Laffon in Schaffhausen (Schneir).

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/.

Abb. 11.

schiene V, von der Länge cx in der Weise am Probekörper befestigt, dass die Verschiebung der Vergleichschieneschneide ausgeschlossen ist. In der

Entfernung b von dem Spie-gelchen steht senkrecht ein Masstab M. Es ziele das Fernrohr L horizontal gegen das Spiegelchen, und sei so eingestellt , dass man das Spiegelbild der Milimeterteilung des Masstabes M sehe, und es sei das Spiegelchen ganz genau senkrecht zur Hori-sontalachse des Fernrohres eingestellt. Ist dann die Höhe der Doppelschneide des Spiegelhalters p und neigt sich das Spiegelchen infolge der Dehnung x um den Winkel a, so erscheint am Fadenkreuz des Fernrohres ein Punkt, der einer Strecke a

m.j . w •    .....

Abb. 12.

entspricht. Es ist dann:

Br

fei

waam

x—p. smx a=A tg2 a.

Für einen kleinen Dehnungswinkel a ist angenähert:

a.p

tg2a = 2 tg a=2 sin a, also x—

Ab

.    . i)

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Abb. 13.

Abb. 14.

Es wurde ö=250p gewählt. Aus mehrmaligen Messungen ergab sich p = 6 24mm, also wurde 0=250.6-24= 1560wm angenommen. Es is dann £=0-002« die Dehnung, bezogen auf die Länge des Probekörpers cx.

Ist cl veränderlich und in cm ausgedrückt, sind dann die Ablesungen a in mm, so wird die Dehnung in cm ausgedrückt und auf die Länge

100cm bezogen x —

100 a 1 VT '500‘ iCPöÖc/

Es wurden im Allgemeinen zwei Ablesungen gemacht, welche den Längsdeformationen der vorderen und hinteren Fläche der Säule entsprachen. Es wurde hiebei auch die Zeit notirt, denn es wurde wahrgenommen, dass bei einer länger gleichbleibender Belastung, die Deformation bis zu einem gewissen Zeitpunkte wuchs. Es wurde gewöhnlich so lange gewartet, bis der Un-

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rav. •    £

Abb. 16.

Abb. 15.

terschied der zwei darauffolgenden Ablesungen gleich Null oder sehr klein war. Es muss jedoch bemerkt werden, dass es nicht möglich war einige Zeit denselben Druck auf die Säule zu erhalten, weil infolge des grossen

Druckes das Gel in der hydraulischen Presse etwas hinausgepresst wurde, so dass man durch weiteres Pumpen erst den Druck auf die ursprüngliche Höhe wiederbringen musste. Diess war auch der Grund, dass trotz der Tragfähigkeit 1B0 t des Prüfungsapparates der Druck doch selten über 125 t gesteigert werden konnte.

Bei der Messung wurde die Länge c± = 10, 15, oder 20 cm angenommen. Bei der exzentrischen Belastung wurde gewöhnlich kleineres c₁ genommen, weil die Deformationen überhaupt grösser waren. Um den Vergleich zu ermöglichen, wurden dann alle Deformationen für c₁=lm umgerechnet und graphisch in der Taf. I. dargestellt.

Als Beispiel geben wir das vollständige Protokoll eines Versuches der Säule Nr. 37, aus welchem die Zeit, die Druckkraft, die Ablesungen der Lünette rechts und links, die auf 0 reduzierten Ablesungen, die Längsdeformation auf 100 cm reduzirt rechts und links und die in der Achse zu entnehmen sind.

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Hü

WM

‘it.

Abb. 17.

_ 12 —

13 —

Tabelle IV.

Zeit

in

Ablesungen in mm

Reducierte Ables. auf 0

Längsdeformationen in cm auf der Länge 100 cm

Zeit

S. M.

S. M.

rechts links

rechts

links

rechts

links in Mittel

Ablesungen in mm

rechts links

Reducierte Ables auf 0

rechts

links

Längsdeformationen in auf der Länge 100

rechts links in Mittel

cm

cm

CD CD CD CD CD CD 00 C5 O* |4^

14-3

4—

22—

29—

37-9

47—

56-2

5-2

7-7

1-2

5-6

6-2

6-2

7-2

14-7

23-6

32-7

1-6

2-2

2-2

CD    CD    CD CD    CD

"er*    di    "üid*

rfi.    05    IOM    O

65-7

8-4

7--

8- —

67—

68—

77—

78—

79-2

80—

89—

89—

90-8

8-4

8-4

9-8

10—

10—

10-3

11 —

11-5

11-5

41-7

51-4

52-7

53-7

62-7

63-7

64-9

65-7

74-7

74-7

76-5

3-2

4-4

4-4

4-4

5-8

6--

6--

6-3

7-1

7-5

0-0077

0-0147

0-0236

0-0327

0-0417

0-0514

0-0527

0-0537

0-0627

0-0012

0-0016

0-0022

0-0022

0-0032

0-0044

0-0044

0-0044

0-0058

0-0045

0-0082

00129

0-0175

0-0225

0-0280

0-0285

0-0290

0-0343

0-0657

0-0747

0-0063

0-0071

0-0360

0-0409

CD CD CO 'in 'cn'cn •o 05 cn

9--

00 05    (M CO    lOCON

io    o O    O t—11—i

05~ 05    cd cd    o o o '

T“^ T¹^

10--

10--

11--

92—

94—

102—

104- —

105-

106- 4

107- 2 119-8 119- —

33-4

7-5

b- GO CM CM

cd cd

-i-i i—i

11-3

05 <0 i—( CM CM CO CO CO

o d cT o

i—1 i—l i—C rH

12-1

10,34

12-5

iO CD l> CO CO CO

d' o <d

r—I r—I r—I

123— 125-— 127-— 132-—

145—

146- 2

151—

152— 159-8

159- 8

160— 161— 161-9 168— 171— 175—

177—

178— 181-6 182—

.......qp CNI ip ’ I .1 Cp .1 .1 J cp J J I CM I I I io l I

<M<McoeO'^i^Hiot>-t-tr>r>-i>-dödbc>c>AiTH<McMcßcbcbAiißcbt>-i>-cbdi

HHHHmHHHH    H H h —l Ol CM CM CM CM Ml M CM CM (M CM CM CM <M <M CM

77-7

79-7

CO N I CM

87-7

89-7

90-7

92-1

92-9

105-5

104-7

19-1

108-7

110-7

112-7

117-7

130- 7

131- 9

136- 7

137- 7 145-5 145-5

145- 7

146- 7

147- 6 154-7 157-7 161-7

163- 7

164- 7 167-3 167-7

8--

8—

9-3

9-7

10—

10-2

11—

13—

13—

2-8

13-2

13-5

14-— 14-—

16-—

16-3

17- —

17-    —

18-    —

18-8

19- —

19- —

19--

20-2

21-— 22-— 23- —

23-5

24- -

25- -

0-0797

0-0877

0-0080

0-0093

0-0440

0-0485

10.39

10.40

10.41

10.45

10.46 10,48

10.50

10.51

10.53    12-6

10.54

10.55

10.56

10.57    13— 10,59 11,09 11,10 11,12

11.13

11.14

11,16 1315

13-5

0-0929

0-1055

0-1047

0-0191

0-1087

0-0110

0-0130

0-0130

0-0028

0-0132

0-0515

0-0592

0-0589

0-0110

0-0610

11.17

11.18

185—

186—

191- 5

192- 6

193- —

194- — 194-8 196- —

199- 4

200— 199-2

204—

205- 6 210-— 217— 217-4 219-—

219- 6

220- 6 224— 226— 227—

29-2

30—

31—

32— 32—

32-4

32-7

33—

34— 34— 34—

34-3

36—

37— 40--

40-5

41 —

41-2

41-3

42-5

43-2

43-5

0-1177

0-1307

0-0140

0-0160

0-0659

0-0734

11,21

11,22 14—

11.24

11.25

0-1367

0-1377

0-0170

0-0170

0-0769

0-0774

11,26

11.27

11.28 11,29

0-1476

0-1547

0-1577

0-1617

0-0190

0-0202

0-0210

0-0220

0-0833

0-0875

0-0894

0-0919

11,32

11.34

11.35

11.36

e- 00 CO CO

T—I T—I

r—I tH

228-

229- —

230- —

231- —

232- — 232-8 239— 239— 239—

243—

244- -246-—

251-

252- 2

253-

254- —

255- -257-3 259--261-6 262--

264- —

265-

266- — 267-3

44--

44--

44-8

45-—

45-4

46—

47-8

48-—

48-3

49-7

50—

51—

53-7

54-—

54-5

55—

55-2

563

57-2

58-4

59—

59-8

60-—

60-6

61—

170- 7

171- 7

177- 2

178- 3

178- 7

179- 7

180- 5 182-7 185-1 185-7 184-9 189-7 191-3 195-7

202- 7

203- 1

204- 7

205- 3

206- 3 209-7

211- 7

212- 7

213- 7

214- 7

215- 7

216- 7

217- 7

218- 5 224-7 224-7 224-7

228- 7

229- 7 231-7

236- 7

237- 9

238- 7

239- 7

240- 7

243—

244- 7 247-3 247-7

249- 7

250- 7

251- 7 253—

25-2

26—

27—

28— 28—

28-4

28-7

29—

30— SOSO—

30-3

32—

33— 36—

36-5

37—

CM CO lO CN lO

40 — 40-—

40-8

41’ —

41-4

42- —

43-8

44-—

44-3

45-7

46-—

47’-

49-7

50-—

50-5

51’-

51-2

52-3

53-2

54-4

55-—

55-8

56-—

56-6

57—

01827

0-1851

0-1897

0-1913

0-2063

0-2097

0-2117

0-2185

0-2247

0-0290

0-0300

0-0303

0-0320

0-0373

0-0385

0-0392

0-0420

0-0438

0-1059

0-1076

0-1100

0-1117

0-1218

0-1241

0-1255

0-1303

0-1343

Zeit

Ablesungen in mm

Reducierte Ables. auf 0

Längsdeformationen in cm auf der Länge 100 cm

S. M.

rechts links rechts links rechts links in Mittel

11.40

11.41

11.42

11.43

11.44

11,45

11,46

11,48

11,50

11,54

11.55

11.56

11.58

11.59

12,-

269—

270- -

271- 7

272—

272—

273— 2

274—

275— 279—

279—

280- 8 282— 286—

286— 4

287—

288—

289—

290— 293—

—3 —3 —3 —3 —3 05 05 05 05 05 05 05 05 05 05 05 05 05 05 (—¹ I—⁴ I—¹ O O CO CD 00 —3 05 05 rf¹»    03 03 05 CW CO

f i l' 05 bÖ Ö* '

CO CO

GO I lO(M

COCOCOCOCOCOCCCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOtO

00 00 00 00 00 00-30505050505010*0*010*0*01 G0ü*rf^a3fc0fc0i-i-305rfi»>£>-ocpcp-q“>i”5C*i£‘ -b -3 -b -b -b -b -ö C» -b -3 •—3 -h CD A A A -3

. ...............

co o* |    | wen

03 03

cp

0-2887

0-0670

0-1779

31

84

r;

Abb. 18.

Mit dem Marten sehen Apparate wurden 25 Säulen geprüft. Für 10 Säulen wurde auch die seitliche Ausbiegung der Achse mit dem Apparate von Bach gemessen. Es entsteht nun die Frage, in wie weit die Resultate der Messung die Längsdeformation mit dem Spiegelapparate durch die Ausbiegung der Säule modifiziert wurden. Bei der Säule Nr. 63 wurden gleichzeitig mit Längsdeformationen auch die Ausbiegungen der Achse gemessen. Wir können annehmen, dass die grösste Ausbiegung in der Mitte der Höhe der Säule entsteht , d. i. an der Stelle, an welcher die Spiegelchen befestigt wurden. Da die beiden Befestigungspunkte der Yergleichsschiene symmetrisch zu dem Mittelquerschnitte der Säule liegen, so kann man annehmen, dass die Schiene parallel zur ursprünglichen Achse der Säule bleibt, es ändert sich nur die Entfernung ö, daher auch a. Welchen Einfluss diese Aende-rung auf das Endresultat hat, ist aus dem folgenden Beispiele ersichtlich. Wenn wir die seitliche Ausbiegung mit f bezeichnen, so erhalten wir stast 1):

— 15 —

a.p 6-24a * ⁼ 2(5 + /)⁼ 3l20+27’ ablesen, x in cm ausdrücken und auf die Länge 100 cm reduzieren,

6 24 a 100 1    62-4

*“3120+2/- Cl -10~ Cl "3120 + 2/ '    ‘

Für die Säule 263 ist c=20cm, daher x=3-14. halten somit folgende Tabelle:

oder wenn wir a in mm

3120 + 2/’

. . 2)

Wir er-

Pt

Ablesungen in mm

Für ö = 250jp

Für £ = 250j9 + /

a,.

a>i

XT

Xi

xr

x,

(MiOOiOOiO^W^QOüOOiOlOOHHlMfM

HH(MCN<M(M(M(M(MCN(NCCiCOMCOKiro

to to to to

ai£OC5ü3a5~q'X>c*cn*<i|x>c»Goa2C«a5<x>~qo*

t—It—Ii-Ht—Ir—li—It—I i—I

3- 224 3-343 3-522 3-621 3-915

12

18

19

29

31

32

35

37

0-0050

0-0170

0-0390

0-0660

0-0930

0-1260

0-1280

0-1430

0-1490

0-1570

0-1750

0-1750

0-1890

0-1970

0-2060

0-2130

0-2360

0-2420

0-2560

0-0050

0-0060

0-0060

0-0070

0-0120

0-0180

00180

0-0180

0-0190

0-0200

0-0260

0-0290

00310

0-0320

0-0350

0-0370

0-0440

0-0450

0-0500

0-0050

0-0170

0-0390

0-0660

0-0929

0-1258

0-1277

0-1427

0-1487

0-1567

0-1746

0-1746

0-1885

0-1964

0-2054

0-2123

0‘2352

0-2410

0-2548

0-0050

0-0060

0-0060

0-0070

0-0120

0-0180

0-0180

0-0180

0-0190

0-0200

0-0259

0-0289

00309

00319

0-0349

00369

0-0438

0-0448

0-0498

Die Zeichen r und l kennzeichnen die Ablesungen des rechten und linken Spiegels.

In der Rubrik 7 und 8 wurden die Dehnungen nach Gleich. 2) berechnet. Wir sehen dass die Ausbiegung der Säule bei der Berechnung der Dehnungen so geringen Einfluss auf die Endresultate hat, dass deren Berücksichtigung nicht nöthig ist und daher bei anderen Säulen nicht berücksicht wurde.

Auf der Tafel I. wurden die Deformationen der gemessenen Säulen graphisch dargestellt. Wir sehen, dass auch bei den zentrisch belasteten Säulen die Deformationscurven für die äussere und innere Säulenfläche nicht identisch sind. Die Ursache dieser Erscheinung liegt wahrscheinlich in der Ungleichmässigkeit des Betons. Bei den Säulen 60 und 148 wird die Zusammendrückung einmal auf der einen, das andere Mal auf der anderen Seite grösser.

Bei exzentrisch belasteten Säulen ist natürlich der Unterschied zwischen den Zusammendrückungen links und rechts grösser. Die Deforma-tionscurve der Mittelachse ist bald schwach , bald stärker gekrümmt. In der Nähe der Bruchlast wächst die Deformation stark.

Aus den Abbildungen sehen wir, wie sich die Deformationen bei gleichbleidender Belastung ändern. Die Höhe der Yerticalen, welche diese Aenderung darstellen ist manchmal (s. Säule 292) sehr gross, sie wächst gewöhnlich desto mehr, je mehr wir sich der Bruchspannung nähern.

:Si

I-

--

BMI

4 91

1 ll'J

' • .........,

«PPS?

Abb. 19.

Abb. 20.

Es wurden auch die Stellen bezeichnet, an welchen die ersten Risse am Schafte beobachtet wurden. Die Risse am Fusse und Kopfe wurden nicht bezeichnet, da deren Auftreten gewöhnlich keinen Zusammenhang mit dem Bruche aufweist. Auf der Tafel II. wurden die Ausbiegungen der Säulen graphisch dargestellt.

D. Berechnung der Bruchspannungen.

a) ^uerschnittsflächen.

Die Säulenquerschnittsflächen betragen durchgängig 144 cm². Die reduzirten Querschnittsflächen sind folgende:

Serie I. 4:RE d= 7mm ,Fe= 1-54 cm² 7^=144 +15 7^=167-1 cm² # = 107^77 „ III. 4 „ „ 12 „

„ IV. 8 „ „    7 „

Y 8    9

V    T ^ T) T) U

4-52 „ 3-08 „ 5*09 „

211-9 „ 190-2 „ 220 4 „

313 „

2- 14 „

3- 53 „

b) Trägheitsmomente.

T'

-o.....*

Es sei m die Anzahl der Eiseneinlagen, wobei diejenigen in der Schwerachse nicht mitgerechnet werden, fe-= deren Querschnittsfläche, so istv=ö—a (Abb. 21.) und

r—

Abb. 21.

hh³

j=^L-i-15m/>²=1728+15m/;/’²    .    . 3)

J.Ä

Für 4 Längseisen m=4 <7= 1728 +60/>2 * §

„    6 J= 1728 + 90fev\

Normaler Abstand a=l-5cm, daher

für 4 Längseisen <7=1728+12154 <7=1728+18234

Weiter ist i^=i4+15i4, i=

7¹

Fi' r e

c) Betondruckspannung in der Phase I. für c<.r ohne Knickung.

Die mittlere Spannung ohne Berücksichtigung der Eiseneinlagen

5)

6)

P

⁰°~K~

und mit Berücksichtigung derselben

°b Fi Fi+lbFe

lastung:

Die Betonspannungen in den äusseren Fasern bei exzentrischer Be-P Me P F ce\    c \    r±c

Fi- j =Fi1±pr°r±r)=a^

7* • | C

daher ob.—--ob=Aob

.    .    7)

‘ r

obi«=r-^—ab=(2—A) ob c

d) Eisenspannungen in der Phase I. für c<r ohne Knickung.

Bei der zentrischen Belastung erhalten wir oe=15aj ....    8)

Bei der exzentrischen Belastung erhalten wir aus der Abb. 22)

obl—ob=Ao

aei=15(<rj— A'o)

2a . a.

— -{ab — ab)

6*.

69,

Nt- - 6 -

4'(X =

to

11

■    r2-2a--^ay--    (ßb₁ Cj)—^

12

'->1

Abb. 22.

9)

weil aber obl=Aob und 6 = 12 cm, aei=2-B[6^—(>l—l)a\ab='ipab .    .

für c=0 ae = 1 5<p,.

e) Die Spannungen hei exzentrischer Belastung mit Berücksichtigung der Knickung in der ersten Phase.

Nennen wir die Betonspannung in diesem Falle v, den Biegungspfeil f, so ist

/+c

Z¹ „ und

i)¹¹=

¹    8eJP

a(f±c)_±r | r \ „(f+c)—r |

°b—;— I

. . 10)

Für £ = 140000kg/cm², Z=100 und 150 ist für Z—100 f-\-e=

w,p|

11)

für Z=150 f+e=

Die Koeffizienten A sammengestellt.

1 -BXP

Bi und folgende sind in der Tabelle V. zu-

f) Beton druck Spannungen in der Phase II. für c > r (nur für die Serien Ic, Id und IX).

Zur Bestimmung der Lage der neutralen Achse erhalten wir (Abb. 23.) aus der kubischen Gleichung:

y^—q-\-^q² + pz+Z\l — q—^q²+p³ .    .    12)

Hier bezeichnet

p = — {30[/*—d)+fi(ui — b)-±f₂(ui — 12 + a)]-f    ²}    13)

12 4-«)²] -t- ^³)} .    .    14)

Abb. 23.

Yi

Hierin ist /■=—/■„, ux = b—c, zl=y+ui.

LZ

Wenn wir diese Werte in 12) und 14) einsetzen, so erhalten wir

p=30(B—Aux)—u.......

<7=—[Ah(Au^ ²+ C)—902?«^ +^³]=.....‘

A—f +/\ +/’2 B x af-\-ofx -\-d^f2 C'=a²/,+ 36/‘₁+d₁²/*₂.

(7 = 15⁰¹

*i

zi — d

Hiebei ist:

Nennen wir

G₂ = 15.

So erhalten wir folgende Tabelle: Serie

lO CO

c ux f fx f₂ A B C I. 1-87 2 4 0-064    0 f 0-128 0-768    5-408 —8-32 —123-04

4-896 -8-32 -100-0 0-64 —278-9

1-77 2 4

1-99 2 4 0 096 0-064 f 0-256 1-536 13-104

Serie

«i

Ci

<?2

Oj'=—; die Eisenspannungen

Ip IQ

.    .    17)

kl

‘TT

Abb. 24.

g) Berücksichtigung der Umschnürung.

Serie TI., YIJI., IX.

und 3 cm.

Die Abstände der Umschnürnngsdräte sind 2-4

r=r. 4-<-/? ¹

<S=0'2 cm (Abb. 24.), Z=4-9 + 2/vr.

r=rx +0*1 cm.

Z,=Zsec«, tg a =

Die Länge des Drates auf die Höhe ei

MV + Z²

sec a —

v=0*0314Z₁,

Fu=

Serie VI. und IX.

Hier ist 27-j =0-7 cm. Für e₁—3 cm r=0-35 4-0-1=0-45 cm

sec «

1=36 + 2.045.3-14=38-826 \9 4-38-826²

38-826

1-003,

L = 38-826.1"003 = 38-94 cm

v=0-0314. L =1-223

1-223

=0-407 cm².

Für ^=2*4 cm sec «=1-002

^ = 38-9,

v=0*122,

Fu=0-509.

Serie VIII.

Hier ist 2r₁ = l"2cm, r=0-6-f0'l=0-7cm

Für Cj=3

lx =36 + 0-7.2.3-14=40-5 cm. V9 + 40-5²

sec «

40-5

1-0026. Z. =40-6 mm

v=l*275 sec a = 1-0015

Für c=2-4

«) Zentrische Belastung ohne Knickung:

P,t=0-425.

Zt =40-56,    v=l-274,    PM=0-532.

, wobei Fiu = Fb + lhFe + 30 Fu

Fiu

ß) Exzentrische Belastung ohne Knickung:

P Fee

Fi+Ffi

Hiebei wird r aus 4) berechnet.

. . 18)

Obn=

— Obu + obl—

.    .    19)

h) Bcreclinung der Spannungen mit Berücksichtigung der Knickung nach der oesterreichischen Betonvorschrift.

Die Vorschrift vom J. 1907 schreibt für Eisenbeton- und Betonsäulen den Abminderungskoeffizienten vor

Z>20

für

«=(1-12-0-006) V

. . 20)

Die Vorschrift vom J. 1911 sehreibt für Eisenbetonsäulen vor

von

. >60 i —

«=(1-72—0-012)-^-    .

. . 21)

für Betonsäulen von —!>20 i —

22)

o=(l'72—0‘036)-^

Um die Richtigkeit dieser Koeffizienten zu prüfen, wurden die Spannungen unter Zugrundelegung sowohl der Vorschrift vom 1907, als aus derjenigen vom 1911 berechnet.

Nun ist für c=0

<h

*/ =— ¹ a

23)

und für c]>0

1-

V\ = Obi + Ob

a

Wir haben für Eisenbetonsäulen:

— Os, + Obß—Ob(X + ß) .    .

.    .    24)

nach der Vorschrift 1907 Z=1*0    a = l*12—

OS

Z=1*5

0-9

1911 Z=l-0

1*2

a+1-72--.

Z=l*5

a = l*12——;

i

a=l*72-—

z

cc

Für Betonsäulen:

nach der Vorschrift 1907 Z=l-0    a=l*12—

0-6

/=l-5

0-9

o = l-12--.

i

1911 Z=1*0    o=l-72—

3-6

5-4

Z=1-5    o=l-72—

T*

Die Koeffizienten a und ß laut Vorschrift vom 1907 wurden in den Rubriken 17. und 18. zusammengestellt (Tab. V.).

sind folgende:

Die Werte

«*•1 bi

Serie für l‘Om „ l-B m

Serie für l'Om „ l'5m

I.

I ab

Ic

Id

III.

IV.

27-6    28-7    29-9

41-4    43-0    44-8

26-2    28-2

39-3    42-2

IX.

XI.

28-4    28-9

42-6    433

Die Koeffizienten o und ß nach Vorschrift vom 1911 sind nur für die Serie XI. zu berechnen, weil hier —<C60 ist.

i

Wir erhalten für:

Z=l*50

Z=l-00

2 cm

o=

0*68

016

ZI

22

21

20

19

18

17

16

13 ! 14 I 15

12

T—(

© o

■+S H

05

log At log Bi

c=2

c—1

A+p

S+X

x-s

021—H 00 l=H

h=100 7i=150

78=100 ft—150

ft=100

ft=150

c=2

6=1

e=2

l=o

c=2

cm cm

cm⁴

Fi

SOFs

cm²

—6-610

-6-786

—6-648

1-97

2-07

2-04

-6-679

-6-700

—6-460

—6-636

—6-569

—6-745

—6-490

—6-666

—6-610

-6-786

—6-610

—6-786

—6-610

—6-786

—6-460

—6-636

—6-460

—6-636

—6-569

—6-745

—6-569

—6-745

—6-613

—6-786

1-51

1-61

1-56

66-X I 09-X

1-95

1-64

0-049

0-149

0055

0*953

0-871

0-947

201

25-3

0-54

0-064

0-940

890-0

986-0

1-86

1-95

1-45

1-99

2-08

96-1

1-54

1-52

1-61

1-51

1-61 2-06 1-51 , 1-96

2-06

2-04

214

2-05

215

1-91

2-01

1*93

2-02

2-06

216

2-08

2-19

2-06

2-16

I9-X

1-55

1-65

1-56

99-1

1-47

1-57

6M

1-58

1-56

1-66

1-57

1-68

1-56

1-66

0-038 0-131 0-052 0140 0-048 0147 0-048 0147 0-055 0159 0-055 0-163 0-043 0-139 0045 0-142 0 057 0-164 0-058 0-165 0-055 0-163

0-963

0-884

0-951

0-877

0-954

0-872

0-954

0-872

0-948

0-863

0-947

0-860

0-959

0-878

0-957

0-876

0-946

0-859

0-945

0-858

0-947

0-860

19-4

23-5

9-81

20-8

17-1

18-3

19-7

24-3

20-4

25-7

202

25-3

20-1

25-3

20-5

26-1

20-7

26-2

6-61

24-8

20-0

24-9

20-7

26-3

20-8

26-5

80-0

0-50

001

0-46

0-07

0-43

51-0

69-0

0-18

0-53

90-0

0-54

60-0

0-54

80-0

0-51

002

0-50

0-01

0-57

81-0

0-56

0-12

0-50

0-49

002

0-50

i-H i-H i—I rH tH tH 03 t—I C3 t—1 03

3-62 2-18

2196

167-1

1-07

3-48 2-02

3-34 1-87

3-26 1-77

3-82 2-13

3-55 2-11

3-62 2-19

3-62 2-18

3-59 2-15

3-58 2-14

3-79 2-40

3-78 2-38

3-52 | 2-07

3-46 2-00

2011

1873

1781

3102

211-9

3-13

2411

2887

2196

3102

2411

1728

190-2

220-4

167-1

179-3

0-85

182-4

224-7

227-9

202-4

205-4

144

2-14

; 3-53

1-07

12-21

15-271 „    1-06

3-14 0-89

12-75;

XI-I

2-14 0-85

106

96-91

12-21

15-27

Fs

Fe j 15Fe

wo zu10

0-407

609-0

0-425

0-532

0-407

0-509

23-1

67-9

46-2

76-4

23-1

67-9

46-2

1-54

4-52

80-8

5-09

1-54

55

55

4-52

80-8

lO

55

X8-X

0-385

989-0

0-385

1-131

0-385

cm

2-4

2-4

2-4

V.

95

4^57

4d512

I-

05

'S»    'S»

CO CO ^

4^12

8</>7

«1

cm

1-5

2-5

3-5

4-5

1-5

1-5

1-5

1-5

9-X

1-5

1-5

1-5

1-5

1-5

Serie

Il-4

<2»I

Ic

Id

III

AI

VI«

VIi-3

VI2-4

VIII1-3

VIII2-4

iXi—3

1X2-4

XI

D. Protokoll der Versuche.

Abkürzungen: ß-—Biss, vR—vertikaler Biss, hR— horizontaler Biss, 6r=brökelt ab, Ä=Kopf, F= Fuss, H— Hals, Kn = Knie, kni = knistert, G — Geräusch, Kl— Klang, o%=abgeschert.

I»

Tag der

Anfer-

Prüfung

Serie

§ i Höhe

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuchs

Anmerkung und Skizze beim Bruch

mm mm

1 1909 1910 I₄ 1.0 0    5⁻5    22-5 £ vR im K — 25 verbrei

tern sich, 30 kni 31\5 kni — 38 br 34 neuer R, kni, Kbr — 35 F br 36 abg unten.

7i

- 40 --

--->1

~T

c>

2    ²/i2    ¹²/i II

1.0 0    3-9

Zwischen Kopf und Platte

Bügel verschoben wurde ein Blatt Tektur ein- bis e=10 cm. Wie ad geschoben — 1 R im F — 6    ] im Abstande 30

kni — 8 zweiter E im F — und 12 cm.

10 kni — 13 kni 17, 18, 22, 26,

29, 32 detto — 33 vR in der Säule, 34 abg unten.

3 ³'

,12

V. I.

1.0 10    4-3

10 kni — 15, 20 dtto, 25 vR im K und im F 26 knickt aus oben.

'ft

y—36 cm

4 ³/i2 ¹⁴/i II

1.0 10    4-8

10 kni — 15 vR 16—23 kni — 23 R im K — 27 still — 28 kni — 29, 30 dtto, 31 knickt aus oben.

Wie bei 3. y—19.

7 7i2 ¹⁷/i Ii

1.0 0

Kopf uneben und krumm — 9 R im K — 15 weiterer ß — 20 — Bisse im H und F — 22 br — 23 kni — 24 weitere R im F — br — 28 abg im H oben.

5 V12 ¹⁵/, Ii

1.0 10

6 V.» *% Ii

1.0 10

21 kni — 22 vR im K — 23

Mit Tektureinlage. still, 24 kni — R in der Sohle, Wie ad 3. y—30. knickt aus oben.

8    ² 3/n ¹⁷/i Ii

1.0 0

Säule krumm

10 F br vR — 15 R im F und K — 17 hR unweit des K — 18 kni — 20 abg.

Ter

2!

CD

tO

03

05

Tag der

Anfer

tigung

-4» Prüfung

ns

Serie

Höhe

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

Ii

It

Ii

rH

10 R im K — 12 kni — 13 dtto — 14 neuer vR im K und H — 17 knickt aus.

10 kni — 12 erster R — 14 vR 16 knickt aus.

11 kni — vR im K — 14 dtto im F, 15 im H— br — kni stark unten.

16 knickt aus

Wie ad 8. t/=32.

Wie ad 3. y = 20. Bügel verschoben bis 9 5 cm.

-y*

_JL

t/=23 cm. An dieser Stelle Bügel verschoben bis 9 cm.

t4

NS

li

Is

F genickt — 8 vR im K und im F — im K beschädigte Kanten — 10 kni stark— neue Bisse — 12 dtto. 13 F auch im H

Wie ad 11. ^=40.

Bisse

knickt aus in der Mitte.

15

5 hR im H — 6 dtto in der

Feste Platten. Wie Säule nahe beim K nach !/₂ ad 8, im Abstande Min — 7 kni — 9 vR im K 45 cm. Bügel verscho-18 kni — 19 grosser hR 20 ben bis 8 cm. abg oben.

t4

I3

I₂

I₂

Is

b*

10

o

rH

bi

10 kni — vR im F — 11— 15 kni — 15 vR im K — 17 kni — 23 neue vR im F und K 24 nach einer Minute abg im F.

----A

1;

Feste Platten. Bügel verschoben bis 8 cm.

25 kni — vR im K — 27 R im F — 28—34 kni — 34 Bisse im K — 35 Bisse im H 36 R 14-f-38 cm. im F 37 R im II — 39 abg.

25 kni — vR im F — 28 kni 29 Bisse im if 31 abg.

Feste Platten. Wie ad 8, im Abstande

Wie ad 8, im Abst. 19-f 41 cm. Ein Bügel bei der Anfertigung zerrissen.

Wie ad 14 im Abst. im Kn und H — 17 weitere 24 cm. Längseisen ver-R im Rn — 20 kni stark — schoben. Schale auf 24 grosse R im F 27 kni stark einer Seite 1 cm, auf

der anderen 3 cm dick. Feste Platten.

10 vR im K und F — 15 R

28 abg im F.

Tag der

Nr.

tigung

18

Prüfung

Serie

I₃

Höhe

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot

m mm

mm

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

1.50

20 kni — vR im K und kn br — 22 br im Kn weiter — 29 knickt aus in zwei Stellen ausserdem eine vertikale Abscherung.

II

El

Feste Platten.

19

to

I₂

1.0

15 vR im K — 20 weitere Bisse im K — 30 R im H, vR im F — 35 abg.

ST

■    1

S-- Z5 -->)

20

5?

N9

I₂

1.0

21

I3

1.5

10 R im K — 25 weiter R im K — 30 weitere Eisse im K 37 abg.    ___

10 R im F 13 kni — vR im K — 15 R im t — 18 weitere vR im K aus.

Feste Platten.

Wie ad 8, im Abst. 40+65.

Wie ad 11.

20 knickt

</₁==51 cm.

22

I3

1.5

5 vR im F — 10 vR im F — grössere R im F — 13 R im K — 15 weitere R im K und F — 18 hR im H — 19 knickt aus.

Wie ad 11.

Vl =57*5.

23

N5

.2"

I2

1.0

10

24

NS

I₂

1.0

10

25

N5

I3

1.50 10

10 kni — v R im K — 15 R im K und H — 17 vR im F —-

20    R unterhalb des H und oberhalb des Kn — knickt aus.

5 vR im K — 10 weitere R im K — 16 R im H — 17 R im F — 19 knickt aus.

8 kni — R im F — 14 kni — 19 R im K 20 R und Kn —

21    knickt aus.

Wie ad 3. y—17.

Wie bei 3. y=37.

Wie bei 11. y'=22.

26

I3

1.50 10

10 vR und hR im t — 13 kni — R u. F 18 R im H — 21 knickt aus.

Wie bei 3. t/ = 60. Bügel verschoben.

27

I₂

1.0

10

6⁻3 R im K 8'7 kni — R im K u. H — 10 R im F — 10'4 kni — 11T kni — 15 K br 16 still. 17 kni — 18 dtto — 21 R unterhalb des K — 22 br dort — 23 knickt aus.

Deformationen gemessen. Tektureinla-gen im Kund F. Wie bei 3, y—20.

28

I₂

1.0

10

5 kni — vR im K — 10 K — kni — 13 kni — R H — 14 kni 16 dtto — 18 im H — 19 kni 21 still — kni — 23—26 still — 27 kni 28 R in der Ecke oben — kni — 29'4 knickt aus im

Wie bei 3. y=10.

ai

05

03

co

03

CO

CO

CO

CO

ia

co

'-0

CO

CO

CO

Tag der

Anler-

tigung

to

2 Prüfung

CO

Serie

I₃

I₃

I₂

I₂

I₃

ot 13 Hölie

1.5

1.00

1.00

1.50

to

to

cs

to

V³

I3

I2

I2

I*

I*

1.50

1.0

1.0

1.5

1.5

trizität

Abweicnung vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

mm

mm

20

20

20

20

20

20

20

20

20

20

1-25

05

0-75

B .ß im K — 10 zweiter R — 13 kni — 14 R im F — 161 knickt aus.

10 R im F — 12 R im K — 16 knickt aus.

11 kni — 12 dtto, R im K — 13 dtto — 14 still, zweiter R im K — 15 still — 16 kni — 17 still — 19 kni, br im H 20 kni — R etwas unten — 21 hR knickt aus.

10 R im K— 11 kni — 12 — 13 kni — 14 zweiter R im K — kni — 15 still — 16 kni — R im K — 17 nach einer Weile kni

kni — 19 kni stark, br im K — 20 kni — 21 hR im H — 22 kni, R im F — 23 kni, nach einer Weile R unterhalb des H, nach einer Minute knickt aus.

neuer R im K

18

4 R im K — 5 kni, hR im F — 11 Bisse im F — 11 *6 knickt aus unterhalb des hR.

3 R im FL und K — 10 kni stark — hR im Schaft (1) — 11 zweiter Biss (2) 12 knickt aus unten.

5 kni — R im FL — 8 R im K — br — kni — 10 kni (metallener Klang) — 12 kni — 13 kni schwach — 14 kni stark 17—19 kni — 20 knickt aus.

3 kni — 6 kni, R im K — 7 kni — 8 metallener Klang — 9—16 kni geht auseinander — knickt aus.

19 kni — 20 K

K und F uneben — 5 R im — 6 zweiter R im K — ill — 11 R im F — 12-5 R im K — 14 kni schwach, hR — zweiter R — I5'3 knickt aus an der Stelle des 1. Bisses.

6 R im F —

Wie ad 3.

y—Q6 cm.

Wie ad 3. y=47.

Wie ad 3. y=21.

Wie ad 3. y=^20.

Wie ad 11. y,=41.

<5>

.i.-ö

Wie ad 3. y=l8.

Wie ad 11. yt=39.

Wie ad 3. y = 52. Deformation gemessen.

4—6 km 7—10 kni — 10 R verbreitert sich im F — 12 kni stark —

13    R im K, zweiter R im F —

14    hR im der Mitte — knickt aus.

Wie ad 11. y₁₌=63.

Tag der

Anfer

tigung

OO

CD

S⁵ Prüfung

Serie

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

mm mm

20 0-5

2 kni — 10—12 kni kni, hE in der halben Höhe, knickt aus.

15

Wie ad 3. y — 39. Bügel um 1 cm verschoben, Deformation gemessen.

20 0

4—5 kni — 5 E im K — 9 kni

6—8 kni, vE im K im K — dritter geneigter E — 10 kni — 11 vE im F — 12 zweiter E im F — 13 E im Schaft, knickt aus.

--1—1-

Wie ad 3. y=2l.

I*

1.50

20 2

14

1.50

20 1*75

CO

1.0

20 0

1.0

20 1*5

8 kni — 4 kni stark — b E im K — kni — 6—7 kni, vE im F — 8 kni schwach — 9—10 kni — 11 kni schwach — 12 E im F — kni — 13 kni — 14 kni nach einer "Weile schwach — 14*75 knickt aus.

4 kni — 5 kni stark — 6—7 kni vE im K — 8—10 kni — 11 vE im K — kni — 12—15 kni — viele E im K — zehn hE — 15 knickt aus in der Mitte.

3 kni — 5 E im K — kni — 7—9 kni — E im K — 10—11 E im K — 12 E im K und H — kni — 14*5 kni, nach 8 Minuten hE im Kn — kni — Auf 0 t, zurück — 14*3 knickt aus am H.

2 bis 9 kni — 9 nach 1 Minute hR knickt aus.

Wie ad 3. y=19.

Wie ad 3. y—74.

Wie ad 3. y—10. Deformationen gemessen.

Ol

I4

1.50

10 -1

CD

I*

1.50

10 1*5

Ia

1.0

10

^ 1 GO

Ja

1.0

10

3 kni — 6—7 kni — vR im K — 8 kni — 9 kni — zweiter vR im f — 11—13 kni — vR im F — 14 br — R oberhalb des Kn, im Schafte hR — 15 kni, 15*5 knickt aus oben.

1 vR im K — 2—4 kni — hR im K — 5 kni — hR im K — 8 kni — 9 kni stark, im F vR und hR kni — 13 kni, hR im Schafte — knickt aus.

3—12 kni, vR im K — 13 kni, vR im F — 14—17 kni — 17 ü im 5, knickt aus.

3—5 kni — 6 kni stark, hR am Schaft unterhalb d. K — 7 kni, R im H — 8—9 kni — vR im F und im f — Ä an der Ecke, 10—15 kni, 16 knickt aus.

Wie ad 3. y=32. Bügel verschoben um 2 cm. Deformationen gemessen.

Wie ad 3.

y—29 cm.

Wie ad 3. y=36.

10—12

Wie ad 3. y=18.

Wie ad 3. «=20.

Tag der

Anfer

tigung

CO

^2 Prüfung

Serie

Höhe

§ | Exzentrizität

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

mm

I₄

3—7 kni — 7 R in der Ecke des K — 8—9 kni, hü im K — 10 hni, weitere R im K — 11—15 )hni, R im F — 16—18 kni — R unten — 18*7 knickt aus.

Wie ad 11. ^=23.

I4

CT

h-i

Ol

t>0

CO

10

I4

5 kni, R im K — 6 zweiter R im K — 8 dritter vR — 11 weitere R im K — 17 hR im Schafte, 17*7 knickt aus.

3—11 kni — vR im K — 12—15 kni — zweiter R im K — 16—18 R im 11 — 18 9 knickt aus.

2—8 kni — vR im Schafte. 9 vR im K — 13 R im K — 17 vR im H. 20* I knickt aus.

Von 6 angefangen kni — 8 vR im K — 10 dtto — 12 vR im F — 18 R im Kn — 20 Ecke im K reisst. 21 weitere R im F — 22 abg im Kn.

Wie ad 11. ^=58-5.

Wie ad 3. */-23-5.

Wie ad 3. y — 40.

Wie ad 14 im Abstande 18 cm.

01

w-

I4

01

39

R im K bei der Aufstellung — Säule krumm — 2—6 kni — Wieder auf 0 — 10 kni, 11—12 kni — 13 still — 14—16 kni

17—21 kni, R in der Ecke im K — 22'5 R verbreitern sich — auf 0, 22*5 R im H — 25 abg.

kleiner R im K

Z5

K-

Deformationen gemessen.

I«

1.00

CD

m

1.00

I₄

1.5

3 kni — 4—12 kni, vR im K und im f — auf 11 — 13 kni 14—15 kni, 16 still — 17—18 kni — 20 — dann zurück auf 1 — 20 vR im K — 23 zwei schiefe R im F — kni — 24 kni — vR im Schafte, R im Kn — 26 — dann 11 — 26 vR im F. 28 abg.

Von 3 angefangen kni — 6 R in der Ecke — 8 R im K — 17 neuer R im K — 18 schiefer R im Schaft, hR im H. 25 vR im Schaft. 27 R im H — 29 im K (Ecke) br — 31 K br — 32 abg.

5 kni — 6 kni, 10 still, 13 still, 18 R im F — 19 kni, 20 kni, R in der Kn und im K — 22 kni, R im K und F — 23 neuer R im K u. F — 24 dtto schiefer R, Ecke br — kni — 25 abg.

Wie ad 1, im Abstande 12 und 17. Deformation gemessen.

Wie ad 1, im Abstande 17 und 25.

Deformation gemessen. Wie ad 1 im Abstand 14 und 28.

Tag der

Nr.

Anfer

tigung

58

3*

Prüfung

Serie

Höhe

Exzen

trizität

mm

§ I Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

I*

B—9 kni — 10 R im F — 11—16 kni — 17 vH im F — 18 zweiter R im F — 19—20 kni — 21 R im K — 22—28 kni, vR — 29 abg in der Mitte.

Wie ad 8, im Abstande 58 und 53.

59

3^

la

di

60

T-i

61

h“¹-

62

Ib

8—*-

63

i"¹

64

ts9

Ib

0’5—11 kni Stark, 11 vR im F und K — 12 kni — 13 kni leise, 14 kni, neue R im F — 15 R im F — 16—18 kni, R im I — 19—21 kni — 24 abg.

2-5 kni — 6—7 still, 8—10 kni, 10 vR im F — 11 kni — 12 kni sehr leise, 13 schiefer R im K — 14—15 kni — zweiter R im F — 17—18 kni —

19    R in der Ecke, R im F — erweitert sich bis in den Schaft — 20 kni — 22 kni —

23    nach 2 Minuten abg.

6 kni — R im K — 7—10 kni — 12 R im K — 17 R im K u. F — 20 still — 21 starker Knall, R in der Ecke —

24    R im Schafte, abg.

3 kni stark — 7—11 kni — 17 erster R im K — 16 erster R im F — 19—20 kni — 23 R im K — 24 weitere R im H, br — 25‘4 abg.

1—10 kni — 5 R im K — 8 R im K — 12 weiterer R im K — 16 R im F und im Schaft

laute Klänge — plötzlicher Knall — 23 kni — wiederum lauter Klang. 25 abg.

5 kni — 6—23 kni — 14 R im H — 16 R im F u. K —

20    R im K — 22 R über dem Kn — 24 R — 24-2 abg.

Wie ad 1, im Abstande 39 und 34.

Deformation gemessen. Wie ad 1 im Abstande 10 und 17*5.

Wie ad 8, im Abstande 37 und 27.

Deformation gemessen. Wie ad 8 im Abstande 25 und 20.

Wie ad 8, im Abstande 37 und 20 cm.

20 unterbrochene

Deformation gemessen. Wie ad 8 im Abstande 30 und 25.

65

Ib

10

K und l nicht parallel — 2 Knall — hR im

1 kni

Schaft — 3 kni — stark, vR im K — 4 kni stark — 5 plötzlicher starker Knall — 0—6 kni — schiefer R im K — 7 kni — 9 R im K — 11 R im F — kni fortwährend — 16 viele R im Schaft — Anfang der Zerstörung — 19'8 knickt aus.

Wie ad 11. Vl= 19.

66

Ib

r—I

10

Von 2 angefangen kni — 5 vR im K — 10 schiefer R im 17 dtto im f — 19 R im H — 21 *4 knickt aus.

Wie ad 3. y=19.

Tag der

Nr.

tigung

67

5= Prüfung

Serie

Ib

Höhe

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Brucli

m mm mm

1.0

10 0

68

Ib

1.0

10

Von 2 angefangen kni — 16 R im F — 17 R im K\ 8 knickt aus im H.

Beim Aufstellen F beschädigt — von 3 angef. kni — 3 R im F — 8 R im K — 10 still — 11 vR im K — 12 i? im K 13 still — 14 still - 15 R im Schaft kni — 16'4 knickt aus.

Wie ad 3. y—21.

Wie ad 3. y—20.

69

Ib

1.0

20 0

70

Ib

1.0

20 0

Von 3 angef. kni — 6 R im K — 8 br im H — R im K — 9 R im F — 12'8 knickt aus.

Von 2 angef. kni — 5 hR im K — 9’5 still — 12*5 br unterhalb des H, hR im Schafte — 12*6 knickt aus.

Wie ad 3. y=20.

Wie ad 3. y=2h'h.

71

to

Ib

1.0

20 0

3-5 kni — 6*5 R im F — 7*5 kni leise — 8 kni — andere Läute — 10-5 viele R im F — 12-2 R im Schafte - 12-6 R im Kn — 13*2 knickt aus.

Wie ad 3. y—16.

72

Ib

1.0

20 2

3 kni — 4 kni — 45 still — 5 leise Läute — 5*5—6 dtto — 7 kni — 8 still, 8*5 kni, 9 still, 9*5—10-5 kni — 11 kni sehr leise, 11-5 schiefer R im K — Läute — 12 dtto — 12-5 kni im Schafte — I2'6 knickt aus.

Wie ad 3. y = Yl.

78

CS

Ic

1.0

20

2 hR im Schaft — 3 still, 3'5 kni, 4—45 dtto, 5 G, 5-5 klingt — 6—7*5 kni — 8 G, 8-5 Kl, 9 still, 9-5 kni — vR im Schaft, 10 kni, 10‘5—11 kni, 12 kni stark, R 12'5 knickt aus.

Wie ad 3. */=27-5.

74

1.0

20

Bei der Aufstellung R im K — 2 still — 2’5—7’5 kni — 4’5 kni — 5 kni stark, 5*5—6 kni — Kl — 6*5 kni — 7 still, 7'5—8 kni — Kn — 8*5—8 kni, 9-5 K starke Läute — 10—11 dtto — 11 hR im Schaft — 11 '5 kni — zweiter hR — 12 starker Kl — 125 dtto, knickt aus.

Wie ad 3. «,=18.

75

Ic

1.0

10

Bei der Aufstellung R im K - 1—5 kni — 5 Rim K — 6—7 kni — 8 G — 8-5 still — 9—9-5 G — 10 still — 10-5 G — 11 still — 11-5 G — 12 still

12- 5 Kl, R im K — 13 G —

13- 5 dtto kni — 14 kni — Kl

14    G, R in d. Ecke — br —

15    knickt aus.

Wie ad 3. y—26.

Nr.

76

77

78

79

80

81

82

83

Tag der

Anfer

tigung

to

3=

to

N9

3S

Prüfung

SrS

Serie

Ic

Ic

Ic

Ir

Ic

Ic

Ic

Ic

b § Höhe

T—

T—

=>

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

mm mm

10 0

20 0

20 0

10 0-2

10 0

0 1-2

0    1-4

1—8 kni — 8 R im F, 9 G und kni — 10 G u. Klänge — 11 G — 12 G und Klänge — 13—14 dtto, R im F und H, br — 14*5 G, K, kni, knickt aus.

2—5 kni — 5 hR im Schafte (*7=80), B im K - 5-5 G -kni, drei weitere hR — 6—7 kni, R erweitern sich — 7'5 kni — 8 kni stark — 8‘5—9 kni — Kl und G — 9-5—11-5 dtto — 12 Cr — 12-5 kni stark 12 kni sehr stark — 13*5 G, 14 dtto, neuer hR in Schaft, 14'5 dtto, 15 kni — I5‘5 knickt aus.

2- 8-5 kni — 8-5 Kl — 9-9-5 kni und Kl — 10—11-5 Kl — kleiner R an der Ecke — 12 kni — 12-5 Kl — vR im F — l3⁻7 Kl, plötzlich knickt aus.

3— 5 kni — 5 hR im Schaft, 5-5 kni stark, 1 R von vorne nach links 6—7*5 kni, 8 still. 8"5—9 kni — G und Kl — 9-5 dtto — 10 kni — 10-5 G und Kl — 13 Kl — 13-5 kni — 16 kni — 16-5 leiser Kl — 17 still, 17⁻5 kni — 18 knickt aus.

1— 10-5 kni — R im F — 11-11-5 G — 12—13-5 kni -14 Cr — 14-5 still — 15 dtto 15*5 plötzlich knickt aus.

1 kni — 2 kni, R im K — 3 kni — zweiter R im K — 4—9 kni — R in d. Ecke im K — 10 G — 11—12 kni — 13 Kl und kni — 14—15 dtto — 16 kni — Rim F — 16⁻2 R, abg.

2— 13 kni — 13 G — 14 kni, Kl — 15 dtto — R im F — 16 still — 17 G und Kl, Kn, R im K — 18 R im F, kni — 19 G — 20 kni — und Kl -hR unterhalb des H, vR — 22 R in der Mitte, abg.

1—4 kni — R im K — 5— kni, R in d. Ecke im Är — kni, K, br — 9—11 kni — dritter R im K — 12-13 kni, K, br — 14—16 kni — R im F — 17 hR im Schaft — 18 kni — 19 Kl — 20 kni — 21 kni, Kl, G — 22 G und Kl — 23 dtto, 24 dtto, R im Schaft, 24 2 abg.

Wie ad 3. y=27.

Wie ad 11. ^,=51. Ausserdem 4 horizontale Bisse von yx— 30 bis y—60.

Wie ad 11.?/! =41-5.

Wie ad 3. y—39.

Wie ad 11. t/,=*25.

Wie ad 19 im Abstand von oben 21 und 14, von unten 63 und 62.

Wie ad 8 im Abstande 51 und 31.

Tag der

Anfer

tigung

CO

NS

^5 Prüfung

Serie

Ic

*o § Höhe

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuches

§ g

CD

c~a

ojC

mm

1*2

2—7 kni

CO

CI

sr-

Id

0-3

8 G — 9—10 kni — R im K — 11—14 G — R im F — 15 still — 16 kni, 17—18 still — 19 kni — 20 Kn und G — 21 still — 22 kni — R im F — 23 Kl — 24 kni — R in d. Ecke, unterhalb des H abg.

1 kni — 2 kni stark — 3—12 kni, G — 13 kni — R im K — 14 kni — 15 kni, G — 16 kni, 17 R im K — 18 kni — R im K — 19 kni — 20 G, R im K — 20 Cr, 21 kni, Kl — 22 dtto, 23 dtto — R im H — 24 kni, G, R im H — 25 Kl — 26 kni — 27 kni — abg, äussere Schale fällt ah.

"S

rC o oä t>

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SS-

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^4 T—I

■!«h-

Hl

r<r-36-+*t

CD

00

NS

Id

e-

00

Id

0-6

5 ff - 6 still —7 G — vR im K — 9 Kna — zweiter vR im K — 10 neuer R im K — 11 R vergrossem sich — 13 neue R im K — 15 G — 16 still — 17 kni — R erweitern sich — 17 neuer vR im K u. im F — 19—20 kni — 21 kni, scharfer Kn — 22 Kl — kni, 23 kni, 24 T br im H — 25 abg.

Von 0T kn —

3 weitere R —

4—9 kni — sehr. 12 kni — R im Schafte 13 kni, G — 14 Kl, 15 kni — 18 R im K — br — 18*4 abg.

Deformation gemessen. Wie ad 8 im Abstande 10 und 36.

CI co

R im H — R im H —

00

NS

Id

1-9

Ci

CO

00

Id

0-5

F beschädigt, Säule krumm. Von 1 angefangen kni — 7 Cr,

8    kni u. R unterhalb d. H —

9    starker Kna, R im K, Kl —

10    kni stark, G, 11 Kl km — 12 dtto — 13 dtto — starker Kl — 14 br unterhalb des H, 15 Kl, IG kni stark, 16*6 abg.

2—6 kni — kni — 8 kni,

R im F — 11

Wie im 8, im Abstande 10 und 29.

R im F — 7

—    9—10 kni,

—    12—14 kni, .ß im üf — 15 C? — 16 if! im Schaft — 16*5 vR vom F — Längseisen verschoben, Fuss zertrümmert.

cd Cd b

Id

0-2

2 km stark — 3—8 kni — 8 Kl — R im K — 9 kni — G 10—12 kni, G, R im K, 13 Kl, kni, G, 14—16 dtto, 17 R in d. Ecke unterhalb d. H — hR im Schafte — 17*6 plötzlich knickt aus.

Tag der

Anfer

tigung

cd

3=

-J* Prüfung

Serie

Id

o I § Höhe

Exzen

trizität

mm

Abweichung vom Lot

mm

1-9

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

0'4 hR im Schafte, ein R an der Hälfte des Umfanges der Säule — 1 R im K, 2—3 kni — 4 kni — G, zweiter h Rundriss, scheint auszuknicken senkrecht zu der Walze, 5—10 kni — 10 br in d. Ecke 11 kni — 12 Kl — 13 kni -14 detto — neuer hR 15 häufige Kl, 16 dtto, 16'2 knickt aus.

je--*

CD

to

Id

h-*

0-4

2—4 kni — 4 jB im K — 5 dtto — 6 dtto, (? — 7 dt — 8—9 dtto —

10 kni — br im K, kni, C? — 12 fcni —

14 dtto und Kl — dtto — 17 Bruch im H — dtto — 19 kni stark, nach 3 Minuten knickt aus.

im

oo I

Wie ad 3. y=22.

CD

00

3^

3^

Id

20

0-7

2—6 kni — 6 R im K, zwei vH im Schafte — 7 neuer hR 8 kni — R im K — 10 kni u. Kl, K im K — 11 kni stark, 12 kni — R aus.

Wie ad 3. t/=13.

12*65 knickt

CD

Sr-

3^

Id

20

0-8

0*8—4 kni — R im K — 5 kni, zwei hR durch die Ecke, 6 kni, R — 7 kni, R im K — 8 kni, drei neue hR — 9 kni, Kl — neuer R — 9*5 G, kni, neuer hR — 10 kni, vR im K, 10*5 kni, br im H — 11 kni — G — 11 -5 starker Kl, knickt aus.

Wie ad 3. y=10.

CO

Or

3=

Id

20

0-3

Von 1 angef. kni — 1*3 hR im Schafte — 2 zweiter R, erster R ringsum — 3 dritter R — 6 kni leise — 7 vierter R — 8 br im H — 10 oberer R verbreitert sich 13 vR im K — 14*6 knickt aus im H.

Wie ad 3. y=U.

CO

Ci

3-

Id

20

0-4

Von 1 angef. kni — 2 R im K — 3 dtto — 6 K, br — 8 hR im Schaft — 10 zweiter hR — br unter dem H — 13 R werden grösser, Ecke fällt ab, Kl — 14*5 hR im Schaft in d. Mitte — 15 knickt aus im H — Kn fortwährend.

Wie ad 3. y=10.

CD

VI,

T—

0-2

16 R im K — später im F, 18 R im H — 22’2 vR im K, 25 kni, 25'2 br, abg, Drat gebrochen.

Tag der

Nr.

tigung

97 A

JS Prüfung

Serie

Via

Höhe

Exzen

trizität

m mm

1.0 ¹ 0

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuchs

Anmerkung und Skizze beim Bruch

mm

98A

Via

1.0

0.1

3—5 kni — 22 B im F — 24—28 kni stark — 24 B im F — 24 dtto stark unterbrochener Kn — 32 dtto — 24 neuer B im K — 3G br — 39 viele B im H und unter dem Kn — 396. Abscherung beginnt oben — unten abg.

1—2 kni — 3 kni leise 5, 10, 15 kni — 20 kni, 11 im K, 25 kni — 30 kni stark, li im F — 35 stark, viele K im H,

37 abg.

Wie ad 14. yi—3G.

Deformation gemessen. Wie ad 19. 2/=25, 2/j=ll. Umschnürung verschoben.

98

VI,

1.0

99

Jr¹

i.o ! o

2.0

10—15 kni — 10 still — 20 hll im K — still — 22 kni — zweiter li im K — 24 kni — geneigter B im F, weitere li im K — 25 still — 26 kni — hB im H — 26*4 ab.

Wie ad 19.

y—22, tjy=10.

100

Ir¹

1.0 0

0-5

101

<!

i.o ! o

Säule sehr krumm — 5—15 kni — 15 B im F — 20 B im K — 22 kni, B im K — 25 viele B im K — 26 br — 29'4 abg im H.

10—15 kni — 20 B im F -25 kni — 27 br im H — 306 abg im 11.

10—15 kni — 20 vB im 7t, 2‘2 still — 24 dtto — 26 kni, 28 B im K und F — 30 br im H — 31 br nach einiger Zeit abg.

Wie ad 19.

y—26, yy =10.

Wie ad 19.

V=24, yx= 10.

Wie ad 19.

2/—23, ljy= 10.

102

i.o o

10—25 kni — 25 B im F — Anzeichen von Abscherung 37 6 abg im H.

Wie ad 19.

y=25, ?/j —10.

103

1.5    0

IC

7—15 kni — 18 B im F — 28 B im F —

20—26 kni 30 B im K — 30 Anzeichen von Abscherung, 37 Abscherung beginnt im 77, dann erfolgt sie plötzlich in d. Mitte.

Wie ad 8, im Abstande 32 und 58.

104

h—T

1.5    0

ip

5 kni stark — 25 B im F, 28 zweiter B — 35 weiterer

B — 37-6 abg.

Wie ad 8, im Abstande 65 und 113.

105

■■

Sr~

<1

i.o i io

106

1.0

10

10 kni — 24 B im K — 28 knickt plötzlich aus.

20 B im K — 23 B im K und F — 25 knickt aus im TZ.

Wie ad 3. y=21.

Wie ad 3. y=21.

107

1.5

10

4—18 kni — 18 B im K — 20 kni — B im K und F — 22 kni — 24 still — 26 B im Schafte unterhalb d. H — 27'2 knickt aus.

Wie ad 3. y—20.

Nr.

108

109

110

111

112

113

114

115

116

117

118

119

Tag der

Anfer

tigung

I <M I CD ■ «

Prüfung

s=

Serie

VI₃

VI,

Vit

VI₃

VI₃

Vit

VI,

VI₃

VI₃

VI,

VI,

VI₃

Höhe

bi IS

§ Exzen-

trizität

Abweichung

vom Lot

Beschreibung des Versuchs

Anmerkung und Skizze beim Bruch

mm

IC

5—21 hni — 24 still R im F — 26 länglicher R von unten angefangen — 27 unten ausgeknickt.

20 R im K — 22 hni leise, 24 dtto — 27 R im K — 29 hni deutlich — 30 R im F — 31 Anzeichen der Ausknickung im H — 31 4 knickt aus.

10 hni — 20 hni — R im K — 28 R im H — 29 br — 30'4 knickt aus.

Wie ad 11. yx —22.

Wie ad 3. y—1B.

Wie ad 3. y—20.

rH

bi i bi

I—*

bi

bi

i-¹

Bl

O    ! O

tH    I rH

IC

IC

IC

O: 9

IC

IO

16-18 hni — 20 R im K — 24 hni stark — 26’ I knickt aus.

5—20 hni - 20 R im K — 23 R im H — 24 hni stark — 24‘8 knickt aus.

8-—15 hni — 20 R im F — 22 hni stark — R im K — 23 hni aus.

br im R — 24 knickt

5 hni — 10 hni stark — 15 dtto — R im K — 17 hni — 19 hni sehr. — 20 R im K — 21 R im F — 22 hni — br im H — 23 einige hR unterhalb des H — 24 hni — 24’6 knickt aus.

4—8 hni — 10 hni leise — 12 lcni — 15 still — 17 hni — 24'6 knickt aus.

2—6 hni — 8 hni stark — 10 R im K — 12 hni — 14 hni stark — 16—18 hni — 20 R im K — 22 dtto — 22 dtto hni, Kl — Anzeichen der Ausknickung im H — 22 8 knickt aus.

hni von 3 angefangen — 15 R im K — weiter R — 20 R im F — 22 Kl — 226 knickt aus.

3—16 hni - 18-20 still — 22 drei hR im Schafte, vierter R — knickt aus.

hni von 3 angefangen — 10 hni stark — 12 hni fortwährend — 19*4 ausgeknickt.

hni von 3 angef., 8—9 still, 10 hni — 12 R im K — 18 R im F und K — 20 R im H u. hR in der Mitte d. Säule — vier hR knickt aus, K fällt auseinander.

Wie ad 3. y=21.

Wie ad 3. y—21.

Wie ad 3. y=20.

Wie ad 3. y—13.

Wie ad 3. y=18.

Wie ad 3. y=20.

Wie ad 3. y=15.

Wie ad 3. y=19.

Wie ad 3. y=17.

Nr.

Tag der

Anfer-

SdD

Ö

Prüfung

Serie

§ Höhe

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuchs

Anmerkung und Skizze beim Bruch

mm mm

121    %    ¹³/₄ VI₂ 1.0    20 0-6

5—15 kni — 15 R im K — 20 zweiter R — 22 hR im Schafte — 22 4 knickt aus.

Wie ad 3. «,=18.

122 % i3/t vi, i.o 20 0-2

5 kni — 11 R im K — 15 dtto — 18 dtto — 20 hR unterhalb der H — 22 kni — 224 knickt aus im H — K geht auseinander.

Wie ad 3. *,=10.

123    % i*/t VI₄ 1.5    20    0

kni von 3'5 angef. — 18—20 still — 21 hR über den F — 22 nach einer Weile sechs u. zwanzig hR, knickt aus.

Wie ad 3. «,=79.

124    3/₃    u/₄ VI₄ 1.5    20 0-3

5 kni schwach — 10—15 kni, 18 sechs hR im F — 19 neue hR — 20'2 vierzehn hR — 21 achtzehn hR — 22 knickt aus, neuenzehn hR.

Wie ad 3. y—48.

125    */,    «/₄ VI, 1.0    20 0-2

kni von 5 angef. — 20 sieben horizontale R, 21 4 knickt aus.

Wie ad 3. «,=17.

126    73 ib/₄ VIj 1.0    20 0-1

kni von 5 angef. — 22 zwei hR am Schafte — 22 6 dritter R — knickt aus.

Wie ad 3. «,=13.

127

kni von 5 angef. — 20 vR im Schafte — 21 zwei hR im F — nach zwei Minuten einundzwanzig hR, später noch drei R — knickt aus.

Wie ad 11. «,t=20.

128

b«

IO

kni von 5 angef. — 15 R im K — 20 R im H und zwei hR im Schafte — nach einer Weile dritter hR aus oben.

Wie ad 3. «,=16.

knickt

129    «/,    «/₄ VI, 1.0    10    0

5-15 still -

O \    t

20 R im K — 25 R im F — br im H — 27’4 knickt aus.

Wie ad 3. «,=18.

¹

hullie.

²

Bisse im K und F — 6 Ohne Tektureinlage. erweitern sich im K — 7, 8, Wie ad 3. «/=15.

9    kni — Bisse erweitern sich

10    dtto — 11 br — R im H —

³

11,12 kni 22 br — 24, 26 kni — neue Bisse im K und F 27 knickt aus oben.

130    7, is/t yi₂ i.o 10    0

kni von 2 angef. — 18 Kl, 20 R im K — 23 R im F — 24 R im H — 27 knickt aus.

Wie ad 3. «,=17.

CO

T“H

rH

kni von 10 angef. — 28 Anzeichen vom Bruch im H — 28‘2 knickt aus.

Wie ad 3. y=18.

bi

15 R im K — 22 kni — 26 Kl, Anzeichen von Bruch im H — 27 R im K, knickt aus.

Wie ad 3. *,=17.

CO

aT~~

r—

kni von 4 angef. — 25 vR im F — 28 R im F — 30 Anzeichen von Br. unten und oben 32 fünf hR am Schafte, knickt aus.

Wie ad 11. y₁₌25.

Nr.

134

135

136

137

138

139

140

141

142

143

Tag der

Anfer

tigung

Prüfung

Serie

VI₂

VI₄

VI₄

VI₂

r—

o I § Höhe

h-*

wl

!_l § Exzen-° § trizität

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuchs

Anmerkung und Skizze beim Bruch

mm

0-4

0-8

hni von 3 angef. — 20 vR im K — 24 Kl — 28 starker Kl — B im K und F — 30 Anzeichen von Bruch im H, drei hR im Schafte, weitere fünf R, knickt aus.

hni von 4 angef. — 15 R im K — 18 R im H — 20 Anzeichen von Bruch im H — 21 Kl — zwei hR im Schafte, 22'6 knickt aus.

hni von 4 angef. — 15 R im K — 19 Anzeichen von Bruch im H — I9'8 knickt aus.

Wie ad 3. y—28.

Wie ad 3. y—18.

Wie ad 3. y—16.

Sr~

Sr²

co

to

VI₂

VI₄

VI₄

vH

T—

cn

c*

14

1*0

1-6

0-2

hni von 4 angef. — 25 R im F — 30 R im K — dann zweiter 33 Anzeichen von Bruch im H — 35 Kl — 36 Anzeichen von Bruch unten, 36 Abscherung fängt unten an, oben abg.

hni von 3 angef. — 25 R im K — 30 R im K und F - 32 Kl — Anzeichen von Bruch im Kn und H — 34 sehr laute Kl — 35 dtto — 35’6 abg oben.

hni von 4 angef. — 25 Kl: R im F — 32 sehr starke Kl. 34 R im K — 35 R im F — 36 R im K — 39 br im Kn und H — 41 abg.

hni von 4 angef. — 30 R im F und K — 38 R im K — 41 dtto, br im H — 42 starker

Kl — 42-2 abg.

Wie ad 19. y=25.

Wie ad 19. y—20.

Wie ad 19. y=22.

Wie ad 19. y=21.

7-

5r~

VI₂

VI₂

rH

VI₄

Cl

1-7

6—12 hni — 22 vR im K — 26 zweiter vR im K — 32 dritter R im K dann R im F — 34 hni — 36 G — R im K verlängert sich — 37 hni stark, später br im H — 38 hni — zweiter R im H — br — 39 vR im Schaft — 40 abg.

hni von 3 angef. — 20 R im K — 25 dtto — 28 Kl — 30 viele R im K — 30—35 starke Kl, Anzeichen von Bruch im H — 36 Kl — 36-2 abg.

0-3 hni — 12 R im K — 25 R im F —- 30 Anzeichen von Bruch im H — 33 br — 33'6 abg.

Deformation gemessen. Wie ad 8 im Abstande 10 und 26.

Wie ad 8, im Abstande von 10 u. 28.

Nr.

144

145

146

147

148

149

150

151

152

Tag der

Anfer

tigung

Prüfung

Serie

g Höhe

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuchs

Anmerkung und Skizze beim Bruch

mm mm

<j

bi

tp

IC

5—20 kni — 20 starke Kl, 28 II im F — 32 Ä im F -33 br im H — 34'8 abg.

kni von 3 angef. — 20 R im K — 25 dtto — 32 hü im im H — R im F, Anzeichen von Bruch im H — 36 starker Kl — 40 R im F, 406 abg.

kni von 4 angef. — 25 R im K und F — 28 R im K — 32 dtto — 34 R im U und Kn, vertik. und geneigt — 38 viele R im F, 40 R im F, 40 2 abg.

Wie ad 8, im Abstande von 10 u. 32.

Wie ad 8, im Abstande von 10 u. 30.

Wie ad 8, im Abstande von 10 u. 25.

bi

tc

kni von 5 angef. — 15 Kl, 30 R im K — 43 R im F — 47 Spuren vom Abscherung im Kn — zuletzt abg in d. Mitte

488.

Wie ad 8, im Abstande von 55 u. 70.

hH

Jr¹

et"¹

T—-I

bt

tH

bi

LO

IC

tH

■-A

cp

cp

kni von 5 angefangen, von 15 an Kl je Paar Sekunden, während weiterer Belastung 20 R im I — 40 Spuren vom Abscherung im H — 42 R im F — 46'2 abg.

kni von 4 angef. — von 15 an Kl — 25 R im K — 30 dtto

Schaft vom Kn aus, 30 deutlicher Anfang der Abscherung unten — F liegt nicht gut an — 37'8 abg — F geht auseinander.

kni von 7 angef. — 15 R im K — 20 dtto — 25 Kl — R im K — 30 R im F und K — 38 R im Schafte unterhalb des H, auch im Kn — 40'8 abg oben.

kni von 3 angef. — 30 R im K — 35 R im F — 38 R im K — 46 Kl — 48 dtto — 50 R im Kn in d. Ecke — Anfänge d. Abscherung im II — die Hälfte fällt ab, infolge d. Biegung der Bundeisen abg.

Wie ad 8, im Abstande von 12 u. 35.

R im F — vR am

Wie ad 8, im Abstande von 10 u. 32.

Wie ad 8, im Abstande von 10 u. 30.

kni von 4 angef. — 15 R im K — 20 dtto, von 40 an Kl, 424 abg im H — die Hälfte fällt ab.

Wie ad 8, im Abstande von 10 u. 30.

Von 5 angef. (7 — 24 kni, 30 R im F — 32 R im K — 37 vR im Schaft unten — 40‘3 knickt aus — F zertrümmert.

Tag der

Anfer

tigung

Prüfung

Serie

§ J Höhe

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

154

³% 1 ‘Vs

IIIj

1.0

10

0-6

kni von 4 angef. — 25 R im K — BO R im F — 35 R im H — 38 knickt aus.

Wie ad 3. y —14.

155

‘7s

I1I₃

1.5

10

OT

kni von 5 angef. — 30 R im F — 35 R im K, br im H, 36 br im Kn — 38‘8 knickt aus.

Wie ad 3. y—18.

156

»I»

7s

III₃

1.5

10

OT

kni von 5 angef. — 30 R im F — 39 br im F — 41 br im II — 41 *4 knickt aus.

Wie ad 11. yj =14.

157

V*

7s

IIIj

1.0

10

kni von 3 angef. — 20 vR im K — 30 R im F — 38 br im H — 42 Anfänge der Abscherung, knickt aus im F.

Wie ad 11. y, =10.

S. 2.

158

74

75

llll

1.0

10

kni von 7 angef. — 25 R im F — 30 R im K — 40 br im II — 43’4 knickt aus.

Wie ad 3. y=18.

S. 1.

159

74

7s

III₃

1.5

10

kni von 5 angef. — 20 R im F—32R im K — 374 F geht auseinander.

S. 2.

160

74

n/₅

III3

1.5

10

kni von 5 angefangen — 20 Ä im K - 25 R im F — 33 dtto, 37’6 knickt aus in der Mitte.

Wie ad 11. y,=61.

S. 1.

161

74

‘7s

IIIl

1.0

20

162

74

‘7s

IIIl

1.0

20

0-2

23 R im K — 25 R im F, 32 kni stark R im 11 — 32’3 knickt aus (kni von 3 angefangen).

kni von 3 angefangen — 25 R im F — 34 Kl — R im F — 35 R im R und F, knickt aus.

Wie ad 3.    17.

S. 2.

Wie ad 3. y=14.

S. 1.

163

74

75

III3

1.5

20

kni von 4 angef. — 20 R im K — 272 knickt aus.

Wie ad 3. y—17.

S. 1.

164

74

75

III3

1.5

20

0-2

10 kni — 20 R im K — 26 R im H — 27 knickt aus.

165

74

75

IIIl

1.0

20

kni von 3 angef. — 7 R im K — 28 R im F — 30 R im H — 33'4 knickt aus.

Wie ad 3. y = 17. S. 2. .

~' Wie ad 3. y=16.

166

74

"/5

Uli

1.0

20

20 leiser Knall, R im F — 22 R im K — 26 Kl — 27 Anfang der Knickung unten — 30 R im — 35 knickt aus.

Wie ad 11. yx—lh.

167

74

75

III3

1.5

20

0-2

29-8

19 kni, R im F knickt aus, Bügel verschoben, Entfernung 4 und 10.

Wie ad 3. y= 45.

S. 2.

168

74

²7s

III3

1.5

20

0-3

kni von 5 angef. — 22 R im K — 29 Kl — 30 knickt aus.

Wie ad 3. y=34.

S. 1.

kni von 3 angef. — 18 R im F — 25 R im K — 30 R im F — 34'6 abg, F geht auseinander.

S. 2.

Nr.

170

171

172

173

174

175

176

177

178

179

180

181

182

Tag der

Anfer

tigung

Prüfung

Serie

Höhe

Exzen

trizität

Abweichung I -vom Lot I

OMI

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

\ 2,A m₂

“A ²³A in*

²A 2I/. ni₂

*A 2t/₅ ni₂

74 ²⁷A

0T

kni von 5 angef. — 10 R im F — 17 R im K — 28 R im F — 30 dtto — Anfang der Knickung im H — 33'4 knickt aus, F geht auseinander.

Wie ad 11. i/₁=ll.

S. 1.

bt

0-3

0-6

0-6

kni leise von 7 angef. — 16 kni stark — 20 R im F — 25 R im K — 28 achtzehn R am Schaft — 292 knickt aus.

kni von 8 angef. — 20 R im K — 26 R im F — 30 starker Knall, Kl — 31 knickt aus.

kni von 3 angef. — 28 R im F — 32 R im K - 33 Kl -34 hR — 35'5 knickt aus.

Wie ad 3. y=2Q.

S. 2.

Wie ad 3. y=89.

S. 1.

Wie ad 3. y=23.

S. 2.

1.0 ; 20

kni von 4 angef. — 20 R im H br — 30 R im K — 325 knickt aus.

Wie ad 3. y=ll.

S. 1.

III*

in,

HI₂

⁶A *•/. in*

74 ³% m*

74 "/» in*

üt

iß

Dl

lß

Ol

0-3

lind

2-6

0-4

OT

0-4

34 vR im F und K — 38 R werden grösser und länger, 42—49 kni — 50⁻4 weitere R im F — 52‘4 R in d. Kn — kni — 53 R in der Mitte — 54 R im Kn im F.

Deformation gemessen. Wie ad 14.

*/i=17.

55’2 abg

35 R im F — 40 R im K, 585 abg im F.

kni von 2 angef. — 18 R im K — 31 R im F — 36 R im H — 38 vR im Schaft oben, 39 mehrere hR — 394 knickt aus.

kni von 2 ang. — 15 R im K — 36 br im H — 38 vR im Schaft vom H an 38 4 knickt aus.

kni von 3 ang. — 35 R im K — 38 R im F — 42 R im H — 42‘6 knickt aus.

kni von 3 ang. — 30 R im K — 34 R im I — 44 knickt plötzlich in d. Mitte aus.

kni von 3 ang. — 15 R im K — 22 R im F — 33 Kl — 36 R im F u. H — 40 knickt aus.

kni von 3 ang. — 10 R im K — 20 dtto - 25 R im F — 30 7i’ im H - 34 Kl — 38-4 knickt aus.

kni von 5 ang. — 15 R im K — 25 R im H — 37’9 knickt aus.

Wie ad 14. y₁₌18.

Wie ad 3. m==22.

S. 2.

Wie ad 3. y—23.

S. 1.

Wie ad 11. y^—lb.

S. 2.

Wie ad 3. S. 1.

Wie ad 11. y/t= 31.

S. 1.

Wie ad 11. ^,=44.

S. 2.

S. 2.

Nr.

184

185

186

187

188

189

190

191

192

193

194

195

Tag der

Anfer

tigung

NS

ns

NS

TI

:

NS

03

NS

03

Prüfung

5r~

3r~

oT~

Serie

S Höhe

Exzen-§ I trizität

Abweichung vom Lot

qcj CO t—I

00

Beschreibung des Versuchs

kni von 10 an gef. — R in der Ecke im K — br — 20 R in der Kn — 35 knickt aus im Kn.

kni von 2 angef. — 5 vR im K in d. Ecke — 20 zweiter R im K — 25 R im F — 30 R im K — 35 R im F — 45 Kl — 49-4 abg.

Anmerkung und Skizze beim Bruch

Wie ad 11. f/j—10.

S. 1.

Wie ad 54. y = 20.

hH

-tr»

! IC

10

kni von 2 ang. — 35 R im F— 45 dtto Klänge — 51 Anfänge der Abscherung 51'6 abg.

28 R im F - 32 R im K, 36 Anfänge der Abscherung im H — 38 hR im F — 39 knickt aus im H.

Wie ad 8 im Abstande 13 und 25.

Wie ad 3. y—13.

III₄ 1.5 I 20

I₂ , 1.0 0

I₂ 1.0    0

iii₂ ! 1.0 0

III₄ 1.5    0

III₄ 1.5    0

I₂

1.0 0

10

cpq

•T—i O

j 00 CO

I t—i C\1

CQ D-t-H Ö

ob o

CJ o

kni von 5 ang. — 15 R im K — 20 Anfänge d. Abscherung im H — 22 R im K — 32’3 knickt aus.

kni von 3 ang. — 15 viele R im IC — 30 R im F — 50 abg.

8 R im K — 21 R in der Ecke — 48 br im H — R — 48 plötzlich abg unten.

12 vR im K — 20 weitere vR im — 25 Anfänge d. Abscherung im R — 36 br — 36'4 abg in d. Kn.

10 R im K — 15 zweiter R — 18 weitere R — 20 Anf. d. Abscherung im H — 24 R im F — 51⁻6 abg im F — ein Teil des Kopfes fällt ab.

30 vR im K und F — 40 R im K — 52 br im H — 56'7

abg.

10 R im K — 15 viele R im K — 20 Anf. der Abscherung

br im H — 38 R im Schafte unterhalb des H — 51 ‘5 plötzlich abg.

10 viele R im K — 20 Anfänge d. Abscherung im H — 25 R im Schaft — 465 abg unten.

im H — 25 R im F — 30

Wie ad 3. y— 43'5.

Wie ad 14. yx =22.

Wie ad 14. «/. =15.

><

Wie ad 8 im Abstande 10 und 31.

S. 2.

Wie ad 8 im Abstande 60 u. 90. S. 1.

Wie ad 8, im Abstande 56 u. 104. S. 2.

Tag der

Nr.

Anfer

tigung

196

Sr-

3=- Prüfung

Serie

I*

₀    § Höhe

₀    § j Exzen-

3 ' trizität

Abweichung' vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

CI

6 vB im K — 14 zweiter B im K — 16 br im H — B in d. Ecke im F — 20 B im iv, 24 B im F — 28 dtto — 32 viele B im K — 34 vB im Schafte

37 viele B im H — 38'5 dbg.

Deformation gemessen. Wie ad 54. y=25.

35 B im Kn —

197

3?

VIII,

h-*- ,

o o ob tö

6 br B im K — 10 weitere B im K — 15 Anfänge der Abscherung im H, viele B im K — 43'2 K fällt auseinander, im Kn vB und Spuren d. Abscherung. Deutliche Pyramiden im K.

Pyramide 23 cm hoch.

198

SS

3=

VIII,

199

’f

3?

o£|

VIII₃

rH

10 B im K br — 15 weitere B — 37 B im H — 457 K geht auseinander, abg.

Wie ad 54. y—27.

5 viele B im K — 22 B im F — 27 br im H — 44 abg im F.

Wie ad 14. y,=18.

S. 1.

200

13

Ol

3"

3r~

VIII3

ca

201

3?

I₂

r-i

202

3^

o o

t-H

SS 2SiS2

5 viele B im K — 36 B im H — 46 B in d. Kn — 47 abg im Kn, F fällt auseinander.

Wie ad 14. y,=20.

S. 2.

35 B im K — 40 B im F, 46‘8 abg im K.

7 B im K, im H und im F - 15 B im H - 21 Anf. der Absch. im H — 42'2 abg im K.

Wie ad 54. y=22.

S. 1.

Wie ad 54. y=16.

S. 4.

203

3-

VIII,

O cp

tH O

35 B im K — 40 zweiter B im K — 43 B im F — 49

Wie ad 8, im Abstande 10 u. 30. S. 1.

204

3^

3=

VIII,

I CO

i 6 ö

abg.

205

CO

3-

VIII3

lO

j cp p

I Ö TH

10 vB und hB im K — 15 viele B im K und im FL — 35 B in d. Kn br — 40 vB im Schafte unten, vB im H — 44 vB in d. Mitte des Säule, 44⁻6 abg.

Wie ad 14. y,—15.

10 B im K — 15 viele B im K — 23 B im II — 40 B im F — 45 br B in d. Kn — 50 F geht auseinander abg.

Wie ad 14. y,=23.

206

3^

Sr?

VIII3

10

(M CO Öl TH

Säule sehr krumm — 24 B im K — 43 B im FL br — 48⁻2 plötzlich abg in d. Mitte.

48

Wie ad 8, im Abstande 43 und 58.

207

3?

IZ>

¹⁻¹

208

S⁵?

[>    00 CD ' ^

00 öö ö

9 vB im K - 26 B im Fi, 38 plötzlich dbg in d. Mitte.

6 viele B im K — 19 Fi im — 34 B im H — 48*2 abg.

21 B im K — 25 B im F, 35 B im Kn aus.

35'8 knickt

Wie ad 8, im Abstande 60 und 26.

Wie ad 185. y—26.

Nr.

210

211

212

213

214

215

216

217

218

219

220

221

222

223

224

225

Tag der

Anfer

tigung

Vs Prüfung

5r=

<5?

Serie y

VIII,

VIIJ₃

VIII₃

1.0

1.0

1.0

1.5

1.5

-J?

Ol

ST'

--5

Ol

5r~

VIII3

VIII3

Ib

VIII

1.5

1.5

1.0

1.0

1.0

5f~

sf?

5r~

VIII,

VIII3

VIII3

1c

Ic

VIII

1.0

1.5

1.5

1.0

1.0

1.0

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot

mm mm

co    co

o    o

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

10 vR im K — 20 viele R im K — R im F — 25 br im H — 30'4 knickt aus.

9 R im K — 14 vR im K — 20 br im K — 25 R im H —

38⁻2 abg.

11 vR im K — 25 R oben 35 weitere R — 39* I abg in d. Kn.

15 vR in A, hR im H — 30 R im F — 35 weitere R, im F — 36'4 knickt aus.

25 vR im K - 34 Ii im F, 36'8 plötzlich knickt aus.

17 hni — 20 vR in F — 35 Anfänge der Abscherung im Kn — 36 dtto im H — 36’4 knickt aus im H.

8 K br — viele R im K — 25 liR im H — 37'9 K zerstört.

12 R im K 31 hR im A— 39‘2 abg.

8 vR im K — 22 dtto — 24 R im H — 25 R im I — 43⁻6 plötzlich abg.

20 hni — 21 vR im K — 35 Anfänge d. Abscherung über dem F — 37⁻2 abg oben.

Wie ad 11. 2/, =17.

Wie ad 54. */=17.

Wie ad 14. yl = 16.

Wie ad 3. t/=32.

Wie ad 11. //,= 65.

Wie ad 3. y - 14.

25 br im H,

31 R im

Wie ad 8, im Abstande 12 und 36.

Wie ad 8, im Abstande 10 und 40.

Wie ad 8, im Abstande 12 und 25.

22 R im K Kn — 35 Anfänge der Abscherung in d. Kn — 36'2 abg.

15 R im K — 26 R im F — 35'6 knickt aus.

7 R im K — 18 viele R im K — 30’2 K zerstört.

Wie ad 14. «/,:=20.

Wie ad 3. y=36.

NS

S~-

CO    CO

o    o

15 R im K — 25 vR im A, 30 Anfänge der Abscherung im H — 30‘9 abg K zerstört.

20 R im K — 26 viele R im K — 35’8 plötzlich abg.

25 vR im K — 298 knickt aus im H.

12 vR im K — 15 viele R im K — 21 br im H — 30’9 knickt aus.

Wie ad 54. y—15.

Wie ad 8, im Abstande 12 und 30.

Wie ad 3. y=16.

Nr.

227

228

229

Tag der

Anfer

tigung

Prüfung

Serie

Höhe

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot

m mm mm

Vb ²²/e VIII₃ 1.5

Vs ²²/e VIII3 1.5

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

20

20

230    'y₅ ²²/₆ Ic 1.0    0

231    ¹²/₅ ²³/₆ VIIIj 1.0    20

232 ¹²/₅ ²³/₆ VIII, 1.0    20

233 ¹³/₅ ²⁴/₆ VIII* 1.5    20 0-2

234 ¹³/₅ ²⁴/₆ VIII* 1.5    20    0

235    »/B ²⁴/₆

I c    1.0

236    ¹³/₅ ²⁴/₆ Ic 1.0

03 O 03 ÖH 03 -rH

25 vR im F — 29-6 R im K — 31⁻6 knickt aus.

20 vR im K — 27 hR im H — 284 knickt aus.

26 vR im K — 35 vR im K — 50 plötzlich abg.

8 br im K — 29 vR im K, 34 R im F — 38 viele Ä im F — 39’5 plötzlich abg.

13 kni — 15’6 vR im K — 18 R im F — 29’4 knickt aus.

2 kni — 9 viele R im K — 27⁻2 knickt aus im H — K zertrümmert.

12 R im F — 26 R im K — 33 siebzehn hR, knickt aus.

15 R im K — 20 R im F — 24 siebzehn hR — 25 knickt plötzlich aus.

Wie ad 8. y=3b.

Wie ad 3. y—12.

Wie ad 8, im Abstande 12 und 35.

Wie ad 8, im Abstande 15 und 46.

Wie ad 3. y=28.

Wie ad 3. y—20.

Wie ad 3. y=30.

Wie ad 3. y=17.

237 ¹⁴/₅ ²⁵/₆ VIII₂ 1.0

cp cp

r—I Ö

15 viele R im K — 24 R im R — 29'9 plötzlich abg.

Säule krumm, bei der Aufstellung R im K — 20 R im H 29-2 abg im H.

15 kni — 20 R im K — 35 R im F — 50 R im H — 57 Anfang d. Abscher, im F — 598 plötzlich abg im H.

Wie ad 54. y=36.

Wie ad 54. y=15.

Wie ad 8, im Abstande 25 und 40.

238    ²% vrn, 1.0

239    i7/₅ ³% VIII4 1.5

■.000 00-3 ^00

20 br im ü — R im K — 52 R im F — 624 abg im F.

27 R im F — 38 R im K — 43 Anfang d. Abscherung im Kn — 47'4 abg im JET, Eisenblech im K verschoben.

Wie ad 14. yl==22.

Wie ad 54. y—25.

240 ¹⁷/₅ 30/6 VII1₄ 1.5

241    ⁴⁷/s 301 ld 1>0

pp cp 03 CO 03 ÖH

242 1% 3<y6 ld

00

243 i»/₈ 3<y₆ VIII₂

h-*

244 3o/e vIIl2

H(M (M CO

HÖ.ÖÖ

15 R im K — 30 R im K und F — 454 abg im H.

38 R im K und F — 406 plötzlich abg.

24 R im F — 40 Anfang d. Abscher, im F — 40⁻8 plötzlich abg.

46 R im K und F — 552 plötzlich abg.

Wie ad 8, im Abstande 10 und 25.

Wie ad 8, im Abstande 10 und 45.

Wie ad 14. y,=40.

Wie ad 8, im Abstande 12 und 14.

bi

Eine Ecke in F vor der Probe abgefallen —30 R im K — 32 R im F — 55 Anfang d. Abscher, im H — 55'2 abg.

22 vR im K — 35 6 drei hR im Schafte, knickt nach einer Weile aus.

Wie ad 8, im Abstande 15 und 44.

Nr.

246

247

248

250

251

252

253

254

255

256

257

258

259

260

261

Tag der

Anfer

tigung

3“ Prüfung

3^

Serie

VIII₄

Id

Id

Höhe

h-*

Exzen

trizität

s ¹³

O | § ; Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

§ co

cp l>

O TH

26 viele R im I — 30 hR am Schafte — 34'4 knickt aus.

16 R im K

Wie ad 3. y — 54.

Eine Ecke im Fusse fehlt.

20 viele R im

8 R im K K, vR im Schaft — 27‘5 abg in der Mitte.

Deformation gemessen. Wie ad 1 im Abstande 55 und 22.

Ol

3^

VIII*

rH

5f~

Sr=

©r~

3^

3^

3=

3^

3~

3=

3^

3^

3^

3?

3^

VIII₂

VIII4

VIII4

Id

Id

VIII,

VIII₂

vin₄

viii₂

viii₂

vnii

h-*-

rH

bt

o    o    o

t—I    H    tH

o    too

►fc»    CTi

O j    Oh] Om

tö j    cb d» h* c>

T—I

8 kni stark — 16 vR im K, 18 R im F — 29 plötzlich abg.

19 vR im K — 36 br im II, R — 36⁻4 knickt aus.

Wie ad 8, im Abstande 10 und 58.

Wie ad 3. y—10.

27 R im K

38'8 knickt

aus.

Wie ad 3. y—23.

30 R im K und im Schafte unten — 34 R im F — 38 viele R im K — 39 Anfang der Knickung, hR — 39‘6 knickt aus.

10 R im K — 20 vR im K, 25 viele R im K — 30 Anfang der Abscherung im II — 37 knickt aus.

17 zwei vR im K — 382 plötzlich abg.

7 lmi stark — 17 R im F, 35 R im K — 37 6 plötzlich

abg.

18 R im K — 28 Anfang der Knickung — 292 knickt aus.

Ausbiegung gemessen. Wie ad 3. y=45.

Deformation gemessen. Wie ad 3. y—60.

Wie ad 8, im Abstande 12 und 36.

Wie ad 8, im Abstande 10 und 36.

Ausbiegung gemessen. Wie ad 3. y—24.

bi 1 bi

IC

cp

cp

5 kni stark R im K — 10 kni — 15 kni stark R im K, 20 Anfang d. Abscherung im H — 29 R im K - 30 vR im Schaft — 30'4 knickt aus.

26 R im K — 28 acht hR, knickt aus.

15 viele R im K — 24 vier vR im Schafte — 244 knickt aus.

Deformation gemessen. Wie ad 3. y— 20.

Ausbiegung gemessen. Wie ad 3. y=20.

Ausbiegung gemessen. Wie ad 3. y—34.

tc

Ol

iG O öi cb

25 R im K und F — 30 Anfang d. Abscherung im U — 31 zwei R knickt aus.

15 vR im K — 20 Anfang der Abscherung im H, R im F — 32'6 knickt aus.

23 R im K — 36 R im F, 41 R im K — 45 R im F —

51    Anfang d. Abscherung —

52    abg.

Ausbiegung gemessen. Wie ad 3. y— 22.

Ausbiegung gemessen. Wie ad 3. y—22.

Wie ad 8, im Abstande 16 und 36.

Nr.

262

263

264

267

268

269

270

271

272

273

274

275

276

277

278

279

280

Tag der

Anfer

tigung-

Prüfung

Serie

Höhe

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

mm \ mm

²⁸/₅ ⁸/₇ ymt 1.5 j 0

VIII, 1.0    20

-5 ö

VIII, 1.0    20    0

8 R im K — 11 R im K — 24-5 R im F — 31 R im F — 42 br im H — 43 abg.

26 vR im F — 28 Anf. der Abscherung im II — 32 hR im F — 34'3 knickt aus.

15 R im A — 22 12 im F — 29 R

28 R im F und Kn im H — 33’6 knickt aus.

Wie ad 8, im Abstande von 10 und 27.

Deformation u. Ausbiegung gemessen. Wie ad 11. ?/₁=17.

Ausbiegung gemessen. Wie ad 3. y=20.

55

55

55

55

5=

5^

55

55

5=

r—:

h—I

hH

hH

Ml Ml Ml M

h-i

h-

h-;

r-

rH

rH

I—¹

iH

b» ö ö

bi

bi

o jo o

oo|oo:ho tb ob ob ti

00 CO

j 6 6

o o A t:Ö

tH r—I

Ö

O O I O ip j Cp öt A I öi cb c>

21 R im K — 24 dtto —

24'6 abg.

26'8 plötzlich abg.

viele R im K — 21 vR im K — 22 vR im F — 24'4 plötzlich abg.

18 R im K — 21 R im K — 30 dtto — 32 Anfänge d. Abscherung im H — 332 K zertrümmert.

20 R im K — 25 weitere R im K — 29 R im H — 30 br im    31 abg im K.__

23 R im. K — 28 2 abg.

4 R im K — 13 viele R im K, R im H — 18-8 abg im K.

7 R im K — 13 dtto — 20 R im H — 24 K geht auseinander — 24‘2 abg.

Beschädigt unterhalb des H, hR — 26 R im F — 28 R im I — 29'2 plötzlich ausgeknickt.

18 R im Ä — 20 vR im K und H — 20'4 abg.

3 hR im F und im H — 4 R im K — 24-6 abg im K.

Wie ad 18. y—15.

Wie ad 18. y=15.

Wie ad 18. y=15.

Wie ad 54. y=14.

Wie ad 54. y=30.

Wie ad 87.

Wie ad 54. y^20.

Wie ad 3. t/=25.

Wie ad 54. y—19.

Wie ad 54. y=12.

fcS I o

nr

5^

bi

IO

Ö j O

o ! o

T—I T—(

22'6 plötzlich abg.

Wie ad 3. y=22.

Von 4 angef. Icni stark — 25 R im H — 25‘6 knickt aus.

Wie ad 3. y—22.

Von 5 angefan. Icni stark — 19 R im K — 21 dtto — 24 R im H — 26 abg im K.

5^

bi

16 R im K — 20 Anfang d. Abscher, im H — 20‘4 plötzlich knickt aus, starke Ausbiegung.

Nr.

282

283

284

285

28G

287

288

289

290

291

292

293

294

295

296

297

Tag der

tigung

Prüfung

Serie

Höhe

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot

m mm mm

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

¹²/io

u/io

7io

lt/.o

¹⁴/io

¹⁷/io

⁷Ao

¹⁷/io

²³/n XI

²⁵A xi

²⁵A xi

²⁵A j xi

²⁵A xi

1.5

1.0

1.0

1.5

1.5

% XI 1.0

⁸Ao ⁹/i

⁹Ao ²⁹/,

¹⁹Ao

²⁰Ao

°Ao

²¹Ao

10 0

20 0

20 0-1

20 0

20 0

20 0

18    R im K — 20‘4 plötzlich knickt aus.

17 fünf R im K — 18 R im K — 23 dtto, R im II, sechs hR im Schafte — 23‘5 knickt plötzlich aus.

19    R im F — zwei hR im Schafte — 21 Ä im weitere zwei hR — 22‘2 knickt aus.

17 R im K — 20 zwei hR im Schaft — 21 vierzehn hR, 21 *4 knickt aus.

K und F uneben — 1 offene R im H und im F — I4’4 knickt aus.

10 drei R über den Kn — 14 vierter hR aus.

22 knickt

Wie ad 3. y=20.

Wie ad 3. y=21.

Wie ad 3. ?/=32'5.

Wie ad 3. y=80.

Wie ad 3. y=18.

Wie ad 11. y,=19.

1.0

20 0

15 R im K — 20 zwei hR, 20'2 knickt aus.

Wie ad 3. y=16.

XI

XI

IV,

²⁹Ai iv.

³⁰/u IV₃

³%1 IV₃

V12; iv,

Vio 7i

IV,

1.5

1.5

1.0

1.0

1.5

1.5

1.0

1.0

20 0

20

O ly

20 0

20 0

20 0

20    30

20 ; 0

20 | 0-1

14 R im K — 16 sechzehn hR — 16*2 knickt aus.

15 R im K, kni knickt plötzlich aus.

20 R im K — 26 R im F, hR im Schafte — 27 R — 28 br — 28⁻6 knickt aus.

10 vR im K — 14 dtto — 18 nach zwei Minuten R im H, weitere R im K, nach 9 Minuten R im F — 20 kni, R im K werden grösser — 22 hR — 25 knickt aus.

18 R im K — 20-4 hR in der Mitte, knickt aus.

19*8

Säulenachse krumm, d. Ab-reichung vom Lot 30 mm — 18 hR im Schafte — 18*8 knickt aus.

18 kni — 22 R unterhalb des H und in d. Mitte — 24 weitere zwei R, R im F — 26 weitere drei R — 27 knickt aus.

Wie ad 3. y=3T5.

Wie ad 3. y=21.

Wie ad 11. ?/,=40.

Deformation gemessen. Ausbieg. auch. Wie ad 3. y=16.

Wie ad 3. y=15.

Wie ad 3. y=66.

Wie ad 3. g=29.

²/lo

7l2 IV₃

1.5

20 2-9

15 R im K — 20 sechs hR, 24 br — 25 knickt aus.

20 kni zwei R im K, knickt

Wie ad 3. y=43.

Wie ad 3. y=78.

aus.

19 R im 7t, zwei hR, fünfzehn hR, knickt aus.

Nr.

299

300

301

302

303

304

305

306

307

308

309

310

311

312

313

314

Tag der

Anfer

tigung

. ~

4-

to

to

A-

Prüfung

Serie

IV,

IV,

IV₃

IV,

IV,

IV,

IV,

IV,

IV,

IV,

IV,

IV,

IV,

IV,

IV,

Höhe

bi

r—

bi

bi

io o

h-A

OT

h-i

I—*

io

IO

to

IV,

bi

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot |

mm mm

10 0

10 0

10 0

10 1-9

CO    Tb

ö    ÖH

i-¹ o öcb

05 Tft I CO O ö cb t—( t-h

Ol Ol

Ö Öl

o o

T—i T“H

io o Öl Öl

t-¹ to cö -5

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

18 kni — 28 B im K und F — 392 knickt aus.

28 R im K u. F — 34 kni — 40—41 dtto — 41 R im K — 44 br im H — 45⁻2 knickt aus.

25 zwei R im K — 28 kni, 30 kni, hB im Schaft — 31A knickt aus.

25 kni — 30 kni, B im F und K — 33 kni, R im Schaft, 33‘2 knickt aus.

5 kni — 10—20 dtto — 22 B im K— 26 B im F — 27 B im K — 31 br — 31'8 knickt aus.

29 B im F und K — 32 kni, 38 B im K — 35 kni — 36-2 knickt aus.

18 kni, B im K — 24 B im F — 26 B im K — 282 knickt aus.

10 B im K - 22 B im K, 30 B im F — 34‘2 knickt aus.

20 kni, R im F und K — 36 R im F und im Schafte unten

Schaft — 44 abg.

38 weitere R im

15 R im F — 23 B vom F auf den Schaft R im F — 30 dtto — 40 abg.

26 R im K — 28 dtto — 34 R im K und F — 37 abg.

8 kni stark — 20 R im F, 23 dtto — 30 R über den F,

33‘2 abg.

8 kni — 15—23 dtto, R im F — 25 dtto — 28 R im K, 34 kni — 38 R im K — 43 kni stark — 45 R im Schaft — 47‘2 abg.

25 R im F — 33 R im F — 44 R im Schaft — 46 Anfang der Abscherung im F — 472 abg.

10 kni — 22 R im K — 30 R im F — 40 kni stark — 44

abg.

25 R im F — 30 R im K — 33 R im Schaft unten Anfang d. Abscherung — 446 abg.

42

Wie ad 11.    — 23.

Wie ad 8. y—23.

Wie ad 3. y=h2.

Wie ad 3. y=G5.

Wie ad 3. y—30.

Wie ad 11. yx= 26.

Wie ad 3. y=30.

Wie ad 11. yi 55.

Wie ad 191 im Abstande 13 und 15.

Wie ad 1, im Abstande 8 und 22.

Wie ad 1, im Abstande 13 und 52.

Wie ad 14. «/=12.

Wie ad 1, im Abstande von 16 und 30.

Wie ad 14. yi <=16.

Wie ad 14. yv— 22.

Tag der

Nr.

Anfer

tigung

315

316

V; V» Prüfung

Serie

IV₂

IV₂

Höhe

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

317

iy₄

CT i Ö i Ö I §

V9 I 03 03 j cp?

t-H (O t-H t-H CO tH

18 kni — 33 R im K und F — 48 R im Schaft abg.

43 R am

318

iv₄

rH

CT

9 V

CM T-t

35 R im F —

Schaft — 44'2 abg.

8 kni — 25 R im K — 32 R im F — 36 hR, R im K — 39 Anfang d. Abscherung im H — 41 6 abg.    _

Wie ad 1, im Abstande von 10 und 40.

Wie ad 1, im Abstande von 10 und 85.

Wie ad 8, im Abstande von 16 und 34.

17 kni — 29 R im F — 35 R im F — 40 viele R im F, 45 R im Schaft — 45'8 abg.

Wie ad 1, im Abstande 25 und 60.

319

IV₂

320

321

Vs! Ve

IV₂

IV₄

CT I Ö Ö

r—i 03 , CO ,

T—i O I Ö T—l O 9

1-5 R im F — 40 R im K, 42 weitere R im K — 42'8 abg.

25 R im F — 40 dtto — 41 vR im H — 446 abg.

28 R im K — 37 Anfang d. Abscherung — 37'6 abg.

Wie ad 8, im Abstande 13 und 27.

322

IV₄

IO

28 R im K — 30 R im F, 83 dtto — 37 R am Schaft im Kn — 40'4 abg gleichzeitig unten und oben — oben deutliche Abscherung.

Wie ad 8, im Abstande 14 und 26.

Wie ad 8, im Abstande 10 und 35.

Wie ad 8, im Abstande 10 und 35.

323

²⁶/li    ⁷/l

1911

IV₂

22 R im K — 30 dtto und im F — 32 hR — 32'6 knickt aus.

Wie ad 3.    18.

324

%    ⁷/i

IV₂

325

²⁷/i i ¹⁰A

IV₂

rH

326

²⁷/n ¹⁰/>

IV₂

rH

327

³⁰/n ”/i

IV₄

328

³⁰/n 1,/i

IV₄

9 *o *o

O io    o

rH I H    tH

27 R im F und K - 33 hR knickt aus.

20 R im K — 22 R im K, 28 R unterhalb der H, br — 29'2 knickt aus.

30 R im K — 31 R im F, 31 '8 knickt aus.

Wie ad 3. t/=16.

Wie ad 3. y=-17.

Wie ad 3. y=18.

Bis 28 nichts

29 R im F und K — 31 knickt aus.

5 kni — 20 vR im F — 22 Anfang d. Knick. R im H — 24'2 knickt aus.

Wie ad 3. y—68.

Deformation gemessen. Wie ad 3. ?/=16.

329

Vl2 »/l

IV,

17 R im F - 27 R im K, 28 R im Kn und unterhalb d. H — 29 keine deutliche kni-ckung, F zerstört.

Wie ad 14. y=15.

330

VlJ ‘7,

IV,

14 R im F — 19 dtto — 22 24 knickt

R am Schafte

Wie ad 3. y=46.

aus.

331

7l2

¹³/l

IV₄

CT

19 R im F — 25 dtto — 26 R im K — 29 vier hR am Schafte — 29’2 knickt aus.

Wie ad 3. y=46.

18 R im F — 27 hR in d. Mitte, vier hR — 27'4 knickt aus.

Tag der

Nr.

tigung

Prüfung

Serie

333

7n

7i

IV,

₀ - § Höhe

trizität

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

mm

20

20 R im K — 23 R im F,

27    R unterhalb d. H, br, hR,

28    drei hR — 29'2 knickt aus.

Wie ad 3. y=18.

334

³/l2

•⁴/i

IV,

20

335

7i:

⁶A

IV₄

20

336

7l2

⁶A

IV₄

20

337

⁶/l2

¹⁷A

IX,

20

338

7l2

7i

IX,

20

339

7l2

7i

IV₄

20

rH

340

Vis

⁸/i

IV*

bi

20

15 R im F — 26 hR — 272 knickt aus.

Bis 25 nichts, dann hR am Schaft — 25‘2 knickt aus.

14 R im F - 18 R im K, 25 R im F — 27'2 knickt aus mehrere hR.

10 kni — 15 R im F u. K. in d. Ecke acht hR — 18 kni, 22 kni — 23 kni — R werden grösser — 24—25 kni — 26 kni stark br im Kn — 27 weitere hR, hR im Kn — 29 neue vier R — 30 kni stark abg.

10 kni bis 26 still — 27 R im F und K — 30 sechs hR am Schaft — 30'4 knickt aus.

21 R im K — bis 29 still — 30 R im F — 31'4 knickt aus.

19 R im K — 28'4 knickt aus, gleichzeitig erscheinen 28 hR am Schafte.

Wie ad 3. y=22.

Wie ad 3. y—64.

Deformation gemessen. Wie ad 11. yx—57.

Wie ad 14. y—13.

Wie ad 3. y—18.

Wie ad 11. y,=16.

Wie ad 3. y—4T(.

341

Vis

⁹/l

IX₃

rH

20

342

Vis

¹⁹/l

IX₃

20

343

Vl 2 *V,

IX,

20

12 kni — 14 R im F — 21 R im F — 25 kni — 27-2 knickt aus.

16 R im F — 20 dtto — 26 hR — 26'8 knickt aus.

15 R im K — 28 br im H, 29 R im H — 32 kni — 34 K geht auseinander.

Deformation gemessen. Wie ad 3. y—28.

Wie ad 3. y=28.

344

°/l2

²¹A

IX,

20

345

¹ Vl2

²¹/l

IX₃

346

¹²/l2

Vl

IX₃

LO IO

20

20

T—I

Lp

347

¹ Vl2

'Vl

IX,

h-⁴

348

¹³/l2

²⁴/l

IX,

T—

349

¹⁴/l2 ²Vl

IX₃

T—•

ca ol o

10

10

10

29 hR am Schaft — 30 R im F und K — zwei hR — 30’4 knickt aus.

20 R im F — 26 R im K, 27 knickt aus.

24    R im F — 28 hR im Kn und unterhalb d. H — 28 siebenundzwanzig R, knickt aus.

25    kni - 40 R im F — 418 knickt aus.

Wie ad 3. t/=35.

Wie ad 11.    20.

Wie ad 3. «/=70.

Wie ad 3. y—20.

35 R im K — 40 R im Kn und H — 40'2 knickt aus.

25 R im K — 29 nach vier Minuten knickt aus.

Wie ad 11. y^= 22.

Wie ad 3.    63.

Thullie.

Nr.

350

351

352

353

354

355

356

357

358

359

360

361

362

363

364

365

Tag der

Anfer

tigung

Prüfung

Serie

IX₃

IX.

IXt

IX₃

IX₃

IX.

IX.

IX₃

IX₃

IX.

IX.

IX₃

IX₃

IX,

IX₂

br I3 I Höhe

r-I

t-H

rH

bi

31

31

Exzen

trizität

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

mm mm

^ o

T—I Öl

qi O j O cp ö | cb A

01 o

io> qi "jh j ip qs ö CO Ö CO | Öl ö

16 R im. F — 24 R im K: 30 R im F — 32 R im H — 32'4 knickt aus.

20 kni — 34 R im K — 39 R im F — 40 knickt langsam aus.

30 R im F - 31 R im K, 34‘4 knickt aus.

40 kleine Ausbiegung — 45 R im F — 47 R im K — 504

abg.

abg.

46 R im K — 48'4 plötzlich

30 R im K und F — 35 R im F — 40 R im Kn — 44 vR und hR im Kn und H — 51 plötzlich abg.

37 R im F — 40 R im K, 45 dtto — 48 langsam abg.

42 R im K — 43 kni — 44'4

abg.

abg.

41 R im F — 44’6 plötzlich

Wie ad 3. y=23.

Wie ad 11. yt= 40.

Wie ad 3. y=24.

Wie ad 1, im Abstande 18 und 37.

Wie ad 8, im Abstande 17 und 40.

Wie ad 8, im Abstande 18 und 30.

-y \ 7

JJ

Wie ad 8, im Abstande 17 und 34.

o ! o

i—I    t-H

co e- | «Jqö °

40 R im F u. K — 48 weitere R im K — 50 R im H — 50‘2 abg.

44 R im F — 50 R im K — 51 R im F — 5ü'7 abg.

27 R im F — 30 hR im Schaft — 30 knickt aus.

30 R im K — 30*5 hR — 31 knickt aus.

9 vR im F — 20 hR im F, 37 R im K — 45 R im H — 48 Anfang d. Abscherung —

48'6 abg.

Wie ad 8, im Abstande 10 und 31.

Wie ad 8, im Abstande 35 und 10.

Wie ad 8, im Abstande 10 und 27.

Wie ad 3. y=46.

Wie ad 3. y—90.

, tu j---

to

IX₄

h-i■

bi

i-l co A öi

21 R im F — 38 dtto — 47 R im Kn, Anfang d. Abscherung — 48'4 abg.

29 R im F — 46 R im K — 49 dtto

Anf. d. Abscherung im H — 56 plötzlich abg.

Wie ad 1, im Abstande 12 und 38.

52 R im F — 55

Wie ad 8, im Abstande 34 und 15.

Tag der

Anfer-

tigung

Prüfung

Serie

IX₄

r—

br | § I Höhe

©    § Exzen-

I trizität

§ | Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuchs

Anmerkung und Skizze beim Bruch

cb

⁰⁰ IS

Bis 57 kein R — 58 Anfang der Abscherung im H und Kn abg.

Wie ad 1, im Abstande 10 und 27.

CO

IX,

L— H T—I C>

18 R im F — 24 R im K — 30 vR im Kn — 35 R im K — 40 br im Kn — 41 abg.

"T

_h_

368 >7» 72

IX,

369 »%, ⁸A

IX₄

at

o i cp ca

Ö CO | t-I CO

20 R im F 44'8 abg.

40 dtto —

Wie ad 8, im Abstande 12 und 30.

370 *•/„ %

IX*

i »o

OO h-¹

ö cd

x.

ts9

©2

IX,

iH

25 R im F — 27 R im K — 38 dtto — 40 R im F — 44 dtto — 46 abg.

33 R im F — 38 R im F — 42 Anf. d. Abscherung im H,

42‘6 abg.

8 kni — 19 R im K — 28 R im F — 31 hR — 316 knickt aus.

Wie ad 8, im Abstande 23 und 42.

Wie ad 8, im Abstande 27 und 15.

Wie ad 3. y=26.

CD

CI

IX,

h-⁴

66

--T

05

CO

c~

co

IX*

CD

28 R im F und K, kni fortwährend — 32 hR am Schafte, Anfang d. Abscherung abg.

20 R im F — 21 knickt plötzlich aus.

Wie ad 3. y=28.

Wie ad 3. y=39.

oc

IX*

20 0-22

12 R im F — 20 hR in d. Mitte — 20‘5 knickt aus.

lO

co

na

2-

IX,

10

23 R im K — 25 dtto — 27 R im F — 28 R im Kund F — 29 R in d. Kn — 29 4 abg, F zerstört.

Wie ad 3. y=48. Deformation gemessen.

Wie ad 14. yt=14.

T.

05

SP

IX₂

10 0

14 R im K — 27 R im F — 30 R im K — 31 br im H — zweiter R im H — 33'2 knickt aus.

Wie ad 3. y—42.

IX*

10

378

IX*

10

26 R im F — 27 dtto — 27-3 br im H, hR — 277 knickt aus.

22 R im I — 27 R im K — 28 hR im F, Anfänge d. Abscherung im Kn — 288 knickt aus.

Wie ad 3. y=28.

Wie ad 11. y₁₌=26.

379

IX,

20

12 R im F — 14 R im K — 20 R im F — 24 R im K — 27 viele R im F, neuer R im K — 28 schussartiger Kn — 31 Anfang der Knickung im H, vier R am Schafte, knickt aus.

Deformation gemessen. Wie ad 3. y=20.

Nr.

380

381

382

383

384

385

386

387

388

389

390

391

Tag der

Anfer

tigung

Prüfung

NS

tsS

NS

NS

NS

Serie

IX,

IX₄

IX₄

IX,

pH

X

NS

hH

<j

«f¹

₀ ,3 Höhe

tH

lO

Exzen

trizität

mm

20

10

r-i

Crt

ip

r—I

r-i

10

20

20

20

20

20

20

UT

bx

20

20

20

q 3 Abweichung § vom Lot

o*?

r—i

cp

cp

Beschreibung des Versuches

45 kni, R im K, kni stark — 10 R wird breiter — 20 R — 23 R im Kopfe — 26⁻6 knickt aus.

27 kni — 28 R unterhalb d. H — 29⁻8 knickt aus.

25 R im K — 27 R im F — 28 R im K, R im H — 30 R im H — 32 knickt aus.

15 R im F u. K — 20 dtto hR im Kn — 21 dreizehn hli — 22 Anfang der Knickung unten — 25 knickt aus.

22 R im I, neue hR am Schaft — 24 weitere zwei R, 26 weitere zwei R knickt aus.

26-8

21 viele hR, zwanzig — 21⁻4 knickt aus.

16 kni, hR am Schafte — 17 fünf R — I8'8 knickt aus.

20 R im K — 22 R unterhalb des H, fünf R am Schafte — 24'8 knickt aus.

21 R im K — 24 hR am Schafte — 25 sechs hR — 26 R im F — 26'4 knickt aus.

22 drei hR am Schafte — 23 neue fünf R — 24 neue R — 24'2 knickt aus.

18 R im K — 22 hR in d. Mitte am Schafte — 24 viele hR — 24'4 knickt aus.

19 kni — 20—21 kni — 22 vR im F, hr im Kn — 22‘3 keine deutliche Knickung.

25 R im K sieben hR am 27 weitere zwei

Schafte

hR — 27'2 knickt aus.

Anmerkung und Skizze beim Bruch

Wie ad 3. «,=19.

Wie ad 3. «,=25.

Wie ad 3. «,=15.

Wie ad 11. «,₄ = 21.

Wie ad 3. «,=48.

Wie ad 3. «,=80.

Wie ad 3. «,=17.

Wie ad 3. «,=48.

Wie ad 3. «,=16.

Wie ad 3. «,=37.

Wie ad 3. «,=33.

Mi

Nr.

393

394

395

396

397

398

399

400

401

402

403

Tag der

Anfer

tigung

-i? Prüfung

tsS

Serie

V₃

V₃

Vi

V₃

V₃

V₂

V₂

V₃

V₃

Vi

V,

•w § Höhe

Exzen

trizität

IC

lO

tc

rH

Cn

r*

t-¹

h-⁴

ot

r¹

i-¹

Ol

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

r—i

cp

tsl

cc <x>

ö Ai

15 R im F — 20 neunzehn R am Schafte — 20'6 knickt aus.

20 R im K — 21 vierzehn R am Schafte — 22 achtzehn R — 234 knickt aus.

29*1 zwei R im K, br im H — 31 drei R am Schaft — 31 8 knickt aus, vR am Schafte.

28 R im K und F — 30 hR am Schaft, Anfänge der Knickung im H — 30⁻4 knickt aus.

17 kni — 20 R im R — 25 R im K — 30’2 knickt aus.

30 R im K — 31 kni, R im K, R am Schafte — 31 *4 knickt aus.

34 R im K — 39 br im H, R am Schaft — 39⁻6 knickt aus.

34 R im K, nach einer Weile br, R — 35 knickt aus.

29 zwei R im K, hR in der Mitte des Schaftes — 30 weitere hR — 30'2 knickt aus.

30 R im f und K, sieben hR am Schafte — 31 *2 knickt aus.

20 kni — 33 R im F — 38 R im K - 40 R im K — 41 R im F — 42—44 kni — 47 geht langsam auseinander — drei vR am Schafte abg.

47-4

20 R im F — 30 kni - 35 R im F und K — 40 R im K — 46—48 kni — 49⁻4 plötzlich abg.

25 R im F — 40 dtto — 43 R im H und Kn — 44⁻2 abg.

Wie ad 3. y=~16.

Wie ad 3. m—27.

Wie ad 3. y== 20.

Wie ad 3. y—69.

Wie ad 3. y—25.

Wie ad 3. y—26.

Wie ad 3. y=18.

Wie ad 3. y=25.

Wie ad 3. y=25.

Wie ad 8, im Abstande 10 und 28.

Wie ad 8, im Abstande 16 und 23.

Tag der

Nr.

tigung

406

SrS Prüfung

bi I § ¹ Höhe

trizität

mm

§ | Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

25 kni - 40 R im K— 42 R im F, fängt die Abscherung an, abg.

_ _y__

~k

i<---Z £-->i

407

NS

<1

p t> T—I Ö

20 R im F — 39 R im F — 44 R im H — 45'2 abg.

Wie ad 406 im Abstande 10 und 28.

408

to

<i

M- M-

&> ob

23 R im F — 30 R im K — 40 R im F und K — 42 R im F — 45 R im H — 45-8 abg.

Wie ad 406 im Abstande 10 und 30.

409

ro

m

<!

H*

bi I

oo

1-1 <M

25 kni, R im F — 33 R im K — 40 Anf. der Abscherung im H, R im K n. F — 41 abg.

Wie ad 54. y=16.

410

bi

CO [>

ö A

19 kni — 30 R im K — 39 zwei R im K — 40 R im K, 48 R im F, Anfang der Abscherung, abg.

Wie ad 406 im Abstande 25 und 35.

411

NS

Sr³

bi ob

1$ R im F — 2h R im K — 35 R im F — 38 kni, R im K — 40 R im F, br im H — 41 abg, K geht auseinander.

Wie ad 54. ?/=15.

412

<!

CD

6 ö

35 kni — 39 R im F — 40 R im K — 43 br im H — 44 R im F — 46 R im K — 47 Zf geht auseinander — 47‘2 abg.

Wie ad 54. ?/=16.

413

tO

^5

T—

bi

to o Ö bi

25 R im R — 35 dtto — 40 dtto — 46 R im H — 50 abg.

Wie ad 8, im Abstande 13 und 28.

414

r—l

bi

O C' l CO Al

25 R im K — 30 zwe R im K — 35 R im F — 47 dtto — 49 R im FL — 49 2 abg.

Wie ad 8, im Abstande 11 und 25.

415

sf?

p O

Ö tH

20 kni — 25 R im F — 30 R im F und K — 32 R im F — 35 R im H — 36 kni — 38 R im K und F — 40 viele R im H — 43 Anfang d. Abscherung im H — 44‘6 K geht auseinander.

Wie ad 87.

Nr.

416

Tag der

Anfer

tigung

Sr? Prüfung

Serie

Höhe

§ | Exzen-§ | trizität

Abweichung Tom Lot

Beschreibung des Versuchs

Anmerkung und Skizze beim Bruch

L— H

33 zwei R im K — 37 R im K — 41 R im F — 42 R im H am Schaft — 43 Anfang d. Abscherung in d. Mitte —

43 2 abg.

Wie ad 8, im Abstande 50 und 70.

417

F beschädigt 25 R im F — 31 acht hR, R am Schafte auch an der gedrückten Seite — 31*2 knickt aus.

Wie ad 3. y—35.

418

es

20 zwei R im K — 30 R im K — 33 R im F — 34 R und br im 77 — 34 2 knickt aus.

Wie ad 3. y=13.

iq

o o A db

17 R im K — 28 dtto — 25 drei R im K — 28 R und br im H — 30 viele R im K — 31 abg, K geht auseinander.

Wie ad 54. y—11.

to o ö <x>

t:0

23 R im K — 25 drei R im K — 29 R im H — 30 Ar im R, viele R im K — 31 K geht auseinander.

>3

IC

Ol

©*?

18 zwei R im K Anfang d. Abscherung im 77, zwei R im Schafte — 20'2 K geht auseinander.

422    7,    ¹⁵/₃ V₄ 1.5    10 0-6    15 vR im K — 17 R im K,

0    28 dtto, hR, welcher vor der

Belastung vorhanden war, wird breiter — 25 R im H, Anfang der Abscherung. — Spuren von hR über dem Kn, 26'2 knickt aus.

Wie ad 11. «/j =49.

428    ⁸/2    ²V₃ V₄ 1.5    10 1-7

17 R im F - 23 R im K, 25 dtto — 27 R im F — 28 vier R am Schaft knickt aus, oben Bügel verschoben (1*5—3⁻5 cm).

Wie ad 3. y—29.

281

19 R im K — 26 sechs hR, 268 knickt aus.

Nr.

425

426

427

428

429

430

431

432

433

434

Tag der

Anfer

tigung

3~-

3~

3>

3^

3^

3^

Prüfung

to

tsS

3-

co

w-

Serie

V₂

V*

V₄

v₂

V₂

V₄

V₄

V₂

Höhe

Sl <=>.

bi

rH

tH

Exzen-S I trizität

Abweichung vom Lot

Beschreibung des Versuches

Anmerkung und Skizze beim Bruch

cp

17 R im K - 28 R im K und F — 31 Anfänge der Abscherung im H — 31 ‘2 knickt aus.

28 hR am Schaft, Anfang der Abscherung im H — 28'4 knickt aus.

bis 24 kein R, knickt dann plötzlich aus.

Wie ad 395. y—13.

Wie ad 3. y—18.

Wie ad 3. y=76.

3'

bi

tc

-H

CO

Di

cp

18 zwei R oben am Schaft, 21'6 knickt aus.

20 R im K — 23 R im F — 24 drei R am Schafte knickt aus unten, Bügel verschoben.

15 R im K — 18 dtto — 20 R im K und F — 25 8 K geht auseinander, Kern bleibt.

19 R im K — 20 R im F — 22 R in der Mitte am Schafte — 23 zehn R — 24 R am Schafte in K und F — 25 knickt aus.

18 R im F — 21 jB am Schafte in der Mitte, nach einer Weile vierzehn R — 21 '6 knickt aus.

10 R im K — 15 vier R am Schafte in der Ecke — 17 drei neue R — 18 R im K — 20 Ir unterhalb d. H — 21 R imZ — 24'2 knickt aus.

28 R im K — 30 dtto — 31 R im F — 32 drei R in der Mitte des Schaftes, viele R, nach einer Weile knickt aus.

Wie ad 3. y=22.

Wie ad 11. y=20.

Wie ad 3. y=81.

Wie ad 3. y=16.

Wie ad 3. y=17.

Wie ad 3. y=33.

II. 'Würfel.

Nr. der Säulen

Belastung

beim

IRiss Bruch

bröckelt

ab

Nr. der Säulen

Belastung

beim

1 Riss Bruch.

bröckelt

ab

Nr. der Säulen

Belastung

heim

1 Riss Bruch

bröckelt

ab

1-2

3—4

5-6

7-8

9-10

11-12

13-14

15-16

17—18

19-20

21-22

23—24

25-26

27-28

29—30

31—32

33—34

35—36

37—38

39—40

41-42

43—44

45—46

47-48

49—50

51-52

53-54

55-56

57-58

59—60

61—62

63—64

65—66

67-68

69-70

71-72

73-74

75-76

77—78

79-80

0-8 O-a 08 08 08 oa 08 08

03 °

tö cb cb cb-5 tö h-¹ o rfb co tb    cd    -b os cä rf*- di cäosGb    cb ob

81-82

83-84

CT'

oo ca to O O ca

O?

CO O C- CO 03 03 H

¹)    mit Tektur.

²)    untere Kante beschädigt.

³)    in eiserner Form angefertigt.

⁴)    obere Fläche windschief.

⁵)    hölzerne Form, uneben, hölzerne Form.

⁷) Riss unter 45°.

85-86

87-88

89-90

91-92

93—94

95-96

97a—98a

97-98

99-100

101—102

103—104

105-106

107-108

109-110

111—112

113—114

115-116

117-118

119—120

121—122

123-124

125-126

127-128

129—130

131—132

Cs-S ö O- Ö ö Cr- £ ^ ö    Ö Cr- ö Cr- ö Cr- $ Cr- Ö O-ö ö- Ö Vö OÖ Cr- Ö Cr- $ Cr- ö Cr- ö ^ ö Cr- S Cr- Ö Cr- Ö Cr- ö Cr- ö Cr- ö

ggg&gggä&gggSSc^SgggSS I g&&g£gg&g$8gS£S£S£ä£ I I SSgg&gi S8S

59

54

82-3

40-1

49

52

39

39

49

53

69

tO bO tO -0

64

47

53-2

65-8

46-6

37-8

53

54-6

69-8

65-2

44’6

67-6

66-7

49-5

70-8

75-6

42-6

46-8

79-8

79-6

69*1

54*8

75

85-4

54

49

56-6

65-4

61-3

67-3

70

54-7

70-8

65*5

67-8

64-9

50-1

53-4

x) 30 t Ecke fällt ah.

²)    20 t Ecke fällt ab.

³)    uneben.

133-134

20 135-136

20¹)

²)

137-138

139-140

141—142

60 143-144

35

35

25

145-146

147-148

149-150

35 151—152

30

30 153-154

10

50 155—156

16

65 157-158

55

30 159-160

45

30 161—162

45

60 163-164

70

40 165-166

40

167-168

55 169-170

40

171—172

30 173-174

25

30 175-176

65

55 177-178

45

45³)

40

179-180

181-182

183-184

185-186

0-8 O- 8 O 8 O-a O- 8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8 0-8

S| g| ggg^ggggg&SggggSgMSSgs^g^SgSSgS

72-4

70-4

48-5

49-8

61-7

47*1

75-2

73-8

78

75*1

66

52

61

53-2

74-7

52-8

69-3

64-7

55

75-4

80-7

72

77-6

87

114-4

88

98-4

110-2

109-5

97-8

55

22

30

50

30

69-4 69 93-4 40¹) 113-4 108-4

93-8

86-3

VV

107-4 112-8 91-4 50 78-4 50 103-8 106-6 111-4 100 96-6 70 118-3

119

>134

112-6

88-6

87-2

80-8 60³)

85

*) 56 Ecke bröckelt ab.

²)    110 Ecke fällt ab.

³)    70 Ecke fällt ab.

Nr. der Säulen

Belastung

beim

1 Riss Brucb Jq

Nr. der Säulen

Belastung

beim

1 Riss Brucb

bröckelt

ab

Nr. der Säulen

Belastung

beim

IRiss Brucb

bröckelt

ab

187—188

189—190

191—192

193-194

197-198

199-202

203-204

205-208

209-210

211-214

215-218

219—220

221—224

225-226

227—230

231—232

233—236

237—238

239—242

243-244

245—248

249—250

aa « aa aa « aa aa « aa aa « aa aa « aa aa « aa sc« aa aa sc « aa aa sc « aa aa sc« aa aa aa aa

30

40

110

100

80

100

49

80

80

60

100

80

89

38

50

86

102-2

102

105

71

80

98

118

94-6

104

70

80

69

97

80

84

70-1

61

62-5

63

89

75

120

40

104

80

95

100

70

78

85

115

103

82

77

100

121-1

121-2

>128-6

>128-4

114-6

100-9

251-254

255—256

a 61    65

313—!

70-6

86-2

100-4

49

92-1

83-6

75-5

100-8

95-1

107

110-6

88-8

92-6

107

123-8

111-3

113

76

80-8

99-6

>124

97-6

115

80-2

86-6

74-2

>124

111

80

ul ob tö i—¹ co >4-

>126

121

cococöu^u^i^-ocul

88-8

90-6

94-6

113-7

257-258

259-260

J)

50

70

80

80

17

261-262

263-264

265—266

267-270

271-274

275-278

279-282

283—286

287-290

291—292

293—294

297-298

299-300

301-302

303-304

305-306

307-308

309—310

311-312

108-1

96-6

a 102 112-6 b 78    98-2

<a « a a a a a a a a wa a a o-a cs- a a a sc « a a sc « a a a a sc,« a a a,« a a sc« a a

(N 00    CO00 CD (M CO Cq CO <M    CO CO CM 02 CO CD -<# CD CO Cd CO •>* CO Cd 00

t-H    t—H

60

31

110

61

16-4

*)

*)

55

20

*) Säule 270 und 290 vor der Probe gebrochen.

315—316

317-318

319-320

321—322

323-324

270-290

325-326

327-328

329-330

331—332

333-334

335-336

337-338

339-340

341-342

343-344

345-346

347-348

349—350

351-352

353-354

355-356

357-358

359-360

361—362

363-364

365-366

367-368

369-370

o-a a a a a a a a a o-a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a a aa aa aa aa aa a a

55

70

50

45

40

40

50

45

45

40

60

50

50

70

50

60

55

75

85

85

85

80

80

65

30

60

60

40

45

50

85

40

55

50

90

51

50

90

50

65

70

90

70-2

57

70

60

50

60

60

72

70

65

75-8

108

77-8

79-8

65

66-4

85-6

76-8

79-2

72-2

90-2

96-2

82-6

84

66-8

71-6

97-2

77-4

92-2

93-4

83-2

77-8

91-4

97-6

98-4

98-4

103-4

99-4

98-8

97-8

103-2

>134

93

87-6

66-4

83-4

72-6

92-4

55

68-6

69-2

101-6

69-5

66

104

124-7

61-6

67-4

85

101-8

74-6

70-6

85

86-6

74-2

78

75

85-6

78

78

o o

iß CD

Nr. der Säulen

Belastung

beim

1 Riss Bruch

Nr. der Säulen

Belastung

beim

1 Riss Bruch

Nr. der Säulen

Belastung

beim

1 Riss Bruch

371-372

373-374

375-376

377-378

379-380

381-382

383-384

385-386

387-388

389-390

391-392

a-a a-a a-a a-a a- a a-a a-a a-a a-a a-a a-a

78-9    393—394

85

83-2    395—396

121-2

103-8    397-398

100-8

59-6    399-400

68-4

74

85-4

401-402

68    403-404

57

73-8    405—406

82-4

70-6    407-408

72

73-4    409-410

67-4

64-6    411-412

73-2

79-8    413-414

78-4

a< a a-a aa a a aa a-a a-a a-a a-a a-a a-a

CTtoigCT3gggCT3gatg£jgggat£*03gggg

67-8

71-6

56-2

65-4

55-2

53-2

67

79-2

67-6

69-8

75

71-2

63-2

45

79-6

66-8

65-6

70-6

72

82-6

66-4

59-6

415-416

417—418

419-420

421-422

423—424

425—426

427-428

429-430

431-432

433-441

a-a a-a wa a-a cta a-a a-a a-a a- a a-a

30

80

70

50

33

76

40

43

35

63

45

50

60

30

50

50

57

50

60

43

57

87-4

83-4

63-6

61-2

76-8

67-4

81-4

51-8

67-6

61-4

61-2

65-4

52-8

60-2

68-2

67-6

70-4

61

65

Spannungen.

Zahl

Säule

Nr.

Br Heilkraft

Abmessungen

Spannungen in kg/cm

to¹)

cm

cm cm mm

°b

Ob

Ge v±²) v"³)\aj)

Serie

tH

o S 03 CT CO --3 to

CtOOCCHIM

cooroaioo

T—I T—( T—I T—I (M (M

05 Ci CT; Oi CT Oi tO t-- O CD 05 Ot

t0t0t0t0CgtOl£>£.g^|j^g03CC0303IOfc003a3

I^bbbbb'ocob'b'bbbbbbbbbb

ööööööööööööööbööööö

to to to to to to J—¹ J-* J-* J-¹ h-¹ J-1 h-i 1 1 t“¹ 1“¹ i“1 t

OOOOOOOOOOOOOOOOOOOO

<X>CDC£>CDCOCOCOCOCOCOCOCOCOCO<X><X><X><X>COCO

215

203

3230

139

167

3050

2510

to to

185

271

120

234

1800

3510

to to to

to^oot-aoooo^i

167

160

167

176

tO M-

221

300

288

279

230

280

293

168

191

144

138

144

152

2790

3110

3320

4500

4320

4180

3450

4200

4380

2520

2870

2160

2070

2160

2280

126

76

tO tO I-¹ to

314

302

to to to

307

178

202

152

146

152

160

194

150

321

232

263

155

187

<) bd tri

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J Ö P ®

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^ÜÜÜÜÜÜÜÜÜÜÜÜÜÜÜÜ

H*;s

CS CS CS CS S iS CS

CO £CD

P P PCO

0.14

20.21

11

14

29

31

th t—i oo o co

CO C- 1-1 CO 05 Cd Cd Cd Cd iH

c- in co co th co Cd Cd i—l

204

190

142

175

139

132

198

213

165

175

148

180

CO t>- ’^T CD CQ iO

rH tH tH

144

107

132

105

100

^ co co i-i co co co co ^ fco b o co b o b o co b fco co o fco co co ^ fco co fco o b go fco b co o cd fco It*

rH

Hü ü ü ü ü ü Ü O

HÜ ü Ü Ü Ü Ü ü

P P PCO

OOcs ^ c:

P p PCD

cs

0.9

2.19

12.7

13.6

13.15

IO 05 GO l>*

l>- GO ■>-i 05 Q> 03 t—I i—l 00 HH1MH •*« CO CO CO CO Cd

CQ CO lO ot> CO Tji CD ^ rH -rH tH tH

ICCOtCCCggtOgtOtCh^tOfcCtOtObO

CDOa0C54^^05C0C005~3OCTCD-<lCa

[ |t>CO00lC>CDl>-CdCD I I C0O5t>-O5CÜCOCQt>-

CO CO CO CD 00 CI

co O

L>-a5t'-l2Sll?CO§^ii^ii§SoRSoO^OT

®HCOlOOCDCOlOH05t-Tt)t-l0^iiXi(MCO

CdCOCOCOCQCOCOCdCOCdCdCOCdCdCOCO-^CC

226

243

266

282

238

290

263

205

248

232

223

275

219

208

275

297

co o

189

05 CO CO 05 -i#

259

278

210

234

281

256

196

240

225

221

278

217

206

278

302

355

318

186

218

201

252

174

246

246

2.9

2.7

17.11

12

oo co ca

^ O O I> O (M O

rH tH CQ tH CQ tH tJH CQ

^iccococQÖcdidöcdaicQ

tH    t-i    CO    rH

CO 1-1 to CO ^ -J 05 o

327

309

299

221

211

275

243

217

197

172

183

161

189

167

179

168

222

306

291

285

333

347

341

215

215

210

218

210

217

140

182

195

186

168

169

^l-iCOCOt-iCOCOCOCO

^CDOhCOOOWm

o^oico^osooctctct

210

225

236

215

218

195

224

212

205

138

180

159

155

^ i—i i—i

tO ^

CO CO CO

113

120

105

123

109

117

110

145

200

191

186

IC IC

223

141

141

137

142

137

141

92

119

128

122

110

111

183

186

192

172

201

263

232

227

207

207

188

215

228

200

235

208

223

210

277

200

207

200

206

134

174

187

178

208

218

COCOCOCOCO^EOtOtOCOtOCOCaWCaCOCOCO tO GO ^3 CO I—¹■ 05 CT ~d -0) -J l-i l-i ^ I—i-O -oiü

ooooooooooooooooo

217

207

272

240

234

214

214

194

225

238

208

245

213

229

216

283

228

218

213

252

260

257

162

162

221

228

221

227

148

192

207

197

226

228

217

207

273

238

233

213

213

194

222

238

207

244

216

232

218

292

208

217

208

215

138

181

198

185

222

228

152

183

184

153

176

198

161

156

135

172

158

172

136

172

186

149

Zahl

^    Bruch-

rd kraft p

sn

Spannungen in kgjcm

cm cm

mm

Oq Ob Ob,    Ob₂

Oe

V" ow

259

260

393

394

D- 00 Ol (M pH ^

r-l (M CO CO pH pH

20.6

23.4

24.0

21.6

25.0

21.6

Ol

CD PCO

05

pH CO

CO

rH ■?—( rH t—1 rH rH

O Ol

94 189 106 202 109 208 98 187 114 218 98 98

COOOOOC5

H rH    T—i

2380

2680

2770

2480

2690

2480

:: /.

223

202

235

202

H CO P CO CO P CD CD CO CD P¹ CO •dPOOCO^OO

174

148

173

265

97a

98a

39.6

t-¹

CO

37.0

O rH

Serie Via.*)

I 275    237

257 ! 221

3560

3320

249

232

138

Serie VI.

267

COfflOH

98

101

102

137

138

141

142

105

106

109

110

129

26.4

31.0

27.6

36.0

35.6

40.0

36.2

28.0

25.0

31.4

30.4

11

11

11

11

11

11

11

71

11

2.4

11

11

•*

11

11

I I OH I I I

CD

l-¹ CO CO P¹ CD CO Ol oc

139

147

173

2080

2210

280

130

27.4

77

COCOH^H^COCOCOCO M-i-i-dcooi-o^gT1 K 00 CD It¹-H OD-1 o

154

197

195

219

198

156

139

175

170

2600

2310

2960

2920

3290

133

27.0

32.0

77

17

2.4

71

134

113

30.0

71

77

114

24.0

11

117

24.6

22.6

ii

77

Ol

118

22.0

11

11

121

22.4

11

**

122

22.4

ii

2.4

290

125

126

21.4

22.6

ii

ii

ii

COCO-^C^Ot^OGbOl-¹

99

100

103

104

139

140

143

144

29.4

30.6

87.0

37.6

41.0

42.2

33.6

rH

ii

**

ii

ii

Ol CO I—¹¹ CO CO 05

ii

ii

ii

11

11

*•

2.4

11

300

107

34.8

27.2

11

17

**

(M H H HH

108

53

t(PCDC0P¹OC0C0<<]050i|fPCDC0Pi

111

112

131

132

135

136

115

116

119

120

123

124

127

128

27.0

26.1

24.8

28.2

28.2

22.6

19.8

24.6

22.8

19.4

20.0

22.0

22.0

21.0

20.0

*) Wie Ser. VI.

11

11

co CO

11

11

11

11

11

11

ii

11

2.4

11

11

*•

ii

ii

2.4

ii

ii

nur keine

I I I I CO

GO tH

CDOCCOOCCDOlCOt—¹00-d0505COh-¹COCOC003000ll—‘-<ICOlP--JCDOlOlOC'<ll—‘-^ICOCO-^IO

150

148

175

164

134

137

126

123

123

123

117

124

164

171

206

210

225

231

184

191

152

151

146

138

155

155

124

109

137

125

108

111

120

120

115

110

E2S88&SKSS5E388S2S8K | I | I | I I I    |

CDCDGOCOOCGCDCOt>OC5COCOC5C5CDOl '    -JCOCDOCCOCOCOOICCCOCOOICOP¹-^^

2970

3200

2850

3585

3480

3110

3070

3620

3390

3480

3570

3280

3210

3220

3220

3070

3240

2460

2560

3070

3150

3370

3450

2760

2870

3110

3090

2980

2830

3210

3210

2560

H P H H C0 C0 CO 03

2260

3570

3260

2810

2880

3130

3130

3010

2870

-U-0CX>P*CDi-‘C0i(PC0C0CDCDC0O03CDC0C0C0P)OC0a5C0C0CDCDPiC5t>0CDi-‘a5CDC0CDOlP)

149

134

136

206

181

293

267

232

238

257

257

247

237

COOCOOÖOO^GDOCCDOSPiriDj^IlCD¹.1 1    1    '    'CDCOOiOlCOPlOCPlPlOOCDOCOOCOCDCO'

191

140

184

162

179

200

200

152

156

105

169

186

147

145

112

129

123

155

129

161

Umschnürung.

:o

Zahl

Säule

Nr.

Bruch-

kraft

Abmessungen

Spannungen in lcgjcm

§ s-

iv

cm cm

mm

Ob

obi

Oe

v''

Serie VIII.

co

:o

05    IO    I-¹

MOcDCO-acsCTrf^octOMOCDOO-^iacCT

197

198

203

204

237

238

243

244

209

210

219

220

249

250

255

256

225

226

231

232

259

260

263

264

199

43.2

45.7

49.0

44.6

59.8

62.4

52.2

52.2

35.8

30.4

37.2

36.2

36.4

38.8

29.2

30.4

29.8

30.9

29.4

27.2

31.0

32.6

34.3

33.6

44.0

•^3 3333333333333333333333 q

I—13 3 3 3 3 3 3 O

fc03 3 3 3 3 3 3

ii

ii

••

2.4

R R RCO

CI

M^OCOiCCOOCCCtOI-^

340

200

CDOO-qCtCTK^OCtOh-¹

205

206

239

IC IC

262

CM CM CM

47.0

50.0

48.2

47.4

45.4

52.0

43.0

36.4

36.8

R R R R R R RO

I I I to I I I

IC

350

216

36.4

245

37.9

246

35.6

251

34.4

252

39.6

37.0

221

35.6

222

227

30.2

31.6

228

233

28.4

360

39.0

234

25.0

257

28.0

258

24.4

3333333333333333333333

R R R R R R Ri—I

b03 3 3    3    3 3 3

cs cs

IC

R⁻^ R R RCO

IC

von ü t:

to

ii

ii

ii

INI    I I I CO

Tjl CO

IO I—i to

t-* to I

CD 05 I

299 192 317 203 340 218 309 198 417 263 433 274 383 229 383 229 248 159 211 135 258 165 251 161 253 160 269 170

203    128 211 133 207 133

214    137

204    131 189 121

215    136 226 143 238 150

227

193

236

230

231

245

184

192

248

257

245

227

256

268

282

2:::;

305

316

347

334

329

308

361

298

253

255

253

247

239

!M CM CM

210

219

197

229

174

194

169

147

196

209

222

214

I-¹ IC IC IC

162

164

162

169

T—i t-H t-H

CD H CO

276

SSS£S5SEä2SSS8ES««8 I I II I II 1 SKSSSSSSSlEäSSESgS 2 I I I I

3ooo§oogo8g§ooooo88gooooooä88S88oo888goooSgoooS8

200

212

227

206

278

289

242

242

233

198

243

205

199

225

292

>305

189

242

254

246

247

>288

o to

198

254

262

CO IC

262

276

289

283

223

238

252

243

238

228

262

216

254

257

254

265

247

238

IO to

305

258

271

243

292

222

247

216

265

260

197

206

265

276

263

239

268

291

307

299

246

250

246

264

247

238

275

256

324

274

289

258

303

225

252

219

280

>219

>309

271

263

263

>285

>212

256

285

301

247

116

228

>223

>279

252

Serie IX.

363 |

355

356

51.0

359

48.0

50.2

360

363

52.7

48.6

364

370

367

368

347

348

48.4

41.0

44.8

41.8

40.2

333333333

cm”

to 05 C— CQ r-H CO

ö io co t—5 io oi

(N(MH 1—1

CT 00 05 ^

C- CO to CM 1—1 OS co co co i-h ot t-

CO CO CM CO CM CM

..........

OOOCOCOQOOI>-CO

\KOCOCOOh005

(MCMCMCMCMCMCMr-i

3780

3560

3720

3900

3540

3540

3000

267

251

276

104

99

3270

4280

4100

262

275

250

231

232

308

233

215

201

338

325

208

Zahl

Säule

Kr.

Bruch

kraft

Abmessungen

Spannungen in hgjcm

cm

cm mm

Ob Oby Ob2 Oe

v" ow vi /4)

cc

ai 00

351

352

371

372

375

376

337

380

338

343

344

379

380

383

384

353

354

357

358

365

366

369

370

349

350

361

362

400

381

382

341

342

co co co co co

:;si;

^COgCOgCOCOgCDCOgCOOOgOTCO^^CTCT^^^ggCOgOOWWgWCggCDOOWg

co Iti- bi ö ö co to go ö co co 5o ö ö ö 05 ö ö ö If>. Ip>- co ö as ö ö if>. ö co ö ao If». ö

T—I

I—*■

CO

T—I

.55555555555555555555555555

ai

£055    55    55 55 CS

p £ 55 55 £ 55 £0

55 55

CO 50 ECO

11.20

CD 00

198

170

297

255

218

222

204

231

208

211

236

211

215

185

174

186

350

154

156

143

161

148

150

168

CD h-o

122

130

249

232

236

317‘)

321

359

321

327

281

264

283

587²) 4170³)

308

265

242

10 10

252

305

323

277

253

256

233

265

325

198

205

256

593

665

594

605

521

488

523

4220

309

4720

4220

4800

3690

3460

3720

3880

346

309

314

268

254

271

328

358

322

335

283

267

287

253

233

199

195

5S5S5S5S5S5S5S555S5S5S55555S5S 55 5S 55 55 55 5S555S

h-155 55 ;s cs cs cs 55

55 55 5S 55 55 55 55

55 55

JC SC SC CO

Ci 55

: scO

.^55

4.35

9.34

11.23

0.30

13.32

19.30

15

22

336

309

322

389

402

319

296

201

225

CO CO

^ o m co

CO CO CO H-* CO O Q CD CO -1 O CO

186

189

189

194

146

142

149

130

239

220

230

273

282

224

207

143

160

148

153

135

140

145

156

132

134

134

138

102

O <N OOOJ tH t-H

3580

3300

3450

4100

CO CO

256

268

318

328

261

167

161

192

214

240

222

229

203

212

218

236

283‘)

287

287

296

222

217

226

199

72

80

76

77

66

69

71

76

523²)

532

532

548

412

402

3110

2960

3310

3070

3170

2810

2910

3020

3250

241

195

05 <M <M

253

227

235

243

262

3720³) 285 3770    28

3770

3890

2910

2850

2970

2610

CO CD CD

223

219

228

201

233

267

246

253

225

235

243

255

294

298

298

309

228

223

232

302

153

182

160

156

297

187

256

178

C— CO t-H Ol iß CD CD C— l— O* 05 05 05 05 05

276

279

280

420

283

284

287

288

269

co co

(i

274

COl-^OOCOCOCOCOCOCOCOCOtOCOCDCOCO

H^COCO^OCOCOpOSpiOpCOHOi^

cococoS^coöcocnööiii^cocoööoco

20.18

55555555555555555;

^55

01

55 55 55

h-*5S 5S 5S

K)55 CS 5S

55 55 55

3.10

171

186

mm tH CO

x SS

2.4

- 21.1

215

196

203

142

178

180

163

154

153

140

8.3

169

20.10

2.35

230

131

168

215

196

203

142

178

180

163

154

153

CD O

230

131

168

305

213

267

270

326

308

306

280

INI    II I II I I I

l-‘l-‘bOh-‘COOOOOOOCOCOCOOOCOCOI-il-‘

CDCnOTCOCO^-‘l-¹CDCO'OCOl-‘OCOCDCO

aico^-jcDaicoacK-ooco-i-o-J^av-¹

307

220

277

281

342

323

321

293

166

178

208

162

198

192

166

214

178

TI CI

400

280

351

355

403

381

378

346

1057

1436

818

1050

*) Yon 355 bis 362 und von 379 bis 386 tritt Phase II₆ ein. Es bedeutet !) Ob', ²) Oe", ³) Oe'.

⁴) Berechnet auf Knickfestigkeit nach der österr. Vorschr. vom 1911.

Zahl

Säule

Nr.

Bruch

kraft

Abmessungen

Spannungen in Jcg/cm

cm

mm

Ob

Ob. Ob

vt

V¹'

ow V

CDCOC

277

278

24.6

rH

430

281

22.6

282

20.4

20.4

h-¹ Ol

bO tO fcO

21.4

14.4

16.2

290

19.8

I I IS

171 171 157 157 142 142 142 142 149 149 100 100 113 113 137 137

CO CO O CD H lOCOHHOOCICr CCJ<MC<1<MCV1CN<M<M

C— CD CO

lO OO i—I rH |

co ih e- I

2s l

261

236

236

322

216

Tti

CM <N

223

223

321

208

to cc

208

162

198

1150

1060

956

956

1080

725

192    820

214    994

F. Die Auswertung der Resultate.

Wir wollen die aritmetischen Mittel für Säulen mit verschiedenen e, h und c bilden und hiebei diejenigen Versuche ausscheiden, die als fehlerhaft erscheinen. Um aber auch die in der Praxis möglichen Fälle der minder guten Ausführung zu berücksichtigen, werden wir auch die aritmetischen Mittel aller Versuche ohne Auscheidung bilden.

Serie I.

a) Für 5—0, e = 6cm, A=1.0m, a= 1*5cm liegen 4 Versuche vor. Für die Säulen 1, 2 war aber die Würfelfestigkeit 185, für 7 und 8 nur 76kgicm². Bei Nr. 7 war der Kopf uneben und krumm. Das hat aber auf die Tragfähigkeit keinen Einfluss gehabt, denn die Säule 7 trug 281, die Säule Nr. 8 dagegen nur 201. Aus diesem Grunde werden wir die Säule 7 nicht ausscheiden.

Wir erhalten: für Säulen 1

<*o

ob

v\

Oyj

CM 00

CO CO

rH

OS CO

Ol rH

os o

185 kg/cm²

76

Für die Serie I. ist die Durchschnittsziffer für die Würfelfestigkeit ow=16% kg/em². Reduziren wir alle Spannungen auf diese Durchschnittswürfelfestigkeit, so erhalten wir:

Ob

<7'o

für Säulen Nr. 1.2    213    184    198

7.8    353    304    320.

Aus dem Obigen sehen wir, dass eine solche Reduktion unstatthaft ist. Wir werden nur die Versuche 7 und 8 wegen schlechten Betons aus-scheiden und erhalten folgende Tabelle IV. (Die Zahlen in Klammern bedeuten die Anzahl der Versuche).

Dieselbe Gruppe, nur e=3 cm, hat 10 Säulen. Hier scheiden wir Nr. 6 aus, weil die Bügel bei der Anfertigung zerrissen wurden und die Säulen 9, 10 und 13, 14, weil der Beton ausnahmsweise grosse Würfelfertigkeit aufweist.

Für Zt=l,5m, 6 = 6 cm sind 4 Versuche vorhanden, alle nicht normal, weil entweder der Fuss zerstört oder die Bügel verschoben waren.

Für e=3 cm sind 4 Versuche vorhanden, von denen wir Nr. 54 aus-scheiden, weil der Kopf abgeschert wurde.

Für (*=2*5 cm, c=0, A=1.0m, e=6cm liegen 4 Versuche vor, alle normal. Für e = 3 cm liegen 10 Versuche vor, von denen wir 6 Versuche (Nr. 207, 208, 211, 212, 217, 218) ausscheiden, da die Betonwürfelfestigkeit übermässig gross ist.

Für a=35 cm, c=0, A=l,0ro, a=3 cm liegen 10 Versuche vor. Wir scheiden aus: Nr. 83 und 84 wegen schlechten Betons, 223, weil der Kopf zerstört wurde und 235 und 236, weil die Würfelfestigkeit zu gross war.

Für «=4*5 cm

c =0, A=1,0, e=3 cm, liegen 10 Versuche vor. Ausgeschieden werden Nr. 87, 88, weil der Kopf zerstört und die Säule beschädigt wurde, ausserdem war der Beton schlecht.

Tabelle IV.

c=0, a=l-& cm, mit Ausscheidung nicht normaler Versuche:

ä=1.5

v\

Ob

6=3

(5) 272    235    246    (3) 178    152    159

(2) 243    209    219    —    -    -    —

Im Mittel (7) 264

ohne Ausscheidung:

(10) 292 (4) 205

227    238

(3) 178

152

159.

e=3

e=6

CM CO lO b-CM 1-1

CO 00

CM T-l

(4) 175 (4) 173

158

159

Im Mittel (14) 267    230    241    (8) 174    151    158.

Tabelle V.

c=0, Ä = 1.0 m mit Ausscheidung nicht normaler Säulen:

a=3*5

a= 1-5

a=2*5

«=4*5

O₀ Ob vi

O₀ Ob vx

O₀ Ob v!

O₀ Ob vx

c=0, A=1.0 ohne Ausscheidung:

b) c=1 cm.a = 1*5 cm. Für    /?,=    1.0 m, c=6    cm haben wir 4 normale

Versuche, für c=3 cm ebenfalls.

Tabelle VI.

c = l, <*=1*5 m. Alle normal.

A=1.5

Ä = 1.0

Ci Ci

CO CD

CD CT c?

O CD

^ CD 00 Ol CO tH CM

to to _

o

CT -ci

w to s ^ o "

CT "

CO H

I—¹ I—¹    .

CD CT

CT OO

s n CO 00

'S

(8) 127 159 175 165.

Im Mittel (8) 175 219 226 224 Für a=2‘5 cm, c=1, A=1.0, e=6 cm, liegen 4 Versuche vor, alle normal, für e = 3 cm 4 Versuche. Von den letzteren scheiden wir aus Nr. 65, weil Kopf und Fuss nicht parallel waren, und 68, weil der Fuss beim Aufstellen beschädigt wurde.

Für a=3’h cm. c = 1, A=1.0, e—3 cm werden von 4 Versuchen die Nummern 75 und 76 wegen schlechten Betons ausgeschieden.

Für a=4*5. c= 1, A=1.0, e=3 cm sind 4 Versuche vorhanden; die Säule Nr. 89 wird ausgeschieden, weil der Fuss zerstört wurde.

Für h=1*5, c—1, liegen für e = 3 cm und e=Q cm, je vier Versuche vor, alle normal.

Tabelle VII.

c— 1, A = 1.0 mit Auscheidung nicht normaler Säulen:

a=3-5

a=l-5

a=4-5

Uo oH vx V"

a₀ oH vx v"

ö-q abl vl v"

a₀ oH vi v"

0=3 (4) 159 199 207 205 (2) 137 177 184 182 (2) 121 153 159 159 (3) 122 164 172 164

0 = 6 (4) 190 288 245 244 (4) 125 161 168 166

Im Mittel (8) 175 218 206 224 (6) 128 166 173 171 (2) 121 153 159 159 (3) 122 164 172 164 c = l, A=1.0 ohne Ausscheidung:

0=3 (4) 159 199 207 205 (4) 131 169 176 175 (4) 117 151 157 156 (4) 120 162 169 162 0 = 6(4) 190 238 245 244 (4) 125 161 168 166    --— —    ____

Im Mittel (8) 175 218 226 224 (8) 128 165 172 170 (4) 117 151 157 156 (4) 120 162 169 162

c) c=2 cm. Für A=1.0m, e=6 m, tt=l*5 cm haben wir 4 normale Versuche, dasselbe für e=3 cm.

Für a—%'5, A = 1.0m, c=6 cm wird von 4 Versuchen die Säule Nr. 44 wegen starker Verschiebung der Bügel ausgeschieden. Für e=3 am werden alle 4 Versuche wegen schlechten Betons ausgeschieden.

Für <*=3*5, A=1.0, e=3 cm haben wir 4 normale Versuche, desgleichen für a=4*5, A=1.0, e=3 cm.

Dasselbe trift auch für A = l⁻5, e—3 cm und e=3 cm, ein.

Tabelle VIII.

c=2, a=l'5 alle normal:

h=1-5

Ä = 1'0

CO CD

«r ^ §8

CM rH

n o r+l V? ^ CO

b (N H

* Ü ^

CD O •vj tO

¹⁻¹ Q

o» ^ o O“

Vi    w ^

l>- <x>

rH t-H

'S

(8) 100 164 177    174.

Im Mittel (8) 128 212 218 220

Endlich werden in der Tabelle IX. die aritmetischen Mittel der übriggebliebenen Versuche der Serie I. für c=2cm, A = 1,0, a=25, 35 und 4-5 eventuell mit Ausscheidung der Nummern 44 wegen der Verschiebung der Bügel und 69, 70, 71, 72, wegen der zu geringen Würfelfestigkeit, zusammengestellt.

Tabelle IX.

c=2, ä = 1'0. Mit Ausscheidung nicht normaler Versuche: a= 1*5 a₀ a6l vi v" e=3 (4) 146 240 247 250 e=6 (4) 112 184 188 189    (3) 98 197 202 167

a=2-5

a₀ oH vi v"

a=3-5

Ob aH v\ V"

(4) 97 214 166 171    (4) 94 159 164 184

a=4⁻5

a₀ oH vi v"

Im Mittel (8) 128 212 218 220    (3) 98 197 202 167    (4) 97 214 166 171    (4) 94 159 164 184

c=2, ä = 1.0, ohne Ausscheidung:

e = 3 (4) 146 240 247 250    (4)    89    177    182    151    (4) 97 214    166    171    (4) 94 159    164    184

e=6 (4) 112 184 188 189    (4)    89    179    183    151    --------

Im Mittel (8) 128 212 218 220    (8)    89    178    182    151    (4) 97 214    166    171    (4) 94 159    164    184

Ebenso wurden auch andere Serien behandelt. Die Tabelle X. stellt die Resultate der Berechnung dar.

G. Schlussfolgerungen.

Wie wir dies vorher erörtert haben, haben wir die Tabelle X. ohne Rücksicht auf die Würfelfestigkeit aufgestellt. Wir haben nur diejenigen Versuche, bei welchen die Würfelfestigkeit kleiner als 100 kgjcm² war wegen schlechten Betons oder grösser als 285 kgjcm² war, wegen ausnahmsweise grosser Druckfestigkeit ausgeschieden.

Wir haben zuerst für die Versuche 3—64 für je zwei Säulen, welche gleichzeitig ausgefertigt wurden, einen Würfel aus demselben Beton angefertigt. Von Nr. 65 angefangen wurden aber immer je zwei Würfel angefertigt, um genauere Resultate zu erhalten. Die Unterschiede waren manchmal geringfügig, manchmal aber recht ansehnlich.

Z. B. erhielten wir:

Nr.    67-68    69 - 70    83-84    91-92    97-98 105-106    137-138    145-146    147-148    157-158    373-374

Wf

43-8    39-4    32-3    69    53 2    44-6    61-7    61-0    74-7    114-4    83 21

42-4    34-4    40-1    38-7    65-8    67-6    47-1    53-2    52-8    88-0    121-2*

Mittel    43-1    36 9    36-2    53-8    59-5    56-1    54-8    57-1    63*7    101-2    102-2*

Abweichung    0-g

vom Mittel

28    10-6 20    14

6-8    17-5    13-1    18-6%

Wir sehen, dass die Resultate manchmal sehr verschieden sind.

In der Zusammenstellung der Spannungen wurden überall die mittleren Werte für ow eingestellt.

Die Bruchspannungen für die einzelnen Säulen, welche aus demselben Beton angefertigt wurden, variiren auch beträchlich: zB:

158

159

158

Zusammenstellung für die Auswertung der Resultate.

Ohne Ausscheidung

h = 1.5

h = 1.0

Mit Aussch.eid.ung

h = 1.5

h -----1.0

to

175 151 173 151

174 151

Tq«zny

Ob Obi vx v"

Tquzny

o₀ ob obl vi V"

141 156 146 171 i⁹⁵. ¹⁸^ 159 175 165

170 183 179 169 171 169

164 177 174

113

141

127

SOI

97

100

^^IcO hH ^ti CO nfW ! CO

hü hH CD CO

CM rH

(M CD lO t> CM rH

CM io Ol O CM CM

205

244

224

o 01 ta co

(M rH

220

175

166

170

151

151

151

241

207

245

226

247

188

218

CO Ol —. cd

CM rH

192

176

168

172

182

183

182

192

I    Ol CO

I    Ol CO

I

267 230

159

190

219

240

184

212

169

161

165

177

179

178

151 j 157 156

214 | 166 171

192

162 169 162

159 ! 164 | 184

175

146

112

128

CD O O CD CM rH

O CD rtf C0 CM rH

213 183

131

125

128

89

89

89

O ^    ^ ^ CO    C0    CD ^ CO

t-h t-h    rH ; h

CD CO -rH GO

i—I i—l

165

179

169

174

10 209 181

4 117

4    97

10 209 I 180

4 120

4 I 94

159

178 152

jt[BZTiy CO

er₀ Ob Ob vl v"

CD Ol rH

CM CM

159

178 152

238

272 235 243 209

264 227

141 156 177 195

113

141

159 175

170183 159 171

164 177

127

102

97

100

207 j 205 245 | 244

226 | 224

o oi

IG CO

CM rH

r- CO CO CM t—i

Ol CO 01 CO rH CM

159

190

219

175

O rH ^ 00

CM rH

146

112

212 218 220

128

156

169

163

171 148 186 160

178 154

177 184 ; 182 161 168 166

166 173 ! 171

197 202 | 167 197 202 167

209

153 159 | 159

214 166 | 171

213

164 ! 172 164

159 i 164 j 184

137

125

128

98

98

iqnzny

cm

CO CD ! ^ CO CD    CO CD ! tgj CO CD j CO CD

Tabelle

Serie

cm

vH

1-07

1-07

0    3    5 2271 196

1-07    1    3    2 121

2    3    4    97

0    8    8 2301 199

1    3    8 122

2 | 3 | 4 | 94

II—4

(a=l-6)

I ab

(o=2-5)

(o=3-5)

1-07

Id

(o=4⁻5)

iß

rd

CO

<1

Ohne

iß

<0

03

<1

l°. ?T

= 1.0

T—I

hsS

<=>

r—I O

CM lO CM CM

2*5

rH i—l CO 03 t> 03 03

jqBZTiy

Ob

tq«zny

to

236

O CO CO L-03 03

O 03 Ol 00 03 03

30 00

co 30

03 03

30 CO 30 I C- Ol CO 03    30    O    CD

CO CO CO 03 03

276

286

v._

273

302

259

302

260

03 CO 00 rH 03 03

228

198

280

281

00 00

HJ3 CO 03 03

243

262

213

218

209

213

30 CO 00 l— 03 03

280

Ol co

03 CO 03 03

L— Gl CO CO 03 03

216

248

194

220

246

253

232

207

313

230

306

231

286

215

195

147

271

268

250

171

30 03 t> i-l rH 03

194

rH CO 1—1 1—1 03 03

213

O CO i-l 03 03 03

184

199

279

304

219

186

224

168

203

1851 205

30 co

03 03

198

203

200 215

191

291

CO rH I 30 C- rH Gl i—1 03 i—l

160

160

160

rH rH I 00 rH rH 00 rH rH 00 rH rH 00 rH rH CO rH rH CO rH rH CO rH rH CO rH rH CO

Gl rH CD CO 03 03

275

303

304

304

UJ r—f

lO T-I

03 co

283

295

284

289

CO rH i—l cO

03 03

22::

Ol 00 CO 03 03 03

231

195

213

l> O T-l CO 03 03

O 03

co t>

03 03

266 273

CO Ol Ol Ol 03 03

T—I T—H

Ol Ol 03 03

291 298

oo co rH -TH 03 03

247

244 251 295 303

269 277

[>- CO CO C-03 03

Ol CO

i- co

OJ 03

274 281

209

223

216

rH rH ’—¹ CO 03 03

[ - CD O 03 03 03

216 : 224

lO Ol CO 03 03 03 |

Ol Ol 03 .-3 03 03

224 232    234

222

188

205

CO rH CO CO 03 03

235

Ol CO Gl i—l rH 03

20'i

277

236

235

235

H d rH O CO CO

310

220

264

242

190

183

186

305

328

316

217

237

227

184

176

180

rH rH CO I rH rH 00 I ^    00 rH rH 00 rH rH CO II rH rH 00 rH rH CO rH rH CO II rH rH CO

00 O CO 30 03 03

^ 30 03 °    03 03

30 CO L - 03

CO co

IH'ßzny

rH I-30 0— 03 03

30 co

CO co

03 03

03 -3 rH CO 03 03

268

253 277

256

256

Gl CO 03 CO 03 03

246

CO O i—l CO I-CO 03    03

CO 03 CO — T-l 03

202

rH CO 1—1 1—1 03 03

213

241 258 241 258

00 GO rH CO <M C J

243

O Ol CO CO 03 03

CO 00

t—I

03 03

253

306

231

268

258

228

238

199

224

213

lO CO

1 T—t

| 03 03

215

232

CO O GO r-I 03 03

250

180

203

193

198

203

200

342 234

CO CS tH O 03 03

CO CO LO l— 03 03

265

195

195

285

276

280 213

rH O Ol 03 H 03

207

195

147

171

344 225 304 199

317 208

184

214

203

160

160

160

<M rH CO | 03 CO 30 | CO CO | rH rH | 00 rH rH 00 11    ^ CO <M rH CO COrfl t> rjl ^ 00

_ Ol CO -T oi

^    03 rH

to

£

215

316

CO t-i

co co

03 03

CO O CO 00 03 03

Ol 03 lO l -03 03

275

267 276

304

301

302

30 T—I

lß t—I

03 CO

283

Ol rH 00 00 03 03

286

213

234

223

1O Iß

Iß co

03 03

243

CO C-Ol Ol 03 03

297

248

246

247

251

303

277

rH CO

CO l> 03 03

291

288

289

rH 30

rH Ol 03 03

2.;:»

rH CO t> co 03 03

271 278

lO CO -3 03 03 03

220

rH rH ’—l CO 03 03

i>- co O 03 03 03

216 224

Gl CO i-l rH CO rH 03 03    03

CO CD rH 03 03 03

202

CO rH 30

co co co

03 03    03

205

213

210

O rH 03 CD'# O* CO 0- CO CO 03 03    03    03 03

235

311

309

310

o rH 03 CO 03 03

242

186

183

184

313

328

321

Ir

i—3 CO 03 03

227

195

181

186

HITJZUY CO CO CO (M rH CO 03 03

| rH rH | GO | rH rH Co||cOrH|l>- 03 rH

CO rH nf3 00    03 CO 30

| CO co ^ co co

^ co co

1 CO co

^ co co

^ CO CO

w co co

S C°Cß|^

cm

vH

3-13

2-14

3-53

Serie

in.

*AI

•A

03 C0

HP rH

03 03

230

208

185

196

CO rH CD C0 03 03

247

HP O 03 hP 03 03

kO 03 03 HP 03 03

205

217

172

182

232

233

211

177

03 03

05 Cr hP kß Ol 03

cTöö"

co co

C3 03

148

151

260

234 253

149

hH HP CO HP HP CO I HP HP oo

00 C0

iß kß 03 03

■^1 rH

io iß 03 03

252

O CD iß C0 03 03

26K

05 o CO kO 03 03

244

246

300

273

1090

241

1030

265

905

CD 05 CO CO 03 Ol

206

210

324

328

237

208

326

CO CD lO kß 03 03

O iß CO CO 03 03

hP CD kO kß 03 03

232 254

255

hH 05 HP CO 03 03

00 rH 03 CD 03 03

191

218

244; 256

204

Cr CO

co c-

03 03

CD Hp HP CO 03 03

351

329

2811

240

340

03 O hP kß 03 03

C-CD" rH 03 03 03

kß 03 O rH 03 03

221 246

208

00 o

rH 05 03 03

CD 00 rH 00 03 03

142

189

268 269

203

174

230 254 249 "269

165

174

153

125

HpHp CO Hp np CO Hp Hp CO Hprp OOlnpHp CO hPhP OO np Hp Hp

CO 03 rH CD 03 rH

188

C0 00 HP hP 03 03

05 co

co co

03 03

238 248    258

rH kß

CD l> 03 03

05 kß hP CD 03 03

rH t>“ rp kß 03 C0

268

249 j 257

CO rH CD rH Ol 03

237

237

233

■r-H t—i

Oi CD i OJ 03

276

03 CD Iß i—I 03 CO

2s I

C0 HP 05 hP 03 CO

318

282

271

347

377

Cr

rH 03 03 03

222

l- 05

Hfl

03 03

26,:;

CO hP I H C0 CD iß 03 03 ' 03

241

301

271

t- c-

I - rH

03 CO

297 i

805

274

315

CO rH rH 03 03 03

217

270

244

257

03 Hfl CO C0 03 03

258

289

329

309

264

305

03 CO 1>* O kß | t> 03 H ! rH

229

249

203

226

Cr 05 rH Hp

03 03

233

CD rH kß 05 03 rH

223

202

199

200

154

162

158

266

404

316

360

Hfl 03 CO hH C3 03

238

228

203

215

t> O

rH kO

CO co

333

05 03 rH Cr 03 03

245

061

216

203

192 192

176

152

hP hP CO hP hP 00||hPhpJ00    03

hP ^p Oo|hPhP 00 | Hp HP | CO Hprp CoIhPhP CO HpHp CO HP | HP | HP

224

240

232

CO CO iß CD 03 03

200

hP CO

kß HP 03 03

252

kß o

C0 05 03 03

26s

05 O

CO iß 03 03

244

CD Hfl HP O 03 C0

265

241

265

1059

1030

905

03 Ct hP 03 03 03

236,

kß 03 03 HP 03 03

233

05 I> HP kß 03 03

25:;

iß o

CO CO 03 03

233

253

255

254

rH C0 CO (-03 03

Iß O rH O C0 O rH rH I CO C0 03 03    03    03    03

234

O CO rH j CO HP CO CO CO I! rH CD 03 03    03    03 03

245 256

C- CO C0 L— 03 C3

280

03 CD hP Iß 03 03

246

218

293

243

197

254

269

l> CD rH CD rH rH 03    03    rH    05

03 03    03    03    C3

241

230

249

208

192

201

206

202

204

246

234

240

169

CO rH

CD C0 03 03

247

172

182

177

148

151

149

322

315

319

HP HP kß kß 03 03

254

181

221

205

351

329

340

82

03 03

208

142

187

157

169

153

125

hP CO l> hP hP 00 hP hP 00

C0 03 kß j hP 03 CD II 03 C0 [ kß hP np 00 II hP hP CO

HP 03 CD rH hP hP

CO co

kß kß 03 03

23s

rH kß CD Cr 03 03

26,S

05 C-03 C0 03 03

233

rH

05 C-03 03

284

00 CD iß rH 03 C0

29l.

CO Iß 05 03 03 CO

307

268

320

282

343

377

213

167

193

00 CO hP hP 03 03

248

05 kß hP CD 03 03

05 CO CO C0 03 03

238

rH Ct hP iß 03 03

249 ! 257

227

227

C-

rH 03 03 03

CO rH — 03 03 03

222

217

277

258

271

243

264

255

Iß rH HP O 03 CO

O 03 C- iß 03 03

26.

l> hP CO CO 03 03

264 278

277

308

290

203

272

315

05 O 00 03 03 CO

202

158

183

218

218

CO 05 03 hP 03 03

238

CD Cr rH kß 05 CO 03 rH 03

Hp CO j Cr

03 05 O 05 03 i—I

HP Hfl

200

154

162

00

Iß

340

340

<N co rh CM (M

222

COO t-i | -^ 03 rH O O 03 iß ■<# || 03 l> iß ! CC, rH C0 CO

00 HP HP

CO

O rH

i—I hP hP CO || hP 03 CD

CO || 03 03 ] 03

Cß t> II CO Hp t>

tH 03

hP CO

908 S9T f

Z9Z    fLl j 8

~ FF jFTl

508 "ÜF, L

CI

H fcO

03

h T^co

i*3    03

h r?co

i«3    03

1-07

a^^^O'85 und l⁻06

3-14

a;₁=0,89 und 1T1

2-14

90-1 pnn

Q8-0=

TA

Via

'IIIA

IX.

XI.

Säule Nr. 3,    4    207,208    33, 34    77,78    57, 58    151,152    115,116    289,290

194,139    227,288    185,214    118,95    173,201    347,295    158,135    113,137

Wir sehen, dass die Einzelnversuche keine zuverlässigen Werte liefern. Deshalb haben wir immer aus 4 Versuchen derselben Konstruktion

und bei der gleichen Exzentrizität das aritmetische Mittel genommen, ohne auf die verschiedenen Werte aw zu achten. Es war zwar ein Einfluss der höheren aw auf aQ bemerkbar, aber die Aenderung der <r₀ war nicht der Aenderung aw proportioneil. Eine Umrechnung auf eine mittlere ow liess sich also nicht durchführen, wie wir das übrigens schon früher gesehen haben.

Dieser Einfluss war jedoch nicht immer festzustellen, so zB. :

391 392 161 189

Serie V. Nr. 403—406: Säule Nr. 387 388

im Mittel

172 183 177-5

176

lO 00

Serie V. Nr. 419-422: Säule Nr. 397 398

210 218

401 402 210 217 213-5 172

Wir haben daher die Aenderung der Würfelfestigkeit bei der Zusammenstellung der Tabelle X. zwischen 100 und 285 kg\cm² nicht berücksichtigt und werden sie vielleicht erst später berücksichtigen können, da für einzelne Serien die Würfelfestigkeit im Durchschnitt grösser, als für die anderen war. Z. B. ist ow für die Serie VIII. grösser, als für Serie V.

im Mittel

OV!

Nach diesen Bemerkungen werden wir trachten aus der Tabelle X. einige Schlussfolgerungen zu ziehen und einige bisher offene Fragen auf Grund derselben zu besprechen.

I. Einfluss der Bügelentfernung.

Bei meinen Versuchen vom J. 1907 war die Bügelentfernung e = -

und e=b. Es wurde festgestellt, dass kein nachweisbarer Einfluss der kleineren Bügelentfernung besteht. Bei den jetzigen Versuchen vermin-

und 6 cm

derte ich noch die Bügelentfernung auf 3

Bei den zentrisch belasteten längsarmierten Säulen ist die Bruchspannung bei geringerer Bügelentfernung durchschnittlich grösser. Nämlich erhielten wir bei c=3 cm die Bruchspannung grösser, als bei c = 6cm, bei der

Serie I. für A=l,0»i um +12 ( + 43) für A=l,5m

- 4(- 7) „

um

(0) %

IV. „

V. „

Die Zahlen in Klammern bedeuten die Perzente, wenn alle Versuche ohne Ausscheidung berücksichtigt werden.

Bei den exzentrisch belasteten Säulen erhalten wir für die Bügelentfernung 3 cm die Bruchspannung grösser, als für die Entfernung c=6 cm:

bei c= 1 cm

c=2 cm

A = 1’0 —19 (—19) „ Iab + 8 (+ 8) „ HI. - 5 (- 5) a IV. -17 (-17) „ V. — 8 (— 8)

Serie I.

h = 1*5 m —20 (-20)

- 7(+ 3) -13 (—13) -11 (-17)

h= DO + 30 ( + 30) -(0)

+ 1 (0)

+ 2(+ 4)

- 8 (- 8)

h—15 m + 7(+ 7)

-    ( + 15) + 33 ( + 33)

-    2 (— 2)

Im Durchschnitt— 8(— 8)    —18 (—12)    + 6(+ 7)    + 9 ( + 18)

Da ein negativer Einfluss unmöglich ist, kann für c=l cm im Durchschnitt kein Einfluss festgestellt werden. Dagegen wäre für c=2cm ein Einfluss bemerkbar, welcher bei höheren Säulen wächst. Infolge dieser widersprechenden Resultate bleibt die Frage unentschieden und erheischt noch weiterer Versuche.

Ö-

Bei umschnürten Säulen wurde die Ganghöhe 3 cm|= ^ und

2‘4 cm

angewendet.

Bei zentrisch belasteten Säulen erhielten wir die Bruchspannung für 2‘4 cm Ganghöhe grösser, als für die Ganghöhe 3 cm.

bei h = lh m

bei h=l-Om

Serie VI.

* VIII.

um + 28 ( + 32)

n -    (-^2)

—10 5(—13) _

Es kann somit kein Einfluss der kleineren Ganghöhe festgestellt

IX.

+ 8(+ 12) % -2 ( + D9) „ + 5 ( + 5) „

werden.

Bei exzentrisch belasteten Säulen wurden folgende Unterschiede wahrgenommen. Die Bruchspannung war bei der Ganghöhe 2’4 grösser als bei der Ganghöhe 3 cm.

c=2.0

c=1.0

ä = 1.5

A-1.0

Ä=1.5

ä=1.0

0(0)

„    VIII. „    -3-6 (-3-6)

„    IX.    „    -16-6 (-18)

Da wir eine Verminderung der Bruchspannung durch kleineres c nicht annehmen können, so müssen wir sagen, dass der Einfluss der Ganghöhe in Grenzen und

Serie VI.

um

-5-5 (-5-5)    -6 (- 6)    — 3 (— 3) %

+ 1'3 (—2-1)    +7-1 ( + 11)    —18 (—13) „

—3-1 (—3-1)    —9 (-12)    —26    (-25)    „

^ nicht wahrnembar ist. 5

II. Einfluss der Höhe.

Da ein nahmhafter Einfluss der Bügel mit Ausnahme der zentrisch belasteten längsarmierten Säulen nicht wahrgenommen wurde, so wurden

in der Tabelle X. die aritmetischen Mittel aller Spannungen für alle Säulen einer Serie gleicher Höhe und gleicher Exzentrizität gebildet. Dieselben werden jetzt bei der Prüfung des Einflusses der Höhe benützt.

und die unter An-

Wir vergleichen die Bruchspannug ob

Fb + lbFe

Wendung des Knickungskoeffizienten der oesterreichischen Vorschrift vom J. 1907 ausgerechnete Bruchspannung vi und diejenige nach der Verordnung vom J. 1911 vx'.

Wir erhalten für die zentrische Belastung. Die Bruchspannungen ab, vi und vi/ sind für l‘bm hoben Säulen kleiner als für die POm hohen um:

Längsarmiert

umschnürt Serie ob

Betonsäulen

Serie ab

VI. —10 —22 XI. 4-12    +3 —275%

VIII.    +61 —2-6

IX.    —0-8 -9-9

Serie

I. (c=3cm) +36 +35 I. im Mittel +30 +32 —8-8 —18 + 9-4 +1-6 + 1-0 -8-2

Wir sehen, dass bei längsarmierten Säulen kein Einfluss der Ver-grösserung der Höhe von PO auf l'5m wahrnembar ist, da die Unterschiede bald positiv, bald negativ werden. Bei umschnürten Säulen können wir dasselbe sagen; für vi erhalten wir überall negative Werte, der Abminderungskoeffizient erscheint hier zu gross. Bei den Betonsäulen ist der Einfluss der Höhe bemerkbar. Der Abminderungskoeffizient nach der oester. Verordnung im J. 1907 liefert gut übereinstimmende Werte, derjenige nach der neuen Verordnung ist ganz unzutreffend, die Resultate sind ganz widersinnig.

Exzentrische Belastung.

III.

IV.

V.

r>

ob

vi

vi

v\

Die Bruchspannungen ab, vx und vi' sind für die 15 m hohen Säulen kleiner, als für die 1.0m hohen, um:

Längsarmiert

c—1

umschnürt

c=2

c=2

Serie

vi Serie

v\

Ob 1

Ob\

vi

Betonsäulen:

c=2

Ob i

vi

V\

Serie XI. +12-2    +6-6    -142    +18-3    +14-6    -137

Bei längsarmierten Säulen sehen wir alle Unterschiede positiv; der Einfluss der Höhe ist bemerkbar. Mit Ausnahme der Serie I. (c=l), und III. (c — 2) erhalten wir sehr kleine Unterschiede für vi — so, dass dies die Richtigkeit der Koeffizienten der oester. Verordnung vom 1907 bestättigen würde.

Bei den umschnürten Säulen ist der Unterschied mit Ausnahme der Serie VIII. (c=l’0) positiv und ziemlich gross. Für die Betonsäulen ist ein grosser Unterschied der Höhe bemerkbar. Der Unterschied von vi ist noch zu gross, die Koeffizienten vom 1907 etwas zu klein. Die Be rechnung nach der Verordnung vom 1911 liefert ganz falsche Resultate.

Wenn wir diese Resultate mit den bei meinen Versuchen vom J. 1907. vergleichen, können wir sagen, dass bei der zentrischen Belastung bei längsarmierten und umschnürten Säulen der Einfluss der Höhe in den gegebenen Grenzen nicht sicher zu beweisen ist, während er bei der exzentrischen Belastung bemerkbar ist.

Auch bei den Betonsäulen war dieser Einfluss sehr gut wahrnehmbar; der Abminderungskoeffizient vom J. 1907 war ziemlich richtig. Die Berechnung jedoch nach der oester. Verordnung vom 1911 gibt ganz unrichtige Werte.

III. Berücksichtigung der Knickungsfestigkeit hei den exzentrisch

belasteten Säulen.

Die exzentrisch belasteten Säulen sollten streng genommen nach der

p/f+c \ allgemeinen Formel v"— A--(-1J

wobei f -\-c—

LlP berechnet werden. 8 eJ

In der Tabelle X. sind die Werte von v" zusammengestellt. Wir sehen, dass diese Werte in dieser Versuchsreihe nicht viel von vi verschieden sind. Die Berechnung von Spannungen v" erscheint somit unnötig, was auch mit meinen früheren Versuchen übereinstimmt.

IV. Anwendbarkeit der bisherigen Rechnungsweise nach der oester-

reichischen Vorschrift.

Da der Einfluss der Höhe in den gegebenen Grenzen bei den Eisenbetonsäulen sehr gering ist, so bilden wir das aritmetische Mittel der Bruchfestigkeit der 1*0 und 1*5 m, hohen Säulen und erhalten schliesslich folgende Zusammenstellung, in welcher die l'O und l⁻5 m hohen Betonsäulen separat behandelt werden.

Serie

c trfl

v\

Serie

c\ a₀

Ob obi

Serie

G (7n

Ob Oh vx

II—4

III.

IV.

Onca OHca ohn oh(n

221 190

1B1

114

189

188

COOI>

DOD

H(MH

05 CD CO CO GO XO CI i-l i-l

Onca

192

-31 r-i

ca -31 ca ca

to to to

329 224

272

215

260

265

CO CD CD -31 C- 00 Ca OJ CI

VIII.

295

224

177

l— XO CO 1~I 1—I C—

co ca m

224

209

245

250 | 265 260 ! 273

IX.

Ci CO CO O 05 CO <M -cH t—I | -31 CM C~ CO

O H(M I OHIM

211

Ca Ci I CO OJ 1—l

239

to to oj to

CD

242

271

tO DO KI

Oifflai|05C»CD|OT^M

oito-j mcoo oio^

CJ OJ 03

IX.

192

229

204

216

s: s.

1 m lioch

IX.

i'ömhoch

IX.

Im Mittel

DOMO üOhO W

174

152

1-4

to ot 05 Ol 03 CD

CD

to

CD

co ca xo O L- i-l

ca ca co ca io

CD O

ca co

to to

03 CD O

C- -31 05 05 XO CD

th ca ca

180 180 200 163    246 263

138    277 292

Wir sehen, dass die Druckfestigkeit der zentrisch belasteten 1 m hohen Betonsänlen 192 kgjcm² beträgt.

Nach der Formel 1) berechnet sich die Druckfestigkeit der längsarmierten Säulen mit 190 bis 224 kgjcm², im Mittel 212 kgjcm², bei den umschnürten Säulen war die Druckfestigkeit 192 bis 239 kgjcm² im Mittel 214 kgjcm².

Wir sehen, dass die Unterschiede nicht zu gross sind, um die Anwendbarkeit der Formel in Zweifel zu ziehen. Es muss hier hervorgehoben werden, dass für Serie III. mit 3‘14°/₀ Eisenbewehrung dieselbe Formel ohne Reduktion wegen der Überschreitung des Perzentsatzes 2 angewendet wurde und dennoch a₀ =224 kgjcm² erhalten wurde, was gegen die Notwendigkeit der Reduktion sprechen würde. Andere Versuche haben jedoch diese Notwendigkeit dargetan. Wir müssen also dieses Resultat als Ausnahmsfall betrachten.

Beiden exzentrisch belasteten Säulen steigt die Druckfestigkeit bei längsbewehrten Säulen auf 188 bis 265, im Mittel auf 229 kgjcm² und zwar für c== 1 cm, auf 226 kg/cm² und für c = 2 auf 232 kg/cm². Wir sehen daher, dass die Berechnungsweise der exzentrisch belasteten Säulen ziemlich übereinstimmende Resultate gibt, jedoch etwas zu ungünstig ist. Die Berechnung der Säulen auf die Knickfestigkeit (oester. Verordnung 1907) gibt vi immer noch etwas grösser, ist also gar nicht notwendig, was auch nach der Vorschrift von 1911 nicht verlangt wird.

Bei exzentrisch belasteten umschnürten Säulen erhalten wir für Ojj die Werte 224 bis 271 kgjcm² im Mittel 243’5 kgjcm² und zwar für c== 1 cm 230, für c = 2. . .257 kgjcm². Die Berechnung ist daher etwas zu ungünstig. Für grössere Exzentrizität erhalten wir auch hier grössere, ungünstigere Zahlen. Die Berechnung auf Knickfestigkeit erscheint auch hier nicht nötig, vx ist überall zu hoch.

Bei den Betonsäulen erhalten wir für die exzentrische Belastung zu hohe, zu ungünstige Resultate. Für 1-5 m hohe Säulen erhalten wir vi =261 kg/cm², also fast gleich mit vbi der Im hohen Säulen. Es wäre dies eine Bestätigung der ungefähren Richtigkeit des Knickungskoeffizienten für Betonsäulen nach der oesterreichischen Vorschrift vom 1907. Der Knickungskoeffizient nach der Vorschrift vom J. 1911 gibt ganz widersinnige Resultate, wie wir dies schon gesehen haben.

Wenn wir die Resultate zusammenfassen, so können wir sagen: die Berechnung der zentrisch und exzentrisch belasteten längsarmierten und umschnürten Säulen nach der oesterreichischen Vorschrift vom 1907 und 1911 gibt gute Resultate, für die exzentrisch belasteten etwas zu ungünstige. Die Berechnung dieser Säulen auf Knickfestigkeit ist nicht nötig, was auch die Vorschrift von J. 1911 zugibt.

Die Berechnung der Betonsäulen nach der Vorschrift wäre auch gutzuheissen, nur soll die Knickfestigkeit nach der oesterreichischen Vorschrift von J. 1907 und nicht nach derjenigen vom J. 1911 berechnet werden.

Y. Einfluss der Dicke der Betonschale.

Dr. Emperger hat den Satz aufgestellt, dass die längsarmierten Säulen nur nach dem Betonkern zu berechnen sind, dass die äussere Betonschale die Tragfähigkeit gar nicht beeinflusst. Um dies experimentell zu prüfen, wurden in der Serie I. ausger den normalen Säulen mit der Entfernung der Achsen der Rundeisen von Säulenoberfläche a — l‘h cm auch solche mit a=2-5, 3-5 und 4-5 cm geprüft (Abb. 24—27).

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Abb. 24.

Abb. 25.

Abb. 26.

Abb. 27.

lür die zentrische Belastung erhalten wir für 10m hohe Säulen:

Serie Il-4

kg/cm²

Wenn wir annehmen, dass auf die Bewehrung 1*54 x 2*5 = 3-81 ent-

Ob

Pb

P[Fk

227

94-1    36-3

13-7    31-8

cm² t

PölFj:

Ok

32-5

26-8

28-0

386

947

2321

kg [cm²

345

830

250

238

260

2044 kg [cm² kg [cm²

fällt, so bleibt für den Beton Pb—P— 3-8. Wir haben — und

Pb

Fk

Fk

berechnet

und sehen, dass wir für Ic und Id unmögliche Resultate erhalten. Für lab gilt die Zahl 347, wenn wir die Säule mit grosser Würfelfestigkeit ausscheiden. Ohne Ausscheidung erhalten wir 512. Wir sehen, dass wir aus der Berechnung nach Br. Emperger unmögliche Spannungen bekommen namentlich für Ic und Id. Höchstens könnte man den Satz Emper-gers für Serien Ii_4 und lab gelten lassen, wenn wir die Zahl in der Klammer nicht berücksichtigen.

Da jedoch die Zahl 20-6 = Pb in die Reihe nicht hineinpasst, so ist die Zahl 30 3 = P₆ mehr wahrscheinlich.

Wenn wir noch eine andere Annahme machen, nämlich, dass in der Schale eine andere Spannung oj und im Kern eine andere ok' herrscht, so erhalten wir 4 Gleichungen.

32-5= 49-9 er/ + 94-1 ok'

30-3= 84-1 a/ + 59,3ffyl/

26 8=111-7<r/ + 32 3<r*/

28-0=130-3 o/ +13-7 ok'

Hieraus erhalten wir a/—0-181\cm², ak =0-25 t\cm², also <r/=0-72 ak'. Wenn wir diess in den vorigen Gleichungen annehmen, so können wir ok' bereclinen und erhalten ziemlich übereinstimmende Resultate von 238 bis 260kg/cm². Natürlich müssten andere zahlreichere Versuche diese Berechnungsart bestätigen. Wenn wir in gewöhnlicher Weise ab berechnen und die Resultate ohne Ausscheidung berüchsichtigen, erhalten wir genügend genaue Übereinstimmung.

Wir sehen, dass die Frage durch diese Versuche zwar nicht endgil-tig entschieden ist, dass die Versuche aber mehr für die gewöhnliche Berechnungsweise, als für diejenige Dr. Empergers sprechen.

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