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Biblioteka Politechmki Krakowskiei

100000301493

Der Eisenbetonbau

bei den neuen

von der k. k. Eisenbahnbaudirektion ausgeführten Bahnlinien Österreichs

von

INGENIEUR A. NOWAK

Baukommissär der k. k. Eisenbsihiibaudirektiou in Wien

Mit 81 Textabbildungen und 6 Tafeln

der

a öffentlichen Arbeiten k

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Berlin 1⁽J07

Verlag von Wilhelm Ernst & Sohn

Alle Rechte,

insbesondere das der I bersetzung in fremde Sprachen Vorbehalten.

6IBLI8TEKA POLITECHfilBZNA

KRAKOW

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Akc. Nr.

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Vorwort.

Die liier gemachte Zusammenstellung und Besprechung von ausgeführten Bauwerken soll vor allem zeigen, in wie mannigfacher Weise der Eisenbeton sich als allgemeines Baumittel auch in Oesterreich eingebürgert hat. Dem Leser möge diese Zusammenstellung zugleich ein Hilfsmittel bei Entwurf, Berechnung und Ausführung ähnlicher Bauwerke sein. Die Pläne und Berechnungen der einzelnen Bauwerke wurden vom Verfasser von den verschiedenen Bauleitungen und Unternehmungen gesammelt und ergänzt, um ein abgeschlossenes Ganzes zu bilden. An dieser Stelle sei es mir gestattet, meinen herzlichsten Dank auszusprechen, vor allem dem Leiter der k. k. Eisenbahnbaudirektion Herrn Sektionschef Dr. A. Millemoth für die Bewilligung, diese Zusammenstellung zu veröffentlichen, sodann meinem Abteilungsvorstande Herrn Oberbaurat -löset' Zuffer für die tatkräftige Unterstützung bei Veröffentlichung dieser Schrift, ferner den einzelnen k. k. Eisenbahnbauleitungen und den Betonbauunternehmungen Ed. Ast & Cie.. Ing. Eugen Comel, G. A. Wayss & Cie., und Sosnowski u. Zachariewicz sowie der Bauunternehmung Brüder Redlich u. Berger für die mir gemachten Angaben und zugesendeten Behelfe, sowie für die schön ausgeführten Lichtbilder der verschiedenen Bauwerke.

Um zum Inhalte überzugehen, werden folgende Kapitel besprochen:

I. Gründungen.

II. Mauern.

III.    Eisenbahnbrücken.

IV. Gewölbte Straßenbrücken- und Übergangsstege.

V. Ebene    ,,    „    „

VI. Verschiedene andere Eisenbetonobjekte.

I. Gründungen.

Bereits bei dem Bau der Donaukanallinie der Wiener Stadtbahn wurden auf Anordnung der ehemaligen k. k. B.-D. f. d. W. St.-B. Betonplatten mit Eiseneinlagen zu Gründungen verwendet, und ist es die landseitige Bahnmauer längs des Morzin platz es, bei welcher solche Fundamentplatten in Anwendung kamen. Wie aus den Abbildungen 1 u. 2 der Tafel I zu ersehen ist, erscheint diese Bahnmauer in einzelnen getrennten Stücken ausgeführt, um eine spätere Bissebildung, durch ungleichmäßiges Setzen der Mauer oder andere Umstände hervorgerufen, hintanzuhalten, sowie den in geringer Entfernung hinter der Mauer sich hinziehenden städtischen Hauptsammelkanal nicht zu gefährden. (Aus letzterem Grunde mußte die Gründung der rückspringenden Perronmauer der Haltestelle „Ferdinandsbrücke“ sogar unter Verwendung von eisernen Senkbrunnen erfolgen.)

Die Lücken zwischen den einzelnen bis auf festen Schotter (Höhenkote 152,0) gestellten Mauerstücken wurden nur in dem Falle, als sie eine größere Breite besaßen, durch Mauerstücke geschlossen, welche auf Fundamentplatten aus Stampfbeton mit Eiseneinlagen fußten. Diese biegungsfesten Grundplatten besitzen eine bedeutende Fläche, und konnten die Mauern durch den hierdurch verminderten Bodendruck fast unmittelbar auf den natürlichen Boden gesetzt werden (Höhenkote 156,08). Diese Gründungsweise macht das Wasserpumpen, welches dem vorerwähnten Hauptsammelkanal hätte gefährlich werden können, unnötig. Die Ausbildung dieser Fundamentplatten ist aus den Abbildungen 3 u. 4 der Tafel I zu ersehen.

Auf Vorschlag des Herrn Oberbaurates Josef Zuffer wurde diese Gründungsweise auch bei vielen Bahnobjekten im Zuge der neuen Alpenbahnen in Anwendung gebracht, so namentlich bei den Widerlagern der 40, 49 und 52 m weiten gewölbten Brücken über den Krenngraben, Palm- und Schalchgraben der Pyhrnbahn und in noch nie dagewesener Weise bei der 85 m weiten Isonzobrücke ob Salcano bei Görz im Zuge der Wochein erbahn. Was die Ausgestaltung, Ausführung und Berechnung der für letztere Brücke in Anwendung gekommenen Fundamentplatten aus Eisenbeton an belangt, so werden die betreffenden Angaben in einem

Nowak, Eisenbetonbau.

gesonderten, die Salcanobrücke für sich behandelnden Aufsätze erscheinen. Für heute sei nur so viel gesagt, daß die Fläche der Fundamentplatten am linken Ufer 225 m², der am rechten Ufer 310 m² beträgt; die Stärken der Platten sind beiderseits je 2,40 m, und das Gewicht der für beide Platten verwendeten Eisenträger beträgt rund 100 000 kg. Durch die Verwendung dieser großen Fundamentplatten wurde der in den Kämpfern der Brücke auftretende größte Druck von rund 50 kg/cm² bis auf 4 kg/cm² vermindert.

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IV %. '

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Abb. I.

ln der Abb. 1 ist die Eisenbetonplatte am linken Widerlager der Salcanobrücke während der Ausführung zu sehen, wohingegen die Abb. 2 die fertige Eisenbetonplatte mit den ersten drei Quaderscharen darstellt.

Eine ganz moderne Eisenbetongründung, bestehend aus Eisenbetonpfählen mit einer auf diesen befindlichen Plattenbalkendecke zur Aufnahme des aufgehenden Bruchsteinmauerwerkes ist die Gründung der beiderseitgen Widerlager der Brücke über den Hnizdecznabach in Bau-km 9,90 der Lokalbahn Tarnopol—Zbaracz. Wie aus der Tafel 1 zu ersehen ist, sind die Untergrundverhältnisse daselbst folgende: zu oberst 2,60 m Humus, sodann 3,10 m Torf und 2 m Letten, worauf erst der tragfähige Kreidefels also in einer Tiefe von 7,70 m zu liegen kommt. Es wurden vorerst die beiden Widerlagerfundamente mit einer Flachbürsten wand versehen, die bis auf den Letten getrieben wurde, sodann wurden in

jedes Widerlager je 12 Eisenbetonpfähle von einer Stärke 35 : 35 cm gerammt, und auf diese Pfähle wurde dann eine Plattenbalken decke betoniert.

Um zur Berechnung der statischen Verhältnisse überzugehen, wurden folgende Gewichte angenommen:

. f. 1 m³ 2 000 kg f. 1 m³ 2 400 „ ..... 97 000 „

Erde und Mauerwerk .

Eisenbeton Auflagerdruck .

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Abb. 2.

i. Berechnung der Platte.

Mittlere Höhe des Widerlagers über dem Auflager

2.26 X (0,78 -{- 0,04)

3,21

reduzierte Kote der Widerlageroberkante

= 0,59 m.

298,36 -f 0,59 = 298,95 m, N.W.-Hühe

296,35 „

Differenz

2,60 m.

Der Grundriß der Plattenbalkendecke ist in der Tafel I ersichtlich. Der Auflagerdruck verteilt sich auf eine Fläche von 2,0 X 6,86 m.

Belastung der Platte f. 1 m²

Erde und Mauer werk 2,6 X 2000 — 5 200 kg

97 000

‘    2,0 X 6,86

Auflagerdruck . Eigengewicht.

= 7 070 „

580 „

Summe 12 850 kg.

Die Platte ist als teilweise eingespannt zu rechnen, und das Moment ist daher

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Abb. 3.

— X 12 850 X 1,3 X 130 = 217 165 kgcm.

Der Querschnitt ist in Abb. 3 zu sehen.

Die neutrale Achse berechnet sich aus der Gleichung

T~

100 ^

— 15 x 15,4 (22 — x) = B

X — 8 cm

Ti =

¹^° X 8³ -j- 15 X 15,4 X 14² = 62 343 cm⁴,

O

X 8 = 27,9 kg/cm²

die Randspannung im Beton 217 165

62 343

und die des Eisens

lz =

217165

62 343

X 15 X 14 = 735 kg/cm².

Die wagerechte Schubkraft am Auflager berechnet sich aus

A.S

, A = 8350 kg,

S = 100 X 12 X 6 ist 7200 cm³,

100

12

X 24 — 115 000 cm⁴.

x — 521 kg für das lfd. cm Platte, r₄₀ — 20 840 kg für 40 cm Plattenlänge vom Auflager.

3240 kg auf, verbleiben daher für

Als Eisenbügel sind innerhalb dieses Raumes an geordnet 3 x 6 X 2 x 0,15 = 5,4 cm². Dieses Eisen nimmt eine Scherkraft von 5,4 X 600

Die wagerechte Schubspannung am Auflager wieder wie früher, wobei auf die Eiseneinlage keine Rücksicht genommen wurde,

12

A = 21 442 X 0,91 zzr 19 500 kg, S— 35 X 25 X 12,5 = 10 900 cm³, T = °° X 50³ = 365 000 cm⁴,

x — 582 kg für das lfd. cm Balken, r₅₀ — 29 1 00 kg für 50 cm Balkenlänge vom Auflager.

— 6 kg/cm².

Innerhalb dieser Strecke wird 4 x 4 x 3 x 0,2 —f— 6,16 -j- 15,71 zzz 30,87 cm² Eisenquerschnitt angeordnet. Dieser nimmt eine Kraft von 18 522 kg auf, verbleiben daher für den Beton 10 578 kg, was einer Betoninanspruchnahme auf Scherung entspricht von 10 578

ls -

den Beton 17 600 kg; dies ergibt eine Beton-Inanspruchnahme auf Schub von

17 600

100 X 40

= 4,4 kg/cm².

2. Berechnung der Balken.

Last f. 1 m² Fläche ist nach dem Früheren 12 850 kg. Der Querschnitt des Balkens ist in Abb. 4 ersichtlich. Belastung f. 1 lfd. m

1.65 x 12 850 = 21 202 kg Eigengewicht

340 „

Summe 21 442 kg.

X 21 442 X 1,82 X 182 = 895 000 kgcm.

Die neutrale Achse berechnet sich aus der Gleichung 165 x²

— 15 X 24,63' (46 — x) = ft.

x = 12,3 cm,

¹|5_ x 12^3³ -f 15 X 24,63 x'33.7² = 522 675 cm⁴;

Ti =

die Randspannung im Beton 895 000 522 675

und die des Eisens 895 000

X 12,3 zz 21,4 kg/cm²

lz -

522 675

. X 15 X 33,7 = 862 kg/cm².

50 X 35

3. Berechnung der Pfähle.

Belastungsfläche 1,65 X 2,17 = 3,58 m².

Belastung- f. 1 Pfahl 3,58 X 12 850 „ durch die Balken etwa Eigengewicht etwa

46 003 kg 560 „ 2 000 „

Summe 48 563 kg.

Querschnittsfläche des Pfahles

Fi = 35 X 35 -f 15 X 25,12 = 1600 cm². Druck für 1 cm² Fläche d = 30 kg.

Gewicht des Rammklotzes 1800 kg,

2000 „

Fallhöhe des Rammklotzes 1 m.

Belastung des Pfahles 48 563 — 2000 = 46 563 kg.

„ Pfahles

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4    & vn.-nv =    C-tw

Abb. 4.

Tiefe des Eindringens beim letzten Schlag 1800

(1800 + 2000) 2 oder bei einem Sicherheitskoeffizienten von x — 5

s = 2,0 mm,

d. h. die Tragfähigkeit des Baugrundes ist bei einem Sicherheitskoeffizienten von x = 5 erreicht, wenn der Pfahl beim letzten Schlag eines Rammklotzes von 1800 kg Gewicht und einer Hubhöhe von 1 m noch um 2 mm einwirkt.

s = 2000 x

1,0

46 563

— 0,0102 cm

II. Mauern.

Stützmauern in Eisenbeton sind bis jetzt ziemlich selten ausgeführt worden und es dürfte von Interesse sein, einige Details darüber kennen zu lernen. Der erste Fall betrifft vier Mauern vor dem Eingangsportal des Murgrabentunnels im Bau - km 48,135 der Teilstrecke Podbrdo — Görz der Woclieinerbahn. Wie aus der Abb. 1 der Tafel H zu ersehen ist, ist dieses Bauwerk noch nicht ganz aus Eisenbeton hergestellt. Es werden zwischen vier mächtigen Bruch Steinpfeilern und dem rechten Widerlager der 60 m weiten Bacabrücke vier Eisenbetonwände gleichsam als senkrechte Platten eingeschachtelt. Diese Eisenbetonwände sind 6,20 m hoch und haben eine Stärke von 1,20 m. In der Abb. 2 dieser Tafel ist der Querschnitt durch diese Stützmauer zu sehen. Um zur Untersuchung der statischen Verhältnisse überzugehen, sei erwähnt, daß die Anschüttung mit Schottermaterial geschah, ein spezifisches Gewicht von 1800 kg/m³ und ein natürlicher Böschungswinkel von 40° zugrunde gelegt wurde, und ist die zeichnerische Untersuchung auf Erddruck in Abb. 5 zu sehen. Die Platte wurde,

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Abb. 5.

obgleich statisch nicht notwendig, ihrer ganzen Höhe nach gleich stark und mit der gleichen Eisenarmierung ausgeführt. Für das unterste Höhenmeter der Platte ergibt sich eine mittlere Erddruckordinate von 1,50 m (Abb. 5). Dieselbe wurde als frei aufliegender Balken gerechnet und hat eine Stützweite von 6,60 m. Es ist daher das Moment der äußeren Kräfte für das unterste Plattenmeter

M=

X 1,5 X 1800 X 6,6 X 660 = 1 460 000 kgem.

JT

120

Abb. 6.

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x.

Das Trägheitsmoment wurde unter der Annahme berechnet, daß der Beton keine Zugspannungen aufzunehmen hat, wobei das Verhältnis der Elastizitätskoeffizienten von Eisen zu Beton mit 15 angenommen wurde. Als wagerechte Eisenarmierung wurden Rundeisen von einem Durchmesser von 16 mm im Abstande von je 10 cm angeordnet. Diese

Rundeisen wurden durch senkrechte Rundeisen von 7 mm Durchmesser in ihrer Lage festgehalten. Der Querschnitt des laufenden Meters Platte ist nebenstehender. (Abb. 6). Die neutrale Achse berechnet sich aus folgender Gleichung 100 r³

x) — 0

~ — 15 X 10X2,01 (117 x — 23,7 cm.

Das Trägheitsmoment daher

Ti— ^ X 23,7³ -f 15 X 10 X 2,01 X 03,32 = 3 068 293 cm⁴.

X 23,7 = 11,3 kg/cm²

Die Rand Spannung im Beton daher 1 460 000

3 068 203

und dLe des Eisens

X 15 X 03,3 = 670 kg/cm².

1 460 000 3 068 293

Die Schubkraft in der Ebene der neutralen Achse ist

am größten am Auflager und rechnet sich aus folgender

A • S

Formel x =

worin bedeuten A den Auflagerdruck,

S das statische Moment des Querschnitts zu einer Seite der neutralen Achse, T das Trägheitsmoment des ganzen Querschnittes

~ X 1800 X 6,6 — 8000 kg,

•->-! 7²

S= 100 X

= 28 100 cm³,

•)

T = 3 068 203 cm⁴,

= 82 kg f. 1 lfd. m,

8000 X 28 100 3 068 293

daher die Inanspruchnahme des Betons auf Abscheren

GO

= 0,82 kg/cm².

Da diese Platte ihrer Höhe nach gleich stark ausgeführt wurde, der Erddruck gegen oben zu aber abnimmt, ergeben sich in den oberen Lagen dieser Eisenbeton wand bedeutend niedrigere Inanspruchnahmen. In den Abb. 7, 8 sind eine Ansicht und Draufsicht dieses Bauwerkes zu sehen.

Das zweite Bauwerk betrifft den Viadukt der Reichs-straßenüberführung in Bahn-km 0.275 in der Nähe der Station Sarnbor mit daranschließender Stützmauer aus Eisenbeton (Tafel III). Die Reichsstraße Lemberg — Sarnbor übersetzt in der Nähe des Balmhofes Sarnbor drei Gleisachsen. Infolge des großen Verkehrs wurde eine Hebung

der Straße beantragt. Da auf der Samborer Seite einesteils Häuser, andernteils die Parkanlagen sich befinden, mußte von einer Dammanlage abgesehen werden und wurde eine

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Abb. 7.

Stützmauer angeordnet. Dieselbe hat .eine Länge von 105 m in der Richtung gegen Sambor und die Abzweigung gegen den Bahnhof Sambor eine Länge von 81,60 m. Sie bestellt

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Abb. 8.

aus einer Eisenbetonsohle, welche, wie aus Abb. 9 zu ersehen ist, vor die eigentliche Wand ragt; ferner aus der Wand und den Eisenbetonrippen, welche von 2 zu 2 m an geordnet wurden. Von 12 zu 12 m befindet sich eine

Doppelrippe mit einer Fuge, welche mit Teerpappe gefüllt ist. Diese Fuge hat den Zweck, Risse zu verhindern, welche sich einerseits durch ein un-gleichmäßigesSetzen der Mauer, anderseits durch Temperaturänderungen ergeben würden.

Im folgenden sei die statische Berechnung der Stützmauer angegeben.

Der Querschnitt derselben ist aus der Abb. 9 ersichtlich.

Als natürlicher Bösch ungs winkel wurde 35°, das Gewicht der Hinterfüllung mit 1800 kg/m3 angenommen. Als ungünstigere Annahme wurde der Reibungswinkel zwischen Betonwand und Hinterfüllung vernachlässigt. Es ergibt sich der Erddruck für das Längenmeter Wand mit

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Abb. 9.

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---X

x tg²

90 — (f

1800 x 658²

E = 10 500 kg.

Es seien vorerst die größten Bodenpressungen berechnet. Das Gewicht der auf der Sohle ruhenden Hinterfüllung beträgt f. 1 Längenmeter

P= 2,40 x 6,58 x 1,0 x 1800 = 28 425 kg.

Das statische Moment der äußeren Kräfte in bezug auf den Punkt A ist aus folgender Gleichung zu rechnen

X 28425    1,59 m’

28 425

X l,

6,58

— 28 425 x

X 3,60 = 45 190 kgm,

ömax

ömin

360 X 100 28 425

21 x 6

= 1,065 kg/cm².

360 X 100

360

= 0,513 kg/cm².

In bezug auf die Stabilität der Stützmauer sei der Stabi-litätskoeffizient berechnet, d. h. das Verhältnis des Stabilitätsmomentes zum Kippmoment in bezug auf den Punkt A.

Stabilitätsmoment 28 425 X 2,4 — 68 220 kgm 6,58

moment 10 500 X

Kipp-

— 23030 kgm, mithin Stabilitätskoef-

fizient

68 220

23 030

= 2,96.

Berechnung der Sohle vor der Wand.

1) Platte.

Die erforderlichen Eiseneinlagen wurden auf Abscherung gerechnet unter Vernachlässigung des Betons. Da die maximale Bodenbeanspruchung 1,065 kg/cm² beträgt, so entsteht auf die Sohle eine Reaktion von 10 650 kg/m²; daraus die

Scherkraft f. 1 lfd. m 100 X

0,85

tv x 10 650 = 4530 kg und der

4~l

4530

nötige Eisenquerschnitt fe = wurden 10 R.-E. 10 mm f. 1 lfd. m = 7,85 cm².

600

7,55 cm²; angeordnet

2) Balken. Spannweite 1,80 m, Scherkraft

(°P +0,25^ x !0 650

6480

1 80

X —^— = 6475 kg, der erforderliche Eisenquerschnitt = 10,79 cm²; angeordnet wurden 4 R.-E. 20 mm = 12,57 cm².

600

3) Rippe.

Auskragung 1,10 m, Scherkraft 2 X 6475 -j- 1,10 X 0.2

15 360

X 10 650 = 15 360 kg, erforderlicher Eisenquerschnitt = 25,6 cm²; angeordnet wurden 11 R.-E. 18 mm = 28 cm².

600

Beanspruchung auf Biegung.

Biegungsmoment hervorgerufen durch den Balken I, = 2 x 6475 X 0,975 = 12 620 kgm.

Biegungsmoment hervorgerufen durch die Reaktion auf die Rippe selbst

M.₂ = 1,10 x 0,2 X 10 650 X 0,55 = 1290 kgm,

-|- M₂ = 13 910 kgm.

Der Querschnitt der Rippe ist in der Abb. 10 zu sehen. In

Fi = 180 X 30 -f 140 X 20 + 15.3 X 10 -f 14,1 X 10 = 8494 cm².

Das statische Moment in bezug auf die untere Plattenkante S = 5400 X 15 + 2800 X 70 + 153 X 20 + 141 X 10 = 281 470 cm³.

Die Entfernung der neutralen Achse von der unteren Plattenkante

281 470

8494

der Platte sind 18 R.-E. 10 mm — 14,1 cm², an-geordnet.

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Als Verhältniszahl des Elastizitätskoeffizienten des Eisens zum Beton wurde 10 angenommen. Die ideelle Fläche des Querschnitts daher

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110

Abb. 10.

— 33,14 cm.

Das Trägheitsmoment in bezug auf diese Achse T= 10 659 980 cm⁴.

Randspannung im Beton 1 391 000 10659 980

Zur Berechnung des Zugmittelpunktes ist

Sz = 3060 + 1410 = 4470 cm³,

T = 61 200 + 14 100 = 75 300 cm⁴. Abstand von der Unterkante 75 300 4470

Der Abstand des Zug- vom Druckmittelpunkt

140 — ~ X 106,86 - 16,8 o

und Randspannung im Eisen 1 391 000 87,6 X 29.4

ah —

Xi =

Ö'e =

X 106,86 — 113,94 kg/cm².

= 16,9 cm.

= 87,6 cm

540 kg/cm².

Berechnung der Sohle hinter der Wand.

1) Platte.

Die Belastung der Platte durch die darüber befindliche Hinterfüllung beträgt

6,28 X 1,0² X 1800 = 11 300 kg f. 1 m².

Da sich von früher eine kleinste Bodenreaktion von 0,513 kg/cm² oder 5130 kg/m² ergab, so ist die wirkliche Belastung der Platte

11 300 — 5130 — 6170 kg/m².

Die Gesamtbelastung der Platte zwischen 2 Rippen beträgt 2,05 X 1,80 X 6170 = 22 800 kg-.

Da die Platte kreuzweise armiert ist, verteilt sich die Belastung- auf ihren ganzen Umfang, somit die Scherkraft f. 1 lf'd. m

22 800

2 X 2.05 -j- 2 X 1,85

= 2030 kg

2930

und der erforderliche Eisenquerschnitt f. 1 lfd. m in beiden Richtungen

= 4,9 cm².

600

Angeordnet wurden 7 R -E. 10 mm = 5,5 cm².

2) Balken.

Spannweite 1,85 m, Belastung ^ j X 2,05 -J- 0,25^

X6170

= 7910 kg f. 1 lfd. in. Scherkraft

7910 X 1,85

= 7320 kg.

= 12,2 cm². Ange-

Der erforderliche Eisenquerschnitt

7320 1300

ordnet wurden 4 R.-E. 20 mm= 12,56 cm².

3) Rippe.

Belastung 7910 -j- X 2,00 X 6170 = 14 110 kg. Somit

ist der erforderliche Eisenquerschnitt auf Zug senkrecht ein-

Angeordnet wurden 25 R.-E.

gelegt

14 110

= 18,9 cm².

750

10 mm = 19,65 cm². Der- erforderliche Eisen

i.L

zoo

querschnitt auf Ab- 3 scheren wagerecht ein-    - 4- - —

gelegt ist

14110 600

Der gefährliche Querschnitt der Rippe befindet sich auf der Kote 291,40. Zunächst seien die größtmöglichen Biegungsspannungen berechnet.

= 23,5 cm².

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Abb. II.

Biegungsmoment auf die Höhe 291,40 pXH³

M=

f. 1 lfd. m

M=

1800 X 5,18³

X 0.27 = 11 260 kgm.

Gesamtes Biegungsmoment

2,00 X 11 260 = 2 248 000 kgcrn.

Angeordnete Eiseneinlagen 3 R.-E. 28 mm = 18,5 cm².

Der Querschnitt der Rippe ist aus Abb. 11 zu ersehen. Es sind wieder wie früher

Fi — 185 X 16 + 200 X 15 + 18,5 X 10 = 6145 cm²,

Si = 2960 X8 + 3000 X 100+ 185 X 190 = 358 880 cm³. Die Lage der neutralen Achse vom oberen Rande 358 880

6145

= 58,4 cm.

Das Trägheitsmoment Ti = 25 986 427 cm⁴, die Randspannung im Beton

2 248 000

25 986 427

X 58,5 = 5,05 kg/cm².

Für die Berechnung der Zugspannungen sei vorerst der Druckmittelpunkt des Druckgurtes gerechnet

Fd = 200 X 58,4 — 185 X 42,5 = 3840 cm²,

Sd = 11 700 X 29,25 - 7860 X 21,25 = 175 000 cm³, Td = 34 200 x 39 - 167 000 X 28,3 = 8 612 000 cm⁴, 8 612 000

xd —

175 000

45,6 cm.

Der Abstand des Druckmittelpunktes vom Zugmittelpunkt h — 200 - (58,5 -f 10) + 45,6 = 177,1 cm, die Eisenspannung daher 2 248 000

177,1 X 18,5

= 688 kg/cm².

Berechnung der Wand. Mittlerer Erddruck auf die Wand f. 1 m²

<1 =

1800X6,58

X 0,27 = 1600 kg/m².

Da die Wand in die Rippen als teilweise eingespannt angesehen werden kann, ergibt sich das größte Biegungsmoment mit

M—

' X 1600 X 1,85 X 185 = 54 800 kgem.

K)

Für die halbe Höhe sind 6 R.-E. 12 mm = 6,78 cm² für 1 Höhenmeter Wand ungeordnet. Der Eisenquerschnitt wurde entsprechend dem Erddruck nach unten und nach oben vergrößert bezw. verkleinert.

Es sind wieder wie früher

Fi = 100 X 16 + 6,8 X 10 = 1668 cm²,

Si = 1600 X 8 + 68 X 14 = 13 752 cm³.

Der Abstand der neutralen Achse vom oberen Plattenrande

13 752

1668

= 8,23 cm.

Das Trägheitsmoment

= 12,3 kg/cm².

Ti = 36 720 cm⁴, die Randspannung im Beton 54 800 X 8,23

36 720

Der Abstand des Zug- vom Druckmittelpunkte

•8,24 — 2 — 11,26 cm,

h= 16 —

1—I CO

die Eisenspannung

54 800

⁰⁶    11,26 X 6,3

<73 kg/cm².

Außer - dieser Stützmauer wurden auch die beiden Endwiderlager sowie sämtliche Zwischenpfeiler aus Eisenbeton hergestellt, wie dies übrigens auch aus Tafel 111 ersichtlich ist. Zwei dieser Zwischenpfeiler, auf denen die 10 m weite Eisenbetonkonstruktiou aufruht, sind ganz gleich ausgeführt, während der Zwischenpfeiler zwischen Eisenbeton- und Eisenkonstruktion etwas stärker ausgeführt ist. Jeder Zwischenpfeiler bestellt aus 2 Eisenbetonständern, welche eine obere ►Stärke von 100 X 150 cm besitzen und bis zur Geländehöhe auf 170 X 220 cm sich verstärken. Die Armierung dieser Ständer besteht aus 8 Rundeisen von 20 mm Stärke. Beide Ständer sind durch eine gemeinsame Eisenbetonsolilplatte von 60 cm Stärke verbunden, welche Platte an ihrer unteren Fläche mit 15 mm starken Rundeisen in Entfernungen von 10 cm armiert ist, Außerdem verbindet die beiden Ständer eine unter Geländehöhe angeordnete 20 cm starke Eisenbetonwand, welche bis auf die gemeinsame Fundamentplatte herabreicht. Die beiden Widerlager sind im allgemeinen ähnlich ausgeführt wie die Stützmauer, nur besitzen dieselben außer der auf der Höhe 290 befindlichen Platte noch eine um 3 m tiefere Fundamentplatte, welche so gelegen ist, daß dieselbe beinahe symmetrisch unter der nach unten fortgesetzten Stirnwand liegt. Diese Fundamentplatte ist mit der oberen Platte und der Stirnwand durch beiderseits dieser Wand angeordnete Rippen verbunden. Zu erwähnen wäre noch, daß das Widerlager auf der Samborer Seite Parallelflügel besitzt, während das auf der Lemberger Seite Böschungsflügelmauern hat.

Was die Ausführung dieses Bauwerkes anbelangt, sei erwähnt, daß die Fundamentmauern im Mischungsverhältnisse

1:6 (1 m³ Sand und Schotter und 285 leg’ Portlandzement), das aufgehende Mauerwerk der Stützmauer und sämtliche Pfeiler im Mischungsverhältnisse 1 : 5 (330 kg Portlandzement

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Abb. 12.

f. 1 m³ Sand und Schotter) ausgeführt wurden. Der Portlandzement wurde aus Szakowa bezogen. Die Mischung des Betons und das Waschen des Sandes und Schotters geschah

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Abb. 13.

maschinell. Die Betonarbeiten des Lemberger Widerlagers und des Pfeilers D (beide Widerlager der eisernen Brückenkonstruktion) sind am 31. Mai 1905, der übrigen Pfeiler am

1. Juli 1905, der Stützmauer am 26. September 1905 beendet worden. Um den Außen siebten der Pfeiler und Mauern ein gefälliges Aussehen zu geben, wurden dieselben bei den Mittelpfeilern des Eisenbetontragwerkes mit Sandsteinquadern versehen, welche während der Betonierung zugleich als Schalung dienten. Die Außensichten der Stützmauer und der beiden Widerlager der Eisenkonstruktion wurden mit 4 cm starken, künstlich hergestellten Betonplatten verblendet, welche mittels Bindedrahtes in die dahinter befindliche Wand verhängt wurden. Die Beschreibung der Eisenbetontragkon-

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Abb. 14.

struktion folgt in einem späteren Aufsatze. In den Abb. 12, 13 u. 14 sind Ansichten zu sehen, sowohl des Widerlagers als auch der Stützmauer, teils fertig, teils während der Ausführung.

Zum Schluß der aus Eisenbeton ausgeführten Mauern soll Erwähnung getan werden der Blendmauer zwischen Bau-km 49,844 und 49,987 der Teilstrecke Görz—Triest der Wocheinerbahn bei der Rennbahn Montebello im Weichbilde der Stadt Triest. Diese Mauer hat den Zweck, die rollenden Fahrbetriebsmittel der Rennbahn zu verhüllen und so ein Scheu werden der Pferde hintanzuhalten. Aus dem auf Tafel II ersichtlichen Längenprofile ist zu sehen, daß die Bahn gerade an dieser Stelle aus dem Damm in den Einschnitt übergeht. Es ergab sich daher bei Beginn der Blendmauer die ziemlich große Höhe von etwa 6 m, welche sich infolge des eintretenden Einschnitts bis auf 0,55 m erniedrigt. Die Länge dieser Mauer beträgt 141 m. Sie besteht aus einer

Nowak, Eisenbetonbau.

10 ein starken Monier wand, welche in Eisenbeton Säulen eingespannt ist. Die einzelnen Säulen haben eine Achsenentfernung von 3 m. Am Fuße der Mauer und der Säulen ist eine sockelartige Verstärkung angebracht. Jede Säule fußt auf einem Betonklotze, der nicht symmetrisch ausgeführt ist, da der Wind (Bora) an diesem Gelände nur aus einer Richtung kommt. Im folgenden sei die Untersuchung der statischen Verhältnisse dieser Mauer angegeben. Ihrer Höhe über der Erdoberfläche nach wurde dieselbe in drei Typen eingeteilt. Typ A zu 6 m, Typ B zu 4 m und Typ C zu 2 m Höhe. Typ A möge in Rechnung gezogen werden. Um die Standsicherheit dieser Mauer bezw. ihrer Pfeiler zu untersuchen, müssen die Momente der äußeren Kräfte auf dem äußersten tiefsten Punkt des Betonfundaments gesucht werden. Ist Mg das Moment des Eigengewichts, Mw das des Wind-

M

drucks, bezogen auf diesen Punkt, so muß ^ > 1 = s — der Standsicherheit sein.

Das Gesamtgewicht, welches eine Säule zu tragen hat, setzt sich zusammen:

Volumen der Säule:

(0,4 X 0,3 X 2,0) -f (0,6 X 0,3 X 2,0) -f (0,8 X 0,3 X 2,0)

= 1,08 m³.

Volumen der Wand:

(2,7 X 0,10 X 5,0 = 1,35 m³.

Volumen des Sockels:

2,70 X 0,2 X 1,0 -= 0,54 m³.

Das Gesamtvolumen des Eisenbetons, den eine Säule zu tragen hat, 2,97 m³, das Volumen des Betonfundaments 3,095 m³, das spezifische Gewicht des Eisenbetons mit 2,5, das des Stampfbetons mit 2,4 t/m³ vorausgesetzt, gibt ein Gesamteigengewicht G = 2,97 X 2,5 -f- 3,095 X 2,4 = 14,85 t. Die Entfernung der Schwerlinie vom Punkt A= 1,40 m.

Das Moment des Gesamteigengewichts Mg = 14,85 X 1,4

—    20,79 tm. Für die Berechnung des Momentes infolge Winddrucks wurde als senkrechte Komponente desselben 170 kg/m2 in Rechnung gezogen, da die herrschende Windrichtung mit der Wand einen Winkel von 30° einschließt. Die ausgesetzte Fläche für eine Säule beträgt F — 3 X 6 = 18 m² und daher die Gesamtwindkraft TU— 18 X 0,17 = 3,06 t. Der Abstand

0

der Angriffslinie des Winddrucks vom Punkte A, -f-1 = 4 m,

3,06 X 4

20,79

12,24

— 1,7 > 1 = s.

da die Angriffsfläche des Winddrucks ein Rechteck bildet. Das Moment infolge Winddrucks daher Mw M

—    12,24 tm und ß-

Mw

Die Pressungen in der Fundamentsohle rechnen sich aus

der Formel =

G . Mw

, wobei F die Sohlfläche, W das

Widerstandsmoment derselben bedeutet, 1-278¹

W—

= 1,30 m³

14,85 . 12.24

2,8

1.3

= 14,70 t/m² = 1,47 kg/cm²,

also in den zulässigen Grenzen sich befindet.

Es muß ferner die Fuge, wo die Säule im Betonklotze eingespannt ist. die äußeren Kräfte aufnehmen können. Auf diese Fuge wirkt einmal das Gewicht des ganzen Eisenbetons und zweitens wieder die gesamte Windkraft.

Fläche müssen die Zugspannungen durch entsprechende Eiseneinlagen aufgenommen werden.

i‘d \

In dieser

Wie früher rechnen sich

M‘w

F‘ W‘ ’

die Inanspruchnahme auf Druck bezw. auf Zug bedeuten, G‘ das Gewicht des Eisenbetons, F‘ die Fugenfläche, W‘ ihr Widerstandsmoment darstellen, M‘w das Winddruckmoment bezüglich der Fuge ist,

die Inanspruchn ahmen

JC-— -30 —>>

G‘ — 2,97 • 2,5 = 7,42 t, F¹ — 0,3 • 0,8 = 0,24 m², M!w — 3,06 • 3 =: 9,18 tm,

&20 012mm

W‘ —

• 0,3 • 0,8² = 0,032 m³,

so

i‘d

i‘z

31,77 kg/cm²,

— 25,59 kg/crn².

Der Querschnitt der Fuge ist in der y Abb. 15 zu sehen. Diese gerechneten Inanspruchnahmen gelten für eine homogene reine Betonfläche ohne Eiseneinlagen. Da die Zugspannungen des Betons hauptsächlich von Eiseneinlagen aufgenommen werden sollen, muß man nun jenes Moment der äußeren Kräfte rechnen, welches diese Zugspannung von 25,59 kg/cm²

hervorruft. Im allgemeinen gilt die Formel M• i

i.

p20 012 mm

Abb. I5.

—, worin

M das gesuchte Moment ist, i die vor berechnete Kantenpressung, T das Trägheitsmoment des reinen Betonquerschnitts, y die Entfernung der äußersten Faser von der neutralen Achse bedeuten. i — 25,59 kg/cm²,

T=~-30-803 y =■ 40 cm.

M —

- 1 280 000 cm³,

Ti

818 880 kgcm.

2*

Um nun die erforderliche Eisenfläche zu bestimmen, vergegenwärtige man sich den Verlauf der Spannungen in diesem Querschnitt (Abb. 16)

h — 80 — 5 —

40

:= 61,7 cm,

Zh = M, Z—

13 272 kg.

Nimmt man als zulässige Inanspruchnahme des Eisens 1000 kg/cm², so ist die erforderliche Eisenfläche 13 272

/e —

1327 cm²; angeordnet ^

sind in einem Abstande von 5 cm ^ von der Außensicht der Säule 4 Rundeisen von 20 mm Durchmesser und 2 Rundeisen von 12 mm Durchmesser, welche zusammen eine Eisenfläche von 14,83 cm² ergeben. Es werden daher die wirklichen Kantenpressungen im Eisenbetonquerschnitt andere sein als die zuvor gerechneten. Nehmen wir als Verhältnis der Elastizitätskoeffizienten von Eisen zu Beton 10 an, so ergibt sich die Idealfläche Fi— 0,8 • 0,3 -j- 10 • 0,001483 • 2 — 0,2697 m², bei gleichbleibender Flächen-breite von 30 cm wird daher die Höhe dieser Idealfläche eine größere,

1000

i........I.....v

Abb. 16.

hi

Fi

0,90 m

und das ideelle Widerstandsmoment

co

Wi

ld —

Wi

= 25,2 kg/cm²,

lz -

M‘w

Wi

19,6 kg/cm².

Ferner muß die Wand die äußeren Kräfte aufnehmen können. In Betracht wird gezogen 1 Höhenmeter der Wand; der Querschnitt ist aus Abb. 17 zu ersehen. Die Windkraft, die auf diesen Streifen wirkt,

W = 1 ■ 170 • 2,7 = 460 kg.

Die Wand wird als zwischen den einzelnen Säulen frei aufliegend betrachtet als ungünstigerer Fall und M —

15 500 kgcm. In Wirklichkeit

wird dieselbe als teilweise eingespannt oder doch wenigstens als kontinuierlich über die Säulen gehend zu betrachten sein,

iö

und das Moment sinkt auf ~W• l herab. Ähnlich wie früher

muß. da eine symmetrische Eisenarmier un g an geordnet ist,

2 — 2,7 ±- 5,7 cm,    =    2900 kg. Auf

ein Hölienmeter Wand sind 10 Stück Randeisen von 10 mm Durchmesser angebracht von einer Gesamtfläche von 3,84 cm²; daher die Inanspruchnahme des Eisens

770 kg/cm -

h — 10 -

1* -

l z -

und die des Betons

2900

3,8

2900 • 2

11,6 kg/cm².

Zu diesen Spannungen treten noch jene infolge Eigengewichts hinzu. In Betracht wird gezogen ein Betonstreifen zwischen 2 Trageisen, also 10 cm Höhe. Nach Prof. Ramisch dienen für die Berechnung folgende Formeln:

5-100

1)

48

■G-l,

2)

m-fe

fb

(~,+D + Ä)'

3)

2e

>z(3 — ri) • Wb

1 — n

je = 10 010 p.l.Tn = 3,S

VT...........

ib - m •

In diesen Formeln be- i zeichnet fe den Eisenquer- ; schnitt für eine Schicht, fh den Betonquerschnitt einer <0° Schicht; ie und % die Inan- ; spruchnahmen des Eisens j bezw. des Betons, Wb das • Widerstandsmoment des rei- ! nen Beton querschnitts einer j

Schicht

10

1.....V

...4.....1.

er.

Abb. 17.

bh², wo b die

Stärke der Wand, li der Abstand zweier Trageisen ist; n bedeutet den Bruchteil des Betonquerschnitts, der nur auf Druck beansprucht wird, und m das Verhältnis der Elastizitätskoeffizienten des Eisens zu dem des Betons.

In unserem Falle wird

-3>- 10

G — 0,1 X 0,1 X 2400 X 3,0 = 72 kg,

~ X 10 X 100 — 167 cm³, b

Wb

X 72 X 300 = 3150 kgcm, 4o

10 X 1,57 10 X 10

(    ¹+I :I+ io x

= 0,42ö,

i"b

3150

0,425 X 2,575 X 167 0,575 0,425 “

und die Gesamtspannungen

ib — 17,2 + 11,6 = 28,8 kg/cm², 7,— 234+ 770 =1004 kg/cm².

17,2 kg/cm²,

i‘z = 17,2 X 10 X

234 kg/cm²

Es ist noch zu untersuclien, ob sich die Mauer an ihrer

Die Wand auf ein

Auflagerung auf den Säulen hält.

Höhenmeter hat ein Gewicht von 0,1 • 1 • 2500 • 2,7

675 kg,

daher auf einer Seite einer Säule eine Kraft von

675

5-kg

von den Eiseneinlagen aufzunehmen ist, was einer Inanspruch-

nähme derselben entsprechen würde von

337,5

2 • 3,84

= 44 kg/cm².

Die Wand wurde etwa 10 cm in den Boden vertieft und

an ihrer Sohlenfläche noch außerdem mit 4 Rundeisen von 12 mm Durchmesser armiert. In anschließender Tabelle sind die statischen Verhältnisse der Eisenbetonsäulen sämtlicher 3 Typen zusammengestellt.

III. Eisenbahnbrücken.

Es ist allgemein bekannt, daß der Eisenbeton seit langem für Hoch- und Wasserbauten sowie für Straßenbrücken bis zu ganz ansehnlichen Lichtweiten in Verwendung steht. Nur im Eisenbahnbau war man bis in letzter Zeit etwas zurückhaltend, da vielleicht einerseits ein schädlicher Einfluß der starken Erschütterungen durch die schnellrollende Verkehrslast auf das Gefüge des Eisenbetons gefürchtet wurde und der Eisenbahnbau anderseits im Steinbogen sowie in den vielgestaltigen Eisenbauten genug Hilfsmittel zur Hinüberleitung der Bahnzüge über die dammlosen Stellen der Bahnliuie besessen hatte.

Die mit dem Eisenbeton inzwischen gemachten Erfahrungen jedoch sowie die günstigen Erfolge der mit demselben angestellten zahlreichen Versuche ließen nunmehr auch die Anwendung des Eisenbetons im Bahnbaue keineswegs als kühnes Wagnis erscheinen, umsomehr, da die gefürchteten Erschütterungen bei Straßenbrücken bisweilen heftiger sind als bei Bahn Objekten, und kleine Bahnbauten aus Eisenbeton bereits im Jahre 1894 ausgefübrt worden sind. So hatte die Jura-Simplonbahn in der Station Wiggen (Bern—Luzern) im Jahre 1894 Eisenbetonplatten bei einem Durchlässe verwendet, und dieser Konstruktion folgte im Jahre 1897 eine ähnliche in der Station St. Moritz (Lausanne—Simplon) mit 3,5 m Stützweite. Im Jahre 1900 legte man in dem Bahnhofe St. Immer 3 Hauptgleise auf eine Plattenbalkendecke von 4,8 m Stützweite. (Siehe „Beton u. Eisen“, II. Heft 1903.) Gewölbte Eisenbetonobjekte wurden auch auf den Linien der österreichischen Süd-

Zusammenstellung der statischen Verhältnisse der Eisenbetonsäulen der Blendmauer bei der Rennbahn Montebello in Triest.

Typ A

Typ B

Typ C

Inhalt des Pfeilers „ der Wand . „ des Sockels

(0,24+0,36 + 0,48)=1,08 m³    (0,24 + 0,36) = 0,60 m³

(2,70-0,1-3) = 0,81 „ (2,70-0,2-1) = 0,54 „

(2,70-0,10-5) = 1,35 „ (2,70 • 0,20 • 1) =0,54 „

0,24 m³

(2,7 • 0,1 • 1,5) = 0,40 „ (2,7-0,2-0,5) = 0,27 „

2,97 m³

1,95 m³

0,91 m³

Spezifisches Gewicht des Eisenbetons 2,50 t/m³

Gesamtgewicht des Eisenbetons .

Hebelarm.........

Moment des Eigengewichts . .    .

7,42 t 0,40 m

(7,42 • 0,4) = 2,97 tm

4,87 t 0,30 m

(4,87 - 0,3) = 1,46 tm

2,27 t 0,20 m

(2,27 • 0,2) = 0,45 tm

Winddruck 170 kg für 1 m²

M indfläche.........

Winddruck .........

Hebelarm ..........

Winddruckmoment......

Querschnittsfläche ......

Widerstandsmoment der Quer-1 schnittsfläche

i‘d\_G *« \ ~ F ~ W‘

M'

w

Spezifische Spannungen für 1 cm²

Trägheitsmoment.......

Entfernung der äußersten Faser | von der Neutralachse . . . /

Moment der äußeren Kraft .    .

Entfernung des .Druckmittelpunktes \ vom Zugmittelpunkt . ... j

Fläche des Eisens (1000kg für 1 cm²)

Angeordnete Rundeisen . . . . Eisenquerschnittsfläche . . . .

Ideelle Fläche........

„ Höhe........

Ideelles Widerstandsmoment . . \ _ G‘

h \ Ii± W{ ' ' ‘ ' Spezifische Spannungen . .

r—( ICO

30 • 6 = 18 m2 18 • 0,17 = 3,06 t 3 m

3,06 • 3 = 9,18 tm 0,3 • 0,8 = 0,24 m²

• 0,3-Ö^² = 0,032 m³

3 • 4 — 12 m2 12-0,17 = 2,04 t 2 m

2,04-2 = 4,08 tm 0,3 -0,6 = 0,18 m²

. 0,3 -0,6² = 0,018 m*

3 • 2 = 6 m²

6 - 0,17 = 1,02 t

10 m

1,02 • 1 = 1,02 tm 0,3-0,4 = 0,12 m²

7,42

9,18

0,24 ~ 0,032 i'd = 31,77 kg i' = 25,59 kg

4,87

4,08

0,18 ~ ' 0,018 i‘d = 25,37 kg i‘z = 19,96 kg

Moment der äußeren Kräfte M—

T = \ 280000 cm⁴

y = 40 cm 25,59 kg

M = 818880 kgcm

CS

• 0,3-0,4² = 0,008 m³

iz-T

2,27

1,02

0,12 - 0,008 i'd= 14,64 kg = 10,85 kg

= 540000 cm⁴

= 30 cm 19,96 kg

M = 359 280 kgcm

= 160 000 cm4 = 20 cm 10,85 kg

M — 57 866 kgcm

Gesamte Zugspannung Z=—^~ und Berechnung der Eiseniläche

/?. = 61,7 cm Z= 13272 kg

4 R.-E. 20 mm + 2 R.-E. 12 mm

14,83 cm² *

h = 45 cm

Z= 7960 kg

li = 28,3 cm Z= 2066 kg

fe == 7,96 cm²

2 R.-E. 20 mm + 2 R.-E. 12 mm

8,54 cm²

fe = 2,07 cm²

2 R.-E. 12 mm 2,26 cm²

Wirkliche Kantenpressungen im Beton

(0,8 • 0,3 + 10 • 2 • 0,001483)

= 0,2697 m-'

(0,6 • 0,3 + 10 • 2 • 0.000854) = 0,1817 m²

(0,4 • 0,3 -|-10 • 2 • 0,000226)

= 0,1245 m²

0,415 m 0,0088 m³

0,605 m 0,022 m3 4,87    4,08

0,18 ± 0,022' id = 21 kg/cm2 Q =16    „

Diese Mauer wurde von der Beton 1)auunterneJunung Eugen Comel in Triest ausgeführt und kostete einschließlich sämtlicher Erdarbeiten nur etwa 12 000 Kronen. Die Pläne und Einzelheiten dieser

Mauer sind in Tafel II zu sehen.

0,90 m 0,041 m3 7^42    9,48

0,27 - 0,041 id = 25,2 kg/cm2 4 = 19,6    „

2,27    1,02

0,124 ± 0,0088“ id = 13,4 kg/cm2 4 - 9,8    .,

bahngesellschaft seit dem .Jahre 1S99 mehrfach ausgeführt. Auch bei Lokalbalmen und Bahnen niederer Ordnung- liat der Eisenbetonbau in Oesterreich bereits Anwendung gefunden. So wurden z. B. bei den niederösterreichischen Landeseisenbahnen dieBraunaubachbrücke, Buschenbachbrücke, Dietmanns-brücke und einige Lainsitzbrücken teils als gerade, teils als gewölbte Eisenbetontragwerke bis zu Lichtweiten von 15,0 m ausgeführt. Die Erfahrungen bei allen diesen Konstruktionen waren sehr günstige.

Auf Anregung des Herrn Oberbaurats Josef Zuffer als Vorstandes der Abteilung für Brücken- und Unterbau der k. k. E.-B.-D. hatte sich nun der seinerzeitige Vorstand dieser Behörde, k. k. Sektionschef und Eisenbahnbaudirektor Karl AVurmb im Sommer 1903 entschlossen, den Eisenbeton auch bei dem Baue der neuen Staatseisenbalmlinien einzuführen und denselben vorerst zur Herstellung von Dohlen deckeln, dann zur Ausführung von Durchlässen ohne und mit Ueberschüttung-bis zu 7,0 m Weite, zu verwenden. Es wurden von obiger Behörde vorerst einige grundsätzliche Bestimmungen unter der Ueberschrift: „Besondere Bestimmungen für die Berechnung und Ausführung von Eisenbetontragwerken für offene Durchlässe im Zuge von Eisenbahnlinien (Vollspurbahnen)“ festgesetzt und hierzu auch ein Musterblatt: „Allgemeine Ausgestaltung von Eisenbeton-Tragwerken für gedeckte und offene Bahndurchlässe “ ausgegeben.

Im Jahre 1906 wurden diese besonderen Bestimmungen Auflage 1904 nochmals durchgesehen und durch einige Aende-rungen ergänzt. Diese im folgenden vollinhaltlich wiedergegebenen „Besonderen Bestimmungen“ erhielten die Genehmigung des gegenwärtigen Leiters der k. k. Eisenbahnbaudirektion Herrn Sektionschefs Dr. Anton Millemoth, der gleich seinem Vorgänger den Eisenbetonbau weiter fördert.

Besondere Bestimmungen

für die Berechnung und Ausführung von Eisenbetontragwerken für offene Durchlässe im Zuge von Eisenbahnlinien (Vollspurbahnen).

Die Berechnung und Ausführung von Eisenbeton tragwerken hat nach den betreffenden Angaben der Typenblätter 22

— E. B. D., weiter nach der Brücken-

21

Nr. —E. B. D. und u

Verordnung vom 28. August 1904, IL-G.-Bl. Nr. 97 und ferner nach folgenden besonderen Bestimmungen zu erfolgen.

A. Berechnung.

1. Als Grundlage für den Nachweis des Eigengewichtes und der bleibenden Belastung sowie für die Berechnung des Biegungsmomentes, herrührend vom Eigengewichte der Konstruktion und der bleibenden Belastung, haben für die einzelnen Baumaterialien folgende Einheitsgewichte für je 1 m3 zu gelten, und zwar bei:

Martinflußeisen .

7850 kg .    2400    „

. 1800 „

. 1600 „

.    1900    „

. 1200 „ 900 „ 60 „

Beton......

Lehm (Ueberschüttung)

Sand......

Schotter (Schotterbett)

Abdeckung (Isolierung)

Holz (Schwelle) .    .

Gleise (im Durchschnitt) für 1 laufendes Meter .

2. Als Verkehrslast ist bei Vollspurbahnen (ob Belastungsnorm I oder II) der Belastungszug nach Abb. 1 einzuführen,

*— j-tto — -rvc-'s—

16

16

16

16

■1 ß

Abb. I.

wobei stets die ungünstigste Laststellung in Betracht zu ziehen kommt.

In den Fällen wo das größte Biegungsmoment bereits durch die Belastung mit bloß einer Achse erreicht wird, ist dieser Achsdruck auf 20 t zu erhöhen.

3.    Die Biegungsmomente von der Verkehrslast sind ohne Rücksicht auf das vorhandene Schotterbett und auf eine etwaige Ueberschüttung in der Gesamthöhe von höchstens 50 cm so zu berechnen, als wenn die Einzellasten unmittelbar auf dem Tragwerke aufliegen würden; als Stützweite ist die Lichtweite des Objektes mehr der einseitigen Auflagertiefe einzuführen. Für die Berechnung der Scherspannungen ist jedoch eine Lastverteilung nach Punkt 4 anzunehmen.

4.    Hinsichtlich der Last Verteilung (Verkehrslast) auf die Konstruktion senkreckt zur Achse des Bauwerkes ist anzunehmen, daß der Raddruck die Schwelle in einer Breite von mindestens 0,1 m belastet, und von den Grenzen dieses Bereiches aus unter einem Winkel von 45° durch (Schwelle, Schotter und sonstige Uebersöluittung hindurch) bis zur Oberfläche des Tragwerkes sich ausbreitet.

• - -V

Abb. 2.

Unter dieser Annahme ist die Verteilung der Balken bei Balkendecken vorzunehmen oder der Bereich der größten Belastung bei einfachen Decken oder Platten zu bestimmen (Abb. 2) und hat die Eisenbetonkonstruktion innerhalb dieses Belastungsstreifens dem größten Biegungsmomente, liervor-gerufen durch die Einflüsse der Verkehrslast mehr dem Eigengewichte und der bleibenden Belastung, Widerstand zu leisten.

Bei Balkendecken ist die Platte, welche je 2 Balken miteinander verbindet, mindestens als teilweise eingespannt an zu sehen und zu berechnen, wobei eine gleichmäßig verteilte Belastung angenommen werden kann. Das Tragwerk selbst ist als frei aufliegend zu betrachten und demgemäß zu berechnen.

5.    Bei Berechnung der Abmessungen der einzelnen Teile ist im allgemeinen der Grundsatz festzubalten, daß die Druckkräfte vom Beton allein und die Zugkräfte vom Eisen allein zu übernehmen sind; dabei ist weiter anzunehmen, daß in ein und demselben Querschnitte die Druckkräfte den Zugkräften das Gleichgewicht zu halten haben. Hat das Eisen auch Druck aufzunehmen, so kann es mit dem 15fachen Querschnitt in Rechnung gezogen werden.

6.    Bei Berechnung der Scherspannungen im Eisen sind die Querschnittsflächen aller Einlagen zu berücksichtigen, welche in dem im betreffenden Punkte unter 45° geführtenSchnitte liegen.

7.    Als zulässige Spannungen in kg für 1 cm² Querschnitt können für die einzelnen Materialien angenommen werden, und zwar bei:

Martinflußeisen 750 -f- 4 L für alle Lichtweiten und reinen

„Zug“, (X

Licht weite in m),

Beton

600 für alle Lichtweiten bei „Abscherung“. 65 bis 2 m Lichtweite    |

30 über 2 bis 5 m Lichtweite und Druck 25    „    5 m Lichweite

4.5 für alle Lichtweiten bei „Abscherung“.

Die Haftfestigkeit (Adhäsion) zwischen Eisen und Beton kann mit 4,5 kg für 1 cm² Eisen Oberfläche in Rechnung gestellt werden.

8. Die Berechnung der Eisenbetontragwerke soll in allen Fällen tunlichst einfach und übersichtlich sein.

B. Ausführung.

1. Für die Eisenbetontragwerke ist nur beste Sorte Portlandzement zu verwenden.

Derselbe soll langsam bindend sein, hat den Normen des österreichischen Ingenieur- und Architekten Vereins zu entsprechen und muß die Koch-und Darrprobe anstandslos bestehen.

Das spezifische Gewicht des Zementes soll über 3 sein. Die Feststellung dieser Eigenschaften des Zementes und deren Beglaubigung ist Sache des Lieferanten und ist der betreffende Nachweis noch vor dem Arbeitsbeginne zu führen.

Es ist auch ferner das Herkommen des zu verwendenden Zementes anzugeben.

2. Sand und Kies sollen rein und frei von allen erdigen Bestandteilen sein. Der Sand muß überdies scharfkörnig sein und auf einem Siebe von 900 Maschen auf 1 cm² mindestens 95 vH. Rückstand ergeben.

Als Kies oder „Schotter“ wird bezeichnet, was bei einem Siebe von 5 mm Maschenweite nicht mehr durchfällt. Die

Größe des Kieses in den einzelnen Tragwerksteilen soll nur halb so groß sein, als der Zwischenraum zwischen den Eiseneinlagen oder zwischen letzteren und der Verschalung und darf überdies die Korngröße des Schotters in der Druckzone des Tragwerkes nie mehr als 30 mm betragen.

3.    Für die Eiseneinlagen darf nur Martinflußeisen verwendet werden, welches den besonderen Bedingnissen für die Lieferung und Aufstellung eiserner Brücken bei den k. k. Staatsbahnen entspricht und ist das Eisen vor dessen Verwendung vorschriftsmäßig zu erproben.

4.    Das Mischungsverhältnis des Betons soll bei allen Tragwerken und bei allen Weiten bis zu einer Ueberschüttungs-liöhe von 1 m (das Schotterbett mit eingerechnet) wie 1:3 sein, d. h. es ist 1 Raumteil Portlandzement zu je 1¹/₂ Raumteilen Sand und Kies zu nehmen; von 1 m Ueberschüttungs-höhe an kann das Mischungsverhältnis der 3 Materialien 1:2:2 betragen.

Bei etwa zur Herstellung kommenden Unterlagsteinen (Auflagerquadern) aus Stampfbeton darf das Mischungsverhältnis 1 : 5 und bei Herstellung von Widerlagern aus Stampfbeton 1:8 — unter sonst gleichen Bedingungen wie bei den Eisenbetontragwerken selbst — betragen.

5.    Die Durcharbeitung der Betonmaterialien soll in der Regel durch geeignete Maschinen erfolgen; bei ausnahmsweise gestatteter Handmischung ist der Zementzusatz um 10 vH. zu erhöhen.

6.    Der Beton soll nach 28 Tagen feuchter Luftlagerung und einem Mischungsverhältnisse von 1 : 3 eine geringste Druckfestigkeit von 210 kg/cm² bei einer Zugfestigkeit von 25 kg/cm² und bei einem MiscliungsVerhältnisse von 1 : 4 eine geringste Druckfestigkeit von 160 kg/cm² bei einer Zugfestigkeit von 18 kg/cm² besitzen. Die Feststellung dieser Zahlen und deren Beglaubigung ist Sache des Lieferanten.

7.    Der Beton ist nicht erdfeucht, sondern in möglichst plastischem Zustande, sowie in dünnen Lagen einzubringen und muß eine vollständig dichte Umschließung der Eiseneinlagen durch den Mörtel des Betons stattfinden.

8.    Bei den Eiseneinlagen sind Stöße möglichst zu vermeiden; sind letztere jedoch unbedingt nötig, so dürfen sie nicht durch Ineinanderhängen der zu stoßenden Stücke gebildet werden, sondern es sind die Stöße durch Uebergreifen-Jassen der Eisenteile oder durch kunstgerechtes Zusammenschweißen, wobei die Schweißstelle ebenfalls gedeckt sein muß, zu decken. Als Mindestmaß für die Uebergreifung ist bei Rundeisen der 30fache Durchmesser, bei etwaigem Profileisen die gleiche Länge wie bei Rundeisen von gleichem Querschnitt zu nehmen.

Unsaubere, fettige und rostige Eisenstangen dürfen nicht eingelegt werden, sondern es sind selbe vorher gut und gründlich zu reinigen und hat die Reinigung, wenn anders nicht möglich, auf chemischem AVege, durch Abwaschen der

Stangen mit verdünnter Schwefelsäure und nachheriges Bestreichen mit Kalkmilch zu erfolgen. Die so gereinigten Eiseneinlagen sind vor dem Verlegen mit nicht allzu dünnflüssigem Zementbrei satt zu überstreichen; dieser Zement-überzug muß jedoch abgebunden haben und erhärtet sein, bevor die Einlagen eingebettet werden.

Bei Kreuzungspunkten vieler Eisen ist dem Beton während des Einstampfens frischer Zementbrei zuzusetzen.

9. Die fertigen Eisen betontrag werke sind 8 bis 1

= i&>_ x 2L23_ ^5 x L23 + 15 X 4 x 45,6 x 2^23

= — 0,006 m, w = v —

 L 

9.    Die fertigen Eisen betontrag werke sind 8 bis 14 Tage hindurch feucht zu halten oder durch eine feuchte Sandlage zu schützen.

10.    Die Einschalungen sind sorgfältig und dauerhaft herzustallen; sie müssen so stark sein, sowie auch so fest verbunden und unterstützt werden, daß eine genaue Herstellung der Bauteile in den beabsichtigten Formen gewährleistet ist. Die Einschalungen müssen auch ein Einstampfen des Betons in dünnen Schichten ermöglichen und leicht und gefahrlos unter Belassung der etwa noch notwendigen Stützung' entfernt werden können. Die Holzteile, welche mit dem Beton in Berührung kommen, sind glatt zu hobeln und nötigenfalls zu fetten.

Offene Fugen dürfen nur insoweit Vorkommen, als dies für die Ausdehnung des Holzes beim Befeuchten desselben nötig ist, da eine fugenlose Schalung den Beton während des Abbindens stören würde. Die Weite solcher Fugen beträgt 5 bis 8 mm.

11. Die Freimachung (Ausschalung) der Eisenbetontragwerke ist von der jeweiligen Witterung, von dem Eigengewichte und der Spannweite der Bauteile abhängig und darf in der Kegel erst in 4 bis 6 Wochen stattfinden, wobei sehr vorsichtig vorzugehen ist. Die seitliche Schalung von Eisenbetontragwerken kann schon nach genügender Erhärtung des Betons entfernt werden.

Tritt während der Erhärtungsdauer Frost ein, so sind die Ausrüstungsfristen noch um die Dauer der Frostzeit zu verlängern.

Eisenbetonplatten sind erst in 28 Tagen nach ihrer Herstellung zu verlegen.

Eisenbetonplatten und Eisenbetontragwerke überhaupt dürfen selbst nach ihrer Verlegung, beziehungsweise Ausschalung erst in 6 Wochen durch Belastung (Eigenlast und Verkehrslast) voll beansprucht werden. Während dieser Zeit kann aber die Benutzung der Eisenbetontragwerke für leichte Lasten, Menschen mit Schubkarren usw. erfolgen; es sind jedoch die Konstruktionen vorher durch Ueberlegen mit Brettern, Balken und dergleichen entsprechend zu schützen.

12. Die Ausführung von Eisenbetontragwerken darf nur durch zuverlässige geschulte Arbeiter unter steter Aufsicht von mit der Bauweise betrauten Technikern oder nachweisbar vertrauten und gewissenhaften Vorarbeitern erfolgen.

Der k. k. Sektionschef und Leiter der Eisenbahnbaudirektion:

A. Millemoth m. p.

Erwähnen will ich ferner, daß jedes Objekt mit einer wasserdichten Asphaltabdeckung mit zwei Juteeinlagen au Ort und Stelle versehen ist, welche Abdeckung noch über

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Abb. 18.

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Abb. 19.

das Widerlager geführt wird, am ein Durchnässen am Auflager zu verhindern. Damit diese Asphaltabdeckung durch das Unterkrampen der Eisenbahnschwellen nicht beschädigt oder zerrissen werde, wurde über ihr ein Betonmörtelestrich

(Fortsetzung Seite 39)

Zusammenstellung der Eisenbetontragwerke auf den neuen Bahnlinien Oesterreichs.

IL k. Eisenbahnbauleitung

Teilstrecke

Lage Licht-.    ,

iu Bau- Aveite I ",¹¹

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km

Windisch garsten j

/ Umlegung’ der Kremsthalbahn . 1

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/: Nordrampe der} ( Tauernbahn . . )

Klagenfurt — Ro-senbachthal. . .

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⁰⁵ S    lO CO 50 (TI CO Ir- GO

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2 gieisig 2 gieisig

IC IC tC IC IC i—I

Klagenfurt . . .

Villach — Rosenbachthal . . . .

1,424 5,0    2 gieisig

1,674 5,0 1 ⁷/₈    1,9 I Ducker

2%    4,7 2

3,591 2,0 4,060 ! 2,0 4,211 2,0 5,343 1,0

5,904 4,0 (Abb. 18)

6,133 4,0

7,059 3.0

8,547 I 6,0

9,292 6.0

9,462 2,0

12,929 6,0 (Abb. 19) 13,035 3,0 13,207 : 3,0 13,773 3,0 15.685 3,0

Aßling. . . .

K. k. Eisenbaim-bauieitung

Teilstrecke

Lage Lichtin Bau- weite

km

An

merkung

Aßling-. . .

Birnbaum — Aßling- — Wocheim —Feistritz . . .

Görz

P odbrd o — G ö r z— St. Peter . . . .

12,473

13.310

17,010

18,165

22,037

23,247

24,565

25.408

53,774

67,295

76,287

87,233

91,857

10,857

14,150

31,585

31,923

42,830

Prvacina — Triest

43,533

Triest

45,123

45,555

45.936

46,029

48,848

c0,0,0(Dßioo    Oio |

CO r-TOl CO t-4oi of oT | CO 7-h' CO \0 t-h' i r-T c7CO ö' O O t-T tH r-f CO

2g-leisig

3 gleisig

Bahnhof Triest. .

51,845 6,0

2 gleisig

K.k. Eisenbahnbauleitung

Teilstrecke

Lage Lichtin Bau- weite I in Bau- weite km

Lage ' Licht

km

Meran . .

Meran—Mals

0,242 : 1,5 1,042 ! 2,0 2,415 1.0 2,718 4.0 10,482 1.0 19,200 3,0 20,265 i 1,5 21,088 ; 2,0 21,370 4,0 27.178 1,0 27,659 1,0 27.761 1.0 29,840 ! 5,0 30,225 2.0 30.340 2.5

32.193

32,887

36,747

37,153

37.191

42,132

43,600

44.940

45,023

45.120

45,951 I

48,393 ¹

48.643

49,826 !

56,807 S

li — w— io li >— 4- OS +- tO ic t'5 O O C O © © © O¹ © © © © CO X

32

33

Tabelle über die Stärke und Zahl der Eiseneinlagen sowie über sonstige Angaben und über

Materialmengen bei den Objekten für die angeführten Lichtweiten (zu Blatt Nr.

22

U.

E.B.D.)

l Lichtweite in m

Konstruktionshöhe KB in mm

mm

a Auflagerbreite in

b Balkenbreite in mm

d Plattenstärke in mm

Zugeisen bei sämtlichen Tragbalken des Tragwerkes

Druckeisen bei sämtlichen Tragbalken des Tragwerkes

Trageisen der Platte eines Tragwerkes

Verteilungseisen der Platte eines Tragwerkes

Bügeleisen bei Gegenbügeleisen sämtlichen Trag- bei sämtlichen balken eines Tragbalken eines Tragwerkes    Tragwerkes

Stärke, Durchmesser in mm

Anzahl der geraden

Anzahl der gebogenen

Länge der geraden in mm

Länge der gebogenen in mm

Stärke, Durchmesser in mm

Anzahl der geraden durchgehenden

Anzahl der gekürzten

Länge der geraden durchgehenden in mm

Länge der gekürzten in mm

Stärke, Durchmesser in mm

Anzahl der unteren

Anzahl der oberen

Länge der unteren in mm

Länge der oberen in mm

Stärke, Durchmesser in mm

Anzahl

Länge in mm

Stärke, Durchmesser in mm

Anzahl

Länge in mm

Stärke, Durchmesser in mm

Anzahl

Länge in mm

Menge des Tragbetons (1:3) j in m³

Asphaltabdeckung in m²

350

300

300

200

28 I 16

2 700

12

CO

<75

co

¹ 4600 : 5000 ! (4050) (4750)

(42)

144 !    700

400

400

300

200

36

16 I 12    3 900    4 200

12

7 j 46

(42)

208 ; 800

400

400

400

200

44 i 16

12 ! 4 900    5100

44    16

4 800

12

600

400

450

200

26

16    12    4 900    5 300

12

—4    «nJ

bO    bO

7    46

(42)

7    46

(42)

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304 |    800    10    76

—    3,65

(3,52)

5,52

(5,33)

110    7,44

(7,20)

26,5

(24,8)

30,5

(28,5)

35,0

(32,7)

304 ! 1200

8,98

36,9

500

500

450

200

700

500

450

200

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6 100    6 700

6 000

12

12

46

(42)

6 000

320 | 1000    10    80

7    : 46

(42)

6 000

320 ; 1400

600

500

450

200

800

500

450

200

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12

12

7 100    7 500    50

7 100    7 700

16    |    4

7 000

5500

12

12

O    vo

co    CO

7    46

(42)

7 000

352    1200    10    88

46

(42)

7 000

352    1600

700

450

200

50    16    16    8100    8 600    50

16

4    8 000    6200

12

46

(42)

8 000

1000

450

200

44 !    16 ;    12

8 100 8 900

12

120

46

(42)

8 000

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352    1400    10    88

352

2000

800

500

450

250

9 100

9 600    50

9 000    6000

12

7000

1100

500

450

250

55

9 100

10 000

12

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135

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46

(42)

9 000

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368 i 1600    10

92

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(42)

9 000

io

368 | 2200

900

600

450

250

50    16    16 i 10 300

10 900    50

16

4    10 200

6100

12

Ol

CO

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46    10 200

7000

(42)

10

384 , 1800    10

96

(8,74)

(26,46)

(34,5)

40,6

(38,0)

42,4

(39,5)

46,0

(42,9)

47,8

(44,8)

51,5

(48,1)

54,2

(50,9)

56,9

(53,4)

59,6

(56,0)

62,3

(58,5)

7700

1300

600

450

250

50    16    16    10 300

11400

12

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46 ¹ 10 200

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10    384 ! 2600

1000

600

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50    16    16    11 300

12 000    50

11 200    4800

12

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46    11200

10    416    2000    10

104

6600

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(42)

—    34,40

(33,76)

110    31,80

(31,10)

65,9

68,0

7600

8400

1500

600

450

250

50    16    12    11 300

12 600

12

56

168

7    46 i 11 200

10    416

3000

(42)

41,85

(41,15)

72,0

Für überschüttete Objekte und für Objekte mit Konstruktionshöhen, welche in der vor-'    Die in obiger Tabelle eingeklammerten

stehenden Tabelle nicht enthalten sind, ist eine besondere statische Berechnung aufzustellen. Zahlen gelten für vollspurige Lokalbahnen.

Nowak, Eisenbetonbau.

34

B. B. D.

₅tu •ipu^eauo^oy

(12,3

53 |b

Sunjpopqijqnqdey

3*

12,3

Blatt Nr.

K. K. Eisenbahnbaudirektion.

Eisenbetonplatten für Bahndurchlässe bei Hauptbahnen und vollspurigen Lokalbahnen.

WM

/• Betonestrich 0OZ.starkA ». - - '

^Verleüun^seiBenj/'

Beton 1-6

.........**55 bei Hauptbahnen...........

430 bei vollspungen Lokalbahnen

Abb. 5.

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''Traqelsen„t,,

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tu ut jaSuyny um 95TJ^8U9^I J = la

TH UT O^IJAJ jap UT 95ÜTMSU9WUTJ = a

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•Verteiiunos

•Trageaen 4*14.15 Stk

Bruchsteinmauerwerk oder Beton!8

Durchlaß von 0,6 in Lichtweite (Abb. 1).

CO

Ol

(120)

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35

4.50

(4,25) (33)

(4,25)

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1,05

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0,240

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Durchlaß von 0,8 m Lichtweite (Abb. 2).

0,2810,268116 j 68 11,35 I 144    4,50 |    8    4,5 I 35    187    1,71    14,0    14,0

(138)    (4,25) j    (8)    (4,25) j (33)    (179)    (1,63)    (13,1)    (13,1)

(65)1

ozo

||| ^Vertsilyngactaen ^-7.

'w1tageiSBn.^wl6,nS Stk

Abb. 2.

Unterbau.

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/Beiimtatanch QOZ stark

yeh.TvBsnbl^tiis ESP

35

Durchlaß vou 1 m Lichtweite (Abb. 3).

0,3010,2851161 68 1,55    166    4,50    9    4,5    35    210    2,07    16,2    16,2

(158)    (4,25). (9)    (4,25) j (33)    (200)    (1,97)    (15,2)    (15,2)

(65)

“2“ jj

Beton 18

Durchlaß von 1,5 m Lichtweite (Abb. 4).

0,3010,2801181 68 12,05 [ 276    4,50    12    4,5    135    323    2,80    18,5    18,5

(265) (4,25) (11) (4,25) (33) (309) (2,66) (17,4) (17,4)

(65)

Die in der vorstehenden Tabelle enthaltenen Angaben über die Eiseneinlagen bleiben für alle Überschüttungshöhen aufrecht. Die ein geklammerten Zahlen gelten für vollspurige Lokalbahnen.

41

KwoH

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Abb. 7. Durchlaß im Sicherungsbereich einer Station.

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^.Vcrteilungseiseny -7, 7 Stk.

............. ocn....................

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Abb. 3.

s- Verteilungseisen 4-7, 9

ageisen. f> -16, 15 Stk

Abb. 4.

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Bruchsteinmauerwerk oder Beton. 18

S20' j

Abb. 6. Durchlaß im Bogen.

cg

Abb. 8.] Überschüttete Durchlässe.

Genehmigt mit E. B. D. ZI. 12789 von 1906. Wien, am 30. Dezember 1906.

Der k. k. Sektionschef und Leiter der Eise

A. Millemoth m. p.

3 für Unterbau und Brückenbau.

Wien, im Dezember 1906.

A. Nowak m. p.

I. Zuffer m. p.

21

Ergänzungen zu Abb. I bis 8 des Blattes Nr. g-

Die angegebenen Plattenstärken bleiben für alle Ueber-schüttungen aufrecht. Das Mischungsverhältnis des Betons in den Platten ist bei allen Lichtweiten und bis zu einer Ueberschiittungshöhe von 1 m (einschließlich des Schotterbettes) wie 1 : 3, bei größeren Ueberschüttungshöhen wie 1 : 4.

Die Tragstäbe t und die Yerteilungsstäbe v bestehen aus Rundeisen. Die Tragstäbe sind an den Enden nach Zeichnung hakenförmig abzubiegen. Die Yerteilungsstäbe sind an die Tragstäbe mittels Eisendraht zu befestigen, um dem ganzen Netz ein starres Gefüge zu geben. Die Widerhalte w bestehen aus Flacheisen und werden mit Draht an die aufgebogenen Enden der Tragstäbe befestigt.

Die Tragwerke sind nicht satt an das Widerlagermauerwerk anzuschließen, sondern es ist beiderseits eine Trennungsfuge zu belassen, welche mittels Asphaltdachpappe zu schließen ist.

Bei über 8 m langen Plattendecken (Abb. 8) sind in denselben Dilatationsfugen anzuordnen, welche ebenfalls durch Aspaltpappe zu schließen sind.

Vor der Herstellung der Eisenbetondecken sind die Oberflächen der Mauerbänke, auf welchen die Platten aufruhen, mit einem Graphitanstrich zu versehen, um das Ausdehnen und Zusammenziehen der Plattendecken zufolge der Temperaturschwankungen zu ermöglichen.

Nr.

E. B. D. sowie nach der betreffenden gedruckten

„Anleitung“ zu Z. 4942 von 1902 (Auflage 1906) mit zwei Gewebeeinlagen an Ort und Stelle.

Bei Bauwerken, die im Gefälle über 15°/₀₀ liegen, ist die ganze Platte in das Gefälle zu legen.

Für die statische Berechnung und Ausführung der Eisenbetonplatten sind die betreffenden besonderen Bestimmungen zu Z. 4478/03 (Aufl. 1906) ebenfalls maßgebend.

Die Abdeckung der Platten geschieht nach Typenblatt 10 b

U.

22

Ergänzungen zu Abb. I bis 7 des Blattes Nr. y

Sämtliche Eiseneinlagen bestehen aus Rundeisen, doch können die Bügel und Gegenbügel auch aus Flacheisen 25 X 3 (mm) angeordnet werden. Die Eiseneinlagen in den Platten sind der Zahl und Stärke nach überall gleich und sind die Yerteilungsstäbe an die Tragstäbe mittels Eisendrahts zu befestigen.

Die in der

Die Zugeisen in den Tragbalken sind derart anzuordnen, daß in der untersten Reihe 4 Stück und die übrigen um den Rundeisendurchmesser höher gelegt werden, oberen Reihe liegenden Rundeisen sind nach Abb. 2 abzubiegen.

37

50 .......

Unterbau.

Ausgestaltung von Plattenbalkendecken aus Eisenbeton für Bahndurchlässe bei Hauptbahnen und

vollspurigen Lokalbahnen.

Aospesfa/fiznp bez mehreren Ce/ezserz. Abb 3.

empc7Ti/n/verfer ZdA/er 6ez/rAe*r s/cA dr/ S/di/orso/ycA/e.

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£70/2507

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Oberscbii/Ze/e OverMisse. Abb 4.

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Genehmigt mit E. B. D. ZI. 12 789 von 1906.

Wien, am 30. Dezember 1906.

Der k. k. Sektionschef und Leiter der Eisenbahndirektion.

A. Millemoth m. p.

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Abteilung für Unterbau und Brückenbau.

Wien, im Dezember 1906.

A. Nowak m. p.

I. Zuffer m. p.

Für die Druckeisen gilt das von den Zugeisen Gesagte. Die Austeilung der Bügel bei den Balken der einzelnen Tragwerke hat nach Abb. 6 zu erfolgen, und zwar bei allen

Konstruktionshöhen von Jq l aufwärts. Dasselbe gilt auch von

den Gegenbügeln, welche aber nur bei vorhandenen Druckeisen notwendig erscheinen. Die Anzahl der Bügel und Gegenbügel ist aus der Abb. 6 und aus der Tabelle (Seite 32, 33) zu entnehmen.

Das Mischungsverhältnis des Betons in den Plattenbalkendecken ist bei allen in der Tabelle verzeichneten oder dazwischen liegenden Lichtweiten und bis zu einer Ueber-schüttungshöhe von 1 m (einschließlich des Schotterbettes) wie 1 : 3, bei größeren Ueberschüttungshöhen wie 1 : 4.

Die Tragwerke sind nicht satt an das Widerlagermauerwerk anzuschließen, sondern es ist beiderseits eine Trennungsfuge zu belassen, welche mittels Asphaltdachpappe zu schließen ist. Unter allen Tragbalken der Konstruktion sind am Auflager 15 mm starke schmiedeiserne Lagerplatten zu verwenden. Diese Platten, nach Abb. 7 dieses Typenblattes ausgeführt, sind sofort in den frischen Widerlagerbeton zu versetzen und stets um rund 20 mm breiter als die Balken zu halten; vor der Betonierung des Tragwerkes ist die obere Fläche der Eisenplatten mit einem fetten oder Graphitanstrich zu versehen.

Die Ausgestaltung der Widerlager hat sich nach den betreffenden Angaben der besonderen Ausführungspläne zu richten. Bei Tragwerken unter mehreren Gleisen ist nach Abb. 3 dieses Typenblattes zwischen den einzelnen Gleisachsen eine Ausdehnungsfuge (Dilatation) anzuordnen, welche ebenfalls mit Asphaltdachpappe zu schließen ist.

Bei über 8 m langen überschütteten Tragwerken sind gleichfalls Ausdehnungsfugen nach Abb. 4 anzuordnen. Das Schließen dieser Fugen erfolgt wie früher mit Asphaltdachpappe.

blatt

Die Abdeckung der Tragwerke geschieht nach Typen-—— E. B. D. sowie nach der betreffenden gedruckten

„Anleitung“ zu ZI. 4942 von 1902 (Auflage 1906) mit zwei Gewebeeinlagen an Ort und Stelle. Bei Bauwerken, die im Getälle über 15%₀ liegen, sind die Tragwerke in das Gefalle zu legen.

Für die statische Berechnung und Ausführung der Platten -balkendecken sind die betreffenden „besonderen Bestimmungen“ zu ZI. 4478 von 1903 (Auflage 1906) maßgebend.

von 2 cm Stärke vorgesehen. In der Tafel IV ist eine Zusammenstellung von Eisenbetontragwerken verschiedener Lichtweiten mit Längen- und Querschnitten ersichtlich gemacht, wie dieselben bis Sommer 1906 auf den neuen österreichischen Linien hergestellt wurden. In den auf Seite 30 und 31 befindlichen Tabellen sind die bis jetzt ausgeführten Eisenbetontragwerke angegeben. Die bisherigen Belastungsresultate waren überall durchaus günstige. Bei schnell fahrender Lokomotive konnte ein Erschüttern des Tragwerkes kaum gemessen werden. In den Abb. 18 und 19 sind die Lichtbilder von zwei Eisenbetontragwerken der Teilstrecke Villach—Rosenbach zu sehen.

Auf Grund der neuen Bestimmungen wurden in der k. lc. Eisenbahnbaudirektion Typenblätter ausgearbeitet, und zwar:

Typenblatt 21    \ für normalspurige Haupt- und Lokal-

„    22    |    bahnen

Typenblatt XI \ für Lokalbahnen mit elektrischem Be-„    XIa |    trieb und 1 m Spurweite

fypenblatt L X^| ^ schmalspurige Lokalbahnen, 0,76 m.

Die Typenblätter 21 u. 22 einschießlich ihrer Beschreibung sind auf Seite 32 bis 38 ersichtlich. Für jede Spurweite wurden je zwei Typenblätter aufgestellt, eines für Platten-, das andere für Plattenbalkenobjekte. Im Typenblatt 22 fanden auch die verschiedenen Konstruktionshöhen Berücksichtigung, da für Lichtweiten von 4 bis einschließlich 10 m die erforderlichen Angaben für Konstruktionshöhen von Xj₁ bezw. y₁₀ der Lichtweite in der im bezeichneten Typenblatt befindlichen Tabelle zu finden sind.

Zur Erläuterung möge ein Beispiel durchgeführt werden.

Es sei ein Eisenbetontragwerk für ein Objekt in der Geraden, mit horizontaler Fahrbahnhöhe in offener Strecke,

4550 -

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Abb. 20.

von einer senkrechten Lichtweite von 7 m zu entwerfen, wobei die zur Verfügung stehende Konstruktionshöhe des Tragwerkes von Schwellenoberkante bis Balken unterkante 135 cm betragen soll. Aus Typenblatt 22 und der zugehörigen Tabelle ergibt sich folgender Querschnitt des Tragwerkes (Abb. 20):

1) Berechnung der Platte.

Licht weite 25 cm, Stützweite 45 cm.

Der Raddruck verteilt sich von der Schwellenunterkante unter 45°, daher käme eine Plattentiefe in Betracht von 20 -f 2 X 20 = 60 cm.

Eigengewicht

. Schotter . 0,35 X 1900 X 0,6 X 0,45 = 182 kg Asphalt . 0,1 X 1200 X 0,6 X 0,45 = 32 „ Platte

. 0,2 X 2400 X 0,6 X 0,45 = 130 „

344 kg.

Die Platte ist als teilweise eingespannt anzusehen, daher das größte (negative) Moment am Auflager eintritt.

Das Moment für Eigengewicht:

Q.l = — ^X 344 X 45 =

Das Moment infolge Nutzlast

Mä =

12

— 1290 kgcm.

Mh = ~

~ X 10 000 X 45 = — 56 250 kgcm.

Das Gesamtmoment Mt— — 57 540 kgcm.

Diesem äußeren Momente muß das Widerstandsmoment des Querschnitts das Gleichgewicht halten. Der Plattenquerschnitt für 60 cm Plattentiefe ist folgender (Abb. 21).

Die neutrale Achse rechnet sich aus der Gleichung

6oo

ooz*

-3,    ~

Abb. 21.

*5

60y + 15 X 3,4 (x

-1,5) — 15 X 10,2 (18,5 = x)-0 x — 7 cm.

Das Trägheitsmoment

Ti =

60

"3

X 7³ -f 15 x 3,4 x 5.5² + 15 x 10,2 x 11,5*

= 28 637 cm⁴.

die Randspannung im Beton 57 540

%b —

28 637

X 7 = 14 kg/cm²,

die des Eisens

57 540 28 637

X 15 X 11,5 = 345 kg/cm².

2) Berechnung der Stirnträgerkonsolen.

Der Stirnträger ist mittels der Eisenbetonplatte in den jeweiligen äußeren Tragbalken eingespaunt. Auf die in der

äußersten Tragwandebene befindliche Fuge wirken die Momente folgender Kräfte für 1 lfd. m Objektstiefe (Abb. 22):

gx Gewicht d. Stirnträgers 0,35 X 0,4 X 2400 — 336 kg

g₂ Gewicht der Platte . g₃ Schotter    . .

g± Nutzlast    . .

. 0,20 x 2400 x 0,95 = 456 „

.    . 0,7 X 0,35 X 1900 = 465 „

..... 600 X 0,7=420 „

Das Gesamtmoment daher

-»!

35o W-

M= 336 X 87.5 + 456 X 47,5

-f (465 -j- 420) X 35= 82 000 kgcm.

r OS£

■ U-350 -d

Abb. 22.

Der Querschnitt ist hier genau so ausgeführt, wie früher in Abb. 20 dargestellt ist. entfällt ein Moment von 82 000 X 0,6 = 49 200 kgcm, daher kleiner wie das frühere.

daher auch hier kleiner, und zwar

4 = 295 kg/cm².

Auf 60 cm Objekttiefe

Die Inanspruchnahme wird

4 =12 kg/cm²,

3) Berechnung der Balken.

Lichtweite 7 m, Stützweite 7,50 m.

Die Balken wurden als frei aufliegende Träger gerechnet und ausgebildet; hierbei ist zu bemerken, daß die Eisenbetonplatte in ihrer Gesamtbreite von 4,55 m als Druckgurt für alle vier Betonbalken in Rechnung gezogen wurde.

Die bleibende Belastung setzt sich zusammen aus: Schotter    .    .    0,35    X    4,05    X 1900    X    7,5 =    20    200    kg

Schiene

Balken .    . 4 X 0,45 X 0,8 X 2400 X 7,5 = 25 900 „

68 344 kg.

Das Moment infolge Eigengewichts

Mn =

tH CO

X 68 344 X 750 = 6 400 000 kgcm.

Das Moment infolge Nutzlast ergibt sich aus der Tabelle der neuen Brücken Verordnung mit Mp =8376000 kgcm, daher das Gesamtmoment

Mt = 14 776 000 kgcm.

Die neutrale Achse des in Abb. 20 ersichtlichen Querschnitts berechnet sich aus

(x — ²°)² — 15 X 4 X 106,4 (92 — x) = 6 x = 41,2 cm.

Das Trägheitsmoment Ti = 4 X 455 X 4L2³ — * X 275 X 21.2³

o    o

X 41.2 = 23,2 kg/cm²,

+ 15 X 4 X 1ÖM x 5Ö^² = 26 210 500 cm⁴. Die Randspannung im Beton 14 776 000

26 210 500

die des Eisens

X 15 X 50,8 — 429 kg/cm².

14 776 000

26 210 500

Berechnung der Schubspannungen.

Die größte wagerechte Schubspannung tritt am Auflager auf in der Ebene der neutralen Achse und rechnet sich aus

Cf

der Formel x = A X , wobei A die größte Auflagerkraft,

S das statische Moment zu einer Seite der neutralen Achse, T das Trägheitsmoment des ganzen Querschnitts vorstellt. Zu diesem Zwecke sei zunächst die neutrale Achse des Auf

lagerquerschnitts gerechnet. Hierzu sei bemerkt und ist auch aus dem Typenblatt 22 zu ersehen, daß der Unterschied zwischen Plattenoberkante und Balkenunterkante am Auflager 100 — 2 X 3,5 — 93 cm beträgt, diesem Querschnitt in jedem Balken nur 4 Rundeisen 44 mm Durchm. in der Zugzone, während je 3 Ruudeisen 44 mm Durchm. in die Druckzone hinaufgebogen sind. Zur Lagenbestimmung der neutralen Achse dient daher folgende Gleichung:

Ferner befinden sich in

455

2~X*²

275

(x — 20)²

+ 15 x 4 x 45,6 O - 5) — 15 X 4 x 60,8 (88 — x) = 0

x = 27,2 cm.

Das statische Moment des Querschnittsteiles unterhalb der neutralen Achse

Si = 15 X 4 X 60,8 X 60,8 = 222 000 cm³, das Trägheitsmoment des ganzen Querschnitts

₌ i&>_ x 2L2³_ ^⁵ x L2³ + 15 X 4 x 45,6 x 2^2³

o    o

+ 15 X 4 X 60,8 X 60.8² = 17 852 160 cm⁴. Die Auflagerkraft des Eigen ge wiclits

⁶⁸ |⁴⁴ =34 172 kg.

Die Auflagerkraft infolge Verkehrslast ergibt sich aus der entsprechenden Tabelle der Brücken Verordnung mit Ap = 50 200 kg At = Ag -f- Ap = 84 372 kg.

Die Schubspannung für 1 lfd. cm Objektlänge (4 Balken)

222 000

am Auflager daher t = 84 372 X

1050 kg, die

17.852160

spezifische Schubspannung für 1 cm² ergebe sich daher mit 1050

= 5,8 kg/cm², daher eine Anordnung von Bügeleisen sich als nötig erweist.

rh =

4 X 45

Austeilung der Bügeleisen.

Die Verteilung der Querkräfte bei einem solchen Träger ist aus der Abb. 23 ersichtlich. Hierbei ist die Querkraftlinie für Eigengewicht als Gerade unterhalb der Trägerachse ge-

Ci#.

.[.B

-V-A-

Abb. 23.

zeichnet, die infolge Verkehrslast als halber Parabelast oberhalb der Trägerachse. Für alle im Typenblatt 22 dargestellten Objekte gilt der Grundsatz, daß die in Abb. 23 senkrecht schraffierte Fläche vom reinen Beton aufzunehmen ist, wobei die zulässige Betonschubinanspruchnahme von 4,5 kg/cm² in Bechnung gestellt wurde, während die wagerecht schraffierte Fläche nur vom Eisen allein aufzunehmen ist, wobei jedoch die innerhalb dieser Fläche unter 45° schief hinaufgebogenen Bundeisen des Zuggurtes nicht berücksichtigt wurden.

Die Inanspruchnahme von 4,5 kg/cm² des reinen Betons

entspricht einer Auflagerkraft von Ah — 4,5 X

= 36 200 kg. Diese Größe Ab wurde nun vom Punkte D der Abb. 23 hinauf aufgetragen und durch G eine Parallele zu DE gezogen, bis diese die Parabel in H schneidet. Streng

Ti sich

17 852 160

222 000

genommen wird GH keine gerade Linie sein, weil

gegen die Mitte zu etwas verändert. Nun kann man leicht die Größen BJ und HJ rechnerisch ermitteln; in unserem Falle ist BJ = 2,4 m, HJ = 23 100 kg. Die wagerecht

!4A.A-A::i/    -

Abb. 24.

Potenzen. Wenn wir daher über der Linie BJ der Abb. 23 in J eine senkrechte errichten und auf derselben die dritten Wurzeln von 1 bis 10 auftragen und diese Teilung durch Parallele auf BJ zurückfuhren (Abb. 24), so erhalten wir die richtige Bügelsteilung. Diese theoretisch ermittelte Bügelteilung wurde auf Zentimeter abgerundet und ausgeglichen und ist für jedes Objekt in der Fig. 6 des Typenblattes zu sehen, wobei auch noch Bügelreihen angeordnet wurden, die über den Punkt J gegen die Balkenmitte zu reichen.

Berechnung der Haftspannung.

Als größte Schubkraft in der Ebene der neutralen Achse wurde früher gefunden t = 1050 kg. Diese Schubkraft muß, falls die Zugwirkung des Betons ganz vernachlässigt wird und welche immerhin liier nicht zu unterschätzen wäre, von den Eiseneinlagen der Zugzone übernommen werden; daher die Haftspannung

= 4,7 kg/cm².

schraffierte Fläche FGH=z 5 550 000 kgcm. Da die zulässige Schubspannung des Eisens 600 kg/cm² ist, so berechnet sich die

5550000 222 000

— 115 cm².

nötige Eisenfläche mit fe —

Nun wurden, wie aus Typenblatt 22 ersichtlich ist, in jedem Balken eine gewisse Anzahl von Bügelreihen angeordnet. In jeder Reihe sind 2 Bügel zu 4 Querschnitten Rundeisen 10 mm, daher bei allen vier Balken 4 X 4 16 X 0,79 — 12.56 cm². Die Anzahl der Bügelreihen auf die Ent-

115

600

17852160

= 9.1;

fernung BJ der Abb. 23 ergibt sich daher n —

es sind daher 10 Bügelreihen von früher genannter Anordnung notwendig. Da in unserem Falle die Querkraftfläche durch eine Parabel begrenzt ist, so verhalten sich die Flächenteile, die je einer Bügelreihe entsprechen, wie die dritten

12,56

V~t o

1050

16 X 13,82

Berechnung- der Auflagerpressung. Die Auflagerfläche beträgt

F— 4 X 45 X 50 = 9000 cm²,

= 9,5 kg/cm².

At = 84 372, daher 84 372 9000

IV. Gewölbte Eisenbetonobjekte für Straßen.

Als das größte und interessanteste solcher Objekte, welche von obiger Behörde ausgeführt wurden, sei die Brücke über die Idriaschlucht im Zuge der Zufahrtstraße zur Station St. Lucia-Tolinein erwähnt.

Diese Ueberbrückung, welche mit Ausnahme der Widerlager des Bogens und der anschließenden Oeffnungen in Eisenbeton ausgeführt ist, besteht aus einem Hauptbogen und zwei Anschlußöffnungen. Ersterer hat eine Lichtweite von 55 m, eine Pfeilhöhe zwischen den Mitten der Kämpfer- und Scheitelfuge von 13 m bei einer Scheitelstärke von 55 cm und einer Kämpferstärke von 95 cm.

Die beiden Anschlußöffnungen sind Plattenbalkenkonstruktionen von je 12,50 m lichter Weite.

Ueber dem Hauptbogen, welcher in die massigen Widerlager aus Stampfbeton eingespannt ist, befinden sich auf jeder Bogenhälfte je vier Ständerreihen aus je drei Eisenbetonsäulen. Die Ständer jeder einzelnen Reihe sind durch Querverbindungen miteinander verbunden und bilden mit dem an ihrem oberen Ende sich befindenden Unterzuge zur Aufnahme der Fahrbahnkonstruktion einen steifen Rahmen. Die einzelnen Säulenreihen haben je 4,60 m Achsen en tfern un g.

Als Grundlage für die statische Berechnung wurde die Brückenverordnung des k. k. Eisenbahnministeriums vom 28. August 1904 für Straßenbrücken I. Klasse benutzt. Das Verhältnis der Elastizitätskoeffizienten wurde mit 20 angenommen. Als spezifische Gewichte wurden in Rechnung gezogen:

Beton mit Eiseneinlagen .

„ ohne Schotter Packlage .

. 2400 kg/m³

. . 2200 „

. . 1900    „

. . 2200 „

Die statische Untersuchung erstreckt sich auf:

1.    Fahrbahnkonstruktion der Sparöffnungen,

2.    Fahrbahnkonstruktion der Anschlußöffnung,

3.    Untersuchung der Eisenbetonunterzüge,

4.    Untersuchung der Eisenbetonständer,

5.    Untersuchung des Monierbogens einschließlich Gerüstung,

6.    Untersuchung der Widerlager.

60    2 X 25 = 110 cm (Abb. 25). Die die Nutzlast tragende

Breite der Platte ist daher Bt — 60 cm. Die Belastung von 5000 kg verteilt sich auf 110 cm somit für den lfd. Meter

= 45,5 kg.

I. Fahrbahnkonstruktion der Sparöffnungen.

Diese Fahrbahnkonstruktion besteht gerade so wie die der Anschlußöffnungen aus Eisenbetonbalken in Verbindung mit der dazu gehörigen Eisenbetonplatte.

a) Berechnung der Platte.

Die Platte wurde als teilweise eingespannt gerechnet und beträgt die Stützweite derselben 1,375 m.

Da die Platte aus Gründen, die später bei der Bogenuntersuchung angegeben werden sollen, verschieden hoch überschüttet ist — 25, 30 und 35 cm — und bei der geringsten Ueberschüttung der Einfluß der beweglichen Last am ungünstigsten ist, so wurde auch nur die kleinste Ueber-schüttungshöhe von 25 cm in Rechnung gezogen.

Einfluß der Verkehrslast. In Betracht kommt hierbei

eine Dampfstraßenwalze von 18 t Gesamtgewicht. Die Last einer Hinterwalze von 5000 kg verteilt sich mit Rücksicht auf die Schotterlag-e der Platte (parallel zum Balken) auf eine Breite von Bi — 10 -f- 2 X 25 _    =60 cm. Die Verteilung

senkrecht zum Balken ergibt sich mit B₂ —

BflO+Zx 2S-60cra>:

/U

60

l/i

d

B2.*60+-2.x25H'10crn

Ql- 50jo0<<

5 ^

<-■

k-

!<•

i*

4,0(95

42j55

4.3175

*•49-

4.375m

Abb. 25.

»:

6&J5

•H

Abb. 26.

5000

110

Das größte Moment am Auflager berechnet sich daher mit (Abb. 26)

124

Ma — Mb —

45.5

^124

/ (Px

— x)². xdx — —

45,5 f 1 137^² | ² ‘

•    137,5 • 124³ —j— ~ • 124⁴ — (4* 13L5²-14²

•    137,5 • 14³ -f ~ • 14⁴

4

— 2 Ix² -j- x³) dx=z —

137.52 137^² • 124²

!co oi Ico

= — 67 550 kgcm.

Für die Plattenmitte:

um = ma + Ai -

+ 2500- ¹³^’⁵ -

/*69

45,5 / (69 Ju

— x) dx = — 67 550

-1- 1250 x 137,5 - 45,5 J 69² — ^    ^

69 x 14 —

*®l£!

= 35 484 kgcm.

Eigengewicht auf die Breite Bl = 60 cm.

Packlage 0,15 X 2200 X 0,6 = 198 kg Schotter 0,10 X 1900 X 0,6 = 114 „ Platte

0,15 x 2400 X 0,6 = 217 „

Auflagermoment

529 kg.

UÄ = -

~ X 529 x 1,375 x 137,5= — 8300 kgcm.

Moment in der Platten mitte

Mm =

7 X 529 x 1,375 X 137,5 = 4150 kgcm.

Daher die Gesamtmomente am Auflager

Mt = — 67 550 — 8300 = — 75 850 kgcm. in der Mitte

M? = 35 483 + 4150 = 39 633 kgcm.

Diesen Momenten der äußeren Kräfte

50

vl.St

. _____-— -

«o *■ W    ;'120/!2p.LT^ :

S    M.5 3012p.l.m'

Abb. 27.

muß das Widerstandsmoment der Platte das Gleichgewicht halten, querschnitt ist aus Abb. 27 ersichtlich. Die Lage der neutralen Achse rechnet sich aus:

Der Platten-

60

+ 20 x 2,04 (x - 1,5) - 20 x 8,15 (13,5 — x) = 0 x — ö.9 cm.

Ti—j • 59³+20 X2,04-474²-f 20x 8,16 x 776² = 14354 cm⁴.

Die Randspannungen daher am Auflager 75850 14 354 75 850

X 5,9 = 31,1 kg/cm²

14354

X 20 X 7,6 = 800 kg/cm².

Da die Platte in der Mitte genau wie das Spiegelbild des Auflagers ausgeführt wurde, ergeben sich auch die gleichen Funktioneu für die inneren Kräfte: daher die Randspannungen in der Mitte

ib —

39 633

ix —

14 304 39 633 14 304

X 5,9 = 16,4 kg/cm².

X 20 X 7,6 = 422 kg/cm².

b) Berechnung des Balkens.

Stützweite 390 —|— 35 = 425 cm.

Der Qerschnitt des Balkens ist aus Abb. 28 ersichtlich. Die Lage der neutralen Achse und das Trägheitsmoment berechnen sich wie folgt:

i«r-

137.5

15 an

x -31,5 an

Ti—i__r

X²

113,5

~~ (x — 15)²

137,5^

- 20 X 48,3 (53 —x) = 0 x — 21,5 cm

y.

i* 24

Abb. 28.

Ti =

137,5

X 21,5²

n|^- x 6,5³+ 20 x 48,3 x 30,5 = 1 342 215 cm⁴.

Das äußere Moment infolge Eigen gewicht-Belastung für

1 lfd. m:

Platte, Schotter und Packlage 1070 X 1,375 = 1471 kg Balken

0,24 X 0,45 x 2400 = 259 „

1730 kg.

Mg =

I- x 1730 x 4,25 x 425 = 381 000 kgcm.

Das größte Mo-ment infolge Nutz- p" last tritt bei nebenstehender Laststellung ein (Abb. 29).

Der Auflagerdruck

212.5

m>°ok₉

4-2.5

Abb. 29.

633 x 1,325 x 0,663

4,25

•t

132,5    ~>j

«0*1,375=633 Kg p.l.m.

=4131 kg

Mp = 4131 X 212,5 = 876 500 kgcm.

Das Gesamtmoment

Mt — 876 500 -f 381 000 = 1 257 500 kgcm.

Die Randspannungen daher 1 257 500

%b —

1 342 215 1 257 500

X 21,5 2= 20,0 kg/cm².

1 342 215

X 20 X 30,5 = 587 kg/cm².

Berechnung der Scherkräfte.

Die größte Scherkraft tritt am Auflager auf, und zwar bei der nebengezeichneten Stellung der Walze (Abb. 30). Es entspricht dies einer kleinen Schiefstellung Ja*

SOOQKg

364

4-25

Abb. 30.

der Straßenwalze, welche eben auch in Wirklichkeit eintreten kann. Dabei ist

Ap — 8000 +

5000

4,25

•0,61 = 8718 kg

.1

= 8718 + 1730 x ^ = 12 394 kg.

Die größte horizontale Scherkraft für 1 lfd. cm Balken rechnet sich aus der Formel H

A S

y -, worin A den größten

Auflagerdruck, S das statische Moment zu einer Seite der neutralen Achse, T das Trägheitsmoment des ganzen Querschnitts bedeuten. Die Lage der neutralen Achse am Auflager sowie das Trägheitsmoment daselbst berechnen sich aus

¹¹|°~ (x — 15)² — 20 x 24,13 (56 — x)

-f 20 x 16,08 0x — 4) — 6 x = 15 cm Ti = 1 006 135 cm4 8 = 137,5 x 15 X 7,5 = 15 400 cm3 H = 191 kg für 1 lfd. cm Balkenlänge.

Daher auf eine Balkenlänge von 50 cm vom Auflager Hh0 = 9550 kg.

Innerhalb dieser Länge sind 5 Bügelreihen zu je 4 Rund-eisen von 7 mm Durchmesser angeordnet bei einer Entfernung von 10 cm; ferner ist ein Rundeisen von 32 mm Durchmesser senkrecht aufgebogen, daher der Gesamteren querschnitt fe — 20 X 0,38 4- 8,04 = 15,64 cm².

Diese Eisenfläche kann eine Scherkraft aufnehmen von 15,64 X 600 = 9384; für den Beton bleibt eine Kraft übrig von 166 kg, welche denselben auf Scherung beansprucht mit

= 015 kg/cm².

137.5

x² —

166

24 x 50

2. Berechnung der Fahrbahnkonstruktion im Anschlußfelde.

a) Berechnung der Platte.

j< 22 ä =->

1,30

*■--22.5 -

152j5

l<-

92,5

Abb. 3I.

Die Stützweite beträgt 185 cm. Die Ueberschüt-tung samt Packlage beträgt 35 cm (Abb. 31).

Aehnlich wie früher ist

80 cm

Bx = 10 + 2 X 35 B₂ = 60 -j— 2 x 35 = 130 cm

5000

= 38,5 kg/cm

l*

/>152,5

* a

*/22,5

x)²dx = — 102 555 kgcm

>92,5

AZ

Ü/TO — -4/^ -f- -q--z

22,5

x^j dx = 34 375 kgcm

Eigengewicht auf die Breite B₁ — 80 cm Packlage 0,15 X 2200 X 0.8 Schotter 0,2 X 1900 X 0.8 Platte

264 kg 304 „

0,2 x 2400 x 0.8    384 „

Ma =

12

952 kg.

X 952 x 1,85 x 185 = — 27 100 kgcm

13 550 kgcm Mf = — 102 550 — 27 100 = — 129 650 kgcm M? = 34 375 + 13 550 = 47 925 kgcm.

Diese Platte hat dieselbe Eisenarmierung wie die frühere und es ergeben sich:

x = 7,1 cm 40 000 cm4 129 650

Ti

'>b -

40 000 129 650

X 7,1 = 22,9 kg/cm-

40 000 47 925 40000

X 20 X 11,4 = 735 kg/cm²

X 7.1 — 8,5 kg/cm²

am Auflager

47 925

in der Mitte.

40 000

X 20 X 11,4 = 273 kg/cm²

b) Berechnung des Balkens.

Stützweite = 1250 -j- 50

= 1300 cm.    i

Der Balkenquerschnitt ist aus Abb. 32 ersichtlich.

x — 50,3

Ti — 17 835 000 cm⁴.

-H

___i._

Abb. 32.

-tOfM-O-'125,7cm¹

Belastung:

Platte, Schotter und Packlage Balken

.    .    1190 X 1.85 — 2200 kg

• . 0.4 x 1,05 x 2400= 1010 „

3210 kg.

— -g- X 3210 x 13 x 1300 = 6 800 000 kgcm.

Öl

SOOOKg

H¹- 2.65 »*•..... 3,60

SOOOKg

JOOOKg

2,SO

3.80

SOOOKg

\i ■

10,35

-c

6.75

'f⁶-

3,95

13.00

Abb. 33.

des Lastwagens von 12 t stellen (Abb 33).

Das größte Moment infolge Nutzlast tritt ein, wenn auf dem Balken die Walze in der früher beschriebenen schiefen Stellung und 2 Räder

Der Auflagerdruck 5000

8000

3000

X 10.35 -f

Mp = 9081 X 625 — 5000.360 = 3 875 600 kgcm Mt — 10 675 000 kgcm 10 675 000 17 835 000 10 675 000 17 835 000

13

13

• 6,75 +

13

• 4,1 = 9081 kg

X 50.3 = 30,2 kg/cm²

X 20 X 66,7    800 kg/cm².

Berechnung der Scherkräfte.

Der größte Auflagerdruck tritt bei der Laststellung nach Abb. 34 ein und beträgt

5000

Ap — 8000 —|—

13

X 9,4-f

850 x 7.6

13

X 3,8 = 13 480 kg.

Ag = 3210 x 6.5 = 20 900 kg At — 34 380 kg A.S

SOOOKg

500QK g

Die Lage der ' -neutralen Achse am Auflager, das Träg-heits- und statische Moment des Auflagerquerschnitts rechnet sich mit

^60 x 1,85 — &50 Kq p.l.m

3,60    -*1,80 *

7,60

Ap

Abb. 34.

29.5 cm Ti — 11 361 500 cm⁴

x —

S — 73 750 cm³

H zr= 224 kg für 1 lfd. cm Balkenlänge H, o = 11 200 kg.

Auf eine Entfernung von 50 cm vom Auflager ist ein Quereisenqnersehnitt an geordnet von

fe = 5 X 4 R.-E. 7 mm -f 1 R.-E. 40 mm — 20,26 cm².

Dieses Eisen nimmt eine Kraft auf von 20,26 X 600 — 12 156 kg; daher der Beton auf Schub nicht beansprucht.

3. Untersuchung der Eisenbetonunterzüge.

a) Unterzug unter den Sparöffnungen.

Die ungünstigste Laststellung tritt nach Abb. 31 ein: 3000

Ap = 8000 -f

5000

4.6

x 1.0 -j-

4,6

X 1,8 = 10 392 kg

4,6

3979 kg

= 1730 x —|

At — 14 371 kg.

Der Unterzug hat eine freie <-Licht weite von 195 cm und * eine Stützweite von 195 -f- 35 = 230 cm.

Das Eigengewicht derselben

beträgt 0,7 X 1,4 X 2400 = 2350 kg für 1 lfd. m, daher Mp = - - X 14 371 x 230 = 826 330 kgcm

300OKg

<••• 2..&0

^.60

8000K3 ..... 3,60

5000.:g

'l,00<

\!

‘f, 60

V.-fc

Abb. 35.

x 2350 x 2,3 X 230 = 155 000 kgcm

Mt “ 981 330 kgcm.

"5

Der tragende Querschnitt des Unterzuges ist aus Abb. 36 zu ersehen. Es ergibt sich wieder x = 26,1 cm

Ti — 1 762 000 cm4 981 320

x=Z6,1

___i.____

ib —

1 762 000 981 320 1 762 000

X 26,1 = 14,5 kg/cm²

X 20x48,6 = 540 kg/cm².

r<-

6.0 2^ =2.74 4cm?

...t

70

Abb. 36.

Für die Berechnung der Scherkraft ist die früher in Abb. 31 erörterte Lastenstellung maßgebend.

Ap = 10 392 kg, Ag = 2350 x 1,325 = 3110 kg At = 13 502 kg A.S

Für den Auflagerquerschnitt sind

x-- 21,7, Ti = 1 408 800 cm4 264²

8 = 70 x

= 2390 cm⁴

H= 230 kg für 1 lfd. cm Balkenlänge H-₀₀ = 11 500 kg.

Auf eine Entfernung von 50 cm vom Auflager sind folgende Eisen angeordnet:

/e = 5 X 4 R -E. 7 mm 4- 2 R.-E. 24 mm = 16,75 cm².

Diese Eisenfläche nimmt eine Kraft auf von 16,75 X 600 — 10 050 kg¹, daher der Beton auf Scherung beansprucht

mit is =

1450

70 x 50 "

0,4 kg/cm².

b) Unterzug über dem Endpfeiler. Auflagerdruck vom Anschlußfeld A't= 24 380 kg.

Auflagerdruck von der Sparöffnung nach Abb 37

3000 4.65

joooKg

»000K9

<f.65

Abb. 37.

4“

p

und

A“

1730 x

X 1,85 = 1190 kg

4,65

4020 kg

53M 3«80Kg

WOKg p.Lm..

.....

3 -

A“t = 5340 kg.

Ferner kommt als Belastung noch das Eigengewicht des Unterzuges dazu und beträgt dasselbe für 1 lfd. m

•C-

At

■ 1.35 —»i

0,915 ^    0,9 x 2,2 X 2400 = 4750 kg.

Das Belastungsbild ist daher in Abb. 38 ersichtlich.

4750 x 2,7 ,    5340    . 34 380

1.70

Abb. 38.

2,7

• 0,925 = 20 890 kg

Alt = 20 890 x 177,5 — 5340 x 42.5 — 4750 x 1,775 X 88,75 = 2 735 000 kgcm.

Der tragende Querschnitt des Unterzuges ist in Abb. 39 zu ersehen.

Ti =4270000 cm⁴

x = 38,7 cm. ib = 24,7 kg/cm², iz = 465 kg/cm².

Für die Berechnung der Scherkraft tritt der größte Auflagerdruck nach Abb. 38 auf und beträgt

90

x-3,87cm.

10031--9 0,8 cm*

34 380    .    w

2.7- ^ ¹⁷⁷⁵ +    2

= 25 270 kg Ag — 4750 x 1,35 = 6400 kg At — 31 670 kg A.S

.Ap —

5340

//

Abb. 39.

am Auflager ist

T =3798000 cm⁴

x ----- 28 cm,

8 = 90 X 28 X 14 = 35200 cm3 H -- 295 kg für 1 lfd. cm #50 = 14 750 kg.

Innerhalb 50 cm vom Auflager ist folgender Quereisenquerschnitt vorhanden

4 = 5x4 R.-E. 7 mm 4- 4 R.-E. 34 mm =z 44 cm¹. Dieser nimmt eine Kraft auf von 44 X 600 = 26 400 kg, daher der Beton auf Schub nicht beansprucht.

4. Untersuchung der Eisenbetonstander.

a) Ständer der Sparöffnung'.

Größte Höhe desselben 730 cm. Als größter Auflagerdruck auf den Mittelständer ergibt sich

Ät — 28 850 + 2350 x 2,65 = 35 100 kg.

Hierzu kommt das Eigengewicht desselben mit OT¹ x 2400 x 7.3 = 8640 kg P — 35 100 + 8640 = 43 740 kg.

Der Ständerquerschnitt ist aus der Abb. 40 zu ersehen. Die ideelle Quer-schnittstläche

70¹ + 20 X 2 x 13,57 = 5443 cm¹, daher eine Inanspruchnahme auf reinen Druck von

Fi

43 740 5443

8 kg/cm¹

und die Eisenspannung

iz — 20 X 8

«r-

70

30ZT mm

30Z*tmm

Abb. 40.

160 kg/cm¹.

Ferner wurde der Ständer noch auf Knickung untersucht. Im allgemeinen ergibt sich die Tragfähigkeit eines Ständers nach Euler-Ritter aus

TT¹

•E.T=

7l¹

. 1000 (k — a) . T,

wobei a die Spannung beim Beginn des Ausknickens bledeutet, k die Bruchspannung des Betons; wenn man P durch F. u, T durch F. r¹ und yr¹ durch 10 ersetzt, erhält man

u= —

i + o,oooi

In unserem Falle sind k = 200 kg/cm¹

Ji

l 0,7 h = 0,7 x 730 = 571 cm, P — 261 121,

Ji =

12

X 70⁴ -f 20 x 2 x 13,57 X 30¹ = 2 488 500 cm²

Fi — 5443 cm¹,

- 457 cm¹

200

i + 0,0001

261 121 457

^=190 kg/cm¹, d. h. es könnte

bei 6,5 facher Sicherheit gegen Zerknickung eine Druckspannung von 30 kg/cm² zugelassen werden. Die zulässige Knicklänge der Eisenstäbe rechnet sich nach der Formel l = 25,8 . d, At = 25,8 X 2,4 = 62 cm, d. h. in Abständen von je 62 cm sind an die senkrechten Rundeisen Quereisen zu legen; in Wirklichkeit sind dieselben im Abstande von 25 cm gelegt worden.

b) Endständer.

Die größte Auflagerkraft

At = 39 720 + 4750 x 2,7;= 52 570 kg 1100 cm.

90

ersehen.

Der Querschnitt aus Abb. 41 zu

A'”'

Das Eigengewicht

0.9 x 0,7 x 2400 x 11= 16 600 kg. P = 69 170 kg

Fi

90 x 70 + 2 X 13.57 x 20 = 6843 cm²

>b —

69 170

10.1 kg/cm²

Abb. 41.

6843

id = 10.1 x 20 = 202 kg/cm²,

ferner sind wieder

k = 200

l — 0.7 x 11 = 7,70.

P = 592 900

X 70 x 90³ -f 20 X 2 x 13.57 x 4Ö² = 5121 000 cm⁴

= 748 cm² und

5 121 000

6843

(T —

200

185 kg/cm²,

592 900 748

d. h. noch immer eine 6 fache Sicherheit gegen Ausknicken.

Die Untersuchung des Einflusses der seitlichen Belastung der Ständer wurde wegen der geringen Exzentrizität nicht durchgeführt.

1 -f 0,0001

5. Untersuchung des Bogens.

Spannweite 55,8 m zwischen den Kämpferfügen mitten; Pfeilhöhe 13 m bis zur Sch * ■ i telfu gen mitte; Gewölbestärke am Scheitel 55 cm, am Anlauf 95 cm; Bogenbreite am Scheitel 6 m, am Anlaut 7 m. Als Nutzlast wurde eine solche von 500 kg/m² in Untersuchung gezogen. Fernei' sei erwähnt, daß die Fahrbahn nicht symmetrisch über dem Bogen liegt, sondern daß dieselbe mit 25 vT. vom rechten gegen das linke Ufer zu geneigt ist. Es ergibt sich daher auf der ansteigenden Gewölbehälfte eine Ueberlast durch die höher werdenden Ständer einerseits und durch die Mehrbeschüttung am Scheitel anderseits. Der EintluJ3 der dauernden unsymmetrischen Belastung auf symmetrische Bogenformen kann ziemlich bedeutend werden. (Siehe Zeitschrift des österr. Ing.- u. Arch.-Vereins 1897, Nr. 41: Einfluß geneigter Nivel-letten auf symmetrische Gewölbe. Von Ing. Joh. Hermanek.) Die Ueberlast der höheren Ständer wurde in der Weise unwirksam gemacht, daß die erste Sparöffnung auf der ansteigenden Gewölbehälfte nur mit 30 cm, die der anderen 3 Sparöffnungen nur mit 25 cm überschüttet wurden an Stelle von 35 cm Ueberschüttung auf der abfallenden Gewölbehälfte.

Um das Gleichgewicht am Scheitel herzustellen, wurde das Zwickel in der fällenden Gewölbehälfte bis 35 cm unter

Fahrbahnhöhe ausbetoniert; auf der ansteigenden Gewölbehälfte wurden dagegen Spandrillen angeordnet, wie dieselben aus der Tafel V ersichtlich sind. Der Bogen wurde auf seine ganze Breite auf sein Eigengewicht mehr der halben Nutzlast, d. i. 250 kg/m² untersucht, und ergab sich die vorliegende Bogenform durch einige Versuche.

Vorgänge von Castigliano untersucht wurde; da mehrere ungünstige Belastungsfälle zu untersuchen waren und die

Von der Unternehmung G. A. Wayss & Cie. in Wien, welche die Brücke ausgeführt hat, lag eine statische Untersuchung vor, worin ein ungünstiger Belastungsfall nach dem rechnerischen

G-

*1

Abb. 42.

rechnerische Methode hierbei zu langwierig ist, so wurde zur zeichnerischen Methode mittels Konstruktion von Einflußlinien gegriffen, und zwar für den ein gespannten Bogen nach einer vereinfachten Methode von Dr. techn. Schönhöfer (siehe österr. Wochen schläft für den offentl. Baudienst 1904, Heft 14: „Statische Untersuchung von Gewölben nach dem Verfahren mit konstanten Bogengrößen“).

Hiernach wurde zuerst die Bogenachse genau gemessen

=: 31,68 m.

bezw. gerechnet und ergab sich

Diese Achse des halben Bogens wurde in 6 gleiche Teile geteilt und in jedem dieser Teilungspunkte die jeweilige Stärke und Breite des Bogens gemessen; daraus wurde das Trägheitsmoment des jeweiligen Querschnitts berechnet, wobei die Eiseneinlagen berücksichtigt wurden. Der Monierbogen ist beiderseits gleich armiert, und zwar mit je zehn 14 mm-R.-E für 1 ltcl. m Brückentiefe. Die berechneten

Trägheitsmomente wurden von einer Wagerechten zu beiden Seiten derselben aufgetragen und ihre Endpunkte durch eine stetige Linie verbunden, wie es aus Abb. 1 der Tafel V zu ersehen ist.

Es wird nun vom Endpunkte der aufgerollten Bogenachse A in der Abb. 42 ein beliebiges Stück auf derselben aufgetragen und im Punkte B eine Senkrechte auf die aufgerollte Bogenachse errichtet und zum Schnitt mit der Linie der Trägheitsmomente gebracht (Punkte C und D). Der Punkt D wird mit E verbunden und durch C zu dieser Geraden ED eine Parallele gezogen, bis sie die Linie der Trägheitsmomente wieder schneidet (Punkt F). Durch F Avird Avieder auf die aufgerollte Bogenachse eine Senkrechte errichtet, die die letztere in G schneidet. Diese Methode er-

Si

gibt stets, daß die Verhältnisse

Jl    J₂ Jn

Sn — q eine kon-

stante Größe bilden.

So wird das Verfahren bis zum anderen Ende der aufgerollten Bogenachse Aviederholt. Im allgemeinen wird bei der ersten Teilung der Bogenachse ein restlicher Teil As übrig bleiben. Durch entsprechende Aenderung des ersten Teiles s, und Wiederholung der Teilung kann schließlich As zum Verschwinden gebracht werden. Es wird jedoch schon beim 2. oder 3. Teilungsversuche das As praktisch zu Null werden. Es empfiehlt sich, mit der Teilung dort anzufangen,

avo die Ordinaten der

Trägheitsmomenten-linien am größten sind. Auch der erste Bogenteil sl möge recht groß genom-j- men Averden.

^ Nach diesem liier £ besprochenen Vor-* gange wurde die aufgerollte halbe Bogenachse in 18 solcher Teile geteilt. Diese Teilung wird nun auf die Bogenachse übertragen und der Bogen in die gleiche Anzahl Stücke geteilt. Von jedem einzelnen dieser Stücke Avurde der Schwerpunkt gesucht, und diese Bogenpunkte Averden auf ein Achsensystem bezogen, dessen Ordinatenache die Symmetrale des GeAvölbebogens und dessen Abszissenachse eine zur Sehne AB der Bogenachse im Abstande t gezogene Parallele ist (Abb. 43), Avobei

18

2y'

A...

ip

“fr“

ft

..1.

>y'

w-

Abb. 43.

yg- — 10,65 m.

y‘ sind die Abstände der Bogenpunkte von der Bogensehne AB.

Nun wurden die verschiedenen Einflußlimen konstruiert und zwar für folgende Ausdrücke:

n

SM.y

V /y>2

n

IM

Die theoretische Ableitung¹ und alles nähere siehe in der früher erwähnten Abhandlung von Dr. Schönhöfer.

#,■

M,

⁵‘:

’ f i '!

I« IX

Kg

w:;

„,.,k

.    *. (L~    .

<;■■.<•.. r»Bj

i_____

SK

11

SbT

Abb. 44.

Konstruktion der Einflußlinie von Z. Man zeichne sich zu einem Kräfteplan der Kräfte y ein Seilvieleck für die senkrecht wirkenden und eines für die wagerecht wirkenden y (Abb. 2 der Tafel V). Das erstere ist dann die Einflußlinie des Horizontalschubes Z, bezogen auf eine wandernde Last, deren Größe durch den Abschnitt der ersten und letzten Seite des zweiten Seilvieleckes, Z '-Linie, auf der a?-Aclise gegeben ist.

Bezeichnen wir die Polentfernung des Kräfteplanes mit a, die Ordinaten des ersten Seilvielecks (Z-Linie) mit £, den

Abschnitt der ersten und letzten Seite des zweiten Seilvielecks mit p, so läßt sich schreiben:

P - « £

a . p

Machen wir P=zp. so ist X—'£.

Da die Ordinaten y der Bogen [tunkte nicht zu groß sind, wurden dieselben unmittelbar durch Abgreifen in den Kräfte-plan für X und X übertragen.

Dieses stellt die Einflußlinie von Y

Konstruktion der Eiuflußlinie für Y. Es werden die jeweiligen x als senkrecht wirkende Kräfte aufgefaßt und zu einem Kräfteplan vereinigt und daraus ein Seilvieleck konstruiert, dar, bezogen auf eine wandernde Last, welche durch den Abschnitt der ersten und letzten Seite dieses Seilvielecks

Ist

auf der «/-Achse gegeben ist (Abb. '■> der Tafel V). die Boientfernung die Ordinaten des Seiivielecks ij und

P. ß . rj

ß ■<!

In unserem Falle wurde stets

der Abschnitt auf der «/-Achse g, so ist Y — für P

OC

als Kraft für den Kräfteplan genommen.

q wird Y = rj.

und

nz

Lj

ggflE

i&SSm

Abb. 45.

Konstruktion der Einflußlinie für Z. Wir zeichnen einem Kräfteplan von senkrecht in den Bog’enpunkten wirkenden Kräften ci ein Seilvieleck (Abb. 4 der Tafel V), so ist dieses schon die Einflußlinie für Z. bezogen auf eine

n . a

zu

wandernde Last von der Größe

/'

fernung des Kräfteplanes bedeutet, dieses Seilvielecks £ sind, so ist

P.y.Z

, wobei y die Polent-Wrenn die Ordinaten

na

und für P

Z=l

Hier wäre zu erwähnen, daß a und y in Längeneinheiten auszudrücken und im Maßstabe der Zeichnung aufzutragen sind, da nur dann das X im richtigen Maßstabe (Tonnenwerte) erhalten wird.

Auf Grund der nunmehr gezeichneten Einflußlinien ist man in der Lage, für irgend eine Belastung die Werte X, Y und Z zu ermitteln. Ist dies geschehen, so kann auch die Stützlinie konstruiert werden. Es sind die hierzu notwendigen Bestimmungsstücke (siehe Abb. 39)

___

2

und

l_Y "21

W~X'

Es werden folgende Belastungsfälle in Betracht gezogen und deren Stützlinien konstruiert:

1.    Eigengewicht;

2.    eine Gewölbehälfte mit 500 kg/m² belastet;

3.    eine Gewölbehälfte mit der Walze von 18 t (Hinterwalzen von 10 t über 6r2r,) und der Rest mit 460 kg/m2 belastet;

4. das ganze Gewölbe mit 500 kg/m² belastet;

5. die Walze am Scheitel und der Rest mit 460 kg/m²

belastet.

Es wurden nun die einzelnen Ständergewichte ermittelt und der Bogen in einzelne Teile geteilt und deren Gewichte bestimmt, so daß sich im ganzen 34 angreifende Kräfte ergaben. Die Rechnung gibt für

¹

488 500

²

5443

Belastungsfall I.

X = 593,9 t, Y= — 0,122 t, X = 6323,9 tm

1    Y

2    X —

= 10,64 m.

= — 0,006 m, w = v —

A

Belastungsfall II.

X = 639,2 t, Y= — 6,715 t, Z= 6763,8 tm

e — -.

— 0,312 m, w —    10,58 m.

Belastungsfall III.

X = 640,0 t, Y= — 6,992 t, X = 6772,0 tm e — — 0.304 m, w — 10,58 m.

Belastungsfall IV.

X = 684,5 t, Y= — 0,099 t, X= 7201,2 tm e — — 0,04 m, w — 10,52 m.

Belastungsfall V.

X — 692,0 t, Y = — 3,004 t, Z = 7244,0 tm e = 0,127 m, w — 10,47 m.

Es wurden nun die verschiedenen e und ud aufgetragen und mittels des Kräfteplanes die Stützlinien eingezeichnet, wie dieselben aus der Tafel zu ersehen sind.

In 7 Bogenquerschnitten wurden nun die Randspannungen nach dem bekannten zeichnerischen Verfahren ermittelt und bewegen sich in zulässigen Grenzen noch der Einfluß der Temperatur in Rechnung zu ziehen.

Der infolge Temperaturänderung auftretende Horizontal-

Jl.E Je. 2y²’

worin bedeuten: Jl = l. a . t, l — Stützweite des Bogens, u = Ausdehnungskoeffizient des Betons, t = Temperaturunterschied, E = Elastizitätskoeffizient des Monierbogens,

ß

Je = Id unserem Falle eine konstante Größe.

Für den besonderen Fall ist für 100° « = 0,00137, daher für 20° a .t = 0,000274, l — 5580 cm, E = 100 000 kg/cm²,

Je =

oder zeichnerisch ermitteln, und zwar ist bei letzterem Verfahren auf die Polweite des Kraftplanes der X als Faktor Rücksicht zu nehmen, 2y² — a .p,

1,53 X 100 000 0,0000062 x 3454 270 Dieser durch die Temperaturänderung hervorgerufene Horizontalschub greift in der Ebene der Abszissenachse xx an, erzeugt daher in den verschiedenen Lagerfügen Momente von der Größe Mt = Xt . y. Diese Momente wurden für die 7 in Betracht gezogenen Eugen berechnet und auch die Randspannungen zugleich berechnet, welche sich in zulässigen Grenzen befinden.

Es ist nun

schub ergibt sich nach dem vorhergehenden mit Xt —

ß

_ T = 0,0000062 cm. 2y² kann man entweder rechnerisch A J

Xt

7150 kg.

Geriistung.

Das Gerüst besteht im allgemeinen aus dem Unter- und Obergerüst. Das Untergerüst trägt die einzelnen Ständer des Obergerüstes, auf welchem wieder die Pfetten und die Schalung ruhen. Die äußere Bodengestaltung einerseits und der Umstand, daß der wilde Idriafluß, der, wie. alle Karstgewässer, binnen wenigen Stunden rasch zum Hochwasser an schwillt, Bäume und sonstige Sachen mit sich führt, brachte es mit sich, daß von einem Mitteljoche abgesehen werden mußte; deshalb wurden auf zwei Betonblöcken in der Entfernung von 30 m vorerst Holzjoche hergestellt, die über die Hochwasserlinie hervorragen und gegen das Hochwasser gut mit Flachbürsten verschalt wurden. Die einzelnen Joche wurden durch starke Schrauben in den Betonblock verankert. Auf diesen zwei Holzjochen ruht ein dreifaches Trapezspreng-werk über der Hauptöffnung, dem sich auf dem linken Ufer ein Dreieckspreng werk von 12 m Stützweite anschließt. Das Untergerüst ist unsymmetisch, und mußte für den einseitigen

linken Ufer durch An-

am

thoden

Für die Arbeitseinteilung lag ein sehr gut ausgearbeiteter Arbeitsplan zugrunde, welcher teilweise aus Abb. 2 der Tafel VI zu ersehen ist.

Schub des Trapezsprengwerkes Ordnung eines Sprengriegels Vorsorge getroffen werden. Auf den einzelnen Pfetten ruhten die nach der Bogenform geschnittenen Bohlen auf, die zur Aufnahme der aus 5 cm starken Pfosten gebildeten Schalung dienten.

Die Ausrüstung geschah mittels Doppelkeilen, welche zwischen den Bohlen und Pfetten angebracht wurden. Das (ranze Gerüst wurde in einer oberen Breite von 10 m ausgeführt und besteht aus 6 Gespärren. Dasselbeträgt auf der flußaufwärtigen Seite oben einen Fahrweg, auf dem das Rollo-leis für den Betontransport verlegt wurde. Flußabwärts hat es einen Fußweg zu tragen. Das Gerüst einschließlich statischer Untersuchung desselben ist aus der Tafel VI zu eisehen.

6. Untersuchung der Widerlager.

Dieselbe wurde nach den bekannten zeichnerischen Meermittelt und ist in der Tafel V ersichtlich gemacht.

Ausführung.

Zuerst wurde das rechte Widerlager, welches einen guten Unterorund besaß und dessen Fundierung daher keine besonderen Schwierigkeiten aufwies, in Angriff genommen. Diesem folgte das linke Bogen Widerlager, welches im minder o-uten Bodenmaterial gegründet werden mußte und dessen Herstelluno- daher große Schwierigkeiten bereitete. Um die Bodenpressung zu verringern, mußte die Fundamentflache auch vergrößert werden. Die Baugrube war aber glücklicherweise trocken. •

Den beiden Bogenwiderlagern folgten die Ausführungen der beiden Endwiderlager; indessen wurde stets an der Herstellung der Gerüstung gearbeitet, so daß sämtliche Unterbauarbeiten einschließlich des Gerüstes anfangs Dezember 1905 beendet waren. Hinsichtlich der Herstellung des Bogens wurde von seiten der Unternehmung der Entschluß gefaßt, den Monierbögen auf einmal — ohne Unterbrechung — vollständig fertig zu machen. Zu diesem Zwecke waren viele Vorarbeiten nötig. Es wurde in einer prov. Dampfzentrale mittels Dynamo elektrische Kraft und Licht erzeugt. Die Bodengestaltung in der Nähe der Brücke gestattete die Errichtung dieser Zentrale erst in einer Entfernung von ungefähr 400 m von der Brücke hoch über derselben. Von der Zentrale wurde mittels einer Druckleitung die Kraft zum Objekt geführt.

Es waren im allgemeinen vier Betonmischmaschinen vorgesehen, je zwei auf einem Ufer und je zwei von einem Motor betrieben. Der mittels Maschinen erzeugte Beton wurde mittels Rollwagen und Rutschen bis zur Verwendungsstelle gebracht. Ferner waren für die untersten Bogenteile auf jeder Seite Handmischpartien vorgesehen. Es waren im ganzen 13 Arbeitsgruppen nötig, die aus untenstehender Tabelle ersichtlich sind.

Aucli die Beschaffung des nötigen Wassers machte Schwierigkeiten, und sah man sich genötigt, dasselbe mittels einer vorläufigen Gravitationswasserleitung aus einer Entfernung von beiläufig 1 km herbeizuholen. Sand und Schotter lieferte die Idria, und der Portlandzement wurde aus Kirchdorf beschafft. Der Bogen selbst wurde am 14. Dezember 1905 betoniert. In der Zeit von Anfang Februar bis Mitte März 1906 wurden die aufgehenden Betonpfeiler und die Fahr-

Partie

Oberaufsicht

Ges amtauf s icht

Vorarbeiter

Maurer

Zimmerleute

Maschinisten

M aschinenwärter

Gehilfen

Handlanger

Schaufeln

Scheib truhen

G leßkannen

Zangen

Handhammer

Handschuhe

Staubbrillen

Kleine Stößel

Große Stößel

BetonkelLen

i|

Klammern

W asserwagen

Abziehlatten

Pracker

Handschlägel

Nägel

8 ; 12

cm

cm | cm

Zugsägen

Geißfüße

Schrauben-

Schlüssel

Kohle in m³

Luciferapparat

Ligroinlampen

Petroleum

Ligroin

Kerzen

Trinkwasser

gefäße

Polz schlägel

Anmerk.

II

III

IV

IC

VI

VII

VIII

IX

ic tc tc bc

XI

XII

4^ O0> bO

26 13 32 ¹ 18 26 i 13 36 j 18 12 ! 6 13    8

13 : 8 13    8

13: 8 12 | 6

14 S

16

14

18

CC 4^ 00 .4^

04 04 04 04 ^ CO CO CO CO ^    .

4-*- 4^* ^ 4^ 4-“ 4*-

iO >0 »O »O rr

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05

CO OO 00 GO OO CO

tO bC tC bC

co

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XIII

Reserve

111

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bC

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15¹ 10¹ 4 3    5    4

4    4    5 ; 10

o»

Ol

o<

tc

co

Ol

1 100 2

04

bahn hergestellt Am 25. April 1906 wurde der Bogen ausgerüstet. Am 26., 27. und 28. April wurde die ganze Brücke einer strengen Belastungsjirobe von seiten der Eisenbahnbaudirektion und Eisenbahnbauleitung unterzogen, und wurden hierbei vier Belastungsfälle untersucht. Da der Einfluß einer Straßenwalze und der Rest der Belastungsfläche, mit 460 kg/m2 belastet, einen nur um geringes ungünstigeren Einfluß hat als

§9 39

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JA

krl. 4

_________ HB

~ |r. m

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Abb. 46.

die entsprechende Last von 500 kg/m² auf die ganze Belastungsfläche, wurde nur mit letzterer Last geprobt, und zwar:

I. das mittlere Bogendrittel;

II. die beiden äußeren Bogendrittel daran, also totale Last;

III.    die beiden äußeren Bogendrittel nur belastet;

IV.    halbseitige Belastung des Bogens.

Für diese Belastungsfalle wurde die. Durchbiegung unter Zuhilfenahme von Einflußlinien nach Prof. Winkler gerechnet, und zwar unter Annahme eines konstanten Querschnitts und einer Parabelbogenform, und sind diese Einflußlinien in der Tafel V ersichtlich gemacht.

In der nachfolgenden Tabelle sind sowohl die berechneten als auch die wirklich gemessenen Formänderungen zusammengestellt.

Belastungsfall

Berechnete Gemessene Formänderung in mm

Formänderung in mm

Anmerkung

Y 2.1

senkr. Bewegung

des Scheitelpunktes

))

Y 0,2

h±d

-f— 4

•4"

vJ.O

>-

3,7

'1

0,6

y 0,07

4,0 | 1,0 Y 1,0

Veränderung d. Viertelpunkt. Beweg, des Scheitels

In der Abb. 44 ist die fertige Brücke von seitwärts und unten gesehen dargestellt. Die Abb. 45 zeigt das Objekt im Lehrgerüst, die Abb. 46 eine Aufnahme während der Betonierung des Bogens, die Abb. 47 die Vorderansicht des Objekts.

Ein weiteres gewölbtes Eisenbetonobjekt ist die Ueber-fahrtbrücke in Bau - km 17⁶/₇ der Teilstrecke Villach— Kosenbach. Dieses Objekt stellt einen Monierbogen vor von einer Lichtweite von 18 m und einem Pfeil zwischen der

Kämpferfugen- und Scheitelfugen mitte von 4,38 m. Die Scheitelstärke des Bogens beträgt 20 cm, die des Kämpfers 30 cm. Der Bogen hat 2 durchgehende Netzlagen, sowohl an seiner inneren, als auch an seiner äußeren Leibung. Diese Netzlagen bestehen aus je 10 Stück Durchm. 12 mm starken Kundeisen auf 1 lfd. m als Trageisen und je 5 Stück Durchm. 7 mm starken Rundeisen auf 1 lfd. m als Verteilungseisen. Der Bogen hat am Scheitel eine Breite von 3,50 m und läuft gegen das Widerlager an auf 4 m. Dieses Objekt dient zur Uebersetzung einer Straße III. Ordnung über einen ziemlich tiefen Bahneinschnitt und liegt in großen und auch verschiedenartigen Neigungen, deren Bruchpunkt sich am Scheitel befindet. Auf der fallenden Objektshälfte ist die Neigung der Fahrbahn 11,5 vH., auf der steigenden 10 vH. Um bei dem ziemlich großen Pfeil dieses Bogens eine Aufmauerung zu vermeiden, wurden Sparöffnungen angeordnet, welche infolge der großen Steigung der Fahrbahn

Nowak, Eisenbetonbau.

unsymmetrisch ausgebildet werden mußten. Auf der fallenden Objektshälfte wurden 2, auf der steigenden 3 solcher Sparöffnungen in Lichtweite von je 2,33 m ausgeführt. Jede dieser Oeffnungen ist von einer 18 cm starken Eisenbetonplatte überdeckt. Diese Platten haben ihre Auflager je auf einem Rahmen, der aus 2 am Rande befindlichen Eisenbetonständern und einem Unterzuge besteht, wie dies übrigens

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Abb. 47.

aus der Abb. 48 u. 49 zu ersehen ist. Ueber dem Kämpfer auf der steigenden Gewölbehälfte befindet sich ein viel stärkerer Rahmen, welcher außerdem zur Auflagerung einer sich anschließenden 4 m weiten Randöffnung dient, die als Plattenbalken ausgebildet wurde.

Der Bogen wurde nicht nach einer genauen Methode untersucht, sondern es wurde für das Eigenwicht und für die halbe Nutzlast von 170 kg/m² die Stützlinie gezeichnet und diese Stützlinie als Mittellinie des Gewölbes angenommen, wie aus Abb. 51 zu ersehen ist. Die Berechnung der statischen Verhältnisse des Bogens und der Widerlager ist im folgenden zu sehen. Ebenso ist die statische Untersuchung der Platte samt

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40/40fj l m

400 400 -m 400 >M 200 400' ’/JO-

' 450- -450- . 450■ >i

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200 \150+450*450    •* J]

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0600

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L än genschnitt.

Abb. 48.

4.

200

Sparöffnung.

Querschnitt durch die

Anschlußöffnung.

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2.40

2.40

H-

..........48.00

Abb. 50.

68

Art der Konstruktion

Eisenbetonplatte samt Unterzug

Untersuchter

Konstruktionsteil

Balkenmitte

Plattenauflager

Plattenmitte

Querschnitte

(schematisch)

niT

.X___

-------BQ-------->|

Konstruktion shöh e

50 cm

18 cm

Schotter

684 X

to|

1710 kg

0,25 X 1900 X 0,6 X 2,4 = 684 kg

Platte samt Unterzug über dem Bogen.

Berechnung der statischen Verhältnisse.

Eigengewichte

Schwelle

Schiene

Asphalt

Platte

Balken

Summe

Nutzlast

Moment infolge Eigengewichts

Moment infolge Nutzlast

Summe

Lage der neutralen Achse

ex = ri

Ideales

] Trägheitsmoment

Zahl der Eisenstäbe und Querschnitte

Randspannung des Eisens

Randspannung des Betons

Beanspruchung der Bügel innerhalb der Entfernungen von 50 cm vom Auflager

69 X

ko |<M

173 kg

622 X y = 1560 kg

0,5 X 0,8 X 3 X 2400 = 1080 kg 4523 kg

750

750

<—185—

>1

rH GO

0,02 X 1200 X 0,6 X 2,4= 69 kg

0,18 X 2400 X 0,6 X 2,4 — 622 kg

1375 kg

-100

iü = 750 kg

X 4523 X 300 = 170 000 kgcm

750

= ~X 2,30=575 = 575 X 115 = 66 000 kgcm I 236 000 kgcm

<7—30—> i#?=23

__9__y____

____V..

'5<ß 24mm = 22,6cm

T= 317 000 cm⁴

Zugzone 5 R.-E, 24 mm = 22,6 cm2 267 kg/cm2 17,1 kg/cm²

CO M-

X 1375 X 240 = 41 250 kgcm

^ X 750 X 240 — 45 000 kgcm 86 250 kgcm

T== 16 955 cm⁴

-60

—IT"

_S— _i—

X''6<c^14mm = 3,2cm²

Zugzone 6 R.-E. 14 mm zu 60 cm = 9,2 cm²

725 kg/cm2 ■i = 33 kg/cm²

Auflagerdruck A — 2262 + 1150 = 3412 kg, Trägheitsmoment T— X 50³ = 313 000 cm⁴,

Statisches Moment S — 30 X 25 X 12,5 = 9400 cm³, 3412 X 9400 _

A = 1438 kg,

S = 60 X 9 X 4,5 = 2440 cm2 X 18³ = 29 100 cm⁴,

60

T 12

1438 X 2440

121 kg,

H-m = 6050 kg. Eisen nimmt auf 4 X 5 X 0,79 X X 600 X 15 800 kg, Beton nicht beansprucht.

29 100

102 kg, Hb0 = 5100 kg.

Scherkraft II

Eisen nimmt auf 4 X 5 X 0,79 X 600 = 15 800 kg, daher Beton nicht beansprucht.

313 000

69

Art der Konstruktion

Plattenbalkenkonstruktion

Untersuchter

Konstruktionsteil

Balkenmitte

Plattenauflager

Plattenmitte

7T"

Q, u e r s c h n i 11 e (schematisch)

£3

3^*24mm =13/6cms

= 6|8cm²

G0

ZI ß3

GO

12mm ⁵³ G|8cm²

K~

"rsr

"TT

C

•if

Konstruktionshöhe

50 cm

10 cm

Schotter

0,25 X 1900 X 1,65 X 4,4 = 2070 kg

0,25 X 1900 X 1,65 X 0,6 = 470 kg

Plattenbalkendecke der Außenöffiiung. Berechnung der statischen Verhältnisse.

Eigengewichte

Schwelle

Schiene

Asphalt

Platte

Balken.

Summe

Nutzlast

Moment infolge Eigengewichts

Moment infolge Nutzlast

Summe

Lage der neutralen Achse

QI = w

Ideales

Trägheitsmoment

Zahl der Ei; und Quers

0,02 X 1200 X 1,65 X 4,4 = 106 kg

0,10 x 2400 X 1,65 X 4,4 = 1042 kg 0,30 X 0,4 X 2400 X 4,4 = 1060 kg

4270 kg

0,02 X 1200 X 1,65 X 0,6 = 24 kg

0,10 x 2400 x 1,65 X 0,6 = 237 kg

731 kg

750

750

280

l^o-S

-----440------

R = 750 kg

X 4278 X 440 = 235 000 kgcm

Y2 X 730 X 165 = 10 000 kgcm

X 731 X 165 = 5 000 kgcm

750

A = X 3,2=545

4,4

750 X

165

= 15 500 kgcm

750 X

165

= 15 500 kgcm

M = 545 X 160 = 87 200 kgcm

322 200 kgcm

25 500 kgcm

20 500 kgcm

!<■

IBS

->i

---«ä~l----

<-25->

• •

-'-LT

3 p 24mm =13|Gcmz

T = 338 000 cm⁴

eimitte C Zugzone 3 R.-E. 24 mm = 13,6 em² |j

Randspannung des Eisens

590 kg/cm²

----BO--------->!

B/12mm = 6i8cmz [

^X = 3|9cm

-BO

| PC = 3i3cm

T — 3328 cm⁴

Zugzone 6 R.-E. 12 mm zu 60 cm = 6,8 cm²

527 kg/cm²

424 kg/cm²

SL.

Randspannung des Betons

10,1 kg/cm²

29,8 kg/cm²

24 kg/cm²

Beanspruchung der Bügel innerhalb der Entfernungen von 50 cm vom Auflager

Auflagerdruck A = 2139 + 1090 = 3229 kg, Trägheitsmoment T =

30

₁₂ X 503 ₌ 313 000 cm⁴,

Statisches Moment S = 30 X 25 X 12,5 = 9400 cm³, 3229 X 9400

Scherkraft H =

= 97 kg, i7₅₀ = 4850 kg.

313 000

Bei Anwendung von 20 R.-E. 10 mm Bügel nimmt das Eisen auf 4 X 5 X 0,79 X 600= 15 800 kg,

daher Beton nicht beansprucht.

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¹ S,3t

SH1 i

= 39t

ttl

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in kg

Halbe

Nutzlast

Gesamt

bl)

m kg

Hebel-

m cm

Dreh-

<D

I,

2,5 kqcm

2860

2360

1850

7705

1540

6    1440

1390

4311

3870

10

3075

11    2485

12    | 2485

20

Hl

- 18,0

m kg/cm

21

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2 860 l{ 34

2    360 |j 109

1 850 I 176 9 120 j 226 1 540 !    274

1 440 ,    354

1 390 j 426 5 019 ! 478 4 495 i 540

3    700 j 647

3 110 ,    750

3 060 ij 860

97 400    ₉

257 000 325 000 2 060 000 422 000 510 000 591 000 2 400 000 2 430 000    ⁸

2 390 000    J

2 330 000 2 630 000 2 = 39 944 ||    2 — 16 442 000

1415

625

Abb. 51.

1) Bogen beiderseitig halb belastet ^- = 170 kg/m², Horizontal-SM 16 442 400

echub ü(g -f -jQ — ^

Vertikalkraft v(g +    = 39 944 kg.

Normalkraft if ^    ^ j = ^/37,5a + 39,96² = 54 800 kg.

438

37 500 kg.

2) Bogen einseitig voll belastet p = 340 kg/m². Horizontal

schub H(g +Pe) = h(q + y) = 37 500 kg. Vertikalkraft V (ß -f- pe) — V (g

+ ¥ X 340 X 3,5 X 18,2 = 43 314 kg. Normalkraft K(g + pe) = J/37,5² + 43,31² = 56 300 kg.

3) Bogen beiderseitig voll belastet p — 340 kg/m², Horizontal-

170 X 3,5 X 18,2

schub H{g+p) = H(g+

Vertikalkraft V(g-\-p) = V^g -f-

2 X 438

39 740 kg.

+ 18,2 X 3,5 X 170 = 41 026 kg. Normalkraft K(g -f- p) = ]/37,5² -j- 41,0³ = 55 050 kg.

4)    Kämpfermoment Mk— X 340 X 3,5 X 18,2² = 615 000 kgcm.

5)    Moment im gefährlichen Querschnitt im Abstande ^ V: Mb = ^ Mk = ~ X 615 000 = 346 000 kgcm.

6)    Normalkraft laut Konstruktion N = 48 000 kg.

Beanspruchung des Bogens

bei Anwendung von 2 X 10 Rundeisen 12 mm = 11,31 X 2 = 22,62 cm³.

Bogen am Scheitel:

a)    Das Scheitelmoment wird wegen seines geringen Einflusses vernachlässigt, da die Bogenform der Stützlinie angepaßt ist,

b)    infolge Horizontalschubes bei beiderseits voller Belastung

Jl

39 740

20X300 + 15X2X79,2

4,25 kg/cm¹³.

Bogen am Kämpfer:

infolge Normalkraft und Kämpfermoment bei beiderseits _ voller Belastung

------*30---

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10/ 12mm pr.lm

55 050

615 000

400 X 30 + 15 x 2 X 90,4

X 400 X 30² + 15 X 90,4 X 2 X 27

{ imax = 8,4 kg/ cm3 \ *min —0,9 kg/cm².

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Bogen im gefährlichen Querschnitt ~

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g X 380 X 22² + 2 X 15 X 86 X 19;

/ imax = 8,6 kg/cm2 I irain = 0 kg/cm².

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Unterzug über dem Bogen sowie der anschließenden Plattenbalkenöffnung aus nachfolgenden Tabellen zu ersehen. Die Einzelheiten der Armierung der verschiedenen Bauteile sowie Längs- und Querschnitt des Objektes sind aus Abb. 48 u. 49 zu ersehen, der Gerüstplan ans Abb. 50, wobei zu erwähnen wäre,

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Abb. 52.

daß das Lehrgerüst so entworfen werden mußte, um ein Durchfahren von Fahrbetriebsmitteln auf Rollgleisen zu ermöglichen. In der Abb. 52 ist ein Lichtbild des beinahe fertigen Objektes zu sehen.

Ein weiteres gewölbtes Eisenbetonobjekt ist der Ueber-gangssteg in Bau-km 0,463 der Teilstrecke Aßling— Wochein er—Feistritz.

Derselbe hat eine Lichtweite von

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Abb. 53.

16 in und einen Pfeil von 2 m. Die Sch eitelstärke beträgt 25 cm, die Kämpferstärke 40 cm. Die Breite des Gewölbes beträgt 2,30 m. Der Bogen ist wieder mit 2 Netzlagen ausgerüstet. Die Tragstäbe sind Kundeisen von 10 mm Stärke in Abständen von 8 cm; die Verteilungsstäbe sind 7 mm stark und 15 cm voneinander entfernt. Auf diesem Bogen ist die Fahrbahn ebenfalls in Stampfbeton errichtet und mit je 3 Sparöffnungen zu 1,20, 1,10 und 1 m Lichtweite ausgebildet. Die Fahrbahn hat beiderseits gegen den

Scheitel eine Steigung von 12 vH. Die anderen Einzelheiten sind aus den Abb. 53 u. 54 zu ersehen. Das Lichtbild dieses Steges ist in Abb. 55 ersichtlich.

Um noch eine dritte Methode von Bogen Untersuchungen kurz anzugeben, sei erwähnt, daß die Berechnung dieses Gewölbes wieder mit Zuhilfenahme von Einflußlinien geschah, welche für eine wandernde Einzellast von 1 t berechnet worden sind (Abb. 56). Bei sehr flachen Bogen, wo an Stelle ds = dx gesetzt werden kann und bei Annahme eines mittleren Trägheitsmomentes und eines mittleren Querschnitts ergeben sich die Gleichungen der Einflußlinien für

1. Horizontalschub:

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wobei n —• ist.

Setzt man

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— h und

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so ist

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^ n¹ 2 (l — n)¹ = l),

H=Tc. t) { )

Diese f) kann man aus folgender Tabelle entnehmen, welche für alle Bogenträger gilt

72 = 0,05, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,30, 0,35, 0,40,0,45, 0,50, () = 0,0086, 0,0303, 0,0609, 0,096, 0,1312, 0,1650, 0,1938, 0,2160, 0,2299, 0.2340.

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Abb. 55.

Es wurde nun die Ein-tlußlinie für den Horizontalschub, Scheitel- und Kämpfer-moment konstruiert (Abb. 57). Es ergeben sich für Eigengewicht für 1 m Brückenbreite

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Abb. 56.

H= 13,478 t, A — 9,475 t, D = 16,466 t, M = — 0,5615 tm, Mk = — 2,727 tm, für totale Belastung mit 340 kg/m²

H= 19,055 t, A = 12,227 t, D = 22,641 t, Ms = — 0,4357 tm Jt/fc — — 2,900 tm,

für halbseitige Belastung

H = 16,267 t, Ai = 11,711 t, J.₂ = 9,991 t, Dx — 20,044 t, Z>₂ = 19,08 t, Ms — — 0,4986 tm, Mkl = — 4,2045 tm, = — 1,4197 tm.

Es wurden nun die Stützlinien für diese 3 Belastungstalle eingezeichnet. Der jeweilige Abstand der Stützlinie

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\0.2956

W2956

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0.995

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Abb. 57.

von der Mittellinie des Bogens berechnet sich aus rj = ^

Für den ungünstigsten Querschnitt, d. i. der Kämpfer, seien die Spannungen nach Prof. Ritter gerechnet (Abb. 58):

Di = 20 000 kg, SA = tj = 0,21 in, b — 1 m, d — 0,4 m.

Fi = b d + « • Fe -)- a . Fe = 100 x 40    10 X 10 -j- 10 x 10

= 4200 cm².

S = 4000 X 20 + 100 x 37 + 100 x 3 = 84 000 cm³,

2

T= 80 000 • —. 40 -}- 3700 X 37 -f 300 X 3 = 2 271 134 cm⁴,

O

S = jr = 20 cm,

Ts = T — F{S² = 591 134 cm4 -= 4,8+ 14,2, dalier 19 kg/cm² Druck und 9,4 kg/cm² Zug.

Ms =

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Mk

7^ln.(l — ny^n.Jc— ^ III

2.3 0

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In obigen Formeln ist

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Abb. 54.

ß)=Ä(7)'

worin

% ds dk

D — 0,32 m,

,    = Scheitelstärke,

dk — Kämpferstärke. = 0,002 244

Oil 00

= 0,9613

1= 16,19 m, /= 1,95 m, k = 0,9763 16,19 1,95    '

H =0,9763

SN =

= 6,7 cm,

Bx . AD = Z. DZ, Dx .~AB

20000 X 9,9

ZA

BZ

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7046 kg.

Auf 1 m Brücke sind I2y₂ Eisenstäbe, Durchmesser 10 mm an geordnet, welche einen Querschnitt von 10 cm² haben,

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A. x

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daher ie =

10

= 705 kg/cm².

Abb. 58.

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Abb. 59.

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Abb. 60.

Eine andere gewölbte Brücke ist in der Abb. 59 zu sehen. Es ist dies die Reichsstraßen Übersetzung über die

schon bestandene Linie Aßling —Laibach; sie stellt einen schiefen Monierbogen von 8,4 m Lichtweite vor, dessen Scheitelstärke 15 cm und dessen Kämpferstärke 20 cm beträgt. Zum Schluß der gewölbten Objekte sei im Lichtbilde die Zufahrtstraßenbrücke zur Station Görz über den Wildbach Corno in Abb. 60 wiedergegeben, von einer Lichtweite von 10 m, einer Scheitelstärke von 15 cm, einer Kämpferstärke von 25 cm.

V. Ebene Straßenbrücken und Uebergangsstege.

Was die statische Berechnung aller dieser Tragwerke anbelangt, so erfolgt dieselbe in ähnlicher Weise wie dies auf Seite 46 bis 50 behandelt ist. Yon den vielen Objekten dieser Art mögen nur einige typische Fälle erwähnt werden.

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Abb. 61.

Die Ueberfahrtsbrücke in der Nähe der Station Sambor. Dieselbe ist für eine Straßenbrücke 1. Klasse konstruiert, besteht aus 3 Oeffnungen zu 10 m Lichtweite. Die nutzbare Fahrbahn breite beträgt 6 m; außerdem sind beiderseits Gehwege von je 1,50 m Breite konsolartig angeordnet. Das Tragwerk besteht aus 4 Beton ballten 35 X 90 cm und einer 20 cm starken Eisenbetonplatte. Jeder dieser Balken findet sein Auflager in einem Eisenbetonunterzuge 40 X 120 cm stark, der auf den aus Eisenbeton hergesteliten Zwischenpfeilern frei aufruht. Je 2 Unterzüge über den Zwischenpfeilern sind durch eine künstliche, mit Asphaltteerpappe versehene Fuge getrennt, so daß jede Oeffnung für sich ein eigenes Tragwerk bildet. Dies wurde mit Rücksicht auf die statische Bestimmtheit des Tragwerks, als auch mit Rücksicht auf den Temperatureinfluß und auch auf den Arbeitsfortgang bei der Ausführung¹ an geordnet. Die Armierung als auch die anderen Einzelheiten sind in den Abbildungen der Tafel III zu ersehen.

Die Zufahrtstraßenbrücke zur Station Grahovo. Diese Straßenbrücke bestellt aus 2 Oeffnungen zu je 17,90 m schiefer Lichtweite und übersetzt die Baca in der Nähe der Station Grahovo.

Jede Oeffnung besteht aus 2 mächtigen Betonbalken 50 x 140 cm und einer 20 cm starken Eisenbetonplatte. Jeder Balken ist mit 10 Rundeisen von 50 mm Durchmesser armiert. Die Armierung der Platte besteht aus je 12 Stück Rundeisen von 12 mm Durchmesser für 1 lfd. m. Die nutzbare Breite

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Abb. 62.

der Fahrbahn beträgt 4 m und ist diese Brücke für eine solche II. Klasse konstruiert. In der Abb. 61 ist ein Lichtbild dieses Objektes während der Rüstung zu sehen. Die Einzelheiten der Rüstung sind im Querschnitt in der Abb. 62 ersichtlich.

Die Ueberfahrtsbrücken in Bau-km 42,3 und 42,88 der Teilstrecke Birnbaum — Assling — Wocheiner — Feistritz. Beide Objekte sind vollkommen gleich ausgeführt und sind für eine Straßenbrücke III. Klasse konstruiert. Zu bemerken wäre, daß die Konstruktionshöhe bei diesen Tragwerken eine sehr beschränkte war, nämlich 85 cm in der Brückenmitte. Die Lichtweite beträgt 16 m, die nutzbare Fahrbahn breite 3 m. Das Trag werk besteht aus 3 Betonbalken 35 X 67 cm und einer 18 cm starken Eisenbetonplatte.

Was die Armierung dieses Objektes betrifft, so befinden sich im Zuggurt des mittleren Balkens 9 Stück Bundeisen von 40 mm Durclim., im Zuggurt jedes Bandbalkens je 7 Stück Bundeisen von 36 mm Durclim. Zur Aufnahme der Scherkräfte dienen Flacheisenbügel von 40 X 3 mm. Wegen der kleinen Konstruktionshöhe mußten im Druckgurt Bundeiseu eingelegt werden und zwar im mittleren Balken 4 Stück von 47 mm Durclim., in jedem Bandbalken 3 Stück von 36 mm Durchm., welche Druckeisen durch 30 X 2 mm starke Gegenbügel mit den Zuggurt verbunden wurden. Die Armierung der Platte besteht aus 12 Bund eisen von 7 mm Durchm. für

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Abb. 63.

1 lfd. m, welche am Auflager entsprechend aufgebogen sind. Eines dieser Objekte ist im Lichtbilde in Abb. 63 zu sehen.

Uebergan gssbeg in Bau-km 52,437 der Teilstrecke Görz — Triest der Wbicheiner Balm im Bereiche des neuen Bahnhofes Triest. Dieser Steg ist als Ersatz eines eisernen Fachwerkträgers ausgeführt worden, der früher an dieser Stelle sich befand und der auch einen Abwasserkanal über die Bahn zu tragen hatte. Dieser Kanal wurde in ein Moniergerinne gefaßt und zwischen den 2 Tragbalken des Steges befestigt. Die Lichtweite dieses Steges beträgt 20 m, und es ist zu bemerken, daß durch die Fahrbahnhöhen der beiderseits der Bahn laufenden Straßenzüge die Konstruktionshöhe am Auflager eine beschränkte war, welche sich gegen die Mitte des Steges zu vergrößert, so daß der Obergurt (Platte) nach einem Kreissegment geformt ist. Die Breite des Steges beträgt 2,70 m und ragt die Eisenbeton platte

80

beiderseits konsolartig aus. Zur leichteren Hinüberleitung' des Personenverkehrs wurden auf jeder Seite 7 Stufen ausgeführt, welche Stufen sich aber dem früher erwähnten Kreissegment anpassen, so daß die Trittbreite derselben eine veränderliche ist.

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Abb. 65. Querschnitt durch die Mitte.

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Abb. 66.

In den Abb. 64 u. 65 sind Längs- und Querschnitte dieses Steges zu sehen. In der Abb. 66 ist ein Lichtbild dieses Steges wiedergegeben, das uns auch den früheren Bauzustand zeigt.

Uebergangssteg in Bau-km 52,138 der Teilstrecke Görz—Triest ebenfalls im Bereiche des neuen Bahn-

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hofes Triest. Dieser Steg mußte ausgeführt werden, um die Arbeiter des Stabilimento tecnico in die jenseit der Bahn befindlichen Stadtteile hinüberzuleiten. Dieser Steg besteht aus 2 Stiegenarmen beiderseits der Bahn, welche ebenfalls in Eisenbeton ausgeführt und in den Abb. 67 u. 68 zu sehen sind. Von diesen auf der Höhe 20 befindlichen Plattformen übersetzt der Steg in Art eines knieförmig gebrochenen Trägers die 3 Gleise der Bahn. Auf jedem der äußeren ansteigenden Aeste sind noch 7 Stufen angebracht. In einer

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Abb. 67.

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Abb. 68. Grundriß der Brücke.

Das Lichtbild des

Entfernung von 7,50 in ist die Tragkonstruktion dieses Steges durch 2 Eisenbeton Säulen unterstützt, auf welchen Säulen die beiderseitigen Träger frei aufliegen, fertigen Steges ist durch die Abb. 69 gegeben.

Verbindungssteg zum Verwaltungsgebäude für den Verkehrsdienst im neuen Staatsbahnhofe Triest. Dieses Verwaltungsgebäude liegt beiläufig in der Mitte des weit ausgedehnten Bahnhofes Triest. Um nun den Personen, die in diesem Gebäude ihrem Dienst obliegen, den^langen Umweg über das Aufnahmegebäude zu ersparen, der im übrigen auch aus Verkehrs- und Sicherheitsrücksichten nicht angezeigt wäre, wurde ein Verbindungssteg aus dem 1. Stock dieses Gebäudes über die 3 Hauptgleise zum Fußwege des

Nowak, Eisenbetonbau.

Passeggio di S. Andrea angeordnet.

Die Lichtweite des

Steges beträgt 14 • 35 m. Dieser Steg besteht aus 2 Eisenbetontragbalken, welche der Fassade des Gebäudes entsprechend ausgebildet wurden und welche zugleich als

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jAbb. 69.

Brüstung dienen. Die Einzelheiten der Armierung-und Ausbildung^ sind in den Abb. 70 u. 71 zu sehen.

Ueberfahrtsbriicke in der Station Canale der Teilstrecke Podbrdo — Gürz—St. Peter der Wocheinerbahn. Dieses Objekt hat eine gesamte Lichtweite von 44 m und ist in Ab-

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Abb. 71.

Abb. 70.

ständen von 14.25 in, 13,3 in imd 17,27 m durch Pfeiler zu je 2 Eisenbetonständern unterstützt. Je zwei Eisenbetonständer sind oben durch einen gemeinsamen Unterzug verbunden, auf welchen die Tragkonstruktion jeder Oeffnung frei aufrulit. Zu bemerken ist, daß bei diesem Objekt die Fahrbahn mit einer nutzbaren Breite von 3 m versenkt ausgeführt wurde

und die Hauptträger zugleich die Brüstung des Objekts bilden. Die Fahrbahn besteht aus einer Reihe von Querträgern und der zugehörigen Eisenbetonplatte, welche in vorerwähnten Hauptträgern aufruhen.

Dieses Objekt dient zur Uebersetzung einer Straße III. Ordnung. Die Ausbildung der Querträger und der Platte

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Abb. 72.

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Abb. 73.

erfolgte wie bei den normalen Plattenbalkenkonstruktionen. Die Armierung eines halben Hauptträgers gibt die Abb. 72. In der Abb. 73 ist dieses Objekt im Lichtbilde zu sehen.

VI. Sonstige Eisenbetonobjekte.

Steinschlag-Schutzgalerie in Bau-km 64.877 bis 65,009 der TeilstreckePodbrdo—Görz—St.Peter der Wocheinerbahn.

Bisher wurden bei den österreichischen Eisenbahnbaubehörden Galerien in Bruchstein ausgeführt in Art einer in der Bahnachse laufenden tunnelartigen Röhre, welche auf der • Talseite durch Oeffnungen in irgend einer Art belichtet wurde. Bei oben beschriebenem Objekt wäre das Längenmeter Galerie nach der früher in Bruchstein beschriebenen Art auf rund

1000 Kronen gekommen. Da die Örtlichen Verhältnisse der Bergseite (halbfestes Konglomerat) es mit sich brachten, daß keine übergroßen Erd- und Stein massen herunterstürzen, so entschloß sich die k. k. Eisen bahn baudirektion, eine leichte Art von Steinschlaggalerie dortselbst zur Ausführung zu bringen und dieselbe in Eisenbeton auszuführen. Das Längen-

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Abb. 74.

meter der nach später zu beschreibender Type ausgeführten Galerie kostete einschließlich aller Beton- und Abdeckarbeiten rund 500 Kr.

Die Galerie hat eine Gesamtlänge von 132 m. Sie besteht aus der Decke und den beiden Auflagerkonstruktionen Das bergseitige Auflager besteht aus einer durchgehenden.

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Abb. 75.

oben 50 cm starken, beiderseits 1 : 10 geböschten Stampf-betomnauer, das talseitige Auflager aus einer Reihe von Eisenbetonsäulen in Achsenentfernungen von 4 m, welche einen gemeinsamen Eisenbetonunterzug tragen, in welchem

• die Deckenkonstruktion aufgelagert erscheint.

haben eine Stärke von 30 cm parallel und 20 cm senkrecht zur Bahnachse und sind mit 4 Stück Rundeisen von 28 mm

Die Pfeiler

Durchmesser armiert. Diese Pfeiler ruhen auf einerStampfbeton-

Stützmauer auf; ihr Fuß greift schwalbenschwanzförmig in die Stützmauer ein. Die Decke ist eine Plattenbalkendecke und

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Abb. 77.

besteht aus Balken 20 auf 40 cm stark in Achsenentfernungen von 1,333 111 und aus einer 10 cm starken Eisenbetonplatte.

Ueber jeder fünften Säule befindet sich eine durchgehende Ausdehnungsfuge, also in Entfernungen von 16 m. Die gesamte Oberfläche wurde mit Naturasphalt mit doppelter Juteeinlage abgedeckt, wobei den künstlichen Fugen besondere

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Abb. 78.

Die Entwässerung hat

Aufmerksamkeit geschenkt wurde, sich auch bis auf den heutigen Tag tadellos bewährt, indem noch an keiner einzigen Stelle der Decke eine Nässung auftrat. Auf der Decke dieser Galerie ruht eine 50 cm hohe

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Abb. 79.

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Schotterschicht, welche gegen die Talseite zu durch einen Stirn träger abgeschlossen ist. In der Abb. 74 ist der Galeriequerschnitt, in Abb. 75 ein Armierungsdetail Zusehen. Die Abb. 76 zeigt dieses Objekt während der Ein-

rüsturig, während Abb. 77 u 78 je ein Lichtbild des fertigen Objektes wiedergeben.

Duck er in Bau-km 1.738 der Teilstrecke Villach —

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Abb. 81.

der Wasserspiegel von der Höhe 516,20 auf die Höhe 515,43, also um 77 cm herabgedrückt. Der Dlicker besteht aus einem rechteckigen Querschnitt von einer lichten W'eite von 1,90 m

und einer lichten Höhe von 1,10 m; die Betonstärke sämtlicher Wandungen beträgt 40 cm. In den Abb. 79 und 80 sind der Quer- und Längsschnitt sowie die Armierung des Dückers zu sehen. Bemerken will ich noch, daß die Innenflächen desselben einen mit Stahlhobeln hergestellten glatten Zementverputz erhielten, um den Beton so wasserdicht zu machen, welche Dichtungsmethode bei 0,077 Atmosphärendruck vollständig genügt.

Das-

Die beiden

Wasserstationsgebäude der Station Görz. selbe ist mit Ausnahme der aus Ziegeln hergestellten Umfassungsmauern vollständig aus Eisenbeton hergestellt. Der Grundriß dieses Gebäudes bildet ein längliches Achteck. Es besitzt zwei Zwischendecken und die Dachdecke, welche als Plattenbalkenkonstruktionen ausgebildet sind.

Zwischendecken bestehen aus der Platte, den Neben- und den Hauptträgern, welch letztere auf 2 Eisenbetonsäulen gelagert erscheinen. Die unterste Decke ist als gewöhnliche Wohnhausdecke ausgeführt, während die obere Zwischendecke zwei Wasserreservoire von 7,20 m Durchmesser und 3,85 m Höhe zu tragen hat, daher auch sehr stark ausgeführt erscheint. Die Dachdecke ist für ein Holzzementdach konstruiert und besteht nur aus der Platte und den Balken, welche auf den Längsmauern auf lagern. In der Abb. 81 sind Quer-, Längsschnitt, Grundriß und Ansicht dieses Wasserstationsgebäudes zu sehen.

Ebenso wurden auch

Zum Schluß will ich erwähnen, daß der Eisenbeton auch bei den zahlreich ausgeführten Tunnelbauten insofern Anwendung fand, als der größte Teil der Abdeckplatte., für die Sohlkanäle, welche bis zu 1,5 m Lichtweite besitzen, in Eisenbeton hergestellt wurde, die Gehäuse für die Kabelleitungen in Eisenbeton hergestellt. Und so will icli denn meine Aufsatzreihe schließen mit dem Bemerken, daß der Eisenbetonbau bei der k. k. Eisen-bahnbaudirektion noch weitere Pflege findet, indem eine Reihe höchst interessanter Objekte studiert und ausgebildet werden. Doch davon vielleicht bei einer späteren Gelegenheit.

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Linkes Widerlager.

Berechnung

Si \ 3.8X9,9X12.1X2,4 S-j 1/2X6,67 xl,2X9,66X2.4 S-s    1.7 X 6,2 X 7.65 X 2,4

£4    2,1 X 1,8 x 8,1 X 2.4

S5    4.7 X 2.45 x 8.00 X 1,8

Sr, 1/2 X 5,8 X 9,5 X 4,1 X 1£_

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Summe

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P-7251

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Der Monierbogen ist sowohl an seiner oberen als auch unteren Leibung mit je 10 Rundei son HmmDurchm.f. 1 lfd.m Brückentiefe armiert.

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Masstab tür die X Linie

Masslob tdr die tj Linie

Masstab tur die ZLinie

Bei Annahme eines konstanten Querschnittes und einer Parabelbogenform, berechnet nach Winkler, ergibt sich die senkrechte bezw. die wagereohte Verschiebung des Viertelpunktes in der unbelasteten Bogenhälfte aus:

I. E Wj'y = ~ M₀x² — j- Vx=> + A‘• x + C', M₀ = - ~ ^(a _f)2

(a-$P (2 a-f-f), A‘= y l G 384 a

Kh

12 a²

x⁴-

1 G

T

Va?~Y G(a²-2«t + f«),

(a⁴ — 18a² ?*+ 32a f³ — 15 «), ß>-(a3_₃„|2 + 2M)f.

II. E WA‘x = - -Jz ^    _

A'xi + B'^.

Es sind ferner a — 27,9 m die halbe Spannweite,

V—

(7 ⁴ —

96^

Xj:

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Kh

15 a²

x⁵ —

Fa:⁴ +

h = 13,0m der Pfeil, x =-|- = 13,95m,

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Querschnitt A-A

s-31t68m.

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— 0,312

— 0,304

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KrattevielecK.

,H9tP-675t

Eintlusslinie

tür die senKrechte u wagreth-te Verschiebung des Viertel-    \\A

punKtes in der unbelasteten    \t ^

Bogenhältte bei einer Nutzlast von SODKg/m2,

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K9'Pe-960t ^9>P-990 cg-Pe-9:3

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(.ängenmasstab 1—'-lOOcm Höhenmasstab ■ ' " /l OoldUO leg¹ 0t

Eintlusslinie

tür die senKrechte Durchbiegung des Scheitels (ür eine Nutzlast von 500Kg|cm²

aoy F,1mm JVOy-10.2mm _4oy- l2.1mm

Aoy-

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— 0.04

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4 7T /i /i /: A. A A A ä

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Ermittlung der mittleren Bodenpressung.

a)    Bei Vollbelastung: af,m = -

b)    Bei halbseitiger Belastung:

rv) als belastete Seite: nahezu übereinstimmend mit a) j

ß) als unbelastete Seite.

2185

9,9 X 7,3 X 1,0

— 8.02 kg/cm².

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E = 300 000 kg/cm² — Elastizitäts-lcoefflzient des Moniergewölbes, IF= 29 170 000 cm⁴ mittleres Trägheitsmoment d. Bogenschnittes. Es sind aus obiger Einflußlinie j‘x — 3,7 mm, j‘y — 0,6 mm.

LängenmasslQb >—>-100cm Höhenmasstab

4 _m m

4.000.000 Kg

Ge

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Berechnung

4.2 X 1,85

2

0,95x4,00

2

4.35X2,60

X 7,3 X 2,2

X 7,3 X 2,2

45,5

30,5

s.

...V

Ermittlung der Bodenpressung.

Das Maximum der Bodenpressung findet bei Vollbelastung statt.

Pressungen des Schwerpunktes des Fundaments

_NCg+p)_ 2762000 F ~~ 1210x990

= 2,30 kg/cm²

X 7,3 X 2,2

91,0

Rechtes j Av-iderlager.

....89?--

Bei Annahme eines konstanten Querschnitts und einer Parabelbogenform ist nach Winkler die senkrechte Verschiebung des Scheitels.

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a«y 2 x 1921£ IFa

(a-f)²(a-3?)(a + 5f).

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Sb

<$G

-³⁵y ⁵,50 X 1.65 X 7,3 X 2,2

— °^"⁹'⁹ X 5,0 X 7,3 X 2.2 9,9x1,4x7,3x2,2    _

131,0

620,0

224,0

Summe | 1142,0

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Nowak, Eisenbetonbau.

Wilhelm Ernst u. Sohn, Berlin.

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Tafel VI.

, Zement 7.r>0SacK /•Betonsand caito w?

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Mischmasthir

Rollwagen

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Straßenbrücke über die Idriaschlucht bei St. Lucia.

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Partie

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Grundriss d.Mischmaschinen Partie Mischmaschine

jZufahrt r.d. Mischmaschinen

Vorgelege

Misctlmasthrnel i^j '-N..    _

Motor

(ariss d Handmisdiparlien

lA0\.dHan.dmlschpQrti^-- 2M\schparUen

FahrtDatin

Partie IT

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