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Bibliotek

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DER

KAISERSTEG ÜBER DIE SPREE

BEI OBERSCHÖNEWEIDE

VON

H. MÜLLER-BRESLAU

GEH. EEGIERUNGSRATH

PROFESSOR AN DER KÖNIGL. TECHNISCHEN HOCHSCHULE IN BERLIN

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MIT 2 TAFELN

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der

BERLIN

VERLAG VON WILHELM ERNST UND SOHN

öffentlichen Arbeiten

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(GROPIUS’SCHE BÜCH- UND KUNSTHANDLUNG)

1900

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...

Sonderdruck aus der Zeitschrift für Bauwesen Jahrgang 1900

Nachdruck verboten

Akc. Nr.

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Wollwaren-Fabrik

Mörtel-

Werke

Abb. 1. Lageplan.

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Centr-Stai.

A.E.G.

Kabelwerk

A.E.G.

1H

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von

Der Scheitel

Gegenüber Niederschöneweide, bekannt als Station der Berliner Stadtbahn und der Berlin-Görlitzer Eisenbahn, hat sich in wenigen Jahren ein Vorort am rechten Ufer der Oberspree entwickelt, der als Gemeindebezirk Oberschöneweide eine der hervorragendsten Industriestätten der Umgebung Berlins geworden ist. Seine gestreckte Lage an einer schönen und breiten, vor einigen Jahren der GrofsSchiffahrt eröffneten Wasserstrafse bot für den industriellen Grofsbetrieb derartig günstige Vorbedingungen, dafs die Allgemeine Elektricitäts-gesellscliaft zu Berlin im Jahre 1896 zur Errichtung ihrer Kabelwerke und ihres Elektrizitätswerkes „ Oberspree “, letzteres für die Versorgung der östlichen Vororte, geschritten war.

Zugleich war mit der Grundrentengesellschaft, welche Oberschöneweide angelegt hatte, vereinbart worden, die noch fehlende kürzeste Verbindung mit dem Bahnhof in Niederschöne weide durch Erbauung einer Fufsgängerbrücke auf gemeinschaftliche Kosten herzustellen (Text-Abb. 1). Mit Rücksicht auf die örtlichen Verhältnisse zu beiden Seiten der Spree mufste als Uebergangspunkt gerade eine Stelle gewählt werden, wo nicht nur die erhebliche Breite von rund 175 m, sondern auch eine starke Krümmung des Flusses zu einem für die märkischen Wasserverhältnisse ausgedehnten und in seiner Ausführung nicht ganz leichten Brückenbau führten.

Die Aufsichtsbehörden hatten die Genehmigung zu dieser Anlage auf Grund eines vom Director der Grundrentengesellschaft Herrn Deul aufgestellten Vorentwurfs, welcher eine Bogenbrücke mit fünf Oelfnungen und einer gröfsten Stützweite von 65 m in Aussicht nahm, ertheilt und die Durchfahrtshöhe in der Hauptöffnung auf mindestens 7,70m über dem Normalwasser, -(- 32,30, festgelegt, um dem lebhaften, hier die Spree kreuzenden Dampferverkehr die Unbequemlichkeit des Schornsteinumlegens zu ersparen. Diese Durchfahrtshöhe sollte in der'Mitte des Flusses in einer Breite von mindestens 40m vorhanden sein.

Bei dem dem Verfasser übertragenen endgültigen Entwürfe wurde, im Einverständnis mit Herrn Director Deul und unter Zustimmung der beiden Gesellschaften, eine noch weitergehende Rücksichtnahme auf die durch die Flufskrüm-mung erschwerten Verkehrs Verhältnisse, die vor allem einen freien Ueberblick über die Wasserstrafse forderten, ausgeübt. Die Spannweite der Mittelöffnung wurde auf 86m, das ist die Hälfte der ganzen Flufsbreite, erhöht und die Anzahl der Strompfeiler auf zwei beschränkt, die Strompfeiler selbst aber so schlank wie möglich ausgebildet und die untere Gurtung dicht unter die Gehbahn gelegt. Die ganze Aufgabe

wies nunmehr auf eine Balkenbrücke mit centrisch belasteten Strompfeilern und mit Untergurten hin, welche der Gehbahnlinie folgen. That-sächlich nehmen die beiden Strompfeiler jetzt nur 2 v. H. der Flufsbreite ein, während beispielsweise bei der Moabiter Brücke in Berlin, die sich in ähnlicher Lage befindet, dieses Verhältnifs 13 v. H.,x) bei der Oberbaumbrücke sogar 30 v. H.²) beträgt. Die Unterkante desUeber-baues liegt ganz an den Ufern noch 4,10 m über dem Normalwasser und hebt sich in der Mitte der Brücke auf 9,70 m; selbst dicht neben den Strompfeilern ist noch eine Durchfahrtshöhe von rund 8 m vorhanden. Dieses den Schiffahrtsinteressen bewiesene weiteste Entgegenkommen war nur auf Kosten des Land Verkehrs möglich; in den Seitenöffnungen mufste die Steigung 1:12 gewählt werden, eine über die ganze Mittelöffnung sich erstreckende Parabel von 1,60 m Pfeilhöhe verbindet diese beiden Steigungen. Der Abstieg den Landpfeilern zu den etwa 3 m tiefer liegenden Strafsen ist der Ersparnifs langer Rampen wegen durch Schrittstufen 1,20 m Auftritt vermittelt, um die Ueberführung von Handwagen und Fahrrädern nicht zu erschweren, der Brückenbahn liegt im ganzen 9 m über den Uferstrafsen. Die Gehbahn ist zwischen den Geländern 3,50 m breit.

Anordnung der Hauptträger, Grundzüge der statischen Berechnung.

Die beiden Hauptträger erhielten die in Text-Abb. 2 dargestellte, wohl zum ersten Male ausgeführte Anordnung; sie

1)    Centralblatt der Bauverwaltung, 1896, S. 14.

2)    Centralblatt der Bauverwaltung, 1895, S. 527.

dürften am schärfsten als Auslegerbalken mit einem Mittelgelenk und eingefügtem Spannbogen zu bezeichnen sein. Wird der Spannbogen beseitigt, so liegt ein Balken auf vier Stützen vor, der infolge des in der Mitte angeordneten Gelenkes D nicht zweifach, sondern nur ein-

13*

12,

10

11

11

10

Sa die Strecke, um welche sich die mit Xa belastete Feder verlängert,

db den Spielraum, welche die zur Uebertragung von Xb bestimmte Schraubenverbindung in senkrechtem Sinne infolge ungenauer Ausführung besitzt,

13*

41

123Z!

11

3_2 s!1C2

10

—12X3583,3------

----43000---------

Seitenöffriung.

°T

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-12X3583.3-

—43000—

-><

-12X3583,3

--43000--

-8-r-—>'<■ ■

Mittelöffnung.

Abb. 2. Anordnung der Hauptträger.

—12X3583.3------

------43000-------

Seitenöffiiung.

fach statisch unbestimmt ist; er hat in fünf Feldern auf beiden Seiten der Mittelstützen zur Vermeidung langer Diagonalen drei Gurtungen erhalten, nach dem von Gerber — dem zeitigen Altmeister der deutschen Brückenbaukunst und Schöpfer des so fruchtbaren Gedankens der Auslegerbrücke³) — zuerst in Mannheim bei der bekannten Strafsenbrücke geschaffenen Vorbilde. Der Anschlufs der Zwischengurtungen an die Portalpfeiler ist durch Schrauben bewirkt, welche durch längliche Löcher greifen, sodafs die in Abb. 2 mit u be-zeichneten überzähligen Stäbe nahezu spannungslos bleiben. Von den vier Auflagern eines Hauptträgers ist nur das eine fest, es liegt auf dem einen Strompfeiler, die übrigen Auflager sind beweglich. Das Mittelgelenk besteht aus einer wagerechten Blattfeder und einer im wagerechten Sinne beweglich gehaltenen Schrauben Verbindung zur Aufnahme der senkrechten Seitenkraft der Gelenkbelastung (Abb. 6 Bl. 2). Die Spannkraft Xa in der Blattfeder und die von der beweglichen Schraubenverbindung aufzunehmende Querkraft Xb sind als diejenigen statisch nicht bestimmbaren Gröfsen ein-

L{

diejenige virtuelle Arbeit, welche man erhält man die von der Ursache

’Xa —

>Xb⁼⁼

wenn

herrührenden

Auflagerwiderstände des statisch bestimmten Hauptsystems mit den Projectionen der wirklichen Verrückungen ihrer Angriffspunkte multiplicirt.

Werden die Spannkräfte S der Fachwerkstäbe auf die Form

S=S₀-SaXa-SbXb

gebracht, wo

S₀ den von den Lasten P herrührenden Beitrag (Zustand Xa = 0, Xb = 0),

Sa den Einflufs der Ursache Xa = — 1

b ,5    j)    >5

bezeichnet, so ist

f y 8(iS    n

Oaa=^-j^p Obb

Xb= — 1

Sbs

EF Öat= XSa£ts dbt = X Sb£ ts,

3 ab = Öba = -

8aSbs

EF ’

R'ß R

hierin bedeutet:

vi

Xu

eines Fachwerkstabes,

g»k

<■

¥-1

------>

>1

Abb. 3.

s die Länge F den Querschnitt E den Elasticitätsmodul „    „

t die Temperaturänderung, e die Ausdehnungsziffer für t — 1°.

Die Werthe 3

geführt worden, welche mit Hülfe der für jedes zweifach statisch unbestimmte System gültigen Elasticitätsgleichungen⁴) ( La + da—3at — XPm37na Xa3aa Xa3ab ^ ( Lb -j- 3b — 3bt =2Pm3mb — Xaöba—Xböbb berechnet werden müssen. Vgl. Text-Abb. 3, in welcher die beiden Dreiecksysteme I und II durch Schraffirung als steife gegliederte Scheiben gekennzeichnet sind. In den Gleichun

3bb, 3ab lassen sich auch als Verschiebungen (nämlich als die Wege der Belastungen Xa und Xb) deuten, welche die Belastungszustände Xa——1 und Xb =—1 hervorbringen, sie werden im vorliegenden Falle zweckmäfsig durch Nachrechnung geprüft. Da nun die Spannkräfte Sa in zwei spiegelbildlich gelegenen Stäben der beiden Trägerhälften gleiche Gröfse und gleiches Vorzeichen besitzen, während die Sb bei gleicher Gröfse verschiedene Vorzeichen haben, so ist

aa,

gen 1) bedeutet:

3m die Projection der Verschiebung des Angriffspunktes m der Last Pm auf die Richtung von Pmj öyna den Einflufs der Ursache Xa = — 1 auf 3m>

X.b =    1 ,, ,,

Öab = ⁽ha = X

8a 8b s

EF

0.

$ mb y>

3)    Das mögen sich diejenigen deutschen Ingenieure merken, welche die Bezeichnungen Gerberscher Balken und Auslegerbrücke mit Fleifs vermeiden und dafür das ihnen wohl gelehrter klingende americanische „Cantilever“ gebrauchen.

4)    Vgl. Müller-Breslau, Graphische Statik der Bauconstructionen, Band II, Abth. 1, Einleitung.

Für die kurze Blattfeder durfte = 0 gesetzt werden. Ebenso war es zulässig d^ = 0 anzunehmen, weil bei der Aufstellung der Brücke die Bearbeitung der zur Uebertragung von Xb bestimmten Schraubenverbindung mit besonderer Sorgfalt behandelt wurde. Der nur mäfsig beanspruchte Baugrund erwies sich als so sicher, dafs Bewegungen der Widerlager nicht zu befürchten sind, es durften mithin auch die

nur auf dem Wege der Schätzung oder der Beobachtung feststellbaren Werthe La und Jjb gestrichen werden.

Der Einflufs einer gleichförmigen Erwärmung der Hauptträger auf die Gröfsen Xa und Xb ist nahezu = 0.

Auf eine ungleichmäfsige Erwärmung der Gurtungen brauchte wegen der sehr ungünstigen Annahmen, die hinsichtlich des Einflusses der Verkehrslast gemacht worden sind, keine Rücksicht genommen zu werden, weil die in Rechnung gestellten ungünstigen streckenweisen Belastungen durch Menschengedränge in Wirklichkeit kaum Vorkommen dürften. Damit fielen auch die Glieder öat) öbL Der Einflufs der Lasten P ist:

2 Pm (%na

R 2P"b"-Xgf-Xbl

hß

oder

ZP'b' — Al

hß

drückt die Kräfte Z in den

von der Kette ausgehenden Hängestangen durch H aus und kennt dann sämtliche

an

den Scheiben I und II angreifenden Kräfte.

Die Angriffsmomente für die Knotenpunkte o und u sind

M° =

xb

^ Pm^mb

dbb

Hieraus folgt:

Die Biegungslinie für den Zustand

fvY'); Multiplicator (“    ] ’ ^aaY

\XbJ    \u = 1 : öbbJ

Um die Biegungslinie für irgend einen Belastungszustand zu erhalten, ermittle man zuerst (beispielsweise nach dem Williotschen Verfahren) die Verschiebungen der Knotenpunkte der Fachwerkscheibe I (Text-Abb. 3), die bei B ein festes, bei A ein auf wagerechter Bahn bewegliches Lager besitzt. Hierauf schliefse man an die Scheibe I der Reihe nach die Knotenpunkte F der Kette EB durch je zwei Stäbe an, ebenso den Knotenpunkt B und bestimme die Verschiebungen dieser Punkte. Entspricht nun dem Punkte B im Verschiebungsplane der Punkt B‘ und setzt man an B‘ die

flufslinie für

^ ist Ein-

Ax-ZP'$+Hy₀,

0

= Ax—2P'£ + Hyu.

0

Durch diese Momente lassen sich alle Stabkräfte der Scheibe I ausdrücken. Für einen links von E geführten Schnitt fallen die Glieder Hy₀ und Hyu fort. Ganz ebenso wird die Scheibe II behandelt; an die Stelle des Widerstandes A tritt die Kraft Xb und das Moment Xaf. Führt man den Schnitt durch den Spannbogen, so spielt (—Xa) die Rolle von (-f H).

Mu

Die Untersuchung der Seitenöffnung gestaltet sich

ganz

besonders einfach, wenn man H durch A ausdrückt, weil dann die Spannkräfte S die Form

annehmen, wo

S = ©₀—

S₀ = Spannkraft für A = 0,

@4 =

Indem man dann die Umformung

r@₀

„ A — l.

sein. (Aufgaben über Verschiebungspläne,

+Xb.

kann man

ver-

Strecke ABL, um welche sich das Kettenglied BL verlängert, so liegt der zu L gehörige Punkt L‘ in dem auf ABL im Endpunkte dieser Strecke errichteten Lothe. Der Punkt L ist jetzt als ein in einer Geraden geführter Punkt zu betrachten, und die Scheibe II, nebst den an dieselbe angeschlossenen Punkten K, L, kann nunmehr genau so behandelt werden wie die Scheibe I. Die Xa - Linien der beiden Trägerhälften sind Spiegelbilder mit gleichem Vorzeichen, die Xb-Linien hingegen Spiegelbilder mit entgegengesetztem Vorzeichen. Die senkrechte Verschiebung des Punktes D infolge von Xb = —1 mufs gleich dem Werthe S²bs EF

in denen nicht nur die landläufigen, sondern auch schwierigere Fälle behandelt werden, findet der Leser in meiner „Graphischen Statik“, Band II, Abth. 1.)

Ist Xa bekannt, so sind auch die im Spannbogen auftretenden Kräfte und die Spannkräfte V in den die Scheibe II mit dem Bogen verbindenden Hängestangen gegeben, denn der Spannbogen ist das Seileck der Kräfte V.

Die nächste Aufgabe ist die Ermittlung des Widerstandes A des Endauflagers. Mit den in die Abbildung eingetragenen Bezeichnungen erhält man zur Berechnung der Einflufslinie für A die Gleichung:

2P'V~ ZP"b"XXgf

Nun führt man durch das Kettenglied BL oder BF den Schnitt IIT oder R'T' findet für den Horizontalzug IL der Kette EBJ den Ausdruck vornimmt und als Multiplicator einführt aus der A-Linie sämtliche S-Linien schnell mittels Ziehens weniger Geraden herleiten. Ich verweise hier auf das in meiner Graphischen Statik, Band II, Abth. 1 bei der Berechnung einfach statisch unbestimmter Fachwerke angewandte Verfahren und hebe nur noch hervor, dafs sich die ©₀-Linien auch schnell mit Hülfe des kinematischen Verfahrens herleiten lassen.

Durch die vorstehende Darstellung dürfte wohl allen denen, welche die neueren Verfahren zur Berechnung statisch unbestimmter Fachwerke kennen, der einzuschlagende Weg genügend beschrieben sein; verschiedene Vereinfachungen bei der Auftragung der einzelnen Linien liegen so offen zu Tage, dafs ich es nicht für erforderlich halte, dieselben besonders darzustellen.

Linienführung der Gurtungen.

Das landschaftlich reizvolle Bild unserer schönen Oberspree legte dem Verfasser die Pflicht auf, besondere Sorgfalt auf eine gefällige Linienführung der Gurtungen zu verwenden. Die zuerst für die Gurtungen AB und BCB (Text-Abb. 2) gewählten üblichen Parabelbögen wurden rasch wieder beiseite gelegt; auch Kreisbögen und Korbbögen lieferten kein brauchbares Ergebnifs. Dagegen führte die Ueberlegung, dafs die Gurtungen A LI und B ( B wie ausgespannte Ketten wirken, schnell zu dem Verfahren, verschiedene Seillinien für änderliche, vom Scheitel nach dem Kämpfer hin wachsende Lasten zu zeichnen und mit einander zu vergleichen. Dabei zeigte sich, dafs die für die Seitenöffnungen anzunehmenden Lasten weniger rasch anwachsen durften, als in der Nähe

der Kämpfer der Mittelöffnung; denn die Kette über der Seitenöffnung macht zugleich den Eindruck der Rückhaltkette für die Mittelöffnung, sie mufste deshalb in strafferer Spannung am Portal über dem Strompfeiler angreifen, während sich für die Kette BCB eine etwas stärkere Krümmung als vor-tlieilhaft erwies. Die Ordinaten wurden auf drei Decimal-stellen berechnet, die Träger sodann in grofsem Mafsstabe aufgezeichnet, und nun wurde die Zeichnung — nach Hinzufügung des landschaftlichen Hintergrundes graphisch verkleinert. Das kleine nur 13x18 cm messende

genossen damit einen kleinen Dienst zu erweisen. Das ganze Verfahren geht schnell von statten.

In ähnlicher Weise wird auch die Seitenöffnung behandelt. Man berechnet zuerst den linken Auflagerwiderstand A des mit den Werthen 11, 12, 13, . . . . 21 belasteten Balkens und findet

photo

04 = A = +>• (21 + 2-20 + 3 • 19 + .... + 11 • 11)

02 = 4—11, 03 = 02 —13, usw.

40 = 04 , 40 = 40 + 02 , USW.

Nach Verfügung über y₇, welches gleich 2,670 angenommen wurde, ergab sich

ba

Um — 2/7

40t

aa\

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Die Zwischengurtungen sind nach Parabeln geformt; auch der Spannbogen wurde mittels der Parabelgleichung (Text-Abb. 3)

Abb. 4.

festgelegt.

Bild zeigte die Fern Wirkung und gestattete die Prüfung der Linienführung. Die Text-Abb. 4 giebt die Zahlen an, welche schliefslich gewählt worden sind. Hiernach ist die Gurtung AB das Seileck senkrechter Lasten, die sich zu einander verhalten wie die Zahlen 11, 12, 13, .... bis 21. Die Knotenpunkte der Gurtung CB liegen im mittleren Theile auf einer Parabel, hier wurde die Belastungsziffer constant = 6 angenommen; nach dem Kämpfer hin steigt die Belastung bis auf 27.

Da sich die Fläche zwischen dem Seileck und der die Aufhängepunkte verbindenden Geraden als die Momentenfläche eines einfachen Balkens deuten läfst, so kann die Berechnung der Seileck-Ordinaten y sehr schnell wie folgt durchgeführt werden.

Die Einführung von Kettenlinien für nach den Kämpfern hin wachsende Lasten dürfte auch in manchen anderen Fällen bei der Bestimmung der Linienführung nützlich sein. Es

sei deshalb noch auf die

/•-------*-------l— Jl

i jy

einer stetigen, nach dem Gesetze (Text-Abb. 5)

Hliig.^iilililllllHliiiiiiillll!iiilli!iiiii:iiiiiiiii::!»!;i;:,idi!ii.

Xn

% + % X + za

zunehmenden Belastung entsprechende Kettenlinie aufmerksam gemacht, Die Belastungsfläche besteht hier aus einem Rechteck und zwei von Parabeln wter Ordnung begrenzten Theilen. Wird der Horizontalzug der Kette mit II bezeichnet, so lautet die Differentialgleichung dieser Linie

| jipP

Für die Mittelöffnung ergeben sich die von den Lasten 6, 6, ... 27 hervorgerufenen Balkenquerkräfte (Text-Abb. 3) nach der Formel

Hd2y

dx²

xn

= Z-j-Za —

ln

dy

ihre Integration liefert, da sowohl v ersch winden müssen:

als auch y für x = 0

~— Qm ~\~ Bm

<?!-*• 6=3 j & = 27 02 = 3 —{— 6 = 9 03 = 9 + 6 = 15    0₇ = 40

04 = 15 + 6 = 21    0₈ = 49

09 = 61 i Qi «= 77 Qi i= 98

Qn= 125.

Die Feldlänge ist überall gleich, darf also bei der Berechnung der Momente gleich 1 gesetzt werden. Die Balkenmomente sind dann nach der Formel

zu:

Qu — 33

Hy = x— + xa

und für x—l

also

dx

afl+²

(71 + 1) (n + 2)ln

40t = 012=125 40 ₀ = 125 + 98 = 223 40 = 223 + 77 = 300 40 = 300 +61 = 361

— 4fm_|_i + 0

40 = 410 40 = 450 40 = 483 40 = 510

40 = 531 40 = 546 40 = 555 40 = 558.

Nun verhalten sich die Seileck-Ordinaten y zu einander wie die entsprechenden Momente M. Nach Wahl von y₀ = 8,4 m ergab sich

V\ 8,4    = 8,355 m

Vz = 8,4 |-f| = 8,219 m Vz ^8,4 ||i= 7,994 m

}h = 7,677 y₈ =5,434 2/5 = 7,271 | 2/9 =4,516 Vß = 6,774 2/io ⁼ 3,357 2/7 = 6,172 | 2/11 = 1,882.

Ich habe die vollständige Zahlenrechnung für die Mittelöffnung hier niedergeschrieben, weil ich hoffe, manchem Fach-

(71 + 1 ) (71 + 2)

1 + 2— XH+2__

y x² % (71 + 1) (71 + 2) ln+²

■z (nA\)(n + 2)

Diese Gleichung hat die Form

xm

x2 1 + E~w

P 1 + e

wo e und m Zahlen sind, denen nun probeweise verschiedene Werthe beigelegt werden können.

Einzelheiten. Windverband.

Die wichtigsten Einzelheiten sind auf Bl. 13 dargestellt worden und bedürfen kaum noch ausführlicher Erläuterung. Das Mittelgelenk (Abb. 6 Bl. 2) ist bereits bei der Aufstellung der Elasticitätsgleichungen besprochen worden. Abb. 5 Bl. 2

«as

Abb. 7.

bis

max

zeigt das bewegliche Auflager über dem Strompfeiler und den Anschlufs der Ketten sowie der Scheiben I und II (Abb. 3 Bl. 2) an den Portalständer. In Abb. 4 Bl. 2 ist das bewegliche Auflager auf dem Landpfeiler angegeben, die Verankerung ist durch das Auftreten negativer Auflagerwiderstände bei ausschliefslicher Belastung der Mittelöffnung geboten. Zwischen der Ankerschraube und dem Consol, an dem der Anker an greift, befindet sich ein Kugellager.

Wo die Höhe des Trägers es gestattete, wurde ein oberer Querverband, aus Biegeln mit Kreuzquerschnitt (Abb. 1 Blatt 2) und Bundeisendiagonalen angebracht , da wegen der Beschränkung der Constructionshöhe des Gehweges auf ein Mindestmafs, kräftige Eckversteifungen zur Erzielung tragfähiger Halbrahmen von gröfserer Höhe nicht angebracht werden konnten. Die seitliche Steifigkeit der Gurtungen des offenen Theiles der Brücke wurde sehr eingehend untersucht. Kröpfungen sind sorgfältig vermieden worden; an den beiden Stellen, wo sie nicht zu umgehen waren (Abb. 5 u. 6 Bl. 2), wurden keilförmige Futter eingelegt. Die zulässige Beanspruchung des Flufseisens wurde unter Annahme einer Belastung durch Menschengedränge von

500 kg /qm⁵) auf o = 1200 kg/qcm festgesetzt. Tritt Winddruck von 125 kg/qm hinzu, so wächst o 1400 kg/qcm. Die Lagertheile sind aus Stahl, die Anker aus Flufseisen hergestellt, letztere wurden verzinkt. Die Gehbahn (Abb. 12 Bl. 13) besteht aus 6 cm starken kiefernen Querbohlen auf schräg liegenden Unterlagsbohlen. Längsträger und Querträger sind gewalzte IEisen; unter jedem Querträger ist eine hängende Winkeleisengurtung zur Aufnahme einer Reihe von Kabeln angebracht.

Der AVindverband (Text-Abb. 6) hat steife Halbdiagonalen erhalten, die in jedem Felde ein Parallelogramm bilden. . Es

5) Die Annahme von 400 kg/qm hätte auch genügt.

ergeben sich bei dieser Anordnung nicht nur kurze freie Längen der auf Knickfestigkeit zu berechnenden Windschrägen,

Abb. 6.

sondern es werden auch die freien Längen der in der Nähe der Mittelstützen stark auf Druck beanspruchten Untergurtstäbe in wagerechtem Sinne halbirt.⁶) Infolge dessen konnte die

untere Gurtung aus hochkant stellenden ungleichschenkligen Winkeleisen mit einer erheblichen Gewichts-ersparnifs ausgeführt werden. Die Abzählung der Stäbe in der in Abb. 6 dargestellten gegliederten Scheibe lehrt, dafs noch ein Stab fehlt, die Scheibe wird steif, wenn noch der Stab HZ? hinzugefügt wird. Daraus folgt, dafs der AVind verband mindestens an zwei Stellen (z. B. A und B) mit dem in der Mitte der Brücke liegenden Längsträger verbunden werden mufs. Ich zog es vor, zur Erzielung einer recht steifen AVind Verstrebung die Windschrägen mit allen sie kreuzenden Längsträgern fest zu vernieten.

Die Bauausführung'.

Der gute Baugrund liegt nicht sehr tief und besteht aus scharfem Sand und Kies. Es wurden deshalb die Pfeiler auf Beton zwischen Spundwänden gegründet. Unter den Strompfeilern liegt die Betonsohle auf +28,90; die Baugruben hatten nur 2,50 m Breite und 8 m Länge, die Baggerung erfolgte mit Handbaggern. Die gröfste Belastung des Baugrundes beträgt hier kaum 3 kg/qcm. Bei den Landpfeilern, welche nur 6 m Länge haben, konnte der Erdaushub zwischen den Spundwänden unter geringer Wasserhaltung trocken bewirktwerden; das Betonbett liegt hier höher, und die Pressung

6) Ich habe dieses Fachwerk mit einer geringen Aenderang an dem einen Ende bereits 1895 in grofsem Umfange bei der Rüstung des Berliner Domes angewandt und bin wegen der geringen Knicklängen sämtlicher Stäbe mit sehr geringen Holzstärken ausgekommen. In einem besonderen Aufsatze werde ich hierüber nähere Mittheilungen machen.

des Baugrundes ist noch geringer. Strom- und Landpfeiler sind aus Klinkern in Cementmörtel hergestellt; die Stirnseiten sind mit Striegauer Granit, die über Wasser liegenden Langseiten mit rothen Verblendklinkern aus der Ziegelei Sauen bei Eberswalde verblendet. Die Strompfeiler wurden in den einfachsten Formen ohne Profilirung ausgeführt und mit Vorköpfen ohne seitliche Vorsprünge versehen, wodurch alle der Beschädigung so leicht ausgesetzten rechtwinkligen Pfeilerkanten in der Höhe der Schiffskörper fortfielen; sie erhielten unter den auf quadratischer Grundfläche errichteten, nach den Lagerstühlen zu abgerundeten Auflagersteinen nur 1 m Breite. Die Landpfeiler tragen als Brückenabsclilufs Granitpostamente, die den Obergurt der Eisenconstruction überragen und nach unten als Pfeilervorsprung mit Granitver-kleidungvor die mit rothen Klinkern verblendeten Mauerstirnen treten. Diese sind fast in der ganzen Länge der Absteigrampe fortgeführt, jedoch nur auf einzelnen Pfeilern gegründet, zwischen denen sichtbar die Stirnbögen sich wölben. Unter den letzteren tritt die Böschung der Rampenschüttung frei hervor.

Die Ausführung des Unterbaues, einschliefslich der Materiallieferungen, wurde an die Firma Ph. Holzmann u. Co. in Frankfurt a. M. vergeben und im Herbst 1897 im wesentlichen vollendet. Zu gleicher Zeit war die Herstellung des eisernen Ueberbaues im Gesamtgewicht von 160 Tonnen der Firma Aug. Klönne in Dortmund übertragen worden, sodafs im Frühjahr 1898 mit der Aufstellung begonnen werden konnte. Wegen des lebhaften Schiffsverkehrs an der in der Flufskrümmung liegenden Baustelle empfahl es sich, vom Einbau einer festen Rüstung abzusehen und die Brücke schwimmend einzufahren. Nur in der Mitte des Flufsbettes wurde ein fünfter Stützpunkt durch Errichtung eines 2 m breiten Holzpfeilers geschaffen. Mit Rücksicht auf die örtlichen Zufuhr- und Bauplatzverhältnisse mufste die gesamte Eisenconstruction auf dem rechten Spreeufer in vier einzelnen Theilen zusammengebaut werden, und zwar zuerst die rechte Seitenöffnung einschliefslich der Querconstruction und des zugehörigen hohen Portales, daneben die linke Seitenöffnung und in weiterer Folge die rechte und die linke Hälfte der Mittelöffnung, letztere beiden ohne den Spannbogen und die an diesem angreifenden Hängestangen. Die einzelnen Theile sind dann in folgender Weise eingefahren worden. Auf zwei etwa 20 m von einander entfernten Spreekähnen waren in deren Mitte portalartige Gerüste errichtet, die sowohl nach den Schiffsenden wie unter einander kräftig versteift waren.

Durch diese Portale wurden die zum Einfahren fertigen Brückenviertel vom Lande aus, auf Schienen rollend, so weit auf die Kähne geschoben, dafs sie zu gleichen Theilen, etwa 10 m, über die Borde überstanden. Das so verbundene und belastete Doppelfahrzeug wurde nun vor die betreffende Oeff-nung gefahren, die Eisenconstruction mittels Flaschenzügen etwas über die Lagerhöhe gehoben und der Sicherheit halber mittels Kreuzlagern unterbaut. Schliefslich wurde das Fahrzeug in die Oeffnung selbst gebracht, sodafs die Lagertheile genau über einander standen, und der Brückenabschnitt gesenkt. Das Einfahren und Aufbringen der schweren Last beanspruchte nur wenig Zeit, zuletzt nicht mehr als einen Tag. Zeitraubend war nur, dafs die Rüstung auf der einen Seite wieder abgebaut werden mufste, um das Fahrzeug unter der Brücke wieder hervorziehen zu können, und dafs, bevor das nächste Brückenviertel eingefahren werden konnte, zunächst der Aufbau der hohen Rüstungen wieder sicher gestellt werden mufste. Die Aufstellung hätte weniger Zeit erfordert, wenn die Hebung des Ueberbaues nicht mit an dem Portalgerüst hängenden Flaschenzügen, sondern von unten mittels Wagenwinden erfolgt wäre. Auch hätte sich das hohe Portal — bei entsprechender Gestaltung des Knotenpunktes 13 (Abb. 5 Bl. 2) — erst nach dem Einfahren der Seitenöffnung aufstellen lassen. Die Bewegung der seitlichen Brückenviertel wäre dann eine viel leichtere gewesen.

Nach Einfahren des letzten Brückenviertels wurde das ganze Eisenwerk ausgerichtet, und das Mittelgelenk sowie der Spannbogen eingebaut. Das Einziehen der zu überführenden Leitungskabel, das Auf bringen des Bohlenbelages, des Geländers, die Herstellung der elektrischen Brückenbeleuchtung, welche durch drei Bogenlampen und eine Anzahl Glühlampen erfolgt, und der Signalbeleuchtung für die Schifffahrt erforderte noch einige Zeit, bis am 1. October 1898 die Brücke dem Privatverkehr der Elektricitätswerke übergeben werden konnte. Anfang November ging sie in den Besitz der Gemeinde Oberschöneweide als öffentlicher Verkehrsweg über. Die gesamten Kosten, einschliefslich aller Nebenarbeiten, haben rund 110 000 ^ betragen.

Zum Schlufs habe ich noch die angenehme Pflicht zu erfüllen, meinem ersten Assistenten, Herrn Privatdocent und Regierungs-Baumeister C. Bernhard, für die mir bei der Bearbeitung der Einzelheiten der Eisenconstruction, dem Entwerfen der Pfeiler und bei Ausübung der Bauleitung gewährte Unterstützung meinen Dank'auszusprechen.

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In der Abhandlung „Der Kaisersteg über die Spree bei Oberschöneweide“ ist auf Seite 6 rechte Spalte, Zeile 10 von unten zu lesen:

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