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Biblioteka Politechniki Kiakowskiei

100000300746

Heft 13.

Versuche über den Einfluß von Kälte und Wärme auf die Erhärtungsfähigkeit von Beton. Ausgeführt im Königlichen Materialprüfungs-amt zu Groß-Lichterfelde-West im Jahre 1911. Bericht erstattet von Professor M. Gary, Abteilungsvorsteher im Königlichen Materialprüfungsamt.

Mit 15 Textabbildungen.

1912.

Geheftet Preis 1,60 M.

Heft 14.

Versuche mit Eisenbeton-Balken zur Ermittlung der Widerstandsfähigkeit von Stoßverbindungen der Eiseneinlagen.

geführt in derKönigl. Mechanisch-Technischen Versuchsanstalt in Dresden. Bericht erstattet von Professor H. Scheit, Geh. Hofrat, Direktor der Versuchsanstalt und Privatdozent Dipl.-Ing. 0. Wawrziniok, Adjunkt der Versuchsanstalt.

Mit 144 Textabbildungen.

Aus-

1912.

Geheftet Preis 4 M.

Heft 15.

Versuche über den Einfluß der Elektrizität auf Eisenbeton.

Ausgeführt in der Großh. Materialprüfungs-Anstalt an der Technischen Hochschule zu Darmstadt in den Jahren 1909 bis 1911. Bericht erstattet von Professor 0. Bemdt, Geh. Baurat, Vorstand der Materialprüfungs-Anstalt, Professor Dr. K. Wirtz, Geh. Hofrat, unter Mitwirkung von Privatdozent ©C. = !3u(J. E. Preuß. Mit 214 Textabbildungen.

1912.

Geheftet Preis 4,60 M.

Heft 16.

Versuche über die Widerstandsfähigkeit von Beton und Eisenbeton gegen Verdrehung. Ausgeführt in der Materialprüfungsanstalt der Königlich Technischen Hochschule zu Stuttgart in den Jahren 1910 und 1911. Bericht erstattet von ®r.sSh9- C- Bach, K. Württ. Baudirektor, Professor des Maschineningenieurwesens, Vorstand des Ingenieurlaboratoriums und der Materialprüfungsanstalt und 0. Graf, Ingenieur der Materialprüfungsanstalt.

Mit 114 Textabbildungen und 14 Zusammenstellungen.

1912.

Geheftet Preis 4,60 M.

Heft 17.

Versuche mit Stampfbeton. Ausgeführt im Königlichen Materialprüfungsamt zu Groß-Lichterfelde-West in den Jahren 1905 bis 1910. Bericht erstattet von Geheimem Regierungsrat Professor M. Rlideloff, Direktor, und Professor M. Gary, Abteilungsvorsteher im Königlichen Materialprüfungsamt.

Mit 71 Textabbildungen und 64 Tabellen.

1912.

Geheftet Preis 9,60 M.

Heft 18.

Die Beziehung zwischen Formänderung und Biegungsmoment bei Eisenbetonbalken (abgeleitet aus den bis Ende 1911 durchgeführten Versuchen). Bericht erstattet

Mit 12 Textabbildungen.

von

Professor ©r.sSug. E. Mörsch.

1912.

Geheftet Preis 1,20 M.

Heft 19.

Prüfung von Balken zu Kontrollversuchen. Ausgeführt in der Materialprüfungsanstalt der Königlich Technischen Hochschule zu Stuttgart in den Jahren 1910 und 1911. Bericht erstattet von ©r.=3ug. C. Bach, K. Württ. Baudirektor, Professor des Maschineningenieurwesens, Vorstand des Ingenieurlaboratoriums und der Materialprüfungsanstalt, und 0. Graf, Ingenieur der Materialprüfungsanstalt.

Mit 26 Textabbildungen und 10 Zusammenstellungen.

1912.

Geheftet Preis 2,40 M.

MX

| öffentlichen

VfitiTssiit?

Heft 20.

Versuche mit Eisenbeton-Balken zur Ermittlung der Widerstandsfähigkeit verschiedener Bewehrung gegen Schubkräfte.

DRITTER TEIL.

Ausgeführt in der Materialprüfungsanstalt der Königlich Technischen Hochschule zu Stuttgart in den Jahren 1910 bis 1912. Bericht erstattet von ®r.=2>hg. C. Bach, K. württ. Baudirektor, Professor des Maschinen-ingenieurwesens, Vorstand des Ingenieurlaboratoriums und der Materialprüfungsanstalt und 0. Graf, Ingenieur der Materialprüfungsanstalt.

Mit 188 Textabbildungen und 29 Zusammenstellungen.

Geheftet Preis 10,60 M.

1912.

Heft 2i.

Untersuchungen über den Einfluß der Köpfe auf die Formänderungen und Festigkeit vor» Eisenbeton-Säulen. Ausgeführt im Königlichen Materialprüfungsamt zu Berlin-Lichterfelde-West im Jahre 1912. Bericht erstattet von Professor M. Rlldeloff, Geheimer Regierungsrat, Direktor im Königlichen Materialprüfungsamt..

Mit 44 Textabbildungen und 64 Tabellen.

1912.

Geheftet Preis 6 M.

HEFT 17

DEUTSCHER AUSSCHUSS FÜR EISENBETON

VERSUCHE

MIT

STAMPFBETON

AUSGEFÜHRT IM

KÖNIGLICHEN MATERIALPRÜFUNGSAMT zu

GROSS - LICHTERFELDE - WEST

IN DEN JAHREN 1905 bis 1910

BERICHT ERSTATTET VOM

GEHEIMEN REGIERUNGSRAT PROFESSOR M. RUDELOFF, DIREKTOR

UND

PROFESSOR M. GARY,

ABTEILUNGSVORSTEHER IM KÖNIGLICHEN MATERIALPRÜFUNGSAM1

MIT 71 TEXTABBILDUNGEN

BERLIN 1912

VERLAG VON WILHELM ERNST & SOHN

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K R A K Ö W

Alle Rechte Vorbehalten.

Druck von Oskar Bonde in Altenburg.

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Inhaltsverzeichnis.

Teil I.

Seite

Allgemeines, Eigenschaften der verwendeten Stoffe und Druckfestigkeiten ohne Feinmessungen.........

Einleitung. Zusammensetzung des Ausschusses.......

Vorläufiger Arbeitsplan .................

Endgültiger Arbeitsplan 1 für Betonversuche..........

Material und Mischung..............

Versuchsergebnisse ...............

Eigenschaften der Zemente A und B............

Eigenschaften der Zuschlagstoffe.............

Druckfestigkeit der Mörtel mit Zement A (kleine Würfel).....

Wasserzusätze zu den Mörteln (kleine Würfel).........

Raumgewichte der Mörtelproben (kleine Würfel)........

Raumgewichte der Mörtelproben (große Würfel)........

Druckfestigkeit der Mörtelproben (große Würfel)........

Gewichte und Raumgewichte der Betonproben.........

Druckfestigkeiten des Betons aus Zement A..........

Druckfestigkeiten des Betons aus Zement B .    .    .......

Bewertung der Versuchsergebnisse.........

Isarkies in fetter und magerer Betonmischung.........

Rheinkies in fetter und magerer Betonmischung........

Mörtel mit Isar- und Rheinsand..............

Beton mit Zuschlägen aus Sand, Kies und Steinschlag......

Beton mit Zuschlägen aus Sand und Steinschlag........

N -3-00

CS CS    N

17

i7

20

24

27

28

31

32

34

37

Einfluß des Entfeinens des Rheinsandes auf die Druckfestigkeit des Schotterbetons .....................

Gesetzmäßige Beziehungen bei i Jahr Alter ..........

Einfluß verschiedener Sande auf Mörtel und Beton.......

•4^    +*    A

Ol (*>    1-4

Teil II.

Seite

Prüfung von Beton auf Druck-, Biege-, Zug-, Dreh- und Scheer-

festigkeit unter Ermittelung der elastischen Eigenschaften 51    167

I.    Druckversuche...............

A.    Druckfestigkeit...............

1.    Einfluß des Alters............

2.    Einfluß der Sandart............

3.    Einfluß des Magerungsgrades.........

4.    Einfluß des Wasserzusatzes..........

B.    Formänderungen (Einflüsse wie unter A).......

II.    Biegeversuche................

A.    Biegefestigkeit...............

1.    Einfluß der Querschnittsabmessungen.......

2.    Einfluß des Alters.............

3.    Einfluß der Sandart............

4.    Einfluß des Magerungsgrades.........

5.    Vergleich zwischen Kiesbeton und Steinschlagbeton .

B.    Formänderungen (1 — 5 wie unter II. A.)......

III.    Zugversuche................

x\. Zugfestigkeit................

1.    Einfluß des Alters .............

2.    Einfluß der Sandart............

3.    Einfluß des Magerungsgrades.........

B. Die Formänderungen (Einflüsse wie unter III. A.) ....

IV.    Versuche mit Zug- und Druckwechsel.......

V. Drehversuche................

A.    Drehfestigkeit...............

1.    Einfluß des Alters.............

2.    Einfluß der Sandart............

3.    Einfluß des Magerungsgrades.........

B.    Die Verdrehungen..............

VI. Scheerversuche...............

VII. Vergleich der Druckfestigkeiten, ermittelt an Würfeln und

an Prismen........... .....

VIII. Vergleich der verschiedenartigen Festigkeiten desselben Betons...................

OOO Cn cn C-n

-f SO vo vO

OOOOO

TT O

123 1 24

124

124

125

126

i34

¹ 59

162

l65

Teil I.

Allgemeines, Eigenschaften der verwendeten Stoffe und Druckfestigkeiten ohne Feinmessungen.

Bearbeitet von M. Gary.

Einleitung.

Auf Anregung des Herrn Ministers der öffentlichen Arbeiten in Preußen trat nach vorangegangenen Besprechungen am 5. Dezember 1904 erstmalig ein Ausschuß (der spätere Deutsche Ausschuß für Eisenbeton) zusammen, um planmäßige Versuche mit Stampfbeton und Versuche über das Verhalten von Eisen im Mauerwerk¹) einzuleiten und zu beraten. An der Beratung nahmen als Kommissare der preußischen Ministerien und des Reichs, sowie der Vereine folgende Herren teil.

Ministerium der öffentlichen Arbeiten.

1.    Wirklicher Geheimer Oberbaurat Dr. Zimmermann,

2.    Geheimer Oberbaurat Germeimann,

3.    Geheimer Oberbaurat Nitschmann,

4.    Geheimer Oberbaurat Launer,

5.    Regierungs- und Baurat Frey.

Reichsamt für die Verwaltung der Reichseisenbahnen.

6.    Geheimer Oberbaurat Sarre.

Ministerium für Landwirtschaft, Domänen und Forsten.

7.    Geheimer Baurat Nuyken.

Ministerium für Handel und Gewerbe,

8.    Geheimer Oberregierungsrat Ja eg er.

Ministerium der geistlichen, Unterrichts- und Medizinalangelegenheiten. (Materialprüfungsamt.)

9.    Direktor, Geheimer Regierungsrat, Professor Martens,

10.    Abteilungsvorsteher Professor Rudel off,

11.    Abteilungsvorsteher Professor Gary,

12.    Abteilungsvorsteher Professor H e y n (Vertreter : Abteilungsvorsteher

Professor Roth e).

Kriegsministerium.

13.    Geheimer Oberbaurat W o d r i g ,

14.    Oberstleutnant Schultz, Abteilungschef im Ingenieur-Komite.

Ueber diese Versuche wird nach ihrem Ablauf besonders berichtet werden.

9 Für die Versuche betreffend das Verhalten von Eisen im Mauerwerk lagen ältere Vorschläge der Bauabteilung des Arbeitsministeriums und des Materialprüfungsamtes Gr.-Lichterfelde vor.

Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 17.

Einleitung.

Reichsmarineamt.

15.    Geheimer Baurat Mönch.

Reichspostamt.

16.    Geheimer Baurat Techow.

Deutscher Betonverein.

17.    Kommerzienrat EugenDyckerhoff, Vorsitzender des Deutschen

Beton-Vereins in Biebrich a. Rh.,

18.    Schriftführer des Deutschen Beton-Vereins, Alfred Hüser,

Oberkassel,

19.    Generaldirektor Frey tag, Neustadt a. Haardt,

20.    Postbaurat a. I). Kux, Breslau,

21.    Regierungs-Baumeister a. D. Koenen, Berlin.

Verein Deutscher Portland-Zement-Fabrikanten.

22.    Kommerzienrat F. Schott in Heidelberg, Vorsitzender des Vereins

Deutscher Portland-Zement-Fabrikanten,

23.    Dr. G. Leube in Ulm a. D.,

24.    Dr. C. Goslich in Züllchow-Stettin,

25.    Dr. H. Müller in Rüdersdorf.

Der Beratung vom 5. Dezember 1904 lag ein vom Deutschen Beton-Verein vorgelegter Arbeitsplan zu Grunde. Tab. 1 gibt eine Uebersicht über den Umfang der geplanten Versuche. Bezweckt war die Schaffung zuverlässiger Unterlagen für die Berechnung der Betonbauwerke und die planmäßige Aufklärung über die Beziehungen der Beton-Festigkeiten untereinander.

Tabelle 1. Vorläufiger Arbeitsplan

für auszuführende Betonproben mit 2 Wasserzusätzen, zweierlei Portlandzementen und zweierlei Kiessande n in fünf verschiedenen Zusammensetzungen.

der

ier

Versuchsart

Länge ^ Breite } cm Dicke I

Inhalt

Liter

Anzahl der Altersstufen

Anzahl der Proben

W M N

er p

ca 4^

Druckversuche......

desgl. mit Elastizitätsmessungen

Biegeversuche.....

desgl. Nebenreihe .... desgl. Nebenreihe ....

Zugversuche.....

desgl. Nebenreihe Zug- und Druck-Wechsel j Drehversuche .... Scherversuche ....

30. 30. 30 100. 20. 20 1 50. 20. 20 150. 30. 16 150. 60. 11 100. 20.20

1000

72

600

7²

72

600

100. 20. 20

150. 20. 20 5°. 20

72

400

400

3288

Die Ausführung der Versuche nach dem Plane des Deutschen Beton-Vereins wurde von dem Ausschüsse befürwortet. Der Deutsche Beton-Verein erklärte sich von vornherein bereit, zu den auf 70000 Mk. veranschlagten Kosten 10000 Mk. beizusteuern; der Verein Deutscher Portland-Zement-Fabrikanten hat ebenfalls 10 000 Mk. beigetragen, die übrigen Kosten sind später auf die einzelnen Ressorts, die in dem Ausschuß vertreten waren, verteilt worden.

Ein Antrag der Firma F. A. Robert Müller & Co., Berlin, ihren in Thale a. H. hergestellten Puzzolanzement zu Deckenbauten und Betonkonstruktionen zuzulassen und ihn zu diesem Zweck in die geplanten Versuche auf Kosten der Firma einzubeziehen, wurde abgelehnt, da es sich bei den vorzunehmenden Versuchen um allgemein wichtige Aufschlüsse handelte und deshalb das Material einer einzelnen Firma besondere Berücksichtigung nicht erfahren konnte.

Eine zweite Sitzung des Ausschusses hat dann am 21. März igoö stattgefunden und beschlossen, zu den neuen Versuchen möglichst dieselben Materialien zu verwenden, wie sie zu einer im Aufträge des Deutschen Beton-Vereins bereits ausgeführten größeren Versuchsreihe Verwendung gefunden hatten, um sie in Beziehungen zu dieser Reihe zu bringen. Die geplanten Versuche wurden als notwendige Vorversuche für die demnächst in Angriff zu nehmenden Versuche über das statische Verhalten der Eisenbetonkonstruktionen angesehen. Außerdem hoffte man, die Ergebnisse der Versuche würden die notwendigen Aufschlüsse für den reinen Betonbau ergeben. Der Ausschuß wurde dann für die Zwecke der Beratung der Eisenbetonversuche durch Zuwahl von Vertretern einiger deutscher Bundesstaaten und der außerpreußischen Materialprüfungsämter verstärkt. Zur Anpassung der bereits aufgestellten Arbeitspläne an die weiter gesteckten Ziele und zur Aufstellung eines neuen Arbeitsplanes für die Eisenbetonversuche (III) wurde ein Unterausschuß eingesetzt, der spätere Arbeitsausschuß des Deutschen Ausschusses für Eisenbeton. Der Unterausschuß erhielt den Auftrag, den Arbeitsplan I für die reinen Stampfbetonversuche so in die Wege zu leiten, daß mit den Versuchen im Frühjähr 1906 begonnen werden konnte und den Arbeitsplan II (Eisen im Mauerwerk) so zu ändern, daß möglichst schnell auch die dringendsten Aufschlüsse auf dem Gebiete des Eisenbetonbaues gewonnen würden.

Die Mitglieder des Unterausschusses traten bereits am 4. Mai 1906 im Ministerium der öffentlichen Arbeiten zu erstmaliger Beratung zusammen. An den Verhandlungen nahmen sämtliche gewählten Mitglieder des Unterausschusses teil, nämlich die Herren :

1.    Geheimer Oberbaurat Germeimann,

2.    Geheimer Oberbaurat Launer,

3.    Regierungs- und Baurat Frey,

4.    Geheimer Oberbaurat Sarre,

5.    Geheimer Regierungsrat Professor ^r.-^ttg. Martens,

6.    Abteilungsvorsteher Professor Gary,

7.    Baudirektor Professor ©r.^^ng. v. Bach,

8.    Geheimer Hofrat Professor Scheit,

9.    Professor Mörsch,

1 o. Ingenieur Eduard Z ü b 1 i n ,

11.    Kommerzienrat Eugen Dyckerhoff,

12.    Alfred Hiiser,

13.    Direktor Dr. Goslich,

14.    Regierungsbaumeister Fr. Voß, als Protokollführer.

Später hat sich der Ausschuß noch durch Zuwahl von Vertretern einiger bisher noch nicht herangezogener Bundesstaaten und des Verbandes Deutscher Architekten- und Ingenieur-Vereine, sowie des Vereins Deutscher Ingenieure und des Vereins Deutscher Eisenhüttenleute ergänzt.

Um möglichst viele Mittel für die Versuche mit Eisenbeton frei zu machen, wurde empfohlen, nur die Druckversuche des Programms auszuführen, da nur diese von praktischer Bedeutung wären, die übrigen Versuche vorzugsweise wissenschaftliches Interesse hätten, auch nicht als Vorversuche für Eisenbeton gelten könnten, da magerere Mischungen vorgesehen seien, als im Eisenbetonbau zulässig und üblich sind. Die überwiegende Mehrheit des Ausschusses war indessen der Ansicht, daß großer Wert auch auf die Ausführung der Biege-, Zug-, Dreh- und Scherversuche gelegt werden müsse. Eine etwa in Aussicht zu nehmende spätere

Vervollständigung würde sehr große Kosten verursachen und zum Teil nicht den erstrebten Erfolg haben , da ein Vergleich mit den Druckversuchen wegen der Verschiedenartigkeit der verwendeten Materialien dann nicht mehr möglich sein werde. Daraufhin wurde die vollständige Ausführung der Versuche nach dem Arbeitsplan des Deutschen Beton-Vereins mit einigen Einschränkungen und Zusätzen beschlossen. Die Kosten des Arbeitsplanes I wurden auf 54000 Mk. ermäßigt und somit 16000 Mk. für spätere Eisenbetonversuche verfügbar.

Der Arbeitsplan nahm nunmehr den in Tab. 2 skizzierten Umfang an.

Mit Erlaß des Herrn Ministers der öffentlichen Arbeiten vom 20. Juni 1906 wurde das Königliche Materialprüfungsamt Groß-Lichterfelde mit der Ausführung der Versuche nach den vorliegenden Arbeitsplänen beauftragt. Vor Beginn der Versuche mußten aber noch bestimmte Vereinbarungen über die Herstellungsweise der Probekörper getroffen werden. Die damals schon bestehenden „Vorläufigen Bestimmungen für Probekörper aus Stampfbeton“ des Deutschen Beton-Vereins wurden nicht als ausreichend erachtet. Insbesondere war es notwendig, die Begriffe „erdfeucht“ und „weich“ bei der Wahl des Wasserzusatzes festzulegen, da hierüber die Meinungen, namentlich der Betonbauer aus Norddeutschland und Süddeutschland beträchtlich auseinander gingen.

Mit Erlaß vom 28. August 1906 verfügte der Herr Minister der öffentlichen Arbeiten die Ausführung von Vorversuchen zur Feststellung des Wasserzusatzes bei Probekörpern aus erdfeuchtem bezw. weichem Stampfbeton unter Verwendung von Isarkies und von Rheinkies.

Diese Vorversuche sind im Beisein von Vertretern des Ausschusses ausgeführt worden. Für jede der im Arbeitsplan vorgesehenen Mischungen wurde der Wasserzusatz an Hand der Versuchsergebnisse vereinbart und bei den Hauptversuchen zur Anwendung gebracht. (Siehe Tab. 6 und 11 bis 14.)

Tabelle 2. Betonversuche.

Arbeitsplan I nach den Beschlüssen des Unterausschusses vom 4. Mai 1906.

Anzahl der Zemente

Anzahl der Proben für Prüfungen nach

Mischung

Wasser-

Abmessungen der Probekörper in cm

zusatz

28 Tagen

90 Tagen

I Jahre

2 Jahren

X Jahren ')

Insgesamt

Länge

Breite

Höhe

Literinhalt der Probekörper, einzeln

A. Druckversuche ohne Feinmessung (Würfel).

I 2    ¹ Zement 2¹jt Isarsand ungewaschen -}- 5 Kies

20

20 20

20

20

100    30    30 30    27

2    2    ¹ Zement -j- 21/₂ Isarsand gewaschen -)- 5 Kies

20

20 20

20

20

100    30    30 30    27

1 Zement -f- 2J/₂ Isarsand entfeint -j- 5 Kies

20

20 20

20

20

100    30    30 30    27

1 Zement -f- 2Ü₂ Rheinsand ungewaschen -)- 5 Kies

20

20 20

20 20

100    30    30 30    27

x Zement + 2'/₂ Rheinsand entfeint -j- 5 Kies

20

20 20

20 20

100    30    30 30    27

20    20    20    20    20 j IOO 30    30    30

27

i Zement 4 Isarsand gewaschen -|- 8 Kies

20 20 20 20 20 100

1 Zement -j- 4 Isarsand entfeint -j- 8 Kies

20 20 20 20 20

IOO

1 Zement -f- 4 Rheinsand ungewaschen -j- 8 Kies

20 20 20 20 20

IOO

Iq 2    ¹ Zement -j- 4 Rheinsand entfeint -p 8 Kies

20 I 20 20 20 20

IOO

Gj ¹ Co    Co    Co

0    0    O    |    o

gj    co    co    co

o OIO o

Co    Co    Co    |    Co

o    c    0    0

to

Später wurde beschlossen X = 5 zu setzen.

Nr.

Anzahl der Zemente

Anzahl der Proben für Prüfungen nach

Mischung

\\ asser-

Abmessungen der Probekörper in cm

zusatz

28 Tagen

90 Tagen

1 Jahre

2 Jahren

X Jahren

Insgesamt

Länge

Breite

Höhe

Literinhalt der Probekörper, einzeln

B. Druckversuche mit Feinmessung (Prismen).

j I 1    1 Zement -)- 2*/₂ Isarsand ungewaschen -j- 5 Kies

12 IOO 20 ; 20    40

12

j 1 Zement -f- 2*/₂ Rheinsand ungewaschen -j- 5 Kies

12 IOO 20,20    40

13 I

1 Zement -(- 2J/₂ Rheinsand entfeint -j- 5 Kies

12 IOO 20 20    40

1 Zement 4 Isarsand ungewaschen -f- 8 Kies

12 IOO 20 20    40

x Zement -(- 4 Rheinsand ungewaschen -|- 8 Kies

12 IOO 20 20    40

1 Zement -{- 4 Rheinsand entfeint -f- 8 Kies

12 IOO 20 ! 20    40

C. Druckversuche ohne Feinmessung (Würfel).

17

1 Zement -(- 2¹/₂ Isarsand ungewaschen -)- j

1.5    Kies

3.5    Steinschlag

20

20

20

60

30

30

30

27

18

1 Zement

-j- 2'/, Rheinsand ungewaschen -}- ^

1.5    Kies

3.5    Steinschlag

20

20

20

60

30

30

30

27

19

1 Zement -}- 2*/₂ Rheinsand entfeint -f- ^

1.5    Kies

3.5    Steinschlag

20

20

20

60

30

30

30

27

20

1 Zement -f- 4 Isarsand ungewaschen |

2,4 Kies

5,6 Steinschlag

20

20

20

60

30

30

30

27

21

1 Zement -)- 4 Rheinsand ungewaschen -j-

2,4 Kies

5,6 Steinschlag

20

20

20

60

30

30

30

27

22

1 Zement 4 Rheinsand entfeint -\-

2,4 Kies

5,6 Steinschlag

20

20

20

60

30

30

30

27

Desgleichen.

23 2

1 Zement -f- 2¹/₂ Isarsand ungewaschen -f- 5 Steinschlag

20

20

20

⁶⁰    30 i 30 j 30    27

24 2

1 Zement -)- Rheinsand ungewaschen -j- 5 Steinschlag

20

20

20

25 2

1 Zement -J- 2l/a Rheinsand entfeint -]~ 5 Steinschlag

20

20

20

60 30 30 1 30 27

⁶⁰ 3° ; 3° 30 27

vo    00

C* C* N

2 i Zement -J- 4 Isarsand ungewaschen -j- 8 Steinschlag

2    1 Zement + 4 Rheinsand ungewaschen -}- 8 Steinschlag

2    1 Zement -f- 4 Rheinsand entfeint 8 Steinschlag

20 j 20 t 20

20 20 20

20 20

— || ÖO 30

30    30    27

— ¹ 60

30

30    30    27

20 — — ÖO 30

30 30    27

D. Druckversuche mit Feinmessung (Prismen).

29

1 Zement -f- 2V2 Isarsand ungewaschen 5 Steinschlag

12

IOO

20 20

40

30

1 Zement -f- 2¹,,₂ Rheinsand ungewaschen -f- 5 Steinschlag

6 6,—

12

100

20 20

40

3i

1 Zement -f- 2¹ja Rheinsand entfeint -j- 5 Steinschlag

12

100

20 20

40

32

1 Zement -(- 4 Isarsand ungewaschen 8 Steinschlag

12

100

20

20

40

33

1 Zement -f- 4 Rheinsand ungewaschen -]- 8 Steinschlag

12

100

20 20

40

34

1 Zement 4 Rheinsand entfeint -f- 8 Steinschlag

12

100

20 20

40

Nr.

Anzahl der Zemente

Mischung

Wasser-

Anzahl der Proben für Prüfungen nach

Abmessungen der Probekörper in cm

zusatz

28 Tagen

90 Tagen

1 Jahre

2 Jahren

X Jahren

Insgesamt

Länge

Breite

Höhe

Literinhalt der Probekörper, einzeln

E. Druckversuche ohne Feinmessung (Würfel).

35 2

1 Zement -p 2x/₂ Quetschsand -p 5 Steinschlag

20 20 20

60    30 | 30 30    27

36 2

1 Zement -p 4 Quetschsand 4- 8 Steinschlag

20 20 20

60    30 i 30 30    27

37    1

38    1

i Zement -J~ 2¹/₂ Hochofenschlacke x -f~ 5 Steinschlag

1 Zement -p 4 Hochofensehlacke x -p 8 Steinschlag

39 1

1 Zement -p 2x/₂ Hochofenschlacke y -(- 5 Steinschlag

o I o i o

CO 1 ro : ro

Cg

Cg

Cg

o i c

co : ^O

40 I

1 Zement 4- 4 Hochofenschlacke y -p 8 Steinschlag

Cg

Cg

OiOO rO j ro

F. Biegeversuche.

1 Zement -p 2¹/₂ Isarsand ungewaschen ~p 5 Kies

erdfeucht

15    150 20 20    60

1 Zement -j- 2¹j.₁ Isarsand gewaschen -)- 5 Kies

15 150 20 20 60

1 Zement -p 2]/₂ Isarsand entfeint -p 5 Kies

15 150 20 20 60

1 Zement -p 2x/₂ Rhetnsand ungewaschen ~p 5 Kies

15    150 2o! 20    60

45 1

1 Zement -p 2x/₂ Rheinsand entfeint 4- 5 Kies

15 150 20; 20 60

po ;    00 : op i o

<3-    *3" Tf : rf »O

1 Zement -f 4 Isarsand ungewaschen -p 8 Kies

1 Zement -f- 4 Isarsand gewaschen -)- 8 Kies

1 Zement -f- 4 Isarsand entfeint -p 8 Kies

1 Zement -)- 4 Rheinsand ungewaschen -|- 8 Kies

1 Zement ~p 4 Rheinsand entfeint -|- 8 Kies

15 I5O 20

20 6ü

5 J 5    5 —

5 15    5 —

15 150 | 20

15 150:20

15 150 20

15    150 20

20 60

20 60

20 60

20 ÖO

52 1

1 Zement -p 2*/₂ Isarsand ungewaschen J- 5 Kies 1 Zement -p 2¹/₂ Rheinsand ungewaschen -p s Kies

6 150 30 16 72 6 150 30 16 72

53 1

1 Zement -p 2’/₂ Rheinsand entfeint -P 5 Kies

6    150 30 16    72

54 1

1 Zement -p 4 Isarsand ungewaschen J- 8 Kies

55    1

56    1

1 Zement -P 4 Rheinsand uneewaschen -p 8 Kies

1 Zement -p 4 Rheinsand entfeint -p 8 Kies

6    150 30 16

6    150 30 16

72

72

6    150 30 16    72

57 1

1 Zement -p 2x/₂ Isarsand ungewaschen -P 5 Kies

6    150 60 ii 99

x Zement -p 2¹/, Rheinsand ungewaschen -|- 5 Kies

1 Zement ~p 2x/₂ Rheinsand entfeint -j~ 5 Kies

1 Zement ~p 4 Isarsand ungewaschen -)- 8 Kies

1 Zement -p 4 Rheinsand ungewaschen -)- 8 Kies

1 Zement -p 4 Rheinsand entfeint -|- 8 Kies

6    150 60 11    99

63

1 Zement -j- 2¹/,, Isarsand ungewaschen ~p 5 Steinschlag

01

64

1 Zement -j- 2*/₂ Rheinsand ungewaschen -)- 5 Steinschlag

65

1 Zement -p 2'/₂ Rheinsand entfeint -p 5 Steinschlag

Ol 01

01    01    01

Ol j Ol

15

15

15

150

150

20

20

20

20

60

20

20

60

60

Nr.

Anzahl der Zemente

AI ischung

Wasser-

Anzahl der Proben für Prüfungen nach

Abmessungen der Probekörper in cm

zusatz

28 Tagen

90 Tagen

1 Jahre

2 Jahren

X Jahren

Insgesamt

Länge

Breite

Höhe

Literinhalt der Probekörper, einzeln

F. Biegeversuche (Fortsetzung).

vo ! I 00

'O : kO | v©

r Zement 4 Isarsand ungewaschen -p 8 Steinschlag

1 Zement -p 4 Rheinsand ungewaschen -j- 8 Steinschlag

1 Zement -)- 4 Rheinsand entfeint -J- 8 Steinschlag

erdfeucht 5

15 150 20 20 60 15 150 20 20 60

15    150 20 20    60

69 I

1 Zement -p 2*/₂ Quetschsand -{- 5 Steinschlag

5 15    5 —

15    150 20 20    60

70 1

x Zement -p 4 Quetschsand ~p 8 Steinschlag

15 150 20 20 60

G. Zugversuche.

71

1 Zement -p 2 '/₂ Isarsand ungewaschen + 5 Kies

erdfeucht

15

100

20

20

40

7?

1 Zement -p 2'/₂ Isarsand gewaschen -p 5 Kies

15

100

20

20

40

73

1 Zement -p 2a/₂ Isarsand entfeint -p 5 Kies

15

100

20

20

40

74

1 Zement -p 2x/₂ Rheinsand ungewaschen -p 5 Kies

15

100

20 20

40

75

x Zement -p 2x/₂ Bheinsand entfeint -p 5 Kies

i5

100

20

20

40

76

x Zement -p 4 Isarsand ungewaschen -p 8 Kies

x5

100

20

20

40

77

1 Zement -p 4 Isarsand gewaschen -f- 8 Kies

LAA

100

20

20

40

78

1 Zement -j- 4 Isarsand entfeint -p 8 Kies

79

x Zement -p 4 Rheinsand ungewaschen -|- 8 Kies

5 !--

5    1

15

15

100

100

20

20

40

20

20

40

80

1 Zement -p 4 Rheinsand entfeint -p 8 Kies

5 !- -

15

100

20

20

40

H. Zug- und Druckversuche im Wechsel.

81

1 Zement -p 2x/₂ Isarsand ungewaschen ~p 5 Kies

erdfeucht

100

20

20

40

82

1 Zement -p 2x/₂ Rheinsand ungewaschen -p 5 Kies

100

20

20

40

83

1 Zement -p a'/₂ Rheinsand entfeint -p 5 Kies

100

20

20

40

84

1 Zement -j- 4 Isarsand ungewaschen -j- 8 Kies

100

20

20

40

85

1 Zement -p 4 Rheinsand ungewaschen -p 8 Kies

100

20

20

40

86

1 Zement -p 4 Rheinsand entfeint -|- 8 Kies

100

20

20

40

J. Drehversuche.

00 I 00 ; 00

4) | OO : M

1 Zement -)- a'/j Isarsand ungewaschen -f- 5 Kies

1 Zement -)- 2x/₂ Rheinsand ungewaschen 5 Kies

1 Zement -p 2l/₂ Rheinsand entfeint -p 5 Kies

erdfeucht 5

15    150

15    150

15    150

20 20 ÖO

20    20 ÖO

20 20 ÖO

90 1

i Zement -)- 4 Isarsand ungewaschen -]- 8 Kies

15 150 20 20 60

91

1 Zement -{- 4 Rheinsand ungewaschen -f- 8 Kies

15 IJO ¹ 20    20    60

92 1

1 Zement -|- 4 Rheinsand entfeint -p 8 Kies

15 150 20 20 60

K. Scherversuche.

gß l 1 Zement -j- 2*/₂ Isarsand ungewaschen -p 5 Kies

erdfeucht 5

15    75 i 20 20    30

94 1

i Zement    2¹/₂ Rheinsand ungewaschen -f- 5 Kies

1 Zement J- 2¹/₂ Rheinsand entfeint -|~ 5 Kies

Ln Ln

Ln

Ln

Ln

Ln

Ln | Ln

Ul

96 I

1 Zement -p 4 Isarsand ungewaschen -j- 8 Kies

15    75    20 20    30

1 Zement -p 4 Rheinsand ungewaschen -j- 8 Kies

i5

75    20 20    30

98 I

1 Zement -p 4 Rheinsand entfeint -p 8 Kies

15

75    20 20    30

Eigenschaften der Mörtel- und Betonbildner.

1.    Allgemeine Eigenschaften (r, s, d, u, Korngröße) von

a)    2 Zementen,

b)    Isarkies (Urzustand),

c)    Rheinkies (Urzustand),

d)    Steinschlag,

e)    Quetschsand,

f)    2 Hochofenschlacken,

g)    Isarsand 7 mm ungewaschen,

h)

7    ,, gewaschen,

i)

7    ,, entfeint,

k) Rheinsand 7 mm ungewaschen,

i)

7    ,, entfeint.

2.    Abbindezeit und Raumbeständigkeit bei 2 Zementen.

3.    Zug- und Druckfestigkeit des Normenmörtels nach 7 und 28 Tagen

von 2 Zementen.

Material und Mischung.

Prüfung der Mörtel aus Zement „A“.

Zustand des frischen Betons

Tabelle 17. Verhältnis der Druckfestigkeiten zueinander.

1. Einfluß des Alters.

Druckversuche.

kg/qcm

III. Zugversuche.

IV. Versuche mit Zug- und Druckwechsel.

Vergleich der mittleren Elastizitätszahlen. Druckfestigkeiten aus den Druckversuchen und den Versuchen mit Zug- und Druckwechsel.

Verhältniszahlen für die Aenderung der Schubfestigkeit mit wachsendem Alter von 28 auf 90 Tage.

VI. Scheerversuche.

¹

Zement 4 Isarsand ungewaschen -j- 8 Kies

Material und Mischung.

Nach den Beschlüssen sollen verwendet werden : zweierlei Portlandzemente, A und B, zweierlei Kiessande in 5 bezw. 3 verschiedenen Zusammensetzungen, auch mit Zuschlag von Steinschlag, ferner Quetschsand aus Hartgestein und zweierlei Schlackensande (granulierte Hochofenschlacke), .v und y, mit Zusatz von Steinschlag.

Vorgesehen und bezogen wurden:

Zugfestigkeit

nach den Normenproben.

1. Portlandzemente

a) 1 Portlandzement A von 22—24 kg/'qcm \

b) 1

7)

B „    16—18    „    /

2. Kies-, Stein- und Sandmaterialien

a)    Isarkiessand aus alten Ablagerungen in Gruben ;

b)    Rheinkiessand aus dem Fluß gebaggert;

c)    Steinschlag aus hartem Gestein;

d)    Quetschsand aus hartem Gestein;

e)    Hochofenschlacken aus 2 Hüttenwerken.

Die Materialien sollten verarbeitet werden zu :

A.    Mischungen    aus    2 Kiessande n    in 5 verschiedenen    Zu

sammensetzungen

a)    3 mal Isarsand (ungewaschen, im Amt gewaschen, sowie künstlich grob gemacht [entfeint]);

b)    2 mal Rheinsand (ungewaschen, sowie    künstlich grob gemacht [entfeint]);

B.    Mischungen    aus    2 Iviessanden    in 3 verschiedenen    Zu

sammensetzungen

für die Druckversuche mit Elastizitätsmessungen und die Nebenreihen;

C.    Mischungen    aus    Kiessand und    Stein sch lag

a)    1 mal Isarsand (ungewaschen);

und Steinschlag ;

b)    2 mal Rheinsand (ungewaschen, ^ mit Zuschlag von Kiessteinen sowie künstlich entfeint)

I). Mischungen aus 2 Sanden in 3 verschiedenen Zusammensetzungen und Steinschlag

a)    1 mal Isarsand (ungewaschen) \

b)    2 mal Rheinsand (ungewaschen, ( mit Zuschlag von nur Steinschlag; sowie künstlich entfeint)

E. Mischungen aus Quetschsand, 2 Schlacke nsanden und Steinschlag

Quetschsand auf dem 7-mm-Sieb gewonnen, gleich den Sandsorten.

Die Bezugsquellen ■*-) der Materialien waren folgende :

Isarsand im Urzustände und Isarkies abgesiebt zwischen 7 und 25 mm, sowie 25 und 40 mm von Ratzinger und WeidenkafT, München;

Rheinsand, wie er aus dem Bagger fällt und R h e i n k i e s auf denselben Sieben abgesiebt wie Isarkies, von Dyckerhoff & Widmann, Biebrich a. Rh.

Basaltquetsch san d, 7 mm, von der Odenwälder Hartstein-Industrie A. G. zu Nieder-Ramstadt;

Granitsteinschlag und Grobgrus (wie die Kiese abgesiebt) von dem Granitwerk G. m. b. H. C. Kulmiz zu Oberstreit b. Striegau;

Hochofenschlacke (Aj x von dem Portland-Zementwerk A. G. zu Rombach ;

Hochofenschlacke (B) y von den Buderusschen Eisenwerken, Abt. Zement zu Wetzlar.

Die Eigenschaften sämtlicher Materialien waren festzustellen, außerdem aber die in Tab. 2 aufgeführten Eigenschaften der Mörtel- und Betonmischungen nach 28 Tagen, 3 Monaten, 1 Jahr und 2 Jahren Lagerung unter feuchtem Sande, wie aus den später folgenden Tabellen ersichtlich ist. Für die Reihe A war außerdem noch ein später festzusetzender Prüfungstermin in Aussicht genommen, der nachträglich auf 5 Jahre festgesetzt wurde.

Für die Mörtelprüfungen sollten Zement A und Würfel von 1 o und 30 cm Seitenlänge zur Verwendung kommen, zu deren Herstellung folgende Anweisung gegeben war.

Die Mörtel Würfel sind wie folgt herzustellen: Zement A und Sand sind zunächst in der Betonmischmaschine (Bauart Hüser) ¹/₂ Minute trocken und dann unter Anwendung des vorher festgelegten Wasserzusatzes 2 */₂ Minuten naß zu mischen.

Der Mörtel ist in die 10 cm-Formen auf einmal einzufüllen und mit dem Spatel an der Formenwand herunterzustoßen; er ist mit 12 Schlägen auf den Setzer von 9,5 *9,5 cm mit dem Hammer von 2,6 kg Gewicht einzuschlagen. Die Mörtelwürfel in den 30 cm-Formen sind wie Beton Würfel zu fertigen.

Die Beton Würfel von 30 cm Seitenlänge waren wie folgt herzustellen: Zement und Zuschlagstoffe sind in der Betonmischmaschine (Bauart Hüser) zuerst ¹/₂ Minute trocken und dann nach Zusatz der vorgeschriebenen Wassermenge 2¹/₂ Minuten naß zu mischen.

Die Betonmasse ist schichtenweise (in 2 Schichten von je 15 cm Höhe) unter Anwendung von 108 Schlägen für jede Schicht mit dem Normalstampfer einzustampfen.

Sämtliche Probekörper sollen 2 Tage an der Luft, die übrige Zeit unter feuchtem Sand erhärten. Am Tage vor der Prüfung sollen sie aus dem Sande herausgenommen und der anhaftende Sand abgebiirstet werden.

Der Druck ist senkrecht zur Stampfrichtung auszuüben.

Bei Herstellung der Prismen, Balken und Zugproben wurde ähnlich verfahren (s. weiter unten). Von sämtlichen Körpern ist das Gewicht nach der Herstellung und vor der Prüfung festgestellt worden.

Die Tabellen 3 bis 16 enthalten die Versuchsergebnisse und zwar:

Tab. 3 und 4: Ergebnisse der Prüfung der Zemente (Zement A war etwas besser, als gewünscht war, Zement B lag mit seiner Zugfestigkeit nahe der unteren Grenze, die Druckfestigkeit genügt den Anforder ungen derNormen nicht);

Tab. 5: Eigenschaften der Zuschlagstoffe (die Ergebnisse der Siebversuche sind der besseren Uebersicht wegen in Abb. 1 aufgetragen);

Tab. 6: Wasserzusätze der Zement-A-Mörtelmischungen 1 : 2¹/., und 1:4;

J) Der Ursprung der Zemente soll nicht öffentlich bekannt gegeben werden.

Tab. 7: Raumgewichte der 10 cm-Mörtel-Würfel dieser Mischungen, zu denen Zement A verwendet wurde;

Tab. 8: Druckfestigkeit derselben Mischungen, gemessen an 10 cm-Würfeln; Tab. 9: Raumgewichte der 30 cm - Mörtel-Würfel der Mischungen 1 : 2¹/., und 1:4, zu denen Zement A verwendet wurde;

Tab. 10: Druckfestigkeit derselben Mischungen, gemessen an 30 cm-Würfeln nach 3 Monaten ;

u.H.

30

20

Jsarsand y Natur

yy

Jsarsand y gewaschen, 1

Jsarsand

entfeint

40

°\

Vy

Vy

VA

V's

f'/y

IW

Vy

Sill

llll

■ A

111 \Mmmw.

U 4 23 + 5 6 7 8 9 40 44S    1 2 3 + 5 6 7 8 9 4044S    4 2 3 + 5 6 7 8 9 4044S

yy

ft.

yy

VA

30

y.H.

Rheinsand.

20

ft

Rheinsandi

entfeint

Quetschsand

z\

40

'/y

v,

yy

yy

y\

Ay

'A

AM

yv

⁰ 4 2 3 + 5 61 8 9 4044S    4 2 3 +5673 9 4044S    4 23 +56789 4044S

50

u.H.

+0

1 Schlacke A

Schlacke B

Jsarkies

y Rheinkies

30

yy

20

yy

Vy

y;y

yy

40

yyyyv

Vy

VA

WA

yyy':

yfvÄ

yv/v\ v/yyV

imiM.

423+56

Zeichnerische Darstellung der Zusammensetzung der Sande nach Rückständen auf den Sieben i bis ii. Vergl. Tab. 5.

Tab. 11 und 12: Gewichte und Raumgewichte der Betonwürfel aus Zement A, a) erdfeucht, b) weich eingeformte Proben ;

Tab. 13 und 14: desgl. für Betonwürfel aus Zement B.

Tab. 15: Druckfestigkeit (ohne Feinmessungen) der sämtlichen vorgesehenen Beton-Mischungen unter Verwendung von Zement A, a) erdfeucht, b) weich eingeformte Proben ;

Tab. 16: Druckfestigkeit (ohne Feinmessungen) der sämtlichen vorgesehenen Beton-Mischungen unter Verwendung von Zement B, a) erdfeucht, b) weich eingeformte Proben.

Abb. I.

⁰ 4 2 3 + 5 6 7 8 9 4044S

yyy

y\

-y,

4 23 +5 6 1 8 94044S

423+56

Zement

„A“

„B“

Litergewicht

Rf

Rr

ein-

gefüllt')

ein

gerüttelt

kg

kg

1,253

2,015

1,272

2,005

V ersuchsergebnisse.

Eigenschaften der Zemente „A“ und „B“. Tabelle 3. Allgemeine Eigenschaften.

Spezi

fisches

Gewicht

a)    lufttrocken

b)    geglüht

a)    3,158

b)    3,218

a)    3G4I

b)    3,243

Glüh-

Ver

lust

°/o

o,55

2,43

Abbindeverhältnisse

Raumbe

ständigkeit

Mahlfeinheit

Wasser

zusatz

Er-

°/o

26,0

26,5

härtungs-

anfang

nach

Stunden

Ab

bindezeit

Stunden

Wärme-

er

Kalt

höhung

wasser

probe

Rückstand in °/₀ auf den Sieben mit der übergeschriebenen Anzahl Maschen auf 1 qcm

C»

2,5

bestanden

120

0,0

240 324 600

900

5000

0,4

0,8

3,8

5,2

21,6

7lU

ios/₄

o,3

0,0

0,2

1,0

i.7

24,0

Tabelle 4. Ergebnisse der Festigkeitsversuche mit den Zementen ,,A“ und ,,B“.

Zugproben (Normalform) Zerreißquerschnitt == 5 qcm

Druckproben (Würfel) Gedrückte Fläche — 50 qcm

Mischungs-Zement Wasser- Verhältnis Marke zusatz Zement

Verhältnis

Zug

Sand

Gewtl.

V ersuch Nr.

Zugfestigkeit ab

Druckfestigkeit <r-B

Druck

für

Ver-

kg/qcm hält-nis ²)

Ver-

kg/qcm hält-nis ²)

Ver-

kg/qcm hält-nis ²)

Ver-

kg/qcm hält-nis ²)

°/o

7 Tage alt

28 Tage alt

7 Tage alt

28 Tage alt

7 Tage

28 Tage

Mittleres Raumgewicht 24 Stunden r = 2,286 g/ccm

dem Einschlagen 2,239 g/ccm

»A‘

8,5

10

21,3

24.6

21.7

21,2

25,1

24.7

22.6

23.9

24.7

24.9

9i

105

92

90

107

105

96

102

105

106

co n co    O n wo Ob

00 CTn l-OGO tn io H h OO

1«>2

229

IOO

306

97

96

io6

9i

100

00 CO bO kO

112

102

232

228

230

234

230

231

227

233

227

IOI

312

99

IOO

102

IOO

IOO

99

101

99

316

320

318

311

319

309

321

308

99

IOI

102

IOI

99

102

98

102

98

Mittel

23,5

28,2

230

314

9,8

11,1

Mittleres Raumgewicht 24 Stunden nach dem Einschlagen r — 2,286 g/ccm

r — 2,231 g/ccm

8,75

bO 00 ^1 Ob Ln -£* Lk> to

to -P* Co H Oj 00 to Co R) Oj

'bb Ck) Ob *00 O Ln O i

103

92

105

96

IOI

IOO

91

105

I IO

97

Ob Cr» Ob Ob Ln CO Ob Ob Ob Ob 00 Ln \Q h vO 4D In) Lo

OC CO

102

114

91

102

99

95

100

103

00 00 oolq oolo 00 00 00 00

CO^J CO c Ln H Gl vi o O

IOI

IOI

132

132

99

99

99    132    99

97    134

100

103

134

100

97    133

102

100

137

99    13¹

100

99

102

141.    105

135

98

IOI

Mittel

i3,o

16,6

88

134

6,8    8,1

J) Im 10-Litergefäß ermittelt.

²) Verhältnis zum Mittelwert = 100.

Sand bezw. Kies

Isarsand ungewaschen

Isarsand gewaschen .

Isarsand entfeint

Rheinsand im Naturzustand (aus dem Fluß gebaggert).......

Rheinsand entfeint

Quetschsand

Hochofenschlacke x¹)

Hochofenschlacke y ’)

Isarkies

fein ) grob \

Gemisch

Rheinkies

( fein \ V grob /

Gemisch

Granitsteinschlag²)

Isarkies + Steinschlag ^    /J/ fj-

Rheinkies + Steinschlag ^    ^ o>5 j, _

Tabelle 5. Eigenschaften

Mittleres Gewicht für 1 Liter in kg

im

Anlieferungs-

zustande

L439

(Mit 9,2 o/0 Wassergehalt)

1,489

(Mit 8,5 o/₀

Wassergehalt)

L57I

(Mit 5,2 °/° Wassergehalt)

1,339

(Mit 3,7<>/0 Wassergehalt)

1,483

(Mit 2,6 o/o Wassergehalt)

L339

(Mit 7,0 o/0 Wassergehalt)

L3I2

0,686

1,647

(Mit 2,30/0 Wassergehalt)

L596

(Mit 1,7%

W assergehalt)

L377

(Mit o,5»/0 Wassergehalt)

der Zuschlagstoffe.

ein gefüllt

einge

laufen

Rf

Ri

einge

rüttelt

Rr

Spezi

fisches

Ge

wicht

Dichtig

keits

grad

d = —

Un-

Rr

dichtig-

keits-

grad

u = i—d

im trockenen Zustande

bezogen auf den eingerüttelten Zustand

Gehalt an

2? abschlämmbaren Bestandteilen

Rückstand

°/o

4,0

Nr. des Siebes I

1,729

L753

1,681

1,742

1,679

L453

1,689

1,640

1,377

1,490

¹,482

L797

1,772

1,658

1,671

1,612

L52I

1,273

0,678

L548

1,462

1,245

L435

1,412

2T59

2,622

0,823

0,177

27,4

Auf

den Sieben

Zwischen je zwei Sieben

2,092

2,608

0,802

0,198

13,3

Auf

den Sieben

Zwischen je zwei Sieben

2,003

2,622

0,764

0,236

8,8

Auf

den Sieben

Zwischen je zwei Sieben

1,908

1,849

2,092

1,616

o,975

1,853

1,817

1,650

1,849

L787

2,633

2,627

2,802

2,927

2,871

2,644

2,576

2,643

0,725

0,275

o,35

Auf

den Sieben

Zwischen je zwei Sieben

0,704

0,296

0,11

Auf

den Sieben

Zwischen je zwei Sieben

o,747

0,552

0,340

0,701

0,705

0,624

o,253

0,448

0,660

0,299

0,295

0,376

12,68

1,66

0,17

Auf

den Sieben

Zwischen je zwei Sieben

Auf

den Sieben

Zwischen je zwei Sieben

Auf

den Sieben

Zwischen je zwei Sieben

Auf

den Sieben

0,0

Zwischen je zwei Sieben

Auf

den Sieben

Zwischen je zwei Sieben

0,0

1,8

1,8

Tabelle 5. Eigenschaften der Zuschlagstoffe.

Kornzusammensetzung

Siebe mit

13

Maschen von cm Maschenweite

Maschen auf i qcm

2,5

1,0

0,7

20

60    120    324

900

15,0    23,6

i5,o

8,6

9_

10

30,2    37,3    40,6    50,1

63,1

6,6

7,i

3,3

9,5

13,0    36,9

16,9    24,8    30,9    38,3    42,6    53,4

69,7

16,9

7,9

6,1

7,4

4,3

10,8

16,3    30,3

31,4    48,9    61,4    77,5

84,4    90,9

92,6

3i,4

17,5

12,5

16,1

6,9

6,5

h7

7,4

15,2

15,2

22,8

29,4

40,8    49,9    70,9

95,o

7,6

6,6

11,4

9,1

21,0

24,1

5,0

13,3

13,3

1,6

21,2

7,9

29,6    51,7    78,7    93,8

98,4

8,4

15,2

22,1

33,9

27,0

I5,i

4,6

1,6

53,7    63,1    71,6

78,0

1,6

13,6    18,7    19,8

0,8

8,4

9,4

8,5

6,4

22,0

27,3    66,7    83,6    93,0

96,8

0,8

7,6

18,9    39,4    16,9

9,4

3,8

3,2

1,8

5,7

15,3    46,4    66,6    83,8

94,3

32,2

32,2

1,8

3,9

9,6

3i,i

20,2

17,2

10,5

5,7

83,5    93,9 ! 96,9

51,3

10,4

3,o

3,i

33,7

71,2

9i,7

97,3

3i,9

37,5

20,5

5,6

2,7

in Abb. I ist

J) Die Schlackensande sind nachstehend durchweg mit x und y bezeichnet, versehentlich A und B stehen geblieben.

²) Gemisch im Verhältnis 1 : X aus Grobgrus von 7—15 mm und Granitstein schlag von 15—35

Korngröße.

nur

mm

Mischung

Sandart

Isarsand un- Isarsaud gewaschen gewaschen

Alter der Proben

28 Tage

3 Monate

2 Jahre 28 Tage

3 Monate

V ersuch Nr.

fl fO 10 kO t">» 00 Ok o

00 kO Ok o 00

1-0 o 00 t-i    t>

qrqcirOHriMM

OO ro

Ui N) I h Cm v]

H 00 Ck

kO

CO 10

347

347

288

426

347

421

386

4* 4*    4* 4* 4=»

Ui Cm Cm ÜJ tu ^4 Ob O 0^1 ►h Ok Ok Ck >—< t—• Cf h

Ui Ui

Mittel

Mittel

Tabelle 8.    2. Druckfestigkeit der

Würfel von

Isarsand Rheinsand Rheinsand Schlacken- Schlackenentfeint ungewaschen entfeint

sand x

sand y

Quetschsand

2 Jahre 28 Tage

3 Monate

2 Jahre 28 Tage

3 Monate

2 Jahre 28 Tage

3 Monate

2 Jahre 28 Tage

3 Monate

2 Jahre 28 Tage

3 Monate

2 Jahre 28 Tage

3 Monate

2 Jahre

Druckfestigkeit (7_b

242 332 431 165 293 288 279 367 248 332 426 211 221 303 446 I67 276 426 44I I74 250 298 301 352 24I 357 466 185 279 303 352 4IO 244 289 436 172 260 328 293 436 357 461 154 34² 328 310 411 305 332 491 139 298 269 367 446 168 298 252I416 441 127 222

466

co ko

O ro

308 286 367

279 229 410

274

288

Ui Ui Ui O Ok o

293 521

269

281

Ui Ui Ui Ck

526

5H

461

56i

461

461

576

531

5i6

308

315

2 73

263

307

277

328

481

461

5i6

481

481

52i

318

606

320 328 304 337 233 337

^1 Ok cn Ob H CN

207

212

207

184

226

212

165

188

198

241

236

298

231

288

308

293

207

212

207

231

255

231

308

298

386

Cm K) U) D 4* Ok tu kO

74 98,138 61 89 145 117 144 146 79 112 149

83    101 132 79 103 134

84    101 138 76 96 158

78    120 157

79    102 159

>0 C4 c CO Os> fO Ck LO O Ok CO r^OO O 00 fOHkOCO •-1 w q q fi q n m w

IO 10 K)

Ck Ok Ui

362

381

298

401

416

318

386

255

303

231

352

436

362

466

377

496

466

257J372 460 259 351(448166 279 310 289(39815071287(345 5041204(231(312 81 107146 223 290(416

Verhältnis zum

IOO

119

I 12

121

69

89

106

69

93

121

100

104

96

93

93

77

115

93

113

104

HS

102 94

I IO

110

96

85

100 107

102

93

92

95

95

95

98

179

94

118

104

97

IOO

95

95

xi.

121

102

N M i-n Tf

00 o Ok o

119

136

H I    1—» l—t    1—1

IkOkO O O kO O kO kO kO kO Cu 00\O vo Oj V] 4^ CO kO Ui Ck

99

127

101

105

in

104

93

84

101

77.

105

110

85

90

100

93

123

107

107

80

93

99

90

96

98

106

106

98

117

98

kOO O O O tu O'VlkOkO Nl (M t-H^l CH tu 4^ kO vl

92

92

103

88

92 96 104 107

101

110

95

95

113

102

9i

102

OOO

H-P H

102

100

9i

95

”3

95

90

125

90

96 91 99 75 94 144 99 98

92

83

95

88

80

135

99 82

IOO

87

90 92

103 in

110

103

131

92

85

92

95

95

9i

9i

107

99

103

104

97

92

120

81

92

90

100

96

102

124

98

105

102

79

9i

96

94

96

129

103

IOO

90 94

110

105

92

114 in

105

102

95

110

106

98

81 98

9i

94

M C kO OO^ tu

HO

IOO

90

94 104

127

133

94

95

105

94

85

96

98

90

108

107

88

87

112

112

97

104

95

107

117

80

9i

Mörtel unter Verwendung von Zement ,,A“. 1 o cm Seitenlange.

Isarsand Isarsand ungewaschen gewaschen

Isarsand

entfeint

Rheinsand Rheinsand Scklackensand Schlackenungewaschen entfeint

sand y

Quetschsand

28 Tage

3 Monate

2 Jahre

28 Tage

3 Monate

2 Jahre

28 Tage

3 Monate

2 Jahre

28 Tage

3 Monate

2 Jahre

28 Tage

3 Monate

2 Jahre

28 Tage I

3 Monate

2 Jahre

28 Tage

3 Monate

2 Jahre

28 Tage

3 Monate

2 Jahre

in kg/qcm.

157 274 195 255 162 274 179 323 233 283

195    231 177 264 201 241

196    279 145 264

279 166 298 198

303 159

264 162 260 203 283 196

264

245

231

245

231

co fo ko

CO H Ck

197

200

180

303 192

303

288

283

250

264

241

255

352

328

313

298

313

318

255 332

124    241250    185    308406

123 207 231 116 207 241 136 212 226 139 169 303 123 231 318 146 184 264

175

213

191

171

tu t-H |-4 10 h-t to tu CO kO Ui CO Ui

298 367 308 421 298 391 308 436 308 381 283 381

168

166

165

183

207

194

241 337 184 3i3 193 357 212 342 203 298

IT) O H rj- tq

uTkO    C^CO

n n n d ri

313

313

332

293

3°8

103 HO 170 107 118 170 107 126 154

98 105172 112 115 156 103 118 142

84 113 164

89 116 149 117 119 148 107 III 187

72 102 122 141 226

241

tu tu 4^ CO 4^

CO CO 4* CO Ui UI

303

260

303

250

274

283

184269(299 185 248(313 133209260 203299(390 183235321 103115161I72    96(1301 167(195(273

Mittelwert =100.

ioo| 168 187

109

83

119

100

138 175

100 120

176

113 153

100

132

180

IOO

121

112

104

99

104

115

99

99

101

81

HO

88

98

96

IOO

96

89

93

87

117

122

IOI

110

100

85

94

99

94

9i

103

104

114

100

94

89

ii5

94

90

110

103

108

100

100

'>000

Ul Ui Ui

112

kO kO CO 00

kO *-• kO O Ok Ck

m rf o d ^ ^OOOO

O ro

Ck Ck

130

187

100146163 100 134169 100(157(195 100 147(192 100 128175 100 112(156 100 133 181 100 117 163

Tabelle 6. Wasserzusätze. — Tabelle 7. Raumgewichte.

Prüfung der Mörtel aus Zement „A“.

I. Herstellung der Mischungen und Probekörper.

Die Herstellung der Mischungen und Probekörper erfolgte nach Vorschrift.

Siehe S. 9.

Tabelle 6. Wasserzusätze.

Mischungsverhältnis

Raumteile

1 : 21/2

1:4

Sandart

Wasserzusatz in °/₀ bezogen auf die trockene Mischung

Isarsand ungewaschen . Isarsand gewaschen . Isarsand entfeint . Rheinsand ungewaschen Rheinsand entfeint . Schlackensand x . Schlackensand y . Quetschsand .

VI    OOO SO

24,9

11,0

so o

CI **

jCb Ob jO ^-1 CG CG

O bh O 4 i h i

Ul

Die Probekörper erhärteten unter feuchtem Sande.

II. Versuchsergebnisse.

a) Würfel von io cm Seitenlänge unter Verwendung von Zement ,,A“. Tabelle 7. 1. Raumgewichte.

1 : 2¹/*

Mischungsverhältnis

Raumteile

Sandart

1 Tag

28 Tagen

3 Monaten

in

2 Jahren §

<u

tuo

i Tag

28 Tagen

3 Monaten

2 Jahren

Isarsand ungewaschen Isarsand gewaschen . Isarsand entfeint . Rheinsand ungewaschen Rheinsand entfeint Schlackensand X Schlackensand y Quetschsand

2,268

2.235

2.236 2,253 2,221 2,104 1,492 2,230

2,283

2,255

2,255

2,275

2,245

2,138

1,522

2,245

tOHtOtsJtOtOtOtO

fo Ln 'hH fo fo fo fo io Ln Lki 4^ Ln CO Ob Ln CO i-h to Ln i-h Lhi CO sO 4-

00 r^co 1^ r^oo tP ro cp t^oo Ob so sO o r>. N M N n h so cf cf cf er cf cf

to M fo c

2U54

2U57

2,207

2,188

2,127

U9i3

1,478

2,176

2,172

2,176

2,222

2,206

2,157

1,942

U493

2U95

2,176

2,184

2,235

2,214

2,162

1.947

U495

2,202

2,195

2,199

2,255

2,229

2,181

b999

1,546

2,228

b) Würfel von 30 cm Seitenlänge unter Verwendung von Zement A. Tabelle 9.    1. Raumgewicht.

¹ = *7.

Mischungsverhältnis

Raumteile

Mittleres Raumgewicht g/ccm nach I Tag 3 Monaten 1 Tag 3 Monaten

Isarsand ungewaschen .

„ entfeint. Rheinsand ungewaschen „ entfeint . Schlackensand x .

»■ 2/¹ 2) • •

Quetschsand

kO Ob

O Ob rj* O CO rt" co co co co co (4 CO d d n cT cf w cT

tO 4-

kO ^4

tO H *0 tO to tO to U) Oj VO ~ OCOj

co *-h 00

N    <t

ro fO n N to

2,327

2,418

2,319

2,281

2,113

2,337

2,423

2,325

2,276

2,123

2,359

2,372

Tabelle 10. 2. Druckfestigkeit.

Alter der Proben: 3 Monate. Würfel von 30 cm Seitenlänge.

Mischung

Sandart

Versuch

Nr.

Mittel

Isarsand

ungewaschen

Isarsand

entfeint

Rheinsand

ungewaschen

Rheinsand

entfeint

Schlackensand

Schlackensand

Quetschsand

Isarsand

ungewaschen

Isarsand

entfeint

Rheinsand

ungewaschen

Rheinsand

entfeint

Schlackensand

Quetschsand

Druckfestigkeit öV_B in kg/qcm

403    420    441

400

420

433

401

429

367

204

OO Os

OO

419

45i

450

360

362

242

251

393

314

367

•247

254

239

OJ Oj OJ U) U üJ ■4* i Ln C-k) 4^ Ck) *-•    j4> hu» Ob kO

rh O ro

Thoo 1000 rfjj kO

CO CO CO CO CO I co

400

397

400

4* tO

379

415

406

Oj Oj Ort C\

^4

•<1 00

^4 tO

315

325

410

422

411    429

397 ' 416

353    191

315

379

207

302

350    20 7

360    193

296

3ii

100

IOI

100

IOI

100

100

100

99

Verhältnis zum Mittelwert = ioo.

o c o o

to O h

95

100

104

107

98

99

85

99

95

101

luu

102

101

IOI

105

98

105    100

98

IOI

OO OS OS Ob

98

94

101

100

99

rj- C4 O Ob

93

100

107

103

97

106

97

106

96

98

92

99

104

101

104

95    103

IOI

103

105

io7

97

97

107    95

Reihe

vO 00 Oh Ln 4* Ob to Hi

tOtOtOtOtOWtOtJtOHHH

00^4 OMn 4 Ob tO Hb O vO 00^4

tovo t^oo O' O co co co co co Tf

O hO 00^41 Oh Ln 4 OJ W H

₀5o*&^ »ui ££££ s 2 ovS a-j

Prüfung der Betonmischungen.

1. Gewichte und Raumgewichte.

Zement A.

a) Erdfeuchter Beton.

Tabelle n.

Wasser

zusatz

°/o

O 00 O in mui ^-inO

t-l ^cT vfiT vrT 4-10 vo 10 <-n 4

Ln Ln v] Ln Qh v] 4* Ln Oh 4* Oh vj O On Ln tO tO LkJ Ln ^4    O bb

00 00 Oh Oh Oh Oh O "tO -4* 00U1 Ln

m 4 d 10O O O O 00 co ^ ^    ^ ^ ^ ^ ^ O W

oef oo <xf rC ko" 00" 00" 00 ho *o oo no oo n m oheo t^Oht^vo

9,i

8,0

8,8

10,5

10,0

Mittleres Gewicht in kg nach

Mittleres Raumgewicht g/ccm nach

28

Tagen

OvOhChO^ChOhOhOhOhCh

o b) M Ln L/1 U) 4^ Oh 4* 42»

H to i *^1 i> ooi *<|

Ln OhGvCNOhChOhOhCNOhONCh OC tO 4 m 4 4 O bb Ln h Ln bi

o Ü3 -4 -L b i> 6j T) 6j 00 b,4

O "3 <£ *1 *? T

*“• *-* Oh o 00

hO O hO LOkO m

90

28

90

Tagen

OhOhO'-OhOhOhOhOhGhOh C bJ v] G» Ln -4 4^ Oh Ln 4* i i h h i i- Cr bi “to 4j

Ln Oh On Oh<ONOhOhOhOhOhOh CO b) 4 I 4Ln QbJLnHLnLn O vl i 'LnbbHbJtOvObbO

64,9

61,7

62,3

59,7

60,6

59,2

Jahre Jahren Tagen Tagen

Jahre Jahren

00 00 o co O « co rf lO'O rt- co O 'O rCcoC?

,sOhOv«OvOvO'OvOvO'OvO

cr\ rj- ^ 00^ rh 10 co ^O^oo t^. CO in in co in co Ch 10 4 co 4- co co vO vO vO 'O vO 10 -O VO vO vO vO lO

64,6

63,2

62,4

59,9

61,1

59,i

64.8    2,396 2,404

66,1

tOtOtOtOtOtOtOtOtOJO

Oh H VsD

Ln O'

CO rf- w

N    -t

CO co    -t

h iy->00

rt- 00 co

M

Lhi 4*

4* Ob Ob 4* 4* 4* Ln -P* vD OhOb G tO 00 Oh ^3 o

fO

CO co

CO CO

O 00 o

O LO

cooicocococococococo

tO Ln> 4* 4* 4* Ob Ob tn U CO 4* CMn \C

tb Ob

4* Oh

Hb Ob

Ob Hb

totototototototototo^o^o

*""4*4*

Ob to

O to

H bb bb to bb 4 10 bb 4 to 4* Ob lO 00 ^4 O bb 4 Hb 00 00 o Oh Ln 004* Lhi H 'sO hO

O O co co co co

K N O Ch co kO

co co co *-* CO h-^ co" co cf co co co"

Tabelle 12. b) Weicher Beton.

Ln 0h<0'<0'0h^'0h0h0h0h0\0h OhO'OhOhOh^O'GhOhl^ \Q Ob Ob 4* 4* 4* •—• Ob 4* 4* 4* Ln bb 4=» Oh Ln Oh 4* Ln Oh Ln 4* OO vj 09 bJ a Qn 0\Ck) i 4* M UJ ^ Hb Ob vO O Oh O Ob hh O

OhOhOhOhOhOhO'OhG'Oh

b) bJ O' Ch Ovbn -4 J3h 4» 42» hC OOhO O *-* O 43 Ln Ln Hb

65,0

64,9

64,5

64,9

63,2

62,0

64,3

64,7

60,9

63,6

63,7

59,5

OOhcomth co H Ov H 4

't q co

co" co" co" co" co" co" co" co" co" co" co"

VO Oh(Jh

CO Hb CO <4-

Ob

00

H bb 4 4 to O CO to 4

2,404 2,285 2,307 2,211 2,244 2,193

MtJMNtOtJtOMtJtJMW hOj4 b) bJ 4 tb Cs) 4* Ob 4* 4*

Ln tb O hO 00 *-b 0 4 bb rb to 4* \D to o Oh Ln Ln 40. 00 ^4 Hb to Ht

2,393

2,34i

2,3H

2,219

2,263

2,189

64,6

64,6

61,2

60,8

60,2

64,9

64,8

61,2

60,8

60,3

65,2

64,8

66,3

65.1

65.2

66,3

66,0

66,9

63,9

63,5

65,3

64,9

64,6

64,9

63,3

61.1

64.1

64,5

63,9

63,8

63,7

60,2

Oh Oh 41* Ln

,1

61,7

61,2

60,6

65,6

65,3

b6,6

64,8

65,5

66,6

66,5

66,8

64,3

62,4

^ h 'O N O h in O

tttt......|| - - - -........|| - - -

Gj Oj 4^ -4 -4 bJ g vj Ln 4^ 4* O to 4*

vo

m

OhvO *-0 !    ‘-•Oh OO

I; 4COCO

rt- *-•    co    co M    rt-

O    "d-0O    Oh    Oh00

CO CO    co    co co    co

Oh 10 in t—1

co co

co co N

Oh OhkO t

co co CO I

2,374

2,389

2,463

2,404

2,407

2,448

2,444

2,478

2,363

2,330

IO 10 10 |! b) to to to to to h) b) JO to w

'''*''''''"'''*'"'*4^4^

o o

4* ^4

O' t-i CO O ^ Oh 00 co ^ co n co

co CO co

Ln Ln \Q OO hO

Oh Oh Oh t-i Oh

tO 4* 4*    to Ob

Oh OO O Ln M O 4 i 4* hO

tOtOtO jjtOtOtOtOtOtOtOtOtOtOtOtO ¹⁰    1° i°

U) Ol a o» OO'vl Oh 4* o 'O O »-i    tn OnnI 4^ Ui h h ln O *-*

0'-0Obv'4hO4*Gb-£*4^b/b4*L0    tO ^4 00 4* Oh Ln Oh O

O OhNO VO co h \o O co O

co" co" co" co co" cf cf cf co co"

Ob Ob 4* 4* *-< 00 *"4 O'

H H 4 bJ

;

CO CO H j Ln Ln h

2,252 2,252 2,230 2,233

2,267

2,244

*) Zur Herstellung dieser Mischung reichte der Schlackensand nicht aus.

Reihe

Wasser

zusatz

°/o

II. Zement B.

Tabelle 13. a) Erdfeuchter Beton.

Mittleres Gewicht in kg nach

Mittleres Raumgewicht g/ccm nach

28

90

28

Tagen Tagen Jahre

90

Jahren Tagen Tagen I Jahre Jahren

OsO 00 On Cn 4 04 R> ch

4- Cn OS Os OS4 jjs os Os ^4 O Cn 4 Cn Cn Oi O Cn 00 O

Os Os Os Os Os Os Os Os Os ch ch Os cn cn R) I 44 cn 4». 4 14 04 Ol 00 o 4 Cn 00

Os Os Os Os O" Os Os Os Os Cs O t"4 OSCn Cn 14 4 Ol 4 04 Osb b o 00 bs Cn) b bo b

OsOsOsOsOsOsOsOsOsOs Oj4vi4^C4-f‘Cn44* 01 04 O i Cs O ^ 04 Ol O

66,1

65

cO On Cn *■

to jO R)

Lh> 4* 4*

^

R) 4* 4^ 4^* R>

ts)

s) (Mn hJ bJ O I 00 14 O 4^ v"4 O OS ^4 Cs Cn Os O

2,337

2,400

2,407

2,381

2,319

2,437

2,407

2,470

2,330

2,244

tOtOtOtOtJtJtOtJtOts) K>CN)bcN)4*CN)CN)4-CN)CN> ^ O 00 OOCn) Cn) \D *-< CO^J *<J h tn O Cn) Os \D \Q O

U) 4^ Oj >-H Os l-H 4^ ^4 CO O M OO U vO bJ H 00 CO Cn) C Cn m

Os

rt    ^ po n

N n n M M N M N N

141414141414141414MHM

00 vj os Cn 4 04 R> CH O SO CO ^

incnvun OS 4* Cn J3s 4. J3S^*4

O Cn Cn r) 14 v| 04 Cn vj vj 0 04

Cn Os Os Os Os OSO» Os Os Os Os Os C© O 4^ h 04 4 O m cn O Cn cn m i 0004 bi h O C4 4» m to

Cn Os Os Os Os Os Cn OS Os Os Os Os CO h 4 »-« Cn) 4^ sC ^ Cn O Cn Cn *-* 4* bsbs bscn R> b Cn> 0 OS

Cn Os Os Os Os OSCn O Os Cs Os O' CO 14 4^ h 4 4 CC h Cn ►-! Cn Ln

4 4 hoi> 4 ho"0,4 4 w "o h

101414141414141414141410

iO t-i    N OS    Os Os    rf-vO    O    O    SO    N

_( kh    ro*-«    w"> co    O so    N    O    io    so

*4    C4 rj-    N *-•    rj- CO    n    n    •“<

O t^oo OS co COO ^-w ^ rt* ^    ^

cf cf cf N cf cf cf cf cf cf cf cf

Ht404l4 04CN)Ht4 Cn ^4 vO 00Cn OOsO Os M 4* 04 h Os nO Cn)

2,430

2,407

2,270

2,422

2,274

2,170

2,400

2,378

2,293

2,400

2,311

2,163

Cn) Cn) OS Cn

Os Os Cn) Cn

OS Os W Oo cn Cn)

OS Os

Cn) Cn)

C 4*

tv.

CO co SO SO

2,344 i 2,348    2,359

2,315 | 2,333 ! 2,337

Tabelle 14. b) Weicher Beton.

h r) ro ^ lo so oo os

Cn OS CC 00 00 Osvl OOOOpo 04 00 O O C O cn 14 i Cn

Os O' Os Os Os Os , Os Os Os Cn) Cn) Cf» Ol 4^* 4^ I Cn 4* Cn) h b i 4 Cn Cn cob OO

OsOsOsOsOsOsOsOsOsOs

Cn) 4 Cn Cn 4 Cn 4 Cn Cn 4

H H VI O ^4 "»4 1) oob) bs

OsOsOsOsOsOsOsOsOsOs Cn) Cn) Oscn cn on 4-* Os 4* 4* Osbs b Cn) 4 O i> 4 vl Oi

OsOsOsOsOsOsOsOsOsOs Cn) Cn) OiCn os Cn Cn) Os Cn cn

"os o -C ho ”0 u> "o 4* b O

CS OS N

OO^lWOON^ihfO rOrJ-rt*| CO CO 4 *4 <*0 cf rf rT    ff rf n o n m

4 Cn)

SI\£) M

141414141414141414    1)

OjU)44Cn)40444Cn) 04 vl 04 O sO h vj 04 h O

4 Cn) ^4 OSCn 00 cO OJ

Os SO    Os    rj-    N    N    Os    r^'O 'O

00 Os    io    O    O    r4    H so »hih

co co    4    ^    ^    ^    ^

fT rT    rf    rfcf    rf    ri    Mri rf

rt⁻ r^-    ro co

14 14 14 14 14 14 14 W j4 J4 0)04444404444 Cf» OS ^4 Cn) 4 R) Cn) Cn ch O OS V4 O VI 4 Os Cn) vO 01 VI

20

8,6

21

7,o

22

5,8

Cn os Os Os Os Os cn Os Os Os Os Os v00j4*4iO4 4*s0H(:n4*4i4‘

i i O O w os b oo O b co -4*

cn Cs Os Os Os OS Cn Os O O Os Os SO 04 04 4* 04 4* vO R) Cn 4» 4» 4^ ~0 bs b co b bsb cn u h vjoi

Ln OsOsOsOsOsOsOsOsOsOsOs 00 4^ 4^ 4* Cn) 4* O 14 bn 4^ 4* 4* so lo O 04 bs cn cn b 0 4 OS 00

14tJl4b4^t4t4t4t4t4t4t4 1) O) 04 O) Cm O) R) 14 4* Oj 44 04

M Os ^4 VI 4i so H CO o M C 00 sO *vj O o 4^ 04 O so VI 00 O Ln

Os SO    r|-imh On    co    N w Rn. SO 10

00 OMn    H M H    O    CO OO so LO00

PO CO    CO    -t CO n    fO    CO CO CO CO H

r4 (T    ri    n cfwcfri'cTri'ti«

04 04 U 14 04

00^-4 ^4 CO Cn CO 4* O O CO O ►—< CO O Os so H 4* M 0104 o

CO rf-

CO CO H

Co Co Os Ln

0°sO

o ^

Os Os 4* 4^ MW

| ^

j SO SC

Os OS 4* 4^ 1 Cn) Ln

2,378

2,374

2,385

2,367

2,389

2,381

20

Tabelle 15. Beton-Druckproben (Würfel) von 30 cm Seitenlänge.

Tabelle 15.

2. Ergebnisse der Festigkeitsversuche.

I. Zement A.

Beton-Druckproben (Würfel) von 30 cm Seitenlänge.

Zustand des frischen Betons

erdfeucht

weich

Reihe

Ver

such

Nr.

Druckfestigkeit a kg/qcm nach

to

.5

00

r»

Tagen

Jahren

28

Tagen 5

90

Tagen »

er

Jahre

nach

Druckfestigkeit <s_ kg/qcm nach

00

Tagen

fco

Jahren

28

Tagen £5

90

Tagen «

_ P

Jahre

Jahren g-

174

199

173

168

185

248

222

269

268

102

101

103

IOO

190

253

171

213

266

2 77

98

96

97

99

90

96

133

124

102

100

138

149

149

140

234

219

224

213    102

233

240

95

106

102

102

104

97

9i

99

171

180

250

309

266

IOO

IOO

110

I07

in

93

IOI

96

127

126

143

151

247

271

98

199

216

97

O vO « OJ 00 o\

100

110

88

102

115

92

Mittel 171

193 | 248    278

130    146    225    235

179

237

179

204

173

221

174

222

188

230

'O

in in 10 in vo N N N n M

'O in CO CO CO o N N n n CO C4

IOO

IOO

n- m C' O' o

IOO

103

99

100

102

98

IOI

IOO

113

99

99

106

95

113

116

III

113

4 tn üi ln Ui

>-» O 4*

169

163

174

182

174

243 | IOO 234 100 230 103 230 98

2 33

IOO

101

103

ON co co ON O ON

98

95

101

106

101

104

100

98

98

100

Mittel 179    223    258 | 289

113    152    172    234

96

99

94

104

100

'O o

^1 ON

107

97

101

103

94

163    202

160    204

230

230

275

99

166

207

234

370

97

MD 00 O OO

100

9i

169    211

168    205

222

234

324

101

102

102

000 O to o

IOO 122 102 106 97    94

102

87

Mittel 224    274    290    326

165    206    230

304

270

263

343

336

283

283

303

309

GJ GJ Go GJ GJ 4» Ln Gj Cn f-i ^4

4* Gj GJ Gj Gj H-I ^4 OOVJ 00

OO CMO M W

IOO

98

103

95

i°5

257

266

I>nOO O CO NX

n m n

CO co VO ON C4 OJ

I>* M VO

CO M O CO CO

CO co CO CO co

IOO

100

97    99

95    95

IOI

94

102    105

Mittel 270

315    359    387

191    253

280    325

IO

10 CO H CO rt-'sO ro CO C4

n co n n n

Gj Go

4* O vO OM-n

O c* vo co co

er

IOO

CO CO IO

Cn

103

112 102

311

-r h n

co co co

308

W Oj OJ Oo U) Oj 4^ tn vj ln v] b) Oj

85 107 97 100 107 99 107 105

99

103

103

98

101

91 IOO

97

105    101

96    96

Mittel 266

310    (281)| 326

239

300

320    353

100

97

Mittel 110    134

183    226 j —

68    83    134    156

94    133

95    138

89

130

95

124

89    135

co O co

C CO N

219

208

176

202

202

102

101

99

109

68

88

118

180

94

; 103

104

95

103

N CO N OO CTn

99

94

102

105

101

99

88

78

72

100

IOO

102

130

152

108

9i

143

90

93

73

67

105

106

118

126

169

152

157

104

102

94

100

IOI

93

93

113

104

107

108

93

99

94

97

Mittel 92    132

172    201

72    98

127    162

erdfeucht

weich

Reihe

Ver

such

Nr.

Druckfestigkeit <r_ kg/qcm nach

.5

Verhältniszahlen M nach

Druckfestigkeit a__ kg/qcm nach

cs

00

N

Tagen

<u

to U td 14    2

Ln ^ Cs Ln    ₁

co h h onso Jahren

28

Tagen

90

Tagen

Jahre

Jahren

00

Tagen

o io M

CS 03

Jahre

Jahren B’

28

Tagen

90 b Tagen 5‘

er

Jahre

Jahren g-

104

94

91    104

95

98

105 in

104

92

Os 00 N N ro O CS OS OS o

100 109 103 102 105 102

132

137

130

97

97

137

96    —²)

140

98

IOI

100

99

104    100

101

| Mittel 130

170    226

259

103    135 | 163    188

h sO NI vl U) Os h Ln) Ln) Ln)

116 ³)

119³)

190

266

so Os rJ

r^oo

228

245

269

98 j

108

83

120

89

-⁴)

129

121

129

132

141

133

137

129

144

179

165

173

168

179

190

199

193

204

196

103

103

97

101

95

101

103

97

95

101

100

100

99

94

97

104

105

103

100

Mittel 157    179    240    246

128    137    173    196

A 10

V<I to —> Os Os-P>

84

110

73

202

130

119 - 104

III IOI

98    103

81

96

85

96

92 103 IOO 116 104 105

sO sC sO CO*<J

l' i' 1

Mittel 121    126    130    167

149    177

217    226

C 17

h N fO

159

191

Ln

160 j 207 152 | 200 152 1 205 155    213

312

295

sO sO

Mittel 156 | 203    305

256

280

102

103

sO O sO sO

94    102

129

102

97

99    96

132

101

98

127

103

105    107

135

hH (—I I—' hH hH

^1 OS 00

kQ OsLn) Ln

14 D D D D 00    Ln so

co H    ^ o

103

106

102

82

108

t^ N O N h

° Os ° O O

10 co O c4 hh

O Os O O O

125    176    275

C 18    4

290

co LO CO ■'3" ►-» Th ro co co

399

415

410

92    104    98

101

96

102

214

217

278

sO Os Ln Ln

00 Ln)

O Ln) Cs^J

4i3

396

227

222

216

l^sO OO N N N

250

fOO fON H

ro m fO fO fo

so SO sO 00

103

100

104

IOI

99

00 NN Os O Os

99

101

99

104

96

Mittel 277 j 329    407

219    271

356

202    243

197

231

243

C 19 4    199 253

5    187 239

SO 'T lo

1000 1000 O

ro N N N rO

103    100    119

96    96

IOI

IOO

87

IOI 105 96

95 99 io3

H CO fO T fO

OS o cs o O

90    101

103    100

IOO IOI

98

97

109    101

Mittel 196    242    296

196    242    319

Cs Cs SO 00

N CJ N

H H H Cn Ln Ln -P*

sO sO sO

248

237

230

228

248

213

00 M

rt" 1-0

sO Lk>

sO sO sO

OJ M U)

Mittel 126

155    238

84    99    163

*) Verhältnis zum Mittelwert = 100.

²)    Die Probe war zerbrochen.

³)    Die Proben waren stark beschädigt und sind daher von der Bildung des Mittelwertes ausgeschlossen.

⁴)    Die Proben waren stark beschädigt.

erdfeucht

weich

Reihe

Druckfestigkeit    in

kg/qcm nach

28

Tagen

90

Tagen

Jahre

Jahren

28

Tagen 3

90

s.

N

ci

Tagen

Jahre

Jahren &■

Druckfestigkeit o_ kg/qcm nach

tö

je

28

Tagen

90

Tagen

Jahre

Jahren

28

Tagen £?

90

Tagen

Jahre ^

Jahren 9r

C 21

Ui 4» Ca) b)

Ui Ui v)

Un 'sO m tu 00

103 107 97

99 95 94

105

6‘!

104

98 96 109 95 102 96

97

105

97

97

151

194

92    102    103

Mittel 163    207    276

105 j 148    188

C 22    4

110

127

202

104

100

Mittel 108    135    167

122

156    202

o r—    •

N H (4 O 4

ro ro ro ro ro

101

101

101

101

95

VsO VO

ui

ro ro O

OOO

OO NO'

Q\ <J\ C'

IOI

104

96

Mittel 202

255    327

155    191    249

278

268

3i4

394

102

312

266

415

263

286

Os) to OJ

4^ 43 4*

415

375

387

174    236

177

227

ro ro

ro OO

IOI

Mittel 272    320

397

172    229    300

Ui

ui 4* Uj W h

H U to H to

O IO to \0 o O' 4-*

ro

to to to to 10

4^ Ui Os) C\ Ul Cn> CkJ O'v

356

318

346

302

327

106

94

94

94

101    102

Mittel 208    258

330

189    225    322

C 26    4

97 102 98 105 107 100

101

99

107

99 99 98 96 93 97

98

'O

vO

110

103

88

n₇

ro O O

OOO

90

107

104

93

100

90

Mittel 98    120

174

60    68

110

to to ^3 0\

N) M N) ^3 Cn <-r* Ort

sO ^3

Mittel 167    197    268

107    108    182

89

99

182

99    97    98

101

132

95

103

140

98    112    96

IOI    IOI    IOO

102

95

103

107 99 108 89 90 108 IOO 104 103 107 114 87 95 92 94

130

129

135

0*\ O“' on O OwO

217

219

216

-²)

222

162

225

97

101

101

IOO 102

133    162    220

M C\ O'O

00 \Q

-*) 146

HO 2 11

103

109

105

97

86

76

III

110

00 H 00

119

105

y.s

Mittel

100    109    168

94    99    191

J) Verhältnis zum Mittelwert = 100.

*) Die Proben waren stark beschädigt und sind daher von der Bildung des Mittelwertes ausgeschlossen.

erdfeucht

weich

Reihe

Ver

such

Nr.

Druckfestigkeit a kg/qcm nach

ca

.3

Verhältniszahlen ') nach

Druckfestigkeit a_ kg/qcm nach

cq

.9

13

o

■3

28

Tagen

90

Tagen

Jahre

Jahren

28

Tagen

90

Tagen

Jahre

Jahren

00

N

Tagen

*■*

Jahre

Jahren

28

Tagen

90

Tagen s

EC

Jahre

Jahren §-

219

286

354

96

102

173

239

00

c* c^

CO 00

00

340

334

357

407

104 101 94 98 106 101 99 99

163

154

■"T rr

OOO

CS M CJ

293

297

108

102

IOO

114

160

151

3H

213

210

328

3x8

•96

IOO

94

Os Os Os Os Os Os

95

96

101

103

101

106

103

Mittel 229    281    358

160    207    310

I IO

163

272

92

106

IOO

115

148

2 j6

96

96

124

148

E 36

151

129

160

ts> IO to 4- Ln 4» Ln ** 14

103

IOI

108

96

98

104

sO 00 sO OO

102

IOO

I IO

116

113

III

Os Ln U) m O

222

210

202

210

213

HH *-l H-l W

O O O O so

h Uj Ln O H

99

IOO

94

101

103

105

100

96

IOO

IOI

Mittel 120

154    245

HO 141    211

304

VI Vl so

Ln K) Ln

280

Mittel 163    226    285

92

193

¹¹²

ioo

96

93

IOO

99

107

i io

IOI

103

96

97

98

217

224

123

99

sO

sO

113

135

222

127    151    210

125    139    220

79

106

109

85

90    97

102    109

M M h

OOO

sO

Os

92

140

183

fO N o fO N fO

234

207

211

²)

Mittel 97    140    206

199

199

187

E 39

199

IQ4

*0 tO

Ln Os Ln OS Os Os Ln Ln

IO Isi IO

e-i sO

Lk) Lk) OS^vJ

10 to

sO co Os

m oc so

CO CO

V0

CO

180

98

118

176

179

183

169

D D 14 D td Ln Ln si 4. Os O SO CO O Ln>

95    102    102

95

99

93

Mittel 196    261    368

113

177    258

100 104 85 95 108 106

106

86

109

104 95 99 93 105 100

I 00 O h 00

¹ o Ln Ln Os

I Ln Ln 4- Ln ¹ 14 Ln h vj

, 14 14 b) b) t4 OJ t4 U)

¹ Ln OS 4* Os

90    104    103

120

93

97

107    103

;    83    101

103

Mittel III 167    256

96

151    230

x) Verhältnis zum Mittelwert — ioo.

²)    Die Proben konnten wegen Erschöpfung des Sandvorrates nicht hergestellt werden.

³)    Die Probe war an den Ecken stark beschädigt.

24

Tabelle 16. Beton-Druckproben (Würfel) von 30 cm Seitenlänge.

II. Zement B.

Tabelle 16. Betondruckproben (Würfel) von 30 cm Seitenlänge.

Zustand des frischen Betons

erdfeucht

weich

Reihe

Druckfestigkeit a_ kg/qcm nach

.5

Verhältniszahlen¹) nach

Druckfestigkeit <J_ß in

kg/qcm nach

28

Tagen

90

Tagen

Jahre

Jahren

'S %

90

Tagen

Jahre

Jahren

28

Tagen

90

Tagen

Jahre

Jahren

28

Tagen 3

90

Tagen

- P

er

Jahre

Jahren 8*

NCO CO co ro

co co co vo

75    1302) 204

51

86

120

120

116

80

103

96

116

98

76

99

100

109

100

87

99

43 i 73

io5 ²) 92 ²) 95 ²) 99 ²) US»)

95

97

103

93

95

97

90

106

102

93

95

108

108

101

93

97

116

95

107

99

Mittel 44

99    149 ! 207

40    72

102

sO \D sO

O O <4 OOO

100

110

148

106

I—I    »—I

O O vO O sO ^A cri Lrx Oj -O

101

9i

95    ¹⁰⁶

103    103

103

98

100    103

Mittel 67 III 149

203

48    74

107    151

80

94

3    78

A 3    4    84

108

SO co OO vO M 4 CO N M

tO OMnvl O ^A Cb* ^A G^n

149

183

to

sO 00

O OS

197

124

173

103

121

95    98

93    98

100

116

01

105    104

98

99

96

99    103

107

Mittel 89    131

173

222

44    76    133

176

II

94

122

1^0 T ^ OS tD CT Os 'sO

254

^ N O' 0-0 co CO co

245

251

Ck) Co U\ 00

00 t-H O H-t 00 ts) Ol Ort co V]

90

113

112

t^CO CO OS

99    97    81

101    100

129

108

72

130

95    ¹⁰²

98

99    72    137

80 , 133

101

75

130

co co co c4 o M CI M N C4

239    107

260    95

234 ! 99    99    90 j 94

Mittel 108

173    257

312

76 ! 132 | 227    248

194    210    159 ⁸)

157    227    I738):

100

9i

98

94

98    98

106 107

-p* to On CT*

217

86

95

113    95

185

121

135

146

211

193

214

ts> to to ts> to Ul OJ UI U) OO M

296    93

293

309

327

321

106

108

9i

VO 00 er . Os

96

95

90    103

100

95

108    105

103

102

100

100

106

104

Mittel 118

173    214 ,(162)

135

204

243    309

38

4i

37

38

43

41

94    119 1    97

95

105

107

94    118

78 ³) 126

110

97

107

'O VO ^A 00

24

21

27

67

81    100

108

96

92

38

38

ss

126

105

89

23

103

22

26

72

73

91

84

ss

92

92

103

103

104

37

38

86

97

122

95

97

97

100

103

98

24

21

70

92

100

84

104

100

96

100

30

27

67

94

125

108

96

104

107

Mittel 39    (39)    88

122

24    25    70

88

40    73    84⁸)

38

os

95 ³J

3    46    72    107

A 7    4    41    64    102

5    43    70    i 92³)

W W tJ vO ^A ^A

I 2 I

ri9

102

102

24

21

22

22

21

32    62

89

37

ss

109 89 97 96 103 106 100 94 100 100 105 97

96

105

99

98

104

98

Mittel 42

69    96

125

22

36 : 64    90

J) Verhältnis zum Mittelwert = 100.

2) Die Proben waren an den Ecken sehr beschädigt. s) Die Proben waren stark beschädigt.

⁴)    Die Proben waren unbrauchbar.

⁵)    Die Proben waren sehr beschädigt und sind daher von der Bildung des Mittelwertes ausgeschlossen.

erdfeucht

weich

Reihe

Druckfestigkeit <r_g kg/qcm nach

28

Tagen

90

Tagen

Jahre

Jahren 3'

Verhältnis zahlen M nach

Druckfestigkeit a_ kg/qcm nach

ta

28

Tagen

90

Tagen

Jahre

Jahren

Tagen

Jahre

88    26

OOV) OOVÖ OO T

w oooj-^-o Jahren P

Verhältniszahlen¹) nach

28

Tagen

90

Tagen

Jahre

Jahren

100

IOO

vo o

000

Mittel 39    62

134 | 185 || —

26    34    72    85

95    70²) 138    168 140

—    96    96    56    92    94    133

90    115    110    45    86    108    122

Mittel 68    105

144    176

48

85    105    131

A 10    4

88    168

99    138 ²) I7⁶

173

100

99

sO O sO I O

to OJ v] ¹

103

99

101

97

Mittel 65

77    97    165

70    95    157

178

68    122 207

67    119 211

103    98    99

IOI

96

IOO

Mittel 66    124    210

66    98    184

257

239

SO OO n\ n\

Ln Ln

O'N C\

102

IOO

283

105

IOO HO

94 '    86    97

97

97

104

108

IOO

98

98

105

101    105

116

94

Mittel 113

154    258

72    118    211

C 19    4

ON 00 OO'JO 00 00 sO SO to i-h

107    217

112    210

103    234

i37

188

96    94    104

110

98

IOO

112

194

109    99    106

98

101

98

Mittel 84    114    209

94 I3i 239

109

I""

89

97

103

103

so C SO

Di Ul co

99

IOO

98

95

IOI

105

95

97

95

97    107    103

Mittel 57

102

I5i

39    58

113

Verhältnis zum Mittelwert = 100.

²)    Die Proben waren sehr beschädigt und sind daher von der Bildung des Mittelwertes ausgeschlossen.

³)    Die Probe war unbrauchbar.

erdfeucht

weich

Reihe

Ver

such

Nr.

Druckfestigkeit a_ kg/qcm nach

ha

.8

rc

'

ts

nach

Druckfestigkeit <7_g

kg/qcm nach

o

er

00

M

Tagen

O tuo

03

Jahre

Jahren

28

Tagen

90

Tagen

Jahre

28

Tagen

90

Tagen

Jahre

Jahren

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54    73    144

*) Verhältnis zum Mittelwert

IOO.

¹

) Zur Herstellung der Mischung 1 : 4 reichte der Sand nicht aus.

²

eutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 17.

Zustand des frischen Betons

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weich

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Mittel 77    125    174

Bewertung der Versuchsergebnisse.

In Deutschland ist es üblich, die Mischungsverhältnisse nicht in Prozentzahlen, sondern in absoluten Zahlen anzugeben, also zu sagen 1:3:6, 1:4:8 usw. Diese Bezeichnungsweise kann zu Irrtümern führen, wie nachstehend hervorgehoben sei.

Zu den vorliegenden Versuchen sind die Mischungsverhältnisse 1 : 2¹/₂ : 5 und 1:4:8 verwendet worden. Beim Anhören dieser Zahlen gewinnt man den Eindruck, als wenn die letztere Mischung ganz beträchtlich magerer wäre als die erste, d. h. fast die doppelte Menge an Sand und Kies enthielte. Wenn man nun aber die angegebenen Mischungsverhältnisse nach Prozenten des Raumes umrechnet, so ergeben sich folgende Zahlen :

7,7

11,8 Zement: 29,4 Sand : 58,8 Kies (17,6 -j-41,2 Kies u. Steinschlag) und y)    '■ 3°,8    „ : 61,5 „    (18,4 -j- 43,1).

Wenn man sich diese Verhältniszahlen nebeneinander aufträgt, wie das in Abb. 1 a geschehen ist, so wird noch deutlicher, daß das Steinskelett der mageren Mischung 1:4:8 gegenüber der fetten 1 : 2¹/₂ : 5 nur geringe Abweichungen aufweist. Die Zementmenge ist in der ersteren Mischung geringer und wird wesentlich durch Sand ersetzt. Die größere Magerung liegt also hauptsächlich in der größeren Mörtelmenge, während die Menge des groben Zuschlagmaterials verhältnismäßig fast dieselbe geblieben ist. Man muß sich das bei Beurteilung der Versuchsergebnisse gegenwärtig halten.

Bei der großen Zahl der Versuchsreihen und der mannigfachen Deutung, deren sie fähig sind, ist es für den Beurteiler, wenn er sich nicht ins Uferlose verlieren will, ferner notwendig, eine bestimmte Richtschnur im Auge zu behalten, und den Vergleichsmaßstab nach einem vorher bestimmten Plan anzusetzen.

Danach sind für den Vergleich folgende Punkte zu beachten :

1.    der Einfluß des Alters der Proben auf ihre Festigkeit;

2.    Der Einfluß der Art des Zuschlagstoffes:

und zwar:

a)    Isarkies |

b)    Rheinkies j

c)    Kies mit Steinschlag;

d)    Steinschlag allein.

Unter Verwendung dieser Stoffe :

3.    Der Einfluß des Magerungsgrades des Betons ;

4.    Der Einfluß des Wasserzusatzes;

Schließlich ist vorzunehmen :

a) Einfluß des Waschens;

der Entfernung;

ß)

5.    Der Vergleich der beiden verwendeten Zemente;

6.    Der Vergleich des Betons mit dem zugehörigen Mörtel.

Was den Einfluß des Alters der Betonproben auf die Entwicklung der Beton - Druckfestigkeit anbelangt, so ist er bekannt genug. Es erübrigt sich

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Abb. 1 a. Zement-, Sand-, Kies- (und Kies-Steinschlag-)Mischung (mager und fett) in Raumprozenten aufgetragen.

um so mehr, auf diesen Einfluß, soweit die Würfel-Druckfestigkeit in Frage kommt, noch besonders einzugehen, als die Fortentwicklung der Druckfestigkeiten der einzelnen Mischungen bis zu 2 oder sogar 5 Jahren aus den Tabellen 15 und 16 und den zugehörigen Schaubildern ohne weiteres ersichtlich ist. Im Interesse tunlichst klarer Darstellung der Versuchsergebnisse ist deshalb nachstehend von allen Nebenbetrachtungen abgesehen und sind nur die Hauptschlüsse gezogen, um die Ergebnisse nach Möglichkeit übersichtlich und allgemein nutzbar zu gestalten.

Beton mit Zuschlägen aus Isargruben und Rhein.

Betrachten wir die Versuchsergebnisse der einzelnen Gruppen A 1 bis E 40 in den Tabellen 15 und 16. Der Vergleich der Druckfestigkeiten, wie sie mit Natursanden und -Kiesen, und mit den gleichen Stoffen, gewaschen und gefeint, gefunden wurden, liefert folgende Ergebnisse :

a) Isarkies in fetter und magerer Mischung

(Reihen A 1 bis A 3 und A 6 bis A 8).

a) Einfluß des Waschens;

ß)

„ Entfeinens.

(Schwarze Linien der Abb. 2 bis 5.)

Abb. 2 zeigt für den erdfeuchten Beton 1 : 2^ : 5 deutlich, daß die Körper aus Zement A und Isarkies (und -Sand) dadurch, daß man dem Sande das Feinste entzieht, sei es durch Waschen, sei es durch Absieben auf einem feinen

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Natur

2 Jahre

Abb. 2. Druckfestigkeit von Beton 1: 2¹/₂: 5.

Zement A und Isarsand (= Kies), Rheinsand (= Kies) erdfeucht eingeformt. Reihen Aj bis A₃ und A₄, A₅.

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2 Jahre

Abb. 3. Druckfestigkeit von Beton 1: 2x/₂ : 5.

Zement B und Isarsand (= Kies), Rheinsand (= Kies) erdfeucht eingeformt. Reihen Aj bis A₃ und A₄, Aä.

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Natur

2 Jahre

Abb. 4. Druckfestigkeit von Beton 1:4:8.

Zement A und Isarsand (= Kies), Rheinsand (= Kies) erdfeucht eingeformt. Reihen Ag bis A₈ und A₉, A₁₀.

sfr

2 Jahre

Abb. 5. Druckfestigkeit von Beton 1:4:8.

Zement B und Isarsand (= Kies), Rheinsand (— Kies) erdfeucht eingeformt. Reihen Ac bis Ag und A₉, A₁₀.

fr

Siebe (120 Maschen auf 1 qcm) an Festigkeit zunehmen. Das Waschen wirkt nicht so günstig wie das Absieben des feinsten Staubes. Der Einfluß ist in allen Altersstufen nahezu derselbe.

Bei dem weich angemachten Beton tritt das Gesetz nicht so deutlich zutage; von zeichnerischer Darstellung der Werte für den weichen Beton 1 : 2¹/., : 5 ist deshalb abgesehen.

Mit dem viel schlechteren Zement B (Abb. 3) zeigt der Beton dasselbe Verhalten, nur sind hier die Unterschiede zwischen dem Beton aus Natursand und dem aus gewaschenen und entfeinten Sand geringer.

Es ergibt sich also :

Je besser der Zement, desto nützlicher für die Druckfestigkeit des Betons in fetter Mischung ist die Entfernung des Staubes aus dem Isarkies.

Das scheint bisherigen Erfahrungen zu widersprechen. Man unterläßt in der Praxis häufig das Waschen des Kieses in der Annahme, daß der feine Staub

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2 Jahre

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2 Jahre

Abb. 6 und 7. Druckfestigkeit von Beton 1:272:5 und 1:4:8.

Zement A und Rheinsand weich. Reihen A₄, A₅ u. Ä₉, A₁₀.

darin die Poren des Betons füllen hilft, zu seiner Verdichtung und damit zur Erhöhung der Festigkeit beiträgt.

Nun ist zu berücksichtigen, daß der aus der Grube (nicht aus dem Fluß, also trocken, nicht naß) gewonnene Isarsand sehr viel feinsten Kalkstaub enthält, der beim Anmachen des Betons einen dichten Schleim bildet, die Kiesel überzieht und das Anbinden des Zementes hindert. Wenn das nicht der Fall wäre, wenn der Schlamm nicht die Kiesel überzöge, sondern lose zwischen den Steinchen gelagert bliebe, dann müßte in der mageren Betonmischung 1:4:8 die günstige Wirkung des Waschens und Entfeinens auf die Entwicklung der Festigkeiten fortfallen.

Die Betrachtung der Versuchsergebnisse mit der mageren Mischung 1:4:8 (Reihen A 6 bis A 8, Abb. 4 und 5, schwarze Linien) führt aber zu demselben Ergebnis: Die Körper aus staubfreiem Sand ergeben die besten Druckfestigkeiten, im erdfeucht gestampften Beton deutlicher, als im weichen. (Von bildlicher Darstellung der Ergebnisse mit weichem Beton wurde auch hier aus Gründen der Raumersparnis abgesehen.)

Schluß: In dem trocken aus alten Ablagerungen gewonnenen Isarsande ist das feinsteMaterial der Entwicklung der Druckfestigkeit des Betons in den geprüften Mischungen schädlich.

b) Rheinkies in fetter und magerer Mischung

(Reihen A4, A 5, A 9, A 10) a) Einfluß des Waschens;

d')

J)

,, Entfeinens.

(Rote Linien der Abb. 2 bis 5 für erdfeuchten, und Abb. 6 und 7 für weichen Beton.)

Der Rheinkies liefert an sich höhere Festigkeiten als der Isarkies. Er ist aus dem Fluß gebaggert, ihm fehlen verschlammende Teile ganz und feinsten Staub weist er nur in geringen Mengen auf. (Vergl. Abb. 1)

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2 Jahre

Abb. 8 und 9. Druckfestigkeit von Beton 1: 2l/₂: 5 und 1:4:8.

Zement B und Rheinsand weich, Reihe A₄, A. und A₉, Al0.

ft-

2 Jahre

Die Betrachtung der roten Linien in den Abb. 2 bis 5 (in denen der Rheinsand, weil aus dem Flusse stammend, dem gewaschenen Isarsand gegenüber gestellt wurde) zeigt:

Die Entfernung des Rheinsandes in den erdfeucht gestampften Mischungen 1 : 2¹/₂ : 5 und 1:4:8 wirkt schädlich, festigkeitsmindernd, in der mageren Mischung noch viel schädlicher als in der fetten. Aber im weichen Beton aus Rheinsand und Rheinkies wirkt auch hier

wie beim Isarsand die Entfernung des Sandes die Festigkeit fördernd. (Abb. 6 bis 9. Siehe auch Druckfestigkeit der Prismen.)

Man kann das damit erklären, daß in dem trockenen Beton der feine Staub in den Poren noch Platz findet, nicht trennend zwischen die Körner des Zuschlagmaterials und des Zementes tritt, während beim Vorhandensein von überschüssigem Wasser, wie es im weichen Beton möglich ist, der Staub (oder das Wasser) auflockernd wirken muß, wenn sie keinen Platz in den Poren zwischen den Sandkörnern finden. Oeffnet man dem Wasser diese Poren durch Entfernung der feinsten Staubteile, so können sich die übrigen Teile des Zement-Sand-Kies-gemisches dichter als vorher lagern und die Festigkeit wird höher.

Abb. 6 und 7 zeigen den Verlauf der Erhärtung der Rheinsandmischungen, weich angemacht, mit und ohne Feinstem, in fetter und in magerer Mischung aus

Zement A; Abb. 8 und 9 enthalten dieselbe Darstellung für Zement B. Der Vergleich beider Bilderpaare beweist, wie außerordentlich groß der Einfluß guten Zementes auf die Druckfestigkeit des Betons ist, namentlich wenn er weich eingestampft wird. Mit der mageren Mischung 1:4:8 aus Zement A erzielt man fast dieselben Festigkeiten, wie mit der fetten 1 : 2¹/₂ : 5 aus Zement B.

Auf den Beton aus dem minder bindekräftigen Zement B wirkt die Entfernung günstiger, als auf den Beton aus dem guten Zement A.

Schluß: Im Rheinsand wirkt die Entfeinung schädigend auf die Entwicklung der Festigkeit, wenn der Beton erdfeucht gestampft wird, fördernd aber, wenn der Beton in weichem Zustande zur Verarbeitung kommt.

Mörtel mit Isar- und Rheinsand.

Es sei nun zunächst untersucht, ob sich in diesen Verhältnissen etwas ändert, wenn man nur die Mörtel gleicher Zusammensetzung, wie sie im Beton Anwendung fanden, betrachtet, also Gemische, denen die g r ö b s t e n Teile fehlen.

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2 Jahre

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2Jahre

Abb. 10.

Druckfestigkeit von Mörtel 1: 2¹ji.

Zement A und Isarsand (Rheinsand) erdfeucht eingeformt. Tab. 8. (Zu vergl. Abb. 2.)

Abb. xi.

Druckfestigkeit von Mörtel 1: 4.

Zemont A und Isarsand (Rheinsand) erdfeucht eingeformt. Tab. 8 und io. (Zu vergl. Abb. 4.)

Die Unterlagen für die Betrachtung sind in Tab. 8 und io und den Abb. io und ii zusammengefaßt.¹) Da zeigt sich für Isarsand:

Die fetten Mörtel 1:2¹/₂ mit Isars and verhalten sich, so weit die Proben aus kleinen Würfeln bestehen (Tab. 8 und schwarze Linien der Abb. 10 und 11), gerade entgegengesetzt, wie die gleichartigen Betonmischungen. Für die mageren Mörtel 1 : 4 mit Isarsand gilt das gleiche, nur treten hier die Einflüsse weniger deutlich zutage.

Während das Auswaschen und Aussieben der feinsten Teile des Isarsandes die Festigkeit des Betons erhöht, setzen die gleichen Behandlungsweisen die Festigkeit des Mörtels (an kleinen Probekörpern bestimmt) herab.

In fetten Mörteln schadet das Waschen des Isarsandes der Festigkeit nur wenig, das Entfeinen aber beträchtlich.

In mageren Mörteln erleidet die Festigkeit durch Waschen des Isarsandes keine Einbuße, wohl aber durch Entfeinen.

Betrachtet man nun aber die in Tab. 1 o zusammengefaßten Druckfestigkeitswerte der 3 Monate alten Mörtelproben (Wiirfe 1 mit 30 cm Seitenlänge), so ergeben sich zwei überraschende Tatsachen:

a)    die großen Mörtelwürfel verhalten sich wie die Betonproben, d. h. das feinste Material im Isarsand ist der Entwicklung der Festigkeit schädlich, in magerer Mischung mehr, als in fetter;

b)    die großen Mörtelwürfel erlangen nach 3 Monaten höhere Festigkeiten als die kleinen.

Beide Tatsachen lassen sich wohl nur durch die größeren Raumgewichte der großen Körper infolge stärkerer Rammung erklären. (Vergl. die Raumgewichte bei 3 Monaten Alter in Tab. 7 und 9.)

Wie verhält sich nun in gleicher Richtung der Rheinsand im Mörtel ?

Die fetten Mörtel 1 : 2¹/., mit Rheinsand, in kleinen Würfeln (1 o cm Seitenlänge) geprüft, und die mageren Mörtel 1 : 4 zeigen das gleiche Verhalten wie die Betonproben aus gleichen Mörteln.

Wie das Aussieben des Feinsten aus dem Rheinsande den erdfeucht gestampften Beton in seiner Festigkeit herabsetzt, so wird auch die Mörtelfestigkeit durch das Entfeinen vermindert, die der fetten Mischung wenig, die der mageren aber beträchtlich.

Die großen Mörtelwürfel sind in der mageren Mischung durch das Entfeinen ebenfalls beträchtlich in der Festigkeit herabgesetzt worden, in der fetten Mischung hat das Entfeinen aber der Festigkeit der großen Würfel bei 3 Monaten Alter genützt.

Eine Erklärung hierfür ist nicht gefunden worden. Es liegt aber eine Ueber-einstimmung mit dem Verhalten des weichen Betons gleicher Zusammensetzung vor und es ist möglich, daß in der fetten Mörtelmischung bei der großen Menge des erdfeucht gestampften Mörtels, Wasser im Ueberschuß vorhanden war und daß, wie beim weichen Beton, dieses Wasser weniger lockernd wirkte, wenn der feine Staub des Sandes entfernt war.

Die Ergebnisse der Mörteluntersuchungen mit den kleinen Körpern entsprechen durchaus den Erfahrungen, die man bei früheren Prüfungen von Mörteln bei Verwendung von Sanden mit staubförmigen Beimengungen gemacht hat, wobei wohl stets kleine Versuchskörper zur Verwendung gekommen sind.

ieser

Schluß: Erfahrungen, bei der Mörtelprüfung mit kleinen Körpern gesammelt, dürfen i c h t auf große Körper der gleichen Mise h u n und nie t auf Beton übertragen werden, auch wenn mit dem gleichen Mörtel und in gleicher Weise erzeugt wurde.

r i a muß die P r ü f u n

CP

Mit jedem Zuschla

in derjenigen Mise ung aus eführt werden, i der es zur Verwendung kommen soll.

Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 17.

50

zJahre

Beton mit Zuschlägen aus Sand, Kies und Steinschlag.

Der Betrachtung unterliegen die Gruppen C17 bis C22, in denen etwa ²/₃ des Isarkieses bezw. des Rheinkieses der Reihen A 1, A 4, A 5 und A 6, A 9, Aio durch Steinschlag ersetzt sind und zwar durch Oberstreiter Granit. Der Steinschlag wies dieselbe Körnung auf wie der Kies. Er bestand zu 50 Teilen aus Grobgrus von 7 bis 15 mm und zu 50 Teilen aus Schotter von 15 bis 35 mm.

Abb. 12 und 13 enthalten die Druckfestigkeiten für Isarkies-Mischungen (schwarze Linien) und Rheinkies-Mischungen (rote Linien), soweit die fette

erdfeucht

500

kg/qcm

weich

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2Jahre

Abb. 12. Druckfestigkeit von Beton l: 2*/^: (ilj₂ + 3‘/₂).

Zement A und Isarsand (= Kies) (Rheinsand [= Kies]) -f- Steinschlag. Reihe C 17 u. C 18 (C 19).

Mischung i : 2¹/., : i¹/₂ -j- 3¹/., in Frage kommt, Abb. 12 gilt für Zement A und iVbb. 13 für Zement B.

Die Ergebnisse der Mischungen, denen Steinschlag zugesetzt wurde, sind in starken Linien ausgezogen, die übereinstimmenden nur aus Kieszusätzen hergestellten sind des Vergleichs wegen gestrichelt eingezeichnet.

Es ergibt sich für die fette Isarkies-Mischung:

Auf den erdfeuchten sowohl wie auf den weichen Beton wirkt der teilweise Ersatz des Isarkieses durch Granitsteinschlag die Festigkeit erhöhend. Bis zu 1 Jahr Alter ist der Erhärtungsverlauf der Mischung mit Steinschlag beträchtlich stärker ansteigend als der der Mischung ohne Steinschlag.

Für Rheinkies ergibt sich :

Auf den erdfeuchten wie den weichen Beton wirkt der teilweise Ersatz des Rheinkieses, der im Naturzustände verwendet wurde, durch Granitsteinschlag die Festigkeit des Betons (bis zu i Jahr Alter) beträchtlich erhöhend, ausgenommen den Beton aus Zement B, bei dem mit Steinschotterzuschlag und Naturkies fast dieselben Ergebnisse erzielt wurden. Wird indessen entfeinter Rheinkies verwendet, so dreht sich das Verhältnis um. Der Beton mit Granitschotter als Ersatz erlangt dann geringere Festigkeiten, als der nur aus entfeintem Rheinkies bestehende.

Das Gefüge des Betons wird in diesem Falle wohl durch die eckigen Schotterstücke zu sehr aufgelockert. Nach dem Verlauf der Erhärtungskurven scheint es nicht ausgeschlossen, daß diese Abweichung sich nach längerer Er-

500

kg/qcm

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weich

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50

2 Jahre

2 Jahre

Abb. 13. Druckfestigkeit von Beton 1: 2*/₂: (i'/₂ -j- 3X/*)-

Zemcnt B und Isarsand (= Kies) (Rheinsand [= Kies] -(-Steinschlag. Reihe C17 u. C 18 (C 19).

härtung als i Jahr, wieder ausgleicht. Leider sind die Proben mit Kiesersatz durch Steinschlag nur bis zu i Jahr Alter ausgedehnt worden.

Schluß: Fetter Beton (erdfeucht und weich) kann durch teil weisen Ersatz des naturreinen Isar- und Rheinkieses, durch Granitstein sch Otter gleicher Körnung wie der Kies, beträchtlich verbessert werden. Fehlen dem Kies (und Sand) die feinsten Teile, so wirkt Granitschotterzusatz zunächst die Festigkeit vermindernd; im Laufe der Zeit kann dieser Unterschied möglicherweise verschwinden.

Vergleichen wir hiermit das Verhalten der mageren Mischungen (Abb. 14 Zement A und Abb. 15 Zement B). Die Bezeichnungsweise in beiden Abbildungen ist dieselbe wie in Abb. 12 und 13. Die Beobachtung umfaßt die

3*

Reihen C20, C21, C 22 (ausgezogene Linien) im Vergleich zu A 6, A 9, A 10 (gestrichelte Linien), -v    .    >

Für die magere Isarkies - M i s c h u n g ergibt sich fast dasselbe Bild wie für die fette, nur daß die Druckfestigkeiten der Mischungen entsprechend niedriger sind.

Auf den erdfeuchten wie auf den weichen Beton wirkt der teilweise

Ersatz des Isarkieses durch Granitsteinschlag die Druckfestigkeit erhöhend. Bis zu 1 Jahr Alter geht die Erhärtung der Mischungen mit Stein-

500

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2 Jahre

Abb. 14. Druckfestigkeit von Beton 1: 4 : (2,4    5,6).

Zement A und Isarsand (= Kies) (Rheinsand [= Kies]) -J- Steinschlag. Reihe C20 u. C21 (C22).

ft

ft

zJahrs

schlag schneller voran als die der Mischung ohne Steinschlag, doch sind die Unterschiede im weichen Beton nicht erheblich.

Für Rheinkies ergibt sich :

Der Naturkies und der entfeinte Rheinkies lassen sich im erd-feuchten Beton vorteilhaft teilweise durch Granitsteinschlag ersetzen; namentlich im höheren Alter tritt die günstige Wirkung des Ersatzes zutage.

Im weichen Beton scheint die gleiche Wirkung überhaupt erst bei mehr als x Jahr Alter des Betons einzutreten, doch lassen sich völlig sichere Schlüsse nicht ziehen, da die Proben nur bis zu i Jahr Alter ausgeführt wurden. Man ist auf die Schlüsse aus dem mutmaßlichen weiteren Verlauf der Erhärtungskurven angewiesen.

•'* ;i Sch 1 uß : Auch magerer Beton (erdfeucht und w e i c h) k

durch t e i 1 w e i s e n Ersatz des Isar- und des Rhein-kieses durch Granitsteinschotter gleicher Kör-

nung wie der Kies beträchtlich verbessert werden. Diese Wirkung tritt indessen vorwiegend erst bei höherem Alter des Betons zutage.

Beton mit Zuschlägen aus Sand und Steinschlag.

Die nächste Versuchsgruppe umfaßt diejenigen Reihen, in denen der grobe Kies in den Mörteln durch Granitsteinschlag gleicher Körnung ersetzt wurde. (Reihen C 23 bis C 28.)

Der Vergleich dieser Reihen mit den Reihen C 17 bis C 22, in denen nur etwa ²/₃ des Kieses durch Granitsteinschlag ersetzt sind, und mit den Reihen

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2Jahre

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2 Jahre

Abb. 15. Druckfestigkeit von Beton 1: 4 : (2,4    5,6).

Zement B und Isarsand (= Kies) (Rheinsand [= Kies] -f- Steinschlag. Reihe C20 u. C21 (C22).

Ai, A4, A 5, A 6, A 9 und A 10, die nur Kies — keinen Steinschlag — enthalten, ergibt einen genauen Ueberblick über die Wirkung der runden, mehr oder weniger glatten Kiesel im Beton gegenüber der Wirkung der eckigen und rauheren Granitstücke annähernd gleicher Körnung und der Festigkeiten, die der Beton mit beiden Zuschlagstoffen im Laufe seiner Erhärtung erlangt.

Der Granitsteinschlag bestand auch in diesen Reihen aus 50 Teilen Grobgrus von 7 bis 15 mm und 50 Teilen Schotter von 15 bis 35 mm.

Um den Ueberblick zu erleichtern sind in Abb. 16 bis 21 die Erhärtungskurven der zusammengehörigen Reihen aufgetragen und zwar für jede Sandart (Isar oder Rhein, Natur oder entfeint) und für jede Zementsorte gesondert. Die lette und die magere Mischung gleicher Bestandteile sind auf demselben Bild aufgetragen. Die Bezeichnung der Linien ist dieselbe, wie sie in den vorigen Bildern gewählt wurde. Schwarz bedeutet Isarkies, rot Rheinkies bezw. -Sand.

a) Isarsand in fetter und magerer Mischung.

(Reihen C 23 und C26 im Vergleich mit den gleichen Sand-Kiesmischungen Ai und A6 und den Sand-Kies-Steinschlagmischungen C17 und C20. Abb. 16 und 17.)

Die Mischungen zeigen mit beiden Zementen A (Abb. 16) und B (Abb. 17) in allen wesentlichen Punkten annähernd das gleiche Verhalten, können daher zusammengefaßt werden , wenn auch Zement B durchweg beträchtlich geringere Erhärtungsfähigkeit erwiesen hat als A.

Bei Verwendung von Isarsand wirkt der Ersatz von Kies durch Granitsteinschlag die Druckfestigkeit fördernd, wenn der Beton ge-

500

kg/qcm

erdfeacht

weich

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2 Jahre

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Abb. 16. Druckfestigkeit von Beton 1: 2^2:5 und 1:4:8.

Zement A, Isarsand und Steinschlag (Reihe C23 und C26) im Vergleich mit den gleichen Sandkiesmischungen (Reihe A, und AB) und der Sandkies-Steinschlagmischung (Reihe C17 und C 20).

ntigend fett ist und stark verdichtet wird (erdfeucht gestampft), dagegen wird diese günstige Wirkung geringer im weichen Beton und verschwindet ganz oder teilweise in der mageren Mischung. In der mageren Mischung, zu der der bessere Zement A verwendet wurde, ergibt der Schotterzuschlag beträchtlich schlechtere Erhärtung und geringere Druckfestigkeit als der Kieszuschlag, während das Gemisch beider bessere Festigkeiten liefert als jeder Zuschlagstoff für sich allein. In der mageren Mischung mit dem schlechteren Zement B ist der Erhärtungsverlauf des Steinschotterbetons besser als der des Kiesbetons, aber schlechter als der des Gemisches beider.

b) Rheinsand in fetter und magerer Mischung.

a) Rheinsand unverändert, wie er gebaggert wurde. (Reihen C 24 und C27 im Vergleich mit den gleichen Sand-Kiesmischungen A4 und A9 und den Sand - Kies - Steinschlag - Mischungen C 18 und C21. Abb. 18 und 19.)

Der Beton aus Zement A zeigt hier teilweise anderes Verhalten als der Beton aus Zement B.

Die erd feuchten Mischungen des Zement A-Betons erhärten sehr gleichmäßig, ob sie mit Kieszuschlag oder mit Schotterzuschlag oder mit dem Gemisch beider erzeugt wurden. Die höchsten Festigkeiten liefert das Gemisch, dann folgt der Schotter, zuletzt der Kies.

500

kg/qcm

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2Jahre

2 Jahre

Abb. 17. Druckfestigkeit von Beton 1: 2¹/₂: 5 und 1:4:8.

Zement B, Isarsand und Steinschlag (Reihe C 23 und C 26) im Vergleich mit den gleichen Sandkiesmischungen (Reihe A, und A₆) und der Sandkies-Steinschlagmischung (Reihe C17 und C20).

In der weich eingefüllten, aber fetten Mischung erhärtet der reine Schotterbeton ebenfalls schlechter als das Gemisch, in der weich eingefüllten aber mageren Mischung besser als das Gemisch.

Eine Erklärung hierfür wurde vergeblich gesucht, auch in den Raumgewichten nicht gefunden, aber die gleiche Erscheinung zeigt sich bei dem Zement B-Beton gleicher Art (mager und weich eingefüllt).

Der Zement B-Beton weist eine bedeutend energischere, anscheinend bei mehr als i Jahr Alter noch stärker in die Erscheinung tretende Erhärtung auf, wenn er mit Granitschotter bereitet wurde, als wenn er Kies oder Kies-Schottergemisch als Zuschlag erhält.

Erd feucht gestampft übertrifft die Festigkeit des Schotterbetons sowohl in fetter als in anderen Betonarten wendet wurde.

magerer Mischung auch absolut die Festigkeit der , zu denen Kies und Kies - Schottergemisch ver-

Kies und Kies-Schottergemisch zurück, übertrifft beide wie bereits bei Zement A beobachtet — in der mageren

W e i c h eingefüllt bleibt der Schotterbeton in fetter Mischung hinter dem Beton aus aber —

Mischung.

Es scheint, als wenn in allen vier Betongruppen die Endfestigkeit des Schotterbetons (nach mehr als einem Jahre) die des Kiesbetons in allen Fällen übertroffen würde.

500

kg/qcm

erdfeucht

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2 Jahre

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Abb. 18. Druckfestigkeit von Beton 1: 2!/₂ :5 und 1:4:8.

Zement A, Kheinsand und Steinschlag (Reihe C24 und C27J im Vergleich mit den gleichen Sandkiesmischungen (Reihe A₄ u. A₉) und den Sandkies-Steinschlagmischungen (Reihe C18 und C21).

ß) Rheinsand, vom Feinsten befreit.

(Reihe C25 und C28 im Vergleich mit den gleichen Sand-Kiesmischungen A 5 ur,d A10 und den Sand - Kies - Steinschlag - Mischungen C 19 und C 22 Abb. 20 und 21.)

Zement A- Beton und Zement B - Beton zeigen annähernd das gleiche Verhalten, können also wieder gleichzeitig besprochen werden.

Erd feucht gestampft liegt die Festigkeit des Schotterbetons zwischen der des Kiesbetons und der des Kies - Schotterbetons, in der fetten Mischung ist der Beton aus dem Kies-Schottergemisch der schlechteste

von den dreien, in magerer Mischung dagegen der beste, wenn hier auch die Unterschiede nicht sehr groß sind.

Die Festigkeit des fetten Kiesbetons wird in weniger als einem Jahre überholt, die des mageren Kiesbetons kurz nach einem Jahre.

Weich eingeftillt ist das Verhältnis in fetter Mischung nahezu dasselbe, in magerer Mischung aber bleibt der Schotterbeton in der Festigkeit und namentlich in der Anfangserhärtung beträchtlich hinter den

erdfeucht

500

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2 Jahre

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Abb. 19. Druckfestigkeit von Beton    und 1:4:8.

Zement B, Rheinsand und Steinschlag (Reihe C24 und C27) im Vergleich mit den gleichen Sandkiesmischungen (Reihe A, u. AB) und den Sandkies-Steinschlagmischungen (Reihe C 18 und C21).

anderen zurück. Es ist aber bemerkenswert, daß mit höherem Alter die Festigkeit des Schotterbetons stärker zunimmt, als die der anderen Mischungen.

Einfluß des Entfeinens des Rheinsandes auf die Druckfestigkeit des

Schotterbetons.

Im allgemeinen ist das Verhalten der mit Rheinsand hergestellten Betonarten mit den 3 Zuschlägen Kies, Kies-Schotter, Schotter untereinander das gleiche, ob der Rheinsand seine feinsten Teile behält oder ob sie ihm entzogen werden. Eine Ausnahme macht nur die weich eingefüllte magere Mischung, bei der der Mangel der feinsten Teile im Sande gerade beim Schotterbeton deutlich in die Erscheinung tritt. Der Beton, der den entfeinten Sand enthält, liefert aber auch an sich geringere Festigkeiten als der Beton aus den im Naturzustand belassenen Sand wenigstens so weit der erdfeucht gestampfte Beton in Frage kommt.

Beton mit Zuschlägen aus Sand und Steinschlag.

42

Im weichen Beton nimmt das überschüssige Wasser die Stelle des feinsten Sandes ein, und die schädliche Wirkung der Entfernung tritt hier nicht zutage. Man kann daraus schließen:

Feinste Teile im Rheinsand können unter U m -

Im weichen

als Zementersatz wirken.

ständen

Beton sind sie leichter zu missen, als im erd

feucht gestampften.

Zieht man die in Abb. 16 bis 21 vereinten Ergebnisse kurz zusammen, so kommt man zu folgendem allgemeinen Schluß:

Verschiedenartige, grobe Zuschläge gleicher Körnung verhalten sich im Beton auch bei

500

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erdfeucht

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2 Jahre

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Abb. 20. Druckfestigkeit von Beton i:2'/₂:5 und 1:4:8.

Zement A, Rheinsand entfeint und Steinschlag (Reihen C25 und C28) im Ver gleich mit den gleichen Sandkiesmischungen (Reihen A₃ und A₁₀) und den Sandkies-Steinschlagmischungen (Reihen C 19 und C22).

gleicher Mörtelart in Erhärtung und Festigkeit nach Mischung und Zubereitungsart des Betons verschieden.

Unter gewissen Voraussetzungen erzielt Schotterbeton oder Kies-Schotterbeton günstigere, schnellere und länger fortschreitende Erhärtung als reiner Kiesbeton. Die Wirkung tritt im erdfeucht gestampften Beton schärfer zutage als im weich ein gefüllten, in fetter Mischung deutlicher als in magerer. Mörtel, denen die feinsten Teile

des Sandes fehlen, verarbeitet man im Beton besser weich als erdfeucht.

Gesetzmäßige Beziehungen der gleichen Mischungen unter Benutzung von 3 Sanden, sowie Kies, Kies - Steinschlag und Steinschlag untereinander, bei 1 Jahr Alter der Proben.

Setzt man die Druckfestigkeit der Mischungen i : 2¹/₂ : 5 und 1:4:8, die unter ausschließlicher Verwendung von Kies entstanden sind =100 und rechnet die Mittelwerte der gleichen Mischungen, die Kies-Steinschlag und nur Steinschlag enthalten, hierauf um, so ergeben sich die in Tab. 17 enthaltenen Verhältniszahlen, die in Abb. 22 und 23 aufgetragen sind und das gesetzmäßige Verhalten

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2Jahre

Abb. 21.

Druckfestigkeit von Beton 1: al/₂ : 5 und 1:4:8.

Zement B, Rheinsand entfeint und Steinschlag (Reihen C 25 und 28) im Vergleich mit den gleichen Sandkiesmischungen (Reihe A₃ und A₁₀) und den Sandkies-Steinschlagmischungen (Reihe C 19 und C22).

der Beton-Druckfestigkeit in verschiedenen Zuständen beim Wechsel zwischen Kies-und Stein sch otter-Zuschlag nach ausreichender Erhärtung (i Jahr) deutlich erkennen lassen, und auch ein deutliches Bild von dem Einflüsse verschiedener Sande und verschiedener Zemente geben. Der A-Beton ist in Abb. 22 und 23 mit A, der B-Beton mit B bezeichnet.

In fetter Mischung sind die Unterschiede zwischen A - Beton und B-Beton gering, wenn der Beton erdfeucht gestampft wurde, sehr beträchtlich aber, wenn er weich eingefüllt wird, es sei denn, dem Sande fehlt das Feinste. Dann verschwinden die Unterschiede.

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) Verhältnis znm Mittelwert = 100.

Tabelle 17. Verhältnis der Druckfestigkeiten zueinander.

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Mischung

Erdfeucht

1:4:

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140

100

200

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106

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²/3Steinschiag

Abb. 22. Veränderung der Druckfestigkeit bei Ersatz von Kies durch Steinschlag. Mischung 1: 2*/₂ : 5.    1 Jahr alter Beton.

Kies

1/3 Kies + Steinschlag 2/3 Steinschlag

Mit Isarsand wird der B-Beton besser durch Steinschlag-Zusatz gefördert, mit Rheinsand , wie ihn der Fluß liefert, der A-Beton, entfeint aber wieder der B-Beton. Die Entfeinung des Rheinsandes hebt sowohl die Unterschiede der Zemente wie die der Zuschläge nahezu auf.

In magerer Mischung verhält sich A - Beton und B - Beton erdfeucht gestampft und weich eingefüllt nahezu gleich. Der Isarsand verträgt am besten die Kies - Schottermischung, der Rheinsand im natürlichen Zustande den reinen

Schotterzusatz. Im Mörtel aus entfeintem Rheinsand ist es — wenn der Beton erdfeucht gestampft wird •— gleich, ob reiner Schotter oder das Kies - Schottergemisch zugesetzt wird, wird aber der Beton weich eingefüllt, so gibt der Schotterzusatz nach einem Jahre schlechtere Druckfestigkeit als der Kieszusatz.

Mit zunehmendem Alter verschieben sich die Druckfestigkeiten verschiedener Betonarten gegeneinander.

Schluß: Allgemeine Schlüsse auf alle Beton arten lassen sich aus Versuchen mit bestimmten Zuschlags-stoffen bei bestimmtem Alter der Proben nicht ziehen. Jedes Material hat seine Eigenart und

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Wies* Steinschlag 2/3 Steinschlag

Abb. 23. Veränderung der Druckfestigkeit bei Ersatz von Kies durch Steinschlag. Mischung 1:4:8.    1 Jahr alter Beton.

bringt diese unter verschiedenen Umständen verschieden zur Geltung. Daraus folgt:

„Jede Betonmischung muß je nach ihrer Verwendungsart für sich geprüft werden, um richtig beurteilt werden zu können.“

Einfluß verschiedener Sande auf Mörtel und Beton.

a) Mörtel.

Zur Kennzeichnung der verschiedenen zu den Versuchen verwendeten Sande, die mit den natürlichen Sanden aus Isar und Rhein in Wettbewerb treten, sind in üblicher Weise mit je zwei Mörteln 1 : 2¹/., und 1:4 Druckfestigkeitsversuche

In diesem Bilde und den Abb. 25 bis 28, welche die Ergebnisse der Versuche mit Beton aus den selben Sanden enthalten, bedeuten die Linien

•    - • Mörtel bezw. Beton mit Isarsand

• - - - •    ,,    ,,    ,, Rheinsand

............. ,,    ,,    ,, Schlackensand x

,, Schlackensand y ,, Quetschsand.

Die Ergebnisse des Mörtelvergleiches sind folgende:

ordentlich.

Die Eigenschaften der Sande beeinflussen die Mörtelfestigkeit ganz außer

angestellt worden, deren Werte in Tab. 8 zusammengefaßt sind. Die Mittelwerte sind außerdem in Abb. 24 aufgetragen.

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2 Jahre

Abb. 24. Druckfestigkeit von Mörtel 1: 2*/₂ und 1: 4.

Zement A und 5 verschiedene Sande erdfeucht eingestampft. (Vergl. Tab. 8‘)

'A

2Jahre

In fetter wie in magerer Mischung ordnen sich die Mörtel, die sämtlich erdfeucht gestampft wurden, nach der Höhe ihrer Druckfestigkeit in folgender Reihe :

Rheinsand,

Isarsand,

Quetschsand Schlackensand x,

Schlackensand y.

Der Festigkeitsverlauf der Mörtel aus den Mineralsanden ist in fetter Mischung annähernd proportional dem in magerer Mischung.

Die Schlackensand - Mörtel dagegen erhärten in magerer Mischung wesentlich anders als in fetter, magerer Mischung nur etwa 50 °/₀ der Festigkeit der fetten Mischung; die Mörtel aus Schlackensand y unterscheiden sich in der Festigkeit der fetten und der mageren Mischung nur wenig.

Der Schlackensand ,r erzielt in

Schluß: Sande mit wechselnden Eigenschaften ergeben auch Mörtel verschiedener Güte. Insbesondere

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weich

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3Jahr

Abb.25. Druckfestigkeit von Beton 1: 2¹\.i: 5 unter Verwendung von Granitsteinschlag.

Zement A und 5 verschiedene Sande. Reihen E35, E37, E39 im Vergleich mit C23 und C24.

fr

3Jahr

3Jahr

Abb.26. Druckfestigkeit von Beton 1: 2l/₂ : 5 unter Verwendung von Granitsteinschlag.

Z e m e n t ß und 3 verschiedene Sande. Reihe E 35 im Vergleich mit C23 und C24.

fr

Schlackensande sind vor der Verwendung zu Mörtel auf Eignung zu bestimmten Zwecken zu prüfen.

b) Beton.

Im Beton treten die Unterschiede der einzelnen Sande nicht so deutlich in die Erscheinung wie in den Mörteln.

Die verschiedenen Eigenschaften der Sande wirken im Beton anders als im Mörtel.

Der Beton ergibt mit Zement A und B, namentlich wenn man die Jahresproben ins Auge faßt, nahezu gleichartiges Verhalten gegenüber der Wirkung der Sande, wenn auch der Verlauf der Erhärtung des B-Betons entsprechend der geringeren Bindekraft des Zementes B etwas anders ist als der Erhärtungsverlauf

des A-Betons. Bezüglich der Sandwirkung können A-Beton und B-Beton gleichzeitig besprochen werden.

In der fetten Mischung des Betons zeigt sich zunächst auffallende Verschiedenheit, in der Sandwirkung gegenüber den Mörteln, aber auch Verschiedenheit je nachdem der Beton erdfeucht oder weich eingestampft wurde.

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500

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Abb. 27. Druckfestigkeit von Beton 1:4:8 unter Verwendung von Granitsteinschlag.

Zement A und 5 verschiedene Sande. Reihen £36, E4o, E38 im Vergleich mit C 26 und C27.

ijahr

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Abb. 28. Druckfestigkeit von Beton 1:4:8 unter Verwendung von Granitsteinschlag.

Zement Hund 3 verschiedene Sande. Reihe E36 im Vergleich mit C26. und C27.

Im erdfeuchten Zustande ordnen sich die Betonmischungen den Sanden nach in folgender Reihe :

Rheinsand,

lJ,

Schlackensand Quetschsand,

Isarsand,

Schlackensand x.

Der Schlackensand y, der sich im Mörtel geradezu als minderwertig erwies, ist im Beton an die zweite Stelle gerückt und der Isarsand, der im Mörtel sich hervorragend bewährt, nimmt im erdfeuchten Beton die vierte Stelle ein.

Es mögen hierfür dieselben Gründe maßgebend sein, die schon weiter vorn (S. 30) erwähnt wurden.

Im weichen Zustande machen sich die Eigenschaften der Sande in anderer Weise geltend. Hier erweist sich der Quetschsand dem Rheinsand fast ebenbürtig und der Schlackensand y dem Isarsand.

Erdfeucht und weich gibt aber der Schlackensand y dem Beton eine größere Erhärtungsenergie als alle anderen Sande.

Bei geringer Anfangsfestigkeit erreicht der Beton aus Schlackensand y eine beträchtlich höhere Endfestigkeit als der Beton aus den meisten anderen Sanden.

In der mageren Mischung des Betons sind die Verhältnisse wesentlich dieselben wie in der fetten, nur mit dem Unterschiede, daß hier der Isarsand an die letzte Stelle rückt, in seiner Betonwirkung noch hinter dem Schlackensand x zurückbleibt.

Auch in magerer Betonmischung übertrifft der Schlackensand y in seiner Erhärtungsfähigkeit beträchtlich andere Sande.

Schluß: Die Festigkeiten von Mörteln sind nicht entscheidend für die Festigkeiten der aus gleichen Mörteln erzeugten Betonmischungen.

Die Eigenschaften verschiedener Sande äußern sich verschieden je nach Art der Aufbereitung des Betons und je nach Alter der Proben.

Durch Zusatz mancher Schlackensande kann Beton namentlich in seinen Endfestigkeiten beträchtlich verbessert werden.

Ueber die Einwirkung verschiedener Sande auf die Druckfestigkeit daraus hergestellten Betons können nur direkte Versuche sicheren Aufschluß geben.

Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft rj.

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Teil II.

Prüfung von Beton auf Druck-, Biege-, Zug-, Dreh- und Scheerfestigkeit unter Ermittelung der elastischen Eigenschaften.

Bearbeitet von M. Rudeloff.

I. Druckversuche.

Die Druckversuche erstreckten sich auf Kiesbeton und Steinschlagbeton in je zwei Zuständen, erdfeucht und weich, in den aus Tab. i ersichtlichen Zusammensetzungen, gefertigt aus ungewaschenem Isarsand sowie aus ungewaschenem und entfeintem Rheinsand. Für dieselben Sande sind zu unterscheiden eine fette Mischung (i : 2,5 : 5) und eine magere (1:4: 8).

Mit jeder der 12 Mischungen aus Kiesbeton sind bei drei Altersstufen je zwei Parallelversuche angestellt, mit jeder der 12 Mischungen aus Steinschlagbeton bei zwei Altersstufen je 3 Parallelversuche. Die Proben, Prismen von 20X20 cm Querschnitt und 100 cm Länge, sind stehend in 3 Schichten gestampft. Sie standen zunächst 48 Stunden in der Form und lagerten dann bis zur Prüfung nach 28, 90 und 365 Tagen im gedeckten Raum unter feuchtem Sande.

Die Prüfung erfolgte auf der 100 t-Pohlmeyermaschine stehend, die obere Druckfläche gegen ein Kugellager gestützt, die untere auf eine dicke Stahlplatte fest aufstehend, s. Abb. 1. Um Unebenheiten der Druckflächen auszugleichen, wurde auf beide Flächen eine dünne Gypsschicht aufgetragen, die erst nach dem Anpressen gegen die Druckplatten erhärteten.

Die Belastung wurde in Stufen von je 5 t, d. h. um je 12,5 kg/qcm Druckspannung gesteigert und bei jeder Stufe wurde wiederholt, meist zehnmal, aut Null wieder entlastet, unter Beobachtung der gesamten und bleibenden Längenänderungen auf 400 mm Meßlänge mit Martensschen Spiegelapparaten.

A. Druckfestigkeit.

Die an den einzelnen Proben ermittelten Druckfestigkeiten sind aus Tab. 2—9 zu ersehen. Die Mittelwerte sind in Tab. 10 a für den Kiesbeton und in Tab. 10b für den Steinschlagbeton zusammengestellt und in Abb. 6 — 8 zu Schaulinien aufgetragen.

Den Verlauf der charakteristischen Brüche zeigen die Lichtbilder Abb. 2 u. 3. Man erkennt, daß sich hier über einer Druckfläche ein Kegel oder ein Keil ausgebildet hat, der die Probe dann der Länge nach aufspaltete. Hingewiesen sei im Gegensatz zu der Ausbildung der Pyramiden bei den Druckversuchen an Würfeln auf die große Länge der Keile bei den hier vorliegenden Versuchen mit Prismen, deren Länge zur Querschnittskante sich wie 5 : 1 verhält. Besonders Abb. 3 zeigt, daß auch hier die Neigung der Schubflächen unmittelbar über den Druckflächen

5²

Druckversuche.

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Abb. 2. Frobe mit Druckkeil und Längsspalt.

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Abb. i. Anordnung des Druckversuches.

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Abb. 4. Bruchfläche einer Druckprobe aus Kiesbeton.

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Abb. 3. Probe einseitig abgespaltet.]

wie bei der Würfelprobe ungefähr 45 ⁰ beträgt, in einiger Entfernung davon aber steileren Verlauf nimmt.

Das Aufspalten erfolgte teils in der Stampfschicht oder parallel dazu, teils senkrecht zur Stampfschicht. Es kann somit nicht etwa der Schichtenbildung beim Stampfen zugeschrieben werden.

Der Bruch verlier

Eine größere Anzahl Proben brach ohne Aufspalten, dann in der Regel schräg zur Längsachse des Prismas. Er ging hierbei bei einigen Proben von der Druckfläche aus, bei anderen lag er in größerer Entfernung davon. Die von den Druckflächen ausgehenden schrägen Brüche erwecken den Anschein, als ob bei diesen Proben schiefe Beanspruchung oder Kantenpressungen herrschten, indessen ist aus dem Vergleich der Bruchlasten für die aufgespaltenen Proben mit denen der schräge gebrochenen Proben gleicher Mischung und gleichen Alters nicht abzuleiten, daß mit dem schrägen Bruch schädliche Beeinflussungen der Bruchfestigkeitswerte verbunden waren.

Die durch weiße Kreuze gekennzeich-

Abb. 4 und 5 zeigen die Bruchflächen von je einem Prisma aus Kiesbeton (Abb. 4) und Steinschlagbeton (Abb. 5). neten Steine sind bei Zerstörung des Prismas durchgebrochen, während die übrigen sich aus dem Mörtel herausgehoben haben.

1. Einfluß des Alters.

Abgesehen von Linie lila Abb. 6 (Reihe 16, erdfeuchter Beton aus entfeintem Rheinsand in magerer Mischung) scheinen alle Mischungen aus Kiesbeton

kg/qcm

■•E

480

•7

'A \

•«    •

\\    1

Druckfestigkeit.

~*°Io_

000

\ \ i

■°Wa

20

50

400

450

200

250

300

350

woToge

Alter der Proben.

Abb. 6. Zunahme der Druckfestigkeit mit wachsendem Alter.

i. Erdfeuchter Kiesbeton.

Mischungen: I—III = i Zement -f- 2,5 Sand -f- 5 Kies; Ia—lila = 1 Zement -f 4 Sand + 8 Kies. Sande: 1 = ungewaschener Isarsand, II = ungewaschener Rheinsand, III = entfeinter Rheinsand.

Abb. 6 und 7 die höchste Festigkeit auch bei 365 Tagen Alter noch nicht erreicht zu haben. Für den Steinschlagbeton, Abb. 8, lassen die vorliegenden Versuche in dieser Richtung keinen Schluß zu, da Versuche bei über 90 Tagen Alter mit diesem Material nicht angestellt sind.

Setzt man die Festigkeit bei 28 Tagen = 100, so ergeben sich für die früheren Altersklassen die Verhältniszahlen Tab. 12.

Sie lassen erkennen, daß die Festigkeitszunahme des Kiesbetons während 90- und 365-tägigen Erhärtens gegenüber der Festigkeit bei 28 Tagen Alter mit nur einer Ausnahme (Ha) bei dem weichen Beton (Mischungen Ia—lila) größer war als bei dem erdfeuchten (Mischungen I—III); ferner war sie bei 365-tägigem Erhärten für die mageren Mischungen größer als für die fetteren. Auch in letzterem Falle bildet nur eine Mischung (III erdfeucht) eine Ausnahme.

Beim Stei n sch lagbeton war die Festigkeitszunahme zwischen 28 und 90 Tagen Alter im allgemeinen geringer als beim Kies beton aus demselben Sande, doch zeigen sich hierbei recht erhebliche Abweichungen. Ebenso ist nicht scharf zu erkennen, ob die Festigkeitszunahme bei dem fetten oder mageren, und beim erdfeuchten oder weichen Beton die größere ist.

kg/qcm

200

—E

480

480

*V_

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460

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460

-1

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Druckfestigkeit.

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Druckfestigkeit.

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4)erdfeucht

2) weich

20

so

so

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so

400

4S0

200

250

300

3S0

mTage

Alter der Proben.

Abb. 7. Zunahme der Druckfestigkeit mit wachsendem Alter.

2. Weicher Kiesbeton.

Mischungen: IV—VI = 1 Zement + 2,5 Sand + 5 Kies; IVa—Via = x Zement -f-4 Sand -|- 8 Kies.

Sande: IV = ungewaschener Isarsand, V = ungewaschener Rheinsand,

VI = entfeinter Rheinsand.

Alter der Proben.

Abb. 8. Zunahme der Druckfestigkeit mit wachsendem Alter.

3. Steinschlagbeton.

Mischungen: I - III u. IV—VI = 1 Zement -)- 2,5 Sand-f-5 Steinschlag; Ia—lila u. IVa—Via = 1 Zement -j-4 Sand -f- 8 Steinschlag.

Sande: I und IV = ungewaschener Isarsand,

II und V = ungewaschener Rheinsand,

III und VI = entfeinter Rheinsand.

2. Einfluß der Sandart.

Von den beiden ungewaschenen Sanden, Isarsand und Rheinsand, lieferte der Rheinsand bei allen Versuchsreihen, d. h. sowohl im Kiesbeton als auch im Steinschlagbeton, ferner sowohl in der fetten als auch in der mageren Mischung, ohne Ausnahme die höheren Festig, keiten.

Der Unterschied (s. Tab. 13) zwischen dem ungewaschenen Isarsand und dem ungewaschenen Rheinsand ist durchweg bei der fetteren Mischung (1 : 2,5 : 5) geringer (größere Verhältniszahlen) als bei der mageren (1:4:8). In der mageren Mischung ist der Unterschied bei dem weichen Kies- und Steinschlagbeton größer als bei dem erdfeuchten Beton.

Der entfeinte Rheinsand lieferte im weichen Kies beton, und zwar sowohl im mageren als auch im fetten, wesentlich höhere Festigkeiten (Verhältniszahlen Tab. 13 über 100) als der ungewaschene, rohe Rheinsand (s. Schaulinien III, Abb. 7), in allen anderen sechs Betonsorten dagegen geringere Festigkeiten. Dieser nachteilige Einfluß des Entfeinens ist bei den mageren Mischungen größer als bei den fetteren und ferner beim Steinschlagbeton größer als beim Kiesbeton. Am stärksten tritt er bei dem erdfeuchten mageren Steinschlagbeton zu Tage. Die Festigkeitsabnahme durch das Entfeinen beträgt hier bei den 28 und 90 Tage alten Proben etwa 40 °/₀, so daß die Festigkeit des Betons aus entfeintem Rheinsand nun wesentlich geringer ist als die des Betons aus ungewaschenem Isarsand (s. a. die Schaulinien III u. lila und I u. I a, Abb. 8). Hier möge noch darauf hingewiesen sein, daß die Proben aus ungewaschenem Isarsand etwas größeres Raumgewicht besaßen als die Proben aus ungewaschenem Rheinsand; merklich (um 3—5 °/₀) geringer war das Raumgewicht der Proben aus entfeintem Rheinsand.

3. Einfluß des Magerungsgrades.

Um den Einfluß des Magerungsgrades zahlenmäßig zum Ausdruck zu bringen, sind in Tab. 14 die Verhältnisse zwischen den Druckfestigkeiten der fetten und mageren Mischungen aus dem gleichen Material berechnet, indem die Werte für die fetten Mischungen gleich 100 gesetzt sind. Die Werte schwanken zwischen 37 und 83 °/₀. Sie lassen keine ausgeprägte Gesetzmäßigkeit hinsichtlich der Nebeneinflüsse des Alters und Zustandes des Betons (erdfeucht oder weich) sowie des verwendeten Sandes erkennen ; immerhin scheint es, als ob der Einfluß der Magerung mit wachsendem Alter des Betons abnimmt, beim erdfeuchten Kiesbeton der gleiche ist wie beim erdfeuchten Steinschlag beton, und, abgesehen vom entfeinten Rheinsand, beim weichen Kiesbeton größer ist als bei dem erdfeuchten Kiesbeton.

4. Einfluß des Wasserzusatzes.

Den Einfluß des Wasserzusatzes auf die Druckfestigkeit zeigen die Verhältniszahlen Tab. 15. Hiernach weisen die Betonsorten aus entfeintem Rheinsand im allgemeinen Steigerung der Druckfestigkeit bei vermehrtem Wasserzusatz auf, während die Betonsorten aus rohem Isarsand und rohem Rheinsand bei höherem Wasserzusatz die geringeren Festigkeiten aufweisen. Diese Festigkeitsabnahme ist für die Kies betonsorten bei den mageren Mischungen, für den Steinschlag-beton bei den fetteren Mischungen die größere. Ein gesetzmäßiger Nebeneinfluß des Alters ist nicht zu erkennen, indem die Verhältniszahlen mit wachsendem Alter in einigen Reihen ab-, in anderen zunehmen.

B. Die Formänderungen.

Die Bestimmung der Längenänderungen bei den einzelnen Laststufen von 5 t^i2,5 kg/qcm (s. Tab. 2 —11) erfolgte, indem immer bei derselben Stufe wiederholt be- und entlastet und für beide Belastungszustände die Anzeigen der Spiegelapparate abgelesen wurden. Der Lastwechsel erfolgte bei geringen Belastungen so oft, bis die Gesamtlängenabnahme und die Federung (elastische Längenänderung) sich nicht mehr änderten. Bei höheren Belastungen konnte dieser Zustand der Unveränderlichkeit nicht mehr erreicht werden, selbst bei sehr oft (bis zehnmal und mehr) wiederholtem Lastwechsel. Die für diese letztgenannten Laststufen ermittelten Längenänderungen sind daher mehr oder weniger Zufallswerte und als solche in den Tabellen 2 —11 durch kleineren Druck gekennzeichnet.

Der zuverlässigen Bestimmung der gesamten und bleibenden Längenänderungen (Tab. 2—9) traten besondere Schwierigkeiten entgegen. Bei einer Reihe von Proben ergab sich deren Länge nach dem Be- und Entlasten größer als ursprünglich und zwar wuchsen die Anzeigen zunehmender Länge nach voraufgegangener D r u c k beanspruchung bei mehreren Versuchen sogar mit der Belastung. Die Ursache zu dieser auffallenden Erscheinung in dem Auslösen von Schrumpfspannungen im Beton finden zu können, erscheint ausgeschlossen; man wird sie vielmehr auf Wärmeeinflüsse zurückzuführen haben. Es war nämlich nicht möglich, die Lufttemperatur des Versuchsraumes während der mehrstündigen Dauer des einzelnen Versuches gleichbleibend zu erhalten. Infolgedessen unterlagen die Meßfedern der Martensschen Spiegelapparate sowie auch die Probe selbst den Einflüssen von Wärmeänderungen. Sie waren besonders bei den Meßfedern wegen deren geringem Querschnitt von Belang¹), so daß es nicht ausgeschlossen ist, daß hierdurch Unregelmäßigkeiten in die Beobachtungen hineingelangt sind. Bewirkte Wärmeanstieg Ausdehnung der Federn, so mußte die Längenabnahme der Probe sowohl unter der Belastung als auch nach dem Entlasten zu groß gefunden werden, trat dagegen mit Abnahme der Zimmerwärme auch Längenabnahme der Meßfedern ein, so lieferte die Beobachtung zu geringe Werte für die Längenabnahme der Proben. Hiermit erklärt sich, daß nach dem Entlasten Beobachtungen Vorkommen konnten im Sinne von Längen Zunahmen der Proben gegen ihre ursprüngliche Länge. Eine Kontrolle der Beobachtungen auf die genannten Einflüsse hin zur Gewinnung von Berichtigungswerten hat sich bei den Versuchen nicht ermöglichen lassen.

Bei der Bestimmung der elastischen Längenänderungen (s. Tab. 2a—9a) scheidet der Einfluß der Wärmeschwankungen aus, weil er bei der Kürze der Zeit, die jedesmal zum Entlasten der Probe und ihrer Federung erforderlich war, nicht in die Erscheinung treten konnte.

Unter diesen Umständen können nur die Beobachtungen für die elastischen Längenänderungen und die hieraus berechneten Werte für die Druck-Elastizitätszahlen des Materials als völlig zuverlässig angesprochen werden. Wenn trotzdem in den Tab. 2—9 auch die Beobachtungen für die gesamten und bleibenden Verkürzungen wiedergegeben sind, so geschah dies, da es immerhin von Interesse erschien, wenigstens einen ungefähren Ueberblick über das verschiedenartige Verhalten der verschiedenen Betonmischungen auch nach dieser Richtung hin zu geben.

Den Verlauf der elastischen Verkürzungen mit wachsender Belastung zeigen die nach den Mittelwerten Tab. xoa u. 10b aufgetragenen Schaulinien, Abb. 9—16. Zu diesen Mittelwerten ist folgendes zu bemerken. Bei einigen Beobachtungsreihen traten so auffallende Abweichungen von dem regelmäßigen Verlauf auf, daß die Beobachtungswerte als fehlerhaft erachtet werden mußten. Sie sind daher in Tab. 10a durch diejenigen Werte ersetzt, die sich durch Interpolation aus dem

J) Bei 40 cm Meßlänge beträgt die Längenänderung für 1 ⁰ C Wärmeänderung 48 • IO ⁵ cm.

IO

CO

Druckversuche.

400

kg/qcm

365

90 2 8 Tage

80

60

365

wo

90 28Tage

90

80

Druckspannung.

20

60

90

20

60

yy

s's

28Tage

y 'y';>

Reihe 43 y yy

yy

365Tage

y^oTage #

0    Reihe 42 /'s

90

//

'A

Reihe 44

40

42

49

46. io~³cm

Elastische Verkürzung.

Abb. 9. Verlauf der elastischen Verkürzung mit wachsender Belastung.

I. Erdfeuchter Kiesbeton aus I Zement -j- 2,5 Sand -j- 5 Kies.

Reihe n = ungewaschener Isarsand, 12 = ungewaschener Rheinsand, 13 = entfeinter Rheinsand.

kg/qcm

y'

so

28Tage

365-

goTage

---

Druckspannung.

Reihe 46

/*

y y'

's

yy

y

365

28Tage

90

28jage

Reihert /

y'

90

20

/y

Reihe 48

40

42

49

46.40~³Cm

Elastische Verkürzung.

hg/qcm

365 90

2sTage

XyX

XX X

yy

365

90

'y

y'a

2&Tage

Druckspannung.

s>

Reihe 13 y

XX

365    90    2sTage

*    o

On Nb Cb Cb

/o',

x'

Cb

Reihe 12

xxr>-

90

S'

Sy

20

/V

'y

yy.

Reihe 11

10.

12

19

rt.lO~³cm

Elastische Verkürzung.

Abb. 11. Verlauf der elastischen Verkürzung mit wachsender Belastung.

3. Weicher Kiesbeton aus 1 Zement -f- 2,5 Sand -f- 5 Kies.

Reihe 11 = ungewaschener Isarsand, 12 = ungewaschener Rheinsand, 13 = entfeinter Rheinsand.

hg/gcm

80

.*365 Tage

60

s 90Tage

y°

. 2sTage

Druckspannung.

y*

yy

„*.365Tage

^.yoTagt

Reihert

■•2sTage

,o~~

0% Nb Cb Cb

o-''V

^365Ja ge

Reihe 15

90

o--~‘

20

..28Tage

X

Reihe 19

10

12

19

i6.io-³cm

Elastische Verkürzung.

Kg/qcm

,.°9oTage

80

o-'

.•28Tage

60

400

O-'

90

90 Ta ge — .•isTage

80

-O'

Druckspannung.

20

60

.z

Reihe 3i

>> goTage

90

y'

--

28Tage

20

y-

60

Reihe30

90

y'

20

pV

Reihe 29

to

12

19

16.10 ~³cm

Elastische Verkürzung.

Abb. 13. Verlauf der elastischen Verkürzung mit wachsender Belastung.

Reihe

5. Erdfeuchter Steinschlagbeton aus 1 Zement -j- 2,5 Sand -j- 5 Steinschlag.

29 = ungewaschener Isarsand, 30 = ungewaschener Rheinsand, 31 = entfeinter Rheinsand.

80

Kg/qcm

90

28Jage

..o 9oToge

Druckspannung.

5

.'J

Reihe39

Reihe 33

.y'Tl

■•28]age

o-'

■•28jage_

90

20

yy''

ol i

Reihe32

10

12

19

16. io~³cm

Elastische Verkürzung.

Abb. 14. Verlauf der elastischen Verkürzung mit wachsender Belastung.

Reihe

6. Erdfeuchter Steinschlagbeton aus 1 Zement -f- 4 Sand -f- 8 Steinschlag.

32 =c ungewaschener Isarsand, 33 = ungewaschener Rheinsand, 34 = entfeinter Rheinsand.

100

kgjqcm

ooToge

28

80 —

o-'

o''

o-'

Druckspannung.

%SS ^ Sg S £

Reihe 31

o 90 Tage

.•isTage

golbge

'o

28

Reihe 30

SS

Reihe 19

10

12

19

i6.io~³cm

Elastische Verkürzung.

Abb. 15. Verlauf der elastischen Verkürzung mit wachsender Belastung.

7. Weicher Steinschlagbeton aus I Zement + 2,5 Sand -f- 5 Steinschlag.

Reihe 29 = ungewaschener Isarsand, 30 = ungewaschener Rheinsand, 31 = entfeinter Rheinsand.

80

kpjqcm

■o 9oTage

■•2 8 Ta ge

Druckspannung.

£ «s> §SS

Reihe 39

o'

.0'-'

■°9oTage

■•28Tage

90

_____O

Reihe 33

■•2sTage

SS

Reihe 32

10

12

19

16. io -³cm

Elastische Verkürzung.

regelmäßigen Verlauf der Schaulinien ergaben. Die Beobachtungen für die 28 Tagesproben bei Reihe 13 (Tab. 2 a) und für die 90 Tagesproben bei Reihe 15 (Tab. 4a) begannen mit 2000 kg Anfangsbelastung, die für diese Reihen in Tab. 10a angegebenen Werte sind daher ebenfalls durch Interpolation gewonnen. In Tab. 10 a sind alle interpolierten Werte durch eckige Klammern gekennzeichnet. Sie stimmen mit den aus den Beobachtungen errechneten Mittelwerten, Tab. 2 a und 4 a, nicht überein.

Die Schaulinien Abb. 9—16 sind ausnahmslos gegen die Dehnungsachse des Koordinatensystems gekrümmt. Hieraus folgt, daß die elastischen Verkürzungen den Belastungen nicht proportional sind, sondern schneller anwachsen als die Belastungen. Die Elastizitätszahlen (s. Tab. 11a und 11b) nehmen dementsprechend mit wachsender Belastung ab.

1. Einfluß des Alters.

Aus der Lage der Schaulinien derselben Reihe (mit demselben Nullpunkt), die immer dem Beton von gleicher Zusammensetzung aber von verschiedenem Alter angehören, ergibt sich, daß die elastische Höhenverminderung für gleiche Spannungen mit wachsendem Alter des Betons abnimmt. Die Elastizitätszahl für gleiche Spannungsgrenzen nimmt also bei demselben Material mit wachsendem Alter zu.

In Tab. 16 sind die Verhältniswerte für die mittleren Elastizitätszahlen der einzelnen Mischungen bei 90 und 365 Tagen Alter zu denjenigen bei 28 Tagen Alter, diese gleich 100 gesetzt, gegenübergestellt. Für den Steinschlagbeton zeigen diese Werte, daß die Zunahme der Elastizitätszahl durch Altern des Betons umsomehr hervortritt, je größer die Druckbeanspruchung ist. Bei dem Kies beton tritt dieser Einfluß der Belastungsgröße nicht gesetzmäßig zutage.

Um nun einen Ueberblick zu gewinnen, in welchem Grade der Einfluß des Alterns auf die Elastizitätszahl bei den verschiedenen Betonmischungen zur Geltung kommt, sind der Tab. 16 mittlere Verhältniszahlen angefügt, gebildet für dasselbe Alter aus den Einzelwerten für die drei verschiedenen Druckspannungen. Diese Mittelwerte lassen erkennen, daß die Steigerung der Elastizitätszahl durch das Altern bei dem weichen Kies beton größer ist als bei dem erdfeuchten und bei beiden in der mageren Mischung (1:4:8) größer als in der fetteren (1 : 2,5 : 5). In den gleichartigen Mischungen, aber bei verschiedenen Sanden, ist die Steigerung stets bei dem Kies beton aus rohem Isarsand größer als bei dem aus rohem Rheinsand und am geringsten bei dem Beton aus entfeintem Rheinsand.

Bei dem Steinschlag beton treten die soeben für den Kiesbeton erörterten Beziehungen nicht in gleicher Klarheit hervor, weil beim Steinschlagbeton keine Versuche bei 365 Tagen Alter ausgeführt sind. Bei 90 Tagen Alter sind aber die Verhältniszahlen für den Einfluß des Alters auf die Elastizitätszahl im allgemeinen die gleichen wie bei dem Kiesbeton.

2. Einfluß der Sandart.

Im erdfeuchten Kiesbeton (s. Tab. 10a u. Abb. 9 u. 10) lieferte der rohe Isarsand sowohl in der festen Mischung (1 : 2,5 : 5), Abb. 9, als auch in der mageren (1:4: 8), Abb. 10, kleinere elastische Verkürzungen, also größere Elastizitätszahlen (s. Tab. 11 a) als der rohe Rheinsand. Noch größer waren die Unterschiede gegenüber dem Beton aus entfeintem Rheinsand. Durch das Entfeinen waren also die an sich schon größeren elastischen Formänderungen des Betons aus Rheinsand noch weiter gesteigert.

Beim weichen Kiesbeton (s. Tab. 10 a und Abb. 11 u. 12) macht sich der unter 1. besprochene Umstand geltend, daß die elastischen Formänderungen bei dem Beton aus rohem Isarsand mit wachsendem Alter stärker abnehmen als bei dem Beton aus rohem und entfeintem Rheinsand. Die Folge hiervon ist, daß auch der weiche Kiesbeton aus Isarsand, wie der erdfeuchte, bei höherem Alter, kleinere elastische Verkürzungen lieferte als der Beton Rheinsand, während bei 28 Tagen Alter die elastischen Formänderungen des Betons aus Isarsand die größeren waren. Diese Erscheinung tritt bei der fetten Mischung schon bei 90 Tagen Alter zu Tage, bei der mageren Mischung dagegen erst bei 365 Tagen Alter.

aus

Beim Steinschlagbeton (Tab. 1 o b) wechselt die Reihenfolge der Sande beim Einordnen nach wachsenden elastischen Formänderungen. Im erdfeuchten Beton lieferte wieder der entfeinte Rheinsand, im weichen Beton dagegen der rohe Isarsand die größten Formänderungen und zwar gilt dies in beiden Fällen sowohl für die fette als auch für die magere Mischung. Die kleinsten Formänderungen bei 28 Tagen Alter wurden für alle Mischungen mit dem rohen Rheinsand erhalten. Dieser Sand steht also beim Einordnen nach wachsenden Formänderungen bei 28 Tagen Alter an erster Stelle. Er bewahrt diesen Platz bei dem fetten erdfeuchten und mageren weichen Beton auch bei 90 Tagen Alter; dagegen tritt er nach 90 Tagen bei dem mageren erdfeuchten und fetten weichen Beton infolge schnelleren Erhärtens des Betons aus den anderen Sanden an zweite Stelle.

3. Einfluß des Magerungsgrades.

Die Werte Tab. 17 für das Verhältnis der Elastizitätszahl des mageren Betons (1:4:8) zu der des fetten (1 : 2,5 : 5) aus demselben Sande, Kies und Steinschlag sowie die hiernach aufgetragenen Schaulinien, Abb. 17, lassen erkennen, daß der magere Beton in allen untersuchten Mischungen kleinere Elastizitätszahlen (Verhältniszahlen liegen unter 100), also größere elastische Formänderungen aufweist als der fettere Beton. Der Unterschied wächst in derselben Reihe (oder bei demselben Körper) ausnahmslos mit zunehmender Druckbeanspruchung, nimmt beim Kiesbeton (anscheinend auch beim Steinschlagbeton) mit wachsendem Alter ab und ist im allgemeinen beim weichen Beton größer als beim erdfeuchten.

4. Einfluß des erhöhten Wasserzusatzes.

Nach den in Tab. 18 gegebenen Verhältniswerten für die Elastizitätszahl des weichen Betons zu der des erdfeuchten, die letzteren bei der Berechnung gleich xoo gesetzt, äußerte sich der vermehrte Wasserzusatz auf die Elastizitätszahl des Betons bei den drei Sanden und den beiden Magerungsgraden des Betons, sowie bei dessen zunehmendem Alter verschieden.

Beim Kiesbeton aus ungewaschenem Isarsand und ungewaschenem Rheinsand war die Elastizitätszahl für die fette Mischung (1 : 2,5 : 5) bei 28 Tagen Alter bei dem weichen Material geringer als bei dem erdfeuchten ; mit wachsendem Alter nahm der Unterschied aber ab und zwar derart, daß der Beton aus Rheinsand schon nach 90 Tagen in beiden Zuständen (erdfeucht und weich) die gleiche Elastizitätszahl aufweist und letztere nach 365 Tagen bei beiden Sanden für das weiche Material sogar die größere ist. Bei dem mageren Kiesbeton (1 14:8) aus den beiden rohen Sanden bleibt die Elastizitätszahl des weichen Materials bis zu 365 Tagen Alter hinter dem des erdfeuchten zurück.

Bei dem Kiesbeton aus entfeintem Rheinsand ist die Elastizitätszahl des weichen Materials sowohl in der fetten als auch in der mageren Mischung schon bei 28 Tagen Alter größer als die des erdfeuchten.

: weicher Beton.

Beim S t e i n s ch 1 a gbeton liegen die Verhältnisse innerhalb der gegebenen Beobachtungsdauer von 90 Tagen etwas anders als für den Kiesbeton soeben erörtert ist. Der Einfluß zunehmenden Alters macht sich beim Steinschlagbeton kaum bemerkbar und die Steigerung der Elastizitätszahl mit vermehrtem Wasserzusatz tritt beim Kiesbeton besonders an der fetteren Mischung, beim Steinschlagbeton dagegen mehr an der mageren Mischung zu Tage.

y.H.

Rheins anal, entfeint

12,5 kg *037,5

80

,..->62,5

J»'

•12,5

■o37, 5

x.

Verhältnis der Elastizitätszahlen.

y.H.

X 62,5

Rheinsand, ungewaschen

Jsarscmd\ ungewaschen

12^5 Kg

,o⁴

62,5

//

fO

12,5 kg •7 /

TU

-37)5 °—p*

37.5    oi

62.5    *

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--

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50

■y

37,5

100

200

300

wo

100

200

300

oooTage

Alter der Proben.

Abb. 17. Verhältnis der Elastizitätszahl des mageren (1: 4: 8) Betons zu der des fetten (1: 2,5: 5) bei zunehmendem Alter. (S. Tabelle 17.)

——^— erdfeuchter Beton;

Die einzelnen Linien gelten für die an ihren Enden angegebenen Druckspannungen in kg/qcm.

In Tab. 19 a und 19 b sind schließlich noch die Mittelwerte für die Ge-samtverkürzungen mit wachsender Belastung gegenübergestellt. Ein Vergleich dieser Werte mit denen aus Tab. 10 a und 10 b zeigt ohne weiteres, daß die aus den letzteren für die elastischen Verkürzungen oder Elastizitätszahlen abgeleiteten Schlußfolgerungen hinsichtlich der Einflüsse des Alters, der Sandart, des Magerungsgrades und des Wasserzusatzes sinngemäß auch für die Gesamtformänderungen gelten.

Tabelle i.

Zusammensetzung des Betons für die Druckproben.

Mischung

Reihe Nr.

Art

des Betons

Zusammensetzung des Betons: auf i Gewichtsteil Zement enthaltend Teile

Sand

Isar

Rhein

Kies

Stein-

unge- ungewaschen waschen

entfeint

schlag

Wasserzusatz

Altersstufen

Anzahl

Parallel-

versuche

y—1

²,5

J-H

hH

M CO

erd

2,5

IT)

Ia

II a

lila

Cs Ln 4-

feucht

00    00    00 Cn Ui Cn

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⁶>5

5,5

4,o

Kies .

2,5

2,5

IV a

weich

TO

Va

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CO

II

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III

Ia

II a

lila

IVa

N co    Q, O

M co co I co co co et co co I co

to

Stein

schlag

erd-

feucht

weich

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

Ul Ul tn

00 00 00

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CO

CO

Via

CO

00 CO 00

ON •***! vO CO O Oo

Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 17.

Os

Tabelle 2.

Gesamte und bleibende Verkürzungen der Beton-Prismen bei wachsender Druckbeanspruchung.

Material: Erdfeuchter Kiesbeton aus 1 Zement —j— 2,5 Sand -j- 5 Kies in Gewichtsteilen. Mittlere Abmessungen: Querschnitt/= 20 x 20 qcm; Länge = 100 cm; Meßlänge = 40 cm.

bei den Belastungen | Bleibende Verkürzungen in cm 10 ⁵ bei den Belastungen P und mittleren Druckspannungen — <r in kg/qcm

Gesamt-Verkürzungen in cm 10

P in kg und mittleren Druckspannungen —<r in kg/qcm

P— 5000 Toooo 15000 20000 25000 30000 35000 40000 P = 5000 10000 15000 20000 25000130000 35000140000 —tr= 12,5 | 25,0 37,5 50,0 62,5 75,0 87,5 | 100,0 —a= 12,5 25,0 37,5 50,0 62,5:75,0 87,5 j 100,0

00 Cn d tx M oo

3°°

tx So"

*-* rx ^

O 1^; -3” O* | c* *-< ]

210

38

Bruch

span

nung

kg/qcm

Ge

wicht

Quer

schnitt

Probe

Alter bei der Prüfung

in

kg

qcm

Nr.

Tagen

71 i 129 159    228

] 15 I 179

35    48

104

08

23!

46

10

20

10

21

(2) (23)

I s,

y-* Q\ M HH

35 1    58    76

19 I 17    23

(- 6) (+ 8) (+ 4) [19]' [17] [23]

15

(-14)

[14]

(11 -)

[8]

12

1408 | 1722 1632 | 2090 1520 [ 1906

(1155)

IOO4

707    896    1109

792 ¹ 1013 1289 750 1 955 1199 561 I 724    883

(595)! (769) (930 [56i] [724] [883] 532 j 678    829

336    515

568

35i

344    542

275    417

(268) (428)

[275] [417] 255    390

00 00 co t"** O IN N fO

149

96

122,5

⁴) (¹3°)

[137]

921

95,2

VO

400

404

oo

95-9

402

Mittel

Ol rj-

vo co

(90,0)

148,0

97-0

404

(408)

404

Mittel

oo tx oo >o

97,5

6‘9o

395

ro

M OO

C* o^

[6]    [8]    [12]

+ 4 ;    28

[3]

[1]

404

LO

VO

co

r*

136 j 188

75

oSi | 901

21

$z

(-17) (-8) (-34)

_29    46    52

27    34    45

199

66z

249

(+22)| (90)

I 12

112

(Si) [(1 —)|(e — )l(i)

(1)

[1004] |    —

1495 I 17S5 145° 1 1761

[532] ‘[678] j [829]

1773

1473

84

55

öS

3i

37

12

22

41 1    70

20

17

+ 1 + ¹

(+ 0 {(—47) (— 40)j(— 34) (-32) + 1 i + 5_ 03 16 25

3    7    ⁸    16

1511 | 1796

1386 j 1681 J449 i 1739

I3°3    154s

(1032) (1179)

1117 !3°4

1190

1195

1193

1234

1136

1185

ro oo

\Q IS~) IT)

Qv 0“v 0“v

— t^ -t-oO 0O co tx tx!

[255] [390] 345    —

537

348

[537]

347

[126]

172,5

97.2

400

Mittel

1426

1210

M c* rf- oo O i/~> n O O oo O O

754    982

719    93i

737 I 957 674    868

(521) (711)

58i    752

628 ! 810

552

10S

350

354

527

352

313    493

(216) (361) 277    428

295    461

103

212

oo r* so xh

0O rj-

•3-oo

n oo c* n

zi

159⁸

87

87

l8 29

43    72

iS I l£

4 1    25    |    64 ;    105    158

(—45)J(—47)!(—39) (— 20) (-5)

37 i    53__67

37 I    53_^7

10 I J5

(- ui

(— 34)

££91

[1626]

1233

1336

[1285]

27

1 z 11

22

12

rf- O O O

(1500) (1841) 1372 1624 1372 1624

(9021)

1146

1146

888 | 1052    1246

1193 I 1440    1694

1246 I 1470

IO41

496    723

502    764

[499] [744]

(503) (706)

520    722

520 J 722 | 930 | 409 ¹ 562 I 721 533 j 748 | 961 | 471 | 655 | 841 j

973

1037

c^oo

0*6).

[S001J

930

[281]

(299)

332

332

vo 00 vO rf 04 ro

tJ~)\0 sO Cx Ix Ix

121

98,0

147

i34,o

412

412

oo

<N

0Z1

165

1S1

On »-*

vo in

158,0

⁴ 128)

CO M CO rf

M O' 00 00

[86]

(6x 1) (f

zgi

162

130

891

149 I 307

'ONO tx o tx

►H M HH

oo vo *-i O^'r? co

rx vo

CTn ON

tx ^t-O' G'

vo Q\CO G^ G\ G'

o‘Zsi I z‘Z6

132

140

I3⁶,o

191

132

H6,5

200

163

181,5

412

4i3

420

417

414

(423)

426

420

Mittel

Mittel

Mittel

g,

IO

vO

co

O l>* O ri CTs O'

408

409

00

CI

907

(9 06)

909

909

95.o

91,0

93)°

409

Mittel

(408)

399

399

410

408

409

Mittel

Mittel

»n

VO

co

Beton hergestellt

mit

Wasser

zusatz

°/o

»r.

aus Sand

Art Zu' stand

U3IpSBAY9§lin

uaqosBJAaSun

}Ul9j)U9

IV S I

uiQq'a

Versuchs

reihe

co

r) Letzte Beobachtung nach dem wiederholten Belasten. Die Werte in kleinerem Satz waren bei den letzten Lastwechseln nicht mehr konstant, sondern wuchsen bei wiederholtem Belasten an.

²)    Dehnungsmessungen unzuverlässig; anscheinend haben Meßapparate nicht sicher gesessen.

³)    Die Proben 3 und 6 aus Reihe III sind mit 2000 kg Anfangslast durchgeführt; die Werte für die Verkürzungen sind daher mit denen aus den anderen Versuchen nicht vergleichbar.

⁴)    Werte von der Mittelbildung ausgeschlossen, da fehlerhafte Anzeigen der Verkürzungen unverkennbar.

U9UDI92

hH

hH

hH

Tabelle 2 a.

Elastische Verkürzungen und Elastizitätszahlen der Beton-Prismen bei wachsender Druckbeanspruchung.

Material: Erdfeuchter Kiesbeton aus 1 Zement -[-2,5 Sand -|- 5 Kies in Gewichtsteilen. Mittlere Abmessungen: Querschnitt / = 20x20 cm ; Länge L = 100 cm.

Elastizitätszahlen E in kg/qcm • IO³ bei den Belastungen P in kg und mittleren Druckspannungen — c in kg/qcm

Elastische Verkürzungen¹) in cm 10 ⁵ bei den Belastungen P in kg und mittleren Druckspannungen — a in kg/qcm

P 5000 10000 15000 20000125000 30000 35000^40000 P = 5000 1000015000 20000:25000 30000 35000 40000 — ff= 12,5)25,0    37,5    50,0 ! 62,5    75,0 j 87,5 | 100,0 -(1=12,5 25,0:37,5    50,0 | 62,5    75,0)87,5 IOO,⁰

269

231

250

233

231

z£z

250

255

253

248

(309)

301

su

(225)

266

[266]

322

211

267

Ge-

wicht

kg

Quer

schnitt

qcm

Probe

Nr.

Alter bei der Prüfung

in

Tagen

295    2ö8    273

272    262    248

284    275    261

354    347    —

(321)    (316)    (303)

[354]    [347]    •—

380    I 375    I 363

oo tx ch rx cs cs

288

365

(tff)

[365]

386

[375] 1 [363]

240

239

255

246

305

285

295

374

(338)

[374]

396

240

250

256

19t

259

Th QO tx

vo ^ O CS co co

286

232

240

[236]

(233)

274

1274]

330

245

288

N OM CO

O co O co CS CO

305

295

1283    i486

1401 1 1716

379

(348)

[379]

400

300

386

1342 | l6oi

88QI Sf 11 iboi

848

672

(350)

[386]

404

[404] I [400 | 396] [386] [380

OQZ

255

258

912

716

492

522

vo cs

CS CO CO co

164

95,2

088

694

507

329

891

S‘96

400

404

OO

cs

991

95,9

402

Mittel

9^8

—    [9S8]

(ffiiV (826)

^ co ^

O vO o

rx rx

544

397

I9Z

(588)

[544]

(435)

[397]

(282)

[2hl]

128

97,6

(90,0) 1 ⁴) (140)

975

[9751

8ll

666

524

384

[128]

97,6

253

125

97-5

96,9    ²) —

404

(408)

404

395

Mittel

co o rx O N vo cs cs cs

oLz

273

zLz

zLz

(326)

3i5

294

244

243

[244]

(243)

279

[279]

335

252

294

tx    Th

O    VO    tx

c*    ^

261

LLz

00 ON tx vo n <n

m tx co rx

*-■ OO co *-* cs

^CO CO

00

cs

302

250

251

[iSe]

(254)

286

[286]

343

258

301

vo tx tx CO cs cs

(34O

333

oif

09t

[092

(262)

293

293

00 W> Cx

Th vo O co CS co

281 274 287 282 287 286 287 284

ir> rh O O in ’t N ro

gif

O o Tt* rx

H vO    N

fo m fo

j 3°7    268

279    268

[293] [268J

1(287) (270)

3i3    302

[313] [302]

on rx oo

m tx

co N co

m Th m *0 OO M co C^ co

Th co oo tx o o\

OO N N OO O' 00 n Ct M M N

vo ^ro m tx wr ro

VO

co

co co

307

293

[300]

(322)

318

[3i8]

375

291

333

1664

0391

1413

1423

1672

1418

[SU] II42 II85 I 164

1103 j I324 j 1552

IOÖO | 1279 I 1492 1082

1302 | 1522

1067 1283 (870) (1040) (1221)

895 1072 1250

982    1178    i₃₇6

10S1

1397

1356

1130

1124

L999]! [tzS]

934

950

942

£ |

00 ¹

L⁸97

198

742)

! oi ? ^ tx cx a\ cc

[384]

97-2    [125]    [253]

rx

490

743

m

co

688

rx co m m on tx lo vo vo o un m

089

089

168ö]    [900]    [1127]    [ 13771    —

(748) (966) |(l211)| (i476) I (1748.) 685    877 j IO78

[685] [877] I[ 1078]

561    711 I 872    1034

I28l |    1506

[I28l] 1 [1506]

1212

0291 j g6£i

1216 I 1416

540

515

514

499

ZoS

492

(401)

415

454

474

474

[474]

(545)

497

[497]

99U

IOI9

950

740

408

530

831

651

469

34i

350

CO ix rx

O vq co tx On Ov

404

400

412

412

I/O

vo

CO

175    346

97,8

412

Mittel

Mittel

CO

CI

co n CO co CO CO

Gv

vO VO

335

167

312

153

(263)

⁴) (127)

2 73

293

275

280

[278]

(342)

320

[320]

tx m vo vo Th O

N CO CO

133

H3

*^-oo

Cb ov

[96]

•t N O vO Ob 00

^ C'm (Ti Ch ch> CTn

413

420

4i7

Mittel

97,2

vo rx O ci

Os H\

9i,7

(91,6) *) (152)

158

9i,9

[158]

130

89i

149

9L9

95,o

91,0

93,o

414

(423)

42b

420

Mittel

408

409

409

Mittel

(408)

399

399

Mittel

410

408

409

Mittel

§,

m

vo

co

00

cs

wo

vo

co

Beton hergestellt

aus Sand mit

1-Wasser-

! Zm zusatz stand

°/o

wo

-⁴-

U9qDSBAJv9nail

n9qDS^AV9nUIl

}UI9J}U9

Art

Versuchs

reihe

25

cs

co

¹)    Mittel aus den beim wiederholten Lastwechsel als gleichbleibend erachteten Beobachtungswerten.

²)    Dehnungsmessungen unzuverlässig; anscheinend haben Meßapparate nicht sicher gesessen.

³)    Die Proben 3 und 6 aus Reihe III sind mit 2000 kg Anfangslast durchgeführt; die Werte für die Verkürzungen sind daher mit denen aus den übrigen Versuchen nicht

⁴)    Werte von der Mittelbildung ausgeschlossen, da fehlerhafte Anzeigen der Verkürzungen unverkennbar.

U3lpI32

00

Tabelle 3.

Gesamte und bleibende Verkürzungen der Beton-Prismen bei wachsender Druckbeanspruchung.

Material: Weicher Kiesbeton aus 1 Zement —[— 2,5 Sand -j- 5 Kies in Gewichtsteilen. Mittlere Abmessungen: Querschnitt / =' 20x20 cm ; Länge L = 100 cm.

Gesamt-Verkürzungen *) in cm io⁻⁵ bei den Belastungen Bleibende Verkürzungen*) in cm 10 ⁵ bei den Belastungen P in kg und mittleren Druckspannungen —a in kg/qcm P in kg und mittleren Druckspannungen — a in kg/qcm

40000

100,0

281

159

ozz

iZ

32

52

I IO

21

66

i H!

P— 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 -(7=12,5    25,0    37,5    50,0    62,5    75,0    87,5

40000

100,0

35000

87,5

o‘SZ

oooof

25000

62,5

10000 15000 20000 25.0 37*5 50.0

p= 5000

-(7=12,5

Bruch-

Span

nung

kg/qcm

Quer- Ge-schnitt wicht

qcm kg

Probe

Nr.

Alter bei der Prüfung

in

Tagen

17°8)

181

[!8l]

175

82

66

76

129

39

23

3i

197

[I97]

O vo

o Tt-

(S »H

176

77

17

47

+ 146 — 70

co lo lo O CO lo O CO

lo CO LO LO

88

rx rx m « Th; oo cs *—* cs G cs ; lo

131

119

Szi

53

17

35

| + I07

I— 97

cs G

[611]

57

66

62

16

ZI

Sn

82

66

109

90

001

35

12

24

+ 82 —101

m Th,¹ Th M m co co oo , oo fO m tJ-cs    !l—¹

moo

(120)

(49)

öS

26

O O G »-n m ^ cs cs

[26]

— 3    +2    7

c* oo m m ts o'

Th ci fO m -t -t

o h -t co O G

cs ro

vo O    o    O ro

H-l HH t—(

[iZZij

1LI1

1825

1509

1667

(373-)

1507

[1507]

1447

1222

1335

tlOI

Z111

[oo£i]

oo£i

(tEl£)

(2317)

[IZOIJ

(883) (1359) (1831)

366    565    788

[366] [565] [788]

(418)

185

[Sgi]

[88]

135

+ 65]

(40+ (97,5)

408    97,2

408    97,2

28

Mittel

9901

10

1370

££11

1103

963

zSzi

1033

m G tx

co o Th 00 oo oo

cs o tx Th vO

mco ^ co'O tx VO v£> vO

OO 00

rx g co O“

'O v£)

Th Th vO \D Th Th

290

294

139

140

133

091

co oo vo

Th M

*sO io m lo

292 | 464

140

146,5

CO I cs

rCvo" rC

G G G

oo rx co

O G | o

Th co ; Th

90

Mittel

375

235

tx CS LO vo G

208 . 1834

1652

1443

[iiie]

1788

1644

1957

1548

1576

1265

1453

1207

1258

1139

1199

1028

o?

ov

h* co oo cs vo 00 o> oo

926

789

o ZZ

246 380 241 378 422 680 396 630 409 655

104

en

109

Zoz

193

200

157

199

95,7

99,9

396

410

365

178,0

120

130

125,0

OO G G Th N vO io G G G G G

403

Mittel

408

404

28

575

37i

190

18

1716

S1S1

g rx

++

O i^j m

+ 13 +32 + 6i — 36 —74 —81

+ 4

— 66

— 10—10 + 5

— 12 !— 21

31

1236

9001

1547

1288

8°£i

1428

1S01

oo

1121

1205

1459

1355

1407

939

995

759

O oo oo co

CO C*G

ts io miO

445

370    565

371    570

284    454

280    435

282

196

0Z1

121

800 j 1009    1232

681    867    1088

570

479

CO LO

vo G

co CS

193

145,5

S‘96

0*96

o‘Z6

VO VO CO LO

o o c o

Th Th Th Th

Mittel

Mittel

90

zfi

136

134

181

911

291

199

180,5

126

Z91

97,0

406

S‘g6

408

365

101

•3-! co

00 G

G co

co Th

Th

J3

CO 00 co oo lo tx

GO 'O

O Tf LO

40

28

34

20

12

9i

O rh rx

19S1

0091

o££i

ohS 1

938    1160

914    1084

904    1123

741

711

703

m mN cs O m

329

149

I8S1

tx g

CO (S

CO LO

cs cs

Si

hi

14

1407

1320

1364

1345

1207

1120

1163

1104

9°9

ZoZ

lo m io

rs

CO

ZSi

00z

o‘ht⁷i

833    1008

762    940

637

597

798    974

617

465

ljn

co

450

329

i-O kO O

g rx

<s cs

(S

co

157

157

141

134

169

00 co Th G tx O

tx Th co CO VO LO

G G G j G G G

4°7

409

401

405

95-9 184,5

vo co

cs oo

CS HH

Mittel

28

Mittel

286

138

204,5

<u

T3

.SJ

wuchsen bei

konstant,

nicht

15

■S

in

o' o"' o"

Th Th ; Th

4°4    92,3

404    9G5

4°4    9G9

Belasten. Die

Mittel

I Mittel

90

365

dem wiederholten

Beton hergestellt

aus Sand [ mit

--Wasser-

Arf Zu- j ZUSatz stand

°/o

LO

LO

rC

co

I-

u9qDsu^93un

uaqosuAvaSun

uiaq-a

}U19J}U9

rg

<D

Versuchs

reihe

cs

co

U3qDT92

Tabelle 3 a.

Elastische Verkürzungen und Elastizitätszahlen der Beton-Prismen bei wachsender Druckbeanspruchung.

Material: Weicher Kiesbeton aus 1 Zement --]- 2,5 Sand-(- 5 Kies in Gewichtsteilen.

Mittlere Abmessungen: Querschnitt / = 20x20 cm ; Länge L = 100 cm.

Elastizitätszahlen E in kg/qcm ■ io³ bei den Belastungen P in kg und mittleren Druckspannungen — ff in kg/qcm

Elastische Verkürzungenl) in cm 10 ⁵ bei den Belastungen P in kg und mittleren Druckspannungen — ff in kg/qcm

P — 5000 10000 15000 20000(25000 30000 35000 40000 P = 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 40000 -ff=!2,5 25,0 37,5 | 50,0 ; 62,5 75,0 87,5 100,0 — ff= 12,5 25,0 37,5 ; 50,0 62,5 75,0 j 87,5 100,0

66z    | oi£

o£z I 69z

275

290

Quer- Ge-schnitt wicht

kg

qcm

(122)

26l

(126)

273

[273] | [261] 308 j 289 330 | 323

9o£

319

372    353    333    312

376    370    363    |    355

374    362    348

334

274

£o£

290

i8S

277

27 9

296

3i5

306

Probe

Nr.

(123)

279

[279]

323

339

33i

In t vO oo oo |oo co CO CO

(611)

(8i 0

(«0

285

288

281

(r 599) (1948) (2419)

(1238)

[285]

[288]

[281]

1127

668

704

[704] I [899] I [1127]

330

347

344

355

339

350

91S

I834)

34i

(402)

97-5

406

[5i6]

[34i]

174

408    97,2

[174]

407    97-4

Mittel

404

423

389

396

397

410

352

368

360

464

399

432

1274    1565

1x40    1348

1207    1457

1064    1298

94I    1102

IOO3

9101

939

o LO

OvO

O vO

O CT.

vo LO

445

436

i-O Tj-

OO 00 ct CJ

139

137

VO 00 t^.vO CT CT

oo

O <T

1200

781    978

679    859

649    792

664    826

109

441

285

138

97-2

403

Mittel

523

508

516

375

377

239

247

109

123

95-7

99,9

396

410

376

243

911

202

211

225

214

214

²34

224

268 261 | 251 278 274    266

273    |    268    |    259

304    295    284

3²⁸    319    311

307    298

263    |    261    260

259    |    253

261

316

246

²57 I 253

297    299    289

286 | 28l

293

295    293    j 285

3x2    307    300

337    33i    324

325    319    312

221

23O

275

281

278

320

33i

326

267

zgz

265

307

298

303

322

i 346

334

231

247

239

282

288 j

285

332

34i

337

274

271

2 73

315

304

310

330

353

342

242

257

250

m

00 CT

290

vO

1-0

co co

352

280

O ' CT CO M

325

312

319

*-• m co ^■'-O i i/) co co! co

246

09c

1641

Alter bei der Prüfung

in

Tagen

28

90

365

co ri CT m co N n n M

[1641]

1375

1304

281

J34Q

364

362

1438

1285

363

278

271

275

333

324

329

353

374

364

1362

1390

1429

1410

1338

1258

1298

1212

1102

Z£n

1316

1422

1369

1x86

1234

1210

1153

1067

1110

1148    1460

1059    13²¹

1104    1391

?8°i    c68

o£ii 616

8⁰¹¹

IOOI

922

962

1125

1183

1154

983

1038

h 00 00 S vo CT 2 CT. OO

‘»33

888

83*

860

716

LoL

638

109

ozg

524

517

406

386

396

343

340

200

191

196

175

178

712

614

521

342

177

592

445

431

'O IO

oo

135

135

603

438

280

sei

948

822

846

834

794

733

764

733

763

748

00 Tf COO O VO

^r

M co er

vo io m

537

552

oS£

332

177

184

m O CT CO O

rt- vo go io

to

H-. M OO

+ O H CO PO ro

310

290

420

iO

-o

rr

281

rO

^ co o O c*

00    IO ’tco

vo

CO

D

PQ

4J

00 CT CT

rC 'O

CT (T CT

403

Mittel

408

4O4

28

96,4

97,o

96,0

S‘96

97-o

98-5

97,8

94-3

93-4

93-9

o

vo ^o CT <T

95-9

92,3

9i,5

9i,9

2

<U

'C

.-I

406

406

403

405

406

408

407

4O9

401

IO

-T

409

404

407

404

404

404

JU

.-g

JJ

’bJ)

Mittel

90

Mittel

Mittel

•»

Mittel

Mittel

Mittel

365

28

90

365

Beton hergestellt

aus Sand mit Wasserzusatz

°/o

l-T)

I Zustand

U3UDSBA\9ßUn

uaqosBAvaSun

juppua

den beim wiederholten Lastwechsel als

Art

U I 3 q 'S

v ersuch s-reihe

Nr.

rn

•£

ff'

usqopz

Tabelle 4.

Gesamte und bleibende Verkürzungen der Beton-Prismen bei wachsender Druckbeanspruchung.

Material: Erdfeuchter Kiesbeton aus i Zement -j- 4 Sand -j- 8 Kies in Gewichtsteilen. Mittlere Abmessungen: Querschnitt f — 20.x 20 cm ; Länge L =

100 cm.

bei den Belastungen

P in kg und mittleren Druckspannungen — a in kg/qcm P in kg und mittleren Druckspannungen — a in kg/qcm

p= 5000 ! 10000 15000 20000 25000 30000 35000 40000 P= 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 40000 kg |kg/qcm|—<r=i2,5 j 25,0 37,5 5°>° ! 62,5 75>° 87,5 j 100,0 a~ 12,5 25,0 j 37,5 5°>° 62,5 75,° 87,5 100,0

109

08

++5

H7

120

134

Mittel-

217! 344

387

302 1 [344]

zL

40

8 + ¹ 8^ —

ZS— 56—

337

375

oo in|oo ,    ,

cn in co |

vO O0

»O r+

52

01 UID

372

[372]

74

280

177

in -o-! vo ri rh ro

giz

[216]

n n O Gv in ro

^ ro ^J- *-< ro vo *7+00

212

[212]

Gesamt Verkürzungen ») in cm io~⁵ bei den Belastungen Bleibende Verkürzungen >) in

Bruch-

Span

nung

Ge-

wicht

Quer

schnitt

qcm

Probe

Nr.

Alter bei der Prüfung

in

Tagen

268

182

305

122

164

an.

von der

"c

ü §

«äs

e£

v M

*s

VO Ck co co M ,00 O N N rt* in vo n fo; tN m w | n M M n ^

243

68

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O d vo co ^, co

218

Zi 1

[i‘7]

Z01

75

16

•g S?

•s £ •N

101

S01

103

19

35

10

lo ro! Ov 00 vO 00 ro n IN OO N

Sl

24

20

N O fO

VO C' 0O

I CO |S? vo o loo I IN fx ^ vo N+-

00 IO IN    r* h-<

d C*    M    M |

CO O l-T)

1477

1244

1361

794 1271 1758 823 1406 —

1339 i [1758]

809

SSti

ZSoz I ZSSi I £901

1885

519    759

635    970

[2057J

1208

1090

1149

1259 I 1721

865

577

583 765 964 599 783 841

413

432

55

61

37

+ 45

10

40

443

446

199

195

19

14

—    12 4- 20

—    16

6    29

7    35

VO ro hh ro

Hl IN

G ^ <U -g

I s

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M    n-t    ro    M    jt >

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§|

OV    VO    vo    O    ^ ‘

Hl    HH    4-T    C

c u 3 ’G

Jä

2025

1932

1674

1803

sl

^    0    W

N vo 00 VO 00    0

H H 01

591    77 4    903

1536    i960    —

1034    1488    2069

1285    1724    [2069]

875    1162    1437

(819) (1124) (i₄₇₃) (831)    (1173) (1604)

SS£i 6011 09S1 i£zi

1458

0Z11

188

1658 I 2146

*2 . - V

"o ■«

50 T3

CJ TJ <U G

jJ’S

423

1039

688

^    ^ IN

vo M IN ro ⁰⁰ VO lO VO

ON O' VT) o ! (^

CK OK, O^

730

SV

IO

Ov <N OO O

LO rf >-0

1531

1911

1582

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0901

935    1372

1145

208

[802] [1145] [1609]

2530

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1003

«g

t—l bi

'J

1343

uo

1144

£~

II

V V

»o *-h tH oo ’t n n!

*+■ ro

ro ro

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276

273

604

462

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379

(324)

(283)

vo

co

ro rO

312

5i9

197

153

0Z1

£91

132

134

i33

275

Lzz

i-i n VO OO t-H (N    I—' I—¹

^>o

HH 0O

00 VO ^ rf

147

238

274 I 580

oSS

537

488

gSz

242

230

IO

M VO CTi vo O N O ro VO tN VO co oo I co *~t O

OrON

oo ix in.

ok ck \ CK

100,1

9⁸.o

99.1

IO VO

oo" IN. CN O

414

394

404

Mittel

410

404

407

401

405

Mittel

121,5

o‘86

403

Mittel

7i

82

93.o

4°9

409

28

90

365

IO

vo"

[93,o]

409

Mittel

28

N N i-O (N O CO

104,7

OO IN vO M

142.5

86

55

70Ö

53

87

94.9

(94,2)

92,1

93.7

N LO \£) O IN O Vo" cf rf 0 tx Oo"

CK CK QK (JK OO OO

87,0

90,5

413

410

411

411

416

408

412

400

406

403

402

ST'iT

Mittel

Mittel

Mittel

365

28

ON O'

XJ^KO LT)

OO 'O ¹ IN

£z\> | | 11S j

468

vo oo ro \ fO ro O ^    ^    n

70,0

88,8

403

403

Mittel

90

221

IN CO vo in

90,4

72,5

890

90,0

402

402

402

Mittel

365

S.s

+3 'O

'Ja

l⁵³

I|

.§?

« w>

«§

-o

Ba

£ s,

sl

C bi

«8 o o « N

dem wiederholten leihe II a sind mit

Beton hergestellt

aus Sand mit

Wasser

zusatz

°/o

VO

VO

Zu

stand

Art

VO

-t-

U3ipS13A\.3§Un

uatpsuAvaSun

}UI0J}U9

JUSJ

UI9U^

Versuchs

reihe

Hh

Si

U9tpT3Z

et

Ila

lila 16

1)    Letzte Beobachtung nach

²)    Die Proben 4 und 6 aus 1 bildung ausgeschlossen.

-j

Tabelle 4 a.

Elastische Verkürzungen und Elastizitätszahlen der Beton-Prismen bei wachsender Druckbeanspruchung.

Material: Erd feuchter Kiesbeton aus 1 Zement -f- 4 Sand -j- 8 Kies in Gewichtsteilen.

Mittlere Abmessungen: Querschnitt / = 20 x 20 cm ; Länge L = 100 cm.

Elastische Verkürzungen¹) in cm io~~⁵ bei den Belastungen P in kg und mittleren Druckspannungen — a in kg/qcm

P 5000 10000 15000 20000^25000 30000!35000!40000 P= 5000 T 0000 15000 20000^5000 30000 35000 40000 -(7=12,5 25,0 37,5 50,0 i 62,5 75,0 I 87,5 100,0 -(7=12,5 ! 25,0 ; 37,5 50,0 ; 62,5 75,0 j 87.5 100,0

Elastizitätszahlen E in kg/qcm • io³ bei den Belastungen Pin kg und mittleren Druckspannungen — a in kg/qcm

Ge

wicht

Quer

schnitt

Probe

Alter bei der Prüfung

in

kg

qcm

Nr.

Tagen

II I Itr ? I 111 i

z$z

Siz

234

217

325 j 307

316 j J0£

304

321

182

221

(212)

(188)

(222)

(202)

230

268

246

Uz

249

39S

202

von der Mittelbildung

I    I    I VO H ON 00 ^Jv VO    I -<*• 1

^ H (N CO CO i co    OV

II    I nnncoco co,h!I

210 [ 187

204

207

233

179

183

i/VO *-* vO OO i lo

352

345

349

152

203

178

24I

237

OS2

262

256

1036 |

1133

1085 !

692

746

415

421

194

194

O ro oo" tx Oo 0\

414

394

28

719

418

194

226

(235)

(217)

23s

(250)

(232)

274 | 262

287

302

275

288

(183)

191

141

IX C" fO CO TT •—I

co in rx \o vO M N <N co ro ro

164

220

192

245

(260)

(248)

307

Og2

294

374

364

369

179

902

193

254

320

200

310

384

368

376

061

223

Loz

249

(306)    (280)

(295)    (271)

304 : 289 328 | 316 316    303

319

340

330

1367

1326

1347

1137

1147

1142

(01Z1)

(osSi)

210 j 202

O9I

176

99¹ ; I8I | £6l

193 j 177

902

191

218

205

[0011

[091]

9gi I £oz

1787

1554

1671

1350

923

937

930

OI9I

'S 5- 5

m w co

H H W I

v—'    |

1174 j 1465 1063 | 1281

III9 |    1373

993 1173 |

1083

739

739

739

ZSzi

6901

(952)

(1032)

916

215

229

254 | 242

[2Si]

229 | 214    [I95]

vO OO | N tx co ro fO,00 O N tx co j tx uo io

rO| M Cx rt*

m *-n m

319

407

419

413    570

m co 00 vo M On

VO ir> On'O 00 vo

^ w N 'io

S

h n '5^5'

00 O 00 •“• N    m

701

499

465 ] 649

fO vo Cx o i/O I ro vO tx Ko rOj ro N c* c*

153

591

159

130

134

132

97,7

100,1

98,0

i—i i/o ir~)

OO N ON CO

ov

o‘g6

404

Mittel

410

404

407

401

405

403

Mittel

Mittel

90

365

546

443

316

298 |

257

219

0T6

28

238

[93,o]

Mittel

194

(96)

(66)

1S1

144

mo vo vo

M tx O rJ H-t

482 | 675 : 885 742 J 1049 | (1369)

307

148

207

233

1399

220

214

266

24O

T3

1397

1223

932

837

723 j 1028

870 ! 1156    1481

oo ko lo

tx io j ^ cj *~o *vt" »o 1-0 >0 T^-

231

oLz

251

241

213

227    | 489    —    j —    |    —

232    491    804    j [I84S1    |    [2504]

187    392    617

210 •    442    711    : [1058]    |    [1830]

rt

TD

'O

tf

>

I--5

tj

-■-s --S

<M CO

94,9

94,2

92,1

4*3

410

411

90

93,7

411

Mittel

96,7

92,5

94,6

o rx o q ^n oo O' rC oo* rx o oo

OO 00 OO oo OO 00

90,4

§9.5

90,0

416

408

365

412

400

406

403

402

403

403

402

402

402

s s

is 2 £ 'S *

V

M t:

S I

2 ä

J2 -C o o

2 5

<ü TD

II

•:i

II

^0)

’S

Mittel

28

Mitte!

90

Mittel

Mittel

365

Beton hergestellt

mit

Wasser

zusatz

°/o

i-n

in

-i-

aus Sand

a * ' Zm ¹    | stand

uaipsuAvaSun

uaqostJAaSnn

;upj}na

Versuchs

reihe

"3-

uaqopz

rt

IIa | 15

lila 16

9 Mittel aus den beim wiederholten Lastwechsel als

²) Die Proben 4 und 6 aus Reihe II a sind mit 2000

ausgeschlossen.

Tabelle 5.

Gesamte und bleibende Verkürzungen der Beton-Prismen bei wachsender Druckbeanspruchung.

Material: Weicher Kies-Beton aus 1 Zement -|- 4 Sand -j- 8 Kies in Gewichtsteilen. Mittlere Abmessungen: Querschnitt / = 20x20 cm ; Länge L — 100 cm.

Gesamt-Verkürzungen x) in cm 10 ⁵ beiden Belastungen Bleibende Verkürzungen *) in cm 10 ⁵ bei den Belastungen P in kg und mittleren Druckspannungen —a in kg/qcm P in kg und mittleren Druckspannungen — <rin kg/qcm

P= 5000 10000; 15000 20000 25000 30000 35000 40000 P— 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 40000 --<T -12,5 25,0 37,5 50,0 62,5 75,0 87,5 100,0 (T 12,5 25.0 37,5 50,0 62,5 75,0 87,5 100,0

CO rf co rt-

360

iSz

306

135

262

Bruch

span

nung

kg/qcm

Ge-

wicht

kg

Quer

schnitt

Alter

Beton hergestellt

Probe

bei

Prüfung

in

Nr. I qcm

Tagen

mit

Wasser

zusatz

aus Sand

Zu

stand

Art

574

279

121

200

470

104

242

173 : 199

3 23

OO n CO M 00

+ 15 160

+42    222

191

304

233

250

co 00 n

101

302

981

128

Jrj

fi

17

Si

09g!

2045

1468

49²7

86i£

1074

1231

801

1069

GO GO O G M M

47

38

95,o

94,6

402

411

28

935

283

42,5

94,8

Mittelj 407

492

536

193

210

58

öS

97,2

93,o

408

408

90

o#-

00

I Cl t}- 0O | W N N

-(- 29 j 192 | 416

7 I 3i j— 17 — 10 |    16

- 8 — 1 j + 24

59    159    I    399

47    104    !    247

8i

10

2808

1045    1455

1173    1989

IIO9 1722

2080

1953

ES11

514

202

54,o

95,i

Mittelj 408

323

224

M O co 00

801

390

m ^t-CJ j

1»

PQ

'S

rj- co N O CO CH    ^

+ 4i

8i +

+ 11

119

toi

V-O

801

901

n o rf-

CO N in

ja

<U

T3

.2

O O ^ in co O m g

o CT IO UO UO HH    ^

CO rh lo m

+ 14

oi8z

9i

— 21

1853

£i£i

2062

3085

2103

1694 | 2544 1253 | 1607

1203

969

2594

G a co    nvo    rf- t>. O    rt-

uo t-i CO CS n CJ    Ci •-<

12

+ II

1754

2347

2051

1086    1474    I 2076

1800    2550    -

^515    1964    2638

1658    2257    —

1455

2044

1750

1318

1185 1231 | 1611 1084 ! 1398

937

Lastvvechseln nicht mehr konstant,

GO

747

2002

iS93

1798

1565

VO

co

1251

^ cf oo

⁰⁰ N N

1412

1104

1258

1129

1038

1084

709

606

; 608

302 I 480 312 j 503 307 j 492

144

148

146

ii33

973

1053

'*34

620

777

01 s

*d-

LO    LO

9 87

762

i 766

712

739

£

”3

615

6Zz

97

9i

o‘p6

554

249

G co o

q o i lo vq q

CO LO 'O N co G G G G G

413

365    4    396

Mittelj 405

401

in ^ ^OO

oo «- vo co vo co rj-

345

320

333

009

449

LO rf •- CO VO    LO

lO ^t“ l Tt"

320

uaqosBAAaSnn

IBS}

ci

229

00

G

149

CJ

228

CO

to

210

204

207

71,0

93,2

79

08

79,5

VO LO

G CJ

110,5

00 G

85,5

92

102

97,0

94-7

95,5

95,i

o'f 6

93.6

93-3

q r^-oo" ei

OO G

6    407

Mittel 404 2    406

28

406

90

00

Mittelj 406

403

365    4    404

Mittel 404

3    400

402

28

uaqosuAvaSun

O I >o

CO

co

co

LO

»o G

o o

90.5

90.5 90,1

9°,3

93-5

92,2

Mittelj 4⁰¹

406

401

404

401

400

Mittel

90

ro

io

1UI9J}U9

365

!§

co

S91

o‘Zf I

92,9

| MittelJ 401

:■

•e

in

Die

dem wiederholten Belasten.

OS

Versuchs

reihe

Nr.

14

15

9i

(t

U9qD!9Z

IV a

Va

Via

Tabelle 5 a.

Elastische Verkürzungen und Elastizitätszahlen der Beton-Prismen bei wachsender Druckbeanspruchung.

Material: Weicher Kiesbeton aus 1 Zement ~(- 4 Sand -{- 8 Kies in Gewichtsteilen.

Mittlere Abmessungen: Querschnitt / = 20x20 cm ; Länge L = 100 cm.

Elastizitätszahlen E in kg/qcm • IO³ bei den Belastungen Pin kg und den mittleren Druckspannungen — ff in kg/qcm

Elastische Verkürzungen¹) in cm 10 ⁶ bei den Belastungen P in kg und den mittleren Druckspannungen — tr in kg/qcm

P=5ooo 1000O; 15000I20000 25000 30000 35000 40000 P=5ooo 10000150002000025000 3000035000:40000 — 0= 12,5 25,0 j 37,5 j 50,0    62,5    75,0 | 87,5    100,0 —<r=i2,5 25,0    37,5    50,0    62,5 I 75,0    87,5 I 100,0

214

233

£61

091

258    246

194

226

Querschnitt I wicht

Ge-

Probe

Alter bei der Prüfung

in

225

178

251

229

kg

qcm

Nr.

Tagen

09I

202

240

¹¹⁴ I

204    1    184    1

189

251

220

Ogi

268

210

239

159

Siz

266

241

£61

80t

279

225

zSz

149

Sn

I3²

205

i i <2*^ £

1    1 CJ CJ M

124

146

135

1S1

221

l86

239

284

262

164

201

183

192

215

204

295

240

268

14s

153

306

296

*X vo O ro O m n| io ro h h h

173

238

20b

262

302

282

zu

212

£61

207

Lzz

217

308

260

284

199

202

322

308

3i5

179

194

187

202

259

231

287

3i9

303

184

i£ t

208

217

241

229

318

273

296

i/)tO rj- LO00 | M O >-* h-. hH    ►_ O rl N    co co

920

1012

N 00    00 CO

vo Th m ts O vo oo

256

281

95,o

94,6

402

411

28

90t 00 z 69z

407    94,8

408    97,2

408    93,0

Mittel

90

1293

S0Z1

964

1102

486 j 966 j — 300    474    I    685

329    513    1    765

203

144

148

408    95,¹

4X3    98,0

396    95,0

Mittel

365

339

1033    1498

191

205

198

217

264

241

3"

343

327

061

228

209

239

254

247

33i

293

312

315 ! 494    ;    725    |

|    559    961    !    1604    |

I    507    869    1    1346    1

i    533    9*5    I    1475

146

19c

239

250

405    96,5

Mittel

9091 |

1350 | 2162

893 | 1204

i 1683 |

854

0^9

488

38i

2276

1154    1572

1853

1484

1880

2160

1042 | 1377

435 I 737 346 I 568

310 I 492 | 696 | 930 | „82 328 i 530

1122

830

1    763

1223

1662

1282

992

867

702

545

8011

785

430

488'

1618

1351

8¹¹¹

1805

)Zt I

442 j 715

4i3 _6_59 i 924 I "97 i

428    687

3b3 486 | 677 | 893 367 578 ; 834

IIO9

zLz 1 I 1001

Lzz

187

Zoz

159

144

152

265

218

242

1027

976

201

1S1

1Z1

340 I 532 | 756

191

vo IN.

CO CN Os

28

93,2

Mittel

94-7

95,5

95,i

93,0

93,6

403

404

Mittel

93>3

404

Mittel

90

365

oo rT GO ON

tob

00b

28

90,5

90,5

90,1

90,3

93.5

92,2

401

Mittel

40b

401

404

401

400

401    | 92,9

gleichbleibend erachteten Beobachtungswerten.

Mittel

Mittel

90

365

Beton hergestellt

aus Sand J mit Wasserzusatz

°/o

<q

<»

co

' r.

Zu

stand

uaqosBAvgSun

U9qDSBA^93un

;UT9JJU9

den beim wiederholten Lastwechsel als

Art

fl

Versuchs

reihe

Nr.

»o

VO

U9q9l97

IV a

Va

Vla

Zement -)- 2,5 Sand -j- 5 Steinschlag in Gewichtsteilen. 20 x 20 cm; Länge L — 100 cm.

Tabelle 6.

Gesamte und bleibende Verkürzungen der Beton-Prismen bei wachsender Druckbeanspruchung.

Material: Erdfeuchter Steinschlag-Beton aus Mittlere Abmessungen: Querschnitt f

Bruch-1 Gesamt-VerkürzungenJ) in cm io“⁵ bei den Belastungen Bleibende Verkürzungenl) in cm 10 ⁵ bei den Belastungen P in kg und mittleren Druckspannungen — a in kg/qcm P in kg und mittleren Druckspannungen — a in kg/qcm

P₌ 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 40000 P — 5000 10000115000 20000 25000 30000 35000 40000 U 12,5 25,0 37,5 ; 50,0 62,5 75,0 87,5 I 100,0 —(7=12,5 25,0 I 37,5 50,0 62,5 j 75,0 87,5 100,0

Sos

[805]

211

144

88i

181

o6z

254

218

254

in rI7) OM Om cm tx MO NO oo | ro ro O O ro ro NN N in

253

282

268

16

78

90

86

112

001

119

011

Spannung kg/qcm

Quer- Ge-schnitt wicht

qcm kg

Probe

Alter bei der Prüfung

in

Tagen Nr

MO OM rx | mo

173

61

37

53

50

69

86

19

zL

80i

93

101

6z

18

17

21

iS

zS

33

45

Th oo f Th O m | 't m *—• *—•

Lz

2199

1857

OIOI

1257

mo

<m

399 | 641

Si

3040

2263

1736

1317

953

21

2620

1903

1673

1287

940

388 i 641 394 I 641

rx | ro

rx rx

t-H ¹ H-l

OO | Th MD Th

403    94,3

lx

OM MD ro Th^O

98

(+IO)

I 26

(161)

Th ro CM OO Th ro CM Th oo

520

ro in ro CM in MD

H H M

08I

(X 12)

ro Om O

tx OM CM CH <M tX

397

m cm oo oo

tx o tx ~

✓"-S    ^-N

oo \o ^ m

m i-h om tx

Soi

90z

455

m ro oo O O m >n mo cm oo

«o

cm

40

20

(-30)

54

(47)

tM O O rh <m Th O 'O m N Om 'O ro ^ mo Th

H-l cm

<D

P3

(-36)1

34

ro OO tx Cm NNro iD rn N m OO h cj ^ N

_0)

OM I- Th MD Th oo    ro 0O ro ro

i—i cm *—•    •    h-i ro •-¹ *-*

+x+ i

M tx co Th Th^OM mo ^

H ^ rt MO

►H ro HH

Th H 00

CM CM IX CM

++1 I I +1 I

(o* —)

3)

£o6l

1592

I27O

1724

1900

1843

2132

2066

1869

2022

1758

(1529)

1701

1730

2253

2639

3S37

oigz

1435

1555

1527

61-91

ozZi

1563

1461

(12/6)

I4II

1436

1829

2212

3217

2419

10

1845

1908

2222

9+ |0

1992

konstant, sondern wuchsen bei

1530

1590

Zi8i

1646

nicht

1177

1248

1232

MO Td“ M0 MD iO MD ro ro (M

6z£ 1

1168

(1029):

6hi 1

6S11

1475

1682

2394

1850

1254

1284 !

1454

133¹

n ro O

Q

M Om OM

oo O MD Cx

LO rO'O N CO Oi »-O T+* Th

O mo HH O O co co co

00z

o‘9Si

z‘S6

0*96

4 ²)

6    400

Mittel 402

28

714 I 965

1057

1089

CM

1041

MD

CM

oo^

882

Cm

Om

1Z11

I283

1422

<)⁽>4

S101

1124

1044

10S

307

ro h mO

Th ,;h Th

203

0Z1

191,0

00 Th OM '

rxcc

ro

co

OM

00

(593

677 ;

ro OiO N

GO NvO N MD OO CM n

1039

Ol^O m m m tx txCO

786

O OO ro ^tmO

<m O tx ro Th O ro ro ro

Th OM MO mm ro

OO ro GO OO O OM

h N w

534

326

S>

196,3

mO N* hr    ro Th

MO invo M? mdT i^Cmo mcT Om Om Om j OM Om Om Om Om

404

3    409

412

90

Mittel j 408

411

410

80h    9

Mittel 410

28

492

306

(401)

(241)

463

284

io^o Th rt- cm ro

218

94,3

478

h ro C' OO O MD m O

MD MD co tx

m    m    n N    O

Cm    ts    C\ O    cm

tM    ro    ro m    Th

00 w PO fO fo fO

337 I 54i

140

O CM MO OO OO

CM

ro

CM

^ Th

»o O sO

091

oo co oo tx

401

408    96,0

403    93-5

90

194,7

4°4    94-6

Mittel

tx i-s tx i oo m ro Om cm

m in ro iNCO O

174-3

in kleinerem Satz waren bei den letzten Lastwechseln

in N

OM OM CM

9i,i

m om m o ei Th O ri

OM OM OM OM

co m o oo n o om co OO'-' O ooo o

Th Th Th j Th Th Th Th Th

28

Mittel

90

Mittel

- -5

II

O <U

11

11

r- ⁰³

v H

TG

Beton hergestellt

aus Sand | mit Wasserzusatz

°/o

tx

t>s

cm

MD

cm

-Ö .5 1-

li

Art ZU‘ stand

naqasEAvafhm

naqDSBM.3Snn

inrapua

’S £

a

MO W

s 3

^ T-

.1 v s j

uiaq-a

Versuchs

reihe

CM

CM

?o

ro

U9qDT92

j-H

J-H

Tabelle 6 a.

Elastische Verkürzungen und Elastizitätszahlen der Beton-Prismen bei wachsender Druckbeanspruchung.

Zement +2,5 Sand -f- 5 Steinschlag in Gewichtsteilen. 100 cm.

Material: Erdfeuchter Stein schlagbeton

Mittlere Abmessungen: Querschnitt / =2ox2ocm; Länge L =

aus 1

Elastizitätszahlen E in kg/qcm • io³ bei den Belastungen P in kg und mittleren Druckspannungen — a in kg/qcm

Elastische Verkürzungen¹) in cm

lastungen P in kg und mittleren Druckspannungen — ff in kg/qcm

io⁻⁵ bei den Be-

Ge-

p 5000 10000 i5ooo|20ooo]25ooo!30ooo 35000 40000 P 5000 1000015000,2000025000300003500040000 — <j —12,5 25,0    37,5 | 50,0 j 62,5    75,0    87,5    100,0 — <t=⁷-2,5 25,0    37.5 j 50,0    62,5    75,0    87,5 xoo,o

-t CO 1^ VO co ^ CM m w w ^ w

212

215

237

221

249

263

09 s

/Sb

081

661

wicht

kg

Quer

schnitt

qcm

Probe

Nr.

Alter bei der Prüfung

in

Tagen

I92

ro co O

■t in co N N CM

247

O    ^    vo

CI    N    rt-

N    N    C4

23°

257

b/e

iZz

267

*8*

90z

236

230

209

225

219

229

242

267 i 254

291

1360

1083

820

218 I 205

232

212

224

237

268    252

268    253

293

2251

l826

1460

860 I 1148

292

1410

9III

840

rx . m *-< CO I Gv Ge m m m

372

373

373

H

m vo »n

«    « CM

o o o vo NG w CM CM

VO    co    co    N

in    co    co    m    rt"

w    CM    CM    CM    CM

OO CM CM rx

vo oo oo tx

CM CM CI CM

214

200

150

188

268

N ro N rj- rfvO

CM CM CM

252

$82 !

301

300

295

22 T

091

ZIZ

861

255

251

230

245

O m rh co

tx <ooo oo

CM CM CM CM

o o o

CM CO CM

3i4

323

3i5

oo m n cm rt* cm CO co co

1689

1581

1710

1425

1328

1183

1099

1423

1161

o NGO in ex ONQ0 C'v

cm CO rf COVO 00

rxvo vo

co tx tx co 1-0 it ^

315

303

tx tx tx m

94.3

403

96,0

95.2

400

402.

28

Mittel

300

192

vo

m

cm

281

266

66z

312

309

307

fc O n N N cm cm

oo m O

tx tx o

CM CM co

tx rx ^d- cm O O CM CO CM CM CO

304 ¹ 284

331 313 35i 335 343 33i 342 326

co ix COOO

cm cm

n co G vo io o cm cm cm

oiz ! Szz zvz

OO OO CM VO VO rt-CM CM CM

283

280

19z

iO G^ MD

O ON

CM CM CM

290    275 I 259

333

0991

e6£i

! 1148

308

313

312

1838

342

1817

1652

0SS1

1529

1396

1253

1257

9hl I

322

1769

1492

1219

915

490    693

309

987

1003

916

969

N N N iG rh VO Ge co tx tx vo tx

IN. o N ■er    CM —- in MD

-f- vo m m    tx tx <m in

CM CM CM CM

CO CO co co

S°9I

1492

1526

1541

1970

2192

312

304

296

304

M VO

CM m m

N ^

118I

»o ov

io VO tN co CM «

io£i

1663

1911

^ 'O <N io 00

r m 's

153»

I 109 IO42 1058 1070

vO *d" oo CO !>. *-t CM co

00 oo oc 00

00 CO co vo G N 't •+ G G G MD

1373

1477

1954

IO9I

1201

1218

1340

!253

1164

1519

1265

196

97*

2901

8ö6

»43

883

1122

949

CM o OV IX

co co o lO

tx txCO tx

vo    cm o vo    og O o    k fo n    -d-    o    ^t- <m

cm    co co H-»    ix co in m    oo cm oo    vo    rj    n 'O

»o 10 t+- io *d"    ^ »o MD

rx MD vo 10 m

oo co m

CM CO O

co co co

322

301

279

29O

29O

•t fO "T

[x co rx

m rn r+-

410

330

327

,355

337 ! 535

M Gv N G G co CM rf- *3-    i-n m *d- m

m o tx vO io vO O O O

404

409

412

90

144

135

141

140

081

182

91z

193

co h in

LOO 'O

191

96,1

408

Mittel

O O co ■<d- co O m ; vO^ i^NO^ vcT vO vcT rf-o ro -r- *—• o •—1 (j\ Q\ C\ o G⁻' CG G'v CO    <D> CO

411

410

408

01 fr

Mittel

9M

m Gv m cm -+- O G G G

28

401

408

403

90

404

Mittel

CO m O O -d-

410

408

NO'O

o o o

"3“    ';d-

408    | 92,6

gleichbleibend erachteten Beobachtungswerten.

Mittel

Mittel

'rt

rC

28

90

Beton hergestellt

aus Sand j mit

Wasser

zusatz

CM

Ps

VO

CM

.5

. * I Zu-¹    ! stand

uaqosEA\3§nn

naipsBAvaSun

lupj^ug

.1 V S I

u i 3 q >[

JU

.ts

Versuchs

reihe

Ce

CM

S>

co

uaqDT32

hH

J-4

•<1

MD

Tabelle 7.

Gesamte und bleibende Verkürzungen der Beton-Prismen bei wachsender Druckbeanspruchung.

Material: Weicher Steinschlagbeton aus 1 Zement -f- 2,5 Sand -j- 5 Steinschlag in Gewichtsteilen.

20x20 cm; Länge L

100 cm.

Mittlere Abmessungen: Querschnitt /

Bruch-) Gesamt-Verkürzungen *) in cm io ° bei den Belastungen Bleibende Verkürzungen !) in cm 10 ⁵ bei den Belastungen P in kg und mittleren Druckspannungen — a in kg/qcm P in kg und mittleren Druckspannungen — ff in kg/qcm

P= 5000 110000'15000 2000oj25000!30000 35000(40000 P= 5000 10000^15000 20000*25000 30000(35000 40000 kg |kg/qcm|—ff — 12,5 j 25,0 I 37,5 50,0 I 62,5 j 75,0 87,5 100,0 — ff= 12,5 j 25,0 37,5 50,0 . 62,5 75,0 j 87,5 ■ 100,0

00 Z

965

»O CO O CTv lo ,d-w rt* LO

ci

O O' NO CO On ro M

CO H d

cxoo vo

ro H-» w

, o ro Th vo mOv Ov *t* ¹ vo vo n lo

240 521 1064

133 231 374 110 216 358 118 151 218 120 199 317

(l6l)    (272)    (5OO)

224    37O    621

282    406    672

253    388    647

310

19z

359

O ro n n vo '=t-M — M

O a w

■^-00 vo

132 i 208    310

440

431

fi9

495

(129)

(208)

298

[298]

Span

nung

Ge

wicht

Quer

schnitt

Probe

Alter bei der Prüfung

in

qcm

Nr.

Tagen

ro ro Cx ^ txsO CT' O On N io ^j- ro

M    —

— O LO

Ov vo ro

3124

3503

54°5

2388

2574

I9⁰⁰    3141

I373    1839

1381    1869

NrhOv OO OO OO (Jv Cv

811

459

201

193    423 690

189    412 675

LO tx CO

On vi

IT, in N

Gvo \d

ON O ON

421

402

411

28

47

62

3456 1

1551    2283

43I    725 : IO87

194

123,3

96.7

411

Mittel

00 vo o O 00 ro M M ro

ro rt* n OO 'O oo

00 ON O ro*-«ioro    O^OO

ro N    CMn O 00

(+26)

+82

o£ 1 —j-

901

zS

52

58

68

6l

71

305

(75)

(Zzi)

234

[234]

an.

vo ro ro

Cl C* M

c, O O

2935

3113

1936

2234

2231

1659

1702

1648

1334

lo rt LO rf

ON oo

O ro ON Td⁻ On VO LO LO

00 o »o O o ci rt- ro ro

0Z1

esi

24

2661

2041

19S1 : 8^11 ; 98g

[162]    366    586

(-48) (—19)

+ 23 +49 -j- 60 +91 42    70

(— 44)

+ II

+ 39

2113

2193

2333

II90 10X2

1245 165°

1341    1795

00 ro ct

o o o

co O O

ro O rh O O On lO O O

»n n N O ro ro ro -t

9zi

1Z1

91z

25

9t6z

2213

1686

924 I 1259

373 ! 621

1Z1

142

118

091

140,0

iS 1

137

143

143,7

O w oo ro ro ro

ro i-<

2180

2268

2058

1751

1798

1641

1382

1374

1292

co vo ON ■'-+- io oo

2 2 O'

tx — io

so O ^j-rx co

o — o

ro IT) M

>n i/o Ln

154    334

341

191

322

1S1

89i

152

191

33

15

2169

1730

1349

1031

332 ; 536 ! 771

SSi S‘091

tx m rx ro ro w

+++

Ct —

»873

21x3

90S1

1634

29    67    95    l7⁶

zi +

2652

2212

1704

■'r •*4-VO IO CO H N 04

N IO CO 00 VO 00 ON Ov

386 j 6n 182 I 401 649 —    417 ¹ 652

171

136

112

134

9903

933 | 1234    1615

401    637

[ZZil I £‘Zzi

N 'o'

LQ CO co

'ro ro 0Q rp —

+ 2)

+ 12)

18

[81 ] | [118] | [184]

Belasten

(Z —)|(6i—)

(01—) (Si—)

32

fl

[!3]| [32]

[3]

wuchsen bei

11+

1734

I9°4

2001

1880

konstant,

i4r7

1522

1649

910 1157 941 | 1222 1045 i 1343

O n on

tx OVO

vovo N

IT) M VO so tx n ^ ^

290

290

137

122

1529

nicht

324

1S1

m oo -t-vo -rh m

301 | 487 | 710 | 965 j I24I

137

155,7

in kleinerem Satz waren bei den letzten Lastwechseln

SO^ O lo

rxvo o

ON Ol ov

414

411

408

90

96,7

411

'Mittel

OON 00 fO N O^ vO N'O o" 4 m Qv

ON Qn ON Qv Qv ijv ON

m o o tx 0 0-0 ^    ^ : rf

408

412

421

Mittel

£‘96

414

Mittel

28

90

n ct O oo tx tx On ON On

414

411

409

28

97,5

411

Mittel

m O "t ro vO N in vo* On On On On

416

91t

414

90

Sit

Mittel

dem wiederholten

Beton hergestellt

mit

Wasser

zusatz

°/o

LO

c|

LO

.g

x:

aus Sand

. Zu-Art stand

naqosuAvaSnn

uaqosuMaSun

upq-a

;U19J)U9

Jo

ts

V ersuchs-reihe

ON

C*

8,

ro

ST

uaqapz

HH

Tabelle 7 a.

Elastische Verkürzungen und Elastizitätszahlen der Beton-Prismen bei wachsender Druckbeanspruchung.

Material: Weicher Steinschlagbeton aus 1 Zement-}- 2,5 Sand-j- 5 Steinschlag in Gewichtsteilen. Mittlere Abmessungen: Querschnitt f = 20 x 20 cm ; Länge L — 100 cm.

Elastizitätszahlen E in kg/qcm • 10³ bei den Belastungen P in kg und mittleren Druckspannungen —ff in kg/qcm

^=5000 ioooo 15000I20000I25000 30000135000 40000 P 5000 10000 15000I20000 25000 30000 35000 40000 —ff= I2>5 25,0 ; 37,5 | 50,0 j 62,5 75,0 : 87,5 100,0 -<r= 12,5 25,0 37.5 ! 50,0 62,5 75,0 87,5 100,0

i mcs |    cs ov ov cs cs co ^

I    vo    m    I    vo    vo    ro    oo    N s m vo

I M    M    I    H    M    CS    W    MMHH

00 H 00 0 00 VO

Z$I

Ov cn in ov N Ov CO VO

H H H H

VO N Q\ m. O ov —» cs M

187

209

*93

223

208

N co VO 0 N VO

OQI

240

227

227

231

Elastische Verkürzungen¹) in cm io—5 bei den Belastungen P in kg und mittleren Druckspannungen — ff in kg/qcm

Ge-

wicht

kg

Quer

schnitt

qcm

Probe

Nr.

Alter bei der Prüfung

in

Tagen

223

212

203

OJ    ro 00    H    N 00    VO    T-    T- CO    f-v

CO    CO CO    0    CO CO    N    CO    N 0    CO

H H N N HHHH NNW

961

203

249

209

221

262

912

231

Ln ov ! oo

cs Th i^l Th C* CS CS cs

203

207

193

223

239

Gv ^ Ov Cv'Oi N OV vo h cs o h m t- vo m

Ncsw N CS N CS

234

239

223

232

092

hZz

28l

ZLZ

00 [ ^ co OV ro CS H cs cs

219

249

242

m ox co vo Ln cs cs cs

3290 — 1930 2416 2033 2563

1526

1200

221

2 37

252

Tj-VO vo : cs ro Ln Ov I vO

CS CS M | CS

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274

267

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267

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CO 00 M Ln co ro cs cs cs

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1513

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1165

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335

305

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1633

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1289

1133

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320

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268

[274]

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H M H |

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408

412

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414

411

4°9

411

416

416

414

415 I 96,3

gleichbleibend erachteten Beobachtungswerten.

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

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in

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28

90

28

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I

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Beton hergestellt

aus Sand | mit Wasserzusatz

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LO

15

Zu

stand

Art

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Versuchs

reihe

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CN

CS

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CO

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CO

Tabelle 8.

Gesamte und bleibende Verkürzungen der Beton-Prismen bei wachsender Druckbeanspruchung.

Material: Erdfeuchter Steinschlagbeton aus 1 Zement -|- 4 Sand -}- 8 Steinschlag in Gewichtsteilen. Mittlere Abmessungen: Querschnitt / = 20x20 cm ; Länge L = 100 cm.

Bruch-1 Gesamt-Verkürzungenx) in cm 10 ⁵ bei den Belastungen Bleibende Verkürzungen !) in cm 10 ⁵ beiden Belastungen Pin kg und mittleren Druckspannungen — <rin kg/qcm P in kg und mittleren Druckspannungen — a in kg/qcm

P= 5000 I I000o|l500o[2000ol2500o|30000 35000 40000 | P = 5000 IOOOO 15000! 20000 25000 30000: 35000140000

ff=!2,5 25,0    37,5 j 50,0 ; 62,5    75,0 j 87,5 j 100,0

(0S8I)

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692    1150

232    305

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(139)

Span

nung

kg Ikg/qcml - a= I2,5| 25,0 | 37,5 i 50,0 j 62,5 j 75,0 J 87,5    100,0

Quer- Ge-schnitt wicht

Probe

Alter bei der Prüfung

in

542    1570

(403) (1045)

119    269

208    360

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CO O O >o Th N N CO CM CM    t-H

qcm

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Th cm CM MO

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(22I)| (408)

(481)

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5340

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2812

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co CO OO co mT cm*' ^ (O

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901

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Mittel

407

406

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28

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408 | 94,0 | 112,0

Mittel

O

Th

112 (233)

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240

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24O

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Mittel

o

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CM O O

Th Tf Th

28

410 | 92,1

Mittel!

MO CM 00^00

(S‘96) (Nt)

86.5

88,5

409

417

413 I «7,5 | 79,0

Belasten. Die Werte in kleinerem r 4,3°/o Wasserzusatz gefertigt und

i²)

90

Mittel

ein wiederholten lila sind mit nu

Beton hergestellt

mit

Wasser

zusatz

°/0

lO

io

aus Sand

Zu-

stand

uaqosuAvaSun

uaqosuAvaSun

1U13J1U3

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Art

t; .s

Versuchs

reihe

uavppy

Ia 32

Ha ¹ 33

lila 34

(1

(z

vO

Tabelle 8 a.

Elastische Verkürzungen und Elastizitätszahlen der Beton-Prismen bei wachsender Druckbeanspruchung.

Material: Erdfeuchter Steinschlagbeton aus i Zement -f- 4 Sand -j- 8 Steinschlag in Gewichtsteilen.

20 x 20 cm ; Länge L = 100 cm.

Mittlere Abmessungen: Querschnitt /

Elastische Verkürzungen!) in cm 10 ⁵ bei den Belastungen P in kg und mittleren Druckspannungen — ff in kg/qcm

P= 5000 IOOOO 15000 20000'25000 30000'35000 40000 P — 5000 IOOOO 15000 20000 25000 30000 35000 40000 ff~i2)5 25,0 I 37,5 50,0 | 62,5 ! 75,0 I 87,5 100,0 — <j— 12,5 25,0 37,5 50,0 ! 02,5 75,0 ! 87,5 ; 100,0

Elastizitätszahlen E in kg/qcm io³ bei den Belastungen P in kg und mittleren Druckspannungen — ff in kg/qcm

Quer- Ge-schnitt wicht

kg

qcm

Probe

Nr.

Alter bei der Prüfung

in

Tagen

“3

130

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194

219

224    200

201    176

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1753    2585

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I I W I    | M I-I I    H H w

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235 ¹ 207 224 j 205

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m o Th N n n

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291

66z

290

2640

2174

1187    1622

1196    1622

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H CO N

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oo vo m IxO Ch vo m vo

233

273 I 254

293

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215    192    165    144

214    194    176    162

265    251    227    213

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102

i57

EZi

231 , 2X2 | !8q

162

206

232

200

(139)

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230 | 2XS

(Zoi)

(126)

132

102

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(»59)

138

137

138

(174)

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152

154

213

254

287

251

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1 120

130

(192

991

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rx

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155

2X0)

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O in ro O C'' ro ro »O m ro oo m ^ oo M oo d c* d m r^nron

(194)

193

149

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(233)

204

200

202

3484

2675

2340

2025

01Z1

1525

2187

1837

1472

£bi 1

1946

1459

£6u

1119 856

9SOI

3725

2155

1990

2623

o oo o io ro o

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1346

1403

1272

1092

1005

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CO ro Ov 00

6z6i

1483

1148

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io »o

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(2082)

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Th m

oo

m

r^oo on«    -3- n «4- o m oo    looo ro n

Th ro O 'O vo mvO O    mvo O d    O »n m vO

Th ro ro ro ro Th Th ro Th Th ro

Th Th ^h

ro ro

(567)    j    (972)    (1534)    (2257)

969    1481    —

1157    1910    —

637    I    1063    1696    —

200

192

Sic

202

O Th O rx vQ Ov N d    d O d >-*

vo vo vo vo    O o rs O    O'' tx lt> tx

(250)

253    573

00Z

327

290

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zSZi

516 850 1259 | 536 870 1266

(208)

239

24O

526 | 860 J 1263 I 1764

zur Mittelbildung herangezogen.

240

rooo 00 oo vo ~r

O-v COn CO

96,0

O oo m oo O mvo m m o in ’ri- *-• \Q

0000 o o o

O GO On LO kO OO tx

o o o    o o o

Th Th cO Th Th Th Th

407

407

406

412

Mittel

Mittel

28

90

28

94,0

408

Mittel

noo o m CO O ro o Ch QN (O Ok

Ix CO vo OO 00 ON

418

4i5

407

90

4i3

Mittel

'rT O O

Th Th Th

2 ²)

28

410    92,x

(S‘96)

86,5

88,5

87,5

Mittel

Th

o' ^

Th Th

(« 1

90

413

Mittel

Beton hergestellt

aus Sand | mit

Wasser

zusatz

rx

LO

Art Zu'

! stand

uoipsT;A\3üiin

U3l[0SBA\3San

}UI9J}U9

den beim wiederholten Lastwechsel als gleichbleibend erachteten Beobachtungswerten.

1 2 und x Reihe lila sind mit nur 4,3°/₀ Wasserzusatz gefertigt und ihre Ergebnisse daher nicht

pZ

Versuchs

reihe

>.

U3UDT32

Ia i 32

33

II a

lila 34

») Mittel aus ²) Die Probei

00

Tabelle 9.

Gesamte und bleibende Verkürzungen der Beton-Prismen bei wachsender Druckbeanspruchung.

Material: Weicher Steinschlagbeton aus 1 Zement-)- 4 Sand 8 Steinschlag in Gewichtsteilen. Mittlere Abmessungen: Querschnitt / = 20x20 cm ; Länge L = 100 cm.

Gesamt-Verkürzungen *) in cm io ⁵ bei den Belastungen Bleibende Verkürzungenx) in cm io—5 bei den Belastungen Pin kg und mittleren Druckspannungen —a in kg/qcm P in kg und mittleren Druckspannungen —<r in kg/qcm

25000 j 30000! 3 5000140000 62,5! 75,0 187,5 j 100,0

Sii 1

MD CO MD

0^0 N

CO N rt

! o‘oS | S‘Z£ o‘$2 S¹zi=d— !00002 000S1 00001 000S =j

30000! 3 5000^0000 75,0 I 87,5 100,0

25000

62,5

20000

50,0

37,5

p= 5000 10000 —o— 12,5 25,0

Bruch

Quer- Ge-schnitt wicht I sPan'

nung

qcm kg Ikg/qcm

Probe

Nr.

0991

(574)

(671)

947

co IT) oo oo

993

1471

SS01

1172

439)

(519)

co

LO

(531)

^o O O

OO vr>MD

^ PO h

Alter bei der Prüfung

in

Tagen

CO COCO 00 LO r>* MD Ov C* ►“«

ro K CO MD fO N vo

N vO fO

3385

2854

2352

2864

1378

1270

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O OO O vo O OO

vO MD MD

MD M rf T^_ Tf ^ N M

LLzx

646

244

cd

1^.0 MD Ov CO *cf-CO LO LO

(izz)

(S9I) 01 s

296

(296)

OOO N rh ro Ov

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4235    —

1999

2423

3615

1 L’rz

901

Ov'c? ^

io

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(77)1('63)

93

157

63

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(— 36)    (-24)

(— 29)    (-19)

26

(13) i (26)

co >o

Ov

On tS

30    j    62    100    161    1    265    I    398

32    j    74    142    390    520    :    -

(— 2)    |(+I2)|    (62)    (191)    (530)    (819)    ¹    —

31    |    90    202    " 643    - j    —

Tioi I [32] 1 [82] [172] [518] — j“

IO

524

334

335

00    5

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45°o

[4500]

On O VC O    H

H W 00

co co «

3032

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3743

2298

1272

1566

1350

1396

813

471

211

970

817

867

570

462

212

[212]    | 501

t>.

MD CO MD »O CO CO W VO 'MD MD MD MD OO OO OO OO

NvoO^

OO

Ov Ov CO

408

400

411

28

95-7

406

Mittel

vo CO CM vo MD 0 0 0

OM) vo

o o o

"d“ rj-

90

407    95-3

Mittel

CO NN MD rt’ »O

CO N CH

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I 12

CO Ov CO CO

MD

lO IO

N co^

On h 0\ CO OO CN On O VO N co ro

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2228

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2132

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2404

2474

2527

2468

O oo O ^ Ov iO VO ih H    H

1669

1045

1109

1231

1128

655

709

787

717

£    E

r-i    ü

H- S

co *0

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co *5

MD

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O

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co

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103

103

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co O LO CO co co

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1258

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132,7

2797

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O VO o CO Tj- Ov

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1569

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1537

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1401

1234

1237

MD o O vo Ov

52i

540

231

940

935

Ov ^O ^J“ xd o (D H o Ov ^    00

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525

522

471

422

472

229

226

CO <3-MD r^MD

229

231

902

188

802

kleinerem Satz

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zL

75

94

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in

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rC r^.MD# md    md 0^0 O O

Ov ON CO' Ov    CO Ov Ov    Ov    00 Ov CO' OO    Ov Ov    CO

O oo O

t-H O CH

Ti-

28

90,7

Die

409

Mittel

VO O OV LO

O CH ov o co

412

406

406

408

417

414

414

415

Mittel

•>

Mittel

Mittel

90

28

90

dem wiederholten

Beton hergestellt

mit

Wasser

zusatz

°/o

co

Ov

<0

00

rC

aus Sand

Art Zu‘ stand

u9ipsuA\.9j§un

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Ci

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Versuchs

reihe

S5

U3UDT92

IVa 32

Va 1 33

Via 34

(1

Tabelle 9 a.

Elastische Verkürzungen und Elastizitätszahlen der Beton-Prismen bei wachsender Druckbeanspruchung.

Material: Weicher Steinschlagbeton aus 1 Zement -j- 4 Sand -j- 8 Steinschlag in Gewichtsteilen.

20 x 20 cm; Länge L — 100 cm.

Mittlere Abmessungen: Querschnitt /

Elastische Verkürzungen¹) in cm 10 ⁸ bei den Belastungen P in kg und mittleren Druckspannungen — <r in kg/qcm

P- 5000 looooj 15000 20000 25000I30000 35000^0000 P— 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 40000 -<7=12,5 25,0 | 37,5 50,0 62,5 75,0 87,5 100,0 —<r= 12,5 25,0 37,5 50,0 62,5 75,0 87,5 100,0

Elastizitätszahlen E in kg/qcm io³ bei den Belastungen P in kg und mittleren Druckspannungen —a in kg/qcm

I I I I I I I I I I I I    INI

INI MH"! jr ? f s I I I I INI

901

ZZI

152

134

129

138

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wicht

Quer

schnitt

Probe

Alter bei der Prüfung

in

kg

qcm

Nr.

Tagen

oo o vo oo

-'t- VO -<*-

i- N CO X vo

MHH

0Z1

209 205 20 7

227

223

224

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OnOvO    Ov    00 ID VO    VO CT\ OCO    Ov    r^-    tJ-    rf

H    MHH    h    hh^hh    h    r*    n    C4

O ^ d fx ^d⁻ rh O vo r^vo vo c^O M N N

219    195

224

211

90z

244    214

Cv io¹^ vo vo vo

w> o tx

O CN 00

CI N N

zoz

213

202

90z

09z

232

[246]

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r^vo tx

O N M

2695

1120 2129 1102 2112 IOl6 1783 I08l 2008

O'' ^ co CTv oo NO co LO t/ovo LO

243

235

241

240

2415

1606

1074

2786

«834

1917

1786

oLz

315

310

306

2307

018¹

2398

1837

2335

1852

1271

1184

1176

20 7

22s

244

291    266

310

2347

1833

fNlOO rf OO QN CN CN

408

400

411

28

95,7

406

Mittel

N t^ 0 CO H N H H M

vo CO H

m io

M H M

Sii

S91

174

123

0S1

171

OO rx co O

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VH HH n

219

214

Lzz

220

140

152

091

172

174

195

SSi 9Z1

08i

201

191

Siz

195

212

224

237

237

192

217

24I

CO T CO VO O

0\ G\ o h h 0)

1407

1428

1501

N «OO OO co'O

<* 2 o

1982

1445

1029

1416

1430

1455

1434

1891

1087

1094

1118

802

008

OOII

1840

2112

2058

2003

1710

1591

»385

1562

'O r^ in O h *o ix co ^

OO co GO vh oo *^h rt*

188

212

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759

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[200]

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Mittel

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401 i 687

l8l

96,8

409

Mittel

335    55i

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337

349    568    828

018

34° I 557

oo 0\ oo N O N CO CO M H H

1312

1197

1126

992

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743

446

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O ioio tx tx rf CN CT' CN

wo O CN O ►-* O'' ^+- rO

90

09I

221

231

217

223

214

204

S8i

201

405    | 96,3

Mittel

412

406

406

28

87,2

408

Mittel

wo o rx

cT 6 ~

G'v CTv O''

417

414

4[4

415    | 90,7

gleichbleibend erachteten Beobachtungswerten.

Mittel

V)

*ö5

pg

<u

90

Beton hergestellt

aus Sand mit

-——•— Wasser-

Ar(. Zu- Zusatz Art stand

°/o

ro

oo

'O

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Versuchs

reihe

Jh

n

co

ro

co

U3U0I37

Deutscher Ausschuß für

B AI *5 ffi

Va

cv Via

Tabelle 10 a.

Mittelwerte für die Bruchspannungen und elastischen Verkürzungen aus den Druckversuchen mit Prismen.

A. Kiesbeton.

Elastische Verkürzung in cm - IO 8 bei den übergeschriebenen Druckspannungen in kg/qcm

100,0

-IOOI

1672

1522

1376

[1691]

90S1

1416

1347

1671

1457

1200

1362

1410

1298

12,5    25,0    37,5    50,0    62,5    75,0    87,5

1342

975 I

<2S^

t- co ~

[1439J

1251

QI o I

II42

1373

1207

1003

[1641]

1340

1157

1369

1210

1110

1880

1578

Mittlere Bruchin I Spannung

Tagen

Alter

Mittlerer Querschnitt der Proben

Art

Zustand

des Sandes

des

Zusammensetzung des Betons in Gewichtsteilen

Zeichen

kg/qcm

qcm

Betons

Wasser

Kies

Sand

Zement

Reihe

Nr.

Mischung

8801

088

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[1198]

1078

1019

930

[1347]

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[Zzn]

978

826

396

8011

i6£i

1154

II0I

933

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1377

1272

10Z

990

942

[§97]

795

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CO

00

1083

739

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[1830]

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CN vf- d co C\ w    io oo in q co n

SO mm NO '«O    tNMD 'O    H Nio

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O O GO

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O »o

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991

128 261

125    253

122,5

148,0

172,5

O lOCO

-t co O' CO co d

m N co

[l66]    [348]    [544]

158    320    497

I49    306    469

719

542

4i3

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H COVO

781

[570]

482

1223

[aSoi]

H-f    vo    H O    ^ LT) OS

i-o ⁰⁰ so ^so io

[704]

109

837

711

[9 iS]

441

376

620

izS

438

m oo i/o rh co

LO Th Th

1033

1683

1042

1001

725

966

494

1475

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t—I CO 'O ON io o h CO

't CO M 'iroco

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238

[169]

148

251

227

210

[i74]    [34i]

138    285

243

911

OOO O in io h-i 00 vo

Th CO SO 'O

co ioco co «5h

m io n m vo tP d oo    O tJ-

121,5

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m

00 IO vo

2

H

737

530

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so d O    »—•    O    *—•    oo    fo »o oo

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co co d

co co d

^ t*- co rt- co

00 00 O oo d Tt-’t co

O Nm h o ^ covo O    d

^ N co oo m co O O tJ* mO m

m c lo m m O o m io O O d h" vc co inino" ^ rh n d Thoo

144,0

184.5

204.5

d d i-i d d hm

242

201

191

lo O O OiovovoOO

hT d\

d Th Th

Th »o O''

O m NN H 00 G'. co

ooO^oooOioooOunooo^oooOiooootoooOLncoOioooO^oooO^GOOunooO^o d CTv SO d O'v SO d OvvO d Os SO d SO d CWO d Os SO d OSSO d Cs SO d Os sO d Os SO d Os vo cocococococococococococo

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Isar,

ungewaschen

7,o

412

417

420

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O CTS o

Th co Th

404

407

403

409

411

412

co co d    n co co    o m n    m in rh    Nco m    Thso Th

ooo    ooo    ooo    ooo    ooo    ooo

Th Th Th    Th Th Th    Th Th Th    Th Th ^h    Th Th Th    *t -t Th

401

404

401

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

l{ 3 I 3 AV

6,0

2,5

12

II

4,5

fl

III

6,5

5,5

4.o

8,5

7.5

2.5

6,o

8,0

6,8

5.3

14

Si

9i

zi

14

15

91

Ia

II a

III a

AI

VI

IVa

Va

Via

Tabelle 10 b.

Mittelwerte für die Bruchspannungen und elastischen Verkürzungen aus den Druckversuchen mit Prismen.

B. S t e i n s ch 1 a g b e t o n.

-5

Ol • UID

Elastische Verkürzung in

in kg/qcm

o°

Oh

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0)

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0991

1769

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2120

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1864

2173

1667

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87,5

1392

1492

1301

1538

1919

2418

1723

1872

1523

1771

1388

1833

75.0

IO

m

MD

50,0

37,5

25,0

12,5

Mittlere Brachin I Spannung

rp    in

lagen

Alter

kg/qcm

Mittlerer Querschnitt der Proben qcm

Art

Zustand

des Sandes

des

Betons

Zusammensetzung des Betons in Gewichtsteilen

Wasser!

Stein

schlag

Zement Sand

14TO

9III

II48

1219

0Z01

IO9I

1253

1946

1483

1776

1364

1467

1219

1435

1133

1982

1434

Sl6

«f n i'

O co lovo 0\ co t^VO

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LO

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1Z1

490

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147

156,0

191,0

‘>1<>

757

1191

1459

1148

1764

1316

1063

1132

948

ii37

902

1786

1445

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2003

1562

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^    ¹⁰    LO

⁰⁰    2 00

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LO    SO LO    LO

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LO

1063    1696

860    1263

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rh M SO so O LO

581    846

503    713

869

909

483 ; 678

2008

1176

1029

8lO

1312

1105

1801

759

687

557

859

743

322

290

410

*-* O    00 m    r^so

co    MD M MD co N

co ^ co *3- co sO lo

412

MD

LO

CO

oo    o\    cr\    o

MD h-<    00    O    oo    LO

CO CO    co    CO    LO    Tf

401

340

00S

446

152

140

193

191

202

167

192

1Z1

290

240

194

[161]

0Z1

152

[¹77]

145

240

[200]

181

091

223

201

196,3

194,7

128.3

174.3

92,7

110,0

112,0 129,0

10 cfs SO

123,3

140,0

H3,7

160,3

127,3

155,7

o

LO LO

MD 00

106,3

132,7

73,0

80,3

00 O    00 O    co    O    00 O    00 O    00 O    00    O    00 O    000    co O    00    O    00 O

MO»    MO'    M    Os    MOs    MOS    M Os    M    Os    MOs    MOs    M Os    M    Os    M Os

402

408

410

404

408

408

405

407

408

413

410

40

411

411

407

414

411

4i5

so

o o

-cf

4°9

405

408

Sit

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

7,7

6,2

2,5

;uDn3jpi9

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7,5

5,5

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9,5

8,2

7,5

9,3

7>o

6,8

2-5

Zeichen

Reihe

Nr.

6z

30

31

32

33

34

29

30

31

32

33

34

Mischung

II

III

Ia

II a

lila

AI

VI

IVa

Va

Via

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MD

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M ^

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f/'    VO VO <4* lOOO

£*    « ¹    ^    « <s n

[238]

274

288

304

249

29O

348

NOM Os in o\

H w N

253

285

312

(091)

226

75.0

10    O

r>.    r>» Ln vo qn

c*    ro

347

[245]

ci

294

321

[2171

zgz

(202)

261

306

362

^ 00 bs H VO O N M CO

257

293

319

§

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154

239

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-T    00 1000 IO N O    in OO o

2    M roro « N ro « N ro ¹

229

336

168

[OEZ]

275

[2Si]

(LLi)

^ 0*v 'T*

^ »-<

N ro ro

224

273

316

I9Z

295

325

240

17s

(208)

252

Tabelle 11 a.

Mittlere Elastizitätszahlen aus den Druckversuchen mit Prismen.

A. Kiesbeton.

Mittlere Elastizitätszahl in kg/qci Druckspannungen

5o,o

37,5

25,o

12,5

Alter

in

Tagen

Art

Zustand

des Sandes

des

Betons

oo iovo -*rvo O oo vO 00 vO N

« POfO n n ro

LO rT'O

Cn

M ro ro

fOONO O O ro ro rh

[261]

293

307

183

251

349

178

[243]

288

99¹

(193)

[19s]

C'H \ö o co \o rooo rn N N ro ro

265

303

334

274

m vo fi CO 00 vo

183

204

268

274

281

284

318

[270]

302

318

207

2 73

361

I92

[9S2]

303

l8l

(206)

214

N OmON ro O M ,

OOroOsvroooroi>st-««^-

C*rorOMMrO C*roro

153

3QI

902

£91

282

£61

217

284

ro lo

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193

IT) 'O

ro

roi^ O' °0 O O O O c*

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291

319

353

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O vo CO OwO

O oo O t^oo ro fOrO ^ M N fO

[294]

318

333

O O 'O t^ocT 0 0 0 0 LO *-• t>. Oooco CT> C4 rf N ro ro r) n h ^ n

281

360

432

ro h ro lOON^t-    O' 00

LO 00 VO NN'O OO ^-ro Ov’tNlO "t« C^OJro ro ro h r) fO h-i c4

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Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

Ujonajpja

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

l{ 0 T 3 A\

Rhein,

entfeint

Zusammensetzung des Betons in Gewichtsteilen

Wasser

Kies

Sand

Zement

Nr.

7,o

6,0

2,5

12

4,5

13

S‘9

5,5

4,°

8,5

7,5

2,5

6,0

8,0

6,8

5-3

bi

Si

9i

ti

13

hi

Si

91

Reihe

Zeichen

II

III

Ia

II a

lila

AI

VI

IVa

Va

Via

00

Tabelle 11 b.

Mittlere Elastizitätszahlen aus den Druckversuchen mit Prismen.

B. Steinschlagbe t o n._

Mittlere Elastizitätszahl in kg/qcm io³ bei den folgenden Druckspannungen in kg/qcm

62,5    !    75,0    87,5

o‘oS

37,5

25,0

12,5

Alter

in

Art

Zustand

Tagen

des Sandes

des

Betons

203

247

0

ro vo

<S CJ

175

225

*45

182

152

201

184

223

193

243

sei

189

C4 vo m \n

(N «N ^    ^

224

268

252

295

co vo CO 00    vO O

Mn    n co

253

300

284

326

268

3*7

304

342

292

333

188

235

(ZZl)

157

200

169

9X3

201

239

204

254

148

207

198

245

(°Si)

e/i

2x5

138

187

231

vo

m m

214

267

138

170

225

123

SSi

210

259

Szz

275

242

290

167

061

233

189

230

Zu

154

203

248

232

zZz

224

284

99

168

190

244

*5°

176

254

Siz

273

244

293

oo O ooo oo O ooo

MO' MO, MO' MO'

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

Isar,

ungewaschen

212

iSz

231

270

vO XJ~> LOGO

c* n

6£x

SSi

691

184

171

zoz

221

262

254

289

241

66z

137

>93

214

266

S6l

1Z1

237

252

276

[306]

zLz

305

250

3H

167

219

244

291

961

217

290

320

[274]

334

90t

[246]

270

310

220

241

OOO 00O    00O    00 O OOO 00O    00 O 00O

MO, MO' MO, MO' MO' MO' MO' M O'

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

iqonajpia

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

q D I 3 AV

Zusammensetzung des Betons in Ge wichts teilen

Wasser

7,7

6,2

5,2

7,5

5,5

5,o

9,5

8,2

7,5

9-3

7.0

6,8

! Stein-I schlag

Sand

2,5

2,5

Nr. I Zement

6z

30

31

32

33

34

29

30

31

32

33

Reihe

34

Zeichen

II

III

Ia

II a

lila

AI

VI

IV a

Va

Via

Druckversuche.

86

Tabelle 12.

Zunahme der Druckfestigkeit mit wachsendem Alter.

Verhältniszahlen: die Festigkeiten bei 28 Tagen Alter = 100 gesetzt. Mischungen I—III erdfeucht; Mischungen IV—VI weich; Zusammensetzung des Betons s. Tabelle 1.

Erdfeucht

Weich

Mischung

Ia

II

II a

III lila IV IVa I V Va VI Via

Kies

90 Tage 121 126 117 365 „ 142 175 | 132

00

ro

99 132 127 105 160 221

116 112 127 1x3 144 155 141 160

Steinschlag goTage 122    118    100 j 115    136 ! 120    114    132    112    125    123    110

Tabelle 13.

Verhältniszahlen für den Einfluß der Sandart auf die Festigkeit

des Betons.

Die Werte für den ungewaschenen Rheinsand = 100 gesetzt.

V erhältniszahlen

Art des Betons

Zusammensetzung

Isarsand, ungewaschen jj Rheinsand, entfeint

Zement I Sand

Kies

Stein

schlag

Zustand

Alter in Tagen 28 I 90 I 365

Alter in Tagen 28    90    365

2,5

erdfeucht

sO sO

00 sO

Lhi

2,5

weich

Os OO O so

IOI

68

00 sO    00 SO

Ln 00 Ln to

102

92

Os sO ^4

Ln sO 1—x CT\

115    127    113

121

122

124

2,5

erdfeucht

O no 00 00

00 VO Ln OO

Ln OS 00 Ln

OS Sg

2,5

weich

O »-•

co so

os 00

Ln

OS 00 00 SO

Os sO

Tabelle 14.

Verhältnis zwischen den Druckfestigkeiten der fetten und mageren Mischungen aus dem gleichen Material.

Beton

Verhältniszahlen, die Werte für die fette Mischung (1 : 2,5 : 5j == 100 gesetzt

Isarsand

Rheiusand

Rheinsand, entfeint

Art

Zustand

Kies

erdfeucht

weich

Steinschlag

erdfeucht

weich

co I o üi ro sO m

O' N N w id CO I ID SC

I I £ 'S

t^ I *-*-

ih 1/)    tN

OO Os I Ln OS Oj Os I Ln CX\

SO HH

SO

Ln Ln I Ln Ln VI h sO D

Ln 4^ Ln ^ h Ln I Os) 00

Tabelle 15.

Verhältnis zwischen den Druckfestigkeiten der gleichen Betonsorten bei verschiedenem Wasserzusatz.

Zusammensetzung des Betons Verhältniszahlen, die Werte für den erdfeuchten Beton = 100 gesetzt

Zement Sand

Kies

Stein-

Isarsand

Rheinsand

Rheinsand, entfeint

schlag

Alter in Tagen 28    90    365

Alter in Tagen 28    |    90    365

Alter in Tagen 28    |    90    365

14

Ln

4-

00 Ln

CA

to

CA O

to 00

103

77

CO CO CA CA

^4 vo Ca to

00

ca

106    126    115

121

138

188

IG 00

00 O

^4 ^4 00 Lk)

co 10 ca

O 00

99    90

112

102

Tabelle 16.

Einfluß des Alters auf die Elastizitätszahl beim Druckversuch.

Verhältniszahl: die Werte bei 28 Tagen Alter = 100 gesetzt.

Mischung

Reihe Nr.

Zusammensetzung des Betons in Gewichtsteilen

Zu-

stand

des

Art des

Verhältnis der Elastizitätszahlen

bei

bei

90 Tagen Alter ¹ 3Ö5Tagen Alter

Ze-

ment

Sand Kies

Stein-

Be-

Sandes

schlag

tons

zu denen bei 28 Tagen Alter und den folgenden Druckspannungen in kg/qcm

Mittelwerte für das Alter

12,5    37,5    62,5 12,5 37,5 62,5    90    365

H M H I—I HH

Oj IO

Ln

io

Ia

II a

lila

Ca Ln

00

erdfeucht

129    127

Isar

Rhein    104    104

desgl. entfeint 108    112

134

118

117

12 I I32

Isar Rhein desgl. entfeint 112    (115)

127    160

147 174

140    I33    131    160    158    163    I35 IÖO

123 118

(114)    121

> > £

HH

14

Ln

IVa 14 Va 15 Via 16

4*

00

weich

Isar Rhein desgl. entfeint 119

131

II

III

C/4 C/J to O vO

Ln

Ln

Ia

II a

lila

04 Oj U) 4 Oj to

4*

OQ

erdfeucht

Isar Rhein desgl. entfeint 118

Isar Rhein desgl. entfeint 119

184

CA »-* LG , CO CO rt- CT ! I *4

t—« t—« H-1 I ¹ t-H

137    121    143

141    117 1 142

124    115    128

— (I3l) (184) 201    127    180

144

118

1x7

114

122

147

Isar

Rhein    in    118    124

desgl. entfeint 118    122    —

120

134

c^oo o

CI CT

L*J Oj M ►H O O

14

ur

IVa

Va

Via

d fb d-cO co co

4-

OO

weich

Isar Rhein desgl. entfeint

HH O W cl ~ d ►—« *—* |—|

I-1    |-1

119

114

124

4CO >G

M m rl

121

114

124

13i

124

116

00

00

Tabelle 17.

Verhältnis der Elastizitätszahl des mageren Betons zu der des fetten aus dem gleichen Material.

Verhältniszahlen, die Werte für den fetten (1 : 2,5 : 5) Beton = 100 gesetzt.

Rheinsand, entfeint

365

90

28

Rheinsand, ungewaschen

365    |

Alter in Tagen

II

90

28

Isarsand, ungewaschen

365

90

28

Druckspannungen in kg/qcm

12,5137,5 j 62,5'j 12,5 | 37,5 j 62,5j| 12,5 j 37,5 162,5112,5 137,5 [62,5|| 12,5 137,5 | 62,5j| 12,5 | 37,5 [ 62,5112,5 | 37,5 j 62,5 12,5 j 37,5 162,5|| 12,51 37,5 | 62,5

cs oo m

vO oo

cs vo c^oo

W7T oo' O

VO

VO 00 in m

ri in vO VO

365

Ov in vo

t">. cs vo

S*

00

m

MD*

vo

V^t^

- VO

ov

67    62

[80] 71

m rj“ Ov OO

OO o

OV ON

TT OO

oo t Ln

[06JL001]

vo

00

81 j 77 1 73 97    92 i ⁰⁰

VS

m -rt-vo m

O'OO

VO

O OO t^vo

^-co

00 -t-00 vo

73    65 j 93 9i

78    76

45

O

OO vo

g. I

m m oo vo

IO IO

t^oo

m rt* go

00 ""o"'

oo 0^

m n t^VO

*3-

00 00

Beton

Zustand

erdfeucht

weich

erdfeucht

weich

Art

Kies

Steinschlag

Tabelle 18.

Verhältnis der Elastizitätszahl des weichen Betons zu der des erdfeuchten bei sonst gleicher Zusammensetzung.

Verhältniszahlen, die Werte für den erdfeuchten Beton = 100 gesetzt.

Rheinsand, entfeint

90

28

Rhein sand, ungewaschen

365

Isarsand, ungewaschen

Zusammensetzung des Betons

Alter in Tagen

90

II

28

365

90

28

Druckspannungrn in kg/qcm

12,5I 37,5 162,5]! 12,5 | 37.5 162,5 j[ 12,51 37,5 j 62,5112,5 ! 37,5 162,5,, 12,5 [ 37,5162,5^12,5! 37,5 162,5112,5 j 37,5 162,5L 12,5 j 37,5 | ⁶²>5 |j 12,5 | 37.5 | 62,5

801

[091]

00 ro o m

103    109

112 I 105 | (117) 130

109    -

112

106 | 105    94 101 | 104 103 I 103

93    81 107 107

oo m O 00

87 |J 97    100 100

71    84    81    72

i^ m OO 00

o^

vo^

90    107 101 101

— i 90    83    71

9² 9i 78    56

96

Sn 611

601 011 1801 Z01 Z01

129 : 123

m oo O

ON VO oo O

ov Ov O

vo 00

00 Oi

90    89

105 IOI

oo

o *3“ oo oo

; 86

Ov ri oo

rh O    N -t

Ov    O OO

Stein

schlag

m oo

Zement Sand Kies

m oo

«■

in

cs

00

-o

Tabelle 19 a.

Mittelwerte für die Gesamt-Verkürzungen aus den Druckversuchen mit Prismen.

A. Kiesbeton.

Gesamtverkürzung in cm 10 ⁵ bei den übergeschriebenen Druckspannungen in kg/qcm

62,5.    75,0

50,0

37,5

25,0

12,5

Alter

in

Tagen

Mittlerer

Quer

schnitt

derProben

qcm

Art

Zustand

des Sandes

des

Betons

ON ^ CN00 M M oo (30

io

LO

724

ii93

1185

8001

1376]

1146

1041

1721

903

[1437]

0Z11

CO

oo »O C* G

0 3-3-

'O o

1722

2062

1474

2257

86S1

oo^ O On On 00

[1092]

930

1259

cn

1724

[z9ii]

929

O *-* N 3“ IN 00

»O'sC <0 CO <0 <3 tN »O

»o cn cn^o

i-t <3 »O ro <3 »O OO tN VO

1339

865

59i

1285

[875]

711

1372

1144 I I9°3

[788]

•-* vo

3" tN

OO \o

643

zzS

1199

9001

108

OO G GO CO O G

g g

1109

290z

9801

1658

1084

926

780

613

74i

707

L19

1953

747

CO H lO G »000 N C» N

00 3^ »ooo O M O OO

NNO NNw ^ O*-* G Cn co 3" v-h <3 »O , G 3" G rorJ'sO (X) N N O N N O N O co »0 »03-CO »O »O 3“ in »o 3- GO »-O 3- GO vO »-o G Cn,

565

<3-00

'O tN

3* co

655

570

445

co •-<

1053

777

54i

»O G O N ro^)

CO n»o

344

275

255

<3 »o 3" »O G co CO <3

[368]

332

307

»OOO CO 3“ 3- tN 3- CO <3

>33

[379]

312

O co CO

to H kO

»O LO 3

[366J

292

241

409

371

282

Qs iOO    3 N i^OO (3

Ci C4 CO fO H O CO co co

rO fO CJ 3 io fO »O 3 fO

IO ro ro

n

LO <3- co

co IN. kO kO G d CO (3 ^ N (3 fO

n co (3    3- in'O 3- gvo co

251

[182]

147

kO VO

LO CO

c* n

221

[185]

140

109

0^3^ C^OO ro M    <3" GO 3- rO N »O

O G <0 3- uO CO 00 O 3" 'O G LO IT) O 'O

c* *-< *-»

coOLrioo0^ooO»oooOiriooO»^>coO»oooO»-oooo»-r)000»oooO»oooo*oooO»o <3 GO C* G <30N'sO M G vO (3 GVO <3 G kO <3 G 'O (3 OWO c3 G 'O C* G <0 Ot G O    G kO

cocococococococococococo

<3 3-0 OOO 3*3-3-

Isar,

ungewaschen

412

4i7

420

Rhein,

ungewaschen

On G' «On 3“ t>* co O G O OOO 3- co 3" 3” 3” 3“

Rhein,

entfeint

Isar,

ungewaschen

iqonojpia

409

4i3

412

fO ro N O0 fO n VO inN iON 3 NOO io) *3- O 3" hh m OOO    OOO    OOO    OOO    OOO    OOO OOO

3-3-3"    3" 3“ 3"    *3- *3“ <3-    *3" <3- <3-    3-3-3“    <3- <3- ”3- 3-3-3“

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

eintfeint

Isar,

ungewaschen

q 0 I 9 AV

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

Zusammensetzung des Betons in Gewichtsteilen

Kies ] Wasser

Sand

7,o

6,0

4,5

S‘9

5,5

4,°

8,5

7,5

6,0

8,0

6,8

5,3

2,5

2,5

Zeichen

Mischung j Reihe Zement

12

II

III

bi

Si

91

ZI

81

14

Sl

91

Ia

Ila

lila

AI

VI

IVa

Va

Via

Tabelle 19 b.

Mittelwerte für die Gesamtverkürzungen aus den Druckversuchen mit Prismen.

B. Stein schlagbeton.

Gesamtverkürzung in cm 10 ⁵ bei den übergeschriebenen Druckspannungen in kg/qcm

Alter

in

75,o

50,0    62,5

37,5

25,0

12,5

Tagen

Mittlerer Querschnitt der Proben qcm

Art

des Sandes

Zustand

des

Betons

1673

1232

[ t-n

OO kO m O

94O

7H

641

10S

1329

1159

1850

1331

2292

1684

2283

1561

9891

1349

ifzi

S191

3743

2468

9691

2445

175 I 394

307

146

1041

899

1422 I 1044 I

1719

1646

1254

2846

2162

1SS1

1178

1259

1031

1234

965

2298

1669

1258

2522

1815

781

683

534

478

IO39

786

1395

918

69II

905

zL\ 1 2012

r^vo oo ro o oo

924

771

933

710

2864

1396

1128 910

1491

1237

708

54i

852

S19

749

602

1224

972

725

586

621

536

637

487

12 77

867

717

819

935

805

vO iO vO M o    m ro

co M    *3- CO

150

140

193

091

479

376

449

357

669

568

43i

366

373

332

401

301

646

10S

395

370

lo m

M

i-O rj-

205

172

202

159

298

240

194

[162]

1Z1

SSi

[L/a]

137

244

[212]

229

208

OO O 00 o

MO MO

402

408

410

404

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

oo O    oo O    ooO    ooO    oo    O    co o    oo O    oo O    ooO    ooO

M O    Ol O    M O    M O    M    O    MO    MO    MO    MO    MO

408

408

405

407

408

4!3

410

413

411

411

407

414

411

415

406

407

409

405

408

4i5

Rhein,

entfeint

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

jqonsjpia

Rhein,

entfeint

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

Rhein,

entfeint

Isar,

ungewaschen

Rhein,

ungewaschen

q o i 3 A\

Rhein,

entfeint

Zusammensetzung des Betons in Gewichtsteilen

Wasser

7,7

6,2

5,2

7,5

5,5

5,o

9,5

8,2

7,5

9-3

7,o

6,8

Stein

schlag

Sand

2,5

2,5

Zeichen

Mischung Reihe Zement

62

30

31

32

33

34

62

08

31

32

33

34

II

III

Ia

II a

lila

AI

VI

IVa

Va

Via

II. Biegeversuche.

Zu den Biegeversuchen dienten Balken von 150 cm Gesamtlänge und folgenden drei verschiedenen Querschnitten: 20x20 cm, 30x16 cm und 60x11 cm.

Die Zusammensetzung des Betons bei den ausgeführten 30 Versuchsreihen ergibt sich aus Tab. 20. Hiernach wurde untersucht sowohl Kiesbeton als auch Steinschlagbeton.

Der Kiesbeton wurde gefertigt: zu den Balken mit 20x20 cm Querschnitt aus Isarsand in drei Zuständen (ungewaschen, gewaschen und entfeint), sowie aus Rheinsand in zwei Zuständen (ungewaschen und entfeint), zu den Balken mit 30x16 und 60x11 cm Querschnitt dagegen nur aus ungewaschenem Isarsand, sowie aus ungewaschenem und aus entfeintem Rheinsand.

Zu dem Stein schlagbeton wurden verwendet ebenfalls ungewaschener Isarsand, sowie ungewaschener und entfeinter Rheinsand und außerdem viertens Quetschsand ¹).

_P

430 cm

Abb. 18.

—o-

W-------

-----

Abb. 19. Vorrichtung zum Messen der Durchbiegung.

SO

Sämtliche vorgenannten Betonsorten sind in zwei Mischungen, einer fetteren im Verhältnis: 1 Zement-)- 2,5 Sand -f- 5 Kies oder Steinschlag und in einer mageren im Verhältnis: 1:4:8 untersucht und zwar die Balken aus Kiesbeton und Steinschlagbeton mit 20x20 cm Querschnitt in drei Altersstufen von 28, 90 und 365 'lagen, die Balken mit rechteckigem Querschnitt dagegen nur in zwei Altersstufen von 28 und 90 Tagen.

Die Proben mit rechteckigem Querschnitt sind flachliegend gestampft, die Proben mit 20x20 cm und 30x16 cm Querschnitt in zwei Schichten, die mit 60x11 cm in einer Schicht. Zwei Tage nach dem Stampfen wurden die Proben entformt und lagerten dann unter feuchtem Sande.

5 cm Breite und 1 cm Dicke durch eine

Die Prüfung erfolgte, indem die Proben nach Abb. 18 bei 130 cm Stützweite mit den Enden frei auf den Widerlagern auflagen und in der Mitte unter Einschaltung einer Druckplatte von Einzelkraft in der Stampfrichtung beansprucht wurden.

Die Belastung wurde stufenweise gesteigert, und zwar, wie aus den späteren Zusammenstellungen der Ergebnisse zu ersehen ist, entweder ohne eingeschobene Entlastungen oder indem bei jeder Laststufe wiederholt so oft be- und entlastet wurde, bis die Beobachtungswerte für die Federungen nahezu unverändert blieben.

Zur Beobachtung der Durchbiegungen diente die Einrichtung Abb. 19. Ueber dem einen Auflager war das Flacheisen a von 5 cm Breite mit Gips auf der Probe festgelegt. Es diente als Auflager für die Kugel b. Auf ihr ruhte das eine Ende des aus Flacheisen gefertigten Rahmens c, dessen anderes Ende mit den beiden Schrauben d über dem zweiten Auflager gegen die Probe abgestützt war. In der Mitte waren beiderseits Stifte e in die Probe eingelassen, an denen die flachen Federn / befestigt waren. Den letzteren gegenüber standen die an dem Rahmen c befestigten Federn g. Zwischen den beiden Federn / und g waren Martenssche Spiegelapparate eingeschaltet.

A. Biegefestigkeit.

Die bei den einzelnen Versuchen ermittelten Bruchfestigkeiten in kg/qcm und die sich aus den Parallelversuchen ergebenden Mittelwerte sind in Tab. 21 für den Kiesbeton und in Tab. 22 für den Steinschlagbeton zusammengestellt. Die Ergebnisse aus den Versuchen ohne Entlastungen sind in liegender Schrift gesetzt, um sie von denen mit Entlastungen leicht zu unterscheiden. Wie man sieht, tritt kein gesetzmäßiger Einfluß des wiederholten Ent-und Belastens auf die Bruchfestigkeit zutage, daher konnten sämtliche Werte zu gemeinsamen Mitteln zusammengefaßt werden. An Hand der letzteren mögen nun zunächst die verschiedenen Einflüsse der Querschnittsabmessungen, des Alters, der Sandart und des Magerungsgrades auf die Biegefestigkeit besprochen sein.

1. Einfluß der Querschnittsabmessungen.

Nach den Querschnittsabmessungen unterscheiden sich die Proben bei gleicher Zusammensetzung des Betons in solche von 20x20 cm, 30x16 cm und 60x11 cm. Die Prüfung erfolgte immer derart, daß die biegenden Kräfte in Richtung der kleineren Querschnittskante wirkten.

Hiernach ergeben sich für die drei Stabformen die folgenden verschiedenartigen Versuchsbedingungen :

a) Querschnittshöhe h— 20 cm; Breite b — 20 cm; Widerstandsmoment W = 1330 h = 16 cm;    „ b = 3 o cm;

h = 11 cm:

b)

W — 1280

c)

b = 60 cm;    ,,

Im übrigen betrug die Stützweite bei allen Proben 130 cm.

W= 1210

In Tabelle 23 sind nun die zu vergleichenden mittleren Bruchfestigkeiten der verschiedenen Arten Kiesbeton bei den beiden Altersstufen von 28 und 90 Tagen nach abnehmenden Querschnittshöhen gegenübergestellt, gebnisse lassen innerhalb der untersuchten Grenzen keinen gesetzmäßigen Einfluß der Querschnittsabmessung auf die Biegefestigkeit erkennen. Den weiteren Betrachtungen sind daher lediglich die Ergebnisse aus den Versuchen mit den Balken von 20x20 cm Querschnitt zugrunde gelegt, da nur für diese Balken Ergebnisse aus drei Altersstufen vorliegen.

Die Er-

2. Einfluß des Alters.

Die Zunahme der Biegefestigkeit mit wachsendem Alter zeigen die Schaulinien Abb. 20—22 und die den Tab. 21 und 22 angefügten Verhältniszahlen. Hiernach ist die Zunahme der Biegefestigkeit bis zu einem Jahr Alter bei dem erdfeuchten Kiesbeton aus Isarsand (Abb. 20) größer als bei dem Kiesbeton aus Rheinsand (Abb. 21) von gleichem

A glqcm

l+O r—--

HE

...-•Mar

Bruchfestigkeit.

*\>

■•Io

•FEa

Tr

iO

200

300

o-ooTage

ungewaschen;

Bruchfestigkeit.

Alter der Proben.

Abb. 20. Zunahme der Biegefestigkeit mit wachsendem Alter.

I. Erdfeuchter Kiesbeton aus Isarsand.

entfeint;---gewaschen.

• Mischung 1 : 2,5 : 5; X Mischung 1:4:8.

¹

Siehe S. 9.

kg/qcm

■l£.

X ’x

3:

wo

200

300

-IE

Ea —

Ela

gooTage

Alter der Proben.

Abb. 2i. Zunahme der Biegefestigkeit mit wachsendem Alter. 2. Erdfeuchter Kiesbeton aus Rheinsand.

entfeint.

- ungewaschen,

• Mischung i : 2,5 : 5; X Mischung 1:4:8.

Zustande.

Ferner ist sie beim Steinschlagbeton (Abb. 22)

größer als bei dem Kiesbeton aus demselben Sande; besonders auffallend ist dieser Unterschied bei den beiden Betonsorten aus Rheinsand.

Im übrigen scheint die Festigkeitszunahme bei dem mageren Beton besonders an den Jahresproben etwas größer zu sein als bei den fetteren Mischungen.

■•lk

— ^»JXa.

Bruchfestigkeit.

..—«lg

200

300

wo Tage

Alter der Proben.

Abb. 22. Zunahme der Biegefestigkeit mit wachsendem Alter.

3. Erdfeuchter Steinschlagbeton.

— Isarsand ungewaschen; - - Rheinsand ungewaschen; - - - - Rheinsand entfeint,

Quetschsand.

• Mischung 1 : 2,5 : 5; X Mischung 1:4:8.

3. Einfluß der Sandart.

Den Einfluß der Art und des Zustandes des verwendeten Sandes auf die Biegefestigkeit bei den drei Altersstufen und den beiden Mischungsverhältnissen (der fetten i : 2,5 : 5 und der mageren 1:4:8) zeigen die Schaulinien Abb. 23 für den Kiesbeton und die Linien Abb. 24 für den Steinschlagbeton.

Aus dem Verlauf dieser Schaulinien ergibt sich, daß von den beiden ungewaschenen Sanden der Rheinsand Ru bei den 28 Tage alten Proben in allen vier Gruppen, d. h. sowohl im Kiesbeton, Abb. 23, als auch im Steinschlagbeton, Abb. 24, und sowohl in der mageren als auch in der fetten Mischung, höhere Biegefestigkeiten lieferte als der Isarsand I u; mit zunehmendem Alter der Proben geht diese Ueberlegenheit des Rheinsandes immer mehr zurück. Sie bleibt zwar bei dem mageren Steinschlagbeton auch an den Jahresproben noch gewahrt, ist aber nur noch sehr gering (33,8 : 33,3 kg/qcm) und der fette Steinschlagbeton, sowie beide Sorten Kiesbeton zeigen nach einem Jahr bei dem ungewaschenen Isarsande höhere Biegefestigkeit als bei dem ungewaschenen Rheinsande.

Der Einfluß des Waschens tritt bei dem Isarsande nicht deutlich zutage; die Unterschiede in den Festigkeiten von lu und lg schwanken je nach dem Alter und Magerungsgrad des Betons, s. Abb. 23.

Durch das Entfeinen der Sande ist die Biegefestigkeit des Kiesbetons bei dem Isarsande Je) gesteigert, bei dem Rheinsande {Re) dagegen vermindert. Dieser Einfluß tritt bei dem Isarsande in nennenswertem Maße nur an dem mageren Beton zutage, bei dem Rheinsand dagegen auch an dem fetten Beton. Er hat zur Folge, daß von allen untersuchten Mischungen diejenige aus entfeintem Isarsand die größten und diejenige aus entteintem Rheinsande die geringsten Biegefestigkeiten lieferte.

KgJqcm

Öl

•O O O-

-O

l

-O-

I

eg

O • •<

INS

Cb

365Tage

J, i

Bruchfestigkeit.

A'

T90

\ <•

<K

"2<?

Mischung Rh-.8

Ju

Jg

Je

Ru

Re

Ju

dg

Je

Ru

Re

Zeichen für die verwendeten Sande. *)

Abb. 23. Biegefestigkeiten des Kiesbetons aus den verschiedenen Sanden.

Die nicht durch Linien verbundenen Beobachtungspunkte entstammen den Proben mit 30 X *6 und 60 X 11 cm Querschnitt.

*) /= Isarsand, R = Rheinsand; U — ungewaschen; g = gewaschen; e — entfeint.

Der S t e i n s c h 1 a g b e t o n aus entfeintem Rheinsande hat ebenfalls erheblich geringere Biegefestigkeit als derjenige aus ungewaschenem Rheinsand und zwar in beiden Mischungen, der fetten, sowie der mageren.

Der Quetschsand Q lieferte in den 2 8 - T a g e s - P r o b e n geringere oder die gleiche Biegefestigkeit wie die beiden ungewaschenen Sande Iu und Ru} in den Jahresproben aber von allen untersuchten Sanden die größte Biegefestigkeit. Hierbei tritt seine Ueberlegenheit bei der fetten Mischung mehr hervor als bei der mageren (s. a. Linien IX und IX a Abb. 22).

Mischung 4:2,5:5

Mischung 4:4:8

50

kg/qcm

365 Tage

oiL

35

'''~3~6~5fage

C\|

Bruchfestigkeit.

JU

(s*

90

\ \ / \ \/

40

Ju

Ru

Re

Ju

Ru

Re

Zeichen für die verwendeten Sande.*)

Abb. 24. Biegefestigkeiten des Steinschlagbetons aus den veschiedenen Sanden.

*) I — Isarsand; R = Rheinsand; u = ungewaschen; g = gewaschen; e = entfeint; Q — Quetschsand.

4. Einfluß des Magerungsgrades.

Der Unterschied in den Festigkeiten der fetten und mageren Mischung aus den gleichen Rohstoffen ergibt sich aus der Lage der Schaulinien Abb. 20—21 gleicher Ausführung, aber verschiedenartiger Auftragung der Beobachtungspunkte (gleiche Nr., mit und ohne a) zu einander. Die Linien mit . (Nr. ohne a) gehören den fetten Mischungen an, diejenigen mit x (Nr. mit a) den mageren Mischungen.

In allen Fällen ist die Festigkeit der mageren Mischung kleiner als die der fetten aus demselben Material.

Der Unterschied ist beim Kiesbeton aus Isarsand, Abb. 20, etwa gleich groß für den ungewaschenen und gewaschenen Sand, Linien I : Ia und VII: VIIa, wesentlich geringer aber für den entfeinten Sand, Linie VIII: Villa.

Beim Kiesbeton aus Rheinsand, Abb. 21, ist der Unterschied in den Festigkeiten der mageren Mischungen gegen die der fetten bei dem entfeinten Sande, Linien III : lila, wie bei dem Beton aus Isarsand ebenfalls geringer als bei dem ungewaschenen Sande, Linien II: II a.

Bei dem Steinschlagbeton, Abb. 22, treten Unterschiede in dem Einfluß des Magerungsgrades bei den verschiedenen Sanden nicht zutage. Bei weitem die geringste Festigkeit zeigt der magere Beton aus entfeintem Rheinsand, Linie lila. Die mit diesem Sande erzielte Betonfestigkeit ist auch bereits in der fetten Mischung sehr gering, nämlich etwa gleich den Festigkeiten des mageren Betons aus den übrigen drei Sanden.

5. Vergleich zwischen Kiesbeton und Steinschlagbeton.

Aus ungewaschenem Isarsand, sowie aus ungewaschenem und aus entfeintem Rheinsand ist in beiden Mischungen 1 : 2,5 : 5 und 1:4:8 sowohl Kiesbeton als auch Steinschlagbeton untersucht. Die erzielten mittleren Bruchfestigkeiten sind in Tab. 24 für sich gegenübergestellt und dann das Verhältnis zwischen den nach Sandart und Alter zusammengehörigen Werten gebildet, indem die Werte für den Kiesbeton gleich 100 gesetzt sind.

Diese Verhältniszahlen sind sämtlich größer als 100. Hieraus ergibt sich, daß der Steinschlagbeton bei allen Mischungen höhere Biegefestigkeiten lieferte als der Kiesbeton. Der Unterschied scheint bei der fetten Mischung (1 : 2,5 : 5) durch das Alter des Betons nicht gesetzmäßig beeinflußt zu sein.

Die Ueberlegenheit des Steinschlagbetons beträgt in dieser fetten Mischung bei den beiden ungewaschenen Sanden im Mittel für die drei Altersstufen etwa 31—33 °/o unc* bei dem entfeinten Rheinsand etwa 2 5 °/₀.

Bei der mageren Mischung nimmt die Ueberlegenheit des Steinschlagbetons über den Kiesbeton mit wachsendem Alter zu; am größten ist sie hier für den ungewaschenen Rheinsand und nur sehr gering für den entfeinten Rheinsand.

B. Die Formänderungen.

Die bei den 342 einzelnen Versuchen beobachteten Gesamtdurchbiegungen und die Elastizitätszahlen sind aus den Tabellen 25—33 zu ersehen. Zu unterscheiden sind die Werte aus den Versuchen mit wiederholten Entlastungen von denjenigen, welche aus Versuchen ohne Entlastungen gewonnen sind. Um die Unterscheidung und den Vergleich zu erleichtern, sind die nach den beiden Versuchsarten getrennt gebildeten Mittelwerte für die Elastizitätszahlen in Tab. 34 für den Kiesbeton und in Tab. 35 für den Steinschlagbeton gegenübergestellt. Der Vergleich zeigt, daß die Elastizitätszahlen aus den Versuchen ohne Entlastungen im allgemeinen kleiner sind als die aus den Versuchen mit Entlastungen. Der Unterschied ist aber nur bei einzelnen wenigen Reihen nennenswert. Eine graphische Gegenüberstellung der Werte, von deren Wiedergabe hier zwecks Raumersparnis Abstand genommen ist, zeigte ferner, daß die Betrachtung der Mittelwerte lediglich aus den Versuchen mit Entlastungen hinsichtlich des Urteiles über die verschiedenartigen Einflüsse des Alters, der Sandart usw. zu keinem andern Ergebnis führt, als die Betrachtung der Gesamt-Mittelwerte aus allen Versuchen, gleichviel, ob sie mit oder ohne Entlastungen durchgeführt sind. Im Hinblick hierauf sind in den weiteren Erörterungen, ausgenommen diejenigen über den Einfluß der Abmessungen, die Gesamtmittel zugrunde gelegt, wie sie in Tab. 21 und 22 den Werten für die Bruchfestigkeiten angefügt sind. Um die Tabellen nicht allzu umfangreich zu gestalten, habe ich geglaubt, mich auf die Betrachtung der Werte bis 420 kg Belastung beschränken zu sollen, die bei den Proben von 20x20 cm Querschnitt etwa 10 kg/qcm Biegungsspannung entspricht.

Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 17.

1. Einfluß der Querschnittsabmessungen.

Die an den drei Sorten Balken von verschiedenem Querschnitt (20 x 20 cm, 30x16 cm und 60x11 cm) bei wiederholtem Entlasten beobachteten Gesamtdurchbiegungen bei 28 und 90 Tagen Alter liefern die in Tab. 36 zusammengestellten Mittelwerte. Sie sind wegen der verschieden großen Werte des Trägheitsmomentes J der drei Querschnitte (J = 13300, 10 240 und 6655 cm³) nicht unmittelbar miteinander vergleichbar. Die Verhältnisse der Werte von J sind 100: .77 : 50; rechnet man die beobachteten Durchbiegungen mit diesen Verhältnissen um, so gelangt man zu den in Tab. 36 mit angegebenen Werten, die für die Querschnitte mit verschiedenen Verhältnissen zwischen Höhe und Breite bei gleichem Trägheitsmoment gelten. Aus ihnen ergibt sich, daß die Durchbiegungen bei quadratischem Querschnitt teils kleiner, teils größer sind als die Durchbiegungen bei rechteckigem Querschnitt, daß aber bei demselben Material immer von den beiden Proben-Reihen mit rechteckigem Querschnitt diejenige die größeren Gesamtdurchbiegungen lieferte, bei der das Verhältnis zwischen Breite zur Höhe das größere war. Der Unterschied schwankt bei den einzelnen Reihen sehr, so daß sich kein bestimmter Wert dafür angeben läßt; schätzungsweise beträgt der Unterschied 10—i4°/₀.

Aehnlich wie für die Gesamtdehnungen liegen die Verhältnisse für die Elastizitätszahlen, Tab. 37, indem die elastische Durchbiegung bei rechteckigem Querschnitt der Proben im allgemeinen bei dem größeren Verhältnis zwischen Breite zur Höhe ebenfalls die größere, der Elastizitätsmodul also der kleinere war! Die Werte für die Proben mit quadratischem Querschnitt fügen sich auch hier dem Verhältnis der Werte für die rechteckigen Querschnitte nur bei einigem Reihen derart an, daß die quadratischen Querschnitte die größten Elastizitätszahlen, also die geringsten elastischen Durchbiegungen lieferten.

Eine bestimmte Ursache für diese Ungesetzmäßigkeit in den Ergebnissen kann nicht angegeben werden, vielleicht dürfte sie darin zu suchen sein, daß bei der großen Zahl von Versuchen (insgesamt waren 852 Proben zu fertigen) die zur Anfertigung der Proben erforderliche Zeit zu ausgedehnt war, um mit Sicherheit verhüten zu können, daß die Proben gleicher Zusammensetzung trotz der sorgfältigsten Aufbereitung nicht doch nennenswerte, den Vergleich störende Unterschiede in den Materialeigenschaften aufweisen.

2. Einfluß des Alters.

Tab. 38 gibt die Verhältniswerte für die Elastizitätszahlen bei 90 und 365 Tagen Alter zu denen bei 28 Tagen Alter, die letzteren gleich 100 gesetzt, für vier verschiedene Laststufen.

Die Einzelwerte lassen erkennen, daß die Elastizitätszahl mit wachsendem Alter zunimmt und daß der Unterschied beson-. ders bei dem Steinschlagbeton mit der Belastung wächst.

Aus den Mittelwerten für die vier Laststufen ergibt sich ferner, daß bei den 365 Tage alten Proben die Zunahme der Elastizitätszahl mit dem Alter an den mageren Mischungen im allgemeinen mehr hervortritt als an den fetteren Mischungen und beim Steinschlagbeton größer ist als bei dem Kiesbeton.

Unterschiede in den verschiedenen Sanden treten nicht deutlich hervor.

3. Einfluß der Sandart.

Die Ergebnisse sind in Abb. 25 für den Kiesbeton und in Abb. 26 für den Steinschlagbeton in Schaulinien dargestellt; aus ihrem Verlauf ergibt sich folgendes: Von den beiden ungewaschenen Sanden Iu und Ru lieferte der

350

jk ■'IO³

\365Tage

300

y365Tage

128

250

Y'

V'

's

's

28,.''

's

200

'X

—»r—

150

Mischung 1:2,5:5

Mischung 1:5:8

100

Ju

Jg

Je

Ru

Re

Ju

Jg

Je

Ru

Re

Zeichen für die verwendeten Sande.*)

Abb. 25. Mittlere Elastizitätszahlen des Kiesbetons aus verschiedenen Sanden. (Siehe Tabelle 21, Werte für 320 kg Belastung.)

*) I = Isarsand;’ R = Rheinsand; U — ungewaschen;"<£=[gewaschen;Je = entfeint,

500

350

<'365Tage

300 \go

..........

365Tage \

28

.<

250

200

N)

\°°

7*

y/

150

MiSChUng 1:5:8

Mischung 1:2,5.5

Ju

Ru

Re

Ju

Ru

Re

Zeichen für die verwendeten Sande.*)

Abb. 26. Elastizitätszahlen des Steinschlagbetons aus verschiedenen Sanden.

*) I = Isarsand; R = Rheinsand; u ungewaschen; g — gewaschen; e — entfeint; Q = Quetschsand.

7*

Isar sand In für den Kiesbeton und der Rheinsand Ru für den

Stein schlagbeton die größeren Elastizitätszahlen, und zwar sowohl in der fetten als auch in der mageren Mischung und ferner nach Tab. 22 auch übereinstimmend bei den drei Querschnittsabmessungen.

Beim Isarsand ist die Elastizitätszahl des Kiesbetons (Abb. 25) sowohl durch das Waschen (lg) als auch durch das Entfeinen (Ie) des Sandes in der fetten Mischung (1 : 2,5 : 5) verringert, in der mageren Mischung (1:4:8) dagegen vergrößert.

Beim Rheinsand (s. R u und R e) ist die Elastizitätszahl des Betons durch das Entfeinen des Sandes in allen untersuchten Fällen verringert, d. h. sowohl in beiden Mischungen (fett und mager) als auch bei beiden Betonarten (Kies- und Steinschlagbeton), sowie bei allen drei Querschnittsabmessungen.

Die genannten Veränderungen bewirkten, daß nach dem Ergebnis der Jahresproben der entfeinte Isarsand in der mageren Mischung größere Elastizitätszahlen lieferte als alle anderen Sande in der fetten Mischung. Vergleicht man die Schaulinien Abb. 25 und 26 mit denen Abb. 23 und 24, so ergibt sich eine ganz überraschende Uebereinstimmung in dem Verlauf der nach Alter und Material zusammengehörigen Linien für die Elastizitätszahlen und für die Biegefestigkeit. Sie läßt erkennen, daß zwischen diesen beiden Eigenschaften für dasselbe Material eine bestimmte Beziehung besteht.

4. Einfluß des Magerungsgrades.

Die in Tab. 39 zusammengestellten Verhältniswerte für die Elastizitätszahlen des mageren Betons (1:4:8) zu denen des fetten (1 : 2,5 : 5) aus demselben Sand, Kies und Steinschlag lassen erkennen, daß der magere Beton, abgesehen von dem Kiesbeton aus entfeintem Isar sand, in allen untersuchten Mischungen kleinere Elastizitätszahlen besitzt, also größere elastische Durchbiegungen zeigte, als der fettere. Der Unterschied wächst in den meisten Reihen mit der Belastung, nimmt mit zunehmendem Alter der Proben ab und ist besonders bei dem entfeinten Rheinsand beim Steinschlagbeton größer als beim Kiesbeton und im übrigen beim Rheinsand größer als beim Isarsand gleichen Zustandes.

5. Vergleich zwischen Kiesbeton und Steinschlagbeton.

Zum Vergleich der beiden Betonsorten sind in Tab. 24 die Elastizitätszahlen für die beliebig ausgewählte Belastung von 220 kg ebenso wie die Bruchfestigkeiten gegenübergestellt und dann das Verhältnis zwischen den nach Sandart und Alter zusammengehörigen Werten gebildet, indem die Werte für den Kiesbeton gleich 100 gesetzt sind.

Diese Verhältniszahlen zeigen, daß in der fetten Mischung (1 : 2,5 : 5) der ungewaschene Isarsand beim Kies beton , der ungewaschene sowie der entfeinte Rheinsand dagegen beim Stein schlag beton die größeren Elastizitätszahlen lieferte, und zwar nimmt bei letzteren der Unterschied mit wachsendem Alter in ausgeprägtem Maße zu.

In der mageren Mischung (1 : 4 : 8) lieferte der ungewaschene Rheinsand wieder beim Steinschlagbeton die höhere Elastizitätszahl, dagegen der entfeinte Rheinsand und der ungewaschene Isarsand beim Kiesbeton.

Altersstufen

Parallel

versuche

Anzahl

\v asser-

zusatz

o co m Ow) m m ° r^vo vo 'O*' 4 'O VO VO

mO OO^o »-o uo o OO^n m    tx 'O ^ so in *-t- tx sO r^⁻

m m O NN rk so m 4 txso m

mm o m m N m m so sc

Stein

schlag

Kies

Tabelle 20.

Zusammensetzung des Betons bei den Biegebalken.

Zusammensetzung des Betons: Auf 1 Gewichtsteil Zement, Teile

Sand

Art

des

Quer

schnitt

Reihe

Quetsch

sand

Rhein

Isar

Betons

entfeint

S'z

2,5

2,5

2,5

ungewaschen

2,5

2,5

2,5

2,5

entfeint

2,5

gewaschen

ungewaschen

cm

Nr.

Zeichen

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

S3jl

8'e [ q o s u 191 g

20 X 20

30 X 16

IIX09

20 X 20

4i

42

43

ir>

vo N00    O'' O ►HMr^rt-tnvO NCO On ö h r) ro rf in O N00 On C

rf- ^ lo minm ioin m m m m ’O 'O so O'O'O vo 'O ^ n

VII

VIII

i—i k—i k-H k-H

Ia

VII a Villa

II a

III a

Ia

II a

lila

W k—l i—< M k-H ►H

Ia

II a

lila

>—| hH k—I hH k—<

k—I

Ia

II a

lila

IX

IX a

ausgeführt.

I abelle 2 1.

Die Bruchfestigkeiten der Balken aus Kiesbeton.

Die Versuche, deren Ergebnisse in liegender Schrift angegeben sind, sind ohne

Mittlere Elastizitätszahlen

E in kg/qcm • io³

beiden übergeschriebenen

Belastungen in kg

420

273

291

331

o M r) \0 N'O    vO NVO    i-O CM CM in    Th po co CO    <M vo 'O    cm    . t^'O

voOnot^—    Loco O    O    ’t O    cm    io C' 'O    ^h O’O    vh Cg CG

^rorOM^fOc^^fOH^M N fO M    M fO n h M    t-i*-*

oLz

281

324

vO CG cm cm

309

's0 MD ro CO CG CG N ts 00 n N O N -t O i-O rO'O CG VO OO Th cm cm cm

213

181

247

Th mo 1-0 iooo O

cm

O    ’t0N^0f0^'O|/lN

cm co o po 'O •-• cm igoo cm cm    rcrofONfOfOf^MfO

120

Verhältniszahlen für den jm Einfluß des Alters

ui:

Mittel

268

300

314

212

233

248

21 I

255

314

n CO O vr^ M I/) (j\vo vo rh n O' Thvo O NON't « Ompi^O C'O NdPOfJNPONw^ *-<►-• cm

io co -t n w co cm oo O Cgvo O c^ On »t    n co co po tG o cm

N N PO M PO

ro CM CM PO M PO PO

224

241

255

21 I

262

319

249

271

303

281

300

352

224

212

259

176

199

213

Bruchfestigkeiten in

bei Versuch

Abmessungen der Proben in cm

Alter

der

Proben

in

Tagen Länge I Breite] Höhe

Sand

Zustand

Art

001

119

23,1

27,5

32,6    141

CG^ rh O" Cs w co CO

tG Th co

ro •*-• io

3i oo ao

21,7    22,9    ¹⁰⁰

—    27,3    119

—    35,1    153

OOI

121

144

o O PO O *-< CM

001

119

123

o to Th O O C O O oo OCMC^OPOiOOCMTh

001

122

O po cm O c* Th

nco o <0 O oo *h>H po po copood i-ovoo Th cm g-h <d md

NNPONNPOH^iyj »—« ►—•

Thoo i-i CG poco CG u-) io *■« vd vo"

N w ro

’t O O vh co co

cm po ro CM <M CM

22,1

20,2

26,4

15,0

20,8

00^ rh PO CT' PO CM w ri

to ro C' O Cg O^ to rs o ^hod cg

•“» v-' <M *-( HH HH

19,1

23,5

32,0

Vrs^H^N    »qK cm Cr> <G| Oo <G| Cg

;? £3

HZ hiz 8'ZZ

—    —    f/lZ

Z‘tl 6‘qi 1 ‘Z1

POMD CG

PO vh^cG vh cm~

16,0    10,1

18.6    20,7

20.7    21,6

Oo ^    ^ lQ> <^>    <^>    ^ K CV^    ^ (Gl N. sOQO ^ ^ Qq CVs

3s$&    "

IG

27,3

32,5

26.7

28.8

28,1

35,4

27,1

30,8

39.2

23,5

28,7

29,6

16,5

24,9

20 M.

13,2

14.1

27.4

IM

16.5

22.7

21.8

23,4

34.2

15.2

12.2

16,7

10,0

14,2

16,3

20

S>

oo    O ^ co C*oco    Oiooo O i-o; co O >o    oo O ^    co O'-oloo    O »o co O io oo O »o

CM    CGMD CM CG'O CM    CG vO CM CG SD I M CG^O    CM CG' MD    CG'O ¹ CM    CG MO CM CG vO CM CG VO

PO    PO    PO    PO    PO    ro    PO    PO    PO    PO

un gewaschen

ge-

waschen

entfeint

| ungewaschen

entfeint

unge

waschen

ge

waschen

entfeint

unge

waschen

entfeint

Isar

Rhein

Isar

Rhein

Zusammensetzung des Betons

Zustand

Wasser

°/o

Kies

Zement Sand

;qori9jpj3

}qon9jpJ3

<o

oo

io

io

io

io

"t

io

VO

-h

VO

-~

MD

io

-h

io

00

1-0

vh

Reihe

Nr.

it

42

43

44

45

46

47

48

49

öS

Zeichen

VII

VIII

II

III

Ia

VII a

Villa

Ha

lila

Mittlere Elastizitätszahlen E in kg/qcm • io3 beiden übergeschriebenen Belastungen in kg

320 j 420

vO -d⁻

ON t-H

d ro

300

320

288 I 283

219    214

24O    232    S

.    ■..    CD

CfQ

-    !    - <T>

248    I    244    «

204    |    189    c

223    216    s*

ON

ov

289

290

247

250

912

221

240

Sri

218

293

293

N N 00 io lo d d d d d d

247

195

215

o io

C~'

220

120

Verhältniszahlen für den Einfluß des Alters

Bruchfestigkeiten in kg/qcm

im

Mittel

303

320

308

327

294 I 292 228 224 250 244

256 j 253 230 | 213 236 I 229

’t lO O CO VO rj- IO *-* d ^    ro ro

d d

t-i d d d d d

248

202

226

881

202

200

232

296

301

264

269

239

235

zSz

235

195

208

001

125

001

801

001

105

001

109

001

121

001

120

001

83

001

112

001

121

001

911

bei Versuch

Tabelle 21. (Fortsetzung.)

Die Bruchfestigkeiten der Balken aus Kiesbeton.

Alter

der

Proben

in -i___

Tagen Länge Breite Höhe j

Abmessungen der Proben in cm

Sand

Zustand

Art

22,6

28,1

ro tt O oo" d d

20.7

21.7

16,7

00 CTS LO^O

1-0 vo ^

21,2

23-4

00^00^ O co d d

(5.3)

27,0

23.2

24.3

16,0 i

rhOO vO ^ lo ro vo io

23,9    23,9

3°>4 | 28,8

i>* oo^ q ocf ro CTn cT d ci »h ci

i5.3

^ ro r>.

IO GO cT rf-

25,0

27.9

18,1

20,6

25,7

32,2

27,5

30,4

19.6

17,0

20,0

i5.4

12,0

22.2

28,0

00 ro vo d^ OO O Ö I rt- iO'O'

12.7

25.7 25,6 28,1

24,3

d

ro

26,6

(9.2)

23.4

21,0

20,9

O CTn ro vO

24.7

28,8

VO

s>

S>

oo O ooo.ooO co O oo O ! oo O ooO

d d OV W OV d C'' M Oi N ^ d O

unge

waschen

Isar

Rhein

entfeint

unge

waschen

Isar

Rhein

entfeint

OO 10^    00 00

co 'O CT' w irj

18.2    1

15-3

20,1

14.3 13.5

»-• io vO rf- ro tO

12,1

14,8

3 & 'S g. f, gJS g^ g

\ ungewaschen

Isar

Rhein

entfeint

unge

waschen

Isar

Rhein

entfeint

des Betons

Zustand

Wasser

iqon9jp.io jqondjpja ^qonojpio iqonajpjQ

io

io

io

io

TT

vO

rh VO

-r-

Zusammensetzung

Kies

Sand

2,5

2.5

Zement

Reihe

Nr.

iS

52

53

54

55

56

57

58

59

09

61

62

Zeichen

II

III

Ia

II a

lila

II

ITT

Ia

Ha

lila

Tabelle 22.

Die Bruchfestigkeiten der Balken aus Steinschlagbeton.

Die Versuche, deren Ergebnisse in liegender Schrift angegeben sind, sind ohne Entlastungen ausgeführt.

Verhält- | Mittlere Elastizitätszahlen E in kg/qcm • IO3 bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

niszahlen

--für den

£m Einfluß des

Alters I 120 I 220 [ 32O I 42O

253

261

287

312

ONVOcOt-OVO^ n N t"-. O O    . I^N rh MO Th N vO Th

10 o Th O Th co ctn co o O^on vo O' n io h on m O“--n coco n n n h co n ro ¹ *-• hh n n co ►-< n ci

Bruchfestigkeiten in kg/qcm

II

bei Versuch

Abmessungen der Proben in cm

Alter

der

Proben

in

cj Mittel

Tagen Länge Breite Höhe

Sand

Zustand

Art

ON

CO *-• C* CO

n n o (j'n n n co

292

308

ise

211

248

296

271

312

354

Siz

253

662

204    199

246    241

315 313

219

254

324

1S1

171

201

092

822

319

O'O ts On rO O' •-« d

•sO O Tf CTn O Th N O O Nw io n co co n co co

O d O co o O n Th O n Tt-

O CO S0

O oo cf co co rh

30,2

37,1

42,2

218

256

304

211

251

326

001

911

141

>o d N O O

non i-noo o

n n ro h h n

oo m h n n co ^■N co O OO O

ro h-i

o m o r^io O rt oo O n o

001

232

263

Sie

203

232

301

WH (S

O 'O -et- oo >n vO >d-yo ot- O ro O rt ct co N rt ro

119

i45

O '-O O    O -3- -rh

O ro N O r»

C4 Ch 'O CO M CO CO CO 00 H CO IC) IO p^ O CO CO COO^ fi oo" CO CO o CO    o CO oo" CO O \j~) \/-)

N^cohdco^NCOhhm N CO -t ^    ^ CO

'O^'nO r^ t^oo o n n Th d n cj a oo *o n r^ d >-< oo con

IO aT >4 H (? H fÖo'tC Nrooi Nmrö 4^«" h O >-* t4! >-r c5

r» ro¹^ roro-3-ctroro»-iMM w O ro w w O O *t- rj- i-i et m

O roN-_

-4 i^\0 ro rO'SK

32,1

37.i

'S- in rhio in o r^ vo N t)-0 oo in r^ C-n C r) oo inroRco'4-^cT >4 '4ro'd'4-eT 4 o >n O 'O* n CO M O O MNdj^MfOHHN N rMO N M ro

29,2

33,6

42,8

22,0

22.6

32,0

20,9

24,0

38,1

20,2

25,5

35,8

16,6

19,0

21.5

°o^°i «**><*> q «aos «a

33    $833 $§3S§    £ 833$$$ £i?Ü3

lod¹**    ^ ⁽tO Ooc^¹^, Ci fO 'CJ Ci CV| K Ci CYj

$"§5$ $'S$'$§ $'&S3* 333 33^ 3^£$’t3S3 33^

?o

oo O^ooo 0*000 O»o oo 0*000 O*ooo O*ooo O*o:oo O»o d ch> vo n owo d cs 'O d o^ 'O d cn mo d ’O d vo d on vo

CO    co    CO    co    CO    co    co!    co

unge

waschen

entfeint

unge

waschen

entfeint

Isar

Rhein

Isar

Rhein

Quetsch

sand

Zusammensetzung des Betons

Zustand

Stein- | Wasser schlag

°i 0

Sand

)qon3jpj3

7,7

6,2

2,5

5,2

1q o na j p j 3 )U3n3ipj3

7,5

5,5

5>o

S‘9

e*9

2,5

Reihe

Zeichen Nr. Zement

I 63

II 64

III 65

99    ^1

67

II a

68

lila

69

IX

IX a

Tabelle 23.

Einfluß der Querschnittsabmessungen auf die Biegefestigkeit.

Mischung

Reihe

4* ic) m

Gr» Gr» 4* CO Ri 4-

»n ro Cb »_o »o

Zusammensetzung des Betons

Gewichtsteile

Wasser-Sand I Kies zusatz °/₀

Art

Sand

Zustand

Abmessungen Bruchfestigkeit der Probe

bei

Breite Höhe

Alter in Tagen

cm

cm

28

90

7-0

Isar

ungewaschen

2,5

6,0

4,5

ungewaschen

Rhein

entfeint

OOO OOOIOOO d cogo d comd 1 d 'O'O

20

16

20

16

20

16

w\0 CJ CO d co d d d

Ri Ri Ri CO Os p 4^ Go MD

H Ri H

vp o 00 doG) -G

in h co t'Tco' 00" d d d

WWW Ul 00^4

•G A Cn

Ri Ri Ri

Ri H Ri

Ri Cj Ti

Ia

46

54

60

6,5

Isar

ungewaschen

Ha

49

55

61

5,5

ungewaschen

Rhein

50

lila 50

62

4,0

entfeint

OOO OOO OOO d comO d rO'O d CO'O

•-i    *-< Ri    h    h t0    :    h h Ri

*-* O    h    0\ O    |    h 'Ct O

13.4

p 4^» Go Gn Ln G\ ^    T-i 00 Ri

00    00

Oj O h

vl Ü\ G\Ln

Tabelle 24.

Vergleich zwischen Kiesbeton und Steinschlagbeton aus den gleichen Sanden und bei demselben Mischungsverhältnis,

Sand

Alter

Mittlere Bruchfestigkeit in kg/qcm

Mischungs

verhältnis

der

Proben

Beobachtungswerte

Elastizitätsmodul bei 220 kg Belastung

Art

Zu

stand

in

Tagen

Kies

beton

Stein

schlag

beton

V erhältnis-zahlen; die Werte für Kiesbeton 100 gesetzt

Mittlere Beobachtung

Kies

beton

Stein

schlag

beton

Verhältnis, die Werte für den Kiesbeton 100 gesetzt

Isar

1:20:5

Rhein

ungewaschen

00 O    co O ‘h

d osv©    d

co    co

Go Ri Ri Ri ^1 Go

CT'Ln >-*

Go Ri Ri O -f-^<1 Gr» MD

Go Go Ri OO O O'bJ O

0^0 co co co

121

135

137

rh O OO O G fO fO

266

292

Co

322

268

300

3i4

271

312

354

95

97

96

IOI

104

113

entfeint

Go

O» Mo Ri Gn O OO

GO Ri Ri Ri Os Co

Oii li

124

212

215

IOI

121

131

233

248

253

299

109

120

Isar

1:4:8

fl

ungewaschen

Go

G\ 4D Ri Gr» O OO

(Ohm Go p, Go

i Mi»

Go Ri h Go Go CO Go To GO

211

255

3H

204

246

3i5

97

96

100

CO

Os vO Ri Gr» O OO

d w 00 \6 cd

rO 00 OO O in fO G G fO

4^ to 1—< Co Gr»

219

Gr»

O'' 0\

OJ u to Ri ON Ri Gr»

103

Ri

115

128

Rh

entfeint

Ul

0"0 w u, O co

)P 0\ Ul o Cn A

105

102

108

164

192

209

157

180

206

\D

C\

YD

<D

bß

:§

Tabelle 25. Gesamtdurchbiegungen und Elastizitätszahlen bei stufenweiser Belastung.

r-j—«

ro

Elastizitätszahlen E in kg/qcm • io³ bei den über-

geschriebenen Belastungen in kg

Erdfeuchter Kiesbeton aus 1 Zement -j- 2,5 Sand 5 Kies (Gewichtsteile)

<D

CM

•~

V

bC

C/2

<D

PU

OJ

auf 130 cm Meß-

'Zf.

Gesamtdurchbiegung in cm-io

•ö

w

<u

:X

£>

V

bc

Art des

Alter

Versuches

Probe

T3

Sand

820 i 920

267

241

,00 VH VH TO

| tN Co ‘C oo w CM GM CM

SS 111

Mil S I

ICM

282

;<N

3°5

CO

ozL

ozg

420    520

320

I 2i 1

920

820

o zL

o~9

420    520

320

2 2< <

1 Zu

beziigl.

Entlasten

Nr.

Pr< iben

inTagen

Zustand

'S I

290

292

237

CO O TO V- CO VH To Oo In TH >0 v£> £n 00 so 00 CM CM CM w CM CM CM

VH I n VH Cn CM SO CM CM CM

VH VH CS t>. TO SO CM GM CM

00 vo Ov H-cs cs

24 7

274

3°5

I LZ

275

VO tN 0 00 cn cs

1308

9011

OV

tN

VO

493

1213

743

595

268

i8s

SO 00 CM 00 so cs CM CM SM

272

280

287

275

L">4

275

CS th VH 00 00 CS CM CM

329

354

00 SO CM    |    ^

SC -M TO

CM TO CO    N

23s

283

272

328

•'■v;

320

o££

355

272

317

332 |

249

243

286

223

332

661

288

310

3°9

322

333    33°

363    358

r> cvj oo t>. CM TO CM TO TO

To *0 "M 00 CM V* CM TO TO

257    253

247

293    291

238    231

329

211

z££

236

291    290

| 314 \ 312

j 3I3    3¹¹

I 327    324

323 320 320 318 308 308 307 | 300

289

252

296

²99

272 |    265

i    295    293    |    289

;    216    195    !    —

189    184    I    180

33° 325 322

236 225 216

295    293    288

184    152    —

276    305    273

349    345    338

234

258

T0 VH VfH VH SO CO CM CM

VH U5 SO VH VH SO co CM CM

rC

CU

tn

3°3

274

Cn O VO w V^OC, CO ov

CM CM CM

3S

2K-S

2! IS

334

CS CS CM , 00 cm VH CM TO TO

zSz

240

295

315

L i£

329

l'V°

2,2

222

293

296

291

305

335

cn

f6Z

332

343

(261)

255

r.fr.

VO tN

co oo

tur.

320

33°

333 328 325 317 314 311

31°

279

3¹⁰

279

I 312

283

292

253

293

295

309

cs

00

34°

'''HO VH vo 00 tN jm CO — O To Ml \o m m ni vh

^ co co co cs cs cs cvj cm

304

du::

322

314

331

335

1,1::

317

286

331

256

292

289

3°9

CS CM CM Cn O v*i CM TO TO

oZ£

In [n. OS

d » O VH TO CO TO

(268)

99z

251

332

245

vO> if-

co

308

323

34°

322

ir.::

288

1192

1270

1196

0S01

1198

8⁰¹¹

99²

944

Sz6

ozoi

gOZ!

SZ01

93²

105°

979

1046

1038

937

1010

1127

1284

299    302    300

241    230    225

202    |    200    1    194

OS lO o

CS VH TH CM CM CM

306

252

219

TO CM CM

1028

00S1

h O OOOJOJ CO CS Ci l>

co w CM th CM

In ir> cs t>- o cn H- Cs O oo co d CM CM GM

34i 249 j

303 !

345

255

357

261

359

266

ON

210

280

359    354 | 35°

‘0 OS CS VH VH SO co CM CM

346

254

270

305

215

283

395

354 352 259 257 273 272

308

nz

284

398

361

263

270

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1047

221

296

1092

4. K .

°8⁰¹

261

287

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749

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00

265

249

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157

140

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ohne

119    215    330

¹¹³    233    33¹

135    246    367

114    227    330

211 i 310

III

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ohne

(426)

(291)

408

39°

347

429 !

328

416

352

320

347

342

309 412 516 620 337 444 553 6&5

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702

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0 vO H «- VO

co in rovo Os H-vO iO N "t N

00 00 N O N O 0 m Oi *o n 0 oo Os Tf mvo co in

574

co

371

294

421

276

260

235

293

227

264

239

211

244

225

210

233

244

247

OOO NM Ol

199

280

797

(160)

138

138

123

158

128

134

129

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ohne

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8QI

ohne

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mit

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co ^ co

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M H H HM

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307

213

132

129

113

ohne

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8.

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waschen

IO

13

12

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IO

13 ²)

Si

CO Ov N

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3⁶5

28

9°

365

00

ge-

waschen

ent-

Ov

1275

OIQ

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4²

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Elastizitätszahlen E in kg/qcm • xo³ bei den über-

geschriebenen Belastungen in kg

020

237

230

QOO >> ^ SD t-s Dl vö Di CM CM N

281

sc oc oo !>. CM •O CM CM CM

281

2S1

285

269

283

iS4

205

185

194

191

212

225

Ö20

720

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520

420

320

1 21 >

245

247

257

00 00    00

CO T-i CM CVJ w CM CM CM

243

247

iZs

O Ci O IO H co u sc 00 . ISCOSC COOVGOOOO CM CM CM N « CMCMCM H

135

202

226

192

202

191

203

223

228

156

ro 00 cvj CM CM VH CM CM CM

281

»O ‘O IO t» VH SD CM CM CM

293

297

292

281

295

188

153

187

222

238

202

211

204 i

213

231

234

183

So ro t-«i CM ro >3 00 Dl Dl CM w

t-'s ro cvj th Oi

vo m ^ vh ‘D

SS CS CM CM Dl

294

272

LU

CS

288

299

301

co o r> v* jo VH VH SD N CM Dl Dl

299

CO

261

268

281

SD TH 00 VH *0 so

Dl Dl Dl

T-i CD •O SD t> CM Dl Dl

302

3i4

3°S

319

Dl CM CM so ro

00 Ci co

I> MH [ >

SM CM CM

257

278

SC oo Ci sc i> CM CM CM

304 299 295

313 3°9 3°2

00 CM oo Ci Oi Ci CM CM CM

CM ‘C 00 o Ci o CO CM CO

»o Ci Ci CCJC CO CM co

295

261

284

308

UZ

310

299

312

195

153

201

171

Ogi

Soz

214

187

Ci NH CM SC l> Ci

CO CM CM

308

3*3

314

309

315

320

278

298

313

323

>-i Dl

CO co co

V* VH v* sc sc Ci th tn th

235

239

208

218

128

o. CM Ci cm VH CM co V« Ci CM CM CVJ CM TO

192    176

188 180 211    204

247    243

250    248

222 ~2l6 228    223

164    148

228    223

233    226

260    245

250    244

216    204

199

201

227

££s

iSs

222

228

175

232

237

266

256 | 222 1

219

194

211

206

232

233

l97

IO sd sc

CM Dl Dl

260 255 258 256 236“ ~227 251 239 195 186

242    239 251 242 272 271 266 263

243    227

Tabelle 25. (Fortsetzung.)

Gesamtdurchbiegungen und Elastizitätszahlen bei stufenweiser

Gesamtdurchbiegung in cm • io”⁶ auf 130 cm Meßlänge bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

120    220    320 I 420    520    620    720    820 j 920

| Art des Probe I Versuches bezügl. Entlasten

Nr.

Alter

der

Proben

inTagen

zsb 1

SSSi

vo o m 10 ro rh ^ ^ ro

H H H

1362

1162

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1333

1157

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1197

060z

££01

0S11

zSoi

£88*

1629

o£Si

1940

1577

1457

1282

1162    1342

1158    1351

1065    1240

1036    1216

981    1143

982    1174

850    1002

849 983 975 1136 872 1015 890 1051 866 1015

927

995

i£6

1722

1931

1555

1380

1401

1306

1396

1322

1239

1127

1673

303 444 j 624 784 970 321 480 | 639 810 985

160

164

mit

802

860

795

1342

1498

1267

1185

1150

n68

IIOI

1148

1109

1056

964

1262

CO 00 o O N N OvOO 00

00 00 fl

ro h

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h ro Qs 00 N N m i/> m

'Ovo 00 ronov

^ ^ ro

00 00 N C\ OvvO CS <N CS

O h ro VO N-t H W H

150    273    400    524    654    836

123    233    351    475    S97    723

ro 0 co cs cs co co

cs ro O O o VO vo vo

H 0 ro

00

'*■ 10 '<4-

496 620 759 466 586 734

co roco

h

0 r^vo

H H cs

vo ov m 10 in in

00 H VO ^ ^ ■’t⁻ •'H ^4-

ohne

mit

1119

1730

730    917

888    1218

355

411

358

379

349

VO txoo vo co ro io CO Ov cs

co co co ■’H vo

m cs vo mm m Kco ro ro o ro cs co ro

W N N

CS CS CS CS CS

320

418

127

149

121

154

126

123

125

126

157

220

ohne

mit

ohne

mit

cs m

H H

COVO

28

OÖ

365

CS -*4- CS ^ O m

cs cs o

H W H

973

920

841

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t^vo

t O N ro h io IO 't

0 MN io -q- cs CO fO co

1Z1

zZi

161

ohne

0 Ov IO rovo CS

H    H    M

28

435 584 747 93° 423 566 731 939

154    288

159    29²

mit

00

oo o o Ovvo m m ro

N N VO CS H 00 0 CJ Ov Ov

io O» Ov 00 00 O

H    H

790

758

1130

^ H 00

cs 0 cs

vo vo 00

m o\ o

t'- m o

322

305

384

172

164

200

ohne

H Tt-

90

601    760

593    754

562    728

529    669

626    816

CS rt-vo ^4- -<t-

m cs owo

■'H CO

O nio m 0 0 OvvO H com n « m

vo 0 *»t- m N

OOS ■'H vQ

H H H H H

ohne

0 ro

H H

365

Sand

Zustand

unge

waschen

ent-

feint

Art

Rhein

Wasser

zusatz

6,0

4,5

Reihe

Nr.

44

45

Zeichen

11

in

Tabelle 26. Gesamtdurchbiegungen und Elastizitätszahlen bei stufenweiser Belastung.

Reihe 46-4-50: Erdfeuchter Kiesbeton aus 1 Zement -|- 4 Sand -(- 8 Kies (Gewichtsteile).

Mittlere Probeabmessungen: Breite = 20 cm; Höhe — 20 cm; Stützweite = 130 cm; Gesamtlänge = 150 cm.

IO⁻⁵ auf 130 cm Meß-1 Elastizitätszahlen E in kg/qcm • io³ bei den über- 00

geschriebenen Belastungen in kg

Art des Probe Versuches bezügl.

Nr< Entlasten I 120 | 220 I 320 ; 420 ! 520 I 620 I 720 I 820 ) 920 I 120 i 220 | 320 j 420 I 520 I 620 ! 720 j 820 I 920

296

283

234

297

I I I vo'^CoCML^ 'S» | COCMCM ¹¹¹ NN CMCMCM co cococo

Gesamtdurchbiegung in cm •

länge bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

Alter

der

Sand

Proben

inTagen

Wasser

zusatz

Reihe

Zustand

Art

°/o

Zeichen Nr.

211

198

248

301

289

237

212

211

261

242

302

258

238

216

266

252

249

229

281

336

3°9

333

327

331

249

271

305

298

Z9S

228

2;:;

301

277

25',

265

233

247

I > Vh Vh VN CO Vfi

CM CM CM

274

m CMSOO MD 00 SO CM Hi VO NO CO Ci CO h Co CO ^

n CMCMCM ro ro co co CO

222

229

fZZ

278

285

311

300

207

190

264

220

234

260

308

283

262

310

271

ZLZ

Sfz

CM O O •o vh no CM CM CM

276

266

62 Z

246

297

338

323

00 IH so co co vh co co co

181

199

201

204

212

co so r> oo oo Ci

Hl TH Hi

205 200 198 195 219 214

Si z ziz

217

212

260 256 239~ 230 239 232 238 234 300 293 296 290 318 316 305 304

249    244

259    254

228 221 210    198

176

211

193

210

1040

II98

66Z 29s 9/2

SoZ 11S iz£

223

191

224

00 H 0 MD N

cr> qn oo

ro 1000

N H ’j⁻

tx txvo

VO O H Tf- 00 io io -t

h- \o m

CO N

ro co ro

(186)

(001)

oLz

273

202

267

269

NO CO v* VtH V«

CM CM CM

Z9Z

246

260

254

253

266

Zll

299

306

Th H Uo so t> VO

m tn co th O ch

N N CM CM CM «

3*9

So£

321 I

310

Q\VO Ci |> m t>s ^ th th N N CNJCJCM

280

Ss£

308

9911

329

315

990

865

260

273

251

229

231

283

9601

960

1200

I —

1105

1140

1062

908

744

822

712 992 720 980 727 881 694 868 610 776 598 730 510 624

589 707

8¹¹¹

OZOI

722

799

765 j 970

1077

868

6x0 I 760 I 901

44° S7Ö

0 N 00 NO N-t

io m m

oo m

HNO

Tt- Tf- ■’t-

Oh h h

H oo Ovvo t*- CO « N N

233    345    478

244    35i    468

226    332    403

258    369    I    478

Probe    zerbrochen

99S

°8S

420

423

n m 00 oo N N

153

212

2l8

221

175

(212)

167

mit

ohne

mit

1S1

SSi

££1

124

131

121

150

148

155

ohne

mit

ohne

mit

28

ZI

Si

fl

90

unge

waschen

S‘9

Ia 46

11

IO

*3

12

365

w Tt" m m

O vo 00 oo

'O'O N

VH TH LN. CO SO CM CM CM

312

291

so ^ oo CM Co CM

250

280

SO NO to H <N oco •O VM »o co N SO NO O CMCMCM N N CM Oj co

34o

NON ^ v* v* co co co

Ci Ci NO On CO v* SO H 00 CM CM CM ^n N

251

251

280

319

294

251

257

283

254

262

285

319

266

314

273

295

317

282

314

287

273

316

296

294

285

318

303

1443

1280

964

1240

1270

1102

III9

1103

846

IO42

1016

972

co Ovo o\ m oo

CO CO N

co N in 0 ON't txVO VO

585 701 841 601 7 50 897

Mn o M CO Ol ON t^oo

h in co NN •>)■ vo

n n m y « o VO in MD

*■" O in oo co vo m ^ « vo oo h m oo m m in ^ m •<*• •<}-

mvo 0    n ,    coom-    OH ino\co

-<f Q\ m    MD I    O W CO    -tvo IOO H vo

^•«j-in    co¹    '-*-'>*-co    co co co co co

n 0 m O ^ co co co co

co co 0 vo 00 N

H H H

ohne

Si

28

237

118

mit

ge-

259

285

Ci SO Ch N tn »o NO NO oo tn CM CM CM NN

267

256

310

342

338

T* NH v*

Co Co Co

261

266

268

293

263

261

261

287

282

co>HCq m h co^O l> So th ^ in v* vH »O CViOlCO CO co co co co

3°7

262

Zi£

9601    108

£911 so6

434 570 742 372 500 645

268

262

288

284

276

268

339

348

355

328

IfS

355

269

282

269

299

293

co co V* vo CO Ci GO Co NO in CM GM co m co

ii95

1302

1225

1357

1112

919

ii57

1168

1083

1104

1045

ig8

S96

1Z11

9°3

V* 10

co co ro

OV 00 O co in On On On

9° 8

827

841

ro co co oo h- co On On On

833

794

781

W On CO

On ^ co VOVOVO

■t O N

in O 0

H M CO N

Tt* CO CO

502 I 623 760 901 529 I 657 780 920

m os n O 0\N o\ OvOO

bN VO Ifl « o\

ao «

HCO N

vo vo m

00 CO ON

on co in t*- m h-

720

749

covo 0

O h -r

tN.

439 533 Ö27

417 522 619

N 0\f0 0 O H VO VO iO

N MO O 0 M

IO

m O oo

O M H

T*- 'tf- Tt-

tC MVO «NW

VO NON tJ- tJ- -tT

137    244

136    248

O 0\ o

VO H -t

NN«

142

120

126

290

240

296

244

157

117

ohne

mit

ohne

mit

248

VO N O VO N N

138 253 371 93    280 403

O N N n O m co '■j- co

O 0 N m n n NN«

00 H 00 N ^ CO H H H

i i£

zLz

204

212

ui

114

ohne

mit

ohne

mit

11

ti

IO

*3

Si

12

(1 8

II

fl

90

365

28

90

waschen

Isar

S;9

47

VII a

ent-

feint

6,4

Villa ₍    48

On in O 0 H N N N N

'O N N H H N M H M

ohne

IO

*3

365

*) Beobachtungswerte unsicher, da Spiegelapparate mehrfach gerutscht.

Tabelle 26. (Fortsetzung.)

Gesamtdurchbiegungen und Elastizitätszahlen bei stufenweiser Belastung.

Gesamtdurchbiegung in cm - IO”⁵ auf 130 cm Meß- Elastizitätszahlen E in kg/qcm • IO³ bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

Art des

Alter

Probe I Versuches länge bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

der

Sand

220 ; 320 | 420    520 j 620 | 720    820 i 920

190

176

313 I J3

Z6l

■*T CO

o cs cs cs cs cs

211

232

228

h- cs es

►- H- CO

cs cs cs

146

157

172

201

183

187

192

200

961

156    134

179    167

196

201

218

230

229 \ 212

II I I I $1

170

168

188

242

241

Ci »o CCiVH CM >1 CM

151

142

LL1

177

210

177

198

252

250

219

206

253

140

163

157

185

116

187

220

Oo Ci cm THNC) TH CM

00 <0

<M> Ci th

TH TH CM

120

220 j 320 j 420    520 | 620    720    820 [ 920

bezügl. --

Entlasten 120

Proben

inTagen -^r-

Zustand

Art

203

180

2x6 I

cm o r>* ^ SC 00 ^ t-i

222

TH th TH

257

255

261

261

H H

CS VT) CO C« cs cs

206    205

208    203

1617 i

1263

i554

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OV

2 ^'o

Tt-vo 00 vo cooo vo IO 't

■t O IO 00 ^ M CO CO

c>. H" H'

0 00 cs

CO H CS

mit

w H- «O

H H M

1259

1186

828

941

VO Ov H <N

bs

187 I 344 5i3 204 l 369 547

ohne

28

. *c ec *t< CO Ci CM TH TH CM

277

267

00 CM Ci CM »O CM CM CM

235

219

261

238

224

272

,    ^ >c sc t^. co ^

Ci TH CM lO N vn fp GO TH CM CVl CSCSCVl^MCM

1586

verwendet

Je

•■3

rg

CO vo 00

1550    2030

13x4 I 1600 1158 I 1544 1686

1201

1260

OQOI

868

862

989

££1

152

6S1

z$i

991

Z9I

i 891 691

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E 00 vo mvo IO VO IO

777

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£o£

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474

441

475

395

VO^DVO H- 0 : 00 00 00 m ov co s Qi c> h in ■t ro ^ N 01 N

225

215

179

149

ohne

CS H-

90

unge

waschen

154

mit

CO

1573

14.00

mg

830

782

524

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124

183

175

147

190

180

0S1

003

205

160

235

Ci CM Ci ^ 00 Ci TH TH TH

Ci SO v* ^ Ci cvj 'H TH cm

155

199

240

^ cva CM rv. m O V'N oo OVO NOMi

TH CM CM N h th CM CM

514

159

170

132

271

261

ohne

mit

2063

1664

1318 I 1723 145°

1300

771 ; 1025 842 | 1104 765 1025 1313 —

OVO M-C-n vo H lOVO

00

553

867

ii53

1142

938

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OMO io H Ov Ov N io

683

533

444

242

247

249

189

180

211

192

216

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H"

H H «o CO -t

OO 00 00 O OV o CS H cs

ohne

Ov covo OV

CS IO

H H

365

28

355

207

278    519

mit

10 00

H o CS IO VO o Tt- CO CO

228 191 16 5

150 | 296 | 461 j 640 ! 867 I 1093 j 1411 | 1899 | Wegen unwahrscheinlicher Bruchlast von der Mittelbildung ausgeschlossen

01S1

CO

I I ;?

00 00 0 VO Ov ^

m m o

H H H

2 2®

’f'O fO 00 t^vo VO

571

571

: 480

vO vo *•*•

CO CO CS CO CO CO

212

207

173

ohne

mit

ohne

cs

H H" O CO H H H H

90

entfeint

365

Rhein

Wasser

zusatz

5,5

4,o

Reihe

Zeichen Nr.

49

II a

öS

lila

Tabelle 27.

Gesamtdurchbiegungen und Elastizitätszahlen bei stufenweiser Belastung.

Reihe 5 1 -f- 53 : Erdfeuchter Kiesbeton aus x Zement -|- 2,5 Sand -f- 5 Kies (Gewichtsteile).

Mittlere Probenabmessungen: Breite = 30 cm; Höhe =16 cm ; Stützweite = 130 cm; Gesamtlänge =150 cm.

Elastizitätszahlen E in kg/qcm • IO⁸ bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

Art des

Proben Versuches bezügl.

Nr. Entlasten I 120 I 220 I 320 | 420 I 520 | 620 I 720 j 820 1 920 I 120 I 220 I 320 I 420 I 520 I 620 I 720 I 820 I 920

281

299

302

247

9Sz

231

981

Gesamtdurchbiegung in cm • 10 ⁵ auf 130 cm Meßlänge bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

Alter

der

Proben

Sand

Wasser-

Reibe

in

zusatz

Zustand! Tagen

Art

°/o

Zeichen j Nr.

co , 00 VO M c* ¹

w co co

o o o

CO co CO

259

264

245

181

LLi

210

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CO N N    O O O

n D

CO n M CT' Cn 00 N ^

^ O O'- CTn CTn

W N

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COOO 00 O CT' CT' fON M

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303

1542

309

00 O

T^" »-• VO CO Tf- io

n fO N uiN'O

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vO co C\

o

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817

736

866

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vo

vo r>.

481

433

532

fO fO fO

313    313    309    308    305

314    320    314    314    311

332    327    320    316    310

vo O rh

H (f;

CO co co

1375

1453

1620

1215

1290

1309

IO72

IO74

1129

812

00 t$-O »o O' CTn

CO NO VO Tf-vO NN

*-« CTv Th Tj-00 *-* VO

vo vo

H CO O O rt* vo •t -t i-

vO VO    OO CT co

N OO 'O VO O O CON co

O'' »O    Qn co CO

rf ct>    co mvo

N N CO

mit

mit

mit

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271

279

264

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ON ►“«

oo O oo n co n

291

302

290

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vo *-» co 00 00 O'

1623

1542

1701

co CT» rj-vO O' 00 ro N -t

1130

1085

1199

714 | 911

68l j 874

750    972

co vo

c* *rj" vo

oo

c*

GO

Isar

7,o

iS

un-

ge-

waschen

. co \£) fO On I CT' CT' On

209

191

200

221    217

206    198

214    209

237    231

215    211

220    216

M CO co 't h n d M d

1963

2334

2000

0291

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1ZZ

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N N N

221    215

230    221

245    239

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co *t m n n N

239

251

192

25OO

2014

1953

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1304

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1288

991

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1031

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10 00 CTv GV hh Q\ CT' O CT»    CT'

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6,0

52

II

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207    391

225    432

210    392

mit

mit

mit

co vo

M ri- vo

CO »o

Rhein

oo

ent-

feint

53    4.5

III

Tabelle 28.

Gesamtdurchbiegungen und Elastizitätszahlen bei stufenweiser Belastung.

Reihe 54 -j- 56: Erdfeuchter Kiesbeton aus 1 Zement -J- 4 Sand -j- 8 Kies (Gewichtsteile).

Mittlere Probenabmessungen: Breite — 30 cm; Höhe =16 cm; Stützweite =130 cm; Gesamtlänge =150 cm.

Elastizitätszahlen E in kg/qcm • io³ bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

320 420 I 520    620    720    820    920

8oz Szz

175

217    202

253 j 248 | 246 j 237

Art des

Proben Versuches bezügl.

ZustandI Tagen I Nr. Entlasten I 120 I 220 I 320 I 420 I 520 j 620 [ 720 j 820 j 920 I 120 | 220

Gesamtdurchbiegung in cm • io—6 auf 130 cm Meßlänge bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

Alter

der

Proben

in

Sand

Wasser-

Zusatz

Art

mit

CS rj- vO

00

CS

Isar

220

231

lSz

’t ^ *t rt⁻ ro io n ri

ov r^. Ov rj- ro m N N M

255

240

263

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n n n

1340 1689

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H N H

O N VO aO N HH CS *-*

lOO CO O n oo

CS CS —>

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00 *0 CS On

cs cs

221

239

188

1Z1

061

89i

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o u~) \J~i    vO io io

CO tJ- On    OO OnN

cs cs hh

231

252

203

19z

182

210

O CT\ cs covo »-o O ON 00 VO C' *-*

CS HH HH

cs hh cs

cs cs io go 'O n vo O ro io <s cs cs

cs cs

1833 —

1543 2020

213

I^'sO

o O OO

(S (S HH

264

210

221

zLL\

i486

1067 1288

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rf Ov    O    ^OvO rj-

cs O    Ob    Tj- unoo    ro h is

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00 NN

00 O CTv Ov LO to »-O LO i-O

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O ON o

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mit

un-

ge-

$801

1237

1285

909

912

ii34

00 cooo

r*-00

t^oo oo

1523

1830

881

1528

1842 1118 1269

693

0101

008I

th n    oo rt-oo    'O cs

■^■'O o    o »-• Ov    O w CO

vo vo CO Ob CO 00

N m n vo vo Ov oo O lo n io ^ Ob «d- O «O ro cs O^OVO coroco

co t-O rt*

■t IO lO

IO IO IO

IO Qvo

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mit

rf MD

OO O CV N ro N

waschen

228

231

mit

275

ro *-o

Rhein

O 00 M    CO VO CS

VO OO OO    O VO N

n ^

h ri n

mit

mit

cs *3- vo

CO IO

00

cs

ent-

feint

Reihe

Zeichen I Nr.

N 54    6,5

55    5.5

4,0

56

II a

lila

Tabelle 29.

Gesamtdurchbiegungen und Elastizitätszahlen bei stufenweiser Belastung.

Reihe 57 — 59 : Erdfeuchter Kiesbeton aus 1 Zement -}- 2,5 Sand -f- 5 Kies (Gewichtsteile).

Mittlere Probenabmessungen: Breite = 60 cm; Höhe = 11 cm; Stützweite =130 cm; Gesamtlänge = 150 cm.

Elastizitätszahlen E in kg/qcm • io³ bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

920

io *-• co vo c*

auf 130 cm

Meßlänge bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

—5

Gesamtdurchbiegung in cm • 10

020

620

520

420

320

220

920

820

620

520

420

320

120    220

Art des Versuches bezügl. Entlasten

Proben

Nr.

Alter

der

Proben

Sand

Wasser-

Reihe

279

259

00 0*0 C* C*

co cj -d-oo oo ec ^-N co O'in

c*

*o | m c* n r< ¹ ts

zzz L£z

213

240 | 235

661

293

259

28l

287

303

192

234

223

243

24O

249

S22

245

902

in

zusatz

Tagen

Zustand

Art

°/o

Nr.

Zeichen

O    oo*o

Ov t^OO    crv o O

c* rl r*

301

274

291

291

£i£

265

moo vo    cooo

O N Ov    Ov h \o

co c* n

307

281

300

oo *o o

ON M N

n co n

299

0912

zoSz

ozLz

co O oo *o r->. O co *-< n n n

1737

1914

1804

1401

1481

1422

CO

r^vo co O - ~

018

188

850

243

2 37

250

244

I *o m ¹ C* N

(136)

257

255

251

182

248

257

229

253

991

217

333

271

2892

2688

CO -«d-OO vo O *o oo co

*h M N

1613

2021

2045

1374

9891

1735

o CO *0 ^ vO ^t* w fO

920

1072

1166

695

790

861

t^vO OO O •d" O

M CO ro

mit

28

Isar

257

7.o

57

270

316

mit

un-

ge-

Cv OO O vo vO VO n n

2013

2028

1555

1604

1195

1311

198

831

(700) K2075) 265 ! 566 268 | 588

mit

Ov o o M co co

waschen

vO N H vO rf- vO C*

N    N

vO mm N    ^

co c* 'O vO MD N M

271

269

2242

1843

1495

266

2258

1878

1813

1512

1176

1371

1180

CO vO O VO vo 00 00 O'GO

00 00 CO

vo o vo vo >n

M NN

o o o

co co CO

mit

6,0

58

II

vo o    CO    M VO 00

N Qv    vo    N Ov O

n **    d    cj *-• m

3328

2652

2085

ZS91

Rhein

3840

2877

2320

1749

1252

(2502)

1330

508    923

(896) (1584) 622    960

CO Tj- co

290    558    847 1120 143411785 2177 2591 3099

(466) (864)(1322)(1852)(2672) —    —    —    —

368    707 1063 1479 1948 2530 3140    —    —

mit

mit

CO

N

ent-

feint

4.5

59

III

Tabelle 30.

Gesamtdurchbiegungen und Elastizitätszahlen bei stufenweiser Belastung.

Reihe 60 —- 62 : Erdfeuchter Kiesbeton aus 1 Zement -(- 4 Sand -j- 8 Kies (Gewichtsteile).

Mittlere Probenabmessungen: Breite = 60 cm; Höhe = 11 cm; Stützweite = 130 cm: Gesamtlänge =150 cm.

Elastizitätszahlen E in kg/qcm io3 bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

Gesamtdurchbiegung in cm • IO 5 auf 130 cm Meßlänge bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

220    320    42O    520    620    720    820    920

226

208

186

120

320    42O    520    620

220

Art des Proben Versuches bezügl.

Zustand I Tagen I Nr. Entlasten 1    120

Alter

der

Proben

Sand

Wasser-

Reihe

mit

M r^-vo

in

Art

zusatz

°/o

Zeichen Nr.

43

K

n>

28

Isar

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Tabelle 31. Gesamtdurchbiegungen und Elastizitätszahlen bei stufenweiser Belastung.

Reihe 63 -f- 65 : Erdfeuchter Steinschlagbeton aus 1 Zement -(-2,5 Sand -j- 5 Steinschlag (Gewichtsteile).

Mittlere Probenabmessungen: Breite = 20 cm; Höhe = 20 cm; Stützweite = 130 cm; Gesamtlänge

Elastizitätszahlen E in kg; qcm • io3 bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

stand |^n Tagenl Nr. I Entlasten II2Q | 22Q j 32Q j +zo j ₃₂₀ | g2Q | 72Q | g2Q | g2Q |₁₀₂₀ ii2oji22oii32o|i42o|i52o|i62oji72o|i82o| 120 | 220 | 320 | 420 | 520 | 620 | 720 | 820 | 920

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Gesamtdurchbiegung in cm • IO ⁶ auf 130 cm Meßlänge bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

Art des Probe Versuches

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Tabelle 32. Gesamtdurchbiegungen und Elastizitätszahlen bei stufenweiser Belastung.

20 cm; Stützweite =130 cm; Gesamtlänge =150 cm.

Elastizitätszahlen E in kg/qcm • io3 bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

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186

161

213

Reihe 66-1-68: Erdfeuchter Steinschlagbeton aus 1 Zement-[-4 Sand -j- 8 Steinschlag (Gewichtsteile). Mittlere Probenabmessungen: Breite = 20 cm ; Höhe

Gesamtdurchbiegung in cm • io~⁶ auf 130 cm Meßlänge bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

132011420

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Art des Versuches bezügl. Entlasten

Probe

Alter

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Sand

Nr.

Proben in Tagen

Wasser

zusatz

Reihe

Art Zu' stand

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Nr.

Zeichen

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68

») Versuch ist mit

lila

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Tabelle 33.

Gesamtdurchbiegungen und Elastizitätszahlen bei stufenweiser Belastung.

Reihe 6g u. 70 : Erdfeuchter Steinschlagbeton von den in der Tab. angegebenen Mischungen.

Mittlere Probeabmessungen: Breite = 20 cm; Höhe = 20cm; Stützweite = 130 cm; Gesamtlänge = 150 cm.

Elastizitätszahlen E in kg/qcm • io3 bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

Gesamtdurchbiegung in cm • 10 ⁵ auf 130 cm Meßlänge bei den übergeschriebenen Belastungen in kg.

120 220 320 420 52O    620    72O    820 920 1020 1120 1220 1320 I42O 120 220 320 420 520 620 720 820 920

Art des Versuches bezügl. Entlasten

Alter

6er Probe Proben

Sand

Wasser-

in

Tagen Nr.

. Zu-Art stand

zusatz

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Zusammensetzung des Betons in Gewichtsteilen

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1087

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373

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920

273

302

293

309

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Tabelle 34.

Mittlere Elastizitätszahlen, getrennt für die Biegeversuche mit und ohne Entlastungen.

I. Kiesbeton.

Versuche ohne Entlastungen

Versuche mit Entlastungen

Mittlere Elastizitätszahlen E in kg/qcm • io* bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

320    420 j 520 J 620    720    820

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120

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275

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217

248

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255

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291

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285 ! 276    269

317    312    308

318    316    313

215    207

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201

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203

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253    244

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244

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251

316

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[256]    [222]

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220

261

291

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268    263

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192    165

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323

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186

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Proben

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44

II

45

III

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47

VII a

48

49

Villa

II a

lila 50

Tabelle 34. (Fortsetzung.)

Mittlere Elastizitätszahlen, getrennt für die Biegeversuche mit und ohne Entlastungen.

I. Kiesbeton.

Versuche ohne Entlastungen

Versuche mit Entlastungen

Mittlere Elastizitätszahlen E in kg/qcm • io³ bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

320 j 420 I 520    620 I 720 | 820    920

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120

820 | 920

302

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320 ! 420

220

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300

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271

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200 — 214    203

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219    214

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244

250

269

280

oo *3-r^oo

234

175

8ol

285

288

240 I 229

243 i —

212

I qO

256 j 253 I 248 | 244

230    213    204    189

236 | 229 | 223 j 216

vo (G

cg

CG O 00 CG n n

247

I 250

! S8i

200

232 I 225 I 218

194

293

293

M

C4

VO 00 CG CG

VO *-■ <G O M ro

CG vo vo

CJ M

239 235 228 1 216 235 231 226 i 221

240

M m co O

h-i ci

uo

oo

247

195 ¹

Siz

vo i-O CG

252    248

202

210

226

235

88i    S61

202

208

Alter

der

Proben

in

Tagen

co o <g

28

90

28

90

28

90

28

90

28

90

oo O (N CG

oo O M CG

28

90

28

90

28

90

28

90

Reihe

Zeichen , Nr.

vo

52

54

55

11

, Ia

II a

III a ! 56

OO

l/J

59

hH

III

09 BI

II a ! 61

lila 62

Tabelle 35.

Mittlere Elastizitätszahlen, getrennt für die Biegeversuche mit und ohne Entlastungen.

II. Steinschlagbeton.

Versuche ohne Entlastungen

Versuche mit Entlastungen

Mittlere Elastizitätszahlen E in kg/qcm • io³ bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

320 | 420 j 520 | 620 | 720 j 820 | 920

218

10 m NO O cs ro

Td-00 00 cs NO O CS CS CO

235

269

3ii

2IQ

*-h m NiO ro

CS ’t •+ CS CO ►-<

00 roa ro ON O'' CS    CS NO O nf

M    ro >-< CS CS

O O O ro lo ON ro 00 ro — vO d d fo h d n

r±- 10 O    ►-* ^d" On

rO N h    rd-0O ro

N N ro

CS CS ro

239

278

241

249

284 | 281

279

861 i

302

ro OO 00 O OO

00

ON 00 >-1 cs

218 | 208 285 I 281

O O co o O

h d ro

S8i

3i4

220

120

220 ¹ 320 420 | 520 620 720 ; 820 920

120

312

zi £

319

no m cs m 00 cs cs cs ro

NO d- d-

NO ON CS

cs cs ro

256    256

282    281

ro

NO 00 cs cs

NO ON NO OO CS cs

cs

VO ON cs cs

on I cs cs ¹

279

298

292    282

309    303

182

zzz

265

221

287

195

222

318

991

212

221

291

207 290 j

218

226

295

891

212

294

on »-O    m

n cs on    •—* on

N n N >-h m cs

NOO O f^t^CS h 'O On -tco ^ 00 d n oocsoo cs cs ro w d d

rj- mvo 'O On On m on ^ On ro N oocsoo h d d

cs cs CO

ui N d- O NO ro *d- NO 00

m ON m O ro 00 On ro ON CS cs ro CS cs cs

h d cs

216    201

245    242 I 224

330    325 | 324

201

SSi

! Hi

167

184

O CS ON rd- t^oo

m NO PO PO -t CO ro O no O »n O *d- 00 ON^t-o CS ro ro cs cs cs

1-t CS ro

*3" MD rf cs m ro cs CS ro

N ro m rd- 00 ON

NOC'NOOO'OO NO "d“ in r^OmO^d-ON 0^-0 d ro ro cs cs cs d d ro

CN ro rj- ^t-vO ro O d On ro w d ro ro h d PO

ro GO ON rt“ O cs CS ro ro

O OO ro uO *-1 ro N ro ro

210 j 204 251    ' 244

[323]    [319] j

232 j 228

317 ! 311

237

322

00 00 NO ro

d d ro

ro PO N m 00 on

10 ’t IO N 10 h ro m 10 N N ro ro cS CS co

LO OO

192

241

324

•—¹ *—¹ oo

VO N fO CS co ro

^ ro

M fO fO

219

222

263 j 260

[330] i [329]

00 -d" IO O rf- cs CS ro

rOOO ON O rf- cs n m fo

co *d" 10 NO i-O 10    Ov *d"

NN ^ O fO    O ro

ro    cs cs co

CS co ro C4

o no cs cs m CS co ro

ro OO

OO ro i-O

M ro ro

232

234

271    268

[345]    [343]

217 [ 213

iSz

261

352 ; 337

228    I    225    216    211    |    200    —

271    j    266    |    263    I    257    253    246    241    j    231

315    !    315    312    |    311    I    305    300    291    |    287

t^oo O ro N d

d d po

184 |    169

199

204

0S1    091

1S1

191

211

217

00 ON o NO NO CS

ro O ro cs

cs

cs ^d* 00 cs

O ^ co io ro h co co On co N O N N *-• CS ro

N vo O' On on ro fO fO O' oo m O

M N n    H M fO

241

245

299

zoz

N ON LO rj- rf-d d ro

280 J 279 I 275 272 328 329 j 326 322

N d On

O co d d d ro

no

OO ro CS ro

LO

ONO

00 ro

d d ro

219 I

292

34i

GN ro PO cs On *d-d d fo

Loz

240 i 236 270 I 264 I 316 ; 311

195

200

275

00 ro 00

H N CI

On *-* ON 00 d O

H N N

961

222

28l

9zz 00 z

28l

rr CO 10 O N CO N N N

OOO w n cs cs cs

Alter

der

Proben

in

Tagen

00 O m    ooOmcoOm    00 O m

CS ON NO    CS On nO CS On NO    CS On NO

ro    ro    ro    ro

00 O »n cs On nO ro

00 O m cs ON sO

rO

00 O i-n

CS ONO

ro

co O ^ cs On no

ro

Reihe

Zeichen ! Nr.

63

64

65

99

67

II

III

Ia

II a

lila 68

ON

NO

IX a | 70

<D

fcJj

QJ

xi

ctf

X!

bi

CD

CD

CD

T3

CD

CD

Gesamtdurchbiegungen der Proben gleichen Materials bei

Tabelle 36.

Verhältniszahlen, die Durch-

biegungen der Proben mit

20 X 20 cm Querschnitt

100 gesetzt, bei den fol-

genden Belastungen in kg

420 520 620

O co vo o co O O O oo O O oo o O

O O Th

O on O O M Th

O CN o

O O VO

O co o

001

87

101

Gesamtdurchbiegungen umgerechnet auf das Trägheitsmoment der Probe mit 20 X 20 cm Querschnitt bei den folgenden Belastungen in kg

Trägheits

momente

Gesamtdurchbiegung in cm 10—S auf 130 cm bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

Reihe

320

001

9i

104

O tx d O OO O

620    120 220

520

OZV OZl ozz OZI

'Verhält

nisse

bk³

-=/cm³

12

620

420 i 520

320

ozz

120

Nr.

001 001 001 001 001

99 IQ3 100 100 113 |lI2

O O tx O ON

85 93 92 99

128

O Th O O Ooo

O O Th O vo O O f d O On oo

O oo O O m Th O O N O O 00

001

001

107

901

112

ON Th ON txvo vo vo m o N OO O'¹ n« W NON OOVO N w

693

621

718

ThOO Th Th ONVO m m

406

37i

424

0101

780

870

>-* O vr> go \o m iO m'O

91S

447

523

797

790

626

708

804

z?9

n Th go n go rnoo vo fO fn rn rf

oo o oo n m O N mco m o 'O n N o o o

312

Th n ON Ch vO Cx N

m co m Th h m vo

423 ! 627

00 S

550

iZ9

VO VO o NO m

rO Th Th

289

Thmo m n (O o o o

O mvo

O O Cx

001

181

86

1425

1283

[1100]

8901

809

1003

[852]

77 8

[646]

369    560

388    569

[282] [471]

Th Nm m Oi m m co m Th m oo Th vo

*-< co H-)

Quer

schnitts-

abmes-

sungen

Alter

der

Proben

in

cm

- 001j 001 Sn Sii fn fn zu zu 001 001 001

— Sn Soi 001 001 001

Zu

S11 fi1

001 001

001

86

OvO N O 00 OO

001

110

001

001

001

001

114

112

O m N o O OV O oo On O txoo

O oo On O O O

O mm O O O

935

1059

[1079]

100 lioo

O O ON

O oo oo

O O Cx

O oo oo

O Nd O NOV

001

69

85

992

739

575

829

644

429

474

[848]

1119

[650]

[478]

O n

OM-* H

d mm

157

168

[165]

752

537

349

183

712

820

1072

1230

•b-froi

0601

o o m

tX ON tX

m mo

818

925

942

758

786

S801

ogzi

On 00 m cOOvQ

O 00 ON

O oo on m rt m . n h o n m Th co OO O Th m Th vo O txOO Th Th Th mvo vo m m

OO vo N

01Z

541

631

3ii

295

332

380

411

494

tx tx vo oo co o vo m tx co »—< *-* n n m

CwO ONO tx m m

io io i-< ►-< vo m m o

co co m Th Th Th co Th

O m vo co N COOOVO

oo oo vo w m Th vo o

*—• *—• M M M d h cl

o rx o o rx o o rx o o tx o o tx o o rx o O rx o O tx o o tx o o tx o o tx o o tx o

O Nm O Nm O Nm o tx vn O Nm o tx vo o Nm o tx io O tx vo O Nm o Nm o Nm

13 300 IO 24O 6 655

ON ON VO Cx CO On

693

908

8NI

H35

''TCO CO Th Th c*

827    13    300

891 I 10240

6655

978 I 13 300 10 240 6655 770    13300

1131    10240

—    6    N5

1425    13300

10 240 6 655

935    13    300

1374    10240

[2158]    6    655

13 300 10 240

6655

13 300 10 240 6655    |

13 3°o

10 240

6655 13 300 I 10 240 6655 1 13 300 10 240 6655 13 300 10 240

6655

l6S I

2020

[oozz]

6991

992

189

728

1309

797

1580

O O N d >—* O 'O CN VO

8901

1305

[1703]

739

SZ01

[1696]

1119

712

1063

1072

1597

1414

2087

9iS

58i

1046

632

1253

00S

Si L

1242

8O9

IOI I [I29l]

moo

[1300]

rx

vO OO VO

txvO Th

m h. fo

818

1202

1884

t-O

OO

i57i

1260

1410

1039

1168

oi8i

vo M tx ¹ rl CO in C4 , VO vO Cx ro

O co Th oo mN 'O Th no O Th Theo co tx Th ¹ oo m m o

co mm tx tx c* tx m <y\ c*

m co

. rx Th Th co tx m moo ¹ m o mm

369 I 5⁶°

503 ! 739 [563] [942]

290

154

172

Li£

ZS 11x09 iS 91x08 i4 orxoi

563

836

1266

704

1121

vo m O O c* m O NN H O 'ü

go go m tx tx ri

OO    rj-    N    ,    Cx    txOO    «-O    Th

•t m    N    O    VO    co 00    o    OO    O

»—< I—*    H-J    ¹    Ct    HH    CO    >-<    Ct

M H tN Th 00 Th

Th m m Th vo m Th

d oo

i-o m

323

157

214    405

[329] [633] 183 I 349

co Th O Th GO CO VO OO no O

co novo co moo

N^r^ co N VO O l-n co Ix

►h r4 co

419

467

zi L

5i9

54i

923

tx m O fOrOO

Th ThOQ

, m o >o N m Th vo vo txo ¹ o m o o -t

243

219

412

mroOvmroC'OThO'OThO On vo hh On »o »— O O O O VO d Th m m Th m vo Th m vo Th m vO Th m vo Th m vo m m vo »-o m vo

20X20 30X16 60XII 20X20 30X16 60 X I I 20X20 30X16 60X 11 20X20 30X16 60X I I 20X20 30X l6 ÖOX 11 20X20 30X16

60X I I

20X20 30X16 ÖOX I I 20X20 30X16 60X1 I 20X20 30X l6 ÖOX I I 20X20 30X16 60XII 20X20 30X16 60X11

Sand

Zu

Art ! stand Tagen

oo

d

gl

co

d

co

gs

00

d

gl

co

gl

00

d

gl

uaqosuAvaSun uaqDSBj&aSun

}UI9J)U9

u9qDSBA\.93un naqDSUj&aSun

;UI9^U9

SIUq«qi9A.

-sSanqosT]^;

i:2,5:5

Tabelle 37.

Elastizitätszahlen der Proben gleichen Materials bei verschiedenen Querschnittsabmessungen.

Sand

Alter

Elastizitätszahlen E in

Mischungs

verhältnis

der

Querschnitts- kg/qcra • 103 bei den

Art

Zu-

Proben abin messungen

übergeschriebenen Belastungen in kg

Verhältniszahlen, die E-Zahlen der Proben mit 20 X 20 cm Querschnitt = 100 gesetzt, bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

stand Tagen

cm

120    220    320    420    120

220

320    420

Isar

ungewaschen

28

20 X 20 30 X 16 60 X 11

297

308

296

291

303

296

20 X 20 90    30 X 16

60 X II

O' N m

an O

C4 ro ro

302

320

298

288 281 300 296 293 289

295 289 320 314 293 290

I-H *—« t—»

000    000

•-« vO O    04^ O

100

100

100

104    104

105

102

IOO

IOO

IOO

106    108

99    99

103

IOO

109

IOO

I : 2,5 : 5

Rhein

ungewaschen

28

90

20 X 20 30 X 16 ÖOXII

20 X 20 30X l6 60 X I I

285

264

3i7

294

269

276

256

312

292

264

269    265

100

100

100

100

252

247    93

308    303

288    283    93

100

257

250

85

93

94

93

100

100

100

94    94 93

85    83    83

entfeint

28

20 X 20

30 X 16 60 X I I

215

228

239

201

193

100

100

100

100

219

228

214    106

216

108    109

114    113

112

20 X 20 90 3OXI6 60 X II

on O lo

UO LO ro

n m n

256 252 244 240 231 226

100

100

100

97    95    95

91    90    90

O0\O o

ooj 0

Isar

ungewaschen

28

90

20 x 20 30 X 16 60 X I X

"rT OO tX

7x rooo

VO

CI

rQ^\0 M

*0 io in

0^0

vü

cl C* M

o,r^w

O o CTn

t-l ¹—'I—I

'o"^V

o O-N O''

K-l I—II—I

O On ON

hH ¹-¹¹-¹

1:4:8

ungewaschen

28

90

20X20    230

30 x i6 230 60 X I I 210

229

213

202

224

204

195

O C-4

00 00

100

IOO

IOO

IOO

97

89

92

88

9i

87

87    84

20 X 20    —

30 x 16    236

60XII 235

229

226

223

215

216

205

Rh

entfeint

28

20X20    169

30 X 16    200

60XII 195

164

194

188

vo

ihOO ts

100

100

100 I 100

118    118    119

115    lI$    IX3

123

20X20    l86

90    30 x 16    232

60 X I I 208

N) OO

L/u Oj

175

218

202

195

i-O G“' kO CT' 00

100

100

100

100

125

112

123    125

ixo

121

112

Reihe

Tabelle 38.

Einfluß des Alters auf die Elastizitätszahl beim Biegeversuch.

(Verhältniszahlen, die Beobachtungswerte bei 28 Tagen Alter =100 gesetzt.)

Zusammensetzung des Betons in Gewichtsteilen

Verhältnis der Elastizitätszahlen

Art

des Sandes

bei 90 Tagen Alter b.365 Tag. Alter

Zement Sand Kies

Stein

schlag

zu denen bei 28 Tagen Alter und den folgenden Belastungen in kg

Mittelwerte für das Alter

120 220 320 420 120 220 320I420 90 365

41

42

Isar

43

2,5    5

roh

gewaschen

entfeint

101

125

102

106

118

105

117

103

104

§3 Ob'S

117 119 118 121 128 122 124 124 117 118 120 119

105    119 119 125

106    118

44

45

Rhein

roh

entfeint

HO 112 III 112 115 117 118 120 m 117 108 110 110 114 114 117 118 121 110 117

46

47

Isar

roh

48

124 121 120 121 gewaschen 106 104 105 107 entfeint

107 106 106 106

Ln

Ln

Ln sO

CaO

IO

M H b

00^3 vO

Ln

Cb

to

00

n so so 03 o o

150

117

126

49

50

Rhein

roh

entfeint

(85) (8i) 116 117 xi6 121 127 133

121

00

^3

to

63

Isar

roh

109 110 hi 113 117 121 122 123 III 121

64

65

2,5

5 Rhein

roh

entfeint

114 115 118 Il8 127 131 134! 132 116 131 I 17 Il8 117 120 I40 I39 I40 141 Il8 I40

66

Isar

roh

67    1

Rhein

119 121 121 123 155 154 I47|I58 121 153

IIO Il6 Il6 120 I33 I45 I48 I54 I 16 I45

128 1311133] — 1 r3 I3¹

roh

entfeint 112 115 113

69

70

2,5

Quetschsand

iii j 113 114 114 143136,140140 113 140 113 114 116 ¹¹⁸ 147 148 149 153 115 149

Tabelle 39.

Verhältnis zwischen den Elastizitätszahlen des mageren Betons zu denen des fetten aus dem gleichen Material.

Verhältniszahlen, die Werte für den fetten (1:2,5: 5) Beton = 100

Beton-

Verwendeter Sand

Alter in Tagen

Art

28

90

365

Art

Zustand

Belastungen in kg

120 220 320420 120 220 320 420 120 J 220 | 320 I 420

Isar

ungewaschen 72 gewaschen entfeint

74

93 9i

100 100

rt- SO Cb t^OO Cb

•st- O Cb ts O Cb

o 00 00

■b dl 03

85    85    84 93 | 93 93 92

86    86    85 92

102 101 100 105 104 106 107

92    91

9i

Rhein

ungewaschen 81 entfeint 79

n vo

00

00

00

O ro t^oo

00 Ob Ck) Ln

C4 C3

so 00

00 Ln

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00 CO*

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00 00

o ^

00 00

Cb ro t^OO

Isar

ungewaschen 77    77    76    76

84    84    84    83 100    98 j 98    98

schlag

Rhein

ungewaschen

entfeint

Cb

00

co

ro ro 00

00

^3 ^CO

^3 ^OO

Cb 00

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Cb 00 to

Cb sO CO-b*

Cb so sO to

Cb sO 00 to

rooO Cb SO

Quetschsand

OO

00

00

Cb

00

00

CO

CO

00

00

00

00

Cb

00

SO

Ln

sO

Oj

sO

III. Zugversuche.

Die Zugproben hatten bei den aus Abb. 27 ersichtlichen Einzelabmessungen rund 20x20 cm = 400 qcm Querschnitt. Die Länge des prismatischen Teiles betrug 70 cm, die Meßlänge zur Ermittlung der Dehnung 40 cm. Die Proben sind in eisernen Formen (s. Abb. 28) flachliegend in 2 Schichten gestampft. Sie standen zunächst 48 Stunden in der Form an der Luft und lagerten' dann nach dem Entformen bis zur Prüfung bei 28, 90 und 365 Tagen Alter unter feuchtem Sande. Bei jeder der 3 Altersstufen sind 5 gleichartige Proben geprüft. Untersucht ist lediglich Kiesbeton und zwar in den auch zu den Biegeversuchen (s. Tab. 20) verwendeten Mischungen I, VII, VIII, II, III in den beiden Gewichtsverhältnissen 1 : 2,5 : 5, sowie 1:4:8. Zu den Mischungen I, VII und VIII diente Isarsand : I ungewaschen, VII gewaschen und VIII entfeint, und zu den Mischungen II und III Rheinsand : II ungewaschen, III entfeint.

20\cm-

■mcm-

■20\cm-

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Abb. 27. Zugprobe.

■400 cm

\cm—A

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Abb. 29. Einspannung der Zugproben.

Abb. 28. Form zum Einstampfen der Zugproben.

Bei der Prüfung lagen die Köpfe der Proben in Einspannklauen nach Abb. 29. Zur Erzielung möglichst zentrischer Beanspruchung waren die Klauen um Kugelköpfe k drehbar, deren Mittelpunkt auch den Krümmungsmittelpunkt der Auflageflächen für die Probenköpfe bildete.

Zur Bestimmung der Dehnung wurde die Belastung in Stufen von je 400 kg gesteigert. Bei dreien der 5 gleichartigen Proben sind die Versuche ohne Entlastungen durchgeführt und die Dehnungen sofort nach dem Anheben der Belastung festgestellt. Bei den beiden anderen Proben ist von jeder Laststufe aus wiederholt, in der Regel 1 o mal auf Null entlastet; bei den letzten 3 bis 4 Lastwechseln war dann die Dehnung gleichbleibend und die elastische Dehnung eben so groß wie die gesamte.

A. Zugfestigkeit.

Die bei den je 5 Parallel versuchen ermittelten Einzelwerte und die sich hieraus ergebenden Mittel sind aus Tab. 40 zu ersehen. Von den Einzelwerten stehen diejenigen aus den Versuchen mit wiederholtem Entlasten stets voran und die Einzelergebnisse aus den Versuchen ohne Entlastungen sind zur leichteren Unterscheidung von den ersteren außerdem in liegender Schrift gesetzt.

Die Mittelwerte aus den Versuchen mit Entlastungen sind bei dem fetteren Beton (Mischung 1 : 2,5 : 5) im Allgemeinen etwas kleiner als bei den Versuchen ohne Entlastung. Der Unterschied tritt bei den Jahresproben mehr hervor als bei den jüngeren. Bei dem mageren Beton (Mischung 1:4:8) ist überhaupt kein gesetzmäßiger Unterschied zu erkennen. Hiernach tritt der Einfluß des wiederholten Entlaste ns auf die Zugfestigkeit bei dem fetteren Beton in Abnahme derFestigkeit zwar zutage, er beträgt aber auch hier im Mittel aus allen 15 Reihen (13,0:13,8) nur etwa 6 °/₀ und bei dem mageren Beton ergeben die Versuche mit Entlastungen sogar im Mittel um 3 °j₀ höhere F estig-keit als die Versuche ohne Entlastungen. Den nachstehenden Betrachtungen sind daher die Gesamtmittel zugrunde gelegt.

1. Einfluß des Alters.

Nach den Verhältniszahlen, die den Mittelwerten für die Zugfestigkeiten in Tab. 40 angefügt sind, ist die Zunahme der Zugfestigkeit bis zu einem Jahr Alter bei dem Kiesbeton aus Isarsand größer als bei dem Kiesbeton aus Rheinsand von gleichem Zustand. Diese Zunahme erscheint ferner bei dem mageren Beton und einem Jahr Alter etwas größer zu sein als bei dem fetten Beton. In beiden Richtungen stimmen die Ergebnisse der Zugversuche mit denen der Biegeversuche überein, (s. Seite 92.)

2. Einfluß der Sandart.

Nach den Mittelwerten Tab. 40 und den Schaulinien Abb. 30 lieferte der ungewaschene Rheinsand Ru etwas größere Zugfestigkeiten als der ungewaschene Isarsand Ju und zwar sowohl in der fetten als auch in der mageren Mischung; der Unterschied ist bei den 28 Tagesproben am größten und geht mit zunehmendem Alter immermehr zurück.

20

Kglqcm

365Tage

J5%

90

■6 —

—d.

o-

Ias

•—

40

365Tage

00.......

—

Mischung 4:0-: 8

Mischung 4:1,5.5

°Ju

Ru

Re

Je

Jg

Re

Zeichen für die verwendeten Sande.*)

Abb. 30. Zugfestigkeiten des Kiesbetons aus den verschiedenen Sanden.

*) I = Isarsand; B = Rheinsand; u — ungewaschen; g = gewaschen; e = entfeint.

Jg

Je

Ru

du

t

Beim Isarsande hatte das Waschen und noch mehr des Entfeinen Zunahme der Betonfestigkeit im Gefolge. Diese Zunahme ist bei dem mageren Beton größer als bei dem fetten; bei letzterem zeigen die 28 und 90 Tage alten Proben aus gewaschenem Sande sogar etwas geringere Festigkeit als die Proben aus ungewaschenem Sande.

Im Gegensatz zum Isarsand nahm die Festigkeit des Betons aus Rheinsand durch das Entfeinen des Sandes beträchtlich ab.

Die höchsten Zugfestigkeiten lieferte der entfeinte Isarsand.

Seine Ueber-

legenheit über die übrigen Sande tritt bei der mageren Mischung mehr hervor als bei der fetten.

Vergleicht man die Schaulinien Abb. 30 mit denen Abb. 23, so zeigt sich auch hinsichtlich des Einflusses der Sandart auf die Festigkeit eine außerordentliche Uebereinstimmung zwischen den Ergebnissen der Zugversuche und denen der Biegeversuche.

3. Einfluß des Magerungsgrades.

Der Einfluß des größeren Zusatzes von Sand und Kies zum Beton auf dessen Zugfestigkeit ergibt sich aus den nachstehenden Werten für das Verhältnis der Festigkeit des mageren Betons zu der gleich ioo gesetzten Festigkeit des fetteren Betons aus dem gleichen Material. Zum Vergleich sind auch die Verhältniszahlen für die Biegefestigkeiten in Klammern beigefügt.

Alter in Tagen .

Isarsand ungewaschen (Ju) .

,, gewaschen (Jg) entfeint (Je)

Rheinsand ungewaschen (Ru)

„ entfeint (Re) .

28

90

71 (72)

CO

(66)

365

71 (72)

73    (62) 88 (88) 7° (65)

74    (76)

Mittel 70 (64)

75 (65) 84 (86) 69 (65) 73 (74)

so

kh.

80

\\

70-

60

Ju

Jg

Je

Ru

Re

Zeichen für die verwendeten Sande.*)

Abb. 31. Verhältnis zwischen den Festigkeiten des fetten und mageren Betons.

(Die Werte für den fetten = ioo gesetzt.)

• Zugfestigkeit; x

X Biegefestigkeit.

*) I = Isarsand; R — Rheinsand; n = ungewaschen; g = gewaschen; e — entfeint.

Diese Werte sowie die hiernach aufgetragenen Schaulinien Abb. 31 lassen in guter Uebereinstimmung zwischen den Zug- und Biegeversuchen erkennen, daß die Festigkeit des mageren Betons bei Verarbeitung der u n g e w a s c h e n e n Sande (Ju und Ru) mehr hinter der Festigkeit des fetteren Beton zurückblieb, als wenn die Sande entfeint waren (Je und Re). Ganz besonders gilt dies von dem Isarsande Je; bei ihm wurde der Unterschied zwischen fetterem und magerem Beton auch durch das Waschen etwas ausgeglichen.

Darauf hingewiesen möge noch sein, daß die Festigkeitsunterschiede bei den 3 Altersstufen als gleich groß erscheinen.

Die

B. Die Formänderungen.

Die bei den einzelnen Versuchen beobachteten Dehnungen sind aus Tab. 41 und 42 zu ersehen. Zu unterscheiden sind die Werte nach den beiden Versuchsarten: mit und ohne Entlastungen. Bei der ersten ist immer diejenige Dehnung angegeben, die nach dem letzten Entlasten für die betreffende Laststufe erhalten ist; die vorher etwa bei dem wiederholten Lastwechsel eingetretenen bleibenden Dehnungen sind also vernachlässigt. Die Parallelversuche zeigen im allgemeinen gute Uebereinstimmung.

Die Tab. 41 und 42 erhalten außer den Dehnungen die mittleren Elastizitätszahlen. Für die Versuche mit Entlastungen sind sie aus den federnden Dehnungen berechnet, die sich bei derselben Laststufe nach mehrfachem Lastwechsel als gleichbleibend ergeben hatten. Für die Versuche ohne Entlastungen entsprechen sie den Gesamtdehnungen und sind zur besseren Uebersichtlichkeit in Schrägschrift gesetzt. Die letzteren sind naturgemäß, da sie die bleibenden Dehnungen mit enthalten, geringer als die ersteren; beide führen aber hinsichtlich der zu betrachtenden Einflüsse des Alters, der Sandart und des Magerungsgrades zu den gleichen Ergebnissen.

1. Einfluß des Alters.

Tab. 43 gibt die Verhältniszahlen für die Elastizitätszahlen bei 90 und 365 Tagen Alter zu denen bei 28 Tagen, wobei die letzteren gleich 100 gesetzt sind.

Abgesehen von der Reihe 79 bei 90 Tagen sind alle nicht etwa durch Klammern als unzuverlässig gekennzeichneten Werte größer als 100. Elastizitätszahl hat also mit dem Alter desBetonszu genommen.

y.H.

Verhältnis: ijcc für 28 Tage Alter = 100 gesetzt.

X\

N --------IZ<<

V-

s.^

i-

7f

-'.I

y,

7\

Mischung 4:2,5:S

Mischung 4:U:3

du

dg

de

Ru

Re

du

dg

de

Ru

Re

Zeichen für die verwendeten Sande.*)

Zug:

Abb. 32. Einfluß des Alters auf die Elastizitätszahl.

— • 90 Tage Alter.

*■ • 36S    „

{;

X 90 Tage Alter.

X 365    „

*) I = Isarsand; R = Rheinsand; u = ungewaschen; g = gewaschen; e = entfeint.

Biegung:

)>

In Abb. 32 sind die Verhältniszahlen durch Schaulinien dargestellt, links für die Mischung 1 :2,5 : 5 und rechts für die Mischung 1:4:8. In beiden Gruppen gehören die starken, vollausgezogenen Linien den 90 Tage alten und die starken gestrichelten Linien den 365 Tage alten Zugproben an. Die feinen Linien in denselben Ausführungen geben die aus den Biegeversuchen Tab. 38 abgeleiteten Verhältniszahlen wieder. Aus dem Verlauf dieser Schaulinien ergibt sich, daß die Unterschiede im Einfluß des Alters auf die Elastizitätszahlen der aus den verschiedenen Sanden hergestellten Betonsorten beim Zugversuch in gleicher Weise hervortreten wie beim Biegeversuch und daß auch die Größe des Einflusses bei demselben Beton für beide Belastungsarten (Zug und Biegung) in den meisten Fällen annähernd die gleiche ist.

2. Einfluß der Sandart.

Bei den Unterschieden in den Werten, die bei wachsender Belastung für die Elastizitätszahlen beobachtet sind (s. Tab. 41 und 42), erschien es zur Erlangung eines möglichst zuverlässigen Vergleichs geboten, die Beobachtungswerte für die 5 Laststufen von 400- 2000 kg zu Mittelwerten zusammenzufassen, wie es in Tab. 44 geschehen ist, und dem Vergleich das Gesamtmittel für die 3 Altersstufen zugrunde zu legen. In Abb. 33 sind diese Gesamtmittel, getrennt für die beiden Mischungen zu Schaulinien aufgetragen.

V-

350

300

Ju

Jg

Je

Ru

Re

Zeichen für die verwendeten Sande.*)

Abb. 33. Mittlere Elastizitätszahlen des Kiesbetons aus verschiedenen Sanden.

X Mischung 1:4:8.

• ———— • Mischung x : 2,5 : 5; x *) I = Isarsand; R — Rheinsand; u = ungewaschen; rj = gewaschen; e = entfeint.

Aus diesen Schaulinien ergibt sich, daß von den beiden ungewaschenen Sanden der Isarsand (Ju) größere Elastizitätszahlen lieferte als der Rheinsand (Ru). Beim Isarsande wurde die Elastizitätszahl durch Waschen und noch mehr durch das Entfeinen vergrößert, beim Rheinsand dagegen durch das Entfeinen vermindert. Auch hierin stimmen die Ergebnisse der Zug- und Biegeversuche (vergl. Abb. 33 und 25) im allgemeinen überein.

3. Einfluß des Magerungsgrades.

Der magere Beton in der Mischung 1:4:8 lieferte bei allen 5 Sandsorten geringere Elastizitätszahlen als der fettere Beton in der Mischung 1 : 2,5 :5. Nach den Verhältniszahlen, die der Tab. 44 angefügt sind, beträgt der mittlere Unterschied bei beiden ungewaschenen Sanden 9 °/₀ und bei den beiden entfeinten Sanden nur 2 °/₀, bei dem gewaschenen Isarsand 4°/₀.

Verhältniszahlen für den Einfluß des Alters

001

119

140

001

[hSi]

[zzi]

001

CM

O fON

O n ’t

OOI

O rf- -f O 00 O

O O ro

001

[801]

126

Tabelle 40.

Zugfestigkeiten der Proben aus Kiesbeton.

Die Versuche, bei denen die Festigkeiten in liegender Schrift angegeben sind, sind ohne Entlastungen ausgeführt.

Bruchfestigkeiten in kg/qcm

im Mittel

bei Versuch

Alter Quer-

6er | schnitt Proben

Sand

Zusammensetzung des Betons

Reihe

mit Ent- ohne Ent-| Ge-*’ lastungen lastungen samt

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Zustand

Art

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7,o

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ro

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ro

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ro

ro

gewaschen

Isar

entfeint

ungewaschen

Rhein

entfeint

ungewaschen

gewaschen

Isar

entfeint

ungewaschen

Rhein

entfeint

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6,8

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6,0

4,5

S‘9

6,5

6,4

5.5

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2,5

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73

VII

VIII

Ia 76

77

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Villa 78

79

80

II a

^III

Kies.

Mittlere Elastizitätszahlen E in kg/qcm • io3 bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

4000

317

395

358

3600 |

324

3981

360

[ooz£

337

328

364

367 i 366 343

390 392    388

3811 382 381

315 306    301

305

2400(2800

343 339

321 329

2000

34°

324

1200 |i6oo

344    344

336 332]

372 I [372] I 370 369

385

400 [ 800

f36°] 353

341 i 349;

37°.    376

[438] 499 [379] 498 393 [ 385| 374

393

38l\

316

311 310\

385 j 382 383    368

375 372 379 367

393 386 378    384

388 385 375 372

339 346 338    328

310\ 392] 292\ 283

386 385 379    375

384 375 370\-364

420 423 423    422

392    392 J 397    402 I 400    398

387 386 381 \ 383

328    321    323    319

320 319\ 325    314\

375    394    394    397

381 386 379 389

425 389

342    336

317    317

393 i4i5

370 375

396    386    386    39s    386

388 388 395 388 I 394

366    371    359    365    354

3501 331 331\ 327 320\

409    392    386    387    378

419\ 398 | 399S 391 3881

427    431    430    422    418

[374]

Gesamtdehnungen und Elastizitätszahlen bei stufenweiser

Reihe 71    73: Erdfeuchter Kiesbeton aus 1 Zement -f- 2,5 Sand -f- 5

Tabelle 41.

auf 40 cm

Quer- I Gesamtdehnung¹) in cm io

Meßlänge bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

1600} 20001 24001 280013200 J 360014000

0031 j OOg OOt

Art des

Probe I Versuches schnitt bezügl.    f

Entlasten    qcm

Alter

der

I Proben in Tagen Nr.

7°    83 |

68    81

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Zustand

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7,0

6,8

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Reihe

Nr.

7i

zL

73

Zeichen

!) Bei den mit

VII

VIII

Tabelle 41. (Fortsetzung.)

Gesamtdehnungen und Elastizitätszahlen bei stufenweiser Belastung.

Mittlere Elastizitätszahlen K in kg/qcm • io3 bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

800 | 1200 jiöooj 2000 j24oo|28ooj320o'36ooj 4000

300    291

273 205

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oos \ns

360    355

320\ 310

243

2181

Quer- | Gesamtdehnung') in cm icr ⁵ auf 40 cm Meßlänge bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

400 | 800 J120011600 j 2000 j 24001 28001 320013600 J 40001 400

I Art des

Probe I Versuches I schnitt bezügl.

Entlasten I qcm

Alter

der

Proben in Tagen Nr.

328    319 |324 I 315 j 316 310 304

321 309 301 291\ 290\ 285

3221

336 334

TZS

227

340    343

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339

350    362

350 | 340\

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333 328\

339    342, 337

343

329

253

27O 262

2.72 242 233\

395

371'

381

348

302 : 303    283    272

284J 279 | 276 207

33° I 3r3 j 3*9 | 3*7    310 I 304 J 291 390    281

2761 2011 —

334 327    326

381

382

387

332

3°8

278

360

141

117

104

102

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134

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105

103

18

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137

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4°S

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mit

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die Dehnung nach dem

90

14

13

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28

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365

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Zustand

unge

waschen

ent-

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Art

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zusatz

°l 0

6,0

4:5

Reihe

Zeichen I Nr.

74

75

*) Bei den mit wiederholtem Lastwechsel geprüften

II

III

Tabelle 42. Gesamtdehnungen und Elastizitätszahlen bei stufenweiser Belastung.

Reihe 76 -f- 80 : Erdfeuchter Kiesbeton aus 1 Zement -j- 4 Sand -j- 8 Kies.

Gesamtdehnung¹) in cm io~~s auf 40 cm Meßlänge bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

400 | 800 | 1200 | 1600 I 2000 | 2400 ] 2800 | 3200 | 3600 [4000 | 400 | 800 j 12001 i6oo|20001240012800 3200! 3600 | 4000

Mittlere Elastizitätszahlen E in kg/qcm • io3 bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

375    368

300

310

316 j 285    285 289 278 270

105

Quer

schnitt

qcm

Art des Probe | Versuches bezügl. Entlasten

Alter

der

Proben

inTagen Nr.

1' t

281

2'4

(270)

(207)

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315

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314

421

374

322 320 315

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343    33°    337 j 335 3*8

343 34/ 335 3311

303

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376 I 347\ 3081 367\

384

377

374    365    345 I 352 342

350

300

303

375

345

352

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mit

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404

mit

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407

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ohne

407

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406

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T*- Tp T*-    T*- -T*- Tf- Tp T^-

407

408

407

406

dem

mit

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mit

ohne

mit

ohne

mit

ohne]

Dehnung nach

N H Th Tf N o CO

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90

365

28

90

365

Sand

Zustand

unge

waschen

ge-

Art

Isar ! waschen

entfeint

Wasser

zusatz

°/o

S[9

S‘9

6:4

Reihe

Zeichen ] Nr.

76

Ia

77

VII a

78

*) Bei den mit wiederholtem Lastwechsel geprüften

Villa

Tabelle 42. (Fortsetzung.)

Gesamtdehnungen und Elastizitätszahlen bei stufenweiser Belastung.

Mittlere Elastizitätszahlen E in kg/qcm • IO3 bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

auf 40 cm

Meßlänge bei den übergeschriebenen Belastungen in kg

Gesamtdehnung¹) in cm 10

Quer

schnitt

800 I 1200 ! 1600 I 2000 j 2400 j 2800 1 3200 | 3600 j4ooo

[3541

307

1I299]

400    800    1200 | IÖOO | 2000 | 2400 | 2800 | 3200 | 3600 | 4000J 400

qcm

I Art des Probe | Versuches beziigl. Entlasten

Alter

der

Proben in Tagen Nr.

276    265    253

249 237

260

277

268

287

335 i 296    291

152

280

347 \ 301 : 285

167

Sfi

261

270

264

279

281

282    291

104    127

104    —

117    140

101    119

112    138

102    130

110    —

294 \ 278 271

305

315

325

337

366 357

149    189

US — 130    160

VO Os On Ci Os 0

VO IO O 0 00 ON

[357]

[372] [361]

401

402

393

394

[400] 385

IOI I 114

89

318

338 330

352

SOS

359

352

383

120    139

104    119

103

89

[279]

[9°e 1

[263]

[289] [292]

132

288

3°3

3°3

320

132

[315I [311]

[327]

255

180

323

180

[327]! [328]

306 ¹ 298

sind also vernachlässigt.

276

288    328

I vo | oo VO 0 1 I er I oo n I on 1

vorn 10 t « io 0 Ovmcoooiovcncooovo I oo oo ovoo a oo ^ oo s s mvo oo t^vo oo c^ l

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312

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226 213

[330] I [344]

323 339

89 I 106

94 I 113

152

130

76

80

117

i°4 60 ! 63 !

141

131 I 158

159

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133

ZSi

117

136

121

87 I 102 100    119

87    104

eingetretenen bleibenden Dehnungen

I N \n o <N    £

I ^ ⁰⁰ ^ 2    oJ

°9

SS

77

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410

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407

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mit

12

II

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dem

ohne

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ohne

90

14

13

365

IO

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II

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IO

13

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365

Sand

Art Zustand

unge

waschen

ent-

feint

Rhein

Wasser

zusatz

7o

5,5

4,o

Reihe

Zeichen j Nr.

79

°8

i) Bei den mit wiederholtem Lastwechsel geprüften Proben die Dehnung

II a

MII

Reihe

7»

72

73

74

75

76

77

78

79

80

Tabelle 43.

Einfluß des Alters auf die Elastizitätszahl beim Zugversuch.

Verhältniszahlen, die Beobachtungswerte bei 28 Tagen Alter = 100 gesetzt.

Zusammensetzung des Betons in Gewichtsteilen

Art des Sandes

Verhältnis der Elastizitätszahlen 1 ja

bei 90 Tagen Alter bei 365 Tagen Alter

zu denen bei 28 Tagen Alter und den folgenden Belastungen in kg

Mittelwerte für das Alter

Zement Sand Kies

400 1200

2000 2800    400 1200 2000 2800    90    365

Isar

2.5    5

Rhein

Isar

Rhein

entfeint    119 117 [111] [115]

I'—II    I

I    •    I—1    *-•

►H    *-H    —•    'O    tsi

On    sO    -£*    OC

:-11—J    l—1

IOI

122

sO O ■£* Lr\

125

140

127

Tabelle 44.

Mittlere Elastizitätszahlen bis 2000 kg Belastung.

Sand

Mischung 1 : 2,5 : 5

Mischung 1:4:8

Mittlere Elastizitätszahlen in kg/qcm IO³

Art

Zustand

bei Alter in Tagen

28

90

365

-|! Mittel

bei Alter in Tagen

28

90

365

Verhältnis der

- Mittelwerte;

diejenigen für die Mischung

1 : 2,5 : 5

= 100 gesetzt

Mittel

Isar

Rhein

ungewaschen

gewaschen

entfeint

ungewaschen

entfeint

345 375 397 330 394 39i 37¹ 395 419 326 366 386

372

375

395

344

332

374

4-*. C>J O J

tsi so 00 00^3

OJ bJ bJ 00 Ln Oo CS 00^3

293

328

359

297

349

323

287

287

329

394    326

335

3i7

w \0 CO 1 w 00

0S CS Q*\ I CS cs

IV. Versuche mit Zug- und Druckwechsel.

Die Proben hatten die gleichen Abmessungen wie die Zugproben zu Reihe III, s. Abb. 27, und sind wie diese eingestampft und in gleicher Weise bis zur Prüfung gelagert. Die Einspannung bei den Beanspruchungen auf Zug erfolgte wieder mit Hilfe der Klauen, Abb. 29. Für die Druckbeanspruchungen wurden die Endflächen mit Gips abgeglichen.

Die Längenänderungen wurden bei beiden Beanspruchungen innerhalb derselben Meßstrecke von 40 cm mit Martens sehen Spiegelapparaten ermittelt.

Die Untersuchung erstreckte sich lediglich auf erdfeuchten Kiesbeton, und zwar nur auf die 3 Mischungen I bis III, Tab. 1, aber wieder in den beiden Gewichtsverhältnissen 1 : 2,5 : 5, sowie 1 14:8. Die gleichen Mischungen finden sich auch unter Reihe III mit reiner Zugbeanspruchung. Zu Mischung I diente ungewaschener Isarsand, zu Mischung II ungewaschener Rheinsand und zu Mischung III entfeinter Rheinsand.

Die Laststeigerung erfolgte bei den Druckbeanspruchungen in Stufen von je 5000 kg und bei den Zugbeanspruchungen in Stufen von je 500 kg. Bei jeder Stufe wurde meist 10 mal, jedenfalls aber so oft belastet und auf Null wieder entlastet, bis die Längenänderungen beim Be- und Entlasten gleich groß waren und für 2 aufeinander folgende Wechsel die gleichen Werte für die Längenänderungen erhalten wurden.

Bei einem Teil der Proben ist mit der Beanspruchung auf Druck begonnen, bei dem anderen mit der Beanspruchung auf Zug. Gewechselt wurde mit den beiden Beanspruchungen nach jeder neuen Laststufe und nach dem Wechsel wurde zunächst die Längenänderung für die vorher bereits erreichte höchste Laststufe nochmals ermittelt, bevor die Belastung auf die neue Stufe gesteigert wurde. Hiernach ergeben sich, wenn man die Druckbeanspruchungen mit negativem und die Zugbeanspruchungen mit positivem Vorzeichen versieht, nachstehende Lastfolgen, je nachdem mit Druck- oder Zugbeanspruchung begonnen wurde:

a) beginnend mit Druck

Lastfolgen.

b) beginnend mit Zug Reihe i : o bis 2:0,,

Reihe 1 : o bis —    5 000,

5°°,

5 ⁰⁰⁰>

— 10 000,

5°°>

o „ + 1 ⁰⁰⁰>

tf 5 : 0    >> — 10 000,

⁰ „ —15 ⁰⁰⁰>

usw. bis

,, 11:0 bis — 25 000,

⁰    — 3° 000.

Einige Proben gingen bereits bei diesem Lastwechsel, d. h. bei 30 000 kg Druckbeanspruchung oder 3000 kg Zugbeanspruchung, oder bei geringeren Belastungen zu- Bruch. Die Proben, die den Lastwechsel bis zu den Reihen 11 aushielten, wurden dann bei stetiger Laststeigerung, ohne weitere Beobachtung der Längenänderungen , teils zerrissen , teils zerdrückt unter Ermittlung der höchsten erreichten Beanspruchungen.

Die bei den einzelnen Versuchen für die verschiedenen Laststufen erzielten Endwerte der Längenänderungen (elastische = gesamte) sind nach den untersuchten Mischungen getrennt in Tab. 45 bis 50 zusammengestellt. Aus den vor den Dehnungswerten angegebenen Reihennummern ist zu ersehen , ob die Probe zuerst (ungerade Nummer) auf Druck oder Zug beansprucht worden ist.

⁰ >> ~\~

ff

ff

ff

ff

ff

4:0,,

ff

usw.

5°°> 5 ⁰⁰⁰> 5°°> 1 000,

5 °°°> 10 000, 1 000, 1 500,

9 5°°>

3 000.

Der Vergleich der paarweise zusammengehörigen Zahlenwerte zeigt, daß die Längenänderungen derselben Probe bei derselben Belastung vor (oberer Wert) und nach dem Lastwechsel (unterer Wert), von wenigen Ausnahmen abgesehen, befriedigend übereinstimmen. Hiernach ist also die elastische Längenänderung des Betons bei Druck- oder Zugbeanspruchung durch die voraufgegangene Beanspruchung in entgegengesetzter Richtung innerhalb der Grenzen des Versuchs nicht nennenswert beeinflußt worden.

Zu dem gleichen Ergebnis führen naturgemäß die in Tab. 51 gegenübergestellten Mittelwerte für die ausgeführten je 3 Parallelversuche.

In Tab. 52 und 53 sind nun die aus den nach dem Lastwechsel beobachteten elastischen Dehnungen berechneten mittleren Elastizitätszahlen für Druck (Tab. 52) und für Zug (Tab. 53) den Elastizitätszahlen gegenübergestellt, die aus den früher besprochenen Versuchen mit ausschließlich Druckbeanspruchung, Abschnitt II, und ausschließlich Zugbeanspruchung, Abschnitt III, erhalten worden sind. Die den Beobachtungswerten ferner zugefügten Verhältniszahlen lassen erkennen, daß die Elastizitätszahlen für Druck (Tab. 52) für die fette Mischung I (1 : 2,5 : 5) aus ungewaschenem Isarsand bei den Versuchen mit SpannungsWechsel um einige Hundertteile geringer sich ergaben, als bei den reinen Druckversuchen; bei allen anderen Reihen , d. h. sowohl bei den fetten Mischungen II aus ungewaschenem und III aus entfeintem Rheinsand als auch bei allen drei mageren Mischungen Ia bis lila aus denselben Sanden wie bei I bis III, waren die Elastizitätszahlen für die Versuche mit Spannungswechsel recht erheblich größer als bei den reinen Druckversuchen.

Bei allen drei fetten Mischungen (I bis III) waren die Unterschiede für die 90 Tage alten Proben größer als für die 28 Tage alten; bei den mageren Mischungen (Ia bis lila) ist dieser Einfluß des Alters nicht zu erkennen.

Bei den Zugversuchen (Tab. 53) äußerte sich der Einfluß des Spannungswechsel auf die Elastizitätszahl bei den drei fetten Mischungen in gleicher Weise wie bei den Druckversuchen ; auch hier waren die Werte durch den Spannungswechsel bei Mischung I erniedrigt, bei den Mischungen II und III dagegen erhöht und der Unterschied war wieder bei den 90 Tage alten Proben größer als bei den 28 alten Proben. Die mageren Mischungen zeigen im Gegensatz zn den Druckproben mit einer Ausnahme (90 Tage alte Proben der Reihe IIa) durchweg Erniedrigung der Elastizitätszahl durch den Spannungswechsel.

Ganz überraschend ist das Ergebnis hinsichtlich der Bruchfestigkeiten. Nach Tab. 52 sind die Druckfestigkeiten in allen Reihen durch die Spannungswechsel nennenswert gesteigert, und zwar anscheinend bei den potägigen Proben mehr als bei den 28 Tage alten. Die Zugfestigkeiten der 28 Tage alten Proben scheinen durch den Spannungswechsel gelitten zu haben, bei den 90 Tage alten Proben haben sie dagegen nicht gelitten, sondern sogar, wie die Druckfestigkeit, eine Steigerung erfahren.

Bruchspannung

kg/qcm

Zug

9.i

S‘i 1

I3>3

Druck

139

(95)

185

3000

911

103

97

101

84

--

Tabelle 45. Versuche mit Druck- und Zugwechsel. Mischung I. Reihe 81: Erdfeuchter Beton aus 1 Zement -f- 2,5 Sand -j- 5 Kies. Sandsorte: ungewaschener Isarsand.

Elastische Längenänderungen in cm • 10 ⁵ auf 40 cm Meßlänge

bei der Zugbeanspruchung mit kg

2500

2000

00S1

0001

00S

16

Reihe

Nr.

bei der Druckbeauspruchung mit kg

10000    15000    20000    25000 30000

Reihe

Nr.

000S I

ro

00 OO

O ro 00 OO

d ’d" 00 00

cc

o

aa

O ro

i>.

m

vo vo

*-* d O vo

O d vo o

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00 ro m

vo 00

CsvO

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41

4i

d d

ro ro

t-i Q\

ro d

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d C ro ro

d ro d d

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19

91

161

333

Z91

340    53i

10

h6i 1

m O ro rt-

527

ro in N (J'

Si

91

327

324    498

8i 11

896

911

091

291

Si

Si *

9i

zi

Si

10

13

10

12 II

1S01

856

855

01

12

10

1028

823

836

866

719

718

Si |j 816

743

752

o on o

'O

509

316

662

668

OO O'

ro ro o o

•3-00

'O

lo m

319    487

482

OO d rf in

466

304

d d rj- m

470

415

416

433

430    ;    579

584

305

274

271

112

136

d r^-vO OO O M

ro mt> cc

ro in tN ON

2    140

138    283

285

10

12

Alter

in

Tagen

28

90

Probe Nr. Querschnitt f in qcm Gewicht G in kg

f— 408 G= 104,5

f= 404 G — 104,0

f— 408 G = 105,5

/'=₄io G = 105,5

f=i 02 G = 105,6

f — 406

G = 105,5

Bruchspannung

kg/qcm

Tabelle 46. Versuche mit Druck- und Zugwechsel. Mischung II. Reihe 82 : Erdfeuchter Beton aus 1 Zement -[-2,5 Sand 5 Kies. Sandsorte: ungewaschener Rheinsand.

Elastische Längenänderungen in cm - IO ⁵ auf 40 cm Meßlänge

bei der Zugbeanspruchung mit kg

1500    2000    2500 | 3000 Druck | Zug

12,0

12,1

17,0

0001

00 S

! Reihe

I Nr.

bei der Druckbeanspruchung mit kg

5000 I 10000 | 15000    20000    25000 j 30000

190

234

208

95

801

101

18

«5

oo oo

vo OO VO vo

n r#-rh <3-

co vo

n vo 00 00

1-1 CO

vo

vO

rf rh

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n co

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95«

1103

119

439

288

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CO 00

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449

285

313

00 CJ

t^oo

Ov OO VO vO

N

VO

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VO

CO co

Ov M

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M CO

00 vo

co rh

1056

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^ vO

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O-v o

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vo VO

rf- vn

vo vo

o OO co M

CO CO

rt* m

ci n

vo co n n

10

12

10

12

824

008

865

870

675

681

661

ZS9

SoZ

60Z

*^r »o vo oo VO VO

657

099

o t^ c< M uo io

iO VO

vO IO

oo

oo

CT'

r4- t+-

oo lo

vO

rj- rf

ON

CO

■^J- 0“v

CO co

o o*

320

304

302

vO 00

rj- vO

m M

244

242

260

258

l O Tf“

10 io

LO rt-

*3“ *3“

121

119

ZZ1

127

128

Alter

in

. Reihe Tagen N[_

ri rf-vO oo

C*

ro «O N

N CN

co vr> c*v

ro i-O CN

PO IO N CN

co

oo

Probe Nr. Querschnitt / in qcm Gewicht G in kg

/ = 412

G — 106,5

/== 410 G = 104,1

f⁼⁼ 402 G = 105,7

f= 410 G — 107,2

f= 4io G = 105,9

f— 4°4 G = 105,2

Bruchspannnug

kg/qcm

Zug

14.7

13.9

Druck

139

200

228

zzz

3000

94

94

9i

93

83

85

08

mit kg

2500

o Cv

ro

ri rd⁻

O er. t^vO

O

vo

o CO

o vo

Tabelle 47. Versuche mit Druck- und Zugwechsel. Mischung III. Reihe 83: Erdfeuchter Beton aus 1 Zement -j- 2,5 Sand -j- 5 Kies. Sandsorte: entfeinter Rheinsand.

Elastische Längenänderungen in cm • 10 ⁵ auf 40 cm Meßlänge

Zugbeanspruchung

bei der

Reihe

mit

bei der

Reihe

2000

00S1

0001

28

00S

Nr.

30000

15000    20000    25000

00001

000 S

Nr.

67

43

28

bi

293

142

19

ib

Lz

Si

981

297

H3

633

[tos] | £29

fo8

CVOO m lo

vo

m m

m *d-rh rd-

ro Tt-

t^co

ro

m >-ro ro

28

26

28

25

25

Lz

Sz

25

23

59»

00 fO ro Tf •3" ^t“

286

285

00

ro ro

01

12

944

Cn

o

809

zi

14

933

578

426

428

14

zi

ZI

zi

01

zi

862

842

13

10

823 ii

74i

586

773

403

405    !    553

555 i 707

709

O vo ON O

'sO VO

O ro r^oo vo vo

'O LO ^d*

m vo

400

400

c4

oo

'O er. m ro

261

126

128

262

130

259

09t

921

122

ro O r-4 M

»n u-j

CTwO 00 oo CO ro

iSz

252

121

10

12

01

12

12

Alter

in

Tagen

28

90

Probe Nr. Querschnitt f in qcm Gewicht G in kg

f — 408

Gr = 103,0

/== 406 G — 104,2

f= 410

G = 105,0

f— 406 G = 103,5

= 404 105,2

Cb

f= 410 G= 105,5

Bruchspannung

kg/qcm

Tabelle 48. Versuche mit Druck- und Zugwechsel. Mischung Ia. Reihe 84 : Erdfeuchter Beton aus 1 Zement -j- 4 Sand -J- 8 Kies. Sandsorte: ungewaschener Isarsand.

Elastische Längenänderungen in cm • 10 ⁵ auf 40 cm Meßlänge

bei der Zugbeanspruchung mit kg

2500    3000 Druck j Zug

<o

VO

I N*

113

119

2000

00S1

0001

Reihe I Nr.

bei der Druckbeanspruchung mit kg

00 S

10000 I 15000 j 2000b I 25000    30000 j

000 S

Alter__

m Reihe jj Tagen Nr_

Probe Nr. Querschnitt f in qcm Gewicht G in kg

112

101

110

On

o

O'

ro

oo co

O'O

r^oo

o

00 oo

i/)

UO

O'

LO

W>

CO

M rf 'O OO

[Zozi]

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819

029

co on co co

00 vo

f= 404 Cr -    106,0

C4 LO 1-0 LD

ro rt-CO CO

cOi^NO

ro

5;

vO m ro co

00 00

[1219]

’-t-

\D GO 00 00

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809

t^vo" ro rO

0O 'O

28

01

f = 416 G = 107,2

CO

io

r* vo oo

[1119]

(£*8)

[ofgl

583

588

374

375

175

08I

f — 4°4 G = 104,4

co ^t-VO VO

M

CO

c* vo oo

[0911]

[895]

[918]

[678]

684

484

486

312

310

151

0S1

f — 408 G — 105,2

'O

ro

^t- oo rf vr>

5-

ri O co ro

'O co co co

lO co

cOiON O'

co

874

[911]    [1132]

(668)

482

308

zSi

671

482

izS

308

330

332

0S1

90

091

157

10

zi

f=\ ⁰²

G= 105,5

f= 406 G = 105,0

Bruchspannung

kg/qcm

Zug

6,1

9.5

Druck

(I9°)

127

i43

3000

ON

d

ui

zzi

145

Si 1

Tabelle 49. Versuche mit Druck- und Zugwechsel. Mischung Ha. Reihe 85: Erdfeuchter Beton aus 1 Zement -f- 4 Sand -j- 8 Kies. Sandsorte: ungewaschener Rheinsand.

Elastische Längenänderungen in cm • io~⁵ auf 40 cm Meßlänge

Zugbeanspruchung mit kg

2500

2000

00S1

bei der

0001

00 S

Reihe

Nr.

30000

mit

der

Reihe

25000

20000

000 S1

00001

5000

Nr.

00 VO

ON O

o o

vo io

32

13

91

110

33

Si

01S

317

153

8i

10

zi

[1243]

[itoi] [8001]

735

(803)

526

325

154

172

09

64

00 oo ro ro

8i

Si

14

10

[910]

[947]    [1352]

630

630

379

379

176

II 6

82

9i

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12

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866

920

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315

693

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495

315

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01

12

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[1129]

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[893]

677

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307

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913

688

Alter

in

Tagen

28

90

Probe Nr. Querschnitt f in qcm Gewicht G in kg

f= 4io Cr = 105,1

f= 410

Cr = 103,6

f— 4io G — 104,8

f— 412 G = 104,2

f= 4*4 G = 105,0

Bruchspannung

kg/qcm

Tabelle 50. Versuche mit Druck- und Zugwechsel. Mischung lila. Reihe 86: Erdfeuchter Beton aus 1 Zement -f- 4 Sand -f- 8 Kies. Sandsorte: entfeinter Rheinsand.

Elastische Längenänderungen in cm 10 ⁶ auf 40 cm Meßlänge

bei der Zugbeanspruchung in kg

2500    3000 Druck Zug

co

Vß

133

145

10

011

128

Reihe

bei der Druckbeanspruchung in kg

2000

82

00S1

00

uO

VO

0001

500

Nr.

5000    10000    15000 j 20000    25000    30000

Reihe j Nr. j

109

81

121

96

n8

119

sei

97

Z01

96

104

98

001

84

90

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73

74

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VO CTv

co co

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vo

vo

01

12

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Gs Gs

vo m

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VO

vo

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co CO

CO

co co CO co

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[891]

902

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01

12

11

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ZI

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00 O

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[1248]

[1291]

1003

1007

763

761

757

[757]

768

Gs

'O

CO

VO

co ^t-CO

vo 1-0

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LO

co

lo un

GS CTn

co co

Gs C* OO Cs

10

34»

350

339

337

344

347

171

SZi

191

091

10

sO *T sO so

ei

Alter

in

Tagen

28

90

Probe Nr. Querschnitt f in qcm Gewicht G in kg

f⁼ 408

(? = 100,0

f — 406 G = 99,o

f— 406

99.o

Cr

f= 4°4 0 = 99-5

f = 402

G = 98,8

^=408

G= 104,3

Bruch

spannung

Druck Zug kg/qcm kg/qcm

10,3

13,3

12,x

17,0

14,7

6‘f 1

Z‘9

9,7

6,1

9,5

6,8

7,5

130

S8i

190

221

0Z1

225

911

(061)

143

122

3000

Soi

93

101

[83]

93

83

[129]

911

Tabelle 51.

Versuchen mit Druck- und Zugwechsel.

Elastische Längenänderungen in cm 10 ⁵ auf 40 cm Meßlänge bei

Zugbelastung in kg

iooo] I500j2000 2500

00S

30000

Belas-

tungs

reihe |j 5000 110000] 15000I20000! 25000

Druckbelastung in kg

J!

Mitt

leres

Ge

wicht

kg

cm *-+-    vo C'' cm cm ^    ^-N    (X) On

00 00    C^OO MD    vO MD

[109]

2L2L ä2 <»

' rj-GO '

97 '[i37]

104

vo

VO vo

oo

vO vO

CM ¹ Tf-' vo [ |VO t

CM PO vo Ov R^ VO t-1 vo

oo on vo vo ooov

CM O    t>. ^    00 OO    vo rt*    R^ CO    MD    rf- vo

POPO    CM CM    CM CM    CM CM    CM CM    N    N POPO

fO    ro    PO    ro    ₍cm {    cq^    ro PO

32    52

35 I 52

Si | izii

9i

937 ! 14

fi

£1 :

1039

12

13

13

13

ZI

17

»O vo

vo R^ r^5-rio 00 OO VO VO

830

953

842

[1146]

[H34]

VO PO t^OO

00 00

CM CN

vo vO

OO IO

ov O

VO

io VO

o o

iO iO

m oo

PM CM PO PO

vo ov

io lO

105,0

-ph

Gv Ov

vo m

00 OV ro PO rf- rt-

OO 00 CM CM

I? I

142

644    842

654    842

532    680

533    I 682

VO *-< Gb 00

vo co ov

■d-

PO PO

302

302

250

253

287    443    603    ]    837

286 ; 443    606    j    850

257    397    54i    I    691

258    397    543    696

1182

PO -rf-VO t^ OO CO

109

374

376    605

144

ffl r

123

!;[I²3]

139

m u->

oo *-<

00 ON

ro CO VO VO

3i7    496

317 [484]

[esu]

'~rO »O

CM 1^ CO CO

oZS

578

348

352

Ov *-< oo n qn

vo

vO* MD

483

486

305

309

[886] [1192]

[9i6] |    —

754 ! [989]

624

634

394

401

763

537

344

I 345 | 547

03X5 ci rC c3

b 139

vo vo

CM CM

177

177

rf- cM PO io O VO VO CT\ »-O vO 'O VO    00 OO

991

991

105,5

105,4

i‘90i

104,1

c3

103,7

6‘Soi

ci JG ci £) d JG oäJO ci -Q

105,2

104.3

104,7

99.3

100,9

Mittelwerte aus den

Mitt

lerer

Quer

schnitt

Alter

der

Proben

in

Sand

des Betons

Reihe

qcm

407

407

408

408

408

407

8ot

405

410

412

407

405

Tagen

28

90

28

90

28

90

28

90

28

90

28

90

Zustand

Art

Zu-

stand

Wasser

Kies

Sand

Zement

Zeichen] Nr.

unge

waschen

unge

waschen

ent-

feint

unge

waschen

unge

waschen

ent-

feint

Isar

Rhein

Isar

Rhein

<o

<o

vo

vo

io

<0

R-

*T

’-t

o‘S

2,5

81

82

II

f8 | III

84

85

86

Ia

II a

lila

Tabelle 52.

Vergleich der mittleren Elastizitätszahlen. Druckfestigkeiten aus den Druckversuchen und den Versuchen mit Zug- und Druckwechsel.

1.    Bei den Reihen 11 —16 herrschten lediglich Druckbeanspruchung, bei den

Reihen 81 — 86 Wechsel zwischen Zug- und Druckbeanspruchungen.

2.    Material: Erdfeuchter Kiesbeton; seine Zusammensetzung ergibt sich an Hand

der Zeichen I—III aus Tabelle 1.

Reihe

Mittlere Elastizitätszahlen in kg/qcm io⁸ für Druckbeanspruchung

Alter

in

Zeichen Nr. Tagen

Beobachtungswerte bei den Druckspannungen in kg/qcm

Verhältniszahlen, die Werte für die Reihen 11 —16 ohne Beanspruchungswechsel — 100

Druckfestigkeiten kg/qcm

be

12,5    25,0    37,5    50,0 62,5

75,0    12,5    25,0 ! 37,5    50,0 62,5

obachtet

Ver

hältnis

°l 0

81

28    300

309

303    295

300    292

288    284

279    278

275

103    99    99    97 !    98

123

130

105

00

g>

Ui Ui 4^ Ok Ok OO

Ui OJ -£* Ok ts> 4*

kO kO «O co CO co

350 338 332

329 3r9 —

94    94    94    94

kg

00 10 00

to

Ln

12

82

28

278

342

OO d d CO

274

312

o

kO o d ro

258

291

250

123

115

114

114

113

134

190

142

kg

Ok Ok OO Ok

d co

00 00 01 co

-d- O 00

d co

Ui to Ok^J 00 Ok

272    267

359

138    135

130    134    132

158

221

140

13

83

28

Ui tO

Ln

to

[280] [270] [261] [252] [245] 342    332    324

288

[120] [122] [123] [I2₄] [II₄]

kO o

co

125

13

320    300

OO    U    ^

83    ⁹    393 381

286 278 270 261 372 362 352 —

123    127    130    130    130

147

225

153

H 2S 256    237

84

2 77

260

207

243

tO t-H

R) CO Ln OJ

108    110    117    123

69

310    294    273    251    229

84    ⁹    324 3i 1    [306] [292]    —

105 | 106    [112] [116]

88

116

132

LO U-) t-l 00

to

OO

kO o O Ok d d

192

177

168

254 [223]

144    144    132    [126]

77

(190)

[247]

15

85

90

[288] [245] [256] [243] [220] [217] 332    314    300    283    [267]    —

[115] [128] [1x7] [116] [121]    136

lila

16    196    193    181 | 166

260    244    233    [214]

86

133

126

129    [129]

7i

16

86    90

220 298    286

205    (207)1(193) (177)

271 ; 259    —

135    139

[140] [¹34]

70

122

Tabelle 53.

Vergleich der mittleren Elastizitätszahlen und Zugfestigkeiten aus den Zugversuchen und den Versuchen mit Zug- und Druckwechsel.

1.    Bei den Reihen 71, 74, 75, 76, 79 und 80 herrschten lediglich Zugbean

spruchungen; bei den Reihen 81 — 86 Wechsel zwischen Zug- und Druckbeanspruchungen.

2.    Material: Erdfeuchter Kiesbeton; seine Zusammensetzung ergibt sich an Hand

der Zeichen I—III aus Tabelle 1.

Reihe

Mittlere Elastizitätszahlen in kg/qcm io³ für Zugbeanspruchung

Alter

in

Zeichen Nr. Tagen

Beobachtungswerte bei den Zugspannungen in kg/qcm

Verhältniszahlen, die Werte für die Reihen 71—80 ohne Beanspruchungswechsel = 100

Zug

festigkeiten

kg/qcm

be

1,25    2,50

3,75 5,oo 6,25

1,25 | 2,50    3,75 I 5,00 j 6,25

obachtet

Ver

hältnis

°/o

⁷¹    28

81

[36o]    353

327    327

344

301

344    340

293    392

[9i]

93 88

85

86

x 1,1

10,3

93

71

81

90    370    376

: 352    409

00 <~0 CO CO

372    [372]

345

328    95

108

87

93

öS

OO

OJ Ca)

100

d

r^co

O I In) O    00

343 328 319 324 350 351 327 297

315

299

102    107

102

92    95

12,8

12,1

95

381 395 350 362 445 4io 420 377

340

[383]

117    104

120

104 [113]

13.9

17,0

122

00 *<1 Ca) Ln

OO

d

00

O

co CO

302 303 283 272 351 342 327 318

122    116    113    115    117

[9,4]

14.7

[156]

75

83    ⁹⁰

360

410

330 3i3 3i9 317 409 399 378 356

114    124    127    119    112

10,7

13,9

130

kO ,<d*

r^oo

CO

CI

366    285    285    289    278

288    280    262

[236]

91    98    92    [82]

89

90

356

352

343

346

324

329

309

[285]

[309]

[284]

"3

*.s

[83]

[89]

[88]

105

79

85

28

335 296 291 287 277 287 271 256 [210] [232]

86    92

00

00

CT

Ca)<

QO|

00^

CO 'O'

282    291    281    279    264

85    ⁹⁰    [324]    [313]    297    282    258

79

[1x5]    108    106    101

98

Ln Ln

100

8o

86

28

288

273

tO Ca) Ln tO ts> 00

276    255

231    205

[289]

[192]    95

77

-Co

00

80

86 9o

343 336 324 323 308 ,283 285 264

³²⁰    90    84

237

zc

00

d

00

4I

r-^00 I TT¹ lo 'O 'O 1 rC

101

[104]

V. Drehversuche.

Die Versuche erstrecken sich wieder auf die 6 Mischungen :

I. i Zement -j- 2¹/₂ Isarsand, ungewaschen, -|- 5 Kies, -|- 2¹j₂ Rheinsand,

+ 2l/₂

II.    1

III.    1

+ 5 >> ~b 5 >>

Ia. 1 Ha. 1 lila. 1

„ entfeint,

Isarsand, ungewaschen, -f- 8    ,,

Rheinsand,

"j- 8    „

entfeint,

Die Proben von 20x20 cm Querschnitt und 150 cm Länge waren aus erdfeuchtem Beton in Betonformen liegend in 2 Schichten gestampft und mit Abgleichschicht versehen. Sie lagerten nach dem Stampfen zunächst 1 Tag in der Form und dann bis zur Prüfung bei 28, 90 und 365 Tagen Alter im gedeckten Raum unter nassem Sande.

i |ps§§it| I

|₊»i8§.J

■d

V/.

Abb. 34. Einspannung der Drehproben.

Zu dem Probematerial ist zu bemerken , daß Zement aus 2 verschiedenen Lieferungen A und B zur Verwendung gelangte. Beide Lieferungen stammten von der Firma Lossius-Delbrück; ihre Prüfung ergab aber, wie die folgende Gegenüberstellung zeigt, für die Lieferung B höhere Festigkeiten als für A.

Zement

Zug

Druck

7 Tage

28 Tage 7 Tage

28 Tage

28,2

32,1

230

308

23,5    ¹

²5>7    '

Die Verwendung zu den einzelnen Reihen ergibt sich aus Tab. 55.

Die Prüfung erfolgte auf der Maschine Bauart Martens. Hierzu war das eine Ende der Proben in der mit Schneckenantrieb versehenen Drehvorrichtung festgelegt. Auf dem anderen Ende war 1 Hebel mit 2 Armen gleicher Länge angebracht. Der eine Arm stützte sich mittels Schneide gegen ein festes Widerlager, während der andere Arm mittels Schneide auf eine Dezimalwage zur Bestimmung des Drehmomentes wirkte.

Um Biegungsspannungen tunlichst zu vermeiden, waren die Einspannungen nach dem Vorschläge von Panzerbieter, wie folgt, nachgiebig angeordnet. Ueber die Probenenden waren quadratische Ringe a, Abb. 34, von 15 cm Länge geschoben,

xo

Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 17.

die an den symmetrisch angeordneten Stahlbändern b in dem Einspanngehäuse c so aufgehängt wurden, daß die Achse der Probe an dem einen Ende mit der Drehachse der Antriebsvorrichtung und an dem anderen Ende mit der Mitte des Wiegehebels zusammenfiel. Die Stahlbänder b übertrugen somit durch 2 gleichweit von der Achse der Probe entfernte Zugkräfte an dem einen Ende die Drehung auf die Probe und an dem anderen Ende das an der Probe erzeugte Drehmoment auf die Wage. Die Einrichtung hat sich gut bewährt. Der Bruch der Proben (s. Abb. 35) zeigte im allgemeinen den normalen spiraligen Verlauf.

■»

Wä

El

ft

J .

fA < '.

Abb. 35. Bruchfläche einer Torsionsprobe.

Die freie Länge der Proben zwischen den Einspannringen betrug 130 cm. Die Verdrehung wurde auf 50 cm Länge mit dem für diesen Zweck besonders hergerichteten Apparat, Abb. 36, wie folgt gemessen. In gegenseitigem Abstande von 50 cm (= Meßlänge) waren die beiden Rahmen A und B um das Versuchsstück gelegt und fest mit letzterem verschraubt. Die Verdrehung dieser Rahmen um die gemeinsame Achse gegen einander entsprach somit der Verdrehung des Versuchsstückes auf 50 cm Länge. Um sie zu messen, waren mit dem Rahmen A die beiden Arme C und D verbunden und zwischen deren freien Enden und dem

Rahmen B die Martensschen Spiegelapparate E und F eingesetzt, deren Kippen wie bei Zerreißversuchen in der bekannten Weise mit Fernrohren beobachtet wurde.

Jeder der beiden Rahmen A und B bestand aus den beiden Laschen a und b, von denen a mit zwei und b mit einer Spitze an die Probe sich anlegte und die mit den Schrauben c und d zusammengehalten wurden. Die Anordnung dieser Rahmen bezweckte, rein örtliche Bewegungen infolge Loslösens einzelner Steine aus dem Beton und deren Verschiebung von den Beobachtungen tunlichst fernzuhalten.

ra

ÜÜ

C'~

iiili

sllll

'■£/

A1u.B

rB

D'

-o-

Abb. 36. Verdrehungsmesser.

Der Rahmen B, der die Widerlager für die beiden Spiegelapparate E und F bildete, lag nach dem mit dem Wiegehebel verbundenen Ende der Probe hin. Seine Verdrehung um die Achse des Versuchsstückes war hierdurch zwar möglichst gering gestaltet, aber doch nicht ganz beseitigt, sie war bedingt durch die Verdrehung des Versuchsstückes innerhalb der Länge von dem Rahmen bis zum Wiegehebel, so daß die Bewegungen der Spiegelapparate um entsprechende Beträge größer ausfielen, als die zu messende Verdrehung zwischen den beiden Rahmen A und B. Um diesen Fehler aus den Beobachtungen ausschalten zu können, wurde die Verdrehung des Rahmens B durch einen daran angebrachten festen Spiegel für sich gemessen und dieser Betrag von der Verdrehung der beiden Spiegelapparate E und F in Abzug gebracht. Tab. 54 gibt als Beispiel das Protokoll von den Beobachtungen an der Probe 87/3.

Tabelle 54. Prüfung einer Betonprobe auf Drehfestigkeit.

(Protokoll - Abschrift.)

Ablesungen am

Belastung der Wage

festen

Ablesungen am Spiegel des Verdrehungsmessers, berichtigt um die Able-

Verdrehungsmesser: Spiegel sung am festen Spiegel

Beobach-

Beobachtungen für die Verdrehung = tungfürdie Bogenlänge in cm io—6

Spiegel

in kg

.4

oben unten a =

C B—A C—A a+b

Gesamt federnd

mittlere Federung blei- Bogenlänge bend in cm io~⁶

Federnde Verdrehung arc ,4

in

cm 10 ⁸

30

3000

2996

2954

3000

3011

3040

4000

4037

4068

15

86

4i

56

2970

2989

4024

19

114

200

144

30

2950

3039

4075

89

54

73

125

214

2970

2990

4035

20

65

85

141

30

2949

3039

4074

90

125

215

2970

30

55

2949

2911

2990

3039

3075

4035

20

65

85

55

2957

2909

2982

55

2956

3072

2982

2909

2954

55

2908

3072

2981

3073

4074

4x02

4027

4099

4024

4099

4024

4099

90

164

125

215

O O co ro

Ob o C4 C4 ro

Ob Ob

*-* c* c*

130

192

25

163

26

163

27

165

►H    h-I

bO ^3 bO

68

190

70

191

355

95

140

260

353

258

94

353

97

356

b4    to

Ln Ln

2952

2982

55

2906

3072

4023

30

55

2955

2905

2953

4097

166

7i

101

2984

3072

2984

4024

4097

4025

29

167

3i

Ob bO Ob

H-»

357

256

98

359

261

55

80

2904

2880

3073

3125

4097

169

72

103

fl    U    G    G    W

Ln    Ln    Ln    Ln    Ln

Ob    bD    Ln    Ob    bO

193

362

2945

2981

4139

245

259

504

259

142

Ln) Ln)

■^4 Cn) Ln t-H CO bO

257,7

381

80

2879

3125

4023

36

78

114

390

2945

80

2981

4139

4038

246

260

506

36

93

392

2871

3133

4156

262

285

129

2941

80

2980

4030

39

89

2872

2940

80

3122

2981

4X44

4031

250

272

Ln h Ln to to 4^

418

394

41

91

!32

377

4i9

2871

3124

2938

80

2981

4H4

253

273

526

390

2871

3125

4031

43

00000

r-t    HH    ►H    M    t—t

2848

2930

2845

2927

2841

2925

2840

3180

2980

3181

2980

3181

2980

3180

130

2920

2840

2818

2977

3180

3241

i3o

2911

2812

2979

4144

4189 4030

4190

4029 4190

4030 4!90

4026

4192

4237

4024

254

332

Ln Ln) Ln

to Ob O

340

55

340

57

340

423

93

136

394

390

00    ^4    ^ Ln

o    Ob to Ln)    00

392

580

273

527

341

100

345

102

349

105

350

106

352

419

"3

673

39i

146

150

681

53i

IO Ob o o

163

692

842

l8l

534

530

529

150

Ln    Ln    Ln Ln

to    *4    *4

^4    bO    Ob Ln)

Ob rf-

Ob Ob o o

529,5

783

661

3242

4237

430

425

855

2909

130

2809

2979

3242

2907

2980

130

2808

3248

2908

2985

130

2806

3248

155

2787

3318

4024

4237 4024 4240 4024

4238

4292

70

115

185

674

433

428

73

117

440

432

77

116

442

432

'O O' NC? N

CO H GO H CO

676

682

681

670

671

679

Ln) Ln)    tO    *4

4* bO Ln

675,3

999

155

155

2901

2781

2895

2991

3320

2991

2779

33 25

2893

!55

2776

2891

2996

3330

4018

4286

4OI7

4287 4016 4287

Ln Ln Ln) bO Ln)

96

546

103

505

117

505

122

508

123

1036

207

1044

218

1054

226

162

837

829

826

Ob Ln

836

828

2997

4015

*55

i8o

2773

33 30

4288

2753    34"

4355

839

1065 230 1072

Wage sinkt langsam a

554

106

557

124

5i5

842

835

833,5

1233

Bruch bei 240 kg, frei, innerhalb der

Tabelle 55. Drehfestigkeiten der erdfeuchten Beton-Mischungen bei drei Altersstufen.

Die mit * versehenen Mittelwerte sind mit den anderen Mittelwerten nicht unmittelbar streng vergleichbar, da die den beiden Gruppen mit und ohne * zugehörigen Proben aus Zement von verschiedenen Lieferungen gefertigt sind; die Proben ohne * aus Lieferung A, die Proben mit * aus Lieferung B (s. S. 145),

lila (92)

IIa (91)

Ia (90)

Reihe

Nr.

III (89)

II (88)

I (87)

Reihe

Nr.

1 Zement

4 Rheinsand, entfeint 8 Kies 4% Wasser

Bruchgrenze

Schub-

Spannung

I Zement

4 Rheinsand, ungewaschen 8 Kies

5,5/°o Wasser

I Zement

4 Isarsand, ungewaschen 8 Kies

6,5°/o Wasser

Misch-

ungs-

ver-

hältnis

Misch- 1 Zement

ungs- I 2V2 Isarsand, ungewaschen | 2¹/₂Rheinsand, ungewaschen |    2 lf% Rheinsand, entfeint

ver-

1 Zement

I Zement

Alter Schub- I der Spannung I Probe

Bruchgrenze

Drehin 1 moment j Tß kg/qcm | Tagen j cm)kg | kg/qcm

OrorOH ^j-

rh

"3-

-t-

13,0*

14,5 ⁸)

I4,is)

14, i³)

[*4,5]⁶)

[H.i]⁷)

20,6 18,3 16,2 i5,6s) (12,6)*)

17,7

25000 25 600 26000 20 000 20 800

26 ooo³)

(s-

(g 0009 z

(sooogz

37000 31 ooo 30000 26000³) (21 ooo)⁶)

5 Kies 4,5%Wasser

5 Kies 6°/₀Wasser

5 Kies

hältnis I 7°/₀ Wasser

28

155

120

ozi

155

120

»o

’O

ro

tB

Dreh

moment

cm/kg

Alter

Schub- I der spannungl Probe

Bruchgrenze

in

ZB

Alter__

der II

Probe Dreh-Nr. I in | moment

Probe

Tagen|| cm)kg J kg/qcm Tagen

Bruchgrenze

Schub

spannung

TB

Dreh

moment

cm/kg | kg/qcm

Alter Schub- I der Spannung I Probe

Bruchgrenze

Dreh

moment

cm/kg | kg/qcm j Tagen

in

tB

Alter

Schub- I der Spannung! Probe

Alter ! Bruchgrenze der Probe

in

rB

Drehen j. moment

Tagen Cm/kg kg/qcm | Tagen

Probe

Nr.

i-O O 'O CG

vo »-T rf O

h    ^

17,1

19,6*

«r

«t >/) H O

rC cT co" oo"' co~

M N N H

[25,3]⁶) [x 7,3]⁷)

5^

co

n q) r* q-lo uo rf vn N M N

CO

rT

29 600 36000 40000 38000 30600

49 200 41000 47000 34200 31 ooo³)

46000 46000 41 ooo³)⁴) 43000

00

C4

h o co ro n r^co *-( m

0Z1

118

365

²) Last war nicht ganz angehoben, Wert von Mittelbildung aus-

®) Die

⁸) Probe zu Vorversuchen

--s -—s

©* CO

ro q fo cg oc cg

31 OOO²)

26 ooo³) 36000 28    36000

33600

ZI

Sl

18,3*

Mittel

23,1

ro VO ro u-ioO    *-•

^    fO

40600

46000

52000

46000³)

59000

3⁶,2

35,i

26,9*

2«

34,5

33,4

3i,o

34,°*

63 000 63 000 61 000 60 000 54 000

00 00 O O CG CG CS CS co CO cs    cs

^ N    ^ X

-t    co

ro N C\

\ü CO 'O H i/)

n n ro n

48000 50040⁴) 47400 55 400

46 OOO³)

27,7*

00 00 CG 00 00 co et M ct M n cs

ZI

Si

Mittel

ST

Cq rj^ O I'n.oo m fi rf- fO H n r» ri n r<

3 6 ooo³) 41000 42 400 90    43 200

y 40 400

14

22,7*

Mittel

24,0

008 f*⁷

I 12

21,5³)

24,6 19,7³)

36000³)

46800

36000³)

22,5

N

CG O O O    O

m unoo CG O co r* vo m CG ro co ro ro ro

000 oZ 000 09 000 S9 000 09 000 f9

fO fO fO fO fO

56 ooo³) 56 ooo³) 61000 56 ooo³) 5 6 ooo³)

35,7*

32,4*

Mittel

25,6³)

21.4

23,1

19.5    ⁸)

(17,0 ⁶)

46 ooo³)

39000

41000

365    36 ooo³)

(31 100)⁵)

10

13

22,4

Mittel

34,3

27,9 ³)

33,i

(18,9)³)⁶)

6‘Zz

30,8

63400

51 ooos)

61000 (3iooo)⁵)³j 51 600

m

vO

ro

VO IO tN

\ß rno ro ro ro

000 9S 000 19 009 S9

LO

vO

ro

ZT

ro lo ro CG

4 W H

ro co co n

35.1

m    vo    'O    ro    rt

VO LO U-) uo »O

365

10

fl

33,6

32,4

Mittel

i) Bei T = 24,9 kg/qcm Bruch eines Stahlbandes im Einspannkopf; bei Wiederhelastung Bruch der Probe bei T = 23,3 kg/qcm. geschlossen. —    ³) Bruch der Probe nach wiederholtem Anheben zur Bestimmung der federnden Verdrehung bei dem angegebenen Drehmoment. —    <) Bruch der Probe in der Einspannung,

in () gesetzten Werte sind von der Mittelbildung ausgeschlossen.

⁶) Mittel für Probe 2-48 (155 oder 170 Tage). —    ⁷) Mittel für Probe 11-P14 (118 oder 120 Tage).

verwendet.

A. Drehfestigkeit.

Die beobachteten Drehmomente M^ beim Bruch und die hieraus berechneten Schubspannungen Tß sind in Tab. 55 zusammengestellt. Die Berechnung erfolgte nach der Gleichung

tb = 7

Md

bh²

hierbei ist y nach Saint-Venant = 4,8 gesetzt.

l. Einfluß des Alters.

Abb. 37 zeigt in dem Verlauf der einzelnen Linien die Veränderungen der Schubfestigkeiten Xß der 6 Betonmischungen mit wachsendem Alter, indem die Festigkeit der frischen Körper unmittelbar nach dem Einstampfen gleich Null angenommen ist. Zu beachten ist die Stärke der Schaulinien; sie läßt erkennen, welche der bei verschiedenem Alter geprüften Proben derselben Mischung aus Material derselben Lieferung gefertigt sind.

Kg/qcm

-ff

rz

-°Ia

-°Ia

cx

in

r-.........--

il/o___

---o Mat

jo

40

cfl

ZOO

300

xooTage

Alter der Proben.

Abb. 37. Schubfestigkeit der verschiedenen Mischungen bei zunehmendem Alter.

I = Isarsand, ungewaschen II = Rheinsand, ungewaschen entfeint

Ia — lila wie bei I — III: i Zement 4 Sand -f- 8 Kies.

Bemerkung: Die Proben, denen die starken Linien angehören, sind aus Material einer späteren Lieferung gefertigt, als die Proben zu den feinen Linien.

III —

}■

Zement -f- 2,5 Sand -)- 5 Kies.

Aus dem Verlauf der starken Linien ergibt sich, daß die Festigkeitszunahme zwischen 28 und 90 Tagen Alter nicht erheblich war. Nach den in Tab. 56 gegenübergestellten Verhältniszahlen, die Werte für 28 Tage gleich 100 gesetzt, beträgt diese Zunahme zwischen 5 und 24 °/₀. Die weiteren Festigkeitssteigerungen mit wachsendem Alter lassen die Versuche nicht erkennen, da die Jahresproben aus dem Zement A gefertigt waren, der allem Anschein nach entsprechend seiner geringeren Eigenfestigkeit auch geringere Betonfestigkeiten lieferte als Zement B mit größerer Eigenfestigkeit.

Tabelle 56.

Verhältniszahlen für die Aenderung der Schubfestigkeit mit wachsendem Alter von 28 auf 90 Tage.

Mischung

Ia

II

II a

III

lila

90 Tage

117

124

io5

[92]

[87]

roö

2. Einfluß der Sandart.

Aus der Lage der Schaulinien Abb. 37 zueinander ergibt sich ferner und zwar übereinstimmend für die Materialien der beiden Lieferungen folgendes:

1.    der ungewaschene Rhein sand lieferte sowohl in der fetten Mischung (1 : 2,5 : 5) als auch in der mageren (1 14:8) (Linien II und Ha) höhere Schubfestigkeiten als der ungewaschene Isarsand (Linien I und Ia).

2.    die Schubfestigkeit des Kiesbetons aus entfeintem Rheinsande (Linien III und lila) war geringer als die des Kiesbetons aus ungewaschenem Rheinsande (Linien II und Ha).

Ordnet man die 6 Mischungen nach fallender Schubfestigkeit und bildet die Verhältniszahlen bei gleichem Alter, indem man die Werte für die festeste Mischung II gleich 100 setzt (s. Tab. 57), so ergibt sich:

3.    aus dem Vergleich der Werte II mit I und Ha mit Ia, daß die Ueberlegenheit des ungewaschenen Rheinsandes über den ungewaschenen Isarsand (s. Punkt 1) bei der fetten Mischung (1 : 2,5 : 5) mit wachsendem Alter abnimmt und durchschnittlich ebenso groß ist als bei der mageren (1:4:8).

4.    zeigt der Vergleich von II mit III und von Ha mit lila, daß die Festigkeit des Betons durch das Entfeinen des Sandes (s. Punkt 2) bei der mageren Mischung mehr abnahm als bei der fetten.

Tabelle 57. Verhältniszahlen für die Schubfestigkeiten.

Mischung

1 : 2>5 = 5

1:4:8

II

in

Ila

Ia

lila

28 läge

100

81 l 79

58

38

90

yj

100

91

100

96

[63] !)    [62] !)

[40]*)

92

73

53

28 Tage

100

66

CO

Ch MO <_n O

i.

100

SO

HH

72

3. Einfluß des Magerungsgrades.

Tab. 58 gibt die Verhältniszahlen zwischen den Festigkeiten der fetten Mischungen I ~ III (112,5:5) zu denen der mageren Mischungen Ia-LlIIa (1:4:8). Bei der Berechnung sind die Werte der ersteren gleich 100 gesetzt. Nach diesen Werten nimmt die Schubfestigkeit durch vermehrten Zusatz von Sand und Kies zum Beton ab.

Tabelle 58. Verhältnis der Festigkeiten der mageren Mischungen Ia bis lila zu denen der fetten I bis III.

Reihe Nr.

Alter in Tagen

Ia

II a

lila

28

90

t-n Cj,

°]

Ol Q\

Or. M

365    6    3

Die Abnahme ist bei dem Beton aus entfeintem Rheinsand (Reihe lila) am größten und bei den beiden Betonsorten aus den ungewaschenen Sanden (Reihe Ia und IIa) annähernd gleich groß.

J) Unsicher, da Zement anderer Lieferung verwendet ist als zu den 90 Tage alten Proben II u. I.

B. Die Verdrehungen.

•>

Die beobachteten gesamten und federnden Verdrehungen — s. a. das Protokoll-Beispiel, Tab. 54 — für die einzelnen Laststufen sind in den Tab. 59 und 60 zusammengestellt und die Mittelwerte in Abb. 38 und 39 zu Schaulinien aufgetragenx). Aus der Lage der Linien zu einander erkennt man, daß die gesamte und elastische Verdrehung bei gleicher Schubspannung im allgemeinen mit wachsendem Alter abnimmt.

-8

•42oTage■

5000cm. io

0004,

365    90    470 365Tage

—x-jj-*-n —

[448 Tage

7/ ///! //

W-50h-8Z/^—A—/-SZJ— t-—

?28Tage

3000

Ela

Ea

oooz

4000

365Tage

365Ta ge

06

365 A

/    /    / '29 9oTage

X o    x • O I J    X

// /// /.

92&28Tage

0004?

if ft / 3ßDlsz'f I

/ /// //

3000

2000

000h

Gesamt-Verdrehungen arc #.

Abb. 38. Gesamt-Verdrehungen (arc D) mit wachsender Spannung.

Die Zahlenwerte am Ende der Linien bedeuten das Alter der Proben.

I = Isarsand, ungewaschen 1 II = Rheinsand, ungewaschen / i III =    ,, entfeint    ?

Ia — lila wie bei bei I — III: i Zement -f- 4 Sand -j- 8 Kies.

Bemerkung: Die Proben, denen die starken Linien angehören, sind aus Material einer späteren Lieferung gefertigt,

als die Proben zu den feinen Linien.

Zement -f- 2,5 Sand -(- 5 Kies.

’i uaäunmmlsqnipg

') Von den 3 Schaulinien derselben Gruppe gehören diejenigen gleicher Stärke den Proben aus Material derselben Lieferung an.

Auffallende Abweichungen zeigen die 90 Tage alten Proben der Reihe II sowie die 170- und 155-Tagesproben der Reihen IIa und lila. Eine bestimmte Erklärung hierfür hat nicht gefunden werden können.

Jp Den weiteren Betrachtungen sind die in Tab. 61 gegenübergestellten Gleitzahlen zugrunde gelegt, die aus den in Tab. 60 enthaltenen elastischen Verdrehungen berechnet sind.

18-

wo cm. io

470 355Tage

-* -____X-~—l~

oosTagÄ

?*28Tage

oss 365 mTage

9ßDin*ff

3000

06 S9S

•O X +

///.//

ll

+ *c»

DTR

Ra

la

365Tage

365Tage

III

'06

365 1

X O

II

t£ji

//

cm x

//

•30X

RI

WO

Federnde Verdrehungen arc

Abb. 39. Federnde Verdrehungen (arc &) mit wachsender Spannung.

Die Zahlenwerte nm Ende der Linien bedeuten das Alter der Proben.

I = Isarsand, ungewaschen II == Rheinsand, ungewaschen

2000

mo

3000

0002

mo

I 1 Zement -)- 2,5 S'and 5 Kies.

III =    entfeint J    ,

Ia — lila wie bei I — III: 1 Zement = 4 Sand = 8 Kies

Bemerkung: Die Proben, denen die starken Linien angehören, sind aus Material einer späteren Lieferung gefertigt,

als die Proben zu den feinen Linien.

kg/qcm

30

25

\oz

05

00

0'

*2 uaSanuuEdsqmps

Aus dem Vergleich dieser Werte ergibt sich folgendes:

also für

1.    von den beiden ungewaschenen Sanden lieferte der Isarsand größere Gleitzahlen als der Rheinsand und durch das Entfeinen des letzteren nehmen die Gleitzahlen noch weiter ab. Dies gilt, abgesehen von den 2 9-Tagesproben bei Reihe II, für alle 3 Altersstufen beide verwendeten Zemente, sowie für den fetten (1 : 2,5 : 5) als auch für den mageren (1 : 4 : 8) Beton.

2.    bei der mageren Mischung waren die Gleitzahlen kleiner als bei der fetten.

Ln

1h

dem Zement der Lieferung A (s. S. 145).

ui (89)

aus

1 Zement

2¹ /'₂ Rheinsand, entfeint 5 Kies

4,5 °/o Wasser

Tabelle 59. Gesamt-Verdrehungen arc ü bei stufenweiser Belastung.

Die Proben, bei denen die Zahl für das Alter mit einem * versehen ist, sind aus dem Zement der Lieferung B gefertigt, die anderen Proben

Gesamt-Verdrehungen (arc &) in

geschriebenen Drehmomenten») in cmkg und Schubspannungen r in kg/qcm

cm • 10—⁸ bei den über-

Ud =

6000)11000)16000)21000)260001 31000 ) 36000 [41 ooo|46ooOi5i00Q|56ooo

s‘i£ Vßz

9‘ss

2631

2726

2873

II (88)

I (87)

Reihe

20,1 I 22,8

11,7 ! 14,51 17,3

r=3,3| 6,x ! 8,9

2065

1 Zement

2j/₂ Rheinsand, ungewaschen 5 Kies 6°/₀ Wasser

I Zement

2l/₂ Isarsand, ungewaschen 5 Kies 7°/₀ Wasser

siu;jEqi3A

•s§unqosjx\r

U3SUJL ui

agcuj J9p J3

Gesamt-Verdrehungen (arc fr) in cm • 10    ⁸ bei den über

geschriebenen Drehmomentenx) M^ in cmkg und Schubspannungen T in kg/qcm

!

6000 [11000)16 000)21000)26000131000)36 00041000)46 000 51000)56 000

11,7 ! 14,5 | !7,3    20,1 [ 22,8 | 25,6 | 28,4 | 31,2

7=3,3) 6,1 j 8,9

UI

Jo

J3JIV

Gesamt-Verdrehungen (arc in cm • 10    ⁸ bei den über

geschriebenen Drehmomenten *) M^ in cmkg und Schubspannungen T in kg/qcm

-”d=

6000 ji-i ooojiö 000)21000)26 000)31 000)36 000)41 000I46 000)51000)56 000

8,9 : 11,7 ! 14,5 I 17,3 | 20,1 I 22,8 | 25,6 28,4 I 31,2

"7=3,3; ⁶,I

uaSuj, ui

aqoi^ J3p J311V

Probe

Nr.

^ CO N N H coOMio-^t-in o N Ol N

d Cl M H H

ci ^ co mvo

»OOO O ON-t co m -t >n

W M H W M

O oo 0 m Os

Os t>. ^ VO ■'** ro d H d H

H M H H M

C-. 0 H co OV •»f b^ vo vo b*

0 Os CO Os 00

CO 0 N y o\ CO O ’t

t^vo vo t^vo

■t O Ovn a

oo m o m oi ■** ■’tf-    ^ co

207    438 ! 684    942 1244 I 1576    1989    |[2378]1 —

1861 I 2530

0801

1823

1437

(et⁶*^¹!

[og6i]

1717

2868

1942

1241 1491 1703 2152 1320 1604

1608    204s 2568

1468    1823 ; 2274    —

00

CM

2111 -

2769 3273

IOlt

io Ol o ■+ H CO H o 00 Cl 0 Cl M d d Cl

b*vO 0 VO CO 01 N O vo co bs in Ovvo oo

M H H H H

CI o vo VO VO vo oo O Tt- CI ^ 01 VO ^ vo

M H H M H

0.00 00 o co

Ov m h Thvo

m o ro oi w

m H H H H

•<$- b% OO Ov Ov vo vo ro h 0 Ov 00 0 0 0

H H H

CO N H H 01 VO 0 Ov ov f>.vO 00 N N

vo bs VO 00 Cl H 00 00 00 N

vo T*- vo io io

K S d VO CO 01 H CO N N

ro co co co co

covo H CON vo ^ oo co

M H H H H

00 00 0 O Ov

ci ci co ro ci

29*| 169    356 I 550 | 754    975 ! 1216 1462 I 1730 [2067]! —

2066

2188

2225

0 00 00 00 I vo OO -t N I ovvo oo b*

H H W M

Ovvo 0 CO H 00 vo vo vo co m -t

H H H H

o H covo vo

H H CO -t- b^

01 o OV 0 Os

MH H

o H M VO 01

Th oo n oi n

Os b^ b^ CO

969

561

523

603

560

M t^vo co io m in co ovvo

Tf CO co CO CO

io 00 H CxVO covo IO CO 00 <N H H H H

1851 381 ! 5891 80811035! 1287 [1507H1819] —

00 00 Os 00 00 oo Cl Cl Cl Cl Cl Cl

12

£1

Mittel

VO 00 Ov CO

N -t »ovo I

VO ^ H I W H M H

Ov 'f 0 CO CO

ro H vo 01 vo

H CI H Ov O

H H H H

OV »OOO 0 00 vo O co H o

00 Os CO bs 00

2048

1818 [2072] [2415] [2838] 1871 2143 j — I — 1871 2197 2822    —•

1734 2030 ! 2346 2802

1759

0/.SI

1628

1581

1464

H N Tb Ov 0

vo 00 00 00 co Cl ci Cl Cl H H H H H

H 00 M H d

vo vt- vn ro 0 h o o o o

vo vn vo co

Vj-COH o N CO CO OO CO N

00 VO covo 00

M H H bs bs.

vo vo vo »n vn

vo ro vn -<t- n

00 0 vo vo vo ro co ro co

h o vo VO o

OV H 00 bs 00 M Cl H H H

90*

[1548] Li 364]

[642]! [905][1214] 816 I 1074

59°

2564

2403

2777

2242

2177

2015

2375

2324

»n o »n h ro vo S Cl COVO Ov00 NO Ov

H H H d M

»n »n vo »n oo h h »o m -t vo VO ^ t^vo

H H H H H

0 N vo H Cl Ov Ov ■'f Ov O co ro ci

H H H H W

Tb coco h »n

■*f VO CO m N H H 0 ci H M H H H H

95i

943

847

ioii

956

oo ^ vf »n vo fi vo oo vn

bs txVO bs

H ro N M Ov CO vo 00 bs Tb

vn vo io vo

H VO vn N N Tb vO 0 vo co co co co co

Ov vo Ovvo vo vn co -*• bs bs

*0

OS

II

14

L4I5J

383

92 [198]

107    190

188    377    600    815    1059 1309 1600 1868 i[2in]

1154 1 1384 | 1620 1 1911 j 2227

942

169 ! 350    537    735

Mittel

\0 o t}- COVO CO CO CO vo

O coO NO

H H M N H

484 I 663 j 843 583 I 808 I 1052 503 j 686 I 887 (861) (I238)!(i747)

580 | 747    986

t^OO Os 00 b* H t->. M CO CO CO CO io CO

159

181

2371

2305

159

365 (269) 181

6611 ! sk6 9iL    8^5 °S£ 0^1

[2328]]

01 vo vo M VO O Ov CO 01 H 01

vo 01 vo covo vo

C>.VO 00 H H H

bs 1^00 N M N "<*- VO

H H M

1037    1252

1003 I2II 1028 1242

837

829

818

Ov Cl r I

^ m

vO vO vo

315

322

300

VO Cl H    ,

w N»n

H W M    ¹

vo

vo

2111

i6cl 312 | 477    648 j 828 ) 1023 j 1235 I 1474 ' 1755

sind von der Mittelbildung ausgeschlossen. ³) Mittel aus 2 und 8    14 (107 Tage).

2226

2031

2040

Tt- vo "*■    H

in oi m | vo CO NN I N

H H M    M

vOOOv**t-'n-vo H Cl CON vn vn vn ’»■ vf H H H H H

t-^ 0 bs

CO Cl CO CO N

ro co co ci ci

m H H H M

VO N N Ov N n tm-t o

H — H o **

vo vn vn vn »c ^ vo »ONO Ov Ov Os 00 Ov

:[i774l!

in ( ) gesetzten

EoSi

1301

931 1115

Die

0,56 kg/qcm.

h oi oo vn 0    ro    bß

00 00 00 01 ^ VO    V

N N S N N N    ä

01 Ov covo Tb co 01 H d vo 00    0

vo vo vo vn VO vo

Ov o 0 H Ol Ov 0 Ov CO 00

oi ro oi oi oi

COVO 0 H ov io rf ■*}■ rf ro

H M W H M

in

SO

co

10

13

390

144

Mittel

J) Anfangsmoment =

10

Ln

lila (92)

I Zement

4 Rheinsand, entfeint 8 Kies 4% Wasser

Gesamt-Verdrehungen (arc fr) in cm • io~~⁸ bei den übergeschriebenen Drehmomenten¹) Md in emkg und Schubspannungen T in kg/qcm

Alter

dei

Probe

Tabelle 59. (Fortsetzung.)

II a (91)

1 Zement

4 Rheinsand, ungewaschen 8 Kies 5>5°/o Wasser

Gesamt-Verdrehungen (arc -fr) in cm - 10—⁸ bei den übergeschriebenen Drehmomenten¹) in emkg und Schubspannungen r in kg'qcm

Md =

41000 | Tagen | 6000 | 11000 | 16000 | 21000 | 26000 I31000I36000 T=3,3

i‘oe j £‘Zi | S‘ki | Z‘n

6‘g

6,1

in

22,8

"d =

6000 | IIOOO I 16000 | 21000 | 26000 J 31000 | 36000

20,1

«4,5    >7-3

««>7

8,9

6,1

T = 3,3

m ii i

CS o Tb CS 00 Tb 00 Tb Tb

vo vo 0 m ro

n ro N H M O Os oo Tb ro

M    H H

Tb h oo ro ro 0 vo cs ro h

vo «o «O bs. bs

«O N io N H bs m ro cs h cs cs cs ro ro

28*

[2008]

[2481]

[2093]

«OVO vo ro «O 00 vo 0 «O M cs M

1047    1540

948    1244

1039    1459

890    1205

1793

12X0

1454 1785

628

280

1029    1448

00 00 CS vo bs 00 0 bs Tb CS 00    o

b> so bsVO bs b^

452

427

478

395

475

445

167 1 347 1    548 1    816 ] 1047

Proben für Vorversuche verwendet.

880    | 1380 I 2587

867 I 1215    1640    [2597]

542

261

242

«O , , O O

h I I 2 2

155    [1S7]    [347]    [548]    [816] [io₄₇]³)|

[252]    [705] | [1048]    [1510] [2592]“*)

120

1296    1624

1539

1488

1281

Os ro so Os 00 Tb vo rooo 00 O M 0 H 00 H H H CS H

ro Tb «o ro h

CS 0 H Tb bs 00 Os CO Tb cs H H

ro osvo oo cs ro cs O cs VO vo so 0 Os

CS Tb Tb ro CS so 00 «O Os Tb Tb Tb -*• vo vo

CS CS M o oo

0 m Os ro Os ro ro cs Tb ro

vo rooo cs bs H o H Os H CS CS CS H CS

200

bs Tb co vo o

Tb IT) sb H CO H H H CS M

SO «O OO so st- NNM |

M 00 00 N I H m H N

«O M 00 OO Tb Os 00 00 I 00 CS H IO I •-•MH

609

861

402

525

439    747

680    1068

(776) (1435)²)

oo 0 ro cs ro w «o ro 0 «ovo

CS CS CS

1779

azzi

821

512

Alter

der

Probe

Ia (90)

I Zement

4 Isarsand, ungewaschen 8 Kies

6,5% Wasser

Gesamt-Verdrehungen (arc fr) in cm - 10—⁸ bei den übergeschriebenen Drehmomenten¹) Md in emkg und Schubspannungen t in kg/qcm

J'd=    in

\ ITO°o [ 16000 | 21000 j 26000 | 31000 | 36000 j 41000 I46000 Tagen

| ⁶t« I 8,9 | ««,7    :    1    ’

s>

h o oo ro cs

bs bsVO H cs H H M H M

170    [150]    [302]    [467]    [646]    [847]    [1083]    [1355] *)

118    [198]    [414]    [668]    [965]    [1357]    [2039]⁴)    —

«o ro «o M Os bx N ro I Os «o Os ro | H h h W

Tb 0 w w «O W M OS ION >tN H H H W

Tb OsVO «O

Os «O o Os I 0 OS M ro |

Os bsVO SO ro N h N t>.00 0

« ro Os ro , Os er, CO o Tb io «O 00 ¹

oo co ro o ,

H TbOO SO

co ro ro vo ¹

so Os C4 oo . «ovo oo OS

H M M H

365

17,3    20,1    22,8    25,6

«4,5

1956

1494

1141

0_

00

604

402

176

³) Mittel aus Probe 2 ~ 8 (155 und 170 Tage).

MIM

Os Os Tb m ^b ro

«O «OVO

H M M

«OVO MOOS

9611

rovo oo co «o oo

SO «O bs bs H    Os

Os 00 00 00 Os 00

Tb Os oo «o ro Tb O m ro ro bs «o t^vo vo vo VO vo

«O 00 CS    Os    «O    oo

«O 00 H    o    CS    M

Tb ro Tb    Tb    Tb    Tb

1726    2582

1824

1312

1438 1795 [2101] 1432 1838 [2185] 1476 i960 —

1142

1120

1154

«^ooo nsj-bs Os 00 «O 00 Os C^OO 00 00

0 oo Vvo bs

O S) -t H Tf-

bs «OVO VO MD

IOHVO H00 TbvO N O H Tb CO Tb Tb Tb

1526 j 1809

2000

⁶35    879    [1182]    [1518]

410

vo h mvo «n o m |

N N N CO I

H H W H

1235

1044

1384

1522

²) Die in () gesetzten Werte sind von der Mittelbildung ausgeschlossen.

6000

T=3,3

«O Os CO VO 00 CS 00 Os Os M

es m w h cs

$oz

OS N N st- (S

CS H O 0 CS M cs CS CS

205

Reihe

Nr.

Misch-

ungs-

ver-

hältnis

Alter

Probe ^er Probe

in

Tagen

s>

cs

"o

OS

145    302    474    644    | 824 |    1046

166    348    538    744

6-    i57    322    491    665    850

3 5    209    404    609    822    1043

(267)    (563)    (899)    (1296)    (1907)²)

973

1177

169    344    528    719    923

Nr.

12

Si

Mittel

CS VOOO M Tb

Mittel

01

£1

Mittel

«) Anfangsmoment = 1000 emkg = 0,56 kg/qcm. ⁴) Mittel aus Probe 11 — 14 (118 und 120 Tage).

ca

ov

Tabelle 60. Federnde Verdrehungen arc ü bei stufenweiser Belastung.

Die Proben, bei denen die Zahl für das Alter mit einem * versehen ist, sind aus dem Zement der Lieferung B gefertigt, die anderen Proben aus dem Zement der Lieferung A (s. S. 145).

III (89)

I Zement

2 !/₂ Rheinsand, entfeint 5 Kies

4-5 °/o Wasser

Federnde Verdrehungen (arc in cm • 10—⁸ bei den übergeschriebenen Drehmomenten i) Md in emkg und Schubspannungen T in kg<qcm

000

31)2

00046 00051 000'

1786 ¹ 2196

2274

20,1 | 22,8 ! 2;

2067

00 VO CO H

I Th Theo Th I OCO 0\N e» m m h

m o onoo o

O N 0"0N ONVO Thvo Th H H H H H

1640 [1905]    —

1532

*d=

6000 |ll ooojlö OOO 21 OOO 26000I 31000

H)7 : 14)5 j 17)3

On 0 Th 0 H H 00 'h N CO loco« ro«

H H M M *1

oo co Th m oo h in onvo r-^

ON 00 CO t>s

On    IO CO    O Thvo

•-    VO CO    O' CO N

00    VO VO    »OVO m

<=3,3

On o hs m oo

W o 00 ON

II (88)

I (87)

Reihel

Nr.

1349

196    398    620 j 842 ; 1084

1525

1723

126 t

H ON 0 O ThVO ON Th | d CO CO 0 I

in d H 00 On On00 H sh CO On O H 00 ON

co oo m ts h ts d imo co ts oo 00 vo ts

h o h o m ts 0 co 00 co in vo vo thm

Th on co m co ts co h d m CO C0 Th co co

vo Th ON O Th 00 00 0 NO ts H H d H K

[184] [389] (600] [828] I[io82]! [1369] [1723I 182 , 366    557    757    973 |[i224]³)j —

1139 j J337 1535 1355 I 1625 2031 1180 1391    1635

1424 ¹ 1721 | 2065

788    952

1112

809    982

(1435) (20l6)²)

668

1168

934

458    628

519    697

467    638

(758) 1(1061)

527 : 724

£i£

343

155

162

Zi8i ( 61S1 : SZzi | fSoi

672 ■ 858

309

(474)

oS£

156

U33E£ UI 3Q0JJ J3p J95IV

1 Zement

2*/₂ Rheinsand, ungewaschen 5 Kies 6°/₀ Wasser

Federnde Verdrehungen (arc 3) in cm • 10—⁸ bei den übergeschriebenen Drehmomenten l) ild in emkg und Schubspannungen r in kg/qcm

OOO

Md =

6000 |xx 000 16 000]21 OOO 26 OOO 31 000 36 OOO 41 OOO 46 OOO 51 OOO 56 ■7=3,31 6,1 j 8,9 I 11,7 | 14,5 j 17,3 | 20.1 [ 22,8 j 25,6 j 28,4 ! 31,2

U33UJL UI sqojj J9p jajiy

X Zement

2*/₈ Isarsand, ungewaschen 5 Kies 7 °/₀ Wasser

Federnde Verdrehungen (arc &) in cm • 10—⁸ bei den übergeschriebenen Drehmomenten¹) Md in emkg und Schubspannungen T in kg/qcm

SIU5[Ul{a9A

-S§lini{3SI[AJ

6000 [ll ooojlö 000|2I 000(26 000:31 000)36000 41 OO0I46 000(51 000(56 OOO

T=₃,3| 6,x [ 8,9    11,7    14,5    17:3    20,1 j 22,8 | 25,6    28,4 | 31,2

ueSej, ui

aqojj jap 43}|Y

Probe

Nr.

28*

2239 2586 2416    —

m oo o n

! N N H o

I vO On On On

H h h h

Th m vo VO 0 oo tj- Th o m Th Thvo vo vo

M H M H H

N in h Th co Th co 0 On On d N t ro CO

H M M H H

in H CO H hs co co ts vo

0 0 H H H H H H H H

CO H doovo co »n in Th m

00 00 On On On

m ro ts m on Thvo Th co m

VO IG ts ts ts

On ts Thvo 00 m co Th rh m Th Th m in m

00 00 o 0 ON d d CO CO w

29*1 164 j 341    519    708    909    1T15 1334 . 1578 [1859];

[98^]

1815

1839

CO VO CO ts O co m N h o

M H o H H H H H H H

ONNO O M N on CO CO M ON On ONOO ONOO

CO N in CO ON CO CO O M O ts S N N N

O    CI    (N 00    Th

OOhhhh

CO CO CO CO CO

N Cs. 00 o 0

ONVO VO N N

H H H H H

00 00 ONOO 00 N N d O N

12

Si

352    539    734    927    1136 [i332] [i575]

28*    173

Mittel

2328

1S81

1889

1773    2024

H •- Th ts d Th On o co Th ts m vo vo m

K M H H H

COVO o ON00 0 d Thvo 0

CO CO On CO ts

in co d in h

ts ts ts ts ts

co vo o m h Th Th co Th co m in m m in

ts ts Th d ON io co m m Th co co co co co

oo o m ts on ts ts ts ts VO H H H M H

2196

2074

z6

107

365 (236) 171

161 ¹ 329    493

1383 1623 [1838] [2176]]

1724 1973 1757    2041

³) Mittel aus 2 und 8—14 (107 Tage).

174 ; 349 | 54° j 737    941    ^49

1914

0 d ON h co On in in m

H H H

0 d VO 0 CO Th

co co co

H H H

945    1122

953 1141 949 ¹¹24

w rs on .    .

fc'S.'ß. I ¹

453    608

455    621

454    612

0 ON 0 T I CO d CO 1    1

150 ' 299    454    614    776    949    1129 1326 1547 ¹ 1798

ON

2008

365

1847

1792

d ON Th h Th

Thvo 0 m in

ONOO 00 O o

H H H d d

ts M vo ON H ts Th on ONOO vo vO m ts ts

0 tsvo Th i-t vo d oo m Th Th Th co m m

H H H H H

oo m d on d

vo d oo d d

d d h co co

H M H H

ts ON IO H H VO CO On d H O 0 On h h

d VO ON ON O 00 in H H H 00 00 00 on ON

d 00 ts CO H On ts Th d d VO vo vo ts ts

Onvo d Th m 0 Onoo d co m ->h Th m m

O vo vo ts d Th co 0 Th m co co co co co

in Th onoo vo vo m Th in ts

H H K H H

*o

r.

II

14

1474 1699 1944

160 ( 336 ( 509 | 692 | 877 | 1067 | 1265

Mittel

d ts H 00 d 0 Th I ts

tsvo vo I m

H W H    W

CO 00 VO ts O

On Tf vo 00 0 d d d M d H H H H H

O VO 00 VO Th CO d d vo ts ON ON ONOO 00

00 On H COVO

VO VO vo d d

ts ts ts ts ts

on co m o h

H H o ts ts

vo vo vo m in

tsvo 00 d ON in in co d d Th Th Th Th Th

H Th 0 d VO O 0 ON00 ts CO CO d d d

in ON H oo 00 m Th Th co co

m

vo

co

Ol

*3

[1637]! —

905    1070 | 1239 1421

144 ! 291 ; 440    596 I 749

.Mittel

²) Die in ( ) gesetzten Werte sind von der Mittelbildung ausgeschlossen.

Anfangsmoment = 1000 emkg = 0,56 kg/qcm.

Ln

lila (92)

I Zement

4 Rheinsand, entfeint 8 Kies 4°/o Wasser

Federnde Verdrehungen (arc &) in cm - 10    ⁸ bei

den übergeschriebenen Drehmomenten¹) Md in cmkg und Schubspannungen T in kg/qcm

Md =

6000 | IIOOO | 16000 | 21000 | 26000 I3I000I3600O

17,3    20,1

JI,7 14,5

1421

Il6l

1199

8,9

6,1

£‘£=i

9²5

802

8lO

IO9O

1008

927

Qs VO CO 00 N VO

vo 0 h m co vo m m mvo m m

Qs « «    «

VO CO Th H « N W CO CN

266

163 | 335 I 518 | 736 I — Proben für Vorversuche verwendet.

462 1    736    | 1084 I 1810

568    887    1229    j —

221

221

936    1176 1 1429

1491

1496

Alter

der

Probe

Tabelle 60. (Fortsetzung.)

II a (91)

I Zement

4 Rheinsand, ungewaschen 8 Kies 5,5°/o Wasser

Federnde Verdrehungen (arc &) in cm • 10    ⁸ bei den über

geschriebenen Drehmomenten¹) Md in cmkg und Schub-»    Spannungen T in kg/qcm

Md =

6000 | 11000 | 16000 | 21000 | 26000 | 31000 | 36000 | 4x000 I Tagen

22.8 I

in

S>

in - 0 O

K> II « «

i55 [ [163]    [333]    [518] I [736]³)

iGfZSii] [ZI₈] I [SiS]

[221]

120

20,1

17,3

S‘tx Z‘11 |    6‘₈

x‘₉

T=3,3

1415

SSEi

co 0 co vo « co I I

H CO M I I

1499

1633

1375

1238

0 00 (N OO M    00

0 oi« “ m h Qi 00 Ql 00 0 Qi

VO W 0 00 Th    00

Th m r^oo co m io vo vo in N vo

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Th Th Th co Th

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422

203

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H H H M H

H CO 00 IO

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761

694

874

(1082)²)

1027

7i5

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NQlHlO IT) N OICHO O

H H «    « CO

1/1

vo

co

1742

QIS

Alter

der

Probe

in

Tagen

28*

H 0 00 CO« hs t^VO H «

170 I [142]    [288]    [443] 1 [606] I [785] j [981] | [1205]³)

(f

[611]    [866] | [1172] j [1384]

[39¹]

118 I [188]

H 00 ThO H « « I

vo rniQ 00 I

H H H W

1269    1610

N SOl-t    CO

CO CO Ql H I 00 Qi 00 Qi w 1 Qs

H 00 Qi , VO

Th vo m    co

vo VO t^OO ¹ t>

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t"-Ni H 0 CO |

0 COVO o ro co co rh •

Th CO H W |

m io oo Qi

H H H H ¹

36s

173    350

Ia (90)

I Zement

4 Isarsand, ungewaschen 8 Kies 6,5°/o Wasser

Federnde Verdrehungen (arc &) in cm • 10 ⁸ bei den übergeschriebenen Drehmomenten¹) Md in cmkg und Schubspannungen T in kg/qcm

Md =

000 | 21000 | 26000 | 31000 | 36000 [ 4x000 I46000

ix,7 |' *4,5

22,8 I 25,6

20,1

*7,3

8,9

1351

1360

1300

IIO7

1022

1062

1073

1068

[i357]

1078

oo o ro o Th    co

Ol Ol « « ro    ro

CO t>- OO 00 oo 00

MIM

so m co m I « oo ro N | in m mvo

H W H H

1377

1077

1295

1234

1320

1047

988

89QI

co Th vo co h CO« NO 00 N00 N00

1380    1618

Reihe

Nr.

Misch-

ungs-

ver-

hältnis

Alter

Probe ^er Probe

in

Nr.

Tagen 6000 | 11000 | 16 t=3,3

6,1

H Os N Th 0 iQ 00 Qi 0 w

so m mvo vo

Qi Qv 0 Th m « N Ql Q\ Ol Th CO co co co

012

397

cn m Qivo Th    m

H 00 00 Ql Qi Q\ « H H M H    H

28*

SI

Si

Mittel

CO CO 00 VO co Qs CO O vo H

in mvo mvo

oo m m m co Th Qivo O co co co co ->h

H 00 00 Th « Qs VO QI 00 o

H H w H «

« in oo

189    377    583    796    [1045]    [1307] [1581]

Mittel

sr

vQ Qi00 Qivo Oi m h vO Os

f-> Qi 00 Qi

t*-

876    1084 I 1340

630

468

707

91S

475 i 644

771

569

(766)    (107g)

507    688

0\h ui o h

Ql Th m 00 Q\ « ro co co tj-

334

Sg£

xo

Ei

Mittel

*) Anfangsmoment = 1000 cmkg = 0,56 kg/qcm. ²) Die in () gesetzten Werte sind von der Mittelbildung ausgeschlossen. ³) Mittel aus Probe 2 —8 (155 und 170 Tage). ⁴) Mittel aus Probe 11—7-14 (118 und 120 Tage).

Tabelle 61.

Mittlere Gleitzahlen.

Die Werte in liegender Schrift gehören Proben an, die aus der späteren Zementlieferung B gefertigt sind; sie sind mit den anderen nicht unmittelbar vergleichbar.

Reihe

Alter

der

Proben

Mittlere Gleitzahl Gr in kg/qcm • IO³ bei den übergeschriebenen Drehmomenten') M^ in cmkg und Schubspannungen t in kg/qcm

in

Zeichen Nr. Tagen

M d = 6000 11 000    16 000    21000

26000    31000    36000

t=3,3

6,1

8,9

n,7

H,5

17,3

20,1

28

116

87

90

126

114    112

120    119

365

140

138

i37

w ^k kk GJ kk kk Ln

w kk kk OJ k.

-P“ t-'i 50

123

II

88

116

134

Lhi k*. k^ ui i\:

k^ k< bJ C' k

111

107

130

108

105

127

28

103

101

97

96

93

90

III

89

92

[!°9]

[104]

107

in

HO

[101] j [97]    [93]

108    106    103

[88]

[99]

365

125

122

123

120

117

115

28

103

Ia

90

90

107

kk kk ^ *•*

97

93

101

365

12 3

117

115

ui

105

II a

91

Ln O 00 00

99

95

92

88

81

[107]

142

116

[¹⁰3]    [99]    [93]    [86] j [76]

140

136

133

128

123

117

115

112

109

102

95

88

28

76

71

65

lila

92

120

[9i]

155

[124]

[78]    [74]    [70]

[120]    [117] j [109]

365

93

87

84

78

*) Anfangsmoment = 1000 cmkg = 0,56 kg/qcm.

VI. Scheerversuche.

Die Betonmischungen waren die gleichen, wie sie zu den Drehversuchen verwendet sind; die Proben waren aber wieder sämtlich aus dem Zement erster Lieferung gefertigt. Sie hatten prismatische Form bei etwa 20x20 cm Querschnitt und 75 cm Länge. Die Prüfung erfolgte nach Abb. 40 zweischnittig; der gegenseitige Abstand der beiden Scheerquerschnitte betrug 20 cm. Dem Durch-scheeren in den letzteren ging, von wenigen Versuchen abgesehen, Durchbrechen der Proben in der Mitte voraus; beobachtet sind die Belastungen beim Durchbrechen und beim Abscheeren. In Tab. 62 sind die ersteren neben den aus letzteren berechneten Schubspannungen mit angegeben.

Die Einzelwerte aus den je 5 gleichartigen Versuchen weichen bei den meisten Reihen ganz erheblich von einander ab. Zum Teil wird dies auf die zufällige Lage mehr oder weniger großer Steine in den Scheerflächen zurückzuführen sein ; daneben dürften aber auch die verschieden großen Biegungsspannungen, die bei dem vorliegenden Verfahren des Scheerversuches nicht zu vermeiden sind, großen Anteil an den Unregelmäßigkeiten der Versuchsergebnisse haben.

«-zocm-*■

Abb. 40.

In Abb. 41 sind nun die Beziehungen zwischen Festigkeit und Alter für die 6 Versuchsreihen durch Schaulinien dargestellt. Die 3 unteren Linien I — III gelten für die fetten, die oberen Ia — lila für die mageren Mischungen. Untersucht man zunächst, wie die 3 Betonsorten gleichen Magerungsgrades (I—III oder Ia — IIIa) aber aus den 3 verschiedenen Sanden bei verschiedenem Alter nach wachsenden Scheerfestigkeiten sich einordnen, so ergeben sich nachstehende Reihenfolgen :

und

lila Ha Ia Ha lila Ia lila Ia II a

bei 28 Tagen

90

365

Die Einordnungsfolgen wechseln demnach mit wachsendem Alter, sie sind aber bei demselben Alter für die fetten Mischungen (I—III) die gleichen wie für die mageren (Ia — lila). Ob diese Uebereinstimmung eine zufällige ist oder in der verschiedenartigen Zunahme der Scheerfestigkeit der verschiedenen Mischungen tatsächlich begründet ist, muß mit' Rücksicht auf die bereits erwähnten großen Abweichungen zwischen den Ergebnissen der Parallelversuche dahingestellt bleiben. Wohl aber möge darauf hingewiesen sein, daß die gleiche Einordnungsfolge, wie sie sich bei den Scheerversuchen für die 365 Tage alten Proben ergab, für die Zug- und Drehversuche bei allen 3 Altersstufen gefunden ist und auch bei den Druck- und Biegeversuchen vorherrschend war. Hiernach ergaben wenigstens die 365 Tage alten Scheerproben in Ueberein-stimmung mit den übrigen Belastungsweisen beiden ungewaschenen Sanden derRheinsand-Beton größere Scheerfestigkeit lieferte als der Isarsand, daß aber die Festigkeit des Betons durch das Entfeinen des Rheinsandes bis unter die Festigkeit des Betons aus dem ungewaschenen Isarsande zurückging.

daß von den

so

^•Ea

•Ia *EIa

-5*

Scheerfestigkeit.

Kg/qcm

■•E

■*i-

—xjzr

/>*

200

300

oooTag_

Alter der Proben.

Abb. 41. Scheerfestigkeit der verschiedenen Mischungen bei zunehmendem Alter.

I = Isarsand, ungewaschen \

Zement -|- 2,5 Sand 5 Kies. 1 Zement -)- 4 Sand 4- 8 Kies.

II = Rheinsand, ungewaschen > i III =    „ entfeint

Ia —lila wie bei I —III:

Die mageren Mischungen lieferten durchweg geringere Scheerfestigkeit als die fetten. Berechnet man das Verhältnis zwischen beiden nach den Ergebnissen der 365 Tage alten Proben, indem man die Werte für die fetten Mischungen (I—III) =100 setzt, so ergibt sich die Festigkeit der mageren Mischung

Ia ungewaschener Isarsand = 68 °/0 •Rheinsand = 77 °/₀

= 81 °/o

II a

lila entfeinter Rheinsand

im Mittel = 7 5 °/₀

der Festigkeit der fetten Mischung.

lila (98)

Rheinsand,

entfeint

Schub

spannung

kg/qcm

vD O Cv ro 00 d d    G^ ^ CO OO O

i—i    »—<    hh ro N -t rt* MD rf -t ro io iO io io

II a (97)

Rheinsand,

ungewaschen

1 Zement -f- 4 Sand -)- 8 Kies

Belastung beim Bruch in der Mitte

Schub

spannung

Belastung beim Brach in der Mitte

kg

kg/qcm

kg

o o o o o

O »o d ro ~o fOO    ^

*3- rt* »-0 00 »-O

5 450

10 000 10 000

32 800

(1

(17 600)

000 Sz 000 zz 00 L 91 000 oz 00S 1z

21 400

O ^-VO fOOO OO    CO >-<    M ro    ro    ls ^ C\ O O    ^+-

hh    ri n    n n    r) d    io n N io O

7 920 5 200 4490

4    420

5    750

5 56o

o o o o

H CO H *4    ^ O ON rt

vO rh\D VO

6 140

42 000 27 000 30 000 12 000 23 000

26 800

Tabelle 62.

Ergebnisse der zweischnittigen Scheerversuche.

Ia (96)

HI (95)

II (94)

I (93)

Reihe

Isarsand,

ungewaschen

Rheinsand,

entfeint

Rheinsand,

ungewaschen

Isarsand,

ungewaschen

Sandart

1 Zement -(-2,5 Sand -j- 5 Kies

5? Mischungsverhältnis

Schub

spannung

kg/qcm

h r^ G^ n o vo ro o ro co d d d    ^t-

tJ- tJ- d ro ro ro rt- r^- ro rf- ro    VO VO vo ^t" vo

Belastung beim Brach in der Mitte

Schub

spannung

Belastung beim Bruch in der Mitte

Schub

spannung

Belastung beim Brach in der Mitte

Schub

spannung

Belastung beim Brach in der Mitte

Alter

in

Probe

kg

kg/qcm

kg

kg/qcm

kg

kg/qcm

kg

Tagen

Nr.

(1

(1

000 oz 000 oz 00S 01

O vo n n

o o o o o

O w NC\ ’t i_n ro inoo rj- N ^ u"> 00

I N N fO I ro CO oo

[008 91]

22

8 400

"t? ro ro ro

10 350 8 170 5 670 7 300

11 600

26    000 22 000

27    000 18 000 22 000

23 000

17 000

17    000 19 000 16 500

18    000

00S Li

ro <tO ioO CO    d *3" CTVO O d

sO    LOVO LO oo in ro 0u LO 'O

21 000 19 500 18 000 10 000 23 000

18 300

26 500 25 OOO 17 000 37 000 34 000

OOÖ LZ

io | O'O O io n iooo lo vo m | ro Tt-00    ^t- vO O Cn *-• O Os'

4 220

6 320 12 800 18 750

00S £1

23    000 26 000 30 000

24    000 26 000

25 800

00 io O'    OO    CO H VO    I N    O    *t w O M rf    G''

io    >n    vo »oo vo    vo    isoo co noo

25 000 15 000 30 000 25 000 28 000

009 \rz

21 000 20 000 30 000

26 000

009 \ z

21 500 21 4OO 23 700 27 300 20 700

22 900

28

90

365

12

Si

Mittel

14

Mittel

IO

13

Mittel

*) Nicht gebrochen.

CA

a

VII. Vergleich der Druckfestigkeiten, ermittelt an Würfeln und an Prismen.

zu ersehen.

Die für diesen Vergleich vorliegenden Versuchsergebnisse sind aus Tab. 63 Ganz besonders hervorzuheben ist aber hierzu, daß die Würfel 30 cm Kantenlänge besaßen, während die Querschnittkante der Prismen nur 20 cm betrug. Da nun die Würfelfestigkeit, wie auch die vorliegenden Versuche

220

v.H.

200

460

// / /

,o

I,

_____

-1

4. Erd feucht er Beton

/ Bleicher Beton

6    I

80

Ju

Ru

Re

Ju

Ru

Re

Zeichen für die verwendeten Sande. *)

Abb. 42. Verhältnis der Druckfestigkeit der Prismen zu der Festigkeit der Würfel.

Kantenlänge der Würfel = 30 cm; Querschnittskante der Prismen = 20 cm; Länge = 100 cm.

- Mischung 1:2,5:5;    ...... Mischung 1:4:8;

• Kiesbeton; o Steinschlagbeton.

*) /= Isarsand; R— Rheinsand; u = ungewaschen; e = entfeint.

so ist zu er-

dartun, mit abnehmender Kantenlänge des Würfels zunimmt warten, daß die Verhältniszahlen (Tab. 63) durchweg größer ausgefallen wären, wenn der Vergleich mit Würfeln werden können.

von 20 cm

Kantenlänge hätte durchgeführt

Aus der zeichnerischen Darstellung der mittleren Verhältniszahlen für die verschiedenen Altersstufen aus derselben Betonmischung, Abb. 42, ergibt sich folgendes:

1. Die Druckfestigkeit der Prismen ist, wie zu erwarten war, kleiner als die der Würfel. (Die Verhältniszahlen sind größer als 100.) Die einzige vorkommende Ausnahme bildet der weiche

Steinschlagbeton aus ungewaschenem Isarsand (lu) in der Mischung 1:4:8. Ob hier der oben erwähnte Einfluß des größeren Querschnittes der Würfel sich bemerkbar macht, muß dahingestellt bleiben.

2.    Die Verhältniszahlen sind sowohl für die gleichen Mischungen aus verschiedenen Sanden als auch für denselben Sand in verschiedenen Mischungen außerordentlich weit voneinander abweichend , hieraus folgt, daß der Einfluß der Länge auf die Festigkeit der Druckproben bei den verschiedenen Beton arten verschieden groß ist. Um so bachtenswerter erscheint es, daß

3.    die Prismenfestigkeit des Betons aus ungewaschenem Isarsand am meisten hinter der Würfelfestigkeit zurück b 1 i e b und zwar übereinstimmend bei allen Reihen, d. h. sowohl für den erdfeuchten als auch für den weichen Beton, ferner sowohl für den Kiesbeton als auch für den Steinschlagbeton und sowohl für die fette als auch für die magere Mischung.

4.    Bei den beiden Rheinsanden, ungewaschen und entfeint, ist das Verhältnis zwischen Prismen- und Würfelfestigkeit nahezu gleich groß. Das Ent-feinen ist also auf dieses Verhältnis ohne wesentlichen Einfluß geblieben.

Vergleich der Druckfestigkeiten, ermittelt aus Würfeln und an Prismen.

Prisma: Querschnitt = 20 x 20 cm; Länge =100 cm.

kg/qcm

Mittlere Druckfestigkeit

Kiesbeton

Alter

in

Sand

Prisma I Verhältnis slSi 100

«1

Würfel I Prisma Verhältnis j Würfel kt klkt 100

Tagen

Zustand

129

133

cn ^

CO'O |

COOO 1    m ON 1    Ob co    ,    Tt-00    ,    'O^O

vo *^- |    OO |    "3- lo    |    «n CO    |    d co

119

143

149

144

92

79

Szi

122

129

¹24

9S1

191

■O m , OO rh Ob Cb | <N ix

93

110

112

129

> 0 On ,

o |

123

140

144

091

127

156

S9

86

901

133

73

80

202

255

zLz

320

208

258

98

120

O ON

001

109

155

191

zLi

229

189

225

09

68

133

zg\

94

66

<J\ o co hh O M CO co rj- o G'v ON

•—i »—*

961

211

O O oo c^oo

911

66

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COOO CO r-i-oo N NN n rj- rx co lo oo co oo

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266

310

O '-t- CO N O o

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H-» HH M

121

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N fO fO -t N

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191

253

280

O O O 00 co -t oo IX CO

CO o c^ O CO CO n CO N N CO CO

O tx N rh tx h-i H H M

coO'OOOOvo^DCiocoOi-ocoOiocoOiocoOiocoOvocoOvoGOOiocoOiocoOio d Ob 'O n C^'O M Ob vO n Cb 'O    <S Ob 'O M Ob vC C* Cb kO d Cb b0 d O'O M Ob v£> CS Cb bO

cocococococococococococo

ungewaschen

ungewaschen

entfeint

ungewaschen

ungewaschen

entfeint

ungewaschen

ungewaschen

entfeint

ungewaschen

ungewaschen

entfeint

Tabelle 63.

Abmessungen : Würfel : Kantenlänge = 30 cm

Zustand

des

Zusammensetzung des Betons in Gewichtsteilen

Art

Betons

Wasser

Kies

oder

Steinschlag

Sand

Zement

Isar

Rhein

Isar

Rhein

Isar

Rhein

Isar

Rhein

erd

feucht

weich

7,0

6,0

4,5

S‘9

5,5

4,o

8,5

7,5

6,0

8,0

6,8

5*3

Kies

Kies

Stein

schlag

Stein

schlag

2,5

2,5

Mischung

II

III

Ia

II a

lila

AI

VI

IV a

Va

Via

VIII. Vergleich der verschiedenartigen Festigkeiten

desselben Betons.

Um festzustellen, ob etwa zwischen den verschiedenartigen Festigkeiten (Druck, Biegung, Zug und Schub) bei verschiedenem Alter bestimmte Beziehungen bestehen, und ob diese Beziehungen bei allen untersuchten Mischungen die gleichen sind , sind die Mittelwerte für die genannten Festigkeitseigenschaften in Tab. 64 gegenübergestellt und das Verhältnis zwischen ihnen berechnet, indem immer für die Proben gleichen Alters und derselben Mischung die an den Prismen ermittelte Druckfestigkeit = 100 gesetzt ist.

Die Verhältniszahlen, die sich für dieselbe Mischung und die gleiche Eigenschaft bei den verschiedenen Altersstufen ergaben, stimmen teils miteinander überein, teils nehmen sie mit wachsendem Alter zu, teils ab. Hiernach machte sich ein gesetzmäßiger Einfluß des Alters auf das Verhältnis zwischen den verschiedenen Festigkeiten nicht bemerkbar. Daher erschien es zulässig, die Werte für die verschiedenen Altersstufen bei den einzelnen Mischungen zu Mittelwerten zusammenfassen.

Für die Beziehungen zwischen Druck- und Biegefestigkeit ergaben sich die mittleren Verhältniszahlen bei dem

in der Mischung für den rohen Isarsand zu :

Rheinsand zu : entfeinten Rheinsand zu :

Kiesbeton

1:2,5:5

*9

ff

18

l7

Steinschlagbeton

¹ : 2.5:5

r9>5

1:4:8

20,5

19,0

2U5

16,5

Sie sind für den rohen Isarsand bei allen vier Mischungen nahezu gleich groß, im Mittel = 19,5. Für den rohen Rheinsand sind sie unter sich ebenfalls nahezu übereinstimmend aber mit im Mittel 17,7 etwas kleiner als für den rohen Isarsand. Für den entfeinten Rheinsand schwanken sie untereinander mehr als bei den anderen Sanden und zwar scheinen sie sowohl bei dem Kiesbeton als auch bei dem Steinschlagbeton für die magere Mischung etwas größer als für die fetten. Im Mittel ergibt sich hier für den Kiesbeton 18,5 und für den Steinschlagbeton 19,0. Mit Rücksicht auf die Unterschiede in den Ergebnissen der ausgeführten Parallelversuche kann man die im. vorstehenden ermittelten 4 Werte 19,5, 17,7, 18,5 und 19,0 als befriedigend übereinstimmend ansehen und sie zu einem Gesamtmittel zusammenfassen. Dann ergibt sich, daß für die untersuchten Mischungen die Biegefestigkeit im Mittel 18,7°/0 der Druckfestigkeit beträgt.

Das von den Verhältniszahlen für die Biegefestigkeit Gesagte gilt auch für die Verhältniszahlen für die Zug- und Schubfestigkeit. Faßt man die letzteren in gleicher Weise zu Gesamtmittelwerten zusammen, so ergibt sich, daß die Zugfestigkeit im Mittel 9,2°/₀ und die Schubfestigkeit im Mittel i8,3°/₀ der Druckfestigkeit beträgt. Das Verhältnis von Druck : Schub ist also annähernd das gleiche wie das von Druck : Biegung.

Eine Verallgemeinerung dieser Werte ist zunächst noch nicht tunlich. Hierzu bleibt vor allem noch festzustellen, ob und inwieweit die ermittelten Verhältniszahlen durch die Unterschiede in den Eigenschaften verschiedener Zemente beeinflußt werden.

14

23

HH

labeile 64.

Vergleich der Bruchfestigkeiten bei den verschiedenartigen Beanspruchungen.

Bruchfestigkeit in kg/qcm bei der Beanspruchung | Verhältniszahlen, Druckfestigkeit = 100 gesetzt | Verhältnis c,

von Biegungs-(= 100) zu Zugfestigkeit

im Mittel

bei verschiedenem Alter

Schub

(Drehen)] Einzeln j Mittel

oo_

VO

VO

Np

co

VO

VO

10

CN

vo

VO

VO^

Biegung Zug

Schub*]

(Drehen)

Biegung Zug

| Zug Drehen*)

auf

Alter

Sand

Biegung an Proben mit dem Querschnitt

20X201 30X16 | 60XI1 [Mittel

in

Zusammensetzung des Betons in Gewichtsteilen

St,e|n IWasserl Art I Zustand iTagenl^¹¹^ schlag

Zement Sand Kies

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Einzeln

Tabelle 64. (Fortsetzung.)

Vergleich der Bruchfestigkeiten bei den verschiedenartigen Beanspruchungen.

Bruchfestigkeit in kg qcm bei der Beanspruchung Verhältniszahlen, Druckfestigkeit = ioo gesetzt

im Mittel

bei verschiedenem Alter

Schub

(Drehen)

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[I9,5]

[17,0]

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[20,5]

[!9,o]

[21,5]

Schub j (Drehen); J

Biegung Zug

Zug Drehen

auf

Alter

Sand

Biegung an Proben mit dem Querschnitt

20x20! 30X16160X111Mittel

Druck

in

Zusammensetzung des Betons in Gewichtsteilen

Wasser! Art Zustand Tagen

Stein-1 schlag

Zement Sand Kies

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