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Veröffentlichungen des Deutschen Ausschusses für Eisenbeton.

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Heft 22. Versuche-über das Rosten von Eisen in Mörtel und Mauer

Werk. Ausgeführt in Berlin-Lichterfelde-West. Von Professor M. Gary, Abteilungs Vorsteher im Königl. Materialprüfungsamt.

1913. Mit 15 Abb. und 5 Tabellen.

Geh. Preis 2,80 M

Heft 23. Untersuchungen über die Längenänderungen von Beton prismen beim Erhärten und infolge von Temperaturwechsel. Ausgefuhr

in Berlin-Lichterfelde-West. Von Professor M. Rudeloff, Geheimer Regierungs rat, Direktor im Königlichen Materialprüfungsamt, unter Mitwirkung von H. Sieglerschmidt, Assistent der Abteilung für Metallprüfung.

1913. Mit 36 Textabb. und 32 Zusammenstellungen.

Geh. Preis 5,60 M

Heft 24. Spannung abz des Betons in der Zugzone von Eisenbeton Balken unmittelbar vor der Rißbildung, von $r.=3ng. c. Bach, Königi. württ

Baudirektor, Professor des Maschineningenieurwesens, Vorstand des Ingenieur laboratoriums und der Materialprüfungsanstalt an der Königl. Technischen Hoch schule in Stuttgart und 0. Graf, Ingenieur der Materialprüfungsanstalt.

1913. Mit 13 Textabb. und 6 Zusammenstellungen.

Heft 25. Wahl des Größenwertes der Elastizitätsverhältniszahl «

für die Berechnung von Eisenbetonträgern. Von M. Möller, Geheimer Hofrat, Professor an der Technischen Hochschule in Braunschweig und Dipl.-Ing. M. Brunkhorst, Assistent an der Hochschule.

1913. Mit 2 Textabb.

Heft 26. Belastung und Abbruch von zwei Eisenbetonbauten im Königlichen Materialprufungsamt Berlin-Lichterfelde-West. Nachtrag zu der Veröffentlichung über Brandproben an Eisenbetonbauten (Heft 11). Ausgeführt in Berlin-Lichterfelde-West. Von Professor M. Gary. Abteilungsvorsteher im Königlichen Materialprüfungsamt.

1913.    Mit 11 Textabb.

Heft 27. Gesamte und bleibende Einsenkungen von Eisenbeton-Balken. Verhältnis der bleibenden zu den gesamten Einsenkungen, von

<£>t\=3îtg. C. Bach, Königl. württ. Staatsrat, Professor des Maschineningenieurwesens, Vorstand des Ingenieurlaboratoriums und der Materialprüfungsanstalt an der Königl. Technischen Hochschule in Stuttgart und 0. Graf, Ingenieur der Materialprüfungsanstalt.

1914.    Mit 58 Textabb. und 47 Zusammenstellungen.

Geh. Preis 2,80 M.

Geh. Preis 1 M.

Geh. Preis 1,20 M.

Geh. Preis 2,40 M.

Heft 28. Untersuchung von Eisenbeton-Säulen mit verschiedenartiger Querbewehrung. DRITTER TEIL. (Fortsetzung zu Heft 5 und 21.) Ausgeführt in Berlin-Lichterfelde-West. Von Professor M. Rudeloff, Geheimer Regierungsrat, Direktor im Königlichen Materialprüfungsamt.

1914. Mit 47 Textabb.

Geh. Preis 8,40 M.

Heft 29. Die vorschriftsmäßige Zusammensetzung des Betongemenges nach den Bestimmungen fur Ausführung von Bauwerken aus Eisenbeton. Bericht über Versuche im Königlichen Materialprüfungsamt Berlin-Lichterfelde-West. Erstattet von Professor M. Gary, Abteilungsvorsteher im Königlichen Materialprüfungsamt.

1915. Mit 16 Textabb.

Geh. Preis 2,20 M.

Ï Öffentlichen Arbeit» I

HEFT 28

DEUTSCHER AUSSCHUSS FÜR EISENBETON

UNTERSUCHUNGEN

VON

EISENBETONSÄULEN

MIT VERSCHIEDENARTIGER QUERBEWEHRUNG

DRITTER TEIL. (FORTSETZUNG ZU HEFT 5 und 21)

AUSGEFÜHRT IM

KÖNIGLICHEN MATERIALPRÜFUNGSAMT zu

BERLIN - LICHTERFELDE - WEST

IN DEN JAHREN 1913 UND 1914.

BERICHT ERSTATTET VON

M. RUDELOFF

PROFESSOR

GEHEIMER REGIERUNGSRAT

DIREKTOR IM KÖNIGLICHEN MATERIALPRÜFUNGSAMT.

MIT 67 TEXTABBILDUNGEN.

BERLIN 1914

VERLAG VON WILHELM ERNST & SOHN

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Alle Rechte Vorbehalten.

Inhaltsverzeichnis.

Seite

I. Arbeitsplan..................

II. Die verwendeten Baustoffe............

III.    Die Herstellung der Säulen............

IV.    Die Prüfung des Betons .............

V. Versuche mit den Säulen.............

1.    Die Einrichtungen zur Ermittlung der Formänderungen....

2.    Versuchsergebnisse...............

A. Vergleich der verschiedenartigen Querbewehrungen

bei gleicher Längsbewehrung.

1.    Säulen mit quadratischem Querschnitt.......

a)    Die Querdehnungen bei wachsender Belastung

b)    Längenänderungen der Längseisen in den Säulen mit

quadratischem Querschnitt..........

c)    Längenänderungen des Betons in den Säulen mit quadratischem Querschnitt............

d)    Aenderung der Gesamtlänge der Säulen mit quadratischem Querschnitt............

e)    Die Festigkeit der quadratischen Säulen.....

2.    Achtseitige Säulen..............

a)    Längenänderungen des Betons in den achtseitigen Säulen

b)    Aenderung der Gesamtlänge der Säulen......

c)    Die Festigkeit der achtseitigen Säulen......

a) Einfluß der Bewehrungen aus Eisen von 0,5 und

0,7 cm Durchmesser...........

ß) Bewehrung mit Spiralen aus Eisen von verschiedenem

Durchmesser.............

d) Lage des Bruches.............

3.    Zusammenfassung der Ergebnisse.........

VI.    Einfluß der fetteren Beton-Mischung. (Reihe B.).....

a)    Die Querdehnung bei wachsender Belastung .

b)    Längenänderungen der Längseisen.......

c)    Längenänderungen des Betons in den Säulen .    .    .    .

d)    Aenderung der Gesamtlänge der Säulen......

e)    Die Festigkeit der Säulen..........

f)    Zusammenfassung der Ergebnisse........

VII.    Unterschied in der Wirkung der Umschnürung bei vollen

und hohlen Säulen. (Reihe C.)    .    ..........

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VIII. Einfluß des Betons außerhalb der Umschnürung. (Reihe D.)

IX. Ergänzungsversuche...............

1.    Einfluß der Herstellung der Ringe und Spiralen auf die Festigkeitseigenschaften der Bewehrungseisen.........

A.    Das Versuchsmaterial.............

B.    Die Herstellung der Ringe und Spiralen.......

C.    Versuchsergebnisse..............

2.    Einfluß der Eestigkeilseigenschaften des Eisens für die Querbewehrungen auf die Druckfestigkeit der Säulen......

3.    Vergleich der Bewehrungen mit Ringen und Spiralen aus Eisen

von 1,2 cm Durchmesser...........

4.    Das Verhalten der Längseisen im erhärtenden Beton

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X. Schlußwort Tabelle 1 bis 76 .

Untersuchung

von

Eisenbeton-Säulen mit verschiedenartiger Querbewehrung

auf Druckfestigkeit.

Ausgeführt vom Königl. Materialprüfungsamt zu Berlin-Lichterfelde in den Jahren

1913—1914.

I. Arbeitsplan.

Durch die Untersuchungen, über die ich in Heft 21 berichtet habe, ist fest

gestellt :

1.    daß zur Erzielung des größten Wirkungsgrades der Bewehrung in Eisenbetonsäulen das Anbringen von verstärkten Köpfen an den Säulen wohl entbehrt werden kann, daß aber hierzu die Längseisen bis auf etwa 2—3 mm an die Druckoder Endflächen der prismatischen Probestücke herangeführt werden müssen, und

2.    daß die Herstellung der Säulen in hölzernen Formen das Ergebnis dadurch beeinflussen kann, daß die Formwandungen dem Beton Wasser in wechselndem Maße entziehen.

Da nun bei den früheren Versuchen (s. Heft 5) der Abstand der Endflächen der Längseisen von den Druckflächen 10 mm betragen hatte und hölzerne Formen verwendet waren, so beschloß der Deutsche Ausschuß für Eisenbeton, die weiteren Säulen in eisernen Formen zu fertigen und in Reihe A zunächst einen Teil der Versuche über den Einfluß verschiedenartiger Querbewehrung auf die Festigkeit von Säulen mit gleicher Längsbewehrung (s. Heft 5) zu wiederholen.

Die verglichenen Querbewehrungen sind (s. Tab. 1, Reihe A) in Gruppe :

a)    geschweißte Ringe oder Umfangsbügel '

bei Säulen mit quadratischem Querschnitt

b)    umgehakte Ringe oder Umfangsbügel

c)    Diagonalbügel

d)    Spiralen

bei Säulen mit achtseitigem Querschnitt.

f)    geschweißte Ringe oder Umfangsbügel

g)    umgehakte Ringe oder Umfangsbügel

h)    Spiralen

Zu jeder dieser sieben Gruppen wurden sechs Säulen gefertigt, je drei mit Querbewehrungen aus Eisen von 0,5 cm und 0,7 cm Durchmesser.

Die quadratischen Säulen hatten 30X30 cm Querschnitt mit gebrochenen Kanten ; ihr voller Querschnitt betrug 898 qcm, der volle Querschnitt der achtseitigen Säulen 900 qcm.

Die den Ecken gegenüber angeordneten Längsbewehrungen bestanden bei den quadratischen Säulen aus vier Eisen von 2 cm Durchmesser mit dem Gesamtquerschnitt von 12,56 qcm, bei den achtseitigen Säulen aus acht Eisen von 1,4 cm Durchmesser mit 12,32 qcm Gesamtquerschnitt.

Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 28.    I

Arbeitsplan.

Die Länge der Säulen betrug 1,30 m, die Länge der Eisen 1,295 m> so daß die senkrecht zur Achse bearbeiteten Endflächen der Eisen etwa 2,5 mm von den beiden Druckflächen abstanden.

Außer den vorgenannten bewehrten Säulen wurden untersucht :

Gruppe e) drei unbewehrte quadratische Säulen „ i) drei unbewehrte achtseitige Säulen und außerdem 36 Beton-Würfel, von denen immer einer an demselben Tage gefertigt war, wie die zugehörigen Säulen.

In Reihe A sind demnach insgesamt untersucht :

48 Säulen und 36 Beton-Würfel.

Der Beton bestand bei allen Proben aus 1 Raumteile Zement und 4 Raumteilen Zuschlagsmaterial (Sand und Kies).

Reihe A bildete die Hauptuntersuchung. Außerdem sind auf späteren Beschluß des Ausschusses vier Nebenreihen mit 20 Säulen und 13 Würfeln ausgeführt, um zugleich über folgende Fragen Aufschluß zu erhalten:

Reihe B: über den Einfluß fetterer Betonmischung auf den Wirkungsgrad der Querbewehrung,

Reihe C : über den Unterschied in der Wirkung der Umschnürung bei hohlen und vollen Säulen,

Reihe D: über den Einfluß des außerhalb der Spirale liegenden Betons, der sog. Schale, auf das Verhalten der Säulen unter Druckbeanspruchung und

Reihe E : über den Einfluß einer stärkeren Spiralbewehrung, als unter Reihe A vorgesehen.

Im einzelnen ist zu diesen vier Nebenreihen B bis E unter Hinweis auf Tabelle 1 folgendes zu bemerken :

B.    Der Einfluß der fetteren Betonmischling ist an sechs quadratischen Säulen untersucht, von denen drei unbewehrt waren (Gruppe 1) und drei Querbewehrungen aus umgehakten Ringen enthielten (Gruppe k). Die Eisenstärke der Ringe betrug 0,7 cm, ihr Längsabstand 5 cm. Die Abmessungen der bewehrten Säulen dieser Reihe waren also die gleichen wie bei den Säulen 10 bis 12 Reihe A (Gruppe b), während die un-bewehrten Säulen der Reihe B den Säulen 25 bis 27 der Reihe A (Gruppe e) entsprachen.

Die Betonmischung bestand bei Reihe B aus r Raumteil Zement und 2¹/₂ Raumteilen Zuschlagsmaterial, gegenüber 1 : 4 bei Reihe A.

C.    Um den Unterschied in der Wirkung der Umschnürung bei hohlen und vollen Säulen festzustellen, sind zum Vergleich mit den Säulen 43 bis 48 der Reihe A (Gruppe h und i) aus dem gleichartigen Beton wie diese sechs achtseitige, bewehrte und eine unbewehrte hohle Säule gefertigt (Gruppe m, n und o, Tab. 1).

D.    Der Einfluß der Schale, d. h. des außerhalb der Querbewehrung (Spirale oder Ringe) liegenden Betons, ist an vier Säulen untersucht. Alle vier waren mit Spiralen bewehrt, deren Eisenstärke bei zwei Säulen 0,5 cm und zwei Säulen 0,7 cm betrug. Bei je einer der beiden gleichartig bewehrten Säulen fehlte die Schale. Die Ganghöhe der Spiralen betrug bei allen vier Säulen 4 cm, gegenüber 3 cm bei der Hauptreihe. Dieser Unterschied war geboten, weil als Spiralen zu den vier Säulen für Reihe D die von der Hauptreihe übrig gebliebenen Spiralen verwendet werden mußten und die Länge dieser Reststücke bei 3 cm Ganghöhe nicht zu 1,3 m langen Säulen hinreichte.

E. Zur Ermittlung des Einflusses einer stärkeren Spiralbewehrung sind drei weitere achtseitige Säulen gefertigt mit Spiralen von 1,2 cm Eisenstärke und 3 cm Ganghöhe. Diese Säulen hatten im übrigen die gleichen Abmessungen und bestanden aus dem gleichen Beton wie die Säulen 40 bis 45 der Reihe A (Gruppe h), so daß zum Vergleich drei Reihen vorliegen, und zwar mit Spiralen aus Eisen von 0,5, 0,7 und x,2 cm Durchmesser.

II. Die verwendeten Baustoffe.

1.    Der Zement ist wieder von der Portland-Zementfabrik, Lossius-Dell-brück zu Züllichow, bezogen. Er ist sowohl bei Beginn der Säulenanfertigung (am 6. März 1913) als auch nach Fertigstellung aller Säulen (am 3. Juli 1913) nach den Normen vom Dezember 1909 untersucht. Die ermittelten physikalischen Eigenschaften des Zementes sind aus Tab. 2, seine Festigkeitseigenschaften aus Tab. 3 zu ersehen.

Der Zement genügte den Normen.

Die Ergebnisse Tab. 2 lassen erkennen, daß der Zement während der Dauer seiner Verarbeitung, d. h. innerhalb 17 Wochen, um weniges leichter geworden ist, die Raumgewichte Rt (feingelaufen) und Rr (eingerüttelt) sind von 1,159 und 1,978 auf 1,143 und ',847, d. h. um 2 und 6 °/₀ zurückgegangen und das spezifische Gewicht des ungeglühten Zementes von 3,134 auf 3,125. Der ausgeglühte Zement dagegen zeigt bei der zweiten Prüfung größeres spezifisches Gewicht (3,259) als bei der ersten Prüfung (3,248). Der Zement scheint hiernach beim Lagern, obgleich er im geschlossenen Raume untergebracht wrar, Feuchtigkeit aus der Luft aufgenommen zu haben, wras besonders dadurch bestätigt wird, daß der Glühverlust von ursprünglich 0,98 °/₀ nach dem Lagern zu 2,05 °/₀ sich ergab.

Die Festigkeit des Zementmörtels 1:3, mit 8,5 °/₀ Wasser angemacht, ergab sich nach Tab. 3 bei der zweiten Prüfung geringer als bei der ersten ; die Abnahme beträgt für die Zugfestigkeit nach 7 Tagen 6,4 °/₀, für die Druckfestigkeit bei Wasserlagerung nach 7 Tagen 1,3 °/₀, nach 28 Tagen 4,1 ⁰ ₀ und bei kombinierter Lagerung nach 28 Tagen 6,4 °/₀.

2.    Der Kies war zu den früheren Versuchen von der Firma Windschild & L a n g e 1 o 11 zu Cossebaude bezogen, im Amt durch Absieben in drei Körnungen von o—8 mm, 8—18 mm und 18—24 mm zerlegt und dann vor der Verwendung wueder gemischt worden, so daß das Gemisch aus zw?ei Raumteilen der Körnung o—8 mm und je einem Raumteil der beiden Körnungen 8 — 18 und 18—24 mm bestand. Gegen die weitere Verwendung dieses Kieses bestand das auf Versuche gestützte Bedenken, daß die drei genannten Körnungen in ihrer Zusammensetzung erhebliche und je nach dem Wetter schwankende Fehler in den Zusammensetzungen aufwiesen. Zur Untersuchung dieser Frage wurde ein besonderer Unterausschuß eingesetzt und auf seinen Vorschlag hin dann beschlossen, den Kies für die weiteren Versuche aus der Cossebauder Grube der Firma Dycker-hoff u. Widmann A.-G. in zw⁷ei Körnungen von o—11 mm und 11—25 mm zu beziehen. Hierzu sollte der Grubenkies auf dem 25 mm-Sieb vom Gröbsten befreit und dann durch ein Sieb (Drahtsieb mit quadratischen Maschen als Schwingsieb mit Klopfer betätigt) von 11 mm Maschenweite in die beiden genannten Körnungen getrennt werden. Zur Verwendung gelangen sollte die durch Versuche festzustellende zweckmäßigste Mischung dieser beiden Körnungen. Hierzu sind untersucht (s. Tab. 4) :

I. der Kiessand in seiner natürlichen Zusammensetzung, aber nach dem Absieben auf dem 25-mm-Sieb,

II. der Sand mit 0-—11 mm Körnung,

III.    der Kies mit 11—25 mm Körnung¹),

IV.    Kiessand, als Gemisch des Sandes II und des Kieses III in gleichen Raumteilen,

V. Kiessand, als Gemisch aus 5 Raumteilen Sand II und 3 Raumteilen Kies III,

VI. Kiessand, als Gemisch aus 3 Raumteilen Sand II und 5 Raumteilen Kies III.

Nach den Ergebnissen in Tabelle 4 weist der Kiessand VI den größten Dichtigkeitsgrad auf.

Die Druckfestigkeiten des aus den Kiessanden IV bis VI hergestellten Betons zeigt Tab. 5. Der Beton bestand aus 4 Raumteilen Kiessand auf einen Raumteil Zement. Er erhielt in den Reihen 1—3 bei allen drei Sorten 8 °/₀ Wasserzusatz, bezogen auf die trockene Mischung. Aus dem feinsten Kiessand V wurde in Reihe 4 außerdem ein zweiter Beton mit 8,75 °/₀ Wasserzusatz untersucht, weil dieser Beton, mit 8 °/₀ Wasser angemacht, weniger weich war als die beiden andern. Die verschiedenen Betonsorten wurden in der Maschine gemischt, von Hand in eisernen Formen zu Würfeln von 30 cm Kantenlänge gestampft, nach zwei Tagen entformt, dann, an der Luft stehend, bis zum achten Tage angenäßt und bei 28 Tagen Alter geprüft.

Bei gleichem Zustande der Weichheit (s. Reihe 1, 2 und 4, Tab. 5) lieferte der gröbste Kiessand VI (Reihe 1) den Beton größter Druckfestigkeit (351 kg/qcm) bei größtem Raumgewicht (2,401), während diese Werte mit 305 kg/qcm und 2,340 für den Beton aus dem feinsten Kiessand V (Reihe 4) am geringsten waren. Bei geringerer Weichheit war dagegen die Druckfestigkeit des letztgenannten Betons (8,0°(₀ Wasserzusatz, Reihe 3, Tab. 5) mit 360 kg/qcm von allen am größten.

Der Unterschied in den Eigenschaften der beiden Betonsorten Reihe 1 u. 2, Tab. 5, ist als unwesentlich und nicht ins Gewicht fallend erachtet und daher der Einfachheit halber zur Anfertigung der Säulen der Beton Reihe 2, aus gleichen Raumteilen Kies und Sand, verwendet.

3. Das Eisen zur Bewehrung der Säulen. Die 2,0 cm-Rundeisen zu den Längsbewehrungen sämtlicher Säulen mit quadratischem Querschnitt (Nr. 1 — 24 und 49—51, Tab. 1) sind von der Aktiengesellschaft für Beton und Mo ni er bau, Berlin, geliefert, die Längseisen von 1,4 und 1,6 cm Durchmesser zu den achtseitigen Säulen von dem Deutschen Eisenhandel, Abt. Ravené, Berlin, bezogen. Die 1,4 cm-Rundeisen umfaßten zwei Lieferungen (a und b). Aus Lieferung a sind gefertigt die Säulen : 30, 34 bis 39, 44, 45 und 55 bis 64, aus Lieferung b die Säulen: 28, 29, 31 bis 33 und 40 bis 43.

Das gesamte Eisen zu den Querbewehrungen lieferte die Firma Ways u. Freitag, Neustadt a. H. Diese Firma war als Bezugsquelle gewählt, um die Spiralen zu den Säulen 40 bis 45 aus demselben Eisen zu erhalten, das auch für Bauausführungen verwendet zu werden pflegt, und um tunlichst das gleiche Eisen auch zu den übrigen Querbewehrungen verwenden zu können.

Die Lieferungen der Firma Ways u. Frey tag umfaßten folgende Teile:

1.    geschweißte Ringe aus Rundeisen von 0,5 und 0,7 cm Durchmesser zu den Säulen 1—6 ;

2.    Ringe mit Hakenenden aus Rundeisen von 0,5 und 0,7 cm Durchmesser zu den Säulen 7 —12 und 49 — 51;

3.    Diagonalbügel mit Hakenenden aus Rundeisen von 0,5 und 0,7 cm Durchmesser zu den Säulen 13 —18;

4.    fertige, an den Enden verschweißte Spiralen aus Rundeisen von 0,5 und 0,7 cm Durchmesser zu den Säulen 19—24 und 40—45 ;

*) Der Kies III wurde von der Grube mit der Bezeichnung „gebrochene Kiessteine“ an das Amt eingeliefert.

5.    fertige Spiralen aus Rundeisen von 1,2 cm Durchmesser zu den Säulen 65—⁶7 ;

6.    Rundeisen von 0,5 und 0,7 cm Durchmesser in Stangenform, aus denen im Amt gefertigt sind :

a)    die geschweißten Ringe zu den Säulen 28—33,

b)    die Ringe mit Hakenenden zu den Säulen 34—39;

7.    Rundeisen von 0,7 cm Durchmesser in Ringen von 60 cm Durchmesser, aus denen die Spiralen zu den hohlen Säulen 55 — 60 im Amt gefertigt sind.

Zur Kennzeichnung ihrer Materialeigenschaften sind die Längseisen auf Zug-und Druckfestigkeit, die Quereisen auf Zugfestigkeit geprüft (s. Tab. 6 bis 10). Sämtliche Proben behielten den vollen Walzquerschnitt ; die Endflächen der Druckproben wurden auf die Druckplatten aufgeschlififen.

Die Zugproben sind wie folgt entnommen :

a)    die geschweißten Ringe, Nr. 1 des vorstehenden Verzeichnisses, wurden aufgeschnitten und gerade gerichtet ; hierbei enthielten die Proben 80 und 81 (s. Tab. 8) und 71 und 72 (s. Tab. 9) die Schweißstelle in der Mitte, während die übrigen Proben 47 — 49 und 50 — 52 ohne Schweißstelle waren.

b)    Die Ringe, Nr. 2 des vorstehenden Verzeichnisses und

c)    die Diagonalbügel, Nr. 3 des vorstehenden Verzeichnisses, sind ebenfalls kalt gerade gerichtet.

d)    Von den fertig eingelieferten Spiralen, Nr. 4 und 5 des Verzeichnisses, sind die Zerreißproben an deren Enden entnommen und kalt mit dem Holzhammer gerade gerichtet. Das Abschneiden war erforderlich, weil die Spiralen zu lang geliefert waren, so daß sie bei der vorgeschriebenen Steigung und dem äußeren Durchmesser der Spirale von 28 cm in den 1,3 m langen Säulen sich nicht unterbringen ließen. Das Ende der Spiralen wurde nach dem Abschneiden im Amt durch einen geübten Schweißer einer Berliner Firma neu autogen (Azetylen-Sauerstoff) verschweißt. Bemerkt sei hier, daß die Spiralen für die quadratischen Säulen bei der Einlieferung bereits aus 3 Enden zusammengeschweißt waren. Die Länge der Ueberlappung an den Schweißstellen betrug etwa 10 cm.

e)    Bei den in Stangenform eingelieferten Rundeisen, Nr. 6 des Verzeichnisses, wurden die Zerreißproben denselben Stangen entnommen, aus denen die Ringe zu den Säulen 28 bis 39 und die Spiralen zu den Säulen 55 bis 60 im Amt gefertigt wurden.

Die Druckversuche, Tab. 6, ergeben für die drei Sorten Längseisen von 1,4, 1,6 und 2,0 cm Durchmesser keine wesentlichen Unterschiede in den Elastizitätszahlen. Die Mittelwerte schwanken zwischen 2010000 und 2070000; das Gesamtmittel beträgt 2032500.

Die Spannungen an der Proportionalitätsgrenze sind bei dem 2,0 cm-Eisen für die Parallelversuche gut übereinstimmend, bei den anderen Eisen dagegen und besonders bei dem 1,4 cm-Eisen der Lieferung b stark abweichend; bei den letztgenannten Eisen und bei dem 1,6 cm-Eisen liegen sie wesentlich tiefer (2290 kg/qcm) als bei den beiden anderen Eisen (2860 und 2680 kg/qcm).

Die .Spannung an der Quetschgrenze beträgt bei dem 1,6 cm-Eisen 2630 kg/qcm, bei den anderen drei Eisen in guter Uebereinstimmung etwa 3000 kg/qcm.

Die Zugversuche mit den Längseisen (Tab. 7) zeigen in Uebereinstimmung mit den Druckversuchen, daß das 1,4 cm-Eisen der Lieferung a (Proben 9 und 10) bei geringerer Bruchdehnung sowohl höhere Streckgrenze als auch höhere Bruchfestigkeit besitzt als das 1,4 cm-Eisen der Lieferung b (Proben 14 und 15), zugleich besitzt letzteres die auffallend geringe Elastizitätszahl 1985000. Hingewiesen sei ferner noch auf die niedrige Streckgrenze der 1,6 cm-Eisen (Proben 19 und 20).

Os

Abb. i. Zugversuche mit den Querbewehrungen. I. Eisen von 0,5 cm Durchmesser. Bewehrungsart:

= geschweißte Ringe = umgehakte „

= Diagonal-Bügel — Spiralen.....

quadratische

Säulen.

= geschweißte Ringe = Spirale .

achtseitige

Säulen.

5000

Bruchfestigkeit aß, Streckgrenze as und Dehnung ff.

/•

V,

3000

Os

0-1

?.000

3000

Cf

Bewehrungsart.

Abb. 2. Zugversuche mit den Querbewehrungen. II. Eisen von 0,7 cm Durchmesser. Bewehrungsart:

kg/qcm für aB uro! as, % oo ² für cf.

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Die Ergebnisse der Zugversuche mit den Eisen für die Querbewehrungen sind für die drei Eisenstärken 0,5 cm, 0,7 cm und 1,2 cm in den Tab. 8 bis 10 gesondert zusammengestellt. Zur besseren Uebersicht sind außerdem die Werte für die Streckgrenze Gs, Bruchgrenze Gg und Bruchdehnung ö der 0,5 cm und 0,7 cm dicken Eisen in den Abb. 1 und 2 zu Schaulinien aufgetragen. Aus letzteren ergeben sich für die 0,5 cm Eisen (Abb. 1) zu den verschiedenen Bewehrungsarten a bis / recht erhebliche Unterschiede in der Streckgrenze Os und Bruchfestigkeit Gg. Besonders zeigen die Eisen zu der Spiralbewehrung / der achtseitigen Säulen auffallend hohe Streckgrenze gs, während die Bruchfestigkeit etwa die gleiche ist, wie die der Eisen zu den Diagonalbügeln c der quadratischen Säulen.

Die 0,7 cm-Eisen (Abb. 2) zu den verschiedenen Bewehrungen a, b und c der quadratischen Säulen stimmen in ihren Festigkeitseigenschaften untereinander gut überein und unterscheiden sich auch von den Eisen zu der Bewehrung d (Ringe) der achtseitigen Säulen nicht wesentlich. Dagegen zeigen auch hier, wie in Abb. 1, die Eisen aus den fertig eingelieferten Spiralen e der achtseitigen Säulen auffallend hohe Streckgrenze Gs und Bruchfestigkeit Gg bei sehr geringer Bruchdehnung ö. Die in Ringen von 60 cm Durchmesser eingelieferten Eisen zu den Spiralen / der hohlen Säulen lieferten bei weitem die geringsten Werte für die beiden Spannungsgrenzen Gs und Gg und die höchsten Bruchdehnungen.

III. Die Herstellung der Säulen.

Die zu den Querbewehrungen bestimmten Ringe und Bügel sind zunächst mit Hilfe einer Lehre auf die Richtigkeit ihrer Abmessungen überprüft und, soweit erforderlich war, nachgerichtet. Aus ihnen und den zugehörigen Längseisen sind dann von demselben geübten Arbeiter der Firma Aktiengesellschaft für Beton- und Monierbau, wie früher, die Eisengerippe im Amt hergestellt. Abb. 3 zeigt die fertigen Gerippe mit Ringen, Bügeln und Spiralen aus 0,7 cm-Eisen für die quadratischen Säulen, Abb. 4 die Gerippe aus den 0,7-cm-Ringen, -Bügeln und den Spiralen aus 0,7 und 1,2 cm-Eisen für die achtseitigen Säulen und Abb. 5 die Innenansicht eines Gerippes aus umgehakten Ringen für achtseitige Säulen. Die fertigen Gerippe wurden beim Stampfen der Säulen durch Lehren in der Form in richtiger Lage gehalten.

Der Beton bestand im allgemeinen aus 1 Raumteil Zement und 4 Raumteilen Kiessand, gemischt aus gleichen Raumteilen der beiden Körnungen o—11 und 11 — 25 mm; nur zu den Säulen 49—54, Reihe B, Tab. 1, wurde der Beton in der Mischung 1 : 2¹/., verarbeitet, der Wasserzusatz, bezogen auf die trockene Mischung, ist im Einvernehmen mit dem Vertreter der Aktie n gesell sch-aft für Beton- und Monierbau bei der Mischung 1 : 4 gleich 1 o °/₀ und bei der Mischung 1 : 2¹/₂ gleich 11 °/₀ gewählt.

Das Mischen und Stampfen der Säulen geschah wie bei den früheren Säulenversuchen (s. Heft 21, S. 10).

Die Formen waren aus Gußeisen gefertigt; ihre Anordnungen zeigen die Abb. 6 und 7 (S. ix).

Zur Herstellung der Säulen 62 und 64 ohne Schale (Beton außerhalb der Spirale) s. Reihe D, Tab. 1, wurde ein 0,5 mm dickes Blech als Mantel um das Spiralgerippe gelegt und mit Draht fest umwunden. Der Raum zwischen dem Mantel und der Formwandung wurde mit Sand fest ausgestampft.

Die hohlen Säulen 55—60 und 72, Reihe C, Tab. 1, wurden erzielt, indem zentrisch in die Form ein Kern von 10 cm Durchmesser eingesetzt wurde. Der Kern bestand aus einem eisernen Rohr von 0,3 cm Wandstärke, das spiralig mit dünnem Draht umwunden war, der zur Erleichterung des Herausziehens des Kerns nach zweitägiger Erhärtung des Betons diente.

Abb. 3. Eisengerippe der quadratischen Säulen. Durchmesser der Quereisen 0,7 cm, der Längseisen 2 cm.

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d) Spirale, Enden verschweißt.

Säulen 22—24.

c) Diagonalbügel. Säulen 16—18.

b) umgehakte Ringe. Säulen 10—12.

a) geschweißte Ringe. Säulen 4—6.

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f) geschweißte Ringe.

Säulen 31—33.

Zehn Tage vor der Prüfung wurden beide Druckflächen der Säulen zwischen möglichst parallel gestellten, sauber bearbeiteten Eisenplatten mit Zementmörtel (1 : 1) abgeglichen. -Die Abgleichschicht überdeckte die Endflächen der Längseisen, die vorher etwa 2—3 mm aus dem gestampften Beton hervorragten, um • je etwa 2 mm.

Die Proben erhärteten zwei Tage in der Form und dann bis zur Prüfung bei 90 Tagen Alter im geschlossenen Raum an der Luft, wobei sie bis zum achten Tage täglich einmal angenäßt wurden. Die Luftfeuchtigkeit und Lufttemperatur sind ständig von einem Richard sehen Thermohygrographen aufgezeichnet.

Abb. 5.

Innenansicht eines Gerippes aus umgehakten Ringen für achtseitige Säulen.

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IV. Die Prüfung des Betons.

Gleichzeitig mit den Säulen wurde an jedem Tage der Probenfertigung ein Betonwürfel von 30 cm Kantenlänge in eisernen Formen und zwei Schichten von 15 cm Höhe gestampft. Die Würfel erhärteten zwei Tage in der Form und standen dann bis zur Prüfung bei 90 Tagen Alter neben den zugehörigen Säulen an der Luft, wobei sie wie die letzteren vom dritten bis achten Tage ebenfalls wiederholt angenäßt wurden.

Die Druckfestigkeit der Würfel ist wie früher in der Abt. 2 für Baumaterialprüfung auf der 400-t-Presse, Bauart Martens, ermittelt. Die Belastung erfolgte senkrecht zur Stampfrichtung.

Die Ergebnisse sind in Tab. 11 zusammengestellt. Auffallend sind die geringen Festigkeiten der Würfel 30 und 31 zu den Säulen 20, 41 und 23, 44.

Abb. 6.

Form für die quadratischen Säulen.

Abb. 7.

Form für die achtseitigen Säulen.

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Ihre Bruchspannungen betragen nur 161 und i So kg qcm gegenüber der mittleren Festigkeit von 229 kg/qcm aller Würfel aus dem Beton in der Mischung 1:4. Der Beton in der Mischung 1 : 2¹/₂ lieferte 320 kg/qcm mittlere Druckfestigkeit.

Nach Tab. 3 hatten die Eigenschaften des Zementes während der Dauer seiner Verarbeitung (6. III. 13 bis 3. VII. 13) sich verändert, die Festigkeit der aus diesem Zement gefertigten Mörtelproben hatte etwas abgenommen. Faßt man die aus Tab. 11 ersichtlichen Einzelwerte der Betonfestigkeiten nach Monaten der Probenfertigungen zusammen, so ergeben sich folgende Werte :

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bei den Mörtelproben. Ob hier ein tatsächlicher Zusammenhang

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Abb. 8.

Anordnung der Meßapparate bei den Säulen 21 und 24.

V. Versuche mit den Säulen.

Die Säulen wurden wieder stehend auf der 600 t-Maschine geprüft. Die untere Druckplatte war verstellbar. Sie wurde zum Versuch so ausgerichtet, daß die obere Endfläche der auf ihr stehenden Säule parallel zur oberen Druckfläche der Maschine lag. Zwischen diesen beiden Flächen ist dann eine Stahlplatte von 4 cm-Dicke mit parallelen Flächen eingeschaltet. Die Belastung wurde stufenweise gesteigert unter wiederholtem Entlasten auf die Anfangslast von 2,09 t.

1. Die Einrichtungen zur Ermittlung der Formänderungen.

Die Ermittlung der Formänderungen erstreckte sich im wesentlichen aut die Längenänderungen der Säulen. Bei 18 quadratischen Säulen sind außerdem

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Abb. 9.

Anordnung der Meßapparate bei den Säulen 8, 11, 14, 20, 23 und 50.

auch Querdehnungsmessungen vorgenommen, und zwar bei 9 Säulen am oberen Ende (s. Abb. 9) und bei 9 Säulen in der Mitte (s. Abb. 8).

Die Einrichtung des Querdehnungsmessers ist bereits in Heft 21 Fig. 12 und S. 11 u. ff. beschrieben. Hervorgehoben sei aber unter Hinweis auf Abb. 1 3 Heft 21, daß bei den vorliegenden Versuchen nur die Meßstrecke 4 Abb. 13, Heft 21 in der Mitte der Querschnittskante beobachtet worden ist.

Die Ermittlung der Längenänderungen bezweckte festzustellen,

n) wie die Verbundstoffe, das Eisen und der Beton, an der Lastaufnahme teilnehmen und

b) welche Beziehungen zwischen den Belastungen und Längenänderungen der Säulen bis über die Belastung beim Beginn der Rißbildung hinaus bestehen.

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Abb. 10.

Anordnung der Me3apparate bei den achtseitigen Säulen.

Aus den Ergebnissen der bei den früheren Versuchen (s. Heft. 5 S. 35) an-gestellten Formänderungsmessungen hatte ich geschlossen, ,,daß die Verteilung der Spannung über den Beton- und Eisenquerschnitt sowohl mit wachsender Belastung als auch beim wiederholten Lastwechsel sich beständig ändert" und „daß beim Entlasten zwischen beiden Materialien Wechselspannungen entstanden". Zur Feststellung der Spannungsverteilung wurden nun die Beziehungen zwischen der

Gesamtbelastung der Säule einerseits und den Längenänderungen sowohl des Betons als auch der Längseisen andrerseits ermittelt und zwar getrennt für beide Verbundstofife innerhalb derselben Strecken der Säulenlänge. Um hierbei die Unterschiede für verschiedene Meßstrecken möglichst scharf hervortreten zu lassen, mußte die Meßlänge tunlichst gering sein ; gewählt ist sie zu 15 cm. Gemessen ist mit Martens sehen Spiegelapparaten auf 1 /100 000 cm.

Außerdem ist die Gesamtlängenabnahme der Säulen zwischen den Druckplatten festgestellt.

Wegen des großen Arbeitsumfanges war es nicht tunlich alle verschiedenartigen Messungen an sämtlichen Säulen vorzunehmen. Gemessen sind daher gleichzeitig :

A. an den Säulen: 1, 4, 7, 10, 13, 16, 49, 21 und 24

a) die Längenänderungen des Betons am Säulen ende

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a) die Längenänderungen des Betons in Säulen mitte ,,    der Eisen „

Querdehnung am Säulenende.

C.    an den Säulen: 3, 6, 9, 12, 15, 18, 19, 22 und 51 a) die Längenänderungen des Betons in Säulen mitte

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am Säulen ende.

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E.    an den Säulen 26 und 53 a) die Längenänderungen des Betons in

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ß) die Querdehnung am Säulenende.

F. an der Säule 27 und an allen achtseitigen Säulen 28 bis 48, s. Abb. 10, a) die Längenänderungen des Betons in Säulen mitte

ß) die Längenänderungen des Betons am Säulen ende.

Um die Schneiden der Meßfedern für die Spiegelapparate an die Längseisen anlegen zu können, wurden einige Tage vor dem Versuch Löcher von 2 cm Durchmesser in den erhärteten Beton eingestemmt, die bis auf die Eisen hineingingen und deren Mitten die Enden der Meßlängen bildeten. Die Anordnung dieser Löcher am Säulenende zeigt Abb. 11 (s. auch Abb. 8 und 9). Die gleiche Anordnung hatten die Löcher auf der gegenüberliegenden Seite der Säule, sofern die Messungen an allen vier Längseisen vorgenommen werden sollten. War nur an zwei Längseisen zu messen, so wurden auf den beiden Seiten auch nur je zwei ubereinanderliegende Löcher angebracht, die dann auf beiden Seiten einander senkrecht gegenüberlagen.

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Abb. ii.

Anordnung der Löcher zum Ansetzen der Meßfedern der Spiegelapparate an die Längseisen.

¹) Gemessen ist bei den Säulen 21 und 24 unter A und bei 8, II. 14, 20, 23 und 50 unter B gleichzeitig an allen 4 Eisen (s. Abb. 8 und 9), bei allen übrigen Säulen nur an zwei Eisen.

Die Längenänderungen der Säulen innerhalb deren ganzer Länge sind mit 4 Rollenapparaten gemessen, deren Anordnung aus den Abb. 8—10 zu ersehen ist. Sie zeigten den Abstand zwischen den beiden Druckplatten im Uebersetzungs-verhältnis von annähernd 1:50 an. Das Mittel aus den vier Beobachtungen ist als „Längenänderung der Säule“ angegeben.

Die Belastung wurde stufenweise gesteigert und bei jeder Stufe wurde wiederholt ent- und belastet, bis annähernd gleichbleibende Formänderungen erhalten wurden.

2. Versuchsergebnisse.

daß dagegen die Länge der Eisen am Säulenende nach dem Entlasten auf 2090 kg größer gefunden wurde, als sie ursprünglich

c) Längenänderungen des Betons in den Säulen.

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Tabelle 57.

Tabelle 75.

2. Versuchsergebnisse.

A. Vergleich der verschiedenartigen Querbewehrungen bei gleicher Längsbewehrung.

1. Säulen mit quadratischem Querschnitt.

a) Die Querdehnungen bei wachsender Belastung.

Die Beobachtungswerte für die Querdehnungen enthält Tab. 12. Man erkennt, daß die Querdehnung beim wiederholten Belasten der Säule bei der gleichen Beanspruchung mit der Zahl der Lastwechsel fortschreitet. Im allgemeinen sind hierbei aber für Belastungen bis 75 t schließlich gleichbleibende Formänderungen erzielt, während letztere bei höheren Belastungen selbst nach zehnmaligem Wechsel noch zunehmen.

Um eine bessere Uebersicht hinsichtlich des Einflusses der Lage der Meßstelle und der Art der Querbewehrung auf die Querdehnung zu gewinnen, sind die nach den letzten Lastwechseln erzielten Werte in Tab. 13 besonders zusammengestellt und hierbei die für das Säulen ende geltenden Werte in liegender Schrift gesetzt.

Auffallend sind die für die Querdehnung am Säulenende bei den ersten drei bis vier Laststufen beobachteten negativen Werte, entsprechend einer Abnahme des Säulendurchmessers. Daß sie auf Zufälligkeiten oder Beobachtungsfehler beruhen, ist ausgeschlossen ; dafür bürgt neben ihrer regelmäßigen Wiederkehr am Säulenende der Umstand, daß sie bei den Messungen in Säulenmitte niemals auftreten.

In Säulenmitte nahm der Durchmesser mit wachsender Belastung stetig zu. Bei fünf der untersuchten 9 Paar Säulen blieb die Zunahme des Durchmessers bis zu der höchsten Laststufe, für die Beobachtungen vorliegen, in der Mitte größer als am Ende, bei den anderen vier Paaren erreichten aber die Durchmesserzunahmen am Ende schließlich größere Werte als in der Mitte. Die Umkehrstellen sind durch Klammern in Tab. 13 gekennzeichnet. Zieht man die Brucherscheinungen in Betracht, wie sie in den Lichtbildern Abb. 12 bis 32 zur Anschauung gebracht sind, so scheint es nach der Lage der Bruchstellen, als ob hier schon das örtliche Nachgeben des Betons zur Geltung gekommen ist.

Außerordentlich auffallend ist der verschiedenartige Verlauf der „bleibenden“ Querdehnung. Ergaben sich beim erstmaligen Entlasten bleibende Zunahmen des Säulendurchmessers, so wuchs der Durchmesser auch beim wiederholten Entlasten (s. z. B. Säule 1 und 13 Tab. 12), hatten sich dagegen beim erstmaligen Entlasten für die Querdehnung bleibende negative Werte, also bleibende Abnahmen des Säulendurchmessers ergeben, so wuchsen die negativen Werte bei den ersten Laststufen mit der Zahl der Wiederholungen des Entlastens ; bei den späteren Laststufen, also bei höheren Belastungen, nahmen dagegen die negativen Werte beim wiederholten Entlasten ab und gingen schließlich in positive über (s. z. B. Säule 2, 4, 7 Tab. 12). Flierzu kommt, daß sich auch in der

Fortsetzung des Textes Seite 39.

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Abb. 12.

Säulen 1 bis 3 mit Ringbewehrung (0,5 cm Durchmesser, geschweißt).

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Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 28.

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Abb. 13.

Säulen 4 bis 6 mit Ringbewehrung (0,7 Durchmesser, geschweißt).

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Säulen 7 bis 9 mit Ringbewehrung (0,5 cm Durchmesser, umgehakt).

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Säulen 10 bis 12 mit Ringbewehrung (0,7 cm Durchmesser, umgehakt).

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Säulen 13 bis 15 mit Diagonalbügel (0,5 cm Durchmesser).

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Säulen 16 bis 18 mit Diagonalbügel (0,7 cm Durchmesser).

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Säulen 19 bis 21 mit Spiralbewehrung (0,5 cm Durchmesser).

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Säulen 22 bis 24 mit Spiralbewehrung (0,7 cm Durchmesser).

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Säulen 28 bis 30 mit Ringbewehrung (0,5 cm Durchmesser, geschweißt).

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Abb. 22.

Säulen 31 bis 33 mit Ringbewehrung (0,7 cm Durchmesser, geschweißt).

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Säulen 34 bis 36 mit Ringbewehrung (0,5 cm Durchmesser, umgehakt).

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Säulen 37 bis 39 mit Ringbewehrung (0,7 cm Durchmesser, umgehakt).

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Säulen 40 bis 42 mit Spiralbewehrung (0,5 cm Durchmesser).

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Säulen 43 bis 45 mit Spiralbewehrung (0,7 cm Durchmesser).

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Abb. 28.

Säulen 49 bis 51 mit Ringbewehrung (0,7 cm Durchmesser, umgehakt).

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= 215960 kg.

Deutscher Ausschuß fiir Eisenbeton, Heft 28.

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Abb. 29.

Hohle Säulen 55 bis 57 mit Spiralbewehrung (0,7 cm Durchmesser). Durchmesser des Hohlraumes = IO cm; Durchmesser der Spirale = 28 cm.

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Abb. 30.

Hohle Säulen 58 bis 60 mit Spiralbewehrung (0,7 cm Durchmesser). Durchmesser des Hohlraumes = IO cm; Durchmesser der Spirale = 28 cm.

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Abb. 30a.

Hohle Säule ohne Bewehrung. Durchmesser des Hohlraumes = 10 cm.

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Abb. 31. Säulen 61 bis 64 mit Spiralbewehrung (62 und 64 ohne Schale). Durchmesser des Spiraleisens bei 61 und 62 = 0,5 cm, bei 63 und 64=0,7 cm.

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Säulen 65 bis 67 mit Spiralbewehrung (1,2 cm Durchmesser, <^=3400 kg/qcm).

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Mitte einiger Säulen, wo die Gesamtquerdehnungen durchweg positive Werte ergeben hatten, nach dem Entlasten negative Werte einstellten und daß am Säulenende die negativen bleibenden Dehnungen z. T. größer waren als diejenigen unter der Belastung. Eine sichere Erklärung hierfür konnte nicht gefunden werden. Es möge aber darauf hingewiesen werden, daß hier vielleicht die Neigung des Betons, beim Erhärten zu schwinden, eine Rolle spielte, indem beim wiederholten Be- und Entlasten die Spannungen ausgelöst wurden, die dadurch in dem erhärtenden Beton entstanden waren, daß die Bewehrungen dem Schwinden durch Reaktionskräfte entgegenwirkten, sofern der Beton an ihnen haftete.

Abgesehen von der Probe, ergaben sich für die bewehrten Säulen, in Ueber-einstimmung mit den früheren Versuchen, bei Belastungen bis zu 73,7 t in der Mitte geringere Querdehnungen als für die unbewehrten Säulen, bei höheren Belastungen stellte sich aber das umgekehrte Verhältnis ein. Für die Messungen am Säulenende tritt diese Umkehr z. T. schon bei etwa 33,3 t Belastung ein.

Ein ausgesprochener Einfluß der Verschiedenartigkeit der Qu er bewehr ungen auf die Querdehnung der Säulen Tritt bei den vorliegenden Versuchen nicht zutage.

b) Längenänderungen der Längseisen in den Säulen mit quadratischem

Querschnitt.

Die für die einzelnen Laststufen bis zu 145800 kg Höchstlast beim wiederholten Be- und Entlasten beobachteten gesamten, bleibenden und federnden Längenänderungen der Längseisen sind in Tab. 14—21 zusammengestellt.

Abb. 33.

Verkürzung der Längseisen beim wiederholten Belasten der Säulen bis 12530 kg.

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Verkürzung in cm io—6.

5, 18, 19 und 22, bei denen die Messungen Säulenende und in der Mitte gleichzeitig erfolgten (s. Abschnitt V. 1 Reihe C), ist der Verlauf der Gesamt-Längenänderungen bei den wiederholten Beanspruchungen mit den gleichen Belastungen durch Schaulinien dargestellt. Abb. 33 und 34 zeigen die Linien für 12530 und 22960 kg Belastung, und zwar haben hier die Linien für die Beobachtungen am Säulenende und in der Mitte derselben Säule den gleichen Nullpunkt des Koordinatensystems. Die für das Säulenende geltenden Linien sind voll ausgezogen, diejenigen für die Mitte der Säulen gestrichelt. Die Zugehörigkeit der Linienpaare zu derselben Säule ist durch

Abb. 34.

Verkürzung der Längseisen beim wiederholten Belasten der Säulen bis 22 960 kg.

• am Ende, x

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Für die Säulen 3, 6, 9, 12,

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Klammern mit der darunterstehenden Säulennummer gekennzeichnet. Die den Enden der Linien stehenden Zahlenwerte geben die beobachteten Verkürzungen der Eisen in cm io~⁵ bei der ersten und letzten Beanspruchung mit derselben Laststufe an.

Bei Belastungen über 22960 kg wurde die vorgenannte Darstellungsweise zu sperrig. Daher sind die Schaulinien für die Belastungen von 33 t ab in Abb. 35 bis 39 nach den Beobachtungen am Säulenende und nach denen in der Mitte getrennt dargestellt, die ersteren in der unteren, die letzteren in der oberen Reihe. Die Zusammengehörigkeit der beiden Linien ist hierbei durch die gleichartigen Zeichen für die Beobachtungspunkte und durch die gleichartige Ausführung der Schaulinien sowie durch die neben den letzteren angegebenen Säulennummern gekennzeichnet.

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3900

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Aus der Neigung der Schaulinien Abb. 33 bis 39 ergibt sich für die Belastungen bis zu 145800 kg Höchstlast,

a) daß die Gesamtverkürzungen der Eisen in der Mitte aller Säulen und unter allen Laststufen bei Wiederholung derselben Beanspruchung Zunahmen. Dagegen nahmen

Abb. 35.

Verkürzung der Längseisen beim wiederholten Belasten der Säulen bis 33330 kg.

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Verkürzung in cm io~⁵.

b) die Gesamt-Verkürzungen der Längseisen am oberen Säulenende bei wiederholter Beanspruchung der Säule mit der gleichen Belastung bei geringeren Belastungen ab und erst bei höheren Belastungen ebenfalls zu. Die Grenze zwischen diesem verschiedenartigen Verhalten der Längseisen liegt etwa bei 100 t.

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c) d i e federnden Verkürzungen der Längseisen zeigen nach den Werten der Tab. 14—21 b e i m wi e d e r h o 11 e n B e 1 a s t e n der Säulen das gleiche Verhalten wie die Gesamtverkürzungen.

Abb. 36.

Verkürzung der Längseisen beim wiederholten Belasten der Säulen bis 53750 kg.

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Verkürzung in cm lo—5.

d) dieBeobachtungenTab. 14—21 f ü r d i e bleibenden Längenänderungen der Längseisen nach dem Endasten der Säulen lassen die beachtenswerte Erscheinung zutage treten, daß die Längseisen sich in der Säulen mitte bleibend verkürzten, und zwar zunehmend mit der Zahl der Belastungswechsel,

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daß dagegen die Länge der Eisen am Säulenende nach dem Entlasten auf 2090 kg größer gefunden wurde, als sie ursprünglich

in der mit 2090 kg belasteten Säule gewesen war. Hierbei wuchs diese Längenzunahme der Eisen mit derZahlder Last Wechsel.

Abb. 37.

Verkürzungen der Längseisen beim wiederholten Belasten der Säulen bis 73710 kg.

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Die Erklärung für diese eigenartige Erscheinung suche ich darin, daß die Längseisen infolge Schwindens des an ihnen haftenden Betons unter Druckspannungen kommen, die sich beim Belastungswechsel allmählich auslösen, indem der Zusammenhang zwischen Beton und Eisen sich lockert.

In Tab. 22 sind die bei dem letztmaligen Lastwechsel für die einzelnen Laststufen erzielten Längenänderungen der Eisen (s. Tab. 14 bis 21), getrennt nach den Messungen am Ende der Säulen und in deren Mitte, gegenübergestellt. Vergleicht man zunächst die beiden Mittelwerte für die Säulen gleicher Bewehrung miteinander, so ergibt sich, daß

e) die Gesamtverkürzungen der Längseisen bei 12530 kg Belastung teils am Ende, teils in der Mitte die größeren waren, daß aber die Längs-

Abb. 38.

Verkürzung der Längseisen beim wiederholten Belasten der Säulen bis 98500 kg.

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Verkürzung in cm io—⁵.

eisen bei allen weiteren Laststufen ohne Ausnahme in der Mitte größere Verkürzungen erlitten als am Ende. Der prozentuelle Unterschied wächst, wie die Endwerte der Tab. 22 zeigen, mit zunehmender Belastung der Säulen. Hieraus folgt aber, daß die Längseisen bei derselben Belastung der Säule in deren Mitte höher beansprucht Waren, also einen größeren Anteil der Gesamtbelastung aufnahmen als an den Enden der Säulen.

Der Vergleich der Mittelwerte für die Messungen in der Mitte und am Ende der Säulen bei der gleichen Bewehrungsform ergibt, daß

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f) die Längseisen in den mit umgehakten Ringen und mit Diagonal-Bügeln bewehrten Säulen sowohl am Ende als auch in der Mitte bei der stärkeren Querbewehrung (0,7 cm-Eisenstärke) ausnahmslos größere Verkürzungen erlitten als bei der schwächeren (0,5 cm) Querbewehrung. Das Gleiche gilt bei den Säulen mit geschweißten Ringen für die Längenänderungen der Eisen in der Mitte ; dagegen war die Längenabnahme der Längseisen bei den Säulen mit geschweißten Ringen am Ende und bei den spiralbewehrten Säulen an beiden Meßstellen (Mitte und Ende) bei den dickeren Quereisen die geringere.

Abb. 39.

Verkürzung der Längseisen beim wiederholten Belasten der Säulen bis 145800 kg.

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Verkürzung in cm io—5.

Vergleicht man schließlich noch die Mittelwerte Tab. 22 für die vier verschiedenen Formen der Querbewehrung bei gleichem Eisendurchmesser und gleicher Lage der Meßstelle (am Ende oder in der Mitte) mit einander, so ergibt sich, daß

g) die Form der Querbewehrung bis zu 145,8 t Belastung keinen gesetzmäßigen Einfluß auf die Längenänderungen der Längseisen in den quadratischen Säulen aus übte.

In Heft 21, Seite 55, hatte ich der Ansicht, ,,daß der Beton oder Mörtel zwischen den Endflächen der Längseisen und der Druckfläche (der Beton- oder Mörtel-Zylinder über den Längseisen) zuerst zerstört werde und dann Sprengwirkungen äußere“, die Beobachtung entgegengehalten, „daß der Beton oder die Abgleichschicht an den Stellen über den Längseisen aus der Endfläche der Säule meßbar herausgetreten war“, und aus dieser Beobachtung geschlossen, „daß nach dem Freiwerden der Druckfläche nach außen rückwirkende Kräfte ausgelöst sein mußten“.

Diese Ansicht findet in dem vorstehend unter d) zusammengefaßten

Ergebnis, daß die Längseisen nach dem Belasten und Wiederentlasten der Säulen sich an deren Ende tatsächlich sogar länger erwiesen, als sie vor dem Versuch gewesen waren, volle Bestätigung und dürfte nunmehr die Erscheinung der eigenartigen Rißbildungen in den Druckflächen über den Längseisen (s. Abb. 18 Heft 21) ihre endgültige Erklärung gefunden haben.

c) Längenändernngen des Betons in den Säulen mit quadratischem Querschnitt.

Die für die einzelnen Laststufen beim wiederholten Be- und Entlasten der Säulen beobachteten gesamten, bleibenden und federnden Längenänderungen des Betons der bewehrten Säulen sind in Tab. 23 bis 30 zusammengestellt. Tab. 31 enthält die Beobachtungen an den unbewehrten Säulen.

Aus den Beobachtungen ergibt sich folgendes :

a)    die gesamten, bleibenden und federnden Verkürzungen des Betons nahmen sowohl in der Mitte als auch an den oberen Enden der Säulen bei Wiederholung derselben Belastung mit der Zahl der Lastwechsel zu.

b)    Ein gesetzmäßiger Einfluß der Lage der Meßstelle (am Ende oder in der Mitte der Säule) auf die Längenabnahmen des Betons tritt an den Werten für die Säulen gleicher Bewehrungsart nicht zutage.

Faßt man ohne Rücksicht auf die Art der Querbewehrung die Werte für alle Säulen getrennt nach den beiden Meßstellen zu Mitteln zusammen, s. Tab. 32, so ergeben sich:

c)    am Ende der Säulen große re Länge nabnah men des Betons als in der Mitte, und zwar sowohl bei den bewehrten als auch bei den unbewehrten Säulen und

d)    für den Beton der bewehrten Säulen sowohl amEnde als auch in der Mitte bei den gleichen Belastungen größere Länge nabnah men, als für den Beton der unbewehrten Säulen.

e)    Nach dem Entlasten wies der Beton sowohl am oberen Ende als auch in der Mitte der Säule stets bleibende Längen a b n a h m e auf (s. Abschnitt b.).

d) Aenderung der Gesamtlänge der Säulen mit quadratischem Querschnitt.

Die Gesamt-Längenabnahmen der quadratischen Säulen zwischen den Druckplatten sind nach den Werten Tab. 33 und 33a tiir die einzelnen Proben in Abb. 40 durch Schaulinien dargestellt. An den Säulen 1, 4, 7, 10, 13, 16 und 25 sind diese Messungen nicht ausgeführt.

Die Mittelwerte Tab. 33 lassen erkennen, daß die Längenabnahmen der Säulen zwischen den Druckplatten bis zu 145,8 t-Belastung durch keine der vier verschiedenartigen Bewehrungen gesetzmäßig beeinflußt sind. Sowohl die gesamten als auch die bleibenden sowie die federnden Verkürzungen sind bei den bewehrten Säulen meist etwas größer als bei den unbewehrten ; ferner sind sie auch bei den Säulen mit den Querbewehrungen aus Eisen von 0,7 cm Durchmesser meistens sogar größer als bei den Säulen mit der schwächeren Querbewehrung (0,5 cm-Durchmesser).

Die Schaulinien Abb. 40 lassen erkennen, daß nach dem Eintritt der ersten Risse bei den an den einzelnen Schaulinien durch Kreise gekennzeichneten Belastungen noch eine weitere Steigerung der Belastung möglich war.

e) Die Festigkeit der quadratischen Säulen.

Die für die quadratischen Säulen beobachteten Belastungen beim Beginn der Rißbildung und die Bruchlasten sind aus Tab. 34 zu ersehen. Den letzteren sind zugleich die Bruchlasten der mit den Säulen gleichzeitig gefertigten Würfel

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gegenübergestellt. Die an den Säulen zu beobachtenden Brucherscheinungen zeigen die Abb. 12 bis 32.

Zunächst möge nochmals darauf hingewiesen sein, daß die den Säulen 20 und 23 zugehörigen Betonwürfel auffallend geringe Festigkeiten ergeben haben. Die Ursache hierfür hat nicht festgestellt werden können. Die Werte weichen aber von denen der übrigen Würfel so außerordentlich ab, daß es mir erforderlich erschien, sie von der Mittelbildung auszuschließen, um nicht das Endergebnis durch zufällige Erscheinungen zu trüben.

234 kg/qcm.

Nach Ausschluß dieser beiden Werte beträgt die mittlere Würfel-festigkeit des zu den quadratischen Säulen verarbeiteten Betons aus 1 Gewichtsteile Zement und 4 Gewichtsteilen Zuschlagsmaterial 210650

900

Abb. 41.

Verhältnis der Säulenfestigkeit zur Würfelfestigkeit des Betons.

Erläuterung: e: unbewehrte Säulen,

a: mit geschweißten Ringen, b: mit umgehakten Ringen,

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C: mit Diagonalbügel, d: mit Spiralen.

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Das mittlere Verhältnis der Bruchfestigkeit der unbe-w ehrt en Säulen zur Würfelfestigkeit des Betons beträgt 84 °/₀. Bei den früheren Versuchen (s. Heft 21, Abb. 34) war es zu 80°/₀ ermittelt.

Durch die Bewehrungen ist das Verhältnis P : P: der Säulenfestigkeit zur Würfelfestigkeit des Betons, wie Abb. 41 zeigt, im allgemeinen gesteigert; nur bei den Säulen Gruppe c mit Diagonalbügel aus Eisen von 0,7 cm-Durchmesser nicht ; hierbei ist aber zu beachten, daß die Bruchfestigkeit der Säule 18 mit 153 t von den Festigkeiten der beiden anderen gleichartigen Säulen mit 183 t auffallend abweicht. Die größte Steigerung des Verhältnisses P : Px ist mit der Spiralbewehrung aus 0,7 cm-Eisen erzielt, bei der die Säulenfestigkeit nahezu die Würfelfestigkeit erreichte. Bei allen anderen Querbewehrungen beträgt der Unterschied zwischen Würfelfestigkeit und Säulenfestigkeit nur wenige Prozente.

Bei Beurteilung des Verhältnisses P\PX bleibt zu beachten, daß zu jeder Säule immer nur ein Würfel gefertigt ist und die Einzelwerte für die Würfel recht erheblich voneinander abweichen. Es steht keineswegs fest, daß die an dem Würfel beobachtete Festigkeit tatsächlich der Festigkeit des Betons in der gleichzeitig gefertigten Säule entspricht (s. die Ergebnisse für die unbewehrten Säulen). Daher kommt m. E. die Wirkung der verschiedenartigen Bewehrungen besser in den absoluten Säulenfestigkeiten zum Ausdruck.

Abb. 42 zeigt die Gegenüberstellung der Mittelwerte für die absoluten Säulenfestigkeiten. Hiernach lieferten die Säulen mit Diagonalbügeln die geringsten mittleren Festigkeiten. Im übrigen wird man den Einfluß der Ringe, gleichgültig ob sie geschweißt oder umgehakt sind, auf die Säulenfestigkeit als gleichgroß erachten können. Aus der Lage der beiden Linienzüge Abb. 42 zueinander ergibt

, daß die Säulen mit Querbewehrungen aus Eisen

von 0,5 cm Durchmesser geringere Festigkeiten besaßen als bei den Bewehrungen aus Eisen von 0,7 cm Durchmesser. Bei den Säulen Reihe a und d (geschweißte Ringe und Spirale) ist der Unterschied beträchtlich, bei Reihe b (umgehakte Ringe) nur gering und bei Reihe c (Diagonalbügel) lieferte sogar die schwächere Bewehrung die höhere Säulenfestigkeit. Die Festigkeitssteigerungen durch die Bewehrungen

Abb. 42.

Bruchfestigkeit der verschiedenartig bewehrten quadratischen Säulen. Erläuterung s. Abb. 41.

200

t Bruchlast der Säulen

J<200,7

---- «V

MO

490.,9^_

486/

480

\_481/

"478,6

177,2

\!

r 473/

Gruppenzeichen.

w ^ O

t/i

b 4^ M CO o O OOO

® o ®~~ ®

cn

betrugen für beim geschweißten Ring beim umgehakten Ring beim Diagonalbügel . bei der Spirale

2. Achtseitige Säulen.

Bei den achtseitigen Säulen (Nr. 28 bis 45 Tab. 1) waren die Querbewehrungen ebenso wie bei den quadratischen (Nr. 1 bis 24) in allen drei Formen sowohl aus Eisen von 0,5 cm als auch von 0,7 cm Durchmesser gefertigt. Anßerdem sind noch drei Säulen (65 bis 67 Tab. 1) mit Spiralbewehrung aus Eisen von 1,2 cm Durchmesser untersucht, um den Einfluß stärkerer Bewehrung kennen zu lernen. Die Ganghöhe betrug auch bei den 1,2 cm-Spiralen ebenso wie bei den schwächeren 3 cm.

Diese stärker bewehrten Säulen sind S. 2 und 3 unter Reihe E genannt, ihre Ergebnisse sollen aber der Kürze wegen im nachstehenden gleich mit besprochen werden.

Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 28.

a) Längenänderimgen des Betons in den achtseitigen Säulen.

Die für die einzelnen Laststufen beim wiederholten Be- und Entlasten der Säulen beobachteten gesamten, bleibenden und federnden Längenänderungen des Betons der bewehrten Säulen 28 bis 45 und 65 bis 67 (s. Tab. 1) sind in Tab. 35 bis 41 zusammengestellt. Tab. 42 enthält die Beobachtungen für die unbe-wehrten Säulen 46 bis 48 und Tab. 43, die Gegenüberstellung der bei dem letztmaligen Lastwechsel für die einzelnen Laststufen erzielten Verkürzungen am Ende und in der Mitte der Säulen.

Aus den Beobachtungen ergibt sich folgendes :

a) Die gesamten, bleibenden und federnden Verkürzungen des Betons nahmen sowohl in der Mitte der Säulen als auch an deren oberem Ende bei Wiederholung derselben Belastung mit der Zahl der Lastwechsel zu.

Abb. 43.

Verkürzung des Betons in den Säulen mit verschieden starker Spiralbewehrung.

0=12 mm. A

- x = 7 mm;

Durchmesser des Spiraleisens: •

• = 5 mm; x -

A uubewehrt.

100

t Belastung

unbewehrt*

/ Z*

'7 /5 m m

•unbemehnt

//,

•iVé

60

f/

0-0

/Z

20

am Säulenende

!8 in Säulenmitte

8°lo10~²

Verkürzung.

b)    Mit nur zwei Ausnahmen (Säule 31 und 35) sind die Verkürzungen bei den bewehrten Säulen an deren Ende größer als in der Mitte. Dies Ergebnis tritt in dem steileren Verlauf der Linien B, Abb. 43, gegenüber den Linien A deutlich zutage; es deckt sich mit den Mittelwerten aus den Beobachtungen an den bewehrten quadratischen Säulen (s. Abschnitt ic). Von den un-bewehrten Säulen Nr. 46 bis 48 (s. Tab. 43) zeigt nur Säule 47 ebenfalls die größten Verkürzungen bei allen Laststufen am oberen Ende, bei den beiden anderen Säulen Nr. 46 und 48 ist dagegen schon von 33 bez. 53 t Belastung ab, die Verkürzung in der Mitte die größere.

c)    Ebenso wie bei den quadratischen Säulen, war die V er-kürzung des Betons der bewehrten achtseitigen Säulen sowohl am Ende als auch in der Mitte bei den gleichen Belastungen größer als die des Betons in den unbewehrten

Säulen. Der Unterschied war bei den Säulen mit Spiralbewehrung größer als bei den Säulen mit Ringen und am Ende der Säulen größer als in der Mitte (s. a. Abb. 43). Diese Beobachtung gilt im allgemeinen für Belastungen bis 98500 kg und selbst 145 800 kg, nur bei den mit umgehakten Ringen aus 0,7 cm-Eisen und Spiralen aus 1,2 cm-Eisen bewehrten Säulen war die Verkürzung des Beton in Säulenmitte von 33 und 53 t ab geringer als in den unbewehrten Säulen.

d)    Bei derselben Bewehrungsform war die Verkürzung des Betons in den Säulen für die gleichen Belastungen bei Bewehrungen aus 0,5 cm-Eisen größer als bei den Querbewehrungen aus 0,7 cm-Eisen (s. a. Abb. 43).

e)    Die Verkürzung des Betons war bei gleicher Stärke des Bewehrungseisens in den spiralbewehrten Säulen größer als in den ringbewehrten. Der Unterschied war an den Säulenenden größer (~ ¹5 °/₀) a^s der Mitte

2-3°/o)-

b) Aenderung der Gesamtlänge der Säulen.

Die Gesamtverkürzungen der achtseitigen Säulen zwischen den Druckplatten sind in Tab. 44 und 45 zusammengestellt ; die Mittelwerte Tab. 44 lassen erkennen, daß die Gesamtverkürzung der achtseigen Säulen bis zu 33,3 t Belastung durch die Bewehrungen den unbewehrten gegenüber nicht gesetzmäßig beeinflußt ist. Bei höheren Belastungen ist die federnde Verkürzung aller bewehrten Säulen größer als die der unbewehrten, anscheinend überwiegt aber auch die Gesamtverkürzung mit wachsender Belastung immer mehr bei den bewehrten Säulen.

Die Säulen mit den Querbewehrungen aus Eisen von 0,7 cm Durchmesser zeigten bei Ringen kleinere, bei Spiralen größere Verkürzung als die Säulen mit der schwächeren (0,5 cm) Querbewehrung. Bei Bewehrung mit Spiralen aus 1,2 cm-Eisen waren die Verkürzungen der Säulen aber geringer als bei den 0,5 cm-Spiralen.

Die nach den Mittelwerten Tab. 44 und 45 aufgetragenen Schaulinien Abb. 44 lassen folgendes erkennen:

a) Die unbewehrten Säulen (Linie i Abb. 44) verkürzten sich bis zu etwa 100 t der Belastung nahezu proportional, bei höherer Belastung wuchs die Verkürzung in stärkerem Maße, so daß die Schaulinie i bei der Ordinate 100 einen Knick aufweist.

ß) Die Schaulinien /, g, h für die bewehrten Säulen (Gruppe A mit 0,5 cm-Eisen, B mit 0,7 cm-Eisen) zeigen bei etwa 100 t Belastung den gleichen Knick wie die Lime i; oberhalb 145 t verlaufen sie aber zunächst wieder steiler, bis sie bei etwa 175 t starke Krümmung im Sinne stärker anwachsender Verkürzung der Säulen annehmen.

Bis zum ersten Knick bei 100 t war die Verkürzung der bewehrten Säulen teils geringer, teils größer als die der unbewehrten ; die Unterschiede sind aber nur sehr klein und auch zwischen 100 und 145 t Belastung ist die Neigung der Schaulinien f, g und h für die bewehrten Säulen (abgesehen von Linie h für die mit 0,7 cm starken Spiralen bewehrten Säulen) annähernd die gleiche, wie die der Schaulinie i für die unbewehrten Säulen. Diese gute Uebereinstimmung in dem Verlauf der Schaulinien beweist,

7) daß die Bewehrungen bis zu 145 t Belastung keinen wesentlichen Einfluß auf den Widerstand der Säulen gegen Druckbeanspruchung ausübten. 145 t sind aber diejenige Belastung, bei der an den unbewehrten Säulen die ersten Risse, also die beginnende Zerstörung des Betons, wahrgenommen wurden.

Der steilere Verlauf oberhalb 145 t deutet darauf, daß

d. h. mit dem Beginn der Zerstörung des Betons

Ô) der Einfluß der Bewehrung mit Ueberschreitung von 145 t

sich geltend machte.

Abb. 44.

Gesamtverkürzung der achtseitigen Säulen mit wachsender Belastung.

Art der Querbewehrung:

f f — geschweißte Ringe, | h = Spiralen *),

1 g — umgehakte Ringe *), j i — unbewehrt.

j A = 0,5 cm,

Durchmesser der Bewehrungseisen: ! B — 0,7 cm,

I C = unbewehrt.

t Belastung

■t

=*5

0 /

■Hr

/°

-k

Co«.-

Cb

^ l-tvo

Verkürzung.

Mit Ueberschreitung von 180 t nahm nicht nur die Ausdehnung der Risse im Beton der bewehrten Säulen stark zu, sondern zum Teil fiel die Schale, d. L der Beton außerhalb der Bewehrung, vollständig ab (s. Abb. 21 bis 26 und 32). Trotzdem konnte die Belastung bis zu den aus Tab. 46 ersichtlichen Höchstbelastungen weiter gesteigert werden. Hierbei machte sich aber der Einfluß der Geschwindigkeit, auf die der Wasserzufluß zum hydraulischen Zylinder eingestellt, mit der also der Kolben der Presse bewegt wurde, deutlich geltend.

1) Zu g ist Säule 34 und zu h Säule 41 und 44 außer acht gelassen, weil sie nach Formänderung und Druckfestigkeit augenscheinlich fehlerhaft waren.

c) Die Festigkeit der achtseitigen Säulen.

Bei Bildung der Mittelwerte in Tab. 46 sind die Ergebnisse für die Säulen 34 (Reihe g) sowie 41 und 44 (Reihe h) ausgeschlossen; Säule 34 weicht sowohl hinsichtlich der Verkürzungen als auch in der Bruchbelastung so erheblich von den beiden anderen gleichartig bewehrten Säulen 35 und 36 ab, daß sie als fehlerhaft angesehen werden mußte. Für die Säulen 41 und 44 gilt das unter Abschnitt e Seite 20 zu den Säulen 20 und 23 Gesagte.

Die mittlere Würfelfestigkeit des zu den achtseitigen Säulen verarbeiteten 2 10730

= 234 kg/qcm und das mittlere Verhältnis der Bruchfestigkeit der unbewehrten Säulen zur Würfelfestigkeit des Betons 8i°/₀.

Betons beträgt

900

a) Einfluß der Bewehrungen aus Eisen von 0,5 und 0,7 cm

Durchmesser.

Abb. 45.

Verhältnis der Säulenfestigkeit zur Würfelfestigkeit des Betons.

Art der Querbewehrung:

i = unbewehrte Säulen, f = mit geschweißten Ringen, g = mit umgehakten Ringen, h = mit Spiralen.

Bewehrung aus 0,5 cm-Eisen,

Bewehrung aus 0,7 cm-Eisen.

'HO

°/o Säulen/est i g Heit -IPürfelfestigkeit

7\^

90

80

Gruppenzeichen.

Durch die Bewehrungen mit Eisen aus 0,5 und 0,7 cm Durchmesser ist das Verhältnis der Säulenfestigkeit P zur Würfelfestigkeit P^ des Betons (s. Abb. 45) am meisten durch die Bewehrung mit geschweißten Ringen (Reihe f) gesteigert. Im Mittel für alle drei Bewehrungsformen beträgt das Verhältnis P : P₁ bei der 0,5 cm starken Bewehrung 94 °/₀, bei der 0,7 cm starken Bewehrung 100 °/₀. Bei der letzteren ist also in der bewehrten Säule die Würfelfestigkeit des Betons erreicht.

Die mittleren absoluten Bruchfestigkeiten der Säulen zeigen die Schaulinien Abb. 46. Hiernach ist die höchste Säulenfestigkeit bei Bewehrung mit 0,5 cm-Eisen mit der Spirale und bei Bewehrung mit 0,7 cm-Eisen

mit den geschweißten Ringen erzielt. Die Festigkeitssteigerungen durch die Bewehrungen betragen :

bei

geschweißten Ringen umgehakten Ringen Spiralen

12,0

aus 0,5 cm-Eisen : aus 0,7 cm-Eisen: im Mittel :

bezogen auf die Festigkeit der unbewehrten Säulen.

23*¹

17,6

Abb. 46.

9,6

19,8

I4>5 °/o

-P*, cn

L ⁰⁰

Bruchfestigkeit der verschiedenartig bewehrten achtseitigen Säulen.

i — unbe wehrte Säulen, f = mit geschweißten Ringen,

Art der Queibewehrung :

<j — mit umgehakten Ringen, h = mit Spiralen.

Bewehrung aus 0,5 cm-Eisen, Bewehrung aus 0,7 cm-Eisen.

220

t Bruchlast der Säulen

210

209,3

200

*204,0

200,0

im⁷

394,6

LJ

479,8

470

Gruppenzeichen.

Hiernach gibt sich ein erhöhter Einfluß der Bewehrung aus 0,7-cm-Eisen gegenüber derjenigen aus 0,5 cm-Eisen nur bei den Ringen zu erkennen. Im übrigen haben die Ringe sich bezüglich des Einflusses auf die Festigkeit der Säulen mit den Spiralen als gleichwertig erwiesen, sofern der Ringabstand gleich der Steigung der Spirale gewählt wird.

Zu beachten bleibt hierbei noch, daß die den Spiralen entnommenen Zugproben (s. Tab. 9 und 46) höhere Streckgrenzen und höhere Bruchfestigkeiten ergaben als die Proben aus den Ringen (s. Abschnitt IX, 2.).

ß) Bewehrung mit Spiralen aus Eisen von verschiedenem

Durchmesser.

Die Ergebnisse der Reihe h (Tab-. 46) sind dadurch in etwas getrübt, daß der Beton zu den Säulen mit den Spiralen aus 0,7 cm-Eisen auffallend geringe

Festigkeit aufweist ; sie beträgt nur

216 130

199 200

900

kg/qcm gegen

217 650

242 bezw.

900

240 kg/qcm bei den Säulen mit Spiralen aus 0,5 cm- bezw.

900

1,2 cm-Eisen.. Es ist nicht ausgeschlossen, daß die vorerwähnte geringe Betonfestigkeit die Ursache dafür war, daß die Spirale aus dem 0,7 cm-Eisen nur um 201350—200030=1320 kg höhere Säulenfestigkeit lieferte als die Spirale aus 0,5 cm-Eisen.

Ganz außerordentlich groß war die Steigerung der Säulenfestigkeit bei der x,2 cm-Spirale, sie betrug gegenüber derjenigen bei der 0,5 cm-Spirale 373 120— 200 030 = 173 090 kg oder 86,5 °/₀ und gegenüber der unbewehrten 373120— 1 74 790 = 198 330 kg oder 114°/₀ ; die Festigkeit der mit 1,2 cm-Spiralen bewehrten Säulen war also über doppelt so groß als die der unbewehrten.

Die Verhältniszahlen für die Säulenfestigkeit : Würfelfestigkeit des Betons (P:Pj) betragen 92, 101 und 174 °/₀. Hiernach wurde die Würfelfestigkeit des Betons mit der 0,7 cm-Spirale erreicht, bei der 1,2 cm-Spirale aber noch um 74 °/₀ überschritten.

d) Lage des Bruches.

Bei den früheren Untersuchungen (Heft 5 und 21), zu denen die Versuchsstücke in Holzformen gestampft waren, lag der Bruch der Säulen meistens an dem zuletzt gestampften Ende und auf Grund besonderer Versuche konnte ich die Ursache für diese Erscheinung darauf zurückführen, daß sofort nach beendetem Einstampfen der Beton am oberen Ende der Säulen den größten Wassergehalt und das geringste Raumgewicht, also die geringste Dichte besaß (s. Heft 5, S. 105 —109).

Bei den hier zur Besprechung stehenden Versuchsreihen, zu denen die Proben in eisernen Formen gestampft sind, ist nun, wie die Lichtbilder Abb. 12—32 zeigen, eine sehr große Anzahl der Säulen nicht unter der oberen Druckplatte durch Herausscheren der Pyramide zerstört, sondern die Bruchstelle liegt mehr oder weniger weit von dem Ende entfernt.

Zur Aufklärung dieser den früheren Beobachtungen widersprechenden Erscheinung sind zunächst zwei Säulen (Nr. 73 und 74) ohne Bewehrung genau in der gleichen Weise wie die übrigen gefertigt und diesen Säulen, nachdem sie 80 Tage lang unter den gleichen Bedingungen gestanden hatten wie die übrigen, je drei Abschnitte in Form von Würfeln entnommen, und zwar ein Abschnitt am oberen Ende, der zweite in der Mitte und der dritte am unteren Ende. Die mit diesen Würfeln bei 90 Tage Alter vorgenommenen Gewichtsbestimmungen und Druckversuche führten zu den folgenden Ergebnissen :

Lage des Würfels in der Säule :

j aus Säule 73

) i)    >>

I Mittel

aus Säule 73

Gewichte der Würfel in kg

oben

63,5

Mitte

6 3,9

74

Druckfestigkeit der Würfel in kg

74

Mittel

Mittlere Würfelfestigkeit des Betons kg/qcm

j Gewicht j Würfelfestigkeit

Verhältniszahlen °/₀

190 500 187 800

189150

64,6

64,3

171 700 182 400

177 050

210

197

98,5

100

106.5

100

unten

64,9

65.4 65,2

195 800 206 500 201150 224

101.4

¹ 13.5

Die ermittelten Gewichte der Würfel bestätigen die frühere Beobachtung, daß das Ra um ge wicht des Betons in den Säulen von unten (zuerst gestampftes Ende) nach oben hin abnimmt.

Die Druckfestigkeit des Betons war bei beiden Säulen in deren Mitte bei weitem am geringsten und unten am größten. Ohne dies Ergebnis verallgemeinern zu wollen, erscheint es mir hiernach aber ohne weiteres erklärlich, daß der Bruch der Säulen vielfach in der Mitte erfolgte.

Hier möge auch der Hinweis auf folgendes Ergebnis Platz finden. Die Würfelfestigkeit des unmittelbar in die Würfelform eingestampften Betons, sowohl der quadratischen als auch der achtseitigen Säulen, hatte (s. S. 48 und 53) 234 kg/qcm betragen, an den von den Säulen abgetrennten Proben ist die Höchstfestigkeit am unteren Säulenende zu 224 kg/qcm ermittelt, sie geht aber für die Mitte auf 197 kg/qcm herunter. Diese Ergebnisse deuten darauf, daß der Beton in der Säule geringere Festigkeit besitzt als in dem gleichzeitig gefertigten Würfel.

Zur weiteren Aufklärung der Festigkeitsunterschiede des Betons aus verschiedenen Höhenlagen sind einer dritten unbewehrten Säule ebenfalls an beiden Enden und in der Mitte Betonproben entnommen, und zwar :

a)    20 Minuten nach beendetem Stampfen;

b)    5 Stunden nach beendetem Stampfen, d. h. nach Beginn des Abbindens und Nachlassen des Austretens von Wasser aus den Fugen der Form und

c)    der zwei Tage alten Säule beim Entformen.

Zur Probenentnahme für a) und b) wurde die Form mit der Säule umgelegt, eine Formwand abgehoben, die Betonproben schnell herausgestochen und die Form dann wieder aufgerichtet.

Die Untersuchung der entnommenen Proben auf Wassergehalt lieferte folgende Ergebnisse :

Probeentnahme

20 Minuten nach beendetem Stampfen {

5 Stunden

nach beendetem Stampfen aus der

2 Tage alten Säule

Wassergehalt des Betons oben Mitte unten 10,2

6,4

Mittel

Mittel

9,6

6,4

9,9

6,4

8,1

7»¹

7,6

6,3

6,4

6,4

(11,2)

6,2

5T

[6,2]

5>⁶

5,4

6,4

6,4

6,4

5,4

6,0

Mittel

Die Ergebnisse bestätigen zunächst die frühere Beobachtung (s. Heft 5, S. 109), daß der Wassergehalt des Betons in der Säule von unten nach oben hin stetig zu nimmt. Weiter zeigt sich, daß die Unterschiede in den Werten sich bei höherem Alter des Betons i m m m e r mehr ausgleichen, daß der Wassergehalt aber auch nach zwei Tagen Erhärtung am unteren Ende der Säule immer noch am geringsten ist.

5,7

3. Zusammenfassung der Ergebnisse.

Die vorstehend besprochenen Ergebnisse lassen sich wie folgt zusammen

fassen :

1. Bei wiederholtem Lastwechsel nahmen

a) die gesamten bleibenden und federnden Verkürzungen des Betons sowohl am Ende als auch in der Mitte der Säulen mit der Zahl der Lastwechsel zu ;

b) die Längseisen erlitten

a) in Säulenmitte ebenfalls ständige Zunahme der Verkürzung; ß) am Säulen ende dagegen nahmen ihre gesamten und elastischen Verkürzungen bei Laststufen bis zu ioo t ab, bei höheren ebenfalls zu und

y) die Gesamtlänge der Eisen war am Säulenende nach dem Entlasten größer als vor dem Belasten.

2.    Die Längenänderungen waren bei der gleichen Belastung am Säulenende andere als in der Mitte, und zwar war :

a)    die Verkürzung der Längseisen in der Mitte größer als am Ende, wobei der Unterschied mit der Größe der Belastung zunahm ;

b)    die Verkürzung des Betons sowohl bei den bewehrten als auch bei den unbewehrten Säulen in der Mitte geringer als am Ende ;

c)    die Verkürzungen der Eisen in Säulenmitte größer, am Ende kleiner als die des Betons.

3.    Die Gesamtlänge nab nah me der Säulen zwischen den Druckplatten war sowohl bei den quadratischen als auch bei den achtseitigen Säulen bis 100 t der Belastung nahezu proportional, bei höheren Belastungen wuchs die Verkürzung in stärkerem Maße als die Belastung. Bei mehr als 175 t trat eine sehr starke Verkürzung aller bewehrten Säulen ein.

4.    Der allgemeine Einfluß der Bewehrungen äußerte sich wie folgt :

a)    Steigerung des Widerstandes der Säulen gegen Druckbeanspruchung durch die Bewehrungen war erst bei Belastungen über 145 t wahrnehmbar.

b)    Bei Belastungen über 145 t waren die Verkürzungen des Betons und der ganzen Säulen für die gleichen Belastungen bei den bewehrten Säulen größer als bei den unbewehrten, besonders die des Betons am Ende der Säulen.

5.    Aus dem Vergleich der verschiedenartigen Bewehrungen ergibt sich folgendes :

a)    Die Steigerung der Verkürzung des Betons und der Säulen durch die Bewehrung (s. 4 b) war bei der Spirale größer als bei der Ringbewehrung und demgemäß waren

b) i die Verkürzungen des Betons und der Säulen unter Belastungen bis

145 t bei der Spiralbewehrung größer als bei der Ringbewehrung.

c)    Die mit Ringen und Spiralen aus 0,7 cm-Eisen bewehrten Säulen zeigten etwas geringere Formänderungen als die mit 0,5 cm-Eisen bewehrten.

d)    Die Bewehrung mit Diagonalbügeln hat bei den Säulen mit quadratischem Querschnitt keine Steigerung der Bruchfestigkeit bewirkt.

e)    Geschweißte Ringe, umgehakte Ringe und Spiralen haben sich im Einfluß auf die Säulenfestigkeit als gleichwertig erwiesen.

f)    Die Festigkeitssteigerung durch die Bewehrung mit Ringen oder Spiralen war bei den achtseitigen Säulen größer als bei den quadratischen. Sie betrug bei dem Beton aus 1 Raumteil Zement und 4 Raumteilen Zuschlagmaterial bei 0,5 cm Eisenstärke 12,0 und 4,6 °/₀, bei 0,7 cm Eisenstärke 19,4 und 10,7 °/₀.

VI. Einfluß der fetteren Beton-Mischung. (Reihe B).

Der Einfluß der fetteren Betonmischling (1 : 2¹/₂ gegenüber 1 : 4) auf die Formänderungen und Festigkeit der Säulen (s. a. S. 2) ergibt sich aus dem Vergleich der unbewehrten Säulen 25—27 (Mischung 1 : 4) mit den Säulen 52 — 54 (Mischung 1 : 2lj₂) und der mit umgehakten Ringen bewehrten Säulen 10—12 (Mischung 1 14) mit den Säulen 49—51 (Mischung 1 : 2¹/₂).

Abb. 47.

Einfluß der Zusammensetzung des Betons auf die Verkürzung der Längseisen in den Säulen bei den gleichen Belastungen.

X Zement -f- 4 Zuschlag,

Lage der Meßstellen: A am Säulenende, B in Säulenmitte.

Betonmischung:

— 1 Zement -f- 2¹j₃ Zuschlag.

460

t Belastung

wo

wo

so

//

• X

60

/■

20

40

42

W⁰/o'IO~²

10

Verkürzung.

a) Die Querdehnung hei wachsender Belastung.

Die Beobachtungen für die Querdehnungen der Säulen aus der fetteren Mischung enthält Tab. 47. Hiernach sind für die Querdehnung am Säulenende bei den ersten Laststufen negative Werte ermittelt, während der Säulendurchmesser in der Mitte mit der Belastung stetig zunahm. Ferner waren die Ausdehnungen in der Mitte bis zu den höchsten Laststufen größer als am Ende. Der Verlauf der Querdehnungen war also der gleiche wie bei den Säulen 10 und 11 sowie 25 und 26 aus dem mageren Beton (s. Tab. 12 und 13). Für die „bleibenden“ Dehnungen gilt das Seite 16 und 39 über die letzteren Gesagte für die Säulen aus der fetteren Mischung ebenfalls.

b) Längenänderungen der Längseisen.

Die Längenänderungen der Längseisen (s. Tab. 48) sind bei der Säule 49 Ende, bei Säule 50 in der Mitte und bei 51 gleichzeitig am Ende und in der Mitte beobachtet.

Die Ergebnisse bestätigen die an den Säulen aus dem mageren Beton aufgetretenen Erscheinungen (s. Abschn. V, S. 41), daß

am

Abb. 48.

Einfluß der Zusammensetzung des Betons auf dessen Verkürzung in den unbewehrten Säulen bei den gleichen Belastungen.

1 Zement -)- 4 Zuschlag;

Lage der Meßstellen: A am Säulenende, B in Säulenmitte.

Betonmischung:

= 1 Zement + 2^ Zuschlag.

160

t Belastung

1H0

X

fr

120

400

_z

x

80

60

/,

Ï0

20

10

10

12

io- °!o 10 ~ ²

12

Verkürzung.

a)    die gesamte und federnde Verkürzung der Längseisen in der Mitte bei Wiederholung derselben Beanspruchung zunimmt, am Säulenende dagegen bei geringen Belastungen ab- und erst bei höheren Belastungen ebenfalls zunimmt. Die Grenze für dies verschiedenartige Verhalten der Längseisen liegt auch bei dem fetten Beton bei etwa 100 t;

b)    die Längseisen nach dem Entlasten in der Säulen mitte bleibende Verkürz u n g , dagegen am Ende eine Längen Zunahme gegenüber der ursprünglichen Länge bei 2090kg Anfangsbelastung aufweisen;

c)    die Gesamtlängenabnahme am Ende der Säule bei geringen Belastungen größer, bei höheren Belastungen aber kleiner ist als in der Mitte.

In Abb. 47 sind die Gesamtverkürzungen der Längseisen, beobachtet A am Ende und B in der Mitte der Säulen aus dem mageren (1:4) und fetten (1 : 2¹/₂) Beton, durch Schaulinien gegenübergestellt. Hiernach hatte die Zusammensetzung des Betons auf die Längenänderungen der Längseisen am Säulen ende (Linien A)

Abb. 49.

Einfluß der Zusammensetzung des Betons auf dessen Verkürzung in den bewehrten Säulen bei den gleichen Belastungen.

1 Zement -j- 4 Zuschlag;

Lage der Meßstellen: A am Säulenende, B in Säulenmitte.

Die °/₀- Werte neben den Schaulinien bedeuten das Mehr an Verkürzung gegenüber den

unbewehrten Säulen.

Betonmischung:

= 1 Zement -{- 2x/₂ Zuschlag.

160

tBelastung

35°k 4S°/o .7%

,±0°/o

420

400

•24    20/

t'5

so

26 x

28

20 x /8

60

//

26 x

*32

20 2/44

0-0

•32

20-*40-

20

20/;32

23/47

28/27

24-/4V

40

0-

40

42

40- °/o 40- ²

¹±

Verkürzung.

keinen wesentlichen Einfluß, in Säulen mitte (Linien B) erfuhren aber die Längseisen in den Säulen aus dem fetteren Beton wesentlich geringere Verkürzungen als in den Säulen aus dem mageren Beton.

c) Längenänderungen des Betons in den Säulen.

Die Beobachtungen für die Längenänderungen des Betons in den unbewehrten Säulen zeigt Tab. 49, die in den bewehrten Tab. 50. Die Mittelwerte sind in den Schaulinien Abb. 48 und 49 den Mittelwerten für die Säulen aus dem mageren Beton gegenübergestellt. Die ausgezogenen Linien liegen in den beiden

Abbildungen rechts von den gestrichelten. Dies besagt, daß der magere Beton (1:4) durchweg bei den gleichen Belastungen größere Verkürzung erlitt als der fette (1 : 2¹/₂), und zwar ist der Unterschied bei den unbewehrten Säulen (Abb. 48) größer als bei den bewehrten (Abb. 49). Die Neigung der Schaulinien Abb. 49 ist stärker Einfluß der Zusammensetzung des Betons auf die Geais die der Linien Abb 48' Samtverkürzung der Säulen bei den gleichen Belastungen.

Betonmischung:

Abb. 50.

bei gleichen Belastungen hat sich also der Beton in den

bewehrten Säulen mehr verkürzt als in den unbewehrten, und zwar war der Unterschied nach den °/₀-Werten, die neben den Linien Abb. 49 stehen, am Säulenende größer als in Säulenmitte und bei dem fetten Beton in der Mitte größer als bei dem mageren.

I Zement -f- 4 Zuschlag ;

.....= 1 Zement -(- 2y₂ Zuschlag.

A = unbewehrt; B — bewehrt mit umgehaken Ringen.

Die %• Werte neben den Schaulinien bedeuten das Mehr an Verkürzung bei den Säulen aus Beton 1 : 4.

t Belastung

.44%

460

»32 % x f<3

d) Aenderung der Gesamtlänge der Säulen.

Die Gesamtlängenänderungen zwischen den Druckplatten sind nur bei den Säulen 50, 51 und 53, 54 beobachtet.

Nach den Werten Tab. 5 1 sind die Schaulinien Abb. 50 aufgetragen. Die im Abschnitt c aus den Messungen am Beton abgeleitete Erscheinung, daß die Verkürzung bei den bewehrten Säulen größer ist als bei den unbewehrten, findet hier für den fetten Beton darin eine Bestätigung, daß die gestrichelte Linie der Gruppe B in Abb. 50 stärker geneigt ist als in Gruppe A. Die beiden ausgezogenen Linien Abb. 50 laufen parallel; bei dem mageren Beton war also die Gesamtverkürzung der bewehrten Säule ebenso groß wie bei der unbewehrten. In beiden Gruppen A und B liegt die ausgezogene Linie rechts von der gestrichelten ; die Verkürzung der Säulen aus dem mageren Beton war also größer als die der Säulen aus dem fetten Beton, und zwar war der Unterschied bei den bewehrten Säulen geringer als bei den unbewehrten.

420

400

722

jj

/j

so

60

00

20

1t

* '20

A4

!

u„

-9

-7

A

40

V erkürzung.

40

45

20

45

20 °/o 40 ~z

e) Die Festigkeit der Säulen.

Nach Tab. 52 beträgt die Druckfestigkeit des fetten Betons, ermittelt an den mit den Säulen gleichzeitig gefertigten Würfeln, 293 500 kg = 326 kg/qcm gegen-

über 210 430 = 234 kg/qcm bei dem mageren. Ferner beträgt das Verhältnis P : Pj der Säulenfestigkeit zur Würfelfestigkeit

bei den unbewehrten Säulen: 84 °/₀ (mager) und 81 °/₀ (fett)

»    • 89%

,,    ,, bewehrten

Schließlich ist das Verhältnis der Bruchfestigkeit der bewehrten Säulen zu derjenigen der unbewehrten

bei dem mageren Beton „    „ fetten    „

io-

= iq8 °/0 = ioo⁰¹

Bei dem Beton 1 : 2¹/₂ ist also die Bruchfestigkeit der Säulen durch die Bewehrung nicht gesteigert¹).

f) Zusammenfassung der Ergebnisse.

Die vorstehend in den Abschnitten a bis e im einzelnen besprochenen Ergebnisse lassen sich bezüglich des Einflusses der fetteren Betonmischung wie folgt zusammenfassen :

1.    Die Querdehnungen der Säulen nehmen beim fetten Beton den gleichen Verlauf wie beim mageren.

2.    Die Verkürzungen der Längseisen waren am Säulenende bei beiden Betonsorten annähernd die gleichen, in Mitte der Säulen bei dem fetten Beton wesentlich geringer als bei dem mageren Beton.

3.    Die Verkürzung des Betons in den Säulen war bei dem mageren größer als bei dem fetten, besonders bei den unbewehrten Säulen, bei beiden Betonsorten aber in den bewehrten Säulen größer als in den unbewehrten.

4.    Die Gesamtlängenabnahme der Säulen war bei dem mageren Beton größer als bei dem fetten. Durch die Bewehrung wurde der Unterschied vermindert.

5.    Bei dem mageren Beton kam die Säulenfestigkeit der Würfelfestigkeit etwas näher als bei dem fetten.

6.    Bei dem mageren Beton bewirkte die Bewehrung der Säulen mit umgehakten Ringen eine Steigerung der Säulenfestigkeit um 8 °/₀ , bei dem fetten Beton wiesen die unbewehrten und bewehrten Säulen die gleiche Bruchfestigkeit auf.

Aus allen diesen Beobachtungen folgt, daß die Bewehrung bei dem fetten Beton (1:2¹/₂) geringere Steigerung des Widerstandes der Säulen gegen Druckbeanspruchung bewirkte als bei dem mageren (1:4) Beton.

VII. Unterschied in der Wirkung der Umschnürung bei vollen und hohlen Säulen. (Reihe C.)

In einem Aufsatze : ,,Umschnürte Druckkörper aus Eisenbeton mit Hohlräumen“ erörtert Dr.-Ing. Barkhausen rechnerisch die Wirkung der Umschnürung bei der vollen und hohlen Säule und gelangt hierbei zu dem Ergebnis,

,,daß es nicht zutrifft, wenn man in der Anbringung eines Hohlraumes eine Beeinträchtigung der verstärkenden Wirkung der Umschnürung sucht. Das Gegenteil ist bei geeigneter Wahl der Abmessungen richtig; denn bei gleichen Außenmaßen und gleicher Umschnürung kann der volle Pfahl zwar im ganzen höher belastet werden als der hohle, die mögliche Belastung der Querschnitteinheit ist aber bei letzterem höher ; beim hohlen Pfahl ist also die Wirkung der Umschnürung stärker.“

*) Die Säule 51 zeigt den beiden zugehörigen (49 und 50) gegenüber auffallend geringe Bruchfestigkeit. Läßt man Säule 51 außer Betracht, so ergibt sich die mittlere Bruchfestigkeit zu 248 820 kg = 105 °/₀ des Mittels für die unbewehrten.

Zur Nachprüfung dieses auf dem Wege der Rechnung erzielten Ergebnisses durch den Versuch ist auf Antrag von Dr.-Ing. Ko en en die Prüfung folgender achtseitiger hohler Säulen Nr. 55 — 60 und 72 beschlossen und ausgeführt worden, die mit den Säulen 43—45 aus Reihe A in Vergleich zu stellen waren.

Sämtliche Säulen, aus demselben Beton gefertigt, hatten die gleichen äußeren Abmessungen, und zwar betrug der von den acht Seitenflächen umschlossene Querschnitt 900 qcm; der Durchmesser des Hohlraumes betrug 10 cm, sein Querschnitt 78,5 qcm. Alle Säulen waren längs mit acht Rundeisen von 1,4 cm Durchmesser und quer mit einer an den Enden verschweißten Spirale mit 3 cm Ganghöhe aus Eisen von 0,7 cm Durchmesser bewehrt.

Abb. 51.

Verkürzung des Betons der unbewehrten achtseitigen vollen und hohlen Säulen bei gleichen Druckspannungen.

— volle Säulen 46—48; ---hohle Säule 72; • am Ende, x in der Mitte der Säule gemessen.

kg/qcm Druckspannung

Cb

V».

\ea

\ \°

\ \

-4.-4

CM

*h0

20

~7s

»

/A

y* /

40%1Q-*

Verkürzung.

Die Bewehrung war bei den Säulen 55—57 in gleicher Weise angeordnet wie bei den vollen Säulen 43—45 ; der Außendurchmesser der Spirale betrug 28 cm und demnach war der hiermit berechnete Kernquerschnitt bei den Säulen 43—45 = 615,7 qcm (= rund 616 qcm), bei den Säulen 55—57 — 615,7—78,5 =537 qcm.

Zu den Säulen 58—60 erhielten die Spiralen 31,7 cm Durchmesser, so daß der Kernquerschnitt dieser Säulen 789,2 — 78,5 = 711 qcm betrug.

Die Säule 72 blieb unbewehrt ; ihr Materialquerschnitt betrug 900—78,5 =

821,5 qcm.

Die bei stufenweiser Laststeigerung beobachteten Längenänderungen des Betons, gemessen in der Mitte und am oberen Ende der Säulen an deren Oberfläche, enthalten Tab. 53 — 55, die beobachteten Längenänderungen der Säulen, gemessen zwischen den beiden Druckplatten Tab. 56 und 57.

Nach den Werten der Tab. 53 — 55 sind die Schaulinien Abb. 51 aufgetragen ; sie zeigen, daß der Beton bei gleichen Druck Spannungen in der un-bewehrten hohlen Säule 72, und zwar besonders an deren Ende, größere Verkürzungen erlitt als in den unbewehrten vollen Säulen 46 — 48. Die Gesamtverkürzung dieser Säulen, gemessen zwischen den Druckplatten, war dagegen nach

Abb. 52.

Gesamtverkürzungen der unbewehrten achtseitigen vollen und hohlen Säulen bei gleichen Druckspannungen.

180

Kg/qcm Druckspannung

460

06-08/0H

400

420

IZhOh!

/y

400

/y

//

//

80

/À

//

60

00

'20

10

12

40

46% 40~ ²

V erkürzung,

den Schaulinien Abb. 52, zu deren Auftragung die durch Extrapolation ergänzten Werte der Tab. 56 dienten, bei den vollen Säulen etwas größer als bei den hohlen.

Den Verlauf der Gesamtverkürzungen der hohlen, spiralbewehrten Säulen 55—5 7 mit 537 qcm Kernquerschnitt und 58—60 mit 711 qcm Kernquerschnitt, bei gleichem Gesamtquerschnitt von 821,5 qcm ftir alle Säulen, zeigen die Schaulinien Abb. 53. Zum Vergleich sind auch die bis zu etwa 100 t Belastung reichende Schaulinie für die unbewehrte hohle Säule 72 sowie die Linie für die vollen bewehrten Säulen 43—45 mit aufgetragen. Ueber 160 t Belastung sind die Verkürzungen an den einzelnen Säulen bei verschiedenen Laststufen beobachtet

(s. Tab. 5 7) ; die Schaulinien stellen den Ausgleich für die weit streuenden Einzelwerte dar.

An der Lage der Linien zueinander zeigt sich zunächst, daß auch die hohlen Säulen, ebenso wie es bei den vollen beobachtet war, sich bei gleichen Belastungen unbewehrt (72) weniger verkürzen als bewehrt (55-57).

Abb. 53.

Gesamtverkürzungen der spiralbewehrten, achtseitigen, hohlen Säulen.

Gesamt-Materialquerschnitt = 821,5 qcm;

Kernquerschnitt bei 55 bis 57 = •

x = 711 qcm.

• == 537 qcm, bei 58 bis 60 = x o--0 hohle unbew ehrte Säule 72.

t Belastung/

200

■180

JL

-fü.

160

120

100

aj

Hi

Ut

H;

Ul

80

°/7

60

00

20

c»

3

8°/o10~¹

Verkürzung.

Von den bewehrten Säulen verkürzten sich die mit kleinerem Kernquerschnitt (55—57) mehr als die mit dem größeren Kernquerschnitt (58 — 60); der Unterschied nimmt mit wachsender Belastung zu, wird aber erst bei Belastungen über 140 t wesentlich.

Der Verlauf der Verkürzungen der bewehrten vollen Säulen 43—45 unterscheidet sich von dem der bewehrten hohlen Säulen 58—60 mit dem größeren Kernquerschnitt wesentlich erst bei Belastungen über 180 t. Die hohlen Säulen erreichten ihre Bruchlast bei etwa 0,5 °/₀ Verkürzung, die vollen dagegen erst bei °,8°/o Verkürzung.

Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 28.

Die Bruchbelastungen der un bewehrten Säulen betragen (s. Tab. 58):

für die vollen (46—48) 174790 kg = 195 kg/qcm Druckspannung ,,    ,, hohle

(72)

141680 ,, =174

72%.

Hiermit sind bei der vollen Säule die wiederholt nachgewiesenen 81 °/₀ der Materialfestigkeit im Würfel erreicht, bei der hohlen Säule dagegen nur

Die mittleren Bruchbelastungen der bewehrten Säulen betragen (s.Tab. 58):

für die vollen mit 616 qcm Kernquerschnitt = 201 330 kg „    „ hohlen ,, 537 „

„    „ hohlen „ 711 „

= 172 59° »

= 194 3r° n

Hiernach haben die vollen Säulen die größte Bruchlast ergeben, dieselbe wurde aber bei den hohlen Säulen dadurch nahezu erreicht, daß der Durchmesser der Spiralen von 2 8 cm auf 31,7 cm vergrößert war.

Die Würfelfestigkeit des Betons der vollen Säulen ist zu 199200 kg = 221 kg/qcm ermittelt. Bringt man nun von der Bruchlast der vollen Säulen 43—45 den Betrag in Abzug, der unter der Annahme gleichmäßiger Verteilung der Belastung über den Kernquerschnitt auf den Querschnitt des Hohlraumes der Säulen 55—57 entfällt, das sind

78,5 • 221 = 17 348 kg,

so verbleiben 201330 — 17348 = 183982 kg gegenüber der für die Säulen 5 5—57 tatsächlich erzielten Bruchlast von 172590 kg. Der Unterschied beträgt 183982 — 172 590= 11 392 kg oder 6,6 °/₀ und um diesen Betrag war die Materialausnutzung in den vollen bewehrten Säulen bei gleicher Anordnung der Bewehrung und gleichen äußeren Abmessungen der Säulen besser als bei den hohlen bewehrten. Zu beachten ist hierbei, daß die Bewehrung der hohlen Säulen aus weicherem Eisen (/, Abb. 2) bestand, als die der vollen (e, Abb. 2).

Führt man die gleiche Berechnung für die unbewehrten Säulen durch, wobei

die Betonfestigkeit mit

216 000

240 kg/qcm in Ansatz zu bringen ist, so ergibt

900

sich die Bruchlast der hohlen Säule rechnungsmäßig zu 155 950 kg ; der für Säule 72 beobachtete Wert 141 680 kg bleibt gegen den berechneten um 14 270 kg oder 10 °/₀ zurück. Die Materialausnutzung war also auch bei den unbewehrten Säulen in der vollen besser als in der

hohlen.

Durch die Bewehrung mit Spiralen von 28 cm Durchmesser ist die Bruchfestigkeit der vollen Säulen von 174790 auf 201330 kg oder um 20 °/₀, die der hohlen von 141680 auf 172590 kg oder um 25 °/₀ gesteigert. Die Wirkung der Umschnürung auf die Bruchlast hat sich hiernach bei den hohlen Säulen etwas größer erwiesen als bei den vollen.

Den Bruchverlauf zeigen die Abb. 29—31. Die Brucherscheinungen sind bei den hohlen Säulen nicht wesentlich verschieden von denen der vollen Säulen 43—45, Abb. 26. Interessant ist es, daß die Pyramidenbildung, die zu der Zerstörung der Säulen führt, auch bei den hohlen Säulen deutlich hervortritt ; in Abb. 29 führte sie zum Längsaufreißen der Schale am oberen Ende der Säule 55 und bei Säule 57, bei der die Zerstörung weiter getrieben ist, ist der Pyramidenstumpf, getragen von den eingeknickten Längseisen, abgehoben. Die gleiche Erscheinung tritt, wenn auch weniger deutlich, bei Säule 60, Abb. 30, zutage.

VIII. Einfluß des Betons außerhalb der Umschnürung.

(Reihe D.)

Bei Berechnung der Traglähigkeit von umschnürten Eisen-Beton-Säulen, das sind solche, bei deren Prüfung auf Druckfestigkeit das Material außerhalb der Umschnürung, die Schale, vor Erreichung der höchsten Belastung abzuplatzen

Abb. 54.

Längenänderungen bei wachsender Belastung der spiralbewehrten Säulen Nr. 61 mit und Nr. 62 ohne Schale.

A : gemessen zwischen den beiden Druckplatten,

Ji: gemessen in Säulen-Mitte,

C: gemessen am Säulen-Ende.

Eisenstärke der Spirale = 5 mm.

180

t Belastung

160

li

'•61

—62

•    ---X —

120

65

'61

100

•    X

61 h    1162

*62

80

60

ji

20

II

• x

• X

II

• X

• x

y*

iVoio-¹

Verkürzung.

pflegt, ist es Gebrauch, nur den Beton innerhalb der Umschnürung, den Betonkern, als tragend zu berücksichtigen. Um die Berechtigung dieser Berechnungsweise nachzuprüfen, erschien es geboten, besondere Versuche darüber anzustellen, bis zu welcher Belastung und mit welchem Betrage die Schale an der Lastaufnahme teilnimmt. Zu diesem Zweck sind vier Säulen gefertigt, von denen zwei mit Spiralen aus 5 mm-Eisen, zwei mit Spiralen aus 7 mm-Eisen bewehrt waren. Die Ganghöhe der Spiralen betrug 4 cm, ihr äußerer Durchmesser bei allen 4 Säulen 28 cm. Von den beiden gleichartig bewehrten Säulen war die eine achtseitig mit 900 qcm Querschnitt; bei den zweiten Säulen fehlte die Schale. Diese Säulen waren also zylindrisch bei 28 cm Durchmesser.

Um die Säulen ohne Schale möglichst unter den gleichen Bedingungen herzustellen, wie die Vergleichssäulen mit Schale, wurde ein zum Zylinder auf-gerolltes Blech von 0,5 mm Dicke um das fertige Eisengerippe (8 Längseisen, an den Kreuzungsstellen mit der Spirale durch Bindedraht verbunden) eng herumgelegt

und durch Bänder zusammengehalten. Das Ganze wurde dann in dieselbe Form, in der auch die anderen Säulen gestampft sind, möglichst zentrisch hineingestellt und der Raum zwischen dem Blechmantel und den Form Wandungen mit Sand fest ausgestampft.

Abb. 55.

Längenänderungen bei wachsender Belastung der spiralbewehrten Säule Nr. 63 mit und Nr. 64 ohne Schale.

A: gemessen zwischen den beiden Druckplatten,

B: gemessen in Säulen-Mitte,

C: gemessen am Säulen-Ende.

Eisenstärke der Spirale = 7 mm.

200

t Belastung

• 63

6t

160

y.

•63

• 63

7)

120

Ti

100

*60

*60

SO

60

00

20

tA

0 '-

u 1

Verkürzung.

Die Beobachtungen bei den einzelnen Laststufen für die Verkürzungen des Betons in den Säulen sind in Tab. 59 u. 60, diejenigen für die Säulen, gemessen zwischen den Druckplatten, in Tab. 61 zusammengestellt und nach den Mittelwerten sind die Schaulinien Abb. 54 und 55 aufgetragen; Abb. 54 enthält die Ergebnisse für die Säulen mit 5 mm-Spiralen, Abb. 55 diejenigen für die Säulen mit 7 mm-Spiralen. In beiden Abbildungen entsprechen die Linien Gruppe A den Gesamtverkürzungen der Säulen, Gruppe B den Verkürzungen des Betons in Säulenmitte, Gruppe C denen am Säulenende.

Nach der Lage der beiden Linien derselben Gruppe zueinander waren die Verkürzungen unter den gleichen Belastungen, wie nicht anders erwartet werden konnte, bei den Säulen ohne Schale größer als bei den Säulen mit Schale. Der Einfluß der Schale auf die Längenänderungen der Säulen ist also unverkennbar, und zwar macht er sich nach dem Verlauf der Linien in den Gruppen A auch nach Ueber-schreitung der Höchstlast noch bemerkbar.

Die Höchstlast selbst betrug nach den Werten der Tab. 62 bei den Säulen mit Schale 177360 und 200740 kg, bei den Säulen ohne Schale 152680 und 196270 kg, sie war also für die ersteren bei der 5 mm-Spirale um 16°/₀, bei der 7 mm-Spirale um 2 °/₀ größer als für die Säulen ohne Schale.

Abb. 31.

Die Zerstörungserscheinungen an den vier Säulen zeigen die Lichtbilder

Um zu ermitteln, ob der Beton der Schale seiner Eigenfestigkeit entsprechend an der Tragfähigkeit der Säule teilnimmt, sei folgende Betrachtung angestellt.

Ist F = dem Gesamtquerschnitt der achtseitigen Säule,

Ft — dem Kernquerschnitt, entsprechend dem Außendurchmesser der Spirale,

so ist Fs = F—Fk — dem Querschnitt der Schale.

Fig. 56.

Schema für das Zusammenwirken von Schale und Kern.

Belastung

Pk+PS

//

/,

Pk PS

Perkürzung

Ist nun nach Maßgabe der Schaulinie I in dem Schema Abb. 56 für irgend eine Belastung Pk der Säule ohne Schale mit dem Querschnitt Fk die zugehörige Verkürzung in Prozenten der Länge = dk und stellt Linie II Abb. 56 die Beziehungen zwischen Belastung und Verkürzung eines unbewehrten Prismas aus dem Beton der Säule dar mit dem Querschnitt F„ so ist Ps diejenige Belastung, die erforderlich ist, um das Betonprisma ebenfalls um ök zu verkürzen. Ein Körper, dessen Querschnitt, wie bei den achtseitigen Säulen 61 und 63, gleich Fk-^-Fs = F ist, muß demnach mit Pk -f- Ps belastet werden, damit er ebenfalls um dk verkürzt wird, sofern beide Teile mit den Querschnitten Fk und Fs gleichmäßig an der Lastaufnahme teilnehmen. Unter dieser Voraussetzung erhält man also durch Summierung der den gleichen Abszissen zugehörigen Ordinaten der beiden Linien I und II in der Linie III die Darstellung der Beziehungen zwischen Belastung und Verkürzung für den Verbundkörper mit dem Querschnitt Fk -j- Fs = F. Liefert dann der Versuch mit dem Verbundkörper z. B. die Schaulinie IV, so entsprechen die Unterschiede zlP in den Ordinaten von III und IV für gleiche Abszissen den jeweiligen Verlusten an Festigkeit, die mit der Vereinigung beider Teile zum Verbundkörper, hier der Betonschale mit dem spiralbewehrten Kern, verbunden sind.

Nach diesen Gesichtspunkten sind die Tab. 63 und die Schaulinien Abb. 57 und 58 ausgeführt.

Tab. 63 enthält in den ersten fünf Reihen die Gesamtverkürzungen der hier zu betrachtenden Säulen, gemessen zwischen den Druckplatten. Wie schon oben gesagt ist, haftet den Beobachtungen für diese Verkürzungen dadurch eine gewisse Unsicherheit an, daß die Druckflächen trotz sorgfältigen Abgleichens nicht von gleich an überall voll zur Anlage kamen und daher bei geringen Belastungen infolge örtlicher Verdrückungen sich zu große Werte für die Verkürzungen der Säulen ergaben. In Abb. 54 und 55 tritt dieser Umstand darin zutage, daß die Schaulinien Gruppe A bei geringen Belastungen zunächst gegen die Abscisse hin gekrümmt sind, dann aber innerhalb eines gewissen Bereiches annähernd geradlinig verlaufen. Der annähernd geradlinige Verlauf ist auch für geringe Belastungen der wahrscheinlichste ; daher sind nach ihm die Beobachtungswerte ausgeglichen und in Tab. 63 den weiteren Betrachtungen zugrunde gelegt.

Abb. 57 zeigt den Verlauf der Verkürzung der unbewehrten Säulen

Abb. 57.

Gesamtverkürzung 8 der unbewehrten achtseitigen Säulen 46, 47, 48 bei wachsender Druckspannung.

Die Werte für J sind durch Ausgleich und Extrapolation gefunden.

480

kg/qcm Druckspannung

460

800

420

400

80

60

00

20

40

42

40

46°/o40-*

Verkürzung.

46 — 48 mit wachsender Druckspannung in kg/qcm; die Werte der letzteren sind in Tab. 63 über den Belastungswerten in Klammern angegeben.

Die Verkürzungen der Säulen 61 bis 64 sind in Abb. 58 zu Schaulinien aufgetragen, und zwar in Gruppe A für die Säulen 61 und 62 mit Spiralen aus 5-mm-Eisen, in Gruppe B für die Säulen 63 und 64 mit Spiralen aus 7-mm-Eisen. Die dritten, mit J bezeichneten Schaulinien stellen den errechneten Verlauf dar, den die Verkürzungen der runden Säulen 62 und 64 unter der Annahme gleichmäßiger Spannungsverteilung genommen hätten, wenn diese Säulen ebenso wie die Säulen 61 und 63 durch Hinzufügen der Schale sechsseitig ausgestaltet worden wären.

Der Gang der Berechnung war folgender :

An der Schaulinie Abb. 57 sind die Druck-Spannungen os abgegriffen (s. Tab. 63), die erforderlich sind, um den Beton der Säulen, also auch den der Schale, um diejenigen Beträge zusammenzudrücken, um die die runden Säulen 62 und 64 sich unter den einzelnen Laststufen verkürzt hatten.

Aus diesen Druckspannungen os sind dann die zugehörigen Druckbelastungen Ps nach der Gleichung Ps = os • Fs berechnet, und schließlich aus der Summe

Abb. 58.

Gesamtverkürzung der gleichartig bewehrten Säulen 61 und 63 mit und 62 und 64 ohne Schale im Vergleich mit den berechneten Werten J.

t Belaste/na

<\j

'o

ft

ft

ex

■*k

•9:

«o"

II

-§L

Cb

St

txT

-5»

Co

Co

-1

Verkürzung.

P -f- Ps — J die Belastungen, die hätten erforderlich sein müssen, die mit der Schale versehenen Säulen um die gleichen Beträge zusammenzudrücken, wie die runden Säulen ohne Schale, unter der Annahme, daß die Belastung über den Verbundkörper gleichmäßig verteilt ist und der Beton sich in der Schale ebenso verhält, wie im vollen Prisma.

Wie Abb. 58 erkennen läßt, sind für gleiche Verkürzungen die Ordinaten der Linien J größer als die der Linien 61 und 63. Dies besagt, daß die achtseitigen Säulen tatsächlich geringeren Widerstand gegen Druckbelastungen äußerten, als sich rechnungsmäßig aus den beiden Widerständen des Kernes und der Schale ergibt. Die Verminderung des Widerstandes beträgt, wie die in Tab. 63 weiter angestellten

Berechnungen ergeben, bei der Säule 61 etwa 7 bis io°/₀ und bei der Säule 63 etwa 4—6 °/₀, während der Querschnitt der Schale 32 °/₀ des Gesamtquerschnittes beträgt. Zu berücksichtigen ist hierbei, daß nur Einzelversuche vorliegen. Das erzielte Ergebnis kann daher keinen Anspruch auf große Zuverlässigkeit und auf Zulässigkeit der Verallgemeinerung machen. Immerhin geht aus den vorliegenden wenigen Versuchen zur Genüge hervor, daß die Schale der umschnürten Säulen einen wesentlichen Anteil an der Tragfähigkeit dieser Säulen hat. Dieser Einfluß erstreckt sich mindestens bis zur Erreichung der Höchstlast und daher ist es nicht zulässig, den Berechnungen der Festigkeitserhöhungen durch Umschnürungen nur den Kernquerschnitt zugrunde zu legen.

IX. Ergänzungsversuche.

Die Zugversuche mit Proben aus den zur Herstellung der Säulen verwendeten Ringen und Spiralen (s. Tab. 8 und 9) hatten für die Eisen der verschiedenartigen Bewehrungen merkliche Unterschiede in den Spannungen an der Streckgrenze und beim Bruch sowie in der Bruchdehnung ergeben, obgleich bei der Bestellung der Eisen ausdrücklich betont war, daß die Eisen gleichen Durchmessers durchweg auch die gleichen Eigenschaften haben sollten. Besonders fiel es auf (s. Tab. 46), daß die Proben aus den fertig angelieferten Spiralen erheblich fester und weniger dehnbar waren als die Proben aus den Ringen, die im Amt aus den mit den Spiralen gleichzeitig angelieferten Eisenstangen gefertigt waren. Beobachtet waren :

für die Spiraleisen

Ringeisen

bei 0,5 cm Durchmesser

o, kg/qcm

bei 0,7 cm Durchmesser

Gß kg/qcm

à 7o Gs kg/qcm Gß kg/qcm

^ 7 0

3800

4940

3°5°

433°

Verhältnis : Ringeisen gleich 100 124 114

16,3

23,8

3930

4800

2870

4040

69

137

119

M,3

24,3

59

Diese Beobachtung ließ es nicht ausgeschlossen erscheinen, daß die Festigkeit der spiralbewehrten Säulen 40 bis 45, Tab. 46, durch die höhere Festigkeit der Spiraleisen den ringbewehrten Säulen 28 bis 39 gegenüber günstig beeinflußt war und machte es daher notwendig, Aufschluß darüber herbeizuführen, ob

1.    die Festigkeitseigenschaften des Eisens durch die Herstellung der Spiralen verändert werden und

2.    die Säulenfestigkeit durch die Festigkeitseigenschaften des Eisens für die Querbewehrungen beeinflußt w i r d.

Ferner hatten die S. 55 besprochenen Versuche ergeben, daß die Bruchfestigkeit der mit Spiralen aus 1,2 cm-Eisen bewehrten Säulen über doppelt so groß war, als die Bruchfestigkeit der unbewehrten Säulen, während die Spiralen aus Eisen von 0,5 und 0,7 cm Durchmesser nur geringe Unterschiede in den Steigerungen der Bruchfestigkeiten der Säulen ergeben hatten. Es blieb daher durch weitere Versuche festzustellen,

3.    ob die Bewehrungen mit Ringen auch bei 1,2 cm Eisendurchmesser die gleicheFestigkeitssteigerung liefert, wie die Spiralbewehrung.

Die Ausführung dieser drei Versuchsreihen wurde in der Sitzung des Arbeitsausschusses am 10. Oktober 1913 beschlossen.

Die bei den Versuchen mit den quadratischen Säulen gemachte Beobachtung,

■ daß die Längseisen beim wiederholten Be- und Entlasten der Säule infolge der Druckbeanspruchung keine bleibenden Verkürzungen erlitten, sondern nach dem Entlasten bei den ersten Laststufen sogar L ä n g e n z u n a h m e zeigten, glaubte ich S. 43 darauf zurückführen zu sollen, daß die Längseisen infolge Schrumpfens des an den Eisen haftenden erhärtenden Betons vor dem Versuch bereits unter Druckspannungen stehen und daß diese Druckspannungen beim Entlasten Sich auslösen, indem die Haftung des Betons am Eisen nach und nach aufgehoben wird. Zur Nachprüfung dieser Erklärung genehmigte der Arbeitsausschuß in seiner Sitzung am 15. Mai 1914 die Ausführung einiger Versuche

4. über das Verhalten der Längseisen im erhärtenden Beton.

1. Einfluß der Herstellung der Ringe und Spiralen auf die Festigkeitseigenschaften der Bewehrungseisen.

A. Das Versuchsmaterial.

Die Versuche sind mit zwei verschiedenen Eisen ausgeführt, und zwar

a)    mit Rundeisen von 0,7 cm Durchmesser, aus dem auch die Spiralen zu den hohlen Säulen 55 bis 60 (s. Reihe VII S. 62) im Amt gefertigt waren und

b)    mit zu diesem Zweck besonders ausgewalztem Eisen. x)

Das unter a) genannte Rundeisen lag in drei Ringen von etwa 60 cm Durchmesser vor. Jedem der drei Ringe, gez. a, b und c, sind entnommen :

a) an beiden Enden je ein Abschnitt von 1 m Länge, gez. 1 und 2, zur Prüfung im Zustande der Anlieferung,

ß) an beiden Enden je ein Abschnitt von 1 m Länge, gez. 3 und 4, zur Herstellung von Ringen und

y'j von dem Rest ein Abschnitt von 50 m Länge zur Herstellung von Spiralen.

Mit den sechs Proben unter a) ist je ein Zugversuch ausgeführt. Ebenso ist den aus den Abschnitten unter ß) gefertigten Ringen je eine Zugprobe und den zur Spirale gewickelten Abschnitten unter y) einige Meter von jedem Ende entfernt, eine Zugprobe (gez. 5 und 6) entnommen. Die Proben aus den Ringen und Spiralen sind vor dem Versuch mit dem Holzhammer gerade gerichtet.

Als Ausgangsmaterial zur Herstellung der für diese Versuche besonders auszuwalzenden Eisen (s. oben unter b) dienten gewalzte Knüppel derselben Charge von je etwa 50 kg Gewicht. Nach der Werksanalyse enthielt das Material : Phosphor Mangan 0,05

Aus diesen Knüppeln wurden gewalzt :

a)    180 m Rundeisen von 9,5 mm Durchmesser bez. Nr. 1

b)    180 ,,    „    ,,    8,2    „    ,,    „ Nr. 2

c)    300 ,,

d)    300 „

Kohlen Stoff

0.03

°»5

Schwefel

0,035

Silicium

o,oc8°/₀.

,,    Nr. 3 weich

,,    Nr. 9.

CO 00

8,2

7,4

bez. Nr. 5 besonders hart.

¹) Die Herstellung dieser Proben erfolgte auf der Gewerkschaft Deutscher Kaiser, Hamborn, der auch an dieser Stelle für das bereitwilligste Entgegenkommen verbindlichst gedankt sein möge.

Von den Rundeisen b) wurden 36 Stangen in je einem Zuge kalt gezogen von 8,2 auf 7,4 mm Durchmesser — bez. Nr. 4 hart.

Aus den vorgenannten Proben sind gefertigt :

Nr. 6 aus Proben 3 die Ringe zur Bewehrung der Säulen 73 bis 75

76 „    78

Nr.

Nr.

>>

Nr. 1 o Nr. 11

yy

yy

m CU Cd

yy

79

CO CO

»    82

,,    85.

,, Spiralen ,,

Um bescheinigen zu können, daß die einzelnen Eisensorten 1 bis 4 und 9 ihre verschiedenartige Festigkeit lediglich durch die verschiedenartige Behandlung bei der Erzeugung angenommen haben, sind sie im Beisein eines Beauftragten des Amtes hergestellt.

B. Die Herstellung der Ringe und Spiralen.

Die Ringe aus dem 0,7 cm-Rundeisen a) sowie die Ringe Nr. 6, 7, 8 und 10 aus den Walzstangen b) sind im Amt auf demselben kleinen Dreiwalzen-Apparat gebogen, der auch zur Herstellung der zu den untersuchten Säulen verwendeten Ringe benutzt worden war.

Die Spiralen sind im Beisein eines Beauftragten des Amtes bei der Firma Wayß & Freytag A.-G. , Berlin SW. gewickelt. Dies schien erforderlich, um sicher zu sein, daß der Einfluß des Wickelns auf das Eisen tunlichst bei diesen Proben der gleiche war, wie bei der üblichen Herstellung der Spiralen zur praktischen Verwendung. Auch der Firma Wayß & Frey tag sei an dieser Stelle für ihr Entgegenkommen bestens gedankt.

Zum Wickeln diente ein Holz-Dom von etwa 23,5 cm Durchmesser, der mechanisch angetrieben das Eisen durch eine Bremse zog, so daß es straff⁻ gespannt war. Nach dem Abziehen vom Dorn betrug der Durchmesser der Spirale 25,4 cm.

Die Ringe aus dem 1,2 cm-Eisen, Material Nr. 10, Tab. 64, wurden in der Weise hergestellt, daß das Eisen zunächst ebenfalls zur Spirale gewickelt und diese dann in einzelne Abschnitte für die Bügel zerlegt wurde. Auf diese Weise ist erreicht, daß das Eisen der Ringe in den Säulen 80—82 die gleichen Eigenschaften besaß, wie das Eisen der Spiralen in den Säulen 83 bis 85.

C. Versuchsergebnisse.

Die Einzelwerte aus den Zugversuchen mit den besonders gewalzten Eisen und hieraus gefertigten Ringen und Spiralen enthält Tab. 64, die Einzelwerte für das 0,7 cm-Eisen Tab. 65. In Tab. 65 sind die Mittelwerte aus Tab. 64 nochmals mit aufgenommen und ferner Verhältniszahlen angegeben, die den Einfluß der Umformungen zu Ringen und Spiralen darstellen.

Die mittleren Beobachtungswerte für das 0,7 cm-Eisen sind in Abb. 59 zu Schaulinien aufgetragen und die Verhältniszahlen neben den Beobachtungspunkten niedergeschrieben. Abb. 59 zeigt, daß durch das Biegen zu Ringen und noch mehr durch das Wickeln zur Spirale die Streckgrenze (j, gehoben und die Bruchdehnung vermindert ist, während die Bruchfestigkeit nicht wesentlich beeinflußt worden ist.

Die Ergebnisse für das besonders gefertigte Eisen sind in Abb. 60 durch Schaulinien dargestellt ; die starken Linien gehören den geraden gewalzten oder gezogenen Stangen an , die feinen den aus den zugehörigen Spiralen entnommenen Proben.

Nach dem Verlauf der starken Linien, Abb. 60, haben durch das Warm-Auswalzen auf kleinere Durchmesser (Material 9, 1, 2, 3) Streckgrenze as und Bruchdehnung ô in gleicher Weise um weniges zugenommen, während die Bruchfestigkeit Oß unverändert blieb ; durch das Kaltziehen (Material 4 und 5) sind os und Oß erheblich gesteigert und ô erheblich vermindert. Durch die Umformung

50

zu Spiralen (s. Abb. 60 die Lage der schwachen Linien zu den starken) s i n d sowohl os als auch Gß gehoben und ()' vermindert. Bei dem bereits bei der Herstellung hart gezogenen Material 4 und 5 waren die Veränderungen von os und Gß geringer als bei dem warm gewalzten.

Das Eisen der zu den Säulen

40 bis 45 verarbeiteten Spiralen hatte für Gs um 24 und 37 im Einfluß der Umformung zu Spiralen auf die Festigkeit Mittel um 31 °/₀, für Gß um 14 und Dehnung bei dem besonders gefertigten Eisen, und 19 im Mittel um 17^ p höhere Material: 9 auf 1,18 cm Durchmesser .    .)

Werte ergeben als das Eisen der Ringe in den Säulen 28 bis 39.

Nach der vorliegenden Untersuchung, Tab. 65, bewirkte die Umformung des Eisens zur Spirale bei dem 0,7 cm-Eisen Erhöhung von gs um 7⁰ ₀ und von oß um 2 °/₀. Diese Werte bleiben weit

Abb. 59.

Einfluß der Umformung zu Ringen und Spiralen auf die Festigkeit und Dehnung des 0,7 cm-Eisens.

a: wie angeliefert, ß: Ringe, y: Spirale.

kg!qcm oder %__

9-0

<rB

Abb. 60.

warm

gewalzte

1    » 0.94 «

10, 6, 7, 8 zu Spiralen gewickelt.

Die starken Linien gehören den Stangen an, die feinen den Proben aus Spiralen.

kalt

gezogene

»Stangen

70

kg/qcm für asund aB) °/ofür 6.

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50

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400

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76

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20)-

(X

9U.40

3u.6

du. 7.

5u.8

Materialzustand.

Materialzeichen.

hinter den erstgenannten zurück ; die hohe Festigkeit des Spiraleisens der Säulen 40 bis 45 findet somit in dem Einfluß der Umformung keine volle Erklärung.

2. Einfluß der Festigkeitseigenschaften des Eisens für die Querbewehrungen auf die Druckfestigkeit der Säulen.

Zur Untersuchung gelangten sieben achtseitige Säulen, s. Tab. 71, mit 900 qcm Querschnitt und 1,3 m Länge bei 90 Tagen Alter, gefertigt aus dem gleichen Beton wie die Säulen der voraufgehenden Reihen. Sämtliche Säulen enthielten-

als Bewehrung acht Längseisen von 1,4 cm Durchmesser und umgehakte Ringe aus Eisen von 0,7 cm Durchmesser im gegenseitigen Abstande von 3 cm.

Die Festigkeitseigenschaften der Längseisen, ermittelt durch Zug-und Druckversuche, sind aus Tab. 66 zu ersehen, und zwar handelt es sich um die Stangen mit dem Materialzeichen 14.

Die Ringe wurden aus 0,7 cm-Eisen im Amt gefertigt, und zwar zu den drei Säulen 73 bis 75 aus dem warm gewalzten Eisen Nr. 3, Tab. 64, zu den drei Säulen 76 bis 78 aus dem kalt gezogenen Eisen Nr. 4, und zu der siebenten

Abb. 61.

Verkürzung der mit Eisen verschiedener Festigkeit bewehrten Säulen bei wachsender Belastung.

Bewehrung mit Umfangsbügeln aus Eisen von 0,7 cm Durchmesser und den folgenden Festigkeiten:

A: ap= 2660 kg/qcm; ag = 3040 kg/qcm; aß = 3950 kg/qcm; cf = 31,6 %. ß: „ =2520

; » =5860

; v =6310

300

t Belastung

250

Säulen 76 bis 78

200

Säulen 73bis 75

150

100

10

15

20

25

30% 10

Veikürzung.

Säule 79 aus dem besonders hart gezogenen Eisen Nr. 5. Die Festigkeitseigenschaften des Eisens in den fertigen Ringen (allerdings nach dem unvermeidlichen Wiedergeraderichten sind aus Tab. 64 unter Nr. 6—8 zu ersehen.

waren.

Ueber die Festigkeitseigenschaften der unbewehrten Säulen geben die Versuche mit den Säulen 86—88 (Tab. 76) Aufschluß, die mit den Säulen 73—79 in der gleichen Reihe gefertigt sind. Die Mittelwerte für 86—88 sind daher in Tab. 71 mit aufgenommen. Schließlich ist auch wieder die Druckfestigkeit des Betons an Würfeln ermittelt, die mit den Säulen gleichzeitig gefertigt

Bei Prüfung der Säulen wurden unter stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Be- und Entlasten die Längenänderungen des Betons in Mitte der Säulen

*) Rudeloff, Untersuchungen über den Einfluß voraufgegangener Formänderungen auf die Festigkeitseigenschaften der Metalle, Mitteilungen a. d. Königl. technischen Versuchsanstalten 1901, Ergänzungsheft I.

auf 15 cm Länge (s. Tab. 67—69), sowie die Längenänderungen der Säulen zwischen den Druckplatten gemessen (s. Tab. 70).

Nach den Mittelwerten Tab. 67—69 und 70 sind weder die Längenänderungen des Betons noch die der Säulen zwischen den Druck-platten durch die Festigkeitseigenschaften des Eisens der Ringe bei Belastungen bis zu 174 t (s. a. Abb. 61) nennenswert beeinflußt. Allerdings sind die Mittelwerte für Säule 79 mit dem härtesten Eisen etwas geringer als die Gesamtmittel in den andern beiden Gruppen (73 bis 75 und 76 bis 78), indessen finden sich in den letzteren auch Säulen von ebenso geringer Verkürzung, so daß man dem Ergebnis des Einzelversuches 79 keine große Bedeutung beimessen kann, zumal die Verkürzungen der Säulen 73 bis 75 mit dem weichsten Eisen 6, Tab. 64, etwas geringer waren als die der Säulen 76—78 mit dem hartgezogenen Eisen 7 und sämtliche bewehrten

Abb. 62.

Einfluß der Festigkeit des Eisens der Querbewehrung auf die Bruchlast der Säulen.

Linie A nach <rs, B nach <jß des Eisens aufgetragen.

300

*4*5%

t Bruchbelastung

*430%

250

200

-400 gesetzt

30

*0

50

60

70 hg/qcm

(Ts und Oj. des Eisens der Querbewehrung.

Säulen bei gleichen Belastungen größere Verkürzungen erlitten als die unbewehrten Säulen 86 — 88, Tab. 74 und 75.

Bei Belastungen über 200 t tritt der Einfluß des festeren Eisens der Querbewehrungen in verminderter Verkürzung (s. Abb. 61) und erhöhter Bruchfestigkeit der Säulen (s. Tab. 7 1 ) deutlich zutage.

Die Beziehungen der beobachteten Säulenfestigkeiten (s. Tab. 71) zu den Streckgrenzen und Zugfestigkeiten der Eisen in den Ringen zeigen die Schaulinien A und B Abb. 62. Die Festigkeitssteigerung gegenüber den ,,weich“ bewehrten Säulen beträgt bei den ,,hart“ bewehrten 3o°/₀ und bei der ,,besonders hart“ bewehrten sogar 45 °/₀.

Nach den der Tab. 71 weiter angefügten Verhältniszahlen beträgt die Bruchfestigkeit der unbewehrten Säulen 79 °/₀, die der „weich“ bewehrten 104 °/₀, die der „hart“ bewehrten 130 °/₀ und die der „besonders hart“ bewehrten 145 ⁰/0 der Würfelfestigkeit des Betons.

Die Säulenfestigkeit ist durch die „weiche“ Bewehrung um 31 °/₀, durch die „harte“ um 71 °/₀ und durch die „besonders harte“ sogar um 90 °/₀ gegenüber der Festigkeit der unbewehrten Säulen gesteigert.

Die Zerstörungerscheinungen an den Säulen 73 bis 79 zeigen die Abb. 63—65. Die Zusammendrückungen sind bei einigen Säulen soweit gesteigert, daß die Ringe unter Ausknicken der Längseisen rissen.

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Abb. 63.

Säulen 73 bis 75 mit Ringbewehrung (0,7 cm Durchmesser, umgehakt). Bewehrung aus weichem Eisen (^ = 3040 kg/qcm).

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73

74

Abb. 64.

Säulen 76 bis 78 mit Ringbewehrung (0,7 cm Durchmesser, umgehakt). Bewehrung aus hartem Eisen (^ = 5860 kg).

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76

[. 77

178

Abb. 65.

Säule 79 mit Ringbewehrung (0,7 cm Durchmesser, umgehakt). Bewehrung aus besonders hartem Eisen (^ = 6410 kg/qcm).

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79

3. Vergleich der Bewehrungen mit Ringen und Spiralen aus Eisen von 1,2 cm Durchmesser.

Hierzu sind außer drei achtseitigen unbewehrten Säulen Nr. 86 bis 88 je drei Säulen mit Ring- (Nr. 80 bis 82) und Spiral-Bewehrung (Nr. 83 bis 85) aus demselben Beton und unter Verwendung desselben Eisens von 1,2 cm Durchmesser gefertigt.

Die Ringe waren umgehakt, die Spiralen an den Enden verschweißt. Die Ganghöhe der Spiralen betrug 3 cm und ebensogroß war auch der mittlere Abstand zwischen den Ringen.

Abb. 66.

Verkürzung der mit Ringen und Spiralen aus demselben Eisen bewehrten achtseitigen Säulen bei wachsender Belastung. Eisendurchmesser = 1,2 cm.

- spiralbewehrt,.....ringbewehrt.

t Belastung

350

300

//

200

u

150

l

ff

100

50

10

15

20

25

30

35

*5%10-¹

Verkürzung.

von

Als Längsbewehrung enthielten die Säulen 80 bis 85 acht Rundeisen 1,6 cm Durchmesser, deren Festigkeitseigenschaften aus Tab. 66 unter Material-Zeichen 15 zu ersehen sind. *

Die Ringe und Spiralen waren aus den in Tab. 64 unter Nr. 9 genannten Walzstangen gefertigt. Daß das Eisen in beiden tatsächlich die gleichen Festigkeitseigenschaften besaß, zeigen die in Tab. 64 unter Nr. 10 und 11 aufgeführten Versuchsergebnisse. Hiernach war im Mittel = os = 3370 kg/qcm, oB = 4530 kg/qcm und â = 19,5 °/₀.

Die in Tab. 72 bis 74 enthaltenen Beobachtungswerte lassen erkennen, daß die Verkürzungen des Betons, gemessen in der Mitte der Säulenlänge, auch in dieser Versuchsreihe wieder bei den bewehrten Säulen größer waren als bei den unbewehrten ; die Unterschiede der Gesamtverkürzungen betragen für die ringbewehrten Säulen etwa ii°/₀, für die spiralbewehrten etwa 15 °/₀. Schon hieraus ergibt sich, daß die Verkürzungen des Betons in den spiralbewehrten Säulen etwas größer waren als in den ringbewehrten Säulen. Die Unterschiede sind indessen

Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 28.

unwesentlich, zumal wenn man die Unterschiede in den Verkürzungen der drei gleichartigen Säulen, die nebenbei bemerkt bei den spiralbewehrten Säulen größer waren als bei den ringbewehrten, mit in Betracht zieht.

Den Verlauf der Längenänderungen der Säulen, gemessen zwischen den Druckplatten, zeigen die nach den Beobachtungs-Werten Tab. 75 in Abb. 66 aufgetragenen Schaulinien. Hiernach sind die Verkürzungen der spiralbewehrten Säulen etwas kleiner als die der ringbewehrten Säulen, aber auch sie können als belanglos angesehen werden.

Die Zerstörungserscheinungen an den Säulen 80 bis 88 zeigen die Abb.

68 bis 70.

Die mittlere Bruchbelastung (s. Tab. 76) beträgt bei den ringbewehrten Säulen 345820 kg und bei den spiralbewehrten Säulen 351 750 kg; sie ist also bei den letzteren um 1,7 °/₀ größer als bei den ersteren. Dieser an sich schon geringe Unterschied verliert vollends an Bedeutung, wenn man beachtet, daß die

Abb. 67.

Steigerung der Säulenfestigkeit durch Bewehrungen aus Eisen von verschiedenem Durchmesser.

•-• spiralbewehrt.

x.....x ringbewehrt.

°/o Festigkeitssteigerung

100

50

/t

10

15mm

Durchmesser des Bewehrungseisens.

spiralbewehrte Säule 84 von allen die geringste Festigkeit aufwies. Ebenso wird man auch dem Unterschiede in den Verhältniswerten (P : Px) 100 für die Bruchlasten der Säulen zu denen der Würfel, die bei den spiralbewehrten Säulen 182, bei den ringbewehrten aber nur 175 beträgt, um deswillen keine praktische Bedeutung beimessen können, weil die Einzelwerte bei den spiralbewehrten Säulen außerordentlich schwanken, zwischen 173 und 192, bei den ringbewehrten Säulen dagegen gut untereinander übereinstimmen (173 bis 177).

Die Steigerungen der Säulenfestigkeit durch Ringe und Spiralen aus Eisen von verschiedenem Durchmesser (0,5 , 0,7 und 1,2 cm) zeigen die Schaulinien Abb. 67.

Faßt man die besprochenen Ergebnisse zusammen, so ergibt sich, daß die Ringbewehrung sich der Spiralbewehrung auch bei der Eisenstärke von 1,2 cm als gleichwertig erwiesen hat.

4. Das Verhalten der Längseisen im erhärtenden Beton.

Die Ergänzungsversuche Reihe 4 über das Verhalten der Längseisen im erhärtenden Beton sind noch nicht abgeschlossen. Ihre Ergebnisse werden später veröffentlicht werden.

Hier sei nur kurz erwähnt, daß die Längenänderungen der in den Beton eingebetteten Eisen den Längenänderungen des'Betons folgten. Bis zum vierten Tage nach Anfertigung der Proben dehnten der erhärtende Beton und mit ihm die Längseisen sich aus. Dann trat Schrumpfen des Betons ein. Zugleich verkürzten die Längseisen sich, und zwar derart, daß sie bei etwa 8 Tagen Alter des Betons ihre ursprüngliche Länge wieder erreicht hatten und von nun ab in dem weiter schrumpfenden Beton Stauchungen erlitten.

Hiernach unterliegt es keinem Zweifel, daß die S. 43 besprochene Beobachtung, nach der die Längseisen in den Säulen nach deren Entlasten größere Länge besaßen als vor dem Belasten der Säulen, tatsächlich auf das Auslösen der Druckspannungen zurückzuführen ist, die durch das Schrumpfen des Betons in dem Eisen erzeugt waren.

X. Schlußwort.

Die vorliegenden Versuche liefern volle Bestätigung der bereits in meinem ersten Bericht (Heft 5, S. 71) aus den früheren Versuchen abgeleiteten Schlußfolgerung, daß die Veiteilung der Druckspannungen über den Beton- und Eisen-Querschnitt der Säulen sich sowohl mit wachsender Belastung als auch beim wiederholten Lastwechsel ständig ändert, und tun ferner dar, daß die Spannungsverteilung in den einzelnen Querschnitten je nach der Höhenlage in der Säule verschieden ist. Sie bestätigen ferner, daß der Einfluß der Bewehrung auf die Bruchfestigkeit der Säulen von der Zusammensetzung des Betons abhängt.

Unter diesen Umständen habe ich einstweilen davon Abstand genommen, auf die Berechnung der Säulenfestigkeit aus der Druckfestigkeit des Betons sowie den Querschnitten des Betons und der eingebetteten Eisen einzugehen. Ich behalte mir vor, diese Frage zu behandeln, sobald die nächste Versuchsreihe über den Einfluß verschieden starker prozentueller Bewehrung zum Abschluß gebracht ist.

Abb. 68.

Säulen 80 bis 82 mit Ringbewehrung (1,2 cm Durchmesser, umgehakt, os = 3380 kg/qcm).

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Abb. 69.

Säulen 83 bis 85 mit Spiralbewehrung (1,2 cm Durchmesser, <7^ = 3350 kg/qcm).

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Abb. 70.

Säulen 86 bis 88 ohne Bewehrung.

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Tab. i. Die Abmessungen und Bewehrungsweisen der untersuchten Säulen.

87

Zusammen

setzung

des

Betons

in Raumteilen

1 Zement

auf

4 Kiessand

1 Zement

auf

2¹/₂ Kiessand

1 Zement

auf

4 Kiessand

Abstand

cm

Tabelle 1. Die Abmessungen und Bewehrungsweisen der untersuchten Säulen.

Sämtliche Säulen hatten 1,30 m Länge.

Bewehrungen

Quer-

Eisen-

Durchmesser

Längs-

Form

Durch-

messer

Anzahl

Säulen-

Querschnitt

Säulen-

Nr.

Gruppen

zeichen

Gegenstand

der

Untersuchung

cm

cm

S‘o

o,7

S‘o

o,7

o,5

o,7

0,5

o,7

o,5

o,7

o,5

0,7

o,5

0,7

Z‘o

Z‘o

0,5

0.7

1,2

geschweißte

Ringe

umgehakte

Ringe

3-i

-30-

4-6

7—9

IO—12

Diagonalbügel

Spirale

unbewehrt

geschweißte

Ringe

umgehakte

Ringe

Spirale

unbewehrt

umgehakte Ringe

unbewehrt

Spirale

unbewehrt

Spirale

Spirale

1,4

1.4

t,6

\30

Y 136,6^

[3.

-I/F

i3—»5 16—18

Einfluß

Wie bei Gruppe a bis e

s. Tabelle 56

bei 61 und 63 wie bei Gruppe f bis h; bei 62 und 64 dgl. aber außerhalb der Spirale kein Beton

Wie bei Gruppe f bis h

19—21

22—24

Lz- Sz

28—30

31 — 33

34—36

37—39

40 —42

43—45

46—48

49—51

52—54

55—57

09—8$

zL

19

62

63

64

65—67

verschiedenartiger Querbewehrung bei der

gleichen

Längsbewehrung

Einfluß fetterer Betonmischung (im Vergleich mit den Säulen 10—12 und 25—27)

Hohle Säulen (im Vergleich mit den Säulen 43—48)

Einfluß der Schale (des Betons außerhalb der Umschnürung)

Einfluß stärkerer Spirale im Vergleich zu den Säulen 40—45

Reihen-

Zeichen

Raum-

beständigkeits-

Probe

bestanden

bestanden

vom Dezember 1909 ausgeführt.)

Tabelle 2. Die physikalischen Eigenschaften des zu den Säulen verwendeten Zementes.

(Die Versuche sind in Abt. 2 für Baumaterialprüfung nach den Normen

Spezif. Gewicht

Glüh-

Abbindeversuch

Siebfeinheit

Raumgewicht in kg/1

aus-ge glüht

un

geglüht

Verlust

Abgebunden

Minuten

Std.

Erhärtungs-

Anfang

Wasser

zusatz

Rückstand auf den Sieben mit folgender Maschenzahl für I qcm

ein

gerüttelt

ein

gelaufen

Tag

der

Unter

suchung

Minuten

Std.

°/o

000 S

900

009

324

240

Rr

Prüfung

Nr.

3,248

3,259

3,134

3,125

86‘o

26,5

19,7

2,2

1.8

0,2

0,0

1,978

1,159

£1 in ’£

2,05

30

IO

30

26,0

19,8

2,0

2,0

0,2

0,0

1,847

1,143

2. VII. 13

Tabelle 3. Festigkeitseigenschaften des zu den Säulen verwendeten Zementes.

(Die Versuche sind in Abt. 2 fiir Baumaterialprüfung nach den Normen vom Dezember 1909 ausgeführt.) Mörtel aus 1

Mittleres Raumgewicht von 5 Proben bei dem folgenden Alter in Tagen

28

2,314

2,3H

2,286

2,300

2,239

2,220

2,276

2,256

£81 z ooz‘z

2,239

2,220

Gewichtsteil Zement und 3 Gewichtsteilen Normensand. Wasserzusatz = 8,5 °/₀.

Verhältniswerte für die Bruchfestigkeit

Mittlere

Bruch

festigkeit

kg/qcm

Einzelwerte

für die Festigkeit bei Versuch Nr.

001

93,6

001

98,7

001

95,9

001

93,6

*1^ s>» | ce» e

O    HH I HO    l> àfl

01 01

00 C0 OO 00

10

VO

Alter bei der Prüfung in Tagen

Art

der Lagerung bis zur Prüfung

Tag der Probe-’-fertigung

Eigen

schaft

Unter

suchung

Nr.

22,2

21,8

2I>5

21,9

22,6

20,4

22,4

20,0

VO 00

23,5

19,9

22,9

20,7

21,1 22,4

19,7! 21,9

21,4

20,0

unter

Wasser

6. III. 13 3. VII. 13

Zug

festigkeit

912

912

315

300

220

ÎIZ

318

292

380 j 376

353 357

ozz

Lzz

221

220

216

218

222

213

228

91z

214

218

216

213

212

91z

MD GO 00 00 O O    10

ro ro ro ro

310

306

37 o

354

305

302

3H

303

3W

296

312

304

SO

MD

ON

ro (N

318

294

28

unter

Wasser

6. III. 13 3. VII. 13

6. III. 13 3.VII. 13

Druck

festigkeit

MD O 10 <0 ro

370 370 34⁶ 343

GO MD

n-

ro ro

3/0

342

SO

ro ro

28

1 Tag a. d. Luft, 6 Tage unterWas-ser, dann a. d.Luft

6. III. 13 3. VII. 13

900

97,1

Tabelle 4. Untersuchung des Sand- und Kiesmaterials. (Ausgeführt in der Abt. 2 für Baumaterialprüfung.)

Kornzusammensetzung des getrockneten Materials

Drahtsiebe mit quadratischen Löchern

mit Maschen auf 1 qcm

von Maschenweite in mm

Rückstand

120    324

09

20

10

Si

Sz

°/o

63,9 I 80,9

49,9

39,3

33,7

27,8

21,7

15,4

n,4

0,0

Gesamt auf den Sieben

Gehalt an

ab-

schlämmbaren Bestandteilen

Undichtigkeitsgrad U =

I — V

Dichtig

keitsgrad

0=

Spezi

fisches

Gewicht

Gewicht für 1 1

trocken

rjs

einge

rüttelt

Rr

einge

laufen

feucht eingefüllt *)

Bezeichnung

des

Materials

6‘z \z‘gi o‘Zi o‘hi 9*01    9‘S ! 6‘S

0,0 11,4    4,0    6,3    6,1

6,4 j 15,4 22,6 29,6 43,6 | 59,6 76,8    95,8

7,0 { 14,0 16,0 17,2 19,0 4,2

z‘Z

zwischen je zwei Sieben

1,0

0,213

0,787

2,586

2,035

1,753

<e 11 S‘I

Kiessand I auf Sieb mit 25 mm Maschenweite abgesiebt²)

0,0

0,0    6,4    9,0

64,2 89,8 97,1 : 97,4 97,5 97,6 97,7 97,8 98,3    99,2

0,8

0,5 0,9

0,1

0,1

0,1

Gesamt auf den Sieben

zwischen je zwei Sieben

0,259

0,741

2,635

I,95²

1,646

I,422³)

Sand II auf Sieb mit 11 mm Maschenweite abgesiebt

0,0

0,0 ■ 64,2 25,6    7.3    0,3 J 0,1

32,7 51,1 ; 56,4 ! 60,5 64,6 ! 68,0 74,0 1 80,4 88,9    98,0

0,0

Gesamt auf den Sieben

zwischen je zwei Sieben

Gesamt auf den Sieben

0,319

0,681

2,699

1,838

1.384

i,479s)

Kies III Körnung von 11 bis 25 mm

8,5    9,1 2,0

6,0    6,4

3-4

4,1

i‘4

0,0 32,7 18,4 I 5,3

23,6 36,2 | 43,5 : 46,9 ! 51,4 56,1 64,2 73,9 85,8    97,4

11,9 11,6 2,6

8.1 ! 9.7

4,5 ¹ 4.7

3.4

zwischen je zwei Sieben

0,212

0,788

2,652

2,090

1,825

1,674®)

Kiessand IV Mischung von II u. III zu gleichen Gewichts-Teilen

0,0

0,0 [23,6 12,6 | 7,3

46,6 64,6 | 72,3 ■ 75,4 [ 77,9 80,2 83,9 88,5 93,4    98,5

5.1 1.5

3-7 ' 4-6 I 4.9

2,3

2,5

3.1

Gesamt auf den Sieben

zwischen je zwei Sieben

0,207

0,793

2,611

2,071

1,804

I.ÖOO¹)

Kiessand V Mischung aus

4 ,    4

III j + 11 j

0,0

0,0 46,6 18,0    7,7

Gesamt auf den Sieben

zwischen je zwei Sieben

0,203

0,797

2,644

2,107

1.837

i,682³)

Kiessand VI Mischung aus

³    II 4--5-III

4    4

*) Im 10-Liter-Gefäß ermittelt. ²) Rückstand = 13,25°/₀. ³) Die Feuchtigkeitsgehalte betrugen bei I = 2,4°/₀; 11 = 5,o°/₀; III = 2,o°/₀; IV = 3,3°/₀;

V ⁼ 4»I°/o; VI = da

Tabelle 5.

Druckfestigkeit der verschiedenen Beton-Mischungen.

Hergestellt aus 4 Raumteilen Kiessand und 1 Raumteil Zement. In Mischmaschine gemischt und von Hand eingestampft. Nach 2 Tagen entformt und dann bis zum achten Tage angenäßt; geprüft bei 28 Tagen Alter.

Verwendeter Kiessand

Reihe

Nr.

Ma

terial

zeichen

(siehe Tab. 4)

Zusammensetzung in Raum teilen

Kies 11 bis 25 mm

Sand O bis 11 mm

Wasserzusatz bezogen auf die trockene Mischung

MittleresRaum-gewicht der 5 Probewürfel bei Alter in Tagen

Druckfestigkeit in kg/qcm der Probe

28

Mittel

VI

8,0

2,413

2,401

346

343

353

352

363

851

IV

8,0

2,381

2,373

324

327

330

331

323

327

8,0

2,390

2,381

350

349

360

376

363

360

8,75 *)

2,354

2,340

299

300

308

3H

305

305

"Tabelle 6.

Ergebnisse der Druckversuche mit den Eisen für die Längsbewehrung

der Säulen.

Die Versuchsstücke waren Zylinder mit dem vollen Querschnitt der Walzstangen und der Länge gleich dem dreifachen Durchmesser.

Ver

such

Abmessungen

Elastizitäts

zahl

Spannungen kg/qcm

Nr.

Ganze

Länge

Meß

länge

Durch

messer

cm

cm

cm

Quer

schnitt

qcm

Proportiona

litätsgrenze

Quetsch

grenze

Längseisen der Säulen

kg/qcm

°P

°8

2,00

3d4

2 085 000

2870

3080

6,0

3,o

2,01

3d7

2 065 000

2840

3150

2,00

3d4

2 065 000

2870

2880

I bis 24 und 49 bis 51

Mittel

2 070 000

2860

3040

1,41

I,56l

2 020 OOO

2880

3090

4,2

2,5

I,4I

L56i

2 O45 OOO

2560

2770

1,40

L539

I 960 OOO

2600

2920

Mittel

2 010 000

2680

2930

30, 34 bis 39, 44 bis 45 und 5 5 bis 64 (Lieferung a)

i,39

1,517

2 045 OOO

1980

2860

12

4,2

13

2,5

i,39

1,517

2 IOO OOO

2970

3300

I,4I

i,56i

I 950 OOO

1920

2880

Mittel

2 030 000

2290

3010

28, 29, 31 bis 33 und 40 bis 43 (Lieferung b)

16

1,60

2,011

2 045 OOO

2090

2390

17

18

4,8

2,5

1,60

2,01 I

I 990 OOO

2390

2800

1,60

2,01 I

2 025 OOO

239O

2690

65 bis 67

Mittel

2 020 000

2290

2630

*) Bei diesem Wasserzusatz befand sich der Beton aus dem Kiessand V im gleichen Zustande der Weichheit wie der Beton aus den beiden Kiessanden VI und V (Reihe 1 und 2) mit 8°/₀ Wasserzusatz.

Probe

Längseisen

Nr.

der

Säulen

Tabelle 7. Ergebnisse der Zugversuche mit den Eisen für die Längsbewehrung der Säulen.

Abmessungen

Durch- Quermesser schnitt cm qcm

Elastizitätszahl

kg/qcm

Spannungen kg/qcm

Streck

grenze

Bruch

grenze

aS

--100

aB

Bruchdehnung auf

aS

aB

°/o

1= n,3V/

Quer

schnittsver

minderung

°/o

°/o

Mittel

I bis 24 und

49 bis 51

2,00

3d4

2 120 000

2600

3810

68

3L9

68

2,01

3,*7

2 035 000

2 077 500

2840

2720

3900

3860

73

71

27,8

70

29,9

69

10

Mittel

30, 34 bis 39, 44,45 u.55bis64 (Lieferung a)

L4

L4

i,54

L54

2 050 oöo

2 010 000

2 030 000

3120

4060

77

26,2

68

3080

4120

3100

4090

75

76

29,2

69

27,7

69

15

Mittel

28,29,31 bis33 und 40 bis 43 (Lieferung b)

1,40

1,4!

i,54

1,56

1 980 000

1 990 000

1 985 000

2760

2720

2740

3900

3730

3820

7i

73

72

34,3

29,6

32,0

73

75

74

19

1,60

2,01

2 030 000

2770

4100

68

3L4

63

20

65 bis 67

1,60

2,01

2 055 000

Mittel

2042 500

2400

2590

358o

3S40

67

68

37,5

73

34,5

68

Tabelle 8. Ergebnisse der Zugversuche mit den Querbewehrungen.

I. Eisen von 0,5 cm Durchmesser

Ver

such

Nr.

Form, in der verwendet zu das Eisen den Säulen eingeliefert

Eisen

Abmessungen Spannungen kg/qcm Streck- Bruchgrenze grenze aB

Durch- Quermesser schnitt cm qcm

<r    Bruch-

---100 dehnung auf

l— 5 cm

Zustand

der

aS

°B

°/o

°l 0

Proben

47

48

49

Mittel

1 bis 3

Fertige

geschweißte

OO NN

Th Tt- Th

cf d d

0,181

o,i73

o,i73

2930

3010

2310

4140

4360

358o

2750    4030

80

Ringe

81

0,47 0,173 2770 0,50 0,196 3110

3700

4540

Mittel

2940    4120

•3 I Ob ^3 I Ot ! Ob CbNl lv I bO Lri QC I Ul O H

O'O O G

Th 1-0 vo k© M M M ©>1

20,0

20,0

kalt gerade gerichtet ohne Schweißstelle

mit

Schweißstelle in dei Mitte

53

54

55

7 bis 9

Mittel

Fertige Ringe mit Hakenenden

CO H N

Th 10 Th

cf O d

0,181    3260

0,204

o,X73

3770

2890

4700

5200

4510

3310    4800

59

60

61

62

13 bis 15

Fertige

Diagonalbügel

OOOO

COCO roro rO Th bO ro co ro co ro

Mittel

3400

4900

5000

5150

4890

4990

co Th io bO bO o

o o w i-i cs n

Fertige

Spiralen

10 m 10

d d d

4310

4070

4360

Mittel

36

3010    4250

37

38

28 und 29

39

40

31

32

33

30

34

Stangen (zu geschweißten Ringen verwendet)

35

Mittel

41

,V>

87

40

42

41

43

42

Fertige

Spiralen

O O O O O    O O O O O O O O O O

4^- 4^ -h- 4^ 4^* I in Ui ui Ui Ui Ui h Ui Ui 4> O V3 bO Ob ^-4    O'-'O^OOCOt-iLjo

Ob M M «O v£) rhbO Th bO 0OHHC)0OO''ObOCbOOb I

HMNHHHMHriH |

6 d 6 6 d d d d d d

O O O O O

00^3 OO Ob ^3 bO Uj bü O'Cfj

2810 2940 3060 3020 3220 8050    4330

4490

4360

4²3o

4160

4340

37 60

5090

5200

4520

5090

Mittel

4330 3700 376o 3440 ! 4820

3800    4940

<1 VJ NI OO OOV3 |    ! ^3 ^3 ^3 Ob Ob Ob Ob Ob ^3 ^3    «bl^3^3 Ob CSlCJb^I^I Obi ©S Ob ^3 Ob

•vl | h 4* k>Lk»4^ I 0-£* K) v| UJ O bû COH Ob M Oj h CC    OO C O O    D O

tODHDMDDDDtO    fc© h) D D    I fc© D    h D D    fc©    LJ 40

oi 14 Ul i i Oii H O    OO H '00 fO    "o Ob "o    "Vl    OO Ob

23,8

kalt gerade gerichtet

ungerichtet

kalt gerade gerichtet

Tabelle 9. Ergebnisse der Zugversuche mit den Querbewehrungen.

II. Eisen von 0,7 cm Durchmesser.

Ver- Eisen    Form, in der

such    verwendet das Eisen

Nr. zu den Säulen eingeliefert

Abmessungen Spannungen kg/qcm

Durch

messer

Quer- Streckschnitt grenze grenze

Bruch-

Og

Bruch---¹⁰⁰ Dehnung auf

Zustand

aB

der

cm

qcm

aB

°l 0

°/o

Proben

Mittel

4 bis 6

71

fertige

geschweißte

Ringe

O CO d 6 6 6

0,385

0,419

0,407

4230

4100

4130

4150

72

0,72

0,73

0,407

0,419

Mittel

Ln Dl Ln CO 08

10 bis 12

Mittel

fertige Ringe mit

Hakenenden

0,69

0,71

0,69

1^ 08 , CO co co

o d d

3220 3080 3150 3150 3070    4050

2740    4040

2910    405(4

3400 3080 3000 3100

4520

4120

4150

4200

80 »-o 'O 180 00 ! rïl r ^ i L— I 1^ 80

10 tO 10 \0 O Ln

00 b b

24.9

16.9 20,0

18JÏ

kalt gerade gerichtet ohne Schweißstelle

mit Schweißstelle in der Mitte

08 08 08 OO^J 08

Mittel

d co rt-

d d d

fertige

Spiralen

21

22

23

24

25

26

31 bis 33

27

28

29

30

Stangen (zu geschweißten Ringen verwendet)

Mittel

44

45

46

■ss

co rj-    uo

■'d"    *3"

89

fertige

Spiralen

p c p p p - p p p p p p p p c c « p O O 08 08 08 08 08 I O8O8O8O8O8O8O8O8O8O8 I 08 0\ 08

4- DJ 4- Di Di    OO OO CO 00 OO OO 00 OOO OO    O O O

-“h

co co co

6 6 d

3080

4410

Mittel

p p p p p    p p p p p p p p p p

OJ 04    04 04    bJb4b4bJb4bJbJbJb4bJ

(4 H (4 OJ Lhi    08 08 08 08 08 08 08 08    08

10 10

bJ bJ bJ bJ bJ bJ bJ bJ bJ

to 10 to

2840

2760

3000

2810

2810

2950

2950

2810

2920

2870

2870

4000

3⁸5o

4220

4000

4000

4050

4160

4000

4050

4020

4040

fcStJWWMtOMWtJWwl t*J g W I tO W U N

bs b i h b\HVi Cni l-i'colwiböj-b |b® i N i

kalt

gerade

gerichtet

ungerichtet

4070

3920

4040

3810

3⁸3o

3930

80

15.9

15-7

13.7

12,4

14,0

14,3

kalt gerade

OO CO CO 4. bJ to

⁸5

Mittel

59

2200

2230

2160

2140

OC4-* co

08 08 08 08 08 08 Cd 08

Ringe von etwa 60 cm Durchmesser (zu Spiralen verwendet)

*) Die Zerreißproben sind den Enden der einzelnen fertig eingelieferten Spiralen entnommen. ²) Die Zerreißproben 82 83 und 84, 85 entstammen zwei verschiedenen Stangen.

55 bis 60 ²)

bJ bJ bJ bJ

4^ 4^ Oj 4-

OO W D) b)

OO 08 ^1 ^1

59

60

62

2180    3730    00

co •—I OO

co ^ M

31,3

Tabelle 10. Ergebnisse der Zugversuche mit den Querbewehrungen. III. Eisen von 1,2 cm Durchmesser.

Eisen    Form, in der

such verwendet das Eisen Nr. zu den Säulen eingeliefert

Ver-

Abmessungen Spannungen kg/qcm

Bruch-

Durch- Quer- Streck-    Bruch- ~    ¹⁰⁰ Dehnung auf

messer schnitt grenze qcm

Zustand

grenze

aB

1=12 cm

der

cm

as

aB

°l 0

°/o

Proben

^1 ^1 ^4 Ln <-n>

fertige

Spiralen

1.19

1.20 1,18

4450

4540

4490

75

75

77

Mittel

3400    4490

70

1,18 1,094 ²93° 1,18 1,094 3060

Mittel

QO O''

dgl.

Stangen

1.19

1.20

4030 4130

3000    4080

73

74*

Ih N ID C *-0 o 00 'O N !> LO

kalt gerade gerichtet

74

1,112    3600

1,13»    3540

4630

4580

Mittel

3570    4010

1(1,3

15,⁸

14,2

15,0

im Amt geschweißt

ungerichtet

Tabelle 11.

Druckfestigkeit des zu den Säulen verarbeiteten Betons.

Würfel von 30 cm Kantenlänge; Druckfläche = 900 qcm; Inhalt = 27000 ccm.

Alter = 90 und 91 Tage.

lfd. Nr.

Nr.

der zugehörigen Säulen und des Würfels

Angefertigt

bei Luft-

Gewicht

des

Würfels

Raum

gewicht

Bruchfestigkeit

Zu-

sammen-

am

Feuchtig-

bei

des

Belastung

keit

Wärme Prüfung

Betons

Spannung Setzung

des

Betons

°/o

C°

kg

g/ccm

kg

kg/qcm

hh CM CO lORO C^00 CR

10

13

16

25

6.111.13

8.

il.

13.

'5-

18.

27.

3-IV. 13

4* 4^ 4* 4^ Ui OiOiOJUiOJOiOiOJOi Ri Ri Ri Ri Ri Ri Ri Ri Ri Ri hm hh hh hh hh hh hh hh hh U) Ri mh O Rü CO^J CR Ui 4* Ui Ri hm o RO 00 CLn 4^ Lm Ri hm QrO 00 Ml CR^n U) R> hh Q

61, 62

35

64

34

26, 47 ”, 37 3, 38 6, 36 I2, 39 9, 46

28

15, 3i *8, 43 19, 40 22, 55

27, 58

32

29

30

33

42

45

48

57

60

65

M,

67

5-

8.

12.

12.

i5-

l7-

!9-

22.

26.

29.

3- V. 13

6.

8.

13.

15-

17-

20.

22.

24.

27.

29.

3i.

3-VI. 13

5-

7-

10.

12.

H-

D-

19-

>-l rf RO OO CM (M CM CM

1. VII. 13

CR CR 00 In tn I O    Ln CO CM RI CO Ln Ln Ln Ln Ln bn C'CNORML/iUtLn^^^vl    Ln Ln CnLm Ln CR Cr

RO 00 Ml o ^4 Ri I RO OrO    O O O CR RO OO O CO o Oj -b O OROR-f^Oi COOO^vl O OO o M Ln kh-F^RO Ri^J

l6

17

l6

17

17

17

¹8,5

17

17

18

18

i7

15

19

16

17

22.5

19.5

18

15

19

20

16

16

i7,5

16

IO tO LO

r^o rf--7t-cs *-* on

MNNNC1NHHM

23

20,5

j?\;p vo

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61.80 62,20 62,10 62,30

62.80

62.20 61,70

61.50 61,40

61.40

62.50

61.20

61.80 61,70

61.70 62,00 62,00 62,35

62.10 62,30 62,50 62,60

62.70

61.70

63.10

62.50 62,00 61,90

61.50

59.40

60.50 62,00 61,70 62,00 62,30 61,90 61,80

61.10 61,10

61.50 62,00 62,05 61,80

Ri 19 U) U) OJ OJ bJ R> ^400OR>OOO00 OC Lr\ 4* CR C RO

Jsi Ri Ri R) Ri JR1 ¹⁰    tO Ri 10 IO JO tO JO JO Ri tO Ri Ri Ri Ri IO Ri IO 10 Ri Ri Ri R) Ri Ri Ri Ri Ri Ri Ri Ri Ri

Ri Ri Ri b/j Oj Ri Oj C/j Oj Oj vIvO'vOhUiCORIhmO OOCk» CR Ln Lf\ hi c Gt NJ

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O RO

Ri Ri

4- O

O On OC \D O RO COrO rO CO CR CO Cj Oj C U v] CRCn CR

Ri Ri Ri

00

CM

210    500 202 500 202 500 201 200

219    700 210 500 201 200

201    200

202    500

223    600 222 300 215 700 210 500

214    400 222 300 222 300

215    700 197 200

217    000

210    500 197 200 195 800 190 500 144 600 162 200 199 900 197 200 201 200 215 700

218    300

201    200

202    500 206 500 185 000 214 400 217 000

211    800

231

247

241

243

234

225

225

223

244

234

223

223

225

248

247

240

234

2 37

247

247

240

219

241

234

219

218

212

161

180 221

219

223

240

243

223

225

229

201

238

241

235

1 Raum

teil

Zement

und

4 Raumteile Kiessand

Mittel

62    18    61,88    2,292    206 500    229

44

49

45

52

46

53

47

50

48

5i

49

54

29. III. 13 i.IV. 13 10. IV. 13 24. IV. 13 27. V. 13 29. V. 13

57

69

62

63

70

70

19,5

18

16

17,5

17

20

62,80

62,60

62,80

62,60

62,80

62,95

co co co co co rf cf G <4 <4 M

RO CR RO C' RO *—1 n h n h n ro CO

284 500 290 600

290    600

291    900 270 400 299 300

316

323

323

324

300

333

1 Raum-

teil

Zement und 2¹/2 Raumteile

Mittel

65

18    62,76    2,325    287 900    320

CT

Federnde Querdehnung d" in °/₀ • io ⁵

Tabelle 12. Querdehnungen der quadratischen Säulen am Beton bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Antangsbelastung.

Gesamtquerdehnung d in °/₀ • io—⁸

Bleibende Querdehnung d' in °/₀ • io~~⁵

bei den f o 1 g e n d e n B e 1 a s t u n g e n in kg

22960 | 33330 J 53750 J 73710 | 98500 1145 8001 12530 I 22960 I 33330 I 53750 I 73 7¹⁰ I 9⁸5°o 1145800

LOOO CO o LO CO o M Th co lo lo h co h lo

CO Th O ON O M X Th M M M M cocococo

O O O 00

O O Th ON

HH M co co

O    LO M LOOO 00 LO    O O co M

-h O Lor^LOOO lo h    'O Th On no

t^oo oo

co LO MD MD

CO LO LO 'O

12530    22960    33330 53750    73710    98500 145800 174 240112530

Be

lastungs

reihe

co M COCO CONO nO t^OO ON On On On On

eo CO M O co co hh m co Th h ph

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hlo\OOOCnC>hhç^co X h ^ co h *t md

lOlOiOlOlOMDMDOMD

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O co o 00 r^oo oo

Th Th Th Th

oo io co lo co lo o co

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cOThThThThThThLOLO

3ï?S-8Erî?88S*£    S* 2

cooo oo PO co co ro M M M M

M

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3J2

308

308

317

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235

O oo co o

t^MD O tN N

O O GO LO o LO M co 'OlOhhOhhOcOlO

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co N cOiO PO Tt N O M co M M co co co

oo m lO o co co io lO ■o md

COOO o M co LO

co co ^h Th 'h th

18

20

22

10

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O co N io io O O Th

LO OO CO CO hh

co co Th

lO o »-o

Th LO lO LO O MD

r^oo n co o ^ co o o m Tf

HH M M co co co

M LOGO O O lO LO GO o H-* hh m

O 00 00 00 oo

co looo m co co co N N oo oo oo on on O hh ri m coco

■t    -t 'O i/) vo io io io

t^oo O O co md r^oo oo oo M M M M M M

LO M 00 M MD r^oo

M M LO o O M oo oo co

M CO Th LO O C^OO ON O

lO O CO co co co N

00 CO 00 M O NO vO

23

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8i

18

20

8i

17

5 —7

r^oo o

O O hh

X NN Th Th Th

LO GO CO O GO HH O Th no t''.

+ 55

77

98

801

II7

130

133

138

145

Si — îz — 8?-

O LO o CO lO N o co

LO LO o O «sO ^5 N tN

O co iO NCO M

co co co co co Th

8i — Si -Si —

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•h lo o r^t^r^oooo

12

10

8i

5 —17

10

Sz

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37¹7

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20

LO OO COOO O

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LO OO O    ^    M

HH HH ÇV|    M    M

M MD    lO    1-0    N    o    CO N    lO    OOr^LOMMOOO

N N O    ON    hh    co    lO'O    r^OO    NO    HH    cOLO-sO'OOO

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co co co co LO LO M CO co co co co co co

oo oo oo oo

M M M M

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COM co O co M 00 00 lO

hh 00 Tf~ ON M »O O O CO

io to^o o t^.    r>* oo oo

00 00 M LOOO co LO ^ CO OO M 1^) N N O hh M co HH M M

co N ^ M CO cot^t^coco LOt^CNOOcHHHHHMCO

M M CO co CO CO

o m

co CO co co co Th Th

O COCONN C^oo M M M M M M M

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00 hh HH M

co co M M

LO LO M M

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t^o N O oo N co O M LO

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00 CO MD OO O H M M CO Th co ON O H H

co co

HH m MM COCOCOCO

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oo LO oo co n o i>. »o is h (D fO'O oo hh m *t in

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co oo oo m N NCO O O In J? n* HMfOfOrOfOfO^trf ro rn ro ro

IOUONO M CO vO M M -t -t -t io i/un i/) î-o mD

oo o co lO o m

CO Th Th Th *3- LO LO

81

8i

22

23

Lz

M co Th lonO t^OO ON O

313

O M NCO W 00 N 00 00 t^LO CO N O M CO -t lOO OO HH M M cocococococococo

M M M N O 1-0 LO LO LO LO

m co n O ^ (D00

LO oo

•t Th Tt CO

m co Th lono r^oo on

09

58

55

55

57

58

58

55

53

r^ O m m O m »-O un\o O o o o

M CO CO LO OO CO co CO CO co

m co Th lo o co on

gemessen

Ge-

messen

in der

Mitte

am

Ende

in der

Mitte

am

Ende

Art der Querbewehrung

Ge-

schweißte

Ringe

aus

0,5-cm-

Eisen

Ge-

schweißte

Ringe

aus

0,7-cm-

Eisen

Säule

Nr.

Tabelle 12 (Fortsetzung). Querdehnungen der quadratischen Säulen gemessen am Beton bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung.

Federnde Querdehnung 8" in °/₀ • io~⁵

Bleibende Querdehnung d' in °/₀ • io~⁵

bei den folgenden Belastungen in kg

Gesamtquerdehnung 8 in °/₀ • 10

12530 | 22960 I 33330 I 53750 I 73710 I 98500 I145800; 174240 112530 | 22960 | 33330 I 53750 | 73710 j 98500 1145800112530 | 22960 j 33330 | 53750 | 73710 | 98500 [145800

un LO CO LO OO CO N 00 O

N w o po co co ri -* lo (N <t iO iO iO lOVÛ 'O 'O

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io LO LO LO LO LO

co N N O 00 in in t^oo in co co co co co

8ir

o£z

ozz

Szr

222

222

218

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i^1 N N Tn

vO vû MD

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Zi

12

co O co co

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Si

Si

17

28

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1325

1385

1467

1512

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Be

lastungs

reihe

Ge-

messen

Art der

^r‘ Ibewehrung

Säule

O tN

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3375

10

Si

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N Ul LOGO lo OM ri Pt N N CO Pt* Pt- Pt“ Pt-

ri o LO O tNLOLOLOCOLO

io O ri pt-pt-LOMO ncooo

Hriririciririririci

O ri co co go tNoo co oo N

rt*LOLOLOLOLOLOLOLOLO

Si

ri

10

ri O O ri N ri ri

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++

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—113

—    US —120

—    125

—127

—    130

co O lo N O co

LOMO 'Û MÛ ts ts

ri co in oo rj O lo Mririricoco-t't

3297

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2180

2328

2435

2518

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OnO ri lOiONNNN CO N ri O O CO l> 00 OO 00 00 00 00 00 oo

Pt ‘/i MD MD tN IN

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LO

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ri cocoLotNLOtNcon co MOOOOMOMOMOO^CiN HHHHhHhHMC'iriririri

410

415

415

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O io ri ri oo

ui rt LO ui Pt

O O co

n tN in in

lo IN CO co mû O (D N O ^t-MO OM

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ri in co oo inco tN co ri n ri ri n ri

—    52 -48

—    48

—    55

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N O M N ti co Pt Pt pf

zi

22

lo n O looo O O

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N LO co o O t^LO tN in tN in i>. cnmo o

ZZl

123

I 12

CO 00 O CTn

lo O N n co

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10

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0^*0 H MD GO

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++

—135 —142 —138 —128

—    143 —125

—    143 —123

—    143 —122

—    143

—    MS —148 —160 —162

ZS1 — rSi — 081 — Tri — 811 — £11— 801 — 001 —

ci ri noo tN00 oo oo

OO co LO 00 co N CO Pt p^ L/1 LO

10

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Zi

20

20

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MO MO

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co co co

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LO LOMO MO mO N N N

00 LO ri 00 O LO tN co pt- lo vOMD vo 'O

N N N CO O

00 X NNN

95

—102 —108

— 112

—115

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Ï3

Zi

17

LO CO O Ci

—1—hl I

aus

0,5-cm-

O looo n in Ci ri ri co co

n m o in n tN

N H M O O QM

co 00 O LO OO N

In LnOO CO GO O

1,

am

Eisen

Ende

10

00 00 LO Ci lo O ui i/) ui Pt

IN O LO NX CO pJ- pt pt Pt

10

in der

Mitte

10

Umgehakte

Ringe

aus

0,7-cm-

am

Eisen

Ende

»0

I

0    in N t) r^oo 00 M

⁰⁰    d- Cn rf Cn ri no O riNO

M rOLO»ONONO

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O O ri lo lo w    m ro

00 00 00 CN CN

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ri NO N 00 ro LONO NO N O CN

o PO lo PO N ro 00 lo PO lo ro lo Ci LO tN ro NOCvOOHOwPiHri    rj-t^oo^O

~ 'O'O NNNNNNNN    ro ro ro PO d*

00

Os

oo ri O O ri looo oo oo *-• *-■ d- >o ri no r^oo oo oo oo o oo oo oo

415

O ro O LOGO PO ’t LO lo lO d⁻ d*

d- d" d"

Tabelle 12 (Fortsetzung). Querdehnungen der quadratischen Säulen am Beton bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung.

Gesamtquerdehnung ö in °/₀ • 10—⁵

Bleibende Querdehnung (5' in °j₀ ■ io~5 bei den folgenden Belastungen in kg

12530 [ 22960 | 33330 j 53750 | 73710 | 98500 j 145 8oo| 174240] 12530 | 22960 | 33330 J 53750 | 73710 j 98500 | 145800] 12530 j 22960 J 33330 I 53750 I 73710

Federnde Querdehnung ö"

Be

lastungs

reihe

lo r^oo O ri O ri lovo no no

d‘d"d-d"d_d"d-d⁻

O OO 00 ro OO o ri ION NO sO f^OO 00 ON ON ON ON

OOCOOfiNNQPON    N N N ri N» ro N N

w Pi ri ro rO ro rj- rj» r^- ^d“    O Pi ro d* "t d’ iO lo lo

LOioioioioioioiOLOLO ririripiPiririPiri

t^OO 00 00 00 00

O Pi H H H M

ro PO ro ro PO PO

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LO LO

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00 ri r>* O o PO N TnOO lo O ri rj ro d- io lo lovo

LO 00 ro ri ro 0O d⁻ d" LO LO'sO VO VO vO

28

12

Li

81

20

20

ZI

13

Si

Si

15 I 23

Si

3    7

3    7

5    7

5    7

3565

ri lOtsNO PO ro ri r^vo POPOPOrl-rJ-POriCO lO H

O ri ro d“ tovo 'O oo HpipiriririPiPiriri

ONOooririNioN 'O no t^NO

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20

20

81

81

81

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117

120

118

118

120

118

25

23

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13

12

12

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81 —

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967

1053

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1053

1352

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8643

10

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55

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LO LO LO LO LO

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gemessen

Ge-

messen

in der

Mitte

am

Ende

in der

Mitte

am

Ende

Art der Querbewehrung

Diagonal-bügel aus

0,5-cm-

Eisen

Diagonal-biigel aus

o,-7cm-

Eisen

Säule

Nr.

13

hi

9i

Zi

Tabelle 12 (Fortsetzung). Querdehnungen der quadratischen Säulen gemessen am Beton bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung.

d" in ®/₀ • 10-6

DA

-S

2'

F edernde

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2475

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53750

33330

096 zz o£S zi

00g Sfri

Bleibende Querdehnung d in °/₀ • i en folgenden Belastungen

12530 I 22960 1 33330 I 53 75° I 73 7IQ I 9⁸Soo

°/o • IO⁻⁵

Gesamtquerdehnung ö

ei d

174240

oog Sfi 00S g6

22960 33330 53750 73710

o£S zi

Be

lastungs

reihe

Ge-

messen

Art der Querbewehrung

Säule

Nr.

O LO OO 00 CO IO IO IO O tt1 O Cl coco Tt

LO LO O LO O CO O coco Th NOO 00 00 00

881

LO LO N O O N'O ON O O O

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co lo O O M lo O NOoo

ON CO NO M 00 0^ O O •-»

LO NO O vo Vû 'O tN tN tN tN

CO lo O co co co M lo M co

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Tt-LOLOLOLOLOLONONOND

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Th LO LO'sO NO iN rN NOO    NO tN M In tN tN tN tN tN tN

cocococococococococo

cocococococococococo

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HH Th LONG N NOO X Ch 00

d d d

00 d co d vo LOCO In O O IN CO 000000000000 Ch ON

cocococococococococo

103

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811

122

120

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215

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£iz

Siz

215

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LO 00 tN OC o IN

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HH CO Th

O d M co co

hh co co lo O

O d d d d tN o rooo 00 codoooOLOcodOOd

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OOOooOOOOdLo dcodddcoLOLOtNtN co co co d ro co ro co co CO lo lo lo lo lo m lo lO lo lo

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d in co N d 00 O d d co Th lo lo NO

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12

10

00 00 00

NO NO NO

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tN G ^ N CO CO Tt- LONG tN

81

10

10

1362

I652

l802

1875

1953

2002

10

fi

8i

22

zz

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co n ci ci oo d O O oo N ci O ^o O lo CT' h m «t i/)0 *0 NOO On O

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NO NO NO M M M M M M tN M rh lO lo lo LO lO LO

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Cl cocococococococococo

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M M M M M M In

+++++++

0C M LO

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10

10

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20

Spirale

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318

318

10

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—    13

8i +

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dtNLOcocoOOOdd Oddco in co d d 00 O co co co co co co t}- «et* lo

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1417

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0,5-cm-

Eisen

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21

IO

13

8i

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4112

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10

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10 o co tN d lo

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OO 00 N

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Cl d M

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d

10 IN 00 O O d d d d d co co co co

15

18

20

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am

Ende

23

cococococococococococo

d d 00 I N 0C IN co

O o on 00 00 00

d d hh hh HH

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CO tN IN lo NO NO NO NO

HH d CO Th LO NO tN 00 O O

in der

Mitte

Spirale

aus

-IUD-Z‘0

Eisen

24

00

O“

fr

Tabelle 12 (Schluß). Querdehnungen der quadratischen Säulen gemessen am Beton bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung.

Bleibende Querdehnung d' in °/₀ • io s bei den folgenden Belastungen in kg

12530 I 22960 ! 33330 I 53750 I 73 71° I 9⁸S°° 1145 8001 12530 I 22960 | 33330 I 53 75° I 73 710 I 98500 1145 8001 12530 I 22960 | 33330 I 53750 I 73 710 I 98500 1145 800

Federnde Querdehnung ö" in °/₀ ■ io⁻⁵

cs oo es »n cs oo sD es so O ro rf un un no

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ro OO O P'O « rO00 *-* OO G' O'' On O

oo o oo cs ro ro un un no 'O

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Gesamtquerdehnung Ô in °/₀ • io—5

Be

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reihe

Ge-

messen

Art der Bewehrung

Säule

Nr.

218

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12

13

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1535

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Mitte

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5

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ST

g

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Tabelle 13. Vergleich der Querdehnungen des Betons in der Mitte und am Ende der Säulen.

Letzte Beobachtung nach wiederholtem Be- und Entlasten (s. Tab. 12).

Federnde Querdehnung cf” in °/₀ ■ IO

Bleibende Querdehnung cf' in °/₀ • io~“⁵

bei den folgenden Belastungen in kg

Gesamt-Querdehnung cf in °/₀ • io~s

12 530    22960    33 330    53 750    73 710    98 500 145 8001 12 530 22960    33 330    53 750    73 710    98 500 145 8001 12 530    22960    33 330    53 75°    73 7¹⁰    98 5o° !45 800

45    105    173    333    2553    70    157    235    432    643    987 3452

2    145    770    — 5    — 8    17    113    555    632 1398

1845

1662

1650

7572

3467

1258

1767

935

2940

967

2475

1987 I

g.

a>

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1602

1013

742,

907

00 <0

00

rl-^O

Lage

der

Meßstelle

i. d. Mitte 32    182    283    537    825    1345 6543    10    22

am Ende —27 — 52 — 62    40    340    785 2270    —18    — 42\ —731 — 73

irVO

t^‘0

9Lf

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723

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833

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463

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255

655

225

472

197

547

257

563

•SV'

572

610

568

297

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HH ^    O ^0    « 1^

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47 no

— 28 —32

O ^ oo Ci oo

—18 —20 — 2 27 127

— 28 — 42 133 333 835

CM »>-

880 2800

1775 3558

313 5J7

555 555

öS 1

çç —

345

102

373

3S2

87

— 62

i. d. Mitte 38 am Ende — 55

00 00

cm

235

— 23

172

23

183

33

Siz

120

223    390

55 288

223 | 383

551 180

SI 8

091 Z9

73    148

27 —35

53 no

12    17

55    118

18    23

67    137

0    37

68    142

— 10 — 3

70    145

0    32

625

923

1973

282

990

255

2370

318

1472

733

780

522

—    52 — 33    3    82

—    73 —130 — 47 110

Çf —

se —

Si

(2$ 28

730 \\2518

878

165    345    550

— 67 -78 252

98

— 37

m—\m— Lsi— 88—

Lz — SS — Z9 —

78

— 47

— 57

68    175

— 2    40

98    255

— 47    12

— 32    63

58    510

— 53

60    315

128    258

65    125

15    23

—20 —20

Ll —

22

20

1147 5923

365 1598

170    352    630

—115 — 75    62

97

— 92

900 2815

460 1215

187    342    540

5    57 198

r^o\i

43

22

— 48—62

—    60 —57

—    45 —35

—    37 —50

—    60 —42

S9 I o£

— 33

10

— 25

13

1148 5543

482 1360

—    22

—    30

-• 10

— 28

—    13

—    20

10

922 4178

2002

oo    cm S\|

coOo roi ^

00 c\| oo **h

co

205

Ll —

O *>• co

cm oo

842 2857

1417    -

1093 2382

598 1535

S,3§

338

250

452

185

zSi

73

colO

Querbewehrung

Eisen

stärke

Art

cm

o,5

o,7

i. d. Mitte 48 °’“ am Ende — 2

i. d. Mitte 45 am Ende —48

i. d. Mitte 58 am Ende 5

58

i. d. Mitte am Ende

Ge-

Ringe

o,7

S‘o

o,7

i. d. Mitte 60 0,5 am Ende —10

65    128    183

20 —32 — 7

78    160 ; 253

5    8\    50

i. d. Mitte am Ende

i. d. Mitte am Ende

o,7

umgehakte

Ringe

bügel

Säule

Nr.

t-i CM

rh »-O

oo

co rj-

9i

Zi

21

20

23

²->    ! unbewehrt

26

er

SL

CD

7?

:s

0)

S.

7q

Tabelle 14. Längenänderungen der Längseisen bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg

Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen : Geschweißte Ringe aus 5 mm-Eisen.

Federnde Verkürzung —äe in °/₀ • 10

11920

145 800    163 870    12530 22 960 33 330 | 53 750 73 710 98 500 145 800 j 163 870

Bleibende Verkürzungen — dg in °/₀ • 10 bei den folgenden Belastungen in kg

22960 j 33330 I 53750 j 73710

.r)

98500

Gesamtverkürzung — dg in °/₀ ■ IO

12 530 22960 33330 5375° 73 7¹⁰ 9⁸5°° 145800 [ 163870 112530

Belas

tungs

reihe

Säule I Ge-

Nr. Imessen

O O O NN N PON 00 ON POOO NsO N PO PO CM Th LONO OC ON o On On    On    On    On    On On O

O MÛ Nû Mû Mû

o    O    pon

ON 00 00 LO »O PO 00 OO 00 OO 00 oo ■h Th "h Th Th Th

O O h) po

CM H PO O N PO N ON ON O O O

POPONPOPOPONPON hoo MO CM OO O POMO ON

ODCNOHW^CMCMM

hh cm    CM    CM    PO    PO PO    PO PO

ThThTh^hThTh-hThTh

po o t^r^O po po o

00 i-O M PO PO PO LO LO O O MD MD NO O O O O,'O O rOPOPOPOPOPOPOPOPOPO

1507

1507

1500

NO fOfOC LO Th PO PO LO

c^.

—    1627 —1693 —1700

—    1693

—    1713

—    1703

—1720

—    1707

—1727

—    860

—    930

—    970

—1003 —1037

r<) fO Ts N CO rONO' LO 'MD MD 'O

— 713 —713

—    347

—    390

—    440

—    443

—    467

—    487

—    320

—    537

—    540

—    543

—    20 —70 —170

—    10 —90 —213

—    10 —97 —230

—    250

—    260

—    273

—    13

—    20

10227

7653

O N ro ro N N O O ro tN'O m m hh r^OC ON O w CM PO PO NN NW 00 00 00 CO

O O N PO PO CM lO PO hh VO CM LO N PO Th »O LO LO LO

CM CM LO lO

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—    223 —410 —617 —763 —820

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10

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Federnde Verkürzung — d in °/₀ • IO⁻⁵

15. Längenänderungen der Längseisen bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen : Geschweißte Ringe aus 7 mm-Eisen._

Gesamtverkürzung — äe in °/₀ • io

Bleibende Verkürzung — dg in °/₀ ■ io ⁵

bei den folgenden Belastungen in kg

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Be

lastungs

reihe

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—    213—340 —570 —897 —1390 —2157

—    220 I — 357 — 597 — 937 — 1470 — 2193

630 —98O — 1523 — 2233

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— 2220 — 2217

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2003

1977

1953

1927

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1893

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Ge-

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Ende

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in der Mitte

am

Ende

Säule

Nr.

Tabelle 16. Längenänderungen der Längseisen bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg

Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen: umgehakte Ringe aus 5-mm-Eisen.

Federnde Verkürzung — 6e in °/₀ • io

145800 I12530 22960    33330    53750    73710    98500    145800

|    Bleibende Verkürzung — 6e in °/₀ • io

bei den folgenden Belastungen in kg

98 500

33 330    53 750    73 710

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9—

Gesamtverkürzung — cl, in °/₀ • io

12 530 22 960    33 33O    53 750    73 710 98 500 145 80O 174 240 I 12 53O

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—    293

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—    73    — i63    —²53    —430    —630    —763    —823

—    180    —257    —453    —637    —773    —817

—    183    —267    —470    —653    —777    —840

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10

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1313

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N N ro ro 00 ro ro CM vO VO MD VO

10

am

Ende

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CL

n

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Tabelle 17. Längenänderungen der Längseisen bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg

Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen : umgehakte Ringe aus 7-mm-Eisen.

10—⁵

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12530: 22960

n kg

I I4580O

lastungen i

98500

73710

Bleibende Verkürzung n folgenden Be

22960 I 33330 I 53750

Gesamtverkürzung — cf, in °/₀ • 10 ⁵

i de

12530

174240

12530 22960    33330    53750    73710    98500 145800

Be

lastungs

reihe

Ge-

messen

1^0 O IN co Cf CN Cf 00 lO lo lO tO lO

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—    1463

—    1497

—    1493

—    1463

—    663 —1003

—    747 —1010

—    790 —1027

—    823 —1090

—    857 —“53

—    860 —1150

—    880 —1177

—1200

—    L33 - 373

—180 —477

—    200 —510

—    237 —560

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1208 1830 1198 1835 1200 1855 1207 1863 1203 1215

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1519

1672

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1894

1890

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713

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213

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—    200    —317    —493    —⁶77    —9°7    —94°

—    213    —333    —527    —720    —913    —903

—    220    —343    —547    —727    —947    —913

—    343    —553    —733

—    363    —56o    —747

—    587 —750

—    597 —7⁶°

—    600 —767

—    47

—    63

—    63

21637

11607

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1995

2012

2020

2022

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019

019

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£19

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1318

01

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4113

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10

10

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Ende

Säule

Nr.

10

12

Tabelle 18. Längenänderungen der Längseisen bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg

Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen: Diagonalbügel aus 5-mm-Eisen.

Federnde Verkürzung — d in °/₀ • 10 ⁵

Bleibende Verkürzung — d in °/₀ • io—6

bei den folgenden Belastungen in kg

145800    12530 22960    33330    53 75°    73 7IQ 98500 145800

LO »O LO rd” rt" rj" rf“ rf

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Gesamtverkürzung — de in °/₀ • 10

Be-

33 330    53 750    73 710    98500

096 33

12530 22960 ! 33330    53750    73710    98500 145800 174240 12530

lastungs-

reihe

Säule Ge-Nr. messen

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1200

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—    250 —387 —460

—    250 —393 —447

—    257 —397 —460

—    247

—    440

—    420

—103

—    110 —127 —167

—    157

—    157

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—    310    —563    —    860    —1277    —1903    713

—    340    —610    —    887    —1333    —1950    710

—    350    —633    -    923    —1370    —1903    713

—    357    —660    —    963    —1417    —1907

—    373    —687    -    983

—    693 —1013

—    697 -1027

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15

1253

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am

Ende

IO

Tabelle 19. Längenänderungen der Längseisen bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg

Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen : Diagonalbügel aus 7-mm-Eisen.

Federnde Verkürzung — d in °/₀ ■ 10

10 ⁵

Bleibende Verkürzung — de in °j₀ ■

Gesamtverkürzung — dg in °/₀ • lo~⁵

bei den folgenden Belastungen in kg

145800 I12530 22960    33330    53 750    73 71°    9⁸5oo | 145800

98 500

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Be

lastungs

reihe

Säule Ge-Nr. messen

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—    723 —7°3    —157

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—    740    —727

—    747

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407

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9i

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O O O O O lo G hh co co cq Th

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1670

1710

1710

1717

1727

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1973

1993

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—    1553

—    1540

—    13— 83 —200 —550 -1020

—    20—107 —250 —623 —1087

—    20—147 —270 —680 —1140

—    27 —137 —290 —710 —1163

—    23—160 —307 —733 -1200

—    323 —7⁶3 -1197

—    337 —780 -1227

—    803 -1250

—    823 -1263

—    827 —1267

N CO N N o rs SD co 'O ts CG CO hh cq cq cq cq co cü vû O 'O '«O cO

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Ende

8i

0    "IO fON

Federnde Verkürzung — cQ in °/₀ •

145800    12530 22960    33330    53750    73710    98500

20. Längenänderungen der Längseisen bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen : Spirale aus 5-mm-Eisen.

Bleibende Verkürzung —äg in °/₀ • io bei den folgenden Belastungen in kg

53 75° I 73 710

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33330

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—    707 —913 —1103 —847

—    73°    —903 —xi 10 —840

—    743    —940

—    750    —947

—    750    —967

—    767    —973

—    767    —980

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—    53 —220    —370

—    77 —250    —393

—    93 —283    —427

—    293 —443

—    303    —447

—    303    —453

—    303

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—    405    —662    —857

—    439    —702    —878

—    423 —725 —909

—    448    —742    —907

—    465    —760    —905

—    479    —768    —922

— 762    —938

—    942

—    955

—    787

—    787

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Ende

in der

Mitte

am

Ende

Säule

Nr.

19

20

21

Längenänderungen der Längseisen bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen: Spiralen aus 7-mm-Eisen.

s—01 • °/₀ ui ³ p

Federnde Verkürzung

Bleibende Verkürzung — âe in °/₀ • 10—⁵

Gesamtverkürzung — de in °/₀ • to—⁵

bei den folgenden Belastungen in kg

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—    830 —1363

—    873 —1410

—    910 —1443

—    940

—    960

—    980

—    993

—    1013

—    103 —353

—    153 —417

—    167 -463

—    180 —490

—    190 —507

—    200 —527

—    210 —557

—    213 —553

—    563

—    570

01

17

8030

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—    937

—    932

—    935

—    982

—    200 —407 —619

—    249 —440 —667

—    2 73 —47 7 —699

—    290 —502 — 723

—    305 —510 —740

—    320 —524 -327 — 532

—    327 — 554 -338 —553

—    342 —552

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24

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2059

2065

1815

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Tabelle 2 1.

Be

lastungs

reihe

M co rh lo O OO On

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N fO^- '-O NO L^ OO ON

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Säule! Ge-

messen

in der

Mitte

am

Ende

in der

Mitte

am

Ende

Nr.

22

23

24

Tabelle 22.

Vergleich der Längenänderungen der Längseisen am Ende und in der Mitte der Säulen.

Quer

bewehrung

Säule

Ver-

kür-

Gesamtverkürzung — äg in °/₀ • 10

—5

Bleibende Verkürzung — d in °/₀ • io—5

Nr.

Form

Eisen

durch

messer

zun g

ge

bei den folgenden Belastungen in kg letzte Beobachtung nach wiederholtem Be- und Entlasten (s. Tab. 14—21).

cm

messen

12530 22960    33330    53750    73710    98500    145800    12530    22960

33 33°

53 75°    73710

98 500    145 800

am

Mittel

Ende

737 1397 1963 3070 4437 5223 8370 —20 673 1283 1727 2617 3697 5467 10537

705 1340 1845 2844 4067 5345

97 —273 [—543 —713 —1037—1727 83 —223 —450 —667 —820 — 837— 393

9454 _52 —160 — 362 —605 — 767 — 937—1060

.5

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Mittel ü

in der Mitte

S3

4)

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am

Mittel 3

Ende

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1037    2317

863    5117

950

120    182    345_

—    220 —363 —630—980 —1613—2217

—    103 —223 —523 —797 — 973—1003

—162 i — 293 —577\ — 8891—1293 —1610

Mittel

in der Mitte

83

103

93

am

Mittel

Ende

93

— 1701 — 293—423 —520 —447

inn-

in der

1174    1804    3212    4774    6802    12759

1690    2590    4477    6560    9380    19357

19

20

00

O -£*

-F* to (-0 ^4

lO O O "■+-M CO

Mittel

ge-

667 i 1432 2197 3845 5667 8091 16058

20

87 \ 135

318

528 815 2050 683 1093 3777 606 954 2914

Mittel

hakte

Ringe

am

Ende

733    1470    2150    3257    4057    5283    8793    —23—100    —237    560 —880    —1200—1463

633    1220    1807    2960    4097    5537    9570    —63 —220    —363 [—600I—767    — 947 — 913

683    1345    1979    3109    4077    5410    9182    -43 -160    - 300 | —580\ -824    -1074\—1188

12

Mittel

in der Mitte

613 1318 2022 3679 5320 7579 13880 35 767 1600 2400 4177 6247 8953 16910 17 IM 1459 ~mï 3928 ~5784 ~8266 15390

99

67

Ln

^4 ^4

369

313

83

137

341

610 903 | 1890 383 923 2503 597 913” 2197

13

15

am

Mittel

Ende

517    1033    1607    2653    3643    4897    10637    —63    — 157    —247    —397 —420

630    1253    1887    2930    3920    5207    9070    —83    —223    —373    —717 —1050    —1417 —1907

574    1143    1747    2792    3782    5052    9854    —73    —190    —310    —557—735    —629    —470

160

967

15

Mittel

Diago-

in der Mitte

10 o -rt- CO VO »G>

613

227    582

60    247

144 I 415

SC

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co m ’o

1275    3768

920    2440

1098 ~3104

16

18 büsel

am

Mittel

Ende

847    1437    2027    3410    4953    6930    12337 —63 —280 —460 —680—447 —727 — 157

937    1810    2513    3427    4357    6337

892    1624    2270    3419    4655    6634

—23 —160 —337 —827—1267—1540

— 43 —220 —399 —754 — 857\—1134

17

18

Mittel

in der Mitte

1410

1953

763 1682

427

737

77

217

387    663

57    157    289    545

1023

880

1190    3610

1460    —

1325

19

21

am

Mittel

Ende

19

0,5

790    1253    1770    2633    3397 4593    8570    —93    —303    —453 —7671 — 980 —1110—840

627    1190    1945    2755    3809 5503    11882    —97    —309    —479—787 —955 —1027—359

709    1222    1858    2694    36031 5048    10226    —93    -305    —466\—777\—968 \—1069\—600

20

Mittel

in der Mitte

767 1443 2240 3957 5713 7827(13887 4-3 —60 690 1477 2315 4158 6175 8960 729 1460 2278 4058 5944 8394

— 7 30    90    179

17    15    86 1 299

170    407

427 [ 719

7°7 J 1963 1107 [    —

563 \ 907

22

24

CG

o\ o\ O v£> vO o

1367 1963 2»7o 3430

1222 1757 2612 34°4

Mittel

650 1295 1860 2741 3417

4190    6350 —3 —73    —213 —570—1013—1443—1883

4547 7700    5    —74

4369 7025    1 —49 —155 -456,-783 —1092—1432

97 -342 —552 — 740 — 982

22

23

Mittel

in der Mitte

33

24

29

30    87 237 : 427 707

92 157 368 S ⁶44 972

61 1 122    303    536    840

Gesamtmittel

am Ende

694

1318 1920

2956

3956

5298

— 49

— 173

-318

-586

— 798

— 988

in der Mitte

690

1451 2228

3924

5806

8384

35

85

158

365

636

1014

Verhältnis der Werte „am Ende“ = 100

100

110\ 115

133

147

158

—5

Tabelle 23. Längenänderungen des Betons, bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen : Geschweißte Ringe aus 5-mm-Eisen.

Federnde Verkürzung — äb in °/₀ • IO

9—

Bleibende Verkürzung — äf) in °/₀ • 10

Gesamtverkürzung—cf₆ in °j₀ • 10

Be-

bei den folgenden Belastungen in kg

12 530122960 133330 153750 173710 I 98500 ! 145 800 1163 870112530122960 j 333301537501737101 98500 11458001163870! 12530 j 22960 133330 153750 173710 198500 | 1458001163870

II463

9280

9787

9S00

10003

10060

10150

10150

10200

9017

ro ro ro

O *-« pm

'O N O

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lastungs-

reihe

Säule Ge-

Nr. messen

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1210

1220

1230

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5923

ro ro ro O r^.t^O t>.

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17387

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10

am

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nO nû nO 'O nO NO nû

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PM PM PM PM PM PM

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110

£11

£11

£11

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984

1012

1014

1015

PM LO PM O

r^oo O

t t 110

1825

2117

2235

2419

2590

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910

O 00 Pt LT> ON Pt PM 00 O LO

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00 00 O'' PM o O

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N LO (T ro O

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NO 00    ro 00 O    pt    O    pm    "t    l/->    hh    cm    lo    On    cm    pfo OO

lo NO    N NOO    OO 00 00    ON    ON    PM    rOrJ-r^-T^-’d-rJ-LOiOLOLO

3153

1813

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<M nO On *—< <0 ptvO 'O O M O *t'O t^co On N N M romrOfOfO't 0000000 rOPOPOPOPOfOfOPOfO <M fO PO PO PO PO PO

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in der

Mitte

1917

1917

1927

LO

£121

10

1074 1105 1119 1123 1129

N (T CT 'tûO O' O hh CM PM p}" lO LO LO LO

in der

Mitte

IO

stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg

Querbewehrungen : Geschweißte Ringe aus 7-mm-Eisen.

Federnde Verkürzung — in °/₀ • 10

Bleibende Verkürzung — <f(i in °/₀ • 10

bei den folgenden Belastungen in kg

98500    145800 I12530 22960    33 33°    53 750    73 7IQ 98500    145800

N tN

'O hh On OO -t INOO 00

8653

8623

O

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00 00 oo

10853

II547

11830

12133

33330 | 53750    73710

I7424O I 12 530    22960

5083

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1507

1513

1517

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120

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3985

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1472

1503

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1517

1522

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LO LO

339

355

375

387

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399

400

412

lo n ri io Pi OrifirOTh ri ri Pi ri ri

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16695

Tabelle.24. Längenänderungen des Betons Anfangsbelastung. Art

*b ^ °/o ' IO“⁵

Gesamtverkürzung

! Be-

Ge- I.

¹ lastungs-

reihe

messen

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12530 22960    33 33°    53 750    73 7IQ

10283 11070

11313

11500 11667 11810 12060 12110 12203

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in der Mitte

Säule

Nr.

Tabelle 25. Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Ärt der Querbewehrungen : Umgehakte Ringe aus 5-mm-Eisen.

Federnde Verkürzung —äb in °/₀ • IO ⁵

Bleibende Verkürzung — cT^ in °/₀ • io ⁵J

den folgenden Belastungen in kg

• IO ⁵

in

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in

Be-

145800 I12530 22960    33330    53750    73710    98500 145800

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73710

53 75°

22960    33330

lastungS'

reihe

Säule Ge-

messen

Nr.

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1454

1455

1455

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6163

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1730

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in der

Mitte

in der

Mitte

10

NJ

Tabelle 26.

m des Betons der quadratischen Säulen.

Tabelle 26. Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen: Umgehakte Ringe aus 7-mm-Eisen.

Federnde Verkürzung —cQ in °/₀ • io—⁵

Bleibende Verkürzung — âh in °/₀ • io—⁵

Gesamtverkürzung — in °/₀ • io—5

bei den folgenden Belastungen in kg

33 33°    53 750 I 73 710    98500 ! 145800 I12 530 22960    33330    53 750    73 710    98500 145800

12530 22960    33330    53 750 I 73710    98500    145800    174240 I 12530    22960

Be

lastungs

reihe

Ge-

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Tabelle 27. Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg

Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen: Diagonalbügel aus 5-mm-Eisen.

Verkürzung —ef^ in °/₀ ■

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stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten

der Querbewehrungen : Diagonalbügel aus 7-mm-Eisen.

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Säulen.

Tabelle 29. Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg

Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen: Spirale aus 5-mm-Eisen.

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145 800

8163

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Bleibende Verkürzung —cf^ in °/₀ •

Gesamtverkürzung — db in °/₀ • 10 ⁵

bei den folgenden Belastungen in kg

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Ende

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Nr.

19

20

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Tabelle 30. Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg

Anfangsbelastung. Art der Querbewebrungen : Spirale aus 7-mm-Eisen.

xo ⁵

Federnde Verkürzung -—db in °/₀ •

Bleibende Verkürzung — é'fi in °/₀ • 10 ⁵

Gesamtverkürzung — äb in °/₀ • io~⁵

bei den folgenden Belastungen in kg

12530 22960    33330    5375°    73710    98500    145800 12530    22960    3333°    53750    737™    98500    145800

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1017

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am

Ende

Säule

Nr.

22

23

24

Tabelle 31. Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg

Anfangsbelastung. Ohne Bewehrung.

Federnde Verkürzung — dfi in °/₀ • 10—⁶

Bleibende Verkürzung — äh in °/₀ • 10—⁵

bei den folgenden Belastungen in kg

Gesamtverkürzung — ö'h in °/₀ • 10

Be

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1707

1713

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1733

1733

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217

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Ende

25

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Mitte

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26

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am

Ende

118

Tabelle 32. Verkürzung des Betons am Ende und in der Mitte der quadratischen Säulen.

Tabelle 32.

Vergleich der Verkürzungen des Betons in der Mitte und am Ende

der Säulen.

Letzte Beobachtung nach wiederholtem Be- und Entlasten.

Querbewehrung

Säule

Nr.

Form

Eisen

durch

messer

Ver

kürzung

gemessen

Gesamtverkürzung — db in °/₀ • io-5 bei den folgenden Belastungen in kg

cm

12530    22960

3333°    53750    73710

98500    145800

10

13

16

geschweißte

Ringe

umgehakte

Ringe

Diagonal

bügel

21

24

Spiralen

O O OG P O P O

673    1403    2223    3890    5480    7807    14413

490    1077    1730    3193    4557    6653    13203

am

Ende

483 1060 1730 3113 4540 660 1480 2340 4080 5833

£>£■ S 5

1*937

13643

1737    3040 4540 6750    12737

3107 4710 6881    14010

703

460

1107

geschweißte

Ringe

o,5

557

528

o,7

640

562

1213

1129

1380

1137

1927 3403 1764 3092 2173 3827 1767 3110

4927

4585

5740

4680

6687

12683

12335

16670

12879

umgehakte

Ringe

o,5

517

462

1130

1737

3133

4707

6737

984

1545

12

o,7

500

in der

493

1070

1048

1627

1685

N O' O

4198

4403

4603

6025

6303

6537

i3°43

11047

12153

12245

15

17

Diagonal-

biigel

o,5

Mitte

540

495

1170

1062

18

o,7

463

983

Gn (j\ CO

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4402

4403

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15993 x 1733 12160

647

1370

2150

3787

5618

8179

19

20

o,5

502

22

Spiralen

667

23

0,7

542

507

IIIO

1460

1143

1163

1717 3059 2277 4010 1740 3024 1910 3403

4483

5763

4377

5070

6280

8473

6108

7263

12553

10337

Mittel für die bewehrten Säulen, gemessen

am Ende

562    1227

2017    3567    5144    7874    13643

in der Mitte 542    1160

1820    3113    4811    6927    12756

IO to En

am

583

1243

1967

3347    4903

Ende

457

993

1587

2860

4243

7203

6130

13607

11853

Mittel

unbewehrt

570

1118

1777

3104    4578

6667

12730

26

27

in der Mitte

393

813

1340

483

993

1567

Mittel

438

003

1454

6053

6213

6133

12040

12330

12185

3

ET.

::

s*

HH

Tabelle 33. Längenänderungen der quädratischen Säulen, gemessen zwischen den beiden Druckplatten bis 174240 kg Belastung. Letzte Beobachtung nach wiederholtem Be- und Entlasten (s. Tab. 23 bis 31).

Federnde Verkürzung in °/₀ • io~

Bleibende Verkürzung in °/₀ • 10“⁴

Gesamtverkürzung in °/₀ • icr~¹

Querbewehrung

bei den folgenden Belastungen in kg

33 330 53 75° I 73710 I 98500 145800

12530    22960    33 33°    5375°    73 710    98500    145800    174240 12530 22960    33330    5375°    73 7IG 9⁸5oo 145 800112 530 22960

628    1018

586 J 936

vO O''

LO ro *3"

338

3²¹

Eisen

durch

messer

Form

Säulen

Nr.

448    607    977

330

204

208

N 00 © ^ ro \^i

HH HH

ro <T > iH

no

359    604

503

LLz

318 I 554

1099

S 4b

1022

9001

902

954

278

912

cm

218

■248

159

188

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631

625

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69S

495

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309

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184

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338

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209

210

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204    322 I 438    589    976

213    336    458    612    1026

204 J 323    441    611    I 1012

240 î 370^^514^ 717 ! 1321

347    478    664    1167

222

222

969

1069

1075

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209

211

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335    459 I 627

207

209

138

122

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183

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1712

1946

2081

1469

1775

1685

1642

1664

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1796

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1916

2291

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1582

1644

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1447

1452

1401

1427

1712

Z1S1

1615

0ZS1

2384

1977

1741

1563

1643

1649

O ro O 5D

00    t>. !>•

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1520

1496

1508

325    517    |    695 | 926

344    557    I    754    1045

269    446    |    632    849

307    502    693    947

307    !    524    733    965

231    i    388    560    752.

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203

ro

LO

325 1 520 I 692    893

668    872

293    485

309    503    680 ! 883

981

898

744

677

711 940

677 909 859 1195 768 1052

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316

319

327

368

348

868 | 999

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CT

102

116 | 220 97    209

107    215

123 226 J)6_ 234

110    230

10

m.

LO

o,5

o,7

ge-

schweißte

Ringe

um-

gehakte

Ringe

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Si

Mittel j Diagonal-Bügel

17

81

Mittel

hh N fO C O 00 00 i tH • ri ri !©©

NO

ro

286

33¹

254

290

332

291

312

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209

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19

128    232

193

ss

108 i 213

LO

20

21

Spiralen

unbewehrt

Mittel

zz

23

24

Mittel

NO

ri ri

Mittel

Tabelle 33 a.

Längenänderungen der quadratischen Säulen, gemessen zwischen den Druckplatten, bei Belastungen über 174240 kg.

Querbewehrung

Säulen

Nr.

Form

Eisen

durchmesser

cm

Bedeutung

der

Werte

Belastungen P in kg

und die zugehörigen Gesamt-Verkürzungen — ô in °/₀ • 10—⁴

0.5

180440 2 468

178390 2 880

163870 3 543

143140 4 359

ge-

183280 2 378

163870 3 166

143140

schweißte ;• Ringe

3 552

— <5

o,7

182470 2 958

180440 3 196

178390 3 319

163870 4 065

143140 4 804

188560 2 163

196680

2 668

192620 3 542

180440

4407

163870 5 134

0.5

186530 2 459

184500 2 746

163870 3 643

195 060

11

um

gehakte

Ringe

2 I24

184500 163870 2 663    3 124

143140 3 413

0,7

184 700 1 95⁶

194 650 \ 196 680 2 522 !    2 875

184500 3 740

163870 4 587

12

— <5

186530

2033

204190 194 650 2 747    3 784

184 500 4 294

474 245 4 685

163 870

5 151

14

o,5

2 698

109940 4 229

15

17

Diagonal-

Bügel

— <5

184 500 2 343

455255

472475 2 951

455575 3 389

422 455 3 805

o,7

2 501

178 390 2 796

445445 3 869

18

— <5

153050 2 747

445 445 3 113

422455 3 877

19

198 710 2 797

454 500 3 524

163 870 \ 143140 4035    4683

20

0,5

165 950

2 115

163870 2 517

445 445 2 933

122 400 3 527

101 630

4 938

21

Spiralen

163870 2 996

143140 3 635

422 455 4 567

22

254 555

--<5

2 290

454 555 3 363

163 870 4 166

445 445 5 185

23

0,7

474 545

<5

2 071

163870 2 491

445 445 3 542

422 455 4 669

24

— <5

495 555 494 655 2 428 |    3 279

454 555 3 463

465575

4 125

445 445 4 966

Tabelle 34.

Festigkeit der Säulen mit quadratischem Querschnitt.

Querschnitt = 30 x 30 cm; Längsbewehrung: 4 Rundeisen von 2 cm Durchmesser.

Länge = 1,3 m; Alter: 90 Tage.

Säule

Querbewehrung

Versuch

angefertigt bei mittlerer

Nr.

Nr. ; Zimmerwärme

relativer

Luftfeuch

tigkeit

Form

Eisen-

durch-

messer

Längs-

absland

Belastung beim Beginn der Rißbildung

Bruchbelastung

Verhältnis

der

Säulen

des zugehörigen Würfels

der

Pi

C°

°o

cm

cm

kg

kg

kg

Festigkeit Säule zu Würfel • IOO o/o

16

67

17

68

30    3

22,5

60

o,5

172 170 174 240 174 240

172 170    209 200

180440    202500

183 280    215 700

n cb io

00 00 00

Mittel

19

65

Geschweißte

173 550    178630    209130

85

17

Ringe

13

5    17

0,7

33

19,5

196 680 174 240 188 560

201 350    222 300

182 470    202 500

196680    210500

91

90

93

Mittel

18

65

186490    193500    211 770

9i

22

37

Mittel

00

n co

Mittel

13

21

40

i5

Mittel

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Ln | Ln 4^ Q\ I 0‘\ 0'\^lLn I Ln | Ln Ln Ln Ui ! O OO h IXI OjOnlO I N) I O Ui -b

0.5

191 200 174 240 174 240

OOlO 00 OOU) vO

Umgehakte

Ringe

o,7

0,5

Diagonal-

179890    190930    213070

174 240 186 730 186 530

176 730    211 800

196680    222300

204190    214400

182 500    192 530    216 170

185 520 174 240 174 240

185520    217000

174240    201200

184500    215700

178000    181420    211 300

90

83

95

89

85

87

86

86

ooxi CTn

C\ 00X1

Ln

Ln

Bügel

Ln 4^ oc 00

o,7

182 880 174 240 145 800

182 880    218 300

183280    210500

153090    197 200

vt- IxoO 00 00 ix

Mittel

17

54

167 640    173 080    208 670

83

Ln Ln 4* 00 4^ 4*

ts) HH

h O vO

16

24

22

59

67

80

o,5

174240    198710    217000

(145800) (165950) (144600) 174240    174240    199900

Mittel

21

69

46

22

56

17,5

56

Spirale

174 240

185500 [208450]

[89]

60

23

24

24

21

77

o,7

59

204800    204800 210500

(145 800) (171 340) (162 200) 196680    196680 197200

97

100

Mittel

21

64

200 74O    200 74O [203 850]

[99]

D H 00 Ln O

WWW xj C7\ <-n

Mittel

xj Ob On 00

01

O'N I 00 Ln Ln 4* I O 0\X1

Unbewehrt

175 700 2 10 500 I79 210    223 600

176 73O [ 197 200

83

80

90

177 210    210 430

84

Die Bruchlasten der den Säulen 20 und 23 zugehörigen Betonwürfel sind von der Mittelbildung ausgeschlossen, da sie von denen der übrigen Würfel auffallend abweichen. Die Ursache für diese Abweichungen hat nicht ermittelt werden können.

kg

ON

S-OI • °/o

98 500    145 800

O ro O O ro

O'O M \£)

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00 O'OMJ'O

fONfOO O

IO43O

¹¹957 I2553 12837

13033

O O O g g

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ï>h    rororo^rj-rf^-rj-rj-^

Federnde Verkürzung

98500    145800 12530 22960    33330    53750

Tabelle 35. Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen : Geschweißte Ringe aus 5-mm-Eisen.

Bleibende Verkürzung — dh in °/₀ • io~~5 bei den folgenden Belastungen in kg

12530! 22960 I 33330 I 53750 [ 73710 I 98500 I 145800 I 174240 I 12530I 22960 ! 33330 | 53750 I 737x0

ro O G G O O O ro ro G O N G G    Gn    »—<    ro    '    t-n

1003

IOI7

IOI7

IOI7

IOI7

1023

1030

G G O O GO

O O G G G OO

-t •t

G ro ro O ro ro CC ro G G

00 00 GN GN Gn

Gesamtverkürzung •— cf₆ in °/₀ • io—⁵

Be

lastungs

reihe

messen

Säule

Nr.

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O G G G G OO

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N fOtttO

G o O ro

ro tO OO GN

00 00 OO 00

1190 1217

I 220 12 20 1213 1220

O GO N ro O O h M r^ ro rO ro ro ro ro ro

O ro G G G00 00 OO LO LO LO LO

ro O G O ro On O O N M CO rî G *-h ro ro 't tO

G O ro ro G -±- ri o io G' H N ro roro

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113

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O O O G

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goo oo oo oo oo oo

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h ^ ro ^ lo G) G 00 ON

in der Mitte

28

am

Ende

in der Mitte

6z

am

Ende

JO

Tabelle 35 (Fortsetzung). Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen : Geschweißte Ringe aus 5-mm-Eisen.

S-OI • °/o

08 500    145 800

tN ro O

ON PS NO O IN •—

ON ON o

IN ro ro O ro IN

rt" LO H tN W PN)

LONO In tN 00 00 LO LO LO LO LO LO

Federnde Verkürzung

kg

73710

12530 22960    33330    53750

145 800

Bleibende Verkürzung — db in °/₀ • 10 den folgenden Belastungen ir

12530I 22960 I 33330 I 53750 I 73710 | 98500

01 • o/o m

<v

<D

o

3897

3973

4003

4020

4010

4050

4°57

4073

4io3

4io3

ro IN ro In O ONO ro

tN PS <3- r^-OO NO ON ON OO NO tN tN IN tN tN tN tN tN

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1017

1017

1020

1023

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08 500    145 800

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2793

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173    270

193    287

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203 300 213 307 213 310

313

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1813

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Ende

30

Tabelle 36. Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen : Geschweißte Ringe aus 7 mm-Eisen.

Federnde Verkürzung — à'h in °/₀ • io~s

Bleibende Verkürzung — db in °/₀ • I0~⁶

Gesamtverkürzung — in °/₀ • 10—⁵

bei den folgenden Belastungen in kg

33 330    53 750    73 710    98500    145800    12 530 22960    33 330    53 750    73 710    98 500    145800

985OO    145800 I 12 530 22960

33 330    53 750    73 710

12 530    22960

Be

lastungs

reihe

Säule Ge-Nr. messen

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3413

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213

217

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14    830

15    063

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11    070 11 527

11    810

12    100 12 263

O po O O O po hh lo lo ro O NO On O hh «s ro ro lOvO nO NO NO NO

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rfrfrfrfrf^frft^frfiOLO ^-rfrfrfrfrfrfrfrfrfrf

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LO LO LO LO LO LO

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10

10

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IO

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Federnde Verkürzung — db in °/₀ ■

irtsetzung). Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen : Geschweißte Ringe aus 7-mm-Eisen.

Gesamtverkürzung — cf'b in °/₀ • 10—⁸

Bleibende Verkürzung — d\ in °/₀ • 10 bei den folgenden Belastungen in kg

12530I 22y6o I 33330 I 53750 I 73710 I 98500 I 145800 I12530I 22960 I 33330 I 53750 I 73710 I 98500 I 145800 I12 530! 22960 I 33330 I 53750 I 73710 ! 98500

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1317

1313

1313

1317

1310

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1817

1817

1810

1807

1817

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ro r^ O O ro

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217

217

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O O ro ro ro ro — CO ON O O O

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37

23

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nONOnONONOnONOnOvOnOnOnOnOnO

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1013

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O fOO N f') ro O fO fOtsN O ’t^o COWl^O'-'WNn^'t N Ci N (S ri ro ro ro ro ro rn ro

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LT) LT) LO LO LO LO LO

Tabelle 36

Be

lastungs

reihe

⁽>

10

12

13

IO

ZI

13

14

Ge-

messen

in der Mitte

am

Ende

Säule

Nr.

33

IO ⁵

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N O PO N ro

00 ThONLON

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Tabelle 37. Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen: Umgehakte Ringe aus 5-mm-Eisen.

Federnde Verkürzung —dh in °/₀ •

98500 I 145800 |i2 530] 22960 j 33330 | 53750 | 73710 | 98500

O NNNro 00 Th d ^ O O d ro Th lo O 'O *0 O 'O

NNO rorOO rOO NN    t^O    O    t^*ro    l^r^O 1^0 1^0 N PO O    roroONrOOONNN

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PO N N N N O N PO O

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00 OvOnOnOnO'OnOnOn

NNNMWMPIMM

3013

\ in °/o ‘ IQ~⁵

bei den folgenden Belastungen in kg

98500 | 145800 I12530I 22960

Bleibende Verkürzung

Gesamtverkürzung — äh in °j₀ ■ io~

O NNfON O oo lo O oo nO co ON ON O 'O 'O 'O 'O

ro O PO ro N ro sO O^ d M ro Th lo lo 'O O 'O 'C *o

O JO JO tsfONNO    NOOONrororororo

o nnn c^oo t>-    o

POrorororororoPOOPO    POrorofOPOrororoPOPO

O N N N ro ro N o O    O X O N PO X X ro ro O    N N    ts    ro    N    ro    ro

nx onhpoOûoC'O    HHQOHHChrinnOONn    io oo    on    on    O    hh    q

O O t^O    t^O Ot^ n M co d ro co ro co d ro    t^OC 00 00

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2 2 2 2

ro ro N PO OO M hh ro h lo lo lo

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NN ro N ro ro ro o oo o O O O »o lo io^ o o o

o o

HH M HH ci

2 2 2 2

33 33°    53 750    73 710

33 330    53 750    73710

096 zz oESzi

i Be-

Ge- I.

¹ lastungs-

reihe

messen

ro O O O

Th Th Th -h

LO lO lO lO

NO NroO

01 HH O ‘OO H M rororo

po O i>» O poO fo potn

00 Th 00 PO PO N 00 ON

O    co oo oo oo oo oo

923

713

703

hL

717

ro O O

fO PO lO LO

in io iO io

ro ro ro N N io ts ro ro O' O Nh roio d d ro ro ro

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2150

2397

2547

2650

2697

2803

2840

2907

2953

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rororoNrorororo    ro-O c» o'S^^rO^’

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'O'O'O'O    u^ t>. u^

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O ro N O t^O N ro ro ro ro lo O O hh ro Th »O lo O rororOTh'hThh'h

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14557 14990 15 390

10370 10940 11 370 11 590 11 797 11947

O    O

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oo ro on oo hh go hh io^o O    ONr^t'^ONONt'^LOHHOo    d    O    h- po o    h o x O d vo o^

OOOOnHclcidrororOThOrO lo 'O U^ OO    OnO O    H    N    h fq    POPOfOrfrf-f-t

«tioioioioioioioioioio    N N N N N N    NX XXX    lOiOiOiOiOiOiOiOiOiO

5013

N N ro N ro O rO O O ro N O oo Thr^ONroThior^ONO lolo'O'O'O    t^co

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N POrOhhh’t'^i^iriui OO O    d ro rO co Th Th Th lo rOTh¹^iril^'0'0'>0'0'0'0 hh hh d ri M ro ro O ro ro PO

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HH HH    HH (H

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in der Mitte

am

Ende

in der Mitte

am

Ende

Säule

Nr.

34

35

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PT»

O

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s.

bß

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Betons der achtseitigen Säulen.

127

S—01

008 S*¹

Tabelle 37 (Fortsetzung). Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten

auf 2090 kg Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen: Umgehakte Ringe aus 5-mm-Eisen.

Verkürzung — ôb in °/₀ •

33 33°    53 75°    73 710    98500

ro ro O

»-• 't NO' M NOO oo OO O rt- rf- *!f

O N N m O O O fo N O

0'000^rr),tpo t^oo

rorOri-T+-T+-rt-rt*ri-T^-T+-

POfOfOfOfOfOfOfOfOfO

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12530

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427

427

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Bleibende Verkürzung —öb in °/₀ • IO 5 bei den folgenden Belastungen in kg

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Gesamtverkürzung — äb in °/₀ • io—⁵

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der achtseitigen Säulen.

Tabelle 38. Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen: Umgehakte Ringe aus 7-mm-Eisen.

Federnde Verkürzung — <?b in °/₀ • 1 o^ ⁵

10—⁸

Bleibende Verkürzung — cTft in °/₀ •

bei den folgenden Belastungen in kg

—5

Gesamtverkürzung — äh in °/₀ • 10

12530 22960    33330    53 75°    73710    98500    145800    174240 12530    22960    33330    53 75°    73710    98500    145800 I12 530 22960    33330    53750    73710    98500 145800

9153

IO 127

t>.

00 00 Hl 00 N (h es o r^oo ce 00 00 00

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9453 9590 10100 10220

Be

lastungs

reihe

Säule Ge-Nr. messen

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»rtsetzung). Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen: Umgehakte Ringe aus 7-mm-Eisen.

Federnde Verkürzung — in °/₀ •

33330 I 53750    7371°    98500    145800 12530 22960 33330 53750 73710 98500

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Bleibende Verkürzung —äb in °/₀ • 10 bei den folgenden Belastungen in kg

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Tabelle 38

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Tabelle 39. Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg

Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen : Spiralen aus 5 mm-Eisen.

Federnde Verkürzung —db in °/₀ •

Bleibende Verkürzung — äb in °/₀ • io—⁵

Gesamtverkürzung — db in °/₀ • io ⁵

bei den folgenden Belastungen in kg

98500    145800 I12530    22960    33330    53750    73710    98500    145800 12530 22960 33330    53750    737*0 98500    145800

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513

513

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Tabelle 39 (Fortsetzung). Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen : Spiralen aus 5 mm-Eisen.

Federnde Verkürzung — d'b in °/₀ • IO

Bleibende Verkürzung — d'b in °/₀ • 10

bei den folgenden Belastungen inkg

98500 j 145800 |l2 530! 22960 j 33330 | 53 750 | 73710 | 98500 | 145800

co co co N CO N co 00 no ctn ^ t-H CO CO rf* lO NO MD MD MD MD NO

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Gesamtverkürzung — db in °/₀ • io⁻⁵

33330    53750    7371°

145800 112 530    22960

12530    22960    33 330    53 750    73710    98500

Be

lastungs

reihe

Säule Ge-Nr. messen

O co o co is

co rf- MD MD MD

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1313

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10

12

13

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4²

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•1

am

Ende

IO

12

13

)ei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg

Art der Querbewehrungen : Spiralen aus 7 mm-Eisen.

Bleibende Verkürzung — äb in °/₀ • io⁻^5 bei den folgenden Belastungen in kg

145800 I12530I 22960 I 33330 I 53750 I 73710 I 98500 I 145 800 I12 530I 22960 I 33330 | 53 750 | 73710 j 98500 1145 800

—5

Federnde Verkürzung — d'b in °/₀ • 10

t^ O O O pm O mO hh m iO h lO'O N 00 CT CT CT-

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LO LO LO LO LO

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4013

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5953

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913

993

1053

1080

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300

330

340

357

09 t

380

397

410

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413

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1313

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Längenänderungen des Betons Anfangsbelastung.

Gesamtverkürzung — db in °/₀ • 10

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33 33°    53 75°    73 71°

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LO LO LO LO

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HH    Qn    h    rJ-t^OO    O    hh    CO    -d-    On On ro tN* O PO 'sO OO CTn hh C4    lO iO CO hh rf- tN. 0O hh rOrj-LO    N rh «O h io N o CM r±- \D t^N

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12530    22960

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O O O ro ro ^*-mo oo oo oo oo

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1350

1377

1387

1390

1400

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t^ t^ t^ t^

ro O C' O H

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O fo ro PO OO 00 O' o

lO »o LO lO

Tabelle 40.

Be

lastungs

reihe

Ge-

messen

in der

Mitte

OT

10

10

10

am

Ende

in der

Mitte

am

Ende

Säule

Nr.

43

44

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erq

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g:

P-

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erq

a>

C/Î

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a>

der achtseitigen Säulen.

133

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145 800

10553

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73710    98500

go

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53 75°

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en o r^t^o i^O m nn CT' h un o en en no oo vO on t*-no no

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O enO O enOOt^O un On *-f hh    On    un NO    en

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un un un un un un un un un m un un un un

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33 33°

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enr^l^ent^t^cni^en

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12 53O 22 960

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O O N en en o O O \0 NNN r^oo 00 00

m un un un >n un un un

1617

en o en N O O N en en m un un un un «n un ô o no nOnOnOnOnOnOnOnOnOnO

en o en en o en o O

00 ONOO 00 00 ON ON ON

ÖC H,

G G

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5 .S

W M CÖ ..

kg

145 800

2973

7153

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CJ

•53

.a S

TJ

/

Bleibende Verkürzung —d'b in °/₀ •

c/5

ç te

CD

den folgenden Belastungen in

98500

12 5301 22960    33330    53750    73710

n en o c^t^r^o t^r^o

M N W un 00 O en rt" OO O OOHHHHHHHH^C^^en

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NO NO NO NO NO

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enen^-rJ’^-^-’d-^*

213

O NfOO

M N rj- ^-iniri un O tjcjtjtjtjtjtjcjcj*

O O t ^ l^ en en en N O en en h-, en en ^ un un un un'O no no

r^O NNN en o tj en en rf unNO N>.

O en en en O en en en en oo m noo N en m hh on oo o hh m en -t mo no ►“•CJTJTJTJTJTJTJTJ

t-^0 N N en O en en O O

N ^ On en N h r^-NO On O TJ TJ TJ Tl TJ

O N en o O en N N h- 't N O TJ ^ rT tT

nonono

313

en o en N O N en N N

CO <3- m o GO GO ON ON CT

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en n O N N N en O en O O

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HHHHHHdCJCJTJTJ

O t^O N N N en en m en un un no nn

tà

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008 St-i

I35²7

17430

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G G :cd <C G

qj laß

S-

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Gesamtverkürzung — ob in °/₀ •

33330    53750    73710    98500

t^O en O N en en en ts N N en O O un o un O TJ 00 no t>» OO On O hh TI TJ TJ en en N ts N NOO 00 00 00 00 00 00

en N N N N O N en N O en O en h co TJ no go TJ en 00 on hh (n cnen-^-^t-^un unmunununununun

un un un un

un

un

O t^O en O N en en O en N en ^ TJ M OO O hh nO NO GO en O no    co    On    h    m    n    en    un

ON ON    ON    ON    O^    o    o    o    o    o    o

en en    O    O    t^O    O    en    en    O    en

en On    In    ■+    O    ^ CO    M    ^    On    w

en -t- un o n k inoo 00 00 On vOvOnOvOnOvOnOOnOvOnO

r^t^o 1^0 o r^o

CT M Ln N O hh en en *3- un no no no enenenenenenenenen

r^cnenOOOOOO O co TJ NO GO o TJ en *-h O tN ts tN. 00 00 00 00

O en en o en en en o en en o eno CT o O hh oj en    un

000*-HHHHHMHHh-.^H-

TJTJTJTJTJTJTJTJTJTJTJ

N N en N ts O t^O N en en On rj-oo on O tj en un un no no NOO 00 OO T CT ON ON T On O'. TJTJTJTJTJTJTJTJTJTJTJ

12530    22960

en en O O N en cj r^O O en n O cj •fiOiONNNO'O'ONO enenenenenenenenenenenen

OOOOent^OOOencnO t^O TJ en 'TnOO co CO oo O' r^oo 00000000000000000000

t^O en O O en O en 00 O hh cj en rt* un un no mNO o NO NO NO NO NO NO

en N en O t^O en m O hh cj en rf- no no no

000000000000000000

Be-

lastangs-

reihe

10

11

12

IO

12

■G

Ge-

messen

in der

Mitte

am

Ende

Säule

Nr.

45

134

Tabelle 41.

ë:

Tabelle 41. Längenänderungen des Betons bei stufen weiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg

Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen : Spiralen aus 12-mm-Eisen.

Federnde Verkürzung — ^fj in °/₀ • io—■⁵

Bleibende Verkürzung — in °/₀ • io—⁵

Gesamtverkiirzung — ^ in °/₀ • 10 ⁵

bei den folgenden Belastungen in kg

145 800

3333° | 53 730 j 73710 [ 98500 I 145800 12 53oj 22960    33330 I 53750 j 73710 | 98500

174240 I1253O    22960

12530 22960    33330    53750    73710    98500    145800

Säule I Ge- |

lastungs-

reihe

Nr. Imessen

ro O O O ^ O on cm ro tJ- LO lONO LO LO LO LO LO

IOOIO

10840 n 11013    &■

ii 200 11210

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N ro O N N ro ro O O CO    ronOroO^OfOroO ro ro ro N ro O NKO

r^oo ooononononononO o o w h « h rj n m m Cn O O O hh hh rororororororororo’t    »-O l/~> i-O »-O lo lo lo lo lo

LO

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4353

Or^Or^OroOror^O    OOt^Or^r^roi>.r^.O    t^O O N N ro N ro o    NrororoO NNNO ro

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irj’O 'O *0 NnO N N N N NO NNNNNXCOCXDCCl    IN. N00 CO 0O CO 0O 00 00    CnOOOhhhhhhhhhhhh

CMCMCMCMMCMCMCMCMCM    rorororororororororO    CMCMCMCMCMCMCMCMCMCM    N rororororororororo

N ro N O O O N N ro N roOOroOC'^OOt'^N^ O ’d- hh    lO ’t ’t LONO nO hh fO t lOiOid lonO

CM rororororororororo CMCMCMCMCMCMCMCMCMCM

LONO LOLOlOLOLOLOlOLO

O ro ro N N ON ON o O O ON ON o o o

1597

1610

1623

1610

1623

1557

ro N ro N O 00 ON O r*

lOiOiOsO O

O O N ro O Tf lo'O r^oo on

ro N N N 00 OO 00 OO T*- r$- rf

r^. o O

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N N fO O NO 00 LO HH no on

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2213

O O ro ro

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O ro ro N O O O N ro ro CO CO O CM CM rj-NO NO CO CM CM rorororororororo

O o ro ro

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O *o O ro ro LO LO NO 'O NO

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hh ro lONO CM CM CM CM

2653

NNroO ro ro N ro O O On CO NO CM on ro O*, hh lo ro -t io NO nO nO N NCO 00

NNO NrOO fOroroO    ro    N    N O    N    ro O    ro    N    O

O^ ro -f* lo CO 00 00 vO N    On    O    *t* OO    hh    lonO    On    CM    rj-

HHHHHHHHHHHHHHHHHH    N    O    Cn    ON    o    O O    O    hh    «

57

oz— Zi — S 2— Si — ZS—

N ro ro fO

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Si —

Si —

ro O fO O t^CO NO NCO 00, CM CM PO ro co ro

N fO N N fO rg rt* rj- NO NO

O ro o ro

rf LO nO NO

10227 14360 10953 11273 11 557 11 750 11 927

isioo 21400

16380

17017

I75I3

17860

18263

N N ro ro O ro 00 ro N ro ro NO hh ro »O 'O ro

00 O ON O' O ON

413

427

437

437

ro N N    ro ro ro

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NNfOroNfOroNrONN O C^O In ro N ro N ro N O

ro CM ON    ro lo OO    CM    loloOnOnoO    N    O    'O    rooo    ’t    O    CM    On    hh

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o no no no no no no

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1523

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ro ro    ro    lo    lo    ro CM t^O CM ^NO N O O H

lo iO    LO    VO    LO    LO    lONO NO t^l>xl^.l>»ï>»t^0000

hh    hh    hh    CMCMCMCMCMCMCMCMMCMCM

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65

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10

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co O O oo rf- co co O co lO o Lx oo oo oo oo co

Tabelle 41 (Fortsetzung). Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen: Spiralen aus 12-mm-Eisen.

Federnde Verkürzung — in °/₀ ■

Bleibende Verkürzung — ^ft in °/₀ • io—5 >ei den folgenden Belastungen in kg

12530! 22960 | 33330 I 53750 [ 73710 j 98500 | 145800 1x2 530I 22960 I 33330 I 53750 I 73 710 ! 98500

N ro ro ro N

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1653

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Be

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reihe

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12    430 12837

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Nr.

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POPOPOPOPOPOPOPOPOPO POPOPOPOPOPOPOPOPOPO POPOPOPOPOPOPOPOPOPO POPOPOPOPOPOPOPOPOPO

und wiederholtem Entlasten

Federnde Verkürzung

»hne Bewehrung.

: Verkürzung — db in °/₀ • IO ö nden Belastungen in kg

33 33°    53 750    73 7IQ 9⁸5oo    145800 112 530 22960    33330    53750

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N PO N PO N PO PO lO LO'O 'O oo

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1013

1023

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1017

1017

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145 800

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11640

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12573

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co

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CD

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Gesamtverkürzung — cf, in ü/₀ •

98500

01L £L

53750

O o o po o

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rh’t’t^-ph^-rt-phThrh't

po o n po po n po o O t^po o r^r^o O r^O po po po O c^pog^o po po n o o⁵ ^ ro ;>o* S-o^oo" o' S po S^o*

^ cT2)2)2)POPOPOPOPOPO S'^îS^^POPOPOPOPOPOPO S'rT^S^&Sî^^POPOPO ^PO?)2)POPOPOfOPOPOrO

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O po O po N O

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N N PO PO N PO PO

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po O O po ro PO PO PO

LO LO LO LO

O PO PO PO N O O CM PO ^ rf lo LO LO LO LO LO LO

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LO LO LO lO LO LO

Tabelle 42.

Be

lastungs

reihe

Ge-

messen

Säule

Nr.

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CM PO lO O t>. 00 O'' O H

in der Mitte

46

am

Ende

in der Mitte

47

am

Ende

r,

Tabelle 42 (Fortsetzung). Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten

auf 2090 kg Anfangsbelastung. Ohne Bewehrung.

01 • °/₀ ni y

Federnde Verkürzung

Bleibende Verkürzung d—b in °/₀ • 10—⁵

bei den folgenden Belastungen in kg

Gesamtverkürzung — äb in °/₀ • io⁻

12530    22960 j 33330    53 75°    737IQ 98500    145800 I 12530    22960    33 33°    53 75°    737IQ    9⁸5°°    145800 I12530 22960 | 33330 53 75° 73710    98500    145800

OOooOOO^OO^OO

<*0 GO M LO o m rt- CO O O

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Be

lastungs

reihe

Säule Ge-Nr. messen

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1^ r^'sO tN\o »o 1—    t— c^md

POrOPOPOrOrorOPOPOPOPOPOPOPOro

1207

1290

1370

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1497

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1580

1623

1653

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r^o popoo O r^r^O ro

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O PO N N O PO PO N PO O PO N Qo cr> CO^O M hh i/i O lo N Oo O hh m PO -t iO lOO \û so oo

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PO N PO    O    PO    O N PO    N PO    O

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O    PO    N    O    PO    N    N    O    O    O

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rî ro lo sO CO Co O

LO ^sO

in der Mitte

48

2677

2680

2683

2710

2700

îoLz

2693

2700

2713

2713

493 1033 1553 490 1033 1583 497 1040 1597 500 1033 1597 503 1043 1597 503 1037 1600 503 1040 1603 500 1040 1600 497 1047 1610

1617

1617

1617

487

500

503

493

00 s

00 s

NrONNrONPOO I ^

N LO N    PO CO »te CO

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n n n po o o t^o r^o

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10

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1723

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O N PO N PO PO N O PO N

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am

Ende

1,4 cm Durchmesser; Abstand der Querbewehrungen = 3 cm.

-5

•S

008 SHi

9720

10007

8387

0371

10053

13033

10 160

TÏ082

8440

11 240

8423

11 393

10 127 10220 9197

9848"

9153

8877

10023

0351

Tabelle 43. Vergleich der Längenänderungen des Betons am Ende und in der Mitte der Säulen.

Achteckige Säulen: 28 bis 45 und 65 bis 67 bewehrt, längs mit 8 Eisen

von

go

:S

V

-a

V

-a

kg

n in

Bleibende Verkürzung Sb in °/₀ •

—5

Gesamtverkürzung db in °jQ ■ 10

53 75o    73 710    98500

5947

6257

5590

5031

o in tN CO hh M N O CO LO LO

1610

33330

096 zz,

12 53O

145 800

bei den folgenden Belastung

98500 | 145800 |i2 53o| 22 960 | 33330 | 53750 j 73710 | 98500

Ver

kürzung

gemessen

Querbewehrung

Eisen

durch

messer

Form

53 750    73710

12530    22960    33330

cm

co CO co

O H- CI -*• O Cl

co co O d d co d co O co co co

4433

4123

4900

4103

1375

3102

1930

2007

2140

2026

N CO CO

hh rj- 00

X co N d cod

IN CO O O ON ON O 00 LO

1607 2081

O IN co

ao d O h w

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O O co

Cl LOOO

Nvo co co rt rj-

CO CO N

05 HH HH

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M CO CO

5603

3061 4251

1573

2050

1813

1812

1253

1330

1183

1255

1030

1220

1023

1001

1033

£o£i

1183

1173

ogS

099

3913

601

6330

4150

1027 I 1500 1060    1897

1197    1817

677

573

713

co co CO VO rt-vo CO d co

O O tN

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Tabelle 43 (Fortsetzung). Vergleich der Längenänderungen des Betons am Ende und in der Mitte der Säulen.

Achteckige Säulen: 28 bis 45 und 65 bis 67 bewehrt, längs mit 8 Eisen von 1,4 cm Durchmesser, Abstand der Querbewehrungen = 3 cm.

Federnde Verkürzung iï(i in °j₀ ■ 10

Bleibende Verkürzung öb in °/₀ • icr~⁵

Gesamtverkürzung öb in °/₀ • 10 ⁵

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Querbewehrung

bei den folgenden Belastungen in kg

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durch- kiirzung

messen gemessen

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Nr.

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517    1060    1653    2847

1623 | 2713 1600    2677

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1517    2192

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148    214    I    385    I    622    |    947

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3210

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1180    1817

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1187 1 1850

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Tabelle 44. Längenänderungen der achtseitigen Säulen, gemessen zwischen den beiden Druckplatten bis 174240 kg Belastung.

Letzte Beobachtungen nach wiederholtem Be- und Entlasten (s. Tab. 35 bis 42).

Federnde Verkürzung in °/₀ • 1er™⁴

Bleibende Verkürzung in °/₀ • 10 ⁴

bei den folgenden Belastungen in kg

1458001 12536    22960    33330    53750    73710    98500    145800

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150    229    380

155    224    363

151    224    366

ON 00 O T* IO CJ N Jlî i/J NNO Î0

154 223 353 150 228 367 141 211 350

357

221

148

Gesamtverkürzung in °/₀ • 10 ⁴

Querbewehrung

Eisen-durch-messer

Säulen

12530 I 22960 I 33330    53750    737x0 j 98500    145800    174240 I 12530 22960    33330 | 53750    73710 | 98500

cm

Form

Nr.

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466

491

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(115)    (242)    (363)    (579)

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123    I 249 I    862    I    588

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128

1,2

unbe wehrt

LO NO t ^ NO NO NO

Mittel

no co

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Mittel

Tabelle 45. Längenänderungen der achtseitigen Säulen, gemessen zwischen den Druckplatten, bei Belastungen über 174240 kg.

Querbewehrung

Säulen

Nr.

Form

Eisen

durchmesser

Bedeutung

der

cm

Werte

Belastungen P in kg

und die zugehörigen Gesamt-Verkürzungen — (5 in o/₀ • 10—⁴

28

194 650 2 783

206 010 3 447

194 650 4 274

184 500 5 192

174 240 6 312

163 870 7 546

29

0.5

186 730 3 741

180 440

4 541

174 240 5 180

163 870 6634

30

ge-

3i

schweißte

Ringe

Î94 240 3 926

184 500 4 026

174 240 5 776

163 870 7 133

153 510 [8 851]

204 800 3082

214 530 4 634

215 960 [6 023]

212 910 [7 030]

204 800 [8 961]

32

0,7

203 790 4031

202 770 [6 589]

200 740 [8 076]

33

225 090 3 785

225 700 225 090 [5 ⁴24] [5 525]

223060 216 970

[7211]    [8114]

34

165 290 3 098

159 730 4 104

153 510 4 942

35

0,5

174 240 2 623

181170 3 773

184 500 4 670

174 240 5838

163 870 7 150

36

37

um

gehakte

Ringe

194 040 3 546

184 500 4 724

174 240 5 721

203 790 3 915

209 050

5 ho

204 800 7 804

38

0,7

191 400 3 197

200 740 4 453

203 380 5 ²39

202 770 [7052]

39

194 650 2476

210 880 3 898

214 940 5 572

212 910 7 060

210 880 7 723

40

41

o,5

204 800

_3084

162 000 2 672

205 410 3 641

159 730 3 239

200 740 4715

194 650 5 423

184 500 6 584

153 510 3 821

151 430

5 511

42

194 650 3 540

190 590 4 563

184 500 5 763

174 240 6 872

43

200 330 4 350

210 070 7 748

206 820

10 188

44

Spiralen

o,7

177 740 3 517

191 000 6724

192420 7 935

190 590

11 722

45

184 500 4 974

188 560 6 271

189 780 6985

191 000 [8 059]

192 620 [9 266]

65

204 800 2 736

230 370

4 101

293 240 8 701

66

1,2

204 800 2 898

235 240 5 228

255 690 6 896

204 800 2653

224 080 3 669

245 440 6 361

von 1,4 cm Durchmesser.

Eisen für Querbewehrung

Verhältnis

Bruch-

dehnung

°/o

23,8

24,3

23,8

24,3

16,3

i4,3

17,6

Spannungen

kg/qcm

Bruch

Streck-

grenze

4330

4040

4330

4040

4940

4800

4490

3050

2870

3050

2870

3800

3930

3400

der

Bruchbelastungen, unbewehrt = 100 gesetzt

112,0

123,1

109,6

119,8

S‘bi 1

115,2

213,5

001

Tabelle 46. Festigkeit der achtseitigen Säulen.

Querschnitt = 900 qcm; Länge = 1,3 m; Alter = 90 Tage. Längsbewehrung: 8 Rundeisen

Verhältnis-Festigkeit Säule zu Würfel

Bruchbelastung

des zugehörigen Würfels

der

Säulen

Belastung beim Beginn

Querbewehrung

Säule

001 • —

\I

Pi

kg

kg

der

Rißbildung

kg

Längs

abstand

Eisen-

durch-

angefertigt bei mittlerer

Versuch

messer

Form

relativer

Luft

feuchtigkeit

Zimmer

wärme

Nr.

Nr.

cm

cm

°/o

C°

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215700

195800

215700

209070

20x200

202500

210500

204730

222300

215700

214400

217470

217000

(144600)

218300

206010

186730

194240

195660

215950

203780

225700

21514°

(165320)

189170

194040

191610

209050

203990

214940

209330

205410

(162010)

194650

194650

174240

174240

181040

174240

145970

14597°

155390

145800

174240

145800

155280

145800

174240

194650

17^60

174240

145800

145800

S‘o

o,7

S'o

o,7

o,5

ge-

schweißte

Ringe

um

gehakte

Ringe

92

901

96

101

SZi

173

174

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217650

197200

(162200)

201200

199200

214400

217000

211800

214400

222300

223600

202500

216130

200030

210070

(192420)

192620

20135°

375240

376240

367870

373120

174850

179420

170090

174790

155280

174240

145800

145800

155280

204800

145800

225090

191900 145800 145800 145800 145800

o,7

1,2

Spiralen

unbewehrt

00 O O    ON    OOON ro    PO^^lNOOPO^O    O N PO PO    00 N I

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20

19,5

20

20

17

176

18

15

6l

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18

Zi

22,5

18

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91

24

16,5

61

91

24

LO LO lO

o on no r^. oo »ONO po oo

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00 ON O Cl d PO

Gn d d PO lONO

Mittel

31

32

33

Mittel

lONO PO PO PO

Mittel

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O *-• d ‘^t’ ^t"

Mittel

Mittel

ro ^ lo

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Mittel

m O l^ 'O 'O 'O

Mittel

NOO

Mittel

41

50

63

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PO N    O O ^    00 nO NO

*±* lonO »O NN PO D 'O

Tabelle 47. Querdehnungen der Säulen Reihe B, Tab. I.

143

Tabelle 47.

Querdehnungen der Säulen, gemessen am Beton, bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung.

Bleibende Querdehnung — cf in °/₀ • io⁻⁵    | Federnde Querdehnung-—cf' in °/₀ • 10—⁶

bei den folgenden Belastungen in kg

12 530 [22 960! 33 330I53 750)73 710)98 500 j 145 800 ! 174 240] 204 8oo|i2 530)22 960] 33 330 | 53750 | 73710 | 98500 | 145 800J 204 8oo|i2 53o[22 96o|33 33o|53 750I73 710)98 5oo| 145800] 204800

Gesamtquerdehnung — d in °/₀ • 10—⁵

Be

lastungs

reihe

Art    I Lage

der

Be-    I Meß

wehrung strecke

der

Säule

Nr.

1605

1750

00 d co O co 00 LO o >0

d oo d oo co co io LO-o oo oo O GO

° 2 2    2 h 2 h

1112

855

912

938

970

987

997

1008

1022

1033

1042

o O t^oo oo co LO looo

HH CO LO LO LO O l>* l>» 00 OO OOOOOOOOOO

HH HH HH HH HH HH HH HH HH HH

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53

Tabelle 48. Längenänderungen der Längseisen bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg

Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen: Umgehakte Ringe aus 7-mm-Eisen.

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bei den folgenden Belastungen in kg

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Tabelle 49. Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg

Anfangsbelastung. Ohne Bewehrung.

Federnde Verkürzung — d'h in °/₀ • io—⁵

Bleibende Verkürzung —db in °/₀ • io—5

Gesamtverkürzung — d'b in °/₀ • 10 ⁶

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Tabelle 50. Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Art der Querbewehrungen: Umgehakte Ringe aus 7-mm-Eisen.

Federnde Verkürzung — d'b in °/₀ • io

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Bleibende Verkürzung — &b in °/₀ •

bei den folgenden Belastungen in kg

Gesamtverkürzung — d& in °/₀ • io

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r^o    CO    co o    O    O CO    co    o

HH OO    00    CM OO    O    Th MO    hh    Th

OO    CT    hh h    fM    CM CM    CO    CO

t^oo oo oo oo oo oo oo

5017

concoO co co MO T co vo oo MO mo

co CO CO CO CO CO

O o o Th MO cm o oo co lO Mc

tN.

cot^or^ooot^or^

hh    N    rt    ri    hhvo    m    Os    O    hh

lO LO LO 'O MO MO MO MÔ COCOCOCOCOCOCOCO

LO LO

co co

O N co co co O O oo O co co Th LO vo mo LOMO MO MO VO MO MO VO CMCMCMCMCMCMCMCM

2467

2510

2517

2527

CO CO o N

CM CM Th Th

LO VO VO LO

N co O O 00 OO Os 00 Os Os Os Os Os Os Os Os

CO NlN o r^MO r^oo

Th Th Th ^

C    O    O

N co H co co OO HH lO lO (^OhhhhNM^N

or^t^oooor^oo

cm co io er er m cm io

LO LO LO LO LO lO MO MO VO MO

O O co O O

Th OO cT T hh hh

co co co co Th Th

217

rONNNNNm co co vo MO \û vû

o

CM Th Th Th

O O co O co co 00 os Os o o O

N ts fO co CM Th VO LO

11250

t^t^O CONNNCOCONN

00    HH    O    LO    H    00    VO    o    MO    CT    HH

MO    (T    H    CM    co    co    Th    V-O    LO    LOMO

00 00 OMCTOMCTCTOMOMOMCT

N co O O co O O O t^t^co

CO CO CT CM lO OO co MO MO 00 hh

LOMO O NN r^OO 00 00 00 os

LO LO LO LO LO LO LO LT J LO LO LO

O N co co co co O

hh cm Th <T oo o

O    O    hh    hh    hh    hh    CM

Th    Th    Tf    Th    *h    Th    Th

t^OOOOt^t^Ot^

T Th tN T H HH HH COCO

t^OO 00 00 CT Os CT Om Os

O co N co CO LO MO OO T O MO MO MO MO 1>*

N CO CO N CO O O

mo r^oo co os o o

2 2 2 2    °    h    h

O CO O O CH CO lO 1-0 1-0

co co co co

lO LO

in der

50

⁰ Mitte

10

co N o O co N K co

d co LO Th LO LO VO MO ThThThThTfThThTh

HHHHHHHHHHHHHI—I

913

417

fs fO N O CM CM CM Th

O'' O*' O''

417

427

rs co co o co

CM HH 00 rJ-MO TO O H H

co o O CO IN N O

CT cm cm vo O T CO H m cm

Th » O 'O vO MO lO MO MO MO MO

313

m N O fO N en N N O co Th looo oo iJ' (J' h n m m m m ro ro rf

co o

cm co co cm m n n m

co

o O

co Th rf- ir>

O co co CO N o o oo

CM CO CO

COCOCOCOCOCOTTT-t-t

co co N CO O Os Tf Tf LO MO O NNNN cm cm N    N    cm

1523

1553

1567

1573

1590

1597

1603

1613

1630

co co co co

T** LO o O

in der ** Mitte

10

JJ

<V

Cn

n³

3

SM

G.

<T>

o

bJD

CL

o>

*-»

PC

rt>

er

Tabelle 51. Längenänderungen der Säulen Reihe B, gemessen zwischen den Druckplatten.

Bis 145 800 kg letzte Beobachtung nach wiederholtem Be- und Entlasten. (S. Tab. 49 und 50.) Betonmischung: 1 Raumteil

Zement auf 2 */₂ Raumteile Zuschlagsmaterial.

Verkürzung —ô in °/₀ • 10 ⁴

folgenden Belastungen in kg

bei de

Bedeutung

der

Qnerbewehrung

1691

!979

1835

1991

1527

1595

174240

14S 800

98 500

73710

53 75°

33330

22 960

o£S si

Werte

Eisen

durch

messer

Säulen

Form

Nr.

1429

1557

1493

1379

1243

1311

1268

1367

819

887

652

659

5H

476

353

300

00 ro lo O N CM

140

112

1318

853

656

495

327

231

126

1210

1076

1143

OO Tfr* iOOO

536

405

294

350

LO GN

NO 00

r^oo

827

9°8

782

794

764

584

691

518

728

552

'O 00    !>•

m i>. O rj- CO

282

231

199

ZSi

257

178

320

3°4

312

234

89i

201

LO rf-CM 00 LO LO

535

531

524

528

cm

o,7

255

228

242

O

oo cm

157

O0 CM ON CO CO Tf-

415

399

391

395

204 800    184 500    163 870

4008

i₈££

3716

211

146

179

142

91

117

303

o££

316

295

286

291

235 240

3255

zSi

•SS

120

93

53

73

201

213

207

ON 00 oo

184

246 460

2684

8i 1

iS

85

68

35

52

140

153

147

z£i

122

127

230 170

1985

107

76

92

69

20

45

41

19

30

iZ

92

82

mo

NO LO

62

215 960

2618

Gesamt-

Verkürzung

Bleibende V erkürzung

Federnde

Verkürzung

Belastung kg

Gesamt-

Verkürzung

umgehakte

Ringe

öS

iS

Mittel

53

unbewehrt

54

Mittel

o,7

umgehakte

Ringe

öS

iS

Mittel

53

unbewehrt

o,7

umgehakte

Ringe

nnbewehrt

o,7

umgehakte

Ringe

54

Mittel

5o

iS

Mittel

53

54

Mittel

öS

iS

Einfluß fetterer Beton-Mischung auf die Festigkeit der Säulen und den Wirkungsgrad der Bewehrung. £

00

Säulen mit quadratischem Querschnitt von 30 x 30 cm.

Länge =1,3 m; Längsbewehrung: 4 Rundeisen von 2 cm Durchmesser; Alter = 90 Tage.

Verhältnis

der

OX)

fi

fi

C3

Tabelle 52. Einfluß fetterer Beton-Mischung.

Festigkeit Säule zu Würfel

T3

zugehörigen

Würfels

001 • —

°!o

'J

tC “

der

Säulen

kg

Belastung

beim

Beginn

der

Rißbildung

Querbewehrung

Zusammen-

Längs

abstand

Eisen-

durch-

Setzung

bei mittlerer

messer

Form

des

kg

Betons

relativer

Luft

feuchtigkeit

Zimmer

wärme

cm

cm

Co

m oo un o oo oo a oo

CO O    O    rh    00^-0    ^    ^    rn O    •-*

00 00    ^    00    OO CO 00    00    00    w oo    oo

211 800 222 300 214 400

176 730 196 680 204 190

216 170

192 530

174 240 186 730 186 530

182 500

o,7

umgehakte

Ringe

1 Zement

auf

On O rn sO un n O no

91

Li

18

Li

210 500 223 600 197 200

175    700 179 210

176    73O

unbewehrt

4 Kiessand

210 430

oïz LLi

284 500 291 900 270 400

282 270

251 180 246 460 215 960

237 870

204 800 204 800 174 240

194 610

o,7

umgehakte

Ringe

1 Zement

auf

00£ 66z 009 06 z 009 06 z

00$ £6z

234 220 239 900 238 480

237 530

238 260 204 800

[221 530]

unbewehrt

2 */₂ Kiessand

ix sO O    t^rnO co O' ^ o

un un oc so un ‘O r^ vO so tx

18,5

16

91

Li

19.5

17.5

Li

8i

18

16

20

8i

Tabelle 52.

Versuch

Nr.

Nr.

10

ZI

35

Mittel

un o M n

O un oo

H-( m

Mittel

cr o m m

M CO Tf un un

oT m

Mittel

m rn

H-i h* m

Mittel

eu

n

>1

er

2

Er

ft

Tabelle 53. Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Hohle Säulen : Materialquerschnitt = 821,5 qcm, Kernquerschnitt = 537 qcm. Art der Querbewehrungen. Spirale aus 7 mm-Eisen.

—5

Federnde Verkürzung — äh in °/₀ • 10

Bleibende Verkürzung —6'b in °/₀ • 10

Gesamtverkürzung — in °/₀ • 10 ⁵

bei den folgenden Belastungen in kg

98500 j 145800 I 12530    22960    33 33°    53 75°    73 7IQ 9⁸5°° [ 145800 I 12530 22960    33330    53750    73 71° 9⁸ S°° 145800

9693

10940

3333°    53 75°    73 7™

12530    22960

Be

lastungs

reihe

Säule Ge-Nr. messen

o CO N N N LO CO LO NO 00

no tNtNtNtNtNtNtNtNtN NnNNNNNNNN

O O IN O O O O CO NO ICI N N N LO LO LO LO LO LO LO

N co co N N

ON HH N O O

ON o O O O

tN CO o O

no inoo 00 d* d* d* d*

N N co co HH ON M NO O ON O' O

GO 00

N CO O O tN O O O in O ON o 'O Nû ts o cq hh M ro Tj- lo LO LO LO NO NO NO NO NO

O O CO N o NO O O O O hh co d"0 'O tN tN. 00 ON

COCOCOCOCOCOCOCOCOCO

co N NN co NN

NO NO tN. OO tN In. 00

IN O O co tN

O HH HH CO CO

co O co O

d" NO NO NO

t-N O O O co o

NO CO OO CO ON NO

cd d- lo no O tN

O NO NO NO NO NO

O in co o in NOONONO’d-OO ON H Ol C^

^O no N NN

in o co co n co o in in co OO hh co 10 VO tNOO ON 00 O Ocdcdcdcqcdcdcdcdco

LO LO LO LO VO LO LO LO LO LO

in in in tN o in o cococo n n n n vc) d-^o in d- tN tNoo 0000000000000000

COCOCOCOCOCOCOCOCOCO

in in tN in tN in o

inoo 00 00 no no no no

n co n o tN in

O 00 00 CO HH HH HHNCO’ti-

NO NO NO NO NO NO

O NNCOO NCONCOO N    O NNcoNO CONNO O

on lo O no ri d* looo oo hh    coN^NO^OOMW't

cd cd cod-d"d~d-d"d-d" lo    cocO't’ti^'tvmmr) lo lo

d"d“d"d‘d-d‘d-d‘d-d"d-    d’d-d“d-d-d"d'd⁻d'd'd“

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hh o O co lo d- d*NO oo on    oo d-NO in on oo o H H

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N cococococococococo    ^ cococococococococo

co co co N O CO

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N ^ H H H N

1117

O ro co co d" CO CO CO

tN cn tN Fn M O -t to LO LO LO

4610

O O O O CO o

NO LO LO LO LO ON HH <d co co ri- co NO NO NO NO NO O

N ro N N O co

Cd    rt LA fN N

H M NNH H

co co O co

O O HH Cd

lO LO LO LO

8687

N N co co O 00 hh hh o 10 O d- NO 00 On co co co co co

rn N in

H vû M CO O H H N N

1313

N co co co co O hh co 00 NO d" d"

00 O H CO Tt-NO hh Ç\q Cd Cd (d Cd

CO N N O O O N N N CO ONddONOOd^M noo ^ o H h n n n co HHHriN^c^DNn

tN O tN r* o N N N co N LO CO o NO o COLONO hh <d O'Qhhmn^^cOCO

N N N CO CO N CO o CO LO tN* tN.00 ON

d- d- d⁻ d⁻ d" d" d⁻

co co N CO o (d co -d-NO tN Cd Cd cd cd cd

O CO tN N

00 ON o O

N CO N CO N co d- hh o o on no On d- 00 O hh co

ON o O hh HH HH

CO o O    t'N    o CO o    O co co N    O    N O    cotscotscocoNco

lo co O    cq    d- O cd    d-NO N    On    co go    tN. vo co oo d*00 cd oo

co d" lo    lo    lo O) NO    NO NO nO NO    IN    o hh    rq cod’d’vo lo NO nO

d-d-d-d-d-d-d-d-d-d-d-NO tNtNtNtNrNtNtNtNtNtN

tN O co N co N O IN O tN co co N ro O O co N O tN O O d⁻ cq d*oo On O cd cd co d* GO oo locoo^looo hh d“GO no cd

ONOOOOhHHHH-HHWHHH vOOOON^OOHHHHHHCdfd

cd cocococococococococo d-d-d-d-LOLOvoLovoLovo

cONcONcOtNNO ON cd co co d* d* lo tN. NO t^ tN t^ t^ t^ tN

co co co o O COCOCO

O On cd m Noo on O

NO NO t^ t^ t^ t^ tNOO

cdcdcdcdcdcdcdcd

tN tN o tN tN o in in in o co

OO CO tN O O LOt^CNQNH HH

lo no no tNtNtNtNtNtNOOoo

CO o CO N N o O O CO N ro

HH HH N N LO O O GO ON rî LO

OO^^hhmMC^

00 ON ON

co o O co co co o O co o d" NO co o Q Cd rf- IO io -+

COCOCOd’d"d“d*d“d"d⁻

O tN O In 0 O co N ro N Cq lO ON o Cd LONO N ON N ■rl-r}-^-LO*OLOLOLOLOLO

O co O tN O O

IN oo O O HH HH h H ^ M fj N

O tN O O O co OO O M COCOCO

h m rj m n w

co CO co o co o O cd co d“ d⁻ lo

N N co co o t^ tN O' hh co d- d" no no N N N N

CO CO N o co

00 ON HH fS n

CO O NN CO

ON 0 HH HH HH

O co co O co h co d’ d¹ d*

LO LO LO LO VO

O CONNN «O t^OO 00 00 N N N N tN

in der Mitte

10

10

55

am

Ende

CO o O O co ’t rf T)-

tN N co co n n co co

14270

19627

CO N CO N CO O co io ON LO lO LO CO d"

h cd d- lono o»oo

tN ln Fn tN tN tN

N CO co co N O O

t^OO CO H O' CO M

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NW 00 OO 00 ON ON

N CO N O In tN O CO O O O O CO N O co co O co N O N co O cq co m hh tN cq looo co Tf d-oo cd O no O d*oo m et- h

co^OHHHNnnncocoH^^ rh LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO

LO lO LO LO

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lO LO LO LO LO LO »O

O O co co ro O N CO co N O    co O O O tN O co O co tN co

O O GO co lo tNGO h co co d-    O O LOOO hh co 'O On O ch co

cd co co *t    ^ lo lo lo lo t^-lololo’O'OND'O in in tN

cococococococococococo cococococococococococo

co N co co O co N On hh d“ lo O tN [>. GO ON ON ON On On ON

tN o tN tN o tN o

O lo no oo O O *-h ON On CT' O O O

H H rt - fl W ri

O CO o CO N O O co lo lo lo o cd cd m cd cd cd

O NNNN O vO 00 ON ON lo »O lO lo lo

O O co in tN CO co •t LO lO

LO lO lO lO iO

in der Mitte

IO

12

IO

12

56

am

Ende

Tabelle 53 (Fortsetzung). Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg £

Anfangsbelastung. Hohle Säulen : Materialquerschnitt = 821,5 qcm, Kernquerschnitt =537 qcm. Art der Querbewehrungen. Spirale aus 7 mm-Eisen. ⁰

Federnde Verkürzung — äb in °j₀ ■ 10 ⁵

-r>

Bleibende Verkürzung —db in °/₀ • 10

-5

Gesamtverkiirzung — cTft in °/₀ • 10

Ln

Chj

bei den folgenden Belastungen in kg

145800    12530 22960    33330    53750 I 73710    98500 145800

N rO ro

t^oo O

O    Th

NO NO NO

ro ro ro O ro O t^O t^O

hh G N 'sO t^00 cm co lo cq M ro Th Th Th rh io lo lo ThThThThTh^hThThThTh

ro N ro O O t^O ro fO ro CG NO G O CM CM rorOLONO OOCNChOOOOOOO CM ci CM ro ro ro ro ro ro ro

ro N ro G NrorsrororoisroroN t^O O hh hh d ci hh cm ro ro ro ro ro NO

ro

O GG ro Th lo NO NO NO

ro O    t^O    ro    O    ro    N    ro    O

N C*    IO    HH    io    Th    LO    IO    00

no r-^oo oo oo oo oo oo oo

rJ-'Ht-Th^Ti-Th'^-ThTh^"

ro ro ro o N N N ro ro O oooooo O O ro Tt- rh lo lo

CM rorOTh’t’tTj-’t’trh ro ro    ro    ro    ro    ro    ro    ro    ro    ro

ro N    N    N    N    O    t^O    O    N ro ro O O

NOOO^O^HHMCNjcîrorjCMr^

CnOOOOOOOOOOOOO

98500

98500    145800    12530    22960 | 33330 | 53750 I 73 7IQ

12530    22960    33 33°    53 75°    73710

Be-

lastungs-

reihe

Säule Ge-Nr. messen

ro    O    O    ro    ro    O

00    HH    HH    HH    O    *“H

Q    *—|    HH    HH

LO LO LO LO LO

1037

1103

1130

II13

Z09

£19

019

009

ro ro ro 00 CO • Tf O t* M ro

613

ro N N O N ro ro N

NO O Th Th 10 00 ON

no no    t^oo oo

ro ro

O ro O ro ro O O ro N N hh ro io hh lO hh lo O ro LO N ro

rj-LOLONO'O

ro N O 1^0 O ro O ro O o M ro iO O nO r^OO

r^r^r^o r^o n ro n o

LO HH LO ON hh ro ro lO N O

'û N N 00 OO 00 00 00 CN

o ro ro ro ro O ro N N N ro ro ro ro 't lOnO 00 OO G h ri ro Th lo iO lo

r^ m m

i^t^o o r^o ro n o r^r^o r^o 00 G N ro *t LO'sO N G G O M M ro M M ro ro ro ro ro ro ro.ro Th Th Th t+-

ro o O m ^ N

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N ro ro N O N ro rON ro O

NO t^* hh ro NOO O ^ rh lo cm ro^-’t't’t^ioioioio rororororororororororo

O N N ro O r^r^t^O O ro N N O O *-» -t io N O O M c* lo r>.oo co co ^ (G 00000000 G^G^G'G'G'O'C'C'G'O'G'

>—<    t—H    4    *-H    •—H    *—1    h—«    *—•    ►—t    »—1    1—t    ♦—I

ro ro O O ro O ro ro Th r^co on on o o o

ro O O ro ro ro

LO LO ÎO LO lO

LO lO LO LO LO LO

M ro -h LO'sO r^oo ON

in der Mitte

ro fO    N    fO    N O    ro O O

ro lo    O    M    O lo    O no hh    ro r>.

00 O    M    ^    *t *t    >0 lONO    no O

lO NO'ONOvOvOvOvO''0'OvO

O O O O ro N ro N O Ot^ rf O *t ^ N \û 00 On ro lo i-O

C'.

O ro N N ro O O t^O ro O ro N O io O N Th lovo OO On hh f* ^ ^ io

CM rororororororo’trt’t'^'t’t

o ro ro o ro N N O

rh'O OO O O O ~ H

T^-rfrhiOLOLOLOLO

_HHHHHHHHHHHHHHH

ro ro O O O ro r^oo oo oo on

vû 'O 'O 'O O 'O

2453

N ro

LO

57

N ro rj- lonO OO On

CM ro Th lo

am

Ende

Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung.

Säulen: Materialquerschnitt = 821,5 qetn, Kernquerschnitt == 711 qcm. iVrt der Querbewehrungen: Spirale aus 7 mm-Eisen.

Bleibende Verkürzung — db in °/₀ • io

—5

Federnde Verkürzung — ô'h in °/₀ • io

145 800

O O m O 0 *3- unoo rf un m o en no r^. 0^ 0 0 0 0

N rn N N N O n Tf o o O O et- r^oo

Gesamtverkürzung — âb in °/₀ • lo~⁵

Be-

m m o O »n hh un un no r^oo 00 no no o no no

m m o

Cl HH HH Cl HH

CT ei m et- un

no

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OO HH Cl m ef

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33330

22 960

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1313

1367

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reihe

413

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1323

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Tabelle 54. Hohle

Ge-

messen

in der Mitte

am

Ende

in der Mitte

am

Ende

Säule

Nr.

58

59

Cn

to

4-*

Tabelle 54 (Fortsetzung). Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg 1“ Anfangsbelastung. Hohle Säulen: Materialquerschnitt = 82 1,5 qcm, Kernquerschnitt = 711 qcm.

Art der Querbewehrungen: Spirale aus 7 mm-Eisen.

o

in

Federnde Verkürzung — db in °/₀ • 10

Bleibende Verkürzung — db in °/₀ • 10

Gesamtverkürzung — db in °/₀ • 1er“⁶

Be-

bei den folgenden Belastungen in kg

145800 j 12530] 22960] 33330] 53750] 7371°] 98500] 145800    ^

rf rf- lo lo MD MD MD IN^O IN ^-•ch-'ch-rJ-Th-^h-^j-'ct-’cf’-h

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1747

1790

1793

1800

1803

1810

1820

1817

1810

1817

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N co ro O

LO o IN tN

LO LO LO LO

N ro co ro O

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LO LO LO LO LO LO LO

LO LO LO LO LO LO

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cicicicicicicicicici

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O in n n

CO N N N O NO NO NO

33 330    53 75°    73 710    98500

145800 I 12 530    22960

33 330    53 750    73 710    985OO

09622 ]o££2x

lastungs-

reihe

Säule Ge-Nr. messen

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n O ro co ro O ro ro O 'O rovo 00 lONNO in in oo oo oo on a ^ O

1013

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’^-'Ct-'Ch-LOLOLOLOLOLOLO

213

230

247

253

09 t

273

280

287

293

300

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IN

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737

743

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LT) LO vn

in in in

ci co lovo Noo O *-*

ri cot^-lo'O Inoo O'' O -*

in der Mitte

09

am

Ende

Tabelle 55.

des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. h

Hohle Säulen: Materialquerschnitt = 821,5 qcm. Ohne Bewehrung.

?r

Ln

Ul

Federnde Verkürzung — äh in °/₀ • io

kg

00S «6

5823

co ON ON O O hh 'O 'O 'O

N N O fO

n O oo oo Th r^oo O 'O O O

53750    73710

33 33°

22 960

12350

—5

Bleibende Verkürzung — äh in °/₀ • io

en in

SuO

bei den folg

98 500

—5

Gesamtverkürzung — d& in °/₀ • 10

ts N ro    ro    m n    O    fo    O    O

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ThThThThTh'^-ThThThTh

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4923

m n n o

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1097    1680

1100    1690

1100    1717

1117    1713

1120    1717

1733 1737 1740

co N O co O co O

Th nO QO O O h O O

On On on On O O O O HHMMcqcqrqcq

O fONN O co co co

LO LO LO LO

1860

2020

2213

2317

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53750

33 33°

98500 1 12530    22960

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53750

33 330

12350    22960

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LO LO LO NO NO NO NO

213

O ro ts n n N ro rh lono r^oo oo O

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NO 00 ON ON ON

O co O co O

*-• co LO LO NO

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O O

LO r^oo oo

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Th Th Th

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O cq Th Th no o NN oo oo    O cq Th    lono    r^oo oo    on    O    O

lOlOiOlOlOlOlOlOlOlOlO 'O'OnOnONONONONOnO

3393

3517

3553

3600

3647

3660

3697

3697

N CO CO CO CO N O CO cq on lO On cq lonO O cq cq co co ^ Th Th

ThThThThThThThTh

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H 00 M ni/) c^oo o

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2513

o o o o on n Th no o»

Th LO lO LO LO liO

co O O co co co oo oo oo

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h» O w M ^

lO lO lO lO lO

'O NNNN

Längenänderungen

Be

lastungs

reihe

Ge-

Säule

messen

Nr.

in der Mitte

10

10

zL

am

Ende

Tabelle 56. Längenänderungen der Säulen, Reihe C, gemessen zwischen den beiden Druckplatten bis 145800 kg Belastung.

Letzte Beobachtung nach wiederholtem Be- und Entlasten (s. Tab. 53 bis 55).

Säulen

Zustand

Aeußerer

Durchmesser

Querschnitt

Verkürzungen in °/₀ • 10—⁴

Nr.

der

der

Säulen

des

Spirale Materials

des

Kerns

Art

beobachtet

i bei den folgenden Belastungen in kg

cm

qcm

qcm

12530 22 960 33 330 53 750 73 710 98 500 145 800

43

106

220

44

45

voll

28

900

616

126

169

2Ö4

300

327 547 778 396 613 837 413 624 869

1083 2018 1149 1918 1255 2106

Mittel

134

268

382 595 828

1162 2014

Ort Ln Ln vl OOn

28

821,5

537

U 19 10 00^1 -4-

257

200

276

O CO H

vt- 00 vo 100

80 M M W Nfl CO CO

881

829

952

1214 2094 1173 2251 1338 2325

Mittel

Gesamt

hohl

126 264 393 631 887

1242 2223

58

104

59

60

3G7

821,5    711

136

137

2i9 335 271 402 276 4°7

CO CO 08 rf

ui 80 80

77 3

921

907

1053 1895

1304 2214 1234 2144

Mittel

126 255 881

615

867

1197 2084

Mittel 46—48

voll

unbewehrt

900

72

hohl

821,5

128 258 371 580 778

_______

84 194 304 527 789

1047

1682

1110

Mittel

43—45

voll

28

900

616

41    90 133 215 307

437    812

xhO N

»-O LO LT)

28

821,5    537

4-* -P*-

MOJ OJ

H VsO OO 4* -b Cc

Cc -4-* -T -4- O

°o

Mittel

44    99 157 255 360    496    945

hohl

58

bleibend

59

60

3G7

821,5    711

rf lO 80 G T

886

Mittel

38    86 136 225 321    443    841

Mittel 46—48

voll

unbewehrt

900

44

92 140 227 298

395

72

hohl

821,5

34    74 147 257

373

Mittel

43—45

voll

28

900

616

93 172 246 380 521    725 1204

100

IG i_0 lO

28

821,5

537

00 œ 00

08 08 09

248

229

235

G9 ÜJ U) M

Ln Ln Kr* N) C <-n ^1 ^1 C

CO8O 08 'O H

1271

1225

1339

Mittel

hohl

82 167 237 377 528    746 1278

federnd

00 a O

uo iG'O

C©

3G7

821,5

711

80 80

08 ix n C4 wo m ihihih

08 SO 80

r-x 08 cn co

vo o o

CO 1-0 LO

n n n

1/) G G 80 t-x rx

7X9

CO CO

00 80

80 0O 00

00 00 10

Mittel

87 170 245 390 546    754

Mittel

46—48

voll

unbewehrt

900

84

161 231 353 479    651

72

hohl

821,5

80

160 229 380 533    737

Tabelle 57.

Längenänderungen der Säulen, Reihe C, gemessen zwischen den beiden Druckplatten bei über 145800 kg Belastung.

Säulen Nr.

55

•56

57

58

59

60

Aeußerer Durchmesser der Spirale

28

3L7

cm

Querschnitt

qcm

des Materials

821,5

821,5

des Kerns

537

711

Gesamtverkürzung in °/o • 10—4 bei den nebenstehenden Belastungen in kg

i65 950 171 110 174 240 174650 177 130 185 720 197 700 199 520 194 650 184 500 174 240 170 090 163 870 161 800

3367

3236

4795

5297

6344

6975

3112

3836

5223

2209

3774

4387

5862

7289

2900

3°57

4750

5947

7613

5929

7447

8928

159 730 143 140

4754

6202

9165

Ln

MD

CO

LO

S

°Ül

er

er

<L>

R*

Tabelle 58. Vergleich hohler Säulen mit vollen. Achtseitige Säulen mit Spiralbewehrung.

Länge = 1,3 m. Längsbewehrung: 8 Rundeisen von 1,4 cm Durchmesser. Spirale: Ganghöhe = 3 cm, Eisendurchmesser = 0,7 cm.

Bruchbelastung

des

zugehörigen

Würfels

Pi

kg

002 102 (OO2 29l)

002 Z6l

199 200

00S 902 002 Z6l 00S 012

204 730

000 $81 006 661 002 Z6l

194 030

216 130

215 700

der

Säulen

kg

210 070 (192 420) 192 620

201 330

174 660 177 150 165 950

172 590

197 700 199 520 185 720

194 310

174 790

141 680

Belastung beim Beginn

Säulenquerschnitt

Säule

der

Rißbildung

kg

174 240 145 800 x45 800

155 280

145 800 145 800 98 500

130 030

174 240 145 800 145 800

155 280

145 800

98 500

Größe des Querschnittes qcm

Durchmesser

des

angefertigt bei mittlerer

Versuch

Kern

919

537

Gesamt

900

821,5

900

821,5

Hohlraum

Hohlraumes

Form

relativer

Luft

feuchtigkeit

Zimmer

wärme

Nr.

Nr.

78,5

78,5

cm

voll

10

voll

10

C°

00    I

LO

OQ

'O

'O on

LO LO LO LO

91

24

20

17,5

21

20,5

20

ro ^ lo ■'t*

ro N m 't    O

Mittel

LO VO LO LO LO

H* l>-"t vû 'O

Mittel

IM

unbewehrt

O O O    O

OO 00 00    OQ

53

64

91

22

19

bi

8i

8i

00 ON O LO lO kO

Q\ Q\ CK)

Tf LO

Mittel

Mittel für 46—48

zL

32

Tabelle 59. Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Art der Proben : Achtseitige, spiralbewehrte Säulen von 1,3 m Länge.

Aeußerer Durchmesser der Spirale == 28 cm; Ganghöhe = 4 cm; Eisenstärke der Spirale bei Nr. 65 = 5 mm, bei Nr. 63 = 7 mm.

Federnde Verkürzung — in %• 10 ⁵

98500    145800 12530 22960    33330    53750    73710    98500 145800

Bleibende Verkürzung —db in % -IO folgenden Belastungen in kg

22960 I 33 33° I 53 75° I 73 7™

-5

-Ol •%

Gesamtverkürzung — ob in

ro tN ro N co (h Th co Ch N d lo 00 O co

O HH HH d d

O CO in co IN 00 O vO OO 00 lo vo 00 O d

2 2 2 ^2

ro O ro CON

00 00 Th h ov Ch IN O *t LO

Ch O HH HH HH HH HH HH HH

co N O lo N d 00 co d 00 ro co lo vO lo IN 00 00 00 OO

in o o o n io hh d inoo

HCO’t't^-

VO VO vO vo VO

N N CO co

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NO'O O

LO LO VO O

Z119

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O co O co tN co d co O hh

d co ro rh Th lO lo lO lo lo

O    N    ro    ro    N    N O NN

oo    O    ^o    Ch    hh    Th vo vo oo

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ThThThThTh'^-ThTh'^-

rorONrrjrONroNco Ch Ch Th vO O Th ^h lo O^dddcororoco ^■rhTh’t't'h't’h't

ro N N ro co O O N O hh vo cooo d d co vo O HH HH M n ro ro co co co Th^hThThTh^hTh-hTh

rococorOThThThThTh

O co O N ro N O O vO vO ^ O w cort^tTj* On O O O •-* *-• d co co co co ro co ro co

O m ro r^5 ts ts ■<hVO 00 On On On O

r—    t— r^. t^oo

O O CO O N ro

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O Of^iNN co M co co rï

10 i/i 1-0 1-0 LO ÎO

NNO NO ro hh ro O Ch O d vû O ro

d ro ro Th ^

N O co co N

O N O rh hh

Ov O O hh d

HH HH HH HH

1813

Zigi

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vo vo in cn t^ in in in tN

O NrorocoNrONro in o co co rh vo vo co co *h Th Th Th ^h Th *h

O ro rONNNN o O hh d lo lo oo O oo O O 00 Ch Ch Gv Ch Gv ^ O O dddddddcoro

N co N O N ro O co O

d Th N IN 00 CO 00 ^ On 'OvOVOnOvOvO'OVOvO

HHHHHHHHHHHHHHHHHH

co co co co O O

tN O ro co co ro N N O co

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CON ro O ro N N VO IN O'' O O hh ro O vO vO NNNN

CON ro O ro N O O O tN

LO HH Th OO tN OO (h O HH HH

VO N N N N N tN OO OO OO dddddddddd

tiSi

O O In co o co co lo *h Th vo vo

vo vo vo VO LO LO

0011 0011 0801 0901

OOOO In Ch Ch Ch Ov Ov (h' Ch

in

ro co O

d d d

vo LO LO LO

O roNco OO NNN

Th Th Th Th

tN o o o in O lo d N* vO 00 d HH vo CO Th Th LO LO

O co N* O ro O O tNOO o d ro co Th LO

O coO tN o co In co hh tN hh ro N O O hh Th

IN INOO CO 00 00 O QV O

ïn o o co o o o

O co Theo co O d ro Th

Th Th ^ Th LO LO LO LO

coO rONNO O CON    ONOcONNrONO

N Ov Ov Ov Ov O hh o o    GOOvOOJ'OdH^

HHHHh-l-HHHddC^d    HHHHt-tdH-tdddd

113

Lu

O O N. O « N N ro

103

II3

117

123

127

f? & NtNNNOco 0 10 CO Th vO VO NOO

•o s

bei

145 800

98500

33 33°    53 75°    73 710

12530    22960

Be

lastungs

reihe

Ge-

messen

13 230

H 763

15    463

16    163

16    763

17    230

7153

O co ro co CO OO W H O ts

co io vo

in

ro ro N N N co d Th LO VO LO vO

N ro N co ro

00 LO 00 lO LO

d vo Th ^h lo vo vo

HH HH HH HH HH

COOO LO

o o co o co

N rj O N On ro lovO VO vo in in in

In O O CO IN oo Th CO cooo 00 Ch

O O O

HH HH HH

co O co N N O O tN CO d oo O O h Th O vO oo LO vo VO LO VO vo vo vo VO

n co o in o no o o o

00 d co Th LO vo NX OO Ch d ro co co co co co co ro co

co CO o ro ro ro N hh ro co Th vO vO Th

O co O co vo vo vo vD

O IN

HH HH

tN tN

12    183

13    383

13    950 H 517

14    950

15    350

no tN o in Th 10 O vo co

vo d vo 00 HH

ro Th Th Th vo

1513

in in o Th oo » o vo r^oo

1913

roN ro co O O coco

VO vo hh Th OC d LO oo OO Ch

1213

4V

N ro N O N co ro O hh vo N Ov O Th LO LO LO LO LO vo vo

O IN tN N N ro co CO Th Th vO OO 00 OO

IN CO tN O LOvO vO IN

O tN O O

d d d d

10 970

12    637

13    F37 13 483 13 7²3 13 983

co O N ro O co

^ N h co OO l^v Ch »-h ri ro ro 'O 'O IN IN Cn

co co

ro

vo

rO^rt-LOLOLOLOVOvOVO d cO^'d-'t^-u'UOi^LO HHdddCOCOcOcOCOCOCO OHHddcocOCOThThThTh co co co co ro co co co co ro co ro co co co co co co co co ro co ro co ro co ro ro co co co co co co co co co co co co co co

ro fO N O ro N «-» IO N. GV G'' C“'' C\ (J\ Q\ Ch G''

2013 2017 202 3 2030

CO N ro O CO co O co LO vo in noo ch

CO N O O O co N Ov O O hh ici LO lo VO vo vo vO

in der Mitte

10

t^o N ro co O CO O O

O tJ-vO N00 C\ O H H

OO 00 oo CO OO 00 OMj' O'

in n o co n o

LO INOO O O Ov o

HH d

CO o O o covo n in t^oo co

LO LO LO LO LO LO LO

am

Ende

IQÏ-

10

tN O ro co N O COCO in hh m rj-'o oo oo co inoo OO OO 00 00 00 00

co ts N CO O ro N O

Th N (h HH CO    ^ Lf)

o vo vo in

o CO o co o d Th vo vo

IN O O IN co d Th co d co lO LO LO LO LO

in der Mitte

10

N roN O CO cl LO LO VO VO

2 2 2 2 2

o o n co in O O OvOv^

lO LO Tj- >t -t

IO

am

Ende

Säule

Nr.

19

63

Tabelle 60. Längenänderungen des Betons bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung. Art der Proben: Zylindrische spiralbewehrte Säulen von 1,3 m Länge ohne Schale. Durchmesser = äußerer Durchmesser der Spirale =28 cm; Ganghöhe der Spirale = 4 cm ; Eisenstärke der Spirale bei Nr. 62 = 5 mm, bei Nr. 64 — 7 mm.

Federnde Verkürzung — dh in °/₀ • io

Bleibende Verkürzung — d'h in °/₀ • io

bei den folgenden Belastungen in kg

12530    22960    33330 I 53 750    73 71°    98500

O O O en hh m en en o CM LO O O O O O

O en en o

•cfNO OO O ON en MD O OOO 00 ON

O O en o en

MD<Nien^4-rt-O O w cm en ooo 00 00 00

O OOO en en MD 00 rt⁻ rf

un ooo on o oo oo oo oo on

98500 I 12530    22960    33 33°    53 750 | 73 7¹⁰ | 9⁸ 5°o

Gesamtverkürzung — db in % • io

12530    22960    33 33°    5375° | 73 7¹⁰

Be

lastungs

reihe

Säule Ge-Nr. messen

N rn O ^ 00 Q\ ONOO fO rj- i/) O rt* r*- «çf

m o O -t m O oo O' o o o

5953

en o O en en O en en en m MD o en ’too Oncm rt-*3- inMD O O o ooo oo unmvnunmunununin

en O    O en    O    O    O    O    en

cm cm    en oo    O    <n    rt-    O    Cn

hh cm    en en    *3-    t*-    T+-    rt-    rf

'O'O'Dvû'O'OvûvOvO

enoenenenenO en O rf ON lO o O O NO uo en OOOOOOMDMD^O CMCMCMCMCMCMCMCMCM

O o O o OOO O en vo oo oo o LO o ooo o

ON OOhHHHHHHHHHHH

enrfTt'Tf^Tj-T*-^-^

O O en en O O O O OO onmd O en en «n m ooo oo

OOO OnOnOnOnOnOnOnOn enenenenenenenenenen

O O en O en o en o O O

ON O HH en *^4“ O O O HH HH

cm enrj-^-rj-^-^ri-vnLn

1370

1367

1303

1300

1277

1270

1223

1217

ooo ooo o o Oncm cm en enunm ’t

enrfH^-Hrt-r^-r4-T4-,H4-

CMCMCMCMCMCMCMCM

O en o O O O O O en O en ttMD OOO O hcmcmcmcmcmcmcmcm

CMCMCMCMCMCMCMCMCM

O O en o O O o O en

O CM MD MD OO ON On hh O uoununmuououo’O MD

CMCMCMCMCMCMCMfMCM

o o en o o r ^ co hh 00 ^4" Tf en ooo o o o o

O o en O en O o co o O O O O O cm en en en en en en

O O en o en On rt- ^4-On hh en rj-— CM CM CM

1243

1313

13*7

1410

O O O enooeno O en h vû M uo NO hh cm uo OOO OO ON

ON ON

en en O en en O O en O en On oo hh enoo

’t 't ’t uo uo uo

en en O en o o en »t O O O hh cm cm cm en en en

10

18

20

Lz

33

40

L1S1

NNrO O O O H W ^

lO'O 'O O M3

OOO en o O O MD NO oo ooo ooo o o o o o o o

4347

5°²3

5477

5653

O O en o

MD O CM O

hh m »n md

CM CM CM CM

OO en O en o en o O o cm hh oo m oo en md O On hh cm (M en en «t -t m

ooenoenenoo

On CM O ON hh en rt- MD en't’trj-mmunin

en o en o en O

un MD 00 00 ON ON CM CM CM CM CM CM

o o o o o o o

rj-MD MD OOO O O

O O en en O •^4- ^4- O O MD ON nfOO hh CM

00 ON ON

o OM) en en en o O ON OO MD 00 On On O un un un un vo

OOO en O oooo'Oi^^-cm en hh vo on

2 ? 2" ?

en O en en O

O CM CM CM CM 00 CM Tj“MD oo OOO OO 00 oo

en O en O en O en en O O OOenenenoenO en O o O hh n un o o o co oo en O ononoo uno ^4- o —¹

rfMD M^MDMDMDMDMDMDMD On CM CM m mO MD M) O enenenenenenenenenen <tinmmin»ninininin

enOenenOOOOO

OO On GO On O O ON On OOO O O OOO 00 o o

o    o    o    o    o    o

cm    MG    O    un    ^4-    un

O    O    O    O    O    O    O

HH    HH    HH    HH    HH    HH    HH

enOOooOOt^ OO HH CM CM en •3“ rt- -4-cm en en en en en en en

HH HH HH HH    HH    HH    HH

en en O O O O en en hh en t4~ un MD O On O OO 00 OO 00 00 00 00 ON

HH CM m rf invO OOO 0^0 hh cm co rj- m no ooo on O

HH    HH

in der Mitte

62

am

Ende

O m co en O fo n

h rh rf LTiVO *-0 LO ’d" Tj- rf rt-    rh rt*

en O O en o O en oo oo o on oo o O NO O NO MD NO O O

en en o O O

O M On un CM -4“MD MD OOO

O OOO O O en en en O O uno^ en go oo on 00ONONONOOOOO

HH HH HH H* HH

en en en o O O O en ON CM un no o O *-» cm un un NO MD MD MD

rf un

en o en rt* MD MD

OOO en o en en en O

nQnOOnOOOcmcmco cm cm cm n en en en en en

en O en en O O O un lono no ooo on

en O en O O O

m ^4- rf un MD MD O

O O en o en o r4- un cm on O un CM MD 00 ON M CM

ON ON ON ON o O

HH HH

4283 6323 4390 6473 4457 6627 4500 6703 4530 6760 4557 6817 4573 6877 4593 6907 4620 6937 4633 6960

4653

CMCMCMCMCMCMCMCMCMCM

co co O O t^O vo ON O hh co rt⁻ ^+* MD un un MD 'O O O 'D 'O

.^l_|HHHHHHHHHHHH

rstsmfONfO^O hh CM CO    0*00

oooooooo

in der Mitte

NfONNrOO O rf-MD O W NN \û 'O 'û O 'O vO

HH HH HH HH H-t HH HH

O O rn m m o o O O O O OMD^

O 00 00 00 o o o

O    O    O    O    en

OO OO O en o O en hh o en O ‘-h MD O en rf

2 2 HH HH M

00 00 ON ON

O O O OO en o O en O rt” nO O' hh en en ^ un o 00 -^-^t-^-inmununununun

en en o en o O o en o O hh cm i-m ^-min^

CMCMCMCMCMCMCMCMCM

en o O O O o o

O' oo ON o O CM en

4730    6940    10077

4837    7097    10503

4903    7267    10737

4947    7353    10917

7423    11127

5010    7490    11270

5020    7553

5033    7600

5083    7637

5097    7670

5117

4973

ro N O O fON fO m O O O 'O on h- cm ro i/^o o

r^oo oo oo oo oo oo oo cmcmcmcmcmcmcmcmcmcm

O O fONfONNO rf iO^O nO 00 On O CM

oo oo

l—lhHHHHHH-tHHHHHH

«no fo n O O ooOOO^roco><rt* r^oo oo oo oo oo oo oo

w N ^ ^ uno O00 CN O M

64

am

Ende

Tabelle 61. Längenänderungen der Säulen Reihe D, gemessen zwischen

den Druckplatten.

Bis 145 800 kg letzte Beobachtung nach wiederholtem Be- u. Entlasten (s. Tab. 59 u. 60).

Verkürzung in °/₀ • 10—⁴

Gesamt

Bleibend

Federnd

Säulen Nr.

61 | 62    63 |    64    61 | 62    63 I 64    61 I 62

63 I 64

Durchm. des Eisens der Spiralen cm

o,5

o,7

o,5

o,7

o,5

o,7

Zustand der Säulen

mit j ohne Schale

mit ohne Schale

mit | ohne mit | ohne mit | ohne Schale

Schale

Schale

mit I ohne Schale

Be-

lastungen in kg

737¹ o 773 98500 1054 145800 1892 174240 2661 177340 3844 192620    —

248

95

211

34IQ

5957

410

585

•NX,,

II85

I606

298I

4830

9025

9994

10949

15122

14 H H

'sO 4-* Ln CO H vl 4. D Di vl U) GJ v] ln

io r^oo 00 io I cn o

h n n n n ¹

22

60

101

187

255

325

603

92    76

114

192

155

208

72

119

270 231 387 378 486 516 612 710 1413 1201

298

477

688

1000

146

219

Ob 00 Ln

1139

218

315

500

700

994

1568

6538

8251

9321

Tabelle 62. Druckfestigkeit der Säulen mit und ohne Schale.

Spiralbewehrte Säulen von 1,3 m Länge; geprüft bei 45 Tagen Alter. Aeußerer Durchmesser der Spiralen =28 cm.

Bewehrung

Bruchbelastungen

V erhältnis zahlen

Säule

Nr.

Form des Querschnittes

Längseisen

Quer

der

Anzahl

Durch-

messer

Gang

höhe

Eisen-

stärke

Säulen

des zugehörigen Würfels

• 100

Pi

Pi

cm

cm

cm

kg

kg

°/o

Festigkeitserhöhung durch die Schale.

Werte f. Säulen ohne Schale = 100

Bruch-

erschei-

nungen s. Abb.

61

63

mitSchale,

achtseitig

0,5

o,7

177 360

201 200

88,2

Il6

200 740

219 700

9L4

102

1.4

31

62

ohneSchale,

Kreisform

o,5

152 680

201 200

75-9

IOO

64

o,7

196 270

219 700

89,3

Tabelle 63. Zusammenwirken von Schale und Kern in den spiralbewehrten Säulen, abgeleitet aus den zwischen den

Druckplatten beobachteten Verkürzungen.

Gesamtverkürzung der Säulen ô in °/₀ • 10—⁴, gemessen zwischen den Druckplatten bei den folgenden Belastungen P in kg. **)

Säulen-Querschnitt

Größe in qcm

(i93,6o)

174 240 kg

2 676

2 152

4 740

(162,00) 145 800

(109,44) 98 5°°

01L ll

(06T8)

(59,72) 53 750

(25,50 (37,03) 22 960 33 330

(13,92) 12 530

Schale

Fs

Kern*)

Fk

gesamt

Form

Eisenstärke der Spirale

Säule

1 647

1 907

1 741

3 985

2 891

1 012

743

545

336

231

126

690 1

1 025

1 628

1 516

S‘091

152,3

45 550

43 300

144 050

008 ibi

132 000

00S ££1

12 050

8 300

9T

6,2

788

781

890 1

1 095

116,0

H7,5

000 ££

33 400

01Z 901

OIX loi

98 400

00S zoi

8 310

019 b

8,4

4-5

574

579

750

796

82,0

87,0

23 300

00L \/z

0S0 LL

78 450

000 zL

75 200

o$o S

3 250

7,o

4.3

358

358

461

495

5BO

54,3

14 400

00b Si

47 730

48 730

001 £b

46 700

4 630

2 030

10,7

4-4

246

244

320

342

35,3

38,0

xo 000

10 800

096 zî

33 760

30 000

32 200

096 z

09S 1

9,9

4»9

134

133

175

981

19,5

20,5

5 550

5 830

080 8i

18 360

16 400

009 h

089 1

760

10,2

4.3

284

284

919

900

achtseitig

919

919

rund

cm

Nr.

unbewehrt

o,5

o,7

o,5

o,7

Der Verkürzung der Säulen entsprechende Druckspannung os im Beton in kg/qcm.

An der Schaulinie Abb. 57 abgegriffen

Aus den Druckspannungen ßg berechnete Belastungen

Ps in kg.

P.-*,'*,    _

Errechnete Gesamtbelastungen T für die beobachteten Verkürzungen.

J=P+P,

46—48

19

63

62

64

62

64

62

64

62

64

die

Belastungen P der Säulen 61 und 63 bei den für Säulen 62 und 64 beobachteten Verkürzungen.

AP—J — P in kg

p— * 100 in o/₀.

J-P

AP =

19

63

19

63

19

63

*) Entsprechend dem äußeren Durchmesser da der Spiralbewehrung (da = 28 cm) und zugleich dem Durchmesser der runden Säulen 62 und 64.

**) Die in Klammern zugefügten Werte stellen die den Belastungen entsprechenden Druckspannungen in kg/qcm dar, bezogen auf den Querschnitt F — 900 qcm der unbewehrten achtseitigen Säulen 46—48.

-i

Probe

Nr.

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

Material-Zeichen Nr.

to

ro

Tabelle 64. Zugversuche mit dem Material der Querbewehrungen zu den Säulen 73 bis 85.

Zustand

der Bearbeitung

Aus Knüppeln

Verwendet

in den

Abmessungen Spannungen kg/qcm

zu

Säulen

Durch- Quer- Propor-niesser schnitt tionali-d    f tätsgrenze

qcm ap

Streck- Bruch-grenze grenze

zahl

cm

aB

Stangen, Material Nr. 5

Stangen, Material Nr. 4

von 50 kg Gewicht

zu Stangen warm Ringen, Material Nr. 6

gewalzt

Ringen u Spiralen, Material

Nr.

10 u. 11

O O O OOO Cm 4* 4*

0,04

<rO d G l

00 OO OO

o cT d

0,82

0,694

0,694

0.709

2740

1730

2680

23SÜ

3980 2 040 000 4140 2 075 000 2 000 000

2010    4050 ”2038ÖÖÖ

3030

2880 2820    4020

o,54i

0,528

0,528

2590

1140

2080

1040

2770    3920

2650    4000

2840    4110    2015 000

2750    4010    2 076 700

2 090 000 2 125 000

Aus Material Nr. 2 in einem Zuge von ^    8,2 auf 7,4 mm Durch

messer kalt gezogen

Ringen, Material Nr. 7

Aus Material Nr. 1 in drei Zügen ohne Ringen, Glühungen von 9,5 : 8,8 : 8,2 : 7,4 mm Nr_ g Durchm. kalt gezogen

Aus Material Nr. 3

6

zur Spirale gewalzt

desgl.

7

aus Material Nr. 4

desgl.

aus Material Nr. 5

Material

Ringen 73—75

Ringen 76—78

Ringen

2710

2560

2720

3170 3020

2940    3950

2660    3040    3050    2 053 000

4000

3900

2 030 000 2 070 000 2 060 000

1,20

M7

IP7

1,18

IG rf iG »C    rt-    fG CG CG W

i>.    i> t>» r^. I Ï8-    i ^ i>»

ö .6 o cT o“ cT o \ cT o d d d

p 0 p 4] 4, ï,

CM Cf» Cf»

je

î®

1,131

1,075

1,075

0,442 0,43° ! 0,442

OOO ro co m

"J-    "3-

d d d

0,419

0,419

0,419

p o p

T* 4- i-4-» 4-* 4-to b b

0,430

0,430

0,430

2040

3490

2040

2520

2560

2560

2090

2400

2480 4020 2410 3960 2590 4070

2400 4020

Cm 08 Cm 08 O OO Ln Ln CC

OOO

6240

6400

6000

2 160 000 2 140 000 2 150 000

5800

6400

6630

6190

0410

(»310

^ 1 00 to OOO

0000

4240

434°

3220 3220 | 3220 i 4340

3220    4310

5660 6110 6110 6180 6000 6310

5020 6200

6280 6980 6860 7000 6980 7000

0710 0000

2 150 000

2 045 000 2 070 000 2 065 000

2 060 (KM)

ÎC OOOO SC OOO Ci 08 08 08    -^1    ^4 ^4 Ci 08 08^.1    rvj ^3    © Q I q

fcv CO bi bJ    4^ Cm 42*    4- H D »41 4- ^4 O    ^ O    h    t^|OOC8 o“ tb j ^

CG 08 IG iC 08 08 08 Ci

90

98

100

00

Bruch

dehnung

auf

o =

ID31/7

ü/o

tv D k) W W O0 bi OJ    ti ti bi SC ü bi bi

-P* CO O I ^ | HH »-H tg    •'l Cf4 t-H    O O *-<

-. 1 'ootP G I d 4» Cn 4j    "00 *G "cod    4P 'cotP O

n,7

12,5

n,5

11,0

T ^1 d dd d

«    « rH

14 M

Jn> Cf » to -P* CM

JC

pi M ^

"Cil T-. Ti 4>

10

II

desgl.

Ringen 80—82

1,19

1.18

1.19

1,10

1,112

1,094

1,112

3420 4560 3290 4520 3420 4450

3380 4510

-1 " 1 - 1 ^I

wl ^4 Cm

19,0

22,9

18,5

20,1

desgl.

aus Material Nr. 9

Spiralen 83—85

'Cih-, « C

GClo vO

1,112

1,075

1,112

:i:îôO 1540

74

71

76

74

O ihw

co o iT

h-» d *-i

18,8

Deutscher Ausschuß für Eisenbeton, Heft 28.

Tabelle 65.

Einfluß des Biegens zu Ringen (Bügel) und Wickelns zu Spiralen auf die Zugfestigkeit der Bewehrungseisen.

Material

Zustand

Abmessungen

der

Probe

Spannungen

kg/qcm

Ursprung Zeichen Bearbeitung

Nr.

Durch- Quer- streck- Bruch- «B l°° messer schnitt

grenze grenze

Bruch

dehnung

auf

l=u,3Vf

cm

qcm

aS

aB

°lo

°l 0

Mittel

Wie

angeliefert

Mittel

Mittel

O ;    O O    O    O O    O !    O O

Gm    Os Os    Os    CT    Os    Os    Os

01 !    Ol Ol    Ol    Ol Ol    Os I    Os Ol

3990

4190

4090

4010

3830

2500

3920

Os I Os Os I os Os Os I Cs Ln Os

-P- I Ol OJ l-P I -P Lu I O I O O

34,0

33,9

34,o

29,0

28.8

28.9

30,0

29,6

29,8

0,65

0,66

0,332 2530 3890    65

0,340 2570 3790

>■*

00 O N ro

Drahtringe

er

Zu Ringen von 28 cm

Mittel

0,66

von etwa

Durchmesser

Mittel

o p 'on CT>

Ln Ln

68

29.2 27,4

32.2

0,66

2730    4190    65

29,8

60 cm

gewalzt

vO

sO^vO

o o

Durchmesser,

Mittel

0,66

66

65

66

25,3

26,2

25,8

verwendet

zu den Säulen

0,66 0,342 2750 3830 0,66 0,342 2570 3800

72

68

23,7

23,7

Nr. 55 bis 60

Zur Spirale

Mittel

0,66

2660    3820

70

23.7

o⁴

von 25,4 cm Durchmesser

o o oUos

Ln Ln

0,332    2800    4070

0,332    2680    4160

69

64

25,0

23,7

Mittel

0,65

2740

4120

67

24.4

gewickelt

p p

Os C\ Os t-n

0,332    2800

0,342    2840

4100

4040

68

70

Mittel

0,66

2820

4070

69

22,1

22,9

22,5

Mittel

Verhältniszahlen : Einfluß des Walzens zum Ring

Mittel 3 u. 4

I u. 2

• IOO

105

100

100

102

IOI

97

103

°/o

105

IOO

105

Mittel

V erhältniszahlen : Einfluß des Wickelns zur Spirale

Mittel

5 u. 6

I u. 2

• 100

°/o

116

106

113

102

x 16

105

xo8

110

MI Ml 00 MI IvO 00n 00

Mi Cs-ê* C I ^ cJS

warm gewalzt

LOOO

3040    3950

2490    4020

Osmî

MI

to 0-> OS

kalt gezogen

besonders hart gezogen

werte, die Einzel-

0,75

0,74

5860    6310    94

6410    6990    92

11.9

10,2

besonders

gewalzte

Stangen

10

II

Zur

Spirale

gewickelt

werte

s. Tab. 64

aus

Material Nr.

Os OO vn rh i>* *-« ^ cm im

d « _r o* o

3220 4310 3380 4510 3350 4540 5920 6200 6710 6990

74

75

74

96

96

23.0

6:3

10:9

11:9

7:4

8:5

Verhältniszahlen, die Werte für den Anlieferungszustaud gleich 100 gesetzt

106

135

109

112

134

113

96

125

73

73

101

98

119

102

68

76

105

IOO

104

65

fr

crq

in

T3

■s

<D

ET

o⁻¹

a>

■S

CfQ

O»

Elastizitäts-

zahl

000 0Z0 z 000 610 z

2 044 500

000 0Z0 z 000 Sio z 000 hS8 1

1 976 000

Tabelle 66.

Festigkeitseigenschaften des Materials der Längsbewehrungen zu den Säulen 73 bis 85.

Druckversuche

Zugversuche

Spannungen kg/qcm

Proportionali

tätsgrenze

a—P

Bruchdehnung

auf

/ ₌ j I)3 yj I Quetschgrenze I «-S

°s

OOI • —

°/o

Spannungen kg/qcm

Streckgrenze Bruchgrenze

aB

Abmessungen

Querschnitt

qcm

2550

2850

2700

2680

0992

2730

2690

3020

3320

3170

3130

3200

3170

3170

32.8 3°.2

28.9

394°

4I7°

4090

3030

3i8o

2980

1.584

1-539

1,651

30,0

29.3

30,0

30,5

29,9

4070

0908

74

72

4110

4280

4160

4180

3020

3°3°

2970

3010

2,036

2,011

2,036

Material

verwendet | Durchmesser zu den Säulen

cm

1,42

1,40

St‘i

1,48

1,61

1.60

1.61

1,61

73 bis 79

80 bis 85

Zeichen

Nr.

hi

Si

Probe

Nr.

Mittel

Mittel

CN

-t

■s

H

£-

Tabelle 67. Längenänderungen des Betons

bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung.

Querbewehrung: Umgehakte Ringe aus weichem Eisen (warm gewalzt, s. Tabelle 64, Material 3 und 6).

Federnde Verkürzung — db in o/,,. 10

—5

33 33°    53 7So 73710

ri oo n '-h lotoiOHOo OO lo hh lovO ON H-t co ONO^nnnncoco

r+- iO lO lO iO iO iO iO »O

5341

cn n n ONCNCT'ioioioio rj- on oo O vo O H n vo oo hh ri co tJ- tJ- lo io io io *o ThThThThThThThTj-ThTh

co vo vo vo n vo n n OO hh rf N On r^ co O^nnnncoco

fl

Bleibende Verkürzung — <*b in °/o • io-⁵

bei den folgenden Belastungen in kg

12530    22960

33 330    53 75°    73 710

—6

Gesamtverkürzung — d₆ in o/₀ . IO

33330    53 75° | 73710 J 98500 I 145800    12530    22960

12530    22960

Be-

lastungs-

reihe

Ge-

messen

OrororoOOOroOro loco O lo On co OOOO cOtJ-lolololOvO'O vOvO rocororororororororo

Nh h Th O O O N nh hh co h in N on h ri

r^oo 00 00 00 00 00 on on ririririnriririri

1971

1968

1988

2014

2018

2041

2041

2037

2041

2048

io n io oo ri n oo

O hh \_T) co VO VO VO VO VO VO vO VO VO VO

HH HH HH HH l-H HH HH

CO N CO N 00 CO O C' m io io vo >o

1615

1612

1612

1625

1780

CNLOioc* n on on io »o NOOOON^OOOOO ri ri ri cocococococo

ON CO ON ON

ri HH HH HH

O vo VO VO

1321

O ro vo On OO On O' On Th Th tJ-

co co vo vo ri n vo ri vo Cn Th On O ro Th U-^cq Th Th Th IN IN CO 00 00 CO 00 ON ON ON

ONVO O' On vO ro On vO vO On CO hh CO ro 1-0 N vo tNOO CN rh LO LO LO LO 1-0 LO LO LO LO

ONDvDOOOroco co vO hh tn t^OO ON (O' ON o O hh

n n N m n ri ri co co co

COCONNNN O O N N O hh hh ri co iovo vo O

CONO O n ri co co

8338    15694

tj-hh n n o Th Th o

w oo VO tJ- ON CO GO LO OO ON NCOO'OOwHHflNN vo lO lO vO VO VO VO vO VO VO

O'. ON to co 'O co On On 'O Cl co on tj- on tj- m\o oo o

000\OOhhhhh^

COCO-^rtr+r+rt-^Tt-'^-

4219

2181

Th tJ- -h oo    hh    ri-    o    tj- Th tj-

M 'O ON O    fO    rr    i-    rf VO vO

M ri ci m    co    co    co    co co co

NNNNNNNriNN

CO CO VO CO VO VO CO co ON ON O IN O co Th ici N N N

vo vo NNNNNNNN

ro ri vo ro O O vO> on co ro LO lO ro ro Th Th Th Th

O N N O O

oo oo oo O O

NNNN ri ri n ri

13853

7136

4751

tOCO M lO lDOO 00 lO

oo Tf- hh LT) VO 0^0 a'OwNrif')cJrOfn

VO CO N CO CO ON ON

to io to on n n n *-* n co co tj- ^ Th co co co co co co co

1778

1812

00 W oo CO VO oo O a ON 00 00 00 OO 00 00

n on n cn on ioco m n oo co    vo on n on on on

n C hh co co »o iovo noo oo    n co lo to to m

COCOTj-Tj-ThTj-Tj-Th*^-Tj-Th    HHHHHHHHHHHH

HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH    HHHHHHHHHHHH

co ON ON ON VO CO ’t ■'t'O VO vo VO vo

LO

VO

10

5361

VO ON co vO VO

O w n n ci

LO lO lO lO lO

in der

Mitte

10

on on vo n n o on n

O hh ri ri ro co "t OOOOOOOO

HHHHhHHHHHhHHHm

O O ro VO vo vo

OO ON ON ON OO 00

Th Tf Th Th Tf Tj-

ro

tO

o

ro ro O O O IN rovO OO hh

ON ON

VO IN N IN CO 00 CO

O O vo ro ro O ro O O co ri Th inoo hh n 00 on ro Th Th ■*h tJ- lo »0

O O ro O

N ON On O

HH HH M

213

213

O vo O

N N n n n n

N co N co co O coco

N. CO 00 ON ON o O O

o o o in n hh ri n co co

13070

6963

co t n »o ri n Th w VO hh iO

1141

2h

Ci

à«

123

SS

1-0 00

hh lO

U^ 00 O O M w

Tj-rJ-rJ-iOiOiOiOiO

5181

5611

1^    O    NN    CON    CO    o    CO

M    CO    N H    1^00    H    O    H    H

*-<    n    n co    co co    Th    Th    tj-    tj-

COCOCOCOCOCOCOCOCOCO

oo ri n m looo N co m On noo O O n rr rr >n vo r^oo oo oo oo oo oo

9111 zi 11

ZOll

9801

00 VO rl V0 n -h rh Th

ri lO

3687

1851

2094

1152

126«

a vo

on o

tJ- LT) »O lO LO LO LO

CO CO co ri n ri

10

Säule

Nr.

73

74

75

Mittel für die letzte Bêlas tun gs reihe

CM*

VO

Cn

Tabelle 68. Längenänderungen des Betons

bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung.

Querbewehrung: Umgehakte Ringe aus hartem Eisen (kalt gezogen, s. Tabelle 64, Material 4 und 7).

Federnde Verkürzung — rf₆ in o/₀ . IO s

Bleibende Verkürzung — db in % • 10

—6

bei den folgenden Belastungen in kg

Gesamtverkürzung — \ in °/o • vo ⁵

Be-

33 33°    53 75°    73 7ID

12530    22960

33 33°    53 75°    73 710    98500    145800    12530    22960    33 33°    53 75°    73 710

12530    22960

lastungs-

reihe

Ge-

messen

CM HH lO LO 00 LO LO HH in OV co QV CONH ro N N O cm cm ro ro

LO LO LO LO LO LO LO LO lO

5521

i£$S

1Z0S

vOMDOO'OOcocoOOco hh \o N d- N Ov O h-, rM CM vo vo vo vo

co co co co co co CO co

LO LO LO

CO CO co

(n

NO'O O

cm cm co co

2031

2055

2065

1312

1315

1312

»-O (N N

N rO »t co co co

Oc M5 MD co vO O'O O H H in 'O vO VO vO

919

vO Oc MD MD M) MD M> MD covo 'O N O ro w 't'O 00 O'. C' vo 'O

O CO N co O O O CO M> VO VO N ’t Qv H CM co •d” «d- rd- co co CM COCO^-r^-Tj-rfrJ-^-ri-rt*

CO O CO O CO O Vû Vû Vû

r^.    0"n •—* hh cm cm coco

hhhM^NMNM

OOOcococoOOOco U^ 00 Qv O Ov O N CM COCO

N N N CO O

M ri h h

8468 J 16417

00 N rt O 00 N 1^00 ON

to LT) uo

6041

6114

6131

2157    3786

2197 3909

2228    3963

2244    4053

2261    4076

2264    4099

2278    4099

2291    4146

2301    4156

2304    4156

4159

4169

M5 W ro MD M) ON CM CO Tt- N CM CM *0 VO 'O O 'O 'O

10

12

in der

Mitte

VO Ovo CO CO O Vû CO co O O O co O 'O hh hh co ’d" MD io io vO vO MD

cocococococococococo

2018

2071

2071

2068

2088

2085

2088

Sziz

IOIZ

Oc GC    lo    CM    ri    On    CM    lo

L>. •—»    CM    <N    ro    ro    r^₍    rj-

M co    co    co    co    co    co    co    co

vO v0 Oc Oc MD Oc O O O O vo 'O sO MD sO MD M)

OevO

MD Oc O' ' vo Oc Oc mD co Oc co conh d* vo d* Oc O co MD MD t^t^t^l^t^OO 1^00

MDOOco'OOOOOO N oc o cm LO-rd-t^t^oo cocod-d-,d,,d-d-,d“'d’d-

O co co CO CO o CO MD vo

L'» v^ !>. O OC hh *-H — HH

hhhhcMhhcmCMCMCM

co ro co O O co O O co

OO OO Oc O O O HH t-H HH

O O N CO K o CO CM CM CM CO CO CO CO

8345 i 16184

oo <d-rt- <d- hh ri-r^o *d-O Oc Ce l^. >-n MD O ’d" 'O O ud

noo a\0HwNWMfOfo in in i.n 'O'O'O'OO'OvO’O

CO Oc MD vo Oc Ocvo CM CM Oc CM OO    CO OO HH ^d-00 O CM CM LO

OO OC OOhhhhCMCMCMCM

COCOnd-'d-Hd-^-’d-rd-rd-rd-’d-

2188

2234

2244

2271

2281

^f- H-l 00 H- HH Qv O H rh

CM co co co co

N N N CM M

d-

128    226    453    815    616    1344    2095    3742    5503

22

919

vO vO ro co Ov Cv Ov N co rf ’d" «d* rj-vO O vO 'O 'O 'O vO

639 i 1467    2323    4207    6349

10

Säule

Nr.

77

78

Mittel für die letzte Belastungsreihe

Bemerkung: Bei Prüfung der Säule 76 hatte der Spiegelapparat versagt, die Längenänderungen können daher nicht angegeben werden.

v©

P

n>

0\

kO

crq

rt>

g:

<1

7

CL,

n>

(A

<v

PQ

CQ

g.

O-

O)

il

O-

CD

Ht

'S:

C/3

ci

Tabelle 69. Längenänderungen des Betons

bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung.

Querbewehrung: Umgehakte Ringe aus besonders hartem Eisen (kalt gezogen, s. Tabelle 64, Material 5 und 8).

Federnde Verkürzung — 4 in °/o • IO

Bleibende Verkürzung — äb in o/o • 10

Gesamtverkürzung — <fb in °/o • io-⁵

Be-

bei den folgenden Belastungen in kg

33 33°    53 750    73 710    98500    145800    12530    22960    33 330    53 750    73 710    12530 I 22960    33 33°    53 750 I 73 710

12530 I 22960

lastungs-

reihe

Ge-

messen

3919

2644

4019

4053

4123

4129

4153

4149

4212

4202

2724

1522

1538

959

976

HH    —

M 80    00    G' O

<x

N    M    ci ci    n ft'i

1545

979

1548

666

1555

1002

HH    HH

1002

992

1002

996

1002

1012

1008

M ro k0 vO kO h£ lo oo t^r^t^i^-

^    *îf ^

ro O rO ro O    00 ON

SO SO SO sO

373

393

fit’

081

90z

7X9

420

432

912

90 z

220

001

110

Zi 1

ozi

120

12321

6747

'sO CN O' ç© rt* 'O    I"»

r^    i^-

430

440

483

236

£zi

243

££1

130

137

L£i

147

117

Ziof

3117

3134

3180

ÎOZÎ

3213

ro rn rO ro ^ M N (M ro ro fiO

1702

1745

1752

1768

1775

1788

1805

1815

1825

1828

1822

ON VO vO

t-o oo C8 ° O O

493

519

5²3

533

1122

1126

1126

1x32

z£ 11

6£ 11

1159

II56

<>fll

533

533

538

in der

Mitte

10

12

£1

Säule

Nr.

79

Tabelle 70.

Längenänderungen der Säulen mit umgehakten Ringen aus verschiedenartigem Eisen, gemessen zwischen den beiden Druckplatten.

1. Bis 174 240 kg Belastung, letzte Beobachtung nach wiederholtem Be- und Entlasten

(s. Tab. 67 bis 69).

Säulen

Querbewehrung

Verkürzung — d in °/₀ • lo~⁴

Nr.

Form I

Zustand Bedeutung des Eisens der Werte ]|

bei den folgenden Belastungen in kg

12530    22960    33330    53750    7371°-    9⁸S°o    145800    174240

73

74

weich

143

138

75

109

Mittel

Gesamt-

130

■t w O CO

CO 08 OG o d d d

401

427

348

Ln CG CG CG ^1 D CG OOLk)

392

622

O NCO

hart

ver-

171

332

kürzung

159

in 232

80 CG OG

SO OG 'G

716

681

Lk>

Ln

613

tn O' N !>• I d oG rr 80 OG 80 »© I OO H to CO O'N 00 I OG 08 GO

1122    2082

1152 909

1950

1591

1061    1874

1219

un

1066

2007

1786

1791

2679

2854

2234

2589

2665

2532

2758

Mittel

147    292    419    670    920    1132    1861

2648

79

besonders

hart

95    210    321    550    775    975

1636

2237

73

50

120

74

weich

i 47

109

167    254

171

261

75

33    77

ii 7

' 193

h ^ GO LO LO OG OG d

Mittel

um

bleibende

43    102    152    230    318

GJ ^1 Vj

CO^l 08

gehakte

hart

Ver

Ringe

kürzung

OJ ^ 1 ^1 OOLk) Oj

155

144

77

222

192

116

*3- •-< 08 og go o og d d

'O ihN m 10 o •t (G rG

Mittel

61

125

177    275    873

79

besonders

hart

30    75    113    201    283

73

165

74

weich

182

75

155

to to to U) Ln LJ *-< Ob 4-

368

417

373

*3- *3- CG d OO O 10 V) IO

Mittel

federnde

87    167    240    386    539

hart

Ver-

kürzung

Mittel

98 177

87    167

74    155

86 166

244

247

237

n O ot-00 O O

OG vt⁻ -t"

532

557

557

79

besonders

hart

65    135

243    395    549

208 ! 350    492

2. Bei Belastungen über 174 240 kg.

Säulen Nr.

73

74

75

76

77

78

Zustand des Eisens der Bewehrung

weich

hart

Gesamtverkürzung in °/₀ • 10—4 bei den neben-

stehenden

Belastungen in kg

174 240 191 000 194 650 204 800 214 940 235 240 255 690 265 950 245 440 204 800 176 320 163 870 143 140

3877

3366

2308

2731

3223

10365

28250

7653

10500

13384

21327

3269

6327

10731

19808

27404

30192

31038

vQ

v.

rJ

Js)

Verhältnis zwischen den Säulenfestigkeiten

P für die imbewehrten Säulen

P bei

weichem

Eisen

gleich 100 gesetzt

«s

rH

9

TH

171

100

100

130

145

Tabelle 71. Druckversuche mit den Säulen 73 bis 79, deren Querbewehrungen aus Eisen verschiedener Festigkeit gefertigt sind.

Form der Säulen: achtseitig mit 900 qcm Querschnitt und 1,30 m Länge. Längsbewehrungen: 8 Rundeisen von 1,4 cm Durchmesser. Querbewehrungen: Umgehakte Ringe aus o, 7-cm Eisen ; Abstand 3 cm. Alter bei der Prüfung: 90 Tage.

Festigkeit der Säulen

Verhältnis

Bruchbelastungen

/’

001 •

Pi

des zugehörigen Würfels

der Säulen

°/o

Pi

kg

kg

00 i-n o O' O H

ro M fO -t ro

081

157

70

Belastung beim Beginn der Rißbildung

Bezeichnung für den

Zustand des

kg

Eisens

Bruch

dehnung

198 500 193 200 198 500

194650 202 360 219 000

122550 174 240 174240

weich

31.6

23.°

100730

205330

157010

197200 191800 199900

262 100 272800 267590

172170 174240 145 800

hart

106300

267500

164070

001081

200720

172170

besonders

hart

100000

156230

144420

Mittel

Eigenschaften des Eisens der Querbewehrungen ')

2053000

000 öS 1 z

2 060000

unbewehrt

Spannungen kg/qcm

an

s'n

ap

Säule

Nr.

73

74

75    2660    3040    3950

—    3220    4310

2520    5860    6310

—    5920    6200

Mittel

o r^oo

Mittel

79    2400    6410    6990

—    6710    6990

!) Von den beiden Zahlenreihen zu derselben Säule gilt die obere für Proben aus den gewalzten oder gezogenen Stangen, die untere für Proben aus den fertigen Ringen.

86—88

JD

’o

Tabelle 72. Längenänderungen des Betons

bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung.

Querbewehrung : Umgehakte Ringe aus weichem Eisen von 1,2 cm Durchmesser (s. Tab. 64, Material 9 und 10).

Federnde Verkürzung — Jb in »/₀ • 10-6

Bleibende Verkürzung — dh in o/₀ • 10—⁸

Gesamtverkürzung — 6b in o/₀ . ₁₀-⁸

Be-

bei den folgenden Belastungen in kg

33 33°    53 750    73 7™

d NO NO cq M on lo lo lo d lo t>* hh ci >0 o 00

C< Th Th Th LO LO LO LO LO Th’h^-’d-Th^-Th^-’h

ONO co co ON o o o N fj NO CO NO ON d ONOOmihhhhhhcI cO'hThTh^-'h^-Th

ci On ci ci d »o io on cq on

l>»0O 00 MOONhh hh COLO

co Th lo O O O ’t'tThThTh’td-Thd-'t

4521

12530    22960

33 330    53 750    73 710

22960

98500    145800 I 12530

33 33°    53 75°    73 710

12530    22960

lastungs-

reihe

Ge-

messen

t^t^O Th O O Th Th N O HH    O CO O CO LO HH 0O ON

OnOnOOOOO^OO d (S CO co CO CO co co co co

Ml N -d- W N «d- N "h N NO LO N On N C9 CO >0 LO NO NO N. N K GO GO OO CO GO GO cidddddciddci

O ^h Th O O N N Th -d-

HH o »o ON o O m. co co lO

OnOOOmh-.hhh-h-.hh

d COCOCOCOCOCOCOCOCO

1682

1714

1698

1714

1742

1732

1718

LO lO

M OO OO N N ro

d ON NO VO ON NO NO hh on O On O

O H O H O H

d co ON NO lO 0 O O

Th LO LO LO

NO COCOCOCOONONCOCO

oo    O rh co LO io co

Th Th LO LO LO LO LO LO lO

919

NO O NO O O CO NO NO CO O

i>. O ►-* ci co io io h \o

M cococococococococo

CO !>. NO co CO CO O

Th LO CO ON CO 00 O

H H H (\J

co O CO N O O ON O O ON Mt HH

O O O ro

ls Th lO LO

6960    12008

onoo co unuooo unoooo

i/) O 'O H Th 00 hh CO N0

r^oo o o o h h w

^ 't IT) UO LO >0 iO

5211

5211

3193

1825

O ro O O O O

r— *—• lO CO hh ro lo VD 'O M fOrocOfO’t’t'Tt-'t't

rocomcorocococoroco

rn

1871

1918

1908

1925

1915

1918

1941

NO ON CO M OMOO io h iji o O M H

H M w Cl Cl M Cl

CO CO ON On NO CM Th LO LO NO

lO LO LO LO LO

10

Cl CS to Cl

vû co co O

lO LO LO O VO 'O CÛ Cû vû

HH    HH    HH    t—I    t—t    HH    HH

no CO O O O NO NO N NN NOO

Th Th ■'d- Th Th Th

CO ON CO On'O NO CO NO On O CO cj- LO NO no NO T+- LO LO LO LO LO LO LO

coOOcoOOeoONOco M Th LONO CO OO ON ON O

co co co co co co co co co Th

co co CO O CO NO no O

NOOOON000 0¹-*

H M ^ n M M M

CO CO co N N co CO ON O O O mi d d

O O co O co co

CNJ CO Th LO LO LO

6320    11192

ON LO

LO N LO N ON LO ON hh co O ON ro lO OO OO lO o no no    t—

00 Cl NJ

NO D

O t ^

1715

1712

1732

1752

NO ON NO O M ^

r^oo on on o ^

O O O O HH HH HH HH HH HH HH HH

240

506

519

519

ON NO ON NO LO 00

NO NO NO

723

716

ON NO ONO

M LOVÛ v£)

tN* is, r>.

co O O NO CO NO CO LO LO vO NO NO

NO co CO NO

Th O H

co-^-^h’d-Th’d-Th’^h'd-Th

N N ON O O O O Th io N ON w çsj m

H rt CJ N M

N N co N N N

co O O O O

o o o

HH M CO CO

45    113    210    413    649    504    1091    1703    3037

7439    13303

Cl LO h 00 LO •—• LO LO w ThTh GN^-t^coco hh Th !>*. O d LO hh Cl CO CO tJ- Th Th LO LO LO LO

ON

■'d-

LO LO

LO LO LO lO LO LO LO

O O t^C^O C^C^r^O O N>. rc ce N O co O NO covO O O ONOM »OO O w    N'O NOOO'-'COLONOOONWrJ

CNOHHHf^M^NNd    Cl Th Th

ci cecececececececerece    rococo

LO LO »O LO

co co co co

NO LO NO NO co co co co

1725

17 65

1778

1802

1818

1822

1828

1838

1848

1851

LO CO Ml Th fl Ml HH M W LO O O NLOt^C^

00 00 ON ON ON Ch ON ON

VÛ^^OOClCOM On fO 't iO N N00

NO d co ON ON On ON CO O H H M co co

Th LO LO LO LO LO LO

in der

Mitte

10

N N O* N C\

10 00 ON O O

w h h n ri

1219

1215

(249)

fO ^ OMJ'

CD <3- Th Th

u~i un UO UO

551    1205    1921    3451    5185

k.

10

Säule

Nr.

80

81

82

Mittelwerte für die letzten Beobachtungsreihen

Tabelle 73. Längenänderungen des Betons

bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung.

Querbewehrung: Spiralen aus weichem Eisen von 1,2 cm Durchmesser (s. Tab. 64, Material 9 und 11).

Federnde Verkürzung — tf' in «/o • 10

Bleibende Verkürzung — db in o/₀ • 10

—6

bei den folgenden Belastungen in kg

Gesamtverkürzung — db in °/o • io-⁵

Be-

12530    22960    33 33°    53 75°    73 7x0    98500 [ 145800 I 12530    22960    33 33°    53 750    73 710 I 12530    22960    33 330    53 75° I 73 710

5058

5128

581?

5251

5288

5311

5348

5371

5388

5435

csno O', rî nO On es csnoloon

00 1-0 GO 00 NO NO co IO N H HH es CS co CO co    ’t LT)

'^-■'d“*d-''d-'^-*d“,d-^“',d-,d-,'d*

CO NO O O NO O CO NO NO CO vh es 1^ CS CO CO NO Cnoo O NO N N00 OO 00 CO 00 OO ON co co co co co co co co co co

lastungs-

reihe

Ge-

messen

ro O 'O co nO no o O

•vt“ es r^-OO ON HH LO nO *d“ »O LO »-O »O NO NO NO

cocococococococo

o ot^r^^o o or^r^

*d- oo es ro n on O h hh es CO co ON ON O ON ON O O O escscscscscscscococo

2517

1^ ’d*    hh *^- ■'-f- rt-

t^.00 HH HH HH HH CO LO

LO 10 VO 'O ^ 'O *0 'O

cscscscsescscses

1279

1322

1312

1312

1315

1319

1319

1342

ON ON ON OO HH O LONO NO

CN ON CO ON O^ NO ON NO NO ON co O co co vn N O O hh hh lono 'O no no no no

O CO o NO O co nO CO ^t"NO ON o HH HH O O COCOCO’trf'tTh^t

CO co o co CO NO N ON ON o ON O

HH HH HH CS HH HH

or^coot^ooco

ON ON h CS cs co co co

n>.

CO h ’d* CO

8142    14116

5598

__00 hh N N N N 't

cO hh On ^ OO *d" O LO LO

oo co on on o o •“• h ioloioi-olovoo^ovovo

co co NO ON NO On NO co nO 00 00 COOO O N lO NO NO t^oo ON ON o o o o o cororoco-ti-^^-'t

2191

■d- hh oo *d- ■^r *d" O co Tf- NO 'O NO M N M N N M n N

ONONLOCS CS ON ON LO CS

no hh es co <d* *d- rh c^no

cO^-'d-*d-^-^'<d-<d-’d-

HH HH HH HH HH HH HH HH HH

NO NO nO CO co CS CO LO NO NO nO nO nO nO nO

10

00 CO 00 oo CO M lO 00 HH rî LO

co no oo oo oo oo oo on hh ri es nOnOnOnOnOnOnOnO

00 CS ON NO CS ON NO 00 OO ON ON CO

o    o    o    o    o    o

HH    HH    HH    HH    HH    HH

519

ON CO NO nO 0^0 » O LO LO lo

O NO NO NO CN O' CO CO NC co ON t^O cs -d“ NO NO CO HH CS CO hh ^-iOLOi-O»-OLOLON0N0N0 NO

NO NO o O CO CO NO LO o co O fO ^"NO NO lo o lo lo nO CS co co co co co co co

co co

NN co co O NO O co 'O NO NO rj- Tt- Tf r^OO ON O CN o o o hhhhhhhhhhhhcShhCSCSCS

CO o O CO N ON o ON ON ON ON

O co N co N ro 't lo ld

6763 11556

1455

On CS CS LO 00 N n N

ooonOOOOO*-hm

'^-rt-lOLOLOLOlOLOLO

HH HH HH HH HH HH HH HH HH

ON ON NO NO ON'O CS Tf- »ONO NO NO 1^ OO

ON ON ON O'' On On CT-

no co CO o NO lo lo lo lo ^ *d- *d“

O^ NO ONNO ON co ON NO coco HH rO ICI K ON CS cs CS corf nO O

LO»OLOLOtON0 0 NO

313

CO co NO NO O NO co o CO »ONO N O'. O O O cocococococo^t^t

N co coo co nO co co O O

LONO l>* 00 ON ON o O M hh

hhhhhhhhhhhhçSCSCSCS

co o N N N co co

NO 00 00 ON ON o O

co co N O O <S cs cs co co

6047    10423

es cs looo logo iovocscooo    cocsONsONOcsescsONioes

LONO W CS CO CO CS *d"00 o CO HH 'sOnOMCNCOlOO'CShh^-v^ nû NCO O On On O O O hh hh hh    hh cS cocOrf^-tLOi^LO lo

NNNNN^NrnNO cohh'O Gn ro rf lo nO nO On co hh es es es co co co co co co «^d* cococococococococococo

1784

SI8I

1832

1861

8981

1878

1885

1891

1918

I92&

1931

1931

111    204    389    660    527    1438    1772 | 3114    4619

41

2831

2191

CS CS lO LO LO LO LO NO 00 00 00 00 00 00

ON CO ON CN co NO rj- LO ts N

1.0 LO LO LO LO LO

in der

Mitte

10

12

1012

O O O <d- O O N Tt N hh *d-oo On O ro u-5

O O O O es es es es co co co co co

es lo on oo m vo oo es es oo LO 'O GO O O O O C4 co co

o 'û vû vû

O NO O 0 NO NO

i>» r^oo 00 00 00

't ’t rj-

575    1244    1978    3520    5278

10

Säule

Nr.

83

84

85

Mittelwerte für die letzten Belastungsreihen

Unbewehrt.

Tabelle 74. Längenänderungen des Betons

bei stufenweiser Laststeigerung und wiederholtem Entlasten auf 2090 kg Anfangsbelastung.

Federnde Verkürzung — \ in °/o • io⁻⁵

33330    53750    73710

096 Z>Zt

o£S

Bleibende Verkürzung

— 4 in °/₀ •

en folgenden Belastungen in kg 145800! 12530 I 22960 I 33 33° I 53 75° I 737¹⁰

IO“

bei d

98 500

Gesamtverkürzung — cf, in o/₀ • io-⁵

Be-

73710

53 7SO

33 33°

12 530 22 960

lastungs-

reihe

Ge-

messen

O NO O NO NO NO O NO ro O lo ro r^. ON hh -tNO CO    ON

-^-lololonONOnOnOnOnO

rorororororororororo

O O ON NO NO On ro On nO On 00 ON ro rf rf NO 00 h m h no r^oo oo oo oo oo on on on rorororororororororo

O N co N O O O co N co OO N O w co 1>.nO NO On lo hh rO’t-frfrf-t't^f't CO co co co CO co CO co co co

ri- hh rf 00 h CO oo h >t lo hh ri- N O O 00 O O ro rf rf rf rf rf rf lO lO ddddddddd

NO ONONLOONLOLOr) ri

r^oo on on on on O *-* d ro ro ro ro ro ro

rf rf rf

902

912

912

909

909

912

919

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245    527    975    449    935    1439    2531    3687

137

57

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1535

1548

1558

1572

1595

1598

1605

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508    1077    1687 ! 3056 | 4685

10

Säule

Nr.

86

87

88

Mittelwerte für die letzten Belastungsreihen

Tabelle 75.

Längenänderungen der Säulen mit Bewehrungen aus 1,2 cm Eisen, gemessen zwischen den beiden Druckplatten bis 204800 kg Belastung.

Letzte Beobachtung nach wiederholtem Be- und Entlasten (s. Tab. 72 bis 74).

Form Säulen ^er

Querbewehrung

Nr.

Bedeutung

der

Werte

Verkürzung — 5 in °/₀ • 1 o

bei den folgenden Belastungen in kg

12 530    22960    33330    53 75°    73 7IQ 98 5⁰⁰

145800    174240    204800

O d

00 00 00

umgehakte

Ringe

132

138

129

tr o\

SO 00 sO d

h QO CO ^ CO

co 00 cs

6io 813 647 921 615 846

1015 1628 2174 1087 1783 2317 1208 1771 2313

3005

3374

3268

Mittel

183

274    400    624    860    1103    1727    2268

3216

co 4 10 co 00 OO

Spirale

Gesamt-

Verkürzung

O OJ O Os 4^

223

332

282    427

208

315

Ln O Ln Ln Ln

Os to 4^

tr) Cn

co so d co tr

988

1050

913

4^ OS Ln v£> Ln OS 4* OS 4-*

2005

2070

1949

2715

2854

2807

Mittel

109    238    358    574    789    983    1571    2008

2792

00 OO OO CO OS

123

unbewehrt

140

129

tb tO tO f- OSLO

Ob CH

OJ OJ bJ Ln OO to Ln hh OS

508

601

576

CO CO ^ I 4- to to

975

1029    1793

1067    2194

Mittel

131    247    354    562    795    1023 [1994]

O w g OO OO 00

umgehakte

Ringe

OO OO N

rj- uo *4"

N

Os co Os

Ln CO 4^ O Ln bb

209    271

275    397

234 3H

Mittel

51    108    159    239    327

co 00 00

Ln 4^ Ob

Spirale

bleibende

Verkürzung

Mittel

N LOOO j !>• d io m ÇO

00 Nd I

SO H vo I (30

CO CSG NVO ih t-H d hh

lo d d co

217

200    267

CC OO OO CO ^4 OS

unbewehrt

O co os vt⁻

77

91

105    158

158

249

13¹    215

bb bb tb bb 4^ bb CO tb bb

Mittel

51    93    131    207    304

O d 00 00 00

um gehakte Ringe

Mittel

COO H — co 00 00 <x

wt os Ln os

250

400

233

236

240

374

382

CO TJ“ co 4 d CO 1rs 10 > 0

385    533

83

84

85

Spirale

federnde

Verkürzung

227

246

220

co tr

OO

co co co

526

537

510

Mittel

73    155

231

359    524

86

87

y-

unbewehrt

Mittel

d co O 00

OO GO \ tim

vh d    tp

10 10 »o

l-H CH HH f-

221

351

490

222

224

222

351

362

354

479

503

491

Tabelle 75 a.

Längenänderungen der Säulen mit Bewehrungen aus 1,2 cm Eisen, gemessen zwischen den beiden Druckplatten bei Belastungen über

204800 kg.

Säulen Nr.

80

81

82

84

85

Form der Querbewehrung

um gehakte Ringe

Spirale

Gesamtverkürzung in °/₀ • 10 4 bei den nebenstehenden Belastungen in kg

204 800 225 090 229 150 235 240 265 950 296 720 326 940 333 370 350 440 353 050 33° 9⁶° 322 920 204 800 186 530

3 846

5 692

3 904

3 388

3 000

4143

6 731 9 808 13 885 26 577

63 US

6 193

9077

12 558

18 962

44 037

5 096 8 270 12 212 24 442 38 962

4 269 7 731 10 500

15 500

43 135

62 808

59 788

67 212

Tabelle 76.

Vergleich der Säulenfestigkeiten bei Bewehrung mit Ringen und Spiralen aus Eisen von 1,2 cm Durchmesser.

Achtseitige Säulen von 1,3 m Länge.

Alter: 90 Tage.

Säule

Längseisen

Nr.

Durch

Anzahl

messer

cm

Bewehrung

Form

Belastung Bruchbelastung beim

Beginn ^er

Abstand Eisen- der Riß- Säulen oder durch-Ganghöhe messer

Quer

cm

cm

bildung p

kg

kg

Verhältnis der Bruchfestigkeit

Säule

des zu-,.. .    zu

gehörigen

Würfels p

bewehrt Würfel zu un-

Pi

kg

--100 bewehrt

Pi

°/o

°/o

O *-*

00 00 00

Mittel

um-

gehakte

Ringe

1,6

1,2

198 7io 34-8 230 | 198 500

I74 ²40    334 970!i93 2oo

174240 354 260 | 199 900

182 400 345 820 197 200

221

00 00 00

Ln Ui

Spirale

204800 364400 189100 204 800 333 370 191 800 184 500 357 470 198 500

192

173

180

225

Mittel

198030 351 750 j 193 400    182

OO 00 OO co ctn

unbewehrt

Mittel

155 370 155 370 132 010 167 400 145 880 145 880

144420 156230

197 200 199 900 199 900

100

199 000    79

Druck von Oskar Bonde in Altenburg.

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