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Verlag von G. Kna p p in Halle a|S.

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Jnhalts-Verzeichnitz.

(l) Winkeleisen-Tabelle.")

II. Abtheilung.

III. Abtheilung.

IV. Abtheilung.

Die Anwendung der gußeisernen Träger.

Die vorstehende Tabelle K giebt ebenfalls die zulä

V. Abtheilung.

VI. Abtheilung.

VII. Abtheilung.

IX. Abtheilung.

X. Abtheilung.

XL Abtheilung.

XII. Abtheilung.

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XIV. Abtheilung.

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Bianchi, Fürstl. Baurath in Catzhütte; Brecht, Regierungd- und Baurath in Rudolstadt; Eonradi, Königl. Bauinspector in Creuznach; Cremer, Regier.- u. Baurath in Aachen; Dollinger, Architect und Prof, in Stuttgart; Engel, Königl. Baurath und Lehrer an der landwirthsch. Academie in Proskau; Ewerbeck, Architect und Lehrer an der polytech. Schule in Aachen; Geul, K. Professor om Polytechnicum in München; Gropius, Professor u. Direktor der Kunst - und Gewerbeschule in Berlin; Hanel, Stadtbaumeister in Berlin; Heins, Königl. Bauinfp. in Diepholz; Heinprling, Prof. Dr. in Aachen; Heldberg, Ober-Bauinspector in Minden.; Huck, Baumeister in Berlin; Jacobsthal, Königl. Baumeister in Berlin; Inhe, Ingenieur und Lehrer an der polytechn. Schule in Aachen; Kanrmerling, Architect in Berlin; Wasen, IngenieurinWien; Koppen, Kreisbaumeister in Rinteln; Krüger, Baurath in Schwerin; Dr. Muthes, Königl. Baurath in Leipzig; Uorthoff, Architect in Leipzig; Pietsch, Königl. Bauinspector in Minden; Kaschdorf, Baurath in Cöln; Uodewoldt, Architect in Berlin; Salbach, Ingenieur in Dresden; Schubert, Dr. acad. Lehrer u. Baumeister in Bonn; Schwatlo, Regier.-u. Baur. in Berlin; Treuding, Regier.- und Baurath in Merseburg; Ulrich, Königl. Bauinspector in Stettin; Wanderley,Architect inEckern-förde; Warsow, Königl. Bauinsp. in Wittenberg; Wellenkamp, Baur. in Osnabrück; Wenk, Dr. und Director der Gewerbeschule in Gotha; Wintergerst, Architect in München; Woas, Königl. Kreisbaumeister in

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Verlag von G. Knapp. 1873.

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Jnhalts-Verzeichnitz.

Seite

I. Abtheilung.

Die Materialien (S. 1 — 31).

§ 1. Das Eisen....................

§ 2. Das Blei.....................

§ 3. Das Zinn....................

§ 4. Das Kupfer....................

§ 5. Das Zink....................

10

§ 6. Tabellen über Maß, Gewicht, Trägheils- und Widerstandsmomente der Metalle....................

A. Querschnitts-Tabelle von Doppel-P-Eisen S. 10. B. 1-Eisen-Tabelle S. 14. C. L-Eisen-Tabelle S. 14. D. Winkeleisen-Tabelle S. 15. E. Bandeisen-Tabelle S. 16 F. Stab- oder Stangeneisen - Tabelle S. 18. G. Quadrateisen - Tabelle S. 22. H. Rundeisen-Tabelle S. 22. I. Tabelle über die Tragkraft von Eisenbahnschienen S. 23. K. Tabelle über die Tragkraft von doppelten Eisenbahnschienen S. 24. L. Gewichtstabelle für Metallbleche S. 26. M, Gewichtstabelle für gußeiserne Röhren S. 27. N. Gewichtstabelle für Bleiröhren <§. 27. 0. Gewichtstabellen für Röhren von Blech S. 28. P. Tabelle für Nägel S. 29. Q. Tabelle für die Widerstandsfähigkeit der Metalle S. 30. R. Festigkeit verschiedener Materialien S. 30. 8. Zulässige Belastungen S. 31.

II. Abtheilung.

Anker, Lander, Klammern - und Hängeeisen (S. 32—44).

§    7.    Die    Anker.........

§    8.    Die    Klammern,    Bänder und Schienen

§    9.    Die    Hängeeisen......

III. Abtheilung.

Eiserne Säulen und Stützen (S. 45 — 61).

Seite

§ 10. Die Stützen.....

§ 11. Die Berechnung der Säulen

45

51

IV. Abtheilung.

Die eisernen Tragbalken (S. 62-—144).

§ 12. Allgemeines ...................

§ 13. Die Berechnung der eisernen Träger...........

§ 14. Die Träger aus Gußeisen..............

§15. Die Anwendung der gußeisernen Träger..........

§ 16. Die Träger aus Schmiedeeisen.............

§ 17. Die Blech-, Gitter- und Fachwerksträger..........

§ 18. Die Anwendung der schmiedeeisernen Träger, sowohl der Eisenbahnschienen, doppelten I'-Eisen als auch Blechträger.....

62

66

86

91

105

126

141

Y. Abtheilung.

Die Unterstützungen der Mittelwande und freischwcdende masstve Wände (S. 145-153).

§ 19. Die Unterstützung der Mittelwände..........

§ 20. Die massiven freischwebenden Wände..........

145

149

VI. Abtheilung.

Die massiven Decken (S. 154—181).

§ 21. Allgemeines.....

§ 22. Die halbfeuersicheren Decken § 23. Die ganz feuersicheren Decken

154

154

VII. Abtheilung.

Seite

Dalkone und Gallericu in Eisen und Stein (6.182—185). § 24. Die Balköne und (Merten...........

182

VIII. Abtheilung.

Die Dächer in Eisen (S. 186-211). § 25. Die Dachverbände aus Eisen und Holz ....

§ 26. Die Dächer ganz aus Eisen........

187

200

IX. Abtheilung.

Die Metalllicdachungen (212 — 234).

§ 27.    Das    Kupferdach.....

§ 28.    Das    Bleidach......

§ 29.    Das    Eisenblechdach    .    .    .    .

§ 30.    Das    Zinkdach    .    .    .    .    .

§ 31. Die Rinnen und Abfallröhren § 32. Die Schornsteinkappen. . .

212

. 213

213

. 216

221

230

X. Abtheilung.

Die Treppen in Eisen (6. .235 - 245).

§ 33. Die Treppen ganz aus Eisen .

§ 34. Die Treppen aus Eisen und Stein

235

241

XL Abtheilung.

Die Leschlage der Thüren und Thore und die Schlosser (S. 246—276).

§ 35. Allgemeines..................

§ 36. Die Ring-, Hals- und Zapfenbänder..........

§ 37. Die Kreuz - und Charnierbänder...........

§ 38. Die Fischbänder.................

§ 39. Die Haken..................

§ 40. Die Vorrichtungen zum Selbstzuwerfen der Thüren.....

§ 41. Der Beschlag der Schiebethüren ............

§ 42. Die Riegel..................

§ 43. Die Schlösser..................

246

247

251

255

257

259

266

268

XII. Abtheilung.

Wasser- und Gasleituugsanlagen (S. 277—298).

Seite

§ 44. Die Wasserleitung .

§ 45. Die Closetanlagen .

§ 46. Die Badeeinrichtungen § 47. Die Gasleitung . .

. 277

283

288

292

XIII. Abtheilung.

Die Fensterbeschlage (S. 299 — 317).

§ 48. Die Befestigung des Rahmholzes......

§ 49. Die Beschläge zur Verstärkung der Fensterrahmen § 50. Die Beschläge zur Handhabung und Bewegung der Fenster .... 303 § 51. Die Beschläge für den Verschluß der Fenster

299

301

. 305

XIV. Abtheilung.

Ladenverschliisse aus Eisen (S. 318 — 324).

§ 52. Die Klappläden . . . § 53. Die eisernen Rolljalousien

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Das Eisen.

Das Eisen gehört zu den in der Natur am meisten verbreiteten Metallen. Für seine Gewinnung sind jedoch nur diejenigen Erze von Bedeutung, welche in größeren Massen gefunden werden und welche das Eisen in bestimmter Menge und geeigneter chemischer Verbindung enthalten. Es sind demnach die wichtigsten Eisenerze:

1.    Der Magneteisenstein, der sich in den Schiefergebirgen von Schweden, Norwegen, Ural, Algier und Mexiko findet; er hat eine eisenschwarze Farbe.

2.    Der Rotheisenstein findet sich an den Vor- und Ueber-gangsgebirgen in Frankreich, England und Deutschland, in Sachsen, im Harz und in Nassau. Er hat eine rothe oder stahlgraue Farbe und heißt, wenn er sich in nierenförmigen Massen findet, rother Glaskopf, ist er schwammig, Eisenrasen.

3.    Brauneisenstein. Derselbe entstand aus Spatheisenstein und Schwefelkies durch Oxydation und Wasseraufnahme und ist eins der verbreitetsten Eisene^e. Ist derselbe nierenförmig, so nennt man ihn braunen Glaskopf, wenn er mit Thon oder Sand vermischt ist, dichten Brauneisenstein.

4.    Spatheisenstein findet sich in den Gängen und Stücken des Schiefers und der Grauwacke, besonders in Steiermark, Kärn-then, bei Siegen.

Haben die Eisensteine eine lockere oder poröse Beschaffenheit, so kann man sie ohne weitere Vorbereitung schmelzen, jedoch ist das selten der Fall; man unterwirft sie daher meistens dem Röstprocesse. Das geröstete Erz wird dann in Stücke von geeigneter Größe zerschlagen und dann gattirt. Dieses Gattiren bezweckt, durch Mischung eisenreicherer oder eisenärmerer Erze ein gleichartiges, weder zu viel noch zu wenig Eisen enthaltendes Rohmaterial darzustellen. Wollte

Georg u. Wanderley, Metallbau.

man das so gewonnene Material nnn ohne Weiteres, mit Kohle gemischt, verschmelzen, so würde man das Eisen als schwammige Masse erhalten. Um also ein Zusamnienfließen der einzelnen Metalltheile zu bewirken, giebt man dem gattirten Erze gewisse Zusätze oder Zuschläge, welche sich mit der Gangart der Eisensteine zu einer leichtflüssigen Glasmasse, deren sogenannten Schlacke, verbinden.

Dieses Mengen mit Zuschlägen nennt man Beschickung.

Das ‘ Verschmelzen der Eisenerze erfolgt in Gebläseschachtöfen, welche ihrer beträchtlichen Höhe wegen gewöhnlich Hohöfen genannt werden. Durch den oberen Theil derselben, die sogenannte Gicht, werden sowohl die Brennmaterialien als die Beschickung in regelmäßigen horizontalen Schichten aufgegeben und rücken langsam nach unten in dem Maße, wie das Brennmaterial verbrennt und durch die reducirenden. Gase und den Kohlenstoff unter km Einflüsse der Wärme der Erze sich zunächst erwärmen, dann reduciren und endlich das Roheisen, sowie die Schlacken ausschmelzen.

Das Gießen des Eisens kann entweder derart aus dem Hohofen erfolgen oder indem man das Roheisen erst noch besonders umschmilzt. Der Hohofenguß ist zwar minder kostspielig und umständlich, weil das Eisen, in dem Maße, wie es erzeugt wird, sofort Anwendung findet, hat aber den Nachtheil, daß der Betrieb nur mit Unterbrechungen möglich und daß man außerdeni die Eisenqualität der Gußwaaren nicht in der Gewalt hat. Das nochmalige Umschmelzen gestattet dagegen die Erzeugung bestimmter Eisenqualitäten und liefert dichtere, festere Güsse.

Beim Kleinbetriebe und wo es sich um Darstellung von Objecten geringerer Dimensionen handelt, wird das zerkleinerte Roheisen zu 10—15 Klgr. in Thon- oder Graphittiegeln unter einer Decke von Kohlenstaub oder Hohofenschlacken geschmolzen; beim Großbetriebe jedoch wendet man dagegen Schacht- oder Flammöfen an.

Das geschmolzene Eisen wird entweder durch eine Rinne oder durch Gießpfannen in die Gießform gebracht. Die Gießformen bestehen entweder aus feuchtem Sande und einer thonigen Masse oder aus Lehm.

Die Anwendung von erhitzter Gebläseluft bei dem Hohofen bewirkt eine Vermehrung der absoluten Production um 5 %. Das so gewonnene Roheisen enthält 4—5 °/₀ Kohlenstoff, Phosphor, .

Das Roheisen wird durch Umschmelzen mit Holzkohle imb dem Gebläse auf dem Frischherd oder mit Steinkohlen im Flanunosen in Stabeisen verwandelt. 100 Theile Roheisen geben 70 — 75 Theile Schmiede- oder Stabeisen. Dieses ist grauweiß, glänzend, sehr zähe und geschmeidig, in geschmiedeten Massen von schwarzer und hakiger Textur, wird durch starke Erschütterungen, durch Erhitzen, und Ablöschen im Wasser körnig, ist bei Weißgluth schweißbar, schmilzt aber nicht. Man verarbeitet es aus Walzwerken zu Grobeisen und schmiedet sehr dünne Stäbe auf den Schneidewerken, die man nach ihrem Querschnitt unterscheidet in: Quadrat-, Flach-, Rund Fayoneisen. Dünnstes Flacheisen heißt Band- oder Reifeisen. Nicht glatt geschmiedetes Quadrateisen mit eingekerbten Flüssen wird Zain -oder Krauseisen genannt.

Schwefel, Mangan. Bei nicht zu hoher Temperatur im Hohofen, also bei Verwendung leicht schmelzbarer Erze und Holzkohle, entsteht weißes Roheisen. Dies ist silberweiß, sehr hart und spröde, mechanisch nicht zu bearbeiten, stark glänzend und wird als Stabeisen und Rohstahl verwendet. Aus schwer schmelzbaren Erzen wird graues Roheisen erblasen. Dies ist dunkler, körnig bis feinschuppig, viel weniger hart, selbst etwas geschmeidig, schmilzt schwerer, ist aber dünnflüssiger und dient zu Gußwaaren (Gußeisen).. Das weiße Roheisen enthält nur chemisch gebundenen Kohlenstoff, das graue hiervon sehr wenig, aber viel mechanisch beigemengten. Geschmolzenes graues Roheisen, schnell abgekühlt, giebt weißes. Dieses, bei hoher Temperatur geschmolzen und langsam abgekühlt, giebt graues Roheisen.

Der Stahl bildet das Mittelglied zwischen den schon genannten Eisensorten. Mit dem Roheisen hat er eine leichtere Schmelzbarkeit, mit dem Stabeisen die Schmiede- und Schweißbarkeit gemein; zugleich hat er die werthvolle Eigenschaft, durch plötzliche Abkühlung nach den: Erhitzen bedeutend an Härte und Elasticität zu gewinnen.

Wie Roheisen und Stabeisen in den verschiedensten Qualitäten producirt werden, so nicht nünder der Stahl; bald nähert er sich in Zusammensetzung und Eigenschaft mehr einen: harten Stabeisen, bald bildet er ein mehr stahlartiges Roheisen, bald zeigt er, verglichen mit beiden, große Abweichungen. Geringe Aenderungen in der Zusammensetzung nwdificiren die Eigenschaften des Stahles oft

bedeutend und machen ihn für diese oder jene Verwendung mehr oder minder geeignet.    •

Hinsichtlich der Herstellung unterscheidet man die verschiedenen Stahlsorten als Rohstahl, durch Frischen aus dem Herde erzeugt, Puddelstahl, in Flammöfen dargestellt, Bessemerstahl, durch den sogenannten Bessemerproceß gewonnen und Cementstahl, durch Cemen-tation des festen Stabeisens erhalten.

Der Guß stahl wird meist aus zerstückeltem Cementstahl, den man mit Kohle und Mangan in einen feuerfesten Tiegel einschmilzt, 1 (M>.m Schmiedeeisen wiegt 151 —164 Ctr.,

„    0,76 — 0,82 Dekagr.

Es kann demnach der Cub. nommen werden

Schmiedeeisen mit 0,8 Dekagr. ange-

1 Cub.'" Gußeisen wiegt 144 Ctr.,

„    0,72 Dekagr.

1 „

Will man das Gewicht bestimmen, das eine zu tragende Eisenarbeit kosten wird, so muß man den Inhalt derselben nach Cub/'" berechnen, und mit dem Gewicht eines Cub/" also mit 0,8 oder 0,72 mul . tipliciren, welches Resultat die Dekagramme, und durch Division mit 100 die Anzahl der Kilogramme erzielt. Es sei z. B. eine schmiedeeiserne Stange 6zm breit, ¹j₂zm stark und 4zm lang, so enthält dieselbe 3600E Inhalt, mit 0,8 multiplicirt, giebt 2800 Dekagr. = 28,8 Klgr. Um das Gewicht des nach Kubikinhalt berechneten Eisens zu bestimmen, kann man sich folgender Formeln bedienen:

. K*

6500

für Schmiedeeisen

für Gußeisen

K>

6940'

worin Ä¹ die Masse des zu berechnenden Eisens in ™ bedeutet. Das Reftcktat ergiebt das Gewicht in Centnern. Bequemer wird die Berechnung mit Hülfe der nachfolgenden Tabellen.

Die beim Bau zur Verwendung kommenden Eisen sind folgende:

1) Gußeisen, welches eine große Widerstandsfähigkeit gegen Druck besitzt, während das Schmiedeeisen unter sonst gleichen Umständen schon bei einer bedeutend geringeren Belastung zermalmt resp. geknickt wird. Man verwendet demnach Gußeisen zu solchen

Construetionstheilen, die auf rückwirkende Festigkeit in Anspruch genommen werden, weil die absolute Festigkeit hierbei fast gar nicht, die relative nur ungenügend zur Ausnutzung kommt, sondern letztere sich hauptsächlich beim Schmiedeeisen geltend macht.

Aus Gußeisen fertigt man also: Säulen, Bogenstücke, Streben, Schuhe, Flansche und wohl auch Träger; aus Schmiedeeisen: Tragbalken von verschiedenen Querschnitten, Zugstangen, Nieten, Bolzen re.

Man hat ferner solche Constructionstheile, welche freischwebend die auf ihnen ruhende Belastung auf die Erdstützen übertragen, von solchen zu unterscheiden, welche in senkrechter oder geneigter Lage die Last unmittelbar in der Richtung ihrer Längenaxe aufnehmen. Zur ersteren Gattung gehören hauptsächlich die Tragbalken, welche auf relative Festigkeit, also auf Durch bi egen in Anspruch genommen werden. Zur letzten Art sind sänuntliche Gußstücke, bei denen die rückwirkende Festigkeit zur Geltung kommt, also Säulen und Stützen zu zählen.

2) Schmiedeeisen. Das rohe Schmiede- oder Stabeisen wird zu Ankerarbeiten verarbeitet. Ferner findet es Verivendung für:

a)    Schmiedeeiserne geivalzte Träger von Doppel-1?-Form.

b)    Schmiedeeiserne Tragbalten von s-Form.

c)    Eisenbahnschienen zu Bauzwecken.

d)    1k-Eisen, wirkliches Stabeisen rc.

126

- lS£l

e)    Schwarzbleche, von denen man wieder unterscheidet: Sturzbleche ⁴⁷/₆₃zm gewöhnliches Format; Eisen- und Kesselbleche von ⁶³/

78/ zm 78/ zm 94/ zm 94/ zm 94/ zm, föfftrmrhWftp 2d/

/156 f 1188 r 1157 , /188 f /257 y ÖUjUaimCUjC /₃₁

0,3 —0,6zm stark; rundgekohlte Holzkohlen-Eisenbleche; Malzdarrbleche.

f)    Verzinnte Eisen - oder Weißbleche, die sich eintheilen in: Ponton - Bleche, Kreuzbleche.

g)    Verbleite Holzkohlen - Eisenbleche.

h)    Nägel, welche mindestens dreimal so groß sein müssen als der zu befestigende Gegenstand stark ist. Man unterscheidet : Lattennägel, diese sind 9zm lang, haben im Querschnitt 0,6zm zur Länge und Breite, ant Kopf 0,10zm. 100 Stück wiegen V/₂ Pf. Rohrnägel sind 2¹/₂zm lang, im Querschnitt 0,1 W“ in Quadrat, im Kopf 0,2zm stark und breit, das Tausend wiegt 2% Pf. Ein doppelter Rohrnagel ist 4zm lang, hat int Querschnitt 0,2³/₄zm, im Kopf 0,9³/₄zm, 1000 Stück wiegen 1 Vj Klgr.

i) Eisendraht, derselbe wird durch Ziehen dehnbarer Metallstäbe durch nach und nach an Weite abnehmende Löcher einer Stahlplatte, des sogenannten Zieheisens, gewonnen. Der Verkauf derselben geschieht nach dem Gewichte oder nach Ringen.

IC

Das Blei.

Dieses Bietall findet sich meistens mit Schwefel verbunden als Bleiglanz, wird aus diesem, seltener aus Weiß- und Buntbleierz und Bleivitriol gewonnen. Bleiglanz wird geröstet, das entstehende Bleioxyd giebt mit Schwefelblei Blei.

Schweflige Säure oder Bleiglanz wird mit Eisen erhitzt (Niederschlagarbeit) , und es entsteht Blei und Bleistein. Das rohe Blei (Werkblei) wird durch Pattinseniren oder Treiben entsilbert; das entstandene Bleioxyd (Bleiglätte) wird durch den Frischproceß reducirt.

Reines Blei ist lichtgrau, sehr weich uud biegsam, glänzt auf frischer Schnittfläche und färbt stark ab. Kupfer- und antimonhaltiges härteres Blei heißt Hartblei/

Beim Bau wird das Blei hauptsächlich zum Vergießen, zu Platten zwischen Stein- oder Holzverbindungen, Dachdeckungen, zu Fenstersprossen, zum Lothen, zu Wasserröhren u. s. w. gebraucht.

1 Cubik'" Blei wiegt 230 Ctnr. 1 dubif™ er. 0,012 Klgr.

Man theilt das Blei ein in:

1)    Mulden- oder Gießblei. Dasselbe kommt in Mulden von er. lx/s Ctnr. in den Handel.

2)    Rollenblei, welches durch Walzen des Muldenbleies gewonnen wird. Die Tafel des gewalzten Bleies ist 0,95 — 2,2"' lang, 48—58°"" breit und 2 — 2¹//m dick. Man hat aber auch Platten von 6¹/₂ — 7m Länge und 2,2m Breite.

3)    Karnißblei. Dasselbe wird aus gewalztem Blei in schmalen Streifen gezogen. 1 Ctnr. Muldenblei giebt 100 — 160 tfb.m 2zm breite Streifen.

4)    Fensterblei. Dasselbe wird wie 3. gefertigt. 1 Ctnr. Muldenblei giebt 250 — 315 lfd. Stab l¹//'" breite oder 375 Ifb. m 1™ breite Bleistreifen.

oOo

cd

Das Zinn.

Das Zinn ist ein fast silberweißes, sehr weiches Metall, es kommt in der Natur nie rein vor, sondern stets in Form des kry-stallisirten Oxyds (Zinnstein oder Zinngraupen). Es findet sich im sächsisch-böhmischen Erzgebirge, in Cornvallis und in Ostindien und wird dort durch Röstung und Verschmelzung der Erze mit Kohle in Schachtöfen gewonnen. Zuweilen muß das Zinnerz, rvo es sich in dem durch Zersetzung zinnführender Gesteine erhaltenen Sande vorfindet, durch Waschen in sogenannten Seifenwerken erst vom Sande getrennt werden.

Das weiße Zinn ist das Banka- oder Malakkazinn, das englische ist meist eisenhaltig, das sächsische wismuthhaltig.

Das Zinn findet beim Bauen nur beschränkte Anwendung zum Löthen von Zink- und Kupferdächern, zu Compositionsmetallen, zum Verzinnen von Schwarzblech rc.

Man unterscheidet:

1)    Bankazinn in Blöcken von % Ctnr.

2)    Ostindisches Baumzinn.

3)    Englisches Baumzinn.

4)    Ostindisches Stangenzinn.

5)    Englisches Stangenzinn.

6)    Löthzinn, aus Vs Zinn und ²/s Blei bestehend.

oOo

Das Kupfer.

Das reine Kupfer hat eine braunrothe Farbe, einen feinkörnigen Bruch, ist nicht so hart, jedoch viel dehnbarer als das Schmiede- • eisen, und unterscheidet sich von letzterem dadurch, daß es in der Glühhitze nicht geschmeidiger und dehnbarer wird. In trockenem Zustande oxydirt es nicht, an der Luft jedoch überzieht es sich mit einem Oxydul, welches das Metall vor der Zerstörung durch die Witterung schützt.

Die Verwendung des Kupfers ist in der Baukunst ebenfalls eine beschränkte. Es eignet sich vorzüglich zur Dachdeckung, wird

aber der Kosten wegen nur sehr selten verwendet. Dagegen werden die meisten Koch- und Waschutensilien, auch Dampfkessel rc. aus Kupfer gefertigt und es ist für Färbereien, Brennereien u. dergl. unerläßlich nöthig.

1 □“ Kupfer gehämmert wiegt 180 (Stur., desgleichen ln™ 0,009 Klgr.

1 □“ Kupfer gegossen wiegt 175³4 Ctnr., desgleichen lm™ 0,0087 Klgr.

a)    1 □“ 0,2™ stark wiegt er. 19—20 Klgr.

14 „

b)    „    0,17₂™„    „

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c)    „

A) 0,s/

e) n o, \/₂

Man unterscheidet Rinnblech (c), Dachblech (d), Flick- oder Roll ' tapfer (e), 8³/₂ — 9“ lang, 75™ und l³/₂m breit, Schiffblechstücke, als d, 2 — 2Vsä“ lang, 75™ breit, und Kesselbleche von der verschiedensten Größe und Stärke. Letztere können bis 6,5 □ “ geliefert werden, und haben ein Gewicht von 4-7 Klgr. pro

Das Zink.

Dieses technisch äußerst wichtige Metall hat eine bläulich-weiße Farbe und ist von blätterig-krystallinischem Bruch, es läuft in dex Luft an und bedeckt sich mit einer weißlichgrauen Oxydschicht. In der Kälte und Hitze ist es spröde, nur bei 120 — 150° dehnbar, und dann auch des Walzens zu Blech und des Ziehens zu Draht fähig. Es fonmtt theils in Blöcken, theils in gewalzten Blechen, selten in Drähten in den Handel.

Das Zink wird als gewalztes Blech zum Eindecken von Dächern, Dachrinnen und Gesimsabdeckungen verwendet; gegossen dient es zu Balkongeländern und Verzierungen aller Art.

Die aus den Hütten gelieferten Zinktafeln sind meistens 188™ lang, 84™ breit, enthalten also je 1,58 □ “ oder sind 3,82“ lang, 94™ breit mit 2,65 Sie sind nicht gezeichnet und muß daher die Nummer durch das Gewicht bestimmt werden.

Die Nummern 10 —14 sind die bei Dachdeckungen, Abdeckung von Gesimsen, Dachrinnen k. gebräuchlichsten.

1 Cnb.m Zink wiegt 136 Ctr.

Die Zinkbleche sind am gangbarsten in den Dimensionen von 84 und 188zm, kommen aber auch 63zm 188zm und 94zm zu 188 vor. Eine Kiste von Tafeln ä 84 und 188zm von 5 Ctr. Schwere, Nr. 6 enthält 70 Tafeln, wiegt pr. □zm 2,26 Kilogr.

„    „ 2,66

,    „ 2,97

„ 3,44 „ 3,95 „ 4,52    „

„ 5,27 „ 5,86 „ 6,62 „ 7,53 „ 8,32 „ 9,31

rr

fr

„ io „ ii „ 12 „ 13 „ 14 „ 15 „ 16 „ 17

rr

tr

11

ft

ff

11

1t

ii

ti

rr

60

53

46

40

35

30

27

24

21

19

17

tt

tr

ff

ft

11

tr

ft

ii

ii

rr

ti

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ff

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ff

ft

ff

ff

ft

ft

ft

ff

ii

11

ii

ff

fl

ft

ii

tt

it

ii

tr

Tabellen über Maß, Gewicht, Trägheits- und Widerstandsmomente der Metalle.

a) Tabelle der Querschnitte in

rheinl. und Metermaßen, der Gewichte pro lfd. Fuß und Meter, sowie der Trägheits-nnd Widerstandsmomente von «Doppel- T - eifeit.*)

Die Profile mit fett gedruckten Ziffern sind stets in beliebigen Längen bis zu 10 Stab (32 Fuß) vorräthig, bei den Uebrigen ist eine besondere Lieferzeit zu vereinbaren.

In diesen Tabellen bezeichnet H die ganze Trägerhöhe, B die Flantschbreite, h die Flantschstärke (in der Mitte gemessen) b die Stegstärke.

Preußische Maße und Gewichte.

Metrische Maße und Gewichte.

Zolle.

Querschnitt.

ll! Zolle.

Gewicht pro lfd. Fuß.

Pfund.

Trägheits

moment.

Widerstands-. Moment.

Zentimeter.

Zolle

Zolle

als Einheit.

als Einheit.

Gewicht pro lfd. Meter. .

Zentim. Klgrm.

Querschnitt.

Trägheits- Widerstandsmoment. Moment.

Zentimeter    Zentimeter

als Einheit. als Einheit.

3,82

3,76

1,91

1,89

0,27

3,71

0,31

0,19

2,03

0.38

0,21

0,27

3,63

2,26

0,50

0,38

4,78

4,72

2,87

2,84

0,31

0,38

0,23

0,29

4,64

3,14

0,46

4,56

3,44

5,74

0,54

0,32

0,42

3,06

0,36 ' 0,28

5,66

5,58

3,02

3,21

0,39

0,42

0,29

0,34

5,50

3,44

0,57

6,73

6,65

3,50

3,48

0,36

0,42

6,58

3,67

0,42

0,32

0,34

6,50

0,50

0,40

3,94

7,65

3,82

9,61

0,46

7,57

3,79

0,42

7,49

3,98

0,48

0,31

0,36

7,42

0,55

0,42

4,28

0,67

0,54

8,92

3,67

0,46

0,38

8,87

3,63

0,50

3,90

0,42

0,56    0,48

11111118 3 i E. IZ 1,18 = 8 81811

t—! t—I dWdJC^VOCOCO'Hist^ististD^istsDC^DDt^ 00*

^ O K 00 Dt Ql

Ol Ol Ol Qi Ol Ql Ol    Oi Qi

3,807

4,024

4,874

6,142

10,174

11,762

14,063

16,574

18,857

19,216

21,089

27,015

31,635

34,090

38,627

47,528

51,072

54,329

62,318

75,478

78,000

81,736

94,476

2,13

2,629

3,382

4,257

4,928

6,053

7,255

6,576

6,792

7,555

9,813

9,402

10,248

11,747

14,625

13,358

14,353

16,631

20,351

17,362

18,311

21,302

i¹⁰

9,7

9,85

9,5

12,5

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9,75

35,6

12,5

17,5

14,5

16,5

476,1

550,4

38,23

47,03

60,50

76,17

89,13

21,75

Qi Ql

20

23

30,75

24,0

26.25

31.25

657.9 775,5 882,4 899,2

986.9

1264.1

1480.4

1595.2

1807.5

38,5

29,5

32

37,75

47,5

33,75

37,25

43

2224

2389.8 2542,3 2916,1

3531.9

3650

3824,7

4420,9

108,30

129,80

117.65 121,52 135,18 175,57 168,22 183,35 210,17

261.65 238,98 256,79 297,55 364,11 310,64 327,60 381,10

*) Die aufgeführten Träger sind zu beziehen aus der Burbacher Hütte bei Saarbrücken, "Niederlage bei Joh. Chr. Schultze & Sohn Nachfolger, Berlin Oranienburgerstraße 62.

Zolle.

8,79

4,13

3,56

3,50

9,56

4,01

4,40

9,48

4,36

9,41

4,55

9,33

4,78

9,56

5,35

9,50

5,31

9,44

9,37

5,58

5,73

10,0

9,94

3,75

9,86

3,75

9,79

4,01

11,47

11,39

11,32

11,20

12,23

12,13

12,04

15,29

4,36

4,78

4,82

4,97

5,31

5,20

5,16

5,43

5,35

15,21

5,31

Tabellen über Maß, Gewicht, Trägheits- und Widerstandsmomente der Metalle.

Tabelle der Querschnitte m rhl. und Metermaßen, der

tnm Doppel - T - Elsey, und Widerstandsmomentes

Gewichte pro lfd. Fuß und Meter, sowie der Trägheits-

Preußische Maße und Gewichte.

Metrische Maße und Gewichte.

Querschnitt.

ll! Zolle.

Gewicht pro lfd. Fuß.

Pfund.

Trägheits

moment.

Zolle

als Einheit.

Widerstands

moment.

Zolle

als Einheit.

Zentimeter.

0,66

0,57

0,35

0,54

0,38

0,5

0,76

0,52

0,56

0,64

0,73

0,56

0,60

0,71

0,82

0,54

0,57

0,65

0,75

0,59

0,65

0,73

0,88

0,73

0,80

0,90

0,65

0,71

0,76

0,42

0,46

0,50

0,57

0,38

0,42

0,46

0,50

0,43

0,47

0,55

0,65

0,50

0,54

0,57

0,65

0,61

0,65

0,76

0,61

0,65

15,14 5,74    0,81    0,69

9,807

5.700

7.700 11,911

8,213

8,840

9,962

11,564

9,334

13,342 7,990 8,533 10,000 12,040 • 10,953 11,842 13,070 15,677 14,327 15,225 17,784 15,696 16,667 18,800

S §! 8 S„§ srs SS $'§?■£ 8 88)8    8 52 8 8 8 S 8

Tyx Qi    ox OR    • ox Qi

110,260

64,943

87,476

130,434

114,690

120,175

134,349

152,131

141,366

146,935

170,809

191,748

116,502

121,245

139,378

164,094

212,798

226,819

248,700

295,255

314,387

327,664

370,061

512,988

538,470

624,036

25,077

14,456

1,9471

29,033

23,980

25,348

28,568 .

32,614

29,579

30,930

36,174

40,940

23.260 24,393

28.260 33,530 37,104 39,815 43,957 52,712 51,392 53,984 61,808 67,085 70,771 81,956

$ -8 £ g.8 g & g DI 8 jg I I I I I BIZ & w

7?^ ~O0 "qx V] 05 Tji 'oo flJOOOtOWJflOO^ÄOOOS'WO«

Gewicht pro lfd. Meter.

®    ^ lll Zentim. Klgrm.

10.8    1,725    1,5    67M51,5

13,5    2,075    1,7    104,14

14,2    2,35    2,0    121,64

14,0    1,7    1,6    107,36

13,9    1,85    1,7    114,00

15,0    2,125    1,8    128,58

Querschnitt.

Trägheits

moment.

Widerstandsmoment.

Zentimeter Zentimeter als Einheit, als Einheit.

30

62,75

43,25

5159,5

3038,9

4093.3

6103.4

448,64

258,63

46,5

52,5

61

49

52,5

61.25

70.25

42

* 45

52.75 63,5

57.75

80,25

93.75

82.75

87.75

99

5363

348,36

519,44

429,04

5623,4

6286.7

7118.7

453,50

6615

6875.6 .7992,8

8972.6

5451.6

5673.5 6522,0

7678.6

9957.6

10613.6

11673.6 13816,1

14711.3

15332.6

17416.6 24004,5 25196,9

29932.3

13

511,11

583,50

529,20

553,36

647,18

732.45 416,15 436,42 505,58 599,88 663,84

712.32

786.32 943,08

919.45 965,83

1105,80

1200,22

1266,17

1466,28

t>) T-Eisen-Tabelle. *)

Flantsch- Flantsch- Ganze Träger-

breite. dicke.

höhe.

zm

zm

zm

Steg-    Gewicht Mantsch- Flantschdicke.    Pro lld breite. dicke.

Meter.

Klgrm. zm

Ganze

Träger-

Steg

höhe.

dicke.

Gewicht pro lfd. Meter.

zm

zm

zm

zm

Klgrm.

I—LtOi—iMii—1|—I    f—t f—l f—l

4^0WO COCO 4^ ^ M OT CT er <1 4* Qr <yt

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iq^LO^CO^CD^uO^O^

ii H H H H C<l

Flantschdicke.

am

5,9

5,6

6,7

6,5

8,1

7,65

9,1

12,5

8,4

7,5

8,0

8,6

10,3

15,0

11,3

9,0

0,65

0,775

0,8

0,7

0,775

0,975

1,35

1,45

1,6

2,0

2,55

1,6

1,5

1,7

1,75

9,5

10,25

23

23

24,25

26.25

30,5

31

31,25

31,50

37

8,0

9,15

12,25

10,0

11,8

9,6

12,3

14,4

14,0

13,45

13,7

14,8

20,5

15.5

21.6

20,7

03^0 C-<NH    00 CO GO CO GO rH

O O O rH T-I HHCd(M(M    r-T C<T r-T r-f G<r

^00^0=0 SS&S2- Z-KZ-L-Z-Z-

tH    rH    HH 1—f 1—1 i—I 1-1

bobV

c) L-Eisen-Tabelle.

zm zm

Stege. Ende.

Ganze

Träger

höhe.

Stegdicke.

Gewicht

pro

lfd. Met. &

Flantschdrcke.

II

am

Stege.

am

Ende.

zm

zm

zm Kiloar. zm

zm

zm

Ganze    V    Gewicht

Träger- |

-öhe. Z lfd. Met.

zm    zm    Kilogr.

OOlOOiO iO OO CO 03 0O 00

v V v V V    V V V V V V

rl CO CO TH    (MiOOC-C-r-

CD

CO iO ^ IO rfrl CO CO i—I CD ^ ^

. v V V V    V V V V . V

l> t> t> H IO W t> t¹» i—I i—I i—I i—f rH

0,5

0,7

0,8

0,9

0,0

0,8

0,7

0,8

1,0

1,2

1,1

3,5 •

6,5

7,25

10

19

24,25

26.75

27.75

OvcqioißvOv    o oq^

[VocTCO"ctT b-"CVOO cc oTo"

ccooiocot^

HrHHHH H H (M H H W

"icC<rii=l «»o^qiNco

tH rH 1—1 1—1 1—1    1—I 1—i 1—1 rH 1—1 1—1

lO 03 CO lO CO COtN^OOOO

29.25

31.25

32.25

34.25

37

37.5

41.5

41.5

45.5

48.5

*) Burbacher Hütte bei Saarbrücken. **) Burbacher Hütte t*i Saarbrücken.

(l) Winkeleisen-Tabelle.")

Es bedeutet b die äußere Schenkelbreite, d die mittlere Stärke in - Millimetern, G das Gewicht pro lfd. Stab in Kilogramm.

1) Gleichschenklige Winkeleisen.

Gr

13

16

16

20

221/2

221/2

26

26

33

33

2-V₄

SV*

41/s

2³/₄

31/4

41/s

31/4

41/3

SV*

51/2

"0,47

0,71

0,95

0,90

1,05

1,38

1,20

1,60

1,75

2,95

39

39

41/s

2,80

65

46

46

52

52

59

59

62

62

6V2

41/2

6V2

6V2

8³/₄

61/2

8³/.

3,65

3,20

4,62

4,30

5,18

5,40

7,35

6,05

65

65

72

72

72

79

79

79

85

6i 2 ' 8%

6,2

92

11

8V2

11

13

8V2

11

13

12

8,45

92

10

10,35

9,25

11,15

13,08

10,60

12,43

14,65

15,60

92

13

105

105

130

157

20

10

15

14

14

13,15

17,37

23,90

15,62

23,96

27,10

34

2) Ungleichschenklige Winkeleisen.

33.46

65.105

75.100

75.100

6V2

71/2-8

10

13

CO 0") Ol iO

79.92

79.92

79.104

79.104

79.104

79.111

79.130

79.130

10

13

10

13

16

13

10

13

12.25 15,62

13.25

16.90 20,50

14,80

19.90

17,5

105.150

105.183

120.180

100.120

100.120

7V2.8

16

16

11

15

33.50

36.50 39

17,10

22,75

•4

e) Bandeisen -

belle.

Dimension

Zolle.

Dimension

Zentimeter.

Gewicht

Gewicht

pro

pro

10 lfd. Fuß. 10 lfd. Meter.

Länge

pro

1 Centner.

Dimension * Zolle.

Dimension

Zentimeter.

Gewicht

Gewicht

Länge

pro

pro

pro

10 lfd. Fuß.

10 lfd. Meter.

1 Centner.

Stärke.

Breite.

Stärke.

Breite.

Pfund.

Kilogr.

Fuß.

Breite.

Stärke.

Breite.

Pfund.

Kilogr.

Fuß.

------

0,131    2,615)

^CTCT

2,65

600

480

400

7«

r—1 r—l t—I T-1 (M

0,164    2,615

5,231

CT CT CO CO .*1

3,39

6,97

480

385

320

275

240

5^

ct ct co co co co

0,327

7,846

1V/2

12

12 Va

13

18,91

13Va

14

IVe

V/4

0,49

2,615

9,96

^Ü<2!

•pH t-H tH r—i 04 C4 04

0,218    2,615

5,231

CT CO ^ O

4,38

8,96

360

290

240

205

180

160

145

1%

IV«

1⁵/h

l³/4

IV«

3,923

14,87

---------- --------------

0,327    2,615

3,923

5,231

6,539

05 © r-<

6,57

9,96

13,27

16,53

CO o

191

180

160

147

137

128

120

113

107

107

96

2 V« 2V4 2% . 2V« 2⁵/«' 2s/4 2Vs

5,231

18,91

6,539

24,89

37«

374

7,846

29,87

Georg u. Wanderley, Metallbau.

f) Stab- oder

Stangeneisen-Tabelle.

Dimension

Zolle.

Dimension

Zentimeter.

Gewicht Gewicht    Länge

, pro

100 lfd. Fuß. 10 lfd. Meter. 100 Pfund, m

pro

pro

Dimension

Zolle.

Dimension

Zentimeter.

Gewicht

Gewicht

Länge

pro

pro

pro

100 lfd. Fuß. 10 lfd. Meter.

100 Pfund.

Stärke.

Breite.

Stärke.

Breite.

Pfund.

Kilogr. Fuß. Zoll.

Stärke. Breite.

Stärke.

Breite.

Pfund.

Kilogr. Fuß. Zoll.

5555^

M _ M __ CO M M _ M    W M M

bO    to'' Qo'' rfk 06    tO~"

0,654    2,615

3,923 5,231

8372

10474

125

146

167

13,30

19,91

26,60

120

95

79

68

60

er

17s

2Vs

27₄

1,308

5,231

313

333y2 354y₂

53,13

375

6,539

7,846

10,462

13,077

15,693

250

be"" bO⁻'bo'~"nF*'

56

2V*.

292

3337s

375

417

500

33,21

39,83

53

47

43

39

34

53,13    ¹    30

66,43

79,65

tv '

2⁵/s

274

374

3V*

374

6,539

7,846

417

438

459

50072

542

584

66,43

79,73

26

24

20

47'₂

572

-5    ^

CO    M CO l>    H H rH CO    rH 7-    rH

tHtH(MCMCMCM<MCOCOCO'^^COI>-

0,981

2,615

5,231

6,539

7,846

10,462

15,693

18,308

94

125

1877s

19,91

106

80

53

219

235

250

266

2817s

313

344

375

4067s

438

5007s

563

7507s

876

39,83

49,86

59,74

79,73

119.55

139.55

45

42

40

37

35

32

30

26

24

22

20

17

13

11

CS -3    -3 CC CC GC

17«

V/₄

17«

17₂

17«

17₄

1,635

10,462

13,077

15,693

18,308

2,615

3,923

6257s

667

750y.₂

834

9177₂

1001

1168

2087s

235

261

287

313

339

^ CM 00 CO CM

106,26

132,86

159,46

186,06

33,21

49,86

C-    tH rH rH

1,308

2,615

3,923

co ab o cm ^ co ao o ist es

26,60

39,83

68

60

53

47

39

34

t— O er    CO SO ■rH CO

17«

27₄

27₂

274

374

372

47₂

5,231

7,846

10,462

13,077

15,693

18,308

365

391

417

469

52iy₂

573

2257₂

678

730

834

938

1042

1251

1460

66,43

99,64

132,86

165,99

199,28

232,58

cs 00 CO

10 •

Tabellen über Maß, Gewicht, Trägheits- und Widerstandsrnom. der Metalle.

21

Stab- oder Stangen -

Eisen-Tabelle.

Dimension

Zolle.

Dimension

.Zentimeter.

Gewicht

Gewicht

Länge

pro

pro

pro

100 lfd. Fuß. 10 lfd. Meter.

100 Pfund. <*>

Dimension

Zolle.

Dimension Zentimeter.'

Gewicht Gewicht

Länge

pro

pro

pro

100 Ist). Fuß. 100 lfd. Meter.

100 Pfund.

Stärke.

Breite.

Stärke.

Breite.

Pfund.

Kilogr.

Fuß. Zoll.

Stärke.

Breite.

Stärke.

Breite.

Pfund.

Kilogr.

Fuß. Zoll.

05 ÜX ^ 4^ O0 05 00 OOlO^tOtO tOHHHH M

1,962

2,615

3,923

5,231

7,846

10,462

13,077

15,693

250

313

375

438

469

500

563

625

688

750

813

876

938

1001

1126

1351

1501

39,83

59,74

79,65

119,48

159,46

215,21

239,11

00 CO to

^ WO- to LO LO DO M H H

2,289

3,923

5,231

365

438

511

584

657

730

69,77

93,03

27

22

19

17

15

' lS/4

2,615

2V4

7,846

10,462

3,923

5,231

802

876

1021

1168

500

584

667

13

2V*

750

139,55

186,06

79,65

106,26

12

11

05 00

CO O ^    05 l> ^ w o X O CO !OOl>-THCCI00ii0ir500l>-

<n~~

lOit' CO CM CM

ox    05    >4*. oo oo to

^ kF¹

2,015

2,942

3,269

3,923

4,577

13,077

15,693

18,308

7,846

5,231

7,846

10,462

13,077

15,693

5,231

7,846

10,462

13,077

15,693

13,077

1668

2001

2335

1126

834

938

1042

1251

1459

1668

2085

2502

1001

1126

1251

1501

1751

2002

2502

2752

3003

2919

265,71

318,76

371,97

179,37

132,86

199,28

265,71

332,14

398,57

159,46

239,11

318,91    •

898,57

478,38

465,0

'M0050D<r><5Dic-^

CO

© CO GO

834

2³/₄

4Va

7,846

10,462

917

1001

1168

1334

1501

159,46

212,51

Ot>>slCO(MOO

CM T-l rH H r—I rH i—<

05 GO

g) Quadrateisen-Tabelle.

Gewicht Gewicht pro pro loo lfd. io lfd.

Fuß. Meter.

Zoll. Zentim. Pfund. Kilogr. Fuß.

Stärke.

Länge

pro

100 Pfd.

Gewicht pro 100 lftz. Fuß.

Zoll. Zentim. Pfund.

Stärke.

Gewicht pro 10 lfd. Meter.

Kilogr.

Länge

pro

100 Pfd.

Fuß.

0,654 21

327₂

3,35 4797₂ IV« 3,923    75072    119,55    137*

307    1%

881

117a

47

213

64

15672 17«

1,308 837z 13,30 119³/₄ 2 76³/₄ 27s

1,962 187³/₄ 29,91    53 V₄ 2'/₄    5,885 1689

39    2³/₈

1307a

l³/₄    4,577 1021³/₄    162,76    9%

1172

872

5,231 133472 212,58 150672

269,06

1882

77a

672

2557a

2,615 3337a 53,13 30 4227₄

3,269 521V₄ 83,04 197₄    2³/₄    7,193 2523

630³/₄

23³/₄    2⁵/8

16

27a    6,539 20857₄    332,18

2299

401,91 7,846 3002³/₄    478,33

h) Rundeisen-Tabelle.

Gewicht Gewicht pro pro 100 lfd. 10 Ist).

Fuß.    Meter.

Zoll. Zentim. Pfund. Kilogr. Fuß. Zoll. Zentim. Pfund.

Durchmesser.

Länge

pro Durchmesser. 100 Pfd.

Gewicht pro loo lfd.

Fuß.

Gewicht pro 10 lfd. Meter.

Kilogr.

57«

4³/₄

47a

37a

Länge

pro

100 Pfd.

Fuß.

OS    03    03    OS    l» 03 b5    to 03

0,654

0,981

1,308

1,635

1,962

2,615

3,269

3,923

9,2

12,5

16,4

20,7

25,6

31,0

36,8

50,2

65,5

92,9

102,3

123,8

147,4

173,0

200,6

262

332

409

495

590

2,61

5,86

10,43

16,30

23,48

41,74

65,15

93,99

MLl—¹‘tOCOOOWrf^ClOCO ^O^OOOOGOCCHQOMWOMWMWOOO

(4^. i4i>. i4^ CO 02 CO 05 tO DO tO DG tO DO DO t—t—¹

4,577

5,231

5,885

6,539

7,846

9,154

iO CD

10,462

11,770

13,077

15,693

wot02§So§SS§oc3SoiaH§co

127,76

166,95

211,39

260,93

375,79

511,35

667,04

845,41

1043,73

1503,15

i) Tabelle über die Tragfähigkeit der einfachen Eisenbahnschienen in Meter- und rheinischem Matz.

Die Schiene ist auf

einer Seite fest ver- Die Schine liegt auf mauert, auf der beiden Enden auf. andern frei.

Die Schiene ist auf • beiden Enden vermauert.

13zra =- 5"

Freie Länge.

Die Last ist am

freien Ende.

Die Last ist

gleichmäßig

vertheilt.

t.el

Die Last ist gleichmäßig vertheilt.

Zoll.

zm.

Pfund.

Pfund.

Pfund.

Pfund.

^ Die Last ist # in ? der Mitte.

Die Last ist gleichmäßig vertheilt.

Pfund.

III ui nn ui in Hü Ups ss

SSS 8Si= S88S8 §S§ gSg Kggg 8Säg| AZ

14542

11628

9684

9295

7252

6440

5790

5258

4814

4437

4114

3371

3178

3004

2848

2706

2577

2459

2350

2250

2158

2071

1991

1846

1719

29106

23283

19401

16628

14548

12930

11636

10576

9693

8946

8306

7740

7264

6835

6454

6113

5808

5528

5275

5044

4832

4638

4458

4291

4136

3857

3613

58216

46571

38808

87326

69860

58216

33262

29103

25868

49898

43660

38808

- 23280

21161

19397

17903

34926

31749

29103

26863

16613

15513

14541

24943

23279

21823

13685

12923

12222

20538

19397

18375

11630

11072

10372

10106

17455

16622

15865

15175

8936

8603

8294

7739

7251

14542 13959 13421 12923 12460 •

11628

10898

l— CM CO CO CM <M

Gl

CO

05 CD

1606

1504

3397

3206

6822

10255

9684

Höhe:

Freie Länge.

Zoll.

zm.

Die Schiene ist auf

einer Seite fest ver- Die Schiene liegt auf mauert, auf der andern frei.

beiden Enden auf.

Die Schiene ist auf beiden Enden vermauert.

Die Last ist ^ am ^ freien Ende.

-,i;-hp,a ßiäpmfpmß tii ÜvF 31®

Pfund.

^ Die Last ist I in der Mitte.

^ Die Last ist f gleichmäßig £ vertheilt.

^ Die Last ist §' in ? der Mitte.

• Die Last ist gleichmäßig vertheilt.

Pfund. .

I—l I—l I—*• t—1|—.V—l

OQOC-.

298 647 314 662 345 524 377 456 408 307

1413

3034

6098

9172

1330    2879

5790

8711

1185

2601

5257

7912

1062

2388

4813

7251

439

471

502

957

864

782

709

2198

4437

6690

2036

1893

1769

4115

3822

3588

6208

5790

5324

k) Tabelle über die Tragfähigkeit der doppelten Eisenbahnschienen.

Höhe:

Die Schiene ist auf

einer Seite fest ver- Die Schiene liegt auf mauert, auf der andern frei.

beiden Enden auf.

Die Schiene ist auf beiden Enden vermanert.

26zm

10"

Freie Länge.

Die Last ist

am

Zoll.

zm.

* freien Ende.

Die Last ist gleichmäßig vertheilt.

Pfund.

e Die Last ist I in ? der Mitte.

Die Last ist gleichmäßig vertheilt.

Die Last ist in

der Mitte.

Die Last ist gleichmäßig vertheilt.

Pfund.

Pfund.

Pfund.

12 31 21777 43579 87201 15 39 17410 34852 69758 18 47 14497 29031 ' 58129

21 55 12414 24872 49822 24 63 10851 21752 43591 27 71 9633 19323 38745

8685 17579 34867 7859 15787 31694 7192 14459 29050 6627 13335 26812

174409

139524

116568

99655

87185

77504

69750

63406

58119

53646

261619

209293

194410

149492

130803

116268

104649

95124

87185

80486

Höhe:

26 zm -----

Freie Länge.

Zoll.

zm.

42

45

110

48

118

126

51

138

54

141

57

149

60

157

63

165

66

173

69

180

72

75

188

196

78

204

81

84

CM O

87

227

90

93

96

99

102

105

108

114

120

126

CM GO    ^    O    CD    CM    GO    ^    O    CD    CM

CO CO    ^    lO>    10)    CD    CD    t>>    00    GO    05

t—I rH    l    r—I    t—I    r—I    r—I    H    t—i    t—I    tH

CO    Io iO CD    00 05 CO ^ CD 8* O CM CO    IO C^OO    o

CM CM    CM Ol CM CM    CM CM    CO CO CO CO    CO CO xh ^ ^    ^    lQ

Die Schiene ist auf

einer Seite fest ver- Die Schiene liegt auf mauert, an der andern frei.

beiden Enden auf.

Die Schiene ist auf beiden Enden vermauert.

Die Last ist

am

freien Ende.

Pfund.

« Die Last ist ff gleichmäßig ^ vertheilt.

^ Die Last ist f in s* der Mitte.

Die Last ist gleichmäßig vertheilt.

Pfund.

Die Last ist

in

der Mitte.

Pfund.

Die Last ist = gleichmäßig ^ vertheilt.

4671

4235

4021

3826

3647

3483

3332

3191

3061

2939

2825

2719

2619

5626

2525

2436

2352

2272

2197

2057

1930

1813

1707

1608

1516

1431

1352

1277

1207

2140

1078

1019

962

5432

5250

5079

4917

4764

4619

4352

4110

3890

3689

3504

3333

3175

3029

2892

2784

2644

2531

2425

2325

11580

11204

10850

10518

10206

9911

9633

9120

8658

8239

7849

7511

7192

6898

6626

6375

6141

5293

5719

5529

5350

49811

64484

43579

41011

39731

34851

33188

32689

31677

30296

29030

27867

26792

25797

24862

24011

23208

22456

21751

21089

20-166

19878

19323

18299

17379

16544

15787

15094

14459

13874

13334

12835

12370

11936

11532

11155

10800

74734

69750

65389

61539

58120

54059

52303 4981Ö 47545 45476

43578

41833

40222

38730

37345

36054

34851

33748

32669

31676

29743

29462

29029

27499

26120

24871

23738

22701

21751

20877

20070

19322

18628

17980

17378

16813

16282

1) Gewichts-Tabelle für Metallblech.

Bei einer Dicke von:

1 Quadratstab Blech wiegt Kilogramm

Strich.

Gußeisen. Gußstahl. Kupfer. Messing. Zink.

Blei.

CCO^OJW^OJWI-¹

7,60

7,00

7,90

15,20

22,80

30,40

38,00

45,60

53,20

60,80

68,40

14,00

21,00

15,80

28,00

23,70

31,60

35,00

42,00

49,00

39,50

47,40

55,30

56,00

63,20

10

76,00

12

14

16

18

20

25

• 35

40

45

50

60

70

80

90

91,20

106,40

121,60.

136,80

152,00

190,00

228,00

266,00

304,00

342,00

380,00

456,00

532,00

608,00

684,00

760,00

63,00

70,00

84,00

91,00

112,00

126,00

140,00

175,00

210,00

245,00

280,00

315,00

350,00

420,00

490,00

560,00

630,00

700,00

71,10

79,00

94,80

110,60

126,40

142,20

158,00

197.50 237,00

376.50 316,00

355.50 395,00 474,00 553,00 632,00 711,00 790,00

"■ - * s s⁻ s s? s 8 6 § 2 8 s g 2 Iifg s 11' z 8 g

8 'S 8 § 8 § S 'S § § § 8 3 '§ 8 8 S § 8S388S3S

El^lllEllllllSsy E1 s § g s & seil p g § g g s § § § § § § s g s ^ s

m) Gewichts-Tabelle für gußeiserne Röhren*).

Muffenröhren in rheinischem Maß.

(Gasleitungsröhren auf 10 Atmosphären geprüft.)

Gewicht Gewicht

Lichte Weite. Baulänge. des pro Lichte Weite. Baulänge. Rohrs, lfd. Met.

Gewicht Gewicht des pro Rohrs, lfd. Met.

Zoll

rhl. Zentim. Fnß. Meter. Pfund. Kiloar. rhl. Zentim. Fuß. Meter. Pfund. Kilogr.

Zoll

IC O iq_UOOJD O <o o_ iq_ co" -rtf in" S OtTöTo .<N cg iO

CO Ci Ci CM OO QO QO Qp^QO QO, —T —" cm" cm cd Cd ca ca Cd

OOGCÜiWtOOOCi^^^

^ODOÜIOO

£Sl'l'E5-E5'o>.

!>• OO O

oo" tH oo" ro" th" SScm" D-" cm" o CM Th uO CO OO O

T—I -rH    T—I T—( r—I Cd

00000(M(M<M(N!M i—Ir—IHrtHnHHrt

CCOOCOGDODODOSCOODbO

"oo "oc oo oo "oo 7-* V 7-i 7-i 'oo

o o oo

51

62,5

530

640

1050

1200

1300

1400

1550

71,5

84,5

102,0

139.5

159.5

172

186

206

ii) Gewichts-Tabelle eines lausenden Meters bei Röhren von Blei.

Innerer Durchmesser in Zentimetern.

Gewicht in Kilogrammen bei einer Dicke von

Millimeter. Millimeter.

Millimeter. Millimeter. Millimeter. Millimeter.

Cd co r}H io co t> co- o o ^

B C «00,-siaiw^coiö

HOcoccc<i*v]a;oi^

CO^CDb-OOCdCO^CD

HHHHH

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|    oq 0_ r-^OC_ XOj2qCd__

I I>" cT oT Tt⁴" co" oo" o" Cd" ^

r-i tH t—I r—I Cd Cd Cd

cm 1-h oqoqjco^ cm" lcT i>" o" co"

(M Cd Cd CO CO

CO K) OO

"to"o"oo

*) I. E. Freund & Co. (Charlottenburg.)

Innerer Durchmesser in Zentimetern.

Gewicht in Kilogrammen bei einer Dicke von

Millimeter.

Millimeter.

Millimeter.

Millimeter.

Millimeter.

Millimeter.

12

13

13,1

17,7

22,2

14

14,2

19,1

24,0

27,1

36,5

41,4

29,1

39,3

44,6

15

15,3

20,5

25,7

31,2

42,2

47,8

16

16,4

22,0

27,5

33,5

45,0

51,0

17

17,4

23,4

29,3

18

18,5

25,0

31,1

35,4

37,6

47,9

54,2

50,7

57,5

19

19,6

26,3

32,9

20

20,6

27,8

34,7

39,7

41,8

53,6

60,7

56,5

63,9

21,7

29,2

36,4

44,1

59,4

67,1

o) Gewichts-Tabelle eines lausenden Meters bei Röhren von gewalztem oder zu Blech gestrecktem Eisen.

Innerer Durchmesser in Millimetern.

Gewicht in Kilogrammen bei einer Dicke von

1¹ 2

Millimeter.

Millimeter. Millimeter. Millimeter.

Millimeter.

sllssssssssgg&sgsggsis

O CO CO GO 00    ^^05^DO I 1 I I

"<& 1p.Ioto Tf*."o"cjt ©"yin"o'oi"o CA ¹¹

1») Tabelle über den Preis und das Gewicht der im Handel am meisten

vorkommenden Nägel.

Benennung der Nägel.

Länge

in Zollen, in Zentimetern.

Eine An-zahl von

wiegt

Pfd.

Kilogr.

kostet

Thlr. I Sgr.

Geschmiedete Nägel, halbe Brettnägel oder Spieker Ganze Brettnägel . . .

Lattnägel......

Einfache Bodennägel oder

Spieker......

Doppelte Bodennägel . . Zollnägel......

272-174

3-372

-472

-572

5,23

Rohrnägel.....

Schloßnägel, ganze    . .

„ halbe    . .

„ ganze, verzinnte Maschinen-Nägel, (in Form und Qualität den geschmiedeten gleich) Baunägel, Fabrik Nr. 1

"2

O 00 H r-l r-i H

6,54-4,58    |

7,85-9,15

10,46-11,77

13,08-14,38

10,46

13,08

15,69

18,31

20,92

2,62

3,92

2,62

3,92

60

CT ►£- tO

277a

Schock

l¹/.¹

0,75

674

60

Stück

■ 2-/2!

4s/4 !

57«

97«

1000 27₄

374

174

37₄

1,25

2,38

2,56

4,81

1,12

1,62

0,88

1,62

1072

17

24

77₂

15

1872

11

29

„ 5 „ 6 „ 7 „ 8

Rohrnägel Pappnägel mit großen Knöpfen .... Schloßnägel, ganze Drahtnägel und Stifte Fabrik Nr. 7 . . .

I CO C7T Ci M CC CO top ¹

OOOCNCDGCiCOGC

rH mH rH rH CM 50 IO

50

555 2' 5225522

555 5 5225252

11 .

13 .

15.

15 .

17 .

17 .

18 .

19 .

21.

22 .

M)/

bO~~ to" io"    t»~~

I I H(M<NC0C0OtDI>^C5OO

O *ö o o :rr o -

1,25

rH    (M CO    CO rf    Xh    lC    I

r—t    rH rH    r—i rH    i—<    rH    |

10

15

15

12

555555555555

1,25

0,72-1,5

14

574-10

176

27-

47s

674

874

13

1672

1872

27

rH <N

16

77₂

q) Tabelle über die Widerstandsfähigkeit der verschiedenen Metalle.

Coefficienten des Zuges.

Kilogr.

(Koefficienten des Druckes für Gegenstände, deren Länge geringer ist als 12 Mal die Dicke.

Kilogr.

Geschmiedetes Eisen in dünner Probe und Eisendraht von bester Güte........

Geschmiedetes Eisen von gewöhnlicher Dimension Geschmiedetes Eisen in dicken Proben . . . . Eiserne Ketten mit länglichen Gliedern . . . .

Eisendraht als Drahtseil........

Weiches Eisen in Bändern........

Bester Stahl............

Geringster Stahl...........

Eisenblech der Platte nach....... .

Eisenblech, senkrecht zur Platte......

Kanonenbronze............

Unverglühter Kupferdraht unter 1 Millimeter.    .

Desgleichen von 1 — 2 Millimeter.....

Geplattetes Kupfer..........

Gegossenes Kupfer...........

Weißbrüchiges u. weiches Roheisen.....

Geplattetes Zink .....'.......

Geplattetes Blei...........

Gegossenes Zinn...........

1000

650

400

400

500

750

1500

600

700

. 600

383

1167

833

350

230

220

83

22

50

1000

220

r) Mittlere Werthe der Festigkeit und des Elasticitätsnwdnls verschiedener Materialien.

Bezeichnung der Materialien.

Festigkeit gegen Zug.

Festigkeit gegen Druck.

Elasticitätsmodul.

Kilogr. Pfund Kilogr. pr.Q™ pro □" pro Q

Pfund

pro □" proH

Kilogr. Pfund

pro Q "

Schmiedeeisen . Gußeisen . . . Gußstahl weich .

„ hart . Kupferblech . . Messing . . . Eichen- u. Tannen holz. . . . Granit . . . Kalkstein . . . Sandstein . . Ziegelstein. . .

3000    54000    300    54000    1800000    32400000

1300    23400    7500    135000    1000000    18000000

6000    108000    6000    108000

10000    180000    10000    180000

2500    45000    6000    108000

1250    22500    -    —

800    14400    500

400-600 7200-10800 100-400 1800-2700 200-700 3600-12600 40-200    720-3600

2750000 49500000 1200000 21600000 650000 21700000

9000    100000 1800000

s) Zulässige Belastungen.

1. Bei Constructionen, welche sich fortwährend in Ruhe befinden.

Bezeichnung der Materialien.

Spannung

Kilogr. pro □

Pressung

Pfund Kilogr. Pfund pro Q " pro □ zm pro Q"

Sicherheit gegen Bruch.

Schmiedeeisen . . . Gußeisen . . . . Gußstahl, weich. .

hart . . Eichen- u. Tannenholz .....

Bausteine. . . .

750

300

2000

3000

100

2. Bei Constructionen,

Schmiedeeisen .

Gußeisen . . .

Gußstahl, weich.

„    * hart .

Kupferblech . .

Messing . . .

Eichen - u. Tannen

600

260

1450

2200

320

250

13500

540

750

36000

54000

1500

2000

3000

13500

27000

36000

54000

iO CO CO

, -- "5

3<

1800

70

1260

6-8

welche Erschütterungen ausgesetzt sind.

10800    5—6    fach

13500

10800

4680

26100

39600

5760

4500

1200

o o o

lOOiC

5-6

holz

80

1440

60

1080

8-10 „

II. Abtheilung.

Anker, Klammern, Länder und Hüngeeisen.

zr/z

7.

Die Anker.

Eiserne Anker, in den verschiedenen Stockwerkshöhen angebracht, halten die Mauern zusannnen und sind unter allen Umständen ein gutes Mittel zur Beförderung der Festigkeit. Solche Anker werden gewöhnlich in Entfernungen von 4—5m in den Balkenköpfen durchgehender, nicht ausgewechselter Etagen- und Dachbalken, und zwar bei den letzteren in den Balken der Haupt- und Bindegebälke, angebracht. Diese Verankerung muß stets über vollem Mauerwerk geschehen, also zu Ankerbalken wählt man nicht diejenigen, welche über Thür- und Fensteröffnungen liegen, sondern die, welche zwischen die Oeffnungen, über Mauerpfeilern treffen.

Die Verankerung, welche an keinem Gebäude fehlen darf, wird meistens dadurch hergestellt, daß bei jedem dritten oder vierten Balken

Fig. l.

jgj

H

1......

eiserne Bänder mit Krampen und Nägeln befestigt werden. An der Spitze der Schiene ist ein eiserner Splint in einer Oese vorhanden, welche mehrere Mauerschichten umklammert. Fig. 1.

Die sogenannte Balkenverankerung besteht aus einer Schiene von Flacheisen lm (3Z) lang, lzm stark, 4—5zm (1^—2") breit, welche in horizontaler Lage an den Balken angeschlagen wird, und am anderen Ende mit einer Oese versehen ist, durch die der sogenannte Riegel oder Ankersplint, ein vertikal stehendes Eisen, durchgesteckt wird. Die Schiene wird entweder auf dem Balken oder an einer Seite desselben angebracht, Fig. 2 und Fig. 3, und zu diesem

Fig. 2.

Mg. a

Fig. 4.

Zwecke wird sie am hintern Ende um 1zm (%") umgebogen; vor dieser Aufbiegung wird eine starke eiserne Klammer eingeschlagen.

Der Riegel oder Splint ist entweder ein lm (3') langes Eisen, oder er enthält eine 8-förmige Biegung nach Fig. 4.

Fig. 5.

Häufig besteht er auch aus zwei Eisen, die so gebogen sind, daß sie ein Andreaskreuz bilden, Fig. 5, Gewöhnlich wird der Anker so eingeschlagen, daß die Vorderkante des Splintes noch um 8zm (3") gegen die Außenkante der Mauer zurückliegt und demnach sowohl durch eine Verblendung als durch den Putz verdeckt wird; zuweilen läßt man aber auch den Splint vor der Mauer vorspringen und tritt er dann als eine Decoration auf und wird demgemäß verziert. Soll die Verankerung besonders stark sein, • so wendet man an Stelle des Splintes eine starke Eisenplatte an, welche mit einer Schiene verschraubt wird.

Ist aus irgend einem Grunde, z. B. wenn Spannbohlen zwischen den Balken angeordnet sind, der Druck der Balkenlage auf die Umfassungsmauer übertragen und daher ein Ausweichen dieser zu

Georg u. Wanderley, Metallbau.

befürchten, so muß man lange eiserne Anker nach Fig. 6 AB so anordnen, daß sie über mehrere Balken himveggreifen und einerseits den Seitenschub aufheben, andererseits vermittelst des langen eisernen Splintes bewirken, daß die Mauer, wenn wirklich durch eine augenblickliche starke Belastung ein Ausbiegen eingetreten ist, stets wieder in ihre alte Stellung zurückgeht.

Fig. 6 A u. B.

IIP

Ebenso wie die Frontmauern verankert man auch die Giebel, indem man an die Fetten und Rahmen sogenannte Rahmenanker anschlägt, die ebenso als die Balkenanker gestaltet sind.

Fig. 7 zeigt, wie man gleichzeitig zwei Balken mit einem Anker verankern kann.

Wird der Vorsprung eines Gesimses so bedeutend, daß die Gesimssteine nicht mehr mit wenigstens ihrer halben Länge auf dem Untergesims ruhen können, so müssen eiserne Gesimsanker angebracht werden, um den Vorsprung zu unterstützen. Fig. 8 und Fig. 9 zeigen eine derartige Construction.

Man bringt alsdann gewöhnliche Balkenanker an, welche oben keinen senkrecht stehenden Splint haben, sondern wo der Splint wie in Fig. 9 von a nach b wagrecht läuft, und an den Eckankern wie bei cd einen Pfeil bildet. Dergleichen Anker werden ungefähr

Fig. 7.

Fig- 8.

‘i

Fig. 9.

iz

iv₂—2m (5 — 6') oder etwa bis zum dritten Balken weit ausein-, ander gelegt. Man sieht aber dabei, daß die Zwischenweite «0, unter welcher die Anker nicht fortreichen, sich für sich allein durch die gegenseitige Spannung oder Reibung und durch den Mörtel tragen muß.

3*

Die Anker aber näher zusammen zu legen, würde zu theuer sein; daher legt man lieber nach Fig. 10 und Fig. 11 nur flache

Fig. 10 u. Fig. 11.

Z7

dti

eiserne Stangen durch die ganze Länge unter dem Gesims, oder man läßt die Balkengesims-Anker ganz weg und legt in Entfernung von

Besser ist es, wenn man nicht den massiven .Theil des vorspringenden Gesimses mit den vergänglichen Holzbalken verankert, sondern nur Eisen herauslegt, auf denen vorn, der Länge des Gesimses nach, eiserne Stangen befestigt sind, und welche hinten durch Splinte an der Mauer befestigt sind.

1“ (3;) eine Eisenstange quer über die Mauer, vorn mit einer Oese, in diese steckt man diejenigen Eisenstangen, welche Parallel mit den Fronten laufen und unterstützt so den Vorsprung des Hauptgesimses.

Eiserne Zuganker leisten da vortreffliche Dienste, wo ein wiederholtes E Anziehen von Zugstangen nöthig wird. Fig. 12 zeigt einen derartigen Zuganker. In dem Mittelstück bb, sowie an den Enden cc der runden Ankerstangen sind Schraubengewinde eingeschnitten und zwar in der einen Stange ein rechts drehendes Schraubengewinde, in der anderen ein links drehendes. Wird durch das Mittelstück b b

Fig- 12.

f/j

Si

eine Brechstange gesteckt und dasselbe so gedreht, daß eine Schraube anzieht, so zieht auch die andere an. Das Zusammenziehen kann man auch durch Schraubenmuttern bei dd bewirken, die mit einem Schraubenschlüssel umgedreht werden; das geschieht namentlich dann, wenn man sich kein links drehendes Gewinde verschaffen kann, oder wenn mehr als zwei Anker durch das runde Mittelstück angezogen werden sollen.

§ 8.

Die Klammern, Bänder nnd Schienen.

Der Klammem, Bänder und Schienen bedient man sich, um einzelnen Constructionstheilen aus Stein oder Holz einen besseren Zusammenhalt zu geben.

Jede Klammer besteht aus einem graben Stück geschmiedeten Eisens, dessen beide Enden im rechten Winkel etiva 2x/₂—4 (1¹/₂ “) heruntergebogen sind. Die Länge und Stärke derselben richtet sich je nach dem Zwecke.

Der Holzklammern Fig. 13 bedient man sich, wenn gestoßene Balken oder Schwellen nach ihrer Längenachse Widerstand leisten sollen.

Um eine Steinklammer befestigen zu können, werden in die beiden Steine, welche durch sie befestigt werden sollen, Löcher eingehauen, welche so tief, aber etwas größer sind, als die umgebogenen Klammerenden, so daß die Klammer bequem Raum hat. Diese Löcher werden unten weiter als oben gemacht, damit das eingegossene Blei sich nicht herausziehen kann. Nachdem die Löcher sorgfältig von Staub und Nässe gereinigt sind, werden sie mit flüssigem Blei vergossen.

Fig. 13.

Sollen gestoßene Hölzer so verbunden werden, daß sie einer bedeutenden Spannung nach der Längsrichtung Widerstand leisten, so ist es besser die Verbindung durch eiserne Schienen und Schraubenbolzen (Fig. 14) herzustellen. Die Schienen können hierbei wie in A

Fig. 14.

Fig- 15.

nach Art der Klammern in die Bolzen eingreifen oder wie in B noch durch Krammen eingeschlagen werden. Fig. 15 zeigt das Detail der Schraubenbolzen mit Mutter und Unterlagsscheiben.

Bei der Pfropfung zweier Hölzer empfehlen sich nachfolgende Eisenverstärkungen, beide Hölzer werden nach Fig. 16 mit einem umgelegten eingelassenen Ring und durch einen etwa %(V) langen eisernen Dorn, oder, nach Fig. 17, durch eingelassene eiserne Fig. 16.

Fig. 17.

Bänder verbunden. Zweckmäßig ist auch die Verbindung mittelst einer eisernen Muffe Fig. 18.

Fig. 18.

Verschiedene Anwendungen eiserner Schienen und Schraubenbolzen bei Holzverbindungen geben die Fig. 19, Fig. 20 und Fig. 21.

Fig. 19.

Fig. 20.

Fig. 21.

Besser noch in solchen Fällen ist die Anwendung eines eisernen Schuhes (Fig. 22), da hierbei das Hirnholz .besser zusammengepreßt

Fig. 22.

Fig. 23.

wird. Fig. 23 zeigt einen eisernen Schuh, in dem Strebe und Spannriegel eingreifen, so daß die Stirnen beider durch eine eiserne Zwischenwand getrennt sind.

§ 9.

Die Häitgeeiseit.

Fig. 24 zeigt die Anordnung eines Hängeeifens, welches etwa Vm (V') stark und 3% - 5zm (1V,—2") breit ist, es ist dasselbe durch Krampe und Nägel, außerdem noch durch ein oder zwei Schraubenbolzen, befestigt. Gut thut man bei dem Holze, das von dem

Fig. 24.

r.

Eisen umfaßt wird, die Kanten zu brechen, da das Eisen, wenn es, scharf umgebogen wird, leicht brüchig wird, was man auf diese Weise vermeidet. Da sich, beim Eintrocknen der Hölzer, der Tramen nach

Verlauf einiger Jahre senken würde, ist es gut das Hängeeisen so einzurichten, daß dasselbe ein Nachschrauben gestattet; diese Anforderung erfüllt obige Form nicht; man construirt daher das Hängeeisen besser nach Fig. 25 aus drei Schienen, von denen die beiden zur Seite der Hängesäule und des Tramens vertikal stehenden am unteren Ende ein Schraubengewinde erhalten, so daß die dritte von der Unterseite her angeschraubt werden kann.

Soll ein Hängewerk zum Tragen einer Balkenlage benutzt werden, so ist es mit einfachsten, diesen Träger nach Fig. 26 auf die

Fig. 25.

Fig. 26.

11

Tramen neben der Hängesäule zu legen, und sämmtliche Balken der Balkenlage durch Schraubenbolzen an den Träger anzuhängen. Soll dagegen der Träger unter den Hüngetramen liegen, so daß er vor der Balkenlage vorsteht, so muß es, der Symmetrie halber, auf

Fig. 27.

II

ms

der Mitte, also vertikal unter der Hängesäule, mit hem Tramen durch ein aus 3 Schienen bestehendes Hängeeisen geschehen, welches zugleich den Unterzug trägt; und wird dieses Hängeeisen dann so angeordnet, daß es, nach Fig. 27, den Unterzug umfaßt und durch

den Unterzug durchgebohrt wird, oder daß es, nach Fig. 28, den letzteren umfaßt und durch den Unterzug durchgebohrt wird. Zwischen Unterkante der Hängesäule und Oberkante des zunächst darüber liegenden Langholzes muß ein kleiner Zwischenraum verbleiben, damit bei eintretendem Versacken der Construction ein Nachziehen der Schrauben erfolgen kann.

Fig. 28.

7;^

Fig. 29 und Fig. 30 zeigen Constructionen, bei denen die Hängesäule verdoppelt ist, aber den Tramen nicht umfaßt, sondern über

Fig. 29.

Fig. 30.:

demselben abgeschnitten ist, so daß der Tramen in zwei Hängeeisen liegt; statt daß jedes Hängeeisen für sich unterhalb durch eine Schiene geschlossen ist, kann man unter beide eine gemeinschaftliche Gußplatte unterlegen.

Bei manchen Constructionen wird an Stelle der Hängesäule eine eiserne Hängestange (Fig. 31) angeordnet. An letztere ist oberhalb ein breiter Kopf angegossen, in den die Streben eingesetzt sind, so daß die beiden Stirnen durch eine Zwischenwandung getrennt sind,

Fig. 31.

während die Hängestange unterhalb ebenfalls verbreitet ist und den Tramen wie einen Bügel umfaßt. Durch beide Theile des Bügels wird unterhalb des Tramens ein Doppelkeil durchgeschlagen, (Fig. 32),

ei

welcher bei einem Zusammentrocknen der Hölzer, und bei eintretender Senkung leicht nachgezogen werden kann.

Fig. 33.

...

«Hl

Die Construction Fig. 33 weicht von der vorigen in sofern ab, als der Schuh, in den sich die Hängestreben einsetzen, mit dem Tramen durch einen starken Schraubenbolzen verbunden ist.

In Fig. 34 ist die Hängesäule durch 4 eiserne Schraubenbolzen ersetzt, von denen je 2 und 2 unterhalb durch eine eiserne

Ug. 34.

Schiene verbunden sind, so daß der Tramen hierdurch getragen wird, während die Bolzen oberhalb mit einer starken Gußplatte verschraubt sind.

III. Abtheilung.

Eiserne Säulen und Stützen.

§ io.

Die Stützen.

Durch die Gußfähigkeit des Roheisens wird die Bildung bestimmter, den technischen Anforderungen entsprechender Formen sehr erleichtert, so daß die stützenden Theile, ohne erhebliche Schwierigkeiten beim Gusse zu verursachen, jede beliebige Querschnittsfläche erhalten können.

Diese Eigenschaft der Gußfähigkeit gewährt aber auch, neben der leichten Formenbildung, den großen Vortheil, daß sich die Materialmasse bei einem Constructionsstücke beliebig vertheilen läßt, wodurch man also im Stande ist, mit dem geringsten Aufwande an Material, Stücke von bestimmter Festigkeit darzustellen, oder eine bestimmte Materialmasse, je nach den Anforderungen, am zweckmäßig-sten zu verwerthen. So gießt man z. B. eiserne Säulen hohl, da dieselbe Masse an Material, wenn sie auf einen hohlen Cylinder vertheilt ist, ungefähr die vierfache Tragfähigkeit besitzt als bei einer Verwendung zur vollen Säule. Es verhält sich alsdann die Tragfähigkeit der hohlen gußeisernen Säule zur vollen, wie 4: 1.

In der Regel pflegt das Verhältniß der Säulenwandung zum ganzen Durchmesser 1 :9 zu betragen, und zwar bei kleinem Durchmesser 2zm (%“), bei größerem 2¹/₂⁷'m (1").

Die Säule selbst hat einen Kopf (Kapitäl), um die Belastung besser aufnehmen zu können, sowie einen angegossenen Fuß mit breiten Rändern, uni mittels der größeren Basis das Umkanten möglichst zu verhindern.

In den meisten Fällen wird der Schaft mit dem Kopf und Fuß ■ zusammengegossen; nur lange Säulen bestehen aus mehreren Stücken,

welche zusammengesetzt und mit Flanschen verbolzt werden. Bei diesen Verbindungen hat man darauf zu achten, daß der Druck auf die vollen Wandungen übertragen wird, und daß die einzelnen Theile gegen seitliches Verschieben gesichert sind.

Die sichere, feste Verbindung des Säulenschaftes resp. Fußes mit dem Fundamente ist mit einigen Schwierigkeiten verbunden. Die einfachste Anordnung dieser Art zeigt Fig. 35, wobei sich die Säulenbasis auf ein gußeisernes Lager (d), welches mittels eines Zapfens in einen Sandstein oder Granitblock eingelassen ist, setzt. Der Rand des Lagers verhindert das Ausglciten der Säule. Selbstverständlich muß der Granit- oder Sandsteinsockel gehörig fundamentirt sein, denn das geringste Setzen desselben würde die übelsten Folgen haben.

Fig. 35.

Dieserhalb sind die Fundamente aus Werksteinen oder aus hartgebrannten Steinen in Cementmörtel anzulegen.

Nur dann ist obige Construction zulässig, wenn der Sockel aus natürlichem Stein von beträchtlicher Festigkeit besteht; sollen aber die Säulen auf Mauerwerk oder Pfeiler aus künstlichen Steinen zu stehen kommen, so wird eine breite Basis oder Aufnahmeplatte erforderlich, um den starken Druck auf das Auflager gleichmäßig zu vertheilen.

Die Verbindung dieser Aufnahmeplatte mit dem Fundamente kann auf verschiedene Weise geschehen; sie richtet sich nach der Höhe der Säule, der darauf ruhenden Belastung und der Gefahr, die für das Durchbiegen des Säulenschaftes vorliegt. Die Verbindung Fig. 36 ist wenig zuverlässig, denn wenn auch die Platte eine beträchtliche

Ausdehnung besitzt, so sichert sie die Säule doch nur gegen das Verschieben , nicht aber gegen das Umkippen. Es wäre diese Construction also ausschließlich bei kurzen Säulen, besonders, wenn diese stark belastet sind, zu empfehlen.

Längere Säulen müssen stets einen angegossenen Flansch mit Versteifungsrippen erhalten, welcher mit der Aufnahme-Bodenplatte, besonders, roenu letztere keinen Rand hat, verbolzt (Fig. 37) wird, um das Verschieben unmöglich zu machen.

Fig. 36 u. Fig 37.

3-50».

Befinden sich jedoch an der Bodenplatte angegossene Ränder, so ist hierdurch der sichere Stand des Säulenfußes schon eher gesichert. In diesem Falle muß auch das innere lichte Maß des Säulenfußes größer, als das des Schaftes sein (Fig. 38).

Fig. 38 u. Fig. 39.

11

mm

Diejenigen Säulen, die bei großer Belastung eine beträchtliche Länge haben, müssen mit dem Fundamente stets in inniger Verbindung stehen, was om besten durch Verankerung erreicht wird. Die

Verankerung durch Grundbolzen (Fig. 39), welche in dem Fundamente nur mit Blei vergossen sind, taugt am wenigsten. Schon ivesentlich besser ist die Construction Fig. 40, bei der die Bolzen a mindestens l-l-Vi" (3 — 4') lang sind und außerdem an den Enden noch durch horizontal liegende Splinte gehalten werden.

Verbindet man die Säule gehörig mit der Aufnahmeplatte, wie Fig. 40 zeigt, so ist sie als vollkommen fest eingespairnt zu betrachten.

Fig. 40.

m,

Anstatt eines Grundbolzens können auch zwei und mehr an den Ecken der Platte, falls diese eine größere Ausdehnung hat, angebracht werden. Selbstredend lassen sich die beiden beschriebenen Verankerungen auch bei den Bodenplatten in Fig. 37 und 38 benutzen. Die Verbindung der Säule mit der Aufnahmeplatte in Fig. 39 ist sehr zu empfehlen, besonders, wenn die angegossenen Ränder die Säule so umschließen, daß die beiden Theile als aus einem Stück gegossen zu betrachten sind.

Häufig kommt es im Hochbau vor, daß mehrere neben einander liegende eiserne Balken von zwei oder drei neben einander stehenden Säulen unterstützt werden müssen. Diese Anordnung findet man besonders beim Abstützen der Frontmauern und zwar vorzugsweise bei Schaufenster-Anlagen. Der großen Belastung wegen, und um -den Trägern ein hinreichendes Auflager zu verschaffen, sind hier mehrere Säulen zur Unterstützung nöthig, Diese werden dann, wie Fig. 41 zeigt, auf eine gemeinschaftliche, gehörig fundirte und verankerte Bodenplatte gestellt. Die Säulenschäfte verbindet (kuppelt) man, zum besseren gegenseitigen Halte, zwei bis dreimal in ihrer ganzen Höhe. Fig. 42 zeigt hierzu den Grund- und Aufriß. Ebenso sind in Fig. 43 zwei runde oder viereckige Stützen a hin und wieder durch Laschen b mit einander verbunden.

Weitere Anwendungen eiserner Säulen sind in den Figuren 126—133, 144—150 und 161 — 168 gegeben.

Fig. 41.

Fig. 42.

Fig. 43.

M!

flp

m. I \

u.

Wenn*Säulen 'sich in zwei oder mehreren Geschossen übereinander wiederholen, so darf dabei die obere Säule nicht auf den darunter liegenden Unterzug gestellt werden, sondern muß Eisen auf Eisen stehen. Zu diesem Behufe muß die untere Säule durch den darüber liegenden Unterzug hindurch verlängert, und die obere Säule direct

'ff 'Biß

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^ST

auf diese Verlängerung gesetzt werden; es ergiebt sich dabei, daß der Unterzug auf der Deckplatte des Capitells nur wenig Auflagerfläche erhält und ist daher die in Fig. 44 und Fig. 45 in der Ansicht und den Profilen dargestellte Construction zu empfehlen, bei welcher

Georg u. Wanderley, Metallbau.

zwischen dem Capitell und dem Unterzug ein Sattel eingeschoben wird. Die starke Eisenplatte c dient dem Unterzug als Auflager,

3 Fuss

V------

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Fig. 45.

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r-i-—I

1]

BIM

:z;.

•El

und wird dieser Zwischentheil durch die Form eines Doppel-Consols verdeckt. Fig. 46 zeigt eine kleine Abweichung in der Verbindung der oberen Säule mit der unteren.

Fig. 46.

!l

§ 11-

Berechnung der gußeisernen Säulen.

Eine Säule kann entweder geknickt, also durchgebogen, oder zerdrückt resp. zermalmt werden.

Im Hochbau liegt hauptsächlich die Befürchtung für den ersten Fall vor, weil hierbei das Verhältniß der Säulenhöhe zum untern Durchmesser 15 : 1 beträgt.

Je nach der Befestigung des Sockels mit dem Fundamente und der des Säulenkopfes mit den Trägern, sowie je nach der Länge der Säulen ist das Tragvermögen der Stütze, unter sonst gleichen Umständen, sehr verschieden.

Wirkt auf einen am unteren Ende fest eingespannten Stab (Säule, Ständer rc.) eine Last P in der Richtung der Längenachse, so wird ersterer zuvor zusammengedrückt, alsdann bei größerem Drucke als eine elastische Linie durchgebogen Fig. 47 und schließlich zerknickt werden. In Folge der Biegung tritt eine solche Verschiebung der einzelnen Längenfasern ein, daß die eine Hälfte des Stabes ausgedehnt, die andere hingegen zusammengepreßt wird; zwischen beiden Hälften befindet sich eine neutrale Faserschicht, die weder ausgereckt noch zusammengedrückt wird und demnach von constanter Länge bleibt. Der Werth P hängt hiernach also von der größten Kraft, welche auf den Stab drücken kann, ohne eine bleibende Formenveränderung zu bewirken, ab, außerdem aber auch noch vorn Querschnitte und der Länge des Stabes.

Aus dem Querschnitte ergiebt sich das Trägheitsmoment, welches in Tabelle A für die verschiedensten Querschnittsformen uotirt ist.

Fig. 47.

Wie schon aus Fig. 35—42 ersichtlich, können die Säulen mit dem unteren Ende entweder als freistehend oder als fest ein-gespannt erachtet werden; dasselbe findet auch mit dem oberen Ende statt, so daß wir also, nach der Befestigungsweise folgende wesentliche Fälle zu unterscheiden haben:

I.    Die Säule ist am unteren Ende fest eingespannt, mit dem oberen Ende jedoch nicht (Fig. 48).

II.    Die Säule steht mit dem Fuße frei auf und ist am Kopfe ohne Befestigung (Fig. 49).

III.    Der Säulenfuß ist fest eingespannt, der Kopf aber nicht, die beiden Endpunkte der Säule bleiben aber normal (Fig- 50).

IV.    Die Säule ist an beiden Enden fest eingespannt, und die Enden bleiben normal (Fig. 51).

Da jedoch die ganze Maximal-Belastung möglicherweise eine Durchbiegung verursachen würde, so darf der Säule nur eine bestimmte Belastung zugemuthet werden, und zwar pflegt man beim Gußeisen eine sechsfache Sicherheit anzunehmen.

EJ

1*

Demnach müßte obige Formel für den Fall I heißen: b

Bei den Eisenconstructionen des Hochbaues wird meistens der III. Fall vorkommen, also bei sechsfacher Sicherheit:

r-l CC

s* '

Fig. 48.

Fig. 49.

Fig. 50.

Fig. 51.

Betrachtet man bei Untersuchung der Biegung belasteter Stiitzen die entsprechende Krümmungslinie als eine elastische Linie, so erhalten    wir    als    Maximal-Belastung:

für    den    Fall    I    P    ----- ~

"    "    "    11    P    = 10    'fT'

„    ,,    „    III    P    = 20

IT ²

EJ

I²

EJ

- = 2,467 -

EJ__5 EJ

1* ⁻ 2 I² '

ff

„    „ 1VP = 40

l²

P--.20.EJ

In den gegebenen Gleichungen bedeutet:

E = 2200000 Klg. p.    30000000 Pfd. p.

E = 1100000 Klg. p. CT, 15000000 Pfd. p.

E den Elasticitäts - Modulus und zwar durchschnittlich für Schmiedeeisen für Gußeisen

für Holz (Tannenholz) E= 110000 Klg. p. CT™, 1500000Pfd. p.

Ferner ist J das Trägheitsmoment (siehe nachstehende Tabelle) und 1 die Länge der Säule in Zentimetern oder Zollen, je nachdem in Metern oder Fußen gerechnet wird.

Da nun das Trägheitsmoment (vom Querschnitt abhängig) der Stütze sehr verschieden sein kann, so folgt nachstehende Tabelle A, in welcher das Trägheitsmoment mit J und das Widerstandsmoment

ist der Abstand, der

mit W bezeichnet ist. Der letzte Werth W =

am weitesten von der neutralen Axe entfernten Faser, dividirt in das Trägheitsmoment, er gilt hauptsächlich für Tragbalken und ist hier, der Kürze wegen, gleichzeitig angegeben. (Siehe eiserne Träger und Balken.)

A. Tabelle der Trägheitsmomente (J) und der Widerstandsmomente (4) für die wichtigsten Querschnitte.

Widerstandsmoment =

$q q —she (sq—sH)

5 q q 7t

₈q q-sH a

qq + sHH

Ve BH'² — b h² —

4BH bh (H —h)

BH² —bh²

77 r ³

77 D³

32

A(R4-r4)

Trägheitsmoment J —

Vi. b h³

(s q q—e q a) (cq—sh) q ⁵Vi

(₈qq—sHH) 8T/i

v.2 (B H³ + b li³)

BH² — b h²)² _ BH-bh

• 4BH bh (H-h)2 BH-bh

7.2

Form des Querschnittes.

Nr.

77 r ⁴

77 D ⁴

64

(ft—* a) 4

KJ

<^>

1—8

0* 07-

* S ' 'S'

® JL -l:r

6-7

Von diesen Formeln kommen die unter 4, 6 und 8 am häufigsten vor, sie sind aber für die Praxis sehr umständlich, deshalb wende man zuerst die nachstehende Annäherungsmethode an und berichtige die gefundenen Dimensionen nach den genauen Formeln; hierbei gilt d für die Höhe zwischen den Mittellinien der oberen und unteren Flanschstärken.

B. Tabelle der Annäherungswerthe für Trägheits- und Widerstandsmomente.

E,

wenn s > r

wenn 8 =

r J nach genauer Formel.

wenn s < r

<y

wenn H > B J = i/₆ r ci3 wenn H = B J == i/5 r J3 wenn H<B J == i/₄ r ci3 Sehr wenig von

der genauen For- J = ¹/₈ n s 3 ittel abweichend.

—    = 1,1 Bs(T 6

—    = 1,2 Bsif 6 '

i- = 1,3 B s ä

—    = y₄ r<s-4 = ³/.»r.P "" = % r J₂

TT S <i³

4(.) + s)

Wie aus der ersten Tabelle A zu sehen ist, heißt das Trägheits-

7t Y ^

moment für volle gußeiserne Säulen J — —j—, demnach erhalten

wir %. B. für den III. Fall bei sechsfacher Sicherheit:

p_20

6 ‘ l² '

oder, da % n r⁴ = V«*7r E⁴ ist,

p_— . V Tr • V D⁴ ^

E - ₆ U * he » jT-

Für hohle gußeiserne Säulen ist J = */₄    (R⁴—r⁴) = ⁴/₆₄ tt

(D⁴ —d⁴), demnach beträgt im III. Fall bei sechsfacher Sicherheit:

P = f-V^-Vie (D⁴-d⁴).s|.

Setzen wir nun obige Werthe des Elastizitäts-Modulus ein, so erhalten wir, nach Fall III für hohle gußeiserne Säulen: a) für Metermaß (D, d und 1 in zm, P in Kilog.)

(D⁴ —d⁴)

P= 179953

P • l²

Kilogr. oder D⁴ — d ⁴ =

b) für rheinländisches Maß (D, d und I in Zollen, P in Centnern)

PI2 24500'

Die Gleichung für volle Säulen braucht hier nicht besonders ausgestellt zu werden, zumal für die Praxis durchgängig hohle

P = 24500

l²

179953'

(D⁴—d⁴)

l²

Centner oder D⁴—d⁴ = -

Säulen vorteilhafter sind. Nach den gemachten Bemerkungen und den gegebenen Trägheitsmomenten kann jeder für alle 4 Fälle die richtigen Formeln finden.

Die zuletzt mitgetheilten Formeln für hohle Säulen sind zur vorläufigen Berechnung der Dimensionen beim Zeichnen des Ent-

Fig. 47.

wurfes etwas unbequem, deshalb empfehlen sich hierzu nachstehende Näherungssormeln, welche mit den: obigen Näherungswerthe des Trägheitsmomentes in Tabelle B in Beziehung stehen und sehr wenig abweichende Resultate geben. Vgl. Fig. 47.

€. Tabelle der Mhernngswerthe für hohle Säulen.

Metermaß.

P in Kilogr., s J* und 1 in Zentimetern.

Rheinland. Maß.

P in Centnern, s <F und 1 in Zollen.

für Fall I.

P 12

P 12

200000

251)00

für Fall II.

S ll³

P 12

P 12

800000

100000

für Fall III.

8 fl³

P 12

1600000

P 12

200000

für Fall IV.

8 (I³

P 12

P 12

3200000

100000

Zu diesen letzten Näherungsgleichungen möge folgendes Beispiel als Erklärimg dienen:

hoch und werde mit 10000 Kilogr. belastet. Nehmen wir den II. Fall an, so wird sein:

Eine Säule sei 4,50 m = 450

ad³

₌ 10000 • (450)

800000

2531;

wenn nun die Wandstärke s = 2™ beträgt, so ist

<?³

25Q1    3_

er. 10,75"" --- 11™,

~ = 1265,5 ober d = y 1265,5 -

demnach der äußere Durchmesser ü = 10,75 + 2 = 12,75zm oder abgerundet 13zm.

Um beim Zeichnen des Entwurfes die Berechnung der Säulendurchmesser zu ersparen, geben wir nachstehend zwei Tabellen der zulässigen Belastungen gegen Zerknicken für hohle Säulen bei sechsfacher Sicherheit und für die dritte Befestigungsart.

O O IO o

IO TI rO ist CO ^

D. Tabelle der zulässigen Belastung der hohlen Säulen in Metermafz.

den äußeren Durchmesser; die Belastung ist in Kilogrammen angegeben.

Durchmesser 2zm, darüber 2,5zm.

beträgt bis 13

Belastung in Kilogrammen. Höhe der Säulen in Metern.

2,5    2,75    3,0    3,25    3,50    3,75 j 4,0    4,25 ! 4,50 | 4,75    5,0

CO CO tH GO CC CO ^ O

7000

9800

13300

17550

25000    20700    17400    14800    12800    11150    9800    8700    7750

35300    29150    24500    20900    17850    15700    13700    12250    10900

47900    39600    33300    28450    24750    21250    18700    16600    14800

63000    52350    43900    37450    32200    28100    24700    22000    19600

22900

29200

55100

00999

78750

91900

25400

32400

40500

50400

61000

73450

87300

102950

91800 75800 63700 54450 46800 40900 36000 31700 27900 117000 96650 81150 69300 59750 52000 45700 405Q0 36200 146300 121100 101700 86700 74900 65150 57250 50750 45200 180700 150000 125600 106200 92200 80250 70550 62650 55800 220100 182000 152800 130100 112300 97750 85850 76150 67850 264600 218700 183950 156600 135350 117700 103400 90150 81700 314850 260950 218650 187200 160700 139850 123050 109100 97200 371450 306850 257900 219500 189000 165050 144100 128500 114650

Es bedeutet

Aeußerer Durchmesser D

in

Zentimetern.

uvz Z -

-

PNjquvW

E. Tabelle in rheinländ. Masz.

Es bedeutet D den äußeren Durchmesser; die Belastung ist in Centnern angegeben und die Wandstärke

beträgt 1" ==26mm.

Höhe der Säule in

Fuß Meter Fuß Meter Fuß Meter Fuß Meter Fuß Meter Fuß Meter Fuß Meter Fuß Meter Fuß Meter

Aeußerer Durchmesser D

in

Zöllen. Zmtün. 8 |2,5l| 9 2,82> 10 |3,14| 11 |3,45 12 3,77 13 |4,08 14 14,39 15 j 4,7 16 5,02

Centner.

208 182 159 472 406 361 903 786 691 1541 1343 1180 2431 2117 1861

CO CO Oi 00 O GO -H CM Ci Ci CM CO

CM O CM H CM CO

337

765

408

504

638

1446 1143

2765 2184 1769 1462 4721 3730 3021 2496 7443 5881 4764 3937

925

co_ cq_ c*

"di rr.

cT tH mO QO O

t—I    H rt J1

Zu Tabelle D sei noch bemerkt, daß die Kilogramme abgerundet sind, und die höchsten Werthe angeben.

Beispiel zu den Tabellen. Auf einer 4" hohen Säule ruhe eine Belastung von 39000 Kilogr., es wird alsdann nach obiger Tabelle D der Säulendurchmesser 14 bis 15zm betragen müssen; man würde natürlicherweise die größere Dimension annehmen. Werden zwei Säulen gewünscht, so kann man die Belastung theilen und jeder der beiden Säulen einen entsprechenden Durchmesser geben, d. h. für je 19500 Kilgr. Belastung eine Säule von 13zm Durchmesser wählen. Anstatt die Stützen ring-kreisförmig, quadratisch oder rechteckig zu gestalten, lassen sich auch sämmtliche Trägheits-Momente in der Tabelle A benutzen.

Für T förmige Profile giebt folgende Formel näherungsweise die nöthigen Dimensionen:

Ph

r—I

QT

Hierbei bedeutet:

P die Belastung in Kilogrammen, f den Querschnitt,

h die kleinste für die Biegung maßgebende Dimension,

1 die Länge in Zentimetern, k, die zulässige Spannung.

Letztere ist für Gußeisen:

kt --- 560 Kilogr. pr. □zm, 8000 Pfd. pr.

Häufig werden die Stützen als Rahmstücke behandelt, d. h. die mittlere Masse wird, aus denselben Gründen wie bei der Säule, fortgelassen, so daß, einer Füllungsthür ähnlich, Rahmstücke entstehen. Fig. 80 zeigt ein derartiges Rahmstück, das für eine Schaufensteranlage besonders geeignet ist.

Bei den bisher gegebenen Fällen war angenommen, daß die Säulen durch die Belastung zerknickt werden könnten; beträgt das Verhältniß des Durchmessers zur Höhe nicht mehr wie 1:10, so wird nur ein Zerdrücken resp. Zermalmen möglich sein. Allerdings kommt dieses Verhältniß im Hochbau nur selten vor, jedoch mögen, der Ergänzung halber, die dafür gebräuchlichen Formeln hier noch folgen.

= r ² n klf

Die allgemeine Formel für volle Säulen ist: n²    E

4    UnxP

hiernach ist kt = l/l6 n oder !- =

16 k

y,* K '

Hierbei bedeutet k, den Festigkeitscoesficienten und E den Elastizitätsmodulus. Rach Einsetzung der betreffenden Werthe in obige Formel ergiebt sich für eine volle Säule nach der im I. Falle gegebenen Befestigungsart:

Fig. 48.

---&

für Holz i = 6,26,

für Gußeisen 1 = 4,8.

Für eine hohle Säule aus Gußeisen ist: .    1 = 9,6 (gtg. 48).

Nachstehend geben wir noch eine Tabelle über die

Stärke massiver eiserner Säulen, nach Lowe und Morin.

Durchmesser in Zentim.

Höhe in Zentimet.

Belastung in Kilogrammen. Durch-

--messet’ in

Gußeisen. Schmiedeeisen. Zentim.

Höhe in Zentimet.

Belastuttg in Kilogrammen.

Gußeisen. Schmiedeeisen.

05tOtOt5tOMMMH

IO o

150

175

200

225

250

275

300

0<4^4i»05 05 05 05l0t0    05 05

co

OOOOXOOXOOX D ow

ilüülil

8742

6900

5463

4277

3579

2960

2490

2108

1803

9917

8169

6789

5698

3571

3110

2730

13228

11542

10130

8941

7936

7080

6349

5176

4290

35014

27548

21853

17562

14318

13839

9920

8413

7212

6736

6330

5891

5535

5010

4595

4204

3840

3509

9113

8590

8056

7526

7010

6517

6050

5613

5207

14797

14085

13379

12688

12018

11373

10756

9612

8590

26954

25316

23566

21786

20040

18371

16806

15360

14038

CO

CO

0*

illllsili Isifiüii il’iilläSl üiilsill

39669 36456 32679 34362 27158 32225 22793 30244 19323 28042 16559 26068 14285 24202 12442 22454 10921 20830

67106 58228 57306 55667 49169 53024 42435 50352 36855 47695 32216 45090 28339 42562 25079 40133 22321 37815

140056 107816 124165 104620 110192 101265 98003 97799 87112 94265 78224 90703 70249 87145 63316 83623 57273 80160

264758 175739 240888 172226 218837 168463 198730 164491 180560 160349 164238 156078 149630 151713 124936 142837 105250 133955

IV. Abtheilung.

Die eisernen Tragbalken.

§ 12.

Allgemeines.

Noch vor kurzer Zeit verursachte die Anlage der weiten horizontalen Maueröffnnngen manche Schwierigkeiten, besonders, wenn wegen geringer Etagenhöhe nur Mauerentlastungsbögen mit geringer Pfeilhöhe zulässig waren und demzufolge bei Spannweiten von er. 5” (16') entweder gedrückte oder flache Bögen zur Anwendung kommen mußten. Erst mit Anwendung der eisernen Tragbalken gelang es, feuersichere und stabile Ueberdeckungen größerer Maueröffnungen herzustellen, und auch bedeutende Mauermassen abzufangen.

Die eisernen Träger wurden anfänglich nur bei kleinen Spannweiten versucht, alsdann dienten sie zur Unterstützung der Decken und Maueröffnungen mit größerer Spannweite und Belastung, sowie als Ersatz der Gurtbögen, bis schließlich in neuerer Zeit häufig der untere Theil der Gebäude zuni größten Theil auf eiserne Träger und Säulen gestellt wurde.

Fig. 49.

Für die Anwendung und Berechnung der Tragbalken haben wir nachbenannte Fälle zu unterscheiden:

1.    Der Träger Fig. 49 ist auf einem Ende fest eingemauert, auf dem anderen freitragend, in der ganzen Länge gleichmäßig belastet.

2.    Der Träger Fig. 50 ist auf einem Ende eingemauert, auf dem andern freitragend aber belastet.

Fig. 50.

ill

3. Der Träger Fig. 51 liegt auf beiden Enden auf und ist gleichmäßig belastet.

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/:

Fig. 51 u. Fig. 52.

Hl

II!

III

in

ISiH

Mi

OB!

illil

ti SiiP

4. Der Träger Fig. 52 liegt auf beiden Enden auf und ist nur in der Mitte belastet.

5. Der Träger Fig. 53 liegt auf beiden Enden auf und ist in den Entfernungen resp. l> von den Auflagern belastet.

Fig. 53.

i!

. ....

6. Der Träger Fig. 54 liegt auf beiden Enden und im Punkte A auf und ist in der größeren Länge l gleichmäßig belastet.

Fig. 54.

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A\

r—

7. Der Träger Fig. 55 liegt auf beiden Enden und im Punkte A auf und ist in der Mitte der größten Länge l belastet.

Fig. 55.

llillllll IIU.lllllll.il

8. Der Träger Fig, 56 ist auf beiden Enden und in zwei Punkten A und B aufliegend und ist in der größten Länge l gleichmäßig belastet.

Fig. 56.

WWW

£3

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Iß

9. Der Träger Fig. 57 ist auf beiden Enden und in zwei Punkten A und B aufliegend, zwischen A und B beliebig belastet.

Fig. 57.

WM

Die Tragbalken können sowohl aus Guß- wie Schmiedeeisen gefertigt werden, doch müssen wir bei der Wahl des Materiales folgende Punkte berücksichtigen, die aus den Eigenschaften dieser verschiedenen Eisenarten resultiren.

Die Anwendung gußeiserner Balken oder Träger überhaupt ist nur da zulässig, wo heftige Erschütterungen nicht stattfinden, also nicht in Fabrikgebäuden, wo schwere Gegenstände transportirt werden, oder Maschinen irgend einer Art arbeiten oder betrieben werden. In solchen Fällen, wo die Verwendung guß- oder schmiedeeiserner Balken fraglich ist, z. B. für Magazine, Fruchtböden k. sind die freiaufliegenden gußeisernen, ihrer Billigkeit wegen, den schmiedeeisernen gewalzten und Blechbalken vorzuziehen. Wenn an den Enden eingemauert, sind in mittleren Dimensionen gußeiserne zwar billiger als Blechbalken,

Georg u. Wanderley, Metallbau.

CO

CD

Allgemeines.

erstere aber nur in den Fällen zn verwenden, wenn sich ein durchaus gleichmäßiges Material in beiden Gurten voraussetzen läßt; eine vollkommnere Dichtigkeit kann nur für die unten eingeformten und gegossenen Gurte garantirt werden. Für größere Belastungen und Dimensionen sind die Blechbalken, deren Kostenverhältniß zu den gegossenen mit Zunahme der Dimensionen für sie günstiger wird, immer vorzuziehen.

Der Unterschied der Preise für eingemauerte und für frei aufliegende gußeiserne Balken ist so gering, daß der Sicherheit wegen die frei aufliegenden den Vorzug verdienen.

Ueber das Einmauern an den Enden ist noch zu bemerken, daß nur da von einer Befestigung der Enden, wie sie eine größere Tragfähigkeit hervorbringt, die Rede sein kann, wo das Gewicht der aufliegenden Mauern mit Berücksichtigung der Hebelarme der Belastung das Gleichgewicht hält. Man wird aber bei der nöthigen Größe dieses Mauergewichtes in der Regel von einer sicheren Einmanerung absehen und deshalb die Endbalken einer längeren Balkentour als einseitig aufliegend betrachten müssen.

Die Befestigung der Balken symmetrischen Querschnittes an einander ist immer auf der Zugseite (auf den Unterstützungen also oberhalb) und in möglichster Entfernung von der neutralen Faser anzubringen; für Balken, welche freiliegend tragen sollen , ist aber jede nothwendige feste Verbindung nur in gleicher Höhe der neutralen Faser zulässig.

§ 13.

Berechnung der eisernen Träger.

Wird ein an einem Ende eingemauerter Stab beliebigen Querschnittes am freischwebenden Ende belastet, so erfolgt dadurch am Stützpunkte ein entsprechendes Einbiegen des Stabes (Fig. 58).

Hierdurch werden die untern Fasern des Stabes der Länge nach verkürzt, die oberen hingegen verlängert, und zwar nimmt diese Längenveränderung zu mit den Abständen der Faserschichten von der sogenannten neutralen Axe, einer durch den Schwerpunkt des Querschnittes gehenden, von constanter Länge bleibenden Faserschicht, so daß die entferntesten Fasern am meisten zusammengepreßt oder ausgedehnt werden. Es entsteht nun durch die Summen der sämmtlichen statischen Momente, also durch das Moment der Ausdehnung und das Moment der Pressung resp. Zusammendrückung , das Biegungsmoment.

Fig. 58.-

I!

Die Biegung wird durch die Belastung P, welche an dem Hebelsarme (gleich der Länge des Stabes) wirkt, verursacht; folglich drückt sich das Biegungsmoment durch die Gleichung

N ----- P1

aus.

Bedeutet e den Abstand der entferntesten Fasern (von der neutralen Schicht), k den Tragmodul, d. h. hier Spannung resp. Pressung pr. □zm in Kilogr. resp. pr. □ “ in Pfunden, welche der Elastizitätsgrenze entspricht, heißt ferner die Summe der Produkte, welche man erhält, wenn man jedes Querschnittstheilchen mit dem Quadrat seiner Entfernung von der neutralen Axe multiplicirt, das Trägheitsmoment des Querschnitts und bezeichnet man dieses mit J, dann entsteht die Grundfornrel für einen auf relative Festigkeit in Anspruch genommenen stabförmigen Balken:

M = Pl = k —

Der Ausdruck ^ , welcher ausschließlich vom Querschnitte abhängig

ist, wird das Widerstandsmoment genannt und mit W bezeichnet.

Demnach ist PI----k W,

.    „ kW

oder P«= j -•

Es darf ein Balken aber nicht so stark belastet werden, daß die Spannung grade der Elastizitätsgrenze entspricht, sondern eine der verschiedenen Materialien entsprechende Sicherheit ist unbedingt erforderlich und zwar empfiehlt sich bei Schmiedeeisen eine fünffache, bei Gußeisen eine sechs- bis achtfache und bei Holz eine zehnfache Sicherheit.

Wenn der Balken, wie bei Fabriken, Tanzsälen rc., große Erschütterungen erleidet, so können wir für den Sicherheitscoefficienten k setzen:

bei Schmiedeeisen, gegen Zug und Druck = 700 Kilogr. pr. Dzm, 10000 Pfd. pr.

bei Gußeisen, gegen Zug = 250 Kilogr. pr. □ ”*, 3500 Pfd. pr.

bei Gußeisen, gegen Druck = 500 Kilogr. pr. (jzm, 7000 Pfd. pr.

bei Holz = 70 Kilogr. pr. □zm, 1000 Pfd. pro

Bei gewöhnlichen Hochbauconstructionen, die keinen Erschütterungen ausgesetzt sind, also in Wohnhäusern, ist zu setzen:

für Schmiedeeisen, gegen Zug und Druck k = 840 Kilogr. pr. 12000 Pfd. pr.

für Gußeisen, gegen Druck k = 560 Kilogr. pr. □zm, 8000 Pfd. pr. D",

für Gußeisen, gegen Zug k = 280 Kilogr. pr. Dzm, 6000 Pfd. pr. □

für Holz gegen Zug und Druck k = 84 Kilogr. pr. □ 1200 Pfd. pr.

Ein Balken kann entweger frei auf der Mauer liegen, oder an einem oder beiden Enden fest eingespannt resp. vermauert werden, und außerdem kann die auf ihn ruhende Belastung entweder gleichmäßig vertheilt sein, oder an einem oder mehreren Punkten wirksam sein.

Nehmen wir an:

1. Der Balken sei mit einem Ende fest eingespannt und dem anderen freischwebend (Fig. 58), dann ist:

a. Wenn die Last P am Ende hängt:

P 1 = k • W oder

p kW.

b. wenn hingegen die Last gleichmäßig vertheilt ist (Fig. 59), müssen wir uns denken, daß die halbe Belastung, also

p

y, am eingemauerten Ende drücke, dagegen die andere

InS! hj

Last am freien Ende zur Geltung komme, oder wir denken uns auch die ganze Belastung im Schwerpunkte ange-

Fig. 59.

“-i-

von der

hängt, welcher in der halben Länge, also in Mauer entfernt liegt, wonach sich demnach das Biegungs-

• 1 zu er-

Moment als P •    , oder im ersten Falle als

kennen giebt; folglich:

t»i Hj

• 1 = k • W oder 2 • k • W

Die in ad) 1 a gegebene Formel kommt besonders bei Balkenanlagen, bei welchen auf dem freischwebenden Balkenende eine Einzelbelastung, z. B. Pfeiler rc., steht, zur Anwendung, hingegen gilt die in ad) 1 b mitgetheilte Formel bei allen freischwebenden Balken, welche durch zwischengespannte Kappengewölbe gleichmäßig belastet werden.

2. Der Balken ruhe mit beiden Enden frei auf dem Unterlager.

a. Wenn die Belastung in der Mitte des Balkens (Fig. 60) zur Wirkung gelangt, können wir uns vorstellen, daß der Balken und die Belastung in der Mitte so halbirt sei,

p    1

daß die Last ₉ an den Hebelarmen ^ drücke, folglich ist

:p i    Pi

2 ' 2    4

W • k entgegen wirkt, wird sein:

= k • W oder

oder wenn hingegen das Produkt

P-l

4k W

Fig. 60.

b. liegt hingegen die Belastung gleichmäßig auf dem Balken vertheilt (Fig. 60a), dann nehmen wir an, letzterer sei derartig zerlegt, daß auf jeder Balkenhälfte die

p    p

Last y ruhe, oder daß y im Schwerpunkte einer jeden

Balkenhältfte am Hebelarme ^ wirke; nach letzter An-

1 PL. 4-Tfem'

schauung würde das Biegungsmoment demnach ist:

PI

= k • W oder

Flg. 60 a.

Der zuletzt mitgetheilte Fall ist wohl der gebräuchlichste im Hochbau; er kommt bei hölzernen Balkenlagen und eisernen Tragbalken, welche Kappen oder Mauern rc. unterstützen, vor. Die Fälle, bei denen eine Einzelbelastung vorkommt, sind höchst selten, ist diese aber doch vorhanden, so ist es rathsam, sie durch irgend eine

der weiter unten angeführten Stützenconstructionen aufzufangen resp. zu unterstützen.

3. Der Balken sei an beiden Enden fest eingespannt oder eingemauert.

a. Die Belastung P wirke in der Mitte (Fig. 60b): in diesem Falle wird die durchgebogene elastische Linie in vier Theile zerlegt, von denen je zwei und zwei gleichartig sind, nämlich die beiden äußeren Theile x n und m y und die beiden inneren n o und o m. Die ganze Länge x y

des Balkens wird in 4 Theile, von je | , zerlegt und die

ganze Belastung kommt in der Weise zur Wirkung, daß

p    1

2 am Hebelsarme ^ drückt und demnach ein Biegungsmoment

toi hj

^    entsteht; diesem entspricht

k • W oder p 8 • k • W

Fig. 60 b.

W-i-t—>h~—-+-dt~*

b. Falls die Belastung gleichmäßig auf dem Balken vertheilt liegt (Fig. 60c), nehmen wir wiederum an, daß

p

die Last ^ im Schwerpunkte einer Balkenhälfte ruhe, jedoch

wirke; es wird demnach das PI r .

- - W fei«,

p

nur - , am Hebelsarme 4

• r-l -ft

p

Biegungsmoment M.=    ■

oder = k • W oder

16 • k W

Fig. 60 c.

Dieser oben mitgetheilte Fall kommt in der Praxis aber nur äußerst selten vor; er wird allerdings ein größeres Biegungsmoment, als die nur freiliegenden Balken, ergeben, jedoch bietet die fest eingespannte Befestigungsart keine hinreichende Garantie, um sich sicher auf sie verlassen zu können. Es würden sich demnach die in ad) 2 a und 2 b dargestellten Formeln für die Berechnungen besonders empfehlen.

Bei den bis jetzt betrachteten Fällen haben wir das Eigengewicht (G) des Balkens unbeachtet gelassen; soll dieses berücksichtigt werden, so ist das Eigengewicht als eine gleichmäßig vertheilte Belastung anzusehen und, dieser entsprechend, auch in Anrechnung zu bringen. Es würde demnach sein, beim

1. Fall:

a. >' 1+    ' = k • W

z

b. (P + G).—- k - W oder

z

2 • k • W

(P + G) =

2. Fall:

PI Gl a. ₄ + -₈-

V (P + G) 1 2    ' 4

(P + G)

(P + G) • 1

= k • W pder

(P + Gr) =

Beispiel. Ein rechteckiger Balken (aus Tannenholz) liege mit beiden Enden frei auf dem Unterlager und fei gleichmäßig belastet, nach welcher Formel wird er zu berechnen sein?

Für die gewünschte Befestigungsart haben wir excl. Eigengewicht die Formel gegeben:

8 -k-W

; da wir aber in der Regel die zuläs-

sige Belastung bestimmen wollen, so wird sein:

8 - k W

p = —----------G, wobei das Eigengewicht ans dem Produkt

des Cubikinhaltes und des specifischen Gewichtes zu berechnen ist.

Das Widerstandsmoment W läßt sich aus Tabelle A ablesen und zwar ist für den rechteckigen Querschnitt

b h²

w =

6

Ferner haben wir für Holz als Sicherheitscoefficienten k pr.

b h²

8-70-6 n v, . --G, wobei

Dzm 70 Kilogr. gegeben, demnach ist: P

1 die Länge in Zentimetern bedeutet.

Haben wir nun in unseren Berechnungen mit Eisen zu thun und beispielsweise D-förmige Querschnitte angenommen, so müssen die hierzu entsprechenden Coefficienten lind Widerstandsmomente eingesetzt werden.

Im Vorhergehenden setzten wir ferner voraus, daß der Balken nur mit den Endpunkten auf einer Unterlage ruhe; es können aber auch Fälle vorkommen, daß noch eine oder einige Zwischenunterstützungen (z. B. bei großer Länge des Balkens) nothwendig erscheinen.

Alsdann vertheilt sich die auf dem Balken ruhende gleichmäßige Belastung, je nach der Anzahl und Entfernung der Stützen, sehr verschiedenartig auf die Auflager.

Benennen wir die ganze gleichmäßige Belastung mit P, die Vertheilung der Belastung auf die Unterstützungen mit D, D' und D", die ganze Länge des Balkens mit L, das Verhältniß der Entfernung der mittleren Unterstützungen von einer Endunterstützung zur ganzen Länge mit vLf ferner eine außerordentliche Belastung durch eine Wand oder Säule mit 8 und die Entfernung derselben von der Endunterstützung mit w, so haben wir:

1. für den Fall, daß die Balken in gleichen Entfernungen von den Enden unterstützt werden (Fig. 60 cf),

D' = P —

1 + 6 v — 6 v² — v³

D"

4 v (3 — 4 v) ' p (1 —v) 1 + v — v².

4 v (3—4 v) ’

2. wenn die Entfernungen der 4 Unterstützungen gleich sind, also v = 7₃ L (Fig. 60 e),

D'=²/₁₆ p,

D" = “/sop;

Fig. 60 d

Fig 60 e.

// D"

d* jy

D'

zr jy

nt?

iL

3. wenn ein 4 mal gleichweit unterstützter Balken an den Endöffnungen eine Säule, Wand rc. w Meter oder Fuß von der End-nnterstützung zu tragen hat, v = ¹/₃ L und w = Vc L, und

(Fig- 60/):

D' = ²/₅ S + ²/₁₆ P,

D" = % S+ “/so P;

4. wenn der Balken 3 mal unterstützt, die Balkenbelastung gleichmäßig vertheilt und die Unterstützung sich nicht in der Mitte befindet (Fig- 60/):

D' =VsP D" = Vs P ¹

v² + 3 v — 1

d'"=7₈p

— 5 n + 3

1 —V -V ² + V + 1

v (1 —v)

Fig. 60 f.

Fig. 60 <y.

-p;

!£

D" miD’

I ieCl 8

D’

Dm

D"

u-L jr

1 i I fi

m 8 * ³

5. wenn sich die Unterstützung in der Hütte befindet, also v~7»L ist (Fig. 60 h):

D'-D"~'/i«P, d' = ⁵/₈ P;

6. wenn bei einer Unterstützung in der Mitte noch eine außerordentliche Belastung, durch eine Säule, Wand rc. in der Enfernung von w Fuß oder Meter von den Endunterstützungen, vorhanden ist (Fig. 60r), so daß w=‘/₄L und v % L wird:

D' = D" = i/₄S + s/₁₆ P,

D = V/₂ S + % P;

Fig. 60 r.

Fig. 60 /r.

Z>

Z)'

J..2

7. wenn ein Balken 5 mal in gleichmäßigen Entfernungen unterstützt wird, so daß also v — */₄ 1 ist (Fig. 60 k):

TV —11/ p u —    1112 rr

D,z = ⁸²/₁₁₂P,

D = ²⁶/h₂ P.

Fig. 60 L.

2)'    2)"    2) D" D'

In F. C. Haarmann's Zeitschrift für Bauhandwerker giebt Herr Ingenieur Kopka Tafeln zur Berechnung der in der Praxis am häufigsten vorkommenden Belastungsfälle an hölzernen und eisernen Trägern, die wir hier folgen lassen (siehe Seite 82).

Die Berechnung der eisernen und hölzernen Träger bei gegebener Laststellung macht — obgleich einfach — dennoch den Herren Praktikern, wie wir öfter Gelegenheit zu bemerken gehabt haben, einige Schwierigkeiten, daher wir den Versuch gemacht haben, durch eine tabellarische Darstellung der Sache, die dabei erforderliche Rechnung so abzukürzen, daß die Beseitigung der gedachten Schwierigkeiten kaum zu bezweifeln ist.

Wir werden den Gebrauch der Tafeln zuerst erklären und dann durch einige Beispiele weiter erläutern.

eine

Taf. V. Seite 85 Belastungstafel enthält in Spalte 2 die graphische Darstellung von 17 Belastungsarten und bedeutet darin eine horizontale Linie Q, eine gleichmäßig vertheilte und ein Pfeil Einzellast.

Die Spalte 3 der Belastungstafel enthält für jeden Belastungsfall die Formel zur Berechnung der unbekannten oder zu suchenden Last Q oder Qv

Wie man bemerken wird, enthalten diese Formeln nur 2 Buchstaben G und W. Davon ist Gr das Eigengewicht des Trägers, mittelst der Tabellen I, III und IV sehr leicht zu ermitteln, die Tabellen III und IV immer das Trägergewicht pro laufenden Meter, Tabelle I aber das Trägergewicht pro Kubikmeter angiebt.

Ebenso leicht ist aber auch der Werth von W zu ermitteln, wenn man von den Angaben a b c d e unter Tafel V Gebrauch macht. In diesen einfachen Formeln bedeutet L die freiliegende Trägerlänge in Metern, während Z für Eisenträger sich direct aus den Tabellen III Seite 84 und IV Seite 84 ergiebt.

Für hölzerne Träger müssen in Tabelle I die in der Spalte

CT¹ N

stehenden Zahlen mit der Breite des Trägers in Zentimetern

multiplicirt werden.

So ist z. B. für eine 3m freiliegende Eisenbahnschiene von 11,3 Höhe nach d Tafel V

16.0

jf- x Z, und aus Tabelle III

o

w=

Z = 102, daher X 102.

6

Ferner ergiebt sich das Eigengewicht G der Schiene aus Tabelle III auf 64x3 Pfund.

breiten und 8m langen

Für einen eichenen 36zm hohen, 20 Träger märe nach b Tafel V:

1.4

W = o x Z, und darin nach Tafel I

O

Z = 216x20, daher

W = x 216 x 20,

1.4

während das Eigengewicht G = 0,36 x 0,20 x 8 x 1360 Pfund ist.

Bei den selten in der Praxis vorkommenden Fällen, wo die Tabellen I, III und IV zur Bestimmung des Werthes von Z nicht ausreichen, muß man sich der Tabelle II bedienen und Z nach den angegebenen Formeln berechnen.

Hiernach ist es sehr einfach, die sichere Tragkraft d. h. die Größe Q oder Q, für einen bestimmten Träger zu berechnen. Kommt nun der umgekehrte Fall vor, daß zu einer gegebenen Belastung Q oder Qx die Abmessungen des dafür passenden Trägers zu finden sind, so nehme man zuerst nach Gutdünken einen Träger an, und berechne, der vorhergehenden Anleitung gemäß, dessen sichere Tragkraft.

Stimmt diese zufällig mit der gegebenen Belastung Q oder Qx überein, so ist man mit der Lösung der Aufgabe fertig.

Ist die ermittelte Tragkraft zu groß oder zu klein, so verstärke oder schwäche man den projektirten Träger nach Maßgabe der stattfindenden Differenz und untersuche durch eine zweite Proberechnung , ob er nunmehr eine der gegebenen Belastung gleiche Tragkraft besitzt u. s. w.

Es muß hierbei bemerkt werden, daß eine Differenz von 2 — 3 Centnern nichts Gefährliches hat, da den Formeln eine bedeutende Sicherheit zu Grunde gelegt ist. Jngleichen kann man bei Holzträgern das Eigengewicht G meist außer Acht lassen.

1. Beispiel.

Bei einem Kappengewölbe beabsichtigt man anstatt der Gurtbögen sich der Eisenbahnschienen zu bedienen. Es stehen Schienen von 10,5zm Höhe zur Verfügung, das Gewicht einer jeden Kappe ist incl. Ausfüllung mit 46 Ctr. berechnet, und die Schienen müßten 6m frei liegen. Es fragt sich, ob die Schienen diese Last aushalten werden, oder ob man stärkere anwenden muß.

Auflösung.

Es ist hier die Tragkraft einer 6 m langen, 10,5zm hohen Eisenbahnschiene bei gleichmäßig »ertheilter Last zu berechnen. Dieses ist

Qt =8 W —G-

die Belastungsart Nr. 7 der Tafel V, und daher die Tragkraft der Schiene:

16,0

darin ist W

^ - 89,5 = 238,7 •    •    • = 344.4

m.i-

o

G = 57,4 • 6 -    -

daher Q = 238,7 • 8 — 344,4

=1565,2 Pfund oder nur = 15,7 Centner.

Die Schiene ist also viel zu schwach.

Man sieht indessen sogleich aus Tabelle III, daß zwei gekuppelte Schienen von je 10,5zm Höhe eine ungefähr dreimal so große Tragkraft haben, und daher für den vorliegenden Zweck ausreichen würden.

2. Beispiel.

Die Aufgabe sei wie vorhin, jedoch soll die Anwendung von gekuppelten Schienen nicht gestattet — dagegen erlaubt sein, die Spannweite der Kappe zu vermindern.

Auflösung.

Da eine Schiene von 10,5zm Höhe bei 6m freitragender Länge nur eine Tragkraft von circa 15 Ctr. besitzt, so müßte man die Spannweite der Kappe bis auf ungefähr Vs vermindern, um ihr Eigengewicht bis auf 15 Centner herabzubringen.

Dieses würde eine zu große Anzahl von Kappen ergeben, daher es räthlicher erscheint, die Spannweite nur bis auf ²/s P vermindern und statt der früheren eine stärkere Eisenbahnschiene anzuordnen.

Das Gewicht der Kappe wird nur auf circa 30 Ctr. zu stehen kommen, und es ist daher zu untersuchen, ob eine 13,1zm hohe Schiene diese Last aushalten wird.

Es findet wieder die Belastungsart Nr. 7 Tabelle V statt.

Daher:

darin ist W

AM . 125,2 = 333,9 6

G = 80 • 6 = •    - 480

daher Qt = 333,9 • 8—480 Pfund = 2191,2 Pfund = 22 Centner.

Mau sieht hieraus, daß selbst die starke Schiene von 13,1 Höhe noch nicht die nöthige Tragkraft besitzt — jedoch bemerkt man sogleich ohne Rechnung, daß sich die Sache machen würde, wenn man die Spannweite der Kappe auf die Hälfte beschränken, oder mit anderen Worten, doppelt so viel Kappen, als anfänglich projectirt, anordnen würde — denn es ist das Gewicht derselben alsdann circa 23 Ctr. und die Tragkraft der Schiene = 22 Ctr., was ohne Nachtheil als gleich angenommen werden kann.

3. Beispiel.

Es entsteht die Frage, ob es nicht vortheilhafter wäre, die 13,1zm hohe Schiene auf vorgelegte Pfeiler zu legen und die Spannweite der Kappe dafür etwas größer anzunehmen. Es wäre zu ermitteln, wie sich die Sache machen würde, wenn man 0,5m starke vorgelegte Pfeiler unter die Schiene bringt und die Kappe nur auf % ihrer ursprünglichen Spannweite einschränken möchte, so daß also die freitragende Länge der Schiene — 5m und das Kappengewicht ans circa 30 Centner anzunehmen wäre.

Auflösung.

Nach Nr. 7 Tafel V ist:

Qt =8 W —Gr

16

darin W =    - 125,2 = 400,6

0-80-6 • -480 also Qi =400,6-8 — 480 -2724,8 Pfund — 27,2 Centner.

Das ungefähre Gewicht der Kappe ist aber 30 Ctr. und man sieht leicht ein, daß, da hier nur eine Differenz von 2,8 Centnern stattfindet, die Construction haltbar erscheinen möchte, besonders wenn man in dem Projecte noch eine kleine Correctur anbringt und die Pfeiler etwas stärker als 0,5™ (etwa — 0,6) anordnet.

4. Beispiel.

Es sei jetzt angenommen, daß die ursprüngliche Spannweite der Kappe und die freie Länge der Schiene unter allen Umständen beibehalten werden solle, so daß dem Techniker keine weitere Wahl bleibt, als für die 46 Ctr. schwere Kappe einen Eisenträger von angemessener Stärke auszusuchen, wobei die Anwendung gekuppelter Schienen nicht gestattet sein soll.

Auflösung.

Das Gewicht der Kappe ist 46 Ctr. und die freie Länge des Trägers - 6“

Aus Beispiel 2 ersieht man schon, daß für einen Werth von Z = 125 nur circa 22 Ctr. Tragkraft heraus kommen. Man wird also unter den I Trägern Tafel IV einen solchen aus* suchen, bei dem 2 ungefähr = 125 - 2 = 250 ist.

Ein solcher ist z. B. auf Zeile 10 mit 200mm Höhe, 23mm Stegdicke und mit Z = 332 angegeben, und es käme auf eine Versuchsrechnung an, ob derselbe die Tragkraft von 46 Ctr. haben wird, oder ob er erheblich zu stark ist.

Es liegt wieder der Belastungsfall 7 Tafel V vor, daher:

Qt =8W —G

Darin noch Tafel IV:

885 rot.

-0- • Z = y > 332 =

= 605

0 = 6 - 100,8 = -daher Q, =885-8—605 = 6475 Pfund = 64,8 Centner.

Dieser Träger ist also übermäßig stark, da er nur 46 Centner auszuhalten hat.

Dann wird es nöthig sein, den Träger Zeile 13 mit 235 Höhe, 8,5””" Stegdicke und Z = 240 zu prüfen.

Für diesen Träger wäre:

Q₁₌8W —G

• 240 = 640 0 = 60,6 - 6 = rund 364

' . w 16,0 worin W =

6

daher Q, =640-8—364 = 4756 Pfund = 47 Vs Centner.

235mm Höhe,

8,5""" Stegdicke,

Gurtbreite,

9mm Gurtdicke anzunehmen.

Da dieser Träger genau paßt, so hätte man für den vorliegenden Zweck:

91.5

5. Beispiel.

Es wird ein Balkwr mit 1,5™ Ausladung aus eichenen Balken zu bauen beabsichtigt. Jeder Balken hat incl. Fußboden rc. 300 Pfd. gleichmäßig vertheilte' Last zu tragen, jedoch ist anzunehmen, daß, wenn der Balkon mit Menschen besetzt ist, die zum Theil an der Brüstung stehen, jeder Balken an seinem Ende noch mit 5 Centnern belastet wird.

Auflösung.

Hier liegt die Belastungsart Nr. 4 Tafel V vor, und es ist L = 1,5, Qi = 300, während Q = 500 sein soll. Um nun die nöthige Balkenstärke zu finden, nehme man vorläufig nach Gutdünken 14 zur Höhe und 10 zm zur Breite (b) an, lasse das Eigengewicht außer Acht, indem «item G = 0 setzt und berechne die Tragkraft.

Es ist nach Nr. 4 Tafel V:

Qi + G

darin Q, = 300

G = Null, ferner nach Tabelle I:

H t—I

s: • z =

1,8

1,5

• 32% - b

1,8

= ^•32%.10

1,8

, _ - 326,6 1.5

= tunb 589

300

daher Q = 589 — ^

— 439 Pfund = 4,4 Cent »er.

Da die Last am Ende Q = 5 Ctr. sein kann, so haben wir den Balken nur um ein Geringes zu schwach angenommen und werden wohl nicht fehlgreifen, wenn wir ihn ohne weitere Rechnung 1 bis 1 l/oz'“ stärker machen, wogegen wir, falls die Differenz erheblich gewesen wäre, bei der angenommenen Verstärkung noch eine zweite Proberechnung vorzunehmen hätten.

I. Werthe

II. Werthe von Z.

2

von k für hölzerne Träger

Träger

höhe zm.

cr| CS3

Träger-

höhezm.

10

12

16%

56

24

58

14

16

322/,

42%

60

62

18

54

20

64

22

66%

66

24

80%

68

96

70

26

28

30

112%

130%

150

72

74

32

76

34

36

1702/,

1922/,

216

78

80

38

82

40

42

2462/,

2662/,

294

84

86

44

88

46

48

322%

352%

384

90

92

94

50

52

54

416%

450%

486

96

98

100

I ^    ^    5=5=    s⁵;"

¹    ■ lOXOCOtbOC'-C'-GOCOCiCiOO^-'i—iC<lC<lCO''^TtlLO<*CCC

1—1 T—l H 1—I 1—1 t—I tH T—I T—I 1—1 1—I T—I

b h²

Jl

Ä"

GL,

Z-6

Z ----- 0,0982 a³

Z ----- 0.7854 b a²

Gewicht von 1 Cub.-Met. a. Für Tannen-, Fichten-, Kiefern-, Lerchen-

holz

Eichen u.Escheksl360Pfd. Lerche u. Fichte 940 „ Tannen.Kiefer 1120 „ Buche . . .1500 „

b. Für trocknes Buchen - und Eichenholz W >c. Für Eschenholz . . . d. Für Schmiede-Eisen .

L. Meter.

1,4 Z. L. Meter.

W_JAZ_

6. Für Gußeisen

L. Meter. 16,0 Z. L. Meter. 12,0 Z. L. Meter.

<—■'—fcj------->

K)|oJ

<------fc*------->

Z--

BH² bh³

>Z

-e-S*

%>

BIP

! tr*

i;

to

toi<ri

T-H ICD

(BH²—bh²) —

4BHb 1i (H — b)

BH² —bh²

Mx

a-y

>e

jftri

M X«

§lg|| 9-

.<—B—>

id

'XZ

Z = 0.785

BA³—ba³'

III. Werthe von Z für Eisenbahnschienen.

Bei einer Höhe von zm.

Gewicht pro Meter. Pfund.

57,4

89,5

,v

r-i

102

64

iV

125,2

76—80

kV

fl

Das 3fache obiger Zahlen.

Das 2 fache obiger Zahlen.

Höhe

IV. Werthe von Z für I-Eisen.

Gewicht pro Meter. Pfund.

in Millimet.

Stegdicke

Millimeter.

Gurtbreite

Millimeter.

Gurtdicke

Millimeter.

100

100

125

13

50

58

17,16

35

125

75

28,6

49

13

150

82

28,2

76

150

176

13

80

176

8,5

86

9,5

9,5

40,0

94

•    37,1

118

23

91,5

9,0

50,0

140

200

106,5

100

9,0

11

45,0

160

88,6

238

200

209

23

209

13 .

114

11

58,6

239

235

19,6

235

8,5

23

104,6

111,2

91,5

14,6

14,6

100,8

332

80,2

99,8

60,6

347

393

240

235

235

13

26

106.5 91,5

104.5

14

14

107,6

375

81

125

352

469

Stegdicke Gurtbreite Gurtdicke Gewicht pro in Millimet. Millimeter. Millimeter. Millimeter. Meter. Pfund.

Höhe

250

250

11

261

26

115

261

11

130

13

13

83

98,1

13

137

575

300

16,5

104

13

300

320

26

125

13

83,4

423

400

16

138

16

588

16

137

16

104,6

115,2

170

19 .

140

19

875

to e

19

200

17

150,4

1021

164

1000

19.

200

17

19

200

200

17

17

17

300

320

362

422

1200

2862

3578

4383

6136

V. Belastungstafel.

Art der Belastung.

Sichere Tragkraft in Pfunden.

Q-W"2

Q,

-fr

Qi =2W-G

Qi

e,

~L-

Qi = 2 (W — Q) — G

Q==W--2

Qi — 2 W — Q — G

Q = 2W -Qi -G

z.

_Q

L.

-L

Qi — 8 W —G

07

* -f.....Hq

Qi = 8W —2 Q —G Q = 4W

Sichere Tragkraft in Psunden.

Art der Belastung.

10

Qi

-i

Qx

jO

to

Qi = 11W—G

03 |cO

03 ;C0

(Qi+G)

ii m*.....^.....>

"2

3" G

¹² IL______L. ..

T "vQ

"ä

16

3.

W“fG

Qi

13

x-

Qi = 8W —G

io|H

■t

►I

c?

00

Cc] tO

«O

<C

or'L

=s

os| to

Qi

15

b, m

'Q

16

-L-—

<C

vQ

to|Q

<-

.....=

2 T

4T

17

Q Q₀

t=m

Q c*)

G<17

Q = c **) G>TT •

*) Bruchstelle zwischen Q und Mitte. **) Bruchstelle bei Q.

* Q = m V 2 W.G — —cp Wenn Q„ = W m2

<-C-X—li—> E

in — 1    2

wenn

Q ocke-- Q₀

§ 14.

Die Träger aus Gußeisen.

Die ersten eisernen Träger, welche sowohl im Hoch- wie Brückenbau zur Anwendung kamen, wurden aus Gußeisen gefertigt. Sie erhielten anfänglich einen elliptischen Rücken (Fig. 61), welche

Form noch zu empfehlen ist, wenn die Belastung der Länge nach gleichmäßig vertheilt liegt; diese Herstellung ist in Gußeisen leicht anzuordnen.

Fig. 61.

Von Hodgkinson wurde als beste Querschnittsform die doppelte I-förmige empfohlen, wobei die obere Rippe (deren Fasern zusammengedrückt werden) sich zur untern Rippe (deren Fasern ausgerenkt werden) wie 1:6 verhält. Der Balken hat in diesem Falle gleiche Widerstandsfähigkeit gegen Bruch, d. h. die oberen Fasern würden in deniselben Augenblicke zermalmt, wenn in den unteren ein Zerreißen stattfindet.

Diese Verhältnisse sind von Davids geprüft und dahin modi-ficirt worden, daß Hodgkinson den Einfluß des Steges auf die Tragkraft vernachlässigt habe und daß, falls das Verhältniß des Querschnitts des Steges zum ganzen Trägerquerschnitt 1:4 oder 1:3 angenommen würde, das Flanschenverhältniß nahezu 4:1, im Falle aber das erste Verhältniß 1:2 betrage, sich 3%: 1 als das vor» theilhafteste Flanschenverhältniß herausstelle.

Hiernach würden die gußeisernen Träger nicht nach dem Querschnitt von Fig. 62, sondern nach Fig. 63 — 67 zu construiren sein.

Fig. 62.

63.

64.

65.    66.    67.

Ts

Davids empfiehlt eine Form, deren Stegquerschnitt etwa % des Gesammtquerschnittes ausmacht, während der untere Flansch gleichzeitig wenigstens dreimal so groß als der obere sein sollte. Bei diesen Verhältnissen ist die Tragfähigkeit etwa =0,88 von derjenigen, welche der Träger, unter sonst gleichen Verhältnissen, aber bei einer vortheilhafteren Vertheilung der Masse (Fig. 64), ha Kn könnte, jedoch 1,76mal so groß, als diejenige des Trägers mit rechteckigem Quer-

schnitt (Fig. 66), und 1,24 mal so groß als die des doppelt T - föo-migen Querschnitts mit gleichen Flanschen (Fig. 67), bei sonst gleichen Verhältnissen.

Anstatt die Querschnitte von Hogdkinson und Davids zu wählen ist es vortheilhafter, die Querschnittsform so zu nehmen, daß die Spannungen der am stärksten verlängerten und verkürzten Fasern gleichzeitig den Elastizitätsgrenzen entsprechen. Mit Beachtung dessen hat Reuleaux Querschnittsformen für gußeiserne Träger aufgestellt, von denen wir in Fig. 68 — 70 einige geben. Die in den Figuren eingeschriebenen Zahlen sind die Verhältnisse in Bezug auf die Stegbreite b.

Setzen wir den Materialaufivand beim Gießen des Trägers Fig. 68 = 1 und bezeichnen die Träger, ihren Figurennummern nach, mit a, b, c, so würde a: b : c = 1,0:1,04:0,483 sein.

Fig. 68—70.

CT-

qzi-i...... ^

........8-6-—->»

<-4

Hl»

Wx"

k......

Cr

m v    j

1,3 p    V

■21 b

-----IGh...........»i

->

hO

-e i

91

Q6........^

fl!

Hiernach braucht der Querschnitt (Fig. 70), welcher mit aussparenden Löchern im Stege angenommen ist, ungefähr die Hälfte an Material von dem einfachen V-förmigen Träger (Fig. 68). Die Widerstandsmomente dieser 3 Träger nach den obigen Bezeichnungen verhalten sich aber unter einander a: b: c = 34,8 :102,5:144,8, so daß der Querschnitt Fig. 69 ungefähr einen dreimal, der Querschnitt Fig. 67 aber Ehen reichlich viermal größeren Werth, als der einfache V-förmige Träger Fig. 68 erhält.

Diese Verhältnisse sind, da Gußwaaren nach dem Gewichte bezahlt werden, von besonderer Wichtigkeit.

Trotzdem in statischer Hinsicht der Querschnitt Fig. 70 allen übrigen vorzuziehen ist, werden im Hochbau bei Gußeisen die Querschnittformen .Fig. 68 und 69 am häufigsten angewendet, da dieselben mittels der breiten Flanschen ein besseres Auflager bieten.

Hinsichtlich weiterer Querschnittformen verweisen wir auf Tabelle Fj Die Stellung des Steges ist bei den gußeisernen T - förmigen Trägern verschieden, denn es- ist nach statischen Gesetzen gleichgültig, ob derselbe an der einen Seite oder in der Mitte re. des unteren oder oberen Flansches sich befindet. In Fig. 71 a — g sind die verschiedenartigsten Modisicationen des Trägers dargestellt, und zwar

Fig. 71.

llkMIIlUk

ab c für einfache und d bis g für doppelte I-förmige gußeiserne Träger. Bei einfachen I-Trägern ist es vortheilhaft, den Steg unten stärker als oben zu machen (Fig. 72), da, wie schon gesagt, der untere Flansch stark auf Zug in Anspruch genommen wird.

Zur besseren seitlichen Versteifung des Steges erhalten die gußeisernen Träger in Entfernungen von 1 — 1V₄ m (3 — 4') Rippen, die den Steg mit den Flanschen verbinden (Fig. 71 a — g).

Fig. 72.

Nachfolgende Tabelle F giebt die Trägheits - und Widerstandsmomente der wichtigsten Querschnittsformen von gleicher stabiler Festigkeit für Gußeisen an, wobei angenommen ist/ daß die Zugfestigkeit zur Druckfestigkeit sich wie 1:2 verhält, und daß e der Abstand der am meisten gedrückten Faser von der neutralen Axe und F den Flächeninhalt bezeichnet.

F. Tabelle der Trägheitsmomente einiger Querschnittssormen von gleicher stabiler Festigkeit für Gußeisen. (Nach Reuleaux.)

Form des Querschnittes.

Trägheitsmoment J.

Entfernung e von der neulr. Achse.

H: | cd

Flächeninhalt P.

.. t

*)

<4 hx-8 b¹ ²

rO

278,8 b⁴ 8 b

34,8 b³ =

0,O201h³

19 b‘² = 0,132 h²

■<—8

>b<

f<—fi ="13/ 5b—>

I

< 5Ö

< qzt~y.

294,8 b⁴ 8 b 36,85 b³ = 0,0213 h³

23,08 b'² = 0,160 h'²

--------MV

I-

rO

930 b⁴ 8 b

102,4 b³ = 0,0417 h³

40,82 b- = 0,224 h²

Zur Erläuterung dieser Tabelle geben wir nachstehendes Beispiel: Auf einem gußeisernen Träger von 5m = 500zm nach dem zweiten Profil (einfach P-förmig) sollen incl. Eigengewicht circa 1OOOO Kilogr. gleichmäßig vertheilt ruhen, welche Dimensionen sind dem Tragbalken zu geben, wenn k — 500 Kilogr. pr. □zm beträgt?

Nach der oben aufgestellten Formel ist:

oder

8-    ■ W

36,85 b³ = 1250,

1250

= 34 demnach ist die Stegdicke

36,85

b —y34= circa 3,25am;

b³ =

folglich wird sein:

die ganze Höhe h    =12    -b = 12    ■    3,25    = 39

die ganze Flanschbreite = 6    • b = 6    •    3,25    = 19,5zm,

die untere Stegdicke    = 1,5    • b = 1,5    •    3,25    = 4,9zm,

die Flanschdicke    =. 1,7    b = 1,7    •    3,25    = 5,5zm

Will man nun das Eigengewicht (G) des Trägers genau bestimmen, so muß man das Produkt der Qnerschnittsfläche und der Träger-länge mit dem Gewichte eines Cnbikdezimeters oder Cnbikmeters Gußeisen mnltipliciren.

Nach der letzten Tabelle ist die Qnerschnittsfläche F = 23,08 b², demnach, wenn b = 3,25 beträgt,

F = 23,08 - 3,25² = 244,6 nzm oder der Cnbikinhalt:

244,6 - 500 = 132300 Cb.zm = 0,132 Cb.m.

Es wiegt aber 1 Cnbikdecimeter Gußeisen = 7,8 Kilogr. oder 1 Cb." = 7200 Kilogr., demnach wird das

ganze Eigengewicht des Trägers betragen:

G = 0,132 - 7200 = 950 Kilogr.

Setzen wir nun für das Widerstandsmoment den in Tabelle F angegebenen Werth in diese Formel ein, so erhalten wir:

• 36,85 b ³ =

10000 - 500

8 - 500

oder

§ 15.

¹

Der horizontale Flansch braucht nicht symmetrisch zur Mittelrippe zu stehen, sondern kann beliebig ganz oder theilweise nach seitwärts verschoben sein.

²

Die vertikale Nippe kann auch seitwärts geschoben, oder in 2 Theile zerlegt sein, die beliebig symmetrisch oder unsymmetrisch auseinander gerückt sind.

Die Anwendung der gußeisernen Träger.

Durch den stetig wachsenden Verkehr in den größeren Städten wurde auch die Herstellung großer Schanläden erforderlich, die sogenannten Gewölbe genügten nicht mehr, sondern man verlangte große Schanfensteröffnungen für die Ausstellung der Handelsartikel. Hierzu war es nöthig, daß man möglichst große freie Oeffnnngen constrnirte und die nöthigen Pfeiler resp. Stützen in ihren Dimensionen auf ein Minimum reducirte; dabei muß aber auch die Constrnction so stark bleiben, daß sowohl die freischwebende Mauermasse, als auch die über den Oeffnungen liegenden Balken rc. vollkommen hinreichend unterstützt werden. Durch die verschiedenen Lagen der Balken- wird nun die Anwendung der Träger eine mannigfaltige.

Die einfachste Art würde da sein, wo (Fig. 73) die lichte Höhe des Schaufensters mit der Unterkante der Balkenlage bündig liegt. Hierbei werden zwei gußeiserne Träger neben einander gelegt, von denen der eine den Etagenbalken ein passendes Auflager bietet. Es wird also hierbei die ganze Dicke der Mauern unterstützt.

Ist die zu überdeckende Oeffnung nicht groß, wie z. B. bei Hausthüren, dann braucht die vordere Seite des eisernen Trägers durch-

Fig. 73.

Fig. '74.

Fig. 75.

ans nicht bündig mit der Außenseite zu liegen, sondern kann circa >/z Stein Stärke zurückspringen, so daß noch Platz für einen scheitrechten Bogen verbleibt. (Fig. 74 AB.)

Obige Anordnungen haben beide den Nachtheil, daß sich keine Rolljalousie anbringen läßt, weshalb, besonders für Schaufenster, die Construction der Fig. 75 den Vorzug verdient.

Besser noch würde es sein, wenn nach Fig. 76c die äußere Laibung des Schaufensters schmäler'gemacht wird.

Bei Ueberdecknng der Schaufensteröffnungen können für Herstellung eines Jalousiekastens folgende Fälle eintreten:

1.    Sind mehrere Träger erforderlich, so kann man wie in Fig. 76 den einen Träger tiefer legen, die anderen höher.

2.    Man giebt dem Träger in Gußeisen die verlangte Form Fig. 76 a; eine Methode, bei der indessen meistens viel Eisen verschwendet wird.

3. Man legt die Träger in die Höhe der Rollkastendecke und hängt mittelst eines Bolzens Fig. 766 eine Schiene q horizontal an,

Fig. 76.

__

ans welche demnächst der 14zm starke Anschlag scheitrecht eingewölbt wird. Diese letztere Methode ist für Gußträger am meisten zu empfehlen.

4. Man legt den Mauersturz mittelst der eisernen Träger horizontal an, und verkleidet die Jalousien mit der Holzarchitectur der

Fig. 76a.

Schaufensterformen rc. Bei den Fällen 2, 3 und 4 hat man noch den Vortheil, daß man die Balkenträger nicht wie in Fig. 76 auf

die ganze eiserne Balkenhöhe zu legen braucht, sondern daß sie auf dem untern Flansch ruhen können, wodurch das ganze Fenster im Verhältnisse zur Etagenhöhe beträchtlich höher werden kann. Wie Fig. 76a und b bei dem Balken A.

Fig- 76 d.

In Fig. 77 A und B sind zwei verschiedene Anordnungen in großem Maßstabe gezeigt, bei A' sind die Träger ähnlich wie in Fig. 76c gelegt, darauf ruhen dann die Balken.' Falls die Flanschen

Fig. 76 c.

24—:

kein genügendes Auflager bieten, lassen sich die Träger nach Fig. 77 B zusammenkuppeln.

Die Construction Fig. 77 A. kommt in Berlin vielfach zur Anwendung. Es liegen hierbei die gußeisernen Frontträger 1*4—2¹/₂m

(5 — 8') frei, und haben sowohl die kürzeren wie die längeren Träger gleiche Querschnittsdimensionen. Am Stoße werden sie durch zwei eiserne Säulen unterstützt, deren Hintere 13 vordere 16 —18

(5") und die (5 Vs—6 V₂ “) zum Durchmesser hat, während

ihre Wandstärke 1,3"" (V₂") beträgt.

Fig. 77 A- C.

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3-4/25/ZZ-=10-14‘£>

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(7

Die Tragbalken sind nicht entlastet, sondern tragen eine drei Etagen hohe Frontwand und außerdem noch eine 1,80m (6') hohe Drempelwand. Die Höhe der Etagen beträgt im Erdgeschoß 4,40 (14') im Lichten, im ersten und zweiten Stockwerk 3,80m (12') und im dritten 3,3m (IOV2 ')• Die Mauerstärken betragen im Erdgeschoß 68zm (26"), in den folgenden beiden Stockwerken 57zm (22"), im letzten 42am (16") und die massiv verblendete Drempelwand hat 26zm (10") Stärke.

Die Fig. 77 B giebt noch eine andere Anordnung eines vorderen scheitrechten Bogens; dieser ruht nämlich auf einer durchgehenden

Schiene, welche durch 2,15zm (1") starke schmiedeeiserne Bolzen aufgefangen wird. Fig. 77 C zeigt diese Construction, wie sie in Berlin am meisten angewendet wird.

Liegen die gußeisernen Träger sehr weit frei, oder ist die auf ihnen ruhende Belastung groß, so werden einige Unterstützungen, entweder mittels Säulen oder Stützen, nöthig. Wenn die statische Berechnung für eine Säule einen sehr großen Durchmesser vorschreibt, dann kann man auch zwei einzelne Säulen,, mit geringerem der Belastung entsprechenden Durchmesser, anordnen, die, wie schon in Fig. 41 gezeigt wurde, zusammen verkuppelt werden.

Fig. .78 Ar-B.

!pr

Fig. 78 giebt eine derartige Anordnung int Grundrisse, wobei noch zu bemerken ist, daß anstatt einer auch mehrere Unterstützungen in größern Entfernungen vorkommen können, wie z. B. Fig. 78-B deutlich vergegenwärtigt. Hierbei ist die ganze Anlage des Trägers rc. zu erkennen, die scheitrechten Bögen legen sich gegen ein eisernes Widerlager, welches sich über jeder Säule befindet (Fig. 78 C). Fig. 78 D giebt den Querschnitt, woraus die Verbindung des Trägers mit der Säule zu erkennen ist.

Bei dergleichen Anordnungen fragtv sich der Leser wohl, welche Dimensionen die Träger und Säulen erhalten müssen; das nachfolgende Beispiel giebt hierüber Aufschluß:

Wir legen bei unserer Berechnung die Anordnungen und Con-strnctionen von Fig. 7819 und D zu Grunde, hierbei seien die Entfernungen der beiden Säulen gleich und zwar jede derselben 3,5so daß die ganze Länge des Trägers (die aufliegenden Enden abgerechnet) 10,5m beträgt, außerdem sollen auf dem Träger 3 Etagen und 1 Kniestock ruhen von folgenden Abmessungen:

lte Etage 2 Stein dicke und 4höhe Mauern,

3,5m „

Q m

°    n

1 m

±    fr

12

2te „ 1H 3te „ l¹/:

Kniestock 1

Die Parterrehöhe resp. Säulenhöhen können 4,5m betragen und über jeder Oeffnung und Etage (ausgenommen Kniestock) soll 1 Fenster von 1,5m Breite und 2m Höhe vorhanden sein, und schließlich habe der Bodenraum, sowie die darüber liegenden Räume eine Breite (an der Frontwand) von 10,5m und eine Tiefe von 5m.

Welche Dimensionen müssen die eisernen Constructionstheile erhalten, wenn die Balkendeckenbelastung pr. Dm 500 Kilogr. und das Mauerwerk pr. 66.m circa 1600 Kilogr. wiegen?

Antwort: Zuerst müssen wir die Belastungen berechnen, und zwar:

a.    der ganzen Mauermasse über den Trägern,

b.    der Balkenanlagen, welche auf dem Mauerwerk und dem innern Träger ruhen und

c.    des Eigengewichts der beiden Träger.

a. Der cubische Inhalt der Mauermasse beträgt:

Ite Etage = 10,5 - 4- 2 -0,25= 21 66.m, „ = 10,5 - 3,5 - V/ä - 0,25 = 13,8    „

„ =10,5-Kniestock = 10,5 -

2te

3te

CO -r—I

Hiervon kommen noch die Fensteröffnungen

in Abzug:

2teu. 3te „

"cn. "bi

-    • 2 • 0,25 = 4,5 Cb,m,

•    • IV, -0,25 = 6,75 „ 11,25

Bleiben Rest circa

INS do

38 Cb."

Da nun 1 (Sb.m Ziegelmauerwerk 1600 Kilogr. wiegt, so beträgt das ganze Gewicht der Mauer:

58 - 1600 = 608000 Kilogr. b. Die Belastung der Balkenlagen: auf der Frontmauer richt nur die halbe Belastung einer Balkenlage, folglich ist, da drei Balkenlagen auf der Frontwand lagern:

• 10,5 - 500 = 39375 Kilogr.:

auf dem inneren Träger ruht außerdem »och eine Extrabelastung einer Balkendecke und zwar:

10,5 - 500 —13125 Kilogr.

c. Das Eigengewicht der Träger:

nehmen wir vorläufig für die Trägerhöhe 40zm an, so erhalten wir nach Tabelle F für das dritte Profil zur Querschnittssläche F = 0,224 h² oder

inhalt:

0,224 h ² = 0,224 • 40² = 358,4 □ “

Da die Trägerlänge 10,5m = 1050zm mißt, so ist der Cubik-

358,4 • 1050 = 376230 Cb?" = 0,376 Cb.m.

1 Cb.Gußeisen wiegt circa 7200 Kilogr., folglich 0,376 • 7200 = 2707 Kilogr.

oder das vorläufige Gewicht beider Träger = 2707 • 2 = 5414 Kilgr.

Auf beiden Trägern ruht demnach gemeinschaftlich folgende Belastung:

. = 60800 Kilogr. . = 39375    „

a.    durch Mauern ....

b.    durch Balkenlagen . .

c.    durch Eigengewicht der Träger =    5414    „

Summa 105589 Kilogr.,

c    . ,    ~ ..    105589

folglich tragt jeder Träger ^

Außerdem erhält der innere Träger noch eine Extrabelastung durch die auf ihm liegende Balkenlage, demnach die ganze Belastung 52794 + 13125 = 65919 Kilogr.

Da nun die ganze Trägerlänge zweimal in gleichen Entfernungen durch Säulen unterstützt wird, haben wir zur Bestimmung des Trägerquerschnittes nur die über einer Oeffnung

= 52794 Kilogr.

von

3,5" Breite, befindliche Belastung in Anrechnung zu bringen, demnach:

für den äußern Träger - = 17598 Kilogr.

O

= 21973

65919

„ „ inneren „    —

Nehmen mir nun an, daß der Träger aus einzelnen Theilen besteht, welche über den Säulen geflossen und mit letzteren verbolzt werden, so trägt jede vordere Säule 17598 Kilogr. und jede innere „    21973    „

Nach diesen ermittelten Belastungen ergeben sich die Dimensionen der Eiseneonstruetionen folgendermaßen:

1. die Tragbalken: a. der äußere Tragbalken.

Nach der Formel P = ⁸ ^ ^ ist

W = ,-

PI

k- W

, demnach wird nach Tabelle F für

das hier angenommene Profil unb nach Einsetzung der berechneten Werthe sein:

102,4 b³

17598 - 305²

8 • 500

oder

*-)/

17598 - 3052 8 • 500 • 102,4

.-2,5-;

folglich erhält der äußere Träger nach Tabelle F folgende Dimensionen :

2,5 zm, • b = 12,5 „ 30 „

iC CM

3,3 „ 5 „

untere Flanschdicke =

Höhe des Trägers = 13,5 - b = 33,75 „ b. Der innere Tragbalken.

Stegdicke . . . = obere Flanschbreite = untere Flanschbreite = obere Flanschdicke = 1% - b = 2 • b =

21973 - 3052 8 • 500

oder

102,4 b³

21973 - 305 ²

8 - 500

- oder

/21973 ■ 3052 8 - 500-102,4

= 2,7zm.

Hiernach wird sein:

Stegdicke . . . . = obere Flanschbreite =    5    • b = 13,5 „

untere Flanschbreite = 12 • b = 23,4 „ obere Flanschdicke =l¹/₈ -b= 3,6 „ untere Flanschdicke =    2    • b = 5,4 „

Höhe des Trägers = 13,5 - b = 36,5 „

2. Die Säulendimensionen:

Wir nehmen für die Säulen 4,5m = 450zm Höhe an, demnach weist Tabelle D folgende Abmessungen nach:

a.    für die äußere Säule circa 12,5zm äußern Durchmesser und 2 ™ Wandstärke,

b.    für die innere Säule circa 13,25zm äußern Durchmesser und 2zm Wandstärke.

Oder wenn wir die in Tabelle C angegebenen Näherungsgleichungen benutzen, wird sein:

a. die äußere Säule:

b = 2,7 zm,

sös =

setzen wir s = 2zm, so ist:

17598 - 450²

1600000

2227;

2227

d 3=2^= 1113 oder

ö = circa 10,5, folglich ist der äußere Durchmesser = 2 + 10,5 = 12,5zm;

b. bei der innern Säule, wenn s = 2zm sein soll: 21973 - 450²

sö³

1600000

2781 oder

11 oder

der äußere Durchmesser = 11+2 = 13”.

Die Näherungsgleichungen geben demnach etwas geringere Dimensionen, als Tabelle D anführt.

Bei den bisher gezeigten Beispielen liegt der Träger nur wenig über der lichten Höhe des Fensters. Trotz der äußeren scheinbaren

Fig. 79 AB.

«MW«

llllffl»

Ug. 80A-D.

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¹ - \ [x

ng I \ M_

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Höhe des Ladens, wird es jedoch manchmal geboten sein, die Balkenlage vertieft anzulegen, indem ein versenkter Träger als Auflager

der hölzernen Balken dient; eine derartige Anlage ist sehr zu empfehlen, weil dabei ein Kasten für den Ladenverschlnß gewonnen wird (Fig. 79 AB).

An Stelle der Säulen kann man, zur Unterstützung der Träger rc., natürlicherweise auch gußeiserne Rahmstücke anordnen. Eine derartige Construction zeigt Fig. 80 A im Durchschnitt, 7? im Querschnitt des Rahmstückes' G macht die Verbindung des Rahmstückes mit dem Träger deutlich und I) giebt die erforderliche Bodenplatte in isometrischer Ansicht. Letztere erhält zwei angegossene Ränder, zwischen denen das Rahmstück eingesetzt wird. Dieselben Regeln, welche für das Fundiren der Säulen bereits gegeben wurden, gelten auch für die Rahmstücke. Wie aus Fig. 802? zu ersehen ist, hat das Rahmstück vorne eine breite Ruthe, in diese wird der hölzerne Fensterrahmen r eingeschoben.

Besonders bei breiten Mauern wendet man Rahmstücke an, da hier die mehrfach gekuppelteir Säulen nicht besonders gut aussehen, sich außerdem schwierig verstecken lassen, und eine Befestigung des hölzernen Fensterrahmens erschweren.

Die Stützpunkte der Träger ruhen ernt zweckmäßigsten auf einer breiten Auflageplatte, damit der Druck auf die Mauermasse möglichst gleichmäßig vertheilt wird. Die Stärke dieser Platte beträgt circa 4z,n (1¹j₂ “) (siehe Fig. 158 u. 159).

Für die Dimensionen des Trägers sind in Fig. 77 A die Grenzen angegeben. Die Höhe wird, je nach der Belastung, 26 — 36 (10—14") gemacht, die Breite der Flanschen richtet sich ebenfalls nach der Belastung und nach der Breite des zunt Auflager dienenden Mauerwerkes.

Die Stärke des Steges genügt mit 2,5 — 3zm (1 — 1¹ji “), während die Dicke des unteren Flansches 4zm (1¹/₂") und die des oberen 2zm (s/₄") betragen kann; ferner dürfen Versteifungsrippen von 3

(IV4") Dicke in Entfernungen von lm nie fehlen.

Um die Träger nicht unnütz zu belasten, pflegt inan das darüber befindliche Mauerwerk mittels Entlastungsbögen aufzufangen (Fig. 81). Die wirksamste Form für den Entlastungsbogen ist der Halbkreis, dessen Verwendung jedoch meistens nur bei den Zwischenmauern möglich ist, da zwischen den Etagenfenstern selten genügende Höhe zu seiner Herstellung übrig bleibt.

Mg. 81

Fig. 82 zeigt die Anwendung derartiger Entlastuugsbögen bei einem fünfstöckigen Gebäude. Sie sind als fSegmentbögen

Fig. 82.

WWWWIWSNVWWSUWWWWWW

niiMiiiinn

gemauert, und beträgt die mittlere Bogenstärke lH! 14/z und die untere 2 Stein. Die großen jhj Räume im Parterre sind mit gußeisernen Trä-äjUI gern überdeckt und ebenfalls entlastet.

Bei der statischen Berechnung pflegt man die Entlastung nicht in Betracht zu ziehen, während dieselbe in Wirklichkeit, ohne weitere Kosten zu verursachen, der Construction eine erheblich größere Sicherheit verleiht.

Fig. 83.

Die Mauerung über freischwebenden resp. eisernen Balken muß stets im Kreuzverband geschehen, weil die Bruchlinie dieses Verbandes in schräger abgetreppter Linie liegt, im Gegensatze zum Blockverbande, bei dem sie sich senkrecht und zahnförmig gestaltet, und in Folge dessen die Vertheilung der Belastung in dieser Richtung stattfinden würde (Fig. 81).

Um das bisher Mitgetheilte nochmals in aller Kürze zu wiederholen, sei eine Zusammen-setzung aller Constructionstheile zu einem Ganzen bei einer Schaufensteranlage gegeben.

Fig. 83 sei der Grundriß eines Schaufensters; die weit freiliegenden Träger werden an zwei Stellen von 2 gekuppelten Säulen unterstützt, so daß drei Oeffnungen entstehen. Von diesen ist die mittlere Oeffnung die größere, und zur Seite derselben liegt der Eingang; schließlich werde die ganze Eisenconstruction mit Holz umkleidet. Fig. 84 giebt den Querschnitt. Wie aus der Zeichnung zu ersehen, unterstützen die Säulen die Träger in der Art, daß ihnen eine gemeinschaftliche Platte als Auflager dient. Die ganze Construction der Rolljalousie wird alsdann mit Brettern umkleidet. Der Schaufenstervorbau ist hier ebenfalls aus Holz ausgeführt gedacht.

Weitere Anwendungen der gußeisernen Träger zeigen die Fig. 127, 156 und 166.

Mg. 84.

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§ 16.

Die Träger aus Schmiedeeisen.

Die große Dehnbarkeit und bedeutende Zähigkeit und relative sowie absolute Festigkeit des Schmiedeeisens befähigen dasselbe zu Constructionen, die weder in Holz noch in Stein ausgeführt werden können.

Obgleich das Schmiedeeisen bei Brücken, Dächern rc. schon lange zur Verwendung kam, so sind schmiedeeiserne Träger für den Hochbau doch erst in den letzten Jahren, besonders in Berlin und Paris in Gebrauch gekommen.

Im Allgemeinen wird das zähe und seltener fehlerhafte Schmiedeeisen , welches vor dem Bruche immer erst eine auffällige Formenänderung zeigt , immer mehr Sicherheit bieten, als das spröde, oft unreine und undichte Gußeisen, dessen Bruch ohne Vorzeichen plötzlich erfolgt.

Je nach ihrer Construction und Form werden die schmiedeeisernen Träger eingetheilt in:

1.    gewalzte Träger,

a.    Eisenbahnschienen,

b.    1 - förmige Träger,

2.    einfache Blechträger,

3.    hohle Träger, oder doppelte Blechträger, auch Kastenträger. . Ferner kommen Gitterträger, Parabelträger und Sichelträger¹)

vor, welche aber, da sie unsere Betrachtungen zu sehr ausdehnen würden und auch nur sehr selten, z. B. bei großen Decken- und Dachconstructionen Verwendung finden, hier ohne Berücksichtigung bleiben müssen.

a. Die Eisenbahnschienen als Träger.

Die große Tragfähigkeit dieser Schienen, ihre günstige Form, sowie die nicht zu hohen Kosten, haben in neuerer Zeit die mannigfaltigste Verwendung derselben zur Folge gehabt.

Zur Unterstützung größerer Maueröffnungen, der Wölbungen, Decken, Treppen, Balköne, Erker rc. iverden sie fast in allen größeren Städten benutzt. Am meisten empfehlen sich alte gebrauchte Eisenbahnschienen, welche fast auf allen Bahnen in Längen von 4,7m (15'), 5,6m (18') und 6,5m (21') käuflich sind.

Die Profile der Schienen (Fig. 85) sind sehr verschieden; die gebräuchlichsten haben eine Höhe von 10,5 — 11,8 —13,1zm (4, 4>/₂, 5") und eine Fußbreite von 8,4 — 9,1 —10,5zm (3x/₄, 3¹/₂, 4").

Das Durchschnitts - Gewicht stellt sich wie folgt:

13,1zm (5") hohe Schienen wiegen er. 34—37 Kilogr. x.

lfd. Meter, (21—23 Pfd. p. Fuß),

11,8(4¹4") hohe Schienen wiegen er. 32 — 35 Kilogr. p.

lfd. Meter, (20 — 22 Pfd. p. Fuß/,

10,5zm (4") hohe Schienen wiegen er. 31 — 34 Kilogr. p. lfd. Meter, (19 x4 —20 Pfd. p. Fuß).

Die Gewichtsverschiedenheit liegt hauptsächlich in der größeren oder geringeren Abnutzung der alten Schienen.

Die Verwendung noch nicht befahrener Schienen dürfte nicht anzurathen fein, da dieselben zum großen Theile fehlerhafter als die alten und daher nicht so zuverlässig sind.

Der Preis der Schienen wird in der Regel nach dem Gewichte berechnet und ist für ganze Schienen etwas niedriger als für Stücke, welche in beliebiger Länge geliefert werden. Die Arbeit des Durchschlagens und der entstehende Verlust rechtfertigen diese Preiserhöhung. Es kosten in Berlin:

13,1™ (5") hohe Schienen in ganzer Länge p. Centner oder 50 Kilogr. er. 3¹/₆ Thlr., dieselben in beliebigen Längen p. Centner oder 50 Kilogr. er. 3x/₃ Thlr.

10,5

(4") hohe Schienen in ganzer Länge p. Centner oder 50 Kilogr. er. 2x/₆ Thlr., dieselben in beliebigen Längen er. 2 Vs Thlr.

Fig. 85.

.......

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hoch

Hiernach würde der laufende Meter Schienen 13,1 2Vs Thlr.. 10,5™ hoch lx/ä Thlr. kosten. Der lfd. Fuß 5" hoch 22 Sgr., 4" hoch 14 Sgr.

Würde die Belastung für eine Schiene zu groß werden, so kann man zwei Schienen, die mit ihren Flanschen zusammengenietet oder bester verschraubt werden, nehmen.

Die nachfolgenden Tabellen G und H geben die Widerstandsmomente zur Berechnung der zulässigen Belastungen der einfachen und doppelten Eisenbahnschienen in Meter und rheinländischem Mast

Es ist angenommen, daß die Basis der Eisenbahnschiene 9 (3 V₂") und die Kopfbreite 2,5™ (2³/₁₆ “) betrage, ferner bedeuten

in der Tabelle h die Höhe der Schiene in Zentimetern resp. Zollen und G das Eigengewicht pr. laufenden Meter in Kilogrammen resp. pr. laufenden Fuß in Pfunden.

G. Tabelle zur Berechnung der zulässigen Belastung der Eisenbahnschienen

in Metermaß.

Einfache Eisenbahnschiene.

Doppelte Eisenbahnschiene.

(2 Schienen auf einander genietet.)

h Höhe der G Eigeneinfachen gewicht p. Schiene in lfd. Meter, Zentimet, in Kilogr.

«H

liganzeHöhe der zusammengesetzten Schiene in Zentimet.

G Eigengewicht p. lfd. Meter in Kilogr.

bo]

CO r-H⁻

35,44 2280,6 146,66 32,32    717,8 122,7

7-i in

t— CO

5776,05 440,92 4237,7    362,2

H, Tabelle zur Berechnung der zulässigen Belastung der Eisenbahnschienen in rheinländischem Masz.

Einfache Eisenbahnschiene.

Doppelte Eisenbahnschiene.

(2 Schienen auf einander genietet.)

h Höhe der Gr Eigenge-einfachen wicht p. lfd. Schiene in Fuß in Zollen. Pfunden.

«H

to| Ch

L ganze Höhe

SÄ

Pfunden.

Gr Eigenge-

J.

Schiene in Zollen.

"2

4 V₂

10

45

41

36

118,00 23,60 87,27 19,39 60,10 15,00

Die Benutzung dieser Tabellen machen nachstehende Beispiele klar: 1. Beispiel.

Wie groß darf die zulässige Belastung auf einer 5m = 16' langen. 13,1zm — 5" hohen, an beiden Enden freiliegenden Schiene sein?

r = —p— ---- G, demnach 2. Beispiel.

Eine 4m lange schwebende Maner wiege er. 8900 Kilogr., wie viel Eisenbahnschienen sind zn ihrer Unterstützung nöthig?

= 636, demnach

in Metermaß: P =

8 - 700 - 146,66

500

-5 - 35,44 = 1465Mögt.

in rheinländ. Maß : P =

8 • 10000 • 7,85 16 12

— 16-22,25 = 2915 Pfd.

P I ₌ 890 ■ 400 -8k " 7-700

würden mindestens 5 einfache Schienen erforderlich sein, oder was noch besser wäre zwei doppelte (über einander genietete) Schienen von 26,4zm Höhe.

Letztere Anordnung würde nicht allein eine weit größere Sicherheit bieten, sondern auch billiger sein, denn eine Schiene würde wenigstens erspart werden. Die Constrnction derartiger gekuppelter Schienen ist in Fig. 93 AB gegeben.

Fig. 86 A-C.

Bei größeren Dehnungen, welche gerade Sturze erhalten sollen, ist die Unterstützung durch Eisenbahnschienen sehr einfach; diese werden in der nöthigen Anzahl und, außer den Ecken, ohne Verankerung über die Oeffnnngen gelegt und wenn möglich entlastet. Fig. S6AB C zeigt die Einfahrt eines Hauses in der Breite von 2,5m (8j). Hierbei kann man die Oeffnnngen in der Frontwand durch drei neben einander liegende 13,1zm (5") hohe Schienen bedecken, die entstehenden Zwischenräume gut vermauern und darüber einen 2 Stein starken, scheitrechten Entlastnngsbogen in Cement wölben. Diese Schienen können, wenn sich 1,1m (3*4') breite Fenster darüber befinden, eine Mauer von 3 Stockwerken, in Höhen von 3³/₄, 3V₂ und 3,14""

(12, 11 und 10'), welche 2'/,, 2 und 1% Stein Stärke haben, auffangen. Die Last der Balkenlage darf aber natürlich nicht auf dieser Mauer ruhen, denn wie die Rechnung nachweist, übt dieses Mauerwerk schon einen Druck von er. 13500 Kilogr. aus, so daß jede Schiene er. 4500 Kilogr. zu tragen hätte. Nach Tabelle G wäre diese Belastung zu groß, sie würde aber in der Praxis noch genügende Sicherheit bieten, wenn über sämmtlichen Trägern, nach Fig. 82, Entlastungsbögen vorhanden wären. Erscheint trotzdenl größere Sicherheit geboten, so muß man 4 Schienen neben einander legen oder zwei Paar gekuppelte Schienen, von denen später die Rede sein wird, anwenden.

Fig. 87 A— C.

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®s

ij

Fig. 87 ABC giebt die Ueberdeckung mittels zweier Eisenbahnschienen und eines halbkreisförmigen Entlastungsbogens; eine Con-struction, welche häufig bei Mittelwänden, wo die Bogenpfeilhöhe unbeschränkt ist, vorkonnnt.

Sollen die tragenden Schienen nicht sichtbar sein, so müssen die Balken ausgeschnitten werden, jedoch so, daß sie genau auf die Schienen passen und noch etwas Auflager auf den Flanschen erhalten. Der Durchschnitt Fig. 87 C zeigt diese Ausschnitte.

Die Anwendung der Eisenbahnschienen ist eine so mannigfaltige, daß man hundert von Beispielen geben könnte, wir wollen daher hier nur noch deren Anwendung bei einer Kelleranlage zeigen.

Es sei Fig. 88 das Kellergeschoß und die Parterreanlage eines Gebäudes, ferner sei angenommen, daß der ganze Keller überwölbt werde und zwar größtentheils auf Eisenbahnschienen, die Höhe des Kellers von der Sohle bis zur Unterkante der Schienen betrage

'Fig. 88.

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28,5»»

2,2“ (7'), das Erdgeschoß liege über dem Straßenpflaster und habe eine lichte Höhe von 4“ (13'). Im Keller werden möglichst große freie Räume gefordert, weshalb der Hof noch zu unterkellern sei. Die Räume der beiden Seitenflügel a b und k können dann 13 (5") hohe Schienen, welche 4,38m (13') freiliegen, erhalten, und da die Räume a 3³/₄(12'), b und Je je 7m (22 ^/z') breit sind, so genügen im ersteren 2 Kappen von je 1,88m (6') Breite, im letzteren 4 Kappen von 1,75m (5' 7") Breite, welche durch Schienen getragen werden. Diese verlangen aber in der Mitte eine Unterstützung durch eine Säule oder einen Pfeiler, da sie sonst durchbiegen. Wird eine solche Unterstützung nicht gewünscht, so sind doppelte über einander liegende Eisenbahnschienen nothwendig, oder die Spannweiten der Kappen dürfen höchstens 1 —1,25m (4') breit sein.

Die Gewölbe können alle V* Stein zur Stärke erhalten. Die Räume d und c lassen sich, der Oeffnungen in der Mittelwand

Fig. 89.

Fig. 90.

d-s

f-h

wegen, schwer so einwölben, daß die Schienen rechtwinklig zur Front zu liegen kommen; deshalb muß ein Träger, aus zwei Schienen bestehend, dieselben unterstützen. Fig. 89 zeigt einen solchen Träger im Durchschnitt nach d f; durch eiserne Säulen wird die freiliegende Länge der Schiene bei f noch halbirt.

Fig. 90 zeigt den Durchschnitt nach fh. Da nun die Einfahrt 39zm (15") tiefer als das Erdgeschoß liegt, muß das Gewölbe und der Schienenträger ebenfalls so viel tiefer kommen, wodurch der Keller an dieser Stelle bedeutend an Höhe verliert. Die Mauer zwischen e und g (Fig. 88) geht als Treppenwand durch alle Stockwerke, wodurch der großen Belastung wegen, die Anlage von min-destens drei Schienen nöthig erscheint.

Die Deffmmgen zwischen den beiden vorderen Trägern sollen 5m (16') messen, unter den Hinteren dagegen 3,4m (10s/₄'). In jeder dieser Oeffnungen steht eine eiserne Säule.

In den Räumen c und d liegen je zwei Schienen, deren freie Länge 4™ (13') beträgt. Die Breite der eingewölbten Kappen beträgt l,12m (3*/z'). In den Räumen l und m würden gewalzte Eisenträger von doppelt 4-förmigem Querschnitte zweckmäßiger sein, da die freiliegende Länge für Eisenbahnschienen eigentlich schon zu groß ist.

Die Unterwölbung des Hofes könnte ebenfalls am vortheilhaf-testen auf 4--förmigen Trägern geschehen, welche sich von 2 eisernen Säulen unterstützen lassen; in diesen! Falle aber nehnien wir zwei Eisenbahnschienen an, und zwar kann die Wölbung in der Weise, wie Fig. 91 zeigt, geschehen.

Fig. 91.

Die eingewölbten Kappen unter dem Hofe sind 1 Stein stark und haben eine Breite von 2,5m (8').

Falls einfache Eisenbahnschienen zur Verwendung kommen sollen, darf die Breite der einzelnen Kappen 1m nicht überschreiten, bei doppelten Schienen darf dieselbe er. 1,5—1,75“ betragen.

Das Stoßen der Schienen muß stets über der Säule geschehen, und ist diese Verbindung stets mit Laschen und Schraubenbolzen zu sichern (Fig. 92).

Fig. 92.

Wie schon mehrfach erwähnt, können die Schienen sehr oft mit Erfolg zusammengesetzt werden, um eine größere Tragfähigkeit zu erlangen. Eine derartige Zusammensetzung zeigt Fig. 93 A und B.

Georg u. Wanderley, Metallbau.

In der Regel werden die Flanschen oder Eisenbahnschienen zusammengenietet, obgleich es aus statischen Gründen besser wäre, die Köpfe zusammenzubringen. Die erste Methode erleichtert aber die Verbolzung der beiden Schienen wesentlich und verdient in Folge dessen den Vorzug. Um für die zusammengenieteten Schienen ein ordentliches Auflager zu haben, muß noch ein gußeiserner Lagerstuhl, welcher mit dem Mauerwerk verankert wird, vorhanden sein Fig. 93^4L (Siehe Fig. 138 0).

Fig. 93AB.

In der neuen Synagoge in Berlin ist der durch Oberlicht erleuchtete Closetraum ebenfalls auf Schienen eingewölbt. Zwei Doppel-schienen s(Fig. 94) bilden den Hauptträger, auf diesem ruhen kleine Schienen u und die Schienen t, welche wiederum die kleinen v tragen. Der Raum ist ziemlich groß, der entsprechende Gang beträgt etwa 1,50—1,90™ (5—6').

Fig. 94.

11

Um Wiederholungen zu vermeiden, verweisen wir noch auf die Figuren 125 und 126, 133 — 138, 142, 150—156 EF, 161, 173 und 174.

b. Die D-förmig gewalzten Träger.

Wie schon bei Fig. 88 erwähnt wurde, mußten in einigen der dort besprochenen Räume, wegen der bedeutenden, freiliegenden Längen

an Stelle der Eisenbahnschienen V-förmige Walzträger zur Verwendung kommen.

Bei starken Belastungen sind diese Träger stets vortheilhafter als die Eisenbahnschienen, besonders kann man die größeren Dimen-sionen der doppelten V-Eisen billiger beschaffen, da die Materialmasse in den Fa^on-Eisen besser vertheilt ist.

Dem Gewichte einer Eisenbahnschiene entspricht ungefähr ein doppeltes V-Eisen von 21 — 23zm (8—9") Höhe. Der Preis pro Centner T - Eisen beträgt er. 4 Thlr. 20 Sg., bei hohen Profilen jedoch bis 5,75 — 8” (18—25') LänK er. 5 Thlr. 15 Sgr. und bei noch längeren Trägern er. 6 Thlr. — Die Masse, aus der ein schmiedeeiserner Träger gewonnen wird, soll nicht über 500 Kilogr. wiegen, oder die Länge des Trägers darf nicht über 11” (35') betragen, da sonst die Herstellungskosten zu bedeutend werden und unter solchen Umständen ein Blechträger empfehlenswerther erscheint.

Fig. 95.

I

................... V

<........B.......

<r......~B—.......^

Die schmiedeeisernen Träger können entweder einfach oder doppelt V-förmig gestaltet sein, die, letztere Art ist die gebräuchliche und bessere.

Bedeutet H die Höhe und B die Breite des Trägers, so sind bei dem einfachen V-förmigen Träger (Fig. 95):

B: = 2:

= 1:

die Grenzwerthe der Verhältnisse j

B:

T—i 'T' 1

Das beste Verhältniß ist B: H = 1:1.

Die Grenzwerthe der Dimensionen sind

und wenn B = H, dann B = 21⁷” (8").

Die größte Stärke des Steges pflegt man = ¹f₇ —¹/₉ B = 0,20z” (V') zu nehmen.

Die Verhältniffe des doppelten T - förmigen Trägers (Fig. 96 AB) sind:

|H = 25zm (9*4") IB = 15zm (5³//'),

H = 15zm (5³/₄") bis höchstens 37zm (14"),

B = 7s - Vs H,

s — V, — V,o B = Maxinium 0,207m (³/₄"), Minimum 0,6 Z"T 7, '')■ Die Flanschenstärke 8 pflegt bei kleinen T - Eisen in der Regel gleich der Stegstärke zu sein, während sie bei größeren etwas stärker angenommen wird.

Die schmiedeeisernen Träger werden am besten doppelt T - förmig gestaltet (Fig. 96 A B); es befindet sich hierbei die neutrale Faserschicht oder Äxe genau in der Mitte des Trägers, so daß die Pressung in der obern Hälft? gleich der Spannung in dem untern Theile ist.

Fig. 96 AB.

1 T

¹ lAi

Das Trägheitsmoment des doppelt T - förmigen Trägers ist: J=V,₂(BH³-bk³)

und das Widerstandsmoment

BH³—bh³

Beispiel. Die Dimensionen eines Trägers sollen betragen:

H = 23,5zm = 9".

B= 9,lzm = 37₂".

Nach Einsetzung der Werthe ergiebt sich:

b = 20,9zm = 8". b= 7,8am = 3".

c:

für das Metermaß

9,1- 23,5³—7,8 ■ 20,9³

6 • 23,5

für das rheinländ. Maß w 37ä • 9³—3 • 8³

46889

1015

141

54

---18,8.

= 332,5.

Der Träger liege mit beiden Enden frei auf und sei 4,5m (15') lang, dann berechnet sich die Tragfähigkeit nach der Formel

;k W

ober, wenn für k = 700 Kilogr. ipro □zm, 10000 Pfd. pro □ " gesetzt rotro:

für das Metermaß

8 - 700 - 332,5

450

—■ G = er. 4150 Kilogr. — G,

G = er. 8300 Psd. ober 83 Centner - - G.

für bas rHein länd. Maß 8 ^ 10000 - 18,8 12 • 15

Nehmen wir bas Eigengewicht G des Trägers pro Ifb. Meter mit 38 Kilogr. an, so beträgt das Eigengewicht des ganzen Trägers 47₂ nwl 38 = 171 Kilogr. ober 342 Pfd.

Nach Abzug dieses Eigengewichtes wird die zulässige, gleichmäßig vertheilte Belastung er. 4000 Kilogr. = 8000 Pfund = 80 Centner betragen dürfen.

Die in Fig. 98 A — L dargestellten verschiedenen Fayon - Eisen sind dein Preis-Courante der Burbacher-Hütte entnommen; dieselbe hat in Berlin ihre Niederlage bei I. C. Schultze & Sohn Nachfolger.

Nachstehende Tabelle J giebt die Maximal - Belastung für diese Profile an, berechnet nach der Schwedler'schen Formel (Fig. 97):

Fig. 97.

6

i

—------------------>■

Gr • 1

₁₀₀ ) 1 = 10 G (h - % b) - 22 h d (h - 2b),

wobei P die Maximal - Belastung in Kilogr. resp. Centnern bedeutet, 1 = Spannweite in Metern resp. Fußen,

b, h, d in Zentimetern resp. Zollen und (₎₍| j das Eigengewicht des Trägers in Centnern ober G 1 desgleichen in Kilogr.

Die angegebene Maximal-Belastung bezieht sich auf den ant meisten vorkommenden Fall, daß beide Enden frei ausliegen,

OfiCT&f,

’l 1

Die Träger aus Schmiedeeisen. Fig. 98 A—L.

'§>■<16^=8

OS

s nj

>HCO I

vlCZZZ-8

m)—nmum

------14,9 6M-5 3,^

o,8 cm\

17,5 m 6

IV

<---766M-2^^->

Ts

IKecrn.i

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<—Q,lCm=3^~z-->

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ZU--

cb

-23,56^=9^

Tills cm^

»H

30,6M-11^

>r

Li,6C//L|-

<-------wzas'si

*J

32,46^42^..

während die Last gleichmäßig vertheilt ist; sie repräsentirt dann eine 4 bis 6fache Sicherheit.

In der Tabelle ist die gestattete Belastung in Centnern und Kilogrammen für die freiliegende Länge von 1,5 zu 1,5™ (5') gegeben; will man dieselbe jedoch für zwischenliegende Entfernungen berechnen, so dividire man das Biegungsmoment durch die freie Länge in Metern oder Fußen und ziehe das Eigengewicht des ganzen freiliegenden Trägers davon ab.

5 • 46,99 = 5285 Kilogr.

Beispiel. Für den Balken Profil G (Fig. 98) von 26,2 (10") Höhe, 1,3zm (*/,") Stegdicke, im Gewicht von 46,99 Kilogr. pr. lfd. Meter, resp. 29*4 Pfund pr. lfd. Fuß ist bei 5™ (16') freiem Auflager eine gleichmäßige Belastung zulässig von: in Metermaß 27600

in rheinländ. Maß 1762    16 - 29*/-

100

16

105 Centner 40¹4 Pfund.

Ist der Träger an beiden Enden fest verankert und die Last gleichmäßig vertheilt, so kann das Doppelte; ist er hingegen an einem Ende fest verankert und die Last ebenfalls gleichmäßig vertheilt, so kann ein Viertel; ist er ferner an einem Ende fest verankert und hängt die Last am Ende, so kann ein Achtel der in der Tabelle angegebenen Belastung statthaft sein.

Zu der obigen Formel sei noch bemerkt, daß'als Coefficient für die Festigkeit des Schmiedeeisens die Zahl 700 beim Metermaß, beim rheinländ. Maß 10000 zu Grunde liegt.

I. Erste Tabelle für die Belastung

der doppel förmigen Träger.

Bezeichnung des Profils.

G.

Gewicht per laufenden

Höhe

Biegungsmoment.

Fuß.

Meter.

des Balkens h in

Stärke des Steges d in

Stärke

des Flansches b in

Gleichmäßig zu vertheilende Maximal-Belastung (P) in Centnern resp. Kilogr. bei einer Spannweite (1) in Fußen resp. Metern.

öS

Ah

5 Fuß oder 10 Fuß oder 15 Fuß oder 20 Fuß oder 25 Fuß oder 30 Fuß oder 35 Fuß oder 1,57™.    3,14™    47,1™.    6,28m. 7,85™.    9,42™.    11™.

Pfund. I Kilogr. 6%    10,35

Zollen. Zentim.

Zollen. Zentim.

für

für

Zollen. Zentim. rhnl. Maß. Metermaß.

Centr.

Kilgr.

Centr.

Kilgr.

Centr.

Kilgr.

Centr.

Kilgr.

Centr.

Kilgr.

Centr.

Kilgr.

Centr.

Kilgr.

7%

12,5

9%

15

cq

9%

15,13

11%

18,31

13%

11%

21,52

18,31

13%

16%

16

19-

22

25

28

19%

⁶22%

25%

28%

32

Ni

20

25%

29%

32%

36%

26%₀

29%

32%₀

22,08

25,88

25.49 30,26 35,05 39,82 44,60

30,65

35.50 40,62 45,80

50.98 81,86

40,62

46,40

52,17

58,54

41,97

46.99 51,13

CO CO co Th xh 10 lO IO COCDCDCOCO l>- L" L- e- t CTS

24

27%

37

50

38,23

44,57

58,94

79,65

C5C50050    © © Ci O

10%

10%

36

57,35

40%

45%

64,91

11%

11%

50%

55

72,48

80,05

87,61

HV2

11%

11%

47%

75,25

12%

SS 8888J    SS SS 8W8ZB Jgggggg cstäSJSS LL ££&£

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1 §1111 ii ii 11 lllll 3IIIIE 111E1 11 1111 IIE

2350

2660

2925

4770

5250

5750

7000

7650

8400

10450

11650

13000

14050

15200

14800

15850

17200

18600

19650

18550

21000

22400

24000

27300

25550

27600

28580

19000

20400

34860

42000

39800

42000

45550

48350

51250

57400

lf

1450 14 1650 16 1850 17V₂

3000 29 3300 32 3600 35 4400 43

4850 48 5300 52

6650 65 7400 72 8150 80 8900 87 9650 94

9350 92 10050 99 10900 107 11800 116 12650 124 11800 116

13200 130 14250 140 15250 150 17350 171 16250 161

17550 173 18200 179

12150 119

12950 127

22200 219 26700 263

25350 250 27150 268 28950 286 30800 304 32600 322

36650 362

700    9

800 10 850    11

1450 18³/4 1600 2OV2 1750 22V2 2150 28

2400 30 2600 33

7550 110 8050 106

8650 113 8950 116

5950 78

6350    83

10950 143 13150 171

12500 164 13400 175 14300 187 15200 199 16100 210

18100 238

450    6

500 6% 550    71/3

938 131/4 1025 141/2 1120 15 1400    20

1500 22

1650 231/2

2100 30

2350 33 2550    36

2800 40 3050 43

3000 431/3 3200 46 3450 50 3750    53

4000    57

3800    55

4250 62 4550 66 4900 70 5500 80 5300    77

5650 82 5800 84

3900 56 4150    60

7150 104

8500 124

8200 120 8750 128 8350 136 9950 144 10500 152

11900 175

ZM8K 88SS33 33SSS -ZL H-Z ZZ KK! > > I

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O ^ 1-0 Ol CM <M

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1150

1250

1350

1500

1650

1650

1750

1850

2000

2150

2100

4300

4450

2650

3050

3000

3150

3200

2150

2250

4000

4900

4600

4900

350

7³/₄

11

12

13

18

19

21

22

24

25

27

29

31

33

33

36

39

42

47

48

50

51

74

390

400

550

600

650

900 14 700

950 15 750 1050 16 800 1100 17 850 1200 18 900

1250 20 1000 1350 22 1100 1450 23 1150 1550 24 1200 1650 25 1250 1650 27 1350

1800 29 1450

1950 31 1550 2100 33 1650 2350 37 1850 2400 39 1950

2500 40 2000 2550 41 2050

3700

i?

K. Zweite Tabelle über die Trag-

< 7Ä >

ts

*V oojc«

t.

Freiliegende Länge der Balken

18,3 cm

lCTsl

6,51771

18,3 cm

|v NH

⁹ s (.

OA "3/5 cm A

|v I

ik

<3f

:r

<#>

<4Js-

IT

in |ly5Cm

ipicm

tT

£ 11,6 cm

eo I

in

Eigengewicht:

Eigengewicht:

Zollen.

Zentim.

Eigengewicht:

pr. Ist). Fuß 147-2 Pfd. pr. Ist). Fuß 237, Pfd. pr. Ist). Fuß 23 Pfd. pr. Ist). Met. 23,1 Kilgr. pr. Ist). Met. 37,4 Kilgr. pr. Ist). Met. 36,6 Kilgr. Zulässige Belastung in Zulässige Belastung in Zulässige Belastung in Centner. | Kilogr. Centner. | Kilogr. Centner. Kilogr.

12

18

31

Eigengewicht: pr. lauft). Fuß 23³/₄ Pfund, pr. lauft). Meter 37,8 Kilogr. Zulässige Belastung in Kilogr.

24

47

30

63

5377a 35874 2687a

36

78,5

215

94

42

48

110

179

26880

17915

13425

10750

9167s

8950

3667a

305

54

125,5

1537a

13474

7675

6710

2617a

229

141

119

60

66

157

72

173

107

5950

78

188

93

5350

4650

2037s

45830

30550

22900

18325

15250

13075

11450

10175

182

84

204

4460

159

9100

7950

90

220

4125

7625

96

235

3825

7025

102

251

3560

6525

108

267

63

3340

3150

114

6075

5700

114

282,5

120

298

132

314

56

2960

144

345

53

2800

2650

101

96

5375

5050

üiiooiaootoGo<ioooccai(jiMOiüiw

M    t-t M H* M M , m    I—. 1—. |_

~    tc ' ^    to~~    tcT"

62675

41775

31325

25050

20800

17850

15650

13900

12512

10875

10425

9610

8925

8325

7800

7125

Centner.

io,5m

⁹ Eigengewicht: pr. lauft). Fuß 28 Pfund, pr. lauft). Meter 44,6 Kilogr. Zulässige Be 1 astung in Kilogr.

Centner.

10,6 im

Eigengewicht: pr. lauft). Fuß 287« Pfund, pr. lauft). Meter 46 Kilogr. Zulässige Belastung in Kilogr.

Centner.

156

377

487a

2425

91

4800

4550

6750

168

408

447₄

2210

827a

4125

1247₂

113

6225

41

180

439

192

471

38

2050

757-2

3775

1037a

5650

5175

204

502

534

35

33

1900

1750

647a

3225

957₂

4775

60

216

228

565

31

1650

3000

240

596

29

1550

1450

567₄

2825

53

50

• 2650

252

628

2774

1360

26

264

659

1300

47

2500

2350

276

690

243/4

1240

288

722

237₄

1160

42

300

753

227a

1125

312

785

217a

1080

324

816

207a

1025

35

336

847

197a

975

348

879

183/4

940

18

360

910

900

31

■4!

r-1    rl H r-t    rH rH

2225

2100

2010

1925

1825

1750

1675

1610

942

177a

875

167a

850

30

1550

287a

1500

1425

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M    f-l t-4 M W    M H    M    w-1

kT" W. W fci    fcü ^

3850

3625

3425

3225

3050

2910

2775

2650

2525

2425

2325

2225

2150

2062

2000

«M

sF;F    itW 4    iF^sF

72650

48425

38310

29050

24200

20750

18150

16125

14510

12610

12100

11150

10350

159472

1063

797

6377-2

531

455

3987₄

3187₂

276^4

26574

354

245

9650

9500

8510

8050

7600.

7225

6575

6010

5550

5150

4800

4500

4210

3925

3750

3575

3362

3240

3100

2950

2810

2710

2600

2500

2410

2325

22.7

212

198³/₄

187

1767-2

167

1587a

144

132

121-74

113

105

0    9872

*    927₂

87

8272

7874

7474

71

6772

647-2

62

597₂

57

55

53

51

79725

53150

39850

31875

28550

22750

19910

17700

15925

13840

13282

12250

11350

10800

16807a

11207₄

840

672

560

480

420

373

9940

9350

8825

8350

7925

7200

6600

6090

5650

5250

4925

4652

4350

4125

3910

3710

3550

3375

3225

3100

2975

2850

2750

2650

2550

3357z

27974 258    -

23974 2231/ 209 Va

292

197

186

176

167

152

139

1287₄

119

111

104

97

92

87

75

58

56

54

84025

56010

42000

33600

28000

24000

21000

18650

16775

14600

13960

1-2900

11960

11175

10475

9850

9300

8800

6950

6410

5950

5550

5200

4850

4600

4350

4125

3925

3750

3560

3410

3260

3125

3010

2900

2800

2700

¹

Ausführliches hierüber siehe in „Brandt, Eisenconstructionen." Einzelne Beispiele sind diesem Werke entlehnt und hier aufgenommen.

Die vorstehende Tabelle K giebt ebenfalls die zulässige Belastung für schmiedeeiserne Balken in Kilogrammen und Centnern an. Es ist auch hier der Fall angenommen, daß der Balken an beiden Enden frei aufliege und die Last gleichmäßig vertheilt sei, demnach erhalten wir

kW

G oder

oo

G.

Nimmt man für k 700 Kilogr. pro □*”, oder 10000 Pfund pro so geben die oben mitgetheilten zulässigen Belastungen eine sechsfache Sicherheit. Das Eigengewicht des Trägers muß von den gegebenen Belastungen noch in Abzug gebracht werden.

Wenn der Balken auf beiden Enden frei aufliegt, jedoch die Last in der Mitte wirkt, trägt der Balken die Hälfte; wenn er dagegen auf beiden Enden vermauert und die Last gleichmäßig vertheilt ist, trägt er das 2fache der vorstehend angegebenen Zahlen.

Vergleichen wir nun einen Träger von 23,5zm (9") Höhe, 9zm iß¹/,") Flanschenbreite und l,5zm (¹/₂") Stegbreite bei 628zm (240") freier Länge in der Tabelle K mit einem ähnlichen in der Tabelle J so finden wir, daß die Resultate nur geringe Abweichungen von einander haben.

Mg. 99.

<1

Sollten die in den Tabellen angegebenen Dimensionen der doppelten I-Träger noch nicht genügende Sicherheit gewähren, so kann man die Träger noch durch Vergrößerung der Querschnittsfläche resp. des Widerstandsmomentes verstärken. Am einfachsten geschieht dies durch angenietete Gurtungsplatten, wie sie Fig. 99 zeigt. Bei Berechnung dieses Widerstandsmomentes müssen glsdann selbstverständlich die Nietlöcher abgezogen werden.

Am zweckmäßigsten wird der Träger frei auf die Mauer gelegt, wobei noch, des besseren Aussehens wegen, die darunter liegenden Backsteinschichten etwas vorkragen können.

Fig. 100 A und B zeigt die einfachste Unterstützung einer x/₂ Stein starken Mauer durch einen schmiedeeisernen Träger.

Beispiel. Ein Träger soll 3,75m = 12' lang sein und eine Vs, Stein starke 3,75”= 12' hohe Mauer tragen, welche Dimensionen erhält er, wenn die Enden frei aufliegen?

Der Stein sei 13™ = 5" breit und der Kubikmeter Mauerwerk wiege 1620 Kilogr., der Kubikfuß 1 Centner. Dann ist, wenn wir für das Eigengewicht des Trägers im Ganzen er. 150 Kilogr. oder 3 Centner annehmen, im Meternraß:

P = 0,13 - 3,75 - 3,75 - 1620 + G. = er. 3000 Kilogr. +150 Kilogr.

= 3150 Kilogr.

in rheinländischem Maß:

P = ⁵/₁₂ - 12 • 12 • 1 + G = 60 Centner + 3 Centner = 63 Centner.

Fig. 100.

Nach Tabelle K würde hiernach der schmiedeeiserne Balken, da er gleichmäßig belastet ist, 23,5™ (9") Höhe, 9,75™ (3x/₄") Flanschenbreite und 0,7™ (⁹/iß") Stegdicke erhalten. Die Tabelle I wird entsprechende Dimensionen nachweisen.

Bei einer 1 Stein starken Mauer müssen 2 Träger neben einander liegen, damit für die aufzufangende Mauermasse ein genügendes Auflager entstehe.. Aus demselben Grunde werden bei 1%, 2 und 3 Stein starken Mauern 3 bis 4 Träger nöthig. Fig. 101 zeigt eine derartige Anlage.

Zur besseren gegenseitigen Versteifung und Sicherheit kann man die Träger, in Entfernungen von lm (3'), mit eisernen Bändern von 0,65 —1,3zm (V₄ — VO Stärke und 4zm (1VO Breite vereinigen und an diesen Stellen alsdann eiserne Keile kreuzweise dazwischen treiben. An Stelle der Keile lassen sich auch gußeiserne Einsatzstücke (Fig. 102) zwischen die Träger legen.

Fig. 102.

Fig. 101.

IllllilHII...............JT

f'v, . . Vix biBwannttimiwim

Dieselben Anordnungen, die bereits bei den Eisenbahnschienen erwähnt wurden, können auch bei dem einfachen und doppelten T»förntigen Träger anwendbar sein, auch kann man durch das Entlasten des über dem Träger ruhenden Mauerwerks die Tragfähigkeit des Balkens beträchtlich vermehren. Fig. 103 veranschaulicht dies. Außerdem geben die Fig. 129 und 130, 148, 157, 159, 166 und 172 noch verschiedene Anwendungen der schmiedeeisernen Träger.

Fig. 103.

-----3,75-4771-12-13^

§ 17.

Die Blech-, Gitter- und Fachwerksträger.

Wenn I-förmige Träger sehr weit freiliegen, erheischen die Höhen, Flanschenbreiten und Stegdicken derselben große Dimensionen.

Mit Zunahme der Höhen wachsen aber auch die Herstellungskosten in so bedeutendem Maße, daß die pecuniären und praktischen Rücksichten bestimmte Höhengrenzen gebieten. Die Eisenwerke haben deshalb schmiedeeiserne Träger nur bis zu einer Höhe von 30 — 37zm (12 — 14") vorräthig und liefern größere Dimensionen nur auf Bestellung.

Fig. 104.

Um demnach für größere freiliegende Längen zweckmäßige Träger, mit möglichst geringern Aufwande an Material zu erlangen, hat man einzelne Eisenbahnschienen mit Winkeleisen und Nieten zu Balken verbunden, die man Blechträger nennt. Fig. 104 und Fig.xl05 zeigt einen solchen.

•SOI "Sifi

W»-

2 Fuss

Diese Blechträger bestehen also aus dem senkrechten Bleche, den Winkeleisen (Fig. 106) und, um die Tragkraft noch zu vergrößern, aus Gurtungs- oder Deckplatten (Fig. 106 a).

An den Enden des Trägers läßt man ferner an den Kanten die Winkeleisen herumführen, wodurch auch dort eine bessere Versteifung bewirkt wird (Fig. 107).

Was nun die Höhe eines Blechträgers betrifft, so beträgt dieselbe bei großer Spannweite und Belastung ¹/lö — yi8, bei geringerer

V20 — V25 der ganzen freien Länge, also bei 14'" (45') Länge würde die Höhe er. 1“ (3') hingegen bei 10m (30 ch Länge er. ¹/₂m (1 x/2 anzunehmen sein.

Handelt es sich barmn, die für eine gegebene Belastung und Spannweite erforderlichen Querschnittsdimensionen eines Trägers zu

Mg. 106.

Fig. 106a.

l-------->

berechnen, so gilt als Norm, daß man die Höhe = Vs ~ ¹ln der Spannweite macht, und zwar bei schweren Brücken - Constructionen = Vs — V10, für gewöhnliche Hochbau - Constructionen = V₁₂ — ¹/li; die Gurtungen macht man kaum 21 — 23zm (8 — 9") breit. In der Anordnung der Gurtungen liegt die Möglichkeit, dem Träger für jede vorkommende Belastung und Spannweite die Tragfähigkeit zu

Fig. 107.

geben; man verwendet zwar nicht Platten über höchstens 0,8zm stark, legt aber so viel Platten von dieser Stärke über einander, als sie eben den gegebenen Bedingungen entsprechen, also 2, 3, 4 rc. Gurtungsplatten.

Man wendet Blechträger bis zu Spannweiten von er.

(50') an; darüber hinaus würde die volle Vertikalwand zu erheblich in das Gewicht gehen, und man construirt daher für größere Spannweiten Gitterträger oder Fachwerksträger. Uebrigens verwendet man dieselben an stelle der Blechträger schon bei geringeren Spannweiten, sowohl beim Brückenbau, als auch, namentlich ihres . besseren Aussehens wegen, bei Hochbau - Constructionen. Die Gitter-

tH .9 «5

träger unterscheiden sich darin von den Blechträgern, daß bei den ersteren die Vertikalwand nicht durch Blechtafeln, sondern durch ein Dreiecks-System von Gitterstäben dargestellt ist, Fig. 107u und Fig. 107 b. Die Verbindung dieser Gitterwand mit den Gurtungen wird, wie bei den Blechträgern, durch Winkeleisen bewirkt.

Fig. 107 b.

4 Fuss

Die Berechnung der Gitterträger ist nicht ganz so einfach, wie die der Blechträger, da wegen der durchbrochenen Vertikalwand die Querschnitts-Massen nicht in allen Querschnitten gleich sind, außerdem auch die Inanspruchnahme der Gittertheile eine verschiedene ist; es werden nämlich diejenigen Stäbe, welche, von den Auflagern ausgehend, von oben nach unten gerichtet sind, auf Druck, auf rückwirkende Festigkeit in Anspruch genommen. Bei der Construction

Georg u. Wanderley, Metallbau.

der Gitterträger gelangt dieses Prinzip nicht immer zum Ausspruch, es werden vielmehr der leichteren Verbindung halber, meistens sämmtliche Gitterstäbe übereinstimmend aus Flacheisen gemacht.

10 Fuss

Fig. 109.

' Fig. 108.

10

Bei den Fachwerksträgern wird die Vertikalwand zwischen den Gurtungen (den Ober- und Unterrahmen) hergestellt, welche, wie die Gitterstäbe, gewöhnlich unter einem Winkel von 45 Grad geneigt sind (Fig. 108); die Verbindung der Gurtungen mit der Ver-

tikalwand erfolgt durch Winkeleisen und Niete (Fig. 109). Die Zugbänder haben einen achteckigen Querschnitt (Fig. 110), sie bestehen aus Schmiedeeisen, die Streben hingegen erhalten Verstärkungsrippen (Fig. 111), und werden aus Winkeleisen zusammen genietet.

Fig. HO.

Fig. in.

In der Berechnung von Gitter- und Fachwerksträgern wird man für gewöhnliche Fälle, namentlich für kleinere Träger, wie sie im Hochbau vorkommen, keinen Fehlgriff thun, wenn man die Gitterwand als für den nutzbaren Querschnitt nicht vorhanden betrachtet, sie also vom Totalquerschnitt in Abzug bringt, so daß in der Formel

6H

w = B • H³ —(b, - V + b„-V + b,„ • h,„³)

für t>,„ die ganze Dicke der Gitterstärke und für h,„ die ganze loth-rechte Höhe derselben (Fig. 112) gesetzt werden muß.

It

~¥

Fig. 112.

a. Das vertikale Blech.

Dasselbe muß aus möglichst großen Tafeln bestehen, damit nicht zu viele Vernietungen, welche die betreffenden Stellen schwächen, vorkommen. Die größte Länge der Bleche beträgt jedoch 3—4,75m (10 — 15'), längere Bleche verwendet man ungern, da diese, der Länge entsprechend, stärker und theurer sind. Die größte Breite der Bleche pflegt nicht über l'/₂ m (4³/₄') zu betragen, größere Dimensionen finden im Hochbau keine Verwendung.

9*

Die Blechstärke wechselt bei Trägern für den Hochbau zwischen 5 und 18 Millimetern. Für gewöhnliche Fälle genügen 6 — 10 Millimeter (V₄ — s/₈") starke Blechtafeln vollkommen, nur bei großer Belastung, z. B. durch hohe Frontwände 2c., wäre eine Stärke von 13 Millimetern (V₂") und 16 Millimetern (%") zu empfehlen.

Nachfolgende Tabelle L giebt das Gewicht der gewöhnlichen Blech- und Plattenstärken aus Schmiedeeisen an.

In Metermaß:

Stärke in Millimetern Gewicht pr. □m in Kilogr.

8    9    10    11

7,8 15,5 23,3 31,1 38,8 46,6 54,4

12

13

15

18

20

62,2 70,0 77,8 85,5 93,3 101,1 116,6 140,0 155,5

In rheinländischem Maß:

Stärke in ¹jl 6 -- Zollen

Gewicht pr. □' in Pfunden

2,50 5,00 7,51 10,01 12,51 15,01

10

11

12

13

14

15

16

17,52 20,02 22,52 25,02 27,52 30,03 32,53j 35,03 37,53 40,04

In der Regel wird die vertikale Blechwand aus 2 bis 4 Blechlängen ä 3,75- (12') construirt, diese werden stumpf zusammengestoßen und am Stoße mit 2 Deckplatten zusamniengehalten und genietet. Es muß hierbei die Summe des Querschnittes der beiden Deckplatten so groß wie die Blechstärke sein.

b. Die Nieten.

Auch die Nieten sind von Bedeutung, denn die Entfernungen der Durchmesser derselben müssen mit den Blechstärken in einem bestimmten Verhältnisse stehen.

Bezeichnet d die Blechstärke, dann ist die Entfernung der Niete von Mitte zu Mitte:

für eine feste und dichte Fuge = 5 d (für Dampfkessel), für eine feste Fuge = 10 d (im Hochbau für Träger).

Durchschnittlich kann man bei Hochbauten die Entfernung der Nietenmitten auf er. 13 —15,5zm (5 — 7") annehmen. Der Durchmesser der Nieten beträgt in der Regel 1,5 — 2,25zm (V*—78"), ausnahmsweise 2,5

(1").

Fig. 113 AS.

A

lg D

>ifö

k i

-c4 d>

3d

Die Dimensionen der Niete sind für eine dichte und feste

Fuge (Fig. 113 A):

der Kopf = 4 d, der Durchmesser = 3 d, für eine feste Fuge (Fig. 1137t): der Kopf---3d, der Durchmesser = 2 d.

Die nachstehende Tabelle giebt das Gewicht der Nieten an.

M. Tabelle des Gewichts von 1000 Stück Nieten.

In Kilogrammen für Metermaß.

In Centnern für rheinländ. Maß.

Durchmesser in Zentimetern.

Durchmesser in Zollen.

Bei fester Fuge wiegen 1000 Nieten circa

Bei fester Fuge wiegen 1000 Nieten circa

0,7

15 Kilogr.

40 Kilogr.

85 Kilogr.

150 Kilogr.

290 Kilogr.

650 Kilogr.

c. Die Eck- und Schenkeleisen.

Die größte Widerstandsfähigkeit erreicht ein Blechträger hauptsächlich durch die Eckeisen (Fig. 114). Dieselben haben zwei Schenkel, welche sowohl mit der Deckplatte, als auch mit dem vertikalen Bleche in Entfernungen von 16™ (6") durch Nieten von 1,5—2,5 (Vs — 1") Durchmesser verbunden werden.

1,0

1,3

1,5

2,0

2,5

0,20 Centn er. 0,70 Centner. 1,70 Centner. 3,25 Centner. 5,60 Centner. 13,25 Centner.

Die.Schenkel, mögen dieselben gleich oder ungleich sein, bilden beide stets einen rechten Winkel.

Fig. 114.

8-11^3-4^

Bei Hochbauten sind die Eckeisenschenkel in der Regel 8 —11zm (3 — 4") breit, die Stärke desselben beträgt •/$ — % einer Schenkelbreite, also 6—16 Millimeter (V₄ — ⁵/₈") bei einer Winkeleisenlänge von 7,5 —9,5 m (25—30').

Nachfolgende Tabellen N—Q geben die Gewichte der gleichschenkligen Winkeleisen an (aus dem Architecten-Kalender entnommen), es bedeutet in denselben:

b die äußere Schenkelbreite, <1 die mittlere Schenkel stärke, G das Gewicht pro lfd. Meter in Kilogr. oder pro lfd. Fuß in Pfunden.

N. Tabelle der gleichschenkligen Winkeleisen

des Hörder Bergwerks- und Hüttenvereins.

(b und d in Zollen, Gr pro lfd. Fuß in Pfunden.)

^2^2^ s²

HHHOl

2? ^ rd 1-» Ol Ol CM CM CO CO CO

Ol CM C4 CM CM Ol Ol CM CM

2-2-

CM CM CO CO CO CO CO CO

^    H

to~~

tOot'UXlffiOOO

*2-    >-

CO CO CO co^co CO CO ^

14 Vs

18V«

15 Vs

12

14V4 16 Vs

13

ogcoiotoxO¹^^

Vs 15V, ³/„ 18 V- 16

Vs 20 V« 24 Vs 19 Vs Vs 24

V« 28Vs

0. Tabelle der gleichschenkligen Winkeleisen

der Aktiengesellschaft Phönix in Laar bei Ruhrort.

(b und d in Millimetern, G pro lfd. Meter in Kilogrammen.)

Gbd-Gbd G bd

^^^ © © ©.© CD»!OitOOOOcDCD<]^ OiÜlOOCDOiOOi<lOO

OiCiÜxoxO^Ox4^i4^O0O0

tOtOOOcOtOCOOCiOCCOCO

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ZD 00

11

11 .

13

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11

13

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1 1 1 <1 O Ü1 Ü1 to K) K)

1 I 1 H-¹■ t—*• •—I>■ t— to l—1 I 1 I ^^OIOOWO

13,15

17,38

15,67

23,9

23,9

27,1

34,0

P. Tadelte der ungleichschenkligen Winkeleisen

des Hörder Bergwerks - und Hüttenvereins.

(b und d in Zollen, G pro lfd. Fuß in Pfunden.)

IV, - 2V4 IV* - 3

Ol CO

2 • 2V* SV« - 3

’/is

7-/4

3 • 31/4

V*

3-4

11

Q. Tadelle der ungleichschenkligen Winkeleisen

der Actiengesellschaft Phönix in Laar bei Ruhrort.

(b und d in Mellimetern, G pro lfd. Meter in Kilogrammen.)

105-183 16 120-180 16

CD 05 CO CO

3,6 79 • 104 10 13,2 12,4 79 • 104 13 16,9 100-120 11 15,9 79 - 104 16 20,5 100 • 120 15

79 • 130 13

Sollten Eckeisen von der Länge des Trägers nicht zu beschaffen sein, so müssen zwei Stücken stumpf gestoßen und mittels eines Deckwinkels mit dem Bleche innig verbunden werden. Die Niete erhält dann die doppelte Stärke eines Schenkels zum Durchmesser.

d. Die Gurtungs- oder Deckplatten.

Diese sind mindestens so stark wie das verticale Blech zu machen, und zwar variirt die Stärke zwischen 0,6—2zm (V₄—SU “)■

Fig. 115.

r.

Bei großen Trägern pflegt man auch wohl zwei oder mehrere Deckplatten über einander anzuwenden (Fig. 115), um die Widerstandsfähigkeit zu vergrößern.

Sind Deckplatten in hinreichender Länge nicht vorhanden, so lassen sich dieselben bei Blechen unter 1,5'" (% “) übereinander decken und mit Eckeisen vernieten, wodurch die kleinen Stoßdeckplatten erspart werden.

Hierbei kann die Vernietung entweder einreihig oder doppelreihig (Fig. 116 Ä und B) sein. Im ersteren Falle beträgt die Ueberdeckung 15"" (6"), im zweiten 30"" (V). Der Abstand der Nieten ist aus Fig. 116^11 ersehen.

Fig. 116.

fco

Bei starken Blechen' iverden die Deckplatten nur gestoßen und der Stoß wiederum mittels einer kleinen Deckplatte zusammengenietet.

Wie schoir erwähnt, beträgt die Stärke des vertikalen Bleches gewöhnlich 6 — 10 Millimeter (x/₄— ³/s")• Diese geringe Stärke würde leicht, besonders bei seitlichen! Drucke, ein Einbiegen befürchten lassen. Um dieses zu verhindern, wendet inan eine vertikale Aufstellung von Winkeleisen auf beiden Seiten an, die mit denk

Fig. 117.

<£»-

X-

1,25_2,5

Bleche und den Eckeisen durch Nieten fest verbunden sind, und sich in Entfernungen von 1 x/₄—2¹/₂m (4—8') wiederholen (Fig. 117).

e. Berechnung des Blechträgers.

Ebenso wie bei allen andern Trägern, müssen wir auch hier wieder die Grundformel

kW

anwenden. (Siehe Fig. 58.)

Je nach dem Trägerquerschnitt richtet sich aber, wie schon bemerkt, das W (Widerstandsmoment), welches demnach für den Blechträger zunächst zu berechnen ist.

Nehmen wir die Bezeichnung der Dimensionen in Fig. 118 an, so läßt sich, ohne Rücksicht auf die Nietlöcher, das Trägheitsmoment

Fig. 118.

i*

<1.1

öTA

h'

-Ä

des Querschnitts, auf die neutrale Axe A - A bezogen, durch die Formel ausdrücken:

J = V12 [b h³ - b" b"³—(b — b'—bs/) h"‘³],

1,0 „

Beispiel. Die Träger - Dimensionen sollen sein: b =17,5 b'* =

b" = 13,0 „ h =42,0 h' =40,0 h" = 36,8 h“‘ = 27,0

Demnach ist:

J = 12 [17,5-42,0³—13,0 • .36,8³—(175 —1,0 —13,0)27,0⁸]

= 48322.

Setzen mir den Nietendurchmesser d = 2,5zm, dann wird bei zwei Nietlöchern das Trägheitsmoment derselben sein J-=Vi₃-n.d(h³-h"³)=-J' = V12 -2-2,5 (42,0³—36,8³) = 10105, folglich J-J' = 38217 = J".

Hieraus ergiebt sich W —    ^

J;/ - 2    38217 - 2

42

1820.

— G = 20584 Kilogr, — G.

Soll nun der Träger 5m = 500zm freiaufliegen, außerdem die Belastung gleichmäßig vertheilt sein, dann ist 8 • 700 • 1820

8 kW

500

Um hiervon das Eigengewicht (G) des Blechträgers in Abzug zu bringen, müssen wir zunächst den Cubikinhalt oder das Volumen (V) berechnen und dieses mit deni Gewichte eines Cubikmeters Schmiedeeisen multipliciren. Das Volumen ergiebt sich aus der .Querschnittsfläche (F) des Blechträgers, multiplicirt mit seiner Länge. Demnach:

F = 2 (17,5 - 1,0) + 4 (6,5 • 1,6 + 4,9 • 1,6) + 40 • 1,6 = 148 Dzm

Da nun die ganze freiliegende Länge des Trägers 500zm beträgt, so ist das Eisenvolumen:

V = 148 • 500 = 74000 Cub.Z7 oder 0,074 Cub.ra.

Ein Cub." Schmiedeeisen wiegt er. 7800 Kilogr., demnach G = 0,074 • 7800 ----- 598 Kilogr. oder incl. Nieten 670 Kilogr.

Hiernach beträgt die zulässige Belastung des Trägers p_G = 20584 — 670 = er. 20000 Kilogr.

Beim Entwerfen sind die obigen Rechnungen zur vorläufigen Feststellung der Dimensionen etwas weitläufig, auch ist in der Praxis der Fall am häufigsten, daß die Belastung bekannt ist. Es folgen deshalb hier noch einige Tabellen, nach deren angegebenen Wider-standsmonlenten sich die zulässigen Belastungen, wie weiter unten gezeigt wird, leicht ermitteln lassen.

R. Erste Tabelle zur Bestimmung der zulässigen Belastung der Blechträgcr.

(Bei Metermaß.)

Es bedeutet b die Breite des Trägers, t die Stärke jeder der beiden Platten, h die ganze Höhe des Trägers, d die Stegdicke, s die Schenkelbreite der vier gleichseitigen Winkeleisen, r die mittlere Schenkelstärke derselben in Zentimetern, G das Eigengewicht pr. lfd. Meter in Kilogr., W das Widerstandsmoment.

gSS!J8©S5!

'crt ~OT OT

"oi'bi'üi'bi'bni'bi'cn

1,5

114

1,5

134

1076

1,5

1,5

1,5

153

183

209

1,5 -    236

. 1,5

260

1643

2351

3232

4257

4917

6177

8. Zweite Tabelle zur Bestimmung der zulässigen Belastung der Blechträger. (Bei rheinländischem Masz und Pfunden.)

12

13

7s

14

7s

612

15

7s

16

7s

77₂

17

7l6

18

7i

19

7i6

872

20

7-2

21

72

10

22

72

1072

72

ii

d    d d d

H ri r-( ri r-<    T-. ri r-, r-i r-t r-i

67

73

66

80

86

95

102

105

112

115

132

135

81

97

114

135

155

<M CO <M t— 05 —i r-i r-t 04

iO l>-lO »-CM CM

Die Bezeichnung der Buchstaben ist dieselbe wie bei der Tabelle R, nur sind in Tabelle S alte Maße in Zollen und G in Pfunden pr. lfd. Fuß gedacht.

1. Beispiel

Wie groß darf die zulässige Belastung eines Trägers fein, der 5m (16') freiliegt und dessen Widerstandsmoment für Metermaß 1643, für rheinländisches 97 beträgt? ä. für Metermaß:

8k W

8 - 700 - 1643

500

— G = 18400 Kilogr. - G.

Das Eigengewicht G des Trägers wird sein: 134 - 5 = 670 Kilogr., folglich beträgt die zulässige Belastung er. 18000 Kilogr. b. für rheinländisches Maß:

V

8 - 10000 • 97 16 • 12

Hiervon das Eigengewicht des Trägers ab, nämlich 86 • 16 = 1376, demnach ist eine gleichmäßig vertheilte Belastung von er. 400 Centnern zulässig.

6 = 40147 Pfund — G.

2. Beispiel.

Die Belastung von 35000 Kilogr. (70000 Pfd.) sei auf einen Blechträger von 6,28m (20') Länge gleichmäßig vertheilt, wie groß wird das Widerstandsmoment sein müssen? a. für Metermaß:

PI 35000- 628 V Bk” 8-700

= 3911.

Berücksichtigt man auch hier das Eigengewicht des Trägers, so würden 50™ Höhe und 25™ Breite vollkommen genügen, b. für rheinländisches Maß:

210.

P1    70000 -20-12

W~8k⁻    8 10000

Nach Abzug des Eigengewichtes des Trägers sind demnach erforderlich 20" Höhe, 10" Breite.

Sollte die Berechnung größere Höhen als 0,6m (24") ergeben, so empfiehlt es sich, bei Unterstützung von Mauern, mehrere niedrigere Träger neben einander zu legen; bei Deckenunterstützungen kann man auch einen einzigen Blechträger mit entsprechender Höhe anwenden.

Bei sehr großer Belastung und Spannweite werden die Fair-bairnschen Blechträger zur Anwendung gebracht. Es sind dies eigent-

Fig. 119.

Fig. 120.

CH

■HB

<---------——~c;-------------->

<z<

b-

MM

lich nur doppelte zusammengekuppelte Blechträger mit schmiedeeisernen Gurtungs- und Deckplatten, wodurch besonders die vertikalen Bleche an Steifigkeit und Widerstandsfähigkeit gewinnen. Diese Art ist auch unter dem Namen hohle Blechträger oder Kastenträger allgemein bekannt (Fig. 119 und 120).

Das Verhältniß der inneren Breite zur Höhe des Kastenträgers kann 1:2 oder 2:3 betragen und für den Hochbau genügt als ganze Höhe 7₂₀ — '/so der ganzen freien Spannweite.

Im Uebrigen gelten für derartige Träger die oben angegebenen Bestimmungen der einfachen Blechträger. — Nach den in Fig. 120

angegebenen Bezeichnungen würde alsdann das Trägheitsmo-ment sein:

J=‘/₁₂ [bh³ —b"h"s+ (b' + b'" —b) h'³ — (b'" —b" — b')h'"³].

Die hohlen Blechträger kommen bei gewöhnlichen Hochbauten nur selten vor, weshalb sie hier nur flüchtig Erwähnung finden; einige Anwendungen geben noch Fig. 140 und 166.

§ 18.

Die Anwendung der schmiedeeisernen Träger, sowohl der Eisenbahnschienen, doppelten 1-Eisen, als auch Blechträger.

Wir haben zwar schon früher einige Conftructionen dieser Art mitgetheilt, jedoch geschah dies dort nur um die allgemeine Verwendung der eisernen Tragbalken bei Frontmauern vorläufig zu veranschaulichen

Wir wollen nun zunächst das Unterfangen der Frontmauern mittete Blechträgern besprechen.

Ebenso wie bei den gußeisernen Trägern kann die Höhenlage der Blechträger, je nach der Höhe der Balkenlage rc. verschiedenartig sein.

In Fig. 121 A liegen die Blechträger in derselben Höhe, die Balkenlage hingegen liegt über derselben und der gerade Sturz wird ebenso gebildet wie schon früher bei Fig. 77 B und C beschrieben wurde. Der innere Blechträger ist, der tiefer liegenden Balkenlage . wegen, versenkt angeordnet, so daß Raum für die Rolljalousie entsteht. Der untere resp. der innere Träger wird bei B und C höher construirt, als der äußere; die freiliegende Länge kann bei allen drei Fällen bis er. 6,25m (20') betraget:, während die Höhe des Trägers, je nach der Länge und Belastung, zwischen 30—60zm (1—2') schwankt.

Die Stärke des vertikalen Bleches beträgt 0,6zm (‘/₄ "), die der Deckplatte 1,3'" (%") und die Länge des Schenkels beim Eckeisen er. 8zm (3"). Eine umfassende Anwendung der Blechträger geben Fig. 122 —124 im Durchschnitt und Grundriß. Diese Eisencon-struction ist in einem Gebäude der Leipziger Straße in Berlin ausgeführt. Die größten Oeffnungen von 5m (16'), sowie mehrere

von 4m (13') Spannweite sind, ohne weitere Mittelunterstützung, mit schmiedeeisernen Doppelträgern überdeckt.

Fig. 122 zeigt die Ecke eines Theiles dieses Gebäudes.

Fig. 121.

JH

1 ÜB

|VE

in

7ZI '8'S

cf

42=49 6M-16-18

Außer dem Erdgeschosse enthält es noch vier Stockwerke und eine ziemlich hohe Drempelwand, so daß die Höhe vom Pflaster bis zum Hauptgesimse er. 19m (60') mißt. Die Mauerstärke im Erd-

geschoß beträgt 0,80"“ (2‘ 1“). Die Pfeiler haben die geringe Breite von 0,80m (2' 7") und l,10m-(3¹/₂') und sind in Ratenower Mauersteinen und englischen! Cement ausgeführt. Die ganze Frontwand ruht fast ausschließlich aus schmiedeeisernen Doppelträgern, welche folgende Dimensionen haben:

Bei 5m (16') freiliegenden Trägern.

Bei 4m (13') freiliegen-den Trägern.

Vertikale Bleche . . .

Deckplatten.....

Schenkellänge d. Eckeisens Ganze Breite des Trägers Ganze Höhe des Trägers

1,0zm (³/s")

1,0 „ 07*") 12 „ (2V₂/#) 18 „ (7") 31,4 „ (12")

1,30-"° (V')

1,30 „ (V₂")

9 „ (V*")

21 (8")

31,4 „ (12")

Da das erste Stockwerk ebenfalls zu Geschäftsräumen verwendet wird, und außerdem durch die Belastung der Balkenlage noch größere

Fig. 123 A B.

O,

nach a-b

Dimensionen der Träger nöthig geworden wären, so fand man es zweckmäßiger, der letzteren ein besonderes Auflager (Fig. 123 A) zu geben. Jeder Pfeiler ist mit einer 2,5/™ (1") starken gußeisernen

Platte bedeckt, um eine bessere Vertheilung der Belastung auf die Unterfläche zu bewirken, und liegen die Träger platt auf derselben (Fig. 124 AB).

Die Platten sind durch angegossene Lappen auf dem Pfeiler befestigt. Die gegenseitige Verankerung und Verbindung der Träger wird von der Gußplatte in der Ecke vermittelt,, während schmale Schienen die Verbindung der einzelnen Theile beim Zusammenstoß

Fig. 124 A B.

iii ei i:

Ml

Herstellen. Die beiden über jeder Oeffnung liegenden Träger sind durch Zwischenstücke mit einander vereinigt (Fig. 12.8 A B).

Das Gewicht der stärkeren Träger, wenn die Verbindungsstücke mit eingerechnet werden, jedoch ohne die Gußplatte, beträgt pr. lfd. Meter 215 Kilogr., pr. lfd. Fuß 136 Pfund; bei den schwächeren Trägern pr. lfd. Meter 192 Kilogr., pr. lfd. Fuß 120 Pfund. Der Centner kostet mit Anfuhr und Verlegung 10 Thlr.

Weitere Constructionen dieser Art zeigen Fig. 136, 137, 139, 141, 162 und 166.

V. Abtheilung.

Die Unterstützung der Mittetwiinde nnd freischwebende masstve

Wände.

§ 19.

Die Unterstützung der Mittelwände.

a. Wandunterstützungen durch Eisenbahnschienen.

Außer den Fig. 86, 87, 89—91 und 103 angeführten Con-structionen sei hier noch Fig. 125 gegeben.

Um die Tragfähigkeit der Eisenbahnschienen zu erhöhen, werden nicht nur zwei Schienen übereinander genietet (Fig. 93), sondern lassen sich auch zwei neben einander liegende Eisenbahnschienen durch Lappen (Fig. 125) zusammen verkuppeln. Bei stärkeren Wänden pflegt dies stets zu geschehen, damit die Mauermasse ein besseres

Fig. 126.

Fig. 125.

f:

C__

Auflager gewinnt, auch legt man deshalb noch eiserne Stäbe zwischen die Schienen.

Liegen nun die Schienen zu weit frei, so können sie außerdem noch durch massive Pfeiler oder eiserne Säulen Unterstützungen erhalten. Fig. 126 giebt eine derartige Anordnung, bei der die Etagen-

io

Georg u. Wanderley, Metallbau.

Kalken auf den Eisenbahnschienen iht Auflager finden; es ist -hierbei angenommen, daß, der großen Belastttng wegen, eine doppelte Süu-lenstellung nöthig sei.

b. Wandunterstützungen durch gußeiserne Träger.

Die bei der Unterstützung der Frvntmauern hervorgehobenen Grundsätze geltet! ebenfalls bei den Mittelmauern; insbesondere ist die Entlastung der Mauermassen (siehe Fig. 81) und die Verankerung der Träger zu berücksichtigen.

Beispielsweise stellt Fig. 127 die Unterstützung einer x/₂ Stein starken Mauer dar; zur größeren Sicherheit sind hierbei 2 gußeiserne Träger auf einander verbolzt, welche, wegen der angenommenen großen freien Länge, noch von Säulen unterstützt iverden.

Fig. 127.

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JL

In Fig. 128 A wird eine x/₂ Stein starke Mauer aufgefangen; die Träger liegen hierbei jedoch neben einander und sind, wie im vorigen Beispiele, mit der Säule verbolzt. In beiden genannten Fällen befindet sich die Balkenlage ebenfalls auf den Trägern.

Sollen die Träger größere Tragfähigkeit besitzen, so müssen sie mit beiden Enden fest int Mauerwerk verankert sein, alsdann ist bei gleichmäßiger Lastvertheilung

16kW

G.

Die Verankerung geschieht in der in Fig. 128 C D angegebenen Weise. Zweckmäßig ist es, wenn die Auflagesläche der gußeisernen. Träger breiter gegossen wird, damit der Druck sich besser auf die Unterfläche vertheile. Der Splint b geht senkrecht durch mehrere

Schichten und, um eine bessere Verbindung herzustellen, verbindet eine dünne Eisenstange a sämmtliche vorhandene Splinte. Solche Verankerung ist besonders bei den eisernen Balken, welche den Kappengewölben als Widerlager dienen, zu empfehlen.

Fig. 128 A-D.

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_____

J.11

E”s

In der Praxis aber thut man besser, die theoretische Wirkung des fest eingespannten Balkens außer Acht zu lassen, vielmehr den Träger, trotz der festen Verankerung, als freiaufliegend zu berechnen, also die Formel

8kW

1

zu benutzen. (Bei gußeisernen Trägern benutze man Tabelle F.)

c. Wandunterstützungen durch schmiedeeiserne I-Träger.

Einzelne hierher gehörige Constructionen sind schon in Fig. 100 und 101 gegeben.

Anstatt zwei T - Eisen (Fig. 101) zusammenzukeilen oder durch Gußstücke zu verbinden, können auch drei und mehr in ähnlicher Weise vereinigt werden.

Weit freiliegende "t-Träger erhalten am besten eine Säulenunterstützung, wie Fig. 129 eine solche zeigt und wie sie bei Wänden von 1-17a Stein Stärke vorkommt. An den Säulenkopf ist eine Auf-

nahmeplatte angegossen, welche von zwei angegossenen Consolen gestützt wird. Die Aufnahmeplatte hat zwei Ränder, damit die Träger nicht seitlich' ausrutschen können.

Bei stärkeren Mauern niüssen die Flanschen des Doppel-"4-Eisens breiter sein, alsdann läßt sich die Unterstützung des Trägers nur durch zwei neben einander stehende Säulen bewirken. Aus diesenl Grunde wird eine breite Aufnahmeplatte, auf welche die l'-Träger zu liegen kommen (Fig. 130), auf die Süulenköpse geschraubt.

Fig. 129.

IzUSL

Fig. 130. 14-2 St.

11

d. Wandunterstützungen durch Blechträger.

Die Verwendung dieser Tragbalken zur Unterstützung der Mittelmauern wird weiter unten Fig. 136 und 137 gezeigt.

e. Wandunterstütz ungen durch massive Bögen.

Bei den bisher gegebenen Beispielen war die Bedingung gestellt, daß die Mauern mit weit auseinander stehenden Unterstützungen zu unterfangen seien, gleichzeitig aber sollte die lichte Höhe möglichst wenig verringert werden.

Ist nun das Letztere nicht unbedingt geboten und bleibt die lichte Weite des Raumes groß genug um eine Bogenstellung leicht anzuordnen, so können in bestimmten Entfernungen, etwa alle 2—2,5m (6 — 8'), eiserne Säulen errichtet werden, aus deren Kopfplatten die zu spannenden Bögen hinreichendes Widerlager finden. Es geschieht dies in der in Fig. 131 A und B dargestellten Weise;

a in Fig. 131 A zeigt die Aäulenstellung. Der Kopf der Säulen muß ziemlich breit fein, und kann man denselben bei reicher Ausstattung der Räume mit einem weit ausladenden Säulenknauf versehen.

Ueber den Bögen lagern die übrigen Mauermassen der Etagen und ruhen wohl auch noch die Etageubalken.

Fig. 132.

Fig. 131.

DurcMahrt.

§ 20.

Die massiven sreischwebenden Wände.

Durch die Anlage der großen Läden, welche häufig nicht nur die vordere Hälfte des Parterres, sondern auch die ganze Gebäude-. tiefe einnehmen, wird der Hauptbedingung, einen möglichst weiten freien Raum zu schaffen, dadurch entsprochen, daß die Etagenwände schon über dem Parterre endigen und hier durch Träger unterstützt werden. Sind die zu unterstützenden Wände lang, oder ruht auf ihnen eine starke Belastung, so muß die freie Spannweite durch Säulenunterstützung rc. oder durch. Auffang- resp. Hängestangen in kürzere Theile zerlegt werden.

, Beispielsweise dienen die in Fig. 133 neben einander gelegten zwei Eisenbahnschienen als Träger einer größeren Balkenlage. Die freiliegende Länge der Schiene sowie die etwa durch eine Fachwerkswand entstehende Belastung sei so groß, daß ein Durchbiegen stattfinden könnte; in diesem Falle muß man dieser Biegung durch Unter-

stützung oder Auffangen der Schienen hegegnen. Es geschieht dies am besten nach Fig. 133 mittels zweier schräg gestellten Hängestangen, welche oberhalb und unterhalb mit den Schienen in der in Fig. 133 B und C angegebenen Weise verbunden sind.

Die ganze gleichmäßige Belastung vertheilt sich dann theils auf die Mauer, theils auf die Hängestangen. Will man den Querschnitt

Fig. 133 A—C.

mm

J3"L 1 7___1T~ TTZH i I ~ Vl ''i

mm

m*

der letzteren ermitteln, so müssen zunächst die Spannungen in den »Stangen und Schienen bestimmt werden.

Es ist, wenn S d,en Zug in einer Strebe, Q die Belastung auf den Eisenbahnschienen und « den Neigungswinkel, den die Strebe mit der Horizontalen bildet, bedeutet:

11 Q_

30 cos a

11

P 30 ^ tg‘ a'

Eine andere, wesentlich abweichende Construction zeigt Fig. 134 A.

Hier wird eine volle Mauer und außerdem noch die Balkenlage von Trägern, aus Eisenbahnschienen bestehend, unterstützt; zur Vergrößerung der Tragfähigkeit der Eisenbahnschienen kann man an jeder Seite einen Pfeiler vorspringen lassen, und um dann noch den größten Theil der Belastung von den Trägern abzuhalten, einen großen Entlastungsbogen anordnen. In der Mitte bringt inan dann noch eine Hängestange an, welche mit dem Entlastungsbogen durch eine große, eiserne Platte in Verbindung steht. Natürlich müssen zu

Fig. 134 A-E.

fC

Sv

I.:

beiden Seiten noch Querwände vorhanden sein, damit der Seitenschub des flachen Bogens ein hinreichend starkes Widerlager finde. Die Stärke und Zahl der Eisenbahnschienen richtet sich nach der Stärke und dem Gewicht der aufzufangenden Mauerii.

Bei großem Gewichte pflegt man zwei zusammengesetzte nebeneinander liegende Eisenbahnschienen zu wählen (Fig. 134 C)f während bei 1 Stein und V₂ Stein starken Mauern eine oder zwei einfache Eisenbahnschienen genügen (Fig. 134 D und E).

Auch bei diesem Beispiele sind Pfeiler vorgelegt, bei denen die oberen Schichten etwas vorkragen, damit die freiliegende Länge der Schiene etwas geringer werde. Diese vorspringenden Pfeiler sind jedoch nicht unbedingt erforderlich.

In den gegebenen Beispielen ist keine Communication zwischen den beiden nebeneinander liegenden Räumen vorhanden, falls diese aber gewünscht wird, läßt sich in der Mitte der Mauerfläche zweckmäßig eine Thür anlegen. Einen hierzu passenden Fall zeigt Fig. 135. Hierbei ist die freiliegende Länge der Eisenbahnschienen kleiner cmge-noinmen als im früheren Beispiele, so daß ein Aufhängen der Schiene durchaus nicht erforderlich erscheint. Die Mauermasse wird durch einen Bogen entlastet und die Thür mit Hohlsteinen im Bogen ausgemauert.

Es muß nur Sorge getragen werden, daß der scheitrechte Thürbogen aufgefangen werde. Es geschieht dies am besten durch zwei flachkantige Schienen, welche wiederum mittels eines Hängeeisens mii Entlastungsbogen anhängen und den scheitrechten Bogen unterstützen.

Fig. 136-

Fig. 135.

48

EL

fa

is

II

Die mehrfach besprochenen Entlastungsbögen beanspruchen starke Widerlager, sind diese nicht vorhanden, so muß ment eine Construction wählen, die einen nröglichst geringen Seitenschub veranlaßt. Eine derartige Lösung giebt Fig. 136, wobei ein Blechträger die obere Balkenlage unterstützt; dieser Träger erfordert solche Dimensionen, daß er noch einen großen Theil der Belastung der unteren Eisenbahnschienen aufzunehmen int Stande ist. Die Uebertragung der Belastung geschieht wiederum durch eine Hängestange. Die Aus-ntauerung kann entweder ganz voll sein, oder es können auch, zur Verminderung des Gewichtes, große Oeffnungen ausgespart bleiben, nur ist zu beachten, daß entweder beide Seiten, der gleichmäßigen Belastung wegen, voll oder hohl sein müssen. Ist die Belastung für

einen Blechträger zu groß, so kann man zwei kleinere neben einander legen.

Fig. 137 Ä — C.

fp

ff

Für große mehrstöckige Gebäude dürfte unter allen Umständen eine Entlastung der Mauer zu empfehlen sein.

Die erwähnten Anordnungen verursachen keine Schwierigkeiten, denn es kommen dabei lediglich Zusammensetzungen der mitgetheilten Beispiele vor.

Fig. 137 giebt eine com binirte Verwendung der Träger re., wobei wir nur erwähnen, daß die oberen Con-structionstheile, da sie die unteren Belastungen aufnehmen, die größten Dimensionen er-" halten müssen. Es ist dabei angenonnnen, daß die Belastung der zweiten Etage mit ⁵/s Q an den obersten Blechträgern hängt. Letztere sind doppelt angeordnet, so daß das Hängeeisen sich zwischen ihnen befindet und mit einer starken Platte auf den Flanschen liegt (Fig. 137 C).

VI. Abtheilung.

Construction der Decken.

§ 21.

Allgemeines.

Die Construction der Decken ist für ein Gebäude von größter Wichtigkeit, denn hiervon hängt nicht nur die Solidität des Bauwerks, sondern auch die Feuergefährlichkeit ab.

Man nennt eine Decke feuerfest, wenn die dazu verwendeten Materialien dem Feuer möglichst großen und langen Widerstand leisten. In Wirklichkeit kann allerdings keine Construction als absolut feuersicher betrachtet werden, denn wenn auch gewisse Baumaterialien unverbrennbar sind, so wird doch die durch die Einwirkung der Hitze entstehende Ausdehnung derselben den Einsturz bewirken können.

Je nach dem Grade der Verbrennbarkeit lassen sich die Decken eintheilen in:

1.    nicht feuersichere Decken,

2.    halb feuersichere Decken,

3.    ganz feuersichere Decken.

Zur ersten Klasse gehören die hölzernen Decken auf hölzernen Balkenlagen.

§ 22.

Die halbfenersicheren Decken. -

-Zn den halbfeuersicheren Decken rechnet man diejenigen, welche zwar aus hölzernen Balkenlagen bestehen, jedoch durch eiserne Balkenträger Unterstützung erhalten.

Die einfachste Unterstützung dieser Art geschieht mittels Eisenbahnschienen, wie Fig. 138 A im Grundriß zeigt. Nach der geringsten Tiefe des Raumes liegen die Träger, die Entfernung darf aber nicht über ß¹/*”¹ (20') messen, da die größte Länge der Eisenbahnschienen nur 6V₃ m (21') beträgt. Damit bei einer solchen Breite die Schienen ein besseres Auflager erhalten, werden Vorsprünge von V₂ Stein Stärke angelegt, wodurch das Schienenauflager um 15 (6") an jeder Seite vermehrt wird. In der Regel ist die Belastung

Fig. 138 A — C.

rr

18

>1

hrsr-s

JL

5Mm'= 18

\ts

der Balken so groß, daß mehrere .Eisenbahnschienen nebeneinander erforderlich sind.

Bei größerer Belastung kann man übereinander gestellte gekuppelte Schienen verwenden, welche dann noch in gußeisernen Stühlen liegen müssen (Fig. 138 C).

Nach der Tabelle G darf die gleichmäßig vertheilte Belastung auf einer dieser gekuppelten Schienen (Fig. 138) von 26,2zm (10") Höhe und 5zm (16') Länge, wenn sie auf beiden Enden frei aufliegt, betragen:

: Go

8 • 700 • 440,92

500

— 5 • 71 = 4583 Kilogr.,

demnach auf beiden 2 - 4583 = 9166 Kilogr.

Hieraus ist zu ersehen, daß die Verwendung der Eisenbahnschienen als Deckenträger eine beschränkte ist, so daß bei größeren Spannweiten schmiedeeiserne Träger weit zweckmäßiger sind.

Beispiel. Der Raum in Fig. 138.4 fei 6,28m (2(0) breit und 9,4m (3(0) lang, die Belastung betrage 300 Kilogr. pr. □ oder 60 Pfd. pr. welche Dimensionen erhalten die schmiedeeisernen Träger, wenn sie an beiden Enden frei aufliegen? Die ganze Belastung ist:

im Metermaß: 9,4 • 6,28 • 300 = er. 18000 Kilogr. im rheinländ. Maß: 30 • 20 • 60 = 36000 Psd. oder 360 Ctr. Auf die Träger vertheilen sich s/₈ -18000 =11250 Kilogr.

oder % • 36000 = 22500 Pfd. = 225 Ctr.

Demnach würden nach Tabelle I, wenn das Eigengewicht des Trägers noch berücksichtigt wird, zwei schmiedeeiserne Träger von 30"" (11 Vs") Höhe, 1,9"" (V) Stegstärke und 1,6™ (V) Flanschenstärke zu legen sein.

Ueber 34™ (13") Höhe sind schmiedeeiserne Träger selten vor-räthig, auch würden die Herstellungskosten solcher Dimensionen so beträchtlich sein, daß man mit demselben Materiale und den gleichen Kosten Blech träger anfertigen lassen kann.

Die Construction der halbfeuersicheren Decken mit Blechträgern ist der mit schmiedeeisernen 4"-Trägern gleich. Fig. 139 zeigt eine solche Anordnung im Grundriß und Durchschnitt, die Blechträger sind mit a und die hölzerne Balkenlage mit b bezeichnet.

Die Berechnung dieses Trägers ist nach den oben gegebenen Formeln leicht.

Bei bedeutender, freiliegender Länge und Belastung ergiebt die Rechnung sehr große Dimensionen für einen einfachen Blech träger, weshalb man in solchen Fällen zwei Blechträger von entsprechender Höhe neben einander legt und zusammenkuppelt.

Beispiel. Die Balkendecke eines Tanzsaales von 15m (48') Breite und 18,8m (60') Länge werde in der Mitte von Blechträgern unterstützt. Die Balken sollen auf den Trägern gestoßen werden. Das Eigengewicht mit der zufälligen Belastung der Decke betrage

250 Kilogr? pr. □“ resp. 50 Pfund pr. Welche Dimensionen würden die Träger demnach erhalten müssen?

Der Unterzug wird die Hälfte des Deckengewichtes zu tragen haben, demnach

00

1 Q

'1

in Metermaß: P ----- ' ' • 15 • 250 ---- 36000 Kilogr

60

inrheinl. Maß: P = -_, • 48 • 50 ---- 72000 Pfund. 8k W

Nach der Formel P =

wird sein

in Metermaß: W=

in rhnl. Maß: W =

36000 - 1500 8 • 700

72000 -48-12

- 9820,

8•10000

= 518.

Fig. 139.

<L

,5«

771

=4;

a,

1°

Vergleichen wir diese Widerstandsmomente mit denjenigen in Tabelle E und 8, so finden wir, daß ein Träger außergewöhnliche Dimensionen erhalten müßte. Es wird demnach besser sein, zwei Unterstützüngen anzuordnen, und zwar erhält jeder derselben die Hälfte der obigen Widerstandsmomente, also

in Metermaß: W ---    = 4910,

259.

in rhnl. Maß W

Die Tabelle E giebt hierfür eine Trägerhöhe von 55 die Tabelle 8 eine solche von 21".

und

Berücksichtigen wir nun noch das Eigengewichts so würde jeder der beiden Blechträger 60zm resp. 22" erhalten müssen. Die übrigen Dimensionen sind aus den entsprechenden Tabellen zu ersehen.

Fig. 140 A—C.

= 40

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ySwmM.

Anstatt zwei Blechträger, die in gar keiner Beziehung mit einander stehen, zu verwenden, wäre es zweckmäßiger, einen Kastenträger anzuordnen (Fig. 140 A und B). Die Balken liegen direct auf demselben, der hohle Träger ruht wiederum auf breiten Auflageplatten, die die Belastung gleichmäßig vertheilen. Zur größeren

Festigkeit empfiehlt es sich, dann noch den Träger mit dem Mauer-merk zu verankern. Fig. 140 B zeigt einen solchen Träger in größerem Maßstabe.

In manchen Fällen, z. B. bei sehr hohen Blechträgern, erscheint es zweckmäßiger die Balken nicht auf die oberen Gurtungsplatten, sondern auf die unteren oder auch zwischen beide zu legen, wobei in letztem Falle dann die Oberfläche des Balkens und des Trägers bündig liegen können. Bei letzterer Anordnung werden besondere, an das vertikale Blech und die Versteifungsrippen genietete Auflager nothwendig (Fig. 141 A und B). Diese Versenkung kann besonders dann erwünscht sein, wenn, aus decorativen Rücksichten, die Träger nur ein bestimmtes Maß sichtbar bleiben sollen. Die oben mitgetheilten statischen Fornreln bleiben auch in diesen Fällen unverändert.

Fig. 141 A B.

■>    1    .1.___V

Um das Betreten der im Parterre-Geschoß eines Hauses befindlichen Kaufläden möglichst zu erleichtern, liegt der Fußboden derselben häufig nur 15zm (6") über dem Straßenterrain, wodurch dann allerdings die Erhellung des Kellerraumes sehr erschwert wird. Es kommt in solchen Fällen hauptsächlich darauf an, die Con-struction der Kellerdecke so dünn als irgend zulässig zu machen, damit der Kellerraum eine entsprechende Höhe behalte.

Für diesen Fall ist die in Fig. 142 dargestellte Anlage die gebräuchlichste. Es werden über die großen Kelleröffnungen eine oder zwei Eisenbahnschienen a gelegt, welche den darüber liegenden Schienen b als Unterlager dienen. Die letzteren liegen 1,50m (5') weit von einander entfernt und befinden sich zwischen ihnen, in einer Entfernung von 0,7 — 0,94m (2*/₂ — 3Z) die Kreuzhölzer c, welche nicht auf den Eisenbahnschienen selbst, sondern nur auf dem 4zm (1V»" ) breiten Flansche ruhen (Fig. 143 Ä). Besser ist es noch, anstatt der Eisenbahnschienen gußeiserne Träger mit Flanschen zu verwenden. Die ganze Construction dieser Art würde incl. Putz, Schaalung und Fußboden nur 20 — 23zm (8 — 9") Höhe erhalten (Mg. 143 B).

Bei den bisher mitgetheilten halbfeuersicheren Decken handelte es sich darum, die hölzernen Balkenlagen so zu unterstützen, daß

Fig. 142.

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-0,9

der zu überdeckende Rauni ganz frei bleibe. Diese Bedingung ver-theuert aber nicht nur, da die Träger größere Dimensionen erhalten müssen, die Deckenconstruction, sondern sie ist auch mit gewissen Trägern, z. B. Eisenbahnschienen, gar nicht ausführbar.

Fig. 143 AB.

>-

Ei

Soll also der zu überdeckende Raum nicht unbedingt vollkommen frei erscheinen, so empfiehlt es sich, die Träger mittels eiserner Säulen zu unterstützen (Fig. 144 A und B). Die Träger a sind hier zweimal von eisernen Säulen x unterstützt und die Balken b in der bekannten Weise über die Träger gelegt (Fig. 144 Ä). Letztere können entweder aus Guß- oder Schmiedeeisen, einfach oder doppelt förmig gestaltet sein.

In Fig. 144 C und D sind gußeiserne Träger mit doppelten und gekuppelten Eisenbahnschienen angenommen. Der Säulenkopf wird oberhalb quadratisch gestaltet und mit Rändern versehen, damit jedes seitliche Verschieben verhindert wird.

Beträchtlich größere Schmierigkeiten entstehen, wenn die senkrechten Unterstützungen (Säulen) mehrere Etagen zur Höhe erhalten. Hierbei müssen, unter allen Umständen, die Säulen genau senkrecht

Fig. 144'A—D.

Ms

jj

über einander stehen, damit der Druck nicht seitlich mirke und ein Zerknicken der Säule erfolge.

Die Constructionen dieser Art können verschiedenartig sein und hat man demnach zu unterscheiden:

1.    Die Träger bestehen aus Holz und die eisernen Säulen haben nur die Länge von je einer Etage.

2.    Die Träger sind aus Eisen und die eisernen Säulen haben nur eine Etagenhöhe zur Länge.

3.    Die Träger sind entweder aus Holz oder Eisen und die eisernen Säulen haben die Länge mehrerer Etagenhöhen.

Georg u. Wanderley, Metallbau.

Am wenigsten wäre die Anordnung Fig. 145 zu empfehlen.

Hierbei befindet sich eine angegossene Hülse an dem Sänlenkopf, in welche der hölzerne Träger gerade hineinpaßt. Auf diese Hülse wird eine gußeiserne Platte und hierauf der Etagenbalken gelegt, schließlich kommt auf den letzteren die Säule mit einem breiten Fuße zu stehen. Die Platten haben einige Rippen, welche etivas in das Holz eingreifen. Die Säulenplatte wird mit dem Flansche und der Hülse ordentlich verbolzt.

Fig. 146 A B.

Fig. 145.

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Wie leicht zu ersehen, wird die Säule, je nachdem das Holz schwindet, stets in Bewegung bleiben, wodurch die Coustruction unzuverlässig bleibt.

Solider erscheint daher die Construction Fig. 146 A B. Hierbei ruht die Säule mit ihrem breiten Fuße direct auf der Hülse, der Etagenbalken liegt neben der Säule.

Fig. 147.

In Fig. 147 ist die Verbindung der Säule weit besser; hierbei hat die untere Säule einen Rand, welcher die ringförmige Console

unterstützt und das Auflager für den Träger bildet. Der Ansatz b an der unteren Säule nimmt die obere Säule auf. Diese Verbindung ist aber nur bei kleineren Spannweiten und geringerer Belastung zu empfehlen.

Bedeutend besser lassen sich die übereinander stehenden Säulen verbinden, wenn die Träger aus Eisen bestehen. Eine derartige

Fig. 148 A-G

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Construction zeigt Fig. 148 ABC. Im Grundriß A ist angenommen, daß zwei doppelte schniiedeeiserne I-Träger a, neben einander liegend, von zwei zusammenstehenden Säulen b Unterstützung erhalten. Ueber den Säulen-sitzen die schmiedeeisernen Träger fest in gußeisernen Stühlen, letztere sind durch Bolzen unverschiebbar mit einander verbunden. Man kann diese Stühle noch mit den breiten "Platten der unteren und oberen Säulen verbolzen. Dann sind die Säulen, welche außerdem noch nach Fig. 42 mit einander verkuppelt werden können, als aus einem Gußstück bestehend zu betrachten.

Hat die Säule mehrere Etagenhöhen zur Länge, so muß sie in der Höhe der Träger konsolartige Ansätze erhalten (Fig. 149 A und E). Gut ist es, wenn die Konsolen einen Rand erhalten, damit die Träger nicht ausrutschen, ferner empfiehlt es sich, die Träger, nach Fig: 148 A, mit Bolzen zu verbinden. Bei solchen hohlen Säulen ist eine einseitige Belastung der Träger möglichst zu vermeiden; läßt sich dies aber nicht umgehen , so empfiehlt es sich die Träger zu jeder Seite der Stütze anzuordnen. Anstatt, wie in Fig. 149, die Träger aus Schmiedeeisen herzustellen, können diese sowohl aus Gußeisen wie aus Holz bestehen.

Fig. 150 u. 151.

Fig. 149 AB.

Schließlich wollen wir noch die Befestigung der hölzernen Fußböden mit den eisernen Balken mittheilen. Bei den doppelt I-för-ungen Balken bietet dieselbe keine erhebliche Schwierigkeit, es wird hierbei der Fußboden direct auf den oberen Flansch mit Holzschrauben befestigt (Fig. 150). Bei dem einfach T - förmigen Balken umß aber noch ein Winkeleisen am oberen Ende des Steges angeschraubt und hierauf die Fußbodenbretter befestigt werden (Fig. 151).

§ 23.

Die ganz feuersicheren Decken.

Hierunter verstehen wir solche Decken, die entweder ganz aus ' Stein (Werk- oder Backstein rc.) oder aus Stein in Verbindung mit Eisen bestehen.

Die ausschließlich aus Stein bestehenden Decken sind bereits in dem Menzel'schen Steinbau und in Wanderley's Handbuch der Bau-constructionslehre mitgetheilt. Es sei hier nur noch ein Kappengewölbe besprochen, da dasselbe am häufigsten mit Eisenverbindung vorkommt. Das Kappengewölbe hat bei gewöhnlichen Kelleranlagen in der Regel massive Widerlager (Mauer- oder Gurtbögen), wie dies aus Fig. 152 A zu ersehen ist. In Deutschland bringt man auf das Gewölbe eine trockene Sand- oder Betonschüttung und legt darauf die Fußbodenlager parallel mit der Scheitellinie. In Paris hingegen wird das Gewölbe vollständig hintermauert, und auf die Hintermauerung kommen einige Gypsklötze, welche die schwachen Fußboden-Lagerhölzer tragen.

Fig. 152 A B.

Man stellt in Paris die feuerfesten Decken ausschließlich aus Gyps und Eisen her. Hierbei findet man zunächst die eisernen Hauptträger a (Fig. 153 A und B), über diesen hängen die Langstäbe (entretoises) b, welche wiederum den querliegenden Roststäben c ein Auflager gewähren. Der Eisenrost wird noch mit Eisendrath d überflochten. Alsdann bringt man Gyps auf die ganze Rohrfläche, welche, von unten beputzt, zugleich die Gppsdecke eines Zimmers bildet.

Ueber den schmiedeeisernen Hauptträgern befindet sich das Fußbodenlager. Die am meisten gebräuchlichen Dimensionen solcher Decken sind:

Die Entfernung der Hauptträger = 0,8 m (2¹ls‘).

Die Höhe derselben-21—24"" (8—9").

Die Entfernung der Entretoisen = 1m (3;).

Die Stärke derselben im Quadrat — 1,5"" {%“)■

Die Entfernung der Roststäbe-13 —15"" (5 — 6"). Die Stärke derselben — lzm (%").

Solche Decken lassen sich aber nur mit dem vorzüglichsten pariser Gypse ausführen und sind für Deutschland nicht zn empfehlen. Außerdem sind sie nur wenig feuersicherer als die Holzdecken.

In Gegenden, in denen große Sandstein- oder Schieferplatten zu beschaffen sind, lassen sich massive Decken leicht dadurch bilden, daß über die kleinste Breite des Raumes zwei Träger, z. B. Eisenbahnschienen, gelegt werden (Fig. 154 Ä), auf denen die Platten

Fig. 153 A B.

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ruhen (Fig. 154 B). Damit die Belastung gleichmäßig auf das Mauerwerk vertheilt werde, können die Träger auf einem größeren Sandsteinstücke lagern (Fig. 154 C).

Vielfach pflegt man feuersichere Decken durch Gewölbe, welche eiserne Widerlager erhalten, zu bilden.

Die einfachste Decke dieser Art entsteht, wenn man scheit-r echte Gewölbe zwischen T - förmige Schienen spannt (Fig. 155 A B). Die Träger dürfen in diesen! Falle höchstens lm weit aus einander

liegen, und die Wölbung muß auf vollständiger Einschaalung mittels Hohlsteinen im besten Cement geschehen. Auf den Trägern befinden

Fig. 154 A—G

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Fig. 155 A B. 'öl A

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sich die Fußbodenlager; man muß aber sehr sorgfältig darauf achten, daß das Gewölbe in keiner Weise belastet iverde.

Fig. 156 A—F.

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Diese Construc-tiott gewährt keine große Sicherheit, weshalb man lieber flache Kappengewölbe zwischen Eisenbahnschienen spannt. Hierbei achte man darauf, daßdieKappen keine größere Spannweite als 1,6" (5') erhalten und daß die Kappenstärke nicht über ¹I₂ Stein betrage. Fig. 156 A bis F geben verschiedene Construetio-nen dieser Art. Bei A ist die Wölbung auf den Schwalbenschwanz ausgeführt, ' wodurch eine bessere Verspannung entsteht. — Decken, die keine weitere Belastung erleiden, können auch auf V4 Stein flach eingewölbt werden, nur dürfen die Spannweiten dann lm (3Z) nicht überschreiten.

Fig. 156 L zeigt den Durchschnitt einer Gewölbeanlage, aus der zu ersehen ist, daß die Kappen

einen bedeutenden Seitenschub ausüben, weshalb eine kräftige Verankerung mit Zugstangen erforderlich wird.

Für das Auflager der Kappen kann jeder eiserne Träger Verwendung finden, am besten eignet sich dazu der einfache T* förmige Balken. Die Benutzung des gußeisernen Balkens zeigt Fig. 156 C. Hierbei ist der Steg so hoch gemacht, daß die Fußboden-Lager noch auf ihnen liegen können, was jedoch nur bei geringer Spannweite und Pfeilhöhe der Kappe möglich ist.

Die Kappe pflegt man auch, wie Fig. 156 D zeigt, zu hintermauern. In dieser wie in den beiden folgenden Figuren liegt eine

Fig. 157 Ä.

Sand- oder Lehmschüttung auf dem Gewölbe und haben die Fußboden-Lager eine parallele Richtung zur Kappenaxe.

Fig. 156 E zeigt die Anwendung der Eisenbahnschienen bei Kappengewölben. Falls die Länge der Kappe groß und das Gewicht bedeutend ist, müssen zwei Schienen mit ihren Flanschen zusammen genietet werden (Fig. 156 F).

Die freiliegende Länge der einfachen Eisenbahnschienen darf höchstens 3,75” (12') betragen, ebenso müssen die Schienen mindestens 0,30m (V) in der Wand fest vermauert sein.

Auch größere massive Decken, welche durch Kappen gebildet werden, kann man mit Unterzügen unterstützen. Eine derartige Con-struction zeigt Fig. 157 A im Grundriß und 157 B im Durchschnitt nach M N, Es sind hierbei über die kleinste Breite des Raumes Blechträger a gelegt, auf deren Flanschen die schmiedeeisernen T - förmigen Balken, zwischen denen sich die Kappengewölbe spannen, hinreichendes Auflager finden.

Die einzelnen Constructionen sind den bisher angeführten ähnlich, nur muß darauf geachtet werden, daß die Blechträger recht fest

Fig. 157 B.

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Fig. 158.

Fig. 157 C.

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Fig. 157 D.

Il|"= 4 cm

l|=4cm «

und gleichmäßig auf der Aluuicr liegen. Zur besseren Vertheilung der Belastung ordnet man eine Aufnahmeplatte (Fig. 157 G) an und verankert die Trägerenden unter sich. Die Verbindung der Ankerstangen zeigt Fig. 157 D.

Werden zwei Träger neben einander geordnet, so erhalten dieselben eine gemeinschaftliche Aufnahmeplatte (Fig. 158). Diese kann 21—26zm (8 —10") Breit, 47m (1V₂") dick fein, ihre Ränder stehen 4zm (1V₂") vor.

An Stelle der doppelten Eisenbahnschienen kann man auch, bei größerer Belastung und freiliegender Länge, einfache Schienen mit Säulenunterstützung wählen. Hierbei liegt der 4°-förmige Träger oder die Eisenbahnschiene direct auf der Säule (Fig. 161 A) und

Fig. 159.

Fig. 160.

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Fig. 161 A B.

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wird, durch an den Säulenkopf befindliche Ränder, das seitliche Verschieben verhindert. Wird die Schiene gestoßen, so geschieht dies stets über der Säule (Fig. 161 B).

Beispiel. Die Kappengewölbe rc. sollen einen Druck von 5000 Kilogr. (100 Centner) auf eine Säule von 2,82m (9'= 108") Höhe ausüben, wie groß muß der äußere Durchncesser der Säule sein, wenn sie an beiden Enden frei ist?

Nach der Annäherungsformel Tabelle C ist: Für das Metermaß:

PI²

s (5³

200000’

sind, demnach s 6

1988.

wobei P in Kilogrammen, s 6 und 1 in Zentimetern zu nehmen 5000 • 282²

200000

Nehmen wir s = 2zm,

so ist 6³ = 999, oder 6 = 9,99; der äußere Durchmesser also 9,99 + 2 = 12zm. Für das rheinländische Maß:

PI³

oder s 6³

42.

25000’ 100 - 108 ²

25000

Nehmen wir eine Wandstärke von ³/₄" an, so ist 6³ = 53,

6 = 3,75;

der äußere Durchmesser also 3,75 + 0,75 = 4y₂".

Weit größere Schwierigkeiten macht es, wenn mehrere über einander liegende Stockwerke massive, von Säulen gestützte Decken erhalten sollen. Es müssen in diesem Falle die Säulen entweder die Höhe mehrerer Stockwerke besitzen, oder ihre einzelnen Theile müssen sehr fest mit einander verbunden werden. Fig. 162 A und JB giebt einen derartigen Fall, bei dem das ganze Gebäude durchweg massiv aus Eisen und Stein gedacht ist. Die hohlen gußeisernen Säulen nehmen horizontale doppelt P- förmige Blechträger, welche Gewölbe aus Ziegeln tragen, auf. Die Gewölbe können aber auch hinter-niauert werden, so daß der Fußboden eine Plattenabdeckung erhält. Die Kappengewölbe haben hierbei Vs Pfeilhöhe und eine Spannweite voll 5™ (16z), sie sind am Widerlager 1V₂ Stein und am Scheitel 1 Stein stark. Die Säulen bestehen aus einzelnen Stücken von der Länge einer Etage, und zwar reichen sie von der Oberkante des Fußbodens der unteren Etage bis zu derselben der oberen Etage. Im Querschnitt sind die Säulen bis zur Widerlagslinie der Kappen rund, darüber aber glladratisch. In der Widerlagshöhe befinden sich einige Consolen (Fig. 162 C D), auf die sich die

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Fig. 162 A-JD.

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0,62” (2‘) hohen Blechträger setzen. Die gegenüber liegenden Träger werden mittels Schraubenbolzen n (Fig. 162 C) verbunden. Die obere Säule stützt sich auf die untere in der bei o Fig. 162 C angegebenen Weise. Die Säulen haben verschiedene Dimensionen, es wird nämlich die oberste einen kleineren Durchmesser als die darunter befindliche, haben müssen.

Fig. 163 A—C.

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Des starken Seitenschubes des Kappengewölbes wegen nmß eine kräftige Verankerung der gegenüber liegenden Widerlagsmauern vorhanden sein.

Die Fundirung der Säulen ist hierbei noch von größter Wichtigkeit. Die Säulen verlangen nicht nur einen breiten Fuß,

sondern auch ein Fundament, das aus einem Werksteine oder aus in Cement gemauerten härter gebrannten Steinen bestehen muß.

Da, wo es weniger darauf ankommt, große ganze freie Räume, wie iu den zuletzt beschriebenen Anlagen, zu schaffen, und wo man daher die Decken nach Bedürfniß durch Säulen unterstützen kann, ist die Construction wesentlich einfacher.

So zeigt z. B. Fig. 163 A den Grundriß eines Kellers, der beispielsweise zu einer Restauration benutzt werden soll. Der Raum sei in 9 Theile zerlegt, die Decke bestehe aus drei langen Kappengewölben, welche, je nach der freiliegenden Länge und Belastung,

Fig. 164.

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auf T - förmigen Trägern oder Eisenbahnschienen ruhen. Diese Widerlagsträger werden an zwÄ Stellen durch Säulen unterstützt.

Die Kappen sind auf den Schwalbenschwanz zu wölben und erhalten zu ihrer Verstärkung sogenannte Verstärkungsbögen, in der Richtung der Säulen (Fig. 163 B). Als Stärke der Kappen genügt l/g Stein, hingegen müssen die Verstärkungsgurte 1 Stein stark werden.

Diese Verstärkungsbögen erfordern über den Säulen ein besonderes eisernes Widerlagsstück, welches fest an den Säulenkopf gegossen und hohl ist, damit die Widerlagsträger der Kappen ungehindert hindurchreichen können (Fig. 163 C). Sollen auf diesen Säulen noch andere Säulen der oberen Etagen.stehen, so erhält das gußeiserne Widerlagsstück noch eine Platte, auf welche sich die breite Fußplatte der oberen Säule setzt. Beide Platten werden dann fest mit einander verbolzt (Fig. 164). Bei der letzten Figur ist an Stelle der Eisenbahnschiene ein doppelter I-förmiger Träger verwendet.

Fig. 165 AB C zeigt eine eiserne Balkenlage, die als Rost für Kappen verwendet werden kann. Zu diesem Behufe sind zwei Kasten-Blechträger a über den ganzen Raum gelegt; diese werden bei c von einigen kräftigen Säulen unterstützt. Gegen die Kastenträger stoßen in senkrechter Richtung einfache Blechträger 6, welche mit ersteren fest vernietet sind. Parallel mit den Kastenträgern und senkrecht zu den einfachen Blechträgern liegen D-förmige schmiede- oder guß-

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eiserne Balken oder auch Eisenbahnschienen in Entfernung von 1,88 — 2,5m (6 — 8'), so daß sich die Kappengewölbe gegen die Balken legen können.

Bis jetzt wurde fast ausschließlich das Kappengewölbe zur Bildung von Decken angewendet, es läßt sich jedoch auch jedes andere Gewölbe, z. B. das böhmische, ohne Schwierigkeiten dazu benutzen. Das böhmische Gewölbe dürfte sogar in architectonischer Hinsicht den lang gestreckten Kappen vorzuziehen sein, doch kann es nur bei solchen Räumen benutzt werden, die eine Säulenunterstützung zulassen.

Fig. 167 sei der Grundriß eines Raumes, der mit böhmischen Gewölben überdeckt werden soll. Gurtbögen von 1 — 1¹/₂ Stein Breite und 2 Stein Höhe zerlegen den ganzen Raum in einzelne Felder, die je 3,14 — 4,7 m (10—15') breit im Quadrat oder Rechteck

messen können. Die Gurtbögen legen sich entweder gegen die lim . fassungsmauern, oder gegen Gußstücke, welche mit den Säulen verbolzt sind (Fig. 167). Die Widerlags-Gußstücke müssen den Gurtbögen ein gutes Auflager gewähren, weshalb die Widerlagsflächen nach dem Mittelpunkte des Gurtbogens, gerichtet sind.

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Gegen die Gurtbögen legen sich die böhmischen Gewölbe, wie Fig- 168 zeigt.

Die lleberdeckung mit böhmischen Kappen ist besonders da zu empfehlen, wo elegante Räume verlangt werden. Nicht nur die

Fig. 167.

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Säulenkapitäle lassen sich dann auch ausbilden, sondern auch die Gewölbe selbst geben hübsche Motive zur Decoration, hauptsächlich aber wird das Regelmäßige der ganzen Anlage von guter Wirkung sein. In vielen Fällen wäre demnach diese Construction der von

Georg u. Wanderley, Metallbau.

Fig. 163 vorzuziehen, zumal, da man die Anordnung der Fig. 164 bei dem Widerlags - Gußstück in Fig. 167 ebenfalls anwenden kann.

In neuerer Zeit hat man in Frankreich auch wieder angefangen, die Topfgewölbe zur Anwendung zu bringen, uni) sie unter anderem vorzüglich dazu benutzt, gerade feuerfeste Decken daraus zu bilden; da aber solche scheitrechte Gewölbe für größere Räume sich nicht würden frei getragen haben, war man genöthigt, die hohlen Steine oder Töpfe auf eiserne Gerüste zu setzen; die Töpfe wurden mit Gr>ps vergossen.

Bei der Pariser Börse wünschte man eine leichte feuersichere Decke, die eine gerade Fläche bilden sollte. Zu diesem Behufe

Fig. 168.

construirte man leichte stäche Gewölbe aus Töpfen, welche ihre Unterstützung von St ab eisen-Trägem erhielten. Solche Träger, die aus einem geraden und einem damit verbundenen gebogenen Eisenstabe bestehen, überspannen die etwa 4 — 4,38 m (13 —14') weiten Räume, und liegen l¹Um (4') weit von einander entfernt.

Zwischen diesen EisenverbinduMen sind die Töpfe senkrecht so eingesetzt, daß sie ein senkrechtes Gewölbe bilden, wobei diejenigen Töpfe, welche gerade auf Querriegel treffen, unterhalb mit einem Einschnitt versehen sind, damit hierdurch ein guter Verband möglich wird. Alle Zwischenräume sinh hierauf mit Gpps vergossen, die

untere Ansicht des Gewölbes und der Boden darüber abgeglichen und letzterer mit Fliesen belegt.

Der Rost einer gewöhnlichen Decke mit Töpfen besteht in der Regel nach Fig. 169 aus einem eisernen Bogen a a, welcher an beiden Enden, wo er an der Mauer befestigt wird, umgebogen werden muß, um ihn verankern zu können. Der Bogen erhält sich als solcher, indem bei bb zwei schwache eiserne Schließen cc angebracht sind, die durch ein Band d, das verschraubt wird, in der Mitte des Bogens aufgehängt werden.

Fig. 169.

Die so gefertigten Roste werden 4³/₄m (12') weit von einander in dem Gemäuer befestigt, und die Zwischenräume von je zwei Rosten werden durch eiserne Schließen von gleicher Dicke, wie die am Roste, und mit ihnen parallel laufend, in kleinere Theile getheilt. Alle diese Schließen werden dann der Quere nach durch Eisenbänder verbunden.

Fig. 170.

Sind alle diese Eisentheile zusammengesetzt, so erhält man ein vollständiges Gerüst, wie in Fig. 171; dasselbe wird unterschalt und alsdann werden die Felder sofort mit hohlen Ziegeln von 17—20zm Höhe und 9 — llzm im Durchmesser vollgesetzt und mit Gpps vergossen.

Fig. 173 zeigt einen der Bogen am Ende mit der Schließe und dem Anker. Fig. 170 zeigt eine der Topfreihen mit dem darüber befindlichen Fließenfußboden und dem Lehngerüst darunter, auf deni die Schalbretter liegen. Fig. 172 zeigt solche Töpfe in der Ansicht und im Durchschnitt und Fig. 174 in ihrer Stellung im Grundrisse.

Bei Kuppelgewölben über runden und viereckigen Räumen stellt man etwa in 1,8-—2,5m Entfernung eiserne Rippen auf und wölbt dazwischen mit Töpfen aus. Jede dieser Rippen steht unten am

Fig. 171.

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Widerlager in einem eisernen Schuh und diese Schuhe werden bei großen Kuppeln durch einen ringsherum laufenden Anker, einen sogenannten Keltenanker, verbunden und dadurch ernt Verschieben verhindert. Oben legen sich diese Rippen gegen einen eisernen

Fig. 172.

Kranz, der die Größe der Lichtöffnung hat. Zwischen diesen Rippen, die bei großen Kuppeln aus mehreren Stücken verbunden werden, wölbt man noch einen Bogen aus, der einen etwas kleineren Radius, als die Kuppel hat. Bei der Kuppel des königlichen Schlosses in

Berlin, welche eine Weite von beinahe 22 m hat, sind 24 solcher Rippen gestellt und die Töpfe sind unten 29 oben 18zm groß.

in der Mitte 23zm und

Fig. 174.

Fig- 173.

Im neuen Museum zu Berlin wurden ebenfalls Topfgewölbe zwischen eisernen Balken ausgeführt. An Stelle der Töpfe kann man auch prismatische hohle Steine anwenden.

VII. Abtheilung.

Balköne und Galterien in Eisen und Stein.

§ 24.

Die Anlage massiver Ballone mar noch unlängst in sandsteinarmen Gegenden mit Schwierigkeiten und erheblichen Kosten verknüpft, da zur Unterstützung der freischwebenden Theile große, weit in die Mauer reichende Sandsteinkonsole beschafft werden müßten. Erst seitdem das Eisen eine umfassende Verwendung im Hochbau gefunden hat, ist die allgemeine Einführung der massiven Balköne und Gallerten möglich geworden.

Fig. 175 zeigt die Construction einer Gallerte, wobei ein halbes halbkreisförmiges Tonnengewölbe, am Widerlager l]/₂ und am Scheitel

Fig. 175.

1 Stein stark, sich mit dem Scheitel gegen eine L-förmige Eisenschiene x legt. Die Ausladung beträgt 1m (3'). Der Gewölbeschub wird hierbei von mehreren eisernen Zugstangen, welche wohl auch auf der Balkenlage befestigt werden, aufgehoben. Die obere Fläche der Gallerte liegt in gleicher Höhe mit dem Zimmerfußboden und geschieht ihre Abdeckung am zweckmäßigsten mit Asphalt. Am besten ist es, wenn man diese Gallerte zwischen zwei Seitenvorsprüngen anbringt, da hierdurch die Schildenden des Gewölbes geschlossen werden.

Diejenigen Ballone, welche weniger zum Betreten als zum Aus-fteßen- von Blumen rc. bestimmt sind, machen die wenigsten Schwierigkeiten. Fig. 176 zeigt einen solchen Fall, wobei nur eine Breite von 0,55" (VIJ) angenommen ist. Ist ferner vorausgesetzt, daß die Länge des Balkones gleich der Breite einer schmalen Thür ist, so ordnet man, zur Unterstützung des Vorsprunges, an jedem Ende

Fig. 176.

ein gußeisernes Consol a an, welches mit der Mauer mittels Ankerbolzen in gehöriger Verbindung steht. Auf diesen Consolen liegt ein breiter gußeiserner Träger. Die vornüber hängende Platte des kleinen Gesimses ruht auf einer breiten Eisenschiene r, welche ebenfalls mit dem hinteren Mauerwerke verbunden sein muß.

Für Balköne, welche 1 —1,6m (3*4 — 5') weit freischweben, giebt Fig. 177 A und B ein Beispiel. Sind große Werksteine vorhanden, so würde es das einfachste sein, die Abdeckung des Balkones damit zu bewerkstelligen. Zur Unterstützung sind dann nur zwei einfache T = förmige Eisenschienen a (Fig. 177 A), welche umgekehrt verlegt werden, erforderlich. Dieselben werden mit dem Manerwerke und der Balkenlage gehörig verankert und von konsolenartigen

Schienen b unterstützt. Letztere umgreift oberhalb das 4'-Eisen gabel-förniig und legt sich unterhalb gegen die Mauer resp. gegen, eine breite gußeiserne Platte, welche den Strebendruck gleichmäßig vertheilt.

Fig. 177 AB.

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Soll an Stelle der Plattenabdeckung ein Kappengewölbe treten, so empfiehlt sich die Construction Fig. 178 A —C. Hierbei sind an

Fig.

178 A B.

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den Seiten des Balkens zwei Eisenbahnschienen a a neben einander gelegt, welche von einer anderen Flachschiene b konsolensörmig unterstützt werden. Ueber a a liegen zwei andere Eisenbahnschienen d d, zwischen diesen und der Umfassungsmauer wölbt sich nun die flache

Kappe. Damit der Gewölbeschub die Schienen d d nicht verdrängen kann, muß noch die Verankerung e vorhanden sein.

Die Schienen können mit einem Putzgesimse oder mit Consolen von Gyps oder Zink umgeben werden. Die Brüstung der Balköne kann aus Stein Zink- oder Eisenguß gefertigt werden.

Fig. 178 C.

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Fig. 179 A— D zeigt einen Balkon, der von zwei Pfeilern getragen wird. A ist ein Vorbau, über deni sich noch ein Balkon oder Altan befindet. Zwischen die Mauern und Pfeiler legt man neben einander zwei Eisenbahnschienen oder einfache T» förmige Eisen-

Fig. 179 A-B.

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schienen a und wölbt zwischen diese und die Mauern eine preußische Kappe. Das Verschieben der Schiene wird durch die Verankerung mit dem Mauerwerk (Fig. 1791)) und mit den Pfeilern (Fig 179 JB) verhindert. Am Ende des Ankereisens wird deshalb eine ziemlich breite (0,3m resp. 1') Ankerplatte (Fig. 179 C) erforderlich.

VIII. Abtheilung.

Die Dächer in Eisen.

§ 25.

Dachverbände aus Holz in Verbindung mit Eisen.

Durch die Verwendung des Eisens bei den Dachconstructionen, besonders als Zwischenglieder und Verbandtheile, lassen sich so wesentliche Vereinfachungen des Dachverbandes erzielen, daß die vermehrten Anlagekosten in vielen Fällen durch größere Sicherheit und Dauer aufgehoben werden.

Die Dächer mit Eisen werden nach dem Principe der Hängewerke gebaut, so daß der Horizontalschub der Hauptstreben durch eiserne Zugstangen aufgehoben wird. Meistens verwendet man bei diesen Dächern die Pfettenconstructionen, wobei alsdann der Hauptsparren gleichzeitig als Hänge- und Sprengewerksstrebe benutzt wird. Der den Sparrenschub aufhebende Binderbalken wird durch eine Zugstange ersetzt, welche in einem oder mehreren Punkten mittelst Hängeeisen am Kreuzungspunkte, also als fest unterstützt zu betrachtende Punkte, aufgehängt ist.

Von den Knotenpunkten der Zugstangen und Hängeeisen, oder von anderen Punkten der Hängeeisen, gehen Holzstreben oder eiserne Stützen nach den Hauptsparren, letztere in angemessenen Zwischenräumen unterstützend. Bei allen Eisentheilen ist vorweg darauf Rücksicht zu nehmen, ob sie auf Zug oder Druck in Anspruch genommen werden. Die auf Zug beanspruchten bestehen aus Schmiedeeisen und erhalten nur einen geringen Querschnitt, die auf Druck in Anspruch genommenen werden aus Gußeisen gefertigt und erhalten fast durchweg Verstärkungsrippen. Die Hauptsparren setzen sich fast immer am Fuße in gußeiserne Sparreuschuhe, welche mit den Zugstangen mit Schraubenbolzen rc. fest verbunden sind.

Die Zugstangen werden in der Regel mit einer Vorrichtung versehen, durch welche sie bei eintretender Ausdehnung nachgezogen werden können; es geschieht dies durch ein sogenanntes Schloß mit Contreschraube. Ebenso werden auch die Hauptsparren am First meistens in einem Schuh eingesetzt, an welchem sich die Hängeeisen und Zugbänder unmittelbar anschließen.

Fig. 180-188.

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Fig. 180 zeigt ein kleines einfaches Hängewerk, welches sich von den früher beschriebenen dadurch unterscheidet, daß die hölzerne Hängesäule mit einer eisernen Zugstange vertauscht und außerdem noch die mittlere Pfette von einem Kehlbalken unterstützt wird. Die Verbindung der Hängestange mit den Hängebalken resp. den beiden Streben ist ans den Details der Zeichnung zu ersehen.

Eine ähnliche Anordnung giebt Fig. 181; hier wird bei einem doppelten Hängewerke der lange Kehlbalken ebenfalls von einer Hängestange aufgefangen. Die Verbindung des Kehlbalkens resp. Spannriegels mit der Hauptstrebe ist ebenfalls aus dem Detail zu ersehen.

Bei größeren Spannweiten wird der Hängebalken an mehreren Stellen durch Hängestangen an den Hauptsparren ausgehängt und der Druck mittelst Streben auf die Fußpunkte der anderen Hängestange übertragen. Ein Beispiel dazu zeigt Fig. 182. Die Verbindung der Streben mit den Hängebalken geschieht entweder durch Versatzung (Fig. 183), oder durch einen eisernen Schuh (Fig. 184).

Fig. 189 A.

In der Mitte des Hängewerkes stehen, am Fuße der Hängestange, zwei Streben in entgegengesetzter Richtung, für deren Anordnung sich die Construction Fig. 185 empfiehlt.

Große fremde Belastung darf aus diesen Dachverbänden nicht ruhen.

Fig. 189 A — I) zeigt eine Construction, die dem einfachen Hängebock genau entspricht, und in welcher der Tramen durch eine Zugstange, die Hängesäule durch eine Hängestange ersetzt ist. Beide sind auf Zugfestigkeit in Anspruch genommen, und bestehen daher aus Schmiedeeisen. An die Hängestange setzt sich, oberhalb ihres Vereinigungspunktes mit der Zugstange, ein Doppelschuh an, in welchen sich die Streben, zur Unterstützung der Hauptsparren, einsetzen. A zeigt den Querschnitt in kleinerem Maßstabe, B den unter

. dem Sparrenschuh in größerem Maßstabe, C den unteren Sparrenschuh , in den sich die Hängewerksstreben, welche zugleich Fettenträger

Fig. 189 B.

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Fig. 189 G.

sind, einsetzen. Dieser obere Sparrenschuh ist ein mit seitlichen Ansätzen versehener, hohler, gußeiserner Kasten, gegen dessen Seitenwandungen sich die Fettenträger stemmen. Er trägt zugleich die

Firstfette, mittelst Bolzen und Keil auf ersterem befestigt; ganz ähnlich ist der Schuh, in welchen sich die die Fettenträger unterstützenden Streben einsetzen, und die Verbindung derselben mit der Hängestange. Die Verbindung der Schuhe mit der Zugstange wie mit der Hängestange ist durch eiserne Keile bewirkt.

Fig. 189 D.

—Mfc—

Ebenso zeigt Fig. 190 A und B eine Verbindung, welche genau dem doppelten Hängebock entspricht, und in welcher ebenfalls der Tramen wie die Hängesäulen durch Zugstangen ersetzt sind.

Mg. 190 A.

Die Streifen zu einer Mittelunterstützung der Hauptstreben bestehen hier aus Gußeisen, und gehen von dem Verbindungspunkte der Hängestangen mit den Zugstangen aus. Wie B zeigt, geschieht die Vereinigung durch zwei starke Gußplatten, an deren oberer ein Schuh angegossen ist; in diesem ist die nach den Hauptstreben führende Steife eingesetzt. Zur Herstellung eines Längenverbandes dienen Zugstangen, welche nach der Länge des Gebäudes durchgehend, an dieselben Gußplatten angebolzt sind.

Fig. 191 A—E giebt noch eine Anordnung, welche ebenfalls dem Hängewerkssystem entspricht, und nur insofern von demselben

Fig. 190 B.

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Fe

Fig. 191 A.

abweicht, als je zwei gegenüber stehende Hauptstreben an den Fuß-punkten nicht durch eine, sondern zwei Zugstangen verbunden sind, welche nach der Mitte zu ansteigen, und sich dort unter einem stumpfen Winkel treffen. Um die Hauptstreben gegen Durchbiegen zu sichern, werden dieselben, etwa auf halbe Dachhöhe, von einer Doppelzange umsaßt, welche ihrerseits in dem Verbindungspunkte der Zugstangen einen Stützpunkt findet. Das Detail dieser Verbindung zeigt Fig. 191 £; die Verbindung beider Zugstangen erfolgt hier durch ein Paar kurze Gußplatten, welche auch das untere Ende

Fig. 191 B.

IC

zwischen sich fassen. An jede der Platten wird eine horizontal liegende Rippe angegossen, und diese Rippen dienen der Doppelzange als Auflager. In Fig. 191 C ist noch die Vorrichtung zum Nach-

Fig. 191 C.

Fig. 191 B.

schrauben der Zugstange angegeben, sie ist sehr einfach: zwischen beiden Theilen jeder Zugstange befindet sich ein offenes, kastenförmig gegossenes Mittelstück, in welches von beiden Seiten die Zugstangen mit entgegengesetzt geschnittenen Schraubengewinden eingreifen; bei

einer Drehung des Bkittelstückes um die Längenaxe müssen sich also die Enden beider Schraubengewinde einander nähern. Fig. 191 D

Fig. 191 E.

Fig. 192 A.

Hl

zeigt die Verbindung des Sparrenschuhes am Fußende mit der Zugstange, E die Verbindung der Streben am First. An Stelle der

13

Georg u. Wanderte», Metallbau.

Sparren treten hier Pfetten, welche in Entfernung von 1™ bis l,25m (3 — 3V₂') über die Hauptsparren gestreckt sind, und welche die Schalung sür die Zinkbedachung tragen.

In Fig. 192 A—E ist das am häufigsten zur Anwendung kommende System der Verbindung von Holz und Eisen für ein frei-

Fig. 192 B.

cfh

tragendes Dach dargestellt; es sind auch hierbei die Grundzüge des Hängewerkes keinesweges aufgegeben, indessen tritt das Hängewerkssystem einigermaßen zurück, und nähert sich die Verbindung mehr

Fig. 192 c.

dem Knotensystem; über das Hauptdreieck, dessen Endpunkte der First und die Fußpunkte der Hauptsparren sind, ist ein Netz von Dreiecken gelegt, es sind dadurch zwischen drei Hauptpunkten die festen Punkte m und n gebildet, welche unter sich, mit dem First und den Fußpunkten durch Zugstangen verbunden sind, und von jenen festen

Punkten aus erfolgt die Unterstützung der Pfettenträger auf die Mitte der freiliegenden Länge. Die Fig. A — F zeigen die Details der Verbindung, und zwar B die Verbindung des Säulenschuhes am Fußende mit den unteren Zugstangen an dem unteren Sparrenschuh des Firstes; D zeigt die Verbindung der mittleren Zugstange mit der zum First und zum Sparrenschuh gehenden, in dem Punkte m, und die Art und Weise, wie sich an diesem Knotenpunkt die nach

Fig. 192 D.

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dem Pfettenträger gehende Stütze ansetzt. Die in dem Knotenpunkt zusamnientreffenden Zugbänder werden auch hier durch ein paar

Fig. 192 E.

gegossene Platten mit einander verbunden und mit diesen verschraubt; die gußeiserne Stütze des Pfettenträgers erhält einen unteren Ansatz, der ebenfalls zwischen beide Gußplatten greift und mit ihnen verschraubt wird. E zeigt endlich das Mitteltheil der mittleren horizontalen Zugstange, durch welchen erstens das Nachschrauben bewirkt wird, und in welchen außerdem die von dem Firstschuh kommende Zugstange eingreift.

13*

In Fig. 193 A — 1) ist eine andere Dachverbindung mitgetheilt , welche im Princip der vorigen genau entspricht; nur sind die

Fig. 193 B.

einzelnen Verbindungsarten hier etwas anders, es sind ferner sämmtliche Zugstangen zum Nachschrauben eingerichtet, und zeigt außerdem

B in einem normal auf die Dachfläche gerichteten Längenschnitt, wie auch ein Längenverband durch sich kreuzende Zugstangen hergestellt

Fig. 193 C.

ist. In C ist die Verbindung der Zugstange mit dem Sparrenschuh mitgetheilt, die hier durch eine Schraubenmutter erfolgt, in B die Verbindung am First.

Fig. 193 D.

Eine weitere Ausbildung desselben Systems ist in Fig. 194 dargestellt; der größern Spannweite wegen sind 4 Knotenpunkte (an Stelle der früheren 2) gebildet, so daß von diesen aus jeder Pfettenträger zweimal unterstützt wird, und sind außerdem noch die beiden gegenüberstehenden oberen Stützpunkte der Pfettenträger durch eine Zugstange verbunden. Endlich ist in Fig. 195 eine Verbindung dargestellt, bei welcher, unter Beibehaltung desselben Systems, 6 Knotenpunkte, also drei Stützen für jeden Hauptsparren gewonnen sind.

Fig. 194.

Fig. 195.

Weitere Details über die Verbindung der Firstpfette mit den Streben geben Fig. 196 —198.

Fig. 196-198.

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Fig. 199.

Die Stützstreben erhalten einen kreuzförmigen oder auch runden Querschnitt; die Verbindung derselben mit deni Hauptsparren ist aus Fig. 199 und 200 zu ersehen.

Fig. 200.

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Schließlich sei noch in Fig. 201 und 202 eine Anordnung mitgetheilt, in der an Stelle der Hängesäulen eine Zugstange ver-

Fig. 201.

wendet wurde, was besonders bei leichten, doppelten Hängewerken zu empfehlen ist.

Fig. 202.

§ 26.

Die Dächer ganz ans Eisen.

Früher wurde hierzu nur das Gußeisen verwendet, während man neuerdings fast immer das Schmiedeeisen zur Anwendung bringt, da die Construction mit diesem Material verschiedene Vortheile bietet.

Alle bei den hölzernen Dächern vorkommenden Dachformen, als Sattel-, Pult-, Zeltdach rc. sind auch in Eisen ausführbar und bleiben die einzelnen Benennungen, z. B. Sparren, Pfetten rc., dieselben.

Die gußeisernen Dächer sind eigentlich eine Nachahmung der hölzernen Pfettendächer, denn es sind dabei sowohl Hauptsparren,

Fig. 203.

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-lÄk.

als auch Pfetten vorhanden (Fig. 203 A). Die Hauptsparren bestehen entweder aus einem Stück, oder dieselben werden aus mehreren einzelnen Theilen stumpf zusammengestoßen und an den Flanschen verbolzt (Fig. 203 B).

Fig. 204.

An die Hauptsparren a werden die Pfetten 6 genietet oder verbolzt (Fig. 204). Jeder Sparrenschenkel wird am First mit einer Platte, welche den Kopf der Hängestange umfaßt, überdeckt (Fig. 205).

An die Ueberdeckungsplatte wird ein kleines Consol genietet, auf welches sich die Firstpfette e (Fig. 203 A) stützt. Am Ende des

Mg- 205.

Sparrenschenkels sitzt der Schuh d (Fig. 203 B), durch diesen geht die Zugstange / (Fig. 206), welche den starken Seitenschub des Gewölbes aufhebt. Die einzelnen Theile der Zugstange werden durch eine Muffe, welche am besten in der Mitte angebracht und von einer

Fig. 206.

dünnen Hängestange aufgefangen wird , verbunden (Fig. 207). Beim Drehen der Muffe lassen sich die einzelnen Theile der Zugstange zusammenziehen. Bei größeren Dächern kann man das Gewicht und

Fig. 207.

die Materialmaffe der Sparren noch dadurch vermindern, daß zwei kleine 1-Eisen in Entfernung von lm (3') zusammengekuppelt werden (Fig. 208). Die Höhe eines solchen Sparrens beträgt dann Vao der freien Länge.

Größere Spannweiten als 8—10™ (20 — 30') sind für gußeiserne Dächer mit graben Sparren nicht zu empfehlen, da durch die zu großen Dinrensionen die Kosten erheblich werden. In solchen

Fig. 208.

mm

Fällen würde man daher den gekrümmten Sparren den Vorzug geben müssen. Diese können dann entweder spitzbogig oder halbkreisförmig gestaltet werden, damit der Seitenschub möglichst gering ausfällt.

Fig. 209.

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Fig. 209 zeigt das Dach einer Reitbahn oder bergt. Der Raum habe 12,5m (40') Spannweite und in Entfernung von 3,13m (10')

sollen die Bindersparren stehen. Die Bogensparren lassen sich aus mehrern Theilen zusamnlenstellen und mit Zinkornamenten versehen. Den Stoß der einzelnen Bogentheile zeigt Fig. 209 O, den Querschnitt des Bogensparrens zeigt Fig. 209 B nach x — y. Die Bögen setzen sich auf ein Consol von Gußeisen oder Granit, welches mit dem Mauerwerke in gehöriger Verbindung stehen muß. In diesem Falle erhält die Mauer natürlich bei jedem Hauptbinder eine Pfeilerverstärkung. Auf den Bogensparren ruhen die eisernen oder hölzernen Pfetten und über diesen liegen wiederum schwache Sparren.

Wie schon erwähnt, bedient man sich neuerdings bei größeren Spannweiten ausschließlich des Schmiedeeisens, da dies bedeutend geringere Dimensionen der einzelnen Constructionstheile erlaubt.

Das einfachste System für schmiedeeiserne Dächer zeigt Fig. 203. Es läßt sich dies bis zu 6,25 —7m (20 — 22') Spannweite ausführen , bei größern Entfernungen müssen die Sparren unterstützt werden, was am besten durch Streben (Fig. 210) geschieht. Es ist am zweckmäßigsten, wenn die Strebe mit den Sparren einen Winkel von 90⁰ bildet. Die in der Mitte befindliche Hängestange muß stark genug sein, daß sie den Druck resp. Zug der Zugstange und der Streben aushalten kann. Diese Hängestange wird, besonders bei hohen Dächern, so kurz wie möglich gemacht.

Bei noch größeren Spannweiten bringt man mehrere Streben und Zugstangen an, so daß bei Vervielfältigung der Streben das Dreieckssystem entsteht (Fig. 211 und 212). Die Streben können 1,8—5,6m (6 — 18') weit von einander entfernt sein. Zwischen diesem Hauptsysteni läßt sich noch ein Nebensystem einschalten, wobei aber Sorge getragen werden muß, daß der ausgeübte Druck aufgefangen wird. Diese Einschaltung findet bei Spannweiten von 20—25“ (70-70') statt.

Als Uebergangssystem zwischen den obigen Constructionen ist das System von Polonceau (Fig. 213) zu betrachten. Dasselbe ist bis zu Spannweiten von 14“ (45') brauchbar. Der Querschnitt des Sparrens besteht entweder aus Bohlen mit Eisenverstärkung, aus einfachen resp. doppelten N-förmigen Eisen, oder, bei sehr großen Spannweiten der Sparren, aus Blech- oder Gitterträgern. Die Streben werden stets aus Gußeisen gefertigt und ist ihr Querschnitt am zweckmäßigsten kreisförmig oder rund. Die Zugstangen

hingegen sind meistens kreisförmig, selten quadratisch und stets von Schmiedeeisen gefertigt.

Sin. 210 — 213.

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Fig. 214 zeigt ein schmiedeeisernes Dach nach dem Dreieckssystem. Die Details sind aus der Zeichnung zu ersehen. Die Sparren und Streben sind aus einfachem i-Eisen, während zu den Hängeeisen

Rundeisen gewählt wurde. Die Pfetten sind einfache Winkeleisen, auf welche man die Bedachung direct aufschrauben kann. Der

Fig. 214.

Zusammenstoß in der Mitte ist aus Fig. 215 zu ersehen. Die Zugstangen wurden nämlich abgeflacht, oben und unten mit einer Platte

Fig. 215.

bedeckt und auf diese die D - förmigen Streben gesetzt. Sämmtliche Theile sind mittelst Bolzen fest verbunden. Die vertikale Hängestange hebt den Druck der Strebe auf.

Das Fußende der Sparren setzt sich auf einen gußeisernen Schuh, und je nachdem einfache oder doppelte D- Eisen zur Verwendung kommen, kann die Construction in Fig. 216 oder Fig. 217 empfohlen werden. Die runde Zugstange in Fig. 216 könnte auch direct in den Schuh eingreifen, während bei Fig. 217 die Zugstange dann gabelförmig gestaltet sein muß. Fig. 218 und Fig. 219 stellt ein Dach mit eingeschaltetem Nebenfhstem dar.

Fig. 220 giebt ein Dach nach dem Systeme Polonceau. Hierbei wird der Sparren durch eine kreuzförmige Strebe unterstützt

Fig. 216.

und der Druck von schrägen Zugstangen aufgehoben. Fig. 192 E zeigt die betreffenden Details, welche ohne weitere Erklärung ver-

Fig. 217.

stündlich sind. Das Fußende des Sparrens greift in einen Schuh, wie in Fig. 216 und 217 mitgetheilt wurde. Auf den Sparren liegen dann die eisernen winkelförmigen Pfetten in der gezeichneten Weise.

Fig. 218.

Der Sparren wird bei der Berechnung als frei aufliegend betrachtet imb als gleichmäßig belastet angenommen, ferner muß er auf Zerdrücken und Durchbiegen berechnet werden.

Ohne weitere Formeln zur Berechnung der eisernen Dächer zu entwickeln, geben wir hier eine Tabelle über die Dimensionen der einzelnen Theile gut ausgeführter Constructionen, welche Engi-neer's Pocket-Book für 1856 mittheilt.

Mg. 219.

tl

Sämmtliche Fußmaße sind englisch, dieselben wurden von dem Herausgeber in Metermaß verwandelt und zwar sind bei den Meter-

Fig. 220.

[17/1=35”

einheilen die Centimeter, bei den Centimetereinheiten die Millimeter abgerundet.

Zur Tabelle sei noch bemerkt, daß dem System Fig. 210 eine Spannw. v. 20'

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„ 30—40' „ „ 40—50' „

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zu Grunde liegt.

Die Sparren und Streben sind von gewalztem Eisen (Fig. 221) und die Spann- und Hängestangen aus Rundeisen.

Fig. 221.

B.

A.

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Die Entfernung zweier Hauptgebinde ist 6' engl. resp. 1,83m angenommen.

T. Tabelle zur Bestimmung der Dinn

jioueu von schmiedeeisernen Dächern/

Höhe h in der Milte über der durch das Auf-

Spann- {Qaer netzenden (stehe Figur weite 2 0. Horizontale. 210—213). Hängestangen.

(Fig. 213).

Abstand

zweier

Dimensionen der Sparren (siehe Fig. 221 A. B).

Dimensionen der Streben (siehe Fig. 221 Ä).

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der

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22,3

IX. Abtheilung.

Metallbe-achungen.

§ 27.

Das Kupferdach.

Unter allen zur Dachdeckung brauchbaren Metallen ist das Kupfer das dauerhafteste und beste. Da es aber sehr theuer ist, so wird es nur sehr selten und zu wichtigen Gebäuden genommen, obgleich es nach langjährigem Gebrauche gewöhnlich noch den halben Werth des neuen, als altes Metall hat. Es rostet in freier Luft sehr bald und bedeckt sich dann mit einem Ueberzuge, der aber im Wasser löslich ist, dem Metall fest anhängt und ihm so Schutz gewährt, so daß ein Oelanstrich durchaus unnütz ist.

Das Kupfer wird auf eine Verschaalung von gesäumten Brettern gedeckt. Die Tafeln werden mit einander, sowohl in den Quer-als Längenfugen durch Falze verbunden, dergestalt, daß die eine Tafel zweimal, die andere dreimal gebogen wird. Diese Falze bleiben aber nur in den Längenfugen stehen; in den Querfugen werden sie von unten niedergeschlagen, damit das Abfließen des Regenwassers nicht gehindert werde. Um die Tafeln auf der Schaalung zu befestigen, werden sogenannte Heftbleche, die auf die Schaalung genagelt sind, in die Querfugen mit eingesalzt und niedergeschlagen, welche so die Tafeln halten.

Beim Eindecken der Dächer rechnet man an jeder Seite der Bleche noch 4zm hinzu, wegen der Falze und ä 0,06 — 0,07 □m für Heftbleche und Verschnitt bei den Falzen.

Das Gewicht eines □m Bedachung mit Kupfer incl. Schaalung beträgt 21 — 25 Kilogr. Zu einem Kupserdach sind 36 Kupfernägel zu rechnen.

§ 28.

Das Bleidach.

Da das Blei in freier Luft, auch mit Oelfarbe gestrichen, durch starkes Rosten nach und nach zerstört wird, anch dnrch seine Leicht-flüssigkeit bei Feuersbrunst, die Rettenden abhält, und dabei zur Dachdeckung nicht viel wohlfeiler als Kupfer ist, so wird es dazu nur sehr selten verwendet. Vorkommenden Falles nimmt man das sogenannte Rollenblei. Die Tafeln desselben sind 0,95—2,2 m lang, 48 — 58™ breit und 2—2¹/,“ dick.

Ein nm Bleiplatte l¹//'”' stark wiegt er. 18‘4 Klgr.

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Gewicht des Kupferdaches p. nm in Klgr.

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Hefter und Nägel

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Die Eiudeckung und das Falzen ist ebenso wie beim Kupferdach. Das alte Blei wird gewöhnlich zu einem Drittel des Neuwerthes gerechnet.

Ein Dm Bleidach incl. Schaalung wiegt er. 35 — 61 Klgr. Es erfordert der □zur Eindeckung 36 Bleinägel und 1 Dm znr gedeckten Fläche 33 Klgr. Rollenblei, wenn dasselbe 2™ stark ist.

§ 29.

Das Eisenblechdach.

1. Weißblech (verzinntes Eisenblech).

Auch die mit Blech einzudeckenden Dächer verschaalt man mit gesäumten Brettern, wie es meist bei den Metalldächern geschieht.

Das verzinnte Blech ist zwar theurer als das unverzinnte, gewährt aber auch eine längere Dauer. Beide Arten müssen aber, wenn sie nicht durch den Rost zerstört werden sollen, auf beiden Seiten einen sehr sorgfältigen doppelten Oelfarbenanstrich erhalten, und zwar muß dieser, wenigstens in der Grundirung, aus schwarzer Kienrußfarbe bestehen, da solche die Metalle am längsten vor Rost schützt. Falls dabei das gute Ansehen eine andere Farbe fordert, kann der zweite Anstrich mit anderer Farbe geschehen.

Die Falze die man hier rund um die Tafeln 4zm (1V₂") Breite rechnet, werden bei dieser Deckungsart einfacher, als beim Kupfer-dach, nur so gemacht, daß jeder Tafelrand eine Biegung weniger als dort bekomnlt. Ebenso wie dort werden die auf die Schaalung (mit 3— 4 Rohr- oder Blechnägeln) befestigten Heftbleche gleich mit eingesalzt, aber es werden alle Falze umgeschlagen. Bei sehr flachen Dächern werden die horizontalen Fugen noch mit Zinn verlöthet. Uebrigens sollte man niemals die schwächeren Arten Blech, sondern nur die stärkeren nehmen, der Dauer wegen und da auch die stärkeren größer sind, und demnach, der Falze wegen, weniger Blech und Arbeit als kleine Tafeln erfordern.

Das weiße, oder verzinnte Eisenblech wird gewöhnlich nach Tafeln, nicht nach dem Gewicht berechnet. Es kommt vor:

a.    Das Ponton - oder Kreuzblech, welches die stärkste Sorte ist, die Tafeln derselben haben 40zm Länge, 30zm Breite. Das englische Ponton- oder Kreuzblech ist 43zm lang, 34zm breit.

b.    Das einfache ordinäre Kreuzblech, wovon die Tafel 32 lang und 24zm breit ist und 7 — 8 Klgr. wiegt. Das englische einfache Kreuzblech ist 35zm lang und 24zm breit.

c.    Vorder- oder Ausschußbleche heißen die schlechten dünnen

Sorten.

1 Dm verzinntes Eisenblech bei Dachdeckungen wiegt mit Ein schluß der Falze 1,4 Klgr.

Wird eine Dachfläche nach □ “ berechnet, so muß der Falz zur Dachfläche hinzu gerechnet werden, man braucht also zu 1 üm Abdeckung IV4 □m Blech. Pro üm Weißblechdach rechnet man 15 Heftbleche und 62 Blechnägel.

2. Das Schwarzblech.

Um größere Wohlfeilheit zu erzielen hat man öfters Dachdeckungen mit Schwarzblech versucht. Das Ergebniß war jedoch, daß bei dem nöthigen Oelanstrich das Dach mehr als ein Zinkdach kostete und daß trotzdem die Dauerhaftigkeit dein der verzinnten Bleche und des Zinks nachsteht, da der Rost immer noch zu zerstörend wirken konnte. Rur in dem Falle, rocrttt auf das Sorgfältigste der Oelanstrich, oder noch bester eine Lackirung, für die untere Seite in der Werkstatt, für die obere auf dem Dache gemacht und erhalten würde, was oft außer den Grenzen der Möglichkeit liegt, möchte die Dauerhaftigkeit gesichert werden. Der Anstrich muß alle 4 — 5 Jahre erneuert werden und besteht in der Hauptsache aus Leinölfirniß und Mennige.

Man hat zweierlei Arten der Eindeckung: a. Das Falzdach, ähnlich eingedeckt wie das Zinkfalzdach. Jede Tafel von 62™ Länge und 48™ Breite deckt nach Abzu der Falze er. 24 □zm, so daß zu einem □4% Tafeln nöthi sind. Außerdem muß man pro □m 4 Stück Hefter und 10 Nägel rechnen.

1 wiegt 4,2 Klgr. aus starkem Jakobswalder Blech,

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„    „ Kutzdorfer Blech Nr. 1,

„ 2,

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60 Tafeln auf den Centner gehen, b. Das Wellendach. Die wellenförmig gebogenen Blech-tafeln, die früher aus England bezogen wurden, jetzt auch in Deutschland vielfach gefertigt werden, sind 1,57    1,88" lang, 60 — 70™

breit und wiegen pro □" l‘/₄—4 Klgr. Die Dimensionen einer Welle von Mitte zu Mitte der Erhöhung auf derselben Seite beträgt 13™, die Höhe der Biegung 5™.

Bei der Eindeckung überdecken sich die Tafeln nach der Länge und Breite um 5™ und sind durchweg in Entfernungen von 3™ zusammengenietet. Das Wellendach bedarf daher keiner Schaalung, sondern nur Sparren, iti l⁴/₅ — 2¹/₂m Entfernung, zwischen denen wieder Pfetten in gleicher Entfernung anzuordnen sind. Auf diese Weise kann das Dach ohne irgend eine Anwendung von Holz, ganz aus Eisen vollkommen feuersicher hergestellt werden. Jede Tafel deckt er. 0,4 □ Zu einem Meter rechnet man 0,8 Tafel mit 18 Klgr. Gewicht, 6 — 7 Nieten. Zu 10 □m braucht man 4 Schrauben und 6 Klgr. Asphaltfirniß zum Anstrich.

§ 30.

Das Zinkdach.

Das Zink zur Dachdeckung ist ein leichtes und wohlfeiles Metall, das sich auch sehr gut im Freien jeder Witterung ausgesetzt erhält, und vorzüglich eignet. Da es aber spröde und ganz besonders der Ausdehnung und Zusammenziehung durch Hitze und Kälte unterworfen ist, so erfordert es zu dieser Anwendung geschickte und erfahrene Arbeiter und eine auf die Eigenthümlichkeiten desselben berechnete sorgfältige Behandlung. Es wird bei uns seit langen Jahren zur Dachdeckung in gewalzten Platten angewendet. Da aber die Herstellung auf den Hütten früher, aus Mangel an Erfahrung, besonders des Hitzgrades, unter welchem es bearbeitet werden nmß, sehr viel zu wünschen übrig ließ, und dadurch viele fehlerhafte Platten in den Handel kamen, und da ferner ebenfalls aus Unkenntniß die Art der Eindeckung mit Zinkplatten oft ganz der Natur dieses Metalles entgegen und sonst auch unzweckniäßig angeordnet wurde, so konnte es nicht fehlen, daß die Zinkdeckung in üblen Ruf kam. Jetzt aber geschieht das Walzen der Bleche auf den Hütten so zweckmäßig und vorzüglich, daß die jetzigen Zinkplatten mit den früheren gar nicht mehr verglichen werden dürfen, und ebenso ist mmt mit der Deckungsart weiter gekommen, so daß die Zinkdächer durchaus empfohlen werden können.

Die Eindeckung dieser Dächer geschieht meistens auf Schaalung, bei der man sehr sorgfältig darauf sehen muß, daß keine Kante oder Ecke vorsteht, da dies bei der Sprödigkeit des Zinks, besonders beim Begehen des Daches im Winter leicht Risse verursacht. Bei dieser Schaalung ist es aber sehr nöthig, daß die Bretter einen Zwischen-

raunt von 1zm behalten, und etwa alle 30 — 50’"" (12 — 20") ein 2¹/₂zm breites Loch durchgebohrt wird, damit möglichst viel Luft zwischen Holz und Zink kommt, iveil man, wo dies nicht beobachtet war, ein Verderben der Bleche, wahrscheinlich durch Erzeugung von Holzsäure, wahrgenommen hat.

Da das Zink in freier Luft sehr bald rostet, und sich dadurch gleichsam mit einer schützenden Haut überzieht, die ein weiteres Rosten verhindert, so ist ein Oelanstrich durchaus unnöthig. Ein solcher ist sogar gänzlich weggeworfen, da er sich sehr bald von diesem Metall ablöst.

Aus den angeführten Eigenschaften des Zinks ergießt sich, daß die Deckung jederzeit so eingerichtet werden muß, daß dieselbe sich dehnen und zusammenziehen kann, ohne dadurch dem Regen Oeff-nungen zu verschaffen, daß also das Falzen hier fast allein anzuwenden, das Löthen aber fast gänzlich zu verwerfen und nur im Nothfall an einzelnen Stellen, wohl aber zum Ausbessern von Rissen und Löchern zu gebrauchen ist. Arner zeigt sich die Nothwendigkeit, daß die Bearbeitung der Falze u. bergt soviel als möglich in der Werkstatt, jedenfalls stets unter dem nöthigen Hitzgrade und mit Anwendung heißer Eiseit und Werkzeuge geschehen muß, und daß diejenige Arbeit, die durchaus nur auf dem Dache selbst gemacht werden kann, unter denselben Bedingungen auszuführen ist.

In den Arten der Eindeckung unterscheidet man:

1. Zinkdeckung mit Falzen auf Schaalung, ähnlich der Kupferbedachung, Fig. 222, vorzugsweise für kleine Flächen

Fig. 222.

geeignet, mit x/₈ der einseitigen Dachtiefe.zur Neigung. Der Falz erfordert von beiden zusammenstoßenden Zinktafeln tut Ganzen

er. 92m Breite; nach dem Falle des Daches überdecken sich die Tafeln in der Löthfuge 4—5zm. Es deckt demnach eine Tafel von 188zm Länge, 84zm Breite = 1,58 □zm nur eine Dachfläche von ' 1,34 □zm. Auf 40zm Länge des Falzes ist immer ein Hefter von starkem Eisenblech zu nehmen. Derselbe ist 2 %zm breit, mit 2zm langen Lappen doppelt auf Schaalung aufgenagelt, 2%zm senkrecht aufstehend, 1 — 1\ zm umgebogen, im Ganzen also 5V₂ —6zm lang,

2. Zinkdeckung mit aufgenagelten Leisten und übergebogenen Deckstreifen auf Schaalung Fig, 223 mit ebenfalls % der einseitigen Dachtiefe zur Neigung, Zwischen je 2 Zinktafelreihen, die jedesmal in der Löthung 2 — 4zm überschoben sind, ist eine Latte von 4zm Höhe und 6zm Breite zu rechnen. Jede Tafel wird zu beiden Seiten um je 5zm rechtwinklig aufgebogen, wovon 1V₃ zm Falz

Fig. 22SA u, B.

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nach derselben Richtung umgebogen wird, danlit der Deckstreifen darüber greifen kann. Auf 50—60zm Länge der Latte ist imnier ein Hefter von starkem Eisenblech anzunehmen, der unten und zu beiden Seiten der Latte fast 1™ auf jeder Seite in den Falz greift, also im Ganzen 6 + (2 x 4) + 2 x 1 = 16zm lang und 2 ⁾/₂ —3zm breit ist. Es können auch jedesmal 2 kleine, zu beiden Seiten der Leisten besonders zu nagelnde Hefter angenommen werden, was jedoch mehr Nägel kostet, ohne wesentlich besser zu sein. Die Deckstreifen haben die Breite der Leisten plus der vierfachen Breite der Falze, also 6 + (4 x 1V,) = 12zm.

1 Zinktafel von 1,58 üm deckt nach dieser Methode er. 1,35 — 1,25 □“

3. Zinkdeckung mit Wellenblechen auf Lattung von 42 - - 46 zm Weite ohne Schaalung, Die Neigung des Daches muß hierbei wenigstens Vs der zweiseitigen Dachtiefe betragen. Das Wellendach hat die Forni Fig, 224. Die Höhe der einzelnen Welle beträgt 2zm, die Weite von Mitte zu Mitte der Wellen beträgt auf einer Seite 6V₂ zm. An den aufrechten Stößen sind die Bleche aufgebogen, mittelst Haltern von 2V₂ zm Breite und er. 8zm Länge, die 48 — 60zm von einander entfernt sind, auf den Latten befestigt und ihre Fugen durch Deckleisten abgedeckt. Die Horizontalstöße werden durch 5zm breite Ueberdeckung und Löthfuge hergestellt.

Die Blechtafel verliert an der Länge durch das wellenförmige Walzen 30zm, durch die Ueberdeckung an den horizontalen Löthnngen 5zm und an den aufrechten Stößen 8zm, so daß eine Tafel von 188zm Länge nur 1,43m Länge deckt. Die Deckstreifen der auf-

Fig. 224.

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rechten Stöße erfordern 8zm breite Blechstreifen. Eine Tafel von 1,58 □"* ursprünglicher Größe deckt daher, in Wellenform gebogen, nur 1,13 üm. Außerdem erfordern 7x/₂ lfd. m Forst eine Tafel. Zu Wellendächern verwendet man übrigens, zur Vereinfachung der Arbeit, auch vielfach 2,82m lange und 94zm breite Tafeln.

Bei der wellenförmigen Bedachung kann man die Blechstärke mit Sicherheit 1—2 Nummern schwächer nehmen, da das gebogene Blech eine ungleich größere Tragkraft hat und sich nicht unregelmäßig werfen kann. Hierdurch werden die Mehrkosten des größeren Materialaufwandes und der schwierigeren Arbeit wieder gedeckt. Man thut gut, nicht blos Lattung, sondern halbe Schaalung beim Wellendach anzuordnen, also auf 20zm Brett immer 20zm Zwischenraum zu nehmen, da hierdurch erfahrungsmäßig das lästige Beschlagen und Tropfen solcher unterhalb freiliegenden Metallbedachungen vermindert wird.

4. Französische Zinkdeckung auf Schaalung. $tg. 225, welche den sehr erheblichen Vortheil darbietet, daß die horizontale Löthnaht gänzlich wegfällt, und sich jede einzelne Tafel nach jeder Richtung hin vollkommen frei ausdehnen und zusammenziehen kann. Die Zinktafeln werden dabei mit 7e Neigung der einseitigen Dachfläche in den horizontalen Stößen, anstatt der Löthnaht, 10 weit über einander gedeckt, und sind außerdem 2¹/ seits umgebogen. Jede Tafel wird mittelst zweier Hefter, welche

breit beider-

Fig. 225.

er. 16zm lang, 4zm breit und zweimal genagelt sind, an der unteren Kante, an der oberen durch einen Blechstreisen von 8zm Breite und beinahe der ganzen Länge der Tafelbreite, welche als Hefter dient, festgehalten. Die aufrechten Stöße sind ähnlich dem Leistendach gebildet. Es werden die beiden zusammenstoßenden Blechtafeln, wie

Fig. 226.

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und durch Hefter von 5zm Breite, welche in

aus Fig. 226 zu ersehen ist, jede 4zm senkrecht aufgebogen mit einem Falz von noch 1 % der Mitte eingeschnitten sind, von beiden Seiten gehalten. Die Kappen über den senkrechten Stößen sind im Ganzen 13zm breit,

und alle 50zm weit festgeschroben. Die Stöße zweier Kappen über einander sind durch einfaches Uebereinanderschieben gedichtet. Jede Schraube mit den Kappen geht durch eine kleine verzinnte Eisenblech-Platte, welche auf der Kappe aufgelöthet ist und wird durch eine übergelöthete Zinkkuppe vollkommen verdeckt.

§ 31.

Die Rinnen und Abfallröhren.

Das Anbringen der Rinnen und Absallröhren ist die letzte Arbeit am Aeußeren der Gebäude, doch muß hierbei gleichwohl alle Sorgfalt angewendet werden, da schlechte Ausführungen die Nässe in das Gebäude führen.

Früher wurden die Dachrinnen so angebracht, daß sie am oberen Theile eines Hauptgesimses frei vorhängend, entweder nur nach einer

Fig. 227.

Seite, oder von der Mitte aus nach beiden Seiten hin sich neigen und in Abfallröhren das in ihnen zusammenfließende Regenwasser ausgießen, Fig. 227. Diese Art kann höchstens für ganz gewöhnliche Gebäude als passend gelten, indem nicht nur durch die nothwendige schräge Lage der Rinne, sondern auch dadurch, daß sie auch das ganze Gesims verdeckt, ein großer Uebelstand für das Aussehen des Gebäudes entsteht.

Eine zweite Art, die Dachrinne zu legen zeigt Fig. 228, diese ist aber nur für steile Dächer passend. Um die Rinne nicht vor das Gesims zu bringen, legt man sie einige Steinschichten höher hinauf auf das Dach selbst bei a. Hieraus aber entstehen folgende Nachtheile: Vermöge der schrägen Lage, welche die Rinne haben muß,

Fig. 228.

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durchschneidet sie die Dachschichten in schräger Richtung, woraus Verhau der Steine und Schwierigkeiten der Eindeckung und fast immer Einregnen entstehen. Ferner hat die Verbindung der Rinne mit den Abfallröhren Schwierigkeiten, so daß man besser thut, diese Anordnung nicht zu wählen.

Eine gute Rinnenanlage für ein Holzgesims zeigt Fig. 229. a bezeichnet den Balken, b den Drempelstiel, c die kleine Strebe, d die Zange, welche hier als Gesinisknagge benutzt wird. Die Schaa-lung f ist mit der Zinkabdeckung g versehen, welche sich hinten aufkantet, die Rinne h ist durch Rinneisen befestigt und hängt in der Ueberdeckung i, welche auf dem Traufbrette h ruht. Ist das Dach mit Ziegeln oder Schiefer eingedeckt, so ragt das Deckmaterial 8 —10zm (3 — 4") in die Rinne hinein. Metalldächer schließen sich unmittelbar an die Ueberdeckung i an. Wird die Rinne etwa schad-haft, so tränst das Wasser auf der Abdeckung g ab, ohne dem Gebäude zu schaden. Ferner kann man sie auch durch eine Attika von

Zink l, welche durch besondere Eisen gehalten wird, verkleiden. Bei nlassiven. Gesinlsen ist die Anlage ganz ähnlich, nur würde die Abdeckung g hier auf eingemauerten Dübeln zu befestigen sein.

Fig. 229.

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Fig. 230.

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Eine Rinnenanlage für ein überhängendes Dach, d. h. für ein Dach, dessen Sparren vor beit Umfassungsmauern vorspringen, zeigt

Fig. 230. Der vorspringende Theil der Sparren ist hier mit einer Lattenverschaalung abgedeckt, an welche sich vorn, aus einem Brett ausgeschnitten, der Rinnleisten anschließt. Der Raum zwischen den Sparrenköpfen ist ebenfalls durch eine Bretterverkleidung geschlossen, und um über den Sparren die Höhe für die Dachrinne zu erhalten, sind auf den Sparren Aufschieblinge befestigt, welche die Lattung einer Dachschaalung tragen.

Besser und in jeder Hinsicht solider ist die Construction Fig. 231 für ein überhängendes Dach mit Aufschieblingen. Das Dach selbst ist, wie im vorigen Beispiele, ein flaches, daher mit Drempelwand

Fig. 231.

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versehen; unter jedem Sparren ist, durch Schraubenbolzen ein weit ausladender Unterschiebling befestigt. Die Sparren selbst laden weniger weit aus, so daß vor dem eigentlichen Sparrenkops der Raum für die Anlage der Dachrinne gewonnen wird, die vorne durch eine Bretterverkleidung, den Rinnleisten darstellend, verdeckt ist, während eine andere, über den Unterschieblingen liegende Verkleidung die Hängeplatte bildet. Die Abdeckung des Traufbrettes mit Zink, der Anschluß der Dachrinne an die Ueberdeckung, und die Anlage der Dachrinne mit Gefälle ist ähnlich, wie in Fig. 229. Der Rinnleisten

ist durch starke Winkeleisen und Schrauben aus der inneren Seite mit der Hängeplatte verankert.

Am zweckmäßigsten ordnet man die Rinne über die Tranfschich-ten auf der Dachfläche so cm, daß ihr einer Längenrand von dem Bedachnngsmateriale gehörig überdeckt wird Fig. 232. Die Rinne muß in ihrem Laufe nach dem Abfallrohre ein geringes Gefälle haben. In Entfernung von 1 — 1 V₄(3 — 4') wird sie durch einen wohlbefestigten starken eisernen Haken, der sie bis zum äußersten Rande umfaßt, gehalten.

Fig. 232.

Fig. 233.

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Man kann aber auch die Rinne im Hauptgesims selbst verbergen, indem man das untere Glied hohl macht und seiner eigent-

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Georg u. Wandertet), Metallbau.

lichen Bestimmung gemäß, benutzt Fig, 233. Soll des nöthigen Gefälles und einer soliden Construction wegen die Rinne selbst das Gesimsglied bilden, so verfährt man wie Fig. 234 zeigt. Für hölzerne Hauptgesimse sind letztere beiden Constructionen nicht zu empfehlen.

Fig. 234.

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Eine vortreffliche Rinnenconstruction theilt Herr Baumeister V o g d t in der „ Deutschen Bauzeitung “ mit. Fig. 235 zeigt dieselbe. Für das Gefälle derselben (1:120) dient die über dem Hauptgesims

Fig. 235.

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vortretende Rollschicht als Lehne. Die Rollschicht wird mit Zinkblech abgedeckt, so daß das etwa durchdringende Regenwasser direct auf das mit Schiefer abgedeckte Hauptgesims geleitet wird. Die Rinne selbst liegt auf der Rollschicht und wird außerdem in Entfernungen von 1m (3') mit starken Rinnleisten und Halftern zusammengehalten resp. mit der Mauer verankert. Der Boden der Rinne erhält dadurch ein vollkommen ebenes Auflager, so daß sowohl ein gutes zweckmäßiges Gefälle erlangt, als auch das Betreten der Rinne vollkommen unschädlich gemacht wird.

Befindet sich auf dem Hauptgesims noch eine Ausmauerung, eine sogenannte Attika, so verursacht die Rinnenanlage ungemeine Schwierigkeiten. Hinter der Attika sammelt sich Schnee und Regen, dessen Abführung nur langsam geschieht, so daß die Nässe oft in die Umfassungsmauern, selbst in die Zimmerdecken zieht.

Fig. 236.

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Diese Uebelstände können einzig durch Anordnung der Knob-lauch'schen Rinne Fig. 236 vermieden werden. Fast durchgängig wird ein Kniestock angeordnet, so daß bei Anwendung der genannten Rinne, die Drempelwand er. x/₃ m (V) von der Umfassungsmauer entfernt bleibt; auf dieser Drempelwand ruhen die Sparren. Zwischen der Umfassungsmauer der Drempelwand und der Zange a des Kniestocks wird der Bretterkasten b angeordnet, der mit gutem Zinkblech ausgeschlagen ist. Auf der Umfassungsmauer ruht nun das

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Laufbrett d, welches mit einem breiten, in die Rinne hineinlaufenden Zinkstreifen belegt werden muß. Ist nun z. B. die Bedachung von Schiefer, so legt sich unter dasselbe ein Zinkstreifen e, der ebenfalls in den Rinnkasten reicht, so daß zwischen den beiden Blechstreifen über der Rinne ein dünner Schlitz entsteht. Häuft sich nun Schnee über der Rinne an, so wird derselbe durch die wärmere Luft des Dachbodens, welche durch die Oesfnung sin den Rinnkasten dringt, von unten geschmolzen und tröpfelt in die Rinne, durch die das Wasser abgeführt wird.

Fig. 237.

Für Zinkbedachungen geben wir in Fig. 237 die einfachste Art der Anordnung des Dachsaumes, wobei eine Wassernase zum Abtropfen entsteht.

Fig. 238.

Soll ein Dachsaum zugleich in ein Gesims übergehen, und ist dieses gemauert, so wird gewöhnlich die Dachtraufe über oder hinter der äußeren Contour des Gesimses fortlaufen und sodann der Saum des Hauptgesimses mit einem starken Blechstreifen Fig. 238 abgedeckt. Das untere dieser beiden Saumbleche wird in 16zm breite Tafeln

geschnitten und mit Schrauben, in Entfernungen von 16 zu 16zm (6 zu 6"), möglichst weit von der äußeren Linie des Gesimses, an eingegossenen Bleiklötzchen befestigt. Ans diesen Streifen kommt ein zweiter, der oberhalb an die Verschaalung genagelt ist, unten aber um einen Eisendraht gerollt und mit kupfernen Nieten mit dem ersten Saumbleche verbunden ist.

Eine besondere Berücksichtigung erfordern noch die sogenannten Dachkehlen, wo zwei geneigte Dachflächen eine Rinne bilden. Am

Fig. 239.

besten ist es an solchen Punkten eine Blechrinne oder eine etwa ²/₃ m (2') breiten Blechstreifen zu legen. Die beiden äußeren Blechkanten müssen wie in Fig. 239, oder besser noch wie in Fig. 240

Fig. 240.

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Die Absallröhren selbst werden in der Klempnerwerkstätte, aus einzelnen der Länge nach zusammengebogenen und verlötheten Zinkröhren, hergestellt. Die Anordnung der Abfallrinnen muß so geschehen, daß dadurch die Regelmäßigkeit der Fa?ade möglichst wenig gestört wird; indem man z. B. bei mehreren Röhren dieselben zugleich als vertikales Abfallungsmittel einer glatten, nicht mit Vorsprüngen und Rücklagen versehenen Gebäudefront benutzt. Gut ist es, wenn das Rohr der ganzen Höhe nach vertieft in der Mauer angebracht wird, jedoch so, daß die vordere Seite freiliegt, um etwa entstehende Schäden wahrnehmen und ausbessern zu können.

umgebogen werden, damit sich eintreibender Schnee oder Regen darin fängt und nicht unter dem Deckmateriale in den Dachraum dringt. Dieselbe Vorsicht ist da anzuwenden, wo Schornsteine unterhalb der First aus dem Dache heraustreten. Man legt dann in die Kehle ein Blech von 62zm (2‘) Breite, welches etwa 20zm (8") an der senkrechten Schornsteinwand in die Höhe geht und in eine Horizontalfuge eingreift. Ist der Schornsteinkasten groß, so daß die Kehle lang wird, dann ist es am besten sie mit Blech, wie ein kleines Dach einzudecken , so daß von der Mitte aus Gefall nach beiden Seiten stattfindet.

Die Befestigung der Röhren an der Mauer geschieht durch Schelleisen und erhalten die Röhren durchschnittlich pro 6 — 7 üm (60 — 70 □') Horizontalproportion der Dachfläche einen Querschnitt von 0,6 Auch sollen die Röhren möglichst wenig Biegungen erhalten.

§ 32.

Die Schornsteinkappen.

Oft muß man um das Eiürauchen der Schornsteine 31t verhindern , besonders, wenn in deren Nähe sich höher liegende Gebäude befinden, sogenannte Schornsteinkappen anordnen.

Eine ganz einfache Vorrichtung dieser Art zeigt Fig. 241. Der Schornstein ist mit einer Kappe gedeckt, welche 4 Oeffnungen nach den Seiten hin hat; an diesen Löchern werden 4 Klappen von Zinkblech a a angebracht und zwar so, daß sie unten an einer Messingstange in messingenen eingemauerten Ringen sich auf und zu bewegen

lassen.

Bei b b sind gekrümmte dünne Eisenstangen angebracht,

welche durch eine Querstange verbunden sind, damit die Klappe a nicht weiter herunterfallen kann, als sie soll. Die Klappen stehen in einem Winkel von 222⁰ offen nach oben hin. Wird der Wind

Fig.Ml.

von einer Seite her stärker, so schließt er die ihm entgegenstehende Klappe. Die anderen bleiben geöffnet und lassen den Rauch entweichen. Auf diese Art kann der Wind nie in den Schornstein blasen.

In vielen Fällen ist die Fig. 242 dargestellte Vorrichtung wirksam. Ueber der Schornsteinöffnung ist eine Eisenblechröhre von 15 zm Durchmesser, etwa ³/₄m (2V₂;) hoch herausstehend, Vs“ (1') tief in den Schornstein hineingehend, aufgesetzt. Die Röhre erhält auf drei Blechstützen ein kleines Blechdach, so daß zwischen der Röhr- und Blechdachkante ein Zwischenraum von etwa 3zm (1") hoch verbleibt, welcher Zwischenraunl jedoch von dem Blechdache um 5zm (2") auf jeder Seite überragt wird. In den Eisenröhren sind

Fig. 242.

4 — 6 Schuppen ringsherum eingehauen, 5zm (2") lang, 3zm (1") breit und nach außen gebogen, so daß sie einen Winkel von 45° machen, sie stehen 2 reihenweise übereinander, mit etwa 5zm (2") Zwischenraum, so daß sich in einer Röhre von besagter Länge, etwa 6 — 8 solche Zwischenräume finden.

Eine weitere Art von Schornsteinkappe zeigt Fig. 243 in der Ansicht im Grundriß und im Durchschnitt, welche darin besteht, daß ein konischer Schirm von Eisenblech mit einer senkrecht eingemauerten Röhre von Eisenblech vernietet wird.

Fig. 243.

Fig. 244 zeigt den Durchschnitt einer Kappe eines Schornsteines von Eisenblech mit sogenanntem Windkessel und Blechdach. Auf jeder der vier Seiten des Windkessels befindet sich ein Röhrchen b, das unter 45° geneigt ist und dessen Weite etwas größer als die Breite

Fig. 244.

des Schornsteines betragen kann. Die am unteren Rande des aufgebogenen Schirmes angebrachten 4 Oeffnungen a führen, einerseits das eindringende Regenwasser ab, wie dieselben den Abzug des Rauches noch mit befördern helfen. Wenn nun der Wind den Rauch von einer Seite nicht herausläßt, so bleibt diesem immer noch die ganze

andere Hälfte zum Entweichen. Man kann annehmen, daß wenn die Röhre nicht besonders gegen Rost und Rußeinwirkung geschützt wird, alle 6—8 Jahre eine neue solche Röhre nöthig wird. Neuerdings kommen häufig drehbare Blechaussätze zur Anwendung, welche durch den Wind selbst wie eine Wetterfahne bewegt werden, Fig. 245 zeigt

Fig. 245.

einen solchen. Sie sind sehr zweckmäßig, haben aber den Nachtheil, daß die Drehung dnrch Rost und Rauch mit der Zeit erschwert resp. unmöglich gemacht wird, und daher häufige Reparaturen nöthig sind.

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Fig. 246.

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Die drehbare Haube des Schornsteinaufsatzes Fig. 246 sitzt auf einem festen Rohraufsatze, dessen unterer Blechschirm das Mauerwerk des Schornsteines abdeckt. Die zu den beiden Seiten der Haube angebrachten konischen Röhrchen b haben etwa 5—9 breite Oeff-nungen oder es erhält die Haube statt diesen einen zweiten Aufsatz c mit ganz offenem Durchgang für den Luftstrom. Die Oeffnungen bei b oder c haben demnach den Zweck, daß durch das Durchpressen der Luft der Oeffnung der Haube d eine zur herrschenden Windrichtung parallele Stellung ertheilt wird und daß sie in der Richtung b a oder c d mit fortgerissen wird.

Fig- 247.

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Einen weiteren drehbaren Schornsteinanfsatz zeigt Fig. 247 bei A in der Ansicht, B im Durchschnitt und C im Grundriß.

X. Abtheilung.

Die Treppen tu Eisen.

§ 33.

Die Treppen ganz ans Eisen.

Das Eisen ist ein vorzügliches Material zum Bau der Treppen, es gewährt vollkonrmene Feuersicherheit und Festigkeit. Vermöge der mannigfachen Formen, die man dem Eisen geben kann, eignet es sich zu allen Treppenformen, so daß man es selbst da anwenden kann, wo andere massive Treppenanlagen gar nicht möglich sind, außerdeni gewähren diese Treppen ein sehr elegantes Ansehen.

Ihre Uebelstände beruhen in den hohen Baukosten und daß die Trittstufen bei längerem Gebrauche glatt werden, auch sind durchbrochene Stufen für Damen unangenehm zu betreten.

Es lassen sich diese Treppen sowohl von Schniiede- als auch Gußeisen herstellen, doch ist dem letzteren der Vorzug zu geben, da es billiger ist, und schönere Formen zuläßt. Schmiedeeiserne Treppen erhalten Verzierungen von Zinkornamenten.

Analog den hölzernen Treppen erhalten auch die eisernen ihre Stützen und Haltepunkte durch Säulen oder Träger, welche unter den Podesten liegen. Ueberhaupt dienen die hölzernen Treppen den eisernen als Vorbild. Die gußeisernen Wangen sind im Querschnitt 1'-förmig gestaltet, äußerlich meistens verziert, und rings herum ein Flansch angegossen. Die schnliedeeisernen Wangen bestehen aus zusammengenieteten flachen Eisenschienen, an welche schmiedeeiserne Winkellappen angenietet sind.

Ordnet man die Stufen nach Art der Blockstufen an, so können dieselben ganz freitragend, oder auf der einen Seite der Wange

unterstützt uub auf der anderen freitragend angeordnet iverden. Eiserne Blockstufen werden jedoch nicht voll gegossen, sondern nur aus zusammengegossenen oder geschraubten Platten hergestellt. Fig. 248 zeigt eine derartige Construction.

Fig. 248.

In den meisten Fällen stellt man eiserne Wangenträger her und werden auf diese, wie bei den hölzernen Wangen, die Stufen aufgesattelt oder eingestemmt. Die Wangen werden in diesem Falle entweder gegossen, wie Fig. 249 und 250 zeigen, oder sie werden

Fig. 249.

aus Schmiedeeisen zusammen gearbeitet nach Fig. 251. In den zuletzt gezeigten Constructionen der Wangen würden die Stufen aufgesattelt werden müssen.

Für eine eingeschobene Treppe müßte der Wangenträger nach Fig. 252 gemacht werden, so daß sich auf der Wange a eine Schiene b befindet, auf welche die Trittstüfe c aufgeschroben wird.

Fig. 253 zeigt eine Treppe bei der die Wangen aus doppelten schmiedeeisernen Flachschienen a a, die zugleich die Geländerstangen

Fig. 250.

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Fig. 251.

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Fig. 252.

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b b umfassen, bestehen. Die Stufen erhalten durch die Hohlstücke c in den Wangen b ihren Halt.

Die Futterstufen sind entweder Rahmstücke oder durchbrochene Gußstücke. Die Podeste der eisernen Treppen erhalten ebenfalls eiserne Unterstützungen. Gegen einen Hauptbalken, welcher in der Breite des Treppenhauses liegt, stützen sich die Treppenarme und auf diesem Hauptbalken liegen die übrigen Podestbalken.

Die zweckmäßigste Grundrißanordnung der Treppen mit eisernen Wangen, ist diejenige mit einer oder mehreren großen Wangen. Letztere werden hierbei als Tragbalken behandelt und die Breiten -sowie Höhendimensionen statisch, nach den früher gegeben Formeln berechnet. Damit die Dimensionen nicht zu groß werden und die

Mg. 253.

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Treppe möglichste Sicherheit gewährt, dürfen die einzelnen Arme nicht zu weit freiliegen.

Bei den einzelnen Wendeltreppen wird die ganze Treppe ans einzelnen gußeisernen Blockstufen zusammengesetzt, deren Kopfende zugleich den mittleren Kern resp. Pfosten oder Spindel bildet. Fig. 254 A — E zeigt eine solche Anlage, wobei A die theilweise Ansicht der Treppe wie sie im Treppenhause liegt, zeigt; B ist die Horizontalprojection und der Durchschnitt einer Setzstufe; C zeigt die isometrische-perspectivische Ansicht derselben; D giebt den Grundriß der ganzen Treppe. Die Verbindung der Stufen wird sowohl durch die Lappen a «, worauf die Setzstufen, deren Lappen mit jenen

zusammenpassen und verschraubt werden, als auch die mit den Stufen aus einem Stück gegossenen, röhrenförmigen Wangenstücke hergestellt.

JE zeigt, daß die Wangenstücke mit Ueberfalznng normal aufeinander sitzen. Zur größeren Solidität sind alle Stufen auf eine schmiedeeiserne Stange b gereiht, welche sowohl unten ant Antritte

Fig. 254.

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auf gute Weise (stuf einem Quader), als auch oben mit Austritte der Treppe mittels Verankerung zu befestigen ist.

Die eisernen Wendeltreppen find ebenso wie die aus Stein und Holz schmierig zu besteigen, find aber den letzteren immer vorzuziehen, da das Eisen beträchtlich schmächere Querschnittsdimensionen und Herstellung zierlicherer Formen zulaßt.

Bei eleganten Ausführungen versieht man die eisernen Treppen mit einem Belage von Marmor-, Porphir- oder Schieferplatten oder stellt die Stufen ganz aus diesen Materialien her. Selbstverständlich kann man die eisernen Treppen auch mit Holzstufen versehen, doch verliert die Treppe dadurch zum großen Theil ihres Vortheiles, der Feuersicherheit.

Die eisernen Treppen erfordern auch Geländer aus diesem Materiale. Wird die Treppe von senkrechten Ständern getragen, so

Fig. 255.

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kann man diese Säulen so fortsetzen, daß sie zugleich die Geländer-spindeln bilden; im anderen Falle werden die Spindeln sestgeschraubt, wie z. B. Fig. 255 zeigt, doch läßt sich diese Verschraubung auch auf vielerlei andere Art erzielen.

Fig. 256.

Die Twillen erhalten an ihren Endpunkten Schraubenwindungen und werden durch diese direct mit den Stufen verbunden (Fig. 256).

§ 34.

Die Treppen ans Eisen und Stein.

Man kann die Treppen aus Eisen und Stein entweder so con-struiren, daß die Wangen ganz aus Eisen gefertigt werden und daß auf diese, nach Art der aufgesattelten Treppen, steinerne Blockstufen gelegt werden, oder man wölbt dieselben aus Mauersteinen imb dient in diesem Falle das Eisen nur als Verstärkung und Unterstützung der Construction.

Fig. 257 zeigt eine Treppe mit eisernen Wangen, auf die steinerne Blockstufen gelegt sind. Wird eine solche Treppe sehr breit, so muß man außer den beiden Endwangen noch eine solche in der Mitte der Stufen anordnen.

Fig. 257.

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Für die Treppen in Eisen und Mauersteinen geben wir nachstehend einige Beispiele:

Fig. 258 giebt eine 1¹/₂ Stein starke Podesttreppe, die, da sie einen bedeutenden Druck auf die Widerlager ausübt, eine kräftigere Verankerung mit Zugstangen erhalten hat, und bei der, da sie den auf - und absteigenden Treppenkappen (wegen der bogenförmigen Widerlagslinien) nur ein ungenügendes Widerlager gewährt, eiserne T = oder Eisenbahnschienen a Fig. 259 angeordnet sind, gegen welche sich sämmtliche Kappen stützen.

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Georg u. Wanderley, Metallbau.

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Fig. 258.

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3 m.

Die Stärke der Kappen beträgt hier ebenfalls % Stein und erhalten diese außerdem unter dem Treppenarme noch Verstärkungsbögen.

Will man die Dimensionen der Eisenschienen berechnen, so muß man das Gewicht eines Treppenarmes und des halben Podestes

Fig. 259.

gleichmäßig vertheilt annehmen und nach den früher gegebenen Tabellen für die betreffende freiliegende Länge die nöthigen Dimensionen bestimmen.

Mg. 260.

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Fig. 260 zeigt das Podest einer gewundenen Treppe, welches aus Kappengewölben besteht, die sich gegen T-förmige oder Eisenbahnschienen legen.

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In Fig. 261 geben wir noch eine Treppenanlage, in der auch das Treppenhaus noch eine massive Decke mit Hülfe von Eisen erhielt. Das Treppenhaus wurde höher als das Gebäude aufgeführt, was um so mehr geschehen konnte, da das Treppenhaus um er. 1¹/₄m von der Hauptmauer hervortritt. Nach der Breite der

Fig. 261.

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Treppe liegen einige schmiedeeiserne Schienen, gegen die sich die flachen Kappengewölbe auf flacher Seite einwölben. Der Seitenschub wird außerdem noch durch einige Zugstangen aufgehoben. Die Treppe selbst ist aus Sandstein und freitragend, wobei sich die oberste Stufe eines Armes aus die eiserne Schiene a und die unterste auf das Podest stützt.

Ein anderes Beispiel dieser Art zeigt Fig. 262. Hierbei liegen ebenfalls schmiedeeiserne Balken in der Richtung der Treppenbreite,

Fig. 262.

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jedoch mit der Treppe schräg aufsteigend. Zwischen den Balken sind flache V4 Stein starke Kappen gespannt.

XL Abtheilung.

Die Beschläge -er Thüren und Thore und die Schlösser.

§ 35.    •

Allgemeines.

Um eine Thür oder ein Thor dem Gebrauche zu übergeben, genügt nicht allein die sorgfältige Herstellung sämmtlicher hölzerner Theile, sondern müssen auch die nothwendigen Verbindungs- und Bewegungsmechanismen solid und zweckentsprechend hergestellt werden. Man nennt letztere Theile den „Beschlag" und versteht hierunter die Bänder nebst den Stützhaken, sowie den eigentlichen Verschluß.

Der Zweck des Beschlages ist: die Thürflügel mit dem Zargenholze so zu verbinden, daß das Oeffnen und Schließen leicht erfolgen kann, und die Thür mit einer Vorrichtung zu versehen, die sie in einem geschlossenen Zustande erhält. In manchen Fällen soll auch der Beschlag dem Holzwerke der Thür eine feuersichere Umhüllung geben. Es kommt dies vor bei Thüren zu Kassen, Magazinen, Schornsteinvorgelegen rc.

Die Construction solcher Thüren ist sehr einfach, es werden die Füllungen mit Rahmhölzern so umfaßt, daß beide Seiten bündig, also ohne weitere Kehlungen und Vorsprünge bleiben, alsdann wird eine, oder beide Seiten mit dünnem Eisenblech beschlagen, und bei > eleganter Ausstattung dann die äußere Fläche noch mit Zinkgußverzierungen versehen.

Die Verbindung der Thürflügel mit der Zarge geschieht mittelst Bändern und dazu gehörigen Haken und unterscheidet man:

1.    Ringbänder und Zapfenbänder;

2.    gekröpfte Bänder;

3.    einfache Bänder;

4.    Kreuzbänder;

5.    Winkelbänder;

6.    Fifchbänder;

7.    Charnierbänder.

§ 36.

Die Ring oder Hals- und Zapfendänder.

Die Verwendung derselben geschieht fast ausschließlich bei großen, schweren Thoren; es wird hierbei nämlich ein Ring Fig. 263 ober-

Mg. 263.

halb der Thür im Mauerwerk vergipst und unterhalb eine Pfanne Fig. 264 in die Schwelle so eingelassen, daß das Zapfenkreuz Fig. 265

Fig. 264.

welches auf der oberen Kante des Flügels sitzt, in das Ringband eingreift. Das an der unteren Kante des Thores befindliche Zapfenband Fig. 266 A B setzt sich auf die Pfanne.

Mg. 265.

Der Mittelpunkt des Ringbandes muß natürlich senkrecht über demjenigen der Pfanne stehen, damit die Drehung der Thürflügel eine gleichmäßige und horizontale bleibe. Bei diesen Bändern wird es unerläßlich sein, daß die Drehaxe sich grade am Ende des Flügels

Fig. 266 B.

Fig. 266 A.

befindet; in manchen Fällen ist es jedoch bei schweren Thüren erwünscht, daß die Axe hinter der Thüre liege, wobei alsdann das gekröpfte Band Fig. 267 zu empfehlen sein würde. Das Kröpfen

Fig. 267.

nennt man eine Vorrichtnng, die bei allen Thürbändern angewendet werden kann nnd die es möglich macht, daß man die Thüre weiter aufschlagen und um eine vorspringende Mauer herumlegen kann. Die Kröpfung muß sehr kräftig hergestellt und mit Holzschrauben befestigt werden; die ganze Thür erhält durch die Bänder noch bedeutend mehr Halt.

Fig. 268.

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In Fig. 268 und Fig. 269 geben wir noch weitere (Son> struetionen von Thürflügeln mit Zapfen und Pfannen in größerem Maßstabe.

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Fig. 269.

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§ 37.

Die Kreuz- uub Charirierbänder.

Bei einfachen leichten Thüren, wie z. B. bei Boden-, Keller-, sowie Hofthüren, wählt man nur einfache Bänder Fig. 270, welche auf Stützhaken ruhen. Die Bänder sind er. 0,3 —0,5m (1 — IV) lang und sitzen am zweckmäßigsten mittelst kräftiger Nägel

Fig. 270.

auf den Leisten (bei Leistenthüren), wie Fig. 271 A und B in den Details zeigen und bei C bei einer Bretterthür angewendet worden ist.

Fig. 271.

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Die einfachen Bänder sehen ziemlich schlicht aus und pflegt man deshalb bei besseren und schwereren Thüren sich der Kreuzbänder

Fig. 272 zu bedienen. Dieselben sind im Allgemeinen den einfachen Bändern ähnlich, nur weichen sie insofern ab, daß einige Kreuzarme das Rahmholz umfassen.

Die Kreuzbänder findet man hauptsächlich bei Füllungsthiiren angewendet. Der Haken ist ein sogenannter Lappenkolben; auf diesen setzt sich das Kreuzband, welches entweder auf dem Rahmholze liegt,

Fig. 272.

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oder in dasselbe eingeschoben werden kann und mit letzterem verschraubt oder verbolzt wird.

Die Verwendung von Mittel- und Eck-Kreuzbändern zeigt

Fig. 273.

Eine andere Art Kreuzbänder, welche bei nüttelalterlichen Kirchen und Hausthüren vielfach benutzt wird, ist unter dem Namen Bockshornverband bekannt (Fig. 274); dieses überdeckt einen großen Theil des Thürflügels mit ausgebreiteten! Rankenwerk, wodurch die Thür nicht allein mit verhältnißmäßig geringen Mitteln ein reiches Aussehen erhält, sondern auch sehr an Festigkeit gewinnt. Die Befestigung dieses Bandes geschieht mit einigen Bolzen und breitköpfigen Nägeln, welche auf der anderen Seite umgenietet werden.

Die Wink elbänder Fig. 275 finden hauptsächlich bei schweren Hausthüren Verwendung. Sie bestehen aus einem breiten Bande,

Fig. 273.

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welches auf dem Rahmholz von einem starken und breiten Lappen überdeckt und mit Schraubenbolzen an der Thür befestigt wird. Der Haken hat ebenfalls einen in die Wand eingelassenen Lappenkolben.

Fig. 275.

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Kleinere Thüren, z. B. Tapeten -, Schrank- und Kastenthüren, besonders solche, bei denen die Bänder nicht sichtbar bleiben sollen, erhalten Charnierbänder Fig. 276. Diese bestehen aus zwei

Fig. 276.'

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rechteckigen Blechplatten, welche mit einer beliebigen ungeraden Anzahl Hülsen passend in einander greifen. Es wird durch sämmtliche Hülsen ein Stift x mit oberem Knopf entweder lose hindurchgesteckt, oder unten umgenietet.

§ 38.

Die Fischbänder.

Bei den besseren Haus- und Zimmerthüren finden fast durchweg die Fischbänder Fig. 277 Verwendung. Diese bestehen aus zwei Eisenlappen, die nach mnc von einer Dornhülse zusammen gehalten sind. Der untere Dorn cd wird mittels Nieten ec in seiner Hülse festgehalten.

Fig. 277.

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In der oberen Hülse steckt ebenfalls ein Dorn d, der auf dem unteren sitzt, so daß die beiden Hülsen einen Spielraum behalten und keine Reibung veranlassen. Oberhalb und unterhalb pflegt man alsdann noch das Band mit Knöpfen in mannigfachster Weise zu

verzieren.

Die Befestigung des Fischbandes wird derartig bewirkt, daß der untere Eisenlappen in den Falz der Thürzarge eingelassen und von

Holzschrauben gehalten wird, und daß der obere gegen die schmaleren Thürkanten zu liegen kommt.

Jig. 278.

Jeder Thürflügel erhält mindestens 2 Fischbänder, die größeren Flügel bekommen auch Meistens 3, auch wendet man bei sehr schweren Thüren dornähnliche Aufsatzbänder nach Fig. 278 an.

Die Fischbänder werden in der Regel aus Eisen, bei reicherer Ausstattung jedoch aus Messing gefertigt.

§ 39.

Die Haken.

Dieselben erhalten die Form eines Spitzhakens Fig. 279, wenn sie in Holz angeschlagen werden sollen. Für die Ein-

Fig. 279.

mauerung in Gyps und Cement giebt man den Haken die Form der sogenannten Steinschrauben Fig. 280.

Fig- 280.

Besser und fester als obige Constructionen sind die Stützhaken. Diese sind gewöhnlich aus zwei Stücken Fig. 281 ab geschmiedet.

Fig. 281.

Die eigentliche Stütze b wird unten im Holz festgenagelt oder geschroben, kann aber ebenfalls eingemauert werden, und erhält dann einen unteren Ansatz c Fig. 282.

Fig. 282.

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Hierbei wird der horizontale Theil d e auf Herausreißen, der Theil f c auf Zusammendrücken in Anspruch genommen. Es kommt also darauf an, den hintern Theil e fest zu verankern; dies kann

Fig. 283.

geschehen durch Schrauben und Muttern, wie punctirt angegeben, in Holz- oder Sandsteingewänden, oder durch einen Vorsprung bei e, wobei der ganze Haken gleich bei Aufführung der Mauer mit eingelegt werden muß.

Da der eingemauerte Haken mehr am Ende der Wand liegt, so empfiehlt es sich, denselben nach Fig. 283 a zu kröpfen, oder, namentlich in den Fugen der Sandsteingewände, mit doppelten Kappen, wie bei h, zu versehen.

§ 40.

Vorrichtungen znrn Selbstzuwerfen der Thüren.

Zu den Beschlägen zur Vermittelung der Bewegung tritt bei den Thüren noch eine besondere Classe, die sogenannten Thürtreiber. Es sind dies theils selbstständige, theils mit dem Vorigen verbundene Vorrichtungen, deren Zweck darin besteht, das Offenstehen der Thüren zu verhindern und zu bewirken, daß die Thür von selbst, wem: nicht in's Schloß, so doch in ihr Lager zurückkehrt.

Die einfachste Vorrichtung dieser Art besteht in einem Gewichte, das mittelst einer Schnur, die an der Thür festgemacht ist, über eine an der Wand befindliche Rolle läuft, und so die geöffnete Thür nöthigt, in ihre Lage zurückzukehren. Doch ist diese Anordnung eine unvollkommene und rohe, weshalb man sie fast gar nicht mehr an» wendet. Durch das Auf- und Abgleiten des Gewichtes werden die Wände beschädigt und die Wirksamkeit ist eine unvollkommene, indem das Gewicht nur dann kräftig wirkt, wenn die Thür ganz geöffnet ist, und läßt die Wirkung nach, je mehr sich die Thür ihrem Lager nähert. Etwas vollkommener ist die Anordnung, wenn das Gewicht in einem Holzkasten läuft.

Bei schweren Thüren, z. B. Hausthüren, Thoren rc. hat sich folgende Anordnung vielfach bewährt:

Es wird in einer Entfernung von 0,3 —0,5m (³/₄ — l¹/*') vom Boden an der Thür, er. 71,1,1 (3") einwärts von dem Anschlag, ein Kloben b Fig. 284 befestigt, in dessen hervorstehendem Theil sich eine Stellschraube a, welche mit ihrer abgerundeten Spitze in eine entsprechende Aushöhlung der Eisenstange d greift, befindet; das andere Ende dieser Eisenstange, welches ebenfalls abgerundet ist, bewegt sich in einer, im Boden versenkten, eisernen Pfanne c. Beim Oeffnen der Thür wird dieselbe durch die eben beschriebene Vorrichtung etwas in den Angeln gehoben, wodurch, wenn das Festhalten der Thür aufhört, dieselbe, vermöge ihres Gewichtes, in das Schloß zurückfällt.

Es ist bei der Anlage dieses Thürschließens zu beachten, daß, wenn die weit geöffnete Thür mit der bezüglichen Wandfläche einen

Fig. 284.

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rechten Winkel bildet, die Eisenstange senkrecht stehen muß; durch eine Stellschraube läßt sich die ganze Vorrichtung reguliren. Man

Fig. 285.

kann diesen Apparat auch in der Mitte der Thür anbringen, wobei dann natürlich statt der Pfanne, worin der Stab d sein Fußende stützt, ein entsprechender Kloben angebracht werden muß.

Eine andere, weniger einfache Art eines Thürschließens zeigt Fig. 285. Hierbei paßt ein eiserner Stempel genau in eine Messing-hülse, in welcher eine starke Spiralfeder steckt; der Stempel ist durch ein offenes Charnier mit einem Lappen verbunden, an welchen! außerdem noch eine Zunge befestigt ist, die in einen entsprechenden verticalen Ausschnitt des Stempels eingreift und somit die Bewegung des Instrumentes dirigirt. Dieses Instrument kann von beliebiger Größe angefertigt werden; bei gewöhnlichen Zimmerthüren erhält dasselbe ungefähr '/z der Breite des Thürflügels zur Länge. Der Preis ist er. 3 Thaler für einen Thürschließer mittlerer Größe.

Eine andere einfachere Art ist folgende: Die ganze Vorrichtung . besteht aus einem etwa lm (3') langen, starken Eisendraht, welcher an beiden Enden, doch entgegengesetzt, rechtwinklig umgebogen wird und zwar so, daß die kleinen Schenkel etwa 4 —5zm (V/₂J') Länge

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.9 haben. Es werden nun, der Drahtstärke entsprechend, einige Löcher gebohrt; erstens, unmittelbar unter dein oberen Thürbande (a Fig. 286) schräg in die Thür (größte Holzstärke) und zweitens, in einer Länge des Drahtstückes in gleicher Entfernung in den Thürpfosten b. Hierauf wird der eine Schenkel in das Loch a fest eingelassen und der andere Schenkel, nachdem inan denselben mittelst einer Breitzange in der Richtung des Pfeiles herumgedreht hat, in das Loch b der Thürbekleidung eingetrieben. Durch diese Umdrehung erhält der Draht eine solche Federkraft, daß er int Stande ist, die geöffnete Thür in das Schloß zu werfen.

Fig. 287 zeigt eine Zuwerfefeder. In einer senkrechten Trommel a, welche an dem Futter der Thür an der Seite der Bänder befestigt ist, befindet sich eine Spiralfeder, welche mit dem Hebel b

fest verbunden ist. An letzterem sitzt das bewegliche Rädchen c. Wird die Thür nach vorn geöffnet, so drückt sie den Federhebel b

Fig. 287.

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vor, welcher sich mittelst der Rolle aus der Schiene d vorwärts schiebt. Sobald der Thürflügel losgelassen, kommt die Federkraft zur Geltung und drückt denselben wieder an.

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Die oben beschriebenen Constructionen genügen sür die Zug und Windsangthüren nicht, und muß man bei diesen die nach rechts

Fig. 288.

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und links aufgehenden Federbänder anwenden. Fig. 288 und Fig. 289 zeigen eine solche Vorrichtung. An dem gewöhnlichen Zapfenbande f ist ein Zapfen a, sowie der Hebel e, fest angenietet, so daß der letztere bei der Drehung der Thür um den Zapfen a nach der einen Seite den Kloben c, nach der anderen Seite gedreht, gegen den

Fig. 289.

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Kloben a drückt, indem er eine Kreisbewegung macht. Jede dieser Bewegungen drückt die Feder b zusammen, da dieselbe an dem äuße-Ende mit dem Kloben c, am inneren Ende aber mit dem Kloben d und der um a beweglichen Hülse d fest vernietet ist. Während der eine Kloben durch e bewegt wird, faßt der andere gegen den festen Vorsprang g, die Feder wird durch das Oeffnen der Thür zusammengedrückt und schnellt wieder auf, sobald letztere losgelassen, wodurch die Thür wieder geschlossen wird.

Eine andere derartige Vorrichtung theilt Herr Ingenieur Kl äsen in Haarmann's Zeitschrift für Banhandwerker, wie folgt, mit:

Fig. 290.

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Fig. 290 bis 294 zeigt dieselbe in ¹/₃ natürlicher Größe. In einem gußeisernen Kasten ist der Bolzen C befestigt,! und die

Fig. 291.

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beiden Winkelarme E sind drehbar. Diese Arme werden von einer Feder F fest gegen die Wandung K des Kastens gepreßt, während

zwischen den Armen E ein Hebel D angebracht ist, auf dessen oberem Ende auf einem Viereck das Thürband H sitzt, G ist eine Parquet-bodentafel.

Das Thürband H besteht aus Winkeleisen 52

stark;

es ist da, wo es auf dem Viereck des Hebels T) sitzt, mit einer aus-

Mg. 292.

genieteten Verstärkung versehen, und wird die Thür seitlich an dem Bande befestigt

Wird nun die Thür geöffnet, so dreht das Thürband H den in Fig. 290 dargestellten Hebel D, wodurch die Rolle dieses Hebels

Fig. 293 u. 294.

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einen der Rinnen E zur Seite drückt und dadurch die Federn F spannt, die nach dem Loslassen der Thür selbst wieder in die vorige

Stellung zurückdrücken. Es ist leicht einzusehen, daß die Thür nach beiden Richtungen zu öffnen ist und daß sie immer geschlossen gehalten wird, sobald man die Thür losläßt.

Fig. 290 zeigt das Innere des Apparates, welches von einem dünnen Blech verdeckt ist, damit kein Schmutz hinein kommen kann. Fig. 291 zeigt den Schritt nach der Linie AB-, der Apparat ist unter einem Parquetboden liegend gedacht, und ist mit 4 Holzschrauben auf dem Blindboden befestigt.

Das zu diesem Zuwerfeapparate erforderliche obere Thürband ist in Fig. 293 und 294 dargestellt; M ist der obere, N der untere an der Thür befestigte Theil des aus Bronze construirten Bandes. Der eiserne Bolzen P ist durch die Schraube N und den Arm 0 in der Höhenrichtung verstellbar, damit man, bei etwa vorkommender Reparatur, die Thür leicht ausheben kann, indem man den Bolzens ganz in die Höhe schraubt.

Dieser Thürzuwerfer ist von Gebrüder Bauer in Breslau

bezogen.

§ 41.

Der Beschlag der Schiebethüren.

Die Schiebethüren werden nach beiden Seiten in Schlitze des Mauerwerkes geschoben, weshalb sie auf Rollen laufen müssen, welche entweder an der oberen oder unteren Mauerkante befestigt sein können; in letzterem Falle lasten sich die Schiebeflügel auf eisernen Schienen hin und her bewegen. Diese Anordnung ist, der leichteren Beweglichkeit wegen, besonders zu empfehlen.

Die Anordnung einer solchen Schiebethür zeigen Fig. 295 und Fig. 296. An dem oberen Rahmstück der Thür sind zwei Messingrollen aa mittelst der Bügel b b so befestigt, daß der Schwerpunkt des Thürflügels in einer senkrechten Ebene unter den Mitten der beiden Rollen a a liegt. Die Thür wird auf die Laufschiene c aufgehängt und kann auf derselben mit Leichtigkeit hin- und herbewegt werden. Das Futterstück d wird erst eingesetzt, nachdem die Thür eingehängt ist, und muß wiederum beseitigt werden, wenn die Thür

zu einet Reparatur herausgenommen werden soll. Man richtet dieses Futterstück d daher am besten mit Charnierbändern zum Aufklappen ein.

Fig. 295.

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Die ganze Thür steht er. 0,5zm (Vv) über dem Fußboden und hat an der unteren Kaute eine dünne eiserne Schiene, welche in einem eisernen Schlitz, in der Führung, spielt.

Fig. 296.

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§ 42.

Die Riegel.

Nachdem wir nun diejenigen Vorrichtungen besprochen haben, welche eine Drehung der Thur, d. h. das Oeffnen und Schließen, gestatten, wollen wir nun zu denjenigen Hülfsmitteln übergehen, welche eine Thür in geschlossenem Zustande zu erhalten vermögen.

Der wesentlichste Theil einer jeden Schließvorrichtnng, gleichsam der Urbestand des Schlosses ist der Riegel. Mag derselbe nun ans Holz oder Eisen bestehen, und mag er als Qnerschiene nur in offene

Haken eingelegt, oder als Schwengel in einem Thürflügel befestigt, sich quer über den anderen Flügel legen und mittelst Bolzen oder Bügel festgehalten iverden, oder in die eleganteste Büchse eingeschlossen , mag er grade oder gebogen sein, mag er direct mit einem Handgriff versehen oder mittelst besonderer Werkzeuge, der Schlüssel, bewegt iverden, mag er zum Schieben eingerichtet sein oder in eine Falle springen k., immer bleibt sein Princip dasselbe.

Soweit der Riegel für sich allein in Anwendung kommt, besteht er im Allgemeinen aus einem prismatischen oder cylindrischen Eisenstabe, dessen eines umgebogenes Ende als Handgriff dient, während das andere Ende in eine Schließhülse geschoben werden kann, wobei

Fig. 297.

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die Hülsen als Führung dienen und ihrerseits auf einem Eisenblech aufgenietet sind, das wiederum mit Schrauben oder Nägeln auf die Thür befestigt ist, während die Schließhülse in dem Gewände angebracht ist.

In dieser Gestaltung wird der Riegel bei gewöhnlichen Thoren und Thüren nach Fig. 297 angewendet, namentlich bei Flügelthüren, um damit den einen Flügel fest zu halten, da doch gewöhnlich nur einer im Gange ist. Gewöhnlich werden in solchen Fällen zwei Riegel angebracht, einer am Fußende und einer am Kopf der Thür, nur ist letzterer gewöhnlich länger, um ihn bequem mit der Hand erreichen zu können.

Wird der Riegel zum wirklichen Verschluß der Thür benutzt, so ist sein Kopf als Oese gestaltet, in die, nachdeni der Riegel die Schließhülse passirt hat, ein Vorhängeschloß gelegt wird, oder die Oese ist umgebogen und schließt sich in die gleichgestaltete Schließhülse an, so daß das Vorhängeschloß beide faßt.

Bei Zimmerthüren wird der Riegel nicht auf die breite Seite des Rahmholzes gesetzt, sondern, fast durchgängig in die Kantseite des Rahmholzes eingelassen, weshalb man ihn Kantriegel nennt.

Mg. 298.

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Fig. 298 zeigt einen solchen. Er befindet sich in einer aus Eisenblech hergestellten Kapsel und wird mittelst einer Eisenfeder i in der gegebenen Stellung gehalten. Der Kantriegel ninß eine solche Länge erhalten, daß Personen mittlerer Größe ihn bequem handhaben können; ist die Thür z. B. 1,5m (8') hoch und rechnet man eine Person mit ausgestreckten Armen zu 1,3m (6') Höhe, so muß der Schieber 0,6 —0,9m (2 — 3') lang gemacht werden.

§ 43.

Die Schlösser.

Das vollständige Schloß besteht aus drei Theilen:

1.    dem Riegel,

2.    dem Drücker und

3.    dem Schlüsselkasten.

Die Riegel kommen bei den Schlössern in drei verschiedenen Arten vor, und zwar als eigentliche Schlußriegel, als Nachtriegel und als einfallende Riegel. Um nun das Oeffnen des Schlosses von beiden Seiten der Thür bewirken zu können, so tritt als nothwendiger Theil eines Schlosses eine Vorrichtung zum Heben und Schieben der Riegel hinzu, die von beiden Seiten gehand-habt werden kann und die entweder ständig mit dem Schloß vereinigt, als Drücker, Klinke rc. bekannt ist, oder beliebig entfernt werden kann, der Schlüssel. Erstere ist somit zum allgemeinen Gebrauch für die einfache Feststellung der Thür bestimmt, während durch den Schlüssel nach Belieben die eigentliche Absperrung der Thür gegen unbefugtes Oeffnen bewirkt wird. Eine noch größere Sicherung des Verschlusses bietet der Nachtriegel, um so mehr, als dieser immer nur von innen bewegt werden kann.

Der Construction nach zerfallen die Schlösser in zwei Hauptarten, die deutschen, mit hohlem Schlüssel und die französischen mit vollem Schlüssel. Diese Bezeichnung darf aber nicht so verstanden werden, als ob erstere in Deutschland, letztere in Frankreich erfunden worden seien; vielmehr sind auch die französischen Schlösser eine deutsche Erfindung, die nur, wie so oft, durch die Anwendung im Auslande ihre Anerkennung und Einführung in Deutschland gesunden hat. Richtiger möchte es sein, die sogenannten deutschen Schlösser überhaupt als die ältere, die französischen dagegen als die neuere moderne, Art zu bezeichnen, wie denn erstere als veraltet fast gar nicht mehr angewendet werden.

Im Allgemeinen besteht ein Schloß zunächst aus einem Gehäuse oder einer Büchse von starkem Eisenblech, innerhalb welchem die Schließ- und Riegelvorrichtungen so angebracht sind, daß sie davon nach außen vollständig verdeckt und verhüllt sind. Die Form

des Gehäuses ist eine prismatische und nur bei Vorlege- und Vorhängeschlössern kommt das Gehäuse in halbrunder oder dreiseitiger Gestalt vor. Außerhalb sind die Drucker angebracht und durch eine Oeffnung in der Wand einerseits und der Thür andererseits, das sogenannte Schlüsselloch, kann der Schlüssel eingeführt werden. Am Gewände ist sodann die Vorrichtung angebracht, welche die vorgeschobenen Riegel aufnimmt, ivodurch die Sperrung der Thür erfolgt. Je nachdem diese letztere Vorrichtung, die sogenannte Falle, offen liegt, oder von der soweit vorgestreckten Büchse des Schlosses zugleich mit überdeckt wird, nennt man das Schloß ein überbautes oder nicht überbautes; ebenso heißt das Schloß ein eingestecktes oder nicht, je nachdem die Büchse vollkommen in das Holz der Thür eingelassen ist, oder auf die Thür ausgeschraubt ist und heißt dann Kastenschloß.

Zu dem gewöhnlichen Verschluß, d. h. zur bloßen Zuhaltung der Thür ist nun zuvörderst in dem Gehäuse des Schlosses die Drückervorrichtung angebracht, entweder mit hebender Falle oder schließender Falle. Bei ersterer bildet der betreffende Riegel einen Hebel, der durch den Drücker in einen vorn abgeschrägten Haken, die sogenannte Falle, ein- und ausgehoben und dabei durch eine Sprungfeder in Spannung gehalten wird; bei der schließenden Falle ist der Handgriff kein Drücker, sondern ist drehbar und schiebt den Riegel, nach Art des Schlüssels, rück- oder vorwärts in einen Bügel, wobei er gleichfalls durch eine Feder dirigirt wird. In manchen Fällen ist das Schloß auf diese einzige Schließvorrichtnng beschränkt, jedoch nur bei untergeordneten Thüren.

Andernfalls kommt dann noch der eigentliche Riegelverschluß hinzu, welcher dazu dient, ein unbefugtes Oeffneu zu verhüten.

Der Riegelverschluß ist zwar von beiden Seiten der Thür bewegbar, aber nur mit einem besonderen Instrumente, dem Schlüssel, der beliebig aus dem Schloß entfernt werden kann.

Fig. 299 zeigt ein eingestecktes französisches Drückerschloß ohne den Schlußriegel. Der in dem Schloß sitzende Ansatz c wird durch das Herabdrücken des Drückers nach links hin bewegt. Damit diese Bewegung der eigentlichen Falle a nicht auch eine kreisförmige wird, wie die des Ansatzes c, sind die Führungen b b angebracht, welche mit Zuhülfenahme der Oeffnung im Stirnbleche u die horizontale Bewegung bewirken. Um die Falle von selbst wieder zuzudrücken,

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Die Schlösser. Fig. 299.

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also beim Zuwerfen in's Schloß fallen zu lassen, wirkt die sogenannte Fallenfeder d gegen die Falle selbst. Damit diese Feder nicht zu schnell abgenutzt werde, ist noch eine andere, die sogenannte Con-trefeder angebracht. Die Construction des Nachtriegels ist folgende:

Die Nuß mit denl Ansätze g wird durch einen kleinen Handgriff gedreht, und schiebt den, auf den Führungsdorn p und in der Oeff-nung des Stirnbleches u sich bewegenden Riegel o heraus und zurück. Die Weite der letzteren Bewegungen ist durch die Stellung des Dornes g, sowie die Länge des Schlitzes in o genau bestimmt.

Fig. 300.

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Das eigentliche, mittelst eines Schlüssels benutzbare Schloß besteht zunächst aus dem Schlußriegel f Fig. 300, welcher durch den Schlüssel n hin und her bewegt wird. Der Schlußriegel hat an der Unter» kante 2 Ausschnitte, in welche der Schlüssel hineingreift und durch Drehung nach dem Stirnblech hin zweimal zuschließt, durch Drehung nach der entgegengesetzten Richtung hin zweimal ausschließt. Damit der Schlußriegel nicht zurückgeschoben werden kann, ist der Zuhalter h angeordnet.

Damit nicht jeder Schlüssel in ein Schloß gesteckt und zu dessen Oeffnung benutzt werden kann, giebt man den Schlüssellöchern verschiedene Formen, wie z. B. in Fig. 301 ab c, oder man giebt dem

Schlüssel eine Bohrung nach d e. Letztere Vorrichtung kann natürlich nur da Verwendung finden, wo die Thür nur von einer Seite, wie bei Corridordrückern, geschlossen zu werden braucht.

Fig. 301.

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Leider sind alle diese Mittel nicht zuverlässig, indem jedes so eingerichtete Schloß durch einen Nachschlüssel, wenn er nur die passende Form und die nöthige Bartlänge Fig. 302 hat, leicht zu öffnen ist.

Fig. 302.

Eine größere Sicherheit erlangt man durch die Scheibe l mit den Ringen m Fig. 299 und 300, zusammen Besatzung genannt, und durch Schenkelstifte r r an den Schloßblechen r r befestigt. Diese verhindern jeden Schlüssel, der mit seinen Einschnitten nicht genau in die Ringe paßt, in der Umdrehung. Noch besser ist es, wenn man nach Fig. 303 noch dergleichen Ringe an den Schloßblechen anbringt.

Bei Schiebethüren muß man das sogenannte Springhakenschloß Fig. 304 anwenden. Innerhalb des Schlußriegels a befinden sich in dem vorderen Theile zwei Haken. Sobald der Schlußriegel durch den Schlüssel erfaßt und vorgeschoben wird, drücken sich die Enden der Haken x a an dem festen Stirnbleche, wodurch sie den beiden Haken eine um die Stifte e sich drehende Bewegung mittheilen.

Fig. 303.

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Fig. 304.

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XII. Abtheilung.

Wasser- und Gasleitungsanlagen.

§ 44.

Die Wasserleitung.

Eine jede Wasserleitung sondert sich in zwei Theile, in die Hauptröhren und in die Vertheilungsröhren. Die ersteren führen das Wasser non der Quelle fort, die letzteren führen es seiner Verwendung zu. Für eine zweckmäßige und regelrechte Vertheilung ist es nöthig, die Hauptleitung von den Nebenleitungen zu trennen, und man erreicht dies vorzugsweise durch zwei Mittel. Das erste besteht darin, daß man auf einem hohen Punkte der betreffenden Gegend ein Reservoir anlegt, von dem aus die Verzweigung der Nebenleitung beginnt. Das zweite Mittel bezieht sich auf den Fall, wo die Gegend eine Ebene ist, also die Errichtung eines Reservoirs unmöglich wird. In diesem Falle errichtet man über einem centralen Punkt einen sogenannten Vertheilungsstock und läßt von diesem aus die Nebenleitung beginnen.

Nach der Ansammlung des Wassers läßt man es in die Leitungsröhren treten. Diese, von den verschiedensten Materialien gefertigt, werden auf die 47zm (l¹/₂') breite Sohle der meist l¹/*” tiefen Röhrengräben gelegt. Das beste Material für die Leitungsröhren giebt das Gußeisen. Die verglasten, hart gebrannten Thonröhren haben sich ebenfalls bewährt, erleiden aber leicht Zersprengungen an den Verbindungsstellen.

Zu den Zweigleitungen in Gebäuden verwendet man fast ausschließlich Bleiröhren, die sich durch die leichte Art und Weise ihrer Verbindung und Führung auszeichnen.

Die Leitung des Wassers in die Gebäude zum Hausbedarfs geschieht entweder durch die Ausfluß-Vorrichtung auf dem Hofe oder durch Einleitung in das Gebäude selbst. Betrachten wir zunächst:

Die Ausfluß-Vorrichtungen auf dem Hofe. Die Zuführung, welche von der Hauptleitung abgezweigt ist, besteht aus einem l¹//™ (x/₂") starkem Bleirohre, wenn keine weiteren Abzweigungen davon gemacht werden sollen, int anderen Fall muß das Rohr die Stärke 2 —2,6zra erhalten. Je nach der Beschaffenheit des Bodens und den klimatischett Verhältnissen wird das Rohr, um das Einfrieren zu verhüten, mehr oder weniger tief verlegt werden müssen. Da, wo das Rohr durch die Fundamentmauer geht, muß es mindestens l¹/¹“ (4') unter dem Pflaster liegen.

Wo es möglich ist, das Rohr durch Lokalitäten zu führen, die int Winter warm bleiben, ist dies sehr gut gegen das Einfrieren. Eine Umwickelung der Röhren mit Filz rc. hilft nicht für alle Fälle.

Da das Wasser nur dann in den Röhren einfriert, wenn es in denselben ruhig steht, so ordnet man in der Leitung einen Entleerungshahn an, durch den man zu Zeiten, wo kein Gebrauch der Leitungen stattfindet, den weiteren Wasserzufluß abschließt und dann den oberen Theil der Röhre entleert.

Die Zuführung des Rohres ist aus Fig. 305 ¹) ersichtlich, wie es unter dem Hofpflaster in gehöriger Tiefe verlegt, durch die Frontmauer geführt ist. Dicht über dem Mauerdurchbruch im Innern des Kellerraumes befindet sich der Abschluß - und Entwässerungshahn d. Von diesem Hahne aus ist das Rohr durch die Balkenlage des Erdgeschosses hindurchgeführt, bis zu der Höhe, in welcher die Abflußvorrichtung angebracht werden soll. An dieser Stelle ist ein Niederschraubdurchgangshahn eingelotset, und derartig an der umgebenden Holzbekleidung befestigt, daß er vermittelst eines Schlüssels b vom Hofe aus geöffnet und geschlossen werden kann.

Das Ausflußrohr geht vom Hahne zuerst aufwärts, und in einer Krümmung nach dem Abflußstück a. Diese Anordnung hat den Zweck, daß beim Abschließen des Hahnes das kurze Rohrstück, welches durch das Mauerwerk nach dem Abflußstück geht, sich entleert und also nicht einfrieren kann. Für den Fall, daß die Anordnung

des Niederschraubhahnes in einem erwärmten Raume geschieht, reicht die Umwickelung der Röhren mit Filz oder Tuchschrot aus.

Der Holzkasten / dient zum Schutze gegen Beschädigungen des Bleirohres und kann noch mit schlechten Wärmeleitern, Coaksasche, Häcksel oder dergleichen ausgefüllt werden.

Fig. 306.

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In Fig. 306 sehen wir die Verschlußvorrichtung und den Auslauf der soeben beschriebenen Einrichtung in größerem Maßstabe.

Es ist f ein hölzerner, schwalbenschwanzförmiger Riegel, der eingemauert wird, d der Hahnschlüssel, umgeben von einem Stück Gasrohr e, das in die auf den Klotz festgeschraubte Blechplatte L genietet ist, c eine kleine Scheibe, welche den Schlüssel führt, a der Handgriff , welcher auf das vierkantige Ende des Schlüssels aufgesteckt und durch einen kleinen Stift festgehalten wird. An das Rohrende h ist eine Verschraubung <j gelöthet, welche, nachdem man eine kleine

wird. Aus diesem Becken läßt man das Wasser durch eine offene Rinne über den Hof entlaufen oder man führt es durch Röhren nach dem Abzugskanal. Um ein Versanden der Abzugsröhre und das Aufsteigen übelriechender Gase zu verhindern, bringt man nach Fig. 305 bei e einen Wasserverschluß wie folgt an. Auf das Rohrende legt matt einen gußeisernen Deckest welcher siebartig durchlöchert ist, darüber wird eine gußeiserne

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Fig. 305.

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Lederscheibe aus dieselbe geschoben, durch die Blechplatte gesteckt wird. Auf das jetzt außerhalb befindliche Gewinde wird nun der Auslauf 6 fest ausgeschraubt und mit etwas um das Gewinde gewickelten losen Hanf gedichtet. Die Außenseite der Wand überzieht man mit einem Cementputz.

Unter dem Ausflußrohre pflegt man ein kleines Becken anzubringen, welches mit einem Gitter aus Eisenstäben überdeckt

Glocke gestülpt, deren Rand ebenfalls mit einer Reihe von Löchern versehen ist.

Betrachten wir nun:

Die Ausfluß- und Abflnß-Vorrichtungen im Innern der Gebäude. Zur Anlage der Zuleitung macht man zunächst an einer hierzu geeigneten Stelle des von der Straße in das Innere des Gehöftes oder Gebäudes führenden Rohrs eine Ab-

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Die Wasserleitung. Fig. 307.

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zweigung, Hierzu genügt ein Bleirohr von 1,3zm (V₂") Durchmesser. Dasselbe wird im Innern des Gebäudes, womöglich an Zwischenwänden, entlang geführt, indem man es entweder in die Mauer versenkt und die Vertiefungen wieder verputzt oder äußerlich an der Wand befestigt, und, um es vor Beschädigung zu schützen, mit einem leichten hölzernen Kasten bekleidet. So lange die Rohre senkrecht aufsteigen, genügt es, sie in Abständen von 13 —16 (5—6") mit einem Haken an der Mauer zu befestigen. Ist es jedoch nöthig, sie wagerecht, vielleicht unter der Decke eines Cor-ridors entlang zu führen, so müssen sie in Zwischenräumen von höchstens 8zm (3") unterstützt werden.

Ist man aus diese Weise, nach Fig, 307, mit der Rohrleitung bis in die Küche gelangt, so wird daselbst das Rohr in einer Höhe von lm (3') an einer geeigneten Stelle der Wand, aber niemals in einer Ecke, abgeschnitten und alsdann der Auslaufhahn einge-löthet, oder vermittelst einer Wandscheibe eingeschraubt, Rathsam ist • es unter allen Umständen, das Ausgußbecken und die Ablaufvorrichtung unter den Ausflußhahn zu bringen, wie unsere Zeichnung zeigt. Derartige Ausgußbecken fertigt man aus Thon, Stein, Porzellan oder am besten aus Eisen und gegossenem Zink. Das Becken erhält, um das Bespritzen der Wand zu verhindern, eine Rückwand.

In einer Vertiefung am untersten Theile der Schale ist über das aufsteigende Rohrende eine Glocke gestülpt, welche, an dem oberhalb befindlichen Siebe befestigt, nicht ganz auf den Boden der Vertiefung reicht, und so das Wasser in das Abfallrohr fließen läßt, ohne daß aufsteigende Luft unter der Glocke hervordringen kann. Auch kann man den Geruchsverschluß dadurch Herstellen, daß die Verbindung des Beckens mit dem Abfallrohre durch ein 8-förmig gebogenes Bleirohr bewirkt wird.

§ 45.

Die Closetanlagen.

Die Abtritte müssen an Orten angebracht werden, wo sie der Suchende leicht finden kann, sie dürfen sich aber gleichwohl den Blicken nicht zu sehr präsentiren. Von Wohn- und Wirthschafts-

räumen müssen sie so abgeschlossen feilt, daß der Geruch nicht in letztere dringen kann, doch muß man sie erreichen können, ohne der Zugluft ausgesetzt zu sein. Sie dürfen nicht zu kalt sein und sollten genügend Luft und Licht haben. Am zweckmäßigsten ist es, sie nach Norden zu legen.

Um das Ausströmen übler Gerüche und die Zugluft zu vermeiden, wird unter der Brille ein trichterförmiges Becken von Holz, oder besser, ein rundes Becken von Stein, Metall, Porzellan, Glas oder Thon angebracht, dessen untere Oeffnung entweder mit einem Schieber, oder einer Klappe versehen ist, die durch einen äußerlich

Fig. 308.

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angebrachten Griff geöffnet oder geschlossen werden kann. Man nennt diese Einrichtung trockene Closets. Es ist nicht zu verhüten, daß dieselben an Unreinlichkeit leiden und sind ihnen deshalb sogenannte Waterclosets oder Wafferverschlüsse vorzuziehen.

Fig. 308 zeigt einen Wasserverschluß der einfachsten Art. Das Becken hat einen doppelten Rand c, der mit Wasser angefüllt wird. Der Brillendeckel wird nun mit einem vorstehenden Rande f versehen, welcher sich beim Schluß des Deckels in das Wasser senkt und so einen dichten Verschluß herstellt. Das Wasser muß oft erneuert werden und kann in das Abtrittsrohr abgelassen werden.

Will man ein Watercloset construiren, das einen festen Verschluß gegen aufsteigende Dünste gewährt und zugleich die Zugluft bei der Benutzung des Closets abhält, so wird dieses nach Fig. 309, wie folgt, erreicht: Der Theil des Beckens, in dem sich die Brille befindet, muß unterhalb durch eine Wassermenge so von dem Abtrittsrohre getrennt sein, daß weder Dünste noch Zugluft eindringen können; bei Fig. 309 ist in das Becken h noch ein zweites kleineres h so eingesetzt, daß dessen untere Oeffnung sich unter dem Wasserspiegel befindet und so geschlossen wird. Diese letztere Einrichtung hat den Vorzug, daß sie besser zu reinigen ist. Der Koth, der sich bei n ansammelt, wird bei der öfteren Benutzung des Closets und der häufigen Erneuerung des Wassers von selbst weggespült. Da die größte Reinlichkeit des Waterclosets eine Hauptsache ist, so empfiehlt es sich, wo man es mit einer Wasserleitung nicht in Ver-

Fig. 309.

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bindung bringen saun, oberhalb des Abtrittraumes ein Wasserreservoir anzubringen, dessen Inhalt zum Ausspülen des Beckens dient. Das Wasser des Reservoirs wird durch Röhren nach dem Closet geführt und durch Oeffnen der Hähne m und m in das Becken eingelassen, oder man ordnet ein fein durchlöchertes Rohr am oberen, inneren Rande des Beckens an, welches, ohne Ventil mit dem Wasserreservoir in Verbindung stehend, fortwährend Wasser auströpfeln läßt.

Fig. 310 zeigt ein Watercloset bester Construction in Verbindung mit der Wasserleitung. Die Anlage besteht aus der Schale, welche aus Gußeisen, Porzellan oder Steingut besteht, der Spülvorrichtung und Abflußvorrichtung. Die Schale hat eine trichterförmige Gestalt, ist unten mit einem Ausflußrohre versehen, über welches das Ansatz-

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stück geschoben wird, und hat an bem oberen Rande ein seitlich angebrachtes kleineres Rohrstück, welches mit der Zuflußleitung in Verbindung gebracht wird.

Durch Emporheben des aus der Zeichnung zu ersehenden Griffes wird das Einströmen des Wassers in die Schale und damit das Ausspülen des Closets bewirkt.

Die Abflußröhren schließen sich nicht direct an die Closetschale an, sondern wird, um das Aufsteigen übelriechender Gase zu verhindern, ein 8-förmig gebogenes Rohrstück öingeschaltet, welches stets mit Wasser gefüllt ist. Dieses Zwischenstück muß mit einer Reinigungsöffnung versehen sein.

In vielen Fällen lassen sich die Vortheile der Waterclosets ebenso gut und bequemer mit gewöhnlichen Abtrittsanlagen erzielen. Es handelt sich hierbei zunächst nur darum, den Abtritt so anzulegen, daß man bei seiner Benutzung keiner Zugluft ausgesetzt ist. Die Abführung der Dünste läßt sich durch Ventilation sehr gut erreichen. Diese Ventilation schafft man durch Anlage von Dunströhren, indem man entweder die Abtrittsröhren gleich als solche benutzt, und sie zu diesem Behufe bis über das Dach hinausführt, oder es werden besondere Dunströhren angelegt, die an der Decke eines jeden Abtrittslokales eine Oeffnung zum Auffangen der Dünste haben. Hat man eine gewölbte Senkgrube, so läßt sich die Ventilation aus der Grube selbst empfehlen.

Die Abtrittsröhren werden aus Holz, Stein oder Metall gefertigt. Hölzerne Röhren erhalten mindestens eine Weite von Vs™ (!') und werden innerhalb gepicht oder getheert, außerhalb sind sie mit eisernen Ringen zu umgeben. Dieselben saugen mit der Zeit den Urin ein und geben dann einen unangenehmen Geruch. Röhren aus gewachsenem Stein finden nur da Verwendung, wo man dieses Material billig hat, sie müssen innerlich mit Oel getränkt werden. Sehr zu empfehlen sind Thonröhren, dieselben müssen aber gut gebrannt und mit einer starken Glasur versehen sein. In den meisten Fällen nimmt man Metallröhren, und verwendet man dazu Eisen oder Zink, selten Kupfer oder Blei. Bei gußeisernen Röhren wendet man häufig Flanschenröhren an, die mittelst Kittringen und Schraubenbolzen gedichtet werden, und ist diese Anordnung zu empfehlen, weil man eine solche Leitung leichter auseinander nehmen samt, falls eine Verstopfung eintritt.

Eine Leitung der Röhren mit Muffenverbindung bietet Schwierigkeiten, wenn eine Auswechselung einzelner Theile vorkomnlt. Bei der Verlegmtg der eisernen Muffenröhren hat man darauf zu achten, daß die Röhren derartig in einander gesteckt werden, daß zwischen der Muffe und dem Rohr gleicher Spielraunt bleibt, und daß das Rohrende fest in den Grund der Muffe eingesetzt wird. Daraus treibt man mittelst eines flachen Eisens einen getheerten Hanfstrick in die Fuge und darauf so viel ungetheerten fest ein , bis die genügende Tiefe in dem Spielraum zwischen Muffe und Rohrende zur Aufnahme des Bleies'bleibt.

Darauf wird die Oeffnung an der Muffe mittelst eines Thonringes oder eines mit Thon beschlagenen Seiles so weit verschlossen, daß nur eine kleine Oeffnung zum Eingießen des flüssigen Bleies bleibt. Das Blei wird, sobald es erstarrt ist, fest in die Fuge getrieben und ausgeglicheit.

§46.

Die Badeeinrichtimgen.

Will man ein Badezimmer einrichten, so hat man die Lage desselben möglichst nach der Sottnenseite zu wählen. Es sollte dasselbe in der Nähe des Schlafzimmers liegen; jedenfalls muß man es erreichen können, ohne Zugluft passiren zu müssen.

Die eigentliche Badevorrichtung besteht entweder in einem eingemauerten Bassin, das mit Marmor, Schieferplatten, Porzellan oder Thonfliesen bekleidet wird; oder aus einer Badewanne aus Ziitk, Kupfer-, Eisenblech und Holz. Das Metall verdient wegen seiner Dauerhaftigkeit und Reinlichkeit den Vorzug. Die Bassins werden, uni die Reinigung zu erleichtern, mit abgebrochenen Ecken angelegt, die Wannen paßt man möglichst der Körperform an, werden also vorne weit, unten schnial gemacht. Sie erhalten eine Länge von er. I¹/*“ (5'), eine Breite von ²/sm in der Mitte und eine Tiefe von ²/₃m (2'). Die Wannen werden ganz oder zum Theil in den Fußboden gelegt, damit das Einsteigen bequemer ist.

Betrachten wir nun zunächst die Anlage einer Badeeinrichtung, wenn keine Wasserleitung zur Verfügung steht. Um das mühselige Zutragen des Wassers zu vermeiden und damit dem Badenden jederzeit Wasser zu Gebote steht, leitet man dasselbe aus einem Reservoir durch Metallröhren nach dem Bassin oder der Wanne. Diese Röhren werden mit Hähnen versehen, durch deren Oeffnen und Schließen der Wasserzufluß geregelt wird. Das heiße Waffer wird ebenfalls durch eine Röhre aus dem Kessel eingeleitet; befindet sich die Badestube in der Nähe der Küche, so läßt sich das heiße Wasser aus dieser herleiten.

Den Fußboden des Badezimmers macht man entweder ganz von Stein, oder was besser ist, von Holz; diejenigen Theile aber, die der Msse beim Baden und Douchen ausgesetzt sind, müssen jedenfalls von Stein gemacht werden, da das Holzwerk von der Nässe zu sehr leiden würde. Sind die Douchebäder nicht über dem Bassin angebracht, so läßt sich über dem steinernen Fußboden, damit man denselben mit den Füßen nicht berührt, ein zweiter von breiten, aber flach abgerundeten Latten mit kleinen Zwischenräumen zum Durchlaufen des Wassers anbringen. Der Steinfußboden muß in diesem Falle eine Abflußöffnung und Neigung nach derselben erhalten.

Die zum Auslassen des Wassers nöthigen Hähne sind so anzubringen, daß sie der Badende leicht erreichen kann. Am Ende der Wanne wird ein Rohr angebracht, durch welches das benutzte Wasser abgelassen wird.

Donche und Strahlbäder lassen sich leicht dadurch herstellen, daß nian an dem Wasserreservoir Vorrichtungen anbringt, die beinr Aufziehen von Ventilen ein Einströmen von Wasser in den Donche -Apparat bewirken. Besser kann es auf folgende Weise geschehen. Fig. 311 ist ein Wasserbassin A, daran ist ein Ventil a angebracht, durch dessen Oeffnen das Wasser die Trommel B füllt, welche die verschiedenen Douchen speist. An diese Trommel sind bei b b Hähne angebracht, welche das Wasser durch Röhren in die zum Douchen bestimmten Apparate führen. Um einen Wasserstrahl in beliebiger Wirkung auf den Körper wirken zu lassen, bedient man sich des Gummischlauches d, der an der Trommel angebracht ist und ebenfalls durch einen Hahn geöffnet und geschlossen wird, e und e‘ sind

Hähne für warmes und kaltes Wasser, F ein Klingelzug, G die zum Oeffnen des Ventiles dienende Schnur.

Jn^ jeder Hinsicht besser sind die Badeeinrichtungen in Verbindung mit einer Wasserleituirg. Fig. 312 zeigt eine solche mit dem Badeofeil.

Fig. 311.

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Das Zuführungsrohr des Wassers erhält beim Eintritt in das Badezimmer einen Hauptverschluß, um die Anlage absperren zu können. Darauf geht das Zuleitungsrohr nach den über der Badewanne angebrachten drei Durchlaßhähnen, von denen der erste das kalte Wasser direct in die Wanne leitet, der zweite nach Oeffnung die über der Badewanne angebrachte Brause in Thätigkeit setzt, der dritte den Abzug öffnet, welcher nach der Warmwafferblase im Ofen

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führt. Dieses Zuführungsrohr reicht, wie aus der Zeichnung zu ersehen ist, fast bis auf den Boden der Warmwasserblase, um das zuströmende kalte Wasser in beit untersten, der Feuerung am nächsten liegenden Theil zu führen. Die Entfernung dieser Rohrmündung vom Boden der Blase beträgt 8 — 10zm (3 — 4").

Die Blase ist vollkommen geschlossen, doch führt aus dem obersten Theil, mittelst einer Verschraubung ein Ausflußrohr nach der Badewanne, so daß bei dem Nachströinen des kalten in den unteren Theil der Blase das darin befindliche heiße Wasser durch das besprochene Abflußrohr in die Badewanne treten kann.

Die Abfluß- und Ueberfluß-Vorrichtungen sind aus der Zeichnung zu ersehen. Am Kopfende der Wanne, in der Höhe des normalen Wasserspiegels, befindet sich ein Sieb, durch welches das höher steigende Wässer ablaufen kann, und zwar ist zu diesen! Zwecke außen an der Wand ein Blechstreifen aufgelöthet, welcher das überfließende Wasser in ein Rohr nach dem Abfluß zu laufen zwingt. Das Ablaßventil mündet in dasselbe Rohr, welches unter dem Ventil einige zm über dem Holzboden der Wanne hervorsteht.'

Der Boden der Wanne ist dadurch, daß die Ständer der Seitenwände über denselben hinausreichen, hohl und wird durch eine Holzeinlage am Durchbiegen verhindert.

§ 47.

Die Gasleitung.

Das Gas wird durch Röhrenleitungen an die Orte seines Verbrauches geführt. Die in die verschiedenen Stadttheile führenden Hauptleitungen werden aus Gußeisenröhren hergestellt, die bei 2—3™ Länge durch Muffe mit einander verbunden werden. Die Verbindung erfolgt in der Weise, daß immer die nächstfolgende Röhre in den Muff der vorhergehenden eingeschoben wird, und der zwischen Muff und Röhre verbleibende Raum durch mit Theer getränkte Hanfstricke ausgefüllt, sodann mit Blei vergaffen wird.

Die Röhren der Hausleitungen, die eine Anzahl von Biegungen nöthig haben, werden aus Blei, oder besser, aber auch theurer, aus Zinn gefertigt. Da das die Leitung durchströmende Gas immer noch einige Dämpfe enthält, die sich bei seinem Laufe verdichten, so legt man die Röhren nach gewissen Punkten etwas geneigt und bringt an den tiefsten Punkten Sammelkästen an, die die sich condensireuden Flüssigkeiten aufnehmen.

Um den Verbrauch des Gases coutrolireu zu können, bedient man sich der Gasuhr oder des Gaszählers. Fig. 313 stellt einen solchen dar, F ist eine Trommel von Eisenblech, in der sich eine eigenthümlich geformte, um eine horizontale Axe drehbare Vorrichtung befindet, deren Coustruction mit Hülfe der Figur deutlich werden

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wird. Diese besteht aus 4 Räumen 1, 2, 3, 4, welche unter sich alle communiciren. Beim Gebrauche aber wird die Trommel bis über die Hälfte mit Wasser gefüllt, wodurch jene Räume von einander isolirt werden. Die Gasröhre a tritt von hinten in das Innere der Trommel unb ist bei b nach aufwärts gekrümmt. Oeffuet man bei der Stellung, welche in der Figur gezeichnet ist, den Hahn des Rohres a, so tritt das Gas dadurch aus. Die Oeffnuug b steht oberhalb des Flüssigkeitsspiegels und mündet in den umgebenden engen Theil des Raumes 1. Da das Gas unter einem gewissen Drucke steht, so wird es sich in der Gasuhr auszudehnen suchen.

Dies kann nur dadurch geschehen, daß es einen Druck auf den Flüssigkeitsspiegel bei e ausübt; da die Flüssigkeit selbst aber nicht verdrängt werden kann, so drückt das Gas rückwärts auf die gekrümmte Wand des Raumes 1 und treibt die ganze Trommel in der Richtung des Pfeiles bei 1. Dies geht so fort, bis der Raunt 1 an die Stelle, wo jetzt der Raum 4 steht getreten ist; alsdann ist 2 an die Stelle gekonnnen, welche jetzt 1 hat, und füllt sich mit Gas u. s. tu. Sobald einer der 4 Räume vollkommen gefüllt ist, hebt sich die eine Wand k aus dem Wasser und läßt das Gas in den äußeren Raum treten, aus welchem es durch m entweicht. Wenn sich alle 4 Räume auf diese Weise gefüllt haben, so hat die Trommel eine Umdrehung gemacht, und da man den Kubikinhalt der 4 Räume kennt, so ist auch die Menge Gas bekannt, die durch den Apparat gegangen ist. Oben auf der Trommel F ist ein Zeigerwerk angebracht, welches durch eine von der Axe ausgehende Rädervorrichtung in Bewegung gesetzt wird. Man kann also hier jederzeit den Gasverbrauch ablesen. Eineni großen Uebelstande, daß das Wasser im Winter etwa in der Uhr einfriert, hat inan dadurch abzuhelfen gesucht, daß an Stelle des Wassers eine Glycerinlösung eingefüllt wird.

Da die Wirkung einer Flamme abhängig ist von dem Gasstrom im Verhältniß zu der zufließenden Luft uird der Art und Weise, wie sich die Luft vor der Verbrennung mit dem Gase mischt, so tvird man auch bei der Construction der Gasbrenner die Menge des ausströmenden Gases, sowie die Forin des Gasstromes und somit der Flamme, endlich auch das Material zu berücksichtigen haben.

Was das Material anlangt, so fertigt man die Gasbrenner großentheils aus Eisen, auch wohl Porzellan oder Speckstein, welche letztere man Lavabrenner nennt. Nach der Form unterscheidet man Strahl- und Flachbrenner. Bei jenem strömt das Gas durch eine oder nrehrere gebohrte feine Löcher aus dem Brenner, der Querschnitt der Flamme ist kreisrund, bei diesem ist die Ausströmungsöffnung ein Schnitt, so daß die Flamme hierdurch flach wird. Daß die Strahlbrenner nicht vortheilhaft sind, erhellt daraus, daß die Luft nach dem Innern der Flamme keinen Zutritt hat, mithin ein großer Theil der Kohlenpartikelchen aus Mangel an Sauerstoff nicht zum Glühen und Leuchten kommt. Größtentheils wendet man daher Flachbrenner an.

Die gebräuchlichsten Arten der Brenner sind:

1. Der einfache Strahl Fig. 314. Er entsteht, wenn man in den völlig geschlossenen Brenner an der. Spitze eine sehr feine Oeffnung anbringt, welche parallel mit der Axe des Cylinders gebohrt ist. Die Leuchtkraft dieses Strahles ist keine vortheilhafte, im Verhältniß zu der Menge des ausströmenden Gases.

Fig. 314.

2.    Der Dreilochbrenner erhält drei Löcher und giebt daher drei Strahlen.

3.    Der Fischschwanzbrenner Fig. 315 vermeidet die Uebelstände der Brenner 1 und 2. Er besteht aus einer cylindrischen

Fig. 315.

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Hülse a, welche oben mit einer Platte geschlossen ist, die eine Höhlung hat, in welche zwei gegenüber geneigte feine Oeffnungen münden, aus denen das Gas austritt.

4. Der Fledermausbrenner Fig. 316 entsteht, wenn man das Gas zu einem runden Knopfe a, der oben eingeschlitzt ist, ausströmen läßt. Eine derartige Flannne hat ein größeres Volumen als die frühere und giebt daher ein starkes Licht.

5. Der Argandbrenner Fig. 317. Das Gas strömt zunächst in einen hohlen Ring, welcher oben mit einer durchlöcherten Platte

Fig. 316.

geschlossen ist. Beim Ausströmen aus den Oeffnungen dieser Platte vereinigen sich die vielen einfachen Strahlen zu einer eyliudrischeu

Fig. 317.

Flamme, welche stark leuchtet. An Stelle der Löcher giebt man dem Brenner auch einen kreisrunden Schnitt, und heißt er dann Dumas-brenn er. Letzterer ist insofern praetischer, als er sich nicht so leicht verstopft nnb sich besser reinigen läßt.

Während die Schnitt- nnd Lochbrenner freibrennen, bedürfen die Argand'schen stets eines Zngglases. Man fertigt die Schnittbrenner stets in bestimmten Größen nnd giebt durch Ringe auf denselben an, wie viel Gas der Brenner in einer Stunde eonsnmirt. Was die Intensität der Flamme anbelangt, so kommt es vor allen Dingen darauf an, daß das Gas unter möglichst niederem Druck ans dem Brenner ströme. Bei den sogenannten Sparbrennern strömt das Gas ans der engen Brenneröffnung zunächst in eine Vorkammer, und von hier durch eine weite Oeffnung in die Flammen.

Die günstigste Höhe des Brenners liegt zwischen 8 bis 13zm. Für diese vortheilhafte Höhe ist nach Grießeisen und Turner:

Brenner.

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Strahl.

Fledermausbrenner. Klein. Groß.

Fischschwanz

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Argandbrenner. 24 Loch. 42 Loch.

Lichtmenge aus gleichviel Gas

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135

164

138

183,5

182,3

Für die Beleuchtung der Schaufenster verwendete man früher sogenannte Sonnenbrenner, doch ist man davon abgekommen, da diese viel Gas verbrauchen und auf größere Entfernung hin ein ungenügendes Licht bei starker Wärmeentwickelung gewähren. Eine andere Anordnung ist die, daß man Porzellan- oder Argandbrenner in genügender Anzahl auf ein wagerechtes Rohr setzt und mit runden Porzellan- oder Milchglasbrennern versieht; besser ist es jedoch, Schirmglocken zu verwenden. Ist genügende Tiefe zwischen den Doppelfenstern vorhanden, so kann man, durch Anordnung freihängender Kronleuchter mit seitwärts angeordneten Wandarmen, eine sehr elegante Erleuchtung schaffen.

Zuweilen werden auch Schaufenster durch freihängende Gaslampen oder Laternen von außen erleuchtet. Hierbei werden die Waaren von derselben Seite erleuchtet, von der man sie betrachtet, und leiden die Schaufenster resp. der Laden nicht von der Hitze.

Neuerdings hat man auch angefangen, das Gas zum Heizen und Kochen zu verwenden. Vorzüglich da, wo keine Schornsteine vorhanden sind, z. B. in Kirchen, empfiehlt es sich, Gasöfen aufzustellen. Da Leuchtgas, um eine beträchtliche Hitze zu entwickeln, mit atmosphärischer Luft gemengt werden muß, so brennt die Flamme der Gasöfen über Drahtnetzen oder Blechsieben, unter denen die Vermischung stattfinden kann. Die Form der Oefen ist für Zimmer die der gewöhnlichen eisernen, für große Säle, Kirchen rc. größerer viereckiger, mit eleganten, durchbrochenen Gittern abgeschlossener, parallelopipedischer Kasten. Die Flamme brennt innerhalb der letzteren mit blauer Flamine und geringer Lichtentwickelung. Will man die Verbrennungsprodukte nicht im Raum selbst lassen, sondern abführen, so muß das Abführungsrohr direct ohne Züge angelegt werden.

XIII. Abtheilung.

Die Fenkerbeschliige.

§48.

Die Befestigung des Rahmholzes.

Auf die zweckmäßige Befestigung des Rahmholzes mit dem Anschlage ist sehr zu achten; besonders darf keine Zugluft re. an den Seiten durchkommen, auch darf das Mauerwerk durch die Befestigung nicht abbröckeln oder sich ablösen.

Am einfachsten stellt sich die Befestigung der Fensterrahmen bei Holz oder Fachwerkswänden heraus, woselbst die Gewände durch die senkrechten Ständer der Wand gebildet werden. Man setzt die Futterrahmen zwischen die Ständer und bringt innerhalb oder außerhalb ein zweites Futter oder eine Verkleidung von Brettern an, wodurch ein Falz entsteht, mit welchem nmn die Rahmen durch Nägel oder Schrauben befestigt.

Fig. 318.

Sollte kein Falz vorhanden sein, dann wird der Rahmen zwischen die Ständer gesetzt, und von beiden Seiten mittelst einiger festgeschraubter Leisten gehalten; außerhalb kann man noch mit einigen Leisten die Fugen ringsum decken (Fig. 318).

Weit schwieriger ist jedoch die Befestigung bei massivem Anschlag. Erstere kann man auf zweierlei Art bewerkstelligen: Bei kleineren Fenstern genügen die sogenannten Bankeisen, welche an mehreren Stellen so in die Mauerfugen getrieben und mit Gyps vergossen werden, daß das Rahmholz fest gegen den Anschlag gepreßt wird. Die seitliche Verschiebung des Rahmens wird alsdann durch einige Holzkeile verhindert.

Fig. 319.

Man unterscheidet aufgesetzte und eingelassene Bankeisen. .Erster^ Fig. 319 halten den Rahmen, welcher an der Brüstungsmauer unten

Fig. 320.

aufsteht, durch einfachen Druck, nachdem die Steinschraube fest ein gegypst ist. Die eingelassenen Bankeisen Fig. 320 sind in den

mg. 321.

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Rahmen vertieft eingelegt und an denselben zwei bis dreimal ange schraubt. Eine andere Befestigung mit Bankeisen zeigt Fig. 321. Diese Befestigungsart kann aber bei größeren, schwereren Fenstern, besonders bei Doppelfenstern, nur als mangelhaft und unvollkommen angesehen werden, da das Bankeisen sehr leicht locker wird. Deshalb empfiehlt sich zur Sicherheit die in Fig. 322 gezeichnete Befesti-

Fig. 322.

guttg, wobei ein Mauerbolzen in dem Anschlag vergossen und das Rahmholz von einer breiten Schraubenmutter gehalten wird. Es verdeckt dam: eine ringsherum laufende Leiste die Fuge zwischen Rahmholz und Mauer.

§ 49.

Beschläge zur Verstärkung der Fensterrahmen.

Trotzdem die Fensterrahmen zusammengezinkt oder verzapft und voil hölzernen Nägelil gehalten werden, genügt diese Verbindung besonders für größere Fenster nicht, sondern erscheint es immer rath-sam, dieselben noch durch Beschläge zu verstärken.

Die Verstärkuilg geschieht auf zweierlei Art. Man sucht die Verstärkung mit aufgesetzten oder eingelassenen und festgeschraubten eisernen Winkelbändern, Fig. 323 zu unterstützen, die ans Flacheisen in der Stärke von er. 0,2zm, und in der Breite von l,3zm, mit Schenkeln von 13—16zm bestehen. Fig. 324 zeigt die Befestigung der Winkelbänder auf dem Fensterrahmen.

Bei Heineren Flügeln pflegt man noch vielfach das Winkelband mit dem Bewegungsbeschlage zn vereinigen; zn diesem Behnfe wird

Fig. 323.

an einem besonderen Eisenlappen eine Hülse gebogen, welche sich an einem kleinen, am Rahmholze befestigten Stützhaken aufsetzt (Fig. 325).

Fig. 324.

Bei größeren und eleganteren Fensteranlagen werden die Flügel mittelst Fischbändern mit dem Rahmholze verbunden.

Fig. 325.

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Aus gleichem Grunde, wie bei den Flügeln, werden zuweilen auf dem Kreuzungspunkte des Losholzes mit dem Mittelpfosten sogenannte Kreuzbänder Fig. 225 auf- oder angesetzt. Wo Espagnolett-

oder Basquillverschlüsse angewendet werden, fallen die Kreuzbänder natürlich aus.

Mg. 326.

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§ 50.

Beschläge zur Handhabung und Bewegung der Fenster.

Beschläge zur Handhabung kommen bei den Fenstern meistens in engster Verbindung mit den Verschlußbeschlägen als Bestandtheile derselben vor. Nur bei Fenstern mit einfachen Vorreibern werden in der Mitte der Fensterflügel, und zwar auf dem inneren Schenkel, besondere Knöpfe zum Anfassen und Schließen der Flügel angebracht, deren Construction Fig. 327 zeigt.

Fig. 327.

Um die Bewegung der Fensterflügel zu ermöglichen, wendet man an: 1. das Winkelband, 2. das Fischband und 3. das Kreuzbaird.

Für die einfachste Art der Fenster dient das Winkelband Fig. 328. Hierbei hängt das Band x z mit dem oben beschriebenen Winkel oder der Ecke y zusammen und hängt sich auf einfache Stützhaken s.

Bei alleil besseren Anordnungen wählt man das Fisch band. Die Construction desselben haben wir bereits früher bei den Thüren genügend gezeigt und können daher darauf verweisen. Der einzige

Fig. 328.

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Unterschied zwischen den Thür- und Fensterfischbändern besteht eigentlich nur, außer daß die Aufsatzbänder für Fenster leichter sind, in der Art des Anschlagens.

Die mit je zwei Löchern versehenen Lappen werden nämlich bei Fenstern in nebenstehender Weise befestigt. Es werden in bett Fensterrahmen x Fig. 329 sowohl, als in den Flügelrahmen y Schlitze gearbeitet, in diese die Lappen der Winkelbänder eingesteckt und Stifte m m von der Seite durchgeschlagen.

Das Kreuzband ist eigentlich ein Thürbeschlag, und dort schon besprochen; er findet nur ausnahmsweise bei sehr schweren, großen Fenstern Anwendung. Die Einrichtung der Hülse ist dieselbe, wie bei dem Fischband, dagegen ruht der Lappeir auf einer cm dem

Fig. 329.

Fensterflügel fest geschraubten Eisenplatte zwischen Leisten eingespannt, die entweder auf die Platte aufgenietet oder mit ihr aus einem Stück gefertigt sind. Außerdem ist der Lappen durch einen Schraubenbolzen festgehalten, der durch den Fensterflügel hindurchgeht.

§ 61.

Die Beschläge für den Verschluß der Fenster.

Zur bequemeren Hantiemng des Fensters, nämlich des Oeffnens und Schließens, legt man besonderen Werth auf die zweckmäßige

20

Georg u. Wanderley, Metallbau.

Wahl des Fmsterverschlusses. Die Hauptbedingungen desselben sind: einfache, solide und praktische Construction, bei möglichst geringem Kostenaufwande.

Dem Namen und der äußeren Form nach unterscheidet man:

1.    Einreiberverschluß,

2.    Vorreiberverschluß,

3.    Ruderverschluß,

4.    Riegelverschluß,

5.    Basculeverschluß und

6.    Espagnolettstangenverschluß.

Der Vorreiber findet seine Anwendung nur bei kleineren und untergeordneten Fenstnern, bei welchen die Höhe der unteren Flügel noch immer gestattet, den oberen Rand bequem mit der Hand erlangen zu können. Die Vorreiber bestehen tut Wesentlichen aus einem, um eine im Mittelpfosten befestigte Axe, drehbaren Eisen, welches sich quer auf die Rahmen der Flügel legt und solche an den Futterrahmen fest andrückt.

Fig. 330.

Fig. 330 ist ein Vorreiber für einseitigen Verschluß und Fig. 331 ein solcher für zwei Flügel. Damit der Vorreiber das Holz der Flügel nicht eindrücke oder abnutze, ist auf die Rahmen eine Eisen-

Fig. 331.

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platte b Fig. 332 aufgelegt. Statt der letzteren dient auch häufig ein gebogener Draht, dessen umgebogene Enden in das Holz ein-

gelassen sind. Selbstverständlich kann diese Schließvorrichtung nur bei Fenstern mit seststehenden Mittelpfosten angewendet werden.

Fig. 332.

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Den Einreiber zeigt Fig. 333 im Grundriß, Fig. 334 im Aufriß und Fig. 335 in der Ansicht des Schließbleches. Der

Fig. 333.

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Fensterrahmen ist überall mit a, das Flügelholz mit b bezeichnet; c ist der Handgriff, welcher um seine horizontale Mittelaxe drehbar ist; d ist der eigentliche Einreiber.

Ug. 334.

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Der Ruderverschluß ist eigentlich nur eine verbesserte Art des Vorreibers; derselbe kann sowohl bei Fenstern mit feststehendem als auch beweglichenl Pfosten Anwendung finden. Der Ruderver-

Fig. 335.

schlich besteht darin, daß ein Arm über einen, am Pfosten a Fig. 336 geschraubten Haken g geworfen wird und somit den Flügel b fest an den Pfosten a preßt. Bei e befinden sich Schutzbleche. Bei beweg-

licher Schlagleiste verändert sich die Construction nicht, nur daß der Pfosten a mit dem Flügel c in directer Verbindung steht.

Der Riegelverschluß wird nicht gern angeordnet; er ist allerdings zuverlässig, solide und billig, verunstaltet aber das Fenster, und hat den Nachtheil, daß das Verschließen des oberen Theiles des Fensters nicht gleichzeitig geschehen kann. Ueberhaupt ist das Oeffnen und Schließen Der Fensterflügel unbequem, deshalb werden an letzteren besondere Ziehknöpfe nöthig werden.

Fig. 336.

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Da die bisher mitgetheilten Vorkehrungen viele Nachtheile haben, wurden in den letzten fünfzehn Jahren verschiedene andere Verschlußvorrichtungen in den Handel gebracht, von denen sich aber nur zwei als practisch erwiesen haben, nämlich der Bascule- oder Pas-quil-Verschluß und der Espagnolettstangen-Verschluß.

Von den Bascule-Verschlüssen unterscheidet man wiederum solche mit Zahnstange und solche mit Schwengel.

Bei den Bascule mit Zahnstangen Fig. 337 sind zwei Stangen b, welche mittelst eines Griffes a gleichzeitig nach unten und oben geschoben werden können, und mit ihren Enden in Oesen d, Fig. D und E eingreifen, vorhanden.

Die beiden Stangen liegen unter dein Griffkasten in der Art zusammen, daß das Getriebe a am Griff bequem in die Zähne der Stangeir b eingreift, und diese nach oben und unten zu schieben vermag.

Fig. 337.

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Fig. 305 ist auf Seite 280 u. 281.

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Die ganze Bascule - Vorrichtung kann sowohl auf der Schlagleiste, als auch unter derselben befestigt sein. Damit nun der andere Flügel dicht geschlossen werden kann, greift ein, am oberen Ende der unteren Stange befindlicher Riegel in den Haken c. Letzterer ist am Rahmholz des andern Flügels angeschraubt, während die Oesen d d am Loosholze und am Zmigenholze oder am Latteibrette befestigt sind.

In Fig. 338 sind die einzelnen Theile eines Bascule-Verschlusses mit verdeckter Zahnstange gegeben. Der Verschluß geschieht auch hier durch Umdrehen der Olive r (Fig. H und I) gleichzeitig an drei Stellen, oben, unten und in der Mitte des

Fig. 338.

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Fensterflügels, indem eine der beiden Stangen (Fig. F und C) nach oben, die andere nach unten, und eine Zunge s (Fig. H und I) seitwärts bewegt wird. Die Bascule-Stangen s greifen oben und unten hinter eine bezüglich auf das Fensterrahmen- oder das Fensterloosholz festgeschraubte, eiserne Oese p (Fig. 0 und L); die Olive bewegt sich in einer messingenen Büchse, deren viereckiger Theil ent-durch Umdrehung der Olive in den anderen Fensterflügel eingreift (Fig. M und I).

Mg. 339 giebt den Einreiber und Fig. 340 das Schließblech in größerem Maßstab.

Die Uebelstände des Bascule--Verschlusses sind:

1.    daß sich das Getriebe mittelst des kleinen Hebels (Griffes) schwer bewegen läßt, und

2.    daß das Getriebe ziemlich complicirt ist.

Fig. 340-

weder in die Schlageleiste eingelassen ist, oder sich aus einem in dieselbe eingelassenen und darauf festgeschraubten Eisenbleche befindet, welches alsdann mit der Fensterfarbe überstrichen ivird. Die Olive wird auf einen Dorn e (Fig. F, G und H) gesteckt, und mit demselben nietet. An diesem Dorn befindet sich zugleich die Zunge s, welche

ver-

Die Beschläge für den Verschluß der Fenster. Fig. 339.

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Fig. 341.

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Der Bascule von Hügel ist bedeutend einfacher und solider construirt, als der vorige; er besteht aus einer senkrechten Schiebestange und deni soliden Triebwerke.

Betrachten wir das Triebwerk bei C Fig. 341 im Durchschnitt, so ersehen wir, daß der Schwengel a auf dem Stuhle d befestigt ist, und an seinem Drehpunkte ein Triebwerk e hat, welches in die Zahnstange b eingreift. Wird nun der Schwengel niedergedrückt, so dreht das Triebwerk die Zahnstange in die Höhe, wodurch also (siehe Fig. A) die Enden der Stange b oberhalb aus der Gabel c und unterhalb aus der Oese /' gehoben werden.

Demnach muß man beim Schließen des Fensters den Schwengel stets aufrichten, damit die Stangen in die Oese lind Gabel ein greifen. In Fig. B und C geben wir die Seitenansicht und die Schnitte des Schwengels, der Oese rc.

Trotzdem nun der Verschluß von Hügel einfach und practisch erscheint, wird er nicht häufig angewendet, iveil der große Schwengel, besonders bei schlechter Ausführung, vielfach von selbst niederfällt, und somit das Fenster öffnet.

Weit vortheilhafter, als der Bascule-Verschluß, ist in vielen Fällen der Espagnoleite-Verschluß, denn derselbe hat nicht nur eine solidere und einfachere Construction, sondern vermag auch die geschlossenen Flügel, vermöge einiger Haken, fest zusammen zu pressen, wodurch das Fenster dichter wird.

Der Espagnolette- Verschluß eignet sich besonders für große, schwere Fenster und für solche Thüren, welche zugleich als Fenster dienen, z. B. Balkenthüren rc. Diesen Verschluß zeigt Fig. 342. Die ganze Vorrichtung ist sehr einfach; es wird nämlich eine durchgehende, runde Stange an mehreren Stellen (Fig. J) und E) von Hülsen umklammert und an der Schlagleiste befestigt; mittelst eines Hebels kann man die Stange drehen, wobei die oberen und unteren hakenförmig gestalteten Enden, beim Schließen des Fensters, in einige Löcher oder Kapseln eingreifen, und beim Oeffnen dieselben wieder verlassen; der andere Flügel wird vom Hebel, welcher wie ein Ueber-wurf in eine Oese fällt, gehalten.

In den Figuren zeigt a den Hebel, welcher an der Stange mittelst eines Gelenkes b beweglich ist, und aus dem Haken c gehoben werden kann. Die Stange kann man am Fenster y, und den

Die Beschläge für den Verschluß der Fenster. Fig. 342.

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Haken c, am Rahmholze des Fensters a befestigen. In Fig. B ist zu erkennen, wie das untere Stangenende mit einem Haken oder Schnabel in die Klaue eingreift; es wird manchmal auch am Rahmholze oder am Latteibrett eine Vertiefung, welche mit einem dünnen

Fig. 343.

Blech verdeckt wird, ausgeführt, damit der Schnabel in die Oeffnung gelangen kann. Eine ähnliche Vorrichtung ist am Loosholz anzubringen. In unseren Zeichnungen ist jedoch eine Klaue angeordnet.

In I) und E ist die am Rahmholze befestigte Führung dargestellt; diese kann entweder mittelst eines Riegels Fig. E oder eines

umgelegten Lappens Fig. D bewerkstelligt werden; erstere Art ist die beste.

In D und E ist die am Rahmholze befestigte Führung dargestellt; diese kann entweder mittelst eines Riegels Fig. E, oder eines umgelegten Lappens Fig. I), bewerkstelligt werden; erstere Art ist die beste. Fig. 343 zeigt die Verschlußvorrichtung in größerem Maßstabe. Der feste Fensterpfosten ist hier durch zwei Schlagleisten ersetzt; die äußere a sitzt am linken Flügel, die innere b am rechten Fenster-

Fig. 344.

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flügel, die senkrechte Eisenstange c dreht sich in Hülsen um die senkrechte Axe, bewegt durch Horizontaldrehung des Ruders d, und läuft an beiden Enden in Haken e aus, welche in die, im Fensterrahmen befindliche Krammen f eingreifen, und mittelst horizontaler Drehung fest anziehen sollen.

Damit das Ruder d nicht zu weit aufgehoben wird und noch eine horizontale Drehung stattfinden kann, befindet sich an dem Drehstift der Espagnolettstange c ein kleiner Ansatz Fig. 344.

XIV. Abtheilung.

Ladenverschlüsse ans Eisen.

8 52.

Die Klappläden.

Ganz ähnlich, wie die Klappläden aus Holz, werden auch solche aus Eisen construirt. Die Flächen werden aus durchgehenden, glatten Pontonblechen gebildet, und erhalten zur Verstärkung ringsherum und querdurch Flachschienen, welche aufgenietet werden. Die letzteren sind an den Stößen durch Uebereinanderschleifen und Nieten fest mit einander verbunden.

Es werden auch nach Fig. 345 Rahmen und Füllungen aus zusammengenieteten Eisenblechen gebildet. Die eisernen Flügel werden mit starken Charnierbändern verbunden und wird der ganze Laden an Fischbändern der Stützhaken aufgehängt. Der Verschluß geschieht mittelst einer horizontalen Eisenstange s, welche hinter einige hervorstehende Haken greift.

8 53.

Die eisernen Rolljalousien.

Die Läden vor den Schaufenstern der Verkaufslokale sind sehr verschiedenartig gestaltet. Zu den beliebtesten dieser Art gehören die sogenannten Rollläden, welche, aus schmalen Stäben zusammengesetzt, wie die Rouleaux aufgestellt werden.

Diese haben eine sehr geringe Sicherheit gegen eine Zerstörung durch äußere Kraft, wenn sie von Holz, was das Gewöhnliche ist, angefertigt sind, und außerdem ist die Einrichtung eine ziemlich kostspielige und oiejen Reparaturen unterliegende.

Fig. 345.

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Es sind deshalb vielfache Constructionen zur Ausführung gebracht, um Rollläden sicherer und einfacher herzustellen. In neuester Zeit sind nun Ladenverschlüsse aus Blech hergestellt, welche

bei großer Einfachheit eine bedeutende Sicherheit gewähren und durch äußere Gewalt beinahe unzerstörbar sind.

Die einfachste Methode der eisernen Rolljalousien, die sich in ihrem Bewegungsmechanismus den hölzernen anschließt, zeigt Fig. 346. Es sind dies Stäbe von gebogenem Eisenblech.

Als beste Methode der eisernen Rolljalousien sind die Plattenjalousien zu betrachten, deren Beschreibung mir im Nachstehenden geben.

Fig. 346.

stark

Es wird ein Rahmen aus Schmiedeeisen, etwa 3—4 und 30mm breit, angeordnet, in dessen verticaler Seite sich Schlitze befinden. Unter den Schlitzen ist ein Zapfen befestigt, welcher eine rechteckige Form hat und so ist, daß derselbe in die Schlitze einfaßt, aber verhindert, daß ein auf ihn gebrachter Rahmen ausgleiten kann.

Durch die erwähnten Schlitze und Zapfen kann man eine beliebige Anzahl Rahmen rc. zusammenhängen, welche sich zusammen schieben lassen, so daß sie die in Fig. 347 dargestellte Lage annehmen.

von 200

450 bis 500mm hoch werden, welche dann in der Höhe ein wenigstens

Da die Brüstung unter den Ladenfenstern wenigstens eine Höhe haben wird, so können die Höhen der einzelnen Rahmen

hohes Fensterstück bedecken, so daß in den wenigsten Fällen mehr als 6 — 8 dortige Rahmen nöthig sind.

400

Sind die Fenster sehr breit, so hat man selbstverständlich zu den Rahmen stärkeres Eisen zu nehmen.

Die Rahmen werden mit Blech von 1 x/₂ — 2mm Stärke bespannt.

In welcher Weise der Verschluß und das Oeffnen des Ladens erfolgt, ist nun sehr einfach. Unten in der Fensterbrüstung wird

Fig. 347.

.......

eine Oeffnung hergestellt, welche hinreichend groß ist, um den Laden, welcher sich beim Niederlassen zusammenschiebt, aufzunehmen. Diese Oeffnung befindet sich selbstverständlich außerhalb des Fensters und wird bei niedergelassenem Rahmen durch ein in dem oberen Rahmen angebrachtes Blech verschlossen, während dieselbe bei aufgezogenem Laden durch ein in der unteren Kante des untersten Rahmens befindliches Holz oder Eisen geschloffen wird.

Georg u. Wanderley, Metallbau.

Das Schließen des Ladens geschieht durch einfaches Aufziehen desselben. Damit dieses Aufziehen und Niederlassen sicher vor sich gehen kann, muß der Laden in einer Führung gehen, welche seitlich an den Fenstern angebracht ist, und die aus im Winkel gebogenem Blech besteht.

Oben am Laden ist eine Kette befestigt, welche so geformt sein muß, daß sich ihre Glieder auf die Zähne eines Rades legen können.

Fig. 348.

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Das Hochwinden der Jalousien geschieht dadurch, daß das Zahnrad mittelst einer Kurbel in Bewegung gesetzt wird. Dasselbe treibt eine Welle o, Fig. 348, und an dieser sitzen die Scheiben p, an welchen die zur Hebung bestimmten Riemen, Ketten re. befestigt sind.

Auf einem anderen Principe beruhen die Jalousien mit Charnieren Fig. 349 A TI. Die Jalousiestücke a bestehen aus geraden,

Fig. 349 A.

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oben und unten hakenförmig eingebogenen Blechen, welche so zusammengesetzt sind, daß der untere Halbkreis des oberen Bleches über den oberen Halbkreis des unteren Bleches greift. Sämmtliche Stäbe

Fig. 349 B.

werden je nach der Größe durch zwei oder mehr in sich vollständig zusammenhängende Jalousieketten b gehalten, an welche sie einzeln

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angenietet sind. Diese Jalousien haben den Nachtheil, daß sie sich an den Charnieren, welche beim Aufwinden stark in Anspruch genommen werden, sehr leicht durchreiben und schadhaft werden.

KRAKÖW

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Kdn. 524. 13. IX. 54

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