■*à

'"■Mi

U

j

mm

HS

•'V    ...'*}

■

*3

** «

pąij

7.Î

pM(g.

r p

"S

.DU

. -> V

»*’

Kg

Biblioteka Politechniki Krakowskie)

Die Kegelprobe.

Ein neues Verfahren znr Härtebestimmung von Materialien.

Von

Ing. Dr Paul Ludwik,

Honorar- und Privat-Dozent an der Technischen Hochschule in Wien.

ft

s®

- r b. w *

©tag g’lj

t S't

fr I

II

CD

Berlin.

Verlag- von Julius Springer. 1908.

XXX

81.ÜÄ U.

K R A K Ù W

. » y in

x. r

W&-

M100

<•*

*S>V4

Druck von Oscar Brandstetter in Leipzig.

Àkc. Nr.    §6âf fLjü

Die Kegelprobe ist aus der Brinellschen Kugeldruckprobe hervorgegangen in dem Bestreben, diese Methode noch vereinfachen und gleichzeitig die „Härtezahl“ unabhängig von der Höhe der Belastung bezw. der Größe des Eindruckes zu machen.

4|zu

Die Brinellsche Kugeldruckprobe,¹) welche trotz der relativ kurzen Zeit ihres Bestehens (seit 1900) bei der Härtebestimmung von Eisen und Stahl bereits alle anderen Härtebestimmungsverfahren verdrängt hat, besteht bekanntlich darin, daß eine gehärtete Stahlkugel mittels Druckes in das zu prüfende Material eingetrieben und der Durchmesser des Eindruckes (zumeist mittels eines Spezialmikroskopes) bestimmt wird. Aus dem Durchmesser wird sodann die Oberfläche der gebildeten Kalotte (in mm² ausgedrückt) berechnet und in den angewendeten Druck (in kg) dividiert. Den so erhaltenen Quotienten nennt Brinell „Härtezahl“; „dieselbe gibt an, wie viele Kilogramm von dem auf die Kugel wirkenden Druck jeder Quadratmillimeter des geprüften Materiales zu tragen vermag.“

Nach Untersuchungen von Ast,²) Benedicks,³) Breuil,⁴)

Brinell,¹) Le Chatelier,²) Dillner,³) Leon,⁴) Malmström,⁵) Rejtö⁶) u. a. erwies sich diese Härtezahl beeinflußt von der Größe des Kugeldurehmessers und der Belastung, indem bei gleicher Belastung kleinere Kugeln und bei gleichen Kugeln höhere Belastungen größere „Härtezahlen“ lieferten.

Brinell⁷) erklärt dies dadurch, daß in beiden Fällen „das Vorschieben, bzw. Zusammendrücken, mit anderen Worten, die Kaltbearbeitung des unter der Kugel liegenden Materiales größer wird.“⁸)

Benedicks⁹) fand, daß man für ein bestimmtes Metall einen konstanten Härtewert erhält, wenn man die Brinellsche „Härtezahl“ mit der fünften Wurzel aus dem Krümmungs-halbmesser der Kugel multipliziert. Durch Vergleich der Schau-linien der „Härtezahlen“ für weiches Eisen und Blei zeigte er, daß diese Linien affin sind, woraus er den Schluß zog, daß

B „Festigkeitsversuche und sonstige Untersuchungen verschiedener Metalle und anderer Materialien“, auf Kosten der Fagersta-Brucks-Aktiebolag für die Pariser Weltausstellung 1900, ausgeführt von J. A. Brinell, herausgegeben von Axel Wahlberg. Stockholm 1900, K. L. Beckmann.

²)    Revue de Métallurgie 1906, Nr. 2.

³)    „Die Brinellsche Härteprobe und ihre praktische Verwendung“, Brüsseler internationaler Materialprüfungskongreß 1906, Bericht zu Aufgabe 27.

⁴)    „Stahl und Eisen“ 1907, Nr. 50, S. 1820.

⁵)    „Dinglers polytechn. Journal“ 1907, Heft 3, S. 34.

⁶)    „Magyar Mérnôk-és Épitész-Egylet Közlönye“ 1907, évfo-lyamânak III — IV. Siehe auch: „Baumaterialienkunde“ 1907, Nr. 17/20.

⁷)    „Baumaterialicnkunde“ 1900, Nr. 20/21, S. 317.

⁸)    „Für eine wissenschaftliche Untersuchung der Härte des Körpers“, schreibt Brinell, „müßte die Kugelprobe so ausgeführt werden, daß das Eindrücken der Kugel sowohl in harte wie in weiche Körper möglichst gering und stets gleich wird; dadurch wäre der Fehler zu vermeiden, der dadurch entstehen kann, daß die Kugel in dem einen Fall das Material mehr niederdrückt, d. h. kalt bearbeitet, als in dem anderen Falle.“ („Baumaterialienkunde“ 1900, Nr. 26, S. 413.)

⁹)    „Verhandlungsprotokoll des IV. Kongresses des internationalen Verbandes für die Materialprüfung der Technik“, 1906, S. 98.

innerhalb gewisser Grenzen die bei verschiedenen Belastungen erhaltenen Härtezahlen ineinander umrechenbar sind, und auch eine Formel für diese Berechnung ableitete.

Breuil¹) trägt die Kugelbelastungen als Ordinaten, die Eindruckflächen als Abszissen auf und vermutet eine Verwandtschaft (bezüglich Quetschgrenze, Wendepunkt usw.) der so erhaltenen Kurve mit dem normalen Druckdiagramme, während Malmström²) (bei Gußeisen) einen hyperbolischen Verlauf dieser Kurve feststellt, usw. usw. '

Die Ansichten über die Ursache der erwähnten Beeinflussung sind demnach noch recht geteilte, obzwar doch eigentlich schon aus dem Kickschen³) „Gesetze der proportionalen Widerstände“ unmittelbar zu folgern ist, daß die Abhängigkeit der „Härtezahl“ von der Größe der Kugel und der Belastung lediglich in der geometrischen Unähnlichkeit der erzeugten Eindrücke ihren Grund hat.

Daher sind die mit verschieden großen Kugeln erhaltenen „Härtezahlen“ auch nach diesem Gesetze vergleichbar und von der Belastung stets unabhängige Härtewerte nur dann zu erreichen, wenn für beliebige Belastungen die Eindrücke einander geometrisch ähnlich sind, bzw. wenn man die Kugel durch einen Kegel ersetzt.

Auf dieser einfachen Überlegung basiert die kürzlich angeregte „Kegeldruckprobe“.⁴)

x) Siehe Anmerkung 4 S. 3.

²)    Siehe Anmerkung 5 S. 4.

³)    Fr. Kick „Das Gesetz der proportionalen Widerstände und seine Anwendungen.“ Leipzig 1885, Felix.

⁴)    „Zeitschrift des österreichischen Ingenieur- und Architekten-Vereines“ 1907, Nr. 11 und 12; „Baumaterialienkunde“ 1907, Nr. 8—10; „Bayerisches Industrie- und Gewerbeblatt“ 1907, Nr. 45.— Siehe auch: O. Meyer „Über die Ludwiksche Kegel druckprobe, ein neues Eindruck verfahren zur Härtebestimmung von Materialien“, „Österreichische Zeitschrift für Berg- und Hüttenwesen“ 1907,

Nr. 21, S. 257.

Ludwikschen Kegelprobe unter Stoßwirkung“, „Zeitschrift des österreichischen Ingenieur- und Architekten-Vereines“ 1907, Nr. 46, A. Leon: „Über die Beziehung zwischen Kegeldruck-

A. Gessner, Härtebestimmung mittels der

S. 799.

härte und Streckgrenze bei Eisen und Stahl“, „Stahl und Eisen“ 1907, Nr. 50, S. 1820.

Als „Kegeldruckhärte“¹)

P kg

eines Materiales

wurde jener Druck (P) in kg pro mm² bleibende Eindruckfläche (/) definiert, welcher erforderlich ist, um einen rechtwinkligen Kreiskegel (<^« = 90°) normal in dasselbe (beliebig tief) einzudrücken.²)

Die Bestimmung der Eindruckfläche erfolgt aus der schon während des Versuches gemessenen Eindruck tief e, wodurch die bei der Brinellschen Methode nötige nachträgliche Messung des Eindruckdurchmessers (mittels eines Spezialmikroskopes) hier entfällt, daher die ganze Versuchsausführung noch vereinfacht wird.

Im folgenden soll über bisher bezüglich der praktischen Verwendbarkeit dieses neuen Härtebestimmungsverfahrens durchgeführte Versuche³) kurz berichtet werden.⁴)

x) Dieser Quotient wurde nicht mit „Härtezahl“, sondern mit „Kegeldruckhärte“ bezeichnet, um hiemit gleichzeitig die Art der Eindringung zu charakterisieren und so auch nur den Anschein einer „absoluten Härtebestimmung“ zu vermeiden.

²)    Entsprechende Härte des Eindruckkegels, ebene Oberfläche wie genügende Abmessungen des zu prüfenden Materiales und erreichter Gleichgewichtszustand vorausgesetzt.

³)    Für die Versuche stellte Herr Prof. Bernard Kirsch in entgegenkommendster Weise das mechanisch-technische Laboratorium der Technischen Hochschule in Wien zur Verfügung.

⁴)    Es sei hier auch auf die Verwandtschaft der Kegeldruckprobe mit den Bitzmethoden, insbesondere mit der Martensschen Ritz-methode hingewiesen, indem bei gleichem Druckkreisdurchmesser bezw. gleicher Strichbreite, bei beiden Proben die Härtezahlen proportional der Belastung. Bei gleicher Belastung wären allerdings nicht die reziproken ersten, sondern die reziproken zweiten Potenzen der Strichbreiten dieser Härtefolge gleichwertig. Von der Belastung unabhängige Härtezahlen wären (natürlich nur bei exaktem Diamantschliff) auch bei der Ritzmethode zu erhalten, wenn man als Härtezahl den Quotienten : Belastung durch das Quadrat der Strichbreite (bezw. Strichtiefe) ansprechen würde.

Bei Messung der Strichtiefe statt der Strichbreite dürften übrigens Ritz- und Kegeldruckprobe (bei gleichem Kegelwiukel) nicht nur gleiche Härtefolgen, sondern, wenigstens annähernd, auch gleiche Härtezahlen ergeben, indem bei gleichen Belastungen und

1. Die Versuchsanordnung.

Die Kegeldruckprobe kann auf beinahe jedem Belastungsapparate mit Kraftmesser durchgeführt werden. Die Höhe der praktisch am vorteilhaftesten anzuwendenden Belastungen richtet sich natürlich vor allem nach der Härte und ev. auch nach der Größe des zu untersuchenden Stückes.

Im allgemeinen sind kleine Eindrucktiefen für die Härtebestimmung weniger geeignet und am besten ganz auszuschließen, da hier selbst geringfügige Ablesungsfehler und Fehler in der Nullpunkteinstellung (diesbez. siehe weiter unten) schon recht einflußreich werden können.¹)

Die Größe der Probestücke ist mindestens so zu bemessen, daß das Material unter der örtlichen Belastung nicht seitwärts oder unten ausweichen kann, sondern rund um den Kegel heraufgedrückt wird.²)

Spezialapparate für die Kegeldruckprobe, welche ohne weiteres auch in die Brinellsehen Kugeldruckapparate einzustellen sind, werden von der Firma J. Amsler-Laffon& Sohn in Schafihausen (Schweiz) hergestellt. Umstehende Abbildung zeigt einen solchen Kegeldruckapparat im Bilde. Der glashart gehärtete oben eben,³) unten rechtwinklig konisch zugeschliffene zylindrische Stahlstempel (Körner) wird in einem Rotgußgehäuse drehbar vertikal geführt und durch eine seitliche Feder anminimalen Ritzgeschwindigkeiten — wie rohe Vorversuche vermuten lassen — in beiden Fällen die Spitze gleich tief in das Material ein-dringt. Diese Übereinstimmung wäre vermutlich eine vollständige, wenn der vor und seitlich der Spitze abfließende Span ohne Einfluß auf die Eindringungstiefe.

Durch Strich breit en messung bezw. Messung des Druckkreisdurchmessers ließen sich obige Beziehungen nicht kontrollieren, da die diese Größen oft beeinflussende Randwulstbildung in beiden Fällen eine prinzipiell verschiedene ist.

ü Für Eisen und Stahl geben Belastungen von etwa 1000 kg bis 5000 kg gut brauchbare Werte. Vergl. Tabelle S. 11.

²)    Für Belastungen bis ca. 5000 kg genügten Breiten von ca. 5 cm selbst bei den weichsten Eisensorten.

³)    Ein Körnergrübchen dient bei event. Einsetzen des Apparates in einem Brinellschen Kugeldruckapparat der Kugel zur Auflage.

nähernd entlastet. Die Verschiebung des Körners (gegen das Gehäuse) wird durch eine ihn federnd umschließende Gewindebüchse und ein eingreifendes Zahnrädchen auf einen Zeiger

WM

ùb:

jr*s

Kegeldruckapparat.

mm

j on

übertragen, wodurch Tiefen bis zu 5 mm noch auf ca. x/ bequem abzuschätzen sind.

Der Körner ist behufs ev. Nachschleifens des Kegels leicht auswechselbar. Zwei Reservekörner werden dem Apparate beigegeben.

Die genaue Einstellung des Zeigers erfolgt (bei nicht vollkommen ebener Oberfläche des Probestückes) durch Drehung des Körners an dem ränderierten Bunde der Gewindebüchse. Falls nötig, kann auch (zur groben Einstellung bei sehr unebener Oberfläche, bei ev. Auswechslung des Körners usw.) das Zeigerwerk durch einen seitlichen Zugstift ganz ausgelöst wrerden.

Die Höhe des ganzen Apparates (= Platzbedarf zwischen oberer Druckplatte und Oberfläche des Probestückes) beträgt ca. 10 cm, dessen Gewicht ca. 0’6 kg.

Bei Vornahme der Kegeldruckprobe wird der Apparat annähernd vertikal¹) auf die ebene Fläche des Probekörpers gestellt und hierauf der Zeiger durch Drehung des leicht aufsitzenden Körners in die Anfangsstellung gebracht. Hiebei ist zu beachten, daß der Zeiger entsprechend der nie theoretisch genauen Kegelspitze stets etwas über den Teilungsnullpunkt einzustellen ist, welche Differenz (x) für einen bestimmten Körner (ein für allemal) erst durch einen Vorversuch zu ermitteln ist.²) Nun wird der Körner mit P kg belastet und nach erfolgter Entlastung die erreichte Eindrucktiefe t mm am Apparate abgelesen. Die zugehörige Kegeldruckhärte:

pkg ^2 mm-

= 0-225

pkg mm²

x) Versuche ergaben, daß geringe Schiefstellung ohne Einfluß. ²) Sind, bei genauer Nullpunkteinstellung, tx und t₂ zwei Tiefenablesungen (abzulesen ist stets im entlasteten Zustand!) und P₁ bezw. P₂ die zugehörigen Belastungen, so ermittelt sich obige Differenz x bei homogenem Versuch material aus der Belastungs-

parabel ^

= konstant | mit : x —

h\ Pi

'-V

p₂

, sonach am einfach-

sten, wenn P₂ = 4 Px, mit : x = t₂ — 2 t1%

Bei den Amslerschen Apparaten dürfte diese Differenz rund ca. V20 mm betragen.

Bei genauer Nullpunkteinstellung würden anfangs stark abnehmende Härtezahlen erhalten werden, die erst später bei genügender Eindrucktiefe allmählich einen annähernd konstanten Wert (den richtigen Wert der ,,Kegeldruckhärte“) erreichen.

ist (für Belastungen von U, 2ł, 3\ 4* und 5#, bzw. 500kg) aus den beigegebenen Tabellen (S. 18) dann direkt zu entnehmen.

Um Mittelwerte zu erhalten, können noch weitere Ablesungen mit stufenweise gesteigerter Belastung (vgl. beisteh. Tabelle) gemacht werden.¹) Hiebei lassen stark variable Kegeldruckhärten — richtige Nullpunkteinstellung und genügende Abmessungen des Probestückes natürlich vorausgesetzt — auf Materialunhomogenität schließen. So kann z. B. der Einfluß poröser, blasiger Stellen oder diverser lokaler Saigerungserscheinungen, ungleiche Erhitzung, Abkühlung (Gußhaut!) oder Kaltbearbeitung²) usw. oft erhebliche Härteschwankungen verursachen und bei manchen Materialien sind auch die Nachwirkungserscheinungen³) hier zu berücksichtigen.

2. Einfluß der Spitzenahrundung und Kegelneigung.

Die nächstliegende Einwendung gegen eine Härtebestimmung mittels der Kegeldruckprobe dürften wohl Bedenken gegen die Haltbarkeit des Eindruckkörpers sein.

Wenn auch selbstverständlich diesbezüglich die Brinellsche Kugelfläche der Kegelspitze überlegen ist, so ergaben doch die Versuche, daß die Widerstandsfähigkeit eines, selbst nur aus gewöhnlichem mittelharten Kohlenstoffstahl hergestellten glas-

nur

x) Vor der Ablesung ist stets zu entlasten. Ein bemerkenswerter Einfluß „sofortig wiederholter Belastungen“ gegenüber einmaliger Belastung, ließ sich bei Kupfer, Gußeisen, Flußeisen und Stahl nicht konstatieren.

Siehe auch: P. Ludwik, „Zugversuche mit Flußeisen“, Technische Blätter 1904, 36. Jahrg., S. 1.

²)    Jede bleibende Formänderung, gleichviel ob durch Zug- oder Druckbeanspruchung hervorgerufen, erhöht die Härte eines Metalles. So betrug z. B. die durch einen Zerreißversuch bewirkte Härtezunahme: bei Flußeisen bis 80%, bei Kupfer sogar bis über 100%!

³)    Die Größe der Nachwürkungserscheinung ist bekanntlich bei verschiedenen Materialien oft recht verschieden. Während z. B. bei allen Eisenarten, bei Kupfer etc. ein annähernder Gleichgewichtszustand sehr rasch erreicht wird, findet z. B. bei Zink, Blei und insbesondere Zinn dies erst allmählich statt. So ließen sich bei Zinn durch verschiedene Belastungsdauer Kegeldruckhärte-Differenzen bis zu ca. 50% hervorrufen!

Tabelle der Eindrucktiefen t und Kegeldruckhärten H bei verschiedenen Belastungen.

Flußstahl³) von

0'52% C. 0-77% C- H3°/o C.

mm

mm

mm

Flußeisen³) von 0-08% C. 0-20% C.

mm

wiuî

Gußeisen²)

Kupfer¹)

H mm H

mm

0-58 |    334

284

0-63

1-23    74-4    0-75    200    093 ¹ 130    0'89 '    142    0'76 !    195

0-83    326

1-17    329

1-43    330

1 65    331

1-85 i 329

830

§ ; g ; §8

OJ OJ CM

0-88

1-25

1-53

1-77 , 287

1-97 ;    290

290

1-74    74-3    1 07    197    1 32    129    1*27 I 140    1*07    197

200    1-85 ! 132    1*78    142    1*52 !    195

141    1-87    193

195

2-46    74-3    1-50

3-00    75-0    1-82    204    2-27 ! 131    2:19

3-44    76 0    2 13    198    2'63    130    2'55    138 | 2‘15    195

8-88    I 74-7    2-37    I 200    2-95    | 129    2-87

195

136    2-40

140

180

200

75

Belastung in kg

500

1000

2000

3000

4000

5000

Mittelwert

x) Verschiedene Sorten zeigen oft bedeutende Härteunterschiede ; manche erwiesen sich sogar 40% weicher.

²)    Von 1650 kg/cm² Zugfestigkeit, 5400 kg/cm² Druckfestigkeit, 2800 kg/cm² Biegefestigkeit und 0'68% Bruchdehnung.

³)    Siehe auch Tabelle S. 14/15.

hart gehärteten Kegels, für die Härteprüfung auch härterer (ungehärteter) Stähle (vgl. z. B. Tabelle S. 14/15, Stahl Nr. 10—12) schon völlig ausreichend. Ritzt der Körner das zu untersuchende Material, dringt also die Spitze auch nur ein wenig ein, so läßt er sich auch beliebig tief eindrücken, da zufolge der geometrischen Ähnlichkeit des ganzen Vorganges die spezifischen Beanspruchungen hiebei konstant bleiben. Nach hunderten von Kegeldruckproben an diversen Eisen- und Stahlsorten konnte eine erhebliche Spitzenverletzung nicht wahrgenommen werden.

Inwieweit sich diese aus Laboratoriumsversuchen abgeleiteten günstigen Erfahrungen auf den oft weit höhere Anforderungen stellenden praktischen Betrieb übertragen lassen, muß derzeit allerdings noch dahingestellt bleiben und dürfte wohl auch nur fallweise zu entscheiden sein.

LTbrigens ließen sich hier durch Verwendung mehrerer gruppenweise nachzuschleifender Körner die Schleifkosten pro Kegel sehr reduzieren. Auch zeigten Versuche mit absichtlich verdrückten Kegelspitzen,, daß selbst eine erhebliche Spitzenabplattung bei entsprechender Nullpunkteinstellung ohne merklichen Einfluß auf die Kegeldruckhärte war.

zu

Um eine ev. eingetretene Spitzenabstumpfung leicht wahrnehmen bzw. bei der Nullpunkteinstellung berücksichtigen können, wurde an der Gewindebüchse ein federnd drehbarer, mit einem Index versehener Ring angebracht (siehe Abbildung S. 8). Steht der Apparat auf einer genau ebenen Fläche (Glasplatte) auf, so ist bei Nullstellung des Zeigers der Ringindex so lange gegen die Gewindebüchse zu verdrehen, bis er mit seinem fixen Gegenindex übereinstimmt. Später ev. abweichende Lagen des Zeigers von der Nullstellung bei eingestelltem Ringindex lassen ev. eingetretene Spitzenabnützungen sofort erkennen, um welche Differenz der Zeiger dann einfach höher einzustellen ist. Obiger Kontrollring samt Gegenindex wird von der Firma nur auf besonderes Verlangen dem Kegeldruckapparate beigegeben.

Erwähnt sei hier auch noch, daß man bei der Härteuntersuchung annähernd homogener Materialien die Kegeldruckhärte auch ganz unabhängig von der Nullpunkteinstellung bzw. Spitzenabrundung direkt aus der Differenz zweier Tiefenablesungen t₉ —1₁ bei einer Belastungszunahme von 3 I\ (also P₂ = 4PX) nach:

Px

H = 0-225

ermitteln kann, welcher Wert (für Px = Ü, 2*, 3*, B und 5C, bez w. 500 kg) aus den beigegebenen Tabellen (S. 18) direkt zu entnehmen, wenn t₂ — tx statt t gesetzt wird.

Um den Einfluß des Kegelwinkels («) auf die Härtezahl bzw. auf den spezifischen Druckwiderstand (p/f) zu ermitteln, wurden Versuche mit Kegeln von: <)Ca = 60⁰,    = 90° und

<£a=l20° an verschiedenen Eisen- und Stahlsorten durchgeführt und deren Ergebnisse in der Tabelle auf S. 14/15 eingetragen.

Die spezifischen Druckwiderstände wachsen durchwegs mit zunehmendem ^C«,²) während deren gegenseitiges Verhältnis in allen drei Fällen (bei <U« = 60°, 90° und 120°) nahezu konstant blieb.

Die Kegelneigung scheint demnach nur die Härte Ziffer, nicht aber die Härtefolge (Relativwerte der Härteziffern) wesentlich zu beeinflussen.

3. Beziehung der Kegeldruckhärte zur Streckgrenze bei Eisen und Stahl.²)

Da die Kegeldruckprobe ein, wenn auch wesentlich modifizierter Druckversuch ist, so liegt es nahe, die Beziehung zwischen Quetschgrenze oder — da bei Eisen und Stahl diese bekanntlich etwa gleich der Streckgrenze³) — auch zwischen dieser und der Kegeldruckhärte zu untersuchen.

Bezeichnung!

Kohlenstoffgehalt in%

Streckgrenze os in kg/cm²

Zugfestig- Bruch-keit in delinung kg/cm²

in %

Kontraktion in %

Brinellsche

Härtezahlen für Belastungen von

Spezif. Druckwiderstand Pff bei

obere untere

wirk

liche

Mittel

500 1000 3000 5000 kg kg kg kg

<£a —60° Ca —120°

Kegeldruck- Kegelstoßhärte H härte Hs

(<£a=90°)    (<a = 90°)

H Hs

Anmerkung

0'08

2630 2460 2490 2630 2465 2465

2477

4220

4180

4200

31-6

32-4

32

62-3

62-8

62-5 100 111 121 119

115

150

220

19 0-59

CO

3060 2650 2710 0-20 2940 2550 2650

4295

30-5

2653 4260

4288 27-5

oo

CO

3000 i 2610

2550

2650

4310

29-0

Cn Oi OO    00 CO

ob    A ó

51-6 105 114 121

124

DO

160

235

19 0'595 Lunker.

0-52

3770 3520 ! 3580 3520 3490 3660

3620

6620

6570

6595

22-0

20-0

21

41-3

42-5

41-9 150:159 179

186

220

325

18-5 0-60

0-77

4670

4580

4625

(8360)

(9420)

(8890)

fO

co~

✓-'S ^-'S

CO 00

co^ cb

qS

DO

CO

PO

C7T

OT

•DD

Ci

Ar

250

CO

CO

HZ

fo

SD

460

16 0-63

Am Kopf gerissen, dto.

10

5960

5840 5890

8680

11 1-13 6240

6040

12

?    5980

5970 8860 (9060)

8867

PO to

DO

iO ZQ io'

H t-H r-H

cp

227 277

297

290

375

330

520

18 0 635

An einer Marke gerissen, dto.

Am Kopf gerissen.

Die Ergebnisse von vergleichenden Zug- und Kegeldruckproben an zwei Sorten von Thomasflußeisen¹) und drei Sorten von basischem Martinflußstahl²) sind in beistehender Tabelle übersichtlich zusammengestellt, wobei der Vollständigkeit wegen auch noch die bei verschiedenen Belastungen erhaltenen Brinell-schen Härtezahlen eingesetzt wurden.

Hiezu ist noch zu bemerken, daß mit Ausnahme der Proben Nr. 8 und 9 alle Zugdiagramme deutlich ausgeprägte „Inflexion“ (unstetigen Diagramm verlauf an der Streckgrenze) aufwiesen.³)

„Soweit dies obige wenige Versuche beurteilen lassen, scheint eine annähernde Proportionalität zwischen der Kegeldruckhärte und der Streckgrenze zu bestehen bei den Eisen- und Stahlsorten, die eine ausgesprochene „Inflexion“ zeigen.

x) Mit 0’08°/o und 0⁻20% Kohlenstoffgehalt.

²)    Mit 0'52°/₀, 0,77°/o und 1 ’ 13°/₀ Kohlenstoffgehalt.

³)    Siehe „Stahl und Eisen“ 1907, Nr. 50, S. 1821/22, Abb. 1—6.

Bei dem Material, welches in der Spannungsdehnungslinie einen stetigen Verlauf zeigt, so daß die Streckgrenze wohl noch im Spiegel, nicht aber mehr am Manometer beobachtet werden kann,¹) liegt die Härtezahl höher, entsprechend dem allmählicher beginnenden Fließ vorgange.“

Die Möglichkeit, die Streckgrenze eines Materiales, wenn selbst nur annähernd, aus der Kegeldruckprobe zu bestimmen, dürfte insbesondere vorteilhaft, z. B. : bei Prüfung v on Stücken, aus denen Zugproben nicht herstellbar (kleine Stücke, fertige Fabrikate u. dgl.), für fortlaufende Kontrollversuche bei der Eisen- und Stahlfabrikation, zur raschen und billigen Bestimmung der Homogenität oder Qualität einer Lie-ferung usw.

Auch bei Massenübernahmen von Eisen und Stahl könnte hiedurch die Anzahl der zeitraubenden und teueren Zugproben wesentlich vermindert werden, wenn auch damit natürlich keines-

i) Siehe „Stahl und Eisen“, S. 1822 Abb. 5.

16

wegs beabsichtigt, dieselben durch Kegeldruckproben ganz zu ersetzen.¹)

4. Kegelstoßproben.³ 4)

Um zu ermitteln, inwieweit die ruhige Druckwirkung durch Stoßwirkung (Schlag) ersetzbar ist, wurden vergleichende Kegeldruck- und Kegelstoßproben an verschiedenen Materialien (Kupfer, Gußeisen, Flußeisen und Flußstahl) durchgeführt.

Bei ruhiger Druckwirkung ergibt sich die Kegeldruckhärte # wie erwähnt aus:

pkg

pmm⁴

und die zur Erzeugung eines tmja tiefen Eindruckes nötige Arbeit A — zufolge des parabolischen Anwachsens der Belastungen mit der Tiefe aus:

# = 0-225

A kgmm __    pk g ^ mm

aus welchen beiden Gleichungen:

kgmm |3mmJ

Um einen gleich tiefen Eindruck durch Stoßwirkung zu erzeugen, ist wegen der unvermeidlichen Verluste durch Erschütterungen und Erwärmungen, wegen der elastischen Deformationen usw. naturgemäß eine Schlagarbeit:

As> A

erforderlich, daher auch die „Kegelstoßhärte“:

Aske

^3 mm:i

Die Versuche ergaben (vgl. beistehende Tabelle), daß das Ver-

# = 0-675

Hs = 0-675

mm

>#.

II

hältnis =- = Tc bei demselben Materiale innerhalb der be-

Hs

obachteten Grenzen, von der Fallhöhe ziemlich unab

aus

der Wert von k nur wenig vom Kohlenstoffgehalt (bzw. von der Härte) beeinflußt zu sein scheint.¹)

hängig ist, bei verschiedenem Materiale jedoch im allgemeinen recht ungleich sein kann, wenn auch, wie insbesondere der Tabelle auf S. 14/15 ersichtlich, bei Eisen und Stahl

H

Hs’

Tabelle der Werte von k = —

Fallhöhe in m

Kupfer

Gußeisen

Flußeisen

Stahl

0-5

0-72

0-71

0-575

0-585

1-0

0-715

0-74

0-56

0-595

0-72

0-745

0-56

0-58

0-72

0-78

0-57

0-59

Mittel:

Bei nur vergleichenden Härteproben (Homogenitätsuntersuchungen u. dgl.) ist natürlich die Kenntnis des Wertes

A

k belanglos und könnte hier das Verhältnis -~

gleichswert dienen.

Gegenüber der Kegeldruckprobe hat die Kegel stoß probe vor allem den Nachteil des weitaus größeren Körner Verschleißes und der ungenaueren Messung⁵ 6); anderseits kann unter Umständen (z. B. bei Härteuntersuchung großer Stücke usw.) die Möglichkeit der Verwendung leicht transportabler Schlagapparate von Vorteil sein.

direkt als Ver-

1

i

i

.v.v.v

4

;

Tabellen zur Bestimmung der Kegeldruck-bärte aus der Eindrucktiefe.

!•-

:■

■-

• • :    cV~' .

«- •

J. "    *.

■ O ;

V iÿ

: •. 7 .; . :: : ... • :

â

Eindrucktiefe t in mm

Kegeldruckhärte 77 = 0-225    für Belastungen Pto von:

5000

1000

2000

3000

4000

100

1-01

1-02

1-03

1-04

105

106

1-07

1-08

1-09

MMMDOlODODODODOtO OO^COCOOMHtODO O W<!0^'XiD0 0500i

450

439

433

425

417

408

401

393

385

379

675

659

649

637

626

612

900

878

866

849

834

816

iOOO(Mh WOiOOcD rH O O O

TH 1—i r-H t-h

1043

1020

110

Ml

1*12

1-13

1-14

115

1-16

1-17

1-18

M9

i—ti—i i—ł i—it—ii—^ h-*

010505C5<1<1<I<100QC ^D0(^^OC0 05 00C0Ci

372

366

356

352

346

340

334

329

323

318

Oi Ol Ol ür Oł <1 O O OC OOOOOH

493

485

477

802

787

770

758

744

731

712

705

692

680

668

657

646

636

1002

984

965

947

930

914

tOOîHCnHO

1*20

1*21

1-22

1-23

1-24

1*25

1-26

1-27

1-28

1-29

^^H05CO*ji^01>iO

T-H T-H t-H t-h t-h t-H t-H t-H t-H

DODODODOIODODOCCCOW

vl<l^GOX^^OO-*

OOiCO^QOCO<lDO<UO

469

625

461

614

05DOÎÛ01I0^05^

605

595

585

576

567

558

549

541

iO —< 00 CO ^ OiOOCDiftCOOlOOi X «£> IC ^ 00 00 GO CZ) GO 00 00 L- !>•    L—

GO

732

720

709

698

687

676'

1 30

1-31

133

266

399

532

665

1-32

131

262

393

524

1-33

129

127

258

254

387

382

516

509

CO CO

636

1-34

125

251

376

501

627

1-35

124

247

371

494

018

1-36

122

243

365

1-37

120

240

360

486

480

608

600

1 *38

1-39

118

117

236

233

354

350

472

466

590

583

1-40

115

230

1-41

113

226

1-42

112

223

1-43

110

220

1-44

108

217

145

107

214

1-46

106

211

1-47

104

208

1-48

1-49

103

101

205

203

CCtO<!^OiOCnO>ł-

304

459

453

446

440

434

428

422

416

411

405

574

566

558

550

OI OI Ol Cn Üi Ol O m DO DO W ^ -<l ^ H-‘ 00 CO

" i

■■■ .

4 oï-43 .

■

I,

■;

;■ • •

i

?

s ż.

4

.

Oät

hi;

r

. . .

- : :

Eindrucktiefe t in mm

Kegeldruckhärte H — 0 225

P k g'

t² mm²

für Belastungen Pto von :

1000

2000

3000

4000

5000

150

1-51

1-52

1-58

1-54

155

1-56

1-57

1-58

1-59

1-60

1-61

1-70

1-71

1-72

1-73

1-74

175

1-76

1-77

1-78

1-79

1 80

1-81

1-82

1-83

1-84

185

1-86

1-87

1-88

1-89

O^^îo wl^enOî^l^ Jq^^^^OOGOOOOOQC OO^CDCÛ^CDCÛCOCDO

obôob-jdtcôtôôcôab    ÔDàcicnticôeô^-i

200

197

195

192

190

187

185

183

180

178

176

174

171

169

167

165

163

161

159

158

156

154

152

150

149

147

145

144

142

140

139

137

136

134

133

132

130

129

127

126

300

400

500

<lMrfx^ioenQ0t0 05

248

245

242

239

236

233

231

228

226

223

220

218

215

213

211

OO CO CO CO CO CO O O O O

eo ►—i

co

CO

co en —i

395

390

383

380

373

370

365

361

356

352

347

343

339

335

331

327

323

319

315

311

308

304

301

297

294

291

287

284

281

COeOCOCOtOtODOCGCGIC

WW-]OOSO)COMCnQtl

493

487

481

475

466

462

456

451

444

439

434

429

424

oo eo

408

TH 00

394

389

385

347

343

OT s© DO 05 O

322

318

315

OHCdCO-^»fî^I>OOOî

C5C5C5C5Cï005(JS05C5

.......

enenenene^enoiasoiCi

a<!OOOO^CpOMMtÇf

187

185

183

181

179

178

176

174

172

170

249

247

244

242

239

237

234

232

229

227

00 lO O O ï® CO CO

802

299

296

tO DO DO DO CO OO W w

F.

-,

.

. •'

l

i’

V-

!

!

î

■r-

\

t

V

!

f

*

{

- •

!

:

i

(

(

■

Eindrucktiefe t in mm

Kegeldruckhärte H = 0 225 j₂

P kg⁻

mm

- für Belastungen Pto von:

1000

2000

3000

4000

5000

COCOCOCOCOCOCOCOCOCO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO

ÓÓÓÓÓÓÓÓÓO

«ooo^aoiontf^coco^o œ oo <i os w    to c-¹ o

otOiOTOiWOiWOttnOi 05<i<i®xœœooH t-^cococooirf^-hfj-crçoicî

côrfi-dbcô»5i-^d5i-^c5ô

113

112

110

I-‘ I-1 I-^ I-1 t—k- '-¹ P-'■

O O O O O O O

os oi œ <i oo œ

102

101

100

05I>iO^(MHC500CDiiî    W    (M    O    07    O    lO CO    (M    H

ZD ZD ZD ZD ZD V to lO lO iO

tH r—I a—I r—i t—H ^ r—I t-H r—I t-H    t-H    t-H    t-H    r—I tH    r—i r—I    r—I    r-H

m h h m m m m to to to cocococococococococo OOOOffltoatOtOOOO oOmmhhh[OI!OI4 ootOHCowœoootoit- osooocon-oioooosoi

00 ZD

278

270

268

265

263

260

258

255

253

250

248

245

243

241

239

237

235

cocococococococococo cococpcococococococo côcôascôoscbcôaocôsô côcôoôcocôcôcôcôcbcô ®00<i05Witi05c0HO îooo^accsoa^iiocoi—*0

cocooooh-ii—‘i—‘coco Dowosr^^^üioioïœ >K-jôo5»jôocobcôd' côoo-jôi4“0boîa5i—‘ô»

-a-o oo oo oc oo co oo oo ac oo oo oo oo oo oo ta co co s© Gotoooh*Docotoi|5.ei oi os-a oo ac œ o ^ ca ce obrf^-ôdsôcôîôdscôô dbaiOoHô-j-jcbcô©

139

138

137

136

135

133

132

131

130

129

128

127

125

124

123

122

121

120

119

118

186

184

183

181

179

178

176

175

173

172

170

169

167

166

164

163

161

160

159

158

233

231

228

222

220

218

216

214

212

211

209

207

205

203

201

200

198

197

DOtOt\ptOt\S£Ot>Ot>OtNpty CÛÛ0<lO5 0l^WDOH©

iHoo-^t—ioo»poacf5îf>co śsóodoóoć-r-ć-cbtbcb

MMCOC0COC9COCOCOO5

tocow^4j*üiaiai<]QC

dscôobcôîôc^côobôti-^

HMHMMMMMHP Oh-*»—*    H-* >—*• »—l T—* H*

ÎÛOHMW W»f^üi05<i

cDOhdo^üiC

OC.'

—

ZD îïT

»«^(NOOlt^CD^COH

OC^OOOOQCCOGOGOOO

tHt-ht-ht—it-h<pHt—It-ht-ht—i

r ■

k,

v.

:... .

: *

SV-

• • /.

iJ

..

.Ł u"<

fl

:r-i

. -v ■ 1»

O

V. . ■    : * c * ’• ' o f,

:

w, ; , r :    t » ■•r y- •    .—t

(A ;

■

Eindrucktiefe t in mm

Kegeldruckhärte H = 0225

P kg

t² mm²

für Belastungen Pto Ton :

1000

2000

3000

4000

5000

to co to do u> to to ta to w coeo>totctNOcotoc>o>DO>io> totsotototototototcotęcototocotocptotocoLę tocotftotfcotototft^

ÈÎÎÈÈtèÈèÈggŚŚŚŚŚŚSŚ 3333323323 8838gSS8S8 SSSSggSSSg

360

35-7

35-4

35-2

34-9

346

34-3

34-0

33-8

33-5

ummu unmm sisisisiss

108

107

106

106

105

104

103

102

101

101

998

99-1

98-3

97-5

96-8

961

95-4

94-7

94-0

93-3

92-5

91-9

91-2

90-6

89-8

89-3

88-6

88-0

87-3

86-7

cjiôinôdsi—‘CTSCĆ-jH^ obt£-Öü*HL-Jcic0c5Ö

SScocoSdocococoSc cocococooscorf^^^tf*

22SSSSSSSS SœSoS DO tOCO^Ü» 0505<l0C*>0OHiD0WW ^CnQ-l(Z)^>OMDC) w    Q <1 OC CO M CO W) **

180

178

177

176

174

173

172

170

169

168

166

165

164

163

161

160

159

158

157

155

154

153

152

151

150

149

148

147

146

144

143

142

141

140

139

138

137

136

135

134

133

133

132

131

130

129

128

127

127

;

i -.a

C-CC'C

ii :

. r

i

i

V

* ..

■ o

'v.    . U*

i

3,

I

; r

^ i:

V).-}

_v O

:

O

:

!

i

C

’

:■ cc

j

OT-G

i

; 1 „

k

■

0 0*5

;

Ç.

occ

■fi

O!

i

*.?

; '

-7

C'.

C-“    • '

; - c - t -

Co

c

•.t G. 3

i

c 1.1

Eindrucktiefe t in mm

P k°⁻

Kegeldruckhärte H ---0~225 ^ für Belastungen von:

5000

1000

2000

3000

4000

03 03 03 03 0S 03 03 C0030J

ÓÓÓÓÓÓÓÓÓÓ

«500—303 45» ^COCOc-*©

oototctototototocorss

oocoao^^rfi.^rf^rf^Si!

c»-j<i>ót®a5ion-jobó

-j-jcœxœœœœo

-^1 <1 -'J —-1    <1 <1 “^1 <1

O^H-itNpLspCOCO^^C^

-JMCSMCiOOlOOI®

^)coîocoîOîo®®®®

^^wcpa-jooopcoo

cioboni-^obhê'ôaihfi-

àO^COCOfMHOOSOOOO

T"⁻ r-H r-H t-H t-H r-H r-H r-H r—<

05 05 05 05 W 03 05 03 05 OJ 05 03 03 03 0J030503030S    030303030S030303030S    03 03 03 03 W03W 03 03W

ééé&£;£éé£é gggsśśśśśśśś

COt®tObO)tO>tOtO)tNOtOI>S

COCOCOCOCOCOCOWWM

i-^cihf^oä^oböi-^cört^

to to co to m co to to to to

OOl—¹ I—¹ ^ t—-• I—¹ H M |\5

oooóóciw^as-iooó

MMMtOIOWtOtOUtO OOOOOOOOQOoDîOCOcOÎ© ;0cç>c®0©0000®

onaj-idbïèôt-^ti^w cri-jobôi-^côüorfi-as-â

^^^üiütaïqxcpqsqs

ciàidoi-^tfldisôciaToê

—‘^cocotçtocoaoaoîc O30b(-^i4^000tÔrf^-jîD

05050503^^^1^^^

cit^-dicó^-có^cc^si

osc-ipcpoaO'Xi^Hçaçs

àoooooôoôot-i^-c^t^-ii

îococococoîococococo

oioł05050505OTOs05K! 'jiggło^aggoig^

^-ji-^dsîicô-jciâTîô hf^-jtódsó^-obcócóti

CnüiCtnS<WCnCW& itggggœgoioiœ

-j^^îôt'ââtcôcô-jô

SSĘĘSSggSS SSĘĘĘZZĘĘĘ

côobcoootocfsDi-jtôœ corôtÔGÔtôoboôcô^fi-ab woœ—> -a co oo tfi- m e

117

116

116

115

114

ne

ne

112

ni

ni

110

109

109

108

107

107

106

105

105

104

103

103

102

102

101

100

99-8

99-0

98-5

97-9

aTfOïioo®Hcpooœ

Ł -¹

;■ :

r. v.

■ ■

:

. e : '

■ r:

■

:

ł ■ • ••

i ' :

* •- "

» •

Eindrucktiefe t in mm

Kegeldruckhärte H = 0225

P kg

t² mm²

für Belastungen Pto von :

1000

2000

3000

4000

5000

C005MCOMC30Î03050Î

cj»cj»snsnsj»o»ü»ö»snsj»

(COO-JOîW^WtOi-¹®

^CO(M HOiXl>I>cûiO QCiOOOOdOD-t^r-t^-D-K-rH t-h t-H t-H t-H t-h t-H t-H t—i

t-®ojHooi>iocoHffi

îOcbcôcbLcû'SiôioiO'^

ÎOCOCOCOCOÎOCOCOCOCO

OrCndWWCriC^CnOiW cotowœMOs^^rf^w -j Ô CÔ SJ» -ô >—‘    cô H

OS I — 1 — ] Ł1 — J — ] ~~ 1 — I — 1

«ooHHHtstoœw

cDtôasôrfiidscôdscôsjT

CCOOOOOOQCOOCÛtOtOO

-a<iOot)o®tDOOH|J

hflobob^jiw^côcâüTaô

OH(MCO^if5CDI>OOas ZD ZD ZD ZD ZD ZD ZD ZD ZD ZD

ŚfSĆGĆOCOĆoŚOĆoĆoĆGĆO

>—* >—L I—I H h* I—¹ H—¹ t—¹ t—¹

OZ> OZi Ot> Oî> Di •<! -<1 —-3 —3 Hl

üTcfs-iobîôôtHtôobrfl

i>iptOHoaoco-^(N9

4n4}<4t<-4i4t<Âîcbà3c®cb

mcocococociîcocococo

HOOlp W 9 I>^ HOO^p CQ t—i t-h t-h t—i 0> <0 Oî' OiOiOiOiOiOfOiO^rf

^rHl>C099Ç100^TH

ôâicîodoc^t^-t^cbcbi)

.-^ ;•_£) zq zo ZD ZD ZD ZD ZD ZD

oooocoooaeooooooooao

toosw^^^woiasœ

ds^uTÔî^cô^ob^ab

OH(Mco^i«coi>ooaï

!>• t— L^- L— l>* !>• L"- l>- O-

éococococccccocococo

T^^COCdrHOąOOt^h-

ÔDcbîbcbîOîbibiOiOib

rH T-H r-H t-H t-H T-H t-h t-h t-h

S! i> ip (M o œ t> w

(M6o6aćcic<ić<j4-i4-i4-i^H

îccocococoîcfocococo

-j-j-o^aoDOooooocçjsç

ôtôüTOoocôcÂobôii

GïO50îO5050ïOiCSOt>wt

cocococotf^rf^H^aTivxü»

-aôcô-ôôdsob^rf^-j

~j~j~3-aooooooooooac

ooœœœoooHHis

^viH^asô^îôwobtô

O5WO5O3WCOt0WC00S

obobobobàbobobobobab

cooo~roï®»>e-a5co>-‘©

I—<*>—l>—i>—» )—t

^^CnürütüTüTCnCTTüt

cô>îôÔH-*thsocôi4i-û»®5

IMOOOt-O^IMOOSOO

^h6óóóo6ósÓ5

ÎCOOCOCOCOCOCOSOCOCN

rf>.^i)i.OTO<tJ<cpo5a505

dsobcôcôcâobôcoiin-b

OiOTOiOîOCSOîOîiCsCi

^JCÛCDOOHHHtOtC

--1 -<] —-1 •<!    -^3    “*-3 •J

^-jîDCâîÔt^-ji—‘câîD

t-OOOi

CÏOS05020ÏCSC75050105

«îcbcbcbcbecôocoeoôo

i—11—*, i—i i—ł »—Ł i—¹1—‘ i—¹1—¹1—ł

i-^Diooobn^câasCTs-job

COCOCOtOtsDcObOtOtOïO

OpOOOOOOQOîOîOCOCOSO

db^cń-jabói-^co^-os

COtOCOMOSCOMCO^^

t£-OSCibÔS®Cn^lcO[>bKi»

(NOi'vpÇOÇ^-ÇîHOOàO

Ô50oôcôoôoi>-i>-i>cbco

iftiOiOhtiiOiftiOiOhtihti

-1    -1 -1 -J -1 -i

oi’-i-'^fcstotoœojm

osotbobi-kOTobtocbô

• Ł ne

C

i

Y⁴" fo

J

.

:

/,

*)

CC

i

,c

y

’

O

X

r

r

)

V:

!

■

i

j

i

C * c

;

V.

;v.

35

\

i

o

(y

ó'

}

I

ï %

'L-v

Eindrucktiefe t in mm

Kegel druckhärte H = 0 225

Pkg

t² mm²

für Belastungen Pto von:

1000

2000

8000

4000

5000

c ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ *T i ^ ^ ^ ^ *“ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^    ^ t£. >£- :4- 4^ 4^ 4^ >£- +- ^ ^ ^ +- rf>- ^ ^ *.

2* è&Sè&fcfefeÊêssssgtssssggssg    ÈÈ^ÈÈtùûèÈ

►—¹ >—k|—kr-^i—Lt—k—c—i M M ►—k|—kH—kh-kh«^l—ŁH-k|—k|—kh^

tOJDODOCOCOCOCOCOCOCO ww woo wco w 0bcÔsÔ=ÔÔ^t>bcÔCÔ,4* OiOiOidi-ôiobcÔ^ÔMk

M M    kl—lUi

DO tO tO j DODODODOCODODODODOCC

►-^►^côicôcôbs^-wcâdsds-joc

120

11-9

11 9

11-8

11-8

11-7

11-7

116

11-6

11-5

11-5

11-4

114

118

11-8

11-2

11-2

DO to to co to to CO CO K) to co co co co co co co co co co onononqscsOTos©©© © ~i -i -i -j ~a -j oo oe diobcDÓ^có^ótasab cD^cidótf^ró-jobÓM'

Droqocp-^çïosoocpT^ rioçoœ-^rHOoo®^ DiôabHbHbHi^ôôôô 00050505^5 05 00 00 00 -tl^COCOCOJCOCCOCOCO

Oi^WŁnWCnCnCncnOi CTCuŁnwWCnoiCnOiW h M h tp tä M w M 03 M OSrf*-i4x>f».tfà.£nmO<a3C5 cócńdb©rocńob©cócń côi-^^dscDi-^rfl.-jôti

05 05 05 05 w» 05 05 Oi 05 05    05 05 05 05 O» 05 05 05 05

^^►^010*0105 05 0505 -a-JOpOOQOOOCDCOCOO A fłi. *5 ó w as © cô> © î® cô-j © cô cs cd w © cô ois

cół£-onc3«jobcó©^cói>łi.cna3-<iaócD©i—»cow cńdł-jóbcóocócó^oi

ÇOCOOOÇOWCO&5WCOW OOCOOOCOOiCOOSCOCOCO ©CÔ>£.Cn»job©côcÔîâ -jcÔÔci^On-jçÔ^K)

Oït>-cpTt<c<iiH05oocpirî

Tti-^i-^-^-^^coćceoćo

îecocococoeecocococo

Ü3tOO(0®OOOOH

côi-^côdsobH^iiôcâobô

05 o"7 o» C5 w»' 05 05 05 05 a» t-^H-^^i>OtOlNptOOOOOCO

^rf^-jówdłcćcócnab

asas-o-j-j-jooooooac

-jcôti^œobôtô>fi--5

>£■ ot cç» vt in on os os os ajobôtô^asîôi-^côsâ

OiOiOiOiWÜiœOSOiSï 00 00 00 t0®«00000

^dscôcôw-jocôdsab

Cc'C'TCnCr'ÜiOiOniDiCrtCH

CTTOłasosai^a^i^i^ioci

obôaôî^ob^^dsobM

s*r

Kegelprobe.

CC

Eindruck-tiefe t in mm

Kegeldruckhärte H — 0⁻225

P kg

i² mm²

für Belastungen Pk<r von :

1000

2000

3000

4000

5000

4-50

111

4-51

IM

4-52

11-0

4-53

110

4-54

10-9

455

109

4-56

10-8

4-57

10-9

4-58

10-7

4-59

10-7

COtODOCCtsSCOCOCOCsStC

►fi.arcRcś*5obcDÓ>-^ti

^œooÔdÔQCvlCvlCvlCvlCvl

cccococococooocococo

tOKICOCO WMCOi^.^%

-jîôi-jobï5c»obÔD*^

oioiotciw wcnaiww

co to 03 ^    ^ w w w

>£.cj«ôi-^oicnob©cô«5

05CZiOZ>Ôz>C$OîOZ<DïOîCï

^00<105Ül^05t0HO

H-¹ l-n H-¹ H-*    HH h-H h-h t-H ^à.

oooooooooo

côcôwô^+*aic5c5doc5

H r-H t-H «O ô O Ô> <0 O

W 'N Od N Cd (M (M (M

ôiooîûipfWHoa)^

t-H r—i t-H r—i '(■H t-H t-H CD

cocococococococococo

OM^MI-iMDOCOCOtä

tÓH^ió^sśobóciłf^sjł

Cn>V<£nCnC»OiCnCr<Cn{jł

-^H-‘|-^i-^LÇIDOINpcCC04C

tirfi-asobHcócn-jcÓM

4 70

102

4-71

10-1

4-72

10-1

4-73

10-1

4-74

10-0

475

4-76

4-77

4-78

4-79

ZD ZD ZD ZD ZD

ÈÈ%ÈttÈÈ£È'%%<$È%£%,&£È'

zp> zD ZD ZD ZD ZD ZD ZD ZD ZD ZD ZD ZD ZD ZD ZD ZD ZD ZD ZD

ôôi-^i--^K)côo5a5ùi

CTOOCC-J—‘t^-cOOî-a

£œS£ëSS££» SSSSSooooo obcôô^HkDÔ'iôrfi-cncji di-ôobîôîDÔt-^tico^

18-7

18-7

18-6

18-5

18-4

184

18-3

18-2

18-1

18-1

tbcôôidi—i ób ;ô i—‘tôwô r^-c5^iobîôocicôrf^-îj<

GSMOSCOMMCOMCCM

didbcö^iihk- o* -5 cô |H tô^ds-jîêôcôi^-Æi-j

37-5

87-3

37-2

37-0

36-9

36 7

36-6

36-4

36-3

36-1

êêêêëSëSës

côrfLôî-joêh-^obcn-ô«© H^tô^dsafcôci^disfc ôti>4^-j;c—‘Wo5~j«ć

i

„i

!

|

;

i

!

1

i-

I

i

i

'

!

;

!-

i’-'vi

•L*

i

K., . •

i

. -» .

i

?’>r;

r '

1

¹

   Ausführliche Literaturangaben über diese Probe wurden in der „Zeitschrift des österreichischen Ingenieur- und Architekten-Yereines“ 1907, Nr. 12, S. 205 gegeben.

²)    „Feststellung von Untersuchungsmethoden über die Homogenität von Eisen und Stahl behufs eventueller Benützung bei Abnahmen.“ Brüsseler internationaler Materialprüfungskongreß 1906, Bericht zu Aufgabe 2, Seite 18.

³)    „Recherches physiques et physico-chimiques sur l’acier au carbone.“ Upsala 1904.

⁴)    „Essais de divers métaux par la méthode de Brinell.“ Congrès de Bruxelles 1906, Rapport non officiel.

²

   Die Größe des spezifischen Druckwiderstandes ist demnach erheblich von der Form der Eindruckfläche beeinflußt, wodurch sich auch die erwähnte Abhängigkeit der Brinellschen „Härtezahl“ von der Eindruckgröße erklärt.

²)    Siehe auch: A. Leon „Über die Beziehung der Kegeldruckhärte zur Streckgrenze bei Eisen und Stahl,“ „Stahl und Eisen“ 1907, Nr. 50, S. 1820.

³)    Siehe O. Meyer „Über den Zusammenhang von Zug- und Druck-Diagrammen bei Stahl, Eisen und Kupfer“. „Baumaterialienkunde“ 1905, H. 18.

³

)    Übrigens wird — wie anderorts gelegentlich näher ausgeführt werden soll — die Bedeutung der Zugprobe insbesondere der „Zugfestigkeit“ und „Bruchdehnung“ für die Beurteilung der Materialqualität sehr überschätzt.

⁴

)    Siehe auch: A. Gessner „Härtebestimmung mittels der Ludwikschen Kegelprobe unter Stoßwirkung“, „Zeitschrift des österreichischen Ingenieur- und Architekten-Vereines“ 1907, Nr. 46, S. 799.

⁵

)    Soweit dies die wenigen vorliegenden Versuche beurteilen lassen, dürfte der Quotient k mit wachsendem Kohlenstoffgehalte etwas zunehmen.

⁶

)    Insbesondere da Hs verkehrt proportional der dritten Po tenz von t und auch von der Fallwerksanlage sowie von der Probestückgröße beeinflußt werden kann.

Zudem ist bei der Stoßprobe die Bestimmung mehrerer Härtewerte während einer Eindringung, sowie event. eingetretener Spitzenabnützung, nicht möglich, weswegen hier eine Messung des Druckkreisdurchmessers (wie bei der Brinellschen Methode) der Tiefenmessung vielleicht fallweise vorzuziehen ist.

Ludwik, Kegelprobe.

1

%

'

■

■

‘

:

•i

t

i?

Es

WYDZIAŁY POLITECHNICZNE KRAKÓW

BIBLIOTEKA GŁÓWNA

„„31200

Kdn., Czapskich 4 — 678. 1. XII. 52, 10.000

■<>

s.

rĄ

i.

t.

bôï

i«#

L*

i'*.

Biblioteka Politechniki Krakowskiej

100000299991

ME