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Biblioteka Politechmki Ktakowskiej

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Mittheilungen

der Anstalt zur Prüfung von Baumaterialien

am eidgen. Polytechnikum in Zürich.

i.

4. Heft:

Methoden & Resultate der Prüfung der

Zusammengestellt von

Jv. Tetmajer

Ingenieur, Professor am eidgen. Polytechnikum, Yorsteher der Anstalt zur Prüfung von Baumaterialien, etc.

öfienfcliehan Arbeiten ^

Selbst-Verlag der Ei^^^estigkeits-Anstalt.

ZÜRICH

Druck von F. Lohbauer, Rämistrasse 12. 1 89 0.

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Vorwort.

Die Herausgabö des vorliegenden Heftes der offiziellen Mittheilungen des Schweiz. Festigkeits-Institutes veranlasste in erster Linie die Anhäufung, dann die Nothwendigkeit einer übersichtlichen Zusammenstellung der unterschiedlichen, grösstentheils auf speziellen Antrag von Interessenten, im Gebiet der Prüfung der Elasticitäts- und Festigkeitsverhältnisse der Metalle ausgeführten Arbeiten.

Bei Durchsicht des Inhaltes der einzelnen Abschnitte des vorliegenden Heftes wird man bemerken, dass es unser Bestreben war, überall, wo sich zur Erledigung grösserer, programmmässiger Arbeiten Gelegenheit bot, die den speziellen Interessensphären angepassten Anträge zu erweitern und zu ergänzen, um auf diese Weise das nöthige Material zur Erörterung wissenschaftlicher Fragen, insbesondere zur experimentellen Herleitung von Coeffi-cienten für das Constructionsfach in Eisen zu gewinnen. Sollte gefunden werden, dass auf dem betretenen Wege es gelungen sei, in der einen oder andern Hinsicht Beiträge zur Kenntniss der mechanischen Eigenschaften der wichtigsten unserer modernen Baustoffe zu geben, so ist dies der Hauptsache nach der Einsicht, dem fördernden Entgegenkommen der uns Vorgesetzten Behörden, nicht minder dem Opfersinn einzelner Industrieller zu danken, die in richtiger Würdigung unserer Bestrebungen nicht unterlassen haben, uns thatkräftig zu unterstützen.

Die Gruppirung des Stoffes unserer Mittheilungen ist nicht vorwurfsfrei; allein sie war durch den Umstand bedingt, dass der Satz einzelner Abhandlungen und Berichte ohne wesentliche Aenderungen zu vorliegender Publikation benutzt werden musste.

Wiederholungen, insbesondere in der Beschreibung der gebrauchten Apparate und Messverfahren waren nicht zu umgehen; anderseits waren wir der Uebersichtlichkeit willen genöthigt, Resultate gleichartiger Versuche ohne Rücksicht auf deren Provenienz zusammenzulegen und gemeinsam zu behandeln. Einschiebungen dieser Art, die, wie gesagt, ohne Weitläufigkeiten in der Behandlung des Stoffes nicht umgangen werden konnten, haben wir gesucht durch Anführung der Herkunft des Materials zu trennen, zu bezeichnen, also kenntlich zu machen.

Seit der Veröffentlichung des dritten Heftes unserer offiziellen Mittheilungon (1886) hat sich im Prüfungsverfahren der Metalle auf ihre mechanischen Eigenschaften manches verändert, und haben insbesondere die Conferenzen zur Vereinbarung einheitlicher Prüfungsmethoden von Bau- und Con-structionsmaterialien zur Abklärung der Sachlage und Erweiterung unserer einschlägigen Kenntnisse ganz wesentlich beigetragen.

unsere diesbeziigl. Vorschläge, vergl. S. 234

Bezüglich der Methoden der Qualitätsbestimmungen des schmiedbaren Eisens durch Zerreissversuche sind Neuerungen von Belang nicht zu verzeichnen. Her Kampf um Contraction und Dehnung ist zu Grünsten der letztem ausgefallen; immerhin mit der Einschränkung, dass bei Prüfung von Stahlschienen auch diese durch den Pfeil der Durchbiegung zu ersetzen sei, welchen entsprechend organisirte Schlagproben mit ganzen, tadellosen Gebrauchsstücken ergeben. Berücksichtigt man, dass durch die Schlagprobe einmal die Brüchigkeits- also Zähigkeits- und Zu-verlässigkcitsverhältnisse des Schienenmaterials festgestellt werden können, anderseits durch Normirung der Schlagarbeit, welche eine bestimmte Durchbiegung ergeben soll, sich auch diejenigen Härteverhältnisse der Schienen zahlenmässig ausdrücken lassen, welche die Bahnverwaltungen vom Standpunkte der Oekonomie gegen vorzeitigen Verschleiss durch mechanische Abnützung zu fordern berechtigt sind,

des dritten Heftes der offiz. Mittheilungen der eidg. Festigkeitsanstalt — so ist nicht recht einzusehen, weshalb die Zerreiss-probe bei Stahlschienen überhaupt noch beibehalten wurde. Dies ist um so auffälliger, als von vorneherein anzunehmen war, dass diejenigen Umstände, die den Ausfall der Dehnung und Contraction des Schienenmaterials nachtheilig beeinflussen, nothwendiger Weise auch die Grösse der Zugfestigkeit schädlich beeinflussen, somit unzuverlässige Schlüsse ergeben können. Dabei ist zu bemerken, dass es sich bei den Stahlschienen-Zerreissproben, entgegen den Interessen der Bahngesellschaften und den Beschlussfassungen der Münchner-Conferenz zur Vereinbarung einheitlicher Prüfungsmethoden, stets um die Prüfung des Materials der Schienenkopfmitte handelt, welches Verfahren bekanntlich bei Manganstahl und dem jetzt meist noch üblichen Grad der Querschnitts-Abminderung der Gussblöcke beim Verwalzen auf Schienen für Hauptbahnen, Resultate liefern kann, die im Widerspruche zum Verhalten der ganzen Gebrauchsstücke stehen.¹)

Des Verfassers Methode der Qualitätsbestimmung der Metalle durch Zerreissversuche hatte sich auch in den letzten Jahren mehrfach die Beachtung von Fachgenossen und Interessenten zu erfreuen gehabt. Die zahlreichen Kundgebungen sind theils zustimmend, tlieils ablehnend. Es kann nicht in unserer Absicht liegen, uns hier mit diesen zu beschäftigen; wenn uns aber, wie dies in Stahl und Eisen geschah²), Qualitätsansätze zugeschrieben werden, von welchen wir selbst keine Kenntniss hatten, so erwächst uns im Interesse der Sache die Pflicht, gegen solche auf mangelhafter Kenntniss der thatsächlichen Verhältnisse fussenden Aeusserungen Stellung zu nehmen. (Nach Hrn. B. hätten wir für Stahlschienen neben min. Zugfestigkeit, min. Dehnung noch einen min. Qualitätscoefficienten angesetzt, was dem Sinne und Geiste unserer Methode der Qualitätsbestimmung gänzlich widerspricht).

Der Kritiker des dritten Heftes unserer Mittheilungen in Stahl und Eisen findet es komplizirt, neben dem min. Qualitätscoefficienten auch noch Grenzen für die Festigkeitswerthe beizufügen. Dass man in Flusseisen ohne letztere überhaupt nicht mehr durchkommt, ist heute zu allgemein anerkannt, als dass es nöthig wäre, darüber ein Wort zu verlieren. Naturwidrig ist’s dagegen, wenn man die dem Schweisseisen angepassten Vorschriften ihrem Wesen nach unverändert auch auf das Flusseisen überträgt und z. B. unter sonst gleichen Verhältnissen für weiches und mittelhartes Flusseisen die gleiche Minimaldehnung fordert, denn unbestritten ist die Erfahrung, dass mit wachsender Festigkeit die Dehnung des Metalls abnimmt, was durch unsern Qualitätscoefficienten sachgemäss zum Ausdrucke gelangt.

Vom Standpunkte der Arbeitscapacität des Materials erscheinen auch die im Jahre 1887 vom österr. Plandelsministerium erlassenen Qualitätsvorschriften für das Brückeneisen von zweifelhaftem Werthe. In § 4, lit. 5 der bezüglichen Verordnung heisst es:

„Das Schweisseisen muss 3600 kg Bruchfestigkeit und darüber mindestens 12°/o Dehnung in der Walzrichtung haben.

„Bei einer geringem Bruchfestigkeit muss eine verhältnissmässig grössere Dehnung,welche bei der noch gestatteten niedrigsten Bruchfestigkeit von 3300 kg mindestens 20% zu betragen hat, vorhanden sein.

3600 kg und 12 % Dehnung geben nach unserer Bezeichnung einen, der Arbeitscapacität des Materials angenähert proportionalen Coefficienten von

e = 3,6 . 0,i2 = 0,43 in cm t\

3300 kg und 20 % Dehnung liefern dagegen:

c = 3,3 . 0,2o = 0,6 6 in cm t, d. h. um ca. 54 % mehr. Es ist nun gar nicht einzusehen, wesshalb das Brückeneisen mit abnehmender Zugfestigkeit einen wachsenden Giitewerth, einen wachsenden Grad spezifisch. Leistungsfähigkeit aufweisen solle. Entweder ist der massgebende Ansatz von 0,43 vom Standpunkte der öffentlichen Sicherheit ein ausreichender und hat sodann die Erhöhung desselben für etwas schwächeres

Schwcisseisen keine Berechtigung, oder der Ansatz ist zu niedrig gegriffen und wäre somit in allen Fällen angemessen zu erhöhen.

Unsere Erfahrungen bestätigen, dass für Zwecke des Brückenbaues das Sehweisseisen in der Längsrichtung durch:

0,132 d. h. y. 13,2 % u- darüb.

3,125 n v v 12,5 „    „    „

min. Zugfestigkeit ß — 3,4 t pro cm min. Qualitätscoeff. c — 0,45 cm t, ausreichend qualifizirt sei und dass somit das Eisen mit ß ■= 3,4 t pro cm² u. ein. Bruchdehn. v.: 0,45: 3,4

„ : 0,45: 3,6 „ : 0,45:3,8 =0,ii9 „ „ „ 11,9 „ „ „ : 0,45:4,o - 0,113 „ „ „ 11,3 „ „

n 3,6

•n ⁼ 3,8

4,o

als für den Brückenbau verwendbar zu bezeichnen ist, sofern nicht andere Fehler vorliegen.

Für Flusseisen empfehlen wir:

eine Zugfestigkeit ß — 3,6o bis 4,5o t pro cm min. Qualitätscoeff. c — 0,9o cm t.

Das Material erreicht somit den vorgeschriebenen Gütewerth, wenn dasselbe bei

ß 3,6 t pro cm² u. ein. Bruchdehn. v. : 0,9o: 3,6

„ : 0,9o: 3,8 = „ : 0,90: 4,o = „ : 0,90:4,5

0,250    d. li.    v.    25.o°/o    u- darüb.

3,8

4,0

v 4,5    „    „

besitzt u. s. w.

Mit Befriedigung haben wir zur Kenntniss genommen, dass der Verein deutscher Eisenhüttenleute in seinen kürzlich veröffentlichten Qualitätsvorschriften (1889) die im Jahre 1881 aufgestellte Eintheilung der Fabrikate in

I. Homogenes Material II. Geschweisstes Material fallen gelassen und sich an unsere, nach den Anwendungsgebieten des Eisens geordnete Klassifikation vom Jahre 1883 angelehnt hat. Hamit ist allerdings zunächst blos in Hinsicht auf die Vereinheitlichung der Eintheilung und Bezeichnung des Eisens ein Schritt nach vorwärts geschehen, den wir als Fortschritt anzusehen um so mehr berechtigt sind, als bekanntlich der grösste Fehler des „Homogeneisens“ seine Unhomogenität gewesen, die zuverlässig vollkommen zu beseitigen noch nicht gelungen ist.

Mit Schluss des Betriebsjahres 1889 hat die Anstalt zur Prüfung von Bau- und Constructionsmaterialien am schweizer. Polytechnikum das erste Decennium ihres Bestandes erreicht und, obschon sie weder in Hinsicht auf ihre Dislokation noch auf ihre Einrichtungen als planmässig angelegtes und ausgerüstetes Institut angesehen werden kann, und erst seit dem Jahre 1882 über zwei fest angestellte Arbeiter, seit 1886 über einen ständigen Assistenten verfügt, hat dieselbe wie nachstehende Zusammenstellung der bis anliin ausgeführten Festigkeitsversuche zeigt, reichliche Beachtung und manche Anerkennung gefunden.

Tabellarische Zusammenstellung-

der vom Jahre 1880 bis einschliesslich 1889 ausgeführten Festigkeitsproben.

Jahr

Bau

steine

Binde

mittel

Bauholz Metalle

Seile

Treib

riemen

Ver

schiede-

Total

etc.

nes

1880

13

324

188

525

1881    132

357

322

819

1882

5 697 3 718 7 429 5 849

10    783 5 332

11    981 11 793

391

34

666

354

32

44

24

25

CO CO Ol Ol GO

371

915

716

1293

1024

1264

18

81

40

29    49

11

58

17    202

14    211

6 124

6    426

7    959 7 370

11 663 6 964 13 522 13 588

Total 3175 63 263    836    6838    244    604    74 960

Die schönste Anerkennung ihrer Bestrebungen erblickt das eidgen. Festigkeits-Institut in der Opferfreudigkeit, mit der die Schweiz. Nationalversammlung im verflossenen Jahre die Mittel zum Bau und zur zweckdienlichen Einrichtung eines eigenen Heims bewilligte; hoffen wir, es werde der Anstalt gelingen, den Anforderungen, die das Baugewerbe und die einschlägigen Industrien, nicht minder die oberste technische Bildungsanstalt des Landes an sie zu stellen berechtigt sind, nach wie vor zu entsprechen.

Schliesslich erwächst uns die angenehme Pflicht, der Pflichttreue, der seltenen Ausdauer und Umsicht zu gedenken, die der erste ständige Assistent, Herr Architect P. Kubo, während seiner 4-jährigen Thätigkeit in unserer Anstalt an den Tag gelegt hat. Seinem unermüdlichen Fleisse ist es zu danken, dass die laufenden Arbeiten, den obwaltenden Umständen angemessen, prompt abgewickelt wurden.

Die typographischen Arbeiten des vorliegenden Heftes besorgte die Officin des Ilrn. F. Lohbauer in Zürich; sie war durchwegs bestrebt, Vorzügliches zu leisten und kann daher zu ähnlichen Arbeiten Jedermann bestens empfohlen werden.

Zürich, im Mai 1890.

Prof. L. Tetmajer.

1. Untersuchung der Qualität

und der

Festigkeitseigenschaften der Erzeugnisse

der

Eisenwerke der Herren de Wendel & Comp.

Im Herbste 1885 beantragten die

HH. Petits-Fils de F2Ü de Wendel & Comp, in Hayange

in der Anstalt zur Prüfung von Baumaterialien am schweizer. Polytechnikum zu Zürich die Untersuchung der Qualität und der Festigkeitsverhältnisse der Erzeugnisse ihrer Werke und luden den Berichterstatter zu einer (Konferenz, um die grundsätzlichen Bestimmungen des aufzustellenden Programms der Arbeit zu vereinbaren. Im Oktober des gleichen Jahres hat denn auch die fragliche Conferenz stattgefunden, auf welcher der Berichterstatter jene Gesichtspunkte entwickelte, welche sowohl im engeren Interesse des Werkes als auch im Interesse der wissenschaftlichen Forschung zu liegen schienen und die der ganzen Arbeit von vorneherein den Charakter allgemeiner Nützlichkeit zu sichern versprachen. Es darf nicht verschwiegen werden, dass die HH. Chefs der Werke de Wendel & Comp, den Intensionen des Berichterstatters in jeder Hinsicht zugestimmt haben und, wie vorliegender Bericht bekundet, weder Mühe noch Kosten scheuten, um die geplante Untersuchung in ihrem ganzen Umfange zu ermöglichen.

Im Monate November des gl. Jahres erhielt das nun vom Berichterstatter ausgearbeitete Programm der Untersuchung die Genehmigung der IIH. Chefs des Hauses de Wendel & Comp., welches hierauf im Frühjahre 1886 mit der Lieferung des Versuchsmaterials begann. Die ganze Arbeit in kürzester Zeit zu erledigen, lag nicht im Interesse des Werkes und wäre auch angesichts der bescheidenen Einrichtungen des eidgen. Festigkeitsinstitutes, welches die laufenden Agenden nicht vernachlässigen durfte, undurchführbar gewesen. Wir haben daher das Material auf mehrere Jahre angemessen d. h. derart vertheilt, dass jährlich abgeschlossene Partien der Arbeit abgewickelt werden konnten, deren Zusammenstellung und Bekanntgabe an Interessenten die vorliegende Publikation bezweckt.

Zur Orientirung sei gestattet, einige Bestimmungen des Programms der Untersuchung der Qualitäts- und Festigkeitsverhältnisse hier anzuführen.

§ 1.

„Zur Prüfung der Elasticitäts- und Festigkeitsverhältnisse gelangen zunächst folgende Constructionsmaterialien:

c)    Universaleisen,

d)    Formeisen,

a)    Rundeisen,

b)    Stabeisen,

e) Bleche.“

§ 2.

„Zur Feststellung der Zulässigkeit der Uebertragung der aus den Qualitäts- und Festigkeitsproben mit einfachen Walzeisen hervorgegangenen Ergebnisse auf zusammengesetzte Con-structionen werden die Versuche auf genietete Stäbe und Blechbalken ausgedehnt.“

§ 3.

„Die Werke der HH. Petits-Fils de Fois de Wendel & Comp, liefern das genannte Versuchsmaterial in Schweiss- und Flusseisen. Es wird angenommen, dass zur Erzeugung des Versuchsmaterials durchwegs die gleichen und zwar diejenigen Eisengattungen Anwendung finden, welche die Werke als „Constructionsqualität“ gewöhnlich in den Handel bringen. Insbesondere hat die Direction der Werke dafür zu sorgen, dass zur Herstellung des Versuchsmaterials in Flusseisen Ingots zweier Chargen benützt werden, welche in chemisch-physikalischer Beziehung möglichst weitgehend übereinstimmen. “

etc.

Avs.’,

Bis auf die Biege- und Schlagproben mit den genieteten Trägern, zu welchen sich die Einrichtungen der eidgen. Festigkeitsanstalt unzulänglich erwiesen, sind sämmtliche nachstehend angeführten Yersuchsresultate in dieser gewonnen worden. Zur Vornahme der statischen Biegeversuche mit den Blechbalken blieb keine andere Wahl, als eine der vorhandenen, grossen Kirkaldy-Maschinen zu benützen, deren eine bekanntlich in Kirkaldy’s Laboratorium zu London, deren andere sich im Besitze des „Laboratoire d’essais“ der belgischen Staatsbahnen zu Malines befindet. Der Berichterstatter hatte sich zunächst mit dem Vorsteher des angezogenen „Laboratoire“, mit Hrn. Ingenieur E. Roussel in’s Benehmen gesetzt, welcher ihm mit schätzbarer Bereitwilligkeit seine Unterstützung zusicherte und schliesslich die Durchführung dieser rein wissenschaftlichen Versuche zu Malines auch ermöglichte. Es ist uns angenehme Pflicht, an dieser Stelle für die thatkräftige und umsichtige Förderung unseres Anliegens Hrn. Ingenieur E. Boussel, sowie für die coulante Ueberlassung der Einrichtungen des „Laboratoire d’essais“, anlässlich der Ausführung der besagten Versuche, dem Administrator der belgischen Staatsbahnen, Hrn. Belpair, den wärmsten Dank auszusprechen. Gemeinsam mit Hrn. Ingenieur Roussel hat der Berichterstatter im Monate Oktober 1889 die am Schlüsse dieser Arbeit näher beschriebenen Versuche ausgeführt und damit die vorliegenden Untersuchungen abgeschlossen.

Fabrikationsverhältnisse.

Es war ursprünglich unsere Absicht, zur näheren Orientirung eine kurze Uebersicht über die Fabrikationsmethoden zu geben, welche auf den ausgedehnten Werken der HII. de Wendel & Comp, eingebürgert sind. Wie wohl manchem Interessenten eine Beschreibung der Fabrikationsmethoden der Eisensorten, die wir zu prüfen Gelegenheit hatten, erwünscht gewesen wäre und diese Beschreibung unsere Arbeit ohne Zweifel recht nützlich ergänzt haben würde, haben wir dennoch beschlossen, von unserem Aror-haben Abstand zu nehmen. Der Grund unserer diesbezüglichen

Entschliessungen liegt lediglich in der Erfahrung, dass derartigen Darlegungen häufig eine Deutung unterschoben wird, die sich mit der Sache, für die wir arbeiten, nicht verträgt. Wir beschränken uns daher auf die Mittheilung, dass das „Schweisseisen“ unseres Yersuchsmaterials „Puddeleisen“, das Flusseisen „basisches Convertereisen“ gewesen ist und dass diese Eisensorten folgende chemische Durchschnittszusammensetzung besassen: *)

Si

Mn

Schweisseisen 0,o5-0,o6,    0,o5-0,i5,    0,30-0,50,    0,o2-0,o4 °/o, Spuren.

0,o8-0,i2, Spuren, 0,o3-0,o6,    0,02-0,04,

0,40-0,70 %.

Flusseisen

Der hohe P-Gehalt des Schweisseisens rührt offenbar aus der eingeschlossenen Schlacke her, denn unsere zahlreichen Kalt-biegeproben haben einen eigentlichen Kaltbruch des Eisens nirgends erkennen lassen.

Das Versuchsmaterial.

In folgenden Zusammenstellungen geben wir eine Ueber-sicht über die Menge, Form und Art der Verwendung des unterschiedlichen Y ersuchsmaterials.

a. Rundeisen in 9 Nummern

nämlich:

Nr. 1.    2.    3.    4,    5.    6

8.    9

1,0, 1,5, 2,0, 2,5, 3,0, 3,5

urspr. Durchm.:

Eingeliefert wurden von jeder Nummer:

in Flusseisen:

2 Stück,

•)

4,5, 5,0.

in Schweisseisen:

an normalen Zerreissproben an 1,5 m langen Abschnitten 2

2 Stück.

Zusammen: 72 Stück.

Das Material wurde verwendet: zu Zerreissproben „ Kaltbruchproben „ Rothbrucliproben Transport

*) Laut Angaben des Werkes.

mit 35 Einzelversuchen,

18

T)

r>

18

r>

mit 71 Einzelversuchen

Transport

mit 71 Einzelversuchen.

zu Stauchproben „ Kaltschmiedeproben „ Warmschmiedeproben „    18

„ Druckproben „ Knickungsproben

18

16

11

40

somit total: 174 Einzelversuchen.

b. Stabeisen in 9 Nummern

Nr. 1

nämlich:

urspr. Querabmessung.: cm. 2,₀:l,o, 4,₀:l,o 4,o:2,o, 6l0:l,o, 6,₀:2,₀, 6,o:3,o, 8,o:2>0, 8,₀:3,₀, 10,₀:3,o

Eingeliefert wurden von jeder Nummer:

in Flusseisen:

in Schweisseisen:

an normalen Zerreissproben an 1,5 m langen Abschnitten 2

2 Stück

2 Stück.

y>

•n

Zusammen: 72 Stück.

Das Material wurde verwendet:

mit

zu Zerreissproben „ Kaltbruchproben „ Rothbruchproben „ Kaltschmiedeproben „ 'Warmschmiedeproben „ W armausbr eitepr ob en zur Prüfung der Schweissbarkeit „ „ Härtbarkeit „ Biegsamkeit

36 Einzelversuchen,

14

14

12

12

12

18

28

r)

zu

Schlagproben

20

somit total: 172 Einzelversuchen.

c. Universaleisen in 4 Sorten, Nr. 1

nämlich:

urspr. Querabmessungen: % 22,o:0,9, 40,o:l,o, 50,o:l,i, 60,o:l,2.

Eingeliefert wurden von jeder Universaleisensorte:

in Schweisseisen:

2 Stück,

in Flusseisen:

an normalen Zerreissproben „ Biegeproben „ 50 % langen Abschnitten

2 Stück

to

T)

Zusammen:    64 Stück.

Das Material wurde verwendet:

zu Zerreissproben „ Kaltbrucbproben „ Rothbruchproben „ Lochungsproben

mit 16 Einzelproben,

t) 16

fl 16

A 44

somit total:    92 Einzelproben.

d. Formeisen.

Die Prüfung der Formeisen der HH. de Wendel & Comp, erfolgte mit spezieller Rücksicht auf die Anforderungen und Bedürfnisse der Praxis, nämlich:

auf Zugfestigkeit und Qualitätsverhältnisse,

„ Druck- bezw. Knickungsfestigkeit,

„ Biegungfestigkeit.

Neben der Feststellung der Zugfestigkeit und der Qualitätsverhältnisse der Formeisen, die ein an sich abgeschlossenes Ganze bildet, sind sämmtlichen Formeisen, die zur Prüfung auf Druck oder Biegung gelangten und deren Qualität nicht schon bekannt war, nachträglich Zerreissproben entnommen und den üblichen Qualitätsproben unterworfen worden.

I. Winkeleisen.

1. Zur Prüfung auf Zugfestigkeits- und Zähigkeitsverhältnisse gelangten:

(vergleiche Pofilalbum vom Jahre 1879)

Winkeleisen

Nr.

12

16

18

20

Angebliche Abmessungen: cm. 7,o:7,<,—7,₀:7,₀, 9,o:9,o—9,₀:9,o, 10,₅:10,₅—10,₅:10,s, 13:13—13:13

27,4,    30,8,    40,».

Gewicht pro 1. m.:

kg. 8,:,

13,,,    12,,

19,..

17,„

Yon jeder dieser Winkelsorten sind eingeliefert worden:

Flusseisen: Schweisseisen:    Zusammen:

2 Stück

r)

an norm. Zerreissprob.

„ „ Kaltbiegeprob. 2 „ „ „ Warmbiegepr. 2 „

2 Stück, 32 Einzelversuche,

32

32

somit total: 96 Einzel versuche.

2. Zur Prüfung der Druck- bezw. Knickungsfestigkeit gelangten:

Einfaches Winkeleisen: deutsch. N.-Profil Nr. 10a mit 14,8 kg pro l m.

Geliefert wurden zusammen 24 Abschnitte und zwar je 2 Stück in Fluss- und Schweisseisen und in Längen von: m l,o, 1,5, 2,o, 3,o, 4,o und 5,o.

Doppel-Winkel_J|_; deutsch. N.-Profil Nr.8a mit 9,5 kg pr. I m. Geliefert wurden zusammen 22 Abschnitte und zwar je 2 Stück in Fluss- und Schweisseisen und in Längen von: m l,o, 1,5, 2,o, 3,o, 4,o und 5,o.

_ll_.

Hl⁻’

Kreuzprofil aus 4 Winkeln

Nr. 6a mit ä 5,3 kg pro 1 m.

deutsch. N.-Profil

Geliefert wurden zusammen 24 Abschnitte und zwar je 2 Stück in Fluss- und Schweisseisen und in Längen von: m l,o, 1,5, 2,o, 3,o, 4,o und 5,o.

Total: 70 Einzelversuche.

3. Zur Prüfung der Widerstandsfähigkeit gegen excentrischen Druck:

Einfaches Winkeleisen mit 12,o kg pro Im.

Nr. 14a Profilalbum vom Jahre 1879.

Geliefert wurden zusammen 20 Abschnitte und zwar je 2 Stück in Fluss- und Schweisseisen und in Längen von: m l,oo, 2,18, 3,18, 4,18 und 5,is.

20 Einzelversuche,

Ausgeführt wurden: an Druckproben „ Qualitäts-Controlproben 4    „

somit total: 24 Einzelversuche.

Doppel-Winkeleisen mit 24,0 kg pro l m;

Nr. 13a Profilalbum vom Jahre 1879.

Geliefert wurden zusammen 20 Abschnitte und zwar je 2 Stück in Fluss- und Schweisseisen und in Längen von: m l,2o, 2,20, 3,20, 4,20 und 5,20, somit total: 20 Einzelversuche.

II. T -Eisen.

1. Zur Prüfung auf Zugfestigkeit und Zähigkeitsverhältnisse gelangten:

(vergleiche Profilalbum vom Jahre 1879)

Nr. 36

37

Angebliche Abmessungen: Gewicht pro 1. m.:

38³)

cm 9,15:8,5, 10,o:10,o    15,o:10,o

kg    11,35,    15,75,    23,27.

Yon jeder dieser T-Eisensorten wurden eingeliefert:

Zus ammen:

Flusseisen:³) Schweisse isen:

an norm. Zerreissproben 2 Stück, „    „ Kaltbiegeprob. 2    „

„    „ AVarmbiegepr. 2    „

2 Stück, 10 Einzelversuche,

10

10

somit total:    30 Einzelversuche.

2. Zur Prüfung der Druck- bezw. Knickungsfestigkeit gelangten:

Das breitfüssige T-Eisen Nr. 12:6; deutsch. N.-Profil Nr. 12:6 mit 13,3 kg pro / m.

Geliefert wurden zusammen 24 Abschnitte und zwar je 2 Stück in Fluss- und Schweisseisen und in Längen von: m l,o, 1,5, 2,o, 3,o, 4,o und 5,o.

Kreuzprofil aus 2 breitf. T-Eisen Nr. 9:4^2 ; deutsches N.-Profil Nr. 9:4^2 mit 7,9 kg pro Im.

Geliefert wurden zusammen 24 Abschnitte und zwar je 2 Stück in Fluss- und Schweisseisen und in Längen von: m 0,6o, 0,9o, l,2o, l,8o, 2,40 und 3,oo.

Total: 48 Einzelversuche.

3. Zur Prüfung der Widerstandsfähigkeit gegen excentrischen Druck:

Einfaches, hochstegiges T-Eisen mit 15,75 kg pro l m\ Nr. 37, Profilalbum vom Jahre 1879.

Geliefert wurden zusammen 20 Abschnitte und zwar je 2 Stück in Fluss- und Schweisseisen und in Längen von: m l,2o, 2,18, 3,18, 4,18 und 5,is.

Total: 20 Einzelversuche.

III. U-Eisen.

1. Zur Prüfung auf Zugfestigkeits- und Zähigkeitsverhältnisse gelangten:

(vergleiche Profilalbum vom Jahre 1879)

Nr.    9a    9b    12a    12b    13a    18b

Angebl. Abmess.: cm. 10,5:6,5, 10,5:6,7, 17,6:7,2, 17,e:7,4, 21,558,7, 21,5:8,9. Gewicht pro 1. m.: kg.    14,1    15,7    24,25    27,0    42,5    45,8.

Vorstehende Profile wurden derzeit nur in Sehweisseisen gewalzt, somit konnten blos eingeliefert werden:

in Schweisseisen:

12 Stück.

an normalen    Zerreissproben

„    „    Ivaltbiegeproben    12

„    „    Warmbiegeproben    12

somit total: 36 Stück.

2. Zur Prüfung der Druck- bezw. Knickungsfestigkeit gelangten:

das deutsche N.-Profil Nr. 14 mit 15,9 kg pro Im. Geliefert wurden zusammen 24 Abschnitte und zwar je 2 Stück in Fluss- und Schweisseisen und in Längen von: m 0,8o, l,2o, l,6o, 2,40, 3,20 und 4,005 das Doppel-U-Eisen (HD? deutsches N.-Profil Nr. 8 mit 8,6 kg. p. I m.

Geliefert wurden zusammen 24 Abschnitte und zwar je 2 Stück in Fluss- und Schweisseisen und in Längen von: m 0,8o, 1,20, 1,60, 2,40, 3,20 und 4,00 5 somit total: 48 Einzelversuche.

IV. Doppelt T-Eisen.

1. Zur Prüfung der Druck- bezw. Knickungsfestigkeit gelangten:

das deutsche N.-Profil Nr. 18 mit 21,0 kg pro Im. Geliefert wurden zusammen 24 Abschnitte und zwar je 2 Stück in Fluss- und Schweisseisen und in Längen von: m 0,50, 0,75, l,oo, l,5o, 2,oo und 2,50, somit total: 24 Einzelproben.

2. Zur Prüfung der Qualität und der statischen und dynamischen Biegungsfestigkeit gelangten:

das deutsche Normalprofil in Schweisseisen:

30

34

angebliche Abmessungen: Gewicht pro 1. m.:

mit 14 Einzelversuchen

somit zusammen: 42 Einzelversuchen.

Y. Zores-Eisen.

Zur Prüfung der Qualität und Festigkeitsverhältnisse gelangten:

(vergleiche Profllalbum vom Jahre 1888)

Nr.:

Ang. Abmess.: 30,5:12,6, 24,o:ll,o, 22,s:9,o, 20,o:9,o, 17,o:6,o, 12,o:5,o cm. Gew. pro 1. m.:

Yon jeder der angeführten Zores-Eisensorten sind in Fluss-und Schweisseisen je 4 Abschnitte in Längen von l,i bis 1,9 m eingeliefert worden. Das Material wurde verwendet:

mit 22 Einzelversuchen,

* 22

126

11,

90,

9,

60,

5.

31

18,6    15,5    13,8

8,5

5,3.

zu Biegeproben „ Schlagproben „ Qualitäts-Zerreissproben „    22

ri

zusammen:    66 Einzelversuchen.

Die Gesammtzahl der Einzelversuche mit Formeisen be-

trägt also:

524.

e. Constructionsbleche.

Zur Prüfung auf Qualitätsverhältnisse gelangten 2 Sorten Constructionsbleche mit ausgesprochener Längenrichtung, nämlich:

I.    Gewöhnliche Constructionsbleche

II.    Qualitäts-Bleche.

I. Serie: Gewöhnliche Constructionsbleche in 5 Nummern,

nämlich:

Blechbreite:

Blechdicke:

Nr. 1

40,o

60,o,    70,o,    80,o

0,8

0,9

1,0

1,1.

Eingeliefert wurden von jeder Nummer:

an norm. Zerreissproben für die Längsrichtung 2 Stück, „    „ Querriclitung 2    „

Flusseisen: Sch weisseisen:

2 Stück.

„    „ Biegeproben

v 60,o langen Blecliabsclinitten

zusammen: 100 Stück.

Das gelieferte Material wurde verwendet:

zu Zerreissproben „ Kaltbruchproben „ Rotlibruchproben „ Bördelproben in kalten und blauwarmen Zustande 8 „ Lochungsproben „ Härteproben (Härtbarkeit)

40 Einzelversuclie,

20

20

48

24

somit total:    160 Einzelversuclie.

II. Serie: Qualitäts-Bleche in Sclnveisseisen in 5 Nummern,

nämlich:

Blechbreite:

Blechdicke:

Nr. 1

40,o,    50,o

0,8

60,o

l,o,

70,o

1,0

1,1

Eingeliefert wurden von jeder Blech-Nummer:

Schweisseisen:

an norm. Zerreissproben für die Längsrichtung „    „ Querrichtung

2 Stück,

„    „ Biegeproben

„ 60 %i langen Blechabschnitten

somit zusammen: 50 Stück.

Das gelieferte Material wurde verwendet:

zu Zerreissproben „ Kaltbruchproben „ Rothbruchproben „ Lochungsproben

mit 20 Einzelversuchen,

* io

V    16    ri

V    40    „

somit total:

80 Einzelversuchen.

f. Prüfung* des relativen Werthverhaltnisses genieteter Träger in Fluss- und Schweisseisen von Hayange.

Blechbalken in 4 Nummern,

nämlich: Trägerhöhe:

Nr.

cm

50,o,    60,o,    70,o.

Eingeliefert wurden:

Abschnitte der zur Herstellung der Blechbalken verwendeten Bleche, AVinkeleisen und Gurtlamellen Biegepr. von 3,9 bis bezw. 6,6 m Länge Schlagproben von 1,8 m Länge

Flusseisen: Schweisseisen:

12 Stück, 12 Stück

GO OO

also zusammen: 56 Stück.

Das gelieferte Material wurde verwendet:

zu Qualitätsproben des Materials mit „ Biegeproben „ Schlagproben

62 Einzelversuche,

16

16

also total:    94 Einzelversuche.

Yorliegende Untersuchung umfasst somit:

1296 Einzelversuche.

Entnahme und Zurichtung der Probekörper.

Die Entnahme und Zurichtung der Probekörper geschah nach Anleitung spezieller Vorschriften; sie war Sache der HH. Auftraggeber und wurde in der Regel in deren Constructions-werkstätte zu Hayange besorgt. Nur in Fällen, wo es sich um Controlen oder um den Qualitätsausweis besondern Zwecken dienender Materialsorten handelte, wie beispielsweise der Druck-und Knickungsproben, der gewalzten und genieteten Träger u. s. w., wurden die nöthigen Probekörper an Ort und Stelle entnommen und versuchsgerecht hergerichtet. Neben diesen Arbeiten lief eine oft ebenso zeitraubende als mühevolle Appretur des Versuchsmaterials einher, die lediglich blos aus Gründen einer exacten Anlagerung, Einstellung, also Einspannung der Probekörper an oder in bestimmte Theile der Festigkeitsmaschinen nöthig war. Letzterer soll hier nur soweit Erwähnung finden, als dies zum Verständnisse des Ganzen erforderlich erscheint.

a.    Rundeisen.

Aus den Rundeisen wurden, soweit dies überhaupt möglich war, normale Zerreissproben, vergl. die off. Mittheilungen der eidg. Festigkeitsanstalt, 3 Heft Ste. 6 herausgedreht. Entsprechend der ursprünglichen Rundeisenstärke variirte die Schaftdicke dieser Zerreissproben zwischen 0,9 und 2,5 cm.

Zu den Kalt- und Warmbiegeproben, ferner zu den Schmiedeproben wurden unbearbeitete Rundeisenabschnitte benützt. Auch die cylindrischen, auf der Drehbank senkrecht zur Cylinderaxe abgestochenen Stauchproben trugen die ursprüngliche Walzhaut. Dagegen waren sämmtliche Druck- und Knickungsproben auf constanten Querschnitt abgedreht und blank abgeschlichtet.

Die eigentlichen Druckproben waren ebenfalls cylindrisch; der Cylinder-Durchmesser war gleich der Höhe gewählt und betrug 2,o cm. Die Stauchproben erhielten zur Höhe den doppelten Rundeisendurchmesser. Die Knickproben, entnommen aus Rundeisen mit

ursprünglich    2,o, 2,5, 3,o, 3,5, 4,o, 4,5 und 5,o Stärke,

erhielten bezw. %, 1,7«, 2,2s, 3,78, 3,28, 3,77, 4,29 „ 4,79 Durchmesser.

b.    Stabeisen.

Aus den Unterschiedlichen, der Prüfung auf Materialqualität, der Schweissbarkeit und Härtbarkeit durch Härte-Zerreissproben

unterworfenen Stabeisensorten J,o wurden nach Anleitung von Fig. 1

-----j

Fig. 1.

3,o

----40 CM

<----

5—9

prismatische Zerreissproben kalt herausgearbeitet. Die Schaftstärke derselben betrug bei:    Kr.

rund: %■    l,o:0,96,    2,5:0,96,    3,o:l,o,    2,5:0,96,    4,o:l,5.

Die ursprüngliche Walzhaut sämmtlicher Stäbe war entfernt, ihre Oberfläche blank abgeschlichtet.

Zu den Kalt- und Rothbruchproben, den Härtebiegeproben, ferner zu den Schmiede-, Ausbreite- und Schlagproben wurden selbstverständlich unbearbeitete Stabeisenabschnitte benutzt.

c. Universaleisen.

Die zu Qualitätsbestimmungen benützten Zerreiss- und Biegeproben wurden aus den Universaleisen in der Längsrichtung herausgefraist, wobei sämmtliche Probekörper dieser Serie auf den Breitseiten die ursprüngliche Walzhaut beibehielten.

Die Form der Zerreissproben entsprach im Wesentlichen der Fig. 1; der Schaftquerschnitt variirte zwischen 3,i und 3,5 cm.

Die Kalt- und Warmbiegeproben erhielten die üblichen Längen von ca. 40,o cm bei 5,o cm Breite; ihre Kanten wurden abgefast und schwach abgerundet.

Fig. 2.

4« r/iti-------

Für die Zurichtung derLochungs-*y| proben, welche die schweizer. L o c o m o t i v- und Maschinen-fabrik in Wintert hur besorgte, waren folgende Bestimmungen massgebend:

„Die zu lochenden Platten, Universalabschnitte, werden wenn nöthig auf einer ebenen Richtplatte kalt unter Anwendung hölzerner Hämmer gerade gerichtet.“

„Auf die gerade gerichteten Platten sind nach Anleitung der eingelieferten Zeichnungen die Axen der Probestäbe aufzu-reissen und deren Bezeichnungen aufzuschlagen.“

„Mit Ausschluss der 22,o:0,9 cm starken Universaleisenabschnitte, die blos 4 Löcher erhalten, werden sämmtliche Platten mit 6 symetrisch zur Axe derselben angeordneten Löcher, vergl. Fig. 3, versehen. Die Loch weite soll betragen bei den

Abschnitten

Fig. 3.

,b

ma 05

ms)»-“ (£)»•“ m

Nr. IV

/ 60,o\

V 1,4 /

% l 1,8,

Die Lochnaht (Abstand von Loch zu Lochwand) ist constant und gleich der doppelten Lochweite.“

1,9,

2,o,

2,t.

„ Von sämmtlichen Universaleisensorten wird der eine der beiden eingelieferten Abschnitte gebohrt, der andere gestanzt.“

„Das Abtrennen der einzelnen Proben einer Platte hat durch Hobeln, Fraisen oder mittelst einer Bandsäge zu erfolgen. Die Anwendung der Schere bleibt ausgeschlossen.“

„Sind die Proben gelocht und abgetrennt, so sind dieselben versandgerecht. Unter keinen Umständen darf eine Aachappretur der Lochwandungen, ein Ausreiben, Aachputzen oder Beseitigen der Grate und allfälliger Bärte etc. vorgenommen werden.“

u. s. w.

I:

d. Formeisen.

Flusseisen.

k. Die Bieg-eproben an ganzen Gebrauehsstüeken.

Schlagprobe No. 6.

III. Universaleisen.

Eisenwerk Kaiserslautern.

s = -

1. Bördelung in kalt- oder rothwarmem Zustande, senkrecht zur Längsrichtung des Bleches.

General-Zusammenstellung der Resultate.

e. Resultate der Draht- und Drahtseilproben.

Resultate der Draht-Zerreissproben.

Schlusswort.

Resultate der Zerreissproben mit Normal-Flachstäben.

BfiUTECHMKA KBAKOWSKA BALIOTEKA GLÖWNA

¹

Vergl. Seite 42 und 220 u. f. des dritten Heftes der offiz. Mittheilungen der eidgen. Festigkeits-Anstalt.

²

Vergl. Stahl und Eisen, Jahrgang 1887, Seite 77.

³

Profil Nr. 38 war derzeit in Flusaeisen nicht erhältlich.

d. Formeisen.

Die zu Qualitätsbestimmungen benützten Zerreiss- und Biegeproben wurden aus den unterschiedlichen Formeisensorten nach Anleitung der Fig. 4, 5, 6, 7 und 8 kalt herausgearbeitet. Die Form der Zerreissproben entsprach der Fig. 1; der nutzbare Stabquerschnitt derselben schwankte zwischen 2,o und 4,5 cm². Die Breitseiten der Probestäbe trugen die ursprüngliche Walzhaut. Form, Abmessungen sowie Oberflächenbeschaffenheit der Biegeproben entsprach in jeder Hinsicht derjenigen der Universaleisen.

Sämmtliche zu Druckversuchen bestimmten Formeisenstäbe waren möglichst vollkommen gerichtet und mit angenähert ebenen und senkrecht zur Stabaxe gehobelten Endflächen eingeliefert worden. Behufs tadelloser Anlagerung der Stäbe an die Druckplatten der Festigkeitsmaschine mussten indessen diese Endflächen im eidg. Festigkeitsinstitute nochmals nachgefeilt und auf die besagten Druckplatten aufgeschliffen werden.

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40 cm,

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Fig. i.

Fig. 5.

Fig. 6.

Fig. 7.

Fig. 8.

JL.

/o

hJ

Fig. 9.

Die zu den excentrischen Druckproben bestimmten Stäbe wurden bei Excentricitäten bis 2,3 cm mit ihren ebenen und senkrecht zur Stabaxe geschliffenen Endflächen ohne weitere Appretur

Fig. 10.

'V

verwendet. Bei Excentricitäten von über 2,3 cm war es nöthig an die Stabenden nach Anleitung der Fig. 9 entsprechend starke Platten aufzunieten.

SP

",

60 ein

K-

10

e. Constructionsbleehe.

In Fig. 10 haben wir die Art der Zerlegung der zur Prüfung auf Qualität und Festigkeitsverhältnisse ausgewählten Con-structionsbleche sowie die Art der Entnahme der Zerreiss- und Biegeproben dargestellt. Im Sinne der Spezifikation auf Seite 12 stellen 1 und 10 die 60 cm langen, zu Lochungsprobon bestimmten Abschnitte dar; 2 und 9 sind Zerreissproben für die Querrichtung; 4 und 7 solche für die Längsrichtung; 3 und 5 sind Lamellen für die Kaltbruch-, 6 und 8 für die Rothbruchprobe.

Die Herrichtung der Lochungsproben hat nach wie vor die schweizer. Locomotiv- und

i Maschinenfabrik übernommen. = Entsprechend unserem Vorhaben diesen Anlass zu benützen, um neben der relativen AVerthbe-stimmung der Lochungsmethoden I (Bohren und Stanzen) auch den

* Einfluss der Lochweite und der

Grösse der Lochnaht (Abstand der Lochränder) auf die Festigkeits-Verhältnisse des Bleches zu prüfen, wurde abermals ein spezielles Regulativ für die Art der Lochung und der weitern Zurichtung der Proben entworfen und der oben angeführten Fabrik zugestellt, die die ihr anvertraute Arbeit mit besonderer Sorgfalt erledigt hatte. Nachstehend geben wir einen Auszug des fraglichen Regulativs:

1. „Die zu lochenden Blechabschnitte sind, wenn nöthig, auf einer ebenen Richtplatte unter Anwendung hölzerner Hämmer kalt gerade zu richten.“

2.    „Auf die gerade gerichteten Bleehabschnitte sind nach Anleitung der eingelieferten Zeichnungen die Probestücke aufzu-reissen und zu numeriren.“

3.    „ Jeder Abschnitt erhielt 6 bezw. 8 symmetrisch z. Axed. jeweiligen Probestabes angeordnete Löcher von genau vorgeschriebener Grösse und Lage (vergl. Figur 3 u. 11).“

Fig. 11.

A/:

TDO OS

<x>(

JH

I. Serie.

Gewöhnliche Constructionsbleche (in Schweiss- und Flusseisen).

„Yon jeder Blechsorte wird der eine der beiden eingelieferten Abschnitte gebohrt, der andere gestanzt. Die Lochweite hat zu betragen:

Nr. 1

beim Blech: mit einer angeblichen Dicke von:

d =

0,8,

1,6

, l,i.

i 2,o.

Die Breite der Lochnaht (Abstand der Lochränder) ist überall zu e = 2 d zu wählen.“

II. Serie.

Qualitäts-Constructionsbleche (Schweisseisen).

„Sämmtliche Blechabschnitte dieser Serie sind durch Stanzen zu lochen. Jede der eingelieferten Bleehsorten liefert 8 Proben

welche paarweise gleiche Lochweite und gleiche Lochnaht besitzen müssen und zwar hat zu betragen :

e == 2d.

bei denBlechabschnitten Nr. 1 mit 0,8 % angebl. Dicke (40 :0,s): die Lochweite: d — % l,i, 1,3, 1,5 und 1,7, die Lochnaht:

e = 2 d.

bei den Bleehabschnitten Nr. 2 mit 0,9 % angebl. Dicke (50:0,9): die Loch weite: d = % 1,3, 1,5, 1,7 und 1,9, die Lochnaht:

beidenBlechabschnitten Nr. 3 mit 1,0 %■ angeb.Dicke(60:1,o%): die Lochweite: die Lochnaht:

d = const. = 2,i %, e = l,o d, 2,o d, 3,o d, 4,o d. bei denBlechabschnitten Nr. 4 mit 1,0 % angebl. Dicke (70:1,0):

= const. = 2,i l,o d, 2,o d, 3,o d, 4,o d. bei den Blechabschnitten Nr. 5 mit 1,1 % angebl. Dicke (80:0,i):

d = const. = 2,3 %i,

die Lochweite:

die Lochnaht: e

die Lochweite:

die Lochnaht:

Ti

e = l,o d, 2,o d, 3,o d, 4,o d.

4.    „Nach erfolgter Lochung der Blechabschnitte darf keinerlei Nachappretur der Lochwandungen, wie Ausreiben, Nachputzen, Beseitigen etwelcher Grate u. d. m. yorgenommen werden.“

5.    „Das Abtrennen der einzelnen Proben einer Platte kann durch Hobeln, Fraisen oder mittelst Bandsäge geschehen. Die Anwendung der Schere ist unstatthaft.“

u. s. w.

f. Zurichtung- der Blechbalken.

Die Zurichtung der Blechbalken beschränkte sich lediglich auf die Herstellung ebener und paralleler Lagerflächen für die Schneiden des Biegeapparats. Obschon die Ausführung der genieteten Träger eine besonders sorgfältige gewesen, die Stehbleche selbst in Längen von 6,6 m fast vollkommen eben waren, so mussten dennoch behufs tadelloser Anlagerung der Angriffsund Lagerschneiden des Biegeapparats, ferner behufs Erzielung eines centrisch-axialen Kraftangriffs, die Gurtlamellen unter den genannten Schneiden eben und parallel gefeilt werden. Die stählernen Schneiden des Biegeapparats der grossen Kirkaldy-

Maschine sind mit einem Radius von ca. 0,5 cm abgerundet. Dieselben schienen zu scharf; man hat daher 5 cm breite, ca. 3 cm dicke schmiedeiserne Beilagen hergestellt, vergl. Fig. 12, welche

Fig. 12.

ni

zwischen Schneiden und Träger geschoben, die Kraft (auf ca. 90cm² Fläche mit 5,o cm Breite) angemessen vertheilten. Fragliche Beilagen waren selbstredend eben und sassen bei Beginn des Versuchs satt zwischen Schneiden und Gurtlamellen der Träger.

Ausführung der Untersuchung.

a. Die Zerreissprobe.

Wiederholt

Zur Feststellung der Normalelasticität, der absoluten Festigkeit und der Zähigkeitsverhältnisse des Materials wurde jeweilen eine der beiden eingelieferten Zerreissproben Fall für Fall der sogen, umfassenden Qualitätsprobe unterworfen, wurde diese in der Regel blos dann, wenn die Messung aus irgend einem Grunde nicht befriedigte. Gewöhnlich diente der disponible 2. Zerreissstab zur Ausführung der sogen, reduzirten Qualitätsprobe, mithin zur Controle der aus dem ersten Versuche hervorgegangenen Lage des Streckbeginns, der Grösse der Zugfestigkeit, der Dell nun gs- und Con-tractionsverhältnisse. — Form und Abmessungen der Zerreissstäbe entsprachen, soweit das s. Z. überhaupt möglich gewesen, den Beschlussfassungen der München-Dresdener Conferenz zur Vereinbarung einheitlicher Prüfungsmethoden von Bau- und

Constructionsmaterialien; die Schwankungen der Querschnitts-abmessungen sind in der vorangegangenen Nummer angegeben worden.

In der Regel wurden die Zerreissversuche mit angefraisten Enden der Probestäbe, vergl. Fig. 1 auf Seite 15, auf der uns disponiblen Werde r’schen Festigkeitsmaschine ausgeführt. Ausnahmsweise und zwar ausschliesslich nur bei Prüfung der Qualität der Rundeisen wurden die Probestäbe nach Ermittlung der Elasticitätsgrössen aus der Werder’schen Maschine genommen und in eine Mohr und Federhaff’sche Zerreissmaschine gespannt, um mittelst dieser die Arbeitsdiagramme der Zugfestigkeit des Materials automatisch aufzunehmen.

Zur Ermittlung der Elasticitätsverhältnisse diente auch diesmal der Bauschinger’sche Spiegelapparat. Der Gang der Messung war kurz folgender:

Nach Yerification des Instrumentes und Controle der Lage des Stabes etc. ist die Messung der elastischen Dehnungen und Feststellung der Proportionalitätsgrenze durchgeführt worden. Hierauf wurde auf ca. Vs t genau jene Belastung ermittelt, bei welcher die erheblichen, bleibenden Dehnungen beginnen. Der Moment, wo diese eintreten, wurde Übungsgemäss als „Streckbeginn oder Streckgrenze“ protokollirt. Von der Streckgrenze ab wurde ohne Messung von Längenänderungen die Belastung allmälig gesteigert bis endlich eine Trennung der Theile, der Bruch eintrat. Belastet wurde die Wage der AYerder’schen Maschine, so oft die Libelle des Wagebalkens vollkommen einspielte; auf eine bestimmte Dauer der Einwirkung der Belastung konnte keine Rücksicht genommen werden.

Die automatische Aufnahme der Diagramme der Zerreiss-arbeit bezweckte eine Controle der bisher gefundenen Yölligkeits-coefficienten der Arbeitsflächen. Auch war der Berichterstatter bemüht, an Hand der Diagramme die Bruchdehnung nach H a r t i g’s Definition und ihr Yerhältniss zur Dehnung nach Bruch festzustellen. Diese Nebenarbeiten haben indessen zu keinem brauchbaren Resultate geführt, weil einerseits die Diagramm-begronzungen mit der zufälligen Lage der Bruchstellen gegenüber den Grenzen der Messlänge ziemlich erhebliche Schwankungen zeigten, anderseits es nicht gelang, den Berührungspunkt der horizontalen Tangente an die Curve des Schaltbildes mit der wünschbaren Schärfe zu bestimmen.

Die Messung der Dehnung nach Bruch geschah nach wie vor bezogen auf eine ursprüngliche Messlänge von 10 und 20 cm, nach Vereinbarungen der München-Dresdener Conferenz.

Auch bei Ausführung vorliegender Arbeit bot in einigen Fällen die Bestimmung der Contraction beim Flusseisen wegen der Form, — beim Schweisseisen wegen der Form und Lage des Bruchquerschnitts Schwierigkeiten, die zn Unsicherheiten führten. Als mittlere Dicke der Bruchflächen flusseiserner Flachstäbe, die bekanntliche doppelconvexe Form besitzen, wurde übungs-gemäss das arithmetische Mittel aus 5, an verschiedenen Stellen des Querschnitts gemessenen Dicken angenommen.

Während der Ausführung vorliegender Versuche wurde ebenfalls mehrfach und insbesondere beim Flusseisen beobachtet, dass bei Flachstäben mit relativ grosser Breite der Bruch in der Mitte der Breitseite des Stabes beginnt und sich von hier nach den Schmalseiten hin fortpflanzt, was zu etwelchen Nachstreckungen des Materials längs diesen Seiten Veranlassung gab. Wir haben diese unberücksichtigt gelassen; unsere Versuchsstäbe wurden stets auf der Mitte der Breitseite angerissen und gekörnt; es beziehen sich somit auch alle Dehnungen von Versuchsstäben rechteckigen Querschnitts auf die Mitte ihrer Breitseiten.

Umstehend folgen Beispiele für die umfassende und redu-zirte Qualitätsprobe; sie sind selbstverständlich und bedürfen keiner Erläuterungen.

Elasticität und Zugfestigkeit.

Umfassende Qualitätsprobe.

Versuchsobject: Rundstab; einem 3,o cm starken Rundeisen entnommen.

Durchmesser der Probe: d — 2^ocm. — Querschnittsfläche: F — 4,91 cm².

No. 1.

Flusseisen.

Prot.

No.

Be- | Quer-    Mess- i Ver-

lastung I Schnitts- Läng9 kürzung Dlfferens

P in t

Fläche

Fern²

I cm

dl cm

1000

Bemerkungen

rH

05

o O I O o o o o o o o o I 000000 o

cT col cT co •*£ 10 ccT r>T gcT

4,9i    15,oo 0,oo

4,20

4,20

Rundstab, sign.: 30 A2. Staboberfläche: blank, fehlerfrei.

9,oo 10,oo ; 11,00 12,oo 13,oo

0,oo |

⁴-“

5,66

7,06

8,47 9,91 11,32 12,74 14,28 15,96 18,12

Skala passirt d. Gesichtsfeld.

Bruchfläche:

di

i.

Elast.

Grenze

— 1,54

Abmessungen der Bruchfläche:

de = l,5i cm;

Fc — 1,79 cm².

Mittlere, elastische Dehnung pro l,o t Belastung dl — 0,ooi4i5 cm.

13,65

Streckgrenze.

20,30

max. Tragkraft.

15,80

Bruchkraft.

Staboberfläche nach Bruch :

vollkommen intakt.

Elasticitätsmodul    . £ — 2159 t pro cm²

Grenzmodul . . . y = 1,94 „ „ „ Spannung an der

63,5 „

Contraction Qualitätscoefficient n.

Tetmajer . . . c — 0,91 cm t Beschaffenheit d. Bruchfläche: fehlerfrei.

.    . cp —

Elasticität und Zugfestigkeit.

Umfassende Qualitätsprobe.

Versuchsobject: Rundstab; einem 3,ocm starken Rundeisen entnommen.

Durchmesser der Probe: d = 2,5 o cm. — Querschnittsfläche: F = 4,91 cm².

No. 2.

Schweisseisen.

Prot.

lastung No. p in t

Be- | Quer-schnitts-Fläche

Fern*

Mess-

Länge

l cm

Ver- ! kürzung

cm

^1000

Differenz

Bemerkungen

17

0,00

3,oo

4,91

15,oo

0,oo

4,59

4,59

0,oo

3,00

4,oo

5,oo

6,00

7,oo

I 0,00 j 4,58 | 6,12 7,62 ; 9,19 10,75

Rundstab, sign. 30 F2.

Staboberftäche: blank, zeigt Spuren von Schw eissnähten.

4,58 1,54 1,50 1,57 1,56 — 1,64 1,79 2,60

Bruchfläche:

Elast. -.

8,00 Grenze 12,39 14,18 16,78

11,00 Skala beginnt sich stetig fortzubewegen.

9,oo

10,00

12,oo Streckgrenze.

18,50 max. Tragkraft.

18,20 Bruchkraft.

Staboberfläche nach Bruch :

vollkommen intakt.

de

Abmessungen der Bruchfläche: de = 2,15 cm;

Fc = 3,63 cm².

Mittlere, elastische Dehnung pro l,o t Belastung J l — 0,001540 cm.

Elasticitätsmodul Grenzmodul .    .

. £ = 1987 t pro cm²

l,⁵³ v w n

Spannung an der

Streckgrenze . . o = Zugfestigkeit . . . ß = Dehnung nach Bruch

2,44 „ „ 3>⁷⁷ fl 5,

Contraction Qualitätscoefficient n.

Tetmajer .    .    . c — 0,67 cm t

Beschaffenheit d. Bruchfläche: fehlerfrei.

Nr. 3.

Zugfestigkeit.

Nr. 4.

Reducirte Qualitätsproben.

Flusseisen.

Schweisseisen.

Proto-

Be-

koll

lastung

Quorsclmitts-

grässen

Bemerkungen

No.

P t.

d cm

P cm²

Proto-    Be-

ioll lastung

No.    Pt

Querschnitts-

grössen

Bemerkungen

d cm

P cm²

18

0,00

2,50

4,91

Rundstab, sign.: 19 30 Ai,

entnommen dem gleich. Rundeisen wie Prot. Nr. 16.

Staboberfläche: blank, fehlerfrei.

0,00

2,50

4,91

13,00

Streckgrenze

Abmessungen der Bruchfläche:

12,0

Streckgrenze

Rundstab, sign.: 30 Fi,

entnommen dem gleichen Ruudeisen wie Prot. Nr. 17.

Staboberfläche: blank: zeigt Spuren von Schweissnähten.

19,90

max.Tragkraft

de

Fc

1,51 cm,

1,79 cm².

18,73

max.Tragkraft

Abmessungen der Bruchfläche:

de = 2,io cm, Fc — 3,46 cm².

15,45

Bruchkraft

312

491

63,5

18,02

Bruchkraft

145

29,3

Spannung an der Streckgrenze .    .    .

Zugfestigkeit .    .

Dehnung nach Bruch pro

10 cm......

Dehnung nach Bruch pro 20 cm......

.    = 2,64 t pro cm²

•    ⁼ 4,02 n «    „

Xo Q

h= 34,5 °/o

Spannung an der Streckgrenze . .    .

Zugfestigkeit .    .

Dehnung nach Bruch pro

10 cm......

20 cm......

.    = 2,44 t pro cm

•    —    ri n v

Xö Q

Ai— 31,5 °/o

^2= 22,8 „

A2— 25,8 „

Contraction.....cp — 63,5 „

Qualitäts - Coefficient nach Tetmajer .    .

Beschaffenheit der Bruchfläche: fehlerfrei. Staboberfläche nach Bruch: vollkommen intakt.

Contraction.....cp == 29,3 „

Qualitäts - Coefficient nach Tetmajer . .

. c = 0,87 cm t.

Beschaffenheit der Bruchfläche: sehnig mit geringfügigen körnigen Einlagerungen. Staboberfläche nach Bruch: vollkommen intakt.

b. Die Kaltbruch-Probe.

Je nach Form und Abmessungen der zu prüfenden Materialien mussten die Methode und die Hülfsmittel der Kaltbruchproben wechseln.

Abschnitte der 2,5 bis 5,o cm starken Rund eisen wurden unter eine angemessen starke Schraubenpresse gebracht und um Dorne von ungefähr der Stärke des zu prüfenden Rundeisens allmälig bis auf ca. 120 ⁰ gebogen und wenn hierbei nicht schon metallischer Bruch erzielt worden war, unter Benutzung der gleichen Maschine, gefaltet. Rundeisen von unter 2,5 cm Stärke wurden auf der Biegemaschine von Mohr und Federhaff um einen Dorn von 2,6 cm Durchmesser zunächst bis auf ca. 96 ⁰ gebogen und eventuell auf der vorstehend angeführten Schraubenpresse gefaltet.

Bezüglich der Kaltbiegeproben mit S t a b e i s e n-Abschnitten gelten vorstehende Anführungen mit der Ergänzung, dass das schliessliche Falten von Hand mittelst Vorschlaghämmern vorgenommen wurde. Diese rohe Manipulation trägt Schuld daran, dass einige Flusseisenstäbe in den starken Kümmern anrissig wurden bezw. gebrochen sind.

Zur zahlenmässigen Darlegung der relativen Biegsamkeit des Sch weisseisens gegenüber dem Flusseisen der Herren de Wendel & Comp, wurden aus der Reihe der 1,5 m langen Stabeisenabschnitte einige gleich starke Kümmern in beiden Eisensorten ausgesucht und vor Abtrennung von Abschnitten zu andern Qualitätsversuchen folgenden Proben unterworfen:

Die gerade gerichteten und behufs thunlichst vollkommener Anlagerung der Angriffs- und Lagerschneiden entsprechend appre-tirten Stäbe wurden hochkant bei l,o m Freilage in den Biegeapparat einer Mohr und Fe der haff sehen Festigkeitsmaschine eingespannt und einer allmälig gesteigerten Belastung auf die Stabmitte ausgesetzt. Gleichzeitig wurden automatisch die Schaubilder der Biegungsarbeit aufgenommen, welche zur Feststellung der Biegungsarbeiten für verschiedene Spannungsgrenzen der

Versuchsobjekte benutzt wurden. Querbrüche dieser Yersuchs-stäbe konnten vor Eintritt seitlicher Verwindung nicht erzielt werden. Es wurden somit die Versuche bei Beginn der Verwindung unterbrochen und die Deformationsarbeit

1.    bei einer Durchbiegung von 3,o cm, sowie

2.    beim Erreichen folgender Belastungen ermittelt, u z.

für Stäbe mit 6,o:3,o cm Stärke bei 3,o t,

„    6,o:2,o „

„    4,o:2,o „

n 2,2 t,

„ 0,8 t •

Die aus den unterschiedlichen Universaleisen, Formeisen, Constructionsblechen etc. herausgearbeiteten Kalt-biegeproben, vergl. Fig. 4—8 auf Seite 18, wurden auf dem bereits erwähnten Biegeapparat von Mohr und Federhoff ausgeführt. Die Versuchsstäbe sind in diesen Biegeapparat eingespannt und nach wie vor um einen Dorn von 2,6 cm Durchmesser maschinell und zwar sofern nicht schon vorher metallischer Bruch eintrat, bis auf ca. 96 ⁰ abgebogen und hierauf von Hand eventuell gefaltet worden.

Bei diesen Versuchen ist das Aufgehen von Schweissnähten nicht als metallischer Bruch angesehen worden. In der That ist dieses ein Criterium für die Güte und den Werth der Schweissung, nicht aber für die Kaltbrüchigkeit des Materials, die die Kalt-Biegeprobe festzustellen bezweckt.

c. Die Rothbruchprobe.

Sämmtliche der Rothbruchprobe unterworfenen Eisensorten oder lamellare Ausschnitte solcher, wurden in einen kleinen Glühofen allmälig auf Kirschroth-Gluth gebracht, sodann um einen Dorn von ca. 2,6 cm Durchmesser von Hand gebogen, und, sofern nicht schon vorher Querbrüche eingetreten sind, mittelst Vorschlaghämmer gefaltet worden.

Im Allgemeinen sind bei den Warmbiegeproben ähnliche Erscheinungen aufgetreten wie bei den Kaltbiegeproben. Das Flusseisen hat das Falten und schliessliche Zusammenlegen tadellos ertragen. Brüche sind hierbei überhaupt nicht vorgekommen.

Beim Schweisseisen trat ein Oeffnen von Sehweissfugen ebenfalls jedoch entschieden später auf als bei den correspondirenden Kaltbruchproben; sie sind meistens beim Falten, einzelne sogar erst beim Zusammenschlagen aufgetaucht.

d. Die Schmiedprobe.

Sämmtliche Proben auf Kalt- und Warmschmiedbarkeit bezw. auf Warmausbreitungsfähigkeit des Fluss- und Schweiss-eisens der HH. de Wendel & Comp, sind unter Controle in der Centralwerkstätte der schweizer. Nord-Ost-Bahn in Zürich durch einen erfahrenen Schmied ausgeführt worden. Die zu den Schmiedproben bestimmten Rund- und Stabeisenabschnitte sind Stück für Stück ca. 6,0 cm von einem Ende weg leicht angehauen worden. Dies geschah lediglich aus dem Grunde, um eine Einheit zu gewinnen und blieb auch die Schmiedearbeit thatsächlich auf die so begrenzten Stabtheile beschränkt.

Das Abschmieden der Probekörper geschah das eine Mal in kaltem Zustande, das andere Mal bei heller Kirschrothgluth und sodann stets in einer Hitze, bei allen Stäben mit mehr als l,o cm Dicke unter einem ziemlich rasch arbeitenden Federhammer, bei allen schwächeren Eisensorten von Hand. Die Schmiedearbeit wurde eingestellt, so oft die Stäbe gespalten oder brüchig geworden waren bezw. sobald die Rothgluth geschwunden war und die Stäbe dunkel zu werden begannen.

Ausbreiteversuche sind nur an Stabeisenabschnitten u. z. selbstredend ausschliesslich in warmem Zustande ausgeführt worden.

Protokollirt wurden, soweit als möglich, alle beim Schmieden gemachten Wahrnehmungen. In einzelnen Fällen genügte scheinbar ein Hammerschlag, um Längsrissigkeit (Spaltungen) bezw. Besenbrüchigkeit zu ergeben. Offenbar waren schon vorher Kernrisse entstanden, die bei den folgenden Hammerschlägen das scheinbar plötzliche Zerfallen des Versuchskörpers ergaben. Der Moment, wo die ersten Risse entstanden, konnte in keinem Falle mit Sicherheit festgestellt werden.

e. Die Stauchprobe.

Die der Probe auf Stauchbarkeit unterworfenen, geraden Cylinder, vergb Ste. 15 dieses Berichts, wurden in einem offenen Kohlenfeuer auf thunliehst gleiche und gleichmässig helle Kirsch-rothgluth gebracht und sodann in einer Hitze von Hand bezw. unter dem vorstehend angezogenen Federhammer bis zu dem Moment gestaucht, wo ausgeprägte Längsspaltung (meist einfaches Aufgehen von Schweissnäthen) eintrat oder die Abkühlung der Proben entsprechend, d. h. bis zum Eintritt der Dunkel-rothgluth, fortgeschritten war. Beim Auftauchen der ersten Rissbildungen sowie nach dem Erkalten der Proben wurde deren Höhe gemessen und protokollirt. Abbildungen der gestauchten Körper vergl. Taf. 4, wo Fall für Fall eine Schweisseisen- und die correspondirende Flusseisenprobe dargestellt sind. Der zwischenliegende Cylinder gibt in richtigem Massstabe die ursprüngliche Form und Höhe der Probekörper.

f. Die Schweissprobe.

Zur Prüfung der Schweissbarkeit des basischen Convertereisens und des Schweisseisens (Constructionsqualität) der Herren de Wendel & Comp, wurden einige der eingelieferten Stabeisenabschnitte benützt. Der Berichterstatter wählte in Fluss-und Schweisseisen je einen Stab vom Querschnitte:

4,o: l,o cm, 4,o : 2,o cm und 6,o ; l,o cm,

liess denselben in angenähert 3 gleich lange Stücke zerlegen und benützte das mittlere Theilstück zur Feststellung der Festigkeitsverhältnisse des Materials im Anlieferungszustande (gleichzeitig Controle), während die beiden Endstücke der Schweissprobe unterworfen wurden. Letztere wurde unter Aufsicht durch einen geübten Schmied in der Werkstätte der Schweiz. Nord-Ost-Bahn in Zürich ausgeführt. Das Verfahren hierbei war kurz folgendes:

Die vorstehend bezeichneten Endstücke der Stabeisenabschnitte wurden ebenfalls zunächst gehälftet, die zusammenzu-schweissenden Enden nach Anleitung der Fig. 13 zugerichtet

Fig. 13.

u. hierauf in einem offenen Schiniede-feuer schweisswarm gemacht. Als *    Schweissmittel diente Quarzsand

..f und erfolgte die

-.....-K    Schweissung unter Anwendung ge-

□U t'° wohnlicher Handhämmer. Die ge-schweissten Stäbe wurden warm nachgeputzt und behufs Entnahme normaler Zerreissproben    (in    Flachstabform) weiter in Appretur

gegeben. Letztere geschah übungsgemäss in kaltem Zustande und hatte man dafür gesorgt, dass die geschweisste Stelle angenähert in Mitte der Zerreissprobe fiel.

Die appretirten Probestäbe waren allseitig behobelt und glatt abgeschlichtet. Die Schweissung fiel scheinbar befriedigend aus, denn weder Umrisse noch Ausschieferungen der Schweiss-flächen konnten an den Stäben bemerkt werden.

3-5 cm

schliessliche

...t.

IC

l<r-

40,o r/iri

2.2_-3,ä

22 cm,

Wiederholend sei gestattet auch an dieser Stelle anzuführen, dass bei Beurtheilung der Güte der Schweissung hauptsächlich folgende Momente in Betracht fallen:

1. die Anzahl der mit dem nämlichen Materiale in ge-schweisstem und ungeschweisstem Zustande ausgeführten Einzelversuche ;

2.    die procentuale Anzahl der mit groben Schweissfehlern angetroffenen Probekörper;

3.    die procentuale Anzahl der ausserhalb der Grenzen der geschweissten Fläche gerissenen Stäbe;

4.    die procentuale Aenderung der ursprünglichen Festigkeitsund Zähigkeitsverhältnisse, ausgedrückt durch die Zugfestigkeit und Arbeitscapacität des Materials.

Nr. 5.

Schweissprobe.

Flusseisen.

Nr. 6.

Ungeschweisst.

Geschweisst.

Proto- Be-koll lastg.

Querschnitts

grössen

Bemerkungen

Proto- Be-koll lastg.

Querschnitts

grössen

Bemerkungen

Nr. P t

cm

ein¹

Nr. P t

cm

cm²

280 0,oo

3,49:0,74 2,58 Flachstab,sign.A2 281 0,oo 3,öo:0,74    2,59

entnommen einem 6,o : l.o cm starken Stabeisen.

Flachstab, sign. A2

entnommen dem nämlichen Stabeisen wie No. 280.

Staboberfläche:

blank, fehlerfrei.

Staboberfläche:

blank, fehlerfrei.

7,50

11,38

Streckgrenze Abmessungen

der Bruchfläche:

= 2,50 cm; = 0,40 cm; = 1,15 cm².

8,50 Streckgrenze

max.Tragkraft

11,88 max.Tragkraft

Abmessungen

der Bruchfläche: 2,55 cm; 0,52 cm; 1,33 cm².

bc

Cc

Fc

^ = ^=55,4%.

Bruchstelle liegt im Drittel der Stablänge.

Bruchstelle liegt innerhalb, doch nahe der Grenze der Schweiss-fläche.

Contraction

Qualitätscoefficient nach

Tetmajer    .    .    .    .    c —    1,17 cm t.

Beschaffenheit der Bruchfläche: fehlerfrei, sehnig.

. a — 2,881 pro cm²

Spannung an der Streckgrenze . .

. a == 3,28 t pro cm²

Zugfestigkeit .    .    .    . ß = 4,59 t pro cm²

. . cp ==

O* K> CO Ol Ci CO

Ao°

Dehnung nach Bruch

pro 10 cm . . . . Xi = pro 20 cm . . . . Xi ==

Contraction

Qualitätscoefficient nach

Tetmajer . ... c — 0,96 cm t.

Beschaffenheit der Bruchfläche: sehnig, an einer Stelle ist die Schweissnaht sichtbar.

Staboberfläche nach Bruch: in Nähe der Schnittstelle anrissig.

.    . cp =

o° S°=°

N r. 7.

Schweissprobe.

Schweisseisen.

Nr. 8.

Greschweisst.

Ungeschweisst.

Proto- Be-koll lastg.

No. P t

Quersohnitts-grässen in cm 1:: c

Bemerkungen

Proto- Be- fiuersohnitts-grössen in cm

koll lastg.

cm

cm²

No. P t

b:c

Bemerkungen

cm

cm²

273 0,oo 2,18 : 0,75 1,64 Flachstab, sign. F2 272 0,oo

entnommen einem !

4,o : l,o cm starken Staheisen.

2,18:0,71

1,55

Flachstab, sign.Fi

entnommen dem nämlichen Stabeisen wie Nr. 273

Staboberfläche :

blank; zeigt Spuren von Schweissnähten.

Staboberfläche:

blank; zeigt Spuren von Schweissnähten.

Abmessungen

4,50 Streckgrenze der Bruchfläche:

= 2,05 cm; = 0,65 cm; =    1,33    cm².

4,00

Streckgrenze

Abmessungen

der Bruchfläche:

2,02 cm; 0,63 cm; 1,27 cm².

6,25 max.Tragkraft

:;i

6,00

max.Tragkraft

28

V i7₅ = ¹⁸,i ⁰/(h

Bruchstelle liegt nahe der Stah-mitte.

Bruchstelle liegt innerhalb der Grenzen der Schweissfiäche.

Spannung an der Streek-Grenze . .

. . cp =

. a = 2,741 pro cm²

Zugfestigkeit .... ß = 3,81 t pro cm²

Dehnung nach Bruch

pro 10 cm . . . . Ai = pro 20 cm . . . . Ä2 =

Contraction

Qualitätscoefficient nach

Tetmajer .    ... c — 0,38 cmt.

Beschaffenheit der Bruchfläche: sehnig, fehlerfrei.

Spannung an der Streckgrenze .....er = 2,581 pro cm²

Zugfestigkeit .... ß — 3,871 pro cm

Dehnung nach Bruch

pro 10 cm . . . . Ai = 11,3 pro 20 cm . . . . Ä2=ll,3

Contraction

Qualitätscoefficient nach

Tetmajer .    ... c — 0,44 cm t.

Beschaffenheit der Bruchfläche: sehnig, mit einer körnigen Partie.

Staboberfläche nach Bruch: leicht wellig; in der Nähe der Schweissstelle anrissig.

g. Die Härteprobe.

Die Probe auf Härtbarkeit bezweckt festzustellen, ob das uns eingelieferte Flusseisen stahl- oder schmiedeisenartigen Charakter trägt. Da unser Yersuchsmaterial der Hauptsache nach ein und derselben Charge angehört (vergleiche § 3 der Programmbestimmungen auf Ste. 4), so erschien es überflüssig, die Versuche auf Härtbarkeit auf die Materialsorten sämmtlicher Theillieferungen auszudehnen; wir beschränkten uns daher die Härteproben an disponiblen Abschnitten einzelner Stabeisen- und Blechsorten auszuführen. Benützt wurden speziell:

Stabeisenabschnitte mit: 2,o : l,o cm, 4,o : l,o cm, 6,o : l,ocm, 8,o : 2,ocm Querschnitt sowie die bei der Appretur der Lochungsproben gewonnenen Abfälle der Bleche von 40,o :0,s cm, 50,o : 0,9cm und 70,o: l,o cm Stärke.

Der Berichterstatter liess aus diesen Materialien theils Härtebiegeproben, theils Härtezerreissproben nach Anleitung von Fig. 1 und Fig. 2 kalt herausarbeiten. Leider waren die gelieferten Stabeisenabschnitte durch andere Versuche so stark belegt, dass aus den erübrigten Stücken sich sowohl Härtebiege- als auch Härtezerreissproben nicht mehr entnehmen Hessen. Somit blieb nichts übrig, als einzelne Stabeisensorten dem einen, andere dem andern Prüflings verfahren zuzuwenden. So sind denn auch aus den Stabeisenabschnitten

mit 2,o : l,o cm und 8,o:2,o cm Stärke Härtebiegeproben,

„ 4,o: l,o „    „ 6,o: l,o „    „    Härtezerreissproben

herausgearbeitet worden.

Aus den vorstehend angezogenen Blechabfällen wurden ebenfalls Härtebiege- und Zerreissproben entnommen, letztere jedoch nur bei Flusseisenblechen.

Die aus den angeführten Materialien gewonnenen Härtebiege-und Zerreissproben wurden gleichzeitig in einem Muffelglühofen eingesetzt, auf Kirschrothgluth erhitzt, hierauf in Wasser von 25° C. abgeschreckt. Vach der Procedur des Abschreckens waren die Stäbe versuchsgerecht und ist diesmal Gewicht darauf gelegt worden, dass nachträglich keinerlei Appreturen stattfanden, die die Wirkung des Temperns beeinflussen, das Urtheil trüben konnten.

Die gewonnenen Resultate belehren darüber, ob das Werk mit Recht ihr Converter-Constructionseisen als „weichen Stahl“ (agier doux) bezeichnet; sie sind auch beredte Argumente für den Standpunkt des Berichterstatters, welcher in der Frage der Beurtheilung der Wirkung des Härte Verfahrens, die Härtebiege-probe durch die ungleich wirksamere Härtezerreissprobe ersetzt sehen möchte (dies insbesondere bei Prüfung von Kesselblechen).

Nachstehende Protokollausfertigungen geben ein Bild über den bei der Probeausführung betretenen Weg.

Nr. 9.

Härtezerreissprobe.

Nr. 10.

Ungehärtet.

Flusseisen.

Gehärtet.

Proto-

Be-

'soll

lastung

Querschnitts-grüssen in cm

Proto-

Es-

No.

1:: e

cm

cm

Bemerkungen

koll

No.

lastung

Pt

Auerschnitts-grössen in cm

t : 0 F cm⁸

cm

Bemerkungen

291

0,oo

2,23:l,oo

2,23

Flachstab,sig’n.A2

entnommen einem 4,o: l,o cm starken Stabeisen.

290

0,oo

2,23:l,oo

2,23

Flachstab, sign. Ai

entnommen dem nämlichen Stabeisen wie Nr. 291.

Staboberfläche:

fehlerfrei, trägt die urspr. Walzhaut.

Staboberfläche:

fehlerfrei, trägt die urspr. Walzhaut.

6,25

Streckgrenze

Abmessungen der Bruchfläche

be = 1,46 cm Cc = 0,57 cm Fc = 0,83 cm².

9,50

Streckgrenze

Abmessungen der Bruchfläche.

bc — 1,74 cm Cc = 0,71 cm Fc — 1,24 cm².

62,8%

9,63

max. Tragkraft

14,50

max. Tragkraft

^    44,4%

Bruchstelle liegt ca. im Drittel der Stablänge.

Bruchstelle liegt ca. im Drittel der Stablänge.

Spannung anderStreck-grenze . .

Contraction .    .    .

Qualitäts-Coefficient

nach Tetmayer .    . c — l,n cm t.

Beschaffenheit der Bruchfläche: sehnig; fehlerfrei.

Staboberfläche nach Bruch: vollkommen intakt.

Spannung anderStreck-grenze . .

o° oS o°

= 2,80 t pro cm²

Zugfestigkeit ...    = 4,32 „    „ „

Dehnung nach Bruch:

ro 10 cm . . . — 31,5 °/o ro 20 cm . . . = 25,7 %

. = 62,8 %

= 4,26 t pro cm²

Qualitäts-Coefficient

nach Tetmayer .    . c = 0,98

Beschaffenheit der Bruchfläche: kristallinisch körnig, hell glänzend; mit einer sehnigen Partie in der Mitte.

Nr. 11.

Härtebiegeprobe.

Nr. 12.

Ungehärtet.

Fluss- und Schweisseisen.

Gehärtet.

Proto

koll

Nr.

Urspr. Abmessungen der Probe Breitel Dicke b cm \ c cm

Bieg.-

Winkel’ Bemerkungen

a° |

Proto-1 Ur8Pr-Ab-■ messungen

koll j der Probe No. 'Breitel Dicke I b cm | c cm

Bieg.-

Winkel

oc°

Bemerkungen

Stabeisen.

Stabeisen.

a. Flusseisen.

a. Flusseisen.

811

8,o

2,o

Bis

180°

Flachstab, sign. Ai

maschinell gebogen; sodann gefaltet; Stab wird gegenbrüchig.

813

8,o

2,0

Bis

180°

Flachstab, sign. Ai

maschinell,sodann von Hand zur Schleife gebogen ; ohne Bruch.

812

8,0

2,o

Bis

180°

Flachstab, sign. A2 maschinell gebogen: sodann gefaltet; Stab wird gegenbrüchig.

814

8,0

2,o

Bis

180°

Flachstab, sign. Aa

maschinell sodann von Hand zur Schleife gebogen; es tritt durchgreifender Querbruch ein.

b. Schweisseisen.

b. Schweisseisen.

815

8,0

2,o

Bis

80°

Flachstab, sign. Fi

maschinell gebogen; Stab wird querrissig.

817

8,0

2,0

Bis

53°

Flachstab, sign. Fi

maschinell gebogen; Stab wird querrissig.

816

8,0

2,o

Bis

90*

Flachstab, sign. F2

maschinell gebogen; Stab wird querrissig.

818

8,0

2,o

Bis

47°

Flachstab, sign. F2

maschinell gebogen; Stab wird querrissig.

Construetionsblech.

Flusseisen.

Constructionsblech.

Flusseisen.

388

70,0

1,0

Bis

96°

Flachstab, sign. A7

maschinell gebogen, sodann von Hand gefaltet ohne Bruch.

422    70,o

1,0

Bis

96°

Flachstab, sign. A7

maschinell sodann von Hand zur Schleife gebogen; ohne Bruch.

389

70,0

1,0

Bis

96°

Flachstab, sign. As

maschinell gebogen; sodann von Hand gefaltet ohne Bruch.

423

70,0

1,0

Bis

96°

Flachstab, sign. As

maschinell sodann von Hand zur Schleife gebogen; ohne Bruch.

h. Die Lochungsproben.

Zur Prüfung der Lochbarkeit, bezw. zur Feststellung des Einflusses der beiden wichtigsten Lochungsmethoden, des Bohrens und Stanzens, auf das Constructionseisen der IiH. de Wendel & Comp., dienten Blech- und Universaleisenabschnitte. Dank dem Entgegenkommen der HH. Chefs der Werke de Wendel & Comp, war es dem Berichterstatter ermöglicht diesen Anlass zu benützen, um neben der Lochbarkeit des Eisens überhaupt, der Fragen nach den Einflüssen der Lochweite, des Verhältnisses der Lochweite zur Blechstärke sowie nach den Einflüssen der Grösse des Verhältnisses der Lochnaht zur Lochweite, experimentell näher zu treten. Man wird bemerken, dass die gewonnenen Resultate um so nützlicher sind, als sie an 3 physikalisch und mechanischqualitativganz verschiedenartigen Materialsorten, näml. an basischem Convertereisen, Constructionsqualität; gewöhnlichen, ordinären Schweissblechen u. sch weisseisernen Qualitätsblechen erhoben wurden.

Die Flusseisen- und die ordinären Schweisseisenbleche wurden sowohl gestanzt als gebohrt; die schweisseisernen Qualitätsbleche konnten mit Rücksicht auf den Umstand, dass der Einfluss des Bohrens durch den Berichterstatter anderweitig hinlänglich abgeklärt wurde (vergl. die off. Mittheilungen der eidgenössischen Festigkeitsanstalt, 3. Heft, Seite 188—201) ausschliesslich zur Prüfung der Stanzwirkung verwendet werden.

Die Form der Probekörper geben Fig. 3 und 11 dieses Berichts. Man sieht, dieselben wurden auf Bolzen gesteckt, also beweglich und centrisch in die Zugaxe der Werde r’schen Maschine, die auch zur Erledigung der Lochungsproben benutzt werden musste, gelagert und zerrissen. Die Schaftbreite b sowie der Abstand der Bruchstelle von den Befestigungsbolzen wraren reichlich d. h. so bemessen, dass die concentrirte Zugkraft aus den Köpfen der Probekörper sich mit Sicherheit gleichmässig auf die Lochnaht vertheilen konnte.

Umstehend folgen zur Einsichtnahme in die Art der Versuchsausführung einige Auszüge unserer Protokoll-Ausfertigungen.

48

Protokoll-Ausfertigung.

Nr. 13.

Lochungs-

proben.

Nr. 14.

Flusseisen.

Blech

Nr. 2 (50,o : 0,₉ %).

Schweisseisen.

Proto-

Be-

koll

No.

lastung P, t.

Quersdmittsgrössen

der

Lochnaht Dicke | F c cm

Breite b cm

Zug

festigkeit

der

Lochnaht t pro cm²

Bemerkungen

Proto-

koll

No.

Be-

lastung P, t.

Querschnittsgrössen

der

Lochnaht

Breite j Dicke b cm

c cm

Zug

festigkeit

der

Lochnaht t pro cms

Bemerkungen

A.

452 0,oo ! 3,44    0,9 I 8,io

Probe, sign. II. A. Bi; Lochwandungen tadellos.

B. Löcher gebohrt.

458

0,oo

3,39

0,9    | 3,05

14,75

t Bruch

453

0,oo

3,46    0,89

3,08

13,75

t Bruch

454

0,oo

3,44    0,92

3,16

! 15,io

t Bruch

A.

455    0,00    3,45    0,93

3,21

10,50

| 16,63

t Bruch

456 0,oo

I

10,25

3,45

0,90

3,n

| 11,63

t Bruch

CO

CO

tc

10,50 i t Bruch

Bruchfläche: homogen, sehnig, fehlerfrei.

Probe, sign. II. A. B2; Lochwandungen tadellos.

Bruchfläche: homogen, sehnig, fehlerfrei.

Probe, sign. II. A. B3; Lochwandungen tadellos.

4,78    | Bruchflächehomogen, sehnig, fehlerfrei.

eher gestanzt.

Probe, sign. II. A. Si; Lochwandungen ziemlich glatt.

Unter lebhaftem Knall wird die Lochnaht an beiden Lochleibungen anrissig.

Bruchfläche: sehnig, an den Lochwandungen körnig.

Probe, sign. II. A. S2; Lochwandungen ziemlich glatt.

Unter lebhaftem Knall wird die Lochnaht an einer Lochleibung anrissig.

Bruchfläche: sehnig, an einer Lochwand körnig.

Probe, sign. II. A. S3; Lochwandungen schwach schiefrig.

Unter lebhaftem Knall wird Lochnaht an beiden Lochleibungen anrissig; sodann erfolgt allmälig Bruch.

Bruchfläche wie bei Ko. 455.

4,76

9,88

t Bruch

3,34

Probe, sign. II. F. Bi; Locbwandungen tadellos.

Bruchfläche: kurzsehnig, zeigt Schweiss-nähte.

4,46

3,28

3,31

3,30

3,74

3,29

3,29

459

0,oo

9,75

460

461

462

463

0,oo

9,88

0,oo

8,38

0,oo

9,oo

0,oo

8,50

3,40    0,9

t Bruch

3,44

3,06

3,19

Probe, sign. II. F. B2; Lochwandungen tadellos.

Bruchfläche: kurzsehnig, zeigt Schweiss-nähte.

0,9 : 3,10

t Bruch

3,47

0,88

t Bruch

3,52

0,89

t Bruch

3,51

0,89

t Bruch

Probe, sign. II. F. B3; Lochwandungen tadellos.

3,19 Bruchfläche: kurzsehnig, zeigt Schweiss-nähte.

B. Löcher gestanzt.

3,05

3,13

3,12

2,75

2,88

2,72

Probe, sign. II. F. Si; Lochwandungen schiefrig.

Bruchfläche: kurzseimig; zeigt Spuren der Stanzwirkung.

Probe, sign. II. F. S2; Lochwandungen schiefrig.

Bruchfläche: kurzsehnig; zeigt Spuren Stanz Wirkung.

von

Probe, sign. II. F. S3; Lochwandungen schiefrig.

Bruchfläche: kurzsehnig; zeigt Schweiss-nähte.

i. Die Druck- und Knickung-sproben.

Die Gesetze der Druckfestigkeit des schmiedbaren Con-structionseisens näher zu präcisiren und damit einen Beitrag zur Abklärung eines der wundesten und wichtigsten Gebiete der angewandten Elasticitäts- und Festigkeitslehre zu liefern, bezwecken die zu beschreibenden Druck- und Knickungsversuche. Obschon, Dank dem Opfersinne der HH. de Wendel, an Rundstäben, einfachen und durch Nietung zusammengesetzten Formeisenstäben 303 Druckversuche ausgeführt und protokollirt werden konnten, schien es behufs Ergänzung und Controle der gewonnenen Resultate dennoch geboten, die Untersuchung weiter auszudehnen und insbesondere auch Materialien anderer Werke ähnlichen Versuchen zu unterwerfen. Dies ist denn auch geschehen und treten zu vorstehend angeführten 303 Druckversuchen weitere 162 Ergänzungs- und Controlproben hinzu, die des Zusammenhangs wegen gemeinsam mit den Ergebnissen der Untersuchungen des Wendel-Eisen’s zusammengestellt und abgewickelt werden sollen.

Bevor wir auf die Ausführung der Druckversuche eintreten, sei gestattet in aller Kürze das Wesen der Druckfestigkeit des schmiedbaren Constructionseisens zu beleuchten, also die Anschauungen des Berichterstatters zu entwickeln, die der Ausführung der fraglichen Versuche zu Grunde lagen.

Ueber die Definition und damit über die Methode der Bestimmung der Druckfestigkeit gehen die Ansichten weit auseinander. Professor Bausehinger leitet die Druckfestigkeit des Schmiedeeisens aus der Grenze des Tragvermögens kurzer (Höhe = 2¹/2 bis 3 mal der kleinsten Querdimension) Profileisenabschnitte ab, findet Zahlenwerthe die zwischen 3,2o und 5,5 0 t pro cm² schwanken und die lediglich die Zufälligkeiten zum Ausdrucke bringen, welche den Zeitpunkt des Eintritts seitlicher Verbiegungen also den Verlust des Tragvermögens der Profilabschnitte bestimmen. Kürzere oder etwas längere Formeisenabschnitte würden unzweifelhaft wesentlich abweichende

Zahlen als Grenzwerthe ihrer Tragfähigkeit, kürzere cylindrische Körper überhaupt keine brauchbaren Resultate ergeben haben.

Früher waren wir der Meinung (vergl. Schweiz. Bauzeitung Bd. X, No. 16, vom Jahre 1887) und haben später auch andere Festigkeitstechniker ähnliche Anschauungen ¹) entwickelt, es sei die Stauchgrenze, bei welcher erhebliche Breitungen, Querverschiebungen des Materials auftreten, als Cohaesionsgrenze des schmiedbarens Eisen bei dessen Inanspruchnahme auf Druck, anzusehen. Eine nähere Ueberlegung belehrt indessen darüber, dass auch diese Auffassung nicht aufrecht zu erhalten sei und dass die Stauchgrenze (Stauchbeginn), ähnlich der Streck- und Biegegrenze lediglich blos eine nach Aussen meist ziemlich scharf ausgeprägte Zustandsänderung des Materials jenseits der Elasticitäts-grenze bedeutet, die unter Umständen zur Cohaesionsgrenze werden kann, diese jedoch nicht unbedingt sein muss. Während man bei Zugversuchen gewohnt ist, lange nach Ueberschreitung der Streckgrenze eine dritte, durch den Eintritt der lokalen Einschnürungen ausgeprägte Zustandsänderung des Materials zu beobachten, während bei Biegeversuchen jenseits der Bieggrenze eine Grenze beobachtet wird, bei welcher das Versuchsobjekt, sei es durch Bruch oder Eintritt der Bruchdehnung der gespannten Fasern, sei es zu Folge Verwindung sein Tragvermögen verliert, wurde bis anhin bei statischen Druckproben mit schmiedbarem Eisen eine dritte von der Form und den zufälligen Abmessungen mehr oder weniger unabhängige, die Cohaesionsgrenze des Materials bedeutende Zustandsänderung nicht beobachtet. Dies ist um so auffallender, als gerade das schmiedbare Constructionseisen in der Zug- und Biegeprobe völlig analoges Verhalten zeigt und ein zutreffender Grund für das Fehlen dieser 3. Zustandsänderung des Materials in der statischen Druckprobe sich von vorneherein gar nicht angeben lässt; auch sind wir der Ansicht, dass der Beginn des seitlichen Ausweichens nur bei spröden, harten Materialien, bei welchen eben Stauchgrenze und Druckfestigkeit zusammenfallen, die Cohaesionsgrenze auf Druck nach aussen zu kennzeichnen vermag.

Unsere Erfahrungen weisen daraufhin, dass in der That, ähnlich dem Verhalten des schmiedbaren Constructionseisens in der Zug- und Biegeprobe, dasselbe auch in der statischen Druckprobe 3 mehr oder weniger scharf gekennzeichnete Zustandsänderungen zeigt, von denen die erste an der sogenannten Elasticitäts- oder Proportionsgrenze, die zweite beim Stauchbeginn liegt und deren dritte als Cohaesionsgrenze anzusehen ist, über welche hinaus das Material in einen Zustand plastischer Deforma-bilität tritt; es zerfliesst, die Molekularreibung ist allmälig überwunden. Selbstredend bezieht sich dies lediglich auf reinen Druck also auf Prüfung kurzer und solcher Probekörper, deren Querschnittsform den Eintritt vorzeitiger Verbiegungen einzelner Theile ausschliesst; die Feststellung der Aenderung der Druckfestigkeit durch Einflüsse der Querschnittsform sowie der Einflüsse der Stablänge hat selbstredend Gegenstand besonderer Untersuchungen zu bilden. Dem entsprechend haben wir die Ausführung unserer Druckversuche in Hinsicht

a.    auf die Bestimmung der Elasticitäts -und Festigkeitsversuche auf reinen Druck;

b.    auf die Bestimmung der Aenderungen der Druckfestigkeit des schmiedbaren Constructionseisens bedingt durch Einflüsse der Stablänge und der Querschnittsform organisirt und abgewickelt.

Die Prüfung der Elasticität und Druckfestigkeit des Constructionseisens der HH. de Wendel & Comp, wurde an blank abgeschlichteten, geraden Cylindern vorgenommen, die aus den gelieferten 1,5 m langen Rundeisenabschnitten, vergl. Seite 6, herausgearbeitet und deren Zugfestigkeitsverhältnisse vorangehend festgestellt worden sind.

Zur Messung der elastischen Verkürzungen diente nach wie vor Bauschinger’s Spiegelapparat. Seine Befestigung forderte 15 bis 20 cm lange Cylinder, die bei einer Dicke von 2,7 8 bezw. 3,28 cm, ein Längenverhältniss gleich ca. 6 erhielten, somit zur Bestimmung der Druckfestigkeit nicht geeignet waren.

In der That konnten an diesen Cylindern nur die elastischen Verkürzungen, die Elasticitätsgrenze, sowie der Stauchbeginn bestimmt werden. Die Ueberschreitung der letzteren hatte stets eine Verbiegung der Cylinder zur Folge, welche, entsprechend gesteigert, schliesslich zum Herausspringen der Probekörper aus der Maschine führte.

Die Bestimmung der Cohaesionsgrenze als Fliessbeginn nach unserer Auffassung wurde an. kurzen Cylindern, an Cylindern von 2,o cm Durchmesser und 2,o bis 2,5 cm Höhe ausgeführt. Die geringe Cylinderhöhe gestattet die Befestigung des Bauschinger’schen Spiegelapparats nicht und blieb nichts übrig, als für vorliegenden Zweck einen besonderen Messapparat zu erstellen und diesen wie Fig. 14 zeigt, auf die festen Druckplatten der Werde r’schen Maschine zu befestigen. Die Einspannung der Cylinder geschah, vergl. Fig. 14, centrisch zwischen einseitig beweglich gelagerten, stählernen Druckplatten. Die Art der Einspannung der Versuchskörper und die Lagerung des Messapparats bringen es mit sich, dass die Messungsergebnisse mit etwelchen Fehlern behaftet sind. An verschiedenen blinden Versuchen konnten wir uns indessen überzeugen, dass besagte Fehler mit wachsender Belastung abnehmen und schon im Belastungsintervalle von 6 bis 8 t bei sorgfältiger Stellung und Fixirung der Druckplatten der Werdermaschine V100 mm nicht überschreiten, somit den relativen Werth der Ablesungen — und auf diesen allein kommt es speziell hier an — sinnstörend nicht beeinflussen können.

Der Messapparat, welcher ¹Uoo mm direkt abzulesen gestattet, ist im Wesentlichen dem Bauschinger’schen Fühlhebelapparate z. Bestimmung der Längenänderungen hydraulischer Bindemittel nachgebildet und besteht, wie dieser, aus einer Mikrometerschraube, an deren einem Ende die Messtrommel angebracht ist, während das andere, ebenflächig begrenzte Ende gegen das abgerundete Ende eines Hebels stösst und gestattet bei stets gleichem Drucke den am Obertheile des Apparats angebrachten Zeiger Null auf Null zu stellen.

Ausführung der Untersuchung.

54

TM    4 h

ij

li

« 'S»

rüBiaS-

'ii'

miini : I| ßm

|y*|¹1

Fig. 14.

Nachdem

Der Gang der Messung war kurz folgender: der Probekörper eingespannt war, erhielt derselbe eine Anfangsbelastung von 5 t und konnte nach Einstellung des Zeigers die

Ausgangsablesung gemacht werden. Hierauf wurde zunächst 0,5 /-, später l,o /-weise die Belastung gesteigert. Man belastete die Wage der Werder’schen Maschine, brachte die Luftblase zum Einspielen und erhielt sie in dieser Lage genau eine halbe Minute (bei l,o t Belastung eine Minute) lang. Hierauf wurde der Fühlhebelapparat rasch Null auf Null eingestellt und abgelesen.

Mit Hülfe des vorstehend beschriebenen Apparats konnte der stets scharf ausgeprägte Stauchbeginn des Eisens bestimmt werden. Auch die dem Eintritt der Contraction bei Zugproben entsprechende Zustandsänderung des gedrückten Materials konnte in meisten Fällen an einem Sprunge der Zahlenreihen beobachtet werden, die an und für sich durch den Sprung, dann aber durch eine Aenderung im Verlaufe der Grössenzustände der nun folgenden Verkürzungen ausgeprägt und gekennzeichnet erscheint. Bis zum Eintritt des Stauchbeginns sind die Verkürzungen verschwindend klein; unser Apparat gibt diese nicht mehr an. An dieser Grenze treten beim Schweisseisen seltener, beim Flusseisen fast regelmässig erhebliche Verkürzungen auf. Sie wechselt der Grösse nach, können beim Stauchbeginn oder in dem darauffolgenden Belastungsintervalle Grössenwerthe annehmen, die bis an das Doppelte der nun folgenden Verkürzungen reichen. In der Regel, doch nicht immer, sind die Verkürzungen beim Stauchbeginn grösser als in den folgenden Belastungsintervallen. In solchen Fällen haben wir es mit einer „plötzlichen“ Zustandsänderung zu thun, deren Analogen wir auch aus automatisch aufgenommenen Schaubildern von Zerreissproben her kennen.

Eine „plötzliche“ Zustandsänderung scheint an der Cohaesions-grenze ebenfalls einzutreten. Dafür spricht die beobachtete, sprungweise Aenderung der Verkürzungen an dieser Grenze, obschon diese der Natur der Sache nach niemals derart ausgesprochen sein kann, wie beim Stauchbeginn. Im Gegentheil, der Uebergang in den Zustand plastischer Deformabilität kann derart allmälig erfolgen, dass eine Zustandsänderung überhaupt nicht zu erkennen ist. Nicht selten und sodann in völliger Ueber-einstimmung mit ähnlichen Erscheinungen an der Stauchgrenze, wird die ruckweise Zustandsänderung dadurch characterisirt, dass auf die Cohaesionsgrenze einige Belastungsintervalle mit gleichen, ausnahmsweise sogar mit geringem Verkürzungen folgen; vergl. die Protokoll-Ausfertigung auf Seite 52.

Zur Feststellung der Aenderungen der Druckfestigkeit des schmiedbaren Constructionseisens dienten die Knickungsversuch e, welche wir in entsprechender Auswahl der massgebenden Längenverhältnisse und Querschnittsformen sowohl an einfachen als durch Nietung zusammengesetzten Stäben auszuführen Gelegenheit hatten. Bezüglich der genieteten Stäbe bleibt hier ergänzend nachzutragen, dass an diesen gleichzeitig auch der Einfluss der Verschwächung der Stabquerschnitte durch Nietlöcher, ferner der Einfluss der Nietstellung studirt werden sollte. Wir kehren auf diesen Gegenstand anlässlich der Zusammenstellung der gewonnenen Resultate zurück.

Zu sämmtlichen Knickungsproben diente die Werde r’sche Festigkeitsmaschine. Ihre in Kugelschalen spielenden Druckplatten wurden vertikal gestellt und fixirt. Sie trugen centrisch befestigt, gusseiserne Platten, in deren Mitte gehärtete, stählerne, napfartig gehöhlte Cylinder eingelassen waren. Letztere bildeten die Lagerschalen der konischen, ebenfalls gehärteten Stahlspitzen, die auf die Mitte der Rückseiten der Druckplatten montirt wurden. Die Konicität dieser Stahlkegelbetrug 114°; die äusserste Spitze derselben war abgerundet. Berücksichtigt man, dass die Lagerschalen der Spitzenkörner flach gehöhlt waren, die Contactfläche beider wenigstens anfänglich (später haben sich die Spitzen in die Schalen eingedrückt und mussten beide nach geschliffen werden) nur wenige mm² betrug, so ist einleuchtend, dass unsere Versuchsstäbe als vollkommen beweglich gelagert anzusehen und ihre wirksamen Längen, gleich dem Abstande der Spitzenkörner, in die Rechnung einzuflechten waren. Die Versuchsstäbe wurden centrisch und horizontal in die Maschine eingelegt. Die kurzen Stäbe waren in der Mitte, die langen in den Dritteln mittelst Seilchen gefasst, welche über Rollen liefen und an ihren freien Enden Wagschalen trugen. Durch Belastung dieser Schalen konnte Fall für Fall das Biegungsmoment des Eigengewichts des

Probestabes aufgehoben werden. Die Belastung geschah anfänglich je nach Länge und Querschnittsgrösse des Stabes durch Auflegen von 5,o bis l,o t\ gegen das Ende des Versuchs wurde der Gewichtsatz auf iU bis Vs t abgemindert. Belastet wurde so oft die Libelle des Werder’sclien Wagebalkens einspielte. Eine bestimmte Dauer der Krafteinwirkung konnte nicht eingehalten werden; ebenso musste auch von der Messung der Richtung und Grösse der Durchbiegung Abstand genommen werden. Die in nachstehenden Zusammenstellungen eingetragenen Biegungsrichtungen entsprechen den Erhebungen durch Visur längs den geknickten Stäben.

An die Prüfung der Widerstandsfähigkeit des schmiedbaren Constructionseisens auf centrischen Druck (reine Druck- und Knickungsproben) reiht sich die Untersuchung des Einflusses des excentrischen Kraftangriffs auf die Druck- bezw. Knickungsfestigkeit des Eisens an. Wir haben die Resultate der Prüfung dieses Einflusses in der Reihe unserer Zusammenstellungen der Yersuchsergebnisse mit Form eisen unter dem selbstständigen Titel „Resultate der Prüfung der zusammengesetzten Normalfestigkeit“ aufgeführt, wollen jedoch die Methode der Ausführung an die Beschreibung der centrischen Druckproben anschliessen, weil sie mit diesen im Grunde genommen identisch sind. In der That diente auch zur Vornahme der excentrischen Druckproben die mit den vorstehend beschriebenen, anf Spitzenkörnern gelagerten Druckplatten ausgerüstete Werde r’sche Festigkeitsmaschine. Die Versuchsobjecte wurden also ebenfalls horizontal in die Maschine eingelegt und mussten ähnlich denjenigen der centrischen Beanspruchung aus-balanzirt werden. Die Versuchsausführung selbst entsprach in jeder Hinsicht derjenigen der centrischen Druckproben.

Die nachstehenden Protokoll-Ausfertigungen sollen einen Einblick in den Gang der Versuchsausführung gewähren und zur Begründung unserer Anschauungen über das Wesen des Stauchbeginns und der Druckfestigkeit des schmiedbaren Eisens dienen.

No. 15.

Prot.

Be-

lastung No. p in t

Q,uer-schnitts-Fläche ;

F cm% I l cm

Mess- i Verkürzung

Länge

Jl Cm

Differenz

Bemerkungen

1000

127

8,45

14,94

0,oo

4,10

4,10

Rundstab sign. A; entnommen einem 3,5cm starken Rundeisen.

4,08

Staboberfläche: blank abgedreht; fehlerfrei.

5,70

1,52

7,33

Stab sitzt zwischen auf Stahlspitzen beweglich gelagerten Druckplatten der W erder-Maschine.

11,00

8,93

0,oo

0,00

H,oo; 12,oo 13,oo 14,oo 15,oo 16,oo 17,oo 18,oo 19,oo 20,00 21,oo

8,92

9,75

go    cs

W    tB

0,83

Verkürzung pro l,o t : 0,81

cm

1000

21,50

10,58 11,39 12,23 13,08

13,90 14,70

15,63 16,61 17,81

nicht mehr getragen; Waage fällt ziemlich plötzlich ab ; Stab ist nahe der Mitte geknickt.

Elast. -Grenze

0,81

0,84

0,85

0,82

0,80

9,93

0,98

1,20

Mittlere, elastische Verkürzung pro 1,0 t Belastung:

J l = 0,00082 cm.

Elasticitätsmodul . . e — 2156fproem2 Elasticitätsgrenze . y — 2,19    „

Pressung an d. Grenze

des Tragvermögens p =    2,51    „

Beschaffenheit der Staboberfläche nach dem V ersuch: tadellos.

Prot.

Be-

No.

lastung P in t

Quer-

sohnitts-

Fläche

Mess-Länge

F cm²    l cm

Ver

kürzung

Jl cm

Differenz

Bemerkungen

1000

129

Cn <p>

8,45    14,95

4,60

0,oo

0,00

5,oo

4,64

4,64

7,oo

6,47

1,83

9,oo

8,28

1,81

11.00

10,11

1,83

0,oo

0,04

11,00

10,13

10,07

12,oo

11,05

0,92

13,oo

.Elast.-,

Grenze

11,98

0,93

14,oo

12,96

<x>

J

15,oo

13,97

16,oo

15,00

17,oo

16,21

£2 g 2

18,oo

17,59

19,oo

19,05

1,46

20,oo

Skala passirt d. Gesichtsfeld; Wage fällt ziemlich plötzlich ab; Stab knickt in der Mitte.

No. 16.

Rundstab sign. F; entnommen einem 3,5 cm starken Rundeisen.

Staboberfläche: blank;

zeigt einige Schweissnälite.

Lagerung des Stabes in der Maschine: wie vorher.

Verkürzung pro l,o t : 0,916

cm

1000

Mittlere, elastische Verkürzung pro l,o t Belastung:

J l = 0,00092 cm.

Elasticitätsmodul .    . £ = 1928 t pro cm²

Elasticitätsgrenze . y —    1,66    „

Pressung an d. Grenze

des Tragvermögens q —    2,36    „

Beschaffenheit der Staboberfläche nach dem Versuch: tadellos.

No. 17

Proto

koll

Be- Quer- Mess-lastung Schnitts- Länge Fläche

F cm² l cm

Ab

lesung

Differenz

No. P in t

1083

-7 O* Oi JO 'o 'o 'o 'o

3,14

2,oo

— Stauchbeg.

cm

400

20,2

20,2

20,3

20,3

absolut pro */* t

Bemerkungen

°r.

o o o

50

21,5

1,2

8,00

26,3

4,8

50

30,o

3,7

9,00 10,oo 11,00 12,00

33,4

40,6

47,6

3,4

7,2

7,0

Ausgesprochene Zustandsänderung

13,oo Druckfestigkeit

54,8

7,2

50

58,8

4,o

63,7

4,9

14,oo 15,oo 16,oo 17,oo 18,oo 19,oo 20,oo

73,9

84,5

96,5

109,3

121.5

134.5 148,i

I—4-    t—»■    V-—*-    )—A    1—i.

to    to    to    o    o

13,o

13,6

0,0 5 0,oo 1,20

4.80 3,70

3.40 3,60

3.50 3,60 4,00 4,90

5.10 5,30 6,00

6.40

6.10

6.50

6.80

Cylinder sign. Ai; entnommen einem 5,o cm starken Rundeisen.

Cylinderoberfläche: blank, fehlerfrei.

t vollkommen getragen.

Versuch wird unterbrochen; der regelmässig, fassförmig gestauchte Körper wird vollkommen intakt ausrangirt.

Stauchbeginn:

Druckfestigkeit:    ß— 3,98    „    „

Verkürzung: bei 3,98 t pro cm

Jl = 0,096 cm oder 4,8 °/o.

ct=2,3i t pro cm

Versuchsobjekt: Cylinder; Durchmesser: 2,00 cm\ Höhe: 2,00 cm\ Querschnitt: 3,i4 cm'¹.

Nr. 18.

Proto

koll

Be

lastung

No.

P in t

Querschnitts-Fläche F cm*

Mess-

Länge

Ab

lesung

Differenz

I cm

cm

400

absolut: pro ¹li t

Bemerkungen

1084

8    8    8    8    8    8

©    jo    co    tY    od    os

3,14

2,00

24,4

24,4

24,4

— Stauchbeg.—

24,4

26,o

29,9

000

^

000

10,00

35,i

11,00

41,8

12,oo

48,6

13,oo

14,oo

15,oo

Ausgesprochene

_Zustands-_

änderung

Druckfestigkeit

53,3 I

60,7

72,4

16,oo

84,4

17,oo

96,9

20,00

136,8

25,oo

208,i

30,00

279,2

35,oo

340,i

40,00

t vollkommen getragen

384,i

8    8    8    8 t §    3 f S g 8    8 S 8 S S 8    8

ooorHr-ic^i':ococ<icoiococococ^c^<r)^f

Cylinder, sign. A3; entnommen einem 4,5 cm starken Rundeisen.

Cylinderoberfiäche: blank, fehlerfrei.

Im Mittel: 30,25.

o = 2,391 pro cm2 ß = 4,45    „    „

Stauchbeginn:

Druckfestigkeit:

Verkürzung bei 4,45 t pro cml\ J l — 0,091 cm

oder 1 — 4,6 %•

Bei 40,o t wird der Yersuch unterbrochen und der regelmässig gestauchte Yersuchskörper vollkommen intakt aus-; rangirt.

No. 19.

Proto- Be-koll    lastung

No. P in t

Quer*

schnitts-

Fläche

P cm*

Mess- At-Länge lesung

Differenz

cm

Bemerkungen

7 cm

400

absolut pro ’/» t

1085

0,oo

5,oo

6,oo

3,14

2,oo 18,8

18,8

18,8

Cyiinder, sign. As; entnommen einem 4,o cm starken Rundeisen.

7,oo

8,oo

—Stauchbeg. —

18,8

20,o

9,oo

29,o

10,oo

34,5

11,00

12,00 |

13,00

Keine scharf ausgesprochene

_Zustands-_

änderung

(Druckfestigkeit.)

42,7

50,0

59,5

14,oo

67,o

15,oo

78,7

20,oo

136,6

25,oo

206,i

30, oo

273,i

35,oo

40,oo

330,o

375,3

45,oo

413,3

50, oo

t vollkommen getragen.

444,3

8    8    S    i2    2    3    i?    2    g    2    •§    2    %    8 S    S

cT    <z>    -V    cd    -d    cd'    -*d    cd    id    id    ccT    so"    id    -d    co    co

Cylinderoberfläche: blank, fehlerfrei.

Im Mittel: 3,43.

Im Mittel: 4,so.

a = 2,381 pro cm²

Stauchbeginn:

Druckfestigkeit:    /?=4,oo„ „    „

Verkürzung bei 4,45 t pro cm²:

Jl — 0,09 cm oder X = 4,5 %•

Versuch wird unterbrochen; Probekörper ist plattenförmig gestaucht, dabei vollkommen intakt.

Proto- Be- Quer-

holl

Mess-

lastung Schnitts- Länge Fläche

Ab-

lesung

Differenz

cm

No. P in t

F cm¹

l cm.

400

absolut pro '/. t

Bemerkungen

Nr. 20.

1086

0,oo 3,14 2,oo

5,oo

6,00

7,oo

7,50

— Stauchbeg.—

8,00

8,50

9,00

10,00

11,00

co co" 00 <xT aT i-* co    co o

caoa'MCNtNcococo-'T'io

0,o

0,i

0,o

0,3

1,9

2,8

3,3

6,6

6,6

0,io |

0,oo

0,30

1,90

2,80

3,30

3,30

3,30

Cylinder, sign. A7; entnommen einem 3,5 cm starken Rundeisen.

Cylinderoberfläche: blank, fehlerfrei.

12,oo

57,8

7,4

3,70

12,50

61,4

3,6

13,00

13,50

Ausgesprochene

_Zustands-_

änderung

(Druckfestigkeit).

65,1

70,i

3,7

5,0

14,00

75,9

5,8

Stauchbeginn:

Druckfestigkeit:    /? = 4,22„ „    „

3,70 Verkürzung bei 4,22t pro cm²:

Jl = 0,097 m oder X = 4.9 °/o

3,60

5,oo

5,80

a — 2,38 t pro cm

16,oo

95,9

20,0

18,oo

118,9

23,o

5,oo

5,75

20,00

25,00

Maximum der Com-

pressibilität

143,o

209,2

24,i

6,00

30,00

274,2

35,00

40,00

t vollkommen getragen.

332.1

378.2

66,2

65,o

57,9

46,i

6,60

Bei 40,ot, d. h. 12,78t pro cm² urspr. Cylinderquerschnitt wurde der Yer-5,80 such unterbrochen und der regelmässig fassförmig gestauchte Körper intakt aus der Maschine gehoben.

6,50

4,60

No. 21.

Proto- Be- Quer- Mess-koll lastung Schnitts- Länge Fläche

No. P in t F cm² l cm

Ab

lesung

Differenz

cm

Bemerkungen

400

absolut | pro ‘/B t

1087

3,14

2,oo

33,i

33,1

0,o

33,1

0,o

33,i

0,o

so —Stauchbeg.—

34,6

1,5

8,00 9,oo 10,00 1 l,oo

35,2

43,5

49,o

57,4

0,6

8,3

5,5

8,4

50 Ausgesprochene Zustands-

12,oo änderung -

(Druckfestigkeit)

60,7

3,3

5,3

50

13,00 14,oo 15,oo 16,oo 18,oo 20,oo 22,oo

Cylinder sign. Ag; entnommen einem 3,o cm starken Rundeisen.

Cylinderoberfläche: blank, fehlerfrei.

0,oo

0,oo

0,oo

1.50 0,60 4,15

2.75 4,20

3.30

5.30

5.50

4.50

4.75

5.25 6,10

6.25 6,72

Im Mittel: 2,38.

Im Mittel: 3,47

66,o

71.5

76.1

85.6

96.1

108.3

133.3 160,2

Yersuch wird unterbrochen, Probekörper beginnt sich einseitig zu stauchen und zu verbiegen.

5,5

4,5

9,5

10,5

12,2

Stauchbeginn:

a — 2,3i t pro cwi2 Druckfestigkeit:    = 3,74 „    „    „

Verkürzung bei 3,74 t pro cm:

J l — 0,07 6 cm oder A = 3,s ⁵/o.

Versuchsobjekt: Cylinder; Durchmesser: 2,00 cm\ Höhe: 2,00 cm: Querschnitt: 3,14 cm².

No. 22.

Proto- Be-    Q,uer-

koll    lastung schnitts-

Fllche

F cm*

Mess- Ab-Länge lesung

Differenz

cm

No. P in t

l cm

400

absolut pro ’/* t

Bemerkungen

1085

0,oo 3,h 2,oo

32,i

5,oo

32,i

6,00

6,50

—Stauchbeg. —

32,i

32,9

7,oo

33,3

7,50

8,00

34,o

34,7

9,oo

10,00

11,00

Keine scharf ausgesprochene

_Zustands-_

änderung

(Druckfestigkeit.)

38,2

41,8

47,3

11,50

50,4

12,00

53,3

12,50

57,9

13,oo

62,c

CC    P    t; O    ^ TH    05r    P

O O    O O O CO CO lO CO CM T-*' T}T

Cylinder, sign. F2; entnommen einem 5,o cm starken Kundeisen.

14,oo

73,5

15,oo

85,5

16,oo

98,8

18,oo

20,00

t vollkommen getragen.

128.7

158.7

©_ o

cT Ocf ©q    of O

H    r—t    r-H    ©3    CO

-J-gOJOiCU4^4»-t03O5CCIi—‘OOOO

g SS S 8 h S 8    8 s S S s ä ä % %

Oberfläche d. Yersucliskörpers: blank, zeigt Spuren von Schweissnähten.

Die muthmassliche Festigkeitsgrenze auf Druck liegt bei c. 10,75 t.

Im Mittel: 3,75.

a — 1,991 pro cm²

Stauchbeginn:

Druckfestigkeit:    /?=3,43„ „    „

Verkürzung bei3,43 t pro cm²:

z/Z = 0,035 cm oder X = 1,8 %.

Versuchsobjekt: Cylinder’, Durchmesser: 2,oo cm] Höhe: 2,oo cm] Querschnitt: 3,14 cm².

Nr. 23.

Proto- Be-koll    lastung

No. P in t

fiuer-schnitts- Länge Fläche P cma

Mess-

Ab-

lesung

Differenz

cm

l cm.

400

absolut pro ’/• t

Bemerkungen

1079

0,oo

5,oo

0,o

0,oo

Cylinder, sign. F4; entnommen einem 4,5 cm starken Bundeisen.

6,00

0,o

0,oo

6,50

0,o

0,oo

7,oo

— Stauchbeg.—

0,5

0,50

Oberfläched. Versuchsobjekts: blank, zeigt Spuren von Scbweissnähten.

8,00

19,1

1,4

0,70

9,oo

21,3

2,2

l,io

10,00

24,6

3,3

1,65

11,00

11,50

Ausgesprochene

_Zustands-_

änderung

(Druckfestigkeit).

27,8

32,5

3,2

4,7

1,60

2,70

12,00

36,9

4,4

4,40

13,oo

45,4

8,5

4,25

14,oo

57,o

11,6

o — 2,15 t pro cm2 ß ~ 3,59 y) „ n

15,oo

69,4

12,4

16,00

83,2

13,8

18,00

114,8

31,6

Stauchbeginn:

5,8° Druckfestigkeit:

6,20    Verkürzung bei3,59 t pro cm²:

dl — 0,032 cm oder 1 — 1.6 °/o

6,90

7,90

20,00

t vollkommen getragen.

147,o

32,2

8,05

Versuch wird unterbrochen; der regelmässig. fassförmig gestauchte Körper zeigt den Beginn des Oeffnens von Scbweissnähten.

Yersuchsobject: Cylinder; Durchmesser: 2,oo cm\ Höhe: 2,oo cm\ Querschnitt: 3,14 cm.

No. 24,

Proto- Be- Quer- Mess-koll lastung Schnitts- Länge Fläche

No. P in t | F cm² l cm

Ab

lesung

Differenz

cm

400

absolut¹ pro */₈1

Bemerkungen

1080

0,oo

5,oo

6,oo

3,14

2,00

04,7

0,o

0,i

— Stauchbeg. —■

05,0

0,2

05,8

0,8

8,oo 9,oo 10,00

10.50

11,00

11.50 12,00 13,00 14,00 ; 15,00 16,oo 18,oo 20,oo

07,4

09,6

13,8

16,1

Ausgesprochene Zustands-— änderung

(Druckfestigkeit)

18,3

21,5

25,5

35,3

46,4

1,6

2,2

4,2

2,3

2,2

3,2

4,0

9,8

11,1

0,oo 0,o 5 0,20 0,80 0,80

1,10

2,io

2,30

2,20

3,20

4,00

4,90

5,55

Cylinder sign. Fö; entnommen einem 4,o cm starken Rundeisen.

Oberfläched. Versuchsobjekts: blank, zeigt Spuren von Scliweissnähten.

t vollkommen getragen

59,6

71,9

102,6

133,6

13,2

12,3

30,7

81,o

6,60

6,15

7,67

7,75

o — 2,151 pro cm2 ß ~ ^>⁵⁹ n n v

Stauchbeginn:

Druckfestigkeit:

Verkürzung bei 3,59 t pro cm²:

J l — 0,o38 cm oder X = 1,9 %>.

Versuchsobjekt: Cylinder; Durchmesser: 2,oo cm; Höhe: 2,oo cm; Querschnitt: 3,i 4 cm'¹.

Nr. 25.

Proto-

koll

No.

Be- Quer-lastung Schnitts-Fläche P in t F cm*

Mess-

Länge

Ab

lesung

Differenz

cm

Bemerkungen

I cm

400

absolut pro '/« t

1081

0,oo 3,h 2,oo

5,oo

6,oo

7,oo

7,50

— Stauchbeg.—

8,00

9,oo

10,oo

02,8

02,8

02,6

02,6

03,2

04,2

06,5

09,2

0,o

- 0,2 —0,10

10,50

11,00

»-H CO

11,50

12,00

13,00

14,00

15,00

16,00

Ausgesprochene

_Zustands-_

änderung

(Druckfestigkeit)

16,i

19,3

27,o

38,4

50,9

66,4

18,00

96,4

20,oo

t vollkommen getragen

126,5

cT cT r-T ©i" of ©f <of cf d:    h n io' cT o"

H r-H i—I    CO CO

3—305CnCOOOtOtOl>Oi—‘i—‘i—■‘OO

8    § g 8 g 8 g 8 S 8 g 5!    8 g 8

Cylinder, sign. Fs; entnommen einem 3,5 cm starken Rundeisen.

Oberfläche d. Versuchsobjektes: blank, zeigt Spuren von Schweissnähten.

o = 2,311 pro cm2 ß = 3,74    „    „

Stauchbeginn:

Druckfestigkeit:

Verkürzung bei 3,74 t pro cm'¹:

A l = 0,o44 cm oder X = 2,2 %.

Versuchsobject: Cylinder; Durchmesser: 2,oo cm\ Höhe: 2,oo cm\ Querschnitt: 3,14 cm².

No. 26.

Proto- Be-koll lastung

No. P in t

Quer- Mess-schnitts- Länge Fläche

F cm® l cm

Ab

lesung

Differenz

cm

400

absolut jpro ’/s t

Bemerkungen

1082

0,oo i 3,14    2,00

5,05

5,50

6,00

6,50

7,oo

— Stauchbeg. —

7,50

8,00

8,50

9,oo

9,50

10, oo

10,50

11,00

11,50

Ausgesprochene Zustands--Aenderung-

(Druckfestigkeit.)

55,5

12,00

58,8

13,00

66,9

OOOOOr-tT-tT-tOi—iCQr-^CQCOCOOO

14,00

77,6

15,00

88,4

16,oo ! 18,oo

102,9

134,o

20,00

t vollkommen getragen.

168,2

oo

O o'    1-4 'rjß'

H V-H 1-H CO CO

C0~a~3    0'tan,^.0S05t0i—ICOI—‘OK-‘I—i(-iOOOOO

§ ä 8    % g 5 g g S S S §    8 S g g g 8    8    8    8

Cylinder, sign. Fio; entnommen einem 3,o cm starken Rundeisen.

Cylinderoberfläche: blank; zeigt Spuren von Schweissnäbten.

Im Mittel: 1,35.

Im Mittel: 1,90.

or — 2,15 t pro cm²

Stauchbeginn:

Druckfestigkeit: ß = 3,59 „ „    „

Verkürzung bei 3,591 pro cm²:

dl = 0,037 cm oderX = 1,9%.

Bei 20 t wird der Versuch unterbrochen; der regelmässig, fassförmig gestauchte Körper zeigt den Beginn des Oeffnens von Schweissnäliten.

<1

Yersuchsobject: Prisma;

Querschnittsabmessungen 1,93 X 1,94 cm.

No. 27.

Proto

koll

No.

Be- Quer- Mess- Abtastung Schnitts- Länge lesung Fläche

P in t F cm² l cm 400

Differenz

cm

absolut pro ’/s t

Bemerkungen

00000c ©    ©    © o ©^    ©^

cT 10 <xT    cc oT

3,74

2,16

12,i

12,i

12,i

12,2

12,4

— Stauchbeg. —

13,9

0,o

0,o

Prisma, sign. L 4; trägt auf 2 gegenüberliegenden Breitseiten die ursprüngliche W alzhaut.

10,00 11,00 12,00 13,oo

27,1

34,3

41,4

48,4

13,50

14,oo

14,50

Ausgesprochene _Zustandsänderung

(Druckfestigkeit)

52,2

55,9

60,4

15,oo

16,oo

64,9

t vollkommen getragen.

75,i

Im Intervalle zwischen 8,o und 8,251 treten d. ersten Spuren d. Stauchung auf.

o=2,27 t pro cm²

Druckfestigkeit:    ß— 3,si „    „

Verkürzung bei 3,si t pro cm:

41 = 0,n5 cm oder X = 5,3 %•

Stauchbeginn:

*) Das Fiusseisen v. St. Etienne besitzt im Mittel aus 4 Versuchen : eine Streckgrenze: az — 2,41 t p. cm2 eine Zugfestigkeit: ß = 3,71    „    „

Versuclisobject: Prisma;

Querschnittsabmessungen: 1,9 2 X 1,9 4 cm.

No. 28.

Proto- Be- Quer- ¹ Mess- Ab-koll    lastung Schnitts-j Länge    lesung

Differenz

No. P in t

Fläche

F cm³ j l cm

cm

400

absolut pro '/»t

Bemerkungen

0,oo 5,oo 6,oo 7,oo 8,00 9,oo 10,oo 11,00 12,00

3,72

2,44

2,2

2,2

2,2

2,3

— Stauchbeg. —

2,3

4,1

13,i

20,3

27,3

13,oo

14,oo

Ausgesprochene

_Zustands-_

änderung

(Druckfestigkeit)

34,4

42,9

15,oo 16,oo 17,oo 18,00 19,oo 20,oo

52,i

62,4

73,i

84,9

97,2

f vollkommen getragen

110,5

‘    *    t—*    >—»    (—i

CC    |\3    ►—*    O    O    CD OO «<]    CD t—⁴    O O O O

w co oo ^    « 'U o !©    © oo ©    ~    ©    ©

0:oo

O.oo

0,O5

0,oo

0,90

4,50

3,00

3,50

3,55

Prisma, sign. Li.; trägt auf 2 gegenüberliegenden Breitseiten die ursprüngliche Walzliaut.

a — 2,281 pro ein2 ß = 3,63    „ n

4,25 Stauchbeginn:

4 ₆₀ Druckfestigkeit:

Verkürzung bei 3,63tprocm²:

5,15

5,35

5,90

6,15

6,05

J l = 0,o9i cm X = 3,7 %•

Bei 20,o t wird der Versuch unter- *) Das Fiusseisen von St. Etienne zeigt

im Mittel aus 4 Versuchen:

brochen; der regelmässig gestauchte (ausgebauchte) Probekörper wird vollkommen eine Streckgrenze: o, = 2,41 tp. cm²

eine Zugfestigkeit: ß₉ — 3,71 „    „

intakt ausrangirt.

Versuchsobject: Prisma;

Querschnittsabmessungen: 1,89 X 1,96 cm.

No. 29.

Proto- Be-koll lastung

No. P in t

Quer- Mess- Abschnitts- Länge lesung Fläche

F o»s l cm

Differenz

cm

400

absolut pro '/«f

Bemerkungen

©    ©    O    O    O    O

o    ©    o    o    o    o

©    tO    CD    (>    00"    O

3,70    2,18

6,9

6.9

6,9

6,7

6,7

6,6

0,o 0,oo

0,o

0,oo

0,2    —0,io

0,i

0,oo

— 0,1    —0,05

Prisma, sign. Q4; trägt auf 2 gegenüberliegenden Breitseiten die ursprüngliche Walzhaut.

Probe Q4 ist angeblich demselben Bleche entnommen als L4 und L4.

10,00

11,00

12,00

6,6

0,o

0,oo

— Stauchbeg. —

8,2

1,6

0,80

Stauchbeginn liegt zwischen 10 u. 10,51

12,7

4,5    2,25

12,50

15,8

3,1

3,io

13,00

13,50

14,00

15,oo

16,oo

17,oo

18,oo

Ausgesprochene

_Zustands-_

änderung

(Druckfestigkeit)

t vollkommen getragen

18,5

21,9

25.4

35.4 45,8 59,o

71.4

2,7

3,4

3,5

10,0

10,4

13,2

2,70

3,40

3,50

5,oo

5,20

6,60

12,4    6,20

Bei 181 wird der Versuch unterbrochen; der regelmässig gestauchte (ausgebauchte) Probekörper wird vollkommen intakt ausrangirt.

a — 2,771 pro cm2 ß = 3,92    „    «

Stauchbeginn:

Druckfestigkeit:

Verkürzung: bei 3,92 t pro cm²:

J l = 0,059 cm oder X — 2,7 °/'o.

Im Mittel: 11,8 d. h. pro 0,5 t: 5,90.

Yersuchsobject: Prisma;

Querschnittsabmessungen: 1,945 X 1,91 cm.

No. 30.

Proto- Be- Quer-koll lastung schnitts-Fläche

No. P in t F cm²

Mess- Ab-Länge lesung

Differenz

cm

l cm

400

absolut pro ’/s t

Bemerkungen

O,00

5,00

G,oo

7,oo

8,00

9,oo

10,00

3,72

2,16

— Stauchbeg. —

11,00

12,oo

12,50

13,00

Keine scharf ausgesprochene

_Zustands-_

änderung

(Druckfestigkeit)

13,50

14,oo

CO    iio'    i/o    CD*    OO    o    00    kO oT co' I>T ,-T

r—I    1-H    r-H    v—«    r-H    r—i    CO    CO    CO

0,o

0,oo

—0,2

—O.io

0,o

Prisma, sign. Qi.; trägt auf 2 gegenüberliegenden Breitseiten die ursprüngliche Walzliaut.

Probe Q4. ist angeblich demselben Bleche entnommen als Li und L4.

15,oo

70,7

16,oo

17,oo

18,oo t vollkommen getragen

81,3

92,4

105,5

^ *0. T—1    CO

T—^    vH

■fe 8    8 S 5    8 8 “8    8 8 es 8

Stauchbeginn liegt zwischen 8,5 u. 9,o t.

a = 2,35 t pro cm2 Druckfestigkeit:    /? = 3,45    „    „

Verkürzung bei 3,45 t pro cm²:

/i l = 0,088 cm oder X = 3,2 °/o.

Stauchbeginn:

Bei 18 t wird der Versuch unter- *) Im Mittel aus 4 Versuchen beträgt brochen; der regelmässig gestauchte (aus-gebauclite) Probekörper wird vollkommen intakt ausrangirt.

die Streckgrenze des Kesselbleches:

ct = 2,411 pro cm², die Zugfestigkeit ß— 3,711 pro cm².

Versuchsobjekt: Cylinder; Durchmesser: 2,oo cm\ Höhe: 2,41 cm;

Nr. 31.

Proto- Be- Q,uer-

holl

Mess-

lastung Schnitts- Länge Fläche

Ab-

lesung

Differenz

cm

Mo. P in t

F cm²

l cm.

400

absolut pro V» *

Bemerkungen

la

0,oo 3,14    2,00

5,oo

6,oo

6,50

— Stauchbeg.—

7,00

7,50

8,oo

8,50

9,oo

10,00

11,00

Keine scharf ausgesprochene

_Zustands-_

änderung

(Druckfestigkeit).

12,00

13,00

14,00

15,00

16,00

t vollkommen getragen.

CDOOCjOTi^COtOH-^H-lt—l

M JJi to JD> JD    j—‘    OX w M «    00

'o'^'o'cDOo'w'lq'tOotoCb'Otf^'lo'GO

— 0,6    —0,30

2,2 2,20

—'    t-h t-h    t—I    Ol CD OO O

tH^    rH^ C'l

O    c<T    co'    ad'    cd'

r—H    t-H    r-H    t-H    rH

Cylinder, sign. 1 A. Cylinderoberfläche: blank, fehlerfrei.

o — 1,99 t pro cm2 ß⁼ 3,34 „ „ n

Stauchbeginn:

Druckfestigkeit:

Verkürzung bei 3,341 pro cm²:

41 — 0,054 cm oder X = 2,7 %

Versuchsobjekt: Cylinder; Durchmesser: 2,oo cm\ Höhe: 2,40 cm\

No. 32.

Proto- Be-koll    lastung

No. V in t

Quer-

schnitts-

Fläche

P «»*

Mess-

Länge

l cm

Ab-

lesung

Differenz

cm

400

absolut pro '/» t

Bemerkungen

2a

0,oo

3,14 :    2,40

5,00

5,o

Cylinder, sign. 2 A; entnommen dem nämlichen Stabe als Nr. la.

6,oo

6,50

—Stauchbeg.—

4,3

5,4

— 0,7

—0,35

1,1

Cylinderoberfläche: blank.

7,oo

7,50

7,8

9,1

2,4

1,3

8,00

10,6

1,5

8,50

12,2

1,6

9,00

14,3

2,1

10,00

11,00

Ausgesprochene

_Zustands-_

änderung

(Druckfestigkeit.)

20,2

28,6

5,9

8,4

12,oo

39,2

10,6

2    2    8    8 S 2 g 8    8

r—    CQr—Ir—tT-HC,QCs3'^iO

13,oo

51,2

12,0

14,oo

64,9

13,7

6,85

15,oo

80,4

15,5

7,75

16,oo

t vollkommen getragen.

97,o

16,6

8,30

o — 1,991 pro cm2 Druckfestigkeit:    ß—3,uv „    „

Verkürzung bei3,44t pro cm²:

dl = 0,o5o cm oder 1 = 2,i %•

Stauchbeginn:

Versuchsobject: Cylinder; Durchmesser: 2,00 cm; Höhe: 2,40 cm.

No. 33.

Proto- Be- Quer-    Mess- Ab-

koll    lastung Schnitts- Länge lesung

Fläche

No. P in t F cm² l cm

Differenz

cm

400

absolut pro */a t

Bemerkungen

3a

0,00    3,72

5,00 6,00

6.50 7,00

7.50 8,00

8.50

9,00 10,oo 11,00 12,00 13,oo 14,oo 15,oo 16,oo

2,44

6,8

6,i

6,o

-0,7

-0,1

— 0,35

Cylinder, aign. A3; entnommen dem gleichen Stabe als Nr. la.

— Stauchbeg. —

Ausgesprochene

_Zustands-_

änderung

(Druckfestigkeit)

t vollkommen getragen

9,5

11,0

12,3

13,9

16,2

22,3

30,6

41.2

53.3

66,9

82,2

98,6

t—k    ►—*    1—*    t—¹    H-¹

OiCnOvtNOOOOCitO*—‘t—‘CO

~ cj w 'U 00 o w o» oi

<z> co r-T t—T r-T oT co~ ^ io crT cd    oo

Cylinderoberfläche: blank, fehlerfrei.

o — 2,151 pro cm²

Stauchbeginn:

Druckfestigkeit:    ß = 3,34    „    „

Verkürzung bei 3,34t pro cm²:

J l — 0,o5i cm 1 = 2,i °/o.

Versuchsobject: Cylinder; Durchmesser: 2,05 cm\ Höhe: 2,oo cm.

No. 34.

Proto- Be-koll lastung

No. P in t

Quer- I Messschnitts- Länge Fläche

F cm“ l cm

Ab

lesung

Differenz

cm

400

absolut pro l/s t

Bemerkungen

lb

0,oo

5,oo

6,oo

3,15

2,40

7,0

Cylinder, sign. Bi; einem andern Schweisseisen-Stabe entnommen.

— Stauchbeg.—

6,4

— 0,6

— 0,30

6,50

8,1

7,oo

7.50 8,00

8.50 9,oo

10, oo 11,00 12,oo

13,oo

14,oo

15,oo

16,oo

11,0

12,6

13,7

15,6

17,8

24,4

Ausgesprochene _Zustandsänderung

(Druckfestigkeit)

32,3

42,5

54,4

67,9

82,9

2,9

1,6

1,1

1,9

2,2

6,6

t vollkommen getragen.

99,3

0^

!>• O    r—<    CO    iO    CO

r—I    r-H    r—    rH    t—I

£    8    8    2    8.    8    8    8    S. 8    8    8    8

c<f    h    r-T    «-T    c<T    eo    «j    iS    m    so    t-    co

Cylinderoberfläche: blank, fehlerfrei.

ct— 1,99 t pro cm2 Druckfestigkeit:    ß— 3,65    „    „

Verkürzung bei 3,65 t pro cm:

dl = 0,o77 cm oder A = 3,2 %•

Stauchbeginn:

Versuchsobject: Cylinder; Durchmesser: 1,99 cm\ Höhe: 2,48 cm.

No. 35.

Proto- Be-koll lastung

No. P in t

Quer- Mess- Abschnitts- Länge lesung Fläche

F cm²    l cm

Differenz

cm

400

absolut pro ‘/s t

Bemerkungen

0,oO

1,00

2,oo

2.50 3,00

3.50 4,oo

5,oo

6,00

7,oo

8,00

9,oo

10,oo

ll,oo

12,oo

3,ii

2,43

14,2

14,2

14,2

0,o

0,o

— Stauchbeg. —

Ausgesprochene

Zustands-

änderung

(Druckfestigkeit)

14,0

16,8

24,5

34,i

55,8

80,2

105,6

131,8

158,7

186,5

214,7

t vollkommen 243,1 getragen

— 0,2

2,8

7,7

26,2

0,oo 0,oo — 0,20 2,80 7,70 9,60 10,85 12,20 12,70

13.10 26,9    13,45

13,90

14.10 14,2o

27,8

28,2

28,4

Cylinder sign. No. 1; entnommen einem 2,5 cm starken Stehbolzen.

Cy'inderoberfläche: blank, feblerfrci. A" (2te Differenzen).

4.90

1.90 1,25

1,35

0,50

0,40

— Beginn plastischer Deformabilität.

0,35

0,45

0,20

Stauchbeginn: a — 0,881 pro cm2 Druckfestigkeit: ß= 1,77 „ „    „

O,¹⁰ Verkürzung bei 1,37 t pro cm²:

d l = 0,o35 cm oder A = 5,44 °/o.

Versuchsobjekt: Cylinder; Durchmesser: 1,99cm; Höhe: 2,39cm.

Nr. 36.

Proto

koll

Be-

lastung

No.

P in t

Quer- Mess- Abschnitts- Länge lesung Fläche

F cm²    l cm

Differenz

cm

400

absolut [ pro '/«t

Bemerkungen

3,n

2,39

—0,25

Cylinder, sign. No. 2; entnommen dem gleichen Stelibolzen als No. lc.

— 0,25 Cylinderoberfläche: blank, fehlerfrei. /\" (2* eDifferenzen).

—0,io

— Stauchbeg.—

Ausgesprochene

_Zustands-_

änderung

(Druckfestigkeit)

7,00 8,oo 9,oo 10,oo 11,00 12,oo

CO    tO l—¹ h-a

OO 1—* Oi CO Ol O

't© "ob    Ol

5,2

8,i

21,9

25,6

27,o

+ 1,00

5,20

8,10

125,8

152,9

181,9

27,6

27,,

29,o

t vollkommen getragen

210,2

238,9

28,3

28,7

10,95

12,80

13.50 13,80

13,55

14.50 14,15

14,35

4,20

2,90

2.85

1.85 0,70 0,30

— 0,25 0,95

-0,35

0,20

Beginn plastischer Deformabilität.

Stauchbeginn: cr=0,88 t p. cm2 Druckfestigkeit: ß—1,77 Verkürzung bei 1,77 pro cm'¹:

ä l — 0,123 cm oder 1 — 5,15 %.

Versuchsobject: Cylinder; Durchmesser: 1,985 cm\ Höhe: 2,37 cm\

No. 37.

Proto- Be- Quer- Mess-koll lastung Schnitts- Länge Fläche

Ko. P in t F cm²

l cm

Ab-

lesung

Differenz

cm

400

absolut pro ’/a t

Bemerkungen

3c

0,00    3,10    2,37

1,00

2,00

2,50

3,oo

— Stauchbeg. —

3,50

4,00

5,oo

Ausgesprochene Zustands-—Aenderung

ö’°° (Druckfestigkeit).

7,00

8,00

9,00

21.4

20.9

20.4 20,4 28,6 37,2 46,6

66.9

89.9 113,9

139,2

165,6

-- 0,5

— 0,5

10, oo

192,5

11,00

220,o

12,00

247,8

13,00

275,o

14,oo

301,3

15,oo

326,8

16,oo

t vollkommen getragen.

350,8

DOCOCOCOtOl>OfcOt>OCOCOtODO

^    ^    ^ P 5¹ i³⁰ v?° P

Cylinder, sign. Nr. 3; entnommen dem gleichen Stehbolzen als Nr. lc.

0,25 Cylinderoberfläche: blank, fehlerfrei.

A" (2te Differenzen).

— 0,25

0,oo

8,20

8,60

9,40

10.15 11,50 12,00 12,65 13,20 13,45

13.75 13,90

13,60

13.15

12.75

12,00

Bei 16,o t wird der Yersuch unterbrochen und der plattenförmig gestauchte Probekörper vollkommen intakt ausrangirt.

0,40

0,80

0,75

1,35

— Beginn plastischer Deformabilität.

0,50

0,65

0,55

0,25

0,30

0,15

Stauchbeginn: er =0,89 tp. cm2 Druckfestigkeit:ß= 1,78 „    „

Verkürzung bei 1,78 t pro cm²:

Jl = 0,i45 cm oderX= 6,n %.

—    0,30

—    0,45 —0,40

—    0,75

Vergleichende Zusammenstellung der Resultate einiger Druckproben.

1. Flusseisen von de Wendel & Comp., Hayange.

Qualitätscoefficient nach Tetmajer c — 1,06 t cm.

Im Verhältnisse zu den correspondirenden Festigkeitsgrössen auf Zug beträgt im Mittel:

der Elasticitätsmodul auf Druck: £(l = l,oi e

va ]^yz • • °d “= °>95 • • ßd = °>⁹⁸ ßg

2. Schweisseisen von de Wendel & Comp., Hayange.

Qualitätscoefficient nach Tetmajer c = 0,7o tcm.

Es beträgt im Mittel:

der Elasticitätsmodul auf Druck: £d ~ l,oo £z der Grenzmodul

der Stauchheginn .    .    .

die Druckfestigkeit .    .

» Yd = Yg

•    • °d = !>ül °g

•    • ßd= iwßg

3. Flusseisen. Kesselblech von St. Etienne.

Qualitätscoefficient nach Tetmajer c = 1,16 tcm. Es beträgt im Mittel:

der Stauchbeginn .    .

die Druckfestigkeit .    .

4. Schweisseisen von Burbach.

Qualitätscoefficient nach Tetmajer c — 0,«»6 t cm. Es beträgt im Mittel:

der Stauchbeginn .    .    .

die Druckfestigkeit .    .

•    • °d = °>⁸⁶

•    • ßd = °>⁹¹ ßg

5. Kupfer; Stehbolzenmaterial.

Qualitätscoefficient nach Tetmajer c = l,io t cm. Es beträgt im Mittel:

der Stauchbeginn .    .    .

die Druckfestigkeit .    .

¹

z. B. Prof. C. Bach, in seiner„ Elasticität und Festigkeit“, 1889,

Seite 36.

k. Die Bieg-eproben an ganzen Gebrauehsstüeken.

Zu den wichtigsten der in vorliegendem Berichte beschriebenen Untersuchungen zählen neben den Druck- bezw. Knickungsproben unzweifelhaft die statischen Biegeversuche mit ganzen Gebrauchsstücken, denn auch diesen fällt die Aufgabe zu, Coefficienten für das Constructionsfach in schmiedbarem Eisen zu liefern. Wir haben die angezogenen Versuche in der Absicht unternommen, die Gesetze der Biegungsfestigkeit des schmiedbaren Constructionscisens, ihr Abhängigkeitsverhältniss von der Form der Probekörper und den Zähigkeits- bezw. den Deforma-bilitätsverhältnissen des Materials näher kennen zu lernen. Wie bereits § 2 unseres Programms zu vorliegender Arbeit, vergl. Seite 12, bekundet, schien es wichtig, speziell durch Biegversuche an Blechbalken in Fluss- und Schweisseisen der Frage näher zu treten, in wie weit es zulässig sei, Resultate aus Qualitäts- und andern Festigkeitsproben mit einfachen Stäben auf genietete Einzelconstruetionen oder bestimmte Theile solcher, zu übertragen. Gleichzeitig bezwecken unsere einschlägigen Versuche eine Con-trole derjenigen, welche im Aufträge der holländischen Regierung im Jahre 1878—1879 bei Har kort in Duisburg¹) ausgeführt wurden, und deren für das Flussmetall (saures Converter-Eisen in 3 Kohlungsstufen als harter, mittelharter und weicher Stahl) so ungünstiger Ausfall, die Verwendbarkeit desselben für den Brückenbau in Frage zu stellen drohte. Endlich sollten die in Aussicht genommenen Versuche mit Blechbalken in Fluss- und Schweisseisen darüber belehren, ob die angeblich aus umfassenden Versuchen abgeleiteten, österreichischen Vorschriften, welche das Convertereisen für Eisenbahnbrücken ausschliessen und nur

Herdeisen (Martin-Eisen) zulassen, eine tiefere Begründung und Berechtigung besitzen und somit allgemein Beachtung verdienen. ²)

Zur Ausführung der angezogenen Biegeversuche diente die Werde r’sche — für die in Malines erledigten Proben, die grosse K i r k a 1 d y-Maschine mit ihren bekannten Einrichtungen. Die Lagerung der Stäbe erfolgte in beiden Fällen frei und horizontal. Eine Aufhängung der schweren Stäbe war versuchsweise in einzelnen Fällen jedoch ohne fassbaren Erfolg durchgeführt und wurde desshalb wieder aufgegeben. Die Pendel der Werder’schen Maschine wurden fixirt und auf sie keilförmige, entsprechend abgerundete gusseiserne Lagerklötze aufgeschraubt. Die Wirkung der scharfen stählernen Angriffs- und Lagerschneiden der Kir-kaldy-Haschine abzuschwächen, haben wir die auf Seite 30 erwähnten und in Fig. 12 abgebildeten Zwischenlagen benützt.

Die Stützweite der Versuchsobjecte war verschiedenartig gewählt. Bei den Brückenbelageisen (Zores-Eisen) variirte die Freilage, entsprechend der Anwendung, zwischen l,o und 1,8 m; für die gewalzten Träger (Doppel-T-Eisen) haben wir zur Stützweite die 8-fache Trägerhöho, — bei den genieteten Balken die 9-fache Steghöhe gewählt.

Der Kraftangriff erfolgte centrisch auf die Stab- oder Trägermitte; es ist also dafür gesorgt worden, dass eine der Hauptträgheitsaxen der Stab- oder Trägerprofile in die Biegungsebene fiel. Die Angriffsschneide der Werder’schen @ Maschine war ca. 8,o cm breit und besass abgerundete Kanten (effective Breite betrug ca. 6,o cm). Die Beilagen der Kirkaldy-Maschine vergl. Fig. 12 auf Seite 30.

Zur Messung der elastischen Durchbiegungen dienten Bauschi nger’s Gradbogenapparate. Von diesen wurde der eine in der Mitte, im Sinne der Biegungsrichtung, die andern auf den Auflagerstellen in entgegengesetzter Richtung montirt. Aehn-lich wurden die zur Bestimmung der Durchbiegung benützten Apparate auf den in Malines geprüften Trägern befestigt, nur kamen hier an den beweglichen Enden dosenartige Zeigerapparate, in der Mitte, die fest steht, der ursprüngliche Gradbogen mit Zahnstangenantrieb der Kirkaldy - Maschine zur Anwendung. Letzterer functionirte schlecht und veranlasste langwierige Cor-rectionsrechnungen. Die gewählte Disposition des Messapparates gestattete in beiden Fällen die absolute Durchbiegung der Träger hinlänglich genau zu bestimmen, somit die Elemente zur Berechnung der Elasticitäts- und Grenzmoduli und derjenigen der Deformationsarbeiten innerhalb der Bieggrenze experimentell zu erheben.

Zur Aufnahme der Durchbiegungen jenseits der Elasticitäts-grenzen durfte ein einfacher, cylindrischer Massstab mit Milli-meter-Theilung und einem Nonius für 0,i mm verwendet werden. Nach Erledigung der jeweiligen Elasticitätsmessungen wurden die Gradbogenapparate demontirt und man begann mit besagtem Massstabe weiterzuarbeiten.

Auf eine bestimmte Dauer der Krafteinwirkung konnte keine Rücksicht genommen werden. Die sämmtlichen Ablesungen erfolgten zur gleichen Zeit und stets im Momente, wo die Luftblase der Libelle des Wagebalkens der Werder-Maschine — oder wo der Index des Laufgewicht-Hebels der Kirkaldy-Maschine einspielte.

Biegüngsversuche mit liegenden Maschinen und Versuchsobjekten doppel-T-förmigen Querschnitts gehören zu den schwierigsten ; ihr Gelingen ist in erster Linie abhängig von der Geradheit der Stäbe, in dem scheinbar ganz geringfügige Abweichungen sich gegen das Ende des Versuchs durch vorzeitige Verwindung geltend machen. Sodann spielt die Sorgfalt und Güte der Appretur, die exacte Einlagerung der Trägerebene in die Ebene des Kraftangriffs einen nicht zu unterschätzenden Einfluss. In vorliegender Versuchsreihe ist ein einziger der gewalzten Träger durch vorzeitiges Verwinden zu Grunde gegangen; er gab kein brauchbares Mass für die Cohaesionsgrenze seines Materials.

Zur nähern Einsichtnahme des Messverfahrens lassen wir a,n dieser Stelle eine Reihe von Protokoll-Ausfertigungen von Biegungsversuchen mit gewalzten Trägern und Blechbalken folgen.

Deutsches Normal profil No. 20.

<■

- g,o —

0,75 ' <

20 ein

Fig. 15.

m* mm

1,15    113 K

Quersclmittsgrüssen:

Trägheitsmoment.......

Widerstandsmoment......

Querschnitts-Inhalt.......

Trägerhöhe.........

Coefficient der Querverschiebung

J — 2166 cm4 W = 216,6 cm8 33,85 cm2 20,o cm *■ —    2,2 2.

er

r.' ■

T rägerge wicht

26,2 kg pro / m

160,o cm

Stützweite des Trägers .    .

Formel für den Elasticitätsmodul:

+ * >-) =

l,t f \30 J

f in cm die der Kraft Pint entsprechende Durchbiegung.

73,6

worin bedeutet

Nr. 38.

Proto

koll

Be-    Stütz-    Durch-

lastung    weite    biegung

Diffe- Durchbiegung absolut

renz

Bemerkungen

No.

cm

¹/bo cm

cm

1093

o © o

cT io'

160,o

5,960

5,960

J-Eisen; deutsches Normalprofil No. 20. Material: Schweisseisen.

0,oo

5,oo

6,00

7,oo

8,00

,50

9,00

+0,070 5,960 7,155 8,333 : 9,523 j

Elasticit - 10,112 Grenze

,50

10,00

,50

11,00

,50

12,00

,50

13,00

?50

Muthm.

Biege-

Grenze

14,00

15,00

16,00

17,oo

18,oo

10,722

11,392

12,127

12,902 1 3,732 14,532

15,367

16,237

17,126

18,076

19,196

5,89o 1,195 1,178 1,190 0,589 0,610 j 0,670 | 0,735 0,775 0,830 0,800 0,835 0,870 0,889 0,950 1,120

Oberflächenbeschaffenheit: normal, tadellos.

0,2022

Pro 1'* t: f = 0,598

n »    =    6,589

v v “ 6,595

Pro 8,50 t beträgt: f— 0,2022 cm, somit ist d. Elasticitätsmodul:

£ — 73,6

= 73,6

8,50

_ == 1934 t 1,6 0,2022 pro cm².

0,2746

0,3425

0,38

0,56

0,81

1,23

1,71

,50

2,40

19,oo

2,55

19,50

Cohaes.-

Grenze

C. 3,70

Elastictiätsmodul .    .    £ — 1934 f pro cm

Faserspannung

an der Elast.-Grenze y — 1,611 pro cm an der Bieg-Grenze a — 2,40    „    „

a. d. Cohaes.-Grenze ß — 3,60 „    „

Durchbiegung

an der Elasticitäts-Grenze fy — 0,208 cm an der Bieg-Grenze .    . fa — 0,343 v

an d. Coliaesions-Grenze ■ fß — c. 3,7on

Deformations-Arbeit

an d. Elasticitäts-Grenze Ay — 0,9io cm t an der Bieg-Grenze .    . Aa — 2,230 „

an d. Cohaesions-Grenze ^4^=62,o v

Träger wird windschief; "Waage sinkt.

Z.

Proto

koll

No.

1094

Be- Stütz-lastung i weite

Durch

biegung

/'

Giffe- | Durch-jbiegung ! absolut

renz

Bemerkungen

cm

¹/so cm

an

O io

0,oo

5,00

6,oo

7,oo

8,oo

,50

9,00

,50

10,00

,50 j 11,00

,50

12,00

,50

13,00

,50

14,oo

15,00

16,00

17,00

18,00

19,oo

20, oo

,50

21,00

21,50

160,0

| 0,ooo 5,610

5,610

X-Eisen; deutsches Normalprofil No. 20. Material: Schweisseisen.

+0,090 5,605 6,725 |    7,875

|    9,036

Elasticit.- _2’⁶⁰⁶

10,206 10,801 11,406 ! 12,006 12,601 13,206

13.851 14,451

15,146

15.851 16,656

Grenze

Bieg-

Grenze

5,515

1,120

1,150

1,161

0,570

0,600

0,595

0,605

0,600

0,595

0,605

Oberflächenbeschaffenheit: normal, tadellos.

Pro 8,501 betr. f — 0,1921 cm, somit ist der Elasticitätsmodul:

0,1921

0,2520

0,2890

0,33

0,36

0,42

0,52

0,77

1,34

2,03

2,49

3,02

C.3,80

,, Cohaes.-I Grenze

Träger wird windschief; Waage

fällt ab.

£ = 73,6

= 73,6

8,50

1,6.0,1921 £ = 2035 t pro cm².

= 2035

Elasticitätsmodul .    .    £ — 2035 t pro cm²

Faserspannung

an der Elast.-Grenze y = 1,61 „ „ an der Bieg-Grenze o = 2,35 „ „ an d. Cohaes.-Grenze ß = 3,97    „    „

Durchbiegung

an der Elasticitäts-Grenze fy — 0,i98 cm. an der Bieg-Grenze .    . fa — 0,296 v

an d. Cohaesionsgrenze . fß — c. 3,8 „

Deformations-Arbeit

an d. Elasticitäts-Grenze Ay — 0,866 cm t an der Bieg-Grenze .    . Aa— 1,932 „

an d. Cohaesions-Grenze Aß — 69,9    „

Blechbalken No. 5—8.

w- —-2Z, ocm—>!

V

1 I 910:0,9

"" X

> <0,o an.

Ls 50,2

ria

^____________

Fig. 16.

0:9:0,9

k-

____2L

0,9

Nietdurchmesser: 1,8 cm.

Niettheilung: 13,o cm.

Quersclinittgrössen:

ohne Abzug

mit Abzug

der Nietlöcher

Trägheitsmoment . Widerstandsmoment . Querschnittsfläche .    . Ft

Trägheits-Halbmesser max. 1c Schwerpunktsabstand

der Gurtquerschnitte hs Coeff. d. Querverschiebung 5«

. J 66521 cm* . W

— cm3 145,i cm² F7 21,4 cm max /c

J = 58352 cm4 W = 2244 cm3 132,i cm²

cm

cm

lis

47,i cm

2,71

Gurtquerschnitte mit Abzug der Nietlöcher: 43,5 cm².

F

J- n

Formel für den Elastizitätsmodul: \ 30 J    F )

1,6 f

54,09

Proto

koll

Be-

lastung

Stütz

weite

Durcli-

biegung

Diffe-

renz

Durcli-

biegung

absolut

Bemerkungen

No.

cm

¹ /5o cm

cm

1135

0,oo

450

0,oo

15,00

30,oo

37,50

12,65

25,35

31,55

12,65

12,70

6,20

0,51

Blechbalken, sign. ISr. 5 A.

Aeussere Beschaffenheit: tadellos, Träger liegt fast vollkommen horizontal in der Maschine.

0,oo

37,50

38,00

39,00

40,oo

4l£0_ Eiasticit.- ,

Grenze |

42,00

43,00

44,00

J 45,00 46,00 47,00 48,00

49,00 50, oo 55,00 60,oo 65,00 70,oo 72,50 74,80

Muthm. Bieg- ' Grenze I

— 0,25 j

31.55    | 31,93

32.69 33,45

33.75 35,20

35.70 37,00

37.75

39.75

40.55 41,25

42.80 44,10

50.80

31,80

0,38

0,76

0,76

0,30

1,45

0,75

2,00

0,80

0,70

6,70

3    3

CJ<

0,75

1,88

1,02

1,16

1,34

1,51

1,62

Dem entspricht pro l,o t:f = 0,848

Der Electricitätsmodul beträgt:

41,o

£ — 54,09

1,6 f

= 54,09

= 20531 1,6 . 0,675 pro cm²

Im Mittel: f — 0,875.

f — 0,900.

f == 1,183.

wu

Cohaes.-

Grenze

C. 1,79

Fig. 17.

Bei 57,o t : Beginn des Einkneifens der Angriffs-Schneide.

Träger wird windschief; die freien Endend, gedrückten Gurts sowie der gespannte Gurt in der Träger-mitte steigen ; Träger verliert all-mälig sein Tragvermögen u. wird intact ausrangirt.

Bei 70,o t: Beginn d. Yerwindung (Spuren).

Flusseisen.

Nr. 41.

Proto-

koll

Stütz- Durch-lastung weite biegung

Be-

Diffe- Durchbiegung jabsolut

renz

Bemerkungen

No.

cm

‘/so cm

cm

1136

0,oo

450

0,oo

15,oo

30,oo

37,50

13,60

25,4o

32,85

Blechbalken Nr. 6, A.

Aeussere Beschaffenheit: „tadellos“. Träger liegt fast vollkommen horizontal in der Maschine.

0,oo

37,50

38,oo

39,oo

Elasticit.-

Grenze

40,oo

41,oo

42,oo

—0,25

32,85

33,20

34,67

36,50

37,35

38,25

33,00

0,44

1,38

1,38

1,30

0,90

Pro 1 ,o t beträgt: f — 0,880.

Der Elasticitätsmodul beträgt:

38,o

1,6 . 0,666

Pro l,o t beträgt: f — 1,550.

£ — 54,09

1,6 f

= 54,09

= 1929 t pro cm

43,oo

3,10

44,oo

41,35

JO

CH

45,oo

2,85

w.

46,oo

44,20

v\

47,oo

1,70

48,oo

45,90

JD

49,oo

2,45

-er

-C7-

50, oo 51,oo 52,oo o3,oo 54,oo 60,oo 65,oo 70,oo 75,oo 77,5o

Muthm.

Bieg-

Grenze

48,35 | 49,60 | 50,75 j 52,40 ! 54,25

1,25

1,15

1,65

1,85

I—-

Fig. 18.

Im Mittel: f — 1,40.

Cohaes.-

Grenze

ZO    CD    05    y-4    CO

O    <M    CO    ©

H    h    ^    H    (N    (N

Bei 55,o t : Beginn des Einkneifens der Angriffsschneide.

Bei 67,o t : Spuren des Windschiefwerdens. Es treten Glühspanablösungen an den Nieten in Nähe der Angriffsschneide auf.

Träger wird unter den nämlichen Erscheinungen, wie vorher, windschief.

Zusammenstellung der Resultate.

Flusseisen.

Blechbalken

Nr. 5 A

Nr. 6 A

Mittelwerthe

Elasticitätsmodul

der Biegungsfestigkeit e = 2053tp.cm² 1929 tp.cm² 1991tp.c»i²

Faserspannung

2,u „    «

3,89    ff    „

2,53 « « 3,82 ff ff

a. d. Elasticitätsgrenze y = 2,o8tprocw² 1,93 t pro cm² 2,ootp. cm2 an der Bieggrenze .    o    =’    2,43    „    „

a. d. Cohaesionsgrenze    ß    —    3,75    „    „

Durchbiegung

0,679 cm 1,032 ff 2,26 „

0,684 cm 0,936 „ 2,03    *

a. d. Elasticitätsgrenze fy = 0,689 cm an der Bieggrenze . fa —• 0,840 „ a. d. Cohaesionsgrenze fß — 1,79 „

Deforinations-Arbeit

a.    d. Elasticitätsgrenze Ay —    0:j43 m t

b.    einer Faserspanng.

v. 3,o t pro cm² . .As, o— 0,383 „ b. einer Durchbiegung v. V250 d. Stützweite des Trägers .    . . A — 0,857 „

0,i3i m t

0,i37 m t

0,417 „

0,400 „

0,845 „

0,851 „

Bemerkung: Bruch konnte in keinem Falle erzielt werden.

Schweisseisen.

Nr. 42.

Proto

koll

Be-

lastung

Stütz

weite

Durch-

biegung

Diffe- Durchbiegung absolut

renz

Bemerkungeu

No.

cm

'/so cm

cm

1137

0,oo

25,oo

450

0,oo

24,3

24,30

0,oo

25,oo

26,oo

27,oo

28,oo

30,oo 32,oo 34,oo 36,oo 38,oo 39,oo 40,oo 41,oo 42,oo 43,oo

Elasticit.-

Grenze

44.00

45,00

50,00

Muthm.

Biege-

Grenze

—0,io

24,30

25,oo

26.10

27.20 29,50 32,40 35,25 38,00 40,75

42.10

44.10 45,45 46,80

48.20 49,90 51,oo

24,25

1,20

8    2    8    g    8    8    2    8    8    8    8    2    2g

cf    cd    ei'    cf    cf    cf    «-T    ci    r-T    ,-T    .-T    r-7 r-T

■P

Blechbalken Nr. 7, F.

Aeussere Beschaffenheit: „tadellos“.

Träger liegt fast vollkommen horizontal in der Maschine.

Im Mittel: f == 0,825.

Der Elasticitätsmodul beträgt:

27,o

* = 64'°?Mr=⁵⁴’wü7ö^

— 1745 t pro cm

Fig. 19.

55,00

60,oo

65,00

70, oo

72,30

Cohaes.-

Grenze

!    S    2    &    8    8    5    8

o    1—l    H    r-t    .1-4    r-H    03    CO

Fig. 20.

Die muthm. Biegegrenze liegt bei ca. 45,5 t.

Bei ca. 50 f: deutlich ausgesprochener Beginn d. Einkneifens d. Angriffsschneide.

Träger bleibt fast horizontal.

Plötzlicher Bruch der gespannten Faser in Nähe der Trägermitte.

Nr. 43.

Schweisseisen.

Proto- : koll

No.

Stütz-lastung I weite

! p i

Be-

Durch

biegung

Diffe- Durchbiegung absolut

renz

Bemerkungen

cm

¹ / 5o cm

cm

1138 | 0,oo

450

0,oo

23,20

25,oo

23,20

0,oo j 25,oo

26,00

27,oo

28,oo

29,oo

Elasticit.- ■ grenze

30,oo

32,oo

34,oo

36,oo

| 38,oo 40, oo | 42,oo ¹ 45,oo

Muthm.

Biege-

Grenze

— 0,20

23.20

24.20

25.45

26.20

27.90

29.25

38.25 34,65 37,55 39,70

42.45 45,35

49.90

Blechbalken Nr. 8 F.

Aeussere Beschaffenheit: tadellos.

Träger liegt fast horizontal in d. Maschine.

23,40

1,00

^[OtOtOtOtOCÜMMO^

8    8    3    5 'S %    8    8 g 3    &

0,464

0,524

0,590

0,693

GO^

Im Mittel: 1 ,oo.

Der Elasticiiätsmodul beträgt:

Ji8,o 1,6 . 0,524

e — 54,09

1,6 f

= 54,09

Fig. 21.

= 1807 t pro cm²

50,00

55,00

60,oo

65,00

67,50

70,oo

72,50

73,00

Cohaes.-

Grenze

Fig. 22.

Bei 55,0 t Beginn des Einkneifens der Angriffsschneide.

Der gespannte Gurt beginnt in der Trägermitte schwach zu steigen.

Träger beginnt windschief zu werden; plötzlich tritt Bruch der gespannten Faser in Nähe der Trägermitte ein, vergleiche Fig. 22.

Zusammenstellung der Resultate.

Schweisseisen.

Blechbalken

Nr. 7 F

Nr. 8 F

Mittelwerthe

Elasticitätsmodul

der Biegungsfestigkeit e — 1745 tp. cm² 1807 t p. cm² 1776 tp. cm²

Faserspannung

a. d. Elasticitätsgrenze y — an der Bieggrenze . a — a. d. Cohaesionsgrenze ß —

* s 2

r-. (N CO

Durchbiegung

0,541 cm 0,878 „ 3,io „

0,538 cm 0,959 „ 3,28 „

Deformations- Arbeit

a.    d. Elasticitätsgrenze Ay =    0,073 m t

b.    einer Faserspanng.

v. 3,o t pro cm² .    . Aa,o = 0,556 „

b. einer Durchbiegung V. !/250 d. Stützweite des Trägers .    . A — 0,685 „

0,077 rn t

0,075 m t

0,544 „

0,550 „

0,696 „

0,690 „

Bemerkung: In beiden Fällen trat an der Cohaesionsgrenze Querbruch der gespannten Faser in der Trägermitte ein.

1. Sehlagprobe.

Die ZuverlässigkeitsVerhältnisse des Materials selbst bei ausnahmsweise intensiven dynamischen Kraft Wirkungen festzustcllen, bezweckt die Schlagprobe. Aehnlich dem bei Prüfung des relativen Werthverhältnisses einiger Normalprofile in Fluss- und Schweisseisen betretenen Verfahren (1885), wurden auch diesmal

1. Schlagproben an tadellosen Gebrauchsstückon,

2.

„ solchen Gebrauchsstücken ausgeführt, deren gespannte Fasern absichtlich beschädigt wurden.

Schlagproben der erstgenannten Kategorie sind ausgeführt

worden

an Stabeisenabschnitten, v Zores-Eison,

„ I-Eisen, endlich „ Blechbalken.

Die Schlagproben mit absichtlich beschädigten Gebrauchsstücken mussten auf Stabeisenabschnitte beschränkt bleiben, da einmal I-Eisen blos in Schweisseisen zur Prüfung gelangten, anderseits die Herstellungskosten genieteter Balken die Vornahme solcher Proben nicht gestatteten.

Die tadellosen Gebrauchsstücke sind ohne weitere Appretur den Schlagproben unterworfen worden. In der Serie der Schlagproben mit absichtlich beschädigten Gebrauchsstücken kamen Versuchskörper zur Anwendung, deren gespannte Fasern auf die ganze Rreite vorangehend auf ca. 1,5 mm Tiefe mittelst Kreuz-meissels scharf durchgehauen wurden.

Bis auf die Schlagproben mit Blechbalken, die im Arsenal zu Malines ausgeführt wurden, vergl. Seite 13, sind sämmtliche in vorliegendem Berichte angegebenen Resultate von Schlagproben in Zürich und zwar unter Benutzung des Schienenschlagwcrks der Schweiz. N.-O.-B. gewonnen worden. Bezüglich der Con-struction des letztem diene Folgendes:

Auf einem ca. 1,5 m tief in den Boden eingelassenen Bcton-klotz ist ein aus starken I-Eisen gebildeter Rahmen angebracht, der die beiden keilartigen, oben abgerundeten Auflagerschneiden trägt. Seitlich dieser Schneiden wurden dreieckförmige, aus Stahlblech und Winkeleisen gebildete Führungsrahmen angebracht, welche das zwischengeschobene, auf die Lagerschneiden aufgesetzte Prüfungsobjekt gegen Umkippen sichern sollten. Mittelst hölzerner Keile wurde jedes Probestück zwischen den Führungs-backen eingeklemmt. Der Abstand der Lagerschneiden betrug genau l,o m.

Das Schlagwerk des „Laboratoire d’essais“ zu Malines hier näher zu beschreiben, würde zu weit führen. Wir müssen uns begnügen anzuführen, dass die auf Mauerwerk fundirte Chabottc ll,o t wiegt; der Rahmen, zwischen welchem das Fallgewicht spielt, aus I-Eisen gebildet ist, auf deren nach Innen gekehrten Flanschen Eisenbahnschienen aufgenietet wurden. Die Höhe des Schlagwerks beträgt ca. 15 m\ der Antrieb geschieht maschinell, die Arretirung der Bewegung durch sinnreich disponirte Bremsbänder, die ein Mann bedient. Die Auslösevorrichtung weicht von der, die die München-Dresdencr-Conferenz zur Anwendung empfahl ab, entspricht jedoch der Forderung eines tadellosen Ablassens des Fallgewichts. Die Lagerung der Yersuchsobjecte geschieht auf 45 cm, hohen keilförmigen Gussklötzen, die mit 2,o cm Radius abgerundet sind. Dieses Schlagwerk arbeitet sehr schön; zu Folge des exacten Aufschlags des Fallgewichts blieben die Probekörper meist noch nach dem dritten Schlag fast vollkommen gerade und zeigten lediglich blos den unvermeidlichen Beginn des Windschiefwerdens, bezw. des Ausbauchens des Steges.

Zu den in Malines ausgeführten Schlagproben wurde ein Fallgewicht von 1000 kg benützt. Die Fallhöhe betrug beim 1. Schlag: das 2,5-fache,

V 5,0- v

v G⁵ " n

bei jedem weitern Schlag das 10,o-fache der Steghöhe des betr. Blechbalkens.

I-Eisen wurden mit einer

an

Sämmtliche Schlagproben Fallarbeit, proportional dem Trägheitsmomente des betreffenden Profils, ausgeführt. Für das deutsche Normalprofil No. 40 konnte die Fallarbeit pro Schlag zu: 3,o mt angenommen werden.

Bezeichnet sonach

J in cm⁴ das Trägheitsmoment eines Profils bestimmter Höhe;

des deutsch. Normalprofils No. 40

n n

so beträgt die pro Schlag auf das Profil J auszuübende Arbeit

Jo

A — 3,o .

konnte also Fall für Fall rechnungsmässig bestimmt werden.

Die Stützweite der Träger in der Schlagprobe war konstant und = l,o m. Für die Träger von 40,o bis incl. 24,o cm Höhe betrug das Fallgewicht 0,5 t, für alle andern dagegen 0,3 t. Unter Zugrundelegung der vorangehend berechneten Werthen A und der angenommenen Fallgewichte wurde für jedes Profil die zugehörige Fallhöhe ermittelt und für die Dauer des Versuchs unverändert beibehalten. Jedes I-Eisen wurde somit mit einem bestimmten Fallgewicht aus ein und derselben Höhe so oft geschlagen, bis Querbruch eintrat oder Windschiefwerden des Trägers eine weitere Behandlung unter dem Schlagwerke hinderte. Dabei ist das Aufgehen von Schweissnähten nicht als metallischer Bruch angesehen worden.

Sämmtliche Zores-Eisen sind bei l,o m Freilage mit einem Fallgewichtc von 0,3 t auf Schlag- oder Stossfestigkeit geprüft worden. Auch hier ist die Fallarbeit proportional den Trägheitsmomenten der Zoresprofile und zwar für die Vautrin-Schwelle No. 126 mit 31,o kg Gewicht pro 1. m. zu 0,8 mt angenommen worden, woraus sich sodann Fall für Fall die Fallhöhe rechnungsmässig ermitteln liess.

Zur Einsichtnahme in die Art der Ausführung unserer Schlagproben lassen wir nachstehend einige einschlägige Protokoll-Ausfertigungen folgen.

Schlagprobe No. 9.

I-Eisen, Deutsches Normalprofil Nr. 20. Material: Schweisseisen. Stützweite: 100cm; Fallgewicht: 0,3 t.

Prot.-No. 1111.

No. 44.

Schlag ^he

No.

Fall- Durchbiegung ¹ Arbeitsleistg. f in cm

obere untere ] in VI Flansche Flansche j

in t m

einzeln

total

Bemerkungen

0,21

Obere Flansche an der Aufschlag-Stelle zeigt Spuren einer Schweissnaht.

iS

iS

iS

iS

S    9    S

H    T—I    rH

iS

iS

I—±00000

§ S g 8    8 s 8 g 8

0,21

0,21

0,21

0,21

0,21

0,21

0,21

0,21

0,21 2,io

Wie vorher.

Beginn der Ausbauchung des Steges. Wie vorher, allmälig wachsend.

Steg zeigt auf beiden Seiten feine Anrisse c. 5 cm lang.

Untere Flansche zeigt an einem Ende über dem Auflager eine 9 cm lange offene Schweissnaht; am andern Ende ist sie auf 15cm gespalten; vergl. Fig. 23.

Obere Flansche zeigt eine ca. 15cm lange, offene Schweissnaht.

Schlagprobe No. 10.

I-Eisen, Deutsches Normalprofil No. 20. Material: Schweisseisen. Stützweite: 100cm; Fallgewicht: 0,3 t.

Prot.-Tfo. 1112.

No. 45.

Schlag höbe

No.

Fall- Durchbiegung f in c m

obere | untere in m Flansche j Flansche

Arbeitsleistg. in t m

einzeln total

Bemerkungen

51

•4 Ci Ol

I— © «O 00

51

5l

5l

W    W M M M    O O O O

"Iq *03    "ia *© *co *©    'o'qs'ot'h-i

©OO'OOO'U»    ©    ©    ©    cn

0,21

Untere Flansche an einem Ende anrissig.

0,21

0,21

0,21

0,21

0,21

0,21

0,21

0,21

0,21

0,21    2,31

"Wie vorher.

Wie vorher.

Obere Flansche zeigt an der Aufschlagstelle Spuren von Schweissnähten.

Beginn der Ausbauchung des Steges.

Alles wie vorher, allmälig wachsend.

v n n    n    n

[baucht.

Alles w. vorher, Steg ziemlich stark ausge-Spur eines Anrisses auf einer Stegseite. Spur eines Anrisses auf der andern Seite.

Steg zeigt auf beiden Seiten metallische Anrisse von ca. 4—6 cm Länge.

Untere Flansche an einem Ende auf c. 17 cm Länge gespalten; am anderen Ende u. z. über dem Auflager ist eine 10 cm lange Schweissnaht offen; vergl. Fig. 24. Obere Flansche leicht seitlich verwunden.

II-L

¹

Eine einlässliche Beschreibung der H a r k o r t ’sclien Yersuche befindet sich in Prof. Belelubski’s trefflicher Schrift „Flusseisen, ist dasselbe zu fürchten und wie zu behandeln?“ St. Petersburg; 1885.

²

Dass die fraglichen, österr. Yorschriften, wenn überhaupt, so doch nur lokale Bedeutung haben können, bewiesen unsere Versuche mit basischem Convertereisen sowie die zahlreichen tadellosen Ausführungen der neuesten Zeit.

Schlagprobe No. 6.

Bo. 46.

Blechbalken sign. B. 4672; Steghöhe: 50cm; Material: Schweisseisen.

Prot.-Bo. 1152.

Anzahl Fallhöhe

Schlagarbeit

der

in

Durchbiegung der Gurtlamelle

Schläge

einzeln

total

oben unten im Mittel

Diff.

12,50

3,75

7,50 0,55 1,45 2,80 4,75 0,35

1,10 2,33 4,10 0,45 1,28 2,56 4,43 0,83 1,28 1,87

17,50

Totaler Querbruch.

Bemerkungen.

1. Schlag: Träger vollkommen gerade; obere Gurtlamelle zu beiden Seiten der Aufschlagfläche über dem Steg längsrissig. Bisslänge ca. 11 cm.

2.    Schlag: Träger vollkommen gerade; obere Gurtlamelle anrissig wie vorher; Risslänge ca. 26l/icm. Steg unter den obern Gurtwinkeln schwach verbogen; In Bähe der Bullaxe treten horizontale Spannungs-trajektorien auf. Alle Bieten intakt.

Yoreilen des TJntergurts: Spur.

3.    Schlag: Träger fast gerade; obere Gurtlamelle anrissig wie vorher; Risslänge ca. 29 V2cm. Steg schwach verbogen; am Stege treten neben den horizontalen Spannungslinien auch die von den Gurtnieten ausgehenden — jedoch nur schwach ausgeprägt — auf.

4.    Schlag. Träger schwach windschief; obere Gurtlamelle über dem Stege stark längsrissig. Risslänge ca. 30 cm. Zwischen den vertikalen Ständern des Trägers ist der Steg ausgebaucht und zeigt, von einem der mittleren Bieten am Untergurt ausgehend, einen einseitigen Riss; v. Fig. 25.

Fig. 25.

Am Obergurt 2 Köpfe der vertikal-Bieten abgesprengt. Yoreilen des Untergurts ca. 0,30 cm.

5. Schlag: Totaler Querbruch; vergl. Fig. 26.

Fig. 26.

4 Stück Nieten abgeschert.

Spannungslinien schwach ausgeprägt!

Yoreilen des Untergurts ca. 0,5 cm.

Schlagprobe No. 7.

No. 47.

Blechbalken sign. A. 4671;

Material: Flusseisen.

Steghöhe: 50 m;

Prot.-No. 1153

Anzahl ! Fallhöhe

Schlagarbeit

der

in

Durchbiegung der Gurtlamelle

Schläge

einzeln

total

oben unten im Mittel

Diff.

1,25

1,25

2,50

2,50

3,75

3,75

3,75

7,50

5,oo

5,oo

5,oo

8 8 8 3 S 8 cT r-T of iS oo

8    s    2 g    8    §

O    i—■    05    CO    iO    c-

J<] OT CO JO j—⁴ o 'cd 'Ci ~to to    'JL

CO    fcO    to    CO    oo <5

(M O    O CO

CO^ OD^

O" r-T H rT Of

<3 tti

S CD

£-cr? 2 B* ^ 2 2- p-

CD ®

. CD

Bemerkungen.

1.    Schlag: Träger vollkommen gerade; Alles intakt.

2.    Schlag: Träger vollkommen gerade; Alles intakt. Auftretens der Spannungstraiektorien. Spur von Yoreilen des

3. Schlag: Träger gerade; Alles vollkommen intakt. Spannungs-trajektorien deutlich ausgeprägt; Yoreilen d. Untergurts ca. 0,4 cm. Fig. 27.

O Ol

Oo

Fig. 27.

Ö*

■®L

<JT

jO-

4. Schlag: Träger fast vollkommen gerade; Steg in Nähe des mittleren Ständers ganz schwach ausgebaucht. Spannungskurven schön ausgeprägt. Yoreilen des untern Gurts ca. 0,55 cm.

Am Obergurt 1 Nietkopf der Yertikalnieten abgesprengt.

Am Untergurt einer der mittleren Horizontalnieten abgeschert; ebenso der letzte Niet; vergl. Fig. 28.

"O"

Fig. 28.'

Fig. 29.

5.    Schlag: Träger fast vollkommen gerade; Steg schwach ausgebaucht; Spannungslinien deutlich ausgeprägt.

Am Obergurt 1 weiterer Nietkopf der Yertikalnieten abgesprengt.

Am Untergurt, in Nähe der Mitte 3 horizontale Nieten abgeschert, überdies 3 Nietköpfe abgesprengt.

Träger ist vollkommen rissfrei.

6.    Schlag: Träger wird windschief; Steg ziemlich stark ausgebaucht, Ständer gelockert und schief gestellt.

Am Obergurt: 7 Stück Nietköpfe abgesprengt.

Am Untergurt: 3 Nieten ahgeschert. Die Gurtlamelle an einem Nietloch anrissig; vergl. Fig. 25.

m. Die chemische Analyse (nach Prof. Dr. Treadwell).

Die chemisch-analytischen Arbeiten beziehen sich auf Stichproben, die wir bei Beginn und am Schlüsse unserer Arbeit im analytisch-technischen Laboratorium des Schweiz. Polytechnikums haben ausführen lassen. Analysirt worden sind somit blos Späne von Rund eisen,

„ Zores-Eisen,

„ Materialien der Blechbalken.

Bestimmt wurde Fall für Fall der Gehalt an Kohlenstoff, Silicium, Phosphor, Schwefel und Mangan. Die hierbei benutzten Methoden sind nachstehend beschrieben.

Der Kohlenstoff wurde durch Zersetzen der mit Aether gewaschenen Bohrspäne mit Kupferchlorid-Chlorammonium bestimmt. Der ausgeschiedene Kohlenstoff wurde sodann nach der durch Fresenius modificirten U11 g r e n’schen Methode mit Chromsäure verbrannt, das gebildete Kohlendioxyd in Kalibimstein aufgefangen, gewogen und daraus der Kohlenstoff berechnet.

Bestimmung des Siliciums und des Phosphors. Eine gewogene Menge Bohrspäne wurde in Salpetersäure (spez. Gewicht 1,20) gelöst, die Lösung in einer Porzellanschale zum Trocknen verdampft und schliesslich über freier Flamme bis zur vollständigen Zerstörung der Nitrate geglüht. Der trockene Rückstand wurde hierauf mit concentrirter Salzsäure behandelt und abermals zur Trockne verdampft, sodann mit Salzsäure befeuchtet und mit heissem Wasser aufgenommen und filtrirt, geglüht, mit Soda aufgeschlossen und aus der Schmelze die Kieselsäure wie gewöhnlich bestimmt. Die beiden Filtrate dienten zur Phosphorbestimmung. Sie wurden vereinigt, wiederholt mit Salpetersäure zur Trockne verdampft und aus der 20—50 cm³ einnehmenden salpetersauren Lösung die Phosphorsäure nach der Molybdrat’ Methode bestimmt.

In einer besondern Probe wurde der Schwefel und das Mangan bestimmt. Der Schwefel wurde nach Landolt’s Methode ermittelt. Eine gewogene Portion Bohrspäne wurde in Salzsäure gelöst und die sich entwickelnden Gase in Bromsalzsäure aufgefangen. Der in Schwefelsäure verwandelte Schwefel wurde sodann mit Chlorbarium gefällt und das Bariumsulfat gewogen.

Der beim Lösen des Eisens zurückgebliebene Rückstand wurde filtrirt, getrocknet, mit Soda und Salpeter geschmolzen, mit Salzsäure behandelt und die möglicher Weise noch vorhandenen Spuren von Schwefelsäure mit Chlorbarium gefällt, gewogen und zur obigen Bariumsulfat-Menge addirt. Aus dem gesammten Bariumsulfat wurde schliesslich der Schwefel berechnet.

Die salzsaure Lösung diente zur Bestimmung des Mangans nach Pattinson’s Methode. Zu diesem Ende wurde die Lösung, welche circa 1 ,o gr. Eisen enthielt, mit Salpetersäure oxidirt, mit Caliumcarbonat fast neutralisirt; die Lösung, welcher 4 gr Caliumcarbonat, 30 cm⁸ Chlorkalklösung (15 Gr. in 1 Liter), dann nochmals 4 gr Caliumcarbonat beigefügt wurde, ist mit siedendem Wasser auf ca. 500 cm³ verdünnt worden. Der Niederschlag, welcher das gesammte Mangan als Manganbioxyd enthält, wurde filtrirt und mit Ferrosulfatlösung titrirt. Aus der verbrauchten Menge der Ferrosulfatlösung wurde das Mangan berechnet.

Resultate der

Prüfung der Elasticitäts- und Festigkeitsverhältnisse

der Erzeugnisse der

Eisenwerke der HH. De Wendel & Comp, in Hayang-e.

I. Rundeisen.

Wir lassen die Resultate der Prüfung der Festigkeits-Verhältnisse der Rundeisen von Hayange in folgender Reihe aufeinander folgen:

1.    Chemische Zusammensetzung;

2.    Zusammenstellung der Resultate der Zerreissproben;

3.    Resultate der Kaltbruchproben;

4.

„ Rothbruchproben;

5.

„ Stauchproben;

6.

„ Kaltschmiedeproben;

7.

„ Warmschmiedeproben;

8. Yergleichende Zusammenstellung der Resultate der Druckversuche.

Die an Rundeisen ausgeführten Knickversuche sind besserer Uebersicht willen der Zusammenstellung der Ergebnisse der Knickproben, ausgeführt an Formeisen, einverleibt worden.

1. Chemische Zusammensetzung* der Rundeisen.

Späne entnommen den 3,o cm starken Rundstäben in Fluss-und Schweisseisen ergaben

an

Si

Mn

beim Flusseisen    0,o59°/₀    0,o47°lo    0,o47°/₀    0,oo4°/₀    0,5i5°/°

b. Schweisseisen    0,oi4 „    0,45i „    0,o48 „    0,i46 „    0,055 „

Laufende

Material

No.

CM

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Ci Ol

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

CO

Flusseisen

Schweisseisen

2. Zusammenstellung der

Mit Ausnahme der Werthc von e und y sind

Ursprüngl. Elasticitätsmodul Elasticitätsgrenze Bundeisen-stärke

Streckgrenze

cm

1,0

1,5

2,o

2,5

3,o

t pro cm² t pro cm² t pro cm² t pro cm² t pro cm² t pro cm²

2177

2072

2,19

3,47

1,69

2,93

2117

2121

2202

2159

2,12

3,49

1956

1922

1970

1987

1,46

2,91

2,12

3,31

1,75

2,81

2,oi

1,33

3,io

2,50

1,94

2,70

1,53

2,44

Resultate der Zerreissproben.

sämmtliche Zahlen Mittelwerthe aus je 2 Versuchen*).

Zugfestigkeit

Dehnungen

pro 10 cm

pro 20 cm

Contraction Qual.-Coefficient nach Tetmajer

cp

t pro cm² t pro cm²

4,69

3,90

°/o

°/o

°/o

°/o

°/o

°/o

cm t

cm t

22,1 |

17,3

72,0

0,71

16,7

15,4

40,7

0,60

4,50

4,14

28,7

18,6

unsicher

68,8

unsicher

17,7

32,5

0,73

4,47

3,89

25,0

20,8

16,6

60,2

0,75

unsicher

25,5

unsicher

4,28

4,07

31,o

22,6

65,4

0,95

3,67

3,79

14,5

13,6

22,o

0,50

33,2

23,9

63,5

0,98

24,6

20,2

27,7

0,77

CM    CO ^    IC    O

t-H t-H    t-H i-H    t-H    i—I

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

3,5

4,0

4,5

2148

2151

2092

1,94

2,49

4,40

36,9

27,2

59,5

1,20

1930

2019

2037

1,53

2,oi

3,60

27,7

21,i

35,5

0,75

1,94

1,53

2,59

4,17

39,8

31,4

64,0

1,31

2,54

3,91

24,5

22,i

26,0

0,87

1,73

2,37

4,20

39,2

30,5

61,8

1,29

1,32

1,85

3,53

25,2

23,i

26,4

0,81

I— 00

T-“t r-H

Flusseisen

Schweisseisen

5,0

2133

1993

1,83

2,41

4,27

37,7

29,4

59,0

1,26

1,32

1,77

3,57

18,7

16,6

22,2

0,59

Mittel für Flusseisen

2144

1,98

2,88

4,34

32,6

24,9

63,8

1,06

Mittel für Schweisseisen

1987

1,49

2,42

3,78

21,2

18,6

28,7

0,70

*) Yon Nr. 3, Flusseisen, 1,5 cm, wurde ausnahmsweise hlos 1 Zerreissprobe geliefert.

Nr.

DO

00

Ci

Material

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseissen

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Ursprüngl.

Stärke

des

Lundeisens

Bemerkungen

cm

[anrissig.

1,0 |j Yollk. zusammengelegt; Probe an der Biegungsstelle

„ Yollk. zusammengelegt; Probe an der Biegungsstelle

[querrissig.

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

„ Zur Schleife gebogen; Stab a. d. Biegungsstelle quer-

[rissig.

1,5

2,o

2,5

3,o

3,5

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

Zur Schleife gebogen; Stab wird lokel stark querrissig.

Um 180° gebogen ohne Bruch.

Um 180° gebogen; Stab wird querrissig.

Um 180° gebogen ohne Bruch.

Um 180° gebogen; Stab längs einer Schweissnaht

[querrissig.

Um 180° gebogen; Bruch an einem der Schenkel. Bei 100° durchgreifender Querbruch.

CO ^

t-H r-H

Flusseisen

Schweisseisen

[ein.

4,o Um 180°gebogen; sodann tritt durchgreif. Querbruch

„ Um 180° gebogen; Schweissnaht offen; Stab schwach

[querrissig.

io

t-H r-H

Flusseisen

Schweisseisen

4,5 il Um 180° gebogen ohne Bruch.

„ Um 180° gebogen; Stab stark querrissig.

5,o

00

Um 180° gebogen ohne Bruch.

Bei 110° wird die gespannte Faser querrissig.

Material

Nr.

Cd

Flusseisen

Schweisseisen

Ursprüngl.

Stärke

des

Bundeisens

cm

Bemerkungen

1,0    | Yollkommen gefaltet ohne Bruch.

fl

fl

05

Flusseisen

Schweisseisen

1,5

Yollkommen gefaltet ohne Bruch.

fl

fl

fl

fl

Flusseisen

Schweisseisen

2,o

Yollkommen gefaltet ohne Bruch.

fl

00

Flusseisen Schweisseisen I

2,5

Yollkommen gefaltet ohne Bruch.

fl

fl

co

Flusseisen

Schweisseisen

3,o

Yollkommen gefaltet ohne Bruch.

fl

fl

fl

tO

Flusseisen

Schweisseisen

3,5

Yollkommen gefaltet ohne Bruch.

fl

fl

fl

fl

I—¹    I-*

05

Flusseisen

Schweisseisen

4,o

Yollkommen gefaltet ohne Bruch.

fl

fl

5,

fl

io <£>

H i—4

Flusseisen

Schweisseisen

4,5

Yollkommen gefaltet ohne Bruch.

fl

fl

fl

fl

5,o

Yollkommen gefaltet ohne Bruch.

oo

Lauf.

Ursprünglich.

Höhe der

No.

Material

Durch

messer

Höhe

cm

cm

Abminderung der gestaucht. Probe ursprünglichen Höhe

beim schliess- beim schliess-1. Riss I lieh 1. Riss lieh

in "/o in °/₀

Be-

merkungen

cm

cm

CM

Flusseisen

Schweisseisen

I—*    I—⁴

o ©

cd

C 1,00

00    03

00

cT o

c. 50

cn -41 CM Ci

Flusseisen

Schweisseisen

1,5

1,5

co co

c 2,00

tH

CO

O H

c. 33

4^    «41

Ci cn

io CD

Flusseisen

Schweisseisen

2,o

2,o

■'t

c 3,oo

c. 25

Oi

00

Yon Hand gestaucht.

[>• 00

Flusseisen

Schweisseisen

vO iC^

cvT c<r

CM Cm

C 3,50

s 1

r-H r-H

c. 30

CO H

CD

Flusseisen

Schweisseisen

3,o

3,o

6,o

6,o

c 4,oo

'lo 03 LO CD

c. 33

CO 00

t>* co

Flusseisen

Schweisseisen

CO CO C" bt

<1 <1 o ©

c 5,oo

DO H-1 8 8

c. 29

CO CD D- CD

CO ^

r“H i-H

Flusseisen

Schweisseisen

4,o

4,o

00 00

c 6,oo

DO CO CD S

c. 25

Oi Oi

cm cd

►—⁴ I—¹

Ci Ol

Flusseisen

Schweisseisen

c 7,oo

03 DO

CD O CD O

c. 22

i-H CO I>» CD

o> 00

H r—(

Flusseisen

Schweisseisen

O

lOT IO

J—l »—l

O O o o

C 7,50

c. 25

1-H Dl CD iO

Unter einem leichten Federhanimer gestaucht.

Massgebender Durchschnitt für

72 %

c. 31 %

Material

Ne.

to I—>

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Ursprung.

Stärke

des

Bundeisens in cm

©^ ©^

r-T r-T

Streckung in °/o der ursprüngl. ursprüngl. gestreckt Länge

Massgebende Länge der Probe in cm

Bemerkungen

Ci Ci o o

nicht geprüft.

© © co" co"

* © GO CO

O i—‘ ■*© ©

Stab wird kern- u. querbrüchig. „    „ besenbrüchig.

lO CO

Flusseisen

Schweisseisen

© © co co*

ift ©

OO" co"

Stab wird kernbrüchig.

„    „ besenbrüchig.

Flusseisen

Schweisseisen

Ci Ci © ©

© ©

iO o"

<M

[schlagen.

Stab zerfällt n. einigen Hammer-„ wird besenbrüchig; zerfällt.

O CO

Flusseisen

Schweisseisen

© © co" co"

Ci Ci o o

©

crT co

Stab gänzlich zerfallen.

„ wird besenbrüchig; zerfällt.

Flusseisen

Schweisseisen

lO

co" co"

Ci Ci o o

Ci Ci o o

Stab wird kernbrüchig.

„    * besenbrüchig; zerfällt.

CO ^

r-H r-H

Flusseisen

Schweisseisen

Ci Ci o o

Ci Ci o ©

o ©"

[n. einigen Hammerschlägen. Stab wird kernbrüchig u. zerfällt

„ wird kernbrüchig.

liO co

r-H r-H

Flusseisen

Schweisseisen

Ci Ci o o

Ci jCi o o

[fläche ziemlich intakt. Stab wird kernbrüchig; Ober-

„ wird besenbrüchig.

D- GO

r—I r-H

Flusseisen

Schweisseisen

Ci Ci o o

Ci Ci © ©

Stab wird kernbrüchig.

Material

Mo.

<M

Rlusseisen

Sckweisseisen

Flusseisen

Sckweisseisen

Ursprüngl.

Stärke

des

Bundeisens in cm

t—t    I—*

© b

r-T r-T

Streckung in °/o der ursprüngl. ursprüngl. I gestreckt Länge

Massgebende Länge der Probe in cm

Bemerkungen

Ol Ol

b 'o

Ol Ol

b b)

o t»

K>

05    05

© ©

110,0

20,o

420,0

30,0

Stab vollkommen Intakt.

„ gespalten.

Stab vollkommen intakt.

„ gibt ausgespr. Besenbruch.

CO

Flusseisen

Sckweisseisen

JO JO

b b

CM

CO

CO

540,0

70,0

Stab vollkommen intakt.

„ gibt ausgespr. Besenbruch.

Flusseisen

Sckweisseisen

cJ c<r

© ©^ iO lO

©

r-T CO CD

1130,0

60,0

Stab vollkommen intakt.

„ gibt ausgespr. Besenbruch.

CD

Flusseisen

Sckweisseisen

jo JO

b ©

Ol Ol

b b

kO

CO

oT

600,o

80,0

Stab vollkommen intakt.

„ gibt ausgespr. Besenbruch.

to

Flusseisen

Sckweisseisen

io iä

ccT CO

Ol Oi

o o

05    £

o. ©

580,0

30,0

Stab vollkommen intakt.

„ gespalten.

I—* 1-5

^    05

Flusseisen

Sckweisseisen

Ol Ol

b o

i—»

■ST -S*

720,0

130,0

Stab vollkommen intakt.

„ gespalt.; Beginn d. Besen-[bruchs.

I—* l—‘

05 Ul

Flusseisen

Sckweisseisen

Jn jn

© b

©^ ^ CO CO

CO f-*

660,0

170,0

Stab vollkommen intakt.

„ gespalten.

00

Flusseisen

Sckweisseisen

Ol Ol © ©

© © kD kO

i—>

© ©

700,0    Stab vollkommen intakt.

180,0    •> gespalten.

II. Stabeisen.

Die Resultate der Prüfung der Festigkeitsverhältnisse der Stabeisen von Hayange sollen in folgender Reihe auf einander folgen:

Zusammenstellung der Resultate der Zerreissproben; Resultate der    Kaltbruchproben;

„    „    Rothbruchproben;

„    „    AVarmausbreiteproben;

„    „    Kaltschmiedeproben;

„    „    AAAlrmschmiedeproben;

„    „    Schweissproben;

„    „    Härteproben;

„    „    Biegeproben (Biegsamkeit);

„    „    Schlagproben.

Lauf.

Material

No.

»-H CM

Flusseisen

Schweisseisen

Mit Ausnahme der Werthe von e und y sind sämmtliche

Zahlen Mittelwerthe aus je 2 Versuchen.

Ursprüngl. Elasticitätsmodul

Stabeisenstärke

Elasticitätsgrenze

Streckgrenze

Zugfestigkeit

Dehnungen

Contraction

cm

tpro cm⁸

t pro cm®

t pro cm¹ t pro cm®

tpro cm® tpro cm®

tpro cm³ t pro cm*

pro 10 cm

pro 20 cm

Ä2

°/o

°/o

°/o

fl

Qual.-Coefficient nach Tetmajer

°/o

°/o

°/o

cm t

cm t

2,o: 1,0    2179

1996

2,40

2,88

4,15

28,1

22,7

68,4

0,94

1,86

2,74

3,94

23,7

21,2

35,o

0,89

CO

Flusseisen

Schweisseisen

4,o: l,o 2144

1982

2,37

2,91

4,36

30,7

24,6

60,0

1,07

1,58

2,42

3,84

14,8

13,9

19,2

0,52

Ol Crt

Flusseisen

Schweisseisen

4,o: 2,o

2149

1997

1,94

2,40

4,12

33,1

29,8

62,9

1,23

1,40

2,14

3,69

22,6

19,3

26,4

0,74

t> OO

Flusseisen

Schweisseisen

6,o: l,o 2106

1945

2,27

2,76

4,24

32,9

25,3

62,3

1,08

1,66

2,46

3,53

12,4

12,1

15,5

0,43

Ol

Flusseisen

Schweisseisen

6,o: 2,o    2165

2027

2,02

2,52

4,31

35,8

28,9

52,6

1,24

1,50

2,27

3,63

24,3

21,6

22,0

0,79

Flusseisen

Schweisseisen

6,o: 3,o

2178

1994

1,92

2,48

4,37

35,6

29,5

55,4

1,29

1,79

2,22

3,50

13,4

12,6

17,5

0,44

CO    ^    IO    CO    !>•    OO

l—H    t-H    t-H    r-H    r-H    rH

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Mittel für Flnsseisen

Mittel für Schweisseisen

8,o: 2,o    2202

8,o: 3,o    2151

10,o: 3,o    2224

ri

2167

1,77

2,47

4,23

36,o

29,1

55,5

1,23

2045

2034

2076

2011

1,53

2,28

3,64

21,5

19,6

21,4

0,72

1,78

2,57

4,33

36,9

29,0

56,6

1,26

1,43

2,14

3,56

13,7

11,2

16,7

0,40

1,41

1,25

2,28

4,03

40,0

31,3

60,1

1,26

2,10

3,56

14,9

13,0

19,o

0,46

1,99

2,58

4,26

34,3

27,8

59,3

1,18

1,56

2,31

3,65

17,9

16,0

21,4

0,60

14

13

12

11

10

No.

Lauf.

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Material

10,o: 3,o

8,o: 3,o

8,0:2,o

6,o: 3,o

6,o: 2,o

4,o: 2,o

2,o: l,o

UrsprUngl. Stärke der Stabeisen

in cm

Uml65ftgeb. Beim Falten tritt Querbr. ein. Bei 52° wird der Stab stark querrissig.

Um 180¹ geb. Beim Falten tritt Querbr. ein. Bei 64° wird der Stab stark querrissig.

Yollkommen gefaltet, Stab w. gegenbrüch. Bei 75° wird der Stab stark querrissig.

Um 180° gebogen ohne Bruch. Bei 75° wird der Stab querrissig.

Um 180° gebogen ohne Bruch.

Bei 104° wird der Stab querrissig.

Um 180° gebogen ohne Bruch.

Stab wird querrissig.

Um 180° gebogen ohne Bruch.

Stab wird querrissig.

Kaltbruchproben

Yollkommen gefaltet ohne Bruch.

ri

4T

Yollkommen gefaltet ohne Bruch.

Yollkommen gefaltet ohne Bruch. Wie vorher; eine Schweissnath offen.

Yollkommen gefaltet ohne Bruch.

Yollkommen gefaltet ohne Bruch. Wie vorher; eine Schweissnath offen.

Yollkommen gefaltet ohne Bruch. Wie vorher; Schweissnäthe geöffnet.

Yollkommen gefaltet ohne Bruch.

Rothbruehproben

Bemerkungen bezüglich der

2. Resultate der Kalt- und Rothbruehproben.

Lauf.

No.

3. Resultate der Warm-Ausbreiteproben,

vergl. die Abbildungen auf Taf. YIII.

Material

Massgebenden, ursprüngl. Stabeisen-Abmessungen in

Mittlere Abmessungen der Probe nach der Breitung in

Bemerkungen

cm

cm

Länge Breite Dicke

Länge Breite Dicke

1    ¹ Flusseisen

6,0

to

HA

rH

Stab vollkommen intakt.

2    ! Schweisseisen

cd'

Stab am Ende rissig.

3    ! Flusseisen

6,o

j®

4    | Schweisseisen

J£>    £

*00 'o

CO

cT

CD JD

Stab vollkommen intakt.

Stab am Ende rissig.

5    | Flusseisen

6,o

cd'

6    ] Schweisseisen

^    iß

rH    r-I

CG O

o »o

cT cT

Stab vollkommen intakt.

Stab am Ende rissig.

Flusseisen

6,o

CO

JO

Schweisseisen

«cT icT

rH tH

'OO

CG

cT cT

Stab vollkommen intakt.

Stab am Ende rissig.

Flusseisen

6,o

CO

co

10

Schweisseisen

Y)

C5    CO

rH    t-H

Stab vollkommen intakt.

Stab am Ende schiefrig und rissig.

11

Flusseisen

6,o

t-A

cd'

12

Schweisseisen

©^

cd' t'-~

tH tH

(M    t-h

rH    rH

J-A

lO    IO

CO    t-

cT cT

Stab vollkommen intakt.

Stab am Ende u. auf einer Schmalseite rissig.

Lauf.

Material

No.

1    | Flusseisen

2 j Schweisseisen

3 Flusseisen

4 I Schweisseisen

Flusseisen

6 Schweisseisen

Flusseisen

8    {Schweisseisen

4. Resultate der Kalt-

A. Kaltschmiedeproben.

Ursprüngl. Massgebende Stärke Länge der Probe des

Stabeisens

in cm

ur-

ge-

cm

2,o : l,o

6,o : 2,o

6,o : 3,o

8,o : 2,o

Flusseisen 8,o : 3,o

10 Schweisseisen

Streckung in °/# der

ur-

Bemerkungen

sprüngl. streckt

sprüngl.

Stablänge.

05    05

05    •<!

c. 25

c. 8

Stab an der Uebergangsstelle rissig.

Stab gespalten.

Ol J35

io' cd

9.    ®

CD    CO

io za

11 Flusseisen I 10,o:3,o    6,o

12

Schweisseisen

6,o

00 I

CO

c. 33

c. 54

Stab rissig.

Stab nach wenigen Hammerschlägen gespalten, wird später besenbrüchig.

Querbruch an der Uebergangsstelle.

Stab wird bei Beginn der Streckung besenbrüchig.

Stab wird bei Beginn der Streckung rissig.

Stab ist bei Beginn der Streckung gespalten.

Stab wird bald nach Beginn der Streckung kernbrüchig u. zerfällt.

Stab ist bei Beginn der Streckung gespalten.

Alles wie bei Nr. 9.

Alles verläuft ähnlich wie bei Nr. 10.

und Warmschmiedeproben.

B. Warmschmiedeproben.

Lauf.

No.

Ursprüngl.

Stärke

Material

Flusseisen

2 Schweisseisen

3 Flusseisen

4 Schweisseisen

des

Stabeisens

cm

2,o : l,o

r>

6,o : 2,o

rt

5 Flusseisen 6,o : 3,o

6    ! Schweisseisen

Flusseisen

8,o : 2,o

Massgebende Länge der Probe in cm

Streckung in % der

ur-

ur-

sprüngl.

ge-

streckt

sprüngl.

Stablänge

Bemerkungen

cd' za

Ol J35 "o 'o

iC

16,5

11,0

c. 175

c.

83

25,5 ¹ c. 325

11,5 c. 130

00

05 GO

c. 560

c. 190

Stab vollkommen intakt.

Stab am Ende mehrfach gespalten.

Stab vollkommen intakt.

Stab mehrfach längsrissig.

Stab vollkommen intakt.

Stab gespalten, am Ende besen-brüchig.

Schweisseisen

9 Flusseisen

10 Schweisseisen

11    Flusseisen

12 Schweisseisen

T)

Oi Oi

oT

c. 450

C. 80

Stab vollkommen intakt.

Stab gespalten, am Ende besenbrüchig.

8,o : 3,o

5,o

34,o e. 580

Stab vollkommen intakt.

r>

4,o

13,o c. 225

Stab am Ende gespalten.

10,o: 3,o    5,o

4,o

31,5 c. 530 12,4 c. 210

Stab vollkommen intakt.

Stab am Ende gespalten.

Lauf.

Beschaffenheit

Ko.

Material

der Probe

Ursprüngliche | Anzahl der

des Stabeisens ¹ Einzelin cm

Stärke

Streck- Zug-Grenze festigkeit

Versuche. t pro cm² t pro cms

Dehnung in % pro

10 cm

20 cm

Con-

traction

Qualitäts-

Coefficient

nach

Tetmajer

Bemerkungen

Flusseisen

ca

Schweisseisen

^lngeschweisst

geschweisst

Mittlere Differenzen Aenderungen in % der urspr. Werthe ungeschweisst    4,o : 1,0

geschweisst    „    „    j

Mittlere Differenzen Aenderungen in % der urspr. Werthe

4,o : l,o

CO CO

CO CO

2,91

3,18

0,27

+ 9,3

2,53

3,67

0,14

+ 5,5

4,39

29,8

24,o

4,39

16,7

13,8

0,01

0,00

3,83

3,92

0,09

-4- 2,4

13,1

10,2

-19,o

-44,o

— 0,7

59,8

33,6*

26,2

-44,0

19,1

18,0

1,1

- 5,7

1,05

0,62

0,43

-40,9

0,47

0,40

0,07

-14,9

[zur Sehne.

Material fehlerfr.; m. ausgesproch. Tendenz Schweissung war in einem Fall vorzüglich.

Material sehnig, ziemlich kurz.

Schweissung ist in beiden Fällen sehr gut

[ausgefallen.

5 Flusseissen

7 Schweisseisen

Mittlere Differenzen

Aenderungen in % der urspr. Werthe

CC CG

CO CO

2,35

2,64

0,29

+12,3

2,17

2,33

0,16

+ 7,4

4,05

4,09

0,04

4" 1,0

3,65

2,89

0,76

—20,7

33,6

32,4

1,2

3,6

22,6

6,5

16,1

-71,4

28,3

24,7

3,6

-12,7

19,6

6,3

13,3

I -68,0

64,4

65,4

l,o

+ 1,5

25,2

6,8

18,4

-73,0

1,15

1,01

0,14

-12,2

0,72

0,22

0,50

—69,5

[zur Sehne.

Material fehlerfr.; m. ausgesproch. Tendenz

Schweissung beider Stäbe war vorzüglich [ausgefallen.

Material sehnig, ziemlich kurz.

Schweissung beider Stäbe war schlecht [ausgefallen.

Flusseisen

10

11

Schweisseisen

12

Mittlere Differenzen

Aenderungen in °/o der urspr. Werthe

CO CO'

2,80

3,15

0,35

+12,5

2,54

2,49

0,05

-2,o

4,29

4,24

0,05

— 1,2

3,58

3,62

0,04

+ 1,1

cT ccT

CO r—¹¹

16,1

-49,o

12,8

11,7

1,1

— 8,6

25,7

13,7

12,0

-46,6

60,o

35,4

24,6

-41,o

l,n

0,61

0,50

—45,0

[zur Sehne.

Material fehlerfr.; m. ausgesproch. Tendenz

Schweissung war in einem Falle gut ausgefallen.

12,2

10,8

1,4

-11,5

«D

co' cT eff

t-H i-H

0,44

0,39

0,05

-11,4

Material war durchweg kurz — sehnig.

Schweissung war in beiden Fällen befrie-[digend.

*) unsicher.

CO H- ©

03 CO I—

Bo.

Lauf.

*) Die Bruchflachen der Zerreissproben des nicht gehärteten Fiusseisen waren durchweg sehnig; fehlerfrei.

„    „    „    „    „ gehärteten Flusseisen waren vorwiegend körnig mit sehnigen Einlagerungen.

**) Das Schweisseisen war sehnig; eine Strukturveränderung in gehärtetem Zustande konnte nicht konstatirt werden.

Mittlere Differenzen Aenderung in B/o d. urspr. Werthe

Schweisseisen

Flusseisen

Mittlere Differenzen Aenderung in °/o d. urspr. Werthe nicht gehärtet    6,o: l.o

gehärtet

71

_|_

Mittlere Differenzen Aenderung in °/o d. urspr. Werthe nicht gehärtet j ö,o: 1 ,o gehärtet

Mittlere Differenzen Aenderung in °/o d. urspr. Werthe Schweisseisen**) nicht gehärtet j 4,o: l,o gehärtet

LL

Flusseisen*)

Material

nicht gehärtet gehärtet

4,o: l,o

der Probe

Beschaffenheit j

(des Stabeisens! Einzel-Proben

in cm

Ursprüngliche Anzahl i Stärke    der

03 © ! JO JO JO g p p p JO Wo jo jo jo g

“8 ofeocow S&2 ⁸⁰ S § » 2 t,

I—I I )£>. 4S- to ft 3 S s

+ 4,4

0,16

Oi O Ü' "cd

V* o

co Oj

— 1,8

0,3

OS OS OS    gj CO    05    Oi ^    t\SO    OO 05 CO g CO    05 05

3 S s    W 3    8    ft g    ® S    se S £ u SS    ’S S    js

t—⁴ t—⁴    h-⁴    ^    h-*    m DO    CO

►£*. J—    jCO    «t*    in    CO O    C»

o » o 'Jk

JO

ils -

0,4

|—1|—A|—    4 H—⁴ ♦—⁴ CO

OT JO    03 OO -vl ^3 O

'©    ©    © bo

JOT

4^

•^1

t pro cm8 ! t pro cm⁸

10 cm

Streek-

Grenze

keit

Zug-

festig-

*—‘    H-*    t—‘    >£*. *—‘    k—*    I—¹    IO

JO    00    pO j—⁴    O«    OT    Ci

K) CD CO 'c*

•*J CS Ci

H* O CD

-32,8

19,5

o<

to

CO A Cn

-i co jo

O O Ol j— oo ^4    'h* o ^ M

- 3,i

0,6

-40,9

to

•—* ►—* CO

OT

W H «

20 cm

pro

Dehnung in %

»—* •—* tO H ^ ^ Ci 00 JO JO -<1 Ci Ä. ^ O C7* to O* KU.^1 o'IW'cd

in •/,

Con-

traction

6. Zusammenstellung der Resultate der Härte-Zerreissproben.

■9° © P p © t- © p © p ^ P © © © £ ® P P P * 8 |S S 6 % 5 8 S S ts S ft S 5 £88

Qual.-

coeffic.

nach

Tet-

majer

Lauf.

No.

<M

>0 CO

05

H-*

CO

io CO

T—t T—t

7. Resultate der Härte-Biegeproben.

Material

Flusseisen

Flusseisen

Sehweisseisen

Y!

Schweisseisen

Flusseisen

Y>

Flusseisen

Schweisseisen

Schweisseisen

Beschaffenheit

UrsprUngl. Stärke des Stabeisens

in cm

Bemerkungen

ungehärtet 2,o : l,o

Um 180° gebogen ohne Bruch.

Yl

Yl

gehärtet

2,o : l,o

Yl

Um 180° gebogen ohne Bruch.

yi

ungehärtet

gehärtet

Y)

ungehärtet

Yl

gehärtet

Yl

ungehärtet

Y)

gehärtet

Y!

2,o : 1,0

Um 180° gebogen, Stab wird querrissig.

Y)

Y!

Yl

Y)

Y)

Y)

2,o : l,o

Y)

Y)

8,o : 2,o

•n

8,o : 2,o

8,o : 2,o

Yl

Yl

8,0 : 2,o

Y!

Um 180° gebogen, Stab wird querrissig.

Y)

Yl

Y)

Y)

Um 180° gebogen; beim Falten gebroch.

Yl

Yl

Yl

Y)

Um 180° gebogen ohne Bruch.

beim Falten gebrocli.

Yl

Yl

[rissig.

Bis 80° masch. gebog.; Stab wird quer-* 90*    „

r>

r>

Yl

[rissig.

Bis 53° masch. gebog.; Stab wird quer-* 47°    „

No.

Lauf.

Schweisseisen

Flusseisen

Scliweisseisen

Flusseisen

Scliweisseisen

Flusseisen

Material

Stützweite: l — l,o m.

jji

Breite

oo

to

to

Dicke

Ursprüngl.

Stärke

der Stabeisen in cm

p    p

E©    GC

-1    —4

tu    C^

Belastung P t

C<j

GO

Durchbiegung f cm

An der Biegungsgrenze

"©    "©

©    **

r.

Belastung P t

i—i

Def. Arbeit

to tc

K 8

Belastung p t

'd    'Oi

GO    t*>

00 00 *co    “To

00    Ci

co co 'U 'o o    ©

bO bO

£ S

Def. Arbeit

2 cm

Belastung P t

OT ÜT

S fe

Def. Arbeit

3 cm

Bei einer Durchbiegung von

jo

Belastung P t

Ci

8. Resultate der maschinellen Kaltbiegeproben.

(Biegsamkeit).

Ausgeführt an 1,5 m langen Stabeisen.

Frot.-No. 202 bis 207.

p

"oo

IC

Def. Arbeit

OO 00

8 8

JD JD

'So "oo

P in $w

to to

b 8

tc    jfr»

"co

w    ©

Durchbiegung f cm

C"

o    ~

CO    d

p» 00 8    8

-q

8 ä

Def. Arbeit A cm tn

Bei

einer Belastung von

Belastung: allmälig wachsend.

Gesammt-

Bemerkungen

9. Resultate der Sehlagproben.

Ausgeführt an fehlerfreien Stabeisenabschnitten.

Zahl Arbeit

der

Schläge

Durch

biegung

Fall-

Ge

wicht

Frei-

!age Höhe

Lage des

Probestabes

cm

tu

in

1,30 ausrangirt ohne Bruch.

1,30 I ausrangirt ohne Bruch.

1,94 ausrangirt ohne Bruch.

1,94    : ausrangirt ohne Bruch.

2,32 ausraugirt ohne Bruch.

es

o B c cT

§ 8 g S 8 g

cT cT cT o" o cT

1,0

1,0

tt

1,0

1,0

hochkant;

nach jed. Schlag u. 180 ⁰ gewendet

hochkant;

nach jed. Schlag u. 180° gewendet

hochkant; nach jed. Schlag u. 180° gewendet

hochkant;

jed. Schlag "gewendet

nach u. 180

«l

F r:

1,0

hochkant;

jed. Schlag u. 180° gewendet

nach

Schlag-

No.

3 bis 10

3 bis 10

3 bis 10

3 bis 10

1 bis 10

Stärke

des

Stabeisens

cm

6,o : 2,o

Material

Lauf.

No.

1 i Flusseisen

2 j Schweisseisen 6,o : 2,o

6,o : 3,o

Flusseisen

Schweisseisen 6,o : 3,o

8,0 : 2,0

Flusseisen

GO

No.

Lauf.

Schweisseisen 10,0 : 3,o

Flusseisen

10,o: 3,o

Schweisseisen 8,0 : 3,o

Flusseisen

8,0 : 3,o

Schweisseisen j 8,0 : 2,o

Material

cm

Stabeisens

des

Stärke

3 bis 5

3 bis 10

3 bis 7

3 bis 10

3 bis 9

No.

Schlag-

hochkant;

nach jed. Schlag u. 180° gewendet

hochkant;

nach jed. Schlag u. 180° gewendet

hochkant;

nach jed. Schlag u. 180 ⁰ gewendet

hochkant;

nach jed. Schlag u. 180° gewendet

hochkant; nach jed. Schlag u. 180 ⁰ gewendet

Probestabes

Lage des

^ 2i J"*    ^    ^

'o    *0

to    |_1    |_1    tc    V_L    |_l

8    8    8    8    8    8

t-i    O    O    h*    O    O

8    £    £    8    £    £

OOO

8 fe fe

2j 2i    2*    21

2:

21 21 ^ 21 05

=1 ©

05

2*    21

05

Frei-

1 i I Belage Höhe wicht

Fall-

tO

cm

Durch

biegung

10

10

2,40 durchgreif. Querbruch.

5,40 | ausrangirt ohne Bruch.

2,30 durchgreif. Querbruch.

3,45    \ ausrangirt ohne Bruch.

2,07 Querbruch.

Schläge I Tll t

der

Zahl

Arbeit

Gesammt-

9. Resultate der Schlagproben.

Ausgeführt an fehlerfreien Stabeisenabschnitten.

Bemerkungen

-

0D

8-

P

CD

«S

ST.

0>5

PKT

•s

P-l

CO

JH

10. Resultate der Schlagproben; vergi. Taf. x.

Sämmtliche Stäbe wurden in der Mitte längs einer Schmalseite auf 1,5 mm Tiefe angehauen.

Bemerkungen

Yorgebogen*).

Gesammt-

Arbeit

Zahl

Durchbiegung in

Fall-

0.20 [ Stark verwunden;

ausrangirt ohne Bruch.

Yorgebogen*)

0,13 Gespannte Faser anrissig.

— Yorgebogen*)

0,29 Stark verwunden;

ausrangirt ohne Bruch. —    Y orgebogen*)

Gespannte Faser tiefgreifend anrissig.

0,20

cm

Höhe

Ge

wicht

Frei-

lage

Lage des Probestabes

total absolut Schläge

statischen Biegeprobe unterworfen;

Kl

•0H-SBR0g

Stärke

des

Material Stabeisens

in

cm

I    »-»    ^    I    co^

I    cd' TfT ec*    I    C£p t*T

rH C<l    r—i

00 co^

th cxT <xT

rH    rH (M

ss

o" c s

1,0    0,3

0 Die angehauene Seite nach unten

4,o : 2,o

•n

ej^ o» ^

^ cT ocT

rH rH

I ^    ^

I oT

00^ 00^ icT of

<*

oT R

,    s    ,3    .3

I o"    * Io“*    I ©~ *

0,3

1,0

1,0    0,3

0,3

1,0

0 Die angehauene Seite nach unten

0 Die angehauene Seite nach unten

0 Die angehauene Seite nach unten

Lauf.

No.

1 Flusseisen

2 Schweisseisen 4.o : 2,o

6,0 : 2,0

3 Flusseisen

4 Schweisseisen 6,o : 2,o

*) Die zu vorstehender Yersuchsreihe benutzten Stäbe sie gelangen daher vorgebogen unter das Schlagwerk.

:D GO

-q

Ci

Oi

No.

Lauf.

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

10,o: 3,o

8,o : 3,o 10,o : 3,o

8,o : 3,o

Schweisseisen 6,o : 3,o

Flusseisen

Material

6,o : 3,o

cm

in

Stabeisens

des

Stärke

h-i O O* ►£* CO tO h*

Schlag-No.

Die angehauene Seite nach unten

Die angehauene Seite nach unten

Die angehauene Seite nach unten

Die angehauene Seite nach unten

Lage des Probestabes

'S 'S

läge

Frei-

^ 3    :*    3    3    3    ^ s ^

W    W 05

* -⁰ |

05    ¹

0,72 1,28 ;

0,72

Ge- !

wicht Höhe

Fall-

to >-*■ V-i M-

J-± 00    J-».

O W W 05

S° ^    I

'to 'to    ‘

tO tO h-i h-a (-*•

p> j>o jr> o\ hj-"co *►* 'S* 'go

CD    I JK

'S 'tk '!k    '

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J-* Ci tO JD "cs "co ^ o

Oi

to K M K

J-⁴- jX» j— 'S oo 'to 05

CD    I

'S *10    ‘

to to H* H-*. t-i OSJO CO Ot M 'to '£-*

JD

'S 'S

H* I—¹

JX>    I I Ci j-+ fr. I

"Jk "tk ■ 'S 'S 'S 'S I

h* ~q

O CO

8 8

O to

8 8

Zahl Arbeit

der ]

total absolut Schläge j m t

cm

Durch-biegung in

Gesammt-

10. Resultate der Sehlagproben; vergi. Taf.X.

ausrangirt ohne Bruch. Durchgreif. Querbruch.

Durchgreif. Querbruch.

ausrangirt ohne Bruch.

Yerwunden, ausran-girt ohne Bruch.

Yorgebogen*)

Durchgreif. Querbruch.

Yorgebogen*)

Bemerkungen

III. Universaleisen.

Die Resultate der Prüfung der Festigkeitsverhältnisse der Stabeisen von Hayange folgen in nachstehender Reihenfolge:

1.    Zusammenstellung der Resultate der Zerreissproben;

2.    Resultate der Kaltbruchproben;

3.

„ 'Warmbruchproben;

4.

„ Lochungsproben.

Laufende

Ho.

Material

Flusseisen

1. Zusammenstellung der

Sämmtliche Zahlen sind

Resultate der Zerreissproben.

Werthziffern einfacher Yersuche.

Ursprüngl. | Elasticitätsmodul Universaleisenstärke

Elasticitätsgrenze

Streckgrenze

Zugfestigkeit

Dehnungen

pro 10 cm

pro 20 cm

Contraction Qual.-Coeflicient nach Tetmajer

cm

tpro cm³ tpro cm¹

t pro cm² t pro cm²

tpro cm² tpro cm*

t pro cm³ t pro cm²

Vo

Al

/-2

cp

Vo

Vo

°/o

°/o

Vo

cm t

cm t

22,o: 0,9    2127

co

Ol CO ^

11

co" co"

o»

f

IO

CD    O

50

-CS 05 CO Ol

fts

ft-

oo ^

CM <M

OS

o»

ft

Scliweisseisen 22,o: 0,9

2072

JO

CD

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co~ co~

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to

i-*    s-*

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ft- ft-

^    co

t-H    t-H

IO    t-

r-H    t-H

ft*

-0 Cs Cn

Flusseisen

40,0:1,0    2188

JO

ft

11

11

(M    CO

CO    rH

co' co'

p p ft» ft»

OS    OS

CO^

Tjf

co co

3 5

OS 'co

o- IO to io

J"“*    l"“‘

"rO    to

Ol    Ci

Scliweisseisen 40,o: 1,0

2152

jo

r.

/

11

11

88 §8 co' co

CO

cf of <M <M

cd' o

t-H <M

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1--« CM

GO

CD

Flusseisen

50,o: 1,1    2202

of

O    I-H

r-H    rH

11

11

co co

4--

ft ft

co oj CO CO

ft-

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OS

ft-

OS_ ®

cf cf CD CD

Scliweisseisen

50,o: 1,1

2086

©

Of

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11

11

4°

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CO IO

vO    CO

CD    CD

cd"    co

I-⁴    I—⁴

co y

H-⁴

to 'oo

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xcT io*

t-H r-H

o ö"

13

Flusseisen

60,o: 1,2

2179

JO

14*)

?»

CO ©f

4-

S 8

CO co co co

CO fto

to to -.1

ft.

ft

os

ft-

I-    CD

vH    rH

r-H    r-H

15

Scliweisseisen

60,o: 1,2

2069

»»

cf" of

CD

tvO

co" co

cm"

t-H T-H

'*-k    'rf*.

y

'go

ft

Im Mittel für Flusseisen „    „    „ Scliweisseisen

2173

2095

of

co

co

io

to

ft*

Oi

kO

ft»

SB

JO

os

J°

CO

ft-

51

I—*

*) Controllen.

Lauf.

Material

Ko.

Flusseisen

fl

A. Kaltbiegeproben.

! Ursprüngl. Querabmessung ; der ! Universal-| eisen

cm

Bemerkungen

Lauf.

Ko.

Material

22,o: 0,9 Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

Flusseisen

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

B. Warmbiegeproben.

TJrsprüngl.

Quer

abmessung

der

Universal

eisen

cm

Bemerkungen

22,0 : 0,9 Yollkommen gefaltet ohne Bruck.

fl

fl

Schweisseisen j 22,o : 0,9

Bei 82 ⁰ Querbruch der gespannten Faser.

Sckweisseisen

22,o : 0,9

Gefaltet, wobei sich Schweissnäkte offnen.

fl

fl

88°

fl

fl

fl

fl

fl

r>

5 j Flusseisen

40,o: l,o

Zur Schleife gefaltet ohne Bruch.

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

IQ CP

Flusseisen

40,o : 1,0 Yollkommen gefaltet ohne Bruch.

7    ' Schweisseisen

fl

40,o: 1,0 Bei 96° Querbruch der gespannten Faser.

* 89°

Schweisseisen

40,0:1,0 i Gefaltet, wobei sich Sehweissnähte öffnen.

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

Flusseisen

50,o: 1,1

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

CD

Flugseisen

50,o : 1,1 Yollkommen gefaltet ohne Bruck.

10

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

tH <M tH r—t

Schweisseisen

50,o : 1,1 Bei 54 ⁰ Querbruch der gespannten Faser.

Schweisseisen

50,o : 1,1

Gefaltet, wobei sich Schweissnähte öffnen.

fl

fl

„    76»

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

CO    ^

T—f    T—I

Flusseisen

60,0:1,2 Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

CO    ^

r—i    r—4

Flusseisen

fl

60,o : 1,2 Yollkommen gefaltet ohne Bruch.

fl

fl

fl

fl

fl

Schweisseisen

60,o: 1,2

16

fl

fl

Bei 64° Querbruch der gespannten Faser.

* 81°

fl

fl

fl

fl

lO CD

H H

Schweisseisen

fl

60,o: 1,2 Gefaltet, wobei sich Schweissnähte öffnen.

fl

fl

fl

fl

fl

fl

Lauf.

No.

Material

Art der

Lochung

der Lochungsproben.

Beschaffenheit der Lochwandung

Loch

weite

Verhältnis der

Lochweite

Anzahl

cm

zur

Blechst.

Lochnath zur Lochweite

der

Zugfestigkeit der Lochnath

Einzel- absolut in °/o der proben tn

cm

pro urspr. Festigk.

Universaleisen Nr. I; Querschnitt 22,o:0,9 cm.

a cn ^    05 to M

Flusseisen

■n

Schweisseisen

Ti

r>

ungelocht

gebohrt

gestanzt

ungelocht

gebohrt

gestanzt

tadellos

schiefrig

tadellos

schiefrig

1,8

1,8

2,00

2,oo

co i co |

a 8 I * 8 ¹

to co co co co co

oo t-    00    TH    o    co

CO, Ol.    io    CO

i-O    -rf    CO    CO    CO

+ 12,6

2,1

-    4,i

—    14,8

Universaleisen Nr. II; Querschnitt

CO 00 <1

Flusseisen

r>

7)

1 l f—»

to 1-* o

Schweisseisen

T)

r>

ungelocht

gebohrt

gestanzt

ungelocht

gebohrt

gestanzt

tadellos

schiefrig

tadellos

schiefrig

1,9

1,9

1,90

1,90

05 03 CO 03 05 CO

CO    05    03    t-

iO O    ® 05 iß

^ iß    co co co

+ 11,9

5,3

00 w cT co'

Universaleisen Nr. III; Querschnitt 50,o:l,i cm.

H-‘ h-* »—k *—A |—A.

00 <1 05 Ol ^ co

Flusseisen

t>

Schweisseisen

7)

ungelocht    —

gebohrt    tadellos

gestanzt    schiefrig

ungelocht    —

gebohrt    tadellos

gestanzt    schiefrig

- ff I

03 03 CO 03 03 CO

OO    OC    OD    Ol

to    05    'Ä*

CO    —1    tfh.    CO    5-*    CD

+ 13,8

— 6,7

eo os CO oT

Universaleisen

to to to to to H CO to h-L o co

Flusseisen

Ti

y>

Schweisseisen

7)

Ti

ungelocht

gebohrt

gestanzt

ungelocht

gebohrt

gestanzt

tadellos

schiefrig

tadellos

schiefrig

CM CO CO (M CO CO

CO    CO    CO    CO    ^    ^

'Ä».    to    05    CO    «

Ü'    CO    GO    O

+ 13,5 -14,4

in oo •'*' l-"

IY. Form eisen.

Die Resultate der Prüfung der Festigkeitsverhältnisse der Formeisen lassen wir in folgender Reihe aufeinander folgen:

1.    Zusammenstellung der Resultate der Zerreissproben;

2.    Resultate der Kaltbruchproben;

„ Warmbruchproben;

„ centriscben Druck- oder Knickungsproben; excentrischen Druckproben.

Prüfung der T-Eisen:

3.

3.

4.

5.

a)    Qualitätsausweis

b)    Resultate der Biegeproben; „ Schlagproben.

c)

6. Resultate der Prüfung der Zores-Eisen:

a)    Qualitätsausweis;

b)    Resultate der Biegeproben;

c)

„ Scblagproben.

Lauf.

No.

Material

Angebliche

Abmessungen

Gewicht

pro

lauf, m

an

kg

1. Zusammenstellung der

Elasticitäts-

modul

Elasticitäts-

grenze

Streckgrenze

t pro cm² j t pro cm²

t pro cot² «pro cm²

t pro cot² t pro cm²

Resultate der Zerreissproben.

Zugfestigkeit

Dehnungen

pro 10 cm

pro 20 cm

Contraction

t pro cot² t pro cot²

Xi

°/o

Xi

°/o

°l O

0/

Io

Qual.-Coefncient nach Tetmajer

cm t

cm t

a?

CD

ts

Mit Ausnahme der Werthe von £ und y sind sämmtliche Zahlen Mittelwerthe

2 Versuchen,

Mit Ausnahme der Werthe von £ und

B.

03

P*

5*

cs

p

9,

sr

CD

IO

1    Flusseisen 7,o: 7,o: 0,8

2    Schweisseisen

8,2    2111,o

2027,o

2,06

3,03

4,26

33,1

CO

1,76

2,65

3,51

13,7

oT

05 CU ^05

Flusseisen 7,o: 7,o: 1,3 Schweisseisen

13,7 2164,0

2,06

2,86

4,24

35,4

00

CM

CD

CO

WWW

1974,0

1,42

2,29

3,45

10,3

Flusseisen 9,o: 9,o: 0,9 Schweisseisen

13,0 2174,o

2,64

3,16

4,48

31,4

IC

CD

iD

CO

5S

WWW

1988,0

1,78

2,40

3,56

12,8

io

00

7    Flusseisen

8    Schweisseisen

8,o: 9,o: 1,4    19, i 2073,o

2,17

2,55

4,15

34,7

to

CM

CD

1954,o

1,78

2,25

3,60

14,7

to

9 Flusseisen    10,5:10,5:1,2 17,6 2123,o

10    Schweisseisen „    „    „    „

2006,o

2,62

2,71

4,25

36,0

27,7

64,6

1,08

1,97

2,33

3,46

10,8

9,8

12,0

0,34

11    Flusseisen

12    Schweisseisen „

10,5:10,5:1,7    27,4 2182, o

2008,o

2,36

2,54

4,18

37,7

29,8

64,0

1,24

1,60

2,27

3,24

9,5

8,0

10,2

0,26

13    Flusseisen    13,o: 13,o: 1,7    30,8 2184,o

14    Schweisseisen „

1968,o

2,04

2,65

4,16

36,6

29,i

64,7

1,22

1,59

2,14

3,36

11,0

9,8

12,0

0,33

15    Flusseisen    13,o: 13,o: 2,2 50,9 2101,2

16    Schweisseisen „    „

2,05

2,58

4,03

36,4

28,3

64,7

1,14

2,19

3,41

13,5

12,2

12,3

0,42

Mittel für Flusseisen .    .

„    „ Schweisseisen .

2140,2

1989,0

2,25

2,76

4,21

35,1

27,9

62,9

1,16

1,70

2,33

3,45

12,0

10,7

12,6

0,42

Lauf.

Ho.

Material

Angebliche

Abmessungen iauf°m

Elasticitäts-

modul

Elasticitäts-

grenze

Streckgrenze

Zugfestigkeit

pro 10 cm

Dehnungen

Contraction

pro 20 cm

Qual.-Coefncient nach Tetmajer

cm

~kg

t pro cm² t pro cm²

(pro cm³jtpro cm²

(pro cm! (pro cm²

tpro cm' (pro cm²

Ai

°/o

Ai

Ol

IO

7l2

°/o

A2

°/o

cm t

cm t

-Eisen.

Resultate einfacher Versuche;

1*

Flusseisen

9,15 : 8,5

11,35

2212

2085

s % s

T-H (M

s*

N £ p g of <m~ %

fl -

§■

52.

&

fl

•Hs

co co m

s* s* sr

to HH 0Q

flj

I-

auf die Füsse der Profile.

CO^ CO'

oT ocT oq <m

kO CO CO

2 8

T—i H

3*

Schweisseisen

9;i5 : 8,5

11,35

1942

Y)

Y)

1946

<M CD OO^ CO'

T-H rH

'S. V.

C<l IM

03 CO CD^

co" co"

CO

5*

Fiusseisen

10,o : 10,o

15,75

2255

Y)

Y)

2155

to to

3 s

CD 05

csT of

o »o tiT

CD^

ccf

CO CO

CO to *00 "w

l-t H-t

gä 5

7*

Schweisseisen

10,o : 10,o

15,75

Y)

Y)

1959

1951

9*

Schweisseisen 15,o : 10,o

23,27

1927

10

Y)

Y)

Y)

1987

fl H    CD rH

iß co^    cd^ cO'

H rl tH T—t

JO JO    JO    to

'b 'bi    '»U    bi

C3 ©    CD    03

CO 00 02 00 'ta ^    'a> 'ci

to -1    O

of

Ol bo

l-i bO    t—¹

p p

"© bo

»    00    00

oT CO    07)    kO

rH    H    rH

t^ CO_    ©

tH rH    05    ■'^1

rH (N    H    H

p    p    O    p

*bi    b,    bi    bo

ta    oi    i*    to

Im Mittel für Flusseisen:

„ Schweisseisen:

2176

Y)

1952

2,05

2,76

4,09

36,2

29,2

63,6

1,19

1,60

2,57

3,68

14,3

13,6

16,0

0,50

L ■ E i s e n.

“-Eisen.

1* Schweisseisen 10,5 :

fl

3*

Schweisseisen 10,5 :

fl

5* Schweisseisen 17,6 :

Resultate einfacher Versuche; die mit * bezeichneten Zahlenwerthe

2,47 2,37

2,43 + 2,58

2,50 2,41

beziehen sich auf die Flanschen, die übrigen auf die Stege der

6,5

6,7

7,2

14,10

15,70

24,25

1937

1961

2052 t 1953

1945

1969

1,64

3,56

1,70

1,04t

1,62

1,72

1,64

3,46

3,34t

3,82

3,64

3,84

7* Schweisseisen 17,6 :

7,4

27,oo

1933

1,38

2,51

3,65

2086

1,71

2,17

3,72

9* Schweisseisen 21,5 :

10

11* Schweisseisen 21,5 :

Y)

•n

* j» * «>

CD    O«

42,5

45,8

Im Mittel für Fiusseisen:

„ Schweisseisen:

1948

2019

1948

2009

1976

1,57

1,70

1,46

1,55

1,61

to to to to & & S fe

3,66

3,76

3,71

tt

r-T r-T    l>r H co" o CO t—^ t-T cT    I kß

r-irH    C^It-4    ItH

9,8

10,5

6,6 t

20,1

16,7

14,5

20,3

15,8

—»•

H-¹ I l-* tO

^ I    H

'cd 'o

-4-

15,9

12,7

13,0 t

20,6

19,9

17,5

20,4

14,5

20,9

17,0

11,9

tt

0,35

0,36

0,22 1

0,77

0,61

0,55

0,74

0,58

0,77

0,67

0,55

tt

2,45

3,69

17,4

16,3

16,9

0,61

Lauf.

Gewicht

No.

Material

Angebliche Abmessungen    m

cm

kg

Mittlere Abmessungen der Proben Breite Dicke

Bemerkungen

cm

cm

So.

Material

Angebliche j Abmessungen

cm

Gewicht

pro

| lanf. m

kg

Mittlere Abmessungen der Proben Breite ! Dicke

Bemerkungen

cm

cm

Eisen.

L-

CA

CD

Flusseisen

9,15 : 8,5

11,35

Yl

Yl

4*-    4*-

'u* 'kU © CD

H-J-

Flusseisen

7,o: 7,o: 0,8

8,2

CO

Schweisseisen

yi yi yi

4>-    4>-

&    fe

Zur Schleife gebogen, im 1. Falle [anrissig.

Bei 98° bezw. 103° querbrüchig.

Schweisseisen

9,15 : 8,5

11,35

Y)

yi

Y)

Fluss eisen

10,0 : 10,o

15,75

Flusseisen

7,0: 7,0:1,3

13,7

Schweisseisen

n yi yi

yi

00    O

O0_    CO

rH    rH

Zur Schleife gebogen ohne Bruch. Bei 105° bezw. 102° querbrüchig.

Schweisseisen

Yl

Y)

10,0 : 10,o

15,75

r>

S8 2S g 5    % 8

iO co

Flusseisen

9,o: 9,o: 0,9

12,o

Schweisseisen

V Yl Yl

yi

4>*    4^

g    fr

t>- OO

Flusseisen

9,0:9,0:1,4

19,i

CD

S$

7—I

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

In beiden Fällen bei 102° Beginn [met. Querbruch.

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

Flusseisen

15,0 : 10,o

23,27

0, Steg: z.Schleife geb. ohne Bruch. 0, Fuss:

0,78 Steg: bei 102° Kantenbruch.

0,85 Fuss: b. 102° Beginn met. Querbr.

0,95 Steg: z. Schleife geb. ohne Bruch. 1,08 Fuss:    „    „    » v

0,99 Steg: hei 81° Kantenbruch.

1,07 Fuss: b. 91° Beginn met. Querbr.

Profil 15,o: 10,o Kr. 35 wurde in [Flusseisen nicht geliefert.

CD OO Ü* to

ro

Schweisseisen

15,0 : 10,o

23,27

4^ 4^ S %

1,22 ; Steg: bei 83° Querbruch. 1,50 Fuss: „ 72°

Schweisseisen

Y) Y) »

CD

CD

Inheiden Fällen b. 67° Querbruch.

l=-

• rH

Ul

11.

co

Flusseisen

10,5:10,5:1,2

17,6

Schweisseisen

fl v »

fl

S ft

r* s-1 g g

Flusseisen

10,5: 10,5: 1,7

27,4

to

Schweisseisen

ft ft

CO    ^

r-H    t“H

Flusseisen

13,o: 13,o: 1,7

30,8

Schweisseisen

« n fl

fl

-F-

ft

Ifrk.

CD

fs g

r-H    r-H

Zur Schleife gebogen ohne Bruch. In beiden Fällen bei 72° Beginn

[met. Querbruchs.

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

Bei 56° bezw. 43° Beginn met.

[Querbruchs.

Zur Schleife gehogen, im 1. Falle [querrissig.

Bei 66° bezw. 91° querbrüchig.

Schweisseisen

Schweisseisen

Schweisseisen

Schweisseisen

10,5 : 6,5

14,io

Yl

Y)

10,5 : 6,7

17,6 : 7,2

Y)

17,6 : 7,4

Yl

15,70

[querrissig.

0, I Flansche : Beim Biegen zur Schleife 0,    ! Steg:    „    „

[qu rissig.

0,75 Flansche : Beim Biegen zur Schleife 0,96    Steg t    „    „    n

24,25

27,oo

1,16

Yl

1,29

J—l    >—l

Ci    CT»

Flusseisen

13,0:13,o: 2,2

40,9

Schweisseisen

V Yl V

Y!

Cd

OO

© o

Zur Schleife gebogen ohne Bruch. Bei 46° bezw. 60° Querbruch.

Schweisseisen

21,5 : 8,7 ' 42,50

10

Y)

Y)

Y)

11 ] Schweisseisen

21,5 : 8,9

45,so

12

Y)

Yl

Yl

05    kD    © Ol

kß ^

-F -F    -F -F

1,51

OO    in

CO    CD_    CO^

Flansche: bei 52° Kantenbruch. Steg: bei 58° met. Querbruch.

Flansche: bei 64° Kantenbruch. Steg: bei 74° met. Querbruch.

Flansche: bei 108° met. Querbr. Steg: bei 63° met. Querbruch.

Flansche: bei 24° met. Querbr. Steg: bei 57° met. Querbruch.

Lauf.

Material

No.

Flusseisen

Gewicht

Angebliche

pro

Abmessungen lauf> m

Mittlere Abmesss der Pr

Breite i Dicke

ugen

obe

B emerkungen

cm

hg

cm

cm

No.

Material

Abmessungen

cm

7,0:7,0:0,9

I    "

I    ⁰⁰

• rH

co

CO

Flusseisen

9,15 : 8,5

Gewicht

pro

lauf, m

kg

11,35

Mittlere Abmesssungen der Probe Breite ; Dicke

Bemerkungen

cm

cm

• rH

C0

S» öl <»

cT cT

to

Schweisseisen

rt»-    rt»-

£    £

0,76 Yollkommen gefaltet ohne Bruch. 0,82 Beim Falten querrissig geworden.

Flusseisen

7,o: 7,o: 1,3

CO

Schweisseisen

Flusseisen

9,o: 9,o: 0,9

Schweisseisen

rt».    rt».    rt>-    rt».

S    S    S    £

1,29 Vollkommen gefaltet ohne Bruch.

1,39

0;88 Vollkommen gefaltet ohne Bruch. 0,84 Beim Falten schwach querrissig.

CO ’tt 10 CO b- 00    05

Schweisseisen

Flusseisen

77

Schweisseisen

rt

Flusseisen

9,15: 8,5

10,o : 10,o

10,o : 10,o

15,0 : 10,o

77

77

11,35

15,75

15,75

23,27

71

SS %    3 58 S 3    .    .

tjT -tjT    I

8 3    8 o 8 S

cT ö cT r-J © r-T

Steg: vollk. gefaltet ohne Bruch. Fuss:

Steg: vollk. gefaltet ohne Bruch. Fuss:

Steg: vollk. gefaltet ohne Bruch. Fuss:

Steg: beim Falten kantenrissig.

„ schwach quer-[rissig.

Profil 15,o: lO,o Nr. 38 wurde in [Flusseisen nicht geliefert.

Fuss:

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

OO

Flusseisen

9,o: 9,o: 1,4

CD

1,42 Vollkommen gefaltet ohne Bruch.

Schweisseisen

15,0 : 10,o

23,27

ri

77

77

77

'»W 'b'

CD ©

CO CO

tH tH

Steg: gefalt., Schweissnähte offen. Fuss:

77

77

77

Schweisseisen

n ri n

77

77

77

II-

Eisen.

CO

Flusseisen

10,5: 10,5: 1,2

o>

Schweisseisen

n ri d

rH    <M

tH r-i

Flusseisen

10,5: 10,5: 1,7

ro

Schweisseisen

77    77    77

SS S £

8 2_

rH tH

Vollkommen gefaltet ohne Bruch.

Bei 115°, das andere Mal beim [Falten querrissig.

Vollkommen gefaltet ohne Bruch.

Beim Falten querrissig geworden.

1 i Schweisseisen

10,5 : 6,5

14,io

17

TI

Schweisseisen

10,5 : 6,5

15,70

77

rt

rt

rt

4,45

4,49

Schweisseisen

17,6 : 7,2

24,25

CO ^

H tH

Flusseisen

13,0:13,o: 1,7

Vollkommen gefaltet ohne'Bruch.

77

rt

r. £

Schweisseisen

Schweisseisen

17,6 : 7,4

27,oo

77    77    77

77

77

77

77

77

77

77

77

[Bruch.

0,38 Flansche: vollkommen gefaltet ohne

[offen.

0,78 Steg : desgl., Schweissnähte schwach

|    [Bruch.

0,74 Flansche : vollkommen gefaltet ohne

0,94 i Steg: dsgl., Schweissnähte offen.

1,18 Flansche: beim Falten querrissig. 0,96 Steg: b. Falten stark querrissig.

1,15 Flansche: querrissig.

1,29 Steg: gefaltet, schwach querrissig.

10 CO rH rH

Flusseisen

13,o: 13,o: 2,2

Schweisseisen

of c<r

Vollkommen gefaltet ohne Bruch.

Beim Falten wird 1 Probe kanten-[rissig; die andere zeigt [offene Schweissnähte.

Schweisseisen

21,5 : 8,7

42,50

10

11

12

77

Schweisseisen

21,5 : 8,9

45,80

71

Q    öl    00    ©

»O    iO    tO    ico

hT

1,59 Flansche: vollk. gefaltet ohne Bruch. 1,36 Steg:

77    * V

[rissig.

1,67 Flansche: gefaltet, schwach quer-

1,61 Steg: gefaltet, stark querrissig.

Lauf.

No.

**

Sämmtliche Zahlen sind Mittelwerthe aus 2 Versuchen.

Material

Ur-

sprüngl.

Wirk-

same

Quer-

schnitts-

Trägheits-

halb-

Stablänge

Fläche

messer

(t)    (+)

l cm

l cm

F CM*

k cm

|™ -Eisen; deutsch.

Sämmtliche Zahlen sind Mittelwerthe aus 2 Versuchen.

Beobachtete

Knickkraft

absolut

pro cm*

ßk

Richtung

der Durchbiegung 1. V ersuch j 2. V ersuch

Berechnete Werthe der Knickspannung nach

Euler

Tetmajer

Bemerkungen

ßk

ßk

t pro cm* t pro cm*

Normalprofil No. 10.

Flusseisen .

fl

3** Schweisseisen

»    t—⁴    H-»

Ot    ^    Ol

CO    ©

GO C4 OO

to    CO    to

oo    «o    oo

■u

46,oo

43,oo

3,oo

2,85

43,63    2,85

Wellenförmig verbogen.

fl

fl

fl

fl

Flusseisen .

100

123

Schweisseisen

C4 ©

cf ©

H CM

1,98

62,1    3856

fl

50,63

45,38

DO CO 8 8

CO CO 10 ©

Plötzlich durchgebogen.

fl

fl

6 Flusseisen .

CO

7 Schweisseisen

O o

H CM

io

87    75611

CO OO CO

oT

CO

Plötzlich durchgebogen.

69

-

Flusseisen .

DO

9 Schweisseisen

C4    ©

oT o

r-H C4

111    12321

33,oo

29,50

■T“    J“'

rfa-    -4

00    to

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

fl

fl

fl

10

Flusseisen .

300

319

19,2

1,98

161    25921

15,85

11

Schweisseisen

rt

20,o

r>

14,23

o    o

Hl    00

H*    CO

°    P

~kl    oo

00    05

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

fl

12

Flusseisen .

400    419

19,2

1,98

212    44944

13

Schweisseisen

fl

fl

20,o

fl

fl

fl

I0,25f

10,25*

Ziemlich allmälig durchgebogen. Wahrscheinlich Flusseisen (?).

lO

t-H r-H

Flusseisen .

Schweisseisen

o

IO

C7T

CO

CO H—1 O CO

1,98

262    68644

•n

8    3

CO CO

Ziemlich allmälig durchgebogen.

fl

fl

fl

*) Die eingeklammerten Zahlenwerthe der spezif. Knickspannung ßk beziehe0 ** Einspannung zwischen festen Druckplatten.

sich auf den effektiven Stabquerschnitt (mit Abzug der Nietlöcher).

io

Lauf.

No.

Material

16** Flusseisen .

17** Schweisseisen

00    o>

1    1-H

Flusseisen .

Schweisseisen

Ur-

sprüngl.

Stab:

X cm

100

100

Wirk-

same

änge

X cm

Quer- Träghei^s-schnitts- halb-Fläche messer F cm⁹

k cm

(|)

(i)

Knickkraft

absolut

| -Eisen; deutsch.

50** 20,90

3,06

16,3

265,7

fl

20,80

fl

fl

•n

123    17,30

17,36

1,46

84,2

7090

Beobachtete

Eicht

pro cm²

ßk

ung

der Durchbiegung 1. Versuch 2. Versuch

Normalprofil No. 12:6.

CC    CO    C/T    CTw

Ci -sl    H-1

s    s    g    s

■"$4    tA

CM~    Gvf

JO JO O CO

Berechnete Werthe der Knickspannung nach

Euler

Tetmajer

Bemerkungen

ßk

ßk

t pro cm² t pro cm²

eo'

Plötzl. wellenförmig durehgebogen.

O T-H

04 CU

Flusseisen .

Schweisseisen

150

173    17,30

1,46

118,5

14042

fl

17,36

25,04

22,25

co co oo co

Flusseisen .

Schweisseisen

200

CO

CM

CM

8 §1

C-    t-

T—1    T-H

1,46

153

23409

18,88

11

16,79

8 S

1—4    O

co co

Flusseisen .

Schweisseisen

300

319

17,30

1,46

218

47524

7,44

i)

17,36

fl

fl

fl

7,57

26

Flusseisen .

400

419

17,30

1,46

288

82944

4,82

27

Schweisseisen

fl

17,36

4,30

CO CO «0 00

Flusseisen .

Schweisseisen .    .

500

519

17,30

1,4G

355    126380

3,75

fl

17,36

fl

fl

2,65

p>    o    ©    o

Io    tc tc

CB    to    CB    O

t 11 11 11 11 11 11 t tt t N l l Ti U l i

'tu 1b GO

©T o~

s

T.

to

7 S

00

V)

Plötzlich durchgebogen.

r>

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

T)

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

11

Ziemlich allmälig durchgebogen.

Ziemlich allmälig durchgebogen.

r)

V)

Ziemlich allmälig durchgebogen.

Mittel wäre somit entschieden klein und = 1,25 t pro cm².

TJr-

Wirk-

Lauf.

Material

sprüngi.

same

No.

Stablänge

l cm

l cm

Quer-

schnitts-

Fläche

F cm’

Trägheit s-halb-

messer

h cm

(D ar

Beobachtete

Knickkraft

absolut N t

pro cm’

ßk

Richtung

der Durchbiegung 1. Versuch 2. Versuch

Berechnete Werthe der Knickspannung nach

Euler

Tetmajer

Bemerkungen

ßk

ßk

tpro cm³ tpro cm²

C-

CO«» 05 CO CO «5 W M «    «

Flusseisen .    .    .

Schweisseisen .    .

Flusseisen . Schweisseisen

Flusseisen . Schweisseisen

Flusseisen . Schweisseisen

Fhisseisen . Schweisseisen

Flusseisen . Schweisseisen

42* Flusseisen . 43* ! Schweisseisen

44* Flusseisen . 45* Schweisseisen

46

47

Flusseisen . Schweisseisen

80    103

fl

120

143

20,91

20,96

fl

160

240

fl

320 '

400

fl

50

75

100

fl

183

259

fl

339

419

fl

25*

fl

37,5*

123

fl

20,91

20,96

20,91

20,96

20,91

20,96

20,91

20,96

20,91

20,96

*    £ *= s e s ? £ e £ £

rH    r-1    -f—I    l-l    i—I    l-l rH r-( l-l i-ll-l i—l 1—1

; deutsch.

60,6

60,2

108

107

152

151

199

198

246

245

Normalprofil No. 14.

3672

3624

7073

6986

11664

11449

23104

22801

39681

39204

60516

60025

51,75

50,5o

47,95

43,65

37,80

35,88

20,25

17,68

11,60

2,48

2,41

2,29

2,08

1,81

1,71

0,97

0,84

0,56

D— E-*

2,51

2,25

2,23

1,94

Plötzlich clurchgebogen.

Plötzlich durchgebogen.

fl

11

7,75

7,oo

1,90

1,77

(1,96)

(1,64)

Plötzlich durchgebogen.

fl

fl

0,54

0,38

0,33

<—

p    a>    JD    JD    JD    p

'co    'os    ^    'o^    00    o

4*-    «4    tO    Ci    «£>    C5

Ziemlich plötzlich durchgebogen, allmälig

Ziemlich allmälig durchgebogen.

fl

fl

fl

fl

fl

Ziemlich allmälig durchgebogen.

fl

fl

48

49

Flusseisen . Schweisseisen

150

173

r>

ri

50

51

Flusseisen . Schweisseisen

200

223

52

53

Flusseisen .    .

Schweisseisen .

250

269

L - E i s e n ; deutsch.

29,34

14,6

213

fl

y)

fl

fl

71,9

fl

101

fl

157

480

5170

10201

16900

fl

24649

Normalprofil No. 18.

62,88

52,25

46,88

37,50

35,50

27,25

23,76

2,72

2,67

2,14

1,77

1,60

1,27

1,21

0,92

0,81

rH O P CI

I t-T r-T cT o

| I    J—i JnO JnO JnO J>0 JO pp

"Ij '©    'ta'tb 'go'q

io ^    o GO CU Üt ^ iE*

Wellenförmig, plötzl. durchgebog.

Wellenförmig, plötzl. durchgebog.

fl

fl

fl

Plötzlich durchgebogen.

fl

Plötzlich durchgebogen.

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

fl

fl

fl

Lauf.

Material

No.

54

55

Flusseisen . Schweisseisen

Ur-

Wirk-

sprüngl.

Stablänge

same

Quer-

schnitts-

Trägheits

halb-

Beobachtete

Fläche

messer

(1) (iY

l cm

l cm

k cm

Knickkraft absolut pro cm' N t

ßk

Richtung

der Durchbiegung Versuch

1. Versuch j2.

Berechnete Werthe der Knickspannung nach

Euler ! Tetmajer ßk | ßk

tpro cm² tpro cm’

Bemerkungen

_J[_- Eisen; deutsch.

Nietstärke: d — 1,8cm] Niettheilung: t = 31 s = 25,ocw.

Normalprofil No. 8.

Verschwächung des Profils: n = 10%.

100

123

24,2

2,47

50

2500

58,50 12,42 (2,68)

24,8

56,00 2,26 (2,34)    i—

co co

g S

Plötzlich durchgebogen.

56

57

Flusseisen . Scliweisseisen

150

173

77

'oo to

2,47

70

4900

71

58

59

Flusseisen . Scliweisseisen

200

223

24,2

2,47

90

8100

24,8

60    I Flusseisen .

61    Scliweisseisen

300

319

24,2

2,47

129

16641

49,75    2,06    (2,28) -

52,38    2,11    (2,35)

46,00    1,90    (,2io)

49,75    2,01    (2,22)    y/^

29,55    1,22    (1,36) -

1,33

© ©i    r- o

^ T”"< | cd cd    cd r-T

Plötzlich durchgebogen.

Plötzlich durchgebogen.

Ti

62

63

Flusseisen . Scliweisseisen

400

419

77

71

00 to

2,47

170

28900

77

77

71

64

65

Flusseisen . Scliweisseisen

500

519

fl

00 to

2,47

r>

210 44100

fl

fl

16,57    0,68    (0,76)

16,69    0,67    (0,75)

11,56    0,48    (0,53)    -y

ll,oo    0,44(0,49)    ^—    —y :

Ziemlich plötzlich durchgebogen. Nicht ausgeführt.

Ziemlich allmälig durchgebogen.

fl

fl

Ziemlich allmälig (lurchgebogen.

66

67

Flusseisen . Scliweisseisen

^ j= - E i s e n; deutsch.

Nietstärke: d — 1,5 cw; Niettheilung: t = 33 s — 20,o cm. 100 !    123

"V erschwächung

27,58

28,72

2,40

2,43

51,2

50,6

2621

2560

68

69

Flusseisen . Scliweisseisen

150

173

fl

27,58

28,72

2,40

2,43

5198

5069

62,12    2,25 (2,to)

07,75    2,36 (2.25)

56,oo 56,88

2,03 (2,33) 1,98 (2,27)

il No. 6

des Profils: n — 12,c °/o.

—I!“ A —JI“_v _

“i r/ “i i“

70

71

Flusseisen . Schweisseisen

200

219

fl

fl

27,58

28,72

2,40

2,43

CD co o co

8501

8118

4B,5o

72

73

Flusseisen . Schweisseisen

300

319

27,58

fl

fl

28,72

—

CO o

132

131

17424

17161

74

75

Flusseisen . Schweisseisen

400

419

27,58

175

fl

28,72

172

76

77

Flusseisen .    .    .

Schweisseisen .    .

500

519

27,58

28,72

216

214

30625

29584

46656

45796

1,58 (l,8l) 1,53 (1,75)

1,01 (1,16)

0,91 (l,0ö)

0,60 (0,69) 17,44    0,61    (0,69)

10,60    0,38    (0,44)

11,56    0,40    (0,4ß)

44,oo

27,88

20,25

16,50

1,27

1,18

0,73

0,68

0,48

0,44

l    i—*    co    co    to    co    co

¹    8-    S    5    3    3    8

Plötzlich durchgebogen.

r>

Plötzlich durchgebogen.

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

fl

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

fl

fl

Ziemlich allmälig durchgebogen.

fl

Ziemlich allmälig durchgebogen.

Kauf.

Material

No.

78*

79

Flusseisen . Schweisseisen

Ur-

sprüngl.

Wirk-

same

Stablänge

l cm

l cm

Quer-schnitts-Fläche F cm³

Trägheits-

lialb-

messer

k cm

(i) ar

Nietstärke: d = 1,5

60

-Eisen; deutsch.

1

cm; Niettheilung: t = 20 s = 16,0 cm; 20,28 20,98

30*

30*

1,51

1,48

396

412

Beobachtete

Knickkraft

absolut N t

pro cm⁸

ßk

Kichtung

der Durchbiegung 1. Versuch 2. Versuch

Berechnete Werthe der Knickspannung nach

Euler

Tetmajer

Bemerkungen

ßk

ßk

tpro cm² ipro cm²

Normalprofil No. 9 X 4¹/2.

Verschwächung des Profils: n — 6 °/o. 61,25

58,50

3,02 (3,22)

80

81

Flusseisen . Schweisseisen

90

113

r>

77

20,28

20,98

1,51

1,48

5595

5822

82

83

Flusseisen . Schweisseisen

120

143

20,28

20,98

1,51

1,48

94,7

96,7

8968

9351

84

85

Flusseisen . Schweisseisen

180

199

20,28

20,98

iH 1-1

132    17424

135    18225

86

87

Flusseisen . Schweisseisen

240

259

20,28

20,98

1,51

1,48

172    29584

2    ! 26244

88

89

Flusseiscn . Schweisseisen

300

Nietstärke: d =

90*

91*

Flusseisen . Schweisseisen

80

Wellenförmig deformirt.

m    W    Jn3    tO    JnO

^    *o    "co    'hi    'to

-4    H-4    **4    OO

2,79 (2,96)    -y

1,96 (2,08)

1,81 (1,92)

1,84 (1,96)

1,74 (l,8l)

Plötzlich durchgebogen.

39.75

37.88

37,36

35.75

25.88

22,90

15,25

15,30

11,27

1,28

1,27

Plötzlich durchgebogen.

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

1,09

1,11

0,75

0,76

Ziemlich allmälig durchgebogen.

0,77

0,73

CO    vH

T-t    Ol

Ziemlich allmälig durchgehogen.

<r-

0,56

44521

46656

Q CO

1,51

20,28 20,98

”11” - Eisen; deutsch.

1,5 cm; Niettheilung: t = 30 s = 16,0 cm. 21,86 21,76

319

40*

1,48

1,94

1,92

216

9,50

0,45

Normalprofil No. 8.

Verschwächung des Profils: n = 8,5 °/o.

20,6

20,8

4^

Wellenförmig plötzl. durcligebog.

f I

> ^    *> s >    4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4 4*

62,oo

59,25

50,88

50,13

2,84

2,72

2,97

Plötzlich durchgebogen.

2,33

2,30

5432

5550

73,7 | 74,5 !

1,94

*) Zwischen feste Druckplatten gespannt. **) Die eingeklammerten Zahlenwerthe der speC-

92

93

94

95

96

97

98

99

100

101

Flusseisen . Schweisseisen

Flusseisen . Schweisseisen

Flusseisen . Schweisseisen

Flusseisen . Schweisseisen

Flusseisen . Schweisseisen

120

fl

160

94,3

8892

75

320

95,3

9082

CO CO

«—■< r-H

17956

18225

175    ( 30625

177    31329

i 46656 218 I 47524

216

47,05

40,37

26,75

25,40

16,70

14,50

10,19

2,15

2,12

Plötzlich durchgehogen.

1,86

1,22

1,24

1,17

0,76

0,67

0,47

1,11

CO    lO

t'-    cS

0,48

1,79

Ziemlich plötzlich durchgehogen.

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

9,44

0,43

0,43

Knickspannung ßk beziehen sich auf den effect. Stabquerschnitt (mit Abzug der Nietlöcher).

Lauf.

Ur-

Wirk-

Material

sprüngl.

same

No.

Stabiänge

l cm

l cm

Resultate der

Lagerung der Stäbe erfolgt

Quer-

schnitts-

Trägheits-

halb-

Fläche

messer

(1) ({)■

Knickversuche.

zwischen bewegliche Spitzenkörner.

F cm*

k cm

Beobachtete Knickkraft absolut t pro cm*

N t

ßk

Eichtung

der Durchbiegung 1. Versucht. Versuch

Berechnete Werthe der Knickspannung nach

Euler

Tetmajer

Bemerkungen

ßk

ßk

t pro cm* t pro cm*

Rundeisen.

Rundeisen.

102

103

Flusseisen . Schweisseisen

Nachstehende Zahlen entsprechen je einem Versuche.

10,0    23,7    2,49    0,445

Nachstehende Zahlen entsprechen je einem Versuche.

53,3

2841

fl

fl

fl

fl

Cr' c*

to CO 8 3

05

tO CO_

cf cf

104

105

Flusseisen . Schweisseisen

20,0

33,7

2,49

0,445

75,7

5731

106

107

Flusseisen . Schweisseisen

30,0

43,7

2,49

0,445

98,2

9643

fl

fl

fl

fl

fl

to

© w

J—¹    JO JO

O. 'co

-4 CO    O) 05

CO to 8 %

00 C5

o o

t-H vH

Flusseisen . Schweisseisen

40,0    53,7

2,49

0,445

120,7

14568

fl

fl

fl

fl

fl

fl

CO CO

S 8

7—4    r-H

110

111

Flusseisen . Schweisseisen

12,5    26,2    4,08

0,570

45,9

2107

fl

fl

fl

fl

fl

fl

CO I—* 'll ^ U* o

t- 05

oo c5 cf cf

IO to

■fe 8

112

113

Flusseisen . Schweisseisen

25,0    38,7

4,08

0,570

68,o    4624

fl

CO o

8 S

t— tA

Cd cf

to to 5 fe

Sämmtliche Stäbe der Serie „Rundeisen“ mit einem massgebenden Längenverliältniss l : h als c. 100, haben sich allmälig und zwar vorwiegend elastisch verbogen, d. h. nach Wegnahme der Belastung an der Grenze der Tragkraft sind die Verbiegungen der Stäbe grössten-theils wieder verschwunden.

Die Stäbe mit Längenverhältnissen l : k als ca. 100 sind meist plötzlich geknickt und haben die an der Grenze ihrer Tragkraft erlittene Verbiegung nach entsprechender Entlastung grösstentheils beibehalten.

114    Flusseisen .

115    Schweisseisen

37,5

51,2

4,08

0,570

90,o    8100

9,75

2,39

2,17

fl

fl

fl

fl

fl

fl

7,90

1,94

1,86

H-*-    *.

—I    o

Flusseisen . Schweisseisen

50,0    63,7

4,08

0,570

111,7    12477

1,88

1,78

1,65

1,62

118* Flusseisen . 119* Schweisseisen

^ r: CO

'S

^ CO OT ^CO © ©

C. 6,42 C. 7,41

Die Probestäbe No. 118 und 119 sollten ursprünglich zur Ermittlung ihrer Druckfestigkeit dienen; sie verloren bei c. 89 bezw. 45 t Belastung unter wellenförmigen erscheinungen ihre Tragkraft.

Biegungs-

Lauf.

Material

No.

120

121

122

123

124

125

co r>-

CVl ca r-H r-H

Ur-

sprüngl.

Wirk-

same

Stabiänge

l cm

l cm

Rundeisen.

Quer- Trägheitsschnitts- halb-Fläche F c»'

messer

k cm

Nachstehende Zahlen entsprechen je einem Versuche.

Flusseisen .

8,3    22,0

6,11    0,697

(i) ar

31,6

999

Schweisseisen

Flusseisen . Schweisseisen

Flusseisen . Schweisseisen

Flusseisen . Schweisseisen

128* Flusseisen . 129* Schweisseisen

130

131

Flusseisen . Schweisseisen

fl

11,0    24,7

13,9

6,11

0,697

35,4

1253

Y>

fl

Yi

27,6

6,11

0,697

39,6

1568

T)

120,0    133,7

6,11    0,697

191,8

36787

T)

7)

1)

20,0

120,0    133,7

r>

r>

8,45    (d =3,28)

T)

8 45    0,820

163,o

26569

r>

r>

Beobachtete Knickkraft

absolut N t

t pro cm"

ßk

Richtung

der Durchbiegung 1. Versuchi2. Versuch

Berechnete Werthe der Knickspannung nach

Euler

Tetmajer

Bemerkungen

ßk

ßk

t pro cm² t pro cm³

Rundeisen.

Nachstehende Zahlen entsprechen je einem Versuche.

«r co

r—( r-H    t-H T—1

16,50

14,25

CO CO

CO to i—*■ CO

6,75

5,90

to to

'ca

to to

y 3

tO 60

S 3

© _© 'S

CO t**

©f co'

JO JnO

'Oi 'co

to to

S 8

to JO

"ca

to CA

JO JO

CA o

o ©

-3 'CO Ci

Bei einer specif. Anstrengung von 2,73 hezw. 3,67 t sprangen die Probekörper aus der Maschine.

132

133

Flusseisen . Schweisseisen

120,0

133,7

11,16

0,942

141,9

20136

fl

fl

11,50

10,38

eo eo O o

r-T O

I—* I—»

8 S

Die Qualitätsverhältnisse der Rund-eisen v. de Wendel & Comp, vergl. Tabelle auf S. 106—107.

134

135

Flusseisen . Schweisseisen

110,0

123,7

14,39

1,07

115,0

13225

ri

8 3

® oc

03    ■—<

00 CO

H t-H

136

137

Flusseisen . Schweisseisen

100,0

113,7

18,02

1,20

94,7

8968

r>

r>

CO CO JO OJ

tO

- S

CQ r-H

*) Einspannung

festen Druckplatten.

Lauf.

No.

Material

Ur-

sprüngl.

Wirk-

same

Stablänge

l cm

l cm

Quer- Trägheitsschnitts- halb-Eläche xnesser F cm⁹

k cm

Formeisen

Sämmtliche Zahlen sind

Beobachtete Knickkraft

absolut N t

t pro cm²

ßk

Richtung

der Durchbiegung 1. Versucht. Versuch

von Burbach.

Mittel werthe aus 2 Versuchen.

Berechnete Werthe der Knickspannung nach

Euler

Tetmajer

Bemerkungen

ßk

ßk

t pro cm² t pro cm²

138

Schweisseisen .    .

400

139

320

140

240

E i s e n; deutsch.

Qualitätsverhältnisse: ßz = 8,5 t pro cm²',

44352 29002 16848

Normalprofil No. 10.

^ = 17,o % ; c— 0,60 cm t.

417

337

257

20,oo

1,98

141

160

183

142

120

143

143

80

103

210,6

170,3

129,8

92,4

72,2

52,o

8538

5212

2704

8,67

0,43

13,48

22,oo

33,50

14,13

45,oo

0,G7

1,10

1,68

2,21

2,25

L5 l_t

144

Schweisseisen .    .

430

145

350

146

270

147

190

Eisen; Burbacher

Qualitätsverhältnisse: ßz — 3,34 t pro cm²;

48929 33015 22590 12432

Profil No. 27.

^2 — 17,6 %; c = 0,59 cm t.

447

367

287

213

26,0

24,8

2,02

1,91

221,2

181,7

150,3

111,5

10,34

14,38

21,20

36,75

0,40

0,55

0,86

148*

140

163

85,3

7276

t5,oo

1,49

149

90

113

59,2

3505

49,87

1,81

2,oi

,    CO    H-i    o    o    o

¹    8    8    $    8    jg

! s s $

T-H 1—»

Für das weiche, aussergewöhn-licli zähe Burbaclier Schweiss-eisen wurde der Coefficient der Euler’schen Formel zu ?r² £ = 19246 d. h. £== 1950fp. cm2 bestimmt. Die in der Columne ßk nach Euler berechneten "Werthe entsprechen somit für

l : k > 115,o der Formel:

ßk = 19266 für Stäbe mit Längenverhältnissen l : li = 18,5 bis 115,5 gilt die Gleichung: ßk — 3,348 — 0,01042

(rP

(-)

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

cC

O    r-H    CM    CO    IO

30    UO    30    IO    30    iO

i    .—H    t-H    t—I    r—t

Schweisseisen .    .

fl

fl

fl

r>

i—■    i—i    co    co    ^

OO    CO    Ol    4^    CO    o

o    o    o    o    o    o

I—*    i—i■    i—i‘    CO    05    tf“-    £

O    OO    CU    OO    i—¹    &

»    CC    05    *3    *1    <1    £_•

g-!

GC

CD

* In

; deutsch. 3,75 t pro cm²;

56739 87056 21580

10911

238,2

192,5

146,9

114,6

81,7

6675

Normalprofil No.

1-2 = 23,1% ; c = 0,87 cm

7,85

0,39

r- i—¹

11

,63

17,22

0,57

4—

33

•::s

13,13

0,84

1,64

58,2

3387

^0,13

2,12

2,47

fttuT

03 C5    CO    .    ,

io CC

cT o" o" i-T    ¹

Ziemlich allmälig durchgebogen.

V)

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

Plötzlich durchgebogen.

fl

*) Einfacher Versuch; der andere Stab war fehlerhaft eingespannt.

Ur-

Wirk-

Lauf.

No.

Material

sprüngl.

same

Stabiänge

l cm

t cm

Quer-schnitts-Eläche F cm*

Trägheits-

halb-

messer

h cm

(i) (|)‘

Beobachtete

Knickkraft

absolut N t

t pro cm²

ßk

Richtung

der Durchbiegung 1. Versuch 12. Versuch

Berechnete Werthe der Knickspannung nach

Euler

Tetmajer

ßk

ßk

Bemerkungen

t pro cm² t pro cm²

T-Eisen; deutsch.

Qualitätsverhältnisse: ßz 3,69 t pro cm²]

Normalprofil No. 12.

22,6; c

0,83 ein t.

156

Schweisseisen .    .

250

267

14,20

1,22

218,8

157

200

217

77

177,9

158

150

173

77

77

141,8

159

160

77

161

O Ui O

o ui

123

98

73

77

100,8

80,3

47873

31648

20107

10161

6448

59,8

3576

8?    §    ^ OT

£ g? 8 g Si Sä

3 8 g % 2 3 O o” r-" U oi ci

T.U NI

nun

jr> o 2 g

Ziemlich allmälig durchgebogen.

77

77

77

77

77

77

JO JO J-»

to 'o 'bi

CO CD

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

77

77

77

Plötzlich durchgebogen.

J_-Eisen; deutsch.

Normalprofil No. 17.

162

Schweisseisen . .

163

164

165

77

166

167

ri

h-*    CO    CC

OO    IO    Q    ^    to    O

o    o    o    o    o    o

417

337

257

183

143

103

25,7

1,66

251,2

63101

77

203,o

154,8

77

1,62

113,o

77

88,2

63,6

41209

23963

12769

7779

4045

SS S S 8 £ 8 co oT co co io'

<—I Od CO    AO

CO    GO © O nO

CO^ »o ^    ^

O    O O t-H    »-H    CQ

rrl

mm

mu‘t

£    ^    8    I

o" o o r-T    ¹

Ziemlich allmälig durchgebogen.

fl

77

Y)

YI

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

77

77

77

Plötzlich durchgebogen.

168

169

170

171

172

173

Normalprofil No. 8.

^erscliwächung des Profils: n — 11,5 %. 10,72 10)45 ³0,5o 48,88 34,37 01,13

J|_-Eisen; deutsch.

Nietdurchmesser: d = 1,7 cm; Niettheilung: t — 70,3 = 55,o cm>

43806 28493 16461

Schweisseisen . .

500

517

24,4

2,47

77.

fl

Y)

77

400

417

300

200

150

100

317

223

173

123

77

Y)

77

77

209.3 168,8

128.3 90,3 70,i 50,o

8154

4914

2500

^    £ % 8    §3    S

O    O    1—<    CM    "M    OJ

i I i i ti i

■UT T If

JO    jo    J—

"c*    "to    "co

CO    o    -J    ¹

Ziemlich allmalig durchgebogen.

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

Plötzlich durchgebogen.

ii

Lauf.

Material

No.

174

175

176

177

178

179

180

181

182

183

184

185

H-»    I—•    I—‘    H-¹    t—‘    I—*

CO    CO    OO    OO    OO    OO

i—*    O    CD    OO    —J    05

Ur-

sprüngl.

Wirk-

same

Stablänge

l cm

l cm

Quer- Trägheitshalbmesser

j Schnitts- j | Fläche j j F cm* i

d) ar

Beobachtete

Knickkraft

k cm

absolut N t

| tpro cm*

Richtung

Berechnete Werthe der Knickspannung nach

ßk

der Durchbiegung 1. Versuch!

2. Versuch

Euler

Tetmajer

ßk

ßk

Bemerkungen

tpro cm* tpro cm*

zj p - E i s e n ; deutsch.

Nietdurchmesser: d = 1,4 cm; Niettheilung: t = 73 s = 44,o cm;

42766 27822 16078

Normalprofil No. 6a.

Verschwächung

des Profils: n = 12%.

Schweisseisen . .

Schweisseisen . .

500

400

300

200

150

100

517

417

317

223

173

128

27,o

2,50

206,8

166,8

126,8

TI

89,2

69,2

49,2

7957

4788

3421

11,92

18,53

28,oo

42,71*

57,75

€9,25

Tt<    C5    00    ^    CO

T*    CD    lO    r—i    lO

o'    cT    r-T    r-T    of    cf

JL\

-H-*

ir

0,45

0,69

Allmälig durchgebogen.

Ziemlich allmälig durchgebogen.

1,20

2,42

1,88

2,21

2,54

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

Plötzlich durchgebogen.

— -Eisen;

Nietdurchmesser: cl = 1,7 cm; Niettheilung: t = 56 s = 45 cm.

Burbacher Profil No. 16.

. .    439

400

280

200

150

100

456

417

297

223

173

123

26,66

25,76

2,12

2,05

84,4

60,o

7123

3600

Verschwächung des Profils: n = 10,2 °/o. 11,29

15,13 20,40 40,25 44,75 54,00

0,42

0,42

Ziemlich allmälig durchgebogen.

0,59

0,61

fl

0,79

1,56

0,92

1,63

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

1,74

2,io

Schweisseisen .    .

H| Q- E i s e n; deutsch. Nietdurchmesser: d = 1,4 cm; Niettheilung: t = 75 s = 45 cm.

¹ 48472 28392 16512

i—‘    tO    05    ►£-

OO    CO    05    >4-    CO    O

O    O    O    O    O    O

►—i    t—* COct^-rf*-

O 4^- OO Cu 05    ►—*

00 CO 05    —3    —3    —3

21,8

2,oo

208,5

168,5

128,5

91,5

71,5

51,5

Normalprofil No. 8.

Verschwächung des Profils: n = 10,3 °/o.

9,44

0,43

8372

5112

2652

14,50

22,82

39,25

46,75

51,63

0,66

1,05

1,80

2,14

2,37

ZIIZ—^

o oT

1,17

Ziemlich allmälig durchgebogen.

ri

Ziemlich plötzlich durchgebogen.

*) Mit der effectiven Fläche F = 23,7 cm* gerechnet wird ßk = l,so t pro cm*-

Lauf.

Material

Xo.

Ur-

sprüngl.

Wirk-

Stablän

l cm

same

ge

l cm

Quer-schnitts-Fläche F cm*

Trägheits-

halb-

messer

7c cm

d) ar

Knickkraft

absolut TV t

Beobachtete

t pro cm²

ßk

Kichtung

der Durchbiegung 1. Versuch !

,2.

V ersuch

Berechnete Werthe der Knickspannung nach

Euler

Tetmaj er

ßk

ßk

B emerkungen

tpro cm² tpro cm²

Formeisen;

Eisenwerk Kaiserslautern.

Nachstehende Zahlenwerthe entsprechen je einem Yersuche.

-Eisen;

Burbacher Profil No. 24.

192

Schweisseisen .    .

560

579

19,9

1,80

322

103684

3,90

0,20

C,19

Ziemlich allmälig durchgebogen.

|_ - E i s e n.

r - Eisen.

193

Schweisseisen .    .

560

579

17,o

1,70

341    ! 116281

2,60

0,15

0,17

Ziemlich allmälig durchgebogen.

JL- Eisen.

Nietdurchmesser d = 1,7 cm; Niettheilung t

J|_-Eisen.

= 35 cm

Nietdurchmesser d = 1,7 cm; Niettheilung t = 35 cm

194

Schweisseisen .    .

560

579 i 21,o

2,14

271

73441

5,90

0,28

0,26

Ziemlich allmälig durchgebogen.

Der

eisens; es

NB. Vorstehende Eisensorten sind aus der Burbacher Hütte bezogen.

konnten somit die „berechnetenAVerthe der Knickspannungeu

Qualität nach gehören dieselben in die Kategorie des Prima Burbacher Constructions-heider unter zu Grundelegung der nämlichen Formeln ermittelt werden.

Aus vorstehend zusammengestellten Yersuchen geht nun hervor:

1.    Ungeachtet aller Vorsicht und Sorgfalt in der Appretur und Einspannung der Probestäbe war nicht zu vermeiden, dass bei einzelnen Stäben zu Folge ungenügender Geradheit, Querschnittsveränderungen, Materialfehler (Unhomogenitäten) und Mängel der Ein-spannung, ein vorzeitiges Durchbiegen eingetreten ist.

2.    Umgekehrt trugen einzelne Stäbe thatsäch-

lich mehrals nach dem festgestellten Gesetze durchschnittlich zu erwarten war. Diese Erscheinung findet in der qualitativen Verschiedenheit, Härte der Oberfläche (abhängig von der AValztemperatur und Abkühlungsverhältnissen der Stäbe) und der zufälligen Dichte des Materials (beim Schweisseisen) ihre Begründung.    •

3.    Ein Einfluss der Form der Versuchstäbe auf die Knickfestigkeit des schmiedbaren Constructions-eisens wird wahrscheinlich bestehen. Vorliegende Versuchsreihen geben indessen zur Beurtheilung desselben keinen Anhaltepunkt.

4.    Die durch Nietung zusammengesetzten Stäbe verhalten sich in jeder Hinsicht wie die einfachen Walzprofile soferne:

a.    die Nietabstände 55 cm nicht überschreiten;

b.    die Nieten die Nietlöcher satt ausfüllen;

c.    die VerSchwächung der Stabquerschnitte durch Nietlöcher durchschnittlich ca. 12 °/o der vollen Querschnitts fläche nicht überschreitet.

5.    Hinsichtlich des Einflusses der Nietung, insbesondere der Verschwächung des Stab querschnitts durch Nietlöcher, sowie der Lage der Nietlöcher im Querschnitt ist das Flusseisen entschieden empfindlicher, als das Schweisseisen. Bei Dimensionirung von Druckstäben in Flusseisen ist daher anzurathen, die Nietlöcher in Abzug zu bringen, so oft die Yerschwächung des Stabquer-schnitts durch die Nietlöcher 10 °/o seiner vollen Querschnittsfläche erreicht.

6.    Die Durchbiegung der Druck stäbe mit Längenverhältnissen l : k (Yerhältniss der wirksamen Stablänge zum kleinsten Trägheitshalbmesser seiner Querschnittsfläche) grösser als ca. 100 erfolgt meist allinälig; bei Stäben mit l : k <C ca. 100 dagegen in der Regel plötzlich. Die Form Veränderung an der Grenze des Tragvermögens der Stäbe war im ersten Falle eine gesetz-mässig-stetige und vorwiegend elastische, im letztem Falle dagegen eine mehr lokale (in Nähe der Stabmitte) und vorwiegend unelastische.

7.    Die Richtung der Durchbiegung correspon-dirt in der Regel mit der Richtung des kleinsten Trägheitshalbmessers des Stabquerschnitts (Richtung des kleinsten Biegungswiderstandes).

8.    Das Trag vermögen der Stäbe in Fluss- und Sch weisseisen mit Längen Verhältnissen

beim Schweisseisen:

beim Fiusseisen:

l : Je > 112,5

l : Je > 105,o

folgt dem Euler’schen Gesetze und sind die Con-

stanten speciell für

das Flusseisen von Hayange zu : 22208 (d. b. £ — 2240 { pro cm²)

„ : 20234 (d. h. e = 2050 „ „ „ )

„ Schweisseisen „

festgestellt worden. Im Intervalle

•    • l : k > 105,o

ist somit die specif. Knickfestigkeit

l : h > 112,5

beim Flusseisen durch : ßfc — 22208

A'V

( — \ t pro cm²

ßh = 20234

(t)²

t pro cm²

„ Schweisseisen durch ausgedrückt.

9. Das Tragvermögen der Stäbe mit Längenverhältnissen l : k <C. 112,5 bezw. <C 105,o folgt demEuler’-schen Gesetze nicht und bestätigen unsere Yer-

suche, dass in diesem für das Constructi o n sfacli in schmiedbarem Eisen besonders wichtigem Intervalle das Tragvermögen der Stäbe in Fluss- und Schweiss-eisen mit abnehmenden Längenverhältnissen (l: k) angenähert proportional wächst und für Flusseisen: ßjc — 3,207 — 0,01157

dargestellt werden kann.

Yor stehen de Ausdrücke gelten zunächst innerhalb der Yersuchsgrenzen, also im Intervalle

105; bezw.

für Schweisseisen:

durch:

3,030 — 0,013

(I)

- = 20,4 -k

In Nähe der untern Grenzen (l : k = 18,5 bezw. 20,4) verlieren die vorstehenden Gleichungen ihren Werth. Stäbe mit noch kleineren Längenverhältnissen erreichen unter Breitungserscheinungen (fassförmiges Stauchen cylinderischer Körper), ohne dass Trennung der Theile, ein Zermalmen des Materials ein-treten würde, regellose, oft nicht unerhebliche Grenzwerthe ihres Tragvermögens, die unserer Ansicht nach (vgl. S. 42) für das Material nicht charakteristisch sind, da sie lediglich Zufälligkeiten zum Ausdrucke bringen.

10. Aus Vorstehendem geht hervor, dass es unmöglich ist, die Gesetze der Knickfestigkeit des schmiedbaren Constructions-Eisens durch eine einzige Gleichung überhaupt aus zu drücken.

Mit Bezug auf die vielfach benützte Knickungsformel von Schwarz-Rankine

ßk =

folgt hieraus, dass dieselbe zur Darstellung der Knickspannung nur gewaltsam und unter Annahme veränderlicher Erfahrungs-Coefficienten rj eingerichtet werden kann.

Für das Intervall der vorwiegend unelastischen Knickungsvorgänge, in welchem allein der empirischen Formel Schwarz-Rankine’s etwelche Berechtigung zuerkannt

Anmerkung. Aus vorstehenden Darlegungen geht die Unzulässigkeit der jetzt üblichen Art der Benutzung der S ch war z-Rankine’schen Knickungsformel hervor. Gewöhnlich ersetzt man in dieser ß schlechtweg durch die zulässige Material-Inanspruchnahme auf einfachen Zug oder Druck; das Ergebniss der numerischen Ausrechnung der Formel wird sodann als Mass der zulässigen Inanspruchnahme auf Knicken angesehen.

Es ist nun leicht einzusehen, dass diese Art der Bestimmung der Grösse der zulässigen Knickspannung eine Aenderung des der zu dimensionirenden Construction zu Grunde gelegten Sicherheitsgrades nach sich zieht, welche verursacht, dass schliesslich die gedrückten Elemente unserer Eisenconstructionen einen geringem Sicherheitsgrad erhalten, als die gespannteu, was nicht nur nicht rationell ist, sondern geradezu als unstatthaft bezeichnet werden muss.

Bei Benutzung der Schwarz-Rankine’schen Knickungsformel hat man auf deren ursprüngliche Form zurückzugreifen und die zulässige Inanspruchnahme auf Knicken in der Form zu schreiben :

ßk

ak    m

worin m den vorgesehenen Sicherheitsgrad der Construction ß für Flusseisen: 2,97 t pro cm² (rund 3,oo), für Schweisseisen: 2,79 t pro cm² (rund 2,so)

und a — ß ; m, bedeutet.

werden kann, fanden wir unter Zugrundelegung des gefundenen

für Fiusseisen:

ß = 2,97 t pro cm2 = 3,05    „    „

⁼⁼ 2)^9    n    „

Knickgesetzes

im Mittel: im Maximum: im Minimum:

für Schweisseisen:

ß — 2,79 t pro cm²

~ 2,86    „    n

= 2,72    „    „

dabei betrug

T) = 0,000069 == 0,000081 = 0,000057

’fj = 0,000060

= 0,000064 = 0,000057

im Mittel: im Maximum: im Minimum:

Hieraus folgt nun wieder, dass

a.    in der Schwarz-Rankine’sehen Formel selbst im Intervalle der vorwiegend unelastischen Knickungsvorgänge die Werthe von ß und -q veränderlich sind; dass

b.    die angezogene Formel mit den vorstehend angegebenen Mittel-werthen von ß und yj, die in diesem Intervalle vorkommenden Knickspannungen (ßk) näberungsweise, für alle Bedürfnisse der Praxis hinreichend genau zum Ausdruck bringt; dass endlich

c.    der vielfach benutzte Coefficient yj = 0,oooi keine Berechtigung besitzt.

Lauf.

Material

No.

Wirk-same Stablänge l cm

Flusseisen    218, o

318,o

418,o

518,o

Schweisseisen

218,o

318,0

418,0

518,0

5. Zusammenstellung der Resultate

Sämmtliche Zahlen sind

Quer-

schnitts-

Fläche

F cm²

15,o

r>

15,5

fl

15.3

Trägheits-

halb-

messer

k cm

CO

iS

Kern-

weite

w cm

0,835

0,880

ri

(i) (i)

Ge-

Ur-

sprüngl. sammt"

Excentricität

»' ein

n cm

-Eisen; deutsch.

127

16129

1,00

2,07

184

242

301

122,5

178,5 |

235,0

291,0

JI_Ei

33856

58564

90601

15006

31862

55225

84681

1,00 :    3,27

2,oo

7,27

2,oo ¹ 10,75

1,40

1,40

1,20

1,20

2,65

3,72

4,60

6,78

s e n; deutsch.

der excentrischen Druckproben.

Mittelwerthe aus 2 Yersucben.

n!

Beobachtete Tragkraft

absolut t pro cms N t

Normalprofil

2,48

3,92

8,-1

12,87

3,oi

4,23

5,23

7,70

Berechnete Werthe der

mittleren Druck-■    kraft

*    <7 t p. cm²

Knick- [ Coeffi-cient

j Spannung

Bemerkungen

Ok

tpro cm‘

cs

cö

9,60

6,60

0,16

0,55

4,02    0,34

2,89

8,55

5,55

3,89

2,85

Normalprofil

0,24

0,17

0,67

0,35

0,22

O    co CO CO Ol Oi vO

05    03 tH CO O    w-4

o cT o © o © i-T o'

©    0    0^    0    0    0    0

S    fc    ö &    8    g    X    8

8    5    8 S §    8    3    3

©©©©©©© ©

Probestäbe waren excentriscb auf bewegliche Druckplatten der ■Werder-Maschine gelagert.

CO

Flusseisen

120,0 I 30,o

to

2,98

220,o 320,o 420,o 520,o

14 | Schweisseisen 120,o 220,o 320,o 420,o 520,o

10

li

12

13

15

16

17

18

r>

•n

fl

r>

v>

fl

31,8

po

2,94

fl

43,3 ; 79,5 115,5 j

151,6

187,7

43,5

79,7

115,9

152,2

188,4

1875

6320

13340

22983

35231

1892

6352

13433

23165

35495

3,58

4,17

1,40

39,75

3,54

3,58 . 3,52

3,44

3,69

fl

5,40

6,75

8,36

9,66

4,27

5,53

7,22

9,20

11,18

1,81

2,27

2,81

3,24

OO    CO    CO    O

QO    -fl*    T-H    GO

*—T    c\f    co    co

31,37

20,79

15,24

11,25

37,12

28,37

20,37

14,82

11,02

3    8    g    g    g    g    8    5    8    S

oi    ci    H    o"    ©T    04    T-I    1—1    O    ©

g s S? 8 2 iS 13 S 8 5 ©T ©'©©©' ©T ©'©<©'©

co ^ CO

©    © O

Probestäbe waren nach Anleitung der Fig. 9, Seite 18, appretirt.

Wirk

Lauf.

Material

same

No.

Stablänge

I cm

Quer- Tragheits-schnitts- halb-Fläche F cm³

cm

Kern-

weite

w cm

(i)

(4r

Ur-

Ge-

sprüngl. sammt-

Excentricität

n‘ cm

n'

Beobachtete Tragkraft

absolut

pro cm³

Berechnete Werthe der Knick- Coeffl-spannung

Ok

cient

n cm

t pro cm

mittl. Inanspruchnahme G t p. cm³

Bemerkungen

i s e n; hochstegiges

Sämmtliche Zahlen sind

Normalprofil No. 10 :

Werthziffern einfacherYersuche.

19 ! Flusseisen

218,0

20,9

2,n

3,24

103,3

10671

20

20,9

21

318,0

20,9

2,11

3 24

150,7

22710

22

20,8

r>

23

418,o

20,8

2,i i

3,24

198,i

39244

24

20,3

25

518,o

20,9

2,n

3,24

245,5

60270

26

20,9

►-•tOMtOMtOHtO

'o*    "to    'g    60    ~CO    u»    03

26,25

27,75

17.50

18.50

10.50

12.50

2,08

Sämmtliche Stäbe dieser Serie

TT    OT    O    O    1—(    CO

OD_    CO^    iC^    CO^    CO_

cT    cT    O    cT    cT    cT

0,98

sind geknickt in der Richtung des kleinsten Trägheitshalb-also senkrecht zur

messers, Excentrieitäts-Axe.

0,56

0,37

fl

(Der grosse Trägheitshalbmesser beträgt max. Je = 3,06 cm).

27 Schweisseisen

218,0

21,2

2,n

3,24

103,3

10671

28 i

20,9

29

318,0

20,9

2,11

3,24

150,7

22710

30

20,5

31

418,0

20,9

2,n

3,24

198,i

39244

32

fl

fl

20,8

fl

* DO    j—‘    JnO

'cn    co    ü»    co    'ü'    co

©►-©>-*    ©    t-*

2b,oo 26,30

18,80

16,oo

9,90

9,63

33

518,0

20,8

2,n

3,24

245,5

60270

34

20,8

<M    r-1

6,63

6,60

a s s s sg ss s a

T-IT-Toooo'o'o

1,85

0,87

0,50

0,33

fl

Alles wie beim Flusseisen.

Lauf.

No.

Material

Quer-schnitts-Fläche F cm²

Wirk- Trägheits-halb-

same

Stablänge

messer

Kern-

weite

(4) (i)!

l cm

h cm

w cm

Ge-

Ur-

sprüngl. sarafflt-

Excentricität

n‘ cm

n‘

Beobachtete Tragkraft

absolut

n cm

pro cm²

er t

Berechnete Werthe der

Coeffi- mittl. Inanspruchnahme

t pro cm*    £ er t p. cm²

Knick

spannung

Ok

cient

Bemerkungen

35 Schweisseisen 16,7

52,3

Rundeisen AVerthziffern des Materials: ßz — 3,61 t pro ent²;

0,575

von Gerlafingen.

\ = 23,7%; c — 0,87 cm t.

1,15

45,5

2070

4,o

4,20

6,26

0,38

2,44

0,75

0,38

Ti

Ti

Ti

J—l    »—l    M t-A    t—¹    >—¹

•kJ    «4    ^4    <X> CD 07)

To To T® *0    *C>    'ü'

52,o

45,2

2043

8,o

8,22

To

3,51

0,21

2,44

0,75

0,21

75,3

75,o

118,7

118.5

168.6

168,4

213,o

213,9

65,5

4290

4,o

4,41

7,67

5,86

0,34

2,18

0,69

0,35

j<M

b | ft

1,17

0,585

65,2 I 4251 101,4 | 10282 101,3    10262

144,i ¹ 20765

143,9

182,o

182,8

20707

33124

33416

8,o

8,44

14,68

3,25

0,20

2,18

0,69

0,20

4,o

4,93

8,43

5,23

0,30

1,71

0,59

0,29

8,0

9,07

4,o

8,o

4,o

8,o

6,07

9,98

6,97

11,38

15,50

10,38

17,06

11,91

19,45

3,18

4,82

2,72

3,84

2,58

0,19

0,28

0,16

0,22

0,15

1,71

0,96

0,95

0,60

0,60

0,59

0,33

0,33

0,19

0,19

0,17

0,22

0,14

0,10

0,13

worin:

£= 2000tp.e»!²d. Elasticitätsmodul lo = l bedeutet.

j_ - E i s e n; Eisenwerk

Werthziffern des Materials: ß = 3,63 t pro cm²; = 18,5⁰ o ’

Kaiserslautern.

c = 0,67 cm t. Yergl. Fig. 2 u. 5 auf Taf. XI b-

45

Schweisseisen

46

19,9    358,0

358,0

fl

1,80

2,oi

199

39601

3,82

1,90

fl

fl

199

39601

7,85

3,91

8,20

6,16

0,41

0,31

0,50

0,50

0,15

0,15

0,39

0,31

47

fl

362,0

201

40401

8,92

4,44

5,19

0,26

0,49

0,15

0,29

48

579,o

322

103684

14,05

6,99

2,90

0,15

0,19

0,029

0,16

Nach Anleitung der Fig- ^

auf Taf. XIb appretirt.

49

Schweisseisen

19,9    432*

1,80

2,oi

240    57600    2,19

8,90

4,42

4,86

0,25

0,35

0,069

0,27

Einspannung zwischen feste Druckplatten.

*) Die Länge des Formenabschnitts, siehe Tafel XIb, entspricht l = 540 ctf >

die wirksame Stablänge wurde berechnet zu l₀ =0,8 l = 432 cm.

Lauf.

No.

Material

j Querschnitts- same Fläche Stablänge

Wirk- Trägheits-halb-

messer

Kern-

Ur-

Cte-

weite

/ l \    / l \2 sprüngl.; sammt-

\ k '    \ Je /    Excentricität

n‘

Beobachtete Tragkraft

absolut

tpro cm²

F cm²

l cm

lc cm

w cm

n cm

n‘ cm

Berechnete Wertbe der

Coeffi- mittl. Inanspruchnahme

t pro cm²    j Cr t pro cm"

Knick

spannung

cient

Bemerkungen

Olc

|_ - E i s e n ; Eisenwerk

Yergl. Fig. 3 u. 6

Kaiserslautern.

auf Taf. XI b.

50

Schweisseisen

17,o

358,0

1,70

1,66

211

44521

0,88

4,33

2,61

5,70

0,34

0,43

0,13

0,32

51

r)

52

358,o

362,o

211

44521

2,74

7,53

4,54

4,40

0,26

0,43

0,13

0,27

T)

212

44944

4,90

10,47

6,31

3,58

0,21

0,44

0,13

0,24

53

579,o

341

116281

2,70

13,43

8,09

2,15

0,13

0,17

0,021

0,14

Xach Anleitung der Fig. 10

auf Taf. XIb appretirt.

54

Schweisseisen

17,o

378

1,70

1,66

222    ; 49284    2,33 j 8,75

5,28

4,70

0,28

0,41

0,114

0,26

Einspannung zwischen feste Druckplatten.

JL-

Eisen; geliefert vom

Vergl. Fig. 1 u. 4

Eisenwerke Kaiserslautern.

auf Taf. XI b.

55

Schweisseisen

21,o

56

358,o

358,o

2,14

2,18

167

167

27889    1,24

27889

4,53

2,08

10,20

0,49

0,71

0,23

0,48

57

362,o

169

28561

3,10

5,25

7,54

10,25

C5

ü 3

00

58

Y)

579,o

Ti

271

73441

3,io

16,23

iH    05    1^»

«O (M

o    o    ©T

Xach Anleitung der Fig. 7 u.

auf Taf. XI b appretirt.

Schweisseisenj 21 ,o

410 f

2,14

2,18

192

36864

2,69

7,90

3)62

6,90

0,33

0,55

0,167

0,34

Einspannung zwischen feste Druckplatten.

*) Die Länge des Formeisen-Abschnitts, siehe Tafel XI¹’, entspricht l — 540 cm,

l = 540 cm;

r>

r>

r)

6ie wirksame Stablänge wurde berechnet zu l₀ — 0,70 l = 378 cm. » -n    „    r>    »Io — 0,76 l = 410 CJM.

Als Mass der grössten Kantenpressung eines excentrisch belasteten, prismatischen Stabes von der Länge l liefert die Elasticitäts- und Festigkeitslehre¹) die Formel:

o = Od Tl -f¹ —-1

L w J

wenn

od in t pro cm², die mittlere Inanspruchnahme auf Druck, w in cm die Kernweite in der Biegungsrichtung und n‘ die Gesammtexcentricität (ursprüngliche-j-elastische) be

deutet.

Letztere wird berechnet aus:

-IS

cos

worin:

n die ursprüngliche Excentricität, l₀ die massgebende Stablänge,

k den Trägheitsmesser in der Biegungsrichtung und e den Elasticitätsmodul des Materials auf Druck

bezeichnet.

Bei der practischen Verwendung vorstehender Gleichungen tritt die Schwierigkeit der Bestimmung der zulässigen grössten Kantenpressung auf. Verschiedene Schriftsteller haben in mannigfacher Weise gesucht, fragliche Schwierigkeiten zu beseitigen. Diese Bestrebungen laufen jedoch in der Regel auf Annahmen hinaus, die weder auf theoretischen Speculationen, noch auf experimentellen Beobachtungen aufgebaut sind, wodurch zu den Unsicherheiten in der Wahl des Sicherheitsgrades für centrischen Druck (einfache Knickung) noch weitere hinzutreten.

Nach der Meinung des Verfassers hat man die zulässige Material-Inanspruchnahme auf excentrischen Druck beanspruchter Bauconstructionen von der Knickfestigkeit des Materials in gleicher Weise und unter zu Grundelegung ähnlicher Sicherheitscoefficienten abzuleiten, als dies für den rein centrischen Druck von der Würfelfestigkeit des Materials geschieht. Als Consequenz dieses Verfahrens folgt sodann, dass in Fällen, wo das massgebende Längenverhältniss (/ : k) des Stabes kleiner ist, als zum Eintritt von Knickerscheinungen nöthig, die zulässige Inanspruchnahme auf einfachen Druck massgebend bleibt, während anderseits in Fällen, wo die ursprüngliche Excentricität (n) = o ist, die zulässige Inanspruchnahme = der zulässigen Knickspannung wird, wie dies die Natur der Sache fordert.

Bezeichnet

Ok

die mittlere, zulässige Inanspruchnahme des Materials eines prismatischen Stabes auf Knickung; od diejenige auf Druck bei exccntrischer Belastung, so wird nach obigem letztere durch:

Ok

Od —

1 + J

1    3 W

ausgedrückt sein, sofern £ einen vom Materiale, nicht minder vom massgebenden Längenverhältnisse des Stabes abhängigen Coefficienten bedeutet. Diesen für das schmiedbare Con-struetionseisen zu bestimmen, bezweckt die Ausführung der vorstehend zusammengestellten excentrischcn Druckversuche²), welche zu folgenden Resultaten führten:

1. Für excentrische Stäbe in schmiedeisernem Constructionseisen mit Längenverhältnissen l : k <^ als c. 112 (Stäbe, die bei centrischcr Belastung vorwiegend unelastische Knickerscheinungen liefern, also Knicken bei mittleren specifischen Inanspruchnahmen <C als der Grenzmodul (7) des Materials) beträgt:

neue

¹

Vergleiche Tetmajer: „Die angewandte Elasticitäts- und Festigkeitslehre“, Seite

167—168.

²

Es sind dies die gleichen Versuche, welche der Verfasser in seiner „Angewandten Ela sticitäts- und Festigkeitslehre“, S. 172—173 für einige schmiedbare Eisensorten angeführt hat. Die dort angegebenen Gleichungen für ’g sind unter zu Grundlegung der modificirten S chwarz-Ra nkine'schen Formel ermittelt worden. Seither hat der Verfasser die in vorliegender Arbeit niedergelegten Knickversuche ausgeführt, die Gesetze der Knickfestigkeit näher präcisirt und für dieselben Formeln und Constanten (in der Euler’schen Formel) angegeben. Auf Grundlage dieser erfolgte eine Umrechnung der Resultate sämmtlicher excentrischer Druckproben, welche zu vorstehenden verallgemeinerten Formeln für g führten.

s = -

2. Für excentrisch belastete Stäbe in schmiedbarem Constructionseisen mit Längenverhältnissen l : k > c. 112 (Stäbe, die bei centrischer Belastung vorwiegend elastische Knickerscheinungen liefern, also Knicken bei mittleren, specifischen Inanspruchnahmen als der Grenzmodul (y) des Materials) beträgt:

(t)!+ ⁵’⁸⁷ (t) ~ °’"M

§■ = 7158

Mittelst vorstehender Formeln sind die Coefficienten j und die Werthe der mittleren Druckkräfte er der Tabellen auf Seite 170 bis 177 berechnet worden. Man sieht, die Uebereinstimmung zwischen Versuch und Rechnung ist für Bedürfnisse der Praxis eine vollständig befriedigende.

Anmerkung'. Bezüglich der Verwendung vorstehender Versuchsresultate haben wir folgende Bemerkungen:

Mit einem angenommenen Werth von oa — o'a ermittle man nach:

V7

das Erforderniss an Querschnittsflächen (F) des Stahes, wähle dessen Profil und berechne für dieses das massgebende Längenverhältniss l : Je, ermittle hierauf tu , £, n‘ und w und bestimme nach:

min. F —

Ok

Od =

n‘

1_r* W

den Werth der mittleren Inanspruchnahme des Profils. Die Dimensionirung darf als correct angesehen werden, soferne die Annahme (a'd) und das Ergebniss der Controll-Rechnung (o,i ) sich befriedigend decken. Hat man auf diese Weise die Dimensionirung erledigt, so lässt sich, da n‘ aus:

n‘ =

r Od llo \2*1    ,    1 V Od ( lo \2~12

Lvr \T/ J + 2i Lvrb-J J bekannt ist, das Mass der herrschenden, grössten Kantenprossung nach der Formel:

o — Od

(> + ■ )

rechnungsmässig feststellen.

6. Resultate

der

Prüfung von T-Eisen.

Material von de Wendel & Comp.

in

Hayange.

Lauf.

No.

Ursprüng

liche

Träger

höhe

cm

A. Qualitätsausweis durch Zerreissproben.*)

Sämmtliche Zahlen sind Mittelwerthe aus 2 Versuchen,

Streck

grenze

Zug

festigkeit

Dehnungen pro 10 cm pro 20 cm

Con-

traction

<P

Qual.-coefficient n. Tetm.

Bemerkungen

t pro cm³

t pro cm³

°io

°/o

in •/,

cm t

B. Resultate der Biegeproben.*)

Sämmtliche Zahlen sind Mittelwerthe aus 2 Versuchen.

Gregenstan d

Ursprüngliche Trägerhöhen in cm

10    15    20    24    30

General-

34    40 MiNel

I. Material der Flanschen.

t p. cm²1 p. cm²1 p. cnAt p. cm² tp. cm? t p. cm²1 p. cm² t pro cm²

1948    1943    1958

Elasticitätsmodul

der Biegungsfestigkeit e— 2023    1984    1985    1925    1861

*4 öi CA ^ CO tw h

O ifS O O    -H    O

T-( IM <N CO    CO

CO    00    iß ^H ©    <0 CO

"T    CO    CO    CO    CO    CO    co

^ ^ ^

Cs    HO    00    i.o'    oT    O    03

f-H    Ol    r—    r-H    T—(    Ol    03

o 01

28,2

32.1

25.1

24.6

29.9

23.9

23.6

0,77

0,96

0,68

0,57

0,73

0,77

0,81

Normalsehniges

Schweisseisen.

Faserspannung

a' d. Elasticitätsgrenze y fl n Bieggrenze fl A Cohaesionsgrenze ß

PH

i    5    s    S

^    rH    CO

______

I    S    5    l

.    rH    (M Tft

{p.cwr

r-T «T «T

t p. CHI2 1,53 2,22 3,74

tp. cm²fp. cm⁷ t pro cm²

V    8    §

—•    <M    CO

Mittel 2,16

3,72

22,4    20,3

26,8

0,76

II. Material der

Stege.

00

O iO O    O    o

rH rH OQ 03 CO CO

co    co    co    co    co yo    co

St    g    5    S    S ä    8

05    05    O)    05    »    03    K

S    8    S    fc    S    2    8

o° s

'ro 'ai

^

CO ^

rH r—I

cT

«2. ^ a. cm

T—1 T—I

1 «?. ^ *i. H. °i-

O t> • CO    o

rH    rH t—i

-r

1—-t    1—1    ¹    H-*    •—*    1—»

OO    CO    Ü1    ^    W    ClT

'to    "o GO © O

0,40

0,28

0,42

0,45

0,29

0,65

0,42

Normalsehnige⁸

Soliweisseisen.

Mittel

2,50

3,54

12,6 I 11,7    14,6

0,42

cm

cm

cm

Durchbiegung

a,d.Elasticitätsgrenze fv= 0,097 Bieggrenze

Cohaesionsgrenze fo — c. 4,45 c. 4,35 c. 3,75 c. 5,io c. 3,82 c. 6,43 je. 6,78 c. 5,oo

cm

cm

cm

cm

cm

0,158

0,203    0,263    0,299    0,344    0,373

0,466    0,649

ffj— 0,17 0    0,22 8    0,32 3    0,36 6    0,477

Deformationsarbeit

a-d.Elasticitätsgrenze Ay — ■^a ⁼

Bieggrenze

cm t cm t cm t cm t cm t 1,613    2.475

2,883    5,727

0,128 0,434 0,888 0,35 0 0,88 7    2,0 8 2

cm t 3,521 6,168

cm t 5,234 13,08

Cohaesionsgrenze Aß — c. 29,8 c. 50,6 c. 66,o c. 125,4 j c. 163,7 c. 277,9 c. 390,2

schief

0,248

0,383

cm t

*) Die Träger von 10, 15 und 20 cm Höhe sind an der Cohaesionsgrenze wind

geworden und wurden ohne Bruch ausrangirt.

Die Träger von 24, 30, 34 und 40 cm Höhe wurden in 5 Fällen im gedrückten Mansch symetriscli zur Angriffsschneide zu beiden Seiten des Steges „längsrissig . ¹¹ den drei übrigen Fällen war das Verhalten änlicli demjenigen der Träger unter

24 cm

Höhe.

Schweisseisen.

Lauf.

No.

Ursprüng

liche

Träger

höhe

Fall-

Fall-

Ge wicht

Höhe

Anzahl

der

Schläge

beim ersten Schlag obere

cm

10

0,3

0,06

to

CO

15

0,3

0,25

15

r>

12

C. Resultate der

Schlagproben.

Sämmtliche Zahlen sind

Durchbiegung in cm

beim letzten Schlag

obere

Flansche Flansche Flansche

untere

untere

Flansche

Ergebnisse einfacher Versuche.

Freilage l = l,oo m.

Arbeit

des Fallgewichtes beim

1. Schlag i Total

Bemerkungen

Jp

xO xi3 O»

®~ cT

00    J’JTT

JO

'to "to

SS

0,13

0,09

Steg ausgebaucht; auf der einen Seite längsrissig. „    „    windschief; längsrissig.

O

cT cT

co

CO CO

JO

1,13

0,90

VT

20

0,3

0,70

11

CO

•n

10

Jö -⁶⁰

Ci <£>

2,31

Träger ist windschief; Steg ausgebaucht; schwach längsrissig.

untere Flansche am Auf-

”    ”    ”    ”    ”    [lager längsrissig.

Träger ist windschief; Steg ausgebaucht, längsrissig; untere Flansche

[am einen Auflager gespalten.

2,10

Alles wie vorher.

24

0,5

0,82

oo

cvf

- o

to

1,64

Träger ist windschief; Steg ausgebaucht, längsrissig; untere Flansche

[über den Auflagern gespalten.

2,46

Alles ähnlich wie vorher.

SD

30

0,5

1,90

©    a>

To

o    o

•r

7,60

6,65

Träger W windschief; Steg anegeWht, Alles ähnlich wie vorher.

34

0,5

3,io

to

Yf

tO ©

cT cT

J—¹ JO 'c* 'oo

10,85

6,20

Träger i.t windschief; Steg »usgebancht, Bng„^ »tereFl jAe

Alles ähnlich wie vorher.

CO    -rH

T“t    t—t

40

0,5

6,00

JO    t—*

'o*    'rf*-

CO

tO    H-*.

^    to

[untere Flansche an beiden Enden gespalten.. Träger schwach windschief; Steg mässig ausgebaucht, angsrissig,

Alles wie vorher, doch viel stärker ausgeprägt.

Zusammenstellung der Resultate der Prüfung der ^-Eisen.

Schweisseisen.

wenn mit «¹ , yz , °z und ßz die correspondirenden Festigkeitsgrössen des Flanschenmaterials auf Zug bedeuten.

Laut Tab. auf S. 182 und S. 183 nehmen mit wachsender Trägerhöhe sowohl die Streckgrenze und Zugfestigkeit als auch der Elasticitätsmodul, der Grenzmodul, die Bieggrenze und Biegungsfestigkeit des Trägermaterials ab. Im Mittel darf gesetzt werden: der Elasticitätsmodul der Biegungsfestigkeit der Grenzmodul

die Bieggrenze .    .

die Biegungsfestigkeit

f) Die Verhältnisse ab : oz und ßh : ßz des Trägermaterials der Herren de Wendel & Comp, gestalten sich im Einzelnen wie folgt: Trägerhöhe = 10 cm, 15 cm, 20 cm, 24 cm, 30 cm, 34 cm, 40 cm ab : °z ~    O’⁸³

ßb : ßz —    Lio

0,91

1,06

0,97

0,9O

0,98

0,83

0,95

1,04

1,01

1,01

1,01

1,04

7. Resultate der

Prüfung der Qualität*- nä Festigteitsverliältnisse

von

Zores=Eisen.

Die Untersuchung umfasst:

den Qualitätsausweis des Materials;

die statischen Biegeproben mit ganzen Gebrauchsstücken;

die Schlagproben.

1. Zusammenstellung der Resultate

der graphischen Berechnung der Zores-Profile von Hayange.

Bezeichnung des Profils

Material

Widerstands- Träg-Moment heits-untere    obere    halb-

Fl.    Fl.    messer

F    J    W„    Wu    k

cm cm cm cm cm cm²    cm⁴    cm³    cm³    cm

Profil-

Mittlere Stärke d.

Quer- Träg-schn. heits-Höhe Breite Wange Fusses Kopfes fläche Mom.

Si

Ss

S3

Co eff.

der

Quer-

ver-

schieb-

ung

126 Schweisseisen 12,51 30,85 0,70    1,36    1,37    42,90 973,7 162,0 149,8 4,79    2,24

11 Flusseisen

11 Schweisseisen

10,82 24,33 10,82 24,40

cT cT

© _©

0,90    23,50 389,i

0,87    23,40 390,5

co' of

4,07 1,85 4,07 1,85

co co o o

Flusseisen    8,90 23,15

Schweisseisen 8,95 22,40

9    5

cT cT

co    ca

O    ©

cT o

O JO 'to to

21,57 235,0 20,40 222,o

Ol Ol CO 05 'to "©

»t*. Ol 05 O

CO co

8 B

H—*

9 Flusseisen

9 Schweisseisen

8,80 20,71 8,85 20,10

4-

r.

o cT

00

17,90 199,i    45,2    45,2

17,70 196,o    44,i    44,4

3,33    1,84

3,32 1,85

O O CO CO

Flusseisen    5,92 17,50

Schweisseisen 5,99 17,25

jo jr>

'o\    'ux

C5

O JO

'cT5

V    ©

10,30

10,14

Crt cn

Q0_

05 oT

t-H    t—I

CO GO

r-H    H

5 Flusseisen

4,89 12,62 5 Schweisseisen 4,89 12,57

cT ©

05    CO

cT cT

8 8 00    00

co CO Ot Jjä

*©    ”00

co

©

to

O    O

T“H    «—H

V—‘    H—*

«D    «D

Bemerkung.

Sämmtliche Stäbe der Yersuchsreihe „Biegeproben“ wurden an ihren Endflächen ausgemessen und ist das Mittel der Abmessungen der graphischen Ermittlung der Querschnittsgrössen (F, J, W„, W„, k und x) zu Grunde gelegt worden, x wurde nach Prof. \V. Ritters Methode, alle andern Grössen nach Prof. Culmann’s Yerfahren ausgemittelt.

Lauf.

No.

10

11

12

2. Qualitätsausweis des Materials.

a.    Chemische Zusammensetzung.

Späne entnommen den Zores-Eisen No. 90 A und 90 F ergaben im Mittel:

Mn

0,031 %    0,034 %    0,034 °/o    0,004 °/o    0,356 %

0,492 „    0,057 „    0,125 „    0,091 „

b.    Resultate der Zerreissproben.

Sämmtliche Zahlen sind Mittelwerthe aus 2 Yersuchen.

an

St

für das Flusseisen:

„    „ Schweisseisen: 0,oi6 „

Bezeich-

nung

des

Stabes

126 A

11 A

90 A

60 A

Mittel

126 F

11F

90 F

9F*

60 F*

5 F*

Mittel

Streck-

Grenze

Zu

g-

festig

keit

Dehnungen pro

10 cm* 20 cm

pro

Con-

traction

V>

tp. cm²1 p. cm²

02 CO CO CO 02    ,

g £ % £    2    ¹

I    5 §    8    8    53

I cö~ cö' eo

°/0

°/o

°/0

Qual.-Coeffi-cient n. Tet-majer C. cm t

Bemerkungen

I. Flusseisen.

.    ®3L o 9. >»    >«

CO CO CO ■—i o ¹ CO CO co co CO

^ t.

i crT ccT io' ccT

!N W N W (N

I o4 co~ «T

CO o CO co co

I % s s s 8

I T-H T-H r-H O T-H

[eisen nicht geliefert worden. Yautherin-Profil ist in Fluss-

Mater. d. Bruchfläche fehlerfrei.

r>

T)

r>

T)

r>

•n

ec

Ja.

(M

CC

to

05

05

OA

■u

w*

HH

CD

=-

CD

QO

TU

2.

/

cd

co 02 co co co to 2 8 S 8 1 SS

CO TH    o <M    1«

50^ GO^ CO_

CO    CO    CO    CO    CO    CO

0_ t-h^ ^

^ t-h    i/J' cT oa

t-H t-H t-H    t-H    t-H

ri¹

(M    H*    O    tH    ®

OO*    ^    CO    ^    Ti*'    ko"

r—I    t-H    lH    vH    r-H    r-H

Material sehnig, geschichtet.

T)

Y>

r>

r>

ri

CC

■ST

„ m. körn. Partien. „ geschichtet.

„ zeigt Schweiss-[fehler.

*) Bis auf die mit * bezeichneten Zerreissstäbe, welche nachträglich aus den Endstücken der gleichnamigen Biegeproben herausgearbeitet wurden, sind sämmtliche Zerreiss-proben nach Anleitung von Fig. 8 auf Seite 26 aus den vorangehend den Schlagproben unterworfenen Zoreseisen-Abschnitten entnommen worden.

3. Resultate der Biegeproben.

Sämmtliche Zahlen sind Mittelwerthe aus 2 Versuchen.

Lauf.

Zores-Profil Ko.

No.

Gegenstand

General-

126

11

90

60

Mittel

I. Flusseisen.

Elasticitätsmodul

der Biegungsfestigkeit £ =

1847

t p. cm²1 p.cm²1 p.cm²1 p.cm²1 p.cm³1 p. cm² t p. cm2 —    1816    1886    1849    1836

Faserspannung

a. d. Elasticitätsgrenze y₀ =

77    77    7« =

„ Bieggrenze

71

77

„ Cohäsionsgrenze ß₀ =

77

17

ßu =

CC    05    05    CO    CO    co

8    8    8    8    3    8

w co co co co to 3 8 8 S Sg

2,56    2,15

2,56    2,29

SS 3 3 co" co co co

03    03 bO JO

'c* 'to    'oo 'Ci

©    H*    W    Ci

rS    VA

CO CO 00    GO

co co    co co

05 05    OS 05    JO JO

8 S    8 S    S 8

Durchbiegung

a. d. Blasticitätsgrenze fy — „ Bieggrenze „ Cohäsionsgrenze fß —

fo —

Deformationsarbeit

a.    d. Blasticitätsgrenze Ay — „ Bieggrenze

b.    Durchbiegung fx *) A —

Aa —

cm

cm

C'll

cm

cm

cm

cm

cm t cm t cm t 1,07    0,88

cm t cm t cm t

cm t

1,95

1,34

11,6

7,51

CO O O

S 1 8

OO -<*<

I ^ « ¹ O 03

Bemerkungen.

Sämmtliche Zores-Abschnitte in Flusseisen haben sich an der Cohäsionsgrenze lokal unter der Angrilfsstelle (Angriffsfläche unter der Schneide = 5,o X Kopfbreite des Profils ; cm²) verbogen (eingeschlagen). Bruch konnte überhaupt nicht erzielt werden.

Die vorstehend angeführten Druckbiegungen und Deformationsarbeiten beziehen sich

bei Profil Ko.

126    11    90    9    60    5

auf eine Freilage (Stützweite) von 180    150    120    100    80    60    cm.

*) Vergl. Fussbemerkung auf Seite 191.

4. Resultate der Biegeproben.

Sämmtliche Zahlen sind Mittelwerthe aus 2 Yersuchen.

Lauf.

Zores-Profil No.

No.

Gegenstand

General-

126

11

90

60

Mittel

II. Schweisseisen.

Elasticitätsmodul

der Biegungsfestigkeit £ =

1794

t p. cm²1 p. cm²1 p. cm²1 p. cm²1 p. cm²1 p. cm² t p. cm2 1766    1816    1800    1885    1702

Faserspannung

a. d. Elasticitätsgrenze y₀ —    1,77    1,69    2,20    2,27    1,70

1,92    1,69    2,49    2,26    1,86

yu =

„ Bieggrenze

Oo =

2,66

Oll =

2,88

„ Cohäsionsgrenze ß₀ —    3,66

ßu ⁼⁼    3,95

co co yo co & fc SS

CO 05 co ec $ fe 8 ä

xO CO    CO    T-I

0^0^    oo    oo

oo co"    oo'    co'

SP | ? cf cf co' oo'

CO CO    (M    Ci

^    CO^

co co

W    W    JNO    JnD    J>0    *-*■

"oo    "ci    'to    'oo    ”©    *to

fcO    OO    O'    CA    tu    CQ

Durchbiegung

a. d. Elasticitätsgrenze fy = „ Bieggrenze „ Cohäsionsgrenze fß —

cm

cm

cm

cm

cm

cm

CO o o

6 § S

cm t

Deformationsarbeit

cm t cm t cm t cm t cm t cm t

Bemerkungen.

Die Zores-Abschnitte in Schweisseisen No. 9, 60 und 5 haben sieh an der Cohäsions-grenze lokal unter der Angriffsstelle (die Angriffsfläche wie bei den Zores in Plusseisen) verbogen; und sind schliesslich an 4 Stellen „längsrissig“ geworden. Die Rissstellen liegen symetrisch zur vertikalen Symetrieaxe der Profile. Zwei dieser Längsrisse liegen an den Uebergangsstellen der Plattform des Kopfes in die Wangen des Profils (an den sogen. Kopfnähten); zwei weitere liegen in den Wangen selbst.

*) Die Deformationsarbeit A wurde ermittelt:

beim Profil No.....

b. Erreichen einer Durchbiegung des Stabes von f

126 11

5,o

2,o

o ^

t"H

l,o cm.

Fallgewicht G — 0,3 t.

5. Resultate der

Schlagproben.

Freilage l = l,o m.

Sämmtliche Zahlen sind

Ergebnisse einfacher Yersuche.

Lauf.

No.

Bezeich

nung

des

Profils

Fall-

Gewicht

Fallhöhe beim 1. und 2. Schlag

Anzahl

der

Schläge

Durchbiegung in Cm

beim 1. Schlag

beim 2. Schlag

Kopf ! Fuss

Kopf j Fuss

Arbeit des Fallgewichts in W t beim 1. Schlag j Total

B emerkungen

2.

OB

O

cT

CO CO    05 Cä ^ CO DO

60 A

<x>

o

r>

90 A

11 A

o © o

Ü    Ü    iS 'S* Ü

00^

CsT ©f of C<f 1—T t-T r—i' o' cT cT

DO ⁴ tO tO CO W Cn Crt <Zjt Crt

0,051

0,051

0,078

0,078

0,195

0,195

0,225

0,225

0,360

0,360

0,306

0,204

0,312

0,312

1,560

1,560

1,350

1,350

1,440

2,160

I. Flusseisen.

Beim 4. Schlage gänzlich durchgebogen, in der Mitte platt, sonst vollkommen intakt.

iS

iS

CÖ

iS iS Ü

iS

iS

iS

iS

iS

iS

iS

iS.

iS

iS

iS

5*

II. Schweisseisen.

II. Schweisseisen.

c-

o"

v—* i CO CO

60 F

to

F "1

o

Ol

DO DO DO ^

DO    O    O GO ^1 Ci

90 F

11 F

126 F

a I? a aT a

CD

tocococccocococooa

CO

J-¹ JO JO JO JO JO 'U © ^ ^ *oo "So

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»    ^    «    «1    ® I    I    |    |    I

rOiO^OiOl    I    I    I    I    CO I

0,051 0,204 0,051 0,204 0,078 0,312 0,078 0,312 0,192 0,768 0,192 0,384 0,213 0,426 0,213 0,639 0,354 0,708 0,354 0,354 0,840 3,360 0,840 0,840

Beim

3. Schlag: quer- und längsrissig. Längsrisse längs den Kopfnähten; Profil in der Mitte platt-

[geschlagen.

2.    Schlag: 1 Fussflansche c. 10 cm von der Mitte anrissig; beim 3. Schlag durchgreifender Quer-

[bruch.

3.    Schlag: Fangs den Kopf- und Fussnähten, sowie in den Wangen längsrissig, Profil in der

[Mitte plattgeschlag

2. Schlag: Längs den Kopfnähten und in den Wangen längsrissig; beim 3. Schl

[Mitte plattgeschlagen.

2. Schlag: in der Mitte quer- und längsrissig; beim 3. Schlag: partieller Querbruch.

1. Schlag: Profil an e. Ende längs einer Kopfnaht gespalten; nach dem 2. Schlag: Riss reicht bis

[zur Stabmitte.

„    ; nach dem 2. Schlag: Biss reicht bis

[zur Stabmitte.

„    ; nach dem 3. Schlag: Riss reicht bis

[zur Stabmitte.

bis nahe der Stabmitte gespalten.

en.

ag: Profil in der

1. Schlag: Profil an beiden Enden längs einer Kopfnaht bis nahe der Stabmitte gespalten. 1. Schlag: „    „ einem Ende

gespalten; n. d. 3. Schlag: 2 sym. liegende [Risse bis zur Stabmitte.

1. Schlag: Profil an beiden Enden, bezw. auf 40 u. 50 cm längs der Kopfnaht gespalten.

Anmerkung.

Die Fallhöhe des Fallbärs ist nach der Formel: h — h₀ -f- 10 cm ermittelt: dass für das grösste Profil (No. 126) die Arbeit des ersten Schlages = 0,8 wählt worden.

i ho proportional dem Trägheitsmomente der Profile in der Weise berechnet wurde, eträgt. Die Fallhöhe h* des 3. und der folgenden Schläge ist in der Regel — 2h ge-

Lauf.

Material

No.

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

10

Schweisseisen

Y. Resultate der Prüfung

A. Gewöhnliche Con-

1. Zusammenstellung der

Mit Ausnahme der Wertbe von.£ und y sind

Ur-

sprüngliche

Ab

messungen der Blecbe

cm

40,0 : 0,8

r>

50,o : 0,9

Elasticitäts-

modul

£tpro cm?

Elasticitäts-grenze ytpro cm?

Streckgrenze

a t pro cm?

Längs

Quer

Längs

Quer

Längs

Quer

2112    2159

2045    2078

2164    2154

2001    2056

60,0 : 0,9    2202    2113

•n

70,o : l,o

8 e.

<N rH

J-a    JnO

03    t-k

to    CO

of

55

T—i

2,70

2,60

2,42

2,27

JO JO

2,57

2,14

2001    2064

2138    2133

1955    2052

80,o : 1,1    2113    2141

2024    1972

CO    rti

Cf    r-T

CO CO

Cf r-T

O rji

cf th"

Ol r-T

to to to 'a*

t-    '<X>

^    CO

JO to

2,63

1,71

2,61

2,05

2,62

2,08

der Constructionsbleclie.

structionsbleehe.

Resultate der Zerreissproben.

sämmtliche Zahlen Mittelwerthe aus je 2 Versuchen.

Zugfestigkeit

ß t pro cm?

Längs

05

CO    GO

rH_    CJ

nf co"

l>    lO

o    o

Tff    C0"

CO

Dehnungen in %

Längs

Quer

Contraction Qual.-Coefficient

nach Tetmajer c. cm t

cp in •/.

Quer pro 10 cm pro 20 cm pro 10 cm pro 20 cm

Längs

Quer

Längs

Quer

co

©^

cf

to JK to t-k to

00

hT cf

33,5    28,i

8,3

7,6

32,4    27,7

8,0

7,6

34,0    28,i

8,i

7,4

34,7    27,o

8,6

7,9

32,4    26,6

7,o

6,7

i 5

CO

J-l J£ to *03

00

CI

co^

xf of

CO

J-*- JO to to

cf cf

CO

oo

Ctf t-T CO

1—I T-<

CO*    r-T

CM

to

J—4    t-A

-ntT t-T

ca

^ © o CM CM

CD^    rH^

CO'    r-T

<M

M tn O JO

O- to

cf cf

iC

jo jz

"o 'bi

I—¹    05

o to

OT

JO JO

to to

lO o

r-T cT

C0

JLO O

io

to

CO    CO

t—(

TH    O

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3 o

vH O

OI

jr* Ol

o

r-T o"

r-T ©"

ü>

to

to

to

- H.

rl O

r-T cT

Im Mittel für Flusseisen

2146    2140

tc

to

•n

„ Schweisseisen 2005

2044

03

CO

J>ö jo

ES S

S o

CM CM

CS kt»

c-1    >—k

üt    t—k

je

w ©

cc

IC

- I

'U

GO

Tc.

IC

j-k lU.

7k

® er*

CO

CT

wj

GO

!£    03

jp

Lauf.

Material

No.

Ursprüngl.

Stärke

der

Bleche

Bemerkungen

cm

rH

Flusseisen

40,o: 0,8

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

fl

fl

fl

fl

fl

fl

Schweisseisen

40,o: 0,8

fl

fl

Bei 69 ⁰ Querbruch der gespannten Faser. *    56°

•n

fl

io CO

Flusseisen

50,o: 0,9

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

Schweisseisen

50,o: 0,9

fl

fl

Bei 60 ⁰ Querbruch der gespannten Faser. * 69°

•n

fl

fl

co

Flusseisen

60,o: 0,9

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

t-H

Schweisseisen

60,o: 0,9

fl

fl

Bei 49 ⁰ Querbruch der gespannten Faser. „ 66°

fl

fl

co ^

t-H    i—i

Flusseisen

70,o: l,o

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

fl

fl

fl

Y>

fl

fl

fl

Schweisseisen

70,o: l,o

CO

Bei 53° Querbruch der gespannten Faser. *    67°

t- 00 rH t-H

Flusseisen

80,o: 1,1

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

CO

Schweisseisen

80,o: l,i

fl

fl

Bei 43° Querbruch der gespannten Faser. „    52°

fl

fl

fl

fl

Baut.

No.

tO I—

Ö5 Crt

oo

O CO

fcO

CO ^ lO CO    GO 050

T-< rH    T—<    r-H    r-H r-H    tH Q'l

3. Resultate der Rothbruehproben.

Material

Ursprüngl.

Stärke

der

Bleche

cm

Bemerkungen

Flusseisen

40,o: 0,8

Vollkommen gefaltet ohne Bruck.

Yl

r>

ri

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

Y)

Flusseisen

Schweisseisen

Yl

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Y)

Schweisseisen

Yl

40,o: 0,8

Y)

50,o: 0,9

Y)

50,o: 0,9

60,o: 0,9

60,o: 0,9

Y)

70,o: 1,0

Yl

70,o: l,o

Yl

80,o: 1,1

Yl

80,o: l,i

Yl

Beim Biegen zur Schleife tritt Querbruch ein.

Y)

Y)

Yl

Yl

Yl

Yl

Vollkommen gefaltet ohne Bruch.

Yl

Yl

[nähten und Querbruch ein. Beim Biegen zur Schleife tritt Oeffnen von Schweiss-

Yl

Yl

Yl

Yl

Yl

Yl

Vollkommen gefaltet ohne Bruch.

Yl

Yl

Beim Biegen zur Schleife tritt Querbruch ein.

Yl

Yl

Yl

Yl

Y)

Vollkommen gefaltet ohne Bruch.

Yj

TJ*

Beim Biegen zur Schleife tritt Querbruch ein.

Yl

Y)

yi

Y)

Vollkommen gefaltet ohne Bruch.

Yl

Yl

Yl

Yl

[nähten und Querbruch ein. Beim Biegen zur Schleife tritt Oelfnen von Schweiss-

Beim Biegen zur Schleife tritt Querbruch ein.

4. Resultate der Bördelproben.

Ausgeführt an ganzen Gebrauehstücken in der Locomotivfabrik

Winterthur.

¹

Die Verhältnisszalilen 0,98 und 0,97 sind aus den Mittelwertlien der Elasticitäts- und Grenzmoduli der Rund- und Stabeisen auf Zug abgeleitet.

1.    Bördelung in kalt- oder rothwarmem Zustande, senkrecht zur Längsrichtung des Bleches.

Die Versuchsobjecte, in einen Blechklemmapparat gespannt, mit Vorschlaghämmern scharf abgebogen, ergaben:

a.    Grosse Empfindlichkeit der Schweisseisen-bleche; sie wurden in warmem Zustande durchwegs bei ca. 32 bis 40 ⁰ von den Längskanten weg, querrissig.

b.    Die Flusseisenbleche ertrugen die Bördelung um 90° vollkommen; sämmtliche Versuchsobjecte wurden intakt ausrangirt.

c.    Die Kaltbiegung in einem Triowalzwerk und darauffolgender Biegung mittels Hammerschlägen, ertrug das Flusseisen ohne äussere Beschädigungen. Hiebei betrug der Dorndurchmesser 7,o cm und der schliessliche Biegungswinkel 128°.

Das Schweisseisen wurde bei einem Dorndurchmesser (Krümmungsdurchmesser) von 16 cm und einem Biegungswinkel von 93 ⁰ querrissig.

2.    Biegeversuche in dunkelrothwarmem Zustande des Flusseisens.

Die über einem mit Unterwind angeblasenen Koksfeuer auf Dunkelrothgluth erhitzten Bleche wurden in einen Blechklemmapparat gespannt, bis zum Verschwinden der Bothgluht abge-gekühlt und sodann von Hand gebördelt. Die Flusseisenbleche ertrugen die scharfe Bördelung um 90° vollkommen.

Lauf.

No.

* * t-H CM

CO

* *

CI cn

5. Resultate der Härte-Zerreissproben.

Sämmtliche Zahlen sind Mittehvertlie aus zwei Versuchen.

Ursprüngl.

Stärke der Bleche

Beschaffenheit

des

Streck

grenze

Zug

festigkeit

cm

Materials

tprocm²

f pro cm²

Dehnungen pro 10cm pro 20 cm h °/o | h °/o

Flusseisen.

Contrac-

tion

cp %

Qualitäts-

Coefficient

nach

Tetmajer

c. cm t

40,o : 0,8    ungehärtet

„    „    gehärtet .

Differenz: In °/o der urspr. Werthe:

50,o : 0,9    ungehärtet

„    „    gehärtet .

Differenz: In °/o der urspr. Werthe:

70,o : 1,0    ungehärtet

„    „    gehärtet .

Differenz: In % der urspr. Werthe:

80,o : 1,1    ungehärtet

„    „    gehärtet .

Differenz: In °/o der urspr. Werthe:

80,o : 1,1    ungehärtet

„    „    gehärtet .

Differenz: In °/o der urspr. Werthe:

2,60

2,75

0,15

0,92

CO CO JO

"rf*- 'Ci

r—

otf ocf

CM r*H

OT Ol ^    --O

© to

^ (M

d

cT cT

+ 5,8

+22,8

5,2

9,7

—17,6    —34,5

'ca 'ca

0,02

-3,i

2,57

3,13

4,09

5,03

8 J8

INO oo

h-‘ CO J<1    J-¹

'o* 'la

o' CO*

CO lO

Ci 00 CO_ 00

cT O

0,56

0,94

5,6

4,2

6,7

0,01

+21,8

+22,9

-19,4    -19,3

-11,1 -l,i

2,68

3,02

0,34

0,79

-rf c— CO CM

CO CO

7,1

5,8

3,4

0,08

+12,6

+19,4

-20,5    -21,5

— 5,5    — 7,3

2,62

3,00

0,38

+14,5

to CO

of cf

0,27

+ 10,i

4,10

5,14

1,04

+25,4

4,12

5,13

1,01

+24,5

CO CO o° oo © "o

ccT t-T

CM CM

57,2

52,8

1,09

1,12

5,9

4,7

4,4

0,03

-17,4    -17,7

-7,7    +2,7

bO to >—¹ Ol 'ix Ci

60,5

53,8

1,11

1,09

5,4

5,3

6,7

0,02

— 16,6    —19,9

— 11,1 — 1,8

Die mit * bezeichneten Proben entsprechen der

der Bleche.

Lauf.

Material

No.

Beschaffen

heit

der Probe

Ursprüngl.

Stärke

der

Bleche

B emerkungen

cm

t-h CM

Flusseisen

11

ungehärtet

gehärtet

40,o: 0,8

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

ii

r>

Schweisseisen ungehärtet gehärtet

40,o: 0,8

Bei 69° bezw. 55° tritt Querbruch ein. „    45° tritt Querbruch ein.

kO CO !>•

Flusseisen

ii

ungehärtet

gehärtet

gehärtet

50,o : 0,9

ii

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

CO GO

Schweisseisen ungehärtet gehärtet gehärtet

50,o: 0,9

Bei 60° bezw. 69° tritt Querbruch ein. „    58° tritt Querbruch ein.

«    29°    „

Flusseisen

to

CO

ungehärtet

gehärtet

gehärtet

70,o: l,o

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

^ kO r—I    r—I rH

Schweisseisen ungehärtet gehärtet gehärtet

70,o: l,o

ii

Bei 53° bezw. 67° tritt Querbruch ein. „    52 ⁰ tritt Querbruch ein.

OK o

r> ⁰⁰ n

ii

OO 05

rH rH r—t

Flusseisen

T)

11

ungehärtet

gehärtet

gehärtet

80,o: 1,1

11

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

11

•n

Schweisseisen

*"*

to

to

ungehärtet

gehärtet

gehärtet

80,o: 1,1

Bei 43° bezw. 52° tritt Querbruch ein. „    26° tritt Querbruch ein.

42 ⁰

n    fl

r>

Die mit * bezeichneten Yersuche beziehen sich auf die Querrichtung der Bleche.

Lauf.

No.

Material

Art der

Lochung

Beschaffenheit

der

Lochwandung

Loch

weite

cm

Yerhältniss der

Lochnaht zur Lochweite

Loch

weite

zur

Blechst.

Anzahl der

Einzel-, tn proben

Zugfestigkeit der Lochnaht

absolut in #/₀ der

pro urspr. -² Festigt,

cm

Blech Nr. I; Querschnitt: 40,o: 0,8 cm.

Flusseisen

r>

Schweisseisen

ungelocht

gebohrt

gestanzt

ungelocht

gebohrt

gestanzt

tadellos

schw. schiefrig

tadellos

schiefrig

1,6

1,6

2,oo

2,oo

2,oo

2,oo

co co CO CO CO DO

Ci    ^    Ci    TU    Th    CO

O    (N    CO    O

-rf    co    co    oo    co'

+ 13, f. - 7,3

+ 3,1 — 4,9

Blech Nr. II; Querschnitt 50,o: 0,9 cm.

Flusseisen

ri

Schweisseisen

ungelocht

gebohrt

gestanzt

ungelocht

gebohrt

gestanzt

tadellos

schw. schiefrig

tadellos

schiefrig

Blech Nr. III;

1,7

1,7

1,89

1,89

2,oo

2,oo

co co do co co to

+ 12,6

— 16,9

+ 5,2

— 8,8

CO iO CD OO

r—I t-H rH H r*H H

Flusseisen

Schweisseisen

TI

ungelocht

gebohrt

gestanzt

ungelocht

gebohrt

gestanzt

tadellos

schw. schiefrig

tadellos

schiefrig

Ci    i Ci

H *    | H *

. ff i * ff i

cu co co cu co co

S c<5 8 55 -sH co" co" CO cd

+ 14,2

— 17,2

Blech Nr. Iv ; Querschnitt 80,o:l,i

a o h (M co +

H Cd Cd CM (M CM

Flusseisen

Schweisseisen

Yl

ungelocht | gebohrt gestanzt ungelocht gebohrt gestanzt

tadellos

schw. schiefrig

tadellos

schiefrig

2,o

2,0

1,82

1,82

2,oo

2,00

05 05 tO 05 05 tO

tO OS OS 05    ►£-

ss g b    ® 2 ss

+ 11,9 -20,4

+ 7,7 - 7,7

Lauf.

Ursprüngliche Abmessunngen der Bleche

No.

Breite

Dicke

B. Quali*

1. Zusammenstellung der

tätsblecke.

Resultate der Zerreissproben.

Elasticitäts-

modul

Elasticitäts-

grenze

Streckgrenze

Zugfestigkeit

Dehnungen in °/o

Contraction

t pro cm²

t pro cm²

t pro cw²

t pro cm²

pro 10 cm

pro 20 cm

in °/o

Qual.-Coefficient nach Tetmajer c in cm t

T-H cq

40,o

0,8

A. Längsrichtung.

2130

Y)

Im Mittel:

2130

CO

50,o

0,9

2108

S    I ? s

rH    ¹    t-h    r-H

co co

8 S

3,01

2,82

2,86_______

Im Mittel:

2108

no CO

60,o

1,0

2108

Im Mittel:

2108

70,o

1,0

2109

•n

Im Mittel:

2109

co

80,o

2177

Y)

Y)

Im Mittel:

2177

J—*    » J-H    I    J—‘    J—¹    I    J—*

to i "cd "cd    "co cd    CD ©

03    03 CD    CD    tfit •-*

2,84

2,76

2,74____

2,75

2,89

2,93

2,91

2,74

2,73

2,73

S 8    S    8 8g    888    S S S    g g    8

-r cd⁻    -d~    co co cd'    -d' eo~ cd'    -d" -d' -d'    -d' -d'    -d'

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9

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CJO

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DO M

40,o

r>

o ⁵⁵

B. Querrichtung.

2220

23,8

CO

^ ^ s ö S ^    g^8^o^    8 S g

o o O o'o'o ho' o' o'cTo' r-Tö"o

Im Mittel:

2220

CO H<

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OT 4 O

T.

2148

%.    | 8 8

T-H    rH    t-h

2,82

2,90

CO

Im Mittel:

2148

io co

r-H r-H

60,o

1,0

2149

Y)

Y)

Im Mittel:

2149

r- oo

t-H r-H

70,o

1,0

2159

Y)

Im Mittel:

2159

CO

80,o

l,i

2130

r>

Im Mittel:

2130

JO    JO CO    J>0    fcO CO    co Ico .CO    .CO    CO JO

«    3 ®    8    8 8    tolwS b    “ 3

S S    2    9 8    8    8 8    r g g    £    8 5. S

CO 05    05    CO CO    CO    OO 05    05    CO CO    05    05 05    05

«l    ® >® =i " ®    <® °S. ®

-fcoio OiOOOi t> oo OO 00 C- OO ffi ffl O)

B. Querrichtung.

3,4

4,6

cT oT

r-H r—1

<=    9.    « r <n n >; «

-r c- co cdood~ oo co c~ oc oo oo

"ts    (N CO    CO'    OO^ O

r-T cT co oo    co    co oo cT coT oo

rH    r—• d r-H r-H i—t    r-H r-H r-H r-H    t-H r-H

rHVDCO O    ^ rH OD O O g3

o'o'o" cToo o'o'o cTcT

cT o* o" o

Lauf.

No.

CO DO

GO <1 Ci CB

t-H

2. Resultate der Kalt- und Rothbruchproben.

Material

Schweisseisen

Zustand

des

Materials

Ursprüngl.

Ab

messungen

der

Blecbtafeln

Bemerkung

cm

cm

kalt

rothwarm

Scliweisseisen kalt

Scliweisseisen

Schweisseisen

Schweisseisen

40,o : 0,8 Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

; Spur y. Anrissen. 40,o: 0,8 Vollkommen gefaltet ohne Bruch.

ri

50,o: 0,9

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

rothwarm

50,o: 0,9

Vollkommen gefaltet ohne Bruch.

r>

ri

ri

kalt

rothwarm

kalt

rothwarm

ri

kalt

rothwarm

60,o: 1,0 Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

r>

•n

60,0: 1,0 Vollkommen gefaltet ohne Bruch.

70,o: l,o

70,o: l,o

80,o: l,i

80,o: 1 ,i

ri

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

■ r>

Vollkommen gefaltet ohne Bruch.

ri

Zur Schleife gebogen ohne Bruch.

r>

ri

Vollkommen gefaltet ohne Bruch.

r>

Lauf.

Art der

No.

Material

Lochung

[ Beschaffenheit der Lochwandung

Loch

weite

cm

Yerhältniss der

Loch- ! Lochweite naht zur zur

Blechst. | weite

Anzahl

der

Zugfestigkeit der Lochnaht

Loch-

Einzel- absolut] in “/oder proben tn

pro urspr. “2    1 Festigk.

Schweisseisen

fl

Blech Nr. I; Querschnitt 40,o: 0,8 cm.

ungelocht —    —    —    —

gestanzt schiefrig l,i 1,38    2,o

fl

1,3

1,62

‘2,0

fl

1.5

1.87

2,0

fl

1.7

2,12

2,o

Blech Nr. II; Querschnitt 50,o : 0,9 cm.

O 00 Ci

Schweisseisen

fl

fl

fl

fl

ungelocht

gestanzt

schiefrig

1,44

2,o

fl

fl

1,67

2,o

fl

fl

fl

fl

r-H t-H

1,89

2,11

2,o

2,o

»O    ©    ©    ©    01

©_    ©    ©    ©    ©

CO    CO    CO    CO    fl¹

+ 1,0

1,3

— 6,6 + 1,8

Blecli Nr. III; Querschnitt 60,o:l,o cm.

r—* C3 CO iO

rH r—• t~h t-H rH

Schweisseisen

fl

fl

fl

fl

ungelocht

gestanzt

schiefrig

fl

fl

I    ©    ©_    ©_    ©^

rH 1—I i—I i—I

OO    OZ    W    jx    CO

^    CJi    —1    ©    'cp

©    os    to    co    ©

+ 2,2 — 6,8 — 11,5 —12,6

Blech Nr. IV: Querschnitt 70,o: l,o cm.

O O- 00 Ci o

r—t 1-H rH r-H ©4

Schweisseisen

fl

fl

fl

fl

ungelocht

gestanzt

schiefrig

2,i

2,i

2,i

2,i

2,i

1,0

2,i

2,i

2,1

2,o

3,o

4,o

CO CO CO CO CO

t- N ^ >5 o Gl th © ifi ©

co*' co co

—    3,5

—    14,7

—    16,8 — 15,7

Blech Nr. V;

H Cd CO »O Ol 03 (M 04 d

Schweisseisen

fl

fl

fl

fl

ungelocht

gestanzt

schiefrig

fl

£    I « « « «

®    I cu cu cu cu

to to co to co

CP    vO    ©    <N    ©

©_    ©_    IO    iß    CC^

^    **£    co    co    co*'

— 0,2 — 12,6

—    13,3

—    16,5

vi. Resultate der

Prüfung fler Qialitäts- nnä Festi^keitsverhältnisse

genieteter Vollwandträger.

Die Untersuchung umfasst:

den Qualitätsausweis des Materials;

die statischen Biegeproben mit ganzen Gebrauchsstiicken;

die Schlagproben.

Die Construction der Probekörper für die Biege- und Schlagproben vergl. „Darstellung der Blechbalken“ auf Taf. XII.

l-X HX »—l

IO H-* o    CO

00    «<] Ci o*

4x co to t-x

No.

Lauf.

Generalmittel . .

Schweisseisen

quer

Generalmittel . .

Flusseisen

längs

Generalmittel . .

Flusseisen

Material

längs

Richtung

der

Entnahme der Frohe

Ci O* 4x

p o o p b b b b

<1 Ci Cn ^

jr> jr> o jr>

'o 'o 'o "o

cm

«D

CO

JO

88

a. Stehbleche.

cm

t pro cm

Ursprüngliche Abmessung Breite I Dicke

grenze

Streck-

b b oo b t®

o/₀ ui 1'jWPOjd?

0 v ch

Zug-

festigkeit

Con-

traction

‘    K)    M    m m    IO to    DO    to CO    CO

^    O ‘    JO JOt    Cn    ^    ^ pji    O

b b b b b b b b

px

VQ0

30,8

28,o

I 29,2

32,0

10 m

20 em

Dehnung in •/, für

O OOOO O OOOO ‘    x-» »_* xx u-i

s a fe fe g § g se 8 “s 8 s g g s

cm t

Qualit.-

Coeffic.

Sämmtlicbe Zahlen sind Mittelwerthe aus 2 Versuchen.

Material sehnig.

Sämmtliche Zerreissproben der vorliegenden Versuchsreihe sind aus Blech- bezw. Universal- und AVinkeleisen-abschnitten herausgearbeitet worden, welche den bei der Herstellung der Blechbalken benützten Eisensorten entnommen wurden.

1. Qualitätsausweis des Bleehbalkenmaterials.

Zusammenstellung der Resultate der Zerreissproben.

Bemerkungen

Bemerkungen

1. Qualitätsausweis des Blechbalkenmaterials.

Zusammenstellung der Resultate der Zerreissproben.

Material sehnig.

tt

tt

Fehlerfrei.

Fehlerfrei.

Material sehnig.

Mit zufälligen Schweiss-fehlern behaftet.

Sämmtliche Zahlen sind Mittelwerthe aus 2 Versuchen.

Qualit.-

Coeffic.

Dehnung in °/₀

Con-

traction

20 cm

•c

o o k/f CO CM

für

10 cm

«i

::

Zug

festigkeit

Streck

grenze

<7

in °/₀

tpro cm*

^procm®

Ursprüngliche Abmessung Breite I Dicke

cm

cm

§ 8 2 g S

-2 cf cf cf cf

-

/.

CM

CM

o o o • o o" c" o cd tt« io co

2,63

b. Gurtlamellen.

co

iO

S S

eo

8    5

co of

o>

cT *

(N * CM

c. Winkeleisen.

t-    GO

H    IN

00

co^

cf

^ © CO Tf CO    T—I

« 1

<M oa

0,9

9:9:9,o

tt

Bichtung

der

Entnahme der Probe

quer

Yl

Material

Schweisseisen

Generalmittel .    .

längs

längs

Flusseisen

Schweisseisen

Flusseisen

Schweisseisen

*) 1. Versuch.

Lauf.

Ko.

CO ^ iO CO

t—H rH t“H tH

l> '    00

Ci o

r— CM

14

Mittel

Mittel

Mittel

Mittel

No.

1979

2022

1936

1,93

1,87

1,99

2,27 j 3,78 ! 0,939    1,122 j 4,15 j 0,199 j 0,594 ;    1,247

CO CO

S 18

CO j.o Oi 'So

05 to

/'

fff

"h-¹ “tO O O

05

IO IO

T)

Träger windschief; intakt ausrangirt.

4. Serie: Blechbalken mit 70 cm Steghöhe

2003 j 2,06 I 2,37

3,87

0,833 j 1,010 | 2,70 j 0,180 j 0,472 j 1,027

2025

1980

CO CO

g 8

c«

Serie : Blechbalken mit 60 cm Steghöhe.

— I 4,05 j 0,835 2,37 I 8,69 j 0,831 |    1,010 , 2,20

3,20 ■ 0,182 | 0,452 0,177 j 0,491

1,037

1,017

Y)

Träger windschief; intakt ausrangirt.

1991

1929

2053

1948

2021

1875

ziuo oad ?

Elastici-Lauf. täts-modul

JO M jo *© 'cd *0

H* 05 GO

JO JO JO

S § 6

0,684

0,679

y

CO

't?

19

io

1,003

JO

0,137    0,400

2,26

0,840    1,79

0,131 ! 0,417

0,143    0,383

2. Serie: Blechbalken mit 50 cm Steghöhe.

2,04    2,29 j 3,89

CO I—1 - o tc o

JO) JO "co 'ro

4-    05

CO 03 'cd 'So

cd CD

W-L

5ß

CD

CD

©

er

Faserspannung in t pro cm2 an der an der an der Elastic.- Biege- Cohaes.-grenze grenze grenze

O _® O 'S© 'So 'oo cn    o»

H    O« -3

0,570 j 0,668 j 1,75    0,108    0,290 I 0,594

0,572 I 0,682 0,568 j 0,653

er

ff

"K

>—i i—*    ®

rJ rä    2

oc

«s

a> jd

Träger windschief; intakt ausrangirt.

Träger windschief; intakt ausrangirt.

an der Elastic.-grenze

Biegegrenze | grenze

an der I an der Cohacs.-

Durchbiegung in cm

sr

an der Elastici-täts-grenze

Deformat.-Arbeit in m t bei einer Durch-

Easer- biegung d. Trägers v. 'laso seiner Stützweite

spanng. 3 t p. cm*

b. einer

Sämmtliche Zahlen sind Mittelwerthe aus 2 Versuchen.

Bemerkungen

2. Zusammenstellung der Resultate der Biegeproben mit Blechbalken.

Flusseisen.

3. Zusammenstellung der Resultate der Biegeproben mit Blechbalken.

Schweisseisen.

Bemerkungen

Sämmtliche Zahlen sind Mittelwerthe aus 2 Versuchen.

Deformat.-Arbeit in mt

an der b. einer Elastiel- Faser- jbiegung d. täts- spanng. Trägers v.

„    JV seiner

grenze 3 t p. cm , Stützweite

bei einer Durch-

Durchbiegung in cm

an der j an der j an der Elastic.-j Biege- jCohaes.-grenze I grenze ¹ grenze

Faserspannung in t pro cm2 an der I an der an der Elastic.- Biege- Cohaes.-grenze I grenze grenze

Elastici-Lauf. täts-modul

t pro cm²

No.

Träger windschief; intakt ausrangirt.

yt

oo o"

| I

o o

3 4 |

&P o o

c5

-2

mit 40 cm

0,545    3,35

0,643    3,58

0,594 I 3,47

[Trägermitte.

Querbruch d. gespannten Fasern in der

[Trägermitte.

Querbruch d. gespannten Fasern in der Träger windschief; intakt ausrangirt.

Träger windschief; intakt ausrangirt.

r>

o cd cT

CD

vCä ^ »o in

cT cT

:® g g

I—*    o o

fei) cT o

1 s 2

u co co

0,878 1 3,28 1 0,075 j 0,550

CO T* l— Dl xd CD

cT o

Cu

p! 3 <5 §? O o

3 S 3

« m n

-*■<

oc

—    |    3,07    |    0,084    |    0,600

mit    70 cm    Steghölie.

1,049    3,00    0,097    0,763

1,082    2,98    0,093    0,817

1,065    2,99    0,095    0,790

MS    3 MjS    äiSiÄili

« cd o' cd 93 cT <d cd * cT cd cd 5 cd «=T <d

>=    P    ^

■S

-2

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®    co co*    co"    ^co'co'oo'    Wco'co'co'    “    o: co"    co"

(M <M r-co^ ^ co^

1860

1796

1828

Mittel

.2

.2

»i

05

00 CO    r-i

CO ^ ^

r—t r—I    rH

55 5

1745

1807

1776

1851

1807

1859

1805

1883

fm

Mittel

iC o

Mittel

Mittel

Lauf.

No.

4. Resultate der Prüfung der Stossfestigkeit

Trägermaasse in

cm

Schlag

Träger- I Steg- I Nietlänge | höhe theilung

No.

Stütz

weite

Fall-

Schlagarbeit Durchbiegung

Gewicht Höhe

mt

der

der

cm

einzeln total

unteren Gurtlamelle _

oberen

(Schlagproben) genieteter Voll wandträger.*)

bfi

180,o

40,o

12,o

Flusseisen.

150,o

1,00

1,00

1,00

0,55

0,45

Flusseisen.

Träger vollkommen gerade; alles Intakt.

fl

fl

fl

2,00

2,00

fl

fl

fl

fl

fl

3,oo

3,oo

CO SO

1,35

1,10

Wie vorher.

2,55

2,50

fl

fl

fl

fl

4,oo

4,oo

10,oo

4,45

4,30

Wie vorher. Deutlich ausgeprägte Spannungstrajektorien.

Träger schwach seitlich verbogen, ebenso Steg in Nähe des Mittelständers.

fl

fl

4,oo

4,oo

14,oo

6,95

6,80

do.

do.

do.; Steg schwach windschief, an einem Nietloch am untern Gurt anrissig.

180,o

40,o

12,o

150,o

l,oo

1,00

1,00

0,55

0,30

Träger vollkommen gerade; alles intakt.

fl

fl

r)

r>

2,00

2,oo

3,oo

1,40

1,00

Wie vorher.

fl

fl

3,oo

3,oo

6,oo

2,55

2,05

fl

fl

fl

4,oo

4,oo

fl

y>

fl

4,oo

4,oo

o

i—H r-H

4,20

5,80

3,60

5,35

Wie vorher. Spannungstrajektorien schön ausgeprägt.

Träger fast gerade; alles intakt.

Träger schwach windschief. Träger wird für die photogr. Aufnahme intakt ausrangirt.

180,o

40,o

12,o

Schweisseisen.

1    150,o

Schweisseisen.

1,00

1,00

1,00

0,58

0,35

Träger vollk. gerade. Obere Gurtlamelle in d. Mitte ü. d. Steg einseitig ca. 2,o cm schwach längstrissig.

fl

y.>

y>

fl

fl

2,00

2,00

3,oo

1,40

1,00

Wie vorher.

fl

fl

y)

y>

3,oo

3,oo

6,oo

2,70

2,20

Träger gerade; Obere Gurtlamelle beidseitig längsrissig (Risslänge ca. 5 cm.); deutlich airsgeprägte

[Spannungstrajektorien.

fl

fl

fl

fl

fl

4,oo

4,oo

10,oo

4,53

3,96

fl

fl

fl

fl

fl

4,oo

4,oo

14,00

Totaler

Brühe

Träger fast gerade. Obere Gurtlamelle beidseitig längsrissig. Durchgreifender Querbruch.

180,o    40,o

12,o

150,o

1,00

1,00

1,00

0,50

0,30

Träger vollk. gerade. Obere Gurtlamelle über d. Steg zu beiden Seiten der Aufschlagfläche längstrissig; Bisslänge ca. 8 cm.

fl

fl

fl

fl

fl

2,00

2,oo

3,00

1,33

1,00

fl

fl

fl

fl

fl

3,00

3,00

6,00

2,63

2,oo

fl

fl

fl

fl

fl

4,00

4,00

10, oo

4,48

3,65

Träger vollk. gerade. Längsrisse der obern Gurtlamelle ca. 13 cm.

Träger gerade. Längsrisse der ob. Gurtlamelle ca. 13cm. Deutlich ausgepr. Spannungstrajektorien. Träger in der Mitte schwach seitL verbogen. Längsrisse d. ob. Gurtlamelle klaffend ca. 13 cm lang.

fl

fl

fl

fl

fl

4,oo

4,oo

*) Abbildungen

der den Schlagproben unterworfenen

14,oo

7,70

6,50

nach

Partieller Querbruch; Steg, Gurtwinkel u. Gurtlamelle am Untergurt in Nähe d. Versteifung rissig.

Photographischen Aufnahmen, vergl. Taf. XIII bis XYI.

Lauf.

No.

Trägermaasse in cm

Träger-1 Steg- I Nietlänge höhe Itheilung

Schlag

No.

Stütz

weite

Fall-

Gewicht

Höhe

Schlagarbeit Durchbiegung

der

cm

t.

einzeln total

der

oberen [ unteren Gurtlamelle

Bemerkungen

5    180,o    50,o

13,o

Flusseisen

150,o

1,00

1,25

1,25

Flusseisen

2,50

2,50

eo~

J-⁴    o

'oo

Ot    co

Träger vollkommen gerade; alles intakt

Träger vollkommen gerade; alles intakt.

3,75

3,75

5,oo

5,oo

7,50    2,45

12,50    4,03

2,10

Träger gerade, alles vollkommen intakt. Spannungstrajektorien deutlich ausgeprägt.

3,80

Träger fast vollkommen gerade; Steg in Nähe des mittleren Ständers schwach ausgehaucht.

5,oo

5,oo

17,50

5,75

5,70

Träger fast vollkommen gerade; Steg schwach ausgebaucht. Träger vollkommen rissfrei.

5,oo

5,oo

22,50

8,00

7,95

Träger wird windschief; Steg ziemlich stark ausgebaucht, Ständer gelockert und schief gestellt.

[Die untere Gurtlamelle an einem Nietloch in Nähe der Trägermitte anrissig.

180,o

50,o

13,o

150,o

1,00

1,25

1,25

r.)

2,50

2,50

ri

7)

71

Ti

3,75

3,75

O o |    ^ iri.

I CO

Träger vollkommen gerade, alles intakt.

Träger vollkommen gerade, alles intakt.

Träger gerade, Spannungstrajektorien gut ausgeprägt.

7)

Ti

Ti

5,oo

5,oo

5,oo

5,oo

t—⁴    )—⁴

DO

Träger fast vollk. gerade; Steg nur unbedeutend verbogen.

Träger schwach windschief; Steg auf der einen Seite in Nähe des mittleren Ständers ausgebaucht.

[Spannungskurven brillant ausgeprägt. Träger wird rissfrei ausrangirt.

180,o

50,o

13,o

Schweisseisen.

150,o

Schweisseisen.

1,00

1,25

1,25

0,50

0,33

2,50

2,50

3,75

1,35

1,00

Träger vollk. gerade, obere Gurtlamelle über dem Stege auf einer Seite der Aufschlagfläche auf

[c. 13 cm längsrissig.

Träger vollkommen gerade; Risslänge der Gurtlamelle c. 16‘/s cm.

3,75

3,75

7,50

2,78

2,30

Träger vollkommen gerade; Steg in Höhe des mittleren Ständers schwach ausgebaucht.

5,oo

5,oo

12,50

4,65

4,15

5,oo

5,oo

17,50

7,18

6,60

Träger fast gerade; Steg einseitig schwach ausgebaucht; von einem der mittleren horiz. Gurt-

[nieten aus auf der gespannten Seite anrissig.

Träger fast gerade; Steg zu beiden Seiten des mittleren Ständers ausgebaucht, windschief. Anrisse im Steg weit klaffend. Risse in der obern Gurtlamelle klaffend (17,₅ cm Länge).

180,o

50,o

13,o

150,o

1,00

1,25

1,25

0,55

0,35

2,50

2,50

3,75

1,45

1,10

3,75

3,75

7,50

2,33

5,oo

5,oo

12,50

1?

5,oo

5,oo

17,50

2,80 4,75

Totaler Querbruch

4,10

Träger vollk. gerade; obere Gurtlamelle zu beiden Seiten der Aufschlagfläche über dem Steg längs-

[rissig. Risslänge ca. 11 cm.

Träger vollk. gerade; obere Gurtlamelle längsrissig; Risslänge ca. 26¹/ü cm. Steg unter den obern

[Gurtwinkeln schwach verbogen.

Träger fast gerade; obere Gurtlamelle längsrissig, Risslänge ca. 29'ja cm. Steg schwach verbogen.

Träger schwach windschief, Risslänge der Gurtlamelle ca. 30 cm. Steg ausgebaucht und von einem

[Horizontalniet des Untergurts ausgehend, anrissig.

Durchgreifender Querbruch.

Lauf.

Trägermaasse in

cm

Schlag

No.

Träger-1 Steg- I Nietlänge | höhe theilungl

No.

Stütz

weite

Fall-

Gewicht

Höhe

Schlagarbeit Durchbiegung m t

cm

cm

einzeln total

der

unteren

der

oberen

Gurtlamelle

Bemerkungen

180,o

60,o

14,o

Flusseisen

1,00    1,50

1    150,0

1,50

0,83

0,45

Flusseisen

Träger vollkommen gerade, alles intakt.

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

OT ^ CO DO

iS

05 C:    03

8    8 S 8

3,00

4,50

6,00

6,00

4,50

9,00

15,00

21,00

1,65

1,20

Träger vollkommen gerade, alles intakt.

2,90

4,90

8,60

2,35

Träger gerade, alles intakt. Steg in Nähe der Trägermitte schwach verbogen.

4,20

7,50

Träger gerade; Steg mehr verbogen.

Träger massig windschief,Steg stark verbogen, lokal, schwach kreuzrissig. Ständer einseitig abge-[fallen, auf der andern Seite zwischen die Gurtwinkel geklemmt.

10

180,0

60,o

14,oo

1    150,o

fl

fl

1,00    1,50

3,00 4,50

1,50

3,00

4,50

0,65

1,45

0,30

1,08

Träger vollkommen gerade; alles intakt.

4,50

9,00

2,68

2,20

fl

fl

6,oo

6,00

15,00

4,80

4,30

6,oo

6,00

21,00

9,25

8,70

Träger vollkommen gerade; alles intakt.

Träger gerade, Steg schwach verbogen; alles intakt.

Träger schwach windschief; Steg in Nähe der obern Gurtwinkel massig ausgehaucht.

Träger verbogen, Steg stark ausgebaucht und längsrissig in der horiz. Nietnaht am Obergurt.

Schweisseisen

Schweisseisen

ii

180,o

60,o

14,oo

t-H

150,0

1,00

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

r>

Y)

s    8    8 8 8

t—(    CO    ^    CO    CD

05 Oi    CO    >—¹

8    8 'S 8 S

4,50

9,00

15,oo

21,oo

J-¹    C>

03    Cq

©    oo

0,40

Träger vollk. gerade. Ob. Gurtlamelle auf der einen Seite d. Aufschlagfläche auf c. 5 cm längsrissig.

© »ft © ©

of io' o

1,08

2,30

4,35

7,95

Träger gerade, vollk. intakt. Obere Gurtlamelle zu beiden Seiten der Aufschlagfläche längsrissig.

[Risslänge ca. 17,₅ cm.

Träger fast gerade; obere Gurtlamelle klaffend längsrissig (auf ca. 20‘/s cm).

Träger schwach windschief. Obere Gurtlamelle auf 22’/s cm klaffend längsrissig.

Steg quer- und längsrissig; oberer Gurtwinkel anrissig. Mittlerer Ständer abgefallen.

12

180,o

60,o

14,oo

150,o

1,00

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

OT ^ co DO

Y)

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

—r    co"

CK CK

4,50

9,oo

15,oo

21,oo

8    8    8 S g

O T-H (M    OO

0,40

1,15

2,55

4,30

6,45

Träger vollk. gerade; obere Gurtlamelle über dem Stege zu beiden Seiten d. Aufschlagfläche Längs-

[risse ca. 16 cm lang.

Träger vollkommen gerade; Längsrisse der obern Gurtlamelle ca. 23‘/₂ cm lang.

Träger gerade; obere Gurtlamelle klaffende Längsrisse, 30 cm lang. Steg fast gerade.

Träger schwach verbogen; Längsrisse der obern Gurtlamelle 36 cm lang. Steg schwach verbogen,

[zeigt einen von einem Nietloch ausgehenden Anriss.

Träger schwach windschief; obere Gurtlamelle: klaffende Risse von 36,₆ cm Länge. Steg quer-und längsrissig. Ob. Gurtwinkel in d. Balkenmitte ebenfalls querrissig. Mittl. Versteifung abgefallen.

Lauf.

Trägermaasse in

cm

Schlag

No.

Träger-1 Steg- | Nietlänge , höhe theilung

Ro.

Stütz

weite

cm

Fall-

Gewicht¹ Höhe

Scblagarbeit Durchbiegung m t

einzeln j total

cm

der

oberen | unteren Gurtlamelle __

der

Bemerkungen

Flusseisen

Flusseisen

13

180,o

70,o

15,o

150,0

1,00    1,75

3,50

YI

yi

5,25

iA    ©    tO

t-h    CO    1-0

0,80

1,70

10,50

8,13

r)

7,00

17,50

6,35

yi

7,00

24,50

14,50

CU    rfi.    to    l—1    O

te    'Li    oo    o,

CD    c»    v*    <5    S

Träger vollkommen gerade, alles Intakt.

Träger vollkommen gerade, alles intakt.

Träger ziemlich gerade, Steg in Nähe der Trägermitte schwach ansgebaucht.

Träger seitlich schwach verbogen. Steg zieml. stark ausgebaucht, der mittl. Ständer einseitig abtgefallen.

Träger ist windschief; Steg stark verbogen, in der Nietnaht am ohern Gurt anrissig.

14

180,o

70,o

15,o

150,0    1,00    1,75

•n

yi

YI

5,25

O T-H

jp

Träger gerade, alles intakt.

to

10.50

yi

17.50

co oo

'

::

Y)

24.50

18,20

%    $    s    s

r—'    CO    <^D    Ir—

Träger fast vollk. gerade.

Träger zieml. gerade. Versteifungswinkel u. Futterblech a. mittleren Ständer schwach ausgebaucht. Träger ziemlich gerade; Stegdeformation stärker. Ein Winkel des mittl. Ständers abgefallen.

Träger windschief. Steg ziemlich stark verbogen, ausgehaucht und in der Nietnaht am ohern

[Gurt anrissig.

Schweissetsen

Schweisseisen

15    180,o

70,o

15,o

1    150,o

1.00

1,75

0,78

0,50

Y)

Y!

yi

Y)

3,50

Y)

Yi

yi

5,25

5 25

YI

YI

7,oo

7,00

1,50

Träger vollkommen gerade; obere Gurtlamelle über dem Steg auf der einen Seite der Aufschlag-

[tläche anrissig. Risslänge 9,o cm.

Träger vollkommen gerade, obere Gurtlamelle: beidseitig klaff, Längsrisse auf ca. 21 cm Länge.

2,85

5,00

Träger ziemlich gerade. Längsrisse der ob. Lamelle ca. 33 cm lang. Beginnende Stegausbauchung.

[Längsriss am Stegende in der obern Gurtnietung.

Träger mässig windschief, Steg ausgebaucht, längsrissig. Der mittl. Ständer einseitig völlig lose.

16    180,o    70,o

15,o

1    150,0

1,00    1,75    1,75

0,73

0,58

Y)

YI

YI

Y)

YI

YI

Y!

Y!

Y)

3,50    3.50

5,25    5,25

5,25    1,73

1,50

Träger vollk. gerade, ob. Gurtlamelle üb. d. Stege zu beiden Seiten der Aufschlagfläche längsrissig.

[Risslänge ca. 12 cm.

Träger vollk. gerade, obere Gurtlamelle: Längsrisse ca. 25 cm lang.

10,50    3.25

3,oo

Träger ziemlich gerade. Obere Gurtlamellc: Längsrisse ca. 30 cm. Steg am ob. Gurt schwach ver-

[bogen.

r>

7,oo 7,oo 17,50

Quer- und Längsrisse im Steg.

General-Zusammenstellung der Resultate.

VI. Genietete Voll wandträger.

Gemäss den Auseinandersetzungen auf Seite 82 der vorliegenden Mittheilungen bezwecken unsere Biege- und Schlagversuche mit Blechbalken die Bestimmung des Werthverhältnisses des basischen Convertereisens in genietetem Zustande im Vergleich zum Schweisseisen gewöhnlicher Constructionsqualität. Sie sollen gleichzeitig zur Controle der Har kort’sehen Resultate dienen, obschon Harkort mit einem ausgesucht guten Schweisseisen, mit saurem Convertereisen, also mit Bessemereisen gearbeitet hat¹) und seine Versuche auf statische Biegeproben ohne Elasti-citätsmessungen beschränkte.

Das Schweisseisen Harkort’s zeigte nach Prof. Bele-lubski’s Zusammenstellungen im Mittel folgende Werthziffern:

Zugfestigkeit Dehnung .    •

Contraction .

ß, — 3,97 t pro cm2 X = 21,3 °/o cp = 28,4 °/o.

Das saure Convertereisen besass folgende Zusammen

setzung :

C — 0,120 °/o, Mn— 0,271%, Si = 0,027 °/o, P= 0,103%

ßz = 4,60 t pro cm X = 38,3 % cp — 46,7 %.

und ergaben die damit ausgeführten Zerreissversuche im Mittel: Zugfestigkeit Dehnung .

Contraction

Die sorgfältig hergestellten Versuchsträger Harkort’s hatten 5,so m theoret. Stützweite, 68,6 cm hohe, 0,7 cm starke Stehbleche, welche in Abständen von ca. 77,o cm durch vertikale Winkeleisen abgesteift wurden. Die Trägergurten waren aus Winkeln von 7 X 7 X 0,7 cm und je einer Lamelle von 15,o X 0,7 cm Stärke gebildet. Die Länge der Gurtlamellen entsprach der Träger-

17

3,60 t pro cm² Yerwindung d. Trägers; Stehblech in der [Trägermitte ausgebaucht.

do.

3,60    „

25

do.

länge; die Nietstärke betrug 1,8 cm; die Niettheilung ca. 8,0 cm. Der Kraftangriff erfolgt in der Trägermitte auf eine Breite von ca. 23 cm.

Besserer Uebersicht willen haben wir die Ergebnisse der H a r k o r t ’ sehen Einzelversuche in folgenden Zusammenstellungen wiedergegeben:

a. Schweisseisen.

Lauf. Belelubski’s Biegungs-No. festigkeit ßb

4    3,80 t pro cm² Yerwindung des Trägers ohne Bruch.

No.

Bemerkungen

3,90    „

3>50    „__

Im Mittel 3,73 t pro cm².

Im Vergleiche zur Zugfestigkeit des verwendeten Schweiss-eisens beträgt die Biegungsfestigkeit der Blechbalken:

ßb = 0,94 ßz ;

der Verlust an Zugfestigkeit erreicht somit rund

n = 6 °/o.

b. Flusseisen.

18

23

Ausbauchung d. Stehbleches in d. Träger-[mitte ohne Bruch. Erster Riss in gespanntem Gurt.

Lauf. Belelubski’s

No.

No.

Biegungsfestigkeit ßb

Bemerkungen.

3,50__»_

Im Mittel 3,57 t pro cm².

Im Vergleiche zur Zugfestigkeit des verwendeten Bessemereisens beträgt die Biegungsfestigkeit der Blechbalken:

ßb = 0,78 ßz ;

der Verlust an Zugfestigkeit erreicht somit rund:

n = 22 %.

Hinsichtlich der Bruchsicherheit haben also die flusseisernen Vollwandträger Harkort’s ein günstigeres Resultat ergeben, als die schweisseisernen, denn bei letztem ist in einem Falle Querbruch eingetreten. Bezüglich der Zuverlässigkeitsverhältnisse liefern Harkort’s Versuche, weil Schlagproben fehlen, keinen sichern Aufschluss.

Laufende

No.

Blechbalken

Bezeichnung

No. 40 i No. 50 | No. 60

No. 70

h cm

(M CO ^

io cd

oc

Ci

Stelibleclihölie ........

Gurtwinkel, nominell......

Gurtlamellen, nominell......

Schwerpunktsabstand d. Gurtflächen mit

Berücksichtigung d. Nietlöcher .    . hg cm

Gurtquerschnitt mit Abzug d. Nietlöcher F₀ cm2 Querschnittsfläche der Blechbalken:

a.    ohne Rücksicht auf die Nietlöcher Ft cm

40,o

50,2

9 : 9 :0,9 22,o: 0,9

9 :9 :0,9 22,o: 0,9

60,o

9:9:0,9 22,o: 0,9

70,o

9 :9 : 0,9 22,o: 0,9

36,90

43,47

47,io

43,47

56,90

43,47

66,90

43,47

135.9

122.9

iO (M ■rt⁴ CO

t-h H

153.9

140.9

162,9

149,9

40224

35037

66521

58352

98881

87213

139538

123659

1676

2244

2822

3445

296,o

458,5

642,5

856,6

2l35

2,49

2,71

2,96

Berechnet man die Trägheits- und Widerstandsmomente nach den Näherungsformeln

und W*

No. 40 No. 50 No. 60 No. 70

J* = 33363    56054    84186    119734cm⁴

1808    2380    2959

so erhält man für die Blechbalkenquerschnitte die Werthe:

ferner: W* =

Die Werthe Wi* sind somit gegenüber den genauen Werthen Wi zu gross um:

134 cm³

7,3 °/o    5,7 °/o    4,6%    3,8%.

A W\* =

oder in °/o =

3579 cm³

132

136

137

Schweisseisen Fiusseisen .

2. Chemische Zusammensetzung des Materials

(Bohrspähne sind den Gurtlamellen entnommen).

Mn

0,on % 0,oeo °/o 0,076 °/o 0,4ii °/o 0,o3« °/o 0,090 „ 0,305 „ 0,032 „ 0,082 „ 0,020 „

Si

3. Biegeproben.

Anzahl der ausgeführten Einzelproben .......

„    „ gebrochenen Träger..........

„    „ an der Cohäsions-Grenze windschief gewordenen

Träger ..............

Fiusseisen, Schweisseisen.

8 Stück,

8 Stück.

In spezieller Gegenüberstellung beträgt im Mittel:

50 cm

bei den Trägern von ....    40 cm

d. Elasticitäts-modul

der Biegungsfestigkeit

Mehrbetrag beim Flusseisen: 120 oder in % :    6,6 %

für Fiusseisen:

60 cm

70 cm Höhe

1948 tp. cm² 1991 t p. cm² 2003fp. cm² 1979 tp.cm²

„ Schweisseisen: 1828    „

1776

1859

1844

215 12,i °/o

144 7,7 %

135

7,3 °/o

d. Elasticitäts-) für Flusseisen: grenze ) „

Mehrbetrag beim Flusseisen: 0,67

oder in °/o : 48,s %

2,04 tp. cm² 2,oi t p. cm² 2,06 fp. cm² 1,93 tp. cm²

Schweisseisen: 1,37    „

1,41

1,36

1,30

0,60 42,6 °/o

0,70

0,63

) für Flusseisen:

J „ Schweisseisen: l,so „

die Bieggrenze

Mehrbetrag beim Flusseisen: 0,49

oder in % : 27,2 %

51,5%

2,29 t p. cm² 2,511 p. cm² 2,37 1 p. cm² 2,27 1 p. cm2 2,io „

48,4 °/o

1,94

0,41

0,33 17,o %

19,5 %

die Biegungs- 1 für Flusseisen :    3,89 t p. cm²    3,82    t p. cm²    3,87    1 p. cm²    3,78    f p. cm²

festigkeit / „ Schweisseisen:    3,68    „    3,66    „    3,56    „    3,32    „

Mehrbetrag beim Flusseisen: 0,2i oder in % :    5,7 %

0,16

4,4 °/o

0,31 8,7 °/o

0,46

13,8 °/o

die Deform.-arbeit

bei einer Durchbieg. von¹ /asoder Trägerstützweite

Mehrbetrag beim Flusseisen: 0,o95

oder in °/o:    19,o%

für Flusseisen:    0,594 mt

„Schweisseisen: 0,499 „

0,85i m t 0,691    „

1,027 m t 0,913    „

1,247 m t 1,133    „

0,160 23,1 %

0,114 12,5 %

0,109 9,6 °/o

4. Schlagproben.

Flusseisen, Schweisseisen.

8 Stück.

Anzahl der    ausgeführten    Einzelproben ...    8    Stück,

„    „    Blechbalken    mit durchgreifendem

Aus vorstehenden Gegenüberstellungen folgt, dass:

1. der Elasticitätsmodul, die Elasticitätsgrenze, die Bieggrenze, sowie die Biegungsfestigkeit der genieteten Yollwandträger in basischem Convertereisen im Mittel um beziehungsweise 8,4 °/o, 47,8 °/'o, 21,2 °/o, und 8,2 °/o höher liegt als bei congruenten Trägern in Schweisseisen gewöhnlicher Con-structionsqualität.

Berücksichtigt man, dass die Zugfestigkeit der Gurtlamellen (Universaleisen), also des Materials der äussersten Fasern der genieteten Yollwandträger ohne Rücksicht auf die Einflüsse der Lochungsart

beim Flusseisen: beimSchweisseisen:

lt. Zusammenstellung auf S. 130—131 ßz = 4,501 p. cm² ßz — 3,79 t p. cm²

„ Qualitätsausweis auf S. 208

= ⁴>56    „

= ³?59    „

oder im massgebenden Mittel ßz — 4,511 p. cm² ßz — 3,75 tp. cm2 beträgt, so ergibt sich allerdings zunächst für die Eisensorten von Hayange und die gewählte Stehblechstärke der Träger, dass

2. zu Folge der Deformabilität der Materialien jenseits der Elasticitätsgrenze, insbesondere zu Folge Eintritts der naturgemässen Stauehvorgänge, welche Verbiegungen, Ausbauchungen und schliesslich das Windschiefwerden der Yollwandträger erzeugen, die Biegungsfestigkeit derselben blos

die Biegungsfestigkeit rund .    .    . ßb = 0,85 ßz

einen Bruchtheil der Zugfestigkeit des verwendeten Materials erreicht, deren Grösse von der gewählten Stehblechstärke abzuhängen scheint.

Für die Eisensorten von Hayange beträgt u. z.

beim Fiusseisen: beim Schweisseisen:

ßb = 0,94 ßz n = 6 %.

also erreicht der Yerlust an Zugfestgeit n = 15 °/o

Mit Rücksicht auf den Ausfall der statischen Biege- und der Schlagproben darf man endlich in völliger Uebereinstimmung mit den Ergebnissen der Knickungsversuche sagen, dass:

3. das weiche, reine basische Convertereisen tadelloser Chargen mit c 3,6 bis 4,5 t Zugfestigkeit durch die Bearbeitung, wie sie das Zurichten, Bohren, Nieten von Hand etc. mit sich bringt, an Zuverlässigkeit nichts verliert und den Construc-tionen mindestens jene Sicherheit verleiht, die wir bei Schweisseisen normaler Constructionsqualität in unsern Bauwerken auszunützen gewohnt sind.

-9*--

2. Untersuchung der Qualitäts

und der

Festigkeitsverhältnisse der Drahtseile

der schweizer. Drahtseilbahnen,

a. Allgemeines.

Im dritten Hefte, Seite 75 der offiz. Mittheilungen der eidg. Anstalt zur Prüfung von Baumaterialien, haben wir bereits darauf hingewiesen, dass die häufig wiederkehrenden Anträge zur Vornahme von Festigkeitsversuchen mit Drahtseilen es nöthig machten, geeignete Seilbefestigungsmittel zu suchen und dass wir nach zahlreichen Vorversuchen schliesslich bei der Befestigung der Seilenden durch Verguss in entsprechend gehöhlten Einspannköpfen, stehen geblieben sind. Seither hat die erwählte Methode der Einspannung keine Aenderung erfahren; es haben sich lediglich die hierbei nöthigen Manipulationen vervollkommnet und haben wir durch Etablirung eines umfassenden Prüfungsverfahrens, welches neben den Seilproben auch die Qualitätsbestimmung der Einzeldrähte auszuführen gestattet, die Frage der Prüfung der Rundseile auf Festigkeit und MaterialbeschafFenheit zu einem vorläufigen Abschlüsse gebracht.

Die Schwierigkeiten der Prüfung der statischen Festigkeitsverhältnisse der Drahtseile liegen lediglich in deren Befestigung. Der von uns betretene Weg ist bei den Herren Seilfabrikanten nicht beliebt. Gegen die Befestigung der Seilenden durch Verguss wird angeführt, dass durch sie eine Lockerung des Gefüges, eine Aenderung der relativen Lage der Seilelemente erzeugt werde, die eine gleichmässige Anstrengung der Einzeldrähte verhindere, anderseits das Vergiessen die Festigkeit der Drähte beeinträchtige. (In letzterer Hinsicht vergl. insbesondere Prof. Bauschinger’s Mittheilungen, 17. Heft, S. 24 und 25).

Wir sind uns der Möglichkeit des Eintritts dieser störenden Einflüsse vollauf bewusst; dessen ungeachtet halten wir unsere

Methode der Seilbefestigung, sowohl für weiches (mit ca. 7,o t pro cm² Zugfestigkeit), als auch für hartes Drahtmaterial (mit ca. 14,o u. m. t pro cm² Zugfestigkeit) für vollkommen ausreichend und sicher und würden von dieser ohne triftige Ursache schon aus dem Grunde nicht abgehen, weil sie sowohl auf Brücken als namentlich auf Seilbahnen wohl mit Recht zu den beliebtesten gehört.

Seilbrüche in den Einspannköpfen oder deren Nähe kamen bei unseren Versuchen nur äusserst selten vor und werden solche

Versuche als nicht massgebend angesehen. In der Regel liegt die Bruchstelle der Seile zwischen den Einspannköpfen, nicht selten nahe der Seilmitte, gleichviel, welches der Härtegrad des Drahtmaterials gewesen. Fällt aber die Bruchstelle zwischen die Einspannköpfe, so kann nach unserer Auffassung von nachtheiligen Einflüssen, die das Reinigen, Verzinnen und Vergiessen der Drähte und Litzen erzeugen soll, keine Rede sein. Dagegen bleibt die Möglichkeit bestehen, dass zu Folge Lagenänderungen der Litzen oder Drähte das Ergebniss der Seilprobe ein zweifelhaftes wird, gleichviel wohin die schliessliche Bruchstelle fällt. Nach unseren Erfahrungen ist der negative Ausfall solcher Proben nicht unbedingt in den Manipulationen der Einspannung durch Verguss gelegen. Sie sind oft — in einem Falle haben wir dies nachgewiesen — Folge der fahrlässigen Behandlung bei Abtrennung, Verpackung und dem Transporte des Versuchsobjektes, welches schon aus dem Grunde immer mit etwelchem Misstrauen aufgenommen werden muss, weil es das Endstück des Seiles ist, dem weder in der Fabrik noch am Bauplatze diejenige Sorgfalt und Schonung zu Theil wird, die ein Versuchsobjekt fordert.

Das Auftreten vorzeitiger und sich im Verlaufe einer Seil-Zerreissprobe mehrfach wiederholender Drahtrisse darf als Anzeichen einer Lagenänderung der Litzen und Drähte angesehen werden, denn bei gleicher Dicke und Qualität der Drähte des Litzenumfangs und der Seele treten unter normalen Verhältnissen einzelne Drahtrisse stets nur unmittelbar vor Eintritt des Seilbruches auf und erklären wir aus diesem Grunde einen Seilversuch ebenfalls als nicht massgebend, wenn, wie dies allerdings nur ausnahmsweise vorkommt, vorzeitige Drahtrisse konstatirt werden (bei den letzten 20 Seilversuchen, die wir auszuführen Gelegenheit hatten, ist dieser Fall einmal vorgekommen) und da wir stets Doppelversuche (2 Zerreissproben pro Seil) auszuführen pflegen und nicht anzunehmen ist, dass bei ein und demselben Seil in beiden Fällen die Einspannung Schuld an der Lagenänderung seiner Elemente trägt, wenn in beiden Fällen vorzeitige Drahtrisse auftreten, sind wir berechtigt die Ursache der Erscheinung in der Seilbeschaffenheit im Anlieferungs - Zustande zu suchen.

Aehnliche Erfahrungen hat unabhängig von uns auch Herr Ing. E. Roussel, Chef der Versuchsanstalt der belgischen Staatsbahnen, gemacht. Dank seinem Entgegenkommen sind wir in der Lage, an Hand eines Auszugs seines Versuchsmaterials unsere Erfahrungen zu bestätigen und den Nachweis zu erbringen, dass durch sachgemässen Verguss auch Stahldraht mit 16,o£ pro cm2 Zugfestigkeit keinen belangreichen Schaden erleidet.

Häufig werden zur Seilbefestigung dreitheilige Klemmkeile aus Hartmetall benutzt, die vorangehend an einem besonderen, nicht weiter benutzten Seilabschnitt abgegossen worden. Das Versuchsobjekt wird in ein Colophoniumbad eingelegt, darin ca. 20 Min. belassen, abgekühlt und nun in der Maschine festgeklemmt. Wir hatten einmal Gelegenheit dieser Procedur der Einspannung am Carlswerk der HH. Felten & Guilleaume zu Mühlheim beizuwohnen; dieselbe hat uns jedoch von der Superiorität des Verfahrens nicht überzeugt. Es sei gestattet auf die am Carlswerk ausgeführten Versuche hier einzutreten; sie sind geeignet die Frage der Prüfung von Drahtseilen näher zu beleuchten, insbesondere die Noth Wendigkeit einer sorgfältigen Behandlung der zu Versuchen bestimmten Seilenden darzuthun.

Im Sept. 1886 stellten die Erbauer der Maggiinger-Draht-seilbahn, die HH. Pümpin, Herzog & Comp, in Bern, im eidg. Festigkeitsinstitute den Antrag zur Vornahme der Controll-Versuche der ihnen von Felten & Guilleaume zu Mühlheim a/Rh. gelieferten Drahtseile und lieferten zu diesem Ende 2 Stück a 6 m lange Seilabschnitte in das Festigkeitsinstitut, die zu einem Bund von ca. 85 bis 95 cm Durchmesser zusammengerollt waren. Qie genannten Seilabschnitte hatten gleiche Zusammensetzung und bestanden aus einer Hanfseele und 6 metall. Litzen. Die Seele jeder Litze bestand aus 7 Drähten mit 1,7 0 mm Stärke, um welche 10 Drähte mit ca. 2,2i mm Stärke geschlagen waren. Der metallische Seilquerschnitt schwankte zwischen 3,2 3 und 3,45 cm². Die Einspannung der Seilenden geschah durch Verguss. Folgende Zusammenstellung gibt die gewonnenen Resultate :

2. Versuch.

49,50 t; 49,50 t; 15,32 t.

2. Versuch.

48,oo t; 48,oo t; 14,86 t.

h Versuch.

In einem vom 26. October 1886 datirten Schreiben erhoben die Herrn Seillieferanten Einsprache gegen obigen Befund, anführend, dass die beiden Seile am Werke probirt und 52,o t vollkommen getragen hätten.

Der Berichterstatter schlug erneuerte Versuche an einer neutralen Stelle, einer deutschen Prüfungsstation vor; wogegen die Herren Seillieferanten darauf beharrten, dass die Control-Versuche auf deren Werken zu Mühlheim ausgeführt werden. Dem Wunsche der Herrn Felten & Guilleaume zu ent-

Seil I.

sprechen, veranlasste der Berichterstatter, dass von den streitigen Seilen weitere Abschnitte unter Berücksichtigung der nöthigen Vorsichtsmassregeln abgetrennt und ungerolltin das Festigkeitsinstitut Zürich eingeliefert wurden. Mit diesen Abschnitten fuhr der Verfasser nach Mühlheim, wo am 6. November die verlangten Proben ausgeführt wurden. Die Ergebnisse dieser Versuche

waren folgende:

Anzahl der gerissenen Litzen

Seil I.

ca. 0,65 m „ 19 Min. 47,oo t

51,20 t

Seil II. ca. 0,6 5 m;

„ 19 Min.

48,oo t 50,80 t

3.

Die Reststücke der Seilabschnitte wurden nach Zürich zurückgesandt und hier in Gegenwart des Hrn. Control-Ingenieurs Glauser, als Vertreter des Inspectorats Schweiz. Eisenbahnen, den üblichen Zerreissproben unterworfen. Das Ergebniss dieser Proben war:

Seil I.

Seil II.

ca. 2,oo m;

„ 30 Min.

unmittelbar vor Bruch

49,80 t.

Eingespannte Seillänge .    .    . ca. 2,oo m

Dauer des Versuches .    .

.    „ 30 Min.

Eintritt des ersten Drahtrisses .

50,oo t

Zugfestigkeit des Seiles .

Aus vorstehenden Versuchsresultaten geht hervor, dass die zweiten Seilabschnitte günstigere Resultate ergaben, als die vom Seilende entnommenen, zu erst geprüften und beanstandeten. Mit Rücksicht auf die zu Mühlheim gewonnenen Resultate der Zerreissproben geht hervor, dass

1.    die von Felten & Guilleaume angegebenen 52,o t selbst auf der Werksmaschine nicht erreicht wurden,

2.    die den ersten Versuchen zu Grunde gelegten, gewaltsam gerollten Seilabschnitte zweifellos etwelche Lagenänderung ihrer Elemente erlitten haben müssen,

3.    die beobachteten Differenzen der Resultate der Festigkeitsversuche Mühlheim-Zürich (die Differenz beträgt: für das Seil 1: 2,3%; für das Seil II: 2,o °/o) rühren theilweise von der Verschiedenheit der Einspann-Methode, der Dauer des Versuches, der Hauptsache nach aber wahrscheinlich von der Verschiedenheit der Festigkeitsmaschinen her, da diejenige der Herrn Felten & Guilleaume mit einer Ueber-setzung von 1:4500, die Werder’sche Maschine unserer Anstalt blos mit einer solchen von 1 :500 arbeitet. Dazu kommt, dass nach Mittheilung des Werkstättenchefs der Miihlheimer-Fabrik, die dortige Maschine nach einer vor unserer Ankunft ausgeführten Controle, etwas zu viel angezeigt hatte.

Mit Rücksicht auf den Zeitpunkt des Eintritts der ersten Drahtrisse und der Uebereinstimmung unserer Zerreiss-versuche mit ein und demselben Seilmaterial darf gesagt werden, dass

4. die Einspannung durch Verguss der Klemmconstruction nicht nachsteht, wenn namentlich für harten, nicht ausgeglühten Stahldraht leichtschmelzige Legierung Anwendung finden und die Appretur der Seilenden unter Berücksichtigung der nöthigen Vorsichtsmassregeln vorgenommen wird.

b. Das Versuchsmaterial, Art seiner Zerlegung- und

Prüfung.

Soll von einem zu prüfenden Seile ein Versuchstück abgetrennt werden, so ist es nöthig, zu beiden Seiten der Schnittstelle und soferne dies nicht schon in der Fabrik geschehen sein sollte, auch auf das freie Seilende je einen kräftigen, aus weichem Eisendraht erzeugten Bund (einen Wickel von mindestens 10 cm Länge) anzubringen, hierauf den Schnitt durch vorsichtiges Durch-meisseln (besser man sägt oder fraist das Seil durch) auszuführen. Länge des Seilabschnitts zwischen den Endwickeln: 6,o m. Das Verfrachten eines Seilabschnittes geschieht am zweckmässigsten in gestreckter Form, angebunden an ein gleich langes Rundholz. Wird dasselbe gerollt, so hat dies vorsichtig zu geschehen und soll der Durchmesser der Rolle 1,5 m nicht unterschreiten.

Der in die eidg. Festigkeitsanstalt eingelieferte Seilabschnitt erhält nun weitere Wickel, so dass zwischen je zwei benachbarten Wickeln ein weiterer Schnitt durchgeführt werden kann, um:

1.    einen c. l,o m langen Abschnitt für Einzel-Drahtproben,

2.    zwei c. 2,5 m lange Abschnitte für zwei Seil-Zerreiss-

proben zu gewinnen.

Dem l,o m langen Abschnitt wird eine Litze entnommen, deren Drähte:

a.    der Zerreissprobe,

b.    der Torsionsprobe,

c.    der Biege- oder Umschlagprobe

unterworfen werden.

Missglücken einzelne dieser Drahtproben durch Zufälligkeiten oder soferne zwischen den Ergebnissen der Draht- und Seil-Zerreissproben erhebliche Differenzen auftreten, werden die Drahtproben auf eine zweite Seillitze ausgedehnt.

Die Festigkeitsproben mit Einzeldrähten liefern: die Zugfestigkeit des Drahtmaterials, die Dehnung „    „

ferner

die Contraction „    „

die Deformationsarbeit der Zugfestigkeit, die Anzahl der Verwindungen (Torsionsumdrehungen), das Torsionsmoment beim Bruch, die Deformationsarbeit der Torsionsfestigkeit, endlich die Anzahl Umbiegungen (um 180°) bis zum Bruch.

Die Festigkeitsproben mit ungetheilten Seilabschnitten liefern: die Seilfestigkeit,

die Seildehnung in verschiedenen Belastungsphasen.

Die Zugfestigkeit des Drahtmaterials dient zur Vergleichung und Controle der Seilfestigkeit. Die Deformationsarbeit der Zugfestigkeit, in weit höherm Masse noch diejenige der Torsionsarbeit, dient dagegen in Verbindung mit der Anzahl und der Art der Verwindungen (die insbesondere sehr scharf die Homogenität des Drahtmaterials zum Ausdrucke bringt) und den Ergebnissen der Umschlageprobe, als Qualitätsmesser des Drahtmaterials.

c. Zurichtung' des Versuchsmaterials.

Die zur Vornahme von Einzelproben bestimmte Litze wird geöffnet, die Drähte derselben werden gereinigt und hierauf auf einer Hartholzunterlage mittelst eines kupfernen Hammers gerade gerichtet. Jeder Draht der fraglichen Litze wird nun in drei Stücke zerlegt u. z. in

1 Stück von c. 65 cm Länge für die Draht-Zerreissprobe,

„ „ Drahttorsionsprobe u. „ „ Drahtumschlagprobe.

Die zu Seil-Zerreissproben bestimmten Seilabschnitte werden durch den mehrfach erwähnten Yerguss in geeigneten Einspannköpfen befestigt; sie erfahren hiebei folgende Behandlung:

Die zu befestigenden Seile werden zunächst c. 25 cm vom Ende weg mit je einem kräftigen Wickel versehen, hierauf geöffnet, die Hanfseele herausgeschnitten und die so präparirten Seilende in ein grösseres mit Petroleum gefülltes Gefäss eingelegt und darin c. 10 Stunden lang belassen. Hierauf werden die Seilende sorgfältig gereinigt, schwach gebeitzt und die Einzeldrähte, der Wickel und über diesen hinaus die intakten Litzen des Seiles verzinnt. Dies geschieht durch Eintauchen der Seilende in geschmolzenes Zinn. Die verzinnten Drähte werden nun zur Schleife umgebogen, worauf der Yerguss erfolgen kann. Wir benützen hiezu in der Regel eine Lagercomposition bestehend aus:

80 Gew.-Th. Zinn, 10 Gew.-Th. Kupfer, 10 Gew.-Th.

Antimon.

Wird das Seil als aus hartem Tiegelgussstahl bestehend deklarirt, so gelangt die von Hrn. Ing. E. Roussel empfohlene Legierung aus: 9 Gew.-Th. Blei, 2 Gew.-Th. Antimon, 1 Gew.-Th. Bismuth zur Anwendung.

Beim Yerguss ist darauf zu achten, dass das Seil in der Axe der Bohrung die Einspannköpfe verlässt und dass nicht nur die Einzeldrähte, sondern auch der Wickel und ein Stück des intakten Seils durch die Yergussmasse umschlossen wird, vergl. Fig. 30. Nach erfolgter Abkühlung der Yergussmasse auf die atm. Temperatur ist das Seil versuchsgerecht.

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d. Hülfsmittel der Draht- und Seilproben.

Die Seilproben werden auf der uns disponiblen Wer der-sehen Festigkeitsmaschine ausgeführt. Fig. 30 stellt die Art

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der Einlegung der Einspannköpfe der Seilenden in die Maschine dar und bedarf keiner näheren Erläuterung. Die Dehnungen werden auf einer Messlänge von l,o m mittelst Anlegemassstäbe erhoben. Künftighin sollen hieflir Stangenmassstäbe mit V10 mm Nonius verwendet werden.

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Zur Erprobung der Festig-keits- und Qualitätsverhältnisse dienen selbstredend Special-Einrichtungen.

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In Fig. 31 haben wir nach einer photographischen Aufnahme den Droht-Zerreiss-apparat dargestellt.

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Im Vordergründe der Figur sieht man den eigentlichen Zerreissapparat, welcher an einem kleinen Schmid’sehen Motor angehängt erscheint, dessen Gang derart regulirt ist, dass die Antriebsscheibe des Zerreissapparats in der Minute 100 Umdrehungen macht, was einer Abwärtsbewegung der vertikalen Zugspindel von 32,13 mm entspricht.

Der Zerreissapparat, ein Feder-Dynamometer, stammt aus der mechanischen AVerksätte der Herrn Amsler-Laffon & Sohn in Schaffhausen und besteht im AVesentlichen aus einem eisernen Gerüst, an dessen oberem Ende die Spiral-Feder und ein Oel-puffer zur Mässigung des Rückschlages sitzt, während am untern Ende der Antriebsmechanismus, also die kleine Seilscheibe mit horizontal gelagerter Antriebsschnecke, sowie das Schneckenrad auf der vertikalen Zugspindel, angebracht erscheint. Eine möglichst rasche Bewegung der Zugspindel in unbelastetem Zustande zu ermöglichen, hat Prof. Amsler die über dem Sockel, vorne am Apparate sichtbare Kurbel in Arerbindung gesetzt mit einem einfachen Räderwerk, welches das Schneckenrad zu bewegen, somit die Zugspindel rasch zu heben oder zu senken gestattet. Selbstredend muss hierbei die horizontal gelagerte Antriebsschnecke ausser Eingriff stehen. Man löst diese dadurch aus, dass man die in der Richtung der Antriebsaxe angebrachte Arretir-Schraube vermittelst der zweiten kleinen Kurbel zurückzieht und die Antriebsaxe mit der auf sie aufgekeilten Seilscheibe und der Schnecke seitlich verschiebt.

Die Disposition der obern Zugspindel, der Feder und des Oelpuffers geht aus Fig. 31 hinlänglich klar hervor. Die gegenüberliegenden Ende der Zugspindeln sind zur Aufnahme stählener Büchsen eingerichtet, in deren konischer Bohrung die zweitheiligen Klemmfutter, die Klemmbacken der Drähte, eingeschoben werden. Die Drahtbefestigung geschieht durch Friction, obschon die Innenflächen der Klemmfutter eine schwache, nach vorn auslaufende Zahnung besitzen.

Der Hub der Maschine gestattet Drähte von 10 bis 100 cm Länge einzuspannen. Als normale Messlänge sind 50 cm gewählt und bezieht sich diese auf die Drahtlänge zwischen den Endflächen der Klemmbacken.

Die Feder der Maschine ist zum Auswechseln eingerichtet; wir besitzen eine Feder bis zu 0,so t, eine zweite bis l,o t Anstrengung. Beide Federn sind auf ihre Elasticität und Proportionalität mittelst eines zur Maschine gehörigen Control-Apparates geprüft und die zugehörigen Federdiagramme aufgenommen worden.

Die Registrirung der Zugkraft (P) und der Dehnungs-Verhältnisse (Al) des Versuchsobjekts (Drähte in der Stärke von 0,i cm bis 0,4 cm) geschieht automatisch mittelst eines sinnreich construirten und gut funktionirenden Diagramm-Apparates. Die Trommel des Diagramm-Apparates ist an den Quer- oder Führungskopf der mit der Spiralfeder verbundenen Zugspindel gehängt und bewegt sich mit dieser nach Massgabe der Zusammendrückung der Feder abwärts. Vermittelst einer feinen Zahnstange und zweier kleinen, äusserst fein getheilten konischen Zahnrädchen wird die geradlinige Abwärtsbewegung der Zugspindel in eine drehende umgesetzt; es dreht sich die Trommel des Diagramm-Apparats um ihre Axe nach Massgabe der Federcompression und registrirt somit der Schreibstift in den Ordinaten des Diagramms die ausgeübten Zugkräfte, deren Maximum (Tmax) dem Diagramme entnommen, während die eigentliche Bruchkraft (B < Tmax) dadurch recht scharf markirt wird, dass der Schreibstift vermittelst einer kleinen Blattfeder, die auf der vertikalen Stange, welche den Schreibstift trägt, angebracht erscheint, im Angenblicke des Brucheintritts von der Diagramm-Trommel abgeschnellt wTird.

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Die Dehnungen der Drähte werden in

Die zu-

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natürlicher Grösse registrirt. vorerwähnte, vertikale, den Schreibstift tragende Stange sitzt in einem Bügel, welcher am Quer- oder Führungskopfe der untern, direkt angetriebenen Zugspindel angebracht wurde und bewegt sich mit dieser abwärts. Da sich nun

.... 1 56CJII

Fig. 32.

die Trommel nach Massgabe der Federcompression ebenfalls abwärts bewegt, markirt der Schreibstift in den Abscissen des Schaubildes das Mass der relativen Abwärtsbewegung der Querköpfe, also bis auf kleine im Diagramme nicht constatirbare Fehler aus kleinen Bewegungen der Einspannbüchsen etc., das Mass der» Dehnungen des Versuchsobjekts.

Die Einflüsse aus ungenügenden Geradheiten der Drähte beim Einlagern in die Maschine werden dadurch beseitigt, dass man den Nullpunkt 0 des Diagramms auf zeichnerischem Wege nachträglich bestimmt. In Fig. 32 haben wir ein mit der beschriebenen Maschine auf genommenes Diagramm eines Stahldrahts von 2,o mm mittlerer Stärke und 50 cm Messlänge wiedergegeben; es liefert eine Dehnung von 1,5 6 cm, d. h 3,12 also rund 3,i °/o, während die Zugfestigkeit des Materials

n T max

z    ~F~

0,430 0,0314

beträgt. Die planimetrisch ausgemessene Arbeitsfläche des Diagramms liefert

= 13,69 t pro cm²

eine absolute Zerreisarbeit von A — 63,8 . F cm t = 0,45 cm t\

0;45

50.0,0314

oder eine Zerreissarbeit pro cm⁸ a —

F „ „ = 0,29

gt

>11

»ml

fof

In Fig. 33 haben wir nach einer photographischen Aufnahme den im eidg. Festigkeits-Institute benutzten Draht-Torsionsapparat abgebildet. Derselbe entstammt gleichfalls der mech. Werkstätte der HH. Amsler-Laffon & Sohn in Schaff hausen und besteht im Wesentlichen aus einem Tisch, auf dessen Plattform auf Rollen gelagert ein Rahmen sich bewegt, der den eigentlichen Torsions - Messapparat trägt, welcher die Anzahl der Verwindungen (Tourenzahl), das Torsionsmoment (M) beim Bruch und die Torsionsarbeit (A) zu bestimmen gestattet, die ein Draht von bestimmter Messlänge (l = 20,o cm) während seiner Tordirung leistet.

Die Elemente zur Ermittlung der Anzahl der Verwindungen, des Torsionsmoments und der Torsionsarbeit werden ebenfalls automatisch auf einer Diagramm-Trommel registrirt. Zur Con-trole bezw. zur Bestimmung der Anzahl der Verwindungen, wenn blos diese erhoben werden soll, ist unabhängig vom eigentlichen Messapparate, jedoch an dessen beweglichem Rahmen ein Tourenzähler angebracht.

Fig. 33 stellt die Torsionsmaschine im Dienstzustande dar; man sieht den Antriebsmechanismus, das zwischen Klemmfuttern gelagerte, durch Friction festgehaltene Versuchsobjekt, den vorerwähnten Messapparat symetrisch mit je einem Arbeitsgewicht von G kg belastet, den Draht selbst vermittelst eines am Rahmen angehängten Spanngewichtes Go (in der Regel = 2 G kg) gestreckt. Die Axe der Antriebskurbel hat die Länge des Statifs, erscheint unter der Plattform, längs einer Langseite desselben im Innern gelagert und trägt ein mit dem Rahmen des Apparats befestigtes, auf der Axe jedoch gleitendes Zahnrädchen, welches die Bewegung der Antriebsspindel auf eine Schraube (mit mm - Gewinde) des beweglichen Rahmens überträgt, wodurch der auf dieser Schraube ruhende Schreibstift des Diagramm-Apparates parallel zur Axe des Drahtes also parallel zur Axe der Diagramm-Trommel fortbewegt werden kann. Die Uebersetzung von Kurbelaxe auf den Draht und die Schraubenspindel am Rahmen ist derart gewählt, dass bei einer Umdrehung des Drahtes der Schreibstift im Sinne der Abscissen-axe des Diagramms einen Weg von 0,4 cm zurücklegt. Mit der Diagramm-Trommel in fester Verbindung stehen zwei con-gruente, symetrisch gelagerte, in Stahlblech hergestellte spiralförmige Scheiben, deren Oberflächen derart gehöhlt sind, dass die Seilchen der Arbeitsgewichte G darin eine sichere Lagerung finden. Das Torsionsgewicht G bleibt während eines Versuches constant; der Hebelsarm desselben ist veränderlich und, wenn dieser mit a ferner mit y in cm die in einer beliebigen Versuchsphase auf der Diagramm-Trommel verzeichneten Ordinate bebezeichnet, so beträgt a von wegen der Scheibenform und mit Berücksichtigung der Dicke der Seilchen der Arbeitsgewichte G n = 2,2 -j- V* y (in cm).

2,2 cm ist die Constante, die der Nullstellung des Messapparats entspricht. Diese, sowie der jedem beliebigen Werthe von y auf die Diagramm-Trommel entsprechende Werth von a lässt sich durch einen Controlapparat, welcher der Torsionsmaschine beigegeben ist, jederzeit controliren. Der besagte Controlapparat besteht aus einem Hebel, welcher an Stelle des Drahtendes an den Messapparat der Torsionsmaschine auf denselben angeschraubt werden kann. Ist nun p in cm die bekannte Länge des Controlhebels, P das vorangehend rechnungsmässig ermittelte und an diesen Hebel angehängte Gewicht, so muss für die Nullstellung des Apparates die Gleichung

G . 2,2 = Pp

oder für jede andere Position desselben, allgemein G¹ . (2,2 + V* y) =P' v‘

erfüllt werden. Die vorkommenden kleinen Abweichungen rühren von den Axreibungen her; sie lassen sich ermitteln, sind aber so gering, dass sie — wie mehrfache Control-Versuche zeigten — zu Correcturen keine Veranlassung geben.

Das Spanngewicht Go ist beliebig gewählt; es übt auf das Ergebniss der Versuche innerhalb der Grenzen Go Gn.2 G keinen wahrnehmbaren Einfluss. Das Seilchen des Gewichts geht über eine Rolle, passirt sodann eine Klemmvorrichtung für die Rückbewegung, welche angebracht wurde, um den beweglichen Wagen am Schlüsse des Torsionsversuchs auf der Plattform des Tisches zu erhalten.

Zur Ergänzung der vorstehenden Beschreibung dieser interessanten Festigkeitsmaschine haben wir nur noch beizufügen, dass hart an den spiralförmigen Scheiben, auf der Axe des Messapparats unwandelbar fixirt ein Zahnrad mit Sperklinke angebracht ist, vergl. Fig. 33; es dient einmal zur Nullstellung des Apparates, dann aber zur Correctur der Ablesung der Anzahl der Verwindungen am Tourenzähler, welche anzubringen nöthig ist, da insbesondere bei Beginn des Versuches sich das in den Messapparat geklemmte Drahtende, mit diesem der ganze Messapparat im Sinne der Torsion bewegt, bis das Gleichgewicht zwischen Torsionswiderstand und Arbeitsgewicht erreicht ist. Das Mass der Mittdrehung des Messapparates lässt sich an der Ein-theilung des Sperrädchens ablesen und ist schliesslich von der Ablesung am Tourenzähler in Abzug zu bringen.

Die Versuchsausführung mit Amsler’s Torsionsapparat geht bei Drahtstärken von 1,2 bis 4,5 mm einfach und sicher vor sich. Der vorangehend gemessene Draht wird bei Nullstellung des Apparats eingespannt und festgeklemmt. Hierauf zeichnet man die Abscissenaxe, markirt den Nullpunkt des Diagramms und lässt unter stetiger leichter Erschütterung der Seilchen der Arbeitsgewichte (behufs thunlichster Beseitigung abfälliger Axreibungen) die Antriebskurbel derart bewegen, dass das Versuchsobjekt per Minute c. 25 Umdrehungen macht.

Fig. 34 stellt ein mit einem Stahldraht von 2,o mm Stärke und 20,o cm Messlänge aufgenommenes Torsions-Diagramm dar. Es ist zweitheilig; die erste Hälfte mit einer Abscissenlänge von X\ cm erreicht die disponible Trommellänge; der Versuch musste auf einen Moment unterbrochen, der Schreibstift auf die vorangehend markirte Ordinaten-Axe zurückgeführt werden, worauf das Ergänzungsstück des Diagramms mit einer Abscissenlänge von x-2 cm aufgenommen werden konnte. Dem Diagramme entnehmen wir:

a.    die Gesammtabscisse: xmax — X\ -f- x^ — 15,13 cm;

b.    die grösste Ordinate: ymax — 3,85 cm;

*) Das Torsionsmoment beim Bruch ist durch M = a . 2 G

ausgedrückt, worin

a — 2,2 -j- ¹/i ymax in cm den Torsionshebel beim Bruch und G in kg das Arbeitsgewicht (an zwei gleichlangen Hebelsarmen hängt je das Gewicht von G kg)

bezeichnet.

**) Ist:

a in cm der variable Hebelsarm des Arbeitsgewichts G dcp die Bogenlänge für den radius vector a = r — l,o, so beträgt mit Rücksicht auf den Umstand, dass an zwei gleichlangen Hebelsarmen a gleichzeitig je ein Gewicht von G kg wirkt, die Torsionsarbeit

Cpmax

,cpmax    Apmax

A = 2 Cr j a dcp — 2 G | (2,2 -f- 7* y)dcp = 4,4 G cpmax-j- G \ y dcp,

^ o

weil aus Constructionsgründen

F — 53,7 cm²

c. die Arbeitsfläche: und berechnen daraus

1.    die Anzahl der Verwindungen

= 37,8

2.    das Torsionsmoment beim Bruch nach der Formel:*)

M — [4,4 -f Umax] • G = 8,25 . 2,0 — 16,5 CWl kg.

3.    die Grösse der absoluten Torsionsarbeit nach der Formel :**) A — 69,i G . Xmax + 15,7 G . F in kg cm,

Xmax

0,4

Endlich

a — 2,2 + 7» V ist*

Die Abscisse eines Punktes der vom Schreibstift beschriebenen Arbeits-

curve ist durch:

ausgedrückt, da pro Umdrehung des Drahtes der Schreibstift sich um 0,4 cm verschiebt.

Mithin erhält man:

d cp —

2 7t

A — 4,4 G cpmax ~j~

2 7t

0,4

X max

dx oder

0,4

G 1 y . dx — 4,4 Gcp

wo F in cm² den Inhalt der vom Schreibstift verzeichneten Diagrammfläche bedeutet.

Da nun der gesammten Verdrehung die Gesammtabscisse des Diagramms entspricht und zwischen beiden die Beziehung besteht:

Cpmax

Xmax — 0,4

2 71

so kann in vorstehendem Ausdrucke der Torsionsarbeit für:

2 7t

Cpmax —- ~— •

0,4

gesetz werden und man erhält schliesslich die Torsionsarbeit A in der Form: A = 69,1 G Xmax -j- 15,7 G F.

Xmax

worin

G das einfache Arbeitsgewicht in hg,

F den Inhalt der Diagrammfläche in cm² und

Xmax die Gresammtabscisse, in unserem Falle X\ -f- x^ cm

bedeutet.

UnterBerücksichtigung der Zahlenwerthe vorstehender Grössen erhält man:

A — 2090,9 -f- 1686,2 = 3777,i cm hg = 3,78 cm t somit die Torsionsarbeit pro Längeneinheit (lauf, cm):

3,78

2q— — 0,i89 cm t oder die Torsionsarbeit pro Cubikeinheit (pro cm³)

3,78

“ ~ 20.0,0314

= 6,oi cm t.

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...................,Xs

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Xmax-Xi+X«. 15,-tscni.

Fig. 34.

Zur Ausführung der Umschlagprobe benützen wir den in Fig. 35 dargestellten Apparat. Der Durchmesser der stählernen Cylinder, um welche die Biegung des Drahtes erfolgt, misst l,o cm.

Ist das Versuchsobjekt in den Apparat gezogen, so wird derselbe in einen Schraubstock geklemmt, worauf die Umschlagprobe ausgeführt werden kann.

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Fig. 35.

¹

Auf Harkort’s Yersuche mit genieteten Bessemerstahlträgern treten wir hier nicht ein, da uns zu deren Controle ein ähnliches Material nicht zur Verfügung stand. Erwähnt sei jedoch, dass dieselben mit Ausnahme einiger Exemplare, die sich an der Grenze ihres Tragvermögens verwunden haben, durch Querbrüche, welche die gespannten Gurten, in der Regel aber auch die Stehbleche umfassten, vorzeitig zu Grunde gegangen sind.

e. Resultate der Draht- und Drahtseilproben.

In folgenden tabellarischen Zusammenstellungen geben wir der Reihe nach

1. im Auszuge die Resultate der Prüfung von Drahtseilen und den zugehörigen Einzeldrähten, ausgeführt durch Hrn. Ingr. E. Roussel zu Malines;

ferner:

2.    die Resultate der Prüfung der Drahtseile der schweizer. Drahtseilbahnen;

3.    die Resultate der Prüfung der Einzeldrähte einiger Drahtseile ;

4.    eine Generalzusammenstellung der Resultate der Prüfung von Drahtseilen und den zugehörigen Einzeldrähten.

1. Ingr. E. Roussel’s Resultate der Draht- und Drahtseilproben.

Ausgeführt in der Material-Prüfungsanstalt der kgl. belgischen Staatsbahnen zu Malines.

Lauf.

Bezeichnung

Material

des

des

No.

Drahtseils

Drahtseils

Anzahl der Draht-Litzen | Drähte stärke

im Seil

Mittlere

Mittlere

Querschnitts- Zugfestigkeit Zugfestigkeit fläche des Seiles    der Drähte

absolut pro cm* absolut pro cm2 Nt ßz    Nt ßz

des

d cm Seiles F cm*

Flachseil

Gussstahl

32

192

0,180

51,53 10,55 0,271    10,65

Spec.-Stahl 24

55

Gussstahl

18

55

18

yi

55

32

Rundseil

DO DO DO    i—¹

Ot ^    ►-* O« OO GO C£>

DO DO    Ci GO GO tO

0,200

64,44 10,70 0,392    12,48

0,170    6,538    6 7,50 1 0,32    0,303    1 3,35

0,170    6,538    58,75    8,99 0,276    1 2,16

0,180    6,515    5 2,84    8,12    0,276    1 0,84

0,270    6,527    86,30 13,22 0,834    14,56

0,270    2,405    31,46 13,08 0,834    14,56

0,220    5,778    7 5,23    1 3,01 0,564    1 4,85

10

55

11

55

55

12

55

55

13

55

55

14

55

55

15

55

55

DO CO ^ CO DO O O tO

0,264    3.944    49,85 12,65 0,769    14,06

0,114    2,450    35,63 14,54 0,145    14,20

34,98

14,28 0,137    13,23

0,141    1,124 17,00

0,140 1,108 17,20

0,200    0,754    8,46

0,100    0,565    1,45

15,12 0,258    16,53

15,52 0,248    16,10

11,22 0,385 1 2,27

25,66 0,216 27,53

2. Resultate der Prüfung* der Festigkeitsverhältnisse

der Drahtseile schweizerischer Drahtseilbahnen.

Lauf. No.

Bezeichnung

der

Drahtseilbahn

Horiz. I Maxi-Betriebs- ! males Länge Gefälle d. Bahn d. Bahn

°/o

Durchmesser d. Seilscheibe in cm

Lieferant

Material

des

des

Anzahl

der

LitzeniDrähte

Kabels

Kabels

im

im

Seil

Mittlerer Durchmesser des der Kabels Drähte

Mittl. I Gewicht Querschnitts-!

Fläche d. Kab.

em

cm

cm

Mittlere Festigkeit des Kabels

hg \ absolut j pro cm* p. 1.m. | Nt j in t

des

Kabels

Betriebs-belastg. d. Kabels

**)

in t

Sicherheits

grad

nach I beim Vor- | normal, schrift | Betrieb

Bemerkungen

Lausanne-Ouchy

1481

11,9

600,o

Creusot (?)

77

77

77

Stein-Danj outin

gehärteter Stahl nicht gehärt. Stahl

114

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

C- 3,0 c. 3.2 c. 3,0

0,195

0,220

0,200

77

77

77

77

77

engl. Tiegelgussst.

77

77

77

7?

77

Newall & Comp.

gehärteter Stahl

77

77

77

77

77

77

77

77

77

0,195

3,400

4,330

3.580

3.580

3.580 3,410

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

Felten & Guilleaume

Tiegelgussstahl

C. 2,9

C. 3,2

0,200

3,580

C. 3,22 50,00 C. 3,13 I 45,88 c. 3,10 i 38,50

I

C. 3,43 i 62,50

15,40

7,50

8,90

10,80

14.oo

13,45

17,45

6,30

Lausanne-Gare

314

11,9

470

Stein-Danjoutin

114

C. 2,8

0,180

2,900

10

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

c. 2,80 15,00

31,25

5,30

3,70

10,70

11

77

77

77

77

Newall & Comp.

77

77

77

?)

12

77

77

77

77

77

77

77

77

77

r>

c. 2.7

C. 2,68

32,25

11,10

13

Lugano-Bahnhof

241

24,o

280

Felten & Guilleaume

Tiegelgussstahl

84

C. 2,7

0,185

2.258

14

77

77

77

77

77

77

77

77

77

15

77

77

77

77

77

77

77

84

16

77

77

77

77

77

77

77

77

90

17

77

77

77

77

77

77

77

90

c. 2,6

c. 2,5 c. 2,5

0,180

0,211

0,124

(0,212

(0,124

JO JO JO

W M M

8 8 S *

C. 2,21 c. 2,00 c. 2,00

25,50

23,70*

26,00

28,25

28,20

11,29

10,50

12,21

12,90

12,82

2,10

(2,22)

18

Giessbach-Bahn

320

32

300

Stein-Danjoutin

gehärteter Stahl

70

c. 2,4

0,200

c. 2,00

23,50

10,70

2,90

(3,50)

19

Territet-Glion

592

57

360

Felten & Guilleaume

Tiegelgussstahl

20

77

77

77

77

77

77

77

7?

21

77

77

77

77

77

77

77

77

P P

d CO CO "co 'o«

77

77

77

77

77

77

77

SS p s

tH Ol    t>l

cT o

jz>

CO CO

§ ■ § g

Ol

C. 3,70 C. 3,80

C. 4,31

47.50 56,75

48.50

66.50

12,60

15,85

13,55

12,89

6,00

18,04)

Eine verbindliche Vorschrift existirt nicht.

Unter 8-facher Sicherheit wird indessen eine Anlage nur ausnahmsweise zugelassen.

^    ^ I c$.

CD iO*'    ZO CD t"- I O

Die Versuchs-Ergebnisse sind Mittelwerthe aus 2 Beobachtungen.

Die Seilbefestig, geschah durchwegs durch Verguss.

Das nämliche Seil nach 2,5-jähr. Dienstleistung. Drähte theilweise stark angerostet; brüchig.

CO I 00 ^ Ca

s    /—S    /—N    ✓ S    ' "

*—*    ‘    »—*■    H—¹    ‘

JnO    JO    j—^    JD    J—‘

ci'    ci'    ^    ^

"N -N /—-N ✓-N

GO JJi    Ol

O    'co

s—✓ v—'    "—'    >•—'

Probeseil.

Das nämliche Seil nach 2-jähr. Dienstleistung. (Oberfläche ist gleich-mässig abgenutzt, zeigt 21 Drahtrisse auf 13,« m Länge).

Probeseil.

Das nämliche Seil nach 6-jähriger Dienstleistg.

*) Mittel aus 4 Proben; Probe 1 mit 6 vertheilten Drahtrissen gab 24,₀*; Probe **) Nach Angaben des techn. Inspectorates schweizer. Eisenbahnen.

2 mit 4 nalie

beisammen liegenden Drahtrissen gab 23.5*; Probe 3 ähnlich No. 1, gab 23,70 *;    D

2. Resultate der Prüfung’ der Festig’keitsverhältnisse

der Drahtseile schweizerischer Drahtseilbahnen.

Lauf. No.

Bezeichnung

der

Drahtseilbahn

Maxi- | Durch-Betriebs-i males j messer Länge Gefälle d. Seil-d.Bahn | d. Bahn | scheibe in cm

Horiz.

Lieferant

Material

des

des

Anzahl

der

Litzen Drähte

Vo

Kabels

Kabels

im

im

Seil

Mittlerer Durchmesser j der Kabels Drähte

des

cm

cm

Mittl. Querschnitts-Fläche d. Kab. cm*

Gewicht

des

Kabels

kg

p. 1. m.

Mittlere Festigkeit des | belastg. Kabels absolut pro cm? **) in t

[Betriebs- Sicherheitsgrad

Nt

in t

d. Kabels nach beim Vor- normal. Schrift Betrieb

Bemerkungen

23 Grütschbahn,Luz. 141,4    53,0    276 Felten & Guilleaume

Tiegelgussstahl

96

C. 3,o

0,200

CO

C. 2,79

37,40    12,40

3,50

(3,68)

24 Marzilibahn,Bern 99

To

300 Felten & Guilleaume

Tiegelgussstalil

48

C. 2,4

25

T)

26

r>

Stein-Danjoutin

r>

108

C. 2,5

27 Biel-Magglingen

1625

CO

CO

360

Felten & Guilleaunn

Tiegelgussstahl

102

C- 3,0

0,215

0,210

0,159

(0,220

(0,180

tO

S 8 fe

C. 1,93 C. 1,82 C. 1,34

1,80

(2,00)

00

C. 3,42

28

r>

T)

29

ri

30

y)

r>

[0,220

[0,170

CO

C. 3,41

31

r>

32

r)

6,40

(6,80)

33 Zürichberg-Balm 163,1

co

CM

280

Stein-Danjoutin

Tiegelgussstahl

84

34 Bürgenstock-B.

827

00

>0

420 Felten & Guilleaume

Tiegelgussstahl

114

35

P P    P

CO CO    CO

00    o«

0,180

C. 2,03

26,10    12,25

2,90

0,180

0,190

CO CO K) tß ^ ©

c. 3,00

C. 3,05

43,50    15,00

46,25    14,28

5,00

36 Beatenberg-Bahn 1600

400 Felten & Guilleaume

Tiegelgussstahl 6    144

37

r>

C- 4,2 c.4,2

0,225

0,226

38 Ecluse-Plan

360

360 Felten & Guilleaume

Tiegelgussstahl

144

39 Lauterbr.-Mürren 1204

360 Stein-Danjoutin

Tiegelgussstahl '    6

114

40

r>

Felten & Guilleaume

126

41 M. Salvatorebahnj 1506

400 Felten & Guilleaume

Tiegelgussstahl

102

CO    CO co    00

d    d d    d

0,192

0,222

(0,263

(0,131

0,233

^,184

^    cn    crf

M    ^4

CO    -3    W

C. 5,75 C. 5,51

C. 3,97

c. 4,10

C. 3,50

C. 3,41

89,50 15,65 47,25    8,19

56,00    13,39

55,75    12,64

62,25    1 5,95

53,75    14,65

9,80 !

4,00

7,00

5,00

Eine verbindliche Vorschrift existirt nicht.

Unter 8-facher Sicherheit wird indessen eine Anlage nur ausnahmsweise zngelassen.

(12 4)

(12.o) Das nämliche Seil nach 3-jähriger Dienst-

(14,s)

ca.

leistung.

(7.₂)    Seil No. I.

(7.3)    Seil No. I; erneu. Probe.

rq \    / Controlprobe, ausgeführt

V'’⁶/    ( a. Carlswerke Mühlheim.

(7,i) Seil No. II.

(7.3)    Seil No. II; erneu. Probe.

(7.4)    Controlprobe, ausgeführt

am Carlswerke z. Mühlheim a. ßh.

9,1

8,7

9,2

Q f Hauptseil. 1er Drahtriss l trat schon bei 75 t ein-

— Ballast-Seil.

i^T ocT

t-H    w—t

Probeseil.

Bemerkungen;

Für die normale Betriebsbelastung des Kabels sind berücksichtigt:

Der aufsteigende Wagen auf der Maximalsteigung mit Personen und Gepäck voll besetzt. Das Gewicht des betreffenden Seiltrumms.

Die Keibungswiderstände und Seilsteifigkeit.

Für diejenigen ausnahmsweise auftretenden Fälle auf den Seilbahnen mit Gravitations-Betrieb, in welchen z. B. die Bremswirkung des niedergehenden Wagens aufhören und die Bremse des aMwärtsgehenden Wagens in Funktion treten kann, kommt die Belastung des abwärts gehenden Wagens Betracht und ist die entsprechende Zugspannung in Klammern eingesetzt.

Betreffend Sicherheitsgrad ist zu bemerken, dass derselbe — wie ersichtlich — sich auf die Zugspannung allein bezieht und für Biegungsspannung dabei nichts in Anschlag gebracht ist.

Lauf.

No.

3. Resultate der Prüfung¹

Resultate der Draht-Zerreissproben.

Material einer Litze des Hauptseils der Beatenbergbahn.

Draht-

stärke

Quer-

schnitts-

Fläche

Mess-

länge

Zug-

festig-

Dehn-

Con-

keit

ung

traction

Deform.-Arbeit absolut pro cm"

der Einzeldrähte.

Lauf.

Resultate der Draht-Torsionsproben.

Material einer Litze des Hauptseils der Beatenbergbahn.

Draht-

d em

F cm³

l cm

t pro cm*

01

IO

cp

°/o

cm t

cm t

Drähte des Litzenumfangs.

Bemerkungen

No.

stärke

d cm

Quer-

schnitts-

Fläche

F cm³

Mess-

länge

l cm

Anzahl

der

Verwin

dungen

Tor

sions-

Moment

leg cm

Torsions-Arbeit absolut pro 1 cm pro cm‘

Bemerkungen

cm t

cm t

cm t

Drähte des Litzenumfangs.

0,217

0,220

0,220

0,220

0,222

0,225

0.225

0,226

0.226

0.226

0,226

0,227

0,0369

0,0380

0,0380

0,0380

0,0387

0,0398

0,0398

0,0401

0,0401

0,0401

0,0401

0,0405

O p j; 10

t—iK-il—il—»

00 00 00 <1 00 00 co © 00 co

co co co co co co c*f ef co <nT co

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>-AaD©WGO©GO©h-‘OOC5tO

iß O ^    OJ iß t* CO iß_ Ol

cT cT o o o o © o © © o ©

Die Drähte

der Draht-Zerreiss->!•

Torsionsproben der gleichen Seillüze entnommen.

sind

Mittel 0,223 | 0,0392

50,0

18,5

3,4

38,5

0,89 I 0,45

0,0384 0,0384 0,0387 0,0396 0,0398 0,0398 0,0401 0,0401 0,0401 0,0408 0,0408 ! 0,0408 0,0412 0,0423

20,o

25,2

29,1

24.5

21,5

18,6

24,3

29,6

28,3

28,5

30,9

27,5

30,o

46,4 S 31,6

g> -r £ -? -5" ££ ff “ t ff ff £

s s 5. 81 s s. a a. a. ss s a s «

o' OOOOOOOOO O OOO

5,42

8,55

4,52

5,55

4.26

9.27

5,85

5,17

5,28

4,60

4,26

5,02

6,58

10,63

Die Drähte der Draht-Zerreiss- u. Torsionsproben sind der gleichen Seillitze entnommen.

Drähte der Litzenseele.

Mittel 0,227 0,o4oo    20,o    27,5    29,o

4,86    0,24

6,07

0,221

0,221

0,222

0,223

0,223

0,226

0,226

0,227

0,227

0,228

OOO

C/T

Ti 3    ©

0,0391

0,0391

0,0401

0,0401

0,0405

0,0405

0,0408

CDCOCOCOCOCOODrHOrH

00    OO    0-"    OO    00 o    00"    oT

H    rH    r—<    t-H    t—(    r—1    r-H r-H    r—I    r-H

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xt<CO'T''tfCOCOCOCM<M<M

0,78

0,93

0,95

0,86

0,77

0,90

0,89

0,93

1,00

1,02

0,41

0,48

0,49

0,44

0,39

0,45

0,45

0,46

0,49

0,50

0,220

0,221

0,224

0,225

0,228

0,230

0,231

0,0380

0,0384

0,0394

0,0398

0,0408

0,0415

0,0419

20,0    22,5

21,5

28,4

42,6

26,1

27,7

28,6

CD

r⁻¹

CD

co

CD

co

CO    co

ocT    oef    io"    H    ®    o    —I

(M    CM    CM    CO    <M    CQ    CO

"oo

OT    ^    ^    CO    ^    03    w

s    8    8    SS    8    §'    "s

0000000

8 8 SS ~h B 5 8

5,10

4,80

5,57

10,31

5,73

5,90

6,50

Mittel 0,224    0,0396

50,0    18,3

3,6

35,0 !    0,90 i 0,46

Mittel 0,226 I 0,o4oo    20,o    28,2    29,3

5,05 |    0,26

6,27

Lauf.

No.

(OOO^IOO'+.COtOH

O T—I 03 r—I t-H r—t

Resultate der Draht-Zerreissproben.

Material einer Litze des Ballastseils der Beatenbergbahn.

Draht-

stärke

d cm

0,222

0,222

0,223

0,224

0,224

0,225

0,225

0,227

0,228

0,228

0,228

0,231

Quer-

schnitts-

Fläche

F cm²

0,0387

0,0387

0,0391

0,0394

0,0394

0,0398

0,0398

0,0405

0,0408

0,0408

0,0408

0,0419

Mittel 0,226 I 0,0399

coco<iaüt^wtOM

0,222

0,223

0,224

0,224

0,224

0,226

0,227

0,229

0,230

0,232

0,0387

0,0390

0,0395

0,0395

0,0395

0,0401

0,0405

0,0412

0,0415

0,0423

Mess-

länge

1 cm

Zug-

festig-

Dehn-

Con-

keit

ung

tractiou

Deform.-Arbeit absolut pro cm³

(pro cm⁸

Drähte

50,0

50,o

°/o

V

°/o

Bemerkungen

cm t

cm t

des Litzenumfangs.

8,52

8,08

7,99

8,90

7,37

7,60

8,85

11,10

7,85

7,36

8,90

10,01

8,54

o cT

T—-< T—(

9,4

60,9

62.5

63.5

60.5 63,o

57.4    | 60,2

47.1

65.6

63.1

44.4 38,8

57,3

00 CO    05    Ol

CO    w    co

o o o o o o    o    c    o o    o    o

0iU'»'lO5GDC5CnO5O5O5O5«'3 ¹    O    CJ1    05    C©    I—¹¹

1,35    0,67

Drähte der Litzenseele.

50,0

CDH^tOCOtOOsCOh-^O

P P¹ P P¹ P¹ P JF* F* F* F¹

'co'o5'to'rfi.'to'H^'ovo'iqv«i

CH a 05 05 CH ot ÜT 05 ÜI CJT o M o Ü< » H O, M ot o

| § 8 5 § S 3 8 S . oo'o'o'o'o'or-To' I

Die Drähte der Draht-Zerreiss- u. Torsionsproben sind der gleichen Seillitze entnommen.

Lauf.

No.

O H Ol

r-H H

Mittel

Resultate der Draht-Torsionsproben.

Material einer Litze des Ballastseils der Beatenbergbahn.

Draht-

stärke

Quer-

schnitts-

Fläche

0,223 0,0390 0,224 0,0394 0,225 0,0398 0,226 0,0401 0,226 0,0401 0,227 0,0405 0,227 0,0405 0,228 0,0408 0,229 | 0,0412 0,229 | 0,0412 0,230 j 0,0415 0,230 I 0,0415

0,227    0,0405

0,222

0,222

0,223

0,225

0,225

0,225

0,227

0,229

9,230

0,230

0,0387

0,0387

0,0390

0,0398

0,0398

0,0398

0,0405

0,0412

0,0415

0,0415

Mess-

länge

l cm

Anzahl

der

V erwin-dungen

Tor

sions-

Moment

kg cm

Torsions-Arbeit absolut pro 1 cm pro cm³

Bemerkungen

cm t

cm t

cm t

Drähte des Litzenumfangs.

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I s S S S 8 8 3 8 S S £

af r-~ to of iK cT <o~ r-“ r-"' o' cxT io

Die Drähte der Draht - Zerreiss- und Torsionsproben sind der gleichen Seillitze entnommen.

20,o    61,5 i 17,9

6,36    0,31    7,64

Drähte der Litzenseele.

ro

^    ^ o

05    ex CO r-*    ©_ 05^    C5^    C5^

-sT Cö QO O 1-i t-" OO 0*0 00 Oioooo-^ioc^coc^

05    05    -3 J-d _05 j-3    VX

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Bruch an der Befestigungsstelle.

Lauf.

No.

10

11

12

Mittel

Resultate der Draht-Zerreissproben.

Material einer Litze des Drahtseils der „Bürgenstockbahn“.

Dralit-

stärke

d cm

0,186

0,188

0,189

0,190

0,190

0,191

0,191

0,192

0,192

0,190

0,195

0,195

Quer-

schnitts-

Fläche

F cm³

0,0272

0,0278

0,0281

0,0284

0,0284

0,0287

0,0287

0,0290

0,0290

0,0284

0,0299

0,0299

Mess-

länge

l cm

Zug-

festig-

Dehn-

Con-

keit

ung

traction

Deform.-Arbeit absolut pro cms

Bemerkungen

<procw²;

°lo

<P

°/o

cm t

cm t

Drähte des Litzenumfangs.

50,o

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Die Drähte der Draht-Zerreiss- u. Torsionsproben sind der gleichen Seillitze entnommen.

Drähte der Litzenseele.

0,189

0,191

0,192

0,193

0,194

0,195

0,195

0,0281

0,0287

0,0290

0,0293

0,0296

0,0299

0.0299

Cn

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Lauf.

No.

Resultate der Draht-Torsionsproben.

Material einer Litze des Drahtseils der „Bürgenstockbahn“.

Draht-

stärke

Quer-

schnitts-

Fläche

Mess-

länge

Anzahl

der

Verwin

dungen

Tor

sions-

Moment

Torsions-Arbeit

absolut pro 1 cm

pro cm*

Bemerkungen

d cm

F cm⁸

l cm

kg cm

cm t

cm t

cm t

er

et-

CD

rO

CD

CG

N3

CU

bO

0,0272

0,0278

0,0281

0,0284

0,0284

0,0287

0,0287

0,0287

0,0290

0,0290

0,0290

0,0299

CO

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in

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Die Drähte der Dralit-Zerreiss- u. Torsionsproben sind der gleichen Seillitze entnommen.

Mittel

0,192    0,0286

20,0    35,1

14,3

3,08    0,15

5,40

Drähte der Litzenseele.

0,189

0,190

0,191

0,193

0,193

0,195

0,195

0,0281

0,0284

0.O287

0,0293

0,0293

0,0299

0,0299

03    03    03    03    bO    4^    CO    Or

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Resultate der Draht-Zerreissproben.

Material einer Litze d. Drahtseils der Drahtseilbahn „Ecluse-Plan“ b. Neuenburg.

Lauf.

Draht-

No.

stärke

Quer-

schnitts-

Fläche

Mess-

Zug-

festig-

Dehn-

Con-

länge

keit

ung

traction

Deform.-Arbeit absolut pro cm⁸

d cm

F cms

X cm

tpro cm⁸

°/o

cp

°/o

6C

Bemerkungen

cm t

cm t

Drähte des Litzenumfangs.

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10

11

12

13

14

15

0,187

0,188

0,190

0,190

0,191

0,191

0,191

0,191

0,191

0,192

0,192

0,193

0,194

0,196

0,198

0,0275

0,0278

0,0284

0,0284

0,0287

0,0287

0,0287

0,0287

0,0287

0,0290

0,0290

0,0293

0,0296

0,0302

0,0308

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CO    (O 05^ CO    W lfl 00 O    ^    Ö5    05    <M    r-i

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50,4

53,0

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49.5

50,2

50,7

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47,4

50,3

46,o

56,2

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Die Drähte der Draht-Zerreiss- u. Torsionsproben sind der gleichen Seillitze entnommen.

Mitte!

0,192    0,0289

50,0    14,5

3,37

51,i

0,50

0,35

Drähte der Litzenseele.

0,190    0,0284

0,191    0,0287

0,191    0,0287

0,191    0,0287

0,192    0,0290

0,193    0,0293

0,193    0,0293

0,194    0,0296

0,195    0,0299

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Resultate der Draht-Torsionsproben.

Material einer Litze d. Drahtseils der Drahtseilbahn „Ecluse-Plan“ b. Neuenburg.

Lauf.

Draht-

No.

stärke

Quer-

schnitts-

Fläche

Mess-

länge

Anzahl

der

Verwin

dungen

Tor

sions-

Moment

Torsions-Arbeit absolut pro 1 cm pro cm'

Bemerkungen

d cm

F cm*

l cm

kg cm

cm t \ cm t

cm t

Drähte des Litzenumfangs.

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0,187

0,188

0,189

0,191

0,191

0,191

0,192

0,192

0,192

0,192

0,193

0,193

0,196

0,198

0,0275

0,0278

0,0281

0,0287

0,0287

0,0287

0,0290

0,0290

0,0290

0,0290

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20,0    52,2

53,2

51,1

53,o

33,3

37,o

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39,7

44,6

46,2

38,2

37,4

38,3

53,2

Mittel

0,192

0.0289

20,o    44,5

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4,27

4.22

4,45

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3,06

3,97

3,57

3,84

4,00

3,38

3,33

3.40

4,72

3,81

0,21

0,21

0,21

0,22

0,15

0,15

0,20

0,18

0,19

0,20

0,17

0,17

0,17

0,24

0,19

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Die Drähte der Draht-Zerreiss- u. Torsionsproben sind der gleichen Seillitze entnommen.

Drähte der Litzenseele.

0,190

0,190

0,192

0.192

0,193

0,193

0,193

0.195

0,0284

0.0284

0,0290

0,0290

0,0293

0,0293

0,0293

0,0299

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5,45

7,36

8,64

6,30

9,28

8.05

8,10

6,60

Resultate der Draht-Zerreissproben.

Material einer Litze des Drahtseils der Drahtseilbahn in Lugano (1. Sendung).

Lauf.

Draht-

No.

stärke

Quer-

schnitts-

Mess-

Zug-

festig-

Dehn-

Con-

Fläche

länge

keit

ung

traction

Deform. Arbeit absolut pro cm*

Bemerkungen

d cm

F cm*

l cm

t pro cm’

°/o

<P

°/o

cm t

cm t

Drähte des Litzenumfangs.

Mittel

0,208

0,210

0,210

0,211

0,212

0,312

0,213

0,214

0,0340

0,0346

0,0346

0,0350

0,0353

0,0353

0,0356

0,0360

50,0    13,4

13,6

12,7

13,2

14,4

13,4

13,7

13,1

3,72

3,70

3,54

4,16

4,00

4,06

3,70

3,72

o o o o o o o o

co'co'fc.'tW'öa'cp'w'cö

Die zu vorliegenden Draht-Zerreiss-proben zugehörigen Torsionsproben wurden nicht ausgeführt.

0,211

0,0351

50,0    13,4

3,85

CN

lO

cT

so

Drähte der Litzenseele.

0,122

0,122

0,123

0,0117

0,0117

50,0

11,9

4,36

39,6

0,27

0,46

0,0119

15,0

4,74

39,4

0,29

0,49

15,4

3,56

32,8

0,22

0,37

0,123

0,124

0,125

0,126

0,0119

0,0121

0,0123

0,0125

14,7

14,2

14,6

13,9

4,oo

4,io

3,86

4,04

41,7

36,4

43,6

38,4

0,25

0,24

0,24

0,25

0,42

0,40

0,39

0,40

Resultate der Draht-Torsionsproben.

Material einer Litze des Drahtseils der Drahtseilbahn in Lugano (1. Sendung).

Torsionsversuche mit dem Drahtmaterial dieses Seiles wurden nicht ausgeführt.

Resultate der Draht-Zerreissproben.

Material einer Litze des Drahtseils der Drahtseilbahn in Lugano (2. Sendung).

Lauf.

Draht-

No.

stärke

Quer-

schnitts-

Mess-

Zug-

festig-

Dehn-

Con-

Fläche

länge

keit

ung

traction

Deform. Arbeit absolut pro cm⁸

d cm

F cm*

l cm

t pro et»*

}.

Bemerkungen

<7 o

<P

°/o

cm t

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Drähte des Litzennmfangs.

0,209

0,210

0,210

0,211

0,212

0,0343

0,0346

0,0346

0,0350

0,0353

50,o

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51,7

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0,71

0,67

0,67

0,70

0,41

0,39

0,38

0,40

Die Drähte der Draht-Zerreiss- u. Torsionsproben sind der gleichen Seillitze entnommen.

0,214

0,214

0,0360

0,0360

13,1

13,4

3,86

4,10

54,7

51,7

0,66

0,75

0,37

0,42

0,220

0,0381

13.3

4,06

54,9

0,77

0,40

Mittel 0,214    0,0355

50,0    13,3

4,03

54,4

0,70    0,40

Drähte der Litzenseele.

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N    sf    H    o    oi

co    ■«£    co    »o

Resultate der Draht-Torsionsproben.

Material einer Litze des Drahtseils der Drahtseilbahn in Lugano (2. Sendung).

Lauf.

Draht-

No.

stärke

Quer-

schnitts-

Fläche

Mess-

länge

Anzahl

der

Verwin

dungen

Tor

sions-

Moment

Torsions-Arbeit absolut pro 1 cm pro cm*

Bemerkungen

d cm

F cm*

l cm

leg cm

cm t

cm t

cm t

Drähte des Litzenmnfangs.

0,209

0,209

0,210

0,211

0,211

0,343

0,343

0,346

0,350

0,350

20,0

48,0

55,3

61,3

57,8

54,9

17,3

17,8

17,9

17,5

17,9

5,oo

0,25

7,30

6,oi

6,71

6,20

6,00

0,30

0,34

0,31

0,30

8,76

9,69

8,86

8,57

Die Drähte der Draht-Zerreiss- u. Torsionsproben sind der gleichen Seillitze entnommen.

0,212

0,213

0,214

0,353

0,356

0,360

29,5

54,3

59,6

19,7

18,8

18,4

3,51

6,24

6,68

0,18

4,95

0,31

8,77

0,33

9,28

Mittel

0,211

0,350

20,0

52,6

18,2

5,79

0,29

8,27

Drähte der Litzenseele.

0,123

0,123

0,123

0,125

0,126

0,127

0,0119

0,0119

0,0119

0,0123

0,0125

0,0127

to

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CO

CO

©^

CO

ft

co

Resultate der Draht-Zerreissproben.

Material einer Litze des Probeseils der „Lauterbrunnen-Mürren“-Bahn.

Lauf.

Draht-

No.

stärke

Quer-

schnitts-

Fläche

Mess-

länge

Zug-

festig-

Dehn-

Con-

keit

ung

traction

Deform.-Arbeit absolut pro cm*

Bemerkungen

d cm

F cm⁸

l cm

tpro cm'

°lo

V

•Io

cm t

cm t

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CD

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co

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CD

fl

fl

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co

0,0373

0,0377

0,0380

0,0380

0,0380

0,0390

0,0394

0,0394

0,0398

0,0401

O    ^

iO

IO lOäOCOCOiOiOiOäO'’^¹

t-H t-H t-H t-H t-H t-H t-H t-H t-H t-H

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'ca'co'w'to'co'os'co'co'co'to

CSfcOCOGOOtOtOOOCO

Die Drähte der Draht-Zerreiss- u. Torsionsproben sind der gleichen Seillitze entnommen.

Mittel 0,222    0,0387    50,0    15,6

3,0    48,7    0,62    0,32

Drähte der Litzenseele.

0,219 0,0377 0,219 0,0377 0,223 0,0380 0,220 0,0380 0,223 0,0390 0,223 0,0390 0,223 0,0390 0,223 0,0390 0,223 0,0390

50,0

00

rf    ilf    CO    tO    iß    O    W    W

t-H    t-H    t-H    t-H r-H    f-H    H    H    t-H

oooozooocazctotooo

CODOOO^O^O|-*CDmO

'iW'©'c^'©Vhi'©'hi'co'gd

'co co 'co *co *co S»L. 'co "co ife. tOO-J-4C5©COOH*

Resultate der Draht-Torsionsproben.

Material einer Litze des Probeseils der „Lauterbrunnen-Mürren“- Balm.

Lauf.

Draht-

No.

stärke

Quer-

schnitts-

Fläche

Mess-

länge

Anzahl

der

V erwin-dungen

Tor

sions-

Moment

Torsions-Arbeit

absolut

pro 1 cm

pro cma

Bemerkungen

d cm

F cm⁸

l cm

kg cm

cm t

cm t

cm t

Drähte des Litzenumfangs.

JO JO Jp JO    Jp

to    w    w    to    to to w

to    to    to    to

ot    W    t—

QD

0,0373

0,0377

0,0380

0,0384

0,0391

0,0394

0,0398

20,o

32,6

24,9

4,76

0,28

6,38

36,4

35,2

34,5

36,6

25,0

35,4

23,6

23,0

24,0

25,6

25,0

25,5

4,98

4,67

4,91

5,44

3,68

5,30

0,25

6,60

0,23

6,14

0,25

0,27

0,18

0,27

6,39

6,95

4,61

6,66

Die Drähte der Draht-Zerreiss- u. Torsionsproben sind der gleichen Seillitze entnommen.

Mitte!

0,0385

20,0

33,7

24,5

4,83

0,25

6,25

Drähte der Litzenseele.

C5    05    Ol    CO    co

1-1    i-t    Ol    <M    <M    £4

Ol    Ol    (M    Ol    C*    Ol

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0,0377

0,0377

20,o

37,9

25,0

5,oo

0,25

6,63

0,0387

0,0391

0,0391

0,0394

39,9

24,o

5,64

0,28

7,48

36,2

29,2

34,3

34,4

25,8

25,1

25,8

26,0

5,54

0,28

7,16

4,35

0,22

5,56

5,23

5,25

0,26

0,26

6,69

6,66

No.

CDGO-qosüx^COtO

Resultate der Draht-Zerreissproben.

Material einer Litze des Triebseils der Monte Salvatore-Bahn.

Draht-

stärke

d cm

0,228

0,229

0,230

0,231

0,232

0,233

0,234

0,236

0,236

0,238

Quer-

sehnitts-

Fläche

F cms

0,0408

0,0412

0,0415

0,0419

0,0423

0,0426

0,0430

0,0437

0,0437

0,0445

Mess-

Zug-

festig-

Dehn-

Con-

länge

l cm

O    P

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keit

ung

traotion

Deform. Arbeit absolut pro cm*

Bemerkungen

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3,3

48,3

0,81    0,38

Drähte der Litzenseele.

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0,0260    50,0

0,0260 0,0263    „

0,0263 0,0266 0,0266 0,0275

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46,5

47,2

51,o

46,4

51,6

53,8

0,67

0,38

0,62

0,65

0,67

0,57

0,63

Mittel 0,i84    0,0265    50,0    15,3    3,9

50,0

0,60    0,45

No.

Resultate der Draht-Torsionsproben.

Material einer Litze des Triebseils der Monte Salvatore-Bahn.

Draht-

stärke

Quer-

schnitts-

Fläche

Mess-

länge

Anzahl

der

Verwin

dungen

Tor- I sions- | Moment

Torsions-Arbeit absolut pro 1 cm pro cm⁸

Bemerkungen

d cm

F cm*

l cm

hg cm | cm t

cm t

cm t

Drähte* des Litzenumfangs.

0,0408

0,0412

0,0415

0,0423

0,0426

0,0430

0,0430

0,0434

0,0434

0,0452

20,o

T)

T)

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Die Drähte der Draht-Zerreiss- u. Torsionsproben sind der gleichen Seillitze entnommen.

Mittel 0,233 j 0,0426

20,o    81,i    28,7

5,53    0,28    6,47

Drähte der Litzenseele.

03    03    03    CO    CO    CO    vß

GO    00    OO    CO    OO    OO    00

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0,0260

0,0260

0,0260

0,0263

0,0263

0,0263

0,0269

20,0

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Mittel 0,183    0,0263

20,0    42,8

13,5

3,51    0,17    6,69

Lau f.

No.

10

11

12

Mittel

Resultate der Draht-Zerreissproben.

Material einer Litze des Drahtseils der „Marzili-Bahn“.

Draht-

stärke

d cm

0,155

0,157

0,157

0,157

0,158

0,158

0,158

0.158

0,158

0,158

0,159

0,159

0,158

0,158

0,159

0,161

0,161

0,162

0,162

Quer-

schnitts-

Fläche

0,0189

0,0194

0,0194

0,0194

0,0196

0,0196

0,0196

0,0196

0,0196

0,0196

0,0199

0,0199

Me ss-

länge

l cm

ÜT

ü ^ o

51

51

51

51

51

51

51

51

51

0,0196    50,0

0,0196

0,0199

0,0204

0,0204

0,0206

0,0206

51

Zug-

festig-

Dehn-

Con-

keit

ung

tractiou

Deform.-Arbeit absolut pro cm‘

Bemerkungen.

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cp

°/o

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cm t

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0,24    0,24

Drähte der Litzenseele.

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Die Drähte der Drahtzerreiss- u. Torsionsproben sind der gleichen Seillitze entnommen.

No.

10

11

12

Mittel

Resultate der Draht-Torsionsproben.

Material einer Litze des Drahtseils der „Marzili-Bahn“.

Draht-

stärke

d cm

0,155

0,156

0,157

0,157

0,157

0,157

0,157

0,158

0,158

0,159

0,158

0,159

0,157

0,157

0,157

0,160

0,161

0,161

0,160

Quer-

schnitts-

Fläche

Fern*

0,0189

0,0191

0,0194

0,0194

0,0194

0,0194

0,0194

0,0196

0,0196

0,0196

0,0196

0,0199

0,0194

0,0194

0,0194

0,0201

0,0204

0,0204

0,0201

Mess-

Länge

Anzahl

der

Verwin

dungen

Tor

sions-

Moment

Torsions-Arbeit

absolut

pro 1 cm

pro cm%

Bemerkungen

l cm

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cm t

cm t

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Die Drähte der Draht-Zerreiss- und Torsionsproben sind der gleichen Seillitze entnommen.

Bruch in d. Klemmbacken.

Bruch in d. Klemmbacken.

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CD

CD

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Bruch in d. Klemmbacken.

CO

05

JO

Resultate der Draht-Zerreissproben.

Material einer Litze des Drahtseils der „Lauterbrunnen-Mürren“-Bahn.

Lauf.

Draht-

No.

stärke

d cm

Quer-

schnitts-

Fläche

Fern¹

Mess-

länge

l an

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Zug-

festig-

Debn-

keit

ung

Con- Deform. Arbeit traction absolut | pro cm*

Bemerkungen

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cm t

cm t

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0,261

0,262

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0,265

0,265

0,267

0,267

0,268

0,0535

0,0535

0,0539

0,0552

0,0552

0,0562

0,0560

0,0560

0,0564

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Mittel

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0,0555

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Die Drähte der Draht-Zerreiss- u. Torsionsproben sind der gleichen Seillitze entnommen.

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0,128

0,129

0,130

0,130

0,130

0,131

0,131

0,132

0,133

0,133

0,133

0,135

0,0129

0,0131

0,0133

0,0133

0,0133

0,0135

0,0135

0,0137

0,0139

0,0139

0,0139

0,0143

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Resultate der Draht-Torsionsproben.

Material einer Litze des Drahtseils der „Lauterbrunnen-Mürren“-Bahn.

Lauf.

Draht-

No.

stärke

Quer-

schnitts-

Fläche

Mess-

länge

Anzahl

der

Verwin

dungen

Tor

sions-

Moment

Torsions-Arbeit absolut pro 1cm pro cm³

Bemerkungen

d cm

F cm²

l cm

leg cm

cm t

cm t

cm t

Drähte des Litzenumfangs.

COOO^CiOt^CStO

0,258

0,259

0,259

0,259

0,260

0,260

0,260

0,265

0,267

0,0523

0,0527

0,0527

0,0527

0,0531

0,0531

0,0531

0,0552

0,0560

COCOCOCOCOCOCOi-^CO

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Ungleichförmig verwunden.

Bruch in der Büchse. Bruch in der Büchse.

Ungleichförmig verwunden.

Mittel

0,261

0,0534

20,5    21,7    44,o

4,89    0,29    5,36

Drähte der Litzenseele.

10

11

12

0,128

0,129

0,130

0,130

0,130

0,130

0,131

0,132

0,133

0,133

0,134

0,138

0,0129

0,0131

0,0133

0,0133

0,0133

0,0133

0,0135

0,0137

0,0139

0,0139

0,0141

0,0150

CO    tO    CO    CO    CO    I    CO    CO    I    CO    CO    co

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Bruch am Kopfe.

Schleift i. d. Büchsen.

Bruch am Kopfe.

No.

Resultate der Draht-Zerreissproben.

Material einer Litze des Drahtseils der Drahtseilbahn in Lugano.

Draht-

stärke

Quer-

schnltts-

Fläche

Mess-

Zug-

festig-

Dehn-

Con-

länge

keit

ung

traction

Deform.-Arbeit absolut pro cm⁸

Bemerkungen

d cm

F cm *

l cm

t pro cm⁸

°/o

cp

°/o

cm t

cm t

Drähte des Litzenumfangs.

0,206

0,207

0,210

0,210

0,212

0,212

0,214

0,215

0,0333

0,0337

0,0346

0,0346

0,0353

0,0353

0,0360

0,0363

50,0

CO    Ol    CO    W    CC    CO    **£    of

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Seilconstruction:

1 Hanfseele u. 6 metallische Litzen ä 15 Drähte, v. welchen 7. d. Litzenseele bilden.

Seillieferant:

Felten & Guilleaume, Mühlheim a.Rh.

Mittel

0,211

0,0349

50,0    13,4

3,41

51,8

0,59    0,34

Seilfestigkeit:

Im Mittel aus 2 Yersuchen :

ß= 13,42 t pro cm*.

Drähte der Litzenseele.

0,121

0,121

0,122

0,0115

0,0115

0,0117

50,0    12,5

3,94

56,3

0,21

0,37

13,3    3,96

12,6

4,00

54,1

0,22

0,38

54,9

0,22

0,38

0,123

0,125

0,125

0,125

0,0119

0,0123

0,0123

12,o

12,9

3,70

56,7

0,20

0,34

4,oo

59,1

0,24

0,39

0,0123

12,o

3,60

59,1

0,20

0,33

No.

Resultate der Draht-Torsionsproben.

Material einer Litze des Drahtseils der Drahtseilbahn in Lugano.

Draht-

stärke

Quer-

schnitts-

Fläche

Mess-

länge

Anzahl

der

Verwin

dungen

Tor

sions-

Moment

Torsions-Arbeit absolut pro 1 cm pro cm*

Bemerkungen

d cm

F cm*

l cm

leg cm

cm t

cm t

cm t

Drähte des Litzenumfangs.

tococotococococo o    o    ¹ J—⁴

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5,36

9,07

11,98

13,30

8,69

8,24

6,55

6,68

Bruch ln den Klemmbacken.

Y erwindung ungleich-massig, Bruch am Kopf.

Verwindung sehr un-gleichmässig, Bruch am Kopf.

Mittel

0,211    0,349

21,3    55,7

19,1

6,40    0,30    8,73

Drähte der Litzenseele (einer 2. Litze).

0,113

0,113

4*

5**

0,118

0,124

0,124

0,124

0,124

0,oio

0,oio

0,ou

0,012

0,012

0,012

0.012

co © cT o <N

20,o

5,2

0.03    2,86

Die Drähte des Litzenumfangs, weit mehr jedoch diejenigen d. Litzenseele zeigten in den Torsionsproben Unhomogenitäten und äusserst schwankendes V erhalten. Es wurden daher die Seelen - Drähte zweier Litzen den Torsionsproben unterworfen und die bessern Versuchs-Ergebnisse in nebenstehend. Tabelle wiedergegeben.

Mittel

0,120 0,011

20,3    55,9

2,98    1,07    0,05    4,41

Schlusswort.

Die beigeheftete Zusammenstellung der Mittelwerthe unserer Draht- und Drahtseilproben giebt eine Uebersicht über die gewonnenen Resultate. Man ersieht aus derselben, dass zwischen der, von einer beliebig gewählten Litze abgeleiteten Zugfestigkeit der Seildrähte und der specifischen Zugfestigkeit des ganzen Seiles in einzelnen Fällen eine befriedigende Uebereinstimmung besteht, während in andern ziemlich grosse Abweichungen Vorkommen. Das procentuale Maass dieser Abweichungen haben wir in nachfolgender Tabelle besonders zusammengefasst. Sie ist geordnet nach der mittleren Drahtfestigkeit (t pro cm²) der Seillitzen und erscheinen ihre Aenderungen gegenüber der Zugfestigkeit des zugehörigen Seiles in % ausgedrückt. Um zu erfahren, ob und welche Beziehung zwischen den Seilfestigkeiten und der mittlern Festigkeit der schwächsten Drähte besteht, wurde der Tabelle überdies die minimale Drahtfestigkeit als Mittel der je 8 schwächsten Drähte der geprüften Litzen, sowie deren procentuale Abweichungen im Vergleiche zur Seilfestigkeit beigefügt.

Ob man berechtigt ist, von der mittleren Drahtfestigkeit einer Litze auf die Zugfestigkeit der Einzeldrähte im ganzen Seil zu schliessen, erstere als massgebend für letztere anzusehen, bleibt unentschieden. Ohne Zweifel werden die einzelnen Litzen bezüglich ihrer mittleren Drahtfestigkeit verschiedenwerthig sein. Bei dem heutigen Stande der Fabrikationsverhältnisse metallischer Cabel darf indessen angenommen werden, dass die Unterschiede der Litzenfestigkeiten nicht hinreichen, um Trugschlüsse zu ergeben.

Setzen wir also voraus, die mittlere Zugfestigkeit einer Litze repräsentire die mittlere Drahtfestigkeit des Seiles, so geht aus nachstehender Tabelle hervor, dass die beobachteten Abweichungen zwischen mittlerer Draht- und Seilfestigkeit im Grossen und Ganzen mit abnehmender Härte des Drahtmaterials ebenfalls abnehmen, dass sie jedoch bei gleicher oder doch ähnlicher Härte wechseln können und dass die durchschnittliche Ausdehnung rund 5,2 °/o beträgt.

Die Abweichungen der mittleren Draht- und Seilfestigkeit ist dem Zusammenwirken mehrfacher Umstände zuzuschreiben. Zu diesen gehören:

1.    Die Beschaffenheit des Probestückes im Anlieferung zu st an de.

In diese Kategorie gehört beispielsweise das Probeseil der Lauter-brunnen-Mürren-Bahn; der ca. 2,5 m lange Seilabscbnitt war ohne jede Yorsiclitsmassregel gegen Lagenänderung der Litzen im Seil abgehauen und verfrachtet worden. Folge davon war, dass einzelne Litzen vorzeitig überlastet wurden und das daher zwischen 501 und der Bruchkraft von 55,75 t succesive 23 Drahtrisse aufgetreten sind.

2.    Die Seilconstructio n selbst, welche eine völlig gleichmässige Streckungsfähigkeit sämmtlicher Drähte im Seil in der Regel ausschliesst.

3.    Die Verschiedenheit der Festigkeits- und Dehnungsverhältnisse der Einzeldrähte. Umstehende Tabelle giebt eine Uebersicht über fragliche Verhältnisse für unser Versuchsmaterial.

Bei annähernd gleicher Dehnbarkeit verschieden fester Drähte wird das Drahtmaterial im Seil verschiedenartige Spannungszustände aufweisen; es ist daher nicht ausgeschlossen, dass ausnahmsweise die Seilfestigkeit die mittlere Drahtfestigkeit erreicht. Im allgemeinen wird mit wachsender Zugfestigkeit die Dehnbarkeit der Drähte abnehmen. Werden also Drähte verschiedener Festigkeit verseilt, so können auch unter sonst gleichen Umständen, namentlich bei gleicher Länge und gleichem Drall der Drähte, einzelne Drähte überlastet werden, bevor die mittlere Zugfestigkeit des Drahtmaterials erreicht ist; das Seil reisst vorzeitig und wir constatiren eine Abnahme der Drahtfestigkeit im Seil. Eine Abnahme der mittleren Drahtfestigkeit wird naturgemäss auch stets eintreten, wenn qualitativ verschiedene, d. h., wenn eine grössere Anzahl solcher Drähte verseilt wird, die neben einer geringeren Zugfestigkeit auch eine geringere Dehnung als die übrigen Drähte besitzen.

4.    Die Art der Einspannung des Drahtseils in die Festigkeitsmaschine.

Gleichviel ob das Seil durch Yerguss oder vermittelst Klemmbacken befestigt wird, eine absolut gleichmässige Kraftvertlieilung ist nicht zu erreichen. Das insbesondere bei der Einspannmethode durch Yerguss die Güte der Centrirung von Einfluss auf den Ausfall der Probe ist, bedarf keiner Erwähnung.    *

-3    05 Or rf*. CO b5

No.

Lauf.

Beatenberg-Bahn

Marzili-Bahn

N    /—N

HH HH hH hH HH W

Lugano-Bahn (I)

Ecluse-Plan-Bahn .    .

Bürgenstock-Bahn

Lauterbrunnen-Mürren-Bahn

Monte-Salvatore-Bahn .    .

Lauterbrunnen-Mürren-Bahn

Beatenberg-Balin

Seilbahn

der

Bezeiclmung

Mittel der Zugfestigkeit der 8 schwächsten Drähte,

15.65    20,90    17,10

15,95    19,20    15,60    17,17

14.65    17,40    14,20    16,12

12,64    17,20    14,70

14,28    16,70    14,20    15,19

13,39    15,80    13,40    14,50

12,82    15,40    11,90    13,85    —    7,4    13,30

12,90    15,20    13,10    13,77    —    6,3    13,20 —    2,3

14,00    12,00    13,06    -j- 2,8    12,67    -\- 5,6

10,80    13,00    -f- 2,2    12,50    -f- 6,3

8,38    — 2,3    7,56    -f- 8,3 Ballastseil.

6l‘g

01‘xx

7,40

13,29

14,10

13,42

3,6

18,41    I    —    14,9    17,60    |    —    11,1    j    Hauptseil.

7.1    16,40

9.1    15,20

15,74    |    —    13,3    15,30    j    —    17,3    j    Probeseil.

5,9    14,80

7,7    14,01

4,3

3,5

3,6

2,7

Verhält- | Mass- [ Verhält-gebende kleinste Drahtfestigkeit Ifestigkeit*! festigkeit

t pro cm* I t pro cm? j t pro cm* \ t pro cm? | in °/₀ I t pro cm* in °/o

keit

Seil-

festig-

Drahtfestigkeit

Grösste

Kleinste

Mittlere

niss

zur Seil-

niss

zur Seil-

Uebersiehts-Zusammenstellung’ der wichtigsten Resultate.

Bemerkungen.

4. General=Zusammenstelltmg:

der Resultate der Festigkeitsversuche, ausgeführt an Drähten und den correspondirenden Drahtseilen.

Laufende No.

Gegenstand

Material

Seildurchmesser

in cm

Anzahl der Litzen

Anzahl

der

Drähte

der

Litzen

seele

des

Litzen

um

fangs

Anzahl der Drahte des Seiles

Mittlerer Mittlere Durch- Querschnittsfläche

messer

der Drähte der Drähte des

Litzenumfangs

der

Litzen

seele

des

Litzen

der

Litzen-

cm

umfangs seele

cm

Effectiver Querschnitt des Seiles cm

Zerreissproben, ausgeführt am ganzen Seil

Anzahll Zug- 1 Dehn-der | festigkeit ung Versuche 1 fpro cm² °/₀

Zerreissproben mit Drähten

Torsionsproben mit Drähten

Biegeproben mit Drähten

der Litzenseele

des Litzenumfangs

der Litzenseele

des Litzenumfangs

Zug

festig

keit

Anzahl der Ver- ß suche tpro cm²

Dehn

ung

Con-

trac-

tion

<P

°/o

Deform.-Arbeit ab- pro solut cm³

Anzahl

der

cm t

cm t

Ver

suche

Zu

festig

keit

Dehn-

ung

Con-

trac-

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«pro cm²

°lo

Deform.-Arbeit ab- | pro solut | cm8 c'er a Ver-cm l | cm t suche

Anzahl

Anzahl der Ve wiil-dunge

Torsions-

Moment

hg cm

Torsions-Arbeit ab- pro solut l,o cm

pro cm⁸

cm t : cm t \ cm t

Anzahl der Ver-win-V er- düngen suche

Anzahl

der

Torsions-

Moment

hg cm

Torsions-Arbeit ab- pro | pro solut i l,o cm \ cm³

Anzahl der

a Ver-cm t | cm t | cm t suche

der Litzenseele

Anzahl der Biegungen um 180°

Minim. Mittel

Maxi

mum

Anzahl

der

Ver

suche

des Litzenumfangs

Anzahl der Biegungen um 180°

Minim.

Mittel

Maxi

mum

Hauptseil der Beatenbergbahn

4,20    6

10

14

144

0,225

0,0398

5,73

15,65

3,12

10    18,3

3,6 •

35,o

0,90

0,46

12

18,5

3,4 ; 38,5

0,89

0,45

28g

29,3

5,05    0.25

6,27 J 14

27,5

29,o

4,86

0,24

6,07    10

9,o

11,7    15,0

14

9,0    11,7    14

Ol

Ballastseil der Beatenbergbahn

4,25    „

10

14

144

0,226

0,0401

5,77

8,19

7,45

10

8,20

6,8

58,6

0,93

0,46

12

8,54

9,4

57,3

1,35 : 0,67

10

60 A

16,8

5,70

0,29

7,15

12

61,5

17,9

6,36

0,32

7,64    10

9.o

11,7    13,5

14

8,o

11,75    14,5

CO

Drahtseil der Bürgenstockbahn

Drahtseil d. Bahn „Ecluse-Plan“

stahl

3,oo „

3,65    «

12

15

114

144

0,190

0,192

0,0283

0,0290

3,24

4,18

14,28

13,39

2,61

3,30

15,7

14,6

3,4

3,9

47,6

49,4

0,54

0,37

12

14,9

3,0

47,7

0,46

0,32

37,7

15,1

3,57

0,18

6,16

12

35.1

1 4,3

3,08

0,15

5,40    7

15,5

17,8    19,5

12

15,0

17,8 ! 20,0

0,61

0,42

15

14,5

3,4

51,1

0,50

0,35

50,0

14,2

4,35

0,22

7,47 |

14

44,5

14,0

3,81

0.19

6.61

14,0

19.0    22,0

15

12,0

18,0

22.5

io

bahn in Lugano (1. Sendung)

05

Drahtseil der Seilbahn in Lugano (2. Sendung)

Drahtseil d. Bahn Lauterbr.-Mürren

00

Drahtseil d. Bahn Lauterbr.-Mürren

Tiegel guss

2,55    „

2,53    „

3,50    „

12

90

90

114

0,124

0,124

0,211

0,212

0,222

0,0121

0,0350

2,19

12,90

3,92

14,2

4,1

38,8

0,25

0,42

13,4

3,85

52,9

0,64

0,37

34,2

21,5

49,0

13,o

15,i

17,0

0,0121

0,0353

0,0387

2,20

4,41

12,82

12,64

3,28

2,37

14,7

15,9

4,3

3,3

41,0

49,1

0,27

0,68

0,45

0,35

10

13,3

15,6

4,0

3,0

54,4

48,7

0,70

0,40

66,3

3,61

1,47

0,07

6,03

52,6

18,2

5,79

0,29

8,27    7

23,5

27,2

47,5

13,0

14,8

18,5

0,62

0,32

35,3

25,3

5,17

0.26

6,69

33,7

24,5

4,83

0,24

6,25    7

9,0

11.0    12,5

12

11,0    12,5

3,30    „

12

126

0,131

0,263

0,0135

0,0543

3,90

15,95

c. 3,0

12

17,0

3,3

38,9

0,26

0,39

17,4

3,3

41,1

1,11

0,40

12

52,1

5,18

1,62

0,08

5,78

21,7

44,0

4,89

0,29

5,36    12

15,0

30,8 I 48,0

9,6

11,0

co

Drahtseil derMte~ Salvatore-Bahn

3,20    „

10

102

0,184

0,233

0,0266

0,0426

3,67

14,65

3,15

15,3

3,9

50,0

0,60

0,45

10

16,7

3,3

48,3

0,81

0,38

42,8

13,5

3,51

0,18

6,69

10

31,1

28,7

5,33

0,27

6,47    7

19,0

21,8

25,5

10

8,5

9.4    10,5

Drahtseil der Marzili-Bahn

2,50 n

12

108

0,161

0,158

0,0204

0,0196

2,15

13,29

c. 2,4

13,2

2,5

44,0

0,23

0,23

12

12,9

2,7

43,8

0,24

0,24

46,«

7,34

2,00

0,10

5,01

12

48,1

7,14

2,00

O.io

5,16

12    14,0

18,8 22,0

o

-r ■m.

ijt

j

i

Sü

S!

.

3. Ergebnisse der Prüfung der Festigkeit der Gurtlamellenstösse in Eisenconstructionen.

Zweck der vorliegenden Untersuchung war die experimentelle Bestimmung des zulässigen Randabstands und der erforderlichen Nietzahl bei ein- und mehrreihigen symetrischen und einseitigen Ueberlaschungen, beziehungsweise bei einseitiger direkter und indirekter Stossdeckung gespannter Gurtlamellen in Eisenconstructionen.

Zu fraglicher Untersuchung wurde ein Kesselblech, Low-Moor-Qualität, 3 m lang, 1,5 m breit und 0,8 cm dick, verwendet. Die Werthziffern des Materials schwankten zwischen folgenden Grenzen:

4,io t pro cm².

Zugfestigkeit .    . ßg = 3,98 und

X — 24,5 % uud 22,6%.

Dehnung .    .

Contraction . .    . cp — 39,5% „    38,4%.

Nach Anleitung speziell hiefür angefertigter Zeichnungen wurde das Yersuchsblech durch Hobeln in Streifen zerlegt und sind die Nietlöcher gebohrt und die scharfen Lochränder mittelst einer kegelförmigen Reibahle leicht abgefasst worden. Die Vernietung geschah von Hand. Verwendet wurden Prima Sch weisseisennieten mit 1,60 cm Schaftstärke; die Bohrlochweite betrug 1,6 5 cm. Zu bemerken ist, dass sämmtliche, durch Nieten gefassten Theile einer Stossverbindung gemeinsam, also gleichzeitig gelocht wurden.

Die Enden sämmtlicher Probekörper waren durch aufgenietete Platten verstärkt; sie erhielten auf der Axe ein 7,o cm weites Bohrloch, um die Versuchskörper centrisch auf die gleichstarken Dorne in die Werder’sche Festigkeitsmaschine einlegen zu können.

Die Appretur der Probekörper besorgte in tadelloser Ausführung die Schweiz. Maschinen- und Lokomotivfabrik in Winterthur.

Nachstehend folgen die gewonnenen Resultate:

a. Bestimmung des zulässigen Randabstands der Nieten.

1. Versuch.

Wirksame Nietstärke d = 1,65cm; Randabstand e

A⁷⁷

1.U

11

2 . d = 3,3 cm.

¹³,2...........->i

2,4

~7£

Fig. 36

5,8

i-

2,4

-0-    -<p-

10,6

3,3^3,3^-^6,₆ >

Wirksamer Blechquerschnitt: F = 7,3.0,77 — 5,62 cm².

Wirksame Nietscherfläche: F‘= 4.2,u = 8,56    „

Bei c. 10 t Beginn des Oeffnens der Stossfuge.

„    „18 t Stossfuge 3,omm weit; Beginn der Breitung der Bleche an der

Stossstelle.

„    „ 22,51 Lösung der Nietverbindung durch Reissen des Bleches in der

linksseitigen Nietnaht.

Zugfestigkeit des Bleches in der Nietnaht .    ßz —    4,oo    t    pro cm².

Inanspruchnahme des Nietmaterials . . .    ag =    2,63    „

Stauchdruck (mittl. Pressung der Lochlaibung)    ost =    8,85    „

3. Versuch.

Wirksame Nietstärke d = 1,65 cm; Randabstand e = c. 1,8 d — 3,oo cm.

0,8

V

°,8

H-

12

Fig. 37

10₆

2t.........

Bei c. 10 t Beginn des Oeffnens der Stossfuge.

„    „17 t Stossfuge c. 3,o mm weit; Beginn der Breitung der Bleche an

der Stossstelle.

„    „ 20,5 t Lösung der Nietverbindung durch Reissen des Bleches in der

linksseitigen Nietnaht.

°s = ²>³⁹

Zugfestigkeit des Bleches in der Nietnaht . ßz = 3,51 t pro cm². Inanspruchnahme des Nietmaterials .    .

Stauchdruck (mittl. Pressung der Lochlaibung) agt = 7,77

3. Versuch.

Wirksame Nietstärke d

°>v8

1,65 cm ; Randabstand e

= c. 1,45 d = 2,40 cm. 0,J76

Fig. 38

C»    DA

C.*

CM

1......^

Wirksamer Blechquerschnitt: F = 7,2.0,76 = 5,47 cm².

Wirksame Nietscherfläche: F‘ — 4 . 2,14 = 8,56 „

Bei c. 10 t Beginn des Oeffnens der Stossfuge.

„ c. 13,5 t Beginn der Ausbreitung der Bleche an der Stossstelle.

„ c. 17,5 t Lösung der Nietverbindung durch Bruch des Bleches in der Zugrichtung und einseitiges Reissen der rechtsseitigen Nietnaht; vergl. Fig. 39.

Inanspruchnahme des Bleches in der Nietnaht oz 3,20 t pro cm².

Inanspruchnahme des Nietmaterials : ag = 2,05 t pro cm².

Stauchdruck (mittlere Pressung der Lochlaibung) ast 7,oo t pro cm².

Fig. 39

4. Versuch (Controle).

Wirksame Nietstärke d = 1,65 cm; Randabstand e — c. 1,45 d = 2,40cm. Wirksamer Blechquerschnitt: F = 7,45.0,8 = 5,96 cm².

Wirksame Nietscherfiäche: F'= 4 . 2,u = 8,56 „

Bei c. 10 t Beginn des OefFnens der Stossfuge.

„ c. 13,5t Beginn der Ausbreitung der Bleche an der Stossstelle.

„    18,o t Lösung der Nietverbindung durch Bruch in der Zugrichtung

und gleichzeitiges Herausreissen beider Ecken des Bleches links der Stossfuge; vergl. Fig. 40.

■J3

Fig. 40

Inanspruchnahme des Bleches in der Nietnaht az — 3,02 t pro cm². Inanspruchnahme des Nietmaterials: ag — 2,io t pro cm².

Stauchdruck (mittlere Pressung der Lochlaibung) ast — 6,82 t pro cm².

b. Directe, einseitige Stossdeckung.

5. 'Versuch.

Einreihige Ueberblattung; Wirksame Nietstärke d— 1,65cm; Randabstand e — 2,40 cm.

1/6

.t

Fig. 41

Co

.....s

^2,4^2,^ 4-,8 —>>

Wirksamer Blech- und Laschenquerschnitt: F — 7,4.0,8 = 5,92 cm². Wirksame Nietscherfiäche (einschnittig): F'=> 2 . 2,14 = 4,28 „

Bei c. 20,o t Beginn des OefFnens der Stossfuge.

„ c. 28,ot Stossfuge c. 3,omm weit; Beginn der Ausbreitung der ge-stossenen Bleche an der Stossstelle.

„    36,5 t Partielle Lösung der Nietverbindung durch Herausreissen beider

Ecken des gestossenen Bleches rechts der Stossfuge; vergl. Fig. 42.

Inanspruchnahme der Bleche in der Nietnaht az — 3,08 t pro cm².

Inanspruchnahme des Nietmaterials:

<js = 4,26 t pro cm².

Stauchdruck im gestossenen Bleche: aat = 6,91 t pro cm².

Fig. 42

<>. Versuch.

Zweireihige Ueberblattung; Wirksame Nietstärke d — 1,65cm; Randabstand e = 2,40 cm.

Fig. 43

<o^

l'T‘1

IN

NI

X.J

<rr--r

^ 4“

cjV "4^"

10,6

Wirksamer Blech- und Laschenquerschnitt: F = 7,35.0,8 = 5,88cm². Wirksame Nietscherfläche (einschnittig):    F‘ = 4 . 2,14 = 8,56 „

Bei c. 25,o t Beginn des OefFnens der Stossfuge.

„    35,o t Beginn der Verbiegung der Nietverbindung (Einstellung in die

Zugaxe).

„    39,o t Deutlich ausgeprägte Breitung der Bleche an der Stossfuge.

„    47,5 t Lösung der Nietverbindung durch Reissen des durchlaufenden

Bleches in der der Stossfuge benachbarten Nietnaht, links. Unmittelbar darauf reisst rechts die Deck-Lasche in der der Stossfuge benachbarten Nietnaht, rechts.

Inanspruchnahme von Blech und Lasche in der Nietnaht oz = 4,04 t pro cm².

des Nietmaterials

°s = ²>⁷⁸ »

7. Versuch.

Dreireihige Ueberplattung; wirksame Nietstärke d = 1,65 cm; Randabstand e = 2,40 cm.

/ 'S

ZJ^

Fig. 44

2.

00

CvJ

00

...

f-.....4"!^ 4- 4~ "

i    "0" ■ i

5,8

io/7

f-----

2,45

HALs ⁴'8 "At⁵*---------¹⁴»4............J

Wirksamer Blech- und Laschenquerschnitt: F — 7,4.0,8 = 5,92 cm². Wirksame Nietscherfläche (einsclmittig): F' = 6.2,14= 12,84 „

Bei c. 25,o t Beginn des Oeffnens der Stossfuge.

„ „ 35,o t Beginn der Verbiegung der Nietverbindung (Einstellung in die Zugaxe).

„    „ 47,o f Lösung der Nietverbindung durch Reissen des gestossenen

Bleches in der äussersten Nietnaht links der Stossfuge.

°s = 1,8S    „

Zugfestigkeit des Bleches in der gerissenen Nietnaht . ßz —■ 3,97 t pro cm². Inanspruchnahme des Nietmaterials

c. Indirecte, einseitige Stossdeekung.

8. Versuch-

Einseitige Ueberblattung; wirksame Nietstärke d — 1,65 cm; Randabstand e = 2,40 cm.

2,4

3,2

9,6

Fig. 45

4- -4

Bei c. 22,o t Beginn des Oeffnens der Stossfuge und der Yerbiegung d. Stabes. „    „ 39,o t Beginn der Breitung der gestossenen Bleche an der Stoss

stelle. Stossfuge c. 2,5 mm weit.

„    „ 57,o t Lösung der Nietverbindung durch Reissen des untern, durch

laufenden Bleches in der linksseitigen Nietnaht.

Scheinbare Zugfestigkeit des gerissenen

Bleches ßz — 3,2t s»,².

10,₇

Scheinbare Inanspruchnahme des Nietmaterials og — 4,43 cm².

Fig. 46

9. Versuch.

Zweireihige Ueberblattung; wirksame Nietstärke d — 1,65 cm; Randabstand e — 2,40 cm.

3,2

2,4

19,2

Fig. 47

hrr- “"4

*2,4 4......9,6........

Wirksamer Blech- und Laschenquerschnitt: F — 7,4.0,8 = 5,92 cm².

Wirksame Nietscherfläche (einschnittig):    F‘ — 4 . 2,u = 8,56 „

Bei c. 38,o t Beginn des Oeffnens der Stossfuge; Stab in Folge Einstellung in die Zugrichtung deutlich verbogen.

„ „ 55,o t Beginn der Ausbreitung der gestossenen Bleche an d. Stossstelle.

„ „ 64,o t Lösung der Nietverbindung durch Reissen des untern durchlaufenden Bleches in der der Stossfuge benachbarten Nietnaht, rechts.

•

Scheinbare    Zugfestigkeit des gerissenen Bleches    .    .    ßz — 3,eo t    pro cm².

„    Inanspruchnahme des Nietmaterials .    .    .    a — 2,49    „

Bi

2,47

Fig. 48

5,8

IO. Yersuch.

Dreireihige Ueberblattung; wirksame Nietstärke d = 1,65 cm; Randabstand e = 2,40 cm.

3,2

"(J)" “vj)“ |

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w2,,^- 4,3 h»^ 4,3 -^2,©

Wirksamer Blech-und Laschenquerschnitt . F = 7,45.0,8 = 5,96 cm².

Wirksame Nietscherfläche

F‘ = 6 . 2,u = 12,84 „ Bei c. 42,5 t Beginn des Oeffnens der Stossfuge; Stab in die Zugaxe gebogen. n , 58,o t Beginn der Ausbreitung der gestossenen Bleche an der Stoss-stelle (Spuren).

„    „ 68,o t Lösung der Nietverbindung durch Heissen des untern, durch

laufenden Bleches in der der Stossfuge benachbarten Nietnaht, links.

Scheinbare Zugfestigkeit des gerissenen Bleches    .    .    ßz = 3,81    t pro    cm².

„ Inanspruchnahme des Nietmaterials .    .    .    og = 1,76    „

11. Yersuch.

Vierreihige Ueberblattung; wirksame Nietstärke d— 1,65 cm; Randabstand e = 2,40 cm.

2,4

V

3, 2

2,4

38,4

TT

Fig. 49

f-.......[©- 4- ^ -^14- -©    4

-$•    4

5,8

1°,75

2,47

—19, 2

^-24,3 »i*- 4,8    4, 8 ->k2,4*e-

. . F‘ = 8 . 2,14 = 17,12 „

Bei c. 45,o t Beginn des Oeffnens der Stossfuge; Stab ist in Folge Einstellung in die Zugrichtung deutlich verbogen.

„ „ 60,o t Beginn der Ausbreitung der gestossenen Bleche an d. Stossstelle. „ „ 69,5 t durchgreifender Querbruch durch Lasche und sämmtliche Bleche in der der Stossfuge benachbarten Nietnaht, rechts.

Scheinbare Zugfestigkeit der Lasche und Bleche . . ß — 3,88 t pro cm². „ Inanspruchnahme des Nietmaterials . . . og — 1,35    „

Aus vorstehender Versuchsreihe folgt nun:

1.    Bei einreihiger symetrischer Ueberlaschung sowie bei einreihigen Ueberblattungen ist ein Randabstand der Nieten gleich der 1,5-fachen Lochweite (wirksame Nietschaftsstärke) nicht statthaft.

2.    Bei zwei- oder mehrreihigen symetrischen Ueberlaschungen, ferner bei zwei- oder mehrreihigen Ueberblattungen ist ein Randabstand der Nieten gleich 1,5-facher Lochweite noch zulässig.

3.    Bei einseitigen, directen oder indirecten Stossdeckungen ist wegen unvermeidlichen Verbiegungen (Einstellung der Versuchsstäbe in die Axe der Zugrichtung) die ursprüngliche Zugfestigkeit des Materials nicht zu erreichen. Der Festigkeitsverlust schwankte selbst bei bestem Schweisseisen zwischen 3 und 8 °/o. Bei Stoss-constructionen ist daher eine symetrische Deckung, mit andern Worten: eine thunlichst vollkommene Erhaltung der geradlinigen Zugrichtung (der geradlinigen Stabaxe) anzustreben.

4.    Unter Anwendung eines qualitativ hoch-werthigen Constructionsmaterials und gebohrter Löcher mit abgefassten Rändern genügt bei einseitiger, directer Stossdeckung die der Zugfestigkeit des gestossenen Bleches entsprechende Nietenzahl. Durch eine weitere Vermehrung der Nieten zu beiden Seiten der Stossfuge wird die Festigkeit der Verbindung nicht gesteigert.

5. Bei Anwendung einer einseitigen, indirecten Stossconstruction mit einer (n = 1) durchlaufenden Zwischenlamelle wird die Zugfestigkeit der Verbindung derjenigen des ungelochten Bleches desto mehr genähert, je mehr Nieten zu beiden Seiten der Stossfuge aufgebracht werden. Die die gestossene Lamelle zwischen sich schliessenden, durchlaufenden Lamellen nehmen Antheil an der Kraftübertragung. Zur angenäherten Ausgleichung der Spannungszustände war mindestens die doppelte Anzahl von Nieten zu beiden Seiten der Stossfuge nöthig, welche unter sonst gleichen Verhältnissen die directe Stossdeckung gefordert haben würde.

6. Die sub. 4 u. 5 angeführten Verhältnisse sprechen für die Anwendung einer durchlaufenden Decklasche, sofern die Construction eine grössere Anzahl von Lamellen mit entsprechend versetzten Stössen im gespannten Gurte besitzt.

4. Einfluss der Form und der Grösse der Querschnittsflächen auf den Ausfall der Zerreissproben.

Material-Prüfungsanstalten, die gezwungen sind, auf Festigkeit und Qualität zu prüfen, was von Seiten der Interessenten geliefert wird, kommen häufig in die Lage, Zerreissversuche an Stäben ausführen zu müssen, die die normale Form und Querschnittsgrösse nicht besitzen.

Den Einfluss der Grösse des Stabquerschnitts auf die Ergebnisse der Zerreissversuche kennen zu lernen, haben wir schon im Jahre 1885 (vergl. das dritte Heft der offiz. Mittheilungen unserer Anstalt, Seite 41—42) aus 8 tadellosen Stahlschienenköpfen Rundstäbe nach den auf Seite 6, Fig. 1—4 dargestellten Normaltypen*) herausarbeiten lassen und diese den gewöhnlichen Qualitätsproben unterworfen. Wir benutzten hiebei die Werder’sche Maschine und waren die Stäbe selbstredend in Kugelschalen beweglich gelagert.

Die in den angezogenen Versuchsreihen gewonnenen Resultate sprechen dafür, dass mit abnehmender Stabdicke die Zugfestigkeit des Stahlmaterials etwas wächst. Die Versuchsserien 1 und 2 weisen speciell darauf, dass unter sonst gleichen Umständen mit abnehmender Stabstärke das Dehnungsmass wächst, während in der Versuchsreihe Nr. 3 eine Abnahme der Dehnungsgrösse nach Bruch nicht zu constatiren war. Schliesslich haben wir unsere Ansicht in schwebender Angelegenheit dahin zusammengefasst, dass verschiedene Materialien bei Aenderung der Abmessungen der Grössen der Querschnittsflächen von Zerreiss-stäben sich hinsichtlich der Dehnungs- und Festigkeitsverhältnisse verschieden verhalten werden. Licht in diese nicht unwichtige Frage zu bringen war der München-Dresdener-Conferenz zur Vereinbarung einheitlicher Prüfungsmethoden Vorbehalten, welche dieselbe zum Gegenstand einlässlicher Untersuchungen machte und die nicht versäumen wird, die Zusammenstellung der Resul-

*) Yergl. 3. Heft der offiz. Mittheilungen.

täte der Arbeiten verschiedener Experimentatoren in angemessener Form zu veröffentlichen. Es kann nicht in unserer Absicht liegen, den Veröffentlichungen der Arbeiten der genannten Conferenz an dieser Stelle vorzugreifen; wir beschränken uns daher lediglich darauf, unsere einschlägigen Versuchsresultate hier niederzulegen und beabsichtigen aus diesen blos die bemerkenswerthesten Schlüsse ziehen — immerhin nicht in der Absicht, die schwebende Angelegenheit auf der beschränkten Basis unserer eigenen Versuche endgültig auszutragen.

Unser Versuchsmaterial, weiches, basisches Martineisen, haben mit verdankenswerther Bereitwilligkeit die Eisen- und Stahlwerke „Phönix“ und der „Herder Bergwerks- und Hüttenverein“ geliefert. Es bestand aus je einer grossem Blechtafel von l,o cm Stärke und einem Bundstabe von 3,o cm, Dicke.

Die Bleche wurden der Länge nach in Streifen zerlegt, aus welchen congruente Zerreissproben für beide uns derzeit zur Verfügung stehenden Zerreissmaschinen, nämlich für die Werder’sche und die Mohr-Federhaff’sche gewonnen wurden. Da unsere Versuche gleichzeitig auch Aufschlüsse hinsichtlich des Werthes der Einspannart der Zerreissproben in die Festigkeitsmaschinen geben sollten, haben wir, soweit das Material reichte, jeder Blechtafel 6 Zerreissproben gleicher Schaftstärke und 22 cm Länge zwischen den Kehlansätzen entnehmen lassen, von welchen Fall für Fall

2 Stücke mit gebohrten Köpfen zur Befestigung auf Stahl dorne,

mit gefragten Köpfen zur Befestigung zwischen stählernen Klemmbacken, mit gebohrten Köpfen, Lochweite 1,8 cm, zur Befestigung zwischen stählernen Klemmbacken mit Centrirstift,

verwendet wurden. Die Breitseiten der Probestäbe blieben unbearbeitet; sie trugen also die ursprüngliche Walzhaut.

Die Rundstäbe wurden aus dem Rundeisen in Normalform herausgedreht und blank abgeschlichtet.

Nachstehend folgen die gewonnenen Resustate:

No.

co

co

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00 <1

es

Resultate der Zerreissproben mit Normal-Rundstäben.

I. Mohr & Federhaff’sche Maschine.

Durch-

Streck-

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1,0

1,0

Mittel

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2,o

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Dehnungen pro 20 cm

pro 10 cm

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coefficient

nach

Tetmajer

Bemerkungen

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°/o

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A. Flusseisen ron Hörde.

OT

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OO    GO

0,87

B. Flusseisen von Phönix.

64,9    30,8    27,5

71,3    35,4    28,2

CO

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a>

CO

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CM    CO

a,

Material fehlerfrei.

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1,06

Material fehlerfrei. *

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13

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CO bO bO I-¹

co ^

CM CM

bO IO 05 OT

C" 00 CM CM

Resultate der Zerreissproben mit Normal-Rundstäben.

II. Werder’sche Maschine.

Resultate der Zerreissproben mit Normal-Rundstäben.

Mittelwerthe nebst Werthänderung in °/o, bezogen auf den üormalstab d — 2,o. cm.

Durch- Streck-

grenze

Zug-

festig-

Con-

keit

traction

Dehnungen pro pro 10 cm 20 cm

Ai

3.2

Qualitäts-

coefficient

nach

Tetmajer

Stab-

Durch-

Bemerkungen

messer

tv-cm' tv.cm²

°/o

7«

7»

in cm t

cm

Streckgrenze

Zugfestigkeit

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in °/₀

pro 10 cm

pro 20 cm

7.

Ai

Werth-

änderung

in °/₀

Werth-

änderung

in 7 o

Qualitätscoeffic. nach Tetmajer Werthänderung in °/₀

cm

A. Flusseisen von Hörde.

I. Mohr & Federhaff’sche Maschine.

1,0

1,0

CO CO

ES 8

05 05 8 8

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co CO

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co co

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CO CM

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Material fehlerfrei.

A. Flusseisen von Hörde.

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1,5

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*) 2,5

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— 19,95

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Mittel

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co

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co

co

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CO

CM

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B. Flusseisen von Phönix.

Mittel 2,54

1,0

2,53

1,5

2,69

2,0

2,97

2,5

2,91

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B. Flusseisen von Phönix.

—14,81 3,83

—    9,43 3,82 0,00 3,86

—    2,02 3,70

—    0,78

—    1,04

0,oo

—4,15

Mittel 2,78 — 6,57 3,80

64,9

71,3

67,9

67,6

— 4,42

5,01

0,oo

— 0,44

00^

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—    15,62 ‘27,5

—    3,01 28,5 0,oo 28,7

16,44 32,6

—4,18 — 0,70

1,06

1,08

0,oo

13,59

1,11

1,21

1,49    67,9    0,04    36,3 |— 0,55 29,3    2,18    1,12

—    4,50

—    2,70

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0,45

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co co

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CO co

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Material fehlerfrei.

II. Werder’sche Maschine.

A. Flusseisen von Hörde.

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2,55

2,55

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CO    CO    CO

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2,43

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—    3,61

—    10,49

0,oo

—11,80

0,58    60,8    0,66    34,4 j— 9,30 28,5 — 6,48 1,13

B. Flusseisen von Phönix.

—    27,23

—    11,39

4,26

2,39

O,00

1,99

1,00

29,4

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—    6,03 1,14

O,00 1,18

2,54 1,22

—    13,58

—    3,39

0,oo

3,39

0,32 | 36,9 — 8,67| 29,9 |— 5,24 1,14 |— 3,40

Mittel 2,42

3,75

69,1    42,o    32,3

1,22

*) Wegen mehrfachen Contractionserscheinungen nicht massgebend.

19

No.

05 O

Cd co

t-H Cd

co co

CO hH

co co

10 co

co co

00 CO CO

4h CO O ZG

4h 4h tO H-²

4^ ^ CO

I. Mohr & Federhaff’sche Maschine.

Befestigung zwischen stählernen Klemmbacken mit Centrirstift.

Querschnitts-Abmessungen Breite Dicke

Yerhält-

Streck-

niss

grenze

Zug-

festig-

Con-

keit

traction

Breitseite Dehn- Dehnung ung p. 10 cm p,20cm

Schmalseite Dehn- Dehnung ung p.lOcw p.20cm

cm

cm

'o 'o

1,0

Mittel

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t pro cm²

cp

°/o

Xi

X2

Xi

X2

°/o

°/o

°/o

°/o

Qualitäts-coefficient n. Tetmajer Breit- Schmalseite Seite

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Mittel

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Mittel

2,5

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II. Werder’sche Maschine.

Befestigung zwischen stählernen Klemmbacken.

Querschnitts-Abmessungen Breite Dicke

Verhält-

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Zug-

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Con-

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Breitseite Dehn- Dehnung ung p. 10 cm p.20 cm

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A. Flusseisen von Hörde.

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*) Körnige Einlagerungen.

t) Beim Ziehen des Mittels nicht berücksichtigt.

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II. Werder’sche Maschine.

Befestigung zwischen stählernen Klemmbacken.

Querschnitts-Abmessungen Breite Dicke

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Breitseite Dehn- Dehnung ung p. 10 cm p.20 cm

Schmalseite Dehn- Dehnung ung p.lOcm p.20cm

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Qualitäts-coefficient n. Tetmajer Breit- Schmalseite Seite

B. Flusseisen von Phönix.

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99

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Resultate der Zerreissproben mit Normal-Flachstäben.

II. Werder’sche Maschine.

Befestigung auf Stahlbolzen.

Querschnitts-Abmessungen Breite Dicke

Verhält-

Streck-

cm

cm

niss

bis

grenze

Zug-

festig-

Con-

keit

traction

Breitseite Dehn- Dehnung ung p. 10 cm p. 20 cm

Schmalseite Dehn- Dehnung ung p. 10 cm p.20 cm

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Qualitäts-coefficient n. Tetmajer Breitseite

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Seite

A. Flusseisen von Hörde.

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*) Körnige Einlagerungen. t) Einseitiger Bruch.

No.

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r-H r-H

Resultate der Zerreissproben mit Normal-Flachstäben.

II. 'Werder’sche Maschine.

Befestigung auf Stahlbolzen.

Querschnitts-Abmessungen Breite Dicke

Verhält-

Streck-

niss

grenze

Zug-

festig-

Con-

cm

cm

1,0

Mittel

keit

traction

Breitseite Dehn- Dehnung ung p. 10 cm p. 20 cm

Schmalseite Dehn- Dehnung ung p. 10 cm p. 20 cm

t pro cm² t pro cm⁹

Io

Al

Al

°/o

°/o

°/o

°/o

Qualitäts-coefficient n. Tetmajer Breit- Schmalseite Seite

B. Flusseisen von Phönix.

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1,02

1,11

0,99

1,05

Resultate der Zerreissproben mit Normal-Flachstäben.

Mittelwerthe nebst ‘Werthänderung in °/o, bezogen auf den Normalstab b: c = 3,o.

I. Mohr & Federhaff’sche Maschine.

Befestigung zwischen stählernen Klemmbacken mit Centrirstift.

Ver-

Streckgrenze

Zugfestigkeit

Contraction

hältniss

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Werthänderung in «Io

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Werth-

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in °/₀

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Werth-änder-ung in °/₀

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Flusseisen von Hörde.

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—    3,66 38,1

—    16,20 40,7

—    3,14 39,6

—18,31

—11,63

—    7,57

—    2,62

0,oo

5,81

10,76

18,31

15,12

23,9

26,7

25.5 26,4 26,2

28.3

80.6

33.4

29.5

—    8,78 0,92 — 8,00 1,91 1,03

—    2,67 0,97 — 3,00 0,76 1,01 0,00 1,00 8,02 1,09

16,79 1,17 27,48 1,27 12,21 1,11

3,oo

1,00

0,oo

9,oo

17,oo

27,00

11,00

Mittel 2,44

2,95    3,82    0,44    57,3    0,16 34,8

1,10 27,8

6,23 1,06

6,60

B. Flusseisen yon Phönix.

In Ermanglung des nöthigen Materials nicht ausgeführt.

Resultate der Zerreissproben mit Normal-Flachstäben.

Mittelwerthe nebst Werthänderung in °/o, bezogen auf den Normalstab b: c — 3,o.

II. Werder’ache Maschine.

Befestigung mit gefragten Köpfen zwischen stählernen Klemmbacken.

Ver-

Streckgrenze

Zugfestigkeit

Contraction

Dehnung (Breitseite) pro 10 cm    pro 20 cm

hältniss

b:s

pro

cm²

Werth-

änder-

un

lg in °/o

pro

cm²

Werth-

änder-

in Io

A.

°/o

Werth-

änder-

ung in °/₀

°/o

Werth-

änderung

in *1 o

°/o

|Qualitätscoeffic. nach Tetmajer Werth-Werth- C ander-

änderung in °/o

cm t

un

in °/₀

©

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05

'&    OT'©'c^'©SC7i'b'o»'©

JNO JnD JND JNO JND JnO    JnO JnD

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GDtOOÖGO-JCO-<ItC

1,78

1,02

2,80

O,00

O,00

0,25

0,76

2,04

0,25

—10,18 — 5,79 11,58

0,oo

0,oo

3,33

7,54

10,18

10,70

22,5 —36,44 19,3 |—30,58

24.7    —30,23 22,9 ! —17,63

30.8    —12,99 25,3 33,1 — 6,50 26,5

35.4    0,oo 27,8 0,oo

32.5    — 8,19 25,2

38.3    8,19    32,9

31.3    —11,59 25,1

34.5    2,54    26,5    4,68

—    8,99

—    4,68

—    9,35 18,35

—    9,71

'Oi—‘OOO

£ 2 8 8 g 2 «5 2 3

— 4,59

0,oo

9,18

19,27

7,34

— 4,59

Mittel

2,48

0,05    3,94

0,37    54,7 — 4,02 31,5 —11,59 25,7 — 7,48 1,01

— 7,04

B. Flusseisen von Phönix.

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

cScocoo^cococococo

—4,22 — 2,27 —1,62 —3,90

0,00

6,17

2,60

1,95

— 1,62

cococococococo^oco

—2,67 —3,75

—    2,94

—    1,87

0,oo

0,53

0,80

— 0,80 — 1,60

oT oo' oT of w oT oo" oT o"

COCOCO-OCOiOiOiOCO

10,93

9,97

11,58

1,61

0,00

27.5    —12,70

26.8    —14,92 30,3 — 3,81

30.8    — 2,22

totororotODOcoDOto jD ^ O) CO ^    cd

'tn'oo'to'üi'os'w'cs'to'o

—15,25 0,72

— 5,93 0,80

12,71 0,97

2,97 0,89

0,00 0,88

12,29 1,00

5,51 0,94

5,01 0,92

25,00 1,09

—18,18 — 9,09 10,23

1,14

0,oo

13,64

6,82

4,55

23,86

Resultate der Zerreissproben mit Normal-Flachstäben.

Mittelwerthe nebst Wertbänderung in %, bezogen auf den Kormalstab b :c— 3,o.

II. Werder’sehe Maschine.

Befestigung mit gebohrten Köpfen auf Stahlbolzen.

Ver-

Streckgrenze

Zugfestigkeit

Contraction

hältniss

b :s

pro

cm¹

Werthänderung in °/₀

pro cm⁸

Werth-

änder-

un

lg

°/0

cp

Dehnung (Breitseite) pro 10 cm    pro 20 cm

in °/o

Werth-änder-ung in »/„

Ai

Werth-

/O änderung

in °lo

Werthänderung in °/o

Qualitätscoeffic. nach Tetmajer Werth-C änder-ung in ⁰in

cm t

A. Flnsseisen von Hörde.

1,0

1,5

2,o

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,o

4,22 26,9 6,50 30,0 — 2,81 28,8

—    5,98 32,4 0,oo 33,9

—42,88 24,6

—    10,19 32,6

—    17,75 33,6 —35,85 33,1

—    20,65

11,50

—15,04

—    4,42

0,oo

-27,43

—    3,83

—    0,88

— 2,36

23.3

25.9

23.4 26,3

26.9

21,2

26,0

26,3

26,5

—13,38

—    11,32

—    1,89

—    12,26 — 0,94

0,oo

0,00

—21,19

—    17,92

—    0,94

1,89

0,94

Mittel

2,56    5,25    4,02

1,39    52,5 — 7,73 31,4 — 7,34 25,6 — 4,93 1,03

— 3,07

B. Flusseiseii von Phönix.

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,o

4,5

5,0

to'to'tdto'h-ooop'co

— l,io

71,5

0,82

68,8

0,55

0,82

0,oo

0,oo

0,55

1,65

0,82

67,1

63,7

63,5

64,3

60,6

61,3

63,0

12,60 26,8 8,35 29,4 5,67 31,6 0,31 29,5 0,oo 31,6 1,26 34,2

—    4,57 32,6

—    3,46 35,7

—    0,79 36,8

—    15,19

—    6,96

0,oo

— 6,65

0,oo

8,23

3,16

12,97

16,46

WDCtOtOCOtOtODOtO <j w ^    Üi K) W

—    7,23

—    8,83

1,20

— 9,64

0,00

0,oo

— 6,02 11,24 11,24

* p>    p>

'o'o'co'co'to'oo'o'go'oo

—    8,79

—    7,69

1,10

8,79

0,oo

0,oo

—    5,49

—    12,09 12,09

Mittel 3,07

1,75    3,66

0,46    64,9

2,15 32,0

1,34 24,7 — 0,89 0,90 — 0,61

Aus vorstehenden Zusammenstellungen geht nun hervor, dass 1. die Mohr & Federhaff und Werder’schen

Festigkeitsmaschinen fast übereinstimmende Resultate liefern.

Die erstgenannte, langsamer arbeitende Maschine gibt etwas kleinere Festigkeitszahlen, dagegen etwas grössere AVerthe für das durchschnittliche Mass der Einschnürungen und die Dehnungsverhältnisse. Unter sonst gleichen Umständen gibt die Befestigung der Flachstäbe auf Bolzen etwas höhere Werth e für Festigkeit, Contraction und Dehnung als diejenige der stählernen Klemmbacken in gefraisten Ruthen. Die Unterschiede sind indessen nicht wesentlich.

2.    Die auf den Breitseiten und den Schmalseiten der gleichen Zerreiss-Flachstäbe erhobenen DehnungsVerhältnisse sind ungleichwerthig. Zufolge Rachstreckung im Bruchmomente fällt die procen-tualle Dehnung gemessen auf den Schmalseiten etwas grösser aus, als diejenige der Breitseiten. Der Unterschied wächst mit wachsendem Yerhältnisse der Querschnittsabmessungen des Probestabes.

3.    Vorliegende Versuchsreihen lösen die Frage des Einflusses der Form und Querschnittsabmessungen der Probestäbe auf den Ausfall der Zerreissversuche nicht endgültig. Immerhin geht aus denselben hervor, dass

4.    Aenderungen der Zugfestigkeit und der Einschnürungen des Flusseisens (Constructionsqualität) bei Rundeisen von l,o bis 2,5 cm Schaft stärke und Flacheisen innerhalb den Verhältnissen der Querschnittsabmessungen (Breite: Stärke) von b:c= l,o und 5,o nicht wahrzunehmen sind, dass

5.    die Dehnungen nach Bruch mit abnehmender Stärke der Rundstäbe, sowie mit abnehmendem Verhältnisse der Querschnittsabmessungen, mehr oder weniger gesetzmässig abnehmen. In den meisten Fällen, wo unsere Zahlenreihen etwelche Widersprüche im gesetzmässigen Verlaufe der Aenderungen der Dehnungsverhältnisse aufweisen, sind dieselben durch gleichzeitig mehrfache Contractionserschein-ungen, in der Regel durch kleine, körnige, hellweisslich glänzende Einlagerungen oder verwalzte Blasen bedingt. Es ist unnöthig, besonders hervorzuheben, dass sowohl die Anzahl als namentlich die Lage dieser Einsprenglinge und verwalzten Blasen im Querschnitt entscheidenden Einfluss auf den Ausfall einer Zerreissprobe ausüben können.

6.    Die Ursache derAenderung der Dehnungsverhältnisse nachBruch ist Folge der Art der Bildung der Querschnittseinschnürungen; als solche ist sie nicht allein von der Form und Grösse des Stabquerschnitts, sondern ganz wesentlich auch vomMaterial abhängig. Es erscheint somit nicht statthaft, die Gesetze der Aenderung der Dehnungsverhältnisse einer Metall- oder Eisensorte auf eine andere unverändert zu übertragen.

7.    Die Dehnung nach Bruch setzt sich zusammen aus der vertheilten Streckung, welche bei Beginn der Contraction beendigt ist und an der bei homogenen Materialien sämmtliche Elemente des Schaftstückes der Zerreissproben mit einem gleichgrossen Betrage Antheil nehmen; ferner aus der lokalen Streckung an der Contractionsstelle, deren Ausfall mit der Form und Grösse des Stabquerschnitts wechselt.

Bezeichnet man erstere mit AZ₀, die auf die Längeneinheit des Stabes bezogene vertheilte Dehnung mit X₀, so wird bei e. Stablänge v. I 20 cm die Gesammtdehnung AG = AZ ₀ + 20 X₀

Al^Alo+lOXo

v n r ^ ~ 10 „ v

betragen.

Da nun sowohl Al₂ als auch AG Fall für Fall erhoben

sind, so lässt sich Al₀ und X₀ rechnungsmässig feststellen. Vorstehende Gleichungen liefern für

2)

1) . AZ₀=2AG — Al₂ und X₀ = Vio (AG—AG) und wäre somit mit Ausschluss aller lokalen Dehnungen das Mass der eigentlichen Bruchdehnung, welches wir uns vergebens bemühten experimentell zu ermitteln, für die Messlänge von 20 cm:

2.(A/₅ —A h) . .

Al = 20/!₀

X = 10 . (A^— Ah) . .

absolut: oder in °/o:

Unter Anwendung der Formeln 1) und 2) auf die Ergebnisse unseres Versuchsmaterials erhält man

co

A.    für Rundstäbe; Phönix-Eisen.

Bei einem Stabdurchmesser von: d — l,o = 1,5    = 2,o

Im Mittel aus 4 Versuchen: Alo = 0,68

lo — 0,23

B.    für Rundstäbe: Hörde-Eisen.

Bei einem Stabdurchmesser von: d = l,o = 1,5 Im Mittel aus 4 Versuchen: A lo

4

V    7)    f) ^

C.    für Flachstäbe; Phönix-Eisen.

Bei einem Verhältnisse b : sf) l.o 1,5 2,o 2,5 3,o 3,5 4,o 4,5 5,o

Im Mittel a. 4 Versuchen: A lo**) — 0,74 0,92 1,02 1,30 1,46 1,56 1,54 1,60 1,78 cm.

„    lo **)= 0,19 0,17 0,19 0,18 0,17 0,18 0,17 0,18 0,20 CWl.

D. für Flachstäbe; Hörde-Eisen.

Bei einem Verhältnisse b : s = l,o 1,5 2,o 2,5 3,o 3,5 4,o 4,5 5,o Mittel a. 6 Versuchen: /\l₀ — 0,73 0,82 1,15 1,32 1,51 1,52 1,50 1,46 l,60cm.

lo — 0,20 0,21 0,19 0,20 0,19 0,19 0,19 0,19 0,19 Cm.

Vorstehende Zusammenstellungen sind beredte Argumente für die Unhaltbarkeit des zur Zeit herrschenden Verfahrens der Qualitätsbestimmung der Metalle vom Boden der Zerreissversuche, sofern nicht für bestimmte Formen und Grössen der Querschnitts flächen gleichzeitig auch bestimmte Messlängen normirt werden. Diese für die gewählten Normal-Zerreissstäbe zu ermitteln, bildet eine der Aufgaben der Confe-renz zur Vereinbarung einheitlicher Prüfungsmethoden.

Uns scheint es rationeller, die Methode der Qualitätsbestimmung von allen lokalen Einflüssen zu befreien und speziell

*    „4

* r, 6

1,31

1,56

0,23

0,22

= 2,5 cm. 1,95 cm. 0,23 C')l.

0,77

1,15

2,o    — 2,5 cm.

1,49    1,88 cm.*)

lo **) = 0,24

0,23

0,23

-*)

*) Mittel aus 2 Versuchen; wegen mehrfachen Contractionen sind die Ergebnisse der Zerreissproben mit Hörde-Rundstäbe von 2,5 cm. Stärke überhaupt unbrauchbar.

Breite : Stärke.

**) Beim Mittelziehen sind extreme AVerthe, bedingt durch ver-walzte Blasen, bezw. körnige Einlagerungen etc. gestrichen worden.

bei den Zerreissproben die Dehnung nach Bruch durch die Bruchdehnung bestimmt nach der Formel:

10 [Ala — Ah]

Al = 2 [Al₂ — AG] oder in % : h

zu ersetzen und diese in Rechnung zu bringen. Dieses Verfahren hätte offenbar nicht allein den Vortheil einer exactern, von der Material Verschiedenheit, von Zufälligkeiten der Form und der Grösse der Querschnittsflächen der Zerreissstäbe unabhängigen Bestimmungsweise der massgebenden Faktoren; es bietet vielmehr auch die Möglichkeit durch Wahl passender Messlängen (an Stelle der von uns gewählten 10 und 20 cm) die Länge der Probestäbe überhaupt abzumindern, wodurch einerseits die Erstellung tadelloser Versuchskörper erleichtert, anderseits ihre Kosten reduzirt würden.

Die Frage der Ermittlung der den unterschiedlichen Normal-Zerreissstäben entsprechenden Messlängen lässt sich zunächst auf zweifachem Wege lösen. Da für die Normalstabformen die lokalen Streckungen Al₀, für das betreffende Material in unserem Falle Flusseisen (Constructionsqualität), überdies die Bruchdehnung pro Längeneinheit A ermittelt sind, so kann man zunächst diejenige Messlänge (x cm) suchen, welche eine Gesammt-dehnung = der massgebenden, für die massgebenden Versuchsstäbe erhobenen Dehnungen liefert. Bezeichnet;

Al2 die Dehnung nach Bruch für den massgebenden Normalstab und 20 cm Messlänge, so wird für jeden andern Stab

AI2 — A1₀

x A + A l₀ = A l₂ d. h. x =

betragen, worin nach wie vor

A l₀ die dem Stabe eigentümliche lokale Dehnung,

A die dem Material entsprechende Bruchdehnung pro Längeneinheit bedeutet. Die auf die Länge x cm erhobene Dehnung nach Bruch A x = A l₂ liefert sodann ein procentuales Dehnungs-mass:

Ax

Ala

2Q

¹⁰⁰ 20

100 = 5.A*.

Rationeller erscheint folgender Weg:

Bezeichnet:

Al₀ bezw. Al₀' die lokale Dehnung eines beliebigen bezw.

des massgebenden Normal-Zerreissstabes;

4 die Bruchdehnung des Materials pro Längeneinheit des Versuchsstabes, so wird dessen Dehnung nach Bruch ausgedrückt durch:

. .    5)

A l = A l₀ -f- x A₀ •

Da nun A l bezüglich der Messlänge x cm das gleiche pro-centuale Dehnungsmass ergeben soll als die auf 20 cm Länge gemessene Verlängerung A l₂ des massgebenden Normalstabes, so ist:

~~ =    un(^ we^ überdies A4 = Al₀‘ 4” 204

CC    a\J

beträgt, so erhält man:

&l = Al₀‘ + xXo

•jn

6)

Aus der Gleichsetzung der Gleichungen 5) und 6) ergibt sich schliesslich:

x 20

A l₀

A4

7)

Unter zu Grundelegung vorstehender Formel und der massgebenden Normal-Z erreissstäbe

mit 2,o cm Durchmesser für die Rundstäbe, mit einem Querschnittsverhältniss b : c= 3 f. d. Flachstäbe, haben wir unsere Versuchsergebnisse berechnet und erhielten schliesslich folgende, auf ganze cm abgerundete Messlängen:

A. Rundstäbe.

Schaftstärke : d — l,o Messlänge:    x — 10

1,5    2,0    2,5 cm.

16    20    25 cm.

B. Flachstäbe.

# = 10 12    15    18    20    20 20    21 23 cm.

Querschn.-Yerhältnisse b: c = l,o 1,5 2,o 2,5 3,o 3,5 4,o 4,5 5,o Messlänge .    .

Folgende Zusammenstellung gibt eine Uebersicht über die Art der Uebereinstimmungen der Dehnungsverhältnisse für die variablen Messlängen der Z erreissstäbe:

= 29,9% = 30,8 n = 30,5 „ = 30,6 n

= 31,3% = 30,0 * = 30,5

*?

\ R R P R R

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IG

20

A. Rundstäbe.

Sämmtliche Zahlen sind Mittelwerthe aus 2 bezw. 3 Versuchen.

Phönix-Eisen.

für die Messlänge x

fl

für die Messlänge x

20 cm. gefnnden: Ä2 = 26,5%

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1,0 cm. u. die Messlänge l

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® * (M 03

B. Flacheisen.

Sämmtliche Zahlen eines Mittelwerthes aus 4 bezw. 6 Versuchen.

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Druckfehler-Verzeichniss.

Auf Seite 31, 5. Zeile: statt „auf Seite 15“ ist zu setzen „auf Seite 23“. „    33 u. 34, im Kopfe der Tabellen: statt „Verkürzungen“ ist zu

setzen „Verlängerungen“.

„    37,    12.    Zeile:    statt    „Seite    16“    ist    zu    setzen „Seite 26“.

„    43,    5.    Zeile:    „    „Seite    4“    „    „

„    56,    4.    Zeile:    „    „Seite    52“    „    „

„Seite 12“.

„Seite 60“.

151 u. 161 in den Columnen „beobachtete Richtung der Durchbiegung“ sind die Winkel-Eisen (_||_)um 90° zu drehen (j=j. 295 in der Columne „Contraction ist das Mittel „0,i6u in „ — 0,io“ zu verändern.

Y)

ist statt „Bezeichnet man erstereu zu setzen „Bezeichnet man letztere

r>

302 u. 303 ist statt „b:c“ zu setzen „b:s“.

*

: 3

i

Darstellung einiger Zerreiss-, Kalt- und Rothbruehproben.

Winkeleisen, Material von de Wendel & Comp., Hayange.

Taf. I.

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C/i

Schweisseisen.

Taf. II.

Darstellung einiger Zerreiss-, Kalt- & Rothbruchproben.

T-Eisen; Material von de Wendel & Comp., Hayange.

— H

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LrEISEN

16 :?16

100:100

I

150:100

a23,87J^.

S — Schweisseisen.

F = Flusseisen.

;

Taf. III.

*⁵

Darstellung einiger Kaltbruchproben.

Rundeisen; Material von de Wendel & Comp., Hayange.

inn

nr\’

cZ — 1,5 cm

d — l,o cm

eZ = 2,5 cm

P

d — 3,5 cm ®

tüTS, --

d =⁴’5 cm

S = Schweisseisen.

d — 2,o cm

HP d

fZ = 3,o cm

-'s

V».

F = Flusseisen.

d = 4,o cm

P**

d — 5,o cm

il

Taf. IY,

zn Im

CO Cm

cn M4

Warmbruehproben.

Rundeisen von de Wendel & Comp., Hayange.

d — l,o cm.

d — 1,5 cm

J!

tl,

wo s‘g = p

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Material von de Wendel & Comp., Hayange.

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