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Biblioteka Politechniki Krakowskiej

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Mitteilungen

der Anstalt zur Prüfung von Baumaterialien

am eidgen. Polytechnikum in Zürich.

6. Heft.

Methoden und Resultate der Prüfung der

Hydraulischen Bindemittel.

Zusammengestellt von

I>. Tetmajer dipl. Ingenieur, Professor am Schweiz. Polytechnikum, Vorsteher der Anstalt zur Prüfung von Baumaterialien, etc.

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Selbst-Verlag der eidgen. Festigkeits-Anstalt.

ZÜRICH

Druck von F. Lohbauer, Rämistrasse 12. 1803.

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V orwort.

Die Anfänge der Drucklegung des vorliegenden Heftes reichen in die Mitte der Achtziger Jahre zurück, um welche Zeit eine Reihe grösserer, in die Kategorie der hydraulischen Bindemittel ^ijnąahlagigejr Arbeiten abgeschlossen wurde, und das Prüfungsverfahren derselben durch die Beschlüsse der Münchener Konferenz zur Vereinbarung einheitlicher Prüfungmethoden eine teilweise Umgestaltung erfuhr. Die Einführung der maschinellen Formerei der Probekörper, der maschinellen Arbeit bei Erhebung einzelner Wertfaktoren, die Inbetriebsetzung von Präzisionsmaschinen zur Feststellung der Festigkeitsverhältnisse der Bindemittel u. d. m. bedeutet in der That den Abschluss einer ersten

Periode in der Entwicklung des Prüfungsverfahrens hydraul. Bindemittel im eidg. Festigkeitsinstitute und es lag nichts näher als die bis anhin gesammelten Erfahrungen zusammen zu stellen und der Öffentlichkeit zu übergeben. Dass indessen die schon 1884 begonnene Drucklegung des vorliegenden Heftes unterganz abgesehen von rein persönlichen

brochen worden ist, war Motiven — durch den Umstand veranlasst, dass um diese Zeit die Flusseisenfrage in den Vordergrund trat, welche uns für die Dauer mehrerer Jahre vollständig in Anspruch nahm. Nach Abwicklung der Untersuchungen der Wertverhältnisse des Flusseisens (1884—1888) folgte die Untersuchung der Festigkeitseigenschaften des Aluminiums und seiner Legierungen (1888—1891), sodann die Arbeiten um den Neubau und die Einrichtung unserer Anstalt, vergl. das 5. Heft der offiz. Mitteilungen. Es ist uns also erst nach einer 9-jährigen Unterbrechung möglich geworden, an die Abwicklung der vorliegenden Arbeit zu schreiten.

Ursprünglich war es unsere Absicht, die Ergebnisse der altern Arbeiten von denjenigen neuern Datums getrennt zu behandeln. Ein Versuch hat indessen gezeigt dass ohne Wiederholungen, Störungen der Einheit und der Übersichtlichkeit der Stoffanordnung die geplante Trennung nicht durchführbar sei, und so blieb nichts übrig, als ohne Rücksicht auf die Zeit der Entstehung der einzelnen Arbeiten, zunächst die Methodik der Untersuchung der chemisch-physikalischen Eigenschaften der hydraulischen Bindemittel und deren Rohmaterialien zusammenhängend zu behandeln und anschliessend an diese, die Ergebnisse einzelner für sich abgeschlossener Arbeiten anzureihen.

Es ist hier wohl nicht am Platze, nach den Ergebnissen Umschau zu halten, die unsere dreizehnjährige Thätigkeit auf dem Gebiete der Untersuchung der Eigenschaften der hydraul. Bindemittel etwa aufzuweisen hat. Sollte indessen bemerkt werden, dass man auch im eidg. Festigkeitsinstitute bemüht gewesen sei, Steine zum Dome der Erkenntnis der Natur der hydraul. Bindemittel zu brechen, und diese zum Vorteile einer im Aufschwünge begriffenen vaterländischen Industrie und des Baugewerbes zu bearbeiten und zusammenzufügen, so darf nicht übersehen werden, dass das Erreichte Frucht ist des Zusammenwirkens der Behörden, der Interessenten und des Polytechnikums. Insbesonders waren es die Herren Prof. Dr. A. Heim und Dr. G. Lunge, welche in selbstlosester Weise, stets bereitwillig Zeit und Mühe opferten, wenn es galt, die Interessen unserer Anstalt zu fördern.

ZÜRICH, im November 1893.

Prof. L. Tetmajer.

I. Die Rohmaterialien der Industrie hydraul. Bindemittel.

1. Einteilung und Benennung.

Als Rohstoffe der Industrie hydraulischer Bindemittel fallen der Hauptsache nach folgende Materialien in Betracht :

a.    Der Kalkstein, u. z. das reine Calciumcarbonat (CaC0₃), sowie dessen Abkömmlinge d. i. die unterschiedlichen Sorten verunreinigter Calciumcarbonate. Als Verunreinigung treten auf :

der Quarzsand, das Kieselsäure-Anhydrit, die hydraul. Faktoren, Verbindungen und Gemengen von verbindungsfähiger Kieselsäure und Thonerde, die Flussmittel, als MgO, Fe₂0₃, Alkalien ; das Magnesia-Carbonat (MgC0₃); das Kalksulfat (CaS0₄); der Pyrit (FeS₂) ;

das Bitumen, als Inbegriff der organischen Substanzen.

Eine Übersicht über die Benennung der Derivaten des Kalksteins giebt die graph. Darstellung auf Seite 6.

b.    Der Thon, in dessen unterschiedlichen Gattungen.

Der Thon ist definiert als Gemenge aus :

Thonsubstanz + Trümmer des Muttergesteins -T zugeschwemmte oder infiltrierte Stoffe, wobei unter Thonsubstanz verstanden ist, der Rückstand der Zusetzung von feldspath-führenden Silicatgesteinen: das wässerige Thonerde-Silicat: 2 Si0₂, Al₂0₃H-2 H₂0, der reine Kaolin.

Als Trümmer des Muttergesteins treten auf : Quarz-Sand ; Glimmer; Feldspathtrümmer u. d. m.

Zu den infiltrierten oder zugeschwemmten Stoffen zählen : die Flussmittel als: MgO, CaO, Fe₂0₃, Alkalien; die Kalk- und Magnesia- Carbonate (CaC0₃ u. MgC0₃); das Kalk suif at (CaS0₄) ; der Pyrit (FeS₂) ;

das Bitumen, als Inbegriff der organischen Substanzen.

Kalkstein.

Reines Calcium-Carbonat

Calcium-Carbonat verunreinigt durch Si0₂ ; Fe₂Os; Thon; MgCOa;-Alk. Bitumen;

liefert

Weiss- und Luftkalk.

als Quarz-Sand (indifferent)

in Hydrat od. Silicatform (verbindungsfähig)

-Sand. Kalksteine—

Magnesit.

--- Kieselkalk. -

Meist verunreinigt mit geringen Mengen Thon.

--Eisenschüssige Kalksteine. Eisenoolithe.

Mergel.

Kalkmergel

CaCO, > 70 u/₀.

Gewöhnl. Mergel

CaCOs 50—70 °/₀.

Thonmergel Merglige Thone

CaCO,=25 - 50 °/o. CaCOa < 25 7».

Für Roman-Cement, hydraul. Kalk.

Dient als Rohmaterial : für Wetterkalk, für hydraul. Kalk, für natürl. u.künstl. Portl.-Cement.

Als Zuschlags-Material für künstl. Portl.-Cement; als Ziegel- und Töpferthon; für landwirtschaftl. Zwecke.

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Dolomit.

CaCOs > 70 7».

CaCOs < 10 7».

Dolomitische Kalksteine Kalkige Dolomite

CaCOa 50- 70 7».

Gewöhnl. Dolomite Dolomitische Magnesite

CaCOa 10 - 50°/₀.

Asphalte.

Bituminöse Kalksteine Magere Asphalte

Bitumengehalt < 5 °/₀. Bitumengehalt=5 — 8 °/₀.

Fette Asphalte

Bitumengehalt 8 — l5 7o-

Kalkige Bitumen

Bitumen < 15 °/o.

Folgende graphische Darstellung giebt eine libersicht über die Einteilung der Thone und Bezeichnung der Thonabarten.

Thon.

Gemenge aus

V erunreinigungen.

Thonsubstanz (reines Kaolin)

Zugeschwemmte od. infilt. Stoffe

2SiOj, Al₂0s+2H₂0.

Trümmer des Muttergesteins als

Quarzsand ; Feldspathtrümmer ; etc. MgO, CaO, FeaOs, Alk., CaCOs, MgCOs, etc.

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geringe Mengen Flussmittel.

Bit.

Technisches Kaolin.

(Porzellanthon).

Gewöhnliche Thone.

Nach Menge und Gattung der Verunreinigungen.

Magere Thone.

Reich an Trümmer des Muttergesteines, insbesondere : Sandreich. Nicht plastisch.

Fette Thone.

Arm an Trümmer des Muttergesteines, insbesondere: Sandarm. Plastisch.

Feuerfeste Thone.

Si Oj u. Al» Os reich; arm an Flussmitteln.

Schwerschmelzige Thone.

Si Os und Als 0₃ reich ; arm an MgO und CaO; relativ FesOs reich.

Ziemi, leichtschmelzige Thone.

Relativ SiOs und Al«Os reich; reich an Flussmitteln überhaupt.

Chamotte-Thone.

Keramit-Thone.

Ziegel-Thone.

Cement-Thone.

u. d. m.

Cement-Thone.

Ziegel-Thone.

Töpfer-Thone.

In die Kategorie der Rohmaterialien hydraul. Bindemittel gehören endlich :

c. Die hydraulischen Zuschläge oder Puzzolanen, also jene natürlichen Stoffe oder künstlichen Präparate, die die Eigenschaft besitzen, mit Aetzkalk hydraulisch zu erhärten.

Folgende graph. Darstellung giebt eine Übersicht über die unterschiedlichen Puzzolanen :

C. Puzzolanen

oder

hydraulische Zuschläge.

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Natürliche Puzzolanen.

Künstliche Puzzolanen.

Gebrannte Thone, insbesondere geschlemmte und geglühte Kaoline.

Si Os reiche Abfälle chemischer Industrien, insbesondere der Alaunfabrikation.

Granulierte, basische Hochofenschlacken und andere SiOs oder thonerdereiche Präparate.

Italienische Puzzolanen.

Santo rinerde.

Steintrass, Knuppentrass etc. Peperino und andere SiOs reiche vulkanische Auswurfsmassen.

2. Über die Thongesteine, ihre Entstehung und ihr Vorkommen.

Von Dr. Alb. Heim,

Professor der allgemeinen und technischen Geologie am eidg. Polytechnikum.

Die Erkenntnis von der Entstehung eines Dinges gibt uns stets erfahrungsgemäss die meisten und fruchtbarsten Gesichtspunkte über sein ganzes Wesen. Die Art der Entstehung der Thongesteine im weitesten Sinne des Wortes (Thone, Mergel, Kalkmergel etc.) bedingt ihr Vorkommen in der Natur und gibt deshalb auch die Anhaltspunkte zum Verständnis der schon bekannten Vorkommnisse und zum Auffinden neuer Lagerstätten.

Die Erdrinde wird gebildet aus einem Grundstock von meistens schiefrigen krystallinischen Silikatgesteinen, den kristallinischen Schiefern. Diese sind durchbrochen von den Eruptivgesteinen, die fast ganz nur aus Silikaten bestehen und endlich sind sie überlagert von den Sedimentgesteinen. Die letzteren sind von aussen Schicht um Schicht abgelagert. Die unteren Schichten sind die ältesten, die oberen die jüngeren. Die Bildung der Sedimentgesteine beruht stets auf einer Zerstörung und Auflösung älterer Gesteine und dem Wiederabsatz ihrer Materialien. Die Thon- und thonreichen Gesteine, um die es sich hier handelt, gehören zu den Sedimentgesteinen, sie sind dem mächtigen Komplexe derselben eingelagert. Die Verwitterung älterer Gesteine wie der Neuabsatz von deren Substanzen in umgelagerter neuer Eorm an neuem Orte kann mehr chemischer oder mehr mechanischer Natur sein, oder chemische und mechanische Prozesse arbeiten gleichzeitig neben einander. Nun sind die ursprünglichen Gesteine der Erdrinde vorherrschend wasserfreie Silikate mit krystallinischer Struktur, die Sedimente hingegenTrümmergesteine (Konglomerate, Sandsteine) Karbonate, Thongesteine (wasserhaltige Thonerdesilikate) auch Gyps, Salz etc. W'hcher Vorgang hat aus den wasserfreien Silikaten die Karbonate und^ Thongesteine geschaffen ?

Der Thäter ist die Kohlensäure, die in der Luft (in freier 3 bis 5

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und in der Kneipe bis

Atmosphäre

in Schlafstuben bei geschlossenen Fenstern

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-), und im Boden enthalten ist, und von

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dem einsickernden Wasser absorbiert und mitgeführt wird in die Gesteine hinab. Auch Kohlensäureaushauchungen aus dem Erd-innern können mithelfen. Was der Kohlensäure an scharfer

Energie abgeht, das ersetzt sie durch stetige Erneuerung durch unbegrenztes Quantum und unbegrenzte Dauer der Einwirkung.

Die grosse Mehrzahl der Silikate sind durch den Kohlensäuregehalt, welcher das einsickernde Wasser aus der Luft und dem Humusboden bezogen hat, im Laufe der Zeit allmälig zersetzbar, in der Weise, dass sich Karbonate von Kalium, Natrium, Calcium, Magnesium, Eisen, Mangen etc. bilden, während Kieselsäure in verschiedener Form frei ausgeschieden wird. Wir finden dann alle diese Karbonate, so wie auch manchmal die Kieselsäure im Wasser vieler Quellen, im Wasser der Bäche, Flüsse, Seen und des Meeres in gelöster Form. Diejenigen dieser Stoffe, welche weniger leicht löslich sind, scheiden sich zum Teil schon unterwegs in den Gesteinshohlräumen als Sekretionen ab (Kalkspathkrystalle, Bergkrystalle, Tropfsteine, Spatheisensteingänge etc. etc.) oder, wo das durchgesickerte Wasser wieder an die Oberfläche tritt, bilden sie Quellabsätze (Kalksinter, Kieselsinter, Eisenocker etc.). Im Wasser der Flüsse, Seen und des Meeres leben eine Menge pflanzlicher und tierischer Organismen, welche den Kalk und Kiesel dem Wasser entziehen, um sie zur Bildung ihrer Schalen zu verwenden, die dann allmälig zu Gesteinsmassen sich anhäufen. Die Kaliumsalze werden vom Ackerboden zu einem grossen Teil festgehalten, die Natriumsalze häufen sich am meisten im Meere in Lösung an.

Die Verbindung des Magnesiums mit der Kieselsäure ist oft nur teilweise durch Kohlensäure haltiges Sickerwasser zu lösen, die Verbindung von Aluminium mit Kieselsäure widersteht völlig dem Einflüsse der Kohlensäure. Wasser nur kann sich in die Verbindung einnisten, die Kieselsäure aber bleibt am Aluminium haften. Nun ist aber gerade das Aluminium in den alten Silikatgesteinen massenhaft vertreten. Es findet sich in den Glimmern, den Feldspäthen, FeldspathstellVertretern, Granaten und noch anderen wesentlichen Bestandteilen dieser Silikatgesteine in grossen Massen vor. Alle Aluminium haltigen oder in anderer Ausdrucksweise »Thonerdehaltigen« Silikatgesteine lassen einen unzersetzlichen Verwitterungsrückstand, 'welcher wesentlich aus wasserhaltiger kieselsaurer Thonerde besteht. Ist dieser Rückstand von anderen Beimengungen frei und rein weiss„ so heisst er Kaolin oder Porzellanerde, ist er hingegen in verschiedener Weise verunreinigt, so ist es der Thon (Töpferthon etc.).

Die Verwitterung der Silikatgesteine durch das Kohlensäure' haltige Sickerwasser liefert also folgende Produkte :

1.    Karbonate,

a)    leicht lösliche die in Lösung vollständig Weggehen von Kalium, Natrium etc.

b)    solche die zum Teil in Lösung Weggehen, zum Teil unterwegs durch chemischen Niederschlag Absätze bilden oder in den Rückständen schon sich ausscheiden von Calcium, Magnesium, Eisen. (Das Eisenoxydulkarbonat bleibt nicht als solches, sondern oxydirt dann rasch zu Brauneisenstein, Rost).

2.    Kieselsäure teils in Lösung weggehend, teils sich unterwegs absetzend oder auch im Rückstand bleibend.

3.    Rückstand,

a)    bei magnesiareichen, thonerdearmen Gesteinen: Wasserhaltige kieselsaure Talkerde (Mineralien der Steatit-Serpentin-Familie) ;

b)    bei thonerdereichen Silikatgesteinen : Wasserhaltige kieselsaure, Thonerde — Kaolin oder Thon.

Von den in dieser Art verwitternden »kaolinisierenden« Mineralien hat die Gruppe der Feldspäthe die grösste Bedeutung.. Die Feldspäthe enthalten in Verbindung mit Kieselsäure stets Thonerde, daneben Kalium oder Natrium oder Calcium oder Calcium und Natrium. Sie sind die massenhaftesten Mineralien der Erdrinde. Gneiss und Granit, die wohl ³/4 der bekannten Erdrinde bilden, enthalten 60 bis 90 °/o Feldspath. Viele andere verbreitete Gesteine, fast alle Eruptivgesteine, enthalten Feldspäthe als vorherrschende Bestandmineralien. Die Feldspathstellvertreter (Leucit, Noseau, Nephelin etc.) kaolinisieren auch, das gleiche

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gilt von den Glimmern, die bei den krystallinischen Schiefern neben Quarz und Feldspath die verbreitetsten Mineralien sind und auch in den Eruptivgesteinen massenhaft auftreten.

Und nun können alle Gesteine thonig verwittern, welche solche Mineralien als wesentliche Bestandteile enthalten. Dahin gehören: Gneisse, Felsitschiefer, Granite, Felsitporphyre, Syenite, Trachyte und viele andere mehr.

Je nach der Art der Verunreinigung, welche den Kaolin zum Thon stempelt, sind auch die Eigenschaften verschieden. Thone durch organische Beimengungen gefärbt, brennen sich weiss, solche mit Eisenverbindungen brennen sich erst rot, können aber unter Umständen 'auch scharf bis weiss gebrannt werden; Thone reich an Quarzsand oder Quarzkrystallkörnern müssen oft durch künstliches Schlemmen erst gereinigt werden, bevor sie zu feineren Arbeiten verwendbar sind. Mit dem Gehalt an anderen basischen Substanzen wie Kalk und Magnesia ändert auch der Schmelzpunkt, er fällt gewöhnlich. Zu viel Karbonate machen den Thon beim Brennen rissig etc. etc.

Die Verunreinigungen des Thones können von drei Ursachen herrühren und zwar :

1.    Das Gestein, aus welchem durch Verwitterung Thon als Rückstand sich gebildet hat, kann noch andere nicht zu Thon verwitternde Mineralien enthalten haben, die dem Thon nun beigemengt bleiben. Am häufigsten finden wir in Kaolinen und Thonen, die aus Granit, Porphyr oder Gneiss entstanden sind, die Quarzkörner dieser Gesteine und noch unzersetzte Glimmerblättchen eingemengt (ursprüngliche Verunreinigungen).

2.    Gleichzeitig mit dem Kaolin oder Thon sich bildende andere Verwitterungsprodukte bleiben an demselben haften. So kommt z. B. der Gehalt zahlreicher Thone an kohlensaurem Kalk, kohlensaurer Magnesia, kohlensaurem und später in Oxydhydrat sich umwandelnden Eisen zu Stande. (Gleichzeitige Verunreinigungen).

3.    Bei der durch die Gewässer erzeugten natürlichen Abschwemmung und neuen Ablagerung der Thone an anderer Stelle können denselben auch von anderswo herbeigeschwemmte Materialien beigemengt und mit dem Thone abgesetzt werden (nachträgliche Vermengungen),

Wir haben hiermit zugleich angedeutet, dass die Thongesteine nicht immer da sich finden, wo das Muttergestein gelegen hat, dessen Verwitterungsrückstand sie darstellen. Thone, welche abgeschwemmt, dabei oft natürlich geschlemmt, und dann wieder abgesetzt worden sind, nennt man Thone auf zweiter (»sekundärer«) Lagerstätte im Gegensatz zu den Thonen auf ursprünglicher (primärer) Lagerstätte. Es kann aber auch Vorkommen, dass ein Thongestein, durch Abschwemmen und Wiederabsatz gebildet, später nochmals abgespült wird und nachher auf dritter oder gar vierter Lagerstätte sich findet, wie z. B. die Thone am Uetliberg bei Zürich. Gute Kaoline trifft man mit seltenen Ausnahmen nur auf primärer Lagerstätte. Bei Limoges in Frankreich wird, der an Ort und Stelle kaolinisierte Granit, in Meissen (Sachsen) der am Ort kaolinisierte Felsitporphyr, der nach der Tiefe in unverwittertes Gestein allmälig übergeht, ausgebeutet. In den Alpen sind Thongesteine auf primärer Lagerstätte sehr selten. Die Böschungen sind zu steil, das chemisch gelockerte wird zu leicht abgespühlt und wir finden nur dünne kaolinisierte Krusten. Zu den seltenen Beispielen von Thongesteinen auf primärer Lagerstätte in den Alpen gehören der kaolinisierte Gneiss in den Schluchten ob Sedrun in Graubündten und der kaolinisierte Gneiss, der unter dem Namen »die druckhafte Stelle im Gotthardtunnel« so viel von sich hat reden machen.

Der natürliche Abschlemmungsprozess der Verwitterungsprodukte führt manchmal zur Ausbildung einer ganzen Reihe von verschiedenen thonhaltigen Gesteinen, die in gesetzmässiger Folge mit der Entfernung, auf welche sie verschlemmt worden sind, ihren Charakter ändern. Die Schlemmung führt dann zu einer Sonderung in der Art, dass die groben mechanisch mitgeschwemmten Trümmer zuerst liegen bleiben, dann allmälig die feineren, während gleichzeitig mit der Entfernung der Prozentsatz des gleichzeitigen chemischen Niederschlages zunimmt, bis derselbe endlich vorherrscht. In grösserer Entfernung vom Abwitterungsgebiet als die Gerolle setzten sich die zu Sand gerollten Quarzkörner der Gneisse, Granite, Glimmerschiefer etc. ab, noch weiter weg kommt allmälig der feine Thonschlamm zum Absatz, während dafür die Sandlager spärlicher werden.

In noch grössere Distanzen wird die Hauptmenge der wirklich löslichen Produkte geführt, aber auch sie gelangen allmälig zur Ausscheidung. Zuerst setzen sich Calcium- und Magnesiumkarbonat gemischt mit Thon ab ; wir erhalten kalkhaltige Thone. Noch entfernter vom Abwitterungsgebiet nimmt der Gehalt an diesen Karbonaten zu, der mechanisch gespülte Thonschlamm hingegen ab, es bilden sich kalkige oder dolomitische Mergel. Endlich setzen sich immer thonarmere Kalke ab. Die gelösten Karbonate gelangen weit hinaus ins Meer und bilden da, zum Teil unter Mitwirkung der Meeresorganismen schliesslich marine Kalksteine und Dolomite.

Die Gesteinsreihe : Kaolin oder reiner Thon, Mergelthon, Thonmergel, Mergel, Mergelkalk, endlich thonfreier Kalkstein, die petrographisch wie technisch ihre Bedeutung hat, ist zugleich im grossen Ganzen bedingt durch einen natürlichen Schlemmungs-prozess, der erzeugt, dass diese Gesteine vom reinen Thon bis zum reinen Kalkstein mit zunehmender Entfernung vom Ab-schwemmungsgebiete sich ändern. Selbstverständlich ist aber der Übergang kein glatter, sondern durch Abwechslungen vermittelter. Wie sich zwischen den Sandbänken einzelne Thonlager einstellen, so erscheinen auch in grösserer Entfernung die Thone, Mergel und Kalksteine oftmals an ein und derselben Stelle in Wechsellagerung.

Wir können uns nicht versagen, aus dem Gebiete der Schweiz auf einen grossartigen Fall von Bildung geschlemmter Thongesteine als Beispiel etwas näher hinzuweisen. Am Ende der Kreidezeit tauchten wohl erst die südlichsten Ketten der Alpen aus dem Meere hervor. Zur Eocän (Alt-tertiär) - Zeit begann deren Abspülung und setzte sich lebhaft in der Mitteltertiärzeit fort. Die aus den inneren Alpen kommenden Ströme mündeten in ein ausgedehntes Wasserbecken, welches das jetzige Mittelland der Schweiz erfüllte, und sie lagerten in diesem Becken in Gestalt von Deltabildung-en die sogenannte Molasse ab, die jetzt das ganze Land zwischen Alpen und Jura in vielen hunderten von Metern Mächtigkeit ausfüllt. In der Nähe des alten Alpenrandes, der dann später freilich auch zum Gebirge mitgehoben worden ist, finden wir die gröberen mechanischen Ablagerungen, die Geröllbildungen der mitteltertiären Ströme in Gestalt der subalpinen Nagelfluh (Appenzell, Tössstock, Speer,

Rossberg, Rigi, Napfgebiet etc.) zwischen den groben Konglomeraten inneralpiner Gesteine liegen untergeordnet Sandstein und Mergelbänke.

Je weiter wir von den alten Mündungspunkten gegen Nord gehen, um so mehr treten die Konglomerate zurück, ihre Gerolle werden kleiner, sie bilden bei Zürich nur noch vereinzelte spärliche Bänke. Im Gebiete des Zürichsee, Sempachersee, bei Bern herrschen die Sandsteine vor. Zwischen den Sandsteinbänken haben sich aber schon viele Thonlager eingestellt. Dieselben sind auch zum Teil schon mergelig. Im nördlichen Teil des Kantons Zürich besteht der grösste Teil der Molasse aus Mergeln, zwischen welche sich Süsswasserkalkbänke häufig einstellen.

In der Molassebildung finden sich alle Glieder der Thonreihe vom fetten Thon durch die Cementmergel und Wetterkalke bis zu den — zwar seltenen, reineren Kalksteinen.

Die gesamte Molassebildung hat an manchen Stellen bedeutend über 1000 m, meistens wenigstens einige hundert m Mächtigkeit. Alles ist geschlemmtes Ab Witterungsprodukt der ersten inneren Alpenzonen.

In den Karbonbildungen von Saarbrücken, in den Grauwackenformationen der rheinischen Gebiete und an vielen anderen Stellen treffen wir auf ganz ähnliche enorme Schichtenkomplexe, welche noch viel älteren entsprechenden Vorgängen ihre Entstehung verdanken. Anderseits sind die Anschwemmungen der Poebene oder der Rheinebene, die Deltabildungen der Rhone, des Nils oder Missisippis ganz ähnliche Bildungen aus den jüngsten Abschnitten der Erdgeschichte. Und wie sich heute in den Deltalagunen Torflager einstellen, so finden wir in unserer Molassebildung hie und da ein Kohlenlager oder doch kohlige bituminöse Mergel und ähnlich auch sind die meisten Steinkohlenschichten gewaltigen Schichtenkomplexen von Konglomeraten, Sandsteinen und Thongesteinen eingelagert. Nur wo der Absatz ruhig und gleichförmig stattfand, konnten gleichzeitig Organismen leben, die dann dem Gestein seinen Bitumengehalt lieferten. So kommt es, dass gerade die bituminösen Mergel sich vielfach durch ihre gute Beschaffenheit, ihre feine Mengung von Thon, Kiesel und Kalk auszeichnen.

Indessen nicht alle Thongesteine sind Ablagerungen in den Binnengewässern oder in der Umgebung der Flussmündungen. Es gibt auch Thongesteine, besonders Mergel und thonige Kalksteine, welche weiter entfernt vom Ufer am Grunde des tiefen Oceanes sich gebildet haben. Meeresströme haben den feinsten Thonschlamm bis dorthin verbreitet. Vulkanische Staubmassen oder vom Winde her gewehter Festlandsstaub gelegentlich niederfallen, kommen hinzu. Der Kalk löst sich in den grössten Meerestiefen wieder auf, der dortige spärliche Niederschlag ist relativ thonreich. Das ist g-ewissermassen der Thonabsatz in grösst möglicher Entfernung vom Abschwemmungsgebiete. Thongesteine unter Lagerungserscheinungen, wie wir sie in der schweizerischen Molasse finden, wollen wir als Delta-thongesteine unterscheiden von den hier besprochenen tiefmeerischen (pelagischen) Thongesteinen. Zu den letzteren gehören von den schweizerischen Vorkommnissen z. B. die Cementmergel von Walenstadt und Mühlehorn, die Oxfordmergel des Jura etc. Wenn auch die Art der Anschwemmung hier eine andere war, so sind dennoch auch diese Thongesteine in letzter Linie Verwitterungsprodukte von thonerdehaltigen krystallinischen Silikatgesteinen.

die

welche beiden Gruppen übrigens

Die Thongesteine auf sekundärer Lagerstätte zeigen in ihren beiden Hauptformen, den Deltathongesteinen und den marinen Thongesteinen selbstverständlich durch Übergänge mit einander verbunden sind — Unterschiede, welche eben von dieser Ablagerungsart abhängen und von grosser technischer Bedeutung sind. Die Deltathongesteine sind unregelmässig geschichtet. Eine gute Cementmergelschicht von 2 m Mächtigkeit kann schon auf 50 oder 100 m Entfernung sich auf Nichts auskeilen, oder in anderer Richtung rasch mächtiger werden. Der Wechsel von Konglomeraten, Sandsteinen, Thonen und Mergeln ist ein sehr vielfacher und unregelmässiger. Nicht selten kommen Kohlengesteine in Schichten eingelagert vor. Die Deltathongesteine enthalten Pflanzen und Thierreste meist spärlich, und wo sie sich finden, sind es Organismen des Landes, des Süsswassers oder Brackwassers. (Käpfnach bei Horgen, Flyschmergel etc.) Die hoch marinen Thongesteinehlmgegen enthalten Meertierversteinerungen, sie sind regelmässiger geschichtet, die einzelnen Schichten sind

Weiter ausgebreitet, die Wechsel in der Beschaffenheit innerhalb einer Schicht sind allmäliger, als begleitende Gesteine treffen wir nicht Konglomerate und Sandsteine, auch keine Kohlengesteine, sondern marine Kalksteine und Dolomite, hie und da sogar Gyps und Anhydrit.

Beispiele: Walenstadt, Mühlehorn, Rotzloch, Lias und Oxford etc. Thone und Mergel des Juragebietes.

Schon oben haben wir angedeutet, dass die Sedimentgesteine und somit unter Umständen auch die Thongesteine gelegentlich auch ihrerseits in neue Verwitterungsvorgänge verwickelt werden können. Hierbei kann wiederum der Verwitterungsrückstand olme Ortsveränderung Zurückbleiben, oder er kann abgeschwemmt und an anderer Stelle abgelagert werden. Es sind hier sehr mannigfaltige Vorgänge möglich. Zwei Beispiele mögen von solchen eine Vorstellung geben.

In thonigen Kalksteinen des Jura kommen hie und da Auslaugungsprozesse der Art vor, dass der kohlensaure Kalk sich im Wasser auf löst und weggeführt wird, während Thon und Kieselbeimengung Zurückbleiben und dann die Wasserwege die Auslaugungsschlotten (ausgelaugte karrenartige Löcher, erweiterte Spalten, sogenannte Taschen etc.) erfüllen. So entstehen zum Teil vorzügliche Thone, die sogar feuerfeste Steine liefern können, als Auslaugungsrückstände thoniger Kalksteine eingelagert im noch gebliebenen Reste des Kalksteines. Hierher gehören Bolus, Bohnerzthone, Huperterden des Jura. Es sind keine schichtförmig regelmässigen Bildungen. Solches Vorkommen nennt der Bergmann nesterförmig.

Am Uetliberg bei Zürich und an noch vielen anderen Stellen wittern die Molassemergel ab. Kalk wird gelöst, Thon und Sand geschlemmt. Am Fusse der Hügel bilden sich Schuttkegel, welche im oberen Teil aus sandigen, mehr thalwärts aus mehr und mehr reinen Thönen bestehen, die sich alle von den Molassemergeln, aus denen sie stammen, durch geringeren Kalkgehalt auszeichnen. Ein solches Vorkommen können wir als Thongestein auf dritter Lagerstätte bezeichnen. Ein Thonteilchen solcher Thonlager mag also ursprünglich einem Feldspathteilchen eines Alpengipfels der Mitteltertiärzeit in der Gegend von Süd-tyrol oder Veltlin angehört haben, welche Gebiete damals ihre

Wasser noch nach Norden sendeten, es setzte sich auf sekundärer Lagerstätte im schweizerischen Molassesee ab. Dann hob sich das alte Schwemmland, Flüsse und Bäche durchfurchten es wieder, höhlten das Zürichseethal darin aus, modellierten den Albiskamm. Die Wasser der historischen Zeit ergreifen am Abhang des Uetliberges abermals unser Thonteilchen, spühlen es über Wiesen und durch Wälder am Bergfusse und lag-ern es dort, gereinigt von umgebendem Sand und Kalk, neuerdings ab, bis es endlich durch menschliche Thätigkeit in die Ziegeleien gebracht wird und hernach einem Ziegel auf einem Dache in der Stadt Zürich an gehört. In den Thonlagern am Uetliberg-fusse findet man alte eingehüllte aufrechte Baumstämme auf verschiedenen Niveaux, dazwischen hie und da Reste der älteren und jüngeren Pfahlbauzeit. Noch heute geht teilweise die Bildung dieser Thonlager fort.

Die Thongesteine ändern sich aber auch noch mit ihrem Alter und den Umständen von Druck und Temperatur, tdenen sie ausgesetzt sind. Unmittelbar nach dem Absatz in feuchtem Zustande sind sie plastisch, oder wenigstens weich, dann erhärten sie langsam. Unter der Last jüngerer aufgelagerter Gebilde, besonders aber durch Quetschung bei der Gebirgsbildung, stellt sich allmälig eine schiefrige Struktur ein. Mikroskopische Untersuchung ergiebt, dass langsam kleinste Krystallnädelchen sich ausscheiden und verfilzen, chemische und krystallinische Umlagerungen der Moleküle verwischen die ursprüngliche schlammige Trümmerstruktur, verfestigen das Gestein und wandeln es allmälig in einen halbkrystallinischen Schiefer um. So werden aus den Thonen und Mergeln die Schieferthone und Thonschiefer, Mergelschiefer etc. und zuletzt sogar Thonglimmerschiefer, Chiastolitschiefer, Sericitschiefer und verwandte Gesteine. Die Mergel im Rotzloch z. B., die der Kreide angehören oder die dem Jura an gehörenden Cementmergel vom Mühlehorn sind schon viel fester, als die Mergel der Molasse. Die Thone und Mergel der gequetschten Eocänzone der Alpen (z. B. Engi und Elm im Kt. Glarus) und die alten karbonischen und devonischen Thonschiefer sind durchweg klingendharter fester Schiefer geworden. So ist es denn auch vorherrschend durch die »mechanische Metamorphose« bei der Gebirgsbildung zu Stande gekommen, dass wir in den inneren Zügen der Alpen zur Cementfabrikation

oder Keramik verwendbare noch nicht umkrystallisierte Gesteine wenig finden. Die inneralpinen bezüglichen Vorkommnisse gehören fast alle den ganz jungen (diluvialen oder recenten) Ablagerungen an. Die meisten alpinen Fundorte liegen in den äusseren Randketten (Vierwaldstättersee, Walensee etc.).

So mannigfaltig und so grossartig diese Vorgänge alle sein mögen, so oft sie sich wiederholen und komplizieren können, das Wesentliche bleibt immer: Bildung von wasserhaltiger kieselsaurer Thonerde neben Karbonaten aus den ursprünglichen Silikaten der ältesten Erdrinde, Abspülung- dieser Verwitterungsrückstände und Verwitterungsprodukte, und Wiederabsatz unter wechselnden Bedingungen an anderer Stelle. Dieser Vorgang hat zu jeder Zeit in der Erdgeschichte an verschiedenen Orten stattgefunden. Er gehört nicht nur einzelnen Orten oder Zeiten

an. So finden wir denn auch die Serie der Thongesteine nicht etwa wie z. B. die Steinkohlen vorherrschend nur in Bildungen eines bestimmten Alters oder einer bestimmten Gegend, und die Thongesteine verschiedener Gegenden können auch im Alter ihrer Bildung ganz ungleich sein. Wenn wir z. B. einen guten Thon an irgend einer Stelle im Oxford des Jura finden, so ist damit selbst bei den tiefmeerischen Thongesteinen noch nicht gesagt, dass das Oxfordien in 10 Kilometer Entfernung ebenfalls noch solchen Thon enthalte. Die marinen Thongesteine sind im Allgemeinen regelmässiger gelagert, von weiterer Ausbreitung, die Deltathongesteine zeigen starken Wechsel auf kürzerer Distanz. Die Thongesteine wie alle vorwiegend klastischen (durch mechanische Anschwemmung gebildeten) Gesteine haben keine konstante Beschaffenheit über grössere Flächen, sie varieren stark. Hier wurde Thonschlamm und 100 m davon entfernt vielleicht gleichzeitig Sand oder Mergel abgelagert.

In den Gegenden aus kryst. Silikatgesteinen finden wir oft die Thone auf primärer Lagerstätte oder junge angeschwemmte Thone, in Gebieten sedimentärer Bildung fehlen fast niemals die geschlemmten Thongesteine als Glieder der sedimentären Schichtreihe.

Dass in der Schweiz Thone und Kaoline auf primärer Lagerstätte sehr selten sind, weil die kaolinisierenden Urgesteine nur in Regionen intensiver Abspühlung entblösst sind, haben wir schon früher betont. Die schweizerischen Ausbeutungsstellen der Thongesteine gehören fast alle den sekundären Lagerstätten, zum Theil den dritten Lagerstätten und Sedimentgebilden sehr verschiedenen Alters an, wie schon folgende Beispiele zeigen, die wir von den ältesten nach den jüngeren Gebilden ordnen wollen :

Als tiefstes Glied ragen die krystallinischen Silikatgesteine, steil aufgerichtet und durch Abwitterung entblösst, in grosser Ausdehnung in den Centralalpen empor. Das unzersetzte Gestein liegt meistens frisch entblöst, reingewaschen von den Verwitterungsrinden da. Das Silur- und Devon-System darüber fehlen oder es sind die Gesteine dieses Alters schon bis zur Unkenntlichkeit krystallinisch umgewandelt. Darüber folgen:

A.    Karbonisches Schichtensystem. Dahin gehören von Thongesteinen die schwarzen Dachschiefer des Unterwallis, die Thonschiefer, welche im Wallis den Anthracit begleiten, die gleichen Gesteine in den Waadtländer Alpen, am Bristenstock, Tödi, Vorderrheinthal und im Kärpfgebiet (Glarus). Rohmaterialien zur Cementfabrikation oder Keramik finden sich nicht.

B.    Triasisches Schichtensystem. Rote Thonschiefer sogen. Quartenschiefer am Südabhang des Walensee, Mergel und Thone der Anhydritgruppe und des Wellenmergels des Muschelkalkes vom Kt. Schaffhausen bis Basel und bunte Mergel und Thone im Keuper der Nordschweiz ; letztere vom Charakter der Deltathongesteine, an manchen Orten zur Ziegelei verwendet.

C.    Jurassisches Schichtensystem.

1.    Unterjura oder Lias: Ausgedehnte tiefmeerische Thone, Thonschiefer und Mergelbildungen im ganzen Juragebiete, sowie in den Alpen (Bündtnerschiefer, graue Schiefer des Wallis etc.). In der Jurazone werden diese Gesteine als Düngmergel, ferner zur Ziegelei und stellenweise zur Cementfabrikation verwendet.

2.    Mitteljura (Dogger und Unter-Malm) unten Thonschiefer der sogen. Opalinusschichten, höher oben Thone und Cement-steine im Oxfordien, Aargovien (Effingerschichten etc.), der Juragegenden, (Liesberg, St. Sulpice, Noiraigue, Aarau, Wildegg etc.).

3.    Oberjura (Oberer Malm), Mergel im obersten Jura der Alpen am Walensee, im Linth- und Reussgebiet (Mühlehorn, Walenstadt).

D.    Kreidesystem. Kalkmergel im Neocom des Vierwaldstätterseegebietes noch wenig angegriffen, Cementsteine im Schrattenkalk am Vierwaldstättersee (Rotzloch) und in der obersten Kreide (Seewerschiefer bei Beckenriet; bei Ingenbohl-Schö'nenbuch etc.).

E.    Tertiär system.

1.    Untertertiär (Eocaen) : Cementsteine von Beckenriet zum Teil eoeänen Alters, Thonschiefer der Glarner und St. Galler-oberländer-Alpen, Flyschmergel der Schwyzer- und Saaner-Alpen, noch fast gar nicht verwendet.

2.    Mitteltertiär (Miocaen) : Thone, Mergel und Wetterkalke der schweizerischen Molasse (Käpfnach, Müllheim etc.) Obertertiär (Pliocaen) fehlt in der Nordschweiz.

F.    Diluviales Schichtensystem. Zahllose fette Thone und mergelige Thone im ganzen Gebiete der Schweiz, häufig aus alten Grundmoränen stammend, an zahlreichen Stellen zur Ziegelei und Keramik verwendet. Ganz besonders sei bei dieser Gelegenheit auf die ungeheuren noch gar nicht verwendeten herrlichen Thonlager der Umgebung von Einsiedeln (gegen Teufelsbrücke und gegen Rothenthurm) und auf die Grundmoränenthone bei Rapperswyl hingewiesen.

G.    Modemie Bildungen. Zahlreiche jüngere Anspülungen am Fusse der Hügelzüge oder im Thalboden an geschwemmt (Uetlibergfuss, Ibach bei Schwyz etc. etc.).

Um die Übersicht der bisher besprochenen Erscheinungen zu erleichtern, lasse ich hier noch eine tabellarische Zusammenstellung derselben folgen.

I. Die chemische Bildung der Thongesteine als Verwitterungsrückstände.

Die ursprünglichen Gesteine (krystallinische Schiefer und Eruptivgesteine) sind vorherrschend Silikate (Verbindungen mit Kieselsäure) von Kalium, Natrium, Calcium, Magnesium, Eisen, Aluminium, Mangan etc. Dieselben verwittern durch Kohlensäure haltiges einsickerndes Wasser und liefern dabei folgende Produkte :

A. Karbonate (kohlensaure Salze),

ä. leicht lösliche, die vollständig weggeführt werden — von Kalium, Natrium;

b.    nur teilweise weggeführte, teilweise unterwegs (in Gesteinshohlräumen, an Quellen, Seegründen etc.) sich absetzende oder im Rückstände verbleibende — von Calcium (Kalk) und Magnesium;

c.    solche die sich bei Zutritt von Sauerstoff als Oxydhydrate niederschlagen — von Eisen, Mangan.

B.    Kieselsäure, von der Kohlensäure verdrängt, in verschiedener Form sich wieder absetzend (Quarz - Krystalle in Hohlräumen, Kieselabsätze von Quellen, Seen etc.).

C.    Unzersetzbare Rückstände.

a.    Der magnesiareichen Silikate : Mineralien der Serpentinfamilie (wasserhaltige kieselsaure Magnesia).

b.    Der thonreichen Silikate:

1.    Reiner Rückstand: Kaolin (Porzellanerde) wasserhaltige kieselsaure Thonerde (Si2Al₂0₃H₂).

2.    Unreiner Rückstand: Thon (Töpferthon etc.).

Der Thon zeigt nach der Art der Verunreinigung folgende Abänderungen :

1.    Verunreinigung herrührend von ursprünglichen nicht verwitternden Gesteinsteilen (mechanisch beigemengter Quarz, Feldspath und Glimmer in Thon aus Graniten, Gneissen etc.

2.    Verunreinigung herrührend von anderen gleichzeitig gebildeten Verwitterungsprodukten (kohlensaurer Kalk, kohlensaure Magnesia, Eisenoxydhydrat etc.).

3.    Verunreinigung herrührend von nachträglicher mechanischer Beimengung fremder Gesteinsteile (Sand, Torf, Bitumen etc. in Thonen auf sekundärer Lagerstätte).

Die bedeutendsten Mineralien, weiche kaolinisieren (zu Kaolin oder Thon verwittern) sind die Feldspäthe, Glimmer, Granate, Feldspathstellvertreter etc.

Gesteine, welche kaolinisiren sind: Granit, Gneiss, Syenit, Felsitporphyre, Trachyte ete.

II. Auftreten der Thongesteine.

Wir finden die Thongesteine:

1.    Auf primärer Lagerstätte als Verwitterungsrinde kao-linisierender Silikat-Gesteine in Decken und Stöcken (Beispiele: Kaolin von Meissen in Sachsen).

2.    Auf sekundärer Lagerstätte (abgeschwemmt und wieder abgesetzt). Die Abwitterungsprodukte eines verwitterten Silikatgebirges ordnen sich durch Schlemmen (durch Flüsse und Meeresströme etc.) nach der Entfernung vom verwitternden Muttergestein in folgende Reihe von Gesteinsabsätzen, die wir auf sekundärer Lagerstätte finden:

1. Gerolle

2. Sand

3. Thone

Konglo

merate

Sandsteine

Thon

schiefer

4. Mergelthon u. Thonmergel Kalkthonschiefer

6. Kalk-5. Mergel : mergel u.

Mergelkalk

7. Kalkstein

Mergel

schiefer

liefert Rohmaterial für :

Töpferei

Cemente

Cemente IWetterkalk

Fettkalk

a.    Deltathongesteine, als Delta in Binnenwassern und Meeren von Flüssen angeschwemmt nahe der Küste, unregelmässig geschichtet, zwischen Sandsteinen, Konglomeraten etc., oft Kohleneinlagerungeu (Beispiel: Thongesteine der Molasse, Thonschiefer in den Kohlenbergwerken).

b.    Tiefmeerische Thongesteine am Meeresgründe verteilt abgelagert, regelmässiger geschichtet, zwischen marinen Kalksteinen, ohne Kohlen (Beispiele: Walenstadt, Mühlehorn, Rotzloch etc. Idas, Oxford des Juragebietes).

3.    Auf dritter, vierter etc. Lagerstätte, ausgeschwemmt aus verwitternden Sedimentgesteinen und wieder abgelagert (Beispiel: Ziegel und Töpferthone am Fusse des Uetliberges bei Zürich).

4.    Als Auslaugungsrückstände thonhaltiger Sedimentgesteine, AArkommen in Nestern, Taschen und Klüften (Beispiel: Huperterde und Bohnerzthone im Jurakalk).

vSchon vor einer Reihe von Jahren hat Herr Prof. Tetmajer ‘begonnen, alles zu sammeln, was über schweizerische Thon-gesteinsfünde bekannt geworden ist, und wir haben das alles in einer Karte zusammengestellt, welche ein Bild über die Verbreitung der Thongesteine in der Schweiz überhaupt und der bisherigen Ausbeutungsstellen im Besonderen geben sollte. Die Arbeit ist weitläufig und kann nur allmälig gefördert werden.

Bei dieser Gelegenheit erlaube ich mir noch einige Bemerkungen über die Rolle, welche bei einer grossen Enquete über die Cementsteinvorkommnisse der Schweiz der Geologe einerseits übernehmen, andererseits nicht übernehmen kann.

Auf die Frage: »Wo finden sich überhaupt Mergel und Thongesteine in der Schweiz«, kann die bisherige geologische Aufnahme der Schweiz schon antworten. Wir haben die geolog. Karte der ganzen Schweiz in 1:100000 vor uns, dazu gehören ca. 30 Bände Text mit Profilen, und es wäre eine leichte Arbeit, aus diesem Werke einen Auszug zu machen, um eine übersichtliche Karte der Mergel und Thonlagerstätten zu gewinnen. Dabei würde man bald die enorme Verbreitung der Thon- und besonders der Mergelgesteine sehen, von denen freilich die inneralpinen für die bisherigen Fabrikationsmethoden im allgemeinen schon zu weit krystallinisch umgewandelt sind.

Allein ob nun ein bestimmter, vom Geologen namhaft gemachter Mergel die zur Cementfabrikation notwendigen Eigenschaften hat, ob er ein gmter oder schlechter Cementmergel ist, ob er weithin gleichmässig beschaffen oder seine chemische Beschaffenheit fast von Schritt zu Schritt etwas ändert, ob er einen Romancement liefert, oder nach Portlandmethode stets mit anderen Materialien dosiert werden muss, das alles kann der Geologe dem Gesteine nicht ansehen, das muss die eidgen. Anstalt zur Prüfung der Baumaterialien ermitteln, und diese Untersuchung braucht Zeit und Mittel. Es ist zu erwarten, dass bei der genauen Prüfung von hundert Fundproben von Mergeln, die der Geologe gesammelt hat, nur eine oder Z7uei sich als technisch gut erweisen. Tausend und aber tausende von Proben würden vermutlich negatives Resultat ergeben. Die Arbeit und Kosten würden enorm anwachsen, ein solches Verfahren kann deshalb in vollem Umfange nicht eingeschlagen werden.

Ein anderes Vorgehen würde sich als fruchtbarer und weniger weitläufig, also eher durchführbar erweisen : Wir gehen aus von bekannten guten Fundstellen, die sich bewährt haben. Nun ist es dem Geologen meist schon auf Grundlage der bisherigen Untersuchungen, die etwa in einzelnen Punkten noch zu ergänzen sind, leicht möglich, anzugeben, wie dieses Cementstein-lager weiter verlaufen muss und wo es sich Avieder finden lässt, auch wenn es oberflächlich verschüttet ist. Und daraufhin können neue Fundstellen aufgedeckt und dort dann geprüft werden — und zwar mit viel mehr Wahrscheinlichkeit für guten Erfolg, als wenn die Geologen allgemein sagen sollen, wo sich überhaupt Mergel finden. Man stelle also die Frage spezieller ; z. B. : Wo findet sich die Schichtgruppe der Liesbergermergel, wo weiter diejenige der St. Sulpicer Cementsteine etc. In dieser Weise sind auch schon sehr oft die Geologen von den Industriellen mit Nutzen konsultiert worden.

Allein auch bei diesem Vorgehen ist wiederum die Baumaterialprüfungsstation selbstverständlich die Hauptsache. Wenn z. B. dem Geologen die Frage gestellt wird: Wo findet sich das Cementlager von Rotzloch noch weiter vor, so wird er manche Stelle angeben können — unter anderem wird er sagen : Aus dem allgemeinen Faltenbau des Gebirges folgt, dass der Lopper-bergtunnel diese Schichtgruppe mit ca. 45° SSO fallen durchstochen haben muss. Allein ob dort das Cementlager noch von gleich guter Beschaffenheit ist, oder ob, es bis dorthin zu thonig oder zu kalkig geworden ist, ob es an Mächtigkeit dort grösser oder ganz unbedeutend geworden ist, das ist meistens nicht im Voraus zu erraten. Sedimentäre Schichten haben ja keine unbegrenzte Ausdehnung, sie gehen in andere über oder hören auf, wo die Absatzbedingungen in der damaligen Zeit andere geworden sind. Auf ein oder zwei Kilometer Distanz sind selbst bei tiefmeerischen Bildungen bedeutende Wechsel möglich, noch rascher treten sie bei Deltathongesteinen ein.

Wir wissen z. B., dass der Grenoble-Cementstein der untersten Kreidebildung (Neocomien mit Belemnites latus) angehört, und dass die Schichten gleichen Alters und mit den gleichen Versteinerungen -auch in den schweizerischen Alpen in weiter Ausdehnung (Sentis, Churfirsten, Calanda, nördliche Glarneralpen, Muotathal, Vierwaldstätterseegebiet, Stockhornkette und bis in die Dent du Midi) und auch im westlichen Schweizerjura Vorkommen. Allein auf die Distanz Cfrenoble-Schweiz ist absolut nicht zu erwarten, dass die Gesteine ihre eigentümliche Beschaffenheit beibehalten. Bei uns sind die gleichzeitigen Ablagerungen anders ausgefallen, und ein dem Grenobler-Cementstein gleichwertiges Material kann bei uns in den gleich alten Schichten durchaus nicht mit mehr Wahrscheinlichkeit gefunden werden, als in irgend einer ganz anderen Schichtgruppe. Die Frage : »Wo in der Schweiz findet sich die Fortsetzung des Cement-steinlagers von Grenoble?« hat deshalb technisch gar keinen Wert. Vielmehr müssen wir die Frage so stellen: Findet sich irgendwo in der Schweiz — gleichgültig in welcher Schichtgruppe, ein Cementstein, welcher in seinen Eigenschaften demjenigen von Grenoble gleichwertig ist ? Die Antwort ist freilich dadurch viel schwieriger geworden.

An Rohmaterial für Cemente mit künstlicher Dosierung fehlt es in der Schweiz nicht. Hier fragt es sich sogar, ob es wünschbar sei, die Zahl der Fabriken noch wesentlich zu vermehren. Häufig stellt sich hier die Frage mehr so : Ist die örtliche Lage der Fundstelle in Beziehung auf Kraftbeschaffung, Transport- und Absatzgebiete günstig genug gelegen; und zahllose Fundstellen guter Rohmaterialien können von vorne-herein nicht in Frage gezogen werden, blos weil sie nicht günstig genug gelegen sind (»Schwarze Schnur« am Mürtschenstock etc.).

Ganz anders steht es mit den Rohmaterialien für Roman-cemente, für Cemente die direkt ohne künstliche Dosierung verwendbar sind, und besonders für raschbindende Romancemente. Solche vom Grenoblertypus fehlen in der Schweiz bisher, oder sind nur spärlich in annähernden Eigenschaften vorhanden. Allein der Geologe kann bei der Untersuchung im Terrain durchaus nicht erkennen, ob bestimmte Mergel raschbindenden Romancement liefern können. Dies zu entscheiden ist wiederum Sache der chemischen Prüfung und des Experimentes. Man darf deshalb in dieser Richtung von einer geologischen Untersuchung nicht viel, und besonders keine unmittelbaren Resultate erwarten.

Vielleicht wird die nähere Prüfung zeigen, dass schon in Ausbeutung begriffene Mergellager bei anderer Behandlung das Gewünschte liefern, vielleicht lassen sich solche unter den noch

kaum in Angriff genommenen Lagerstätten entdecken. Ich erinnere diesbezüglich nur an die Oberneocommergel und die Flyschmergel, die vom Sentis bis an den Genfersee reichen, aber noch kaum in Angriff genommen worden sind. Vielleicht liegt die Frage nach der Hebung der Cementindustrie weit weniger in der Rohmaterialfrage, als in der Vervollkommnung der Fabrikationskunst, wie sie mein Kollege Prof. Tetmajer so eifrig fördert und anstrebt griffenen Cementsteinzonen einzelne Schichten herauszufinden, welche sehr günstig sind. Auch dies letztere ist wiederum nicht Sache des Geologen, sondern der Materialprüfungsstation. Prüfen wir systematisch und mit Umsicht weiter!

oder darin, in den schon ange-

Gewiss müssen wir Hand in Hand Vorgehen, gewiss wollen die Geologen gerne mithelfen ; allein man erwarte von ihnen nicht Dinge, die nach der Natur der Sache unmöglich sind : Der Geologe kann sagen, wohin ein gutes bekanntes Lager weiter sich erstreckt, wo mit relativ guter Aussicht geprüft werden kann, aber nicht wo ein gutes iMger wirklich vorhanden ist.

3. Methoden der Untersuchung der Rohmaterialien hydraul. Bindemittel.

Die Rohmaterialien der hydraul. Bindemittel werden bald vorläufigen, bald absc/i Hessen d-wertbestim m en den Untersuchungen unterworfen. Erstere sind physikalisch-petrographisch und chemisch-analytischer Natur ; die letzteren schliessen die vorläufigen Untersuchungen in sich; sie werden durch praktische Versuche ergänzt, welche lediglich die Feststellung des thatsächlichen Nutzeffekts (Wertverhältnisses) des Materials und damit den direkten Nachweis seiner Verwendbarkeit zur Darstellung des einen oder andern der hydraulischen Bindemittel anstreben.

a. Entnahme der Proben.

Bis auf die Puzzolanen sind sämtliche Rohmaterialien der hydraul. Bindemittel sedimentäre Gebilde ; sie kommen gesteinsbildend in grossem deutlich geschichteten Massen vor. In der Regel wechselt die chemisch-physikalische Beschaffenheit des Materials von Schicht zu Schicht ; sie ist mitunter auch in ein und derselben, scheinbar gleichartigen Bank recht veränderlich. Es empfiehlt sich daher mächtige Schichten an verschiedenen Stellen (oben, untenv Mitte) dünngeschichte Lager, schichtenweise sorgfältiger Untersuchung zu unterwerfen.

Die sämtlichen Arbeiten sind durch Aufnahme eines Schichtenplanes einzuleiten, welcher Auskunft über das Streichen, Verflachen und die Mächtigkeit der einzelnen Schichten sowie des Lagers überhaupt, erteilen soll. Sind die Schichten bezeichnet, eingemessen, ihre Ausdehnung festgestellt, so wird man zur petrographischen Beschreibung derselben schreiten und vor allem die Strukturverhältnisse, das Material an Handstücken, die man ■ nach 3 angenähert senkrecht zu einander stehenden Richtungen zerlegt hat, feststellen. Grobes oder wechselnd feines Korn und schiefrige Struktur mahnen zur Vorsicht ; Materialien dieser Art können chemisch tadellose Zusammensetzung zeigen, werden jedoch in praktischer Probe nicht selten ein zweifelhaftes, oft ein ganz schlechtes Verhalten ergeben. Die muschlige bis muschlig-

splittrige, feinkörnig bis dichte, sammetartig gleichmässige Struktur deutet auf Homogenität und inniges Gemenge der Rohmaterialkomponenten. Nicht unwichtig sind etwelche Erhebungen hinsichtlich Farbe, Härte, Frost- und Wetterbeständigkeit des Materials ; sie sollten bei der petrographischen Beschreibung der einzelnen Schichten eines Rohmateriallagers nicht fehlen.

Der petrographischen Beschreibung folgt die Entnahme der Proben für die chemisch-analytischen Arbeiten. Soll durch diese ein massgebender Durchschnitt für die Zusammensetzung der einzelnen Schichten, oder einzelner Teilstrecken mächtiger Bänke gewonnen werden, so wird man Stelle der häufig geübten Entnahme von Handstücken, beliebig breite, gleich tiefe, bei dünngelagerten Schichten, die Schichtenhöhe umfassende Schlitze herabschroten lassen, das abgelöste Material sammeln und nach gehöriger Zerkleinerung und sorgfältiger Mischung zur Entnahme der Probe für die chemische Analyse benützen.

Bei Entnahme des Materials für die praktischen Proben, wozu insbesondere die Brandproben gehören, wird man ähnlich verfahren, nur entfällt hierbei zunächst die Zerkleinerung des Materials auf Mehlfeinheit.

b. Die chemisch-analytischen Untersuchungen.

Die chemisch-analytischen Arbeiten sind entweder vorläufige oder endgültige. Zu ersterer gehört :

die Schlemmanalyse (obschon eine rein mechanische), die Rückstandsbestimmung und die reduzierte Analyse ;

zu letzteren :

die tcmfassende Analyse.

Die Schlemmanalyse ist nur bei Thonen, die Rückstandsbestimmung bei Kalk- und Thongesteinen, die reduzierte Analyse sowohl bei letztem als auch bei den Puzzolanen üblich. Selbstredend wird die umfassende Analyse bei endgültigen, rationellen Untersuchungen sämtlicher Sorten von Rohmaterialien der hydr. Bindemittel ausgeführt.

In der Schlemmanalyse wird lediglich die Thonsubstanz mit deren fein verteilten Verunreinigungen vom Quarzsand und gröberen Resten des Muttergesteins getrennt.

In der reduzierten Analyse Avird bestimmt : bei Kalk- und Thongesteinen : Si0₂, R₂Os (Sesquioxyde), CaC0₃, H₂0 -f- Bitum ;

bei Puzzolanen : Si0₂, A1₂0₃, CaO, H₂0 -j- Bitumen.

In der umfassenden Analyse werden ermittelt :

Si0₂, A1₂0₃, FeaOs, MgO, CaO, C0₂, S0₃, FeS„ Alkalien, H₂0 — Bitum ;

bei Schlackenanalysen über das : FeO, MnO, und CaS.

Die auf 100 ausgeglichenen Analysen von Kalk- und Thongesteinen (vergl. die bezüglichen Zusammenstellungen der Resultate) Averden auf calcinierten Zustand umgerechnet und aus dem Ergebnis der theor. Grad der Hydraulizität des Materials nach

CaO

Si0₂+R₂0₃

berechnet.

Thonanalysen dienen zur Berechnung des Feuerbeständig-keitscoefficienten nach Dr. Bise hoff und A\fird nach dessen Ausfall das Thonmaterial selbst klassifiziert.

Bei Hochofenschlacken wird an Hand der ausgeglichenen Analyse der Grad der Basizität nach der Formel:

CaO

siöT

II. Die hydraulischen Bindemittel.

Das Zeitintervall zwischen zwei aufeinanderfolgend

2. Resultate der Untersuchung der Farbe

4. Resultate der Untersuchungen der Volumenbeständ

Aus vorstehender Zusammenstellung geht hervor,

Aus vorstehender Zusammenstellung geht nun hervor,

262 —

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigens

Bem erktmgen.

6. Resultate

7. Untersuchung

9. Anhang.

siöT

beziehungsAAreise der mörteltechnische Wert durch Ermittlung des Verhältnisses von:

CaO : Si0₂ : AL 0₃

festgestellt.

In nachfolgender, durch Hrn. E. Ruhoff, Chemiker der eidg. Festigkeitsanstalt, bearbeiteten Zusammenstellung .geben wir eine Übersicht über die in unserer Anstalt in der Richtung der chemisch-analytischen Untersnchung der Rohmaterialien der hydraul. Bindemittel eingebürgerten Arbeitsmethoden.

a. Allgemeines.

Die Rohmaterialien zur Erzeugung hydraulischer Bindemittel sind Silikate, von denen die einen (Mergel, Thone, natürliche Puzzolane) durch Säuren nicht Arollständig aufschliessbar sind,

andere dagegen (Hochofenschlacken) aufgeschlossen werden. Bei Ausführung der Analyse ist hierauf Rücksicht zu nehmen, insbesondere auch darum, weil bei den Hochofenschlacken Bestimmungen und Trennungen ausgeführt werden müssen, die bei den übrigen Materialien wegfallen.

A. Die Analyse der Mergel, Thone etc. erstreckt sich auf die folgenden Bestimmungen :

a. Bestimmung der Feuchtigkeit.

ß. Bestimmung des Glühverlustes.

f. Bestimmung der Kohlensäure.

d. Trennung der in Salzsäure löslichen Bestandteile vom unlöslichen Rückstand.

.s. Trennung der Kieselsäure und der Basen, Thonerde, Eisenoxyd, Kalk und Magnesia von einander und zwar entweder durch direkte Aufischliessung des Materials mit Natriumkarbonat oder getrennt sowol im säurelöslichen Teile als im Rückstände, wobei nur der letztere der Aufschliessung mit Soda unterworfen wird.

T. Bestimmung der Schwefelsäure.

rj. Bestimmung der Alkalien.

d. Bestimmung des Pyrites.

c. Bestimmung des Quarzsandes und unverwitterter Mineralteile; Trennung derselben von der löslichen Kieselsäure (sog. rationelle Analyse).

Schlemmanalyse.

B. Die Hochofenschlacken enthalten stets Manganoxydul, Calciumsulfid, neben Eisenoxydul oft auch Eisenoxyd. Ferner kann das Wasser nicht durch Gewichtsverlust bestimmt werden, da während des Glühens Oxydationsprozesse eintreten, in Folge deren der Glühverlust teilweise oder ganz aufgehoben wird, so dass Gewichtszunahme statt Gewichtsverlust eintreten kann. Von den oben erwähnten Bestimmungen fallen also weg die des Glühverlustes, der Kohlensäure, die Trennung der säurelöslichen Bestandteile und die rationelle Analyse. Die übrigen

werden, nachdem das Material mit Salzsäure zersetzt wurde, nach denselben Methoden vorgenommen wie oben. Es kommen ferner dazu :

/. Direkte Bestimmung des Wassers.

g. Trennung- cfes Manganoxyduls von den Sesquioxyden. v. Bestimmung von Eisenoxydul neben Eisenoxyd, o. Bestimmung des Schwefels herrührend von Calciumsulfid neben Schwefelsäure.

ce. Bestimmung der Feuchtigkeit.

Man trocknet 1—2 gr der Substanz auf gewogener Uhrschale bei ca. 105° bis zum konstanten Gewicht. Der Gewichtsverlust ist gleich der Feuchtigkeit.

ß. Bestimmung des Glühverlustes.

Man bringt die nach « getrocknete Substanz in einen gewogenen Platintiegel, setzt denselben ca. 10 Minuten der Flamme des Bunsenbrenners, hernach 30 Minuten dem Gebläse aus, lässt im Exsiccator erkalten und wiegt. Die Gewichtsabnahme oder der Glühverlust besteht aus chemisch gebundenem Wasser, Bitumen und Kohlensäure. Wenn letztere nach y bestimmt ist, wird sie vom Glühverlust abgezogen.

y. Bestimmung der Kohlensäure.

Die Kohlensäure kann nach verschiedenen Methoden, bestimmt werden, entweder auf gravimetrischem oder volumetrischem Wege. Von den gravimetrischen Methoden wird als die zuverlässigste diejenige von Kolbe (unter Benutzung des Apparates von Frescenius, verbessert von Classen) benützt. Die Kohlensäure wird in mit Natronkalk gefüllten Röhren absorbiert. Der Gehalt ergiebt sich aus der Gewichtszunahme der Röhren. Der Apparat besteht aus folgenden Teilen :

Dem Entwicklungskolben (zweckmässig Erlenmeyer’sche Form), ca. 200—300 cc fassend, mit dreifach durchbohrtem Kautschukpfropfen. Durch dessen Bohrmengen gehen :    1) Ein

Kühlrohr, das in dem von Kühlwasser umspülten Teile möglichst weit sein soll. Dasselbe setzt sich fort nach den Trocken-und Absorptionsapparaten. 2) Ein Einflussrohr mit Holmtrichter für die Zersetzungssäure. 3) Ein bis auf den Boden des Kolbens gehendes Zuleitungsrohr, durch welches mittelst Gasometerdrucks

.3

<u

s-

3

ft

<D

IO°

IlO

12°

690

0,3863

0,3846

0,3828

130 0,3811

II.

Tabelle für die Gewichte

der zu untersuchenden Substanz, wenn ein Kubikcentimeter Kohlensäure ein Prozent kohlensauren Kalk anzeigen soll bei 690 bis 750 Millimeter Barometerstand und den Temperaturen von 10 bis 25 Grad Celsius.

Millimeter

692    694

696    698

700

702

704

706

708

710

712

714

7i6

718

720

722

724

726

728

730

732

734

736

738

740

742

744

746

748

750

0,3874 0,3885

0,3897

0,3908

o,39i9

0,3930

o,3942

o,3953

0,3965

0,3976

0,3987

o,3999

0,4010

0,4022

0,4033

0,4044

0,4055

0,4067 0,4078

0,4090] 0,4101

0,4112

0,4124 0,4135

0,4146 0,4158

0,4170

0,4180

0,4192

0,4203 io°

0,3857

0,3868

0,3880

0,3891

0,3902 0,3913

0,3925

0,3936

o,3948

0,3959 0,3970

o,398i

o,3993

0,4004

0,4015

0,4026

0,4038

0,4049

0,4060

0,4072

0,4083 0,4094

0,4106

0,4117

0,4128

0,4140

0,4151

0,4162

o,4i73

0,4185 II⁰

0,3839

0,3823

14° 0,3794 0,3805

15° 0,3776

i6°, 0,3758

17° 0,3740

ï8° , 0,3722

19° 0,3704

20° 0,3686

21° j 0,3667

22° 0,3649

23°

0,3630

0,3851

0,3833

0,3816

0,3862

0,3874

0,3885

0,3896

0,3907

o,39i9

o,393o

o,394i

o,3952

0,3963

o,3975

0,3986

o,3997

0,4008

0,4020

0,4031

0,4042

0,4054

0,4065

0,4076

0,4087

0,4099

0,4110 0,4121

0,4132 0,4144 0,4155

0,4166 12°

0,3845

0,3856

0,3867

0,3878

0,3889

0,3901

0,3912

0,3923

o,3934

o,3945

o,3957

0,3968

o,3979

o,399i

0,4002

0,4013

0,4024

0,4036

0,4047

0,4058

0,4069

0,4080

0,4092 0,4103

0,4114 0,4125

o,4i37

0,4148 130

0,3827

0,3838

0,3849

0,3860

0,3871

0,3883

0,3894

o,3905

0,3916

0,3927

o,3939

0,395°

o,396i

o,3973

0,3984

o,3995

0,4006

0,4017

0,4029

0,4040

0,4051

0,4062

0,4074 0,4085

0,4096

0,4107

0,4118 0,4130 14⁰

0,3787

0,3798

0,3810

0,3821

0,3832

0,3843

0,3854

0,3866

0,3877

0.3888

0,3899

0,3910

0,3921

0,3932

0,3943

0,3954 0,3965

0,3977

0,3988

0,3999

0,4010 0,4021

0,4032

0,4044

0,4055

0,4066

0,4077

0,4088

0,4099

0,4110 150

0,3769

o,378o

0,3792

0,3803

0,3814

0,3825

0,3836

0,3847

0,3858

0,3869

0,3880

0,3891

0,3903

o,39i4

o,3925

0,3936

o;3947

0,3958 0,3969

0,3980

o,3992

0,4003 0,4014 0,4025

0,4036

0,4047

0,4058

0,4069

0,4081

0,4092 16°

o,375i 0,3762

o,3774

0,3785

0,3796

0,3807

0,3818

0,3829

0,3840

0,3851

0,3862

0,3873

0,3884

0,3895

0,3906

0,3918

0,3929

o,394o

0,395!

0,3962

o,3973

o,3984| 0,3995

0,4006

0,4017

0,4028 0,4039

0,4050

0,40611 0,4072 170

0,3733

o,37i5

0,3697

0,3744

0,3726

0,3708

0,3678 0,3689

0,3660

0,3671

0,3756

0,3767

0,3778

0,3789

0,3800

0,3811

0,3822

0,3833

0,3844

0,3855

0,3866

0,3877

0,3888

0,3899

0,3910

0,3921 0,3932

o,3943

o,3954 0,3965 0,3976

0,3987

0,3998

0,4009

0,4020

0,4031

0,4042 0,4053 18»

0,3737

0,3748

o,3759

0,3770

o,378i

o,3792

0,3803

0,3814

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0,3836

0,3847

0,3858

0,3869

0,3880 0,3891

0,3902

o,39i3 0,3924

o,3935

0,3946 0,3957

0,3968

o,3979

0,3990 0,4001

0,4012

0,4023 0,4034 19°

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0,3730

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0,3752

0,3763

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0,3806

0,3817

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0,3839

0,3850

0,3861

0,3872

0,3883

0,3894

0,3905

0,3916

o,3927

0,3938

o,3949

0,3960 0,3971 0,3982

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0,4004

0,4015 20°

Temperatur nach Celsius.

0,3700

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0,3722

o,3733

o,3744

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0,3798

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0,3820

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0,3864

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0,3692

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0,3834

0,3844

0,3855

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0,3877

0,3888

0,3899

0,3910

0,3921

o,3932

o,3943

o,3953

0,3964

o,3975 ²²°

0,3641

0,3652

0,3662

0,3673

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o,37i6

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o,3857

0,3868

0,3879

0,3890

0,3901

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0,3922

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o,3944

o,3955 ²3°

24⁰

0,3610

²5° 0,3591

690

0,3620 0,3632 0,3642 0,3653 0,3664 0,3675 0,3686 0,3696 0,3707 0,3718 0,3613 0,3623 0,3634 0,3645] 0,3656 0,3667 0,3677 692    694    696 j 698 ! 700    702    704    706

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0,3740

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0,3902

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712

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0,3871

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o,3924 0,3935 240

0,3904 0,3914 ²5°

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728

730    732

734    736 ! 738    740

742

744

746

748

75°

Millimeter

kohlensäurefreie Luft zur Verdrängung der im Kolben befindlichen Kohlensäure eingeleitet werden kann. An den Kühler schliessen sich zunächst 3 U=Rohre. Die Rundung des ersten ist mit Glasperlen und conc. Schwefelsäure gefüllt, das 2. und 3. mit karbonisiertem Chlorcalcium. Alle drei dienen zum Trocknen der durchstreichenden Gase. Das Karbonisieren d. h. Sättigen des Chlorcalciums mit Kohlensäure geschieht dadurch, dass man Kohlensäure aus einem Kipp’schen Apparate durchstreichen, dann 12 Stunden unter Kohlensäuredruck stehen lässt und den Überschuss von Kohlensäure wieder durch Durchleiten von Luft entfernt. Es folgt sodann das erste Absorptionsrohr, ganz mit Natronkalk gefüllt ; sodann das zweite, zur Hälfte mit Natronkalk, zur Hälfte mit Chlorcalcium gefüllt (zum Zurückhalten allfällig aus dem ersten ausgetriebener Feuchtigkeit), endlich zum Schluss ein Schutzrohr mit Chlorcalcium gegen Einflüsse beim allfälligen Rückgänge des Gasstromes.

Gang der Bestimmung. Man wiegt aus einem Kugelröhrchen je nach dem mutmasslichen Gehalt an Kohlensäure 0,1—0,5gr Substanz in den Entwicklungskolben, überschichtet mit Wasser, setzt den Kolben an den Kühler, stellt die Verbindung mit den gewogenen Absorptionsröhren her und lässt Salzsäure (1 : 2) durch den Trichterhahn zutreten. Sodann kocht man 10 Minuten, bis in Röhre 1 keine Blasen mehr durchzudringen vermögen, leitet dann 30 Minuten lang einen massig raschen Strom von kohlensäurefreier Luft durch den Apparat, lässt die Absorptionsröhren einige Zeit geschlossen im Wagezimmer stehen und wiegt sie zusammen. Die Gewichtszunahme zeigt Kohlensäure in Gramm an. Es ist zweckmässig, mit 2 Paar Absorptionsröhren zu wechseln.

Volumetrische Bestimmung nach Prof. Lunge und Marchlczvsky. Der hiezu konstruierte Apparat gestattet durch Benutzung des Gasvolumeters von Lunge die Bestimmung der Kohlensäure ohne Reduktionstabellen.

Der Apparat, vergl. Fig. 1, besteht aus folgenden Teilen: Das Entwicklungskölbchen A von 30 cc Inhalt, verschlossen durch einen doppelt gebohrten Kautschukpfropfen, durch dessen eine- Bohrung das Rohr des Trichterhahnes a geht, kommuniziert mittelst der Kapillare b mit dem Gasmessrohr B, welches 150 cc

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1 überflüssig. Zu oberst geht § es in eine becherartige Erweiterung e über, welche vom eigentlichen Rohr durch einen ein geschliffenen Griffstopfen abgeschlossen ist, der aber durch eine seitliche Höhlung mit entsprechender Fortsetzung in der Wandung des Rohres dennoch eine zeitweilige Kommunikation des eingeschlossenen Teiles LWJBL J!b mit der ausser n Luft gestattet. MT JRßHj Diese Kommunikation kann

Fig. 1.

Luft durch den Schliff des

fasst. Dasselbe ist oben abgeschlossen durch den Glashahn c, dessen 2 schiefe Bohrungen einerseits die Verbindung mit der Kapillare, anderseits mit dem Orsatrohr E (Absorptionsrohr) ermöglichen. Letzteres ist mit einer Lösung von 1 Teil Ätznatron in 3 Teilen Wasser etwas mehr als zur Hälfte gefüllt.

Unten kommuniziert B durch ein T— Rohrundstark-wandige Kautschukschläuche mit dem Reduktionsrohr C, welches unterhalb der Erweiterung eine Teilung von 100 bis 130 cc besitzt und ein für allemal ein solches Volum von feuchter Luft enthält, als 100 cc bei 0° und 760 mm in trockenem Zustand einnehmen würden. Dies macht alle Reduktionstabellen

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fMWIll# durch eine Viertelsdrehung des wStopfens sofort aufgehoben werden. Durch diese Einrichtung ist eine bequeme und rasche Neueinstellung des Reduktionsrohres ermöglicht. Um ein Entweichen oder Ansaugen von Stopfens zu verhüten, wenn die Luft im Reduktionsrohr unter

Druck oder Saugung steht, ist der Becher mit Quecksilber gefüllt und überdies durch einen Kautschukpfropfen verschlossen, der auf den Griff des Stopfens drückt. Das Reduktionsrohr sitzt mit dem als Pumpe dienenden Niveaurohr D in derselben Gabelkammer, so zwar, dass sich C und D sowohl einzeln wie gemeinschaftlich verschieben lassen. Das System B, C, D ist mit Quecksilber gefüllt. Die Verschiebung geschieht mittelst Aufzugsrollemit Kurbelantrieb und es kann das ganze System durch Einhängen einer Sperrklinke in ein Zahnrad in beliebiger Höhe arretiert werden. Für feine Einstellungen befindet sich hinten eine Stellschraube mit Gabel, durch deren Bewegung eine grössere oder geringere Spannung des Aufzugseiles aus Stahldraht bewirkt wird. Am untern Ende der Führungsstange verhindert ein Kautschukring das harte Aufschlagen der Doppelklammer. Endlich ist noch zu erwähnen das an der letztem angebrachte Visierlineal mit Wasserwage.

Zur ersten Einstellung des Apparates muss das Reduktionsrohr C so behandelt werden, dass es ein für allemal eine solche Menge feuchter Luft enthält, dass diese im trockenen Zustande bei 0° C und 760 mm Barometerstand 100 cc einnehmen würde. Man füllt B, C, D etwa zur Hälfte mit Quecksilber, wobei der Hahn c und die Verbindung des Reduktionsrohres mit aussen (e) offen sind, bringt in C ein Tröpfchen Wasser und stellt nun das Quecksilber in C auf denjenigen Punkt, dass obige Forderung erfüllt ist. Dieser Punkt wird aus dem Stande eines dicht neben C aufgehängten Celsiusthermometers = t und demjenigen des Barometers = b (wobei die direkte Ablesung bei Temperaturen unter 12° um 1 mm, bei 13 bis 19° um 2 mm, bei 20 bis 25° um 3 mm zu verringern ist) nach folgender Formel berechnet:

100 X (273 + t) 760 273 (b —1 + 2)

Steht das Quecksilber in C auf der berechneten Höhe, so schliesst man das Reduktionsrohr durch Drehung des Griff-. Stopfens ab, schüttet Quecksilber in den Becher, drückt den Kautschukpfropfen auf, und überzeugt sich, ob das Quecksilber in C auch nach dieser Manipulation noch auf der berechneten Höhe steht.

Die Bestimmung der Kohlensäure selbst wird wie folgt ausgeführt: Nachdem man sich durch einen blinden Versuch

(der ganz wie die nachfolgend beschriebene Bestimmung ausgeführt wird und wobei natürlich die Ablesung vor und nach der Absorption genau dieselbe sein muss) überzeugt hat, dass sämtliche Hähne und Verbindungen dicht verschliessen, wird das Kölbchen A gereinigt und namentlich alle Säure herausgewaschen. Dann bringt man die abgewogene Substanz hinein, und fügt dazu etwa 0,08gr feinsten Aluminiumdraht, welcher zur Entwicklung von etwas über 100 cc Wasserstoff hinreichen soll. Man setzt nun das Kölbchen mit dem Messrohr in Verbindung und evacuiert möglichst die Luft aus A durch 3—4 maliges Absaugen mittelst Senken des Niveaurohres D und Ausstossen der nach B übergetretenen Luft durch Heben von D. Nun lässt man durch das Füllrohr einige cc Säure (reine HCl, vorher mit dem 3fachen Volum ausgekochten Wassers verdünnt) nach A eintreten und erwärmt mit der Spirituslampe gelinde etwa 2 Minuten. Hierauf lässt man wieder etwas Säure eintreten, erwärmt nochmals 2 Minuten und wiederholt dies nochmals. Dabei wird die Kohlensäure frei gemacht, zugleich aber durch das Aluminium eine Menge von Wasserstoff entbunden und hierdurch sowie durch die Luftverdünnung alle in der Flüssigkeit gelöste Kohlensäure ausgetrieben. Während dessen muss D immer so gestellt sein, dass das Quecksilber darin tiefer als in B steht. Wenn alles Aluminium gelöst und die Flüssigkeit klar geworden ist, lässt man soviel Säure zufliessen, dass sie bis an den Hahn c kommt, schliesst diesen und wartet 10 Minuten zur Temperaturausgleichung. Inzwischen nimmt man A und die Kapillare ab, reinigt sie und trifft die übrigen Vorbereitungen für einen zweiten Versuch. Nun stellt man C und D so, dass das Quecksilber in C auf 100 cc und zugleich genau so hoch wie in B steht, liest den Stand von B ab, führt behufs Absorption der Kohlensäure das Gas dreimal nach E hin und zurück. (Bevor dies begonnen wird, muss die Lauge durch Blasen in den einen Schenkel des Orsatrohres getrieben werden, so dass sie bis an den Hahn d reicht, welcher nun erst so gestellt wird, dass er mit dem Messrohr kommuniziert. Wird der Apparat nicht gebraucht, so nimmt man zweckmässig den Hahnschlüssel von d ganz heraus, da er leicht festharzt). Schliesslich lässt man die Lauge wieder bis Hahn d steigen, stellt C und D auf das neue Volum in B (C natürlich wieder zugleich auf 100) ein und liest ab (bei grossem Mengen von Kohlensäure wartet man auch diesmal einige Minuten zur Ausgleichung der Temperatur). Etwas über getretenes Wasser schadet nicht, man liest stets bei den Quecksilberkuppen ab. — Der Unterschied der beiden Ablesungen vor und nach Behandlung mit Natronlauge bedeutet cc Kohlensäure, reduziert auf 0°C. und 760 mm; mit 1,966 multipliziert erhält man das Gewicht des kohlensauren Kalkes in Milligramm. Ist nun p = der abgewogenen Substanz, n = der Zahl cc gefundener Kohlensäure, so enthält die Substanz n =

0,1966

Prozent

Prozent kohlensauren Kalk. Will

Kohlensäure oder n =

0,4454

man diese Rechnung sich ersparen, so wägt man passende Gewichtsmengen der zu prüfenden Substanz ab. Will man z. B. die Prozente von Kohlensäure direkt ablesen, so wägt man ab:

0,3932lcc = 0,5°/o CO*.

bei kalkreichen Mergeln 0,1966^ lcc — 1% C0₂, » kalkarmen

Will man die Prozente von kohlensaurem Kalk direkt ablesen, so wägt man ab:

0,4454    1 cc — 1% Ca C0₃.

bei kalkreichen Mergeln 0,2227 gr 1 cc = 2°/o CaC0₃, >> kalkarmen

Diesen Apparat wenden wir neuerdings regelmässig an, weil er durchaus genaue Resultate giebt und trotz seiner anscheinenden Komplikation sehr schnelles und leichtes Arbeiten gestattet.

Volumetrische Bestimmung mittelst des Apparates von Dietrich und der zugehörigen Tabellen. Der Apparat, vergl. Fig. 2 besteht aus folgenden Teilen: 1) Einem Stativ, bestehend aus mit Blei ausgegossener Holzplatte und 2 eisernen Ständern. 2) Dem Gasentwicklungsgefäss D mit inwendig abgeschliffenem Halse. 3) Dem Gläschen d von ca. 10 cc Inhalt, mit einer Marke, bis zu der es genau 5 cc fasst. 4) Der bleiernen Kühlschlange c, welche in mehreren Windungen im Glasgefäss C liegt. Das kürzere Ende derselben ist durch einen dickwandigen Kautschukschlauch und einem Kautschukpfropfen mit dem Gasentwicklungsgefäss so verbunden, dass die Länge des Schlauches gestattet, das Entwicklungsgefäss D sowohl in das Kühlgefäss C als auch auf den Arbeitstisch zu stellen. 5) Dem Gasometerrohr B mit Einteilung in Vs cc von 0 bis 100. In der eisernen Fassung am obern Ende befindet sich eine seitliche eiserne Röhre b, welche durch

einen Kautschukschlauch mit dem langem Ende der Bleischlange verbunden ist. Die Röhre B selbst endigt in einen kurzen Kautschukschlauch mit Quetschhahn a. 6) Der Gleichgewichts-röhre A von gleicher Länge und gleichem Kaliber wie B, am Stativ und in der Klammer beweglich; das untere Ende ist mit dem untern Ende von A durch einen Kautschukschlauch verbunden. 7) Als Sperrflüssigkeit dient reines Quecksilber.

Die Operationen sind

Ib

folgende: Man prüft den Apparat auf seine Dichtigkeit, indem man bei geschlossenem

Entwick-

lungsgefäss und geöffnetem Quetschhahn das Quecksilber auf 0 einstellt, dann den Quetschhahn schliesst, die Röhre A senkt und festschraubt und nun beobachtet, ob nach Verlauf von einigen Minuten kein weiteres Sinken des Quecksilbers stattfindet. Man wägt nun eine gute Durchschnittsprobe der gepulverten Substanz ab und schüttet die Probe in das reine und trockene Ent-wicklungsgefäss D, füllt nun das Gläschen d genau bis zur Marke mit Salzsäure von 1,12 sp. Gew., stellt es ohne auszugiessen in das Entwick-lungsgefäss, schliesst dieses fest mit dem Kautschukpfropfen und stellt es in das Kühlgefäss C, welches seit einiger Zeit mit Wasser fast gefüllt im Versuchsraume stand.

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Fig. 2.

Man wartet bis zur Temperaturausgleichung und stellt das Quecksilber in B durch Öffnen und nachheriges Schliessen des Ouetschhahnes a auf 0 ein. Nun fasst man mit der linken Hand die am Stativ in der Klammer locker geschraubte Röhre A, mit der rechten das Entwicklungsgefäss D, giesst mit einem Male die ganze Salzsäure durch Neig'en des Entwicklungsgefässes auf die zu zersetzende Substanz und schüttelt um. Gleichzeitig senkt man mit fortschreitender Kohlensäureentwicklung die Röhre A, setzt das Entwicklungsgefäss in das Kühlgefäss, schraubt, wenn die Entwicklung vorüber ist, die Röhre A so fest, dass das Ouecksilberniveau in A tiefer als in B steht, lässt eine Minute verstreichen und schüttelt noch einmal um. Zum Ablesen stellt man beide Niveau in gleiche Höhe, liest bei B ab und beobachtet nun die Temperatur des Kühlwassers und den Barometerstand.

Das direkt im Apparat abgelesene Resultat ist nun in allen Fällen zu niedrig, weil ein gewisses Volumen Kohlensäure von der Entwicklungsflüssigkeit absorbiert wird. Das absorbierte Volumen ist bei gleich grossen Entwicklungen konstant und wächst mit der Entwicklung. Die Tabelle I giebt nun in cc dasjenige Volumen Kohlensäure an, welches bei Entwicklungsmengen von 1 bis 100 cc von den 5 cc Zersetzungssäure absorbiert wird. Man sucht in der obern Reihe die durch Ablesung gefundene Zahl und zählt dann die darunter stehende entsprechende Zahl der absorbierten cc dazu. Bei Bruchteilen der Entwicklungsmenge unter 0,5 cc nehme man die zur nächstniedrigen Zahl zugehörige Absorptionsmenge an, bei solchen über 0,5 cc die zur nächst höhern ganzen Zahl gehörige Absorptionsmenge, da dieselbe bei einer Mehrentwicklung von 1 cc nur ein ganz Geringes wächst.

40

I.

Tabelle für die Absorption der Kohlensäure in 5 cc. Chlorwassserstoffsäure 1,125 spec. Gewicht bei einer Entwicklung von 1 bis 100 cc. Gas.

Entwickelt :

789

10    11

12

Absorbiert :

1,85

200

2,16

2,31

2,47

01

vO

I

of

2,93

3,09

3,24

3,40 j 3,55

Entwickelt :

13    14    15    16    17    18    19

20    21

22    23    24

Absorbiert :

3,70 3,86 4,02 4,17 4,33

4,64 4,79 4,95 4,96 4,97 4,98

48

Entwickelt :

Ln

CO

vn

Ln

Ln

Ln

Ln

Ln

00

Ln

vO

On

Absorbiert :

5,34 5,35 5,36 5,37 5,38 5,40 5,41 5,43 5,44 5,45 5,47    5,4»

Entwickelt: 61    62    63    64    65    66    67    68    69    70

'S

Absorbiert: 5,50 5,5* 5,52 5,54 5,55 5,57 5,58 5,59 5,61 5,62

Ln

Os

Ln

Entwickelt :

73    74    75    76    77    78    79    80    81    82

CO

00

Absorbiert :

5,66 5,68 5,69 5,71 5,72 5,73 5,75 5,76 5,78 5,79

Ln

<2

Ln

01

00

Entwickelt: 85    86    87    88    89    90    91    92    93    94    95    96

Absorbiert :

5,83 5,85 5,86 5,87 5,89 5,90

5,92 5,93 5,94 5,96 5,97    5,99

Entwickelt :

97    98    99

100

Absorbiert :

6,00 6,01 6,03 6,04

Will man den prozentischen Gehalt einer Substanz an kohlensaurem Kalk ohne Rechnung finden, d. h. soll 1 cc Kohlen- • säure (entwickelte plus absorbierte nach Tabelle I) l°/o kohlensauren Kalk anzeigen, so benutzt man Tabelle II. Man bestimmt die Temperatur des Kühlwassers vor dem Versuch, beobachtet den Barometerstand, sucht in der Tabelle den Barometerstand in der über der horizontalen obern Doppellinie befindlichen Reihe, die Temperatur in der links von der linken vertikalen Doppellinie befindlichen Reihe, nimmt die auf dem Durchschnittsfelde der hierdurch an gezeigten Vertikal- und Horizontalreihe befindliche Zahl und wiege soviel von der zu untersuchenden Substanz in Grammen ab. Dann giebt die Zahl der nach der Entwicklung abgelesenen cc plus den bei der Entwicklung absorbierten den Prozentgehalt der Substanz an kohlensaurem Kalk an.

Beispiel :

Temperatur des Kühlwassers 21° C. Barometerstand 748 mm

Darnach Einwage nach Tabelle II 0,398^

Entwickelt

36,3 cc Kohlensäure

Absorbiert nach Tabelle I. 5,17 cc

Gesamtvolumen

41,47 cc »

also enthält die Substanz auch 41,47 °/o kohlensauren Kalk. Von Substanzen, welche voraussichtlich unter 50% CaC0₃ haben, kann man die doppelte Menge als Tabelle II. zeigt, abwägen, da alsdann 2 cc C0₂ = l°/o CaC0₃ sind, so ist das gefundene Gesamtvolumen durch 2 zu dividieren, um die gewünschte Prozentzahl zu finden.

ö. Trennung der in Salzsäure löslichen Bestandteile vom unlöslichen Rückstand.

Man behandelt 1—2 gr der Substanz in einer Porzellanschale mit Salzsäure (1 Teil 4 CI von 1,19 sp. Gew. auf 3 Teile H₂0) indem man jeweilen 10 Minuten kocht, absitzen lässt und dekantiert. Dies wird solange wiederholt, bis die Flüssigkeit auch bei anhaltendem Kochen farblos bleibt. Da auf diese Art jedoch die Resultate zweier Controllen oft bis 0,5% differieren, empfiehlt es sich, die Extraktion im Soxhlet’schen Apparate

vorzunehmen. Die Substanz wird, in ein analytisches Filter ' gehüllt, in den Apparat gebracht und nun lässt man so lange die kochende Säure darauf einwirken, bis die Flüssigkeit vollständig farblos abläuft. Zur Kondensation verwendet man am besten einen Kugelkühler. Man erspart auf diese Art viele Arbeit und hat den Vorteil, dass 2 Analysen unter genau gleichen Bedingungen (Konzentration und Temperatur der Löseflüssigkeit, Zeit der Einwirkung) durchgeführt werden können. Der Rückstand wird in beiden Fällen auf ein Filter gebracht, gut mit Salzsäure und nachher mit heissem Wasser nachgewaschen, die Waschwässer werden der Lösung* zugefügt. Der Rückstand wird im Platintiegel verbrannt, als solcher gewogen und sodann mit Natriumkarbonat in folgender Weise aufgeschlossen: Man schmilzt denselben mit der 4 bis 5 fachen Menge von Natriumkarbonat bis zum ruhigen Fluss, lässt erkalten und zersetzt die Schmelze mit verdünnter Salzsäure. Soll aus irgend welchem Grunde die hier beschriebene Trennung wegfallen, so unterwirft man direkt die ursprüngliche Substanz der Aufschliessung mit Natriumkarbonat.

Die wmitere Behandlung sowol des Schmelzproduktes der ursprünglichen Substanz, als auch anderseits der erhaltenen salzsauren Lösung und des Schmelzproduktes des unlöslichen Rückstandes erfolgt nach s.

e. Trennung der Kieselsäure und der Basen Thonerde, Eisenoxyd, Kalk und Magnesia.

Man verdampft die Zersetzungsflüssigkeiten auf dem Wasserbade und zuletzt auf dem Luftbade zur staubigen Trockne, trocknet sodann im Trocken schrank 1 Stunde bei 120°, befeuchtet nach dem Erkalten mit Salzsäure, um Eisenoxyd in Eisenchlorid zurückzuverwandeln, nimmt mit heissem Wasser auf, filtriert die Kieselsäure ab, verbrennt und wägt sie.

Das Filtrat wird auf 200 cc gebracht und davon 50 cc zur successiven Bestimmung der genannten Basen verwendet. Man erhitzt zum Kochen, fällt mit kohlensäurefreiem Ammoniak (erhalten durch Austreiben des Gases aus Ammoniakflüssigkeit, welche 24 St. über Kalk gestanden hat, und Einleiten des Gases in ausgekochtes destilliertes Wasser bis zur Sättigung), verjagt

den Überschuss desselben, filtriert den Niederschlag möglichst rasch ab und wäscht ihn gut mit heissem Wasser, verbrennt ihn im Platintiegel und wiegt als Thonerde plus Eisenoxyd (A1₂0₃ + Fe₂0₃ = R₂0₃ Sesquioxyde).

Das Filtrat wird zum Sieden erhitzt, mit siedender Ammonoxalatlösung versetzt und dadurch Kalk als Calciumoxalat gefällt. Der Niederschlag wird einige Stunden auf dem Wasserbad, sodann bis am andern Tag stehen gelassen, abfiltriert, sehr gut mit heissem Wasser gewaschen, verbrannt und scharf vor dem Gebläse geglüht, dadurch das Calciumoxalat (CaC₂0₄) in Calciumoxyd (CaO) übergeführt und als solches gewogen. Das Filtrat wird soweit nötig eingedampft, erkalten gelassen, und durch Zusatz von Ammoniak, Ammonchlorid, Natriumphosphat (Na₂ HP0₄) sowie schliesslich wieder Ammoniak die Magnesia als Magnesiumammoniumphosphat (MgNH₄P0₄) gefällt. Man filtriert nach 24 St. ab, trocknet den Niederschlag, löst ihn soweit als möglich vom Filter, äschert letzteres in der Platinspirale ein, fügt die Filterasche zum Niederschlag, führt das Ganze durch Glühen in Magnesiumpyrophosphat (Mg₂P₂0₇) über und wiegt als solches.

In einer 2. Portion von 50 cc wird das Eisenchlorid durch Zink zu Chlorür reduziert und mit einer auf Blumendraht eingestellten Lösung von Kaliumpermanganat bis zur eben bleibenden Rotfärbung titriert, das gefundene Eisen auf Eisenoxyd um gerechnet und dieses von der Summe der Sesquioxyde abgezogen. Die Differenz entspricht der Thonerdc. Um die störenden Wirkungen der salzsauren Lösung zu eliminieren, setzt man vor der Titration zu der Flüssigkeit 20 cc einer Mangansulfatlösung (1 Teil kryst. MnS0₄ auf 5 H₂0).

Ç. Bestimmung der Schwefelsäure.

Hiezu wird eine 3. Portion von 50 cc der ursprünglichen Lösung verwendet. Man entfernt Thonerde und Eisenoxyd durch Fällung mit Ammoniak, säuert das Filtrat mit reiner HCl an, erhitzt zum Kochen, fällt mit siedender Lösung von Baryum-chlorid, lässt I/2 Stunde stehen, dekantiert möglichst gut durch ein Filter, giesst 100 cc siedendes Wasser auf den Niederschlag, rührt um, dekantiert nach 3 Minuten wieder und wiederholt dies so lange, bis die Flüssigkeit nicht mehr sauer reagiert, spritzt dann den Niederschlag auf das Filter, verbrennt und wiegt als Baryumsulfat (BaS0₄).

y. Bestimmung der Alkalien.

Die Alkalien müssen, sofern eine direkte Bestimmung verlangt wird (andernfalls rechnet man die Differenz der Summe aller andern Bestandteile von 100,0 als Alkalien) in einer eigenen Probe bestimmt werden, da man während des Ganges der Analyse Alkalisalze zusetzt. Dieselben sind in der Regel dem löslichen Teile zuzuzählen. Das Vorhandensein derselben im Rückstand ergiebt sich aus der Vergleichung des unter d gefundenen Resultates mit der Summe der im Rückstand gefundenen Einzelbestandteile. Zur Bestimmung der Alkalien verfährt man wie folgt: (Post, ehern, techn. Analyse II. S. 63). Man behandelt 1—2gr der Substanz unter Zusatz von Schwefelsäure mit starker wässeriger Flusssäure und die so gewonnenen Sulfate mit Salzsäure. Bleibt etwas ungelöst, so lässt man absitzen, giesst die Flüssigkeit so weit als möglich klar ab und unterwirft den Rückstand einer neuen Behandlung mit Fluorwasserstoff. Zu der erhaltenen Lösung fügt man vorsichtig Baryumchlorid, so lange ein Niederschlag entsteht, dann — ohne zuvor abzufiltrieren, Ammoniak und Ammonkarbonat, lässt in der Kälte absitzen, filtriert, wäscht aus, verdampft die Lösung, glüht den Rückstand zur Verjagung der Ammonsalze, nimmt mit Wasser auf, kocht zur Entfernung der Magnesia mit etwas reiner Kalkmilch, fällt im Filtrat Kalk und einen kleinen Rest von Baryt mit Ammoniak und Ammonkarbonat und bestimmt die Alkalien zunächst zusammen als Chloride. Dann löst man wieder in wenig Wasser, fügt überschüssiges Platinchlorid hinzu, verdampft auf dem Wasserbade fast bis zur Trockne, behandelt mit Weingeist von 80 Vol.-Proc., sammelt den Niederschlag auf einem gewogenen Filter, wäscht mit Weingeist aus, trocknet und wägt als Kaliumplatinchlorid. Das Natrium, das sich im Filtrat befindet, ergiebt sich, wenn man die Menge des Kaliumchlorid von der Gesamtsumme der Chloride abzieht.

>)■ Bestimmung des Pyrites.

Nach Prof. Dr. Dinge, vergl. dessen Taschenbuch für Sodafabrikanten: Man schliesst 0,5 gr Substanz mit 10 cc einer Mischung von 3 Teilen HN0₃ (1,4 sp. Gew.) und 1 Teil rauchender HCl (beide frei von H₂S0₄) auf, verdampft im Wasserbad zur Trockne, wiederholt dies nach Zusatz von 5 cc Salzsäure, bis keine salpetrigen Dämpfe mehr entweichen, setzt dann 1 cc conc. Salzsäure und 100 cc heisses Wasser zu, filtriert durch ein kleines Filter und wäscht heiss aus. Im Filtrate fällt man zuerst Thonerde und Eisenoxyd mit Ammoniak, filtriert und wäscht aus, ohne dass das neue Filtrat 200 cc übersteigt, fällt mit Baryumchlorid und verfährt im Übrigen genau so wie unter C (Bestimmung der Schwefelsäure) angegeben wurde. War neben Pyrit auch noch Schwefelsäure herrührend von Sulfaten vorhanden, so muss der unter C erhaltene Betrag von S0₃ vom jetzt erhaltenen abgezogen und der Rest auf S resp. FeS₂ umgerechnet werden.

c Bestimmung von Quarzsand und nicht verwitterten Mineralteilen.

(Rationelle Analyse).

(Nach Post, chem. techn. Analyse, II S. 64.)

mit sehr verdünnter Salzsäure.

Man erhitzt 1—2^r der Substanz während 10—12 Stunden in einer Platinschale mit einer reichlichen Menge Schwefelsäure derart, das die letztere zum Schluss -beinahe, aber nicht vollständig verdampft ist. Man lässt erkalten, verdünnt mit Wasser, wäscht den ungelösten Rückstand (A A B) aus, bringt ihn noch feucht in eine Platin- oder Porzellanschale und behandelt ihn mit einer kochenden Sodalösung. Diese Behandlung mit Schwefelsäure und Soda wiederholt man so oft, bis kochende Sodalösung aus dem Rücktsand keine Kieselsäure mehr auflöst. Man filtriert jedesmal sehr heiss (unter Benutzung eines Heisswassertrichters) durch ein gewogenes Filter ab. Das Ungelöste wäscht man erst mit heissem Wasser, dann — um jede Spur von anhaftendem Natriumkarbonat zu entfernen endlich wieder mit reinem Wasser aus. Den Rückstand auf dem Filter trocknet man bei 120° und wägt ihn (A). Das alkalische Filtrat säuert man mit Salzsäure an und bestimmt die darin enthaltene Kieselsäure (B), wie unter £ angegeben ist. Ist nun A A B gleich dem Kieselsäuregehalt, der durch Aufschlüssen der Substanz mit Natriumkarbonat ermittelt worden ist, so ist das Unlösliche (A) reiner Quarzsand. Ist A AB grösser als der in der Gesamtanalyse gefundene Kieselsäuregehalt, so

ist dies ein Beweis, dass ein Teil des Sandes aus unverwitterten oder nur oberflächlich angegriffenen Feldspath-, Glimmer- etc. Trümmern besteht. — Da die Mergel gewöhnlich einen ziemlichen Gehalt an Calciumkarbonat besitzen, welches bei der Behandlung mit Schwefelsäure durch Bildung von Gyps, der sehr schwer auszuwaschen ist, störend einwirkt, so empfiehlt es sich, nicht die ursprüngliche Substanz, sondern den durch Extraktion mit Salzsäure (s. unter d) vom Calciumkarbonat befreiten Rückstand der rationellen Analyse zu unterwerfen.

Die Sehlämmanalyse.

(Nach Olschewsky, Katechismus der Ziegelfabrikation, Seite 9 ff).

Um einen Thon daraufhin zu untersuchen, ob ihm der Sand in fein oder gröber zerteiltem Zustande beigemengt ist, wendet man die sogenannte Schlämmanalyse an und benutzt hiezu den Schöne’schen Schlämmapparat.

Die Konstruktion des Apparates ist folgende: Ein oben ca. 3 cm weiter, auf ca. 12 cm Länge cylindrischer und sich dann auf eine Länge von ca. 0,5 m bis auf ca. 7—8 mm verjüngender Glastrichter ist an diesem untern engern Teile umgebogen und dient das umgebogene Rohrende für einen konstanten Wasserzufluss, indem es mittelst eines Schlauches mit einem Wasserreservoir in Verbindung gesetzt wird. Das obere Ende des Trichters ist mittelst eines Gummipfropfens verschhlossen und sitzt in diesem ein N-förmig gebogenes Druckrohr (Piëzometerrohr), das an seinem untern Knie mit einer feinen Öffnung versehen ist. Tritt nun zu dem Schlämmtrichter Wasser unter konstantem Drucke, so wird dasselbe allmälig in demselben ansteigen und schliesslich ausfliessen. In dem weit über die Ausflussöffnung emporsteigenden Schenkel des Piezometerrohres wird sich eine Wassersäule, dem konstanten Drucke des Reservoirs und der Ausflussquantität aus der Knie-öffnung entsprechend, ansammeln, deren Höhe man an einer auf dem Rohre angebrachten Skala ablesen kann. Bestimmt man für verschiedene Wasserstandshöhen im Piëzometerrohr die Ausflussquantitäten in gewisser Zeiteinheit und kennt den Querschnitt des im obern Teile des Schlämmtrichters befindlichen cylindrischen Raumes, so kann man für jede Ablesung am Rohre die Geschwindigkeit des zuströmenden Wassers im cylindrischen Schlämmraume berechnen.

Thut man den zu untersuchenden Thon in den Schlämmtrichter, so wird je nach der mehr oder minder grossen Geschwindigkeit des zuströmenden Wassers der gröbere resp. feinere Sandanteil übergeführt werden und man kann so eine qualitative Untersuchung der Thone ihrer Korngrösse nach ermöglichen. Um einen konstanten Untersuchungsmodus durch die Schlämmanalyse herbeizuführen, ist Folgendes ein geführt und acceptiert worden: Man bezeichnet:

Mit Thonsubstanz dasjenige Schlämmprodukt, welches bei einer Stromgeschwindigkeit von 0,18 mm pro Sekunde im Schlämmraum übergeführt wird und dessen Korngrössen von 0,00 bis 0,01 mm hinaufgehen.

Mit Schluff ein Schlämmprodukt bei einer Geschwindigkeit von 0,70 mm pro Sekunde und Korngrössen von 0,01 bis 0,25 mm

Mit Staubsand das Produkt bei 1,5 mm Geschwindigkeit und Korn grossen von 0,025 bis 0,04 mm.

Mit Streusand bezeichnet man die Korngrössen von 0,04 bis 0,2 mm, welche bei diesem Schlämmverfahren im Schlämmtrichter Zurückbleiben.

Bevor man den zu untersuchenden Thon in den Schlämmtrichter spült, hat man ihn durch ein Sieb von 0,2 mm Maschenweite zu sieben. Das auf diesem Sieb verbliebene bezeichnet man als « Grober Sand».

Man verwendet zur Schlämmanalyse ca. 50 gr Thon. Derselbe wird in einer Schale mit Wasser über gossen, 1—2 Stunden gekocht, durch das Sieb mit 0,2 mm Maschenweite gesiebt und dann das Hindurchgegangene dem Schlämmprozess im Trichter des Schöne’schen Apparates unterworfen.

/. Direkte Wasserbestimmung

(in Hochofenschlacken).

Die Gewichtszunahme des-

Man mischt ca. 1 gr der Substanz in einem schwer schmelzbaren Glasrohr mit 20gr ausgeglühtem Bleisuperoxyd und leitet während des Erhitzens in einem kleinen Verbrennungsofen einen trockenen Luftstrom hindurch. Am andern Ende befindet sich ein gewogenes Chlorcalciumrohr, selben giebt unter diesen Umständen nur den Wassergehalt an, alle Schwefelverbindungen werden als Bleisulfat zurückgehalten.

}<- Trennung der Sesquioxyde von Manganoxydul.

Sofern der Gehalt an Manganoxydul 2°/o nicht übersteigt, was aus der Färbung einer Schmelzprobe mit Soda ungefähr ermittelt werden kann, genügt Fällung der Sesquioxyde mit Ammoniak bei Gegenwart von viel Ammonsalzen, in deren Überschuss Mangan gelöst bleibt. Hernach fällt man mit Schwefelammonium Mangansulfid, lässt den Niederschlag über Nacht absitzen, filtriert ihn ab, wäscht mit Ammonchlorid- und Ammonsulfidhaltigem Wasser, trocknet, bringt in einen Porzelląptiegel, äschert das Filter ein und fügt die Filterasche zu, glüht das Ganze bei Luftzutritt vor dem Gebläse, wiegt als Mn₃0₄ und rechnet auf MnO um.

Das Filtrat von MnS-Niederschlag wird angesäuert, aller Schwefel durch Kochen abgeschieden und abfiltriert und das Filtrat wie oben unter £ weiter behandelt.

Ist der Mangangehalt grösser als 2°/o, so wendet man zur Trennung von den Sesquioxyden die Acetatmethode an. Die Lösung wird mit Ammonkarbonat neutralisiert, bis eben ein bleibender Niederschlag entsteht; dieser wird mit einigen Tropfen Essigsäure gelöst, sodass die Lösung' genau neutral ist. Nun wird eine gesättigte Lösung von Ammonacetat zugesetzt und mit kochendem Wasser bis zum Liter verdünnt. Thonerde und Eisenoxyd scheiden sich als basische Acetate ab. Sie werden abfiltriert, nochmals in verdünnter HCl gelöst, wieder mit NH3 gefällt, filtriert und das Filtrat dem ersten zugefügt. In den vereinigten Filtraten bestimmt man Mangan wie oben.

v. Bestimmung von Eisenoxydul neben Eisenoxyd.

In der Regel wird der durch Titration gefundene Eisengehalt ganz als Eisenoxydul in Rechnung gebracht. Ist auch Eisenoxyd vorhanden, so löst man eine besondere Portion der ursprünglichen Substanz im Kohlensäurestrom in starker Salzsäure oder wenn es geht, in verdünnter Schwefelsäure und titriert wie gewöhnlich. Das Resultat dieser Titration entspricht nur dem Eisenoxydulgehalt. Bei Berechnung der Gesamteisenmenge muss dann eine diesem Oxydulgehalt entsprechende Menge Eisenoxyd in Abzug gebracht werden.

o. Bestimmung des Sulfidsehwefels neben Schwefelsäure.

Dies geschieht durch 2 Parallelbestimmungen. Die eine Probe wird direkt mit HCl behandelt, die Kieselsäure wird abgeschieden und das Filtrat mit Baryumchlorid versetzt wie oben unter C Die so gefundene Menge Baryumsulfat entspricht der Schwefelsäure, welche als solche (gebunden an Calcium als Calciumsulfat) im Material vorhanden war.

Die 2. Probe wird 24 Stunden mit Bromwasser stehen gelassen unter zeitweisem Umrühren und Erneuerung des Bromwassers. Dadurch geht das Calciumsulfid ebenfalls in Calciumsulfat über, das durch Baryumchlorid gefällte Baryumsulfat entspricht also der Menge der als solcher vorhandenen Schwefelsäure plus der durch Oxydation entstandenen. Man zieht das Resultat von Probe 1 von demjenigen von Probe 2 ab, rechnet den Rest auf Schwefel um und diesen auf CaS. Von der Gesamtsumme des Kalkes müssen natürlich die dem CaS0₄ und CaS entsprechenden Mengen abgezogen werden.

c. Von der abschliessend-wertbestimmenden Untersuchung des Rohmaterials.

Die abschliessend-wertbestimmenden Untersuchungen der ' Rohstoffe hydraul. Bindemittel wechseln mit der Material gattun g und bestehen

bei Kalk- und Thongesteinen

a.    in Brandproben ;

b.    in der Feststellung der Löschfähigkeit des gebrannten Materials ;

c.    in der Prüfung seiner hydraul. Erhärtungsfähigkeit ;

d.    in der Prüfung seiner Abbindeverhältnisse und der Kraftentfaltung ;

bei Puzzolanen

e.    in der Prüfung der hydraul. Erhärtungsfähigkeit ;

f.    in der Prüfung der Abbindeverhältnisse und der Kraftentfaltung des zerkleinerten Materials in Mischungen mit trocken gelöschten Atzkalk.

a. Brandproben. Die Probebrände werden in einem Probeofen ohne pyrometrische Messungen ausg'eführt. Je nach Material-

beschaffenheit sind die Temperaturabstufungen der Probebrände verschiedenartig gewählt. So wurden in verschiedenen Portionen Dolomite einmal vor gänzlicher Austreibung der C0₂, dann bis zu dieser — ;

Kalk- und Thongesteine einmal bis zur gänzlichen Austreibung

der C0₂, dann bis zur eintretenden Verschlackung der Oberflächen bezw. bis zur durchgreifenden Sinterung der Masse gebrannt.

Der Probeofen der eidg. Festigkeitsanstalt ist ein, versuchsweise in Portland-Cement erstellter Schachtofen. Der Brennraum desselben ist cylindrisch, gegen den Rost schwach konisch zugezogen. Die Schachtweite misst 48 cm ; die Schachthöhe über den Rost 1,64 m.

Dolomite werden in kleinen Portionen über Holzfeuer gebrannt. Einen möglichst gleichmässigen Gasbrand zu erzielen, wird der Rost des Ofens zunächst mit einer Schicht faustgrosser Ziegelbrocken belegt, auf welche das zu brennende Material in einer Schichthöhe von ca. 20—25 cm ausgebreitet wird. Die Befeuerung geschieht vom Aschenfall aus. Bei Kalk- tend Tho7i-gesteinen wird der Ofen zur Hälfte, selten höher, lagenweise mit unter Faustgrösse zerschlagenen Steinstücken und Koaks als Brennstoff beschickt und ist die Menge und die Verteilung des Brennstoffs durch Versuche derart ermittelt, bis ein angenäherter Gasbrand der gewünschten Intensität erreicht wird. Das gebrannte Material wird sortiert und sodann den weitern Proben unterworfen.

b. Prüfung der Löschfähigkeit. Die Löschfähigkeit des gebr. Materials wird nach dem Löschverfahren des Weisskalks in Pulverform durchgeführt. Die zur Einleitung des Löschprozesses erforderliche Wassermenge erhält das Material durch Eintauchen in ein wassergefülltes Gefäss. Auf einem Drahtgeflecht lagernd, wird das zu löschende Material so lange unter Wasser gehalten, als zu dessen Wassersättigung nötig. Das so angefeuchtete Material gelangt in eine metallerne Löschbank und wird hier beobachtet. Je nach dem Grade der Erwärmung und des Aufgehens erhält das Material so lange Wasser zugespritzt, bis dasselbe den Prozess des Zerfallens beendigt, die

Dampf bildung nachgelassen hat. Nach Verfluss von ca. 8 Tagen wird dem inzwischen getrockneten Materiale eine grössere Probe (250 gr) entnommen und nach Separation der gröbern Rückstände mittelst Sieb von 144 Maschen pro cm² bei 0,3 mm Drahtstärke, die Menge der gröbern Rückstände bestimmt und in °/o auf das Gewicht der Probe bezogen.

c.    Prüfung der hydraulischen Erhärtungsfähigkeit. Um zu konstatieren, ob das gebrannte auf Mehlfeinheit gebrachte Material die Fähigkeit besitzt unter Wasser dauernd zu erhärten, rühre man eine angemessene Menge des pulverförmigen Materials mit so wenig Wasser, als zur plastischen Formbarkeit der Masse eben noch nötig, zu einem steifen Brei, balle denselben zwischen den Händen zu einer Kugel von ca. 4—5 cm Durchmesser und breite diese schliesslich auf einer ebenen, nicht absaugenden Unterlage zu einem Kuchen von ca. 1,0 cm mittlerer Stärke ohne dünn auslaufende Ränder aus. Der so gewonnene Probekörper wird in feuchter, luftzuggeschützter Atmosphäre so lange aufbewahrt, bis der Fingernagel keinen Eindruck mehr erzeugt. Hierauf gelangt der Kuchen in ein Wasserbad von ca. 15° C., um darin mindestens 4 Wochen lang zu verbleiben.

Erfährt die Probe im Wasser eine mit der Zeit zunehmende Verfestigung, eine wachsende Härte, die sich insbesondere durch Änderung der ursprünglich dumpfen Klangfarbe des Kuchens kenntlich macht, so kann das Material als »hydraulisch erhärtend« bezeichnet werden. Materialien, die es nicht sind, werden oft mürbe, schleimig; sie erweichen allmälig und können sich mit der Zeit gänzlich auflösen.

d.    Prüfung der Abbindeverhältnisse. Die Prüfung der A'b-bindeverhältnisse des gebrannten und entsprechend zerkleinerten Materials erfolgt in gleicher Weise, wie bei fertigen Handels-waaren; vergl. den Abschnitt bezüglich » Abbindeverhältnisse« »Abbindeverhältnisse« unter »Prüfung der hydraul. Bindemittel«.

e.    Prüfung der Kraftentfaltung. Steht die Hydraulicität eines Materials fest, so wird dessen Kraftentfaltung nach Anleitung der Bestimmungen der Schweiz. Normen für die einheitliche Prüfung hydraul. Bindemittel ermittelt. Näheres über diesen Gegenstand vergl. den Abschnitt »Prüfung der Festigkeitsverhältnisse« des vorliegenden Heftes.

An dieser Stelle genügt die Bemerkung, dass die Kraftentfaltung des Materials durch Feststellung der Zug- und Druckfestigkeit in normengemässen Sandmischungen (1:3 in Gew.-T.) nach 7- und 28-tägiger Luft- und Wasserlagerung' bestimmt wird.

Vor der normengemässen Verarbeitung des Materials zu Probekörpern erfährt dasselbe je nach Beschaffenheit eine verschiedenartige Behandlung.

Materialien, die gebrannt sich der Hauptsache nach in ein mehliges Pulver löschen, werden auf einem 900-Maschensieb (900 Maschen a. d. cm²) in entsprechend trockenem Zustande abgesiebt und so die unwesentlichen und gröbern Rückstände vom eigentlichen Löschgute getrennt.

Materialien, die sich ohne intensive Wärmeentwicklung und bei massigem Gedeihen nur teilweise zu Pulver löschen, werden nach entsprechender Auslagerung ohne vorherige Separation auf einer der beiden Kugelmühlen soweit zerkleinert, dass am 900-Maschensieb ca. 10 % Rückstand zurückbleibt.

Ähnlich werden auch solche Materialien behandelt, die gebrannt sich ohne Löscherscheinungen mit Wasser sättigen, bezw. die gesintert sind und benetzt nur unbedeutende Wassermengen aufnehmen. Materialien der letztem Art werden in der Regel ohne Benetzung direkt vermahlen, ausgelagert und zur Prüfung der Kraftentfaltung verwendet.

Natürliche Puzzolanen sowie die granulierte und künstlich getrocknete Hochofenschlacke werden bis auf einen Rückstand von 10 °/o am 4900. Sieb zerkleinert, hierauf mit gut ausgelagerten und am 900. Sieb ausgesiebten trockengelöschten Kalk s. Z. im Verhältnisse von 100 Puzzolanemehl auf 15, 20, 25, 30 und mehr Gewichts-Teile Kalkhydrat, versetzt und die so gewonnenen Mischungen mit 3 Gewichts-Teilen Sand nach Anleitung der Normen zu Probekörpern der Zug- und Druckfestigkeit verarbeitet.

4- Zusammenstellung der Resultate der Untersuchung der Rohmaterialien.

Kategorie: Chemisch-Analytische Arbeiten.

Die nachstehenden Analysen sind nach der von Herrn Prof. Dr. Lunge im Jahre 1882 angegebenen Methode (Auf-schliessen des Materials mit Natriumkarbonat und nachheriges Zersetzen der Schmelze mit Salzsäure) ausgeführt worden.

Sämtliche Zahlen sind die Mittelzahlen aus zwei Analysen.

Die Kolumne »Zusammensetzung im Anlieferungszustande« enthält die Originalanalysen.

Die Zahlen in der Rubrik »In gebranntem Zustande« sind in folgender Weise bezeichnet: Der Berechnung wurde in allen Fällen die Summe 100,00 zu Grunde gelegt. Von dieser wurde abgezogen die Summe von C0₂ -j- H₂0, und sodann die Zahlenwerte von Si0₂, R₂0₃ und CaO entsprechend erhöht, so dass die Summe abzüglich C0₂ und H₂0 wiederum 100 ausmachte.

Wenn in einem Falle die ursprüngliche Summe 100 nicht erreichte, so wurde der Rest als Alkalie angesehen.

Überstieg dagegen die ursprüngliche Summe 100, so wurde der Mehrbetrag proportional auf die einzelnen Bestandteile verteilt und die entsprechende Quote von diesem abgezogen. Die so neu erhaltenen Zahlen wurden der Berechnung auf gebranntem Zustand zu Grunde gelegt.

No.

Einsender

Fundort

Geologisches Alter nach Prof. Heim

Chemiker

Chem. Zusammen-

Si0₂

R2O3 CaO

Setzung im Anlieferungszustand

MgO CaSO* CO2 H2O

In gebranntem Zustand

°/o

°/o

°/o

°/o

°/o

Summe

Si0₂ R2O3 CaO li °/o

°/o

CaO

Si0₂+R203

Bemerkungen

Kanton Aargau.

Kanton Aargau.

Zurlinden u. Cie.

Küttingen

Oxfordien

Prof. Treadwell

VO 00    0\014U04 to

H. Lüscher

Aarburg

79

Dr. Heintzel

97

97

97

97

97

97

H. Goos

Reckingen

Oxfordien

A. Barbezat

7)

77

97

97

7t

7)

7)

97

13,62

18,12

8,32

33,94

2,09

6,76

18,11 25,54 I9,i7

20,47

3i,4i

5,6o

8,78

4,29

12,56

i,59

3,29

7,33

00 00

7!

7)

7,50

7)

7!

Ti

7)

5,77

►H

7)

Ti

Ti

7)

3,77

71

5,66

Alb. Fleiner

Ti

7)

Küttingen    Oxfordien,

Birmensdorfer u. Effinger Schicht.

Ti

Ti

Ti

7i

99

Ob O »h C4 CO rt xci    t"* 00 Cb O    N

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Ti

Ti

7)

97

TI

TI

77

Ti

Ti

TI

T9

7i

TI

TI

Ing. Bertschinger

99

Erlisbach

Oxfordien

A. Contât

99

Ti

Ti

Ti

7)

TI

28,48

16,38

22.75

14,94

23,52

18,91

17.75 14,96

8,90

13,03

3,o8

1,68

1,42

2,22

n,33

6,24

6,39

5,45

7,86

8,92

7,24

6,88

Ti

Ti

TI

97

7)

TI

TI

97

99

TI

Wildegg

Oxfordien

E. Bosshard

79

(Effing. Schicht.)

TI

A. Contât

6,61

6,90

14,68

6,30

8,45

4,48

97

7)

TI

9,95

14,48

17,76

i6,33

15,22

18,25

3,45

8,44

7,97

6,96

8,25

8,03

43.18 37,20 45,88

23,96

51,69

48.39 39,7i 33,03

37.93 35,26

26.94 49,i7

51.39

52.19

5i,i2

27.68

43.68 32,79

39,oo

31,62

33,77

37.40

38.19

37.95 38,42 47,65 44,22 39,67 35,99 39,93 37,39 36,25

0,32

o,95

1,00 i,95 ; i,39 0,60

0,71

0,81

i,53

1,10

i,37

00

00

2,01

1,21

0,48

1,80

i,i9

i,43

0,64

0,60

Sp.

1,69

Sp.

[V.

1,27

1,60

1,32

o,37

0,72

1,98

Sp. ; 37,75

1,04    25,21

Sp. 30,19

26,26

3,97 32,19

26,16 26,22

26,75

25,78

Sp. 28,28 28,30

Sp. 34,56

Sp. 28,55

7,3i

4,93

5,12

1,20

o,74

3,i2

3,58

1,85

.100,64 ! 21,29 100,02 ; 27,12 99,33 ! 13,67

2,78 4,68 2,00 4,83 2,19

o,97    99,59 ij 11,22

*,5S

6,06 3,56 3,15 6,22 3,88 4,07 3,22 3,06 5,07 3,75 4,36

100,12    42,95

100,62 ! 12,34 100,02    9,69

6,36

8,75 ¹ 67,52 I3,i4 ¹ 55,68 7,05 ¹ 75,38

3,i7

5,37

6,65

6,41

5,3i

o,74

7,04

3,88

4,02

3,45

3,79

3,36

4,58

4,78

100,20

100,66

100,82

101,45

100,34

100,53

100,65

101,02

97,48

95,46*

80,48*

99,55

99,02

100,50

100,82

100,59

100,80

98,12

97,87

22,92

70,12

59,58

54,04

61,03

56,90

2,25

1,38

3.64 o,5i

14,07

4,8 x i,56 o,93 1,46

1.20 0,61

4.65

6.90 10,03

6,48

0,69

i,93

1,12

1.91

1,01

1.21 i,52 x,75 2,81

1,83

3,68

3,32

x,73

1,40

i,7i

G59

i,38

AI2O3

'Cb

97

Ln JO Jj    JSi

4^.    Ln 04

Oi Ln O VO »-«

*    ( Das Material enthält

*    ( grössere Mengen FeS

No.

Einsender

Fundort

Geologisches Alter nach Prof. Heim

Chem. Zusammen-

Setzung im Anlieferungszustand

In gebranntem Zustand

Chemiker

SiÛ2 R2O3 CaO

°/o

MgO CaSOt CO2 ¹ H2O

». „.

°/o

Summe

Si0₂ R2O3 I CaO

0/0

CaO

Bemerkungen

°/o

°/o

SiÜ2+R203

Kanton Aargau.

Kanton Aargau.

33

Ing. Bertschinger

Wildegg (Effing. Schicht.)

A. Contât

34

35

fl

36

37

J. Leimgruber

Herznach

Effing. Schicht.

38

39

40

41

fl

42

43

Zai-Kappeler Gemeinderat Frey

Turgi

Ob. E’dingen

Effing. Schicht.

44

45

46

47

48

18.52

15,98 21,31 16,79 7,90 ! 15,60 M. Schochor    7,35

11,22

E. Ruhoff    13,14

30.52

Prof. Treadwell j' 24,03 17,60

G. Epprecht    22,41

22,25 7,75

22,89

E. Ruhoff

E. Schmid C. Cramer

I!

7.79    j 35,39 7,i8 ; 39,24 9,35 i 32,91 6,68 I 38,65 4,8i ¹ 45,50

6,38 ¹ 40,54

3,62 48,09 5,32    43,i8

6.80    41,97

13,52 1 30,15

10,26 j 32,67 9,02 j 37,65 9,42 ! 34,39 9A9 34,73 4,55 46,46 I3,i3 31,69

'T

2,11

1,60

2,37

OJ 00 00    00

2,21

0,81

o,97

0,68

0,81

0.88

I,²5

1,28

3,33

o,74

0,71    27,48

Sp. 29,46 1,46    25,94

Sp. 30,55

36,79

30.72 38,68 34,99 33,58

22.15

25.72

29.82 26,30

26.16

36.83

0,65    25,16

2,01

i,45

1,64

1,72

0,76 o,47 I 0,26 o,34

5,51

5,03

5,52

3,45

1,87

2,80

1,54

2,94

3,i6

4,32

3,33

5A5

5,45

2,54

6,56

97,51

98,49

98.86 98,00

100,26

99,70

100,19

98,94

99.87 100,02

98,07

98,64

98,92

99,o6

101,46

100,82

27,64

24,39

31,09

25,44

12,82

23.47

n,95

17.68 20,70 40,86

34,35

26,33

32.69 32,53

12.48 33A3

11,62 10,96

13,64

10,12

7,81

9,6o

5,88

8,38

10,71

18,17

14,67

i3,49

13,74

13,44

7,32

19,00

52.81

59,89

48,00

58,56

7.3,85

60,98

78,18

68,03

66,12

40,37

46,70

56,32

50,17

50,78

74.82 45,86

i,34

1,69

1,07

1,65

3,58

1,81

4,38

2,61

V5

0,68

o,95

Mi

1,08

1,10

3,78

0,88

AI2O3

J)

ii,.

Kanton Bern.

Kanton Bern.

49

Oberst E. Locher

Liesberg

Oxfordien

50

51

52

Gresly-Oderlin

Rogenkalkstein

jurassisch

Oxfordien

53

54

55

56

57

58

59

60

„ [werke v. Roll’sche Eisen-Cementfabrik Reuchenette

Choindez

Reuchenette

Malm

Oxfordien

6l

48,08 ! 8,23 21,53 22,21 i 4,50 39,93 3L48 ; 5,35 33,82 A. Barbezat :    3,45 j 2,79 51,02

Dr. Heintzel 14,08 . 4,35 42,91 24,34    8,32    32,28

25,26 ! 8,35 30,90

²,5i

2,67

o,43

1,00

1,25

0,84

o,75

o,77

0,66

1.34

¹.34 o,73 0,56 i,75 0,48 0,41 0,65 o,44

Sp.

Sp.

1,12

2,20

2,16

o,95

2,28

2,85

11,88 13,62 4C39 14,43 16,24 17,53

16.74

30,95

26,36

40,08

34,03

26.74

26,13

4,80 ! 100,27 4,35 j 100,58 3,72 I 99,46 1,26    100,27

2,02    100,13

51,66

49A9

4,26

62,35

59,03

56,31

60,45

32,63

43.87 5,97

22.12

34.88

36.12

23,09

24,82

2,36

12.35 11,87 io,73

10.35 6,61

7,45

4.82

6.83

11,92

n,93

19.29 19,68 9L52 22,80

25.30

28,73

27,07

58,66

47,H

88,24

67,42

46,27

44,18

0,25

0,26

13,82

0,31

0,36

o,43

0,38

i,49

0,92

8,18

2,33

o,99

0,92

AI2O3

•n

•n

14,51 %

15,41 %

Spuren

No.

Einsender

Fundort

Geologisches Alter nach Prof. Heim

Chemiker

Chem. Zusammen-

SiÛ2 R2O3 CaO

°/o

Setzung im Anlieferungszustand

In gebranntem Zustand

MgO CaS0₄ C0₂ H2O ! _    Si0₂ R2O8 CaO

I Summe II ..    1

% ' %

CaO

Bemerkungen

°/o

Si0₂+R20₃

Kanton Bern.

Kanton Bern.

62

63

Cementfabr.Reuchen. J. Frutiger Oberhof.

64

65

Bürgergem. Lengnau

Reuchenette

Achistein

Reisten

Lengnau

Oxfordien

/ Hochgebirgskalk (Malm)

Röthidolomit

Eocaene

Huperterde

Dr. Heintzel W. Sievers

Dr. Forrer

13,72

2,74

2,20

84,95

5,19

0,83

M⁶

7,47

42,44

51,87

35,40

2,49

1,16

0,85

15,27

0,46

o,93

cx

CO

33,79

41,69

44,6i

0,10

cf nT nT

OS SO 00 SO    ■“<

4,5i

99,93 I 99,i4 99,82 99,98 !

2I,6o

4,79

4,o6

89,05

8,17

¹,45

2,14

7,83

66,82

90,76

65,30

2,62

2,24

14,54

io,53

0,03

AI2O3 = 2,52 O/o

„    = 5,17%

Kanton Glarus.

Kanton Glarus.

66

67

68

Cementfabrik

Käpfnach

M. Zopfi, Schwanden

Mühlehorn

Mollis

69

fl

Oberjura (Titonstufe) Grenze von Kreide u. Jura

E. Bosshard

fl

E. Ruhoff

M. Schochor

7O

?!

fl

fl

fl

fl

12,41

11,36

16,77

26,30

36,34

22,46

6,20

5,41

5,5o

2,74

5,7i

5,46

40,72

43,36

42,30

38,04

29,74

38,93

i,39

1,48

0,04

Mi

M4

0,38

00 ^

’"O OS 00 K) vo

1,24

32,19

34,92

33,28

3i,44

24,62

30,78

3,o6

i,37

1,19

0,64

o,77

38,36 48,62 32,81

99,93

99,43

98,78

9,58

8,29

8,39

4,oo

7,64

7,98

62,89

66.48

64,55

55.48 39,79 56,87

2,18

2,58

1,90

1,31

0,68

1,39

A12Û3 =

CO r/D SO 10

cf hT co co

Kanton Graubünden.

Kanton Graubünden.

P. C. Romedi

fl

Fetan

Lavin

Grundmoräne

E. Ruhoff

! 47,81 27,28    8,12

59,75 28,70    2,94

3,12

3,39

6,15

00 cs

CO

co

96,86 !j 53,44

98,47 jj 62,04

30,49

29,80

9,08

3,05

0,11

0,03

AI2O3 = 20,51%

*    = 20,190/0

Kanton Neuenburg.

Kanton Neuenburg.

74

Gebr. Leuba

Noiraigue

75

Mittl. brauner Jura (Vesulien)

E. Bosshard A. Barbezat

76

fl

77

fl

fl

fl

78

fl

2i,74

24,46

19,62

24,46

20.02

6,25

7,81

8,66

7,i3

5,30

79

fl

fl

14,00

80

fl

fl

fl

7,75

8l

fl

fl

A. Contât

82

fl

fl

fl

83

84

Cementfabrik St. Sulpice

St. Sulpice

Oxfordien

fl

fl

85

fl

fl

fl

86

fl

87

fl

fl

A. Barbezat

13,94

16,03

6,21

13,24

9,01

27,99

21,23

4,35

2,65

7,20

6,16

3,23

4,80

3,31

9,07

7,32

36,40

3G79

36,16

34,34

37,30

43,45

48,78

4G37

40,09

52,49

44,97

48,43

30,94

34,26

o,93

0,89

o,57

0,84

0,63

1,09

1,10

1,20

1,27

Sp.

Sp.

Sp.

1,42

M3

5,20

4,11

2,41

3,50

3,89

2,75

¹,5 7

Sp.

2,55

Sp.

Sp.

Sp.

Sp.

4,ii

28.78 25,32 28,69 25,40 27,60

30.16

34.78 25,76 24,28 34,66 32,63

36.17 24,65 26,59

1,65

5,12

2,08

2,59

5,3i

i,99

4,65

9,63

9,75

4,03

3,8o

2,46

4,i5

5,77

101,28    12,53

ji 21,58

9,90

7,89

6,41

4,29

n,i5

99,10

52,23

47,69

55,56

64,04

78,86

64,03

60,65

84,76

70,74

78,91

43,46

50,34

1,30

o,99

1,28

1.36 i,47

2.37 4,67 1,96 1,81 5,56 2,49 3,93 0,84 1,20

No.

Einsender

Fundort

Geologisches Alter nach Prof. Heim

Chemiker

Chem. Zusammen-

Si0₂ R2O3 CaO

0/0

Setzung im Anlieferungszustand

In gebranntem Zustand

MgO CaSOi C0₂ i H₂0

% j °/0    !

i Summe

Si0₂ R₂03 CaO

CaO

Bemerkungen

°/o

Si0₂+R₂03

Kanton Schwyz.

Kanton Schwyz.

88

J. Hürlimann

89

Brunnen    j Seewerschichten j Prof. Lunge

„    : (Obere Kreide) !    „

90

91

92

1,

93

Prof. Treadwell

94

■n

95

96

27,94

38,23

32,07

19,25

61,15

11,48

14,00

l6,I7

16,29

97

•n

98

99

100

101

102

i,3o j 36,19 2,17    30,62 j

1,78

1,18

0,48

o,45

0,67

o,59

0,85

0,72

1,00

o,99

o,99

0,68

0,89

0,90

0,55

2,42

2,79

3,17

18,00 21,32

24,10 24,26 28,83 37,40 30,68 35,9i

37,i2

39,43

17,30 38,99

1,23

0,76 o,94 i,97 0,23 2,45 1,92 i,56 ¹,58

625

0,78

I,o6

o,79

0,76

0,69

Al₂03    =    0,570/0

„    =    0,83 0/0

71    =    073°/0

„    =    0,860/0

„    =    3,06 o/o

«    =    5,¹¹ %

=6,07 0/0 ,    =    7,36 °/o

fl    =    7,52%

fl    -    8,280/0

«    =    10,51%

«    =    8,970/0

Al₂03    =    10,84%

fl    =    10,49%

«    =    10,19%

Kanton St. Gallen.

Kanton St. Gallen.

103

Gebr. Zäch

Oberriet

104

105

106

H. Gugolz

Cementfabrik

Wallenstadt

Quinten

Wallenstadt

Kreide

Grundmoräne

Oberjura

(Titonstufe)

Prof. Treadwell

Prof. Lunge A. Contât

107

(Troger & Cie.)

ri

108

A. Barbezat

109

110

H. Kunkler, Wallenst.

W. Sievers

I 12

fl

¹¹³

114

TI

”5

I l6 1

2,17

19.57 12,05

16,39

16,29

5,23

n,97

10.57 3,82

35,67

33,82

40,00

4,5i

i5,97

l8,12*! 21,29

8,17 3L36

11,50* 25,30 8,13 45,58 2,97 i 43,45

32.86

40.86

22,53

25.36

21,65

37.36 35,04

0,04

1,04 ¹,78 2,72    101,01

3,15

2,24

M⁶

3,85

1,21

o,74

M5

1,40

i,i4

L53

2,87

2,96

6,73

3,90

0,52

o,73

o,55

0,38

2,06

o,79

99,93

100,05

100,00

99,98

6,51

i5,5o

1.79 2,62

1.46

M7

6.79 2,45 3,20

6.47 0,42

0,75

o,49

3,61

2,30

* inclus. 1,80 «/O Fe Ss

ALO3 = 4,17%

Al₂03 = 1,49% (* inclus. 7,34 0/0 Fe O

\ AI2O3 = 5,07 % AI2O3 = 2,36% ( * inclus. 1,60 % Fe O

l AI2O3 = 4,59 %

A    =4,8i %

A    = 1,28%

No.

Einsender

Fundort

Geologisches Alter nach Prof. Heim

Chemiker

Chem. Zusammen-

Setzung im Anlieferungszustand

In gebranntem Zustand

Si0₂ R2O3 ; CaO

% % %

MgO CaSÛ4 CO2 H2O

°/o

Summa

SiÜ2 ! R2O3 CaO ;

CaO

Bemerkungen

°/o SiOe+RaOs

Kanton Thurgau.

Kanton Thurgau.

117

C. Eder

Bischofszell

Prof. Treadwell ¹ 26,20

7,94    26,97

7,97

Sp.

27,36 I 3,28 ! 99,72    37,36    11,45    38,98

0,79

Kanton Unterwalden.

Kanton Unterwalden.

A. Schwarz

Beggenried

119

Grenze von Kreide u. Eocaen

E. Bosshard

14,43

120

ri

20,92

20,62

121

122

Sevestre & Cie.

A. Contât

123

124

A. Barbezat

125

ri

126

ri

127

128

Cementfabr. Rotzloch

Rotzloch

Untere Kreide

129

Prof. Lunge L. Marchlewsky

130

■n

24.44

18,54

18,37

18,32

18.44 20,98 18,05

14,71

66,84

40,29

7,89

9,04

i5,n

10,54

9,43

10.20

10,05

9,98

7,94

8,36

5,22

15,98

15,75

40,08

36,50

32,86

34.57

38.69

38.72

39.57

38.70

39,oo

37.72 42,69

6,21

22,00

1,26

M3

0,52

0,61

I,i3

1,16

0,78

Sp.

0,63

i,3i

i ,48

0,78

0,78

3,77

2,11

1,83

2,01

¹,53

Sp.

¹,5 5

0,50

Sp.

i,49

Sp.

o,44

32,63

27,72

28,02

24,74

25,07

28.51 29,25

28.52 28,11 28,07 33,72

5,74

17,39

1,65    101,71

2,02    99,44

1,99    100,95

3,36    100,27

6,98    101,32

3,35 IOO,3I 3,04    102,56

100,08

3,43

21,40 29,73

29,07

33,86

26,75

26.83 26,07 27,23 14,73 30,61    11,58

26,63    12,34

22,92    8,13

73.83

50.83

13.60    55,82 14,90 56,57

14.30    56,53 57,U

56,89

55,66 66,47

17,63

19,88

6,86

27,75

1,79

1,22

0,92

o,99

i,38

1.35

1,40

1.36

U35

i,43

2,i4

0,08

o,39

AI2O3

ii,43% 12,48 %

Kanton Waadt.

Kanton Waadt.

131

Dalstein & Cie.

V allorbes

Oxfordien j Prof. Treadwell

132

133

134

ri

135

Chamorel und Southwell, Lausanne.

Agiez(Orbe)

Urgonien

Oolith. erd. Kalkst. (Kreidef.) jurass.

Prof. Lunge

38,92

36,09

32,95

35,27

43,87

1,62

2,27

3,04

2,56

0,06

99,96

100,14

99,68

100,56

100,13

9,84

16,05

20,59

16,48

o,43

4,i5

6,27

8,37

8,00

1,07

85,15

74,99

67,30

71,96

98,50

6,09

3,36

2,32

2,94

65,67

A12Û3

0,85 % 2,83 % 4,28 % 3,99 %

Kanton Wallis.

Kanton Wallis.

136

Grenier, sen.

St. Gingolf

Unterer Lias

Dr. Barbiéri

137

4^

OJ -*00 ON OJ

5,27 45,14

5,22    36,78

2,03    I,°7    37,69    o,72

11,84

41,91 o,3i

98,75

100,42

ii,09

7,49

KO

in

c/d' 00

73,30

63,20

3,73

3,84

No.

Einsender

Fundort

Geologisches Alter nach Prof. Heim

Chem. Zusammen-

Setzung im Anlieferungszustand

In gebranntem Zustand

Chemiker

Si0₂ R2O3 CaO

MgO CaSChj C0₂    H₂0

°/o    %    ;    %    %

Summe

Si0₂ R₂0s CaO

CaO

Bemerkungen

°/o

%    Si0₂-f-R203

Kanton Zürich.

Kanton Zürich.

J. Moos

Lufingen

7)

140

7)

ï4i

•O *-0    *"0    *"0

142

Cementfabrik

Käpfnach

Obermiocaen

Dr. Heintzel ! 20,65 11,16

16,34

. 38,83

18,79

7,58

3,43

5,30

18,13

7,27

27,95

3i,7o

28,54

12,79

27,31

9,81

13,27

12,21

8,42

12,01

0,19

0,19

0,22

0,10

Sp.

32,41

39,26

35,65

I9,i7

30,56

1,04

0,84

H35

*,25

4,17

99,63

99,85

99,61

98,69

100,11

31,03

18,63

25,94

48,79

28,72

n,39

5,73

8,41

22,79

11,12

4i,99

52,92

45,30

16,07

4E77

o,99

2,17

H32

0,22

1,05

Al₂03    =    4,65%

„    =    2,340/0

n    =    3,92°/0

„    =    I2,850/o

Mergel unbekannter Provenienz.

Mergel unbekannter Provenienz.

143

144

Gebr. Tschopp, Basel

E. Ruhoff

145

146

147

J. Spörri

Prof. Becker, Zürich

A. Gygi

7,87

55,28

46,06

14,90

11,30

9,83

22,32

19,37

7,35

2,23

34,66

2,40

13,25

40,49

46,20

ON VO

■t. 'l vcT to

I,6l

0,21

I 20

1,24

34,33

1,89

9,79

31,48

37,62

6,88    100,06

1,45    100,00

13,37

62,16

54,57

23,23

18,55

16,70

25,10

22,95

11,46

3,66

58,90

2,70

15,70

63,37

75,82

1,96

0,03

0,20

1,83

3,4i

AI2O3 = 7,70 °/o

„    =    16,16 0/0

»    =    13,680/0

II. Die hydraulischen Bindemittel.

1. Einheitliche Klassifikation und Benennung der Bindemittel überhaupt.

Wir klassifizieren die -dermalen technisch verwerteten Bindemittel je nach ihrer Fähigkeit, mit Wasser angemacht, bei gewöhnlicher Temperatur auch unter Luftabschluss, also selbstständig oder blos unter freiem Zutritte der atmosphärischen Kohlensäure, also blos bedingungsweise d. h. unselbstständig zu erhärten und zu versteinern. Hierbei kann ein Bindemittel in Wasser löslich oder unlöslich also hydraulisch sein; vergleiche die folgende graphische Klassifikation der Bindemittel. Es ist fast überflüssig zu bemerken, dass eine scharfe Gliederung der Gruppen, sowie der Spezies ein und derselben Gruppe nicht durchführbar ist, indem zahlreiche Übergänge bestehen und es Bindemittel als Übergangstypen giebt, die ohne Verstoss bald in die eine bald in die andere Gruppe der Bindemittel eingereiht werden könnten.

Einteilung der Bindemittel.

unselbstständig erhärtend ;

selbstständig erhärtend ;

nicht hydraulisch

schwach hydraulisch nicht hydraulisch

hydraulisch

Luft- od. Weisskalk.

Schwarz- od. Wetter. Gyps u. Tripolith. kalk.

Scottsche Cement.

Parian-Cement.

Sorel-Cement.

Hydraulischer Kalk. Magnesia-Cement. Roman-Cement. Portland-Cement. Puzzolan-Cement. u. d. m.

2. Nähere Bezeichnung hydraul. Bindemittel.

a. Hydraulische Kalke.

Hydraulische Kalke sind Erzeugnisse, welche durch Brennen von Kalkmergeln oder Kieselkalken gewonnen werden und mit Wasser benetzt, sich ohne erhebliche Volumenveränderung ganz oder teilweise zu Pulver löschen.

Nach örtlichen Verhälltnissen werden hydraulische Kalke in Stückform oder hydratisiert, in Pulverform, in den Handel gebracht.

Erläuterungen.

Vor eintretender Verschlackung der Oberfläche gar gebrannte Kalkmergel oder Kieselkalke, die beim Löschen unter massiger Wärmeentwicklung und massigem Gedeihen teilweise oder ganz zu Pulver zerfallen, liefern hydraulische Kalke.

Beim Ablöschen des gebrannten Materials wird der freie Aetzkalk in pulverförmiges Kalkhydrat verwandelt, welchem je nach chemisch-physikalischer Beschaffenheit des Rohmaterials und Ausfall des Brandes auch die Hydraulefactoren ganz oder teilweise beigemengt sein können. Häufig bleibt ein Teil der letzteren in gröberen Stücken zurück, die sodann für sich oder gemeinsam mit dem zerfallenen Materiale auf geeigneten Mahlvorrichtungen zerkleinert werden müssen.

Hydraulischer Kalk, der beim Ablöschen bloss teilweise in Pulver zerfällt, sollte in Stückform nicht in den Handel gebracht werden.

Der pulverförmige hydraulische Kalk ist erdig-körnig, hell gelblich mit Uebergängen ins Graue. Angemacht erwärmt sich der hydraulische Kalk nicht; er bindet stets langsam, oft erst nach Ablauf von 24 und mehr Stunden ab und besitzt die Eigenschaft, bei mit der Zeit wachsender Festigkeit luft-und wasserbeständig zu sein. Das spezifische Gewicht des hydraulischen Kalkes liegt meistens unter 2,9; sein Glühverlust steigt in der Regel über 8 °/o.

Hydraulischer Kalk kann zu langsam fortschreitenden Luft- und Wasserbauten, die keine hohe Anfangsfestigkeit erfordern, verwendet werden. Zu Wasserbauten eignet sich hydraulischer Kalk insbesondere dann, wenn der Einwirkung des Wassers eine angemessen lange Lufterhärtung vorausgeht.

b. Romancemente.

Romancemente sind Erzeugnisse, welche aus thonreichen Mergeln durch Brennen unterhalb der Sintergrenze gewonnen werden und bei Netzung mit Wasser sich nicht löschen, daher durch mechanische Zerkleinerung in Pulverform gebracht werden müssen.

Erläuterungen.

Vor eintretender Sinterung, beziehungsweise vor eintretender Verschlackung gar gebrannte Kalkmergel bestimmter chemisch-physikalischer Beschaffenheit geben Romancemente. Der Einwirkung der Atmosphärilien ausgesetzt oder mit Wasser benetzt, zerfällt das gebrannte Material erst nach längerer Lagerung und dann nur teilweise, muss daher stets auf geeigneten Mahlvorrichtungen zerkleinert werden. Das Mahlgut ist erdig-körnig; die Farbe gelblich mit Abstufungen ins Rötlichbraune. Angemacht erwärmt sich der Romancement je nach Beschaffenheit des Rohmaterials, Behandlung der gebrannten Steine, Dauer der Lagerung u. dergl. m. sehr verschieden. Ebenso variiren seine Abbindeverhältnisse; in den meisten Fällen beginnt die Erhärtung der Romancemente schon nach wenigen Minuten.

Romancemente müssen an der Luft, wie unter Wasser volumenbeständig sein, sie dürfen weder treiben noch zerfallen. Das spezifische Gewicht der Romancemente variirt und steigt nur ausnahmsweise über 3,0, der Glühverlust selten über 5 °/o.

Romancemente finden überall Verwendung, wo es sich um Dichten, Trockenlegen und rasche Formgebung, in 2. Linie um Festigkeit handelt.

c. Portlandcemente.

Portlandcemente sind Erzeugnisse, welche aus Kalkmergeln oder künstlichen Mischungen thon- und kalkhaltiger Materialien durch Brennen bis zur Sinterung und darauffolgender Zerkleinerung bis zur Mehlfeinheit gewonnen werden.

Erläuterungen.

Bei eintretender Sinterung gar gebrannte Kalkmergel bestimmter, chemisch-physikalischer Beschaffenheit oder künstliche Mischungen thon- und kalkhaltiger Materialien geben Portlandcement.

Cemente dieser Kategorie, welche ohne weitere Aufbereitung des Rohmaterials, also direkt durch Brennen geeigneter Kalkmergel erzeugt werden, nennt man natürliche Portlandcemente. Sie untercheiden sich in so ferne von den s. g. künstlichen Portlandcementen, als bei diesen das Rohmaterial in entsprechend zerkleinertem Zustande einem künstlichen -Mischprozesse unterworfen wird.

Unter Einwirkung der Atmosphärilien oder direkt mit Wasser benetzt, zerfällt das Ofengut normaler Zusammensetzung nicht; dasselbe muss daher stets auf geeigneten Mahlvorrichtungen zerkleinert werden. Das Mahlgut ist ausgesprochen scharfkörnig, grau mit Uebergängen ins Grüne. Angemacht erwärmt sich der Portlandcement meist nur unbedeutend, bindet nach Umständen rasch oder langsam ab und soll bei hervorragender, mit der Zeit wachsender Selbst- und Sandfestigkeit an der Luft, wie unter Wasser dauernd volumenbeständig sein.

Das spezifische Gewicht des scharf gesinterten Portlandcements beträgt in der Regel mehr als 3,10, sein Glühverlust liegt meist unter 2 %. Port-landcemente von schwachem Garbrand oder ermahlen aus längere Zeit gelagerten oder aus hydratisierten Klinkern, besitzen bei einem bis 4 °/o steigenden Glühverlust ein spezifisches Gewicht von unter 3,10.

Zur Regulierung technisch wichtiger Eigenschaften der Portlandcemente ist ein Zusatz fremder Stoffe bis zu 2 % des Gewichtes ohne Aenderung des Namens zulässig.

Portlandcemente sind zu allen Bauten unter Wasser oder in feuchter Atmosphäre, insbesondere aber bei solchen Konstruktionen zu verwenden, die eine möglichst hohe Anfangsenergie, Frostfestigkeit in der ersten Phase der Erhärtung oder Widerstandsfähigkeit gegen mechanische Abnützung fordern. Bei Wasserbauten ist wo immer möglich dafür zu sorgen, dass der Portlandcement abgebunden sei, bevor derselbe der Einwirkung des Wassers ausgesetzt wird. Umgekehrt ist bei Luftbauten ein gleichmässiges Feuchthalten der Konstruktion in der ersten Periode der Erhärtung des Portlandcementes nötig, daher stets anzustreben.

d. Hydraulische Zuschläge (Puzzolanen). Hydraulische Zuschläge sind künstliche oder natürliche Stoffe, welche nur ausnahmsweise selbständig, stets in Verbindung mit Aetzkalk hydraulisch erhärten.

e. Puzzolancemente.

Puzzolancemente sind Erzeugnisse, welche durch innigste Mischung pulverförmiger Kalkhydrate mit staubfein zerkleinerten hydraulischen Zuschlägen (Puzzolanen im Allgemeinen) gewonnen werden.

Erläuterungen.

Gemenge staubfein zerkleinerter hydraulischer Zuschläge mit pulverförmigem Kalkhydrat, können hydraulische Mörtelbildner geben, welche je nach Beschaffenheit des Zuschlagmaterials, die technisch wichtigen Eigenschaften der geschätztesten Cemente zu erreichen vermögen.

Cemente dieser Kategorie sind unter Angabe des verwendeten Grundstoffs, also z. B. 3ls„Schlackencement, Trasscement etc.“ zu bezeichnen.

Entsprechend fabrizierte Puzzolancemente verlieren die sandig-erdige Beschaffenheit ihrer Komponenten ; sie werden mehlig weich. Die Naturfarbe der Puzzolancemente entspricht der Farbe des verwendeten hydraulischen Zuschlages. Angemacht erwärmen sich Puzzolancemente nicht und binden in der Regel langsam ab. Richtig fabrizierte Puzzolancemente treiben nicht, sie besitzen dagegen die Neigung zu Trocken- oder Schwindungsrissen.

Die Schlackencemente, als die einzige, derzeit fabriksmässig erzeugte Spezies der Puzzolancemente sind zu allen langsam fortschreitenden Arbeiten unter Wasser oder in feuchter Atmosphäre brauchbar, welche keine besonders hohe Anfangsfestigkeit des Bindemittels fordern. Aehnlich dem Trass-mörtel eignen sich gute Schlackencemente infolge der geringfügigen Schlammbildung insbesondere zur direkten Bétonage in Wasser. An der Luft werden sie in der Regel stark schwindrissig und verlieren an Kraft. Zu Konstruktionen an der Luft, die der mechanischen Abnützung unterworfen sind, sind Schlackencemente im Allgemeinen nicht geeignet.

Das spezif. Gewicht der Schlackencemente liegt meist unter 2,8; der Glühverlust schwankt zwischen 4 und 10 °/o.

f. Gemischte Cemente.

Gemischte Cemente sind Erzeugnisse, welche durch innigste Mischung fertiger Cemente mit geeigneten Zuschlägen gewonnen werden.

Erläuterungen.

Zur Steigerung der Geschmeidigkeit, der Adhäsion, der Wasserundurchlässigkeit, der Sandkapazität, beziehungsweise zur fabriksmässigen Darstellung zuverlässiger, qualitativ ausreichender, wohlfeiler Bindemittel für spezielle Zwecke, können fertigen Cementen irgend welcher Art nachträglich fremde, zweckentsprechende Stoffe zugemischt werden.

Bindemittel dieser Kategorie sind nach dem Grundstoffe unter Angabe der Gattung des Zuschlags ausdrücklich als gemischte Cemente zu benennen und zu fakturieren,

3. Methoden der Untersuchung der hydraulischen

Bindemittel.

a. Methoden der Analyse hydraulischer Bindemittel.

Die hydraulischen Bindemittel : Hydraulischer Kalk, Roman-cement, Portlandcement und Schlackencement lassen sich sämtlich durch Behandlung mit conc. Salzsäure aufschliessen. Die fernere Analyse folgt bei den drei erstgenannten dem bei der Analyse von Rohmaterialien beschriebenen Verfahren. Die Analyse des Schlackencementes ist im Grossen und Ganzen diejenige der Hochofenschlacken, unter Berücksichtigung des Umstandes, dass der Schlackencement durch Zusatz von Kalk zur Schlacke entstanden ist, also in den meisten Fällen einen Gehalt an Kohlensäure aufweisen wird, deren Bestimmung neben Calciumsulfid eine besondere Behandlung erfordert.

o. Analyse von hydr. Kalk, Romaneement und Portlandcement.

Es werden Glühverlust, Kohlensäure, Kieselsäure, Thonerde, Eisenoxyd, Kalk, Magnesia, Schwefelsäure und Alkalien nach den bei der Analyse der Rohmaterialien unter ß. y. s. C- und rj. beschriebenen Methoden bestimmt, wobei für Kohlensäure, Schwefelsäure und Alkalien besondere Proben abzuwiegen sind. Für die übrigen Bestandteile wird eine Probe wie folgt vorbereitet. Nach Bestimmung des Glühverlustes bringt man die Substanz in eine Porzellanschale, übergiesst mit conc. Salzsäure, dampft auf dem Wasserbad zur Trockne, erhitzt dann im Trockenschrank auf 120°, befeuchtet mit Salzsäure, scheidet dann die Kieselsäure ab und benutzt das Filtrat für die übrigen Bestimmungen.

ß. Analyse von Schlackencement.

Im Schlackencement werden bestimmt:

Kieselsäure, Thonerde, Eisenoxydul und Eisenoxyd, Mangan-oxydul, Kalk, Magnesia, Alkalien, Schwefelsäure, Sulfidschwefel nach den bei der Analyse der Rohmaterialien unter e. C- f]- fJ- v. o. beschriebenen Methoden.

Bei der direkten Wasserbestimmung (ai a. O. : À) muss der Kohlensäuregehalt berücksichtigt werden, indem man das Absorptionsrohr mit karbonisiertem (mit Kohlensäure gesättigtem) Chlorcalcium beschickt.

Die Bestimmung der Kohlensäure unter Zurückhaltung der Schwefelverbindungen kann auf zwei Arten ausgeführt werden:

«. Man verbindet sie mit der Wasserbestimmung, indem man nach dem Chlorcalciumrohr ein Natronkalkrohr oder einen Kaliapparat anhängt. Durch das im Verbrennungsrohre enthaltene Bleisuperoxyd werden die Schwefelverbindungen zurückgehalten.

ß. Man bestimmt die Kohlensäure im Apparate von Fresenius-Classen. Zur Zurückhaltung des entwickelten Schwefelwasserstoffes übergiesst man entweder vor dem Zutreten der Säure die Substanz mit der Lösung eines nicht flüchtigen Kupfersalzes oder man schaltet vor den Trockenröhren ein U = Rohr ein, das mit Kupfersulfat getränkte Bimsteinstückchen enthält. Im erstem Fall wird der Schwefelwasserstoff gleich beim Entstehen als Kupfersulfid niedergeschlagen, im 2. Fall in der erwähnten Röhre zurückgehalten.

b. Farbe und Struktur.

Die Farbe des pulverförmigen Bindemittels wird durch Besichtigung mit unbewaffnetem Auge bestimmt. Bei einiger Übung fällt es nicht schwer selbst feinere Abstufungen der Farbentöne zu unterscheiden und zu bezeichnen; so z. B. beim Portlandcement, der bald »grau, normal«, bald »grau mit Stich ins Grüne« oder »mit Stich ins Gelbe« bezeichnet werden muss.

Die hydraul. Bindemittel sind bald farbenecht, bald künstlich gefärbt. Um ein hydraul. Bindemittel auf Farbenechtheit zu prüfen, fülle man einen Glascylinder mit Wasser oder Alkohol zur Hälfte auf, schütte in diesen sodann allmälig ca. 150 gr des zu prüfenden Bindemittels, schüttle das Gemenge einige Zeit kräftig durch und lasse absitzen. Der spezifisch leichtere Farbstoff wird sodann von der übrigen Masse getrennt diese decken bezw. auf der Oberfläche der Flüssigkeit schwimmen. Etwelche Brenn-

Stoffrückstände, Asche etc. werden auf die beschriebene Weise vom Bindemittel ebenfalls abgeschieden. Man wird indessen je nach der Menge der Abscheidung nicht im Zweifel sein können, ob man es mit einem Farbkörper oder mit wirklichen Brennstoffrückständen zu thun hat.

Anfänglich wurden die Strukturverhältnisse der hydraul. Bindemittel mikroskopisch an kleinen, mit absolutem Alkohol an gemachten Proben ermittelt. Das betretene Verfahren wird nun mehr blos ausnahmsweise benützt : die Erfahrung hat gezeigt, dass kennzeichnende Unterschiede, Unterschiede der Form, der Oberflächenbeschaffenheit, der Farbe und Durchsichtigkeit von einer Bindemittelgattung zur andern überhaupt nicht bestehen.

c. Nachweis fremder Zuschläge.

Fremdartige Zuschläge kommen der Hauptsache nach blos in Portlandcementen vor, die als gemischte Portlandcemente zu bezeichnen wären. In der Schweiz wurden solche Cemente als »Portlandcement II. Qualität« in den Handel gebracht.

Als Zuschläge zu Portland-Cementen wurden genannt : Kalksteinmehl ; gemahlener Thonschiefer ; Hochofenschlackenmehl ; hydraul. Kalk (Schwarzkalk, trocken gelöscht) ; Trass u. d. m.

Zur Charakteristik der Zuschläge zu Portlandcement haben die Herren R. und W. Fresenius folgende Bestimmungen an

gegeben :

a. Das spezifische Gewicht. Über die Methoden der spezif.

Gewichtsbestimmung vergl. den Abschnitt » Bestimmung der Gewichtsverhältnisse hydraul. Bindemittel«. ß. Der Glühverlust. Der Glühverlust soll durch Glühen von 2 gr Substanz im Platintiegel über einfachem Bunsenbrenner mit Schornstein bestimmt werden. Nach 20

Minuten langem Glühen soll das Gewicht konstant sein.

Spezifische Gewichte und Glühverluste werden in der eidg. Festigkeitsanstalt seit 1882 bestimmt. Für letztere beträgt die Einwage 2,0—3,0 gr; dieselbe wird im Platintiegel über einem Bunsenbrenner mit Schornstein 10 Minuten lang vorgeglüht, hierauf über einer Gebläseflamme 15 Minuten lang fertig geglüht.

y. Alkalinität der Lösung. 1,0 gr der fein gepulverten Substanz (das 5000 bezw. 4900ter Maschensieb passierend) wird mit 100 cc destilliertem Wasser bei gewöhnlicher Temperatur 10 Minuten lang geschüttelt und 50 cc des Filtrats mit Vio Normal-Salzsäure titriert, o. Verbrauch an Vio Normal-Salzsäure. 1,0 gr der fein gepulverten Substanz (wie zuvor) wird mit einer Mischung von 30 cc Normal-Salzsäure auf 70 cc Wasser 10 Minuten lang unter Umschütteln behandelt, 50 cc des Filtrats mit Normal-Natron zurück titriert. s. Verbrauch an Kaliumpermanganat (KMnÜ₄). 1,0 gr der fein gepulverten Substanz (wie zuvor) wird mit ca. 150 cc Mischung von 1 Teil verdünnter Schwefelsäure (mit 1,12 spez. Gewicht) und 2 Teile Wasser behandelt und in die Flüssigkeit eine Kaliumpermanganatlösung von bekanntem Wirkungsgrad bis zur bleibenden Rotfärbung eingetröpfelt und der Verbrauch an Kaliumpermanganat festgestellt. Ç. Verbrauch an Kohlensäure (C0₂).    3,0 gr der fein ge

pulverten Substanz (wie zuvor) werden in gewogenem Glasrohre bis zur Gewichtskonstanz (ca. 2 Stunden) einem Strom von trockener Kohlensäure ausgesetzt. Das Glasrohr enthält, um Wasserverlust zu verhindern, am Ausgange zwischen 2 Asbestpfropfen eine Chlorcalciumschicht. Als Gewichtsdifferenz wird die absorbierte Kohlensäuremenge festgestellt.

d. Bestimmung der Gewichtsverhältnisse hydraulischer Bindemittel.

Flier fallen in Betracht :

a. Das absolute spezifische Gewicht.

(Spezifiisches Gewicht ohne Poren).

Zur Bestimmung des spezifischen Gewichts kommen zur Anwendung :

Dünnwandige Pyknometer ;

Michaelis-Schumanns Volumometer ;

F. AL Meyers Volumometer ; neuester Zeit auch Dr. Erdmeng er-Mann ’s Volumometer.

Pyknometer werden nur ausnahmsweise verwendet; ebenso das eine, zur Zeit im Besitze der Anstalt befindliche Meyer’sehe Volumometer.

Das Michaelis - Schumann’sehe Volumometer ist eine Nachbildung des Michaëlis’schen, in Fig. 3 abgebildeten Volumometers mit metallenem Gefäss bestimmten Inhalts. Der von Schumann angegebene, in Fig. 4 abgebildete Apparat besteht aus einem gläsernen Gefäss (Kolben) und einem, in den Hals desselben sorgfältig eingeschliffenen und in ¹110 cc geteilten Glasrohre mit trichterförmige Ende. Der Apparat wird in der in Fig. 4 abgebildeten Art zusammengestellt, also das graduirte Rohr in den Kolbenhals angemessen kräftig eingedreht und mit Terpentinöl über den Nullpunkt gefüllt, sodann mit einem Kork geschlossen versuchsbereit gehalten.

Vor jedem Versuch liest man am untern Meniskus den Stand der Terpentinsäule im Rohre ab, lässt sodann vorsichtig 80—100 gr des zu prüfenden Bindemittels durch das Rohr in das Gefäss hinabgleiten, spühlt etwa anhaftende Partikelchen herunter, schliesst das Rohr mit dem Korkpfropf wieder ab, lässt absitzen und liest so bald wie möglich den neuen Stand der Terpentinsäule ab. Die Differenz der Ablesungen giebt Hin cc das Volumen des eingefüllten Bindemittels, somit ist

II

ft

fl

=ii

iHsa

Fig. 3.

40

35

30

1:1

wo G in gr das Gewicht der Probe

Fig. 4.

das gesuchte spezifische Gewicht des Bindemittels.

Bei der Ausführung des Versuches ist darauf zu achten,

dass das Bindemittel, der Apparat und das verwendete Terpentinöl gleiche Temperatur haben, welche ca. 15° C. betragen soll (angenähert die Luft-Temperatur bei Gradierung der Messröhre) ;

dass während des Einbringens des Bindemittels weder ein Substanz noch ein ( Hverlust eintritt ; dass das Rohr beim Einfüllen sich nicht verstopft. Sollte eine kleine Menge hängen bleiben, so löse man diese durch leichtes Aufklopfen ab.

bedeutet

il

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T.

In Fig. 5 haben wir das Dr. Erdmenger-Mann Volumometer abgebildet. Wie aus der Figur ersichtlich, besteht der Apparat aus einer in Vio cc geteilten Röhre von 50 cc Inhalt, die oben und unten in einen Mantel (Kühler) eingeschmolzen ist ; das obere offene Ende der Röhre ist zur Abhaltung von Staub mit einer Glaskappe lose bedeckt ; am unteren Ende geht die Röhre in einen senkrecht stehenden Geissler’schen Hahn über ; ausserdem befindet sich kurz über dem Ausflusshahn seitlich angeschmolzen ein Zuflussrohr mit Glashahn. Der Kühler hat oben zwei Öffnungen, die eine zum Entweichen bezw. Eintreten der Luft beim Füllen oder Ablassen des Wassers desselben; durch die zweite Öffnung kann ein kleines Thermometer geführt werden, um die

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.. ----—;

_ Fig. 5.

*) Das spezifische Gewicht definiert als das Gewicht der Kubikeinheit ist variabel für jeden Punkt der Erdoberfläche und nicht zu verwechseln mit der Dichte, die eine, für jeden Punkt der Erdoberfläche konstante, unbenannte Zahl bedeutet, und als Verhältnis des Körpergewichts zum Gewichte des Wassers von gleichem Volumen bei 4° C. ausgedrückt . wird. Unter Vernachlässigung der Einflüsse der Abplattung der Erde und bei entsprechender Wahl der Gewichts- und Masseinheiten, werden die absoluten spezifischen Gewichte und die Dichten durch die gleichen Zahlenwerte ausgedrückt.

Temperatur des Kühlwassers stetig zu beobachten. Zum Füllen bezw. Ablassen des Wassers dient ein unten am Kühler an einem seitlich angeschmolzenen Rohre angebrachter weiterer Geissler’scher Glashahn. Am Kühler seitlich angebracht erscheint ■ das Zuflussrohr der Messröhre ; dasselbe ist durch eine kurze Kautschukverbindung mit einer rechtwinklig gebogenen Glasröhre verbunden, die mit eingeschliffenem Glasstopfen auf dem einen Hals einer Woulff’schen Flasche sitzt und bis auf den Boden der Flasche reicht; der zweite Hals der Woulff’schen Flasche, mit einer kurzen, rechtwinklig gebogenen Glasröhre mit eingeschliffenem Stopfen verschlossen, steht mit einem Gummidruckballon in Verbindung; der Inhalt der Woulff’schen Flasche beträgt ca. 1 Liter.

Der vertikal stehende Kühler wird getragen durch eine Klammer an eisernem Stativ ; zur genaueren Ablesung befindet sich in der Röhre ein Schwimmer.

Die eigentliche Bestimmung wird ausgeführt in kleinen, möglichst engen und kurzhalsigen, aus starkem Glase gefertigten Kölbchen von 50 cc Inhalt, die während des Versuches in ein Gefäss mit Wasser gestellt werden, dessen Temperatur die gleiche ist, wie die des Kühlers. Als Flüssigkeit wird ebenfalls Terpentinöl angewendet.

Vor der Ausführung des Versuchs wird der mit Terpentinöl gefüllte Apparat sowie das Messkölbchen auf gleiche Temperatur, auf ca. 15° C. gebracht, bei welcher Temperatur die Messgefässe angeblich graduiert worden sind. Es werden nun ca. 40 gr der zu prüfenden Substanz genau abgewogen und das Niveau der Flüssigkeitssäule auf 50 cc gestellt, Man lässt hierauf ca. 20 cc Terpentinöl aus der Röhre in das Messkölbchen fliessen, und bringt in dasselbe vorsichtig die abgewogene Menge der Substanz, am besten mittelst eines kleinen Trichters, ein. Die Substanz wird auf diese Weise schneller mit der Flüssigkeit benetzt, und die mitgerissene Luft rascher ausgestossen, was durch vorsichtiges Umschwenken des Kolbens vollkommen erreicht werden kann. Unmittelbar nachdem die Flüssigkeit bis zur Marke ins Messkölbchen zugelassen wurde, ist der Stand der Flüssigkeitssäule im Rohre abzulesen. Das Volumen des im Rohre zurückgebliebenen Terpentinöl entspricht V, dem Volumen der eingewogenen Probe. Als Quotient aus dem Gewichte der Probe in gr und dem Volumen in cc resultiert nach wie vor das gesuchte spezifische Gewicht.

ß. Die Volumengewiehte.

(Spezifisches Gewicht mit Poren).

Als Volumen- oder Litergewichte hydraulischer Bindemittel fallen in Betracht :

diejenigen im Anlieferungszustande,

» bei loser Anlagerung der kleinsten Teilchen,

» bei innigster Berührung derselben.

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Fig. 6.

Zur Bestimmung des erstem, also des Volumengewichts im Anlieferungszustande (ot ; kg pro Liter) wird je nach Menge des verfügbaren Materials ein Blechgefäss von 3,61 Liter oder ein solches mit 33,2 Liter Fassungsraum benutzt. Ohne das Material aufzurütteln, wird dasselbe löffelweise aus der Originalverpackung geschöpft und das Messgefäss allmälig strichgerecht gefüllt, abgestrichen und gewogen. Aus dem Wägungsergebnis, dem Gefässgewicht und Fassungsraum ermittelt man ohne weiteres den Wert du

Die Bestimmung des Volumengewichts bei loser Anlagerung der Teilchen (d₂; /hf pro Liter) wird unter Benutzung der in Fig. 6

dar gestellten Apparats ausgeführt. Derselbe ist in Nachbildung eines ähnlichen Apparats entstanden, dessen Zusendung wir der Gefälligkeit des Herrn Bernoully, Cementfabrikant in Wildau, verdanken. Von letzterem unterscheidet sich unser Doppelapparat durch mechanischen Antrieb der vertikalen die Blechkegel durchsetzenden Spindeln und einer Abänderung der Form und Lage der Rührarme. Der Fassungsraum der trichterförmigen Gehäuse der Apparate beträgt ca. 1,5 Liter. Bei geschlossener Ausfluss-Öffnung und ruhendem Rührwerke wird der Trichter mit dem zu prüfenden Materiale aufgefüllt. Nachdem die Ausflussöffnung geöffnet und der Apparat in Bewegung gesetzt wurde (ca. 45 Tourenzahl pro Minute) fällt das aufgelockerte Material in die untergestellten Litergefässe. Höhe der Ausflussöffnung über dem Boden der Litergefässe : 18,5 cm. Es wird darauf gesehen, dass die Bewegung des Apparats ohne jegliche Erschütterungen des Gestelles und damit des Messgefässes verläuft.

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if:

an

"■■-r.*=~=5S5:z=~

Jicumlab vc

Fig. 7.

Sobald das Messgefäss strichgerecht vollgelaufen ist, wird dasselbe an Ort und Stelle abgestrichen, sodann gewogen der gesuchte Wert o₂ festgestellt.

Zur Ermittlung der Volumengezvichte hydraul. Bindemittel bei innigster Anlagerung der Teilchen (o₃ ; kg pro Liter) wird der in Fig. 7 abgebildete Apparat benützt. (Derselbe dient gleichzeitig auch bei Siebversuchen zur Bestimmung der Mahlungsfeinheit). Ein cylindrisches Litergefäss mit starkem Boden ist in eine Gabel gehängt, deren freie Enden auf Excentern der Antriebswelle schleifend allmälig gehoben und plötzlich fallen

gelassen werden. Mit der Gabel wird auch das Litergefäss bei jedem Umlaufe der Maschine gehoben und aus einer Höhe von ca. 1,0 cm auf die eiserne, der Aufschlagefläche des LitergefäsSes entsprechend erhöhte Bodenplatte des Apparats fallen, gelassen. Ein Tourenzähler gestattet die Anzahl der Hube des Liter-gefässes zu kontrolieren. Das in Bewegung gesetzte Litergefäss wird löffelweise mit dem zu prüfenden Materiale gefüllt und so gut als möglich gehäuft voll gehalten. Nach 6000 Touren (ca. IV4 Stunde) wird das Messgefäss aus dem Apparat gehoben, abgestrichen und gewogen. Da als massgebender Durchschnitt das Mittel aus 2 Versuchen gilt, arbeiten in unserem Laboratorium 2 zusammengekuppelte Apparate der beschriebenen Art.

e. Prüfung der Längenänderungen der hydraulischen

Bindemittel.

Zur Prüfung der Längenänderungen hydraulischer Bindemittel, welche diese an sich oder in Gemengen mit Sand, also als Mörtel, bei dauernder Luft- oder Wasserlagerung, in Lösungen organischer oder anorganischer Stoffe erfahren, besitzt die Anstalt

a. Bauschingers Tasterapparat. ß. Debrays Hebelapparate.

Herr C. Klebe, der Verfertiger des »Bauschinger’scher Tasterapparats« giebt für diesen folgende Gebrauchsanweisung, die bei Benutzung des Apparats eingehalten wird :

Der in Fig. 8 abgebildete Apparat ermöglicht eine direkte Ausmessung der Längenveränderungen prismatischer Probekörper mit einer Genauigkeit von 1/200 mm und giebt über Schwinden oder Wachsen derselben in verhältnismässig kürzester Zeit den sichersten Aufschluss.

Der Apparat besteht im Wesentlichen aus einem bügelförmigen Taster (A) dessen rechtsseitiger Schenkel eine Mikrometerschraube mit Teiltrommel, der linksseitige ein Fühlhebelwerk von entsprechender Empfindlichkeit enthält. Fühlhebel und Messschraube endigen in schwach abgestumpfte Tasterspitzen, die bei Ausmessung des Probekörpers an die Endflächen desselben angelegt werden, wobei der Tasterdruck durch eine auf den längeren Fühlhebelarm wirkende Blattfeder normiert wird.

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ÉÜ1

Fig. 8.

Die Probekörper hydraulischer Bindemittel werden in metallernen vierteiligen Formen, in gleicher Weise wie die Normalzugstücke, mit dem Spatel ein geschlagen, und erhalten bei einem Querschnitte von 5 cm² eine Länge von 10,0 z;«. In der Mitte der Stirnflächen des Probekörpers sind‘kleine Vertiefungen vorgesehen, in welche je ein dünnes Metallkörnerplättchen als Tasterpunkt eingelegt und mittelst eines Cementbreis verkittet wird. Sobald die Verkittung genügend fest ist, kann zur erstmaligen Ausmessung des Probekörpers geschritten werden.

Hierzu wird das Probestück auf die am Säulenstativ des Apparates angebrachte Konsole gelegt und mittelst einer Bogenfeder gehalten. Hierauf wird der an einem Spitzengehänge leicht bewegliche Taster mit Messschraube und Fühlhebelspitze in die gut gereinigten Körner am Probestück eingeführt und die Messschraube soweit vorgeschraubt, bis der Fühlhebel genau am Index des Apparates einspielt. Nun wird der Stand der Mikrometerschraube abgelesen, wobei vom Nullpunkt der tangential zur Trommel geführten Skala ausgegangen wird ; die ganzen Umdrehungen der Schraube werden bis zum vorderen Trommelband abgezählt und die Bruchteile eines Umgangs nach zehntel und hundertstel auf der Trommel selbst abgelesen. Für letztere Ablesung dient die Skälenkante als Index.

1 Trommelteil =

mm — 0,005 mm.

1 Skalenteil = 1 Umgang der Messerschraube = 0,50 mm 0,50

100

Der Nullpunkt der Skala entspricht einer Tasteröffnung von 95 mm. Für eine absolute Länge von 100,00 mm wird sonach eine Ablesung von 10,00 Skalenteilen erhalten, aus welcher jene Länge, mit Hinzurechnung der vorstehend angegebenen Tasterweite (95,00) bei der Nullstellung, erhalten wird,

was

1Q^— + 95,00 mm — 100,00 ergiebt.

Änderungen in der Temperatur machen eine Korrektur der Ablesung notwendig. Für kleine Schwankungen von 1— 3°C. ist zwar der Apparat noch unempfindlich; grössere Änderungen müssen jedoch berücksichtigt werden. Die Korrekturkonstanten lassen sich leicht durch einen Versuch direkt ermitteln, werden aber auch der Gebrauchsanweisung des Apparates beigefügt.

Zur Kontrole der Tasterweite ist dem Apparat ein in Holz gefasstes Metallkörnerstäbchen beigegeben, welches auf einer Länge von 100,00 mm adjustiert wurde, und bei 15° C. eine Ablesung von 10,00 Skalenteilen geben muss. Ein ebenfalls dem Apparat beigegebenes Musterprobestück ergab bei der Ausmessung

95,00 =

— 8,96 Skalenteile ; seine Länge ist sonach — —~

99,48 mm. Bei wiederholter Abmessung ist der Probekörper stets in derselben Lage, die er bei der ersten Abmessung inne hatte, auf den Apparat zu bringen, welche Lage durch Bezeichnung der Tasterstellen mit Rechts und Links am Probestück fixiert wird.

Die Messschraube soll bei der Einstellung nicht weiter vorgeschraubt werden, als es der Fühlhebelzeiger zulässt, damit letzterer keinen Schaden erleidet.

Die Korrektur der Ablesung pro + 1° C. beträgt im Mittel + 0,002 Skalenteile. Bei einer Erhöhung der Temperatur dehnt sich der Apparatbügel stärker aus als z. B. ein Cement-körper, und tritt in Folge dessen ein scheinbares Schwinden des Cementes auf, während beim Sinken der Temperatur der Cement-körper scheinbar grösser wird.

Fig. 9 stellt den Debray’sehen Messapparat zur Feststellung der Längenänderungen hydraul. Bindemittel dar. Der Unterschied zwischen Debray’s und Bauschinger’'s Apparat liegt lediglich darin, dass bei Debray ca. 80,0 cm lange Stäbe von ca. 2,3 cvB

Querschnitt bleibend in den Apparat eingelegt zur Anwendung kommen, während Prof. Baiischinger kürzere, dafür massigere und daher transportablere Probekörper benützt. Die letztem können in Bäder beliebiger Temperaturen und Zusammensetzung eingelegt werden. Mit Beschränkung des Temperaturwechsels, lässt der Debray’sehe Apparat gleichfalls die Einwirkung beliebiger Salzlösungen dadurch zu, dass die vertikale Glasröhre, die zur Aufnahme des Probekörpers dient, mit seitlich angebrachten Zu- und Abflussöffnungen ausgerüstet ist. Das obere Ende der Probestäbe wird mit einem metallernen Plättchen belegt (aufgekittet), gegen welches der kleine vertikal hän gendeTaster des, auf der Röhre aufmontierten Zeigerapparats stösst. Die Teilung des Gradbogens und das Hebelverhältnis des Zeigers gestattet Vio mm direkt, schätzungsweise derenO,l-tels Untervielfache abzulesen. Innerhalb der praktisch vorkommenden Grenzen der Längenänderung hydraul. Bindemittel giebt der Apparat brauchbare Resultate.

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Fig. 9.

Die Erzeugung der Probekörper geschieht bei Debray in ähnlicher Weise wie bei Bauschinger, nämlich durch Einschlagen der angemachten Masse mittelst Spatel in mehrteilige, exakt gearbeitete eiserne Formen. Die so gewonnenen Probekörper erfahren je nach ihrer Bestimmung eine verschiedenartige Behandlung, bevor sie in den Debray’schen Messapparat eingelegt werden. Sie gelangen bald in frischem Zustande (nach 24 oder 48 ständiger Luftlagerung), bald nach -längerer Luftlagerung zur Beobachtung.

f. Methoden der Prüfung der Volumenbeständigkeit hydraulischer Bindemittel.

a. Allgemeines.

Zu den technisch wichtigsten Eigenschaften hydraulischer Bindemittel zählt ihre Volumenbeständigkeit. Es mag ein Bindemittel Unzukömmlichkeiten hinsichtlich Farbe, Abbindungsver-hältnisse, Mahlungsfeinheit zeigen, mangelhafte Kraftentwicklung besitzen, mit andern Worten minderwertig sein, die technische Verwendbarkeit verliert dasselbe erst, wenn es nicht zuverlässig

d. h. volumenbeständig ist. Nachträgliche Volumen Veränderungen der Bindemittel bilden stets ernste Gefahren für den Bestand eines Bauwerks ; mit Recht darf daher verlangt werden, dass die Methoden der Prüfung der Volumenbeständigkeit der Bindemittel möglichst scharfe seien und ihre Anwendung in der Praxis möglichst häufig erfolge.

Absolute Volumenbeständigkeit giebt es nicht; sämtliche Bindemittel quellen unter Wasser und kontrahieren an der Luft. Wird ersteres ungebührlich gross, so entsteht »Treiben« im andern Falle »Schwindung«, welch letztere eine Form Veränderung bedeutet, die sich ebenfalls bis zur Rissbildung (Schwindrissigkeit) steigern kann. Ein schädliches Wachsen, also eine Volumen-vergrösserung eines hydraulischen Bindemittels kann auch zu Folge allmäliger Aufnahme von atmosphärischer Feuchtigkeit eintreten und nennt man solche Bindemittel »Lufttreiber« zum Unterschiede von erstem, die » Wasser treib er«- sind. Wassertreiber sind stets auch Lufttreiber ; dass indessen Lufttreiber nicht unbedingt schädliche Wassertreiber sein müssen, geht aus den spätem Zusammenstellungen unserer Beobachtungsresultate unzweifelhaft hervor.

Hydrauliche Bindemittel sind als volumenbeständig anzusehen, wenn dieselben ohne Sandzusatz angemacht, bei Luft-und Wasserlagernng die beim Abbinden angenommene Form und Oberflächenbeschaffenheit dauernd beibehalten. Aus tadellosen Bindemitteln erstellte Körper erfahren unter Wasser oder in bleibend feuchter Atmosphäre keine schädlichen Formveränderungen; an der Luft mit wechselndem Feuchtigkeitsgrad können diese Körper eine naturgemässe Schwindrissigkeit erleiden, die sich nur durch Zusatz von Magerungsmitteln (Sand oder andern inerten Füllstoffen) und sachgemässer Verarbeitung des Materials mildern bezw. gänzlich beheben lässt.

Luft- und Wassertreiben kann entstehen :

a.    Durch übermässigen Gehalt an Stoffen, die eine nachträgliche, allmälige Zersetzung, Oxydation oder Wasserauf nähme, beziehungsweise letztere allein, erfahren. Als Hauptrepresen-tant dieser Stoffe ist das Calciumsulfid (CaS) und das Calciumsulfat (CaS0₄) zu nennen, welche Stoffe unter Volumenver-grösserung in CaS0₄+2H₂0, nach Schott sogar in CaS0₄-f-7 H₂0 übergehen. Die Oxydation und Hydratisierung des Calciumsulfides schreitet langsam vorwärts und kann Monate, ja Jahre andauern. Treiber entstehen auch, wenn schon nicht regelmässig durch Zusatz von oft .sehr wechselnden Mengen ungebrannten Gypses. Die Vorgänge hier sind derzeit nicht vollkommen abgeklärt.

Treiber der vorstehend beschriebenen Kategorie seien zusammenfassend als » Gypstreibcr« bezeichnet.

Treiber entstehen ferner :

b.    Durch ungenügende Homogenität, grobes Korn des Rohmaterials oder durch dessen fehlerhaften Brand. Das treibende Agens ist der Ätzkalk (CaO). Je nach Brandstärke, Grösse des zufälligen Eisengehalts, seiner Verteilung im Rohmateriale, kann der Ätzkalk mehr oder weniger den Charakter des tot gebrannten Kalkes annehmen, dessen Teile den Angriffen des Löschwassers gegenüber sich oft längere Zeit indifferent verhalten. Das Treiben solcher Bindemittel ist stets auf einen oft langsam fortschreitenden Löschprozess des Àtzkalkes zurück zu führen. Solche Treiber nennt man: -»Kalk treib er«-.

c.    Bei entsprechender Homogenität, feinem Korn und regelrechtem Brand kann Treiben hervorgerufen werden durch ein Übermass an qucllimgsfähigen Stoffen. Als solche treten auf der Àtzkalk und die Magnesia.

Übermässig hoher Kalkgehalt im Rohmateriale liefert Bindemittel, die vor der Verwendung, am zweckmässigsten wohl fabriksmässig, abgelöscht werden müssen. Übermässig Ätzkalkreiche, namentlich scharfgebrannte Bindemittel, können mit Wasser angemacht in der ersten Phase des Erhärtungsprozesses tadelloses Verhalten zeigen. Zu Folge rasch fortschreitender Verfilzung, also vorzeitiger Porenfüllung der Masse durch Absonderungs- und Löschprodukte, werden meist in kurzer Zeit innere Spannungszustände auftreten, die schädliche Formveränderungen, Rissbildungen, oft eine gänzliche Zerstörung des bereits angenommenen Zusammenhangs nach sich ziehen können. Treiber dieser Art gehören ebenfalls in die Kategorie der »Kalktreiber«.

Durch Scharfbrand wird die Magnesia dolomitischer Rohmaterialien in eine gegen Angriff des Wassers äusserst widerstandsfähige Modifikation versetzt. Genetzte oder nicht hydratisierte Bindemittel dieser Art binden und versteinern scheinbar völlig normal. Nach Verlauf längerer Zeit, oft erst nach Jahren, beginnt allmälig der Löschprozess der Magnesia sich durch Volumen-vergrösserung und Auftreten von Spannungszuständen im Innern der erhärteten Masse geltend zu machen, welch letztere nicht selten zu starker Treibrissigkeit führen. In solchen Fällen haben wir es mit dem sogenannten » Magnesiatreiben « zu thun.

Schädlichen Einflüssen des Calciumsulfids (CaS) und der Magnesia (MgO) sind wir noch nicht begegnet ; sie gehören zweifellos schon deshalb zu sehr seltenen Vorkommnissen, weil die hydraul. Bindemittel gewöhnlich nur schadlose Mengen dieser Stoffe enthalten.

Das Calciumsulfat (CaS0₄) rührt teils aus dem Rohmateriale her, teils bildet es sich während des Brennprozesses, oder gelangt als Zuschlag während der Mahlung ins Fertigprodukt; es wirkt individuell und sehr verschiedenartig auf die Bindemittel ein. Wenn es schädlichen Einfluss übt, so erscheint es gegen Einwirkungen des Wassers recht empfindlich; unter Wasser gesetzt bekundet es nach wenigen Tagen das » Gyps treib en«-unter charakteristischen Erscheinungen.

Die Zuverlässigkeitsverhältnisse hydraul. Bindemittel prüfen wir hiernach :

1.    Auf chemisch-analytischem Wege; zur Bestimmung gelangen S und MgO.

2.    Durch direkte Feststellung der Volumenbeständigkeitsverhältnisse. Die Untersuchung der letztem zerfällt:

in die Probe auf Gypstreiben, durch Anwendung ca. 15-grädiger Wasserbäder,

in die Probe auf Kalktreiben, durch Anwendung ca. 15-grädiger Wasserbäder (Normenwasserprobe) und durch Nieder druck-Dampf- und Warmwasserbäder (beschleunigte Volumenbeständigkeitsproben).

ß. Art der Erzeugung von Probekörpern.

Sämtliche zur Prüfung in das eidg. Festigkeitsinstitut eingelieferten, sowie die zu wissenschaftlichen Arbeiten aus den Fabriken oder aus dem Handel bezogenen hydraul. Bindemittel wurden vom Jahre 1885 bis 1891 folgenden Volumenbeständigkeitsproben unterworfen :

1.    der Normen- oder Kuchenprobe, Wasserlagerung ;

2.    der Darrprobe (nach engl. Verfahren);

3.    der Glühprobe (nach Dr. Heintzel) ;

4.    der Kochprobe (nach Dr. Michaelis) ;

5.    der Kuchenprobe, Luftlagerung.

Seit Anfang 1887 führen wir auch

6.    die kombinierte Dampf-Darrprobe, seit 1888 auch die 50 und 75-grädigen Wasserbadproben aus, wie sie nachstehend näher beschrieben sind. 1891 wurde die 75-grädige Wasserbadprobe als wertlos wieder aufgegeben.

Das der Volumenbeständigkeitsprobe zu unterwerfende Material wird in der Regel zunächst auf einen entsprechend gesäuberten Teil des Bodens der Cementwerkstätte ausgebreitet, gut durchgemischt, sodann in die Originalverpackung (Sack oder Fass) zurück gefüllt. Unmittelbar darauf wird eine hinreichende Menge des Materials zu einem steifen Brei angemacht. Die Breikonsistenz ist dickflüssig und derart gewählt, dass die entsprechend durchgearbeitete Masse sich leicht ballen und auf einer behobelten Eisenplatte rissfrei und ohne starke Wasser- oder Schlammabsonderung zu einem Kuchen ausbreiten lässt, dessen Durchmesser ca. 10 cm, dessen Dicke in der Mitte ca. 1,2—1,5 cm misst. Ausnahmsweise, wenn das verfügbare Material die Erzeugung normaler Kuchen nicht gestattet, werden kleinere und entsprechend dünnere Kuchen angefertigt. Dünnflüssiger Brei kommt bei der Erzeugung der Volumenbeständigkeitsproben nicht zur Anwendung ; auch erhalten unsere plattenförmigen Proben keine dünn auslaufenden Ränder, wie dies z. B. in Deutschland meines Wissens ziemlich allgemein geschieht.

Für die Normenprobe-Wasserlagerung, für die einfache und die Dampf-Darrprobe sowie für die Kuchenprobe-Luftlagerung werden je 2 Platten vorstehend beschriebener Art an gefertigt. Die Glüh- und Kochprobe sowie die 50° Wasserbadproben führen wir an kugelförmigen Körpern aus, welche in einer Stärke von 4 bis 5 cm, gleichzeitig mit den Platten geformt und ähnlich diesen auf nicht absaugenden Unterlagen, auf bewahrt werden.

Unmittelbar nach ihrer Erzeugung gelangen sämtliche Probekörper in einen feucht gehaltenen Schrank ; sie bleiben darin mindestens die ersten 24 Stunden, stets aber so lange, bis sie vollkommen abgebunden sind. Eine Ausnahme von dieser Regel erleiden die Probekörper der Volumenbeständig-keitsverhältnisse hydraulischer Kalke insoferne, als diese mindestens 3 X 24 Stunden im feuchten Schranke auf bewahrt bleiben.

Ausnahmsweise, wenn die Prüfung der Volumenbeständigkeitsverhältnisse eines Portland- oder Schlacken-Cementes eilig ist, werden frische, weich-plastische Platten und Kugeln der Darr-bezw. der Glühprobe unterworfen. Besteht das Material diese scharfem und empfindlichem Proben nicht, so werden dieselben an abgebundenen, also an solchen Körpern wiederholt, die, wie oben erwähnt, mindestens eine 24-stündige Feuchtlagerung durchgemacht haben.

y. Ausführung der Volumenbeständigkeitsversuehe ; äussere Erscheinungen.

Normenprobe - Wasserlagerung. Nach Ablauf der vor geschriebenen Zeit, stets nach stattgefundener Abbindung werden

2    Kuchen von ihren Eisenplatten abgelöst, bezeichnet, in ein Wasserbad versenkt und beobachtet. Die Dauer der Beobachtung erstreckt sich für sämtliche Proben dieser Art ausnahmslos auf

3    Jahre. Materialien, die verdächtig sind (z. B. dolomitische Cemente, Schlacken-Cemente mit hohem Schwefelgehalt etc. etc.) werden auf unbeschränkte Zeit hinaus im Wasser belassen. Fig. 1 und 2 auf der beigehefteten Taf. I zeigt die Ansicht zweier tadelloser Kuchenproben, Portland-Cement, Wasserlagerung.

Die Probe wird als bestanden angesehen, wenn die Kuchen weder Form Veränderung noch die charakteristischen Rissbildungen zeigen.

Kalktreiber erzeugen ein Werfen der Kuchen; die vorher ebene Basisfläche des Kuchens erscheint gewölbt. Legt man die zusammengehörigen Kuchen mit ihren ursprünglich ebenen Flächen aufeinander, so wird der satte Kontakt, das überall gleichmässige Aufliegen verschwunden sein. In einem weitern Stadium des Kalktreibens gesellen sich zu den Verkrümmungen der Kuchen die bekannten radialen, nach der Kuchenperipherie sich erweiternden Kantenrisse. Bei ganz schlechten Bindemitteln tritt überdies eine Netzrissigkeit der Oberflächen hinzu; die Risse erscheinen mit einer weissen, vorwiegend aus Kalkhydrat bestehenden Ausscheidung gefüllt ; das Material ist sodann meist mürbe und brüchig.

Gypstreiber zeigen oft Werfen und Netzrissigkeit ; bei hochgradigem Gypstreiben Verkrümmungen, einen konzentrisch meist weit klaffenden Riss, von welchem aus ebenfalls klaffende, radiale Kantenrisse aus-laufen. Die übrige Oberfläche erscheint netzrissig, vergl. Fig. 3 und 4 auf Taf. I, wo zwei Gypstreiber der letzt genannten Art abgebildet sind.

Fig. 10.

Die Darrprobe. Zur Ausführung der trockenen Darrprobe dienen gewöhnliche kupferne Darrschränke von 25 cm Breite, 15 cm Höhe und 20 cm Tiefe, die je mit einem Thermometer und Reichenbach’schen Gasregulator ausgerüstet sind. Wirksamer arbeitet mein in nebenstehender Fig. 10 im Querschnitte, in Fig. 11 in der Ansicht dargestellte Dampf-Darrapparat. Dieser besteht aus einem 22 cm hohen, cylindrischen oder langgestreckten 15 cm weiten, aus Kupferblech hergestellten Gefäss, welches durch eine Haube geschlossen wird. Durch Öffnungen der Haube tauchen ein Thermometer und bei Gasheizung ein Reichenbach’scher Gasregulator in das Innere des Apparats. Die Probekörper in Kuchen-Form werden mit oder ohne Eisenplatten auf die oberste, ausnahmsweise auch auf die nächst tiefer liegende Etage

des eisernen Gestelles eingeschoben und gelangen so mit dem Gestelle in den Darrapparat.

Je nach der Anzahl der gleichzeitig auszuführenden Proben werden diese bald mit ihren Eisenplättchen, bald ohne dieselben in die Darrschränke ein gebracht.

In ersterm Falle werden ' sie horizontal auf den ca.

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befeuert.

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Fig. 11.

4 cm über dem befeuerten Boden angebrachten Rost verlegt, sonst in schräger Stellung, Kuchen an Kuchen eingebaut. Die vorhandenen Darrschränke sind mit Gas, die Darrapparate mit Gas oder einer regulierbaren Alkoholflamme Die Temperatur dieser Apparate wird allmälig auf ca. 105° C. gebracht. So lange die Dampfbildung anhält, steigt die Temperatur nicht weit über 90° C. ; erst wenn das Porenwasser der Probekörper verdampft ist, steigt die Temperatur auf das gewünschte Maximum.

Die Wirkung der Darrschränke und der vorstehend beschriebenen Darrapparate hängt vom Feuchtigkeitsgrad der Probekörper ab, ist im übrigen blos insofern eine verschiedenartige, als der Dampf-Darrapparat insbesondere auf die Kuchen der obersten Etagen des Gestelles, die unausgesetzt von einer Dampfsphäre umschlossen sind, energischer wirkt.

Die Dauer des Versuchs hängt von der Anzahl der gleichzeitig in den Darrschrank eingesetzten Probekörper ab und schwankt zwischen 4 und 6 Stunden. Wir lassen die Probekörper mindestens

V2 Stunde über den Zeitpunkt hinaus im Trockenschranke, wo die Dampfbildung andauernd aufgehört und die Schranktemperatur 105° C. erreicht hat.

Die Dampfdarrprobe unterscheidet sich von der trockenen Darrprobe blos dadurch, dass dieselbe nicht in Darrschränken, sondern stets nur in den beschriebenen Darrapparaten ausgeführt wird, wobei man den befeuerten Boden des Gefässes anfänglich mit Wasser von ca. 2 mm Höhe bedeckt, welches verdampfend sich zunächst auf den Probekörpern kondensiert und dieselben dadurch in einen gleichmässig feuchten Zustand versetzt. Bei Ausführung der Dampf darrprobe wird stets blos der oberste Rast des Gestelles mit kuchenförmigen Probekörpern belegt. Dauer der Probe je nach Grösse des Apparats und der Anzahl der eingelegten Probekörper 4 bis 6 Stunden. Für alle Fälle ist die Probe so lange fortzusetzen, bis das Thermometer 105° C. erreicht hat.

Die Darr- und Dampfdarrprobe wird als bestanden angesehen, wenn die Versuchskörper keinerlei Verkrümmungen und . Kantenrisse, dagegen hellen Klang, angemessene Härte und Festigkeit zeigen.

In zweifelhaften Fällen wechseln die äussern Erscheinungen der Darrproben. Wir beobachteten :

Vereinzelte Kantenrisse ohne Verkrümmung der Kuchen;

Verkrümmungen der Kuchen ohne Kantenrisse ;

Verkrümmungen der Kuchen begleitet mit Kantenrissen ;

Verkrümmungen begleitet mit Netz- und Kantenrissen bei mürber Beschaffenheit des Kuchenmaterials.

In den 3 zuletzt angeführten Fällen erschienen auf den ebenen Kuchenoberflächen häufig auch keine warzenförmige oder schuppenartige Ausblühungen.

Vereinzelte Kantenrisse ohne Verkrümmung bei sonst guter Erhärtung der Darrproben entstehen durch Kontraktion der Masse. Sie werden als Schwindrisse protokolliert, soferne auch die übrigen, gleichzeitig ausgeführten, beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben, insbesondere die Dampf darrprobe, tadelloses Verhalten des Materials ergeben haben.

Verkrümmungen der Portland- und Schlacken-Cementkuchen deuten nach unsern Erfahrungen stets auf schädliche Volumenveränderungen des Materials. Der Grad der Verkrümmung wechselt mit der Materialbeschaffenheit. Selten kommen Verkrümmungen allein vor ; oft sind sie mit den vorstehend angeführten Ausblühungen, oft auch mit radialen Kantenrissen, vergl. Fig. 6 auf Taf. I, verbunden. Nicht selten zeigen die Kuchen Netz- und Kantenrisse ; das Material wird weich und bröcklig oder zerreiblich, mürbe. Fig. 5 auf Taf. I stellt einen mürbe gewordenen Körper dar. Seine Oberfläche ist rauh und netzrissig.

Die Glühprobe. Die der Glühprobe zu unterwerfenden Kugeln werden auf Eisendraht-Triangel ruhend regulierbaren Gasflammen direkt ausgesetzt. Die Erwärmung findet derart statt, dass die Proben in der ersten halben Stunde allmälig handwarm werden. In der nächstfolgenden Halbstunde steigern wir die Temperatur auf ca. 90° C. Schliesslich wird kräftiger geheizt ; nach Verlauf von ca. 1V2 Stunden erscheinen die von den Flammen getroffenen Kugeloberflächen rotwarm. Ein weiteres Erhitzen der Probe ist zwecklos ; die Versuche werden unterbrochen und der Zustand der Versuchskörper unverzüglich festgestellt.

In Fällen, wo es auf eine möglichst rasche Bestimmung der V olumenbeständigkeitsverhältnisse eines Schlacken- oder Portland-Cementes ankommt, werden Kugeln in frischem, plastischweichem Zustande, auf einer dünnen Metallplatte oder einem Drahtgewebe ruhend, der Glühprobe unterworfen. Hierbei wird so lange, als die Probe nicht abgebunden ist, ganz schwach,

d. h. so geheizt, dass die Probe handwarm bleibt. Ist die Abbindung erfolgt und die Kugel angemessen hart geworden, so wird die Glühprobe in vorstehend beschriebener Weise zu Ende geführt.

Die beobachteten äussern Erscheinungen bei der Glühprobe sind mannigfach.

Vereinzelte feine, unregelmässige und meist von dem durch die Flamme umspühlten Teile der Kugeloberfläche auslaufende Haarrisse können Schwindrisse sein. In einzelnen Fällen haben wir unregelmässig verlaufende, meist feine, schwindrissartige Rissbildungen auf der dem Feuer ab gewandten Kugeloberfläche beobachtet. Mitunter zeigen ausgeglühte Kugeln bei angemessen fester Materialbeschaffenheit eine Netzrissigkeit der ganzen Oberfläche.

Entschieden zweifelhafte Cemente bestimmter Gattung zeigen mehr oder weniger durchgreifende, oft klaffende Rissbildungen verschiedener Form. Oft erscheint ein kreisförmiger Riss an der von der Flamme getroffenen Kugelhälfte, von welchem aus mehrere, mehr oder weniger méridionale oft unregelmässig verlaufende Risse ausgehen. Das anrissige Material löst sich oft calottenförmig von der Kugel, deren Kern mehr oder weniger fest und intakt erscheint. Oft sind die Rissbildungen unregelmässig, die Kugel durchsetzend, das Material erdig mürbe ; vergl. Fig. 9 bis 12 auf Taf. I.

Die Kochprobe. Wie bereits Eingangs angeführt wurde, benützen wir zur Kochprobe stets abgebundene, kugelförmige Körper. Dieselben gelangen auf einen Rost eines 20 cm weiten und 24 cm hohen Kupferkessels, welcher vorangehend mit gewöhnlichem, filtriertem Seewasser gefüllt worden war. Durch Gasflammen wird das Wasser allmälig erwärmt und nach ca. 1¹U Stunde ins Sieden gebracht. In diesem Bade von siedendem Wasser (also bei atmosphärischem Druck) verbleiben die Körper 6 Stunden, soferne nicht schon vorher solche Beschädigungen eingetreten sind, die eine Weiterführung der Probe zwecklos machen.

Tadellose Cemente bestimmter Gattung bestehen diese Probe vollkommen ; die Probekörper werden hart und fest, scheinen förmlich versteinert. Mitunter zeigen die Proben bei ziemlich fester Grundmasse weisse Aderungen ; die Kugeln sind offenbar netzrissig geworden und erscheinen die Risse der Hauptsache nach mit Kalkhydrat ausgefüllt.

Bei zweifelhaften Cementen werden die Kugeln mürbe und rissig, vergl. Fig. 8 auf Taf. I ; oder bröckelig, vergl. Fig. 7 auf Taf. I; oder sie zerkochen gänzlich zu Brei.

Die 5o und 7j-gnädigen Wasserbadproben. Zur Ausführung der Warmwasserbadproben dienen geschlossene, doppelwandige, mit Thermometer und Gasregulator ausgerüstete, kupferne Kästen. Der Zwischenraum dieser Kästen ist mit Wasser oder Öl gefüllt, welches derart erwärmt wird, dass die Temperatur der Wasserbäder angenähert 50 bezw. 75° C. beträgt. Berücksichtigt man, dass ursprünglich sämtliche Bindemittel stets auch der Kochprobe unterworfen wurden, so ergiebt sich, dass diejenigen Bindemittel, die die letztere nicht bestanden hatten, den Einflüssen warmer Bäder mit Abstufungen der Temperaturen von 100 auf 75 und 50° C. ausgesetzt erscheinen.

Bindemittel, die die Kochprobe an und für sich bestanden haben, sind in warmen Bädern mit niedrigem Temperaturen selbstredend nur ausnahmsweise und sodann in der Absicht behandelt worden, um den Einfluss der Dauer der Einwirkung kennen zu lernen.

Beobachtet wird, so weit der Eintritt der Nacht es erlaubt, sozusagen fortwährend. Die Versuchsdauer erstreckte sich anfänglich auf 36 Stunden ; seit 1891 ist die Dauer der Probe auf 6 Stunden ermässigt.

Die äusseren Erscheinungen der Zerstörung bei Behandlung gewisser Sorten hydraul. Bindemittel in warmen Bädern sind im allgemeinen ähnlich denjenigen, die die Kochprobe zeigt. Beobachtet wurde:

Völliges Intaktbleiben bei angemessener Verfestigung der Probekörper ; Netzrissigkeit der Oberfläche bei mürber Materialbeschaffenheit ; durchgreifende Rissigkeit bei mürber Materialbeschaffenheit.

Endlich ist ein völliges Zerfallen der Proben möglich ; uns ist das Zerfallen bisher nicht begegnet.

Kuchenprobe-Luftlagerung. Von jeder zu prüfenden Sorte hydraul. Bindemittel werden 2, vorangehend mindestens 24, hydraul. Kalke 3 X 24 Stunden lang feucht gehaltene Kuchen auf einem Brettergestelle im Laboratorium unserer Anstalt, geschützt vor Einwirkung der Sonnenstrahlen, an der Luft gelagert und beobachtet. Der Feuchtigkeitsgehalt der Atmosphäre unseres früheren, im Kellergeschosse des Hauptgebäudes des Schweiz. Polytechnikums untergebracht gewesenen Laboratoriums wechselte. Bis zum Jahre 1887 war dieselbe entschieden feucht. Später wurden die feuchten Wände des Laboratoriums künstlich trocken gelegt; dessen ungeachtet kann von einer »austrocknenden« Wirkung der Atmosphäre desselben nicht gesprochen werden. Der Lagerungsort der Probekörper im Neubau unserer Anstalt ist in dieser

Hinsicht ungünstiger; die Atmosphäre ist namentlich im Winter wesentlich trockener als zuvor. Messungen der Feuchtigkeitsverhältnisse liegen bisher nicht vor.

Die Dauer der Beobachtung der Kuchen-Luftlagerung ist auf 3 Jahre an gesetzt. Probekörper zweifelhafter Materialsorten werden selbstverständlich auch über diese Zeit hinaus beobachtet.

Hydraulische Bindemittel aller Art bestehen die Kuchenprobe-Luftlagerung in der Regel vollkommen ; sie werden angemessen fest hart, hellklingend und bleiben frei von Verkrümmungen oder Rissbildungen. Die Oberflächen solcher Kuchen zeigen keinerlei Veränderungen und sind meist gänzlich frei von Ausblühungen und Ablösungen irgend welcher Art.

Cemente mit schwer oder langsam löslichen Silikaten (z. B. die sauren oder kalkarmen, basischen Schlacken) bleiben an der Luft mürbe, zerreiblich; sie durchlaufen in dieser Hinsicht alle Abstufungen bis zu der, der Abtrocknung und Verfestigung des Luftkalkmörtels entsprechenden Härte und Cohärenz. Manche der besten Cementsorten dieser Gattung färben oft noch schwach kreideartig ab.

Cemente, die die Kuchenprobe-Wasserlagerung bestehen, dagegen in den beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben zweifelhaftes Verhalten zeigen, beginnen nach Verlauf einer langem Erhärtungsfrist, oft erst nach Jahren von Aussen nach Innen fortschreitend, bei plattenförmigen Probekörpern von den Plattenrändern ausgehend, zu zerfallen; vergl. die Abbildungen auf Taf. III und IV. Kuchenproben-Luftlagerung solcher Cemente zeigen meist etwelche Verkrümmungen und erscheint die Oberfläche derselben oft besäht mit Ausblühungen und Warzenbildungen ; vergl. Taf. II Fig. 1 bis 4.

g. Methoden der Prüfung der Abbindeverhältnisse hydraulischer Bindemittel.

a. Allgemeines.

Wird ein hydraul. Bindemittel zu einem Brei oder mit Sand zu einem Mörtel angemacht und sodann sich selbst überlassen, so verliert die Masse allmälig, oft zusehends rasch ihre Geschmeidigkeit; der Brei oder Mörtel erstarrt und geht an der

Luft wie unter Wasser in cohärente Aggregatform über, die sich bis zur vollkommenen Versteinerung steigern kann.

Der Übergang des Materials aus dem teigartigen, plastischen in festen Aggregatzustand nennt man das »Abbinden« ; der Abbindevorgang einschliesslich der darauf folgenden Versteinerung bildet den » Erhärtungsprozess« des Bindemittels. Im Verlaufe des Erhärtungsprozesses sind zunächst blos 2 Momente zu unterscheiden, nämlich:

1.    der Erhärtungsanfang oder Erhärtungsbeginn, als derjenige mehr oder weniger scharf ausgesprochene Moment, in welchem durch chemisch-physikalische Vorgänge bedingt, das Bindemittel beginnt aus dem plastisch-weichen in die feste Aggregatform überzugehen ; sodann

2.    das Erhärtungsende, welches erreicht ist, sobald der Versteinerungsprozess seinen Abschluss gefunden.

Zwischen diesen, durch bestimmte Merkmale gekennzeichneten Momenten des Versteinerungsprozesses liegt eine stetige Kette von Zustandsänderungen des Materials, welche dasselbe durchläuft, und die sich durch wachsende Cohärenz, durch wachsende Härte und Festigkeit nach Aussen kenntlich machen. Für den täglichen Bedarf des Baugewerbes ist die Kenntnis des Zeitpunkts des Erhärtungsendes weniger belangreich, als derjenige Moment, wo der Erhärtungsprozess soweit vorgerückt ist, dass gewisse äussere, mechanische Einwirkung, wie beispielsweise diejenige des Wassers, bei der Gruppe der vornehmsten Vertreter der hydraul. Bindemittel wohl auch diejenige massiger Fröste auf das Material mehr oder weniger schadlos sind.

Der Zeitpunkt, wo die Verfestigung den vorstehend be-zeichneten Grad der Widerstandsfähigkeit erreicht, ist erfahrungs-mässig festgestellt und als » Bindezeit«- benannt worden.

Bei tadellosen, raschbindenden hydraul. Bindemitteln liegt der Erhärtungsbeginn und die Bindezeit zeitlich nahe beisammen ; dagegen fällt bei langsam erhärtenden Materialien zwischen dem nicht scharf ausgeprägten Erhärtungsbeginn und der Bindezeit meist ein grösserer Zeitintervall, ein Zeitintervall von nicht selten mehreren Stunden, ja mehreren Tagen.

ß. Methoden und Hülfsmittel der Untersuchung¹ ; Art der Erzeugung der Probekörper.

Bis zum Jahre 1882 haben wir in Anlehnung- an die deutschen Normen die Bestimmung der Bindezeit ausschliesslich vermittelst des Fingernageldrucks auf Kuchen, ähnlich jener der Volumenbeständigkeitsproben , lagerungen, ausgeführt.

Wasser-

Das

Bindemittel galt als abgebunden, wenn es einem massigen Drucke mit dem Fingernagel widerstand.

Die völlige Willkür in der Grösse der Druckäusserung, der Menge des Anmachwassers und der Nagelbeschaffenheit gestattete keine verwertbaren Messungen vorzunehmen und sahen wir uns

schon in der zweiten Hälfte des Jahres 1882, also zur Zeit unserer ersten Untersuchung der Vorgänge beim Erhärtungsprozess hydraul. Bindemittel,den in Fig. 12 abgebildeten Apparat zu konstruieren, welchem ebenfalls 1882 für praktische Bedürfnisse der in Fig. 13 dargestellte folgte.

Als Messwerkzeug liegt beiden Apparaten die Vicat’sche Nadel zu Grunde, welche in ihrer ursprünglichen Form aus einer ca. 1 mm dicken Stricknadel, mit einem Bleiknopf am obern Ende bestand. Das Gesamtgewicht der Nadel betrug ca. 300 gr.

Unsern Apparaten lagen ursprünglich quadratische, später cylindrische Nadeln mit 1 mm2 Querschnittsfläche bei 300 gr Nadelgewicht zu Grunde. Zur sichern Handhabung erhielten die

Fig. 12.

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gl

7'

Fig. 13.

bezw. Ringführungen, vgl. Fig. 12 u. 13. Zur Aufnahme des Breies der zu prüfenden Substanz dienen Hartgummi-Dosen von ca. 4,0 cm Höhe, bei 0,8 cm Wanddicke und ca. 8,0 cm Dosenweite. Diese Dosen lagern auf ebenen Glasplatten ; sie sind auf den Bodenbrettchen der Apparate verschiebbar, so dass beim Ablassen der Nadel jedesmal eine andere Stelle der breigefüllten Dose getroffen wird. Eine mm Skala am Rahmen sowie ein Index, befestigt am Nadelschafte, gestatten die Erhebung des Abstands der Nadelbasis von der Unterlagsplatte der Dose für jene Fälle, bei welchen die abgelassene Nadel den erstarrenden Brei des Bindemittels unter ihrem Eigengewichte nicht mehr zu durchdringen vermag. Selbstredend stimmt beim Aufsitzen der Nadel auf der Unterlagsplatte der Index auf den Nullpunkt der Skala.

Nadelschäfte Rollen

Zur Erhebung der Temperaturänderungen der erhärtenden Substanz erhielt der in Fig. 12 abgebildete Apparat links der Ständersäule ein selbstregistrierendes Thermometer mit Vio⁰-Teilung. Eine Hartgummidose mit Deckel dient auch hier zur Aufnahme des Breies der zu prüfenden Substanz, in welche das konisch gestaltete Gefäss des Thermometers unmittelbar nach Füllung der Dose eingeführt wird.

Nachdem die Menge des Anmachwassers auf den Ausfall der Abbindeversuche hydraul. Bindemittel sich in soferne von Einfluss erwiesen hatte, als mit abnehmender Wassermenge der Abbindeprozess beschleunigt wird, erschien es nötig, vorab eine Methode der Bestimmung der Menge des Anmachwassers festzustellen. Wir sind hierbei von der Erfahrung ausgegangen, dass bei gleichwertiger Durcharbeitung des Breies eines Bindemittels mit abnehmender Wassermenge die Steifigkeit und damit der Widerstand gegen Eindringen einheitlich geformter, prismatischer oder cylindrischer Körper wächst, bei gleicher Wassermenge dagegen konstant bleibt und dass somit das Prinzip der für den Weisskalk s. Z. gewählten Konsistenzbestimmung sich auch auf hydraul. Bindemittel übertragen lassen müsse.

Eig. 14 stellt unsern Konsistenzmesser für Weisskalk dar. Ein in die Bodenplatte des Apparats eingelassenes Glasgefäss wird mit dem zu prüfenden Kalkbrei ohne zu rütteln stichgerecht angefüllt, der Aufsatz aufgesteckt und sodann der entsprechend belastete Cylinder behutsam auf das Kalkbreiniveau abgelassen.

Der nun sich selbst überlassene Cylinder sinkt nach Massgabe der Steifigkeit des Kalkbreies auf eine bestimmte Tiefe in denselben, die als Abstand der Cylinderbasis über dem Gefässboden an einer der seitlichen Führungsstangen angebrachten /«»/-Skala bequem abgelesen werden kann.

Nadelapparaten

In Anwendung des vorstehend angeführtenPrinzips der Konsistenzbestimmung wurden die Nadeln in den in Fig. 12 und 13 dargestellten

durch cylindrische, metal-lerne Pistills von 1,0 cm Durchmesser unter Belass-ung des Brutto-Gewichts von 300 gr ersetzt, so dass die Apparate bald zur Konsistenzbestimmung, bald zur Bestimmung der Erhärtungsvorgänge nutzbar gemacht erscheinen. Das Verfahren der Konsistenzbestimmung ist nun kurz, folgendes :

Fig. 14.

400 gr des zu prüfenden hydraulischen Bindemittels werden mit einer vorläufig angenommenen Wassermenge zu einem steifen Brei angerührt, welcher vom Zeitpunkte der Wassereinfuhr ab gerechnet:

bei Raschbindern 1 Minute, bei allen andern Bindemitteln 3 Minuten lang mittels, eines löffelförmigen Spatels gleichmässig, kräftig durchgearbeitet wird. Hierauf wird die Dose ohne zu rütteln gefüllt, eben abgestrichen, in den Apparat geschoben und der Konsistenzmesser behutsam in den Brei abgelassen. Bleibt der Cylinder ca. 5 mm über der Bodenplatte der Dose stecken, so wird die Breikonsistenz als normal angesehen.

Ist die Normalkonsistenz bestimmt, so wird das Pistill durch die Nadel ersetzt und das Nadelgewicht auf 300 gr gebracht. Die Nadel wird nun in passenden Zeitintervallen ebenfalls behutsam,

fallfrei abgelassen und einerseits der »Erhärtungsbeginn« als derjenige Moment bestimmt, in welchem die Nadel den Kuchen nicht mehr zu durchdringen vermag, sodann die »Bindezeit«, welche erreicht ist, wenn die Erhärtung des Bindemittels soweit vorgerückt ist, dass die abgelassene Nadel auf der mehr oder weniger schlammfreien Grundfläche des Kuchens keinen Eindruck mehr hinterlässt.

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Fig. 15.

Die Abbindeversuche sind bei einer mittleren Lufttemperatur von 15° C. vorzunehmen. In abweichenden Fällen müssen die Temperaturen in Berücksichtigung gezogen und jeweilen angegeben wTerden. Es bedarf wohl keiner besondern Begründung, dass es auch bei Abbindeversuchen erforderlich ist, Cement und Wasser auf die herrschende Lufttemperatur zu bringen.

Die vorstehend beschriebenen Abbinde-Apparate fordern sorgfältige Bedienung und unausgesetzte Aufmerksamkeit des Beobachters, wenn die Erhärtungsanfänge, oder der Eintritt der Bindezeiten nicht verpasst werden soll. Fällt die Vollendung der Erhärtung in die Nacht hinein, oder dauert der Versuch mehr als einen Tag, so wird man wohl in den meisten Fällen auf eine einigermassen zutreffende Ermittlung der kritischen Momente des Erhärtungsprozesses verzichten müssen, wenn nicht automatisch registrierende Apparate zur Verfügung stehen. Dies war der Grund, der uns veranlasste, den in Fig. 15 dargestellten Apparat anfertigen zu lassen. Das Konstruktionsprinzip war mit andern Bestimmungen programmmässig" gegeben. Den Entwurf des Apparats und seine prächtige Ausführung hat die mech. Werkstätte des Herrn Prof. f. Amsler-Laffon & Sohn in Schaffhausen besorgt.

Der neue Apparat ist eine Erweiterung unseres Abbindeapparats und liefert Diagramme, aus welchen zu entnehmen ist :

1.    Das Zeitintervall vom Moment an, wo das Bindemittel mit Wasser an gerührt worden ist, bis zum Erhärtungsbeginn des Breies, und

2.    das Zeitintervall bis zum Eintritt der Bindezeit.

Im Fernern ist der Apparat auch mit einem permanent verfügbaren Konsistenzmesser des Breies ausgerüstet.

Mit dem neuen Apparat wird als Erhärtungsbeginn der Moment fixiert, wo eine aus bestimmter Höhe fallende Nadel nicht mehr auf den Grund eines Cementbreies sinkt. Als Bindezeit musste aus technischen Gründen ein anderes Charakteristikum, als das bisher benützte, gewählt werden. Ein schwach sichtbarer Eindruck der Vicat’schen Nadel hat nämlich so geringe Tiefe, dass sie mechanisch kaum messbar ist. Zieht man noch in Betracht, dass die Oberfläche des Cementkuchens nicht mathematisch genau eben ist, sich während des Abbindeprozesses noch verändert, und Schlamm ablagert, so ist einleuchtend, dass eine mechanische Fixierung des Momentes, wo der Eindruck der Vicat’schen Nadel verschwindet, nicht zu erreichen war. Es musste daher an ein anderes Mittel gedacht werden und als solches wurde eine bestimmte Tiefe des Eindringens der fallenden Nadel in den Cementkuchen vereinbart.

Als Gewicht der Nadel samt Nadelträger wurden 500 gr, als Nadel ein Cylinder von 2 mm Durchmesser, als Fallhöhe 40 mm und als Eindringungstiefe 2 mm gewählt.

Fallhöhe und Nadelgewicht sind nur gegen Schluss des Abbindeprozesses wie angegeben. Zu Anfang des Versuchs sind jene Verhältnisse andere. Das wirksame Gewicht des Nadelträgers ist dann kleiner, da derselbe bald nach dem Eindringen der Nadel in den Cement ein Aufsatz gewicht absetzt und dann in erleichtertem Zustand weiter fällt.

Die Ansicht des Apparates ist in der Tafel V dargestellt; Fig. 2 stellt einen Vertikalschnitt von vorn gesehen, Fig. 3 den Grundriss dar. Fig. 4 ist ein Vertikalschnitt durch den Wassermotor, Fig. 5 ein Vertikalschnitt durch die Führung des die Nadel tragenden Fallkörpers ; endlich stellt Fig. 6 den Konsistenzmesser dar.

A stellt die mit Cementbrei gefüllte Dose dar, welche auf einem Teller mit Rand ruht. Letzterer wird nach dem Füllen der Dose auf die Scheibe B gesetzt. C ist ein vertikaler cylindrischer Fallkörper, in welchem unten die Nadel (ein 2 mm dicker cylindrischer Metallstift) befestigt ist. Die Spindel des Fallkörpers ist mit einer Anzahl Kerben versehen, welche zum Heben desselben dienen. Er wird in die Höhe gehoben und bis zum richtigen Zeitpunkt durch eine Klinke D festgehalten, welche in eine der Kerben eingreift. Die Klinke D ist am vordem der beiden Hebel E drehbar befestigt. Links tragen die Hebel E ein Blechgefäss F, rechts ein Gegengewicht, welches so gross ist, dass es den Fallkörper in der Höhe zu halten vermag, wenn das Gefäss E leer ist. Oberhalb F befindet sich ein Kippgefäss G, in welches aus dem Gefäss X beständig ein feiner Wasserstrahl fliesst. Ist eine Kammer des Kippgefässes G voll, so kippt dieses um, drückt während des Umkippens mit dem Arm / auf den Winkelhebel K, dessen schräg abwärts reichender Teil dann die Klinke aus der Kerbe der Fallkörperspindel C auslöst, so dass dieser herabfallen kann, und ergiesst seinen Inhalt in das Gefäss E, wodurch dieses schwerer wird und unter Überwindung des Gegengewichts, das Hebelpaar E abwärts bis an den Anschlag E herunterzieht. Der Fallkörper C fällt mittlerweile herunter und die Nadel dringt in den Cementbrei ein.

Hinter dem Fallkörper C befindet sich eine vertikal bewegliche Schiene a, welche mit der Nase b ebenfalls an der Klinke D hängt, wenn sich daß Gefäss F in der obern Stellung befindet. Wird die Klinke D zurückgeschlagen, so wird die Schiene a frei und fällt herunter bis der Anschlag' c auf dem Zahn d aufsitzt, welcher, vergl. Fig. 5, auf der gleichen Axe wie der Zahn IV befestigt ist. In der untersten Stellung lehnt sich nun die Klinke D gegen die vorspringende Fläche e (Abweiser), welche an der Schiene a angebracht ist. Dadurch wird verhindert, dass die Klinke D in der untersten Stellung, in welcher er eine Zeit lang verweilt, den Fallkörper C fasst, bevor er die tiefste Lage erreicht hat ; eine vorzeitige Arretierung des Fallkörpers ist hierdurch verhindert. Das Gefäss F entleert sich allmälig wieder durch ein kleines Loch in seinem Boden. Dadurch wird es wieder leichter und das Gegengewicht vermag dasselbe wieder zu heben. Ist die Klinke D ein klein wenig in die Höhe gestiegen, so verlässt sie den Abweiser e, lehnt sich gegen den Fallkörper, fasst ihn an einer Kerbe und nimmt ihn mit in die Höhe. Inzwischen wird auch die Nase b von der Klinke D gefasst und die Schiene a wieder mit in die Höhe genommen. Im letzten Moment der Aufwärtsbewegung des Hebelpaares E hebt der hintere Hebel E die vertikal bewegliche Stange M, wodurch der Hebel N frei wird und sich unter der Wirkung des Gewichtes O etwas drehen kann. Die an N befestigte Klinke F schaltet dabei das Schaltrad Q um einen Zahn vorwärts. Ein Gegenzahn der in ein zweites Sperrrad eingreift, verhindert dass mehr als ein Zahn auf einmal geschaltet wird. In Folge dessen wird die Scheibe B etwas gedreht und gleichzeitig der in einer horizontalen Bahn verschiebbare Ständer F, welcher dem Fallkörper als Führung dient, etwas nach rückwärts geschraubt. Es kommt in Folge dieser zwei Bewegungen bei dem nun folgenden Spiel des Fallkörpers stets eine neue Stelle des Cement-breies unter die Nadel zu liegen. Die Gesamtheit der von der Nadel durchbohrten Stellen bildet eine Spirallinie auf der Cement-oberfläche, so dass die Dose mehrere Umdrehungen machen kann, ohne dass die Nadel schon berührte Stellen des Breies trifft. Die gezahnte Scheibe B greift in eine zweite gezahnte Scheibe S ein, auf welche eine Papierscheibe geklemmt wird. Auf dieser ruht der Schreibstift T, dessen Halter am Ständer F befestigt sich mit diesem nach rückwärts bewegt, wenn

sich die Scheibe B und damit auch die Scheibe S dreht. Er zeichnet mithin auf der Papierscheibe eine Spirallinie, welche das Abbild der von der Nadel im Cementbrei eingestochenen Eöcherreihe ist. Will man die Papierscheibe auswechseln, so hebt man den Schreibstift in die Höhe, dabei gleitet die Schiene U abwärts und der Schlitz an ihrem obern Ende fängt sich an dem Stift V des Hebels W, so dass der Schreibstift abgehoben bleibt, bis man die Schiene U wieder frei macht.

So lange die Nadel den Boden der Cementdose erreicht, markiert der Schreibstift auf der Papierscheibe eine kontinuierliche Linie. Beginnt die Erstarrung des Cements, so dringt die Nadel nicht mehr ganz auf den Grund der Dose und die Klinke D kann in der tiefsten Lage nach dem Verlassen der Eläche e den Fallkörper C an der zweitobersten Kerbe fassen. Geschieht dies, so . wird nun der Fallkörper 5 mm höher gehoben als vorher. Im letzten Moment des LIebens stösst die Verdickung der Spindel des Fallkörpers unterhalb der Kerben gegen den vertikalen Zahn IV und hebt den Schreibstift durch Vermittlung der Schiene U vom Papier ab. Das Abheben des Schreibstifts geschieht, während sich die Scheibe S dreht, so dass also eine Unterbrechung des Bleistiftstriches stattfindet. Der Schreibstift hinterlässt blos einen kurzen Strich. Der Beginn der Unterbrechung der kontinuierlichen Bleistiftlinie auf dem Diagramm markiert den Eintritt des Erhärtungsanfangs (Erhärtungsbeginn) des Bindemittels an. Da nun der Fallkörper höher gehoben wurde, so fällt die Nadel beim nächsten Spiel mit grösserer Wucht herunter und kann nun, falls die Bindung des Cements mittlerweile nicht stark fortgeschritten ist, wieder auf den Grund der Dose dringen. Es wird daher beim folgenden Spiel unter Umständen auf dem Papier wieder eine volle Marke (eine Linie) geben, beim zweitfolgenden Spiel wird aber wieder eine Unterbrechung stattfinden u. s. w. Drang die Nadel aus zufälligen Gründen (fester Knollen oder dergl.) das erste Mal nicht auf den Grund der Dose, so wird in der Folge die ursprüngliche, volle linie erscheinen, bis der Erhärtungsbeginn des Materials wirklich thatsächlich eingetreten ist.

Erstarrt das Bindemittel allmälig mehr, so wird die Nadel immer weniger tief eindringen. Der Fallkörper fällt immer weniger tief und die Klinke D kann ihn nach einiger Zeit an der dritten Kerbe erfassen und heben, was in der Registrierungweiter keinen Unterschied macht. Der Schreibstift hinterlässt in diesem Erhärtungsstadium nur einen Punkt au+ dem Diagramm.

Während nun der Fallkörper fällt, wird der Zahn W durch die Verdickung des Fallkörpers anfänglich zurückgedrückt, so dass auch der Zahn d zurücksteht und die Schiene a nicht mehr am Anschlag c arretiert.* Die Schiene a fällt nun frei herunter bis der Schienenfuss f auf dem Cementkuchen aufsitzt. Da der Moment wo die Klinke D den Fallkörper berührt von der relativen Stellung des Fallkörpers zur Schiene a abhängt, und nun in diesem Stadium der Erhärtung die unterste Lage der Schiene a von der Höhenlage der Oberfläche des Cementkuchens abhängt, so hängt also auch das Heben des Fallkörpers von der Cementober-fläche ab. So lange die tiefste Lage der Schiene a vom Zahn c ab-hieng, war das Spiel des Fallkörpers nicht von der variablen Höhe des Cementkuchens abhängig, sondern von der unveränderlichen Lage des Bodens der Dose.

Schreitet die Erhärtung so weit vor, dass die Nadel blos noch 2 mm in den Cementkuchen eindringen kann, so fasst die Klinke D den Fallkörper schliesslich an der untersten Kerbe und hebt ihn so hoch, dass der Zahn W unter die Verdickung der Spindel des Fallkörpers zu liegen kommt und der Schreibstift daher nicht mehr abgehoben ist, wenn die Papierscheibe sich dreht. Der Schreibstift zeichnet daher nun wieder eine ununterbrochene Linie. Der Wiederbeginn des kontinuierlichen Bleistiftstriches zeigt die s. g. Bindezeit an. Ist dieser Moment eingetreten, so bleibt der Fallkörper auf der Klinke W hängen und kann nicht mehr herunterfallen. Das Diagramm wird auf einer Papierscheibe gezeichnet, welche mit einem Netz derartig bedruckt ist, dass man die Anzahl Spiele ablesen kann, welche der Apparat bis zum Zeichnen irgend einer der Marken ausführte.

Das Zeitintervall zwischen zwei aufeinanderfolgenden Markierungen hängt von der Zeit ab, welche zum Füllen einer Kammer des Kippgefässes G nötig ist.

Die Füllzeit kann man durch entsprechendes Einstellen der Mutter auf der Schraube H varieren. Die Gangtiefe des Gewindes nimmt von oben nach unten zu. Die Schraube steckt in einem glatten Rohr und sitzt mit der Mutter auf dem obern

Rand desselben auf. Die Mutter ist unten mit seitlichen Schlitzen versehen, welche dem Wasser den Eintritt in den Gewindegang gestatten. Je höher oben die Schraube steht, um so kürzer und tiefer ist der vom Wasser zu durchlaufende Gewindgang und um so mehr Wasser wird in der Zeiteinheit auch durchfliessen.

Der untere Auslauf des Ausflussrohres taucht in eine oben offene Schale, welche das Eindringen von Luft in die Regulier-vorrichtung verhindert. In das Gefäss X soll aus dem Hahn einer Wasserleitung stets etwas mehr Wasser zugeführt werden, als durch das Loch im Boden des Gefässes auslaufen kann. Das überschüssige Wasser läuft über einen seitlichen Überlauf ab und verlässt samt dem, zum Antriebe des Apparates nötigen Wassers das Blechgehäuse durch ein, in dessen Boden angebrachtes Auslaufrohr.

Der Apparat macht ca. 400 Spiele. Lässt man denselben alle 15 Minuten registrieren, so wird der Apparat ununterbrochen ca. 4 Tage lang arbeiten, was für alle Fälle vollkommen ausreicht.

Normalkonsistenz

Es ist vielleicht nicht überflüssig, hier noch die Bemerkung einzuschalten, dass man zur Bestimmung der Bindezeit nach wie vor, vergl. Seite 100, die schlammfreie Grundfläche des Probekörpers benützen wird und dass die Änderungen der Lufttemperatur während des Versuches mitbeobachtet werden müssen, der Arbeitsplatz dieses Apparats somit mit zuverlässig arbeitenden Minimum-und Maximum-Thermometern auszurüsten ist. Hinsichtlich der Dauer der Durcharbeitung des zu prüfenden Breies dienen nach wie vor die gleichen Vorschriften.

h. Bestimmung der Temperaturänderungen des erhärtenden Breies hydraulischer Bindemittel.

Ursprünglich hatte zum Zwecke der Bestimmung der Temperaturänderungen hydraulischer Bindemittel während ihres Abbindeprozesses der in Fig. 12 abgebildete Apparat gedient. Derselbe wurde später durch den in Eig. 16 dargestellten Apparat ersetzt, welcher aus zwei selbstregistrierenden Maximum-Thermometern besteht, die in gedeckte Hartgummidosen tauchen, während zwei weitere Thermometer dazu dienen, einmal die absolute Lufttemperatur anzugeben bezw. die Veränderungen (Maximum) während des Versuches zu registrieren. Hinsichtlich der Art der Erzeugung des zu beobachtenden Breies, seiner Konsistenz, Dauer der Durcharbeitung etc. gelten die gleichen Vorschriften wie bei der Erhebung der Abbindeverhältnisse.

i. Prüfung der Mahlungsfeinheit hydraul. Bindemittel.

Die Kraftentfaltung, das Adhäsionsvermögen, die Wasserundurchlässigkeit der Mörtel, sowie die Sandkapazität hydraul. Bindemittel wächst mit der Feinheit ihrer Mahlung. Verschiedene Erfahrungen sprechen dafür, dass auch die Tendenz zur Schwindrissigkeit sowie diejenige zur Schlammbildung bei Verwendung des Bindemittels direkt in Wasser, mit wachsender Mahlungsfeinheit ebenfalls wächst.

Die Mahlungsfeinheit wird an Hand metallischer Siebdosen mit Bajonettverschluss die nach Bedarf und Umständen bald von Hand, bald maschinell bedient werden, geprüft. Wir benützen in beiden Fällen bei Schlacken- und Portland-Ce-menten Siebdosen mit 900 und 4900 Maschen auf den cm².

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Fig. 16.

Das 900-ter Sieb ist das Normalsieb ; die Drahtstärke desselben beträgt 0,1 mm. Hydraulische Kalke und Roman-Cemente — erstere sind fettig und versetzen die Maschenöffnungen des Feinsiebes — werden ausschliesslich mittels des 900-ter Siebes auf ihre Mahlungsfeinheit kontrolliert.

Bei Anwendung beider Siebe wird stets vorerst der Rückstand am 900-ter Sieb erhoben und aus dem, das Sieb passierenden Mehl, das Staubfeine am 4900-ter Maschensieb ausgesiebt.

Zur maschinellen Sieberei dienen die, an der Transmission unserer Cementwerkstätte gehängten Rüttelapparate, vergl. Fig. 7, in welche je nach Bedarf Siebdosen bespannt mit dem 900-ter Siebtuche, oder bespannt mit beiden in Anwendung stehenden Siebtuchsorten, eingeschaltet werden.

Bei sämtlichen Bindemitteln beträgt die Einwagé 50 gr. Da Siebversuche stets im Doppel ausgeführt werden, hat man die zurückgewogenen Siebrückstände der Einzelversuche einfach zu addieren, um deren prozentualen Wert zu erhalten.

k. Prüfung der Porosität hydraul. Bindemittel und deren Mörtel in festem Zustande.

Der bei ca. 110° C. bis zum konstanten Gewicht getrocknete Körper von Wallnussgrösse wird gewogen, durch schnelles, wiederholtes Eintauchen in flüssiges Paraffin mit einer ca. 1—2 mm dicken Paraffin Schicht umhüllt, wobei eingeschlossene Luftbläschen mittels eines warm gemachten Eisenstiftes entfernt werden. Ist der Körper auf Lufttemperatur abgekühlt, so wird er nochmals gewogen und als Gewichtsdifferenz das anhaftende Paraffingewicht bestimmt.

Aus dem erhobenen Paraffingewicht Gp und dessen spezifischen Gewicht (j = 0,93) berechnet man nach :

Gp

0,93

in cmz

das Paraffinvolumen.

Ist nun :

G in gr das Körpergewicht ohne Umhüllung,

V der cm³ das Gesamt-Volumen des Körpers H- Umhüllung,

y das spezifische Gewicht der Substanz ohne Poren, welches nach Anleitung der auf Seite 75 u. f. beschriebenen Methoden in besonderer Probe an getrocknetem Mehl des Körpers erhoben wird, dessen Feinheit dem 900-ter Maschinensieb entspricht, o das spezifische Gewicht der Substanz mit Poren, berechnet aus

V- Vp ’

so beträgt die Porosität der Substanz in Prozenten seines Volumens :

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Fig. 17.

Zur Bestimmung des Gesamtvolumens V des Körpers mit seiner Paraffinumhüllung benützen wir das in Fig. 17 dargestellte Volumometer. Dasselbe besteht aus einem Stativ, einer gut geteilten Burette (mit ¹/x o cm³ Teilung), endlich aus einem dickwandigen, gläsernen Messgefäss mit geschliffenem Rand und bestimmten Inhalt bis zur Nadelspitze. Die Burette wird mit destilliertem Wasser gefüllt und der Fassungsraum des mittelst Libelle horizontal gestellten Messgefässes durch einen blinden Versuch kontroliert.

Nachdem der Apparat in versuchsgerechten Zustand versetzt wurde, wird der Probekörper in das Messgefäss eingeführt und aus der Burette so lange, schliesslich tropfenweise, Wasser zufliessen gelassen bis das Wasserniveau die Nadelspitze erreicht. Beobachtet man die Lage des Spiegelbildes der Nadelspitze im Wasser, so lässt sich der Moment der Berührung der Nadelspitze und Wasserniveau recht genau bestimmen.

Aus dem bekannten Volumen des Messgefässes und des bei der Probe verbrauchten Wassers geht als Differenz das gesuchte JI Körpervolumen hervor.

Die Volumenbestimmung ist bei ca. 15° C. Lufttemperatur auszuführen.

1. Bestimmung der Wasserdurchlässigkeit.

Zur Bestimmung der Wasserdurchlässigkeit hydraul. Bindemittel und deren Mörtel (Gemenge mit Sand), dient der in Fig. 18 abgebildete Apparat. Derselbe besteht aus einem

Bodenstück und einer gusseisernen Haube, welche in einer, in cm* geteilten Glasröhre ausläuft. Zwischen dem Bodenstücke und der Haube wird der zu prüfende Probekörper zwischen Gummischeiben mit 4,5 cm Lochweite eingeklemmt. Das, auf einem Betonsockel unwandelbar montierte Bodenstück des Apparats besitzt ein, mit Manometer ausgerüstetes Flanschenrohr, welches an die Wasserleitung unserer Anstalt (mit ca. 4,5 atm. Überdruck) angeschlossen ist. Zwischen Bodenstück und Wasserleitung wurde zum Leeren des Apparats und behufs

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Regulierung allfälliger Schwankung-en des Wasserdrucks, ein X-Stück mit Ablasshahn eingeschaltet. Während des Versuchs steht dieser Hahn teilweise geöffnet, so dass das überschüssige Wasser abfliessen kann. Selbstredend ist auf diesem Wege eine exakte Regulierung der auftretenden Druckschwankungen nicht erreicht; immerhin zeigt das Manometer nun mehr unwesentliche Schwankungen. Die Erzeugung der Probekörper geschieht von Hand. Das zu prüfende Bindemittel wird mit dem, in solchen Fällen meist mit gelieferten Bausande — Normalsand kommt blos bei vergleichenden Versuchen zur Anwendung — zum Mörtel in

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gewünschtem Mischungsverhältnisse angerührt und, je nach Auftrag, bald in flüssiger, bald in teigartig-plastischer oder in der Konsistenz feuchter Gartenerde in Messingringe von 7,2 cm lichter Weite und 2,0 cm Höhe eingebracht. Mörtel in der Konsistenz feuchter Gartenerde werden nach Art der Zugproben von Hand mittelst Spatel eingeschlagen ; alle andern eingerüttelt oder eingegossen.

Sämtliche Probekörper erhärten die erste Zeit (Portland-, Roman- und Schlackencemente mindestens 24 Stunden, hydraul. Kalke 3 X 24 .Stunden) in feucht gehaltenem Schranke, aus welchem sie jé nach Auftrag oder Zweck der Untersuchung, unter Wasser gesetzt oder bis zur Vornahme der Prüfung an der Luft belassen werden.

Die Prüfung der Durchlässigkeitsverhältnisse der in vorstehend beschriebener Art erzeugten und behandelten Probekörper geht schliesslich folgendermassen vor sich :

Die Probekörper werden unter einer Luftpumpe vorsichtig mit Wasser gesättigt; hierauf samt deren Umfassungsringen zwischen die erwähnten Gummischeiben, bei mit Wasser vollständig gefülltem Bodenstücke, in den Apparat gespannt. Mittelst Kautschukschlauch wird die Haube des Apparats mit Wasser bis auf eine beliebige Marke des Messrohres gefüllt, abgelesen und der Probekörper durch Öffnen des Absperrventils der Wasserleitung unter Druck gesetzt. Nach Verflüss von 1, 2, 4, 8, 24 und mehr Stunden wird abgelesen und das Ergebnis der Messung auf die Einheit der Zeit und der, dem Drucke ausgesetzten Fläche des Probekörpers bezogen.

m. Prüfung der Abnützbarkeit.

Zur Prüfung der Abnützung dient Prof. Bauschinger’s Schleifapparat unter Einhaltung des von ihm angegebenen und erprobten Prüfungverfahrens. Der Apparat besteht im wesentlichen aus einer horizontalen, ca. 3,0 cm dicken, eben abgerichteten Gussscheibe mit 122 cm Durchmesser, welche auf einer oben angetriebenen Welle unwandelbar aufgekeilt sitzt. Am Gestelle, das zur Lagerung und Führnng der Antriebswelle der Schleifscheibe und deren Antriebsmechanismen dient, sind in der Richtung des Halbmessers verstellbar 2 gegenüberliegende

Führungsrahmen angebracht, die mit ca. 3 mm Spielraum über der Schleifscheibe schweben und zur Aufnahme der Probekörper dienen. Zur Verhinderung des Schlotterns und Teilnahme der Probekörper an der Bewegung der Schleifscheibe sind der Maschine 3 Garnituren gusseiserner Rähmchen beigegeben, die in die Führungsrahmen passend, gestatten Probekörper mit 6X6 cm, 10 X 10 cm und 12 X 12 cm Schleiffläche einzulagern. Mittelst zweier, an den Führungsrahmen angebrachter Hebelvorrichtungen ist die Möglichkeit geboten einen Druck bis auf absolut 30 kg auf den Probekörper auszuüben. Bei jeder 10. Umdrehung der Schleifscheibe ertönt ein Glockenschlag, während ein Tourenzähler die Anzahl der überhaupt vollführten Umdrehungen registriert.

Geschliffen wird bei konstantem Schleifbahnradius, welcher bis auf Weiteres zu 50 c?n angenommen wurde, mit Naxos-Schmirgel No. 3. Das Aufgeben des Schmirgels erfolgt aus 2 Trichtergefässen, die am Führungsrahmen der Probekörper angeschraubt, je einen von Pfand beweglichen Drehschieber besitzen, dessen Höhlungen (Kammern) die vorgeschriebene Schmirgelmenge fassten und auf die Schleifbahnen zu entleeren gestatten. Die Drehbewegung der cylindrischen Schieber ist durch einen Anschlag in der Weise begrenzt, dass während der Einlassschlitz geöffnet ist, der Auslaufschlitz geschlossen bleibt. Es muss also für jedesmalige Aufgeben und Füllen der Schieberkammern auf und bis zum Anschlag zurück gedreht werden.

Zur Bedienung des Apparats gehören 2 Mann, die auf entgegengesetzten Seiten der Scheibe stehend damit beschäftigt sind, den Schmirgel auf die Schleifbahn des Probekörpers zuzustreichen, bezw. den verbrauchten abzustreichen und durch frischen zu ersetzen. Nach je 10 Touren kehrt nämlich abwechselnd der eine Gehülfe die Schleifbahn ab, während der andere aus dem Fülltrichter 20 gr (genau 22 gr) frischen Schmirgel auf die Schleifbahn leert.

Die Probekörper werden lufttrocken bis auf 0,1 gr genau gewogen, in die Maschine eingelegt, mit 30 kg belastet, pro 10 Touren mit 20 gr Schmirgel versehen und nach 200 Touren zurückgewogen. Das Mittel aus den Ergebnissen 3 aufeinander folgender Schleifperioden wird als massgebender Durchschnitt angesehen und der Gewichtsverlust als Abnützung des Materials in Anschlag gebracht. Eine besondere Appretur der Probekörper enfällt; dieselben haben aus Gründen ihrer Herstellung stets ausreichend ebene Schleifflächen.

D. Methoden der Prüfung der Festigkeitsverhältnisse hydraulischer Bindemittel.

a. Allgemeines.

Mit dem Zwecke einer Untersuchung wechselt die Methode, die Art und das Hülfsmittel der Prüfung hydraulischer Bindemittel. Das eidgenössische Festigkeitsinstitut befasst sich derzeit entweder mit der Keimzeichnung der Qualität und der Bindekraft hydraulischer Bindemittel, oder mit der Ermittlung von Koeffizienten zur Dimensionenberechnung von Baukonstruktionen, also mit der Bestimmung der Koeffizienten der Mechanik und wissenschaftlichen Untersuchungen zur Erforschung der physikalisch-chemischen Eigenschaften der hydraulischen Bindemittel überhaupt.

Das Prüfungsverfahren zur Kennzeichnung der Qualität und der Bindekraft hydraulischer Bindemittel ist selbständig ausgebildet und liefert Zahlenwerte, die als Wertmesser zur Vergleichung dienen, dagegen zur Dimensionenberechnung in der Regel unbrauchbar sind. Umgekehrt liefert das Prüfungsverfahren zur Ermittlung von Koeffizienten der Mechanik Zahlenwerte, die das Abhängigkeitsverhältnis der Form und der Form Veränderungen zur Anstrengung zum Ausdrucke bringen und an sich wieder von der Art der Erzeugung der Probekörper und der Grösse der absoluten Kraftentfaltung des Bindemittels in einer bestimmten Erhärtungsphase abhängig sind. Wissenschaftlichen Arbeiten muss daher die Erhebung der Güte und der absoluten Kraftentfaltung des Bindemittels voraus eilen und sind die Ergebnisse dieser kennzeichnenden Prüfung bei Beurteilung und Verwendung der Ergebnisse der wissenschaftlichen Arbeiten in Anschlag zu bringen.

Mit Rücksicht hierauf musste es unsere Aufgabe sein, vorerst ein unantastbares, von Zufälligkeiten, Willkür und Personalfehlern möglichst unabhängiges Prüfungsverfahren zur Kenn-

Zeichnung der relativen Wertverhältnisse hydraul. Bindemittel auszubilden. Bis zum Jahre 1882 haben wir nach Anleitung der deutschen Normen gearbeitet; in diesem Jahre die Druckfestigkeit , erhoben an würfelförmigen, von Hand erzeugten Probekörpern, als Wertmesser eingeführt und in den darauf folgenden Jahren, im Einklänge mit den Bestrebungen der Konferenz zur Vereinbarung einheitlicher Prüfungsmethoden, insbesondere im Benehmen mit Fachgenossen und Cement-technikern der Nachbarstaaten die maschinelle Formerei der Probekörper durchgeführt. Das zuerst hier eingeführte Prinzip der Ermittlung der erforderlichen Menge Anmachwassers sowie der unserer Einrichtung zu Grunde gelegte Arbeitsaufwand (0,3 mk pro 1,0 gr trockener Mörtelsubstanz 1 : 3) bei Formung der Probekörper ist mit gutem Erfolg auch in die Normen der Prüfung hydraul. Bindemittel anderer Staaten übergegangen. An dieser Stelle darf die Bemerkung eingeschoben werden, dass die neuester Zeit in Deutschland aufgetauchte Verwahrung gegen die Übertragung des für den Portland-Cement ausgebildeten Prüfungsverfahrens auf andere hydraul. Bindemittel, als völlig unbegründet, hier unberücksichtigt bleibt. Die Bindekraft des Portland-Cementes an Sandmischungen festzustellen ist kein Spezifikum desselben ; das Mischungsverhältnis (1: 3) in Gewichtsteilen auszudrücken darf angesichts der erforderlichen Einheitlichkeit des PrüfungsVerfahrens nicht preisgegeben werden. Das Argument, wonach andere, wohlfeilere hydraul. Bindemittel Festigkeitswerte liefern, die diejenigen des Portlands in Normenmischungen erreichen und überschreiten ist gerade ein Beweis für deren wertvolle Kraftentfaltung, und vermag diese Thatsache an sich Änderungen im Prüfungsverfahren nicht zu rechtfertigen ; dies um so mehr, als man in der Feststellung der Selbst- und Kiesfestigkeit sowie anderer Eigenschaften, wie : Härte, Widerstandsfähigkeit gegen Abnützung, Frostbeständigkeit u. d. m. ausreichende Mittel zur Nachweisleistung der Überlegenheit des einen Bindemittels über das andere besitzt. Die Ansicht, dass die Praxis die Bindemittel in Volumen-Mischungen verwendet, trifft den Portland ähnlich allen andern Bindemitteln und sind wir überdies der Meinung, dass einmal dieses Verfahren mit dem Prüfungsverfahren zur Kennzeichnung der Kraftentfaltung und der Bindefähigkeit hydraul. Bindemittel überhaupt nichts gemeinsam hat, anderseits die Technikerschaft, besser belehrt, früher oder später vom heutigen Gebrauche abkommen, und den Bedarf an Bindestoff bei Ausführungen in Gewichtseinheiten auf den Kubikmeter des Mörtels oder des Bétons vorschreiben und in Kalkulation bringen wird.

Zar Kennzeichnung der Kraftentfaltung und der Bindekraft eines hydraul. Bindemittels dient:

Die statische Zug- und Druekprobe (Zug- und Druckfestigkeit) des Materials ohne Sandzusatz sowie in Sandmischungen (ausgedrückt in Gew. Th.). Als Sandmaterial gelangt der s. g. Schweiz. Normalsand zur Anwendung.

Zu wissenschaftlichen Zwecken, für den Zweck der Koeffizienten-Bestimmung der Mechanik, können alle statischen und dynamischen Festigkeitsarten unter Anwendung von Bausand, rundem Geschiebskies, Schlägelstein, Schlackenschotter u. d. m. in Betracht fallen. Hier bleiben lediglich nur konkrete Bedürfnisse der Praxis und die Bestimmungen spezieller Arbeitsprogramme dafür massgebend, ob das Bindemittel hinsichtlkF seiner Elastizität und Festigkeitsverhältnis bei Inanspruchnahme auf äussern oder innern Druck, auf Knickung, Abscherung, Biegung, Stoss etc. zur Probe gelangt.

Bis anhin hat sich das eidg. Festigkeitsinstitut der Hauptsache nach mit der Ausbildung des Prüfungsverfahrens zur Kennzeichnung der Qualität des Materials, mit der Untersuchung der chemisch-physikalischen Eigenschaften der Bindemittel befasst und die Koeffizienten - Bestimmung der Mechanik auf spätere Zeiten verspart.

ß. Art der Erzeugung- und Behandlung der Probekörper.

Form und Abmessungen der Probekörper. Die Zerreiss-proben erhalten die deutsche 8-ter Form mit 5 cnP Querschnittfläche an der schwächsten Stelle. Die Druckproben sind ausnahmslos in Würfelform mit 7 cm Kantenlänge erzeugt. Das Volumen einer Zerreissprobe beträgt: 70,0 cm³; dasjenige der Druckprobe: 343 cm⁸.

Erzeugung und Behandlung der Probekörper der Selbstfestigkeit. Man bestimmt die zur Normalkonsistenz des Bindemittelbreies erforderliche Wassermenge, — vergl. Seite 99 des vorliegenden

Heftes — rührt sodann mit der, um die Einheit (z. B. bei 33% Normal -konsistenz,mit32%) abgeminderten Wassermenge die vorgewogene Menge des zu prüfenden Bindemittels zu einem steifen Brei, wobei Langsam- und Mittelbinder 3 Min., Raschbinder 1 Min. lang ununterbrochen durchgearbeitet werden, und füllt sodann auf einmal die auf eisernen, behobelten Eisenplättchen gelagerten Modelle der Zug- und Druckproben auf, rüttelt die Masse so lange durch leichtes Aufschlagen der Basisplättchen auf den Arbeitstisch, bis keine Luftblasen mehr entweichen und überlässt die so gefüllten Modelle sich selbst. Nach Eintritt des Erhärtungsbeginns, vor derjenigen der Bindezeit werden die Modelle eben abgestrichen und die Körper ausgeschalt, so bald die Erhärtung so weit vorgerückt ist, dass eine nachträgliche Form Veränderung der Proben nicht mehr zu befürchten bleibt. Nach 24-stündiger, Proben in hydraul. Kalk nach 3 X 24 stündiger Lufterhärtung in feucht gehaltenem Schranke, gelangen die Probekörper in Wasserbäder von ca. 14° C., soferne der Zweck der Untersuchung des Materials eine anderartige Behandlung,

z. B. eine weitere, ausschliessliche Lufterhärtung, nicht bedingt. Ausnahmsweise kam eine andere Art der Erzeugung der Probekörper der Selbstfestigkeit in Anwendung; so bei Verarbeitung von rheinischem Trass, wo versucht wurde, die in der Konsistenz feuchter Gartenerde angemachte Masse maschinell, unter Anwendung von 0,3 mk Arbeit pro 1,0 gr des trockenen Bindemittels, in die Modelle einzurammen. Das grosse Volumen der Masse und das lästige Steigen aus dem Modell während des Rammens veranlasste bei Verarbeitung der italienischen Puzzo-lanen die Methode fallen zu lassen und unter Beibehaltung der Breikonsistenz zur Handarbeit zu greifen.

144 Maschen 0,3 mm.

Erzeugung und Behandlung der Probekörper der Sandfestigkeit. Zur Kennzeichnung der Bindekraft eines hydraul. Bindemittels dient ausnahmslos ein Mörtel aus 1,0 Gew. Teile Bindemittel auf 3,0 Gew. Teile Normalsand. Der letztere ist ein künstlich, aus quarzigen Aaregeschieben gewonnener, zwei Mal gewaschener Sand, welcher durch ein Sieb von 64 Maschen pro cm* hindurchgeht und auf einem solchen mit 144 Maschen liegen bleibt. Die Drahtstärke der Siebtücher beträgt beim Sieb mit :    64 Maschen

0,4 mm

Der Schweiz. Normalsand ist kein reiner Quarzsand; er enthält wechselnde, an sich unwesentliche Mengen fremdartig-er Stoffe, vorwiegend Kalksteinkörner. Sein Gewicht beträgt, lose eingefüllt pro Liter: ca. 1,35 kg; eingerüttelt ca. 1,60 kg.

Bis zum Jahre 1886 haben wir sämtliche Probekörper von Hand erzeugt. Die Zerreissproben wurden in die bekannten, deutschen 8-ter Formen mittelst Spatel von ca. 350 gr Gewicht, 35 cm Länge und 5 auf 8 cm Aufschlagfläche ein geschlagen. Für das Verfahren der Erzeugung dieser Probekörper waren und sind heute noch folgende Bestimmungen massgebend :

Die gehörig gereinigten, mit Wasser ganz schwach befeuchteten Formen werden auf eine ebene Eisenplatte verlegt,

sodann mit dem angemachten und vorschriftsmässig durchgearbeiteten Mörtel auf einmal so

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hoch angefüllt, dass ein nachträgliches Aufbringen von Mörtel vermieden wird. Hierauf wird der Mörtel zunächst durch schwache, später kräftigere Spatelschläge so lange komprimiert, bis derselbe plastisch wird und die charakteristische Wasserabsonderung eintritt. Die Oberfläche des Probekörpers wird hierauf abgestrichen, geglättet und der Probekörper je nach Beschaffenheit des Bindemittels, in der Regel sofort, ausgeschalt.

In den Jahren 1885—86 bedienten wir uns des in Fig. 19 dargestellten Rammapparats zur maschinellen Ermittlung des Anmachwassers und zur Feststellung milder Dichte der Probekörper.

750 gr trockener Mörtelsubstanz

Fig. 19.

wurden mit 0,1 mk Arbeit pro 1,0 gr Mörtel durch 15 Schläge, unter Zusatz einer vorläufig angenommenen Menge Anmachwassers komprimiert. Die Wassermenge galt als richtig

gewählt, so bald beim letzten Schlag der Probekörper die charakteristische Wasserabsonderung (schwache Schlamm-Absonderung) eintrat.

Das sofort festgestellte Gewicht der Kubik-Einheit des komprimierten Mörtels galt als normal und war bei Handarbeit sowohl in den Zug- als Druckproben einzuhalten, was durch fortwährende Kontroll-Wägungen leicht und ohne nennenswerte Zeitverluste zu erreichen war.

Dieses Verfahren wurde indessen schon 1886 durch die maschinelle Formerei der Probekörper der Zug- und Druckfestigkeit verdrängt, als die in Fig. 20 und 21 dargestellten Klebe’sehen Rammapparate erstellt waren und sich als zweckdienlich erwiesen hatten. Die Apparate haben es ermöglicht, das viel umstrittene Princip »die Probekörper der Zug- und

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Fig. 20.

Druckfestigkeit in gleicher Dichte und mit derjenigen Wassermenge zu erzeugen, die die einmal angenommene Einheit der Rammarbeit ergiebt« zu verwirklichen und damit die Frage der Bestimmung der Menge des erforderlichen Anmachwassers und der mechanischen Formerei der Probekörper abzuschliessen.

Eine eingehende Beschreibung der Klebe’sehen Rammapparate ist wohl überflüssig ; die Einzelheiten ihrer Konstruktion gehen aus den Eig. 20 und 21 zur Genüge hervor. Man sieht, die Apparate bestehen im wesentlichen aus einem Fallhammer, welcher an einer mit Leder belegten Hubleiste befestigt, sich

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Fig. 21.

Das obere Ende der Hub-

mit dieser auf und nieder bewegt, leiste liegt zwischen zwei Friktionsscheiben, von welchen die eine als Leerrolle, durch eine Schraubenstellvorrichtung gegen die Hubleiste gedrückt wird, während die andere von Hand oder an eine Transmission gehängt, also maschinell angetrieben

werden kann. Letztere ist auf einen Teil ihres Umfangs, der der Hubhöhe des Hammers entspricht gerauht, während der andere glatt gearbeitet und soweit zurückgesetzt ist, dass sich zwischen Rolle und der angetriebenen Friktionsscheibe ein hinreichender Spielraum ergiebt, um einen reibungslosen Fall des hochgenommenen Hammers zu ermöglichen. Durch Daumen und Räderwerk mit Mitnehmern wird die Vollscheibe, auf deren Umfange im Gange des Apparats das Ende der Stellschraube des Winkelhebels der kleinen Friktionsrolle schleift, nach je 10 Hammerschlägen um einen Zahn vorwärts geschaltet, bis endlich die vorgeschriebene Tourenzahl abläuft und die Stellschraube in eine Nuht der Vollscheibe fällt, vergl. Fig. 20 u. 21, wodurch die Hubleiste gänzlich ausgeschaltet wird und der Hammer nicht wieder gehoben werden kann.

Wiederholte Umänderungen haben die Formen, Aufsätze und die Klemmvorrichtungen derselben gefordert, bis sich diejenigen Konstruktionen ergaben, die aus der Fig. 20 und 21 ersichtlich sind und nicht weiter besprochen zu werden brauchen.

Die Bestimmung der Menge des Anmachwassers sowie die Erzeugung der Pröbekörper der Zug- und Druckfestigkeit geschieht seit 1886 ausschliesslich maschinell und zwar mit einem Arbeitsaufwande von 0,3 mk pro 1,0 gr trockener Mörtelsubstanz.

Die Bestimmung des erforderlichen Anmachwassers geht nun folgendermassen vor sich:

750 gr Mörtelsubstanz (1:3) werden zunächst trocken gemengt, sodann mit einer vorläufig angenommenen Wassermenge gleichmässig an gefeuchtet und vorschriftsmässig d. h. bei Langsam- und Mittelbindern 3 Min., bei Raschbindern 1 Min. lang ununterbrochen durchgearbeitet. Der so gewonnene Mörtel wird nun auf einmal in das Modell des Rammapparates gefüllt und durch 150 Schläge mit 3,0 kg aus 0,5 m Höhe komprimiert. Nach dem letzten Schlag wird der gewonnene Körper ausgeschalt und auf seinen Feuchtigkeitsgrad geprüft. Die Wassermenge wird als korrekt gewählt bezeichnet, wenn der Probekörper die charakteristische Wasserabsonderung mit beginnender Schlammbildung zeigt. Nach unsern Erfahrungen ist diese Bedingung stets erfüllt, wenn beim ca. 100-sten Schlag, der auf der Vollscheibe des Apparats sichtbar gemacht ist, die Wasserabsonderung beginnt, partikelchen bequem und sicher zu beobachten ist. Auf dem

Herausspritzen der Wasser

was am

beschriebenen Wege ist es möglich geworden, die erforderliche Menge des Anmachwassers der Natur und Beschaffenheit des zu prüfenden Materials auf ¹ji % genau anzupassen.

Mörtel (750 gr -+- Wasser) Nach

Ist die Wassermenge bestimmt, so beginnt die Erzeugung der Probekörper. Unter Einhaltung der ermittelten Wassermenge, und der für die Durcharbeitung des an gefeuchteten Mörtels festgesetzten Zeit werden 950 gr trockener Mörtelsubstanz (1:3) angerührt, hiervon 200^-{-das auf diese Mörtelmenge entfallende Wasser ge wicht, auf einer bereit stehenden Schalen wage zurückgewogen und diese Mörtelmasse in die Formmaschine der Zugkörper aufgegeben. Der Rest an

gelangt in die Form des Druckkörper-Formapparats. Hinwegnahme der Trichter werden die stählernen Stempel in die Aufsätze der Modelle eingebracht, die Führungsringe abgelassen und die Fallhämmer in Bewegung gesetzt, welche den Mörtel der Zugkörper durch 120 Schläge mit 2,0 kg aus 0,25 m Höhe, denjenigen der Druckkörper nach wie vor durch 150 Schläge mit 3,0 kg aus 0,50 m Höhe komprimieren. Nach dem letzten Schlag werden die Spannköpfe der Modelle unter den Hämmern vorgezogen, die Aufsätze entfernt, der überschüssige Mörtel abgeschnitten und die Oberflächen der Probekörper geglättet.

Die Ausschalung der Probekörper der Zugfestigkeit erfolgt sofort, diejenige der Druckkörper nach Eintritt des Erhärtungsbeginnes.

Mit Ausschluss der hydraul. Kalke, welche erst nach 3-tägiger Luftlagerung unter Wasser gelangen, werden die Probekörper sämtlicher Bindemittel die ersten 24 Stunden in einem geschlossenen, mit Wasserdampf gesättigten Raume an der Luft, die übrige Zeit bis unmittelbar zur Vornahme der Probe unter Wasser von ca. 14° C. auf bewahrt.

Das Wasser, in welchem die Probekörper erhärten, wird in den ersten 4 Wochen alle acht Tage erneuert.

Vorstehend beschriebene Methode der Erzeugung und Behandlung der Probekörper der Sandfestigkeit ist ausschliesslich bei den wiederholt g-enannten, das Material »kennzeichnenden« sog. Normenproben üblich. Von diesem Verfahren wird jederzeit

abgewichen, wenn der Zweck der Untersuchung dies fordert, was indessen Fall für Fall angegeben und näher beschrieben wird.

Erzeugung und Behandlung der Probekörper der Kiesfestigkeit. Zu Zwecken der Koeffizienten-Bestimmung für Bedürfnisse des Baufaches wurden bisher an Béton lediglich nur Druckproben ausgeführt. Die Probekörper erhalten Würfelform mit ca. 16 cm Kantenlänge. Die Art ihrer Erzeugung lehnt sich in jeder Hinsicht an den Gebrauch im Grossen an und wird Fall für Fall näher bestimmt. Im Grossen und Ganzen geht diese folgendermassen vor sich:

6 schwere, mit behobelten Eisenplatten gefütterte eichene, vierteilige Modelle werden nach gehöriger Reinigung und leichtem Einfetten der Eisenplatten, bei Raschbindern stückweise, bei Mittel- und Langsambindern paarweise oder zu dritt, ' mit dem vorangehend angemachten und durchgearbeiteten Béton gefüllt. Je nach Zweck der Untersuchung wird dieser bald in gussgerechter, bald in stampfgerechter Konsistenz auf dem Boden unserer Cementwerkstätte stets in grösserem Quantum in der Art erzeugt, dass zunächst der dem Arbeitsprogramme entsprechende Mörtel erstellt und diesem der angefeuchtete Kies zugesetzt wird. Dass die Mörtelkomponenten vorerst in trockenem, sodann in an gefeuchtetem Zustande so lange durchgemischt werden, bis das Gemenge eine homogene Masse bildet, dass sodann dem Mörtel der Kies zugegeben und mit diesem durch wiederholtes Durchschaufeln und Durchstechen der Masse so lange gemengt wird, bis sämtliche Kieskörner mit Bindemittel bezw. Mörtel umlagert erscheinen, ist selbstredend. Ist der Béton in gussgerechtem Zustande, so wird derselbe in die Modelle einfach ein geschaufelt, inzwischen mit einer spitzigen Kelle ein paarmal durchgestochen und sich selbst überlassen. War die Betonkonsistenz eine stampfgerechte, so wird derselbe lagenweise aufgegeben und mittelst einer kleinen ca. 10 kg schweren Handramme so lange komprimiert bis die Masse elastisch geworden und eine geringe Wasserabsonderung eintrat. Ist die Erhärtung des Bindemittels soweit vorgerückt, dass der Probekörper ohne Gefahr der Beschädigung ausgeschalt werden kann, so wird dieser samt dem vierteiligen Modell von der Bodenplatte abgehoben, auf einen bereit stehenden, grossem

Steinwürfel aufgesetzt und die Modellschliessen geöffnet, worauf die Seiten wände des Modells meist ohne weiteres zu Boden fallen und der ausgeschalte Probekörper von seinem Lager abgehoben werden kann.

Die Druckflächen entsprechen den Begrenzungsflächen der Würfel in der Richtung ihrer Erzeugung (der Stampfrichtung). Dieselben erhalten eine ca. 1 cm starke Portland-Cementschicht, welche zwischen behobelten Eisenplatten erhärtet, so dass auf diese Weise ohne weiteres ebene und parallele Druckflächen gewonnen werden, welche überdies unmittelbar vor der Druckprobe auf einer ebenen Gussplatte mittelst Naxos-Schmirgel Nr. 3 noch nachgeschliffen werden.

Die so erzeugten Würfel gelangen in unterschiedlichen Mischungsverhältnissen je nach Arbeitsgrogramm unter Wasser oder bleiben bis zur Zeit ihrer Prüfung an der Luft.

Erzeugung und Behandlung der Probekörper der Adhäsionsfestigkeit. Zur Vornahme der Prüfung der Adhäsions- oder Haftfestigkeit hydraul. Bindemittel kamen im eidg. Festigkeitsinstitute zu verschiedenen Zeiten verschiedene Methoden der Erzeugung und der Behandlung der Probekörper in Anwendung ; so

kreuzweise zusammengekittete Ziegelplättchen,

»    »    gleichmässig gerauhte

Glasplättchen,

»    »    gleichmässig gerauhte

Biscuitplättchen u. d. m.

Die ausgeführten Versuche haben indessen nicht befriedigt, teils weil bei Anwendung gebrannter Thonplättchen materiell fremde Einflüsse mitspielen, die die Probeergebnisse trüben, teils weil bei Anwendung von wasserundurchlässigem Plattenmateriale durch das, aus dem Brei oder Mörtel ausgestossene Wasser und den sich bildenden Schlamm sekundäre Wirkungen entstehen, die den Wert der Untersuchung oft gänzlich illusorisch zu machen im Stande sind.

Dr. Michaelis neueste Methode der Prüfung der Haftfestigkeit konnte noch nicht erprobt werden. Die Anstalt hat indessen die Michaelis’sehen Gerätschaften zur Erzeugung der Probekörper und Ausführung der Adhäsionsproben angeschafft und wird in gegebenem Falle nach der neuen Michaëlis’schen Methode zu arbeiten suchen. Die angegebene Methode gilt zunächst für den Portland-Cement ; ob und mit welchen Modifikationen dieselbe sich auch auf andere hydraul. Bindemittel übertragen lässt, kann nur die Erfahrung lehren.

Dr. Michaelis empfiehlt :

»Haftkörper aus Portland-Cement und Normalsand von der Form Fig. 22 herzustellen; man verwendet dazu einen Mörtel aus 1 Gewt. Portland-Cement, durch das 900 Maschensieb abgesiebt, und 2 Gewt. Normalsand. Diese Haftkörper werden in der

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Fig. 22.

Fig. 23.

Fig. 24.

zweiteiligen Form Fig. 23 genau so wie Zugfestigkeitskörper, durch Einschlagen eines erdfeuchten Mörtels erzeugt. Nach dem Abstreichen des Mörtels — ohne besonderes Glätten der Oberfläche wird die Form gelöst, was nach Entfernung der Schrauben s—s mittelst zweier Druckschrauben d—d geschieht. Die Haftkörper erhärten dann den ersten Tag an der Luft, von da ab unter Wasser, bis zum Gebrauche. Vor der Benutzung werden die Seitenflächen des Haftkörpers mit einer flachen Feile glatt gefeilt, um die Rauhigkeiten zu beseitigen, welche beim Ent-formen des weichen Mörtelprismas sich bilden, die Kehlungen. werden mit einer passenden Rundfeile geglättet ; es geschieht dies, damit der Haftkörper in die Haft-Kastenform Fig. 24 hineinpasst. Die Haftfläche wird bis 1 Minute mit Schmirgel Nr. 3 nach dem Abtrocknen abgerieben, um immer eine gleiche Rauhigkeit zu erzeugen. Das Prisma wird mit der Haftfläche nach oben in die Kastenform Fig. 24 eingesetzt, der vorher erwähnte Mörtel aufgegeben und in der üblichen Weise mit dem Spatel eingeschlagen und abgestrichen. Der Haftkörper mit dem sich nach oben verbreiternden Mörtel wird darauf sogleich über einen passenden Holzkern aus der Kastenform ausgedrückt. Damit aber der Haftkörper beim Abheben der Kastenform sich nicht vom Mörtel absacken kann, hat man vor dem Einbringen und Einschlagen des Mörtels, die Kastenform mit dem Haftprisma auf ein dünnes etwa 1—2 cm breites Band gestellt; man ergreife jetzt die Enden des Bandes, ziehe dieselben straff nach oben an und hebe so mit beiden Händen die Kastenform auf den Holzkern, über welchen man nun die Kastenform nach Loslassen des Bandes niederdrückt.

Es ist für die Herstellung tadelloser Yersuchskörper sehr wichtig, dass bei dieser Operation der Haftkörper immer noch gegen den Mörtel angedrückt werde. Ein Auseinandernehmen der Kastenform nach Entfernung der Schraubzwingen z—2 mittelst der Druckschrauben ist viel weniger sicher, da jeder auf den weichen Mörtel ausgeübte Stoss oder Zug eine Lockerung der zunächst äusserst geringen Haftung bewirken kann. Man ergreift nun den Versuchskörper unten am Haftkörper und setzt ihn auf eine feste Unterlage zur Seite; nach 24 Stunden bringt man ihn unter Wasser, wie Zugfestigkeitsproben, oder belässt ihn für Luft-Versuche an der Luft«.

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Die maschinellen Hülfsmittel zur Vornahme der Festigkeitsproben.

Zur Vornahme der Qualitäts-Zerreiss- und Haftprobe (Adhäsionsfestigkeit) dient der in Fig. 25 abgebildete, s. g. deutsche Normal-Zerreissapparat, ursprünglich angegeben durch Frühling, Michaelis & Co. Die Konstruktion dieses Apparats geht aus der Abbildung hinreichend klar hervor und bedarf keiner nähern Erläuterung. Wir haben es hier mit einem Hebelwerk mit einer Übersetzung 1:50 zu thun, das durch Aufhängen von Gewichten jederzeit kontrolierbar ist. Leider ist der Apparat in allen Teilen etwas zu beweglich und vor allem zu schwach gebaut, welcher Übelstand sich bei kräftigen Belastungen, wie solche namentlich beim Zerreissen älterer Proben der Selbst- und Sandfestigkeit unvermeidlich Vorkommen, dadurch kund giebt, dass während der Belastung durch den zulaufenden Schrot, die Gewichtsschale oft übermässig tief sinkt und das Hebelwerk die Normalstellung verlässt.

Die Gewichtsschale unseres Apparats mit kegelförmigem Boden hängt unmittelbar unter der Auslauföffnung des Schrotbehälters, welcher, wie die Abbildung zeigt, derart konstruiert ist, dass im Momente des Reissens des Probekörpers die Schrotausflussöffnung durch die abfallende Gewichtsschale selbstthätig geschlossen und die nachfallende Schrotmenge auf ein Minimum gebracht erscheint.

Ist der Apparat ausbalanciert, in welchem Zustande die Hebelschneiden in Horizontalebenen liegen, wird die Gewichtsschale eingehängt und der Probekörper centrisch zwischen die Klauen eingelagert. Mittelst des Griffrädchens an der untern

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Fig. 25.-

Klaue wird die Gewichtsschale hoch genommen und soweit über die Nullstellung erhöht, als beiläufig der Index im Augenblicke des Bruches unter die Gleichgewichtslage fällt. Nun wird der Schrotzulauf geöffnet, wobei pro Sec. ca. 100 gr feiner Vogelschrot in die Gewichtsschale fliessen. Ist der Bruch eingetreten, So hebt man die Gewichtsschale aus dem Apparate und wiegt sie auf einer bereit stehenden Zeigerwage ab. Das in kg abgelesene Bruttogewicht der Gewichtsschale verzehnfacht giebt die gesuchte Zugfestigkeit des Probekörpers in £g bezogen auf 1,0 zw² seiner Querschnittsfläche an.

Für den Adhésions- Versuch ersetzt man die Klauen des Zugfestigkeits-Apparates durch die beiden Klammern Ki u. K2 Fig. 26. Die untere Klammer Ki, hat zwei mit Spitzendornen versehene Stellschrauben, welche in die Körner der Einspannvorrichtung Fig. 27 eingreifen. Die Klemmbacken dieses Einspannrahmens passen genau in die Flohlkehlen der Haftkörper ; man trägt Sorge, dass der Haftkörper genau in die Mitte des Rahmens gespannt wird, genügend genau nach Augenmass geschehen kann.

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Fig. 27.

Fig. 26.

Dann bringt man den Versuchskörper mit dem Einspannrahmen zwischen die beiden Klammern des Normalzugfestigkeits-Apparates Fig. 25, adjustiert zunächst die Spitzendorne in den Körnern und zuletzt durch Niederschrauben der Spindel mittelst des Griffrädchens die Oberklammer, ganz analog dem Vorgänge bei der Einspannung von Zugproben.

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Die Haftfläche ist genau 3 X 5=15 cm ², das Bruchgewicht wird deshalb mit 10 multipliziert und durch 3 dividiert, um die Haftfestigkeit pro cm*¹ zu ergeben.

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Die Haftkörper können, falls nicht Stücke aus denselben beim Bruch herausgerissen werden, glatt abgefeilt und wieder verwendet werden, nach Herstellung der normalen Rauhigkeit mit Schmirgel Nr. 3, wie oben angegeben.

Man erkennt, dass man auf dem

beschriebenem Wege hinreichend_

Fig. 28.

normale Haftkörper hersteilen kann, Ü8H welche für alle Mörtel von 1 Cement und 3 oder mehr Sand stark genug sind. Es steht aber nichts im AVege, aus jedem beliebigen Material, als Ziegelstein, Sandstein, Marmor, Kalkstein oder

Metallen Haftkörper dieser einfachen Form, Prismen von 3cm Querschnitt bei 3 cm Höhe, mit 2 Hohlkehlen herrichten zu lassen, falls man die Haftfestigkeit irgend eines Mörtels oder Bindemittels zu bestimmten Materialien ermitteln will.

Zur Vornahme von Druckproben stehen in der eidg. Festigkeitsanstalt 4 verschiedene Maschinen zur Verfügung, welche je nach Kohäsionsverhältnissen der zu prüfenden Objekte in Anwendung gelangen.

Fig. 29 stellt die Amsler’sehe Präcisionspresse für Kraftentfaltungen bis 1,8 t mit einer Skalenteilung von 5 zu 5 kg dar. Die Maschine dient zur Vornahme von Druckproben an weichen Körpern aller Art, insbesondere zur Prüfung hydraul. Kalke, des Gypses nach 7- und oft auch nach 28-tägiger Erhärtungsdauer ; bei Gementen zur Ermittlung der Druckfestigkeit nach 3- und 7-tägiger Erhärtung. Ferner dient die Maschine zur Ausführung von Biegeoder Bruchproben mit plattenförmigen Körpern bei einer Erei-lag'e von 15 bis 40 cm. In Fig. 29 erscheint ein auf Biegungsfestigkeit beanspruchter Dachziegel li...... eingespannt.

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Fig. 30 stellt den sogenannten Schweiz. Normal - Druckapparat, die Amsler’ sehe Cementpresse für eine Kraftentfaltung von 20,0 t (gebaut wird der Apparat neuerer Zeit für 30,0 t) mit einer Skalenteilung von 20 zu 20 kg dar. Die Maschine dient ausschliesslich zur Vornahme der

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Fig. 29.

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Normenproben mit hydraul. Bindemitteln aller Art; ferner zur Erhebung der Selbstfestigkeit hydraul. Bindemittel in Altersklassen bis zur 4-wöchentlichen Erhärtungsdauer.

Für Kraftbedürfnisse bis 120 t kommt entweder der Druckapparat der Werder’ sehen Universalfestigkeits-Maschine oder die abgeänderte Brink-Hübner’sehe Presse, vergl. die Fig. 31 auf Seite 130, zur Anwendung.

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Die Einrichtungen zur Vornahme von Druckproben auf der Werder-Maschine sind bekannt. Ebenso bekannt ist die Konstruktion der Presse, System Brink-Hübner, vergl. Fig. 30. Vor einigen Jahren erfuhr die letztere eine wesentliche Umgestaltung, die gestattet sei hier kurz zu erwähnen. Vor allem wurde der Handantrieb durch einen maschinellen, beim Vor-und Rückgänge selbst-thätig schaltenden Antrieb der Pressspindel,

Fig. 30.

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— ferner die zum Messen des Arbeitsdrucks der Maschine beigegebenenRöhren- MÜhI manometer durch ein Amsler - Amagat’sches Quecksilber-Manomet. ersetzt. Die wichtigste Abänderung des Apparats liegt indessen in der Beseitigung der in ihrer Wirkung wechselnden, fast unberechenbaren Leder-ringe (Manchetten), welche ursprünglich zur Presskolbens angeordnet waren. Die Maschine arbeitet jetzt nach dem in Fig. 32 und 33 dargestellten Amagat’schen Principe, fast reibungslos. Die Skala des Quecksilber-Manometers ist 200 zu 200 kg geteilt und gestattet noch schätzungsweise 100 kg abzulesen.

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Fig. 31.

Weitläufigkeiten zu vermeiden, wollen wir uns an dieser Stelle auf die Beschreibung des Schweiz. Normal-Druckapparats beschränken, undbemerken, fiT⁵^ dass mit Ausschluss des Druckapparats der Wer der -Maschine, unsere sämtlichen Pressen nach dem gleichen Prinzipe arbeiten.

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Im Wesentlichen besteht der Schweiz. Normal-Druckapparat aus zwei vertikalen, übereinander gelagerten Cylindern, die durch die Zugstangen der Presse zusammengehalten werden.

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Fig. 32.

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Im obern Cylinder sitzt, mit 1 Spielraum ein geschliffen, der Presskolben. Behufs Füllung des oberen Cylinders mit Öl ist dieser vertikal durchbohrt, und ist die Bohrung für gewöhnlich mittelst einer horizontalen Schraube geschlossen. Das obere Ende des Presskolbens besitzt eine sphäroidale Vertiefung, eine Pfanne, die mit Öl gefüllt zur Aufnahme der unteren Druckplatte dient. Mit dem kugelförmigen Unterteil sitzt diese Druckplatte in der genannten Pfanne. (Das Centrum der Kugel wurde absichtlich in die Ebene der Druckplatte gelegt). Die obere Druckplatte sitzt unwandelbar an der mit einem Cfriffrad versehenen Druckschraube. Am oberen Presscylinder befestigt sieht man die Antriebskurbel des Druckapparates. Das rückwärtige Ende der Kurbelspindel trägt zwei Zahnräder, von denen das kleinere beim Hingange, das grössere beim Rückgänge der zur Kurbelspindel

parallel gelag-erten Pressspindel sich in thätigem Eingriffe befindet. Wird die Kurbel von unten über links nach oben gedreht, so wird eine langsam fortschreitende Bewegung und damit ein Eindringen der Pressspindel in den ölgefüllten Hohlraum des oberen Presscylinders, also Druck erzeugt. Soll die Pressspindel zurückgezogen, d. h. in die Ausgangsstellung gebracht werden, so hat

einfach die Antriebskurbel in entgegengesetzte Richtung zu drehen. Dadurch wird eine kleine, recht sinnreiche Keilkonstruktion eingerückt ; es tritt die kleine Übersetzung in Thätigkeit und die Pressspindel kehrt in rascher Bewegung in ihre Ausgangsstellung zurück.

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Der untere Presscylinder enthält den grossen Kolben des Differentialmanometers ; der kleine Kolben dringt behufs Druckaufnahme durch den Boden in den oberen Presscylinder ein. Die Dichtung dieser Kolben ist selbstredend ebenfalls nach Amagat’s Princip durchgeführt. Nahe am oberen Rande des unteren Cylinders sieht man, vergl. das Detail in Fig. 33, eine kleine, rektanguläre Öffnung, aus welcher ein mit dem Differentialmanometer fest verbundener Hebel hervorragt. Dieser Hebel dient zur Bewegung des die Kraft auf den Quecksilbermanometer übertragenden Differentialkolbens. Bei der grossen Empfindlichkeit des Manometers erschien es nötig diesen Hebel mittelst einer angemessenen Führung an die Kurbelwelle zu hängen, so dass er sich während des Versuches in Bewegung befindet, wodurch Reibung und Klebrigkeit der Flüssigkeit eliminiert werden.

Der Hohlraum des unteren Presskolbens ist zum kleineren Teile mit Quecksilber, im Übrigen, ähnlich wie der Hohlraum des oberen Presscylinders, mit Glycerin gefüllt, welches nach Bedarf mittelst einer kleinen, seitlich am unteren Presscylinder befestigten Handpumpe eingebracht werden kann.

Durch ein eisernes Röhrchen steht der untere Presscylinder mit der lothrechten, auf einer Latte unwandelbar befestigten, ziemlich weiten Glasröhre des Manometers in Verbindung. Die Latte selbst ist getragen durch zwei an den Apparat angeschraubte Arme. Auf der Vorderseite dieser Latte schleift, durch eine kleine Mikrometerschraube verstellbar eine zweite, die Teilungen tragende Latte. Der Nullpunkt der Teilung befindet sich unten und kann mittelst der genannten Mikrometerschraube auf den

jeweiligen Stand des Quecksilbers im Glasrohre des Manometers eingestellt werden. In diesem Glasrohre wurde ein ausbalancierter, eiserner Stabschwimmer angebracht. Der Faden, an welchem das Gegengewicht des Schwimmers hängt, läuft über eine, am

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Fig. 33.

obern Ende der festen Latte ganz leicht gebremste, kleine Rolle. Der leiseste Zug am Faden der Bremsbacke genügt, um den Stabschwimmer in eine langsame Abwärtsbewegung zu versetzen.

Sitzt demnach der Schwimmer auf der Quecksilbersäule auf und man steigert den Druck im Apparate, so wird vermöge der gewählten Konstruktion der Stabschwimmer nahezu widerstandslos gehoben und bleibt an der erreichten, höchsten Stelle der Quecksilbersäule stehen, wenn der Druck absichtlich oder zu Folge Überwindung der Cohäsion des Materials eines Versuchskörpers plötzlich abnimmt, und die Quecksilbersäule zu sinken beginnt.

Der Arbeitsvorgang mit dieser Maschine ist der denkbar einfachste. Der Beobachter hat den Probekörper stets vor Augen, sieht die Veränderungen der Druckverhältnisse im Apparat, braucht keine Gewichte zu heben noch solche am Schlüsse des Versuches zu addieren. Er ist der Mühe jeglicher Zwischen-und Endrechnungen enthoben, denn die Teilungen geben einerseits t absolut, anderseits direkt kg pro cm² der Querschnittsfläche des Probekörpers. Die zu einer Probe erforderliche Zeit schwankt mit der Festigkeit des Materials zwischen 1 und 1¹/2 Minuten.

Die bei Versuchsausführungen erforderlichen Manipulationen sind kurz die folgenden :

Einlagern des Probekörpers in den Apparat.

Ein bis zweimal Hin- und Herbewegen des Differentialkolbens von Hand oder besser mittelst der Antriebskurbel.

Einstellen des Nullpunktes der Teilungen auf das Niveau der Quecksilbersäule bezw. auf den untern Rand des Schwimmers.

Anziehen der obern Druckplatte mittelst des Griffrades der Pressschraube.

Druckerteilung durch entsprechende Bewegung der Antriebskurbel.

Ablesen der gesuchten Druckfestigkeit des Materials.

Zurückführen der Pressspindel durch die entsprechende Kurbelbewegung.

Entfernung der Bruchstücke des zermalmten Probekörpers.

Da sowohl der Presskolben, als auch die Differentialkolben des Manometers in einer Ölsphäre stecken, tritt mit der Zeit ein kleiner Ölverlust in den Presscylindern ein. Das ausgestossene

Ol fliesst in kleine, die unterschiedlichen Kolben umgebende Rinnen und wird zentral in einem Blechgefäss gesammelt, um gelegentlich wieder benützt zu werden. Bei dem stark beanspruchten Apparate der eidg. Festigkeitsanstalt findet etwa alle 14 Tage das an sich geringfügige Nachfüllen statt. Zu diesem Zwecke dient für den untern Presscylinder die bereits erwähnte Handpumpe. Um den obern Presscylinder nachzufüllen, zieht man mittelst zweier, dem Apparate beigegebener Bügel und des Griffrades den Presskolben heraus, oder man entfernt die untere Druckplatte, giesst in deren Lagerschale das nötige Öl, öffnet die Bohrung des Presskolbens und saugt durch Heben desselben mittelst des Griffrades, das Öl in den Presscylinder. Die ganze Manipulation des Nachfüllens besorgt selbstredend der Arbeiter und es fordert diese etwa 15 Minuten Zeit.

Zu dem beschriebenen Druckapparat gehört der in Fig. 34 dar gestellte Kontroll-apparat. Der Hauptsache nach besteht dieser aus 2 entgegengesetzt angeordneten Hebeln, welche symmetrisch zur Axe gegen die Druckplatte der Druckschraube gestützt sind. Die Angriffsschneiden nehmen den Druck aus dem Presskolben und übertragen ihn im Verhältnisse 1:15 auf die Hebel, die die Kontroll-gewichte tragen. In Fig. 34 erscheinen die Kontroll-gewichte an Haken gehängt.

In der Wirklichkeit wird man die Haken durch Wagschalen ersetzen und diese belasten.

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Fig. 34.

Die Kontrollversuche fordern besondere Sorgfalt und Umsicht ; sie werden kurz folgendermassen ausgeführt :

Nachdem der Ivontrollapparat auf den Presskolben der zu prüfenden Maschine aufgesteckt worden, gebe man mittelst des

Griffrades einen leichten Druck auf den Kontrollapparat, bis sich die Hebel desselben von ihren Lagern abheben. Nachdem die Differentialkolben mittelst deren Hebel behutsam einige-male hin und her bewegt worden waren, stelle man den Nullpunkt der Teilung auf das Niveau der Quecksilbersäule ein und reduziere sodann mittelst der Antriebskurbel den vorhandenen Arbeitsdruck des Apparats. Sobald die Hebel des Kontroll-apparats auf ihre Lager zurückgekehrt sind, darf die Belastung der angehängten Wagschalen erfolgen. Zu diesem Ende hat man, möglichst gleichzeitig, gleichschwere Gewichtsteine auf die Wagschalen aufzulegen und den Druck mittelst der Antriebskurbel zu geben. Dabei wird die Quecksilberskala steigen, die Hebel des Kontrollapparats wieder gehoben werden. Die Kurbelbewegung ist einzustellen, sobald der Moment, wo die Quecksilbersäule stationär geworden, erreicht ist. Nun wird der Stand der Quecksilbersäule abgelesen der Apparat durck Rückwärtsbewegung der Antriebskurbel bis zur Rückkehr der Hebel auf ihre Lager entlastet und das Ergebnis der Ablesung und der direkten Belastung verglichen. Diese Operation wird allmälig mit gesteigerten Belastungen (à ca- 50pro Wagschale) innerhalb der Tragfähigkeit der Kontrollhebel ein-, zweimal wiederholt.

o. Methode und Hülfsmittel zur Prüfung der Frostbeständigkeit hydraulischer Bindemittel.

Zur Vornahme von Frostversuchen steht in der eidg. Festigkeitsanstalt folgende Einrichtung zur Verfügung:

Ein Ammoniak-Kompressor System Linde in Verbindung mit einem eichenen, doppelwandigen, nach Aussen durch Holzkohlenpulver isolierten Kühlschrank, dessen Innenraum mit Zinkblech bekleidet, ein Schlangenrohr enthält, welches derart mit dem Kompressor in Verbindung gebracht ist, dass im Betriebe der Anlage ein Kreislauf von Ansaugen, Komprimieren, Abkühlen und Expandieren des Ammoniaks bewerkstelligt erscheint. In der Brust, hart über dem Boden besitzt der Kühlschrank eine gut schliessende und ebenfalls isolierte Thüröffnung, durch welche auf Kautschukrollen gelagert ein Wägelchen zur Aufnahme der Probekörper in den Kühlschrank eingeschoben werden kann.

Auf der Plattform des Wägelchens werden die Probekörper, sofern deren Zahl keine grosse ist, in enganschliessende, zerlegbare Zinkblechkästchen eingekapselt, gelagert. Bei einer grossen Anzahl von Probekörpern erhält die Plattform des Wägelchens einen mit Flügelthüren geschlossenen, kupfernen Kasten, welcher in mehreren Etagen, Böden aus gelochtem Blech besitzt, oder aber es werden die Körper frei und ohne Ummantelung auf der Plattform des Wägelchens derart aufgebaut, dass die Luft sämtliche Körper umspülen kann. Die letzt genannte Anordnung wird blos ausnahmsweise gewählt; sie hat den Nachteil der Trocken Wirkung der im Kühlschränke herrschenden Luftströme, wodurch die zerstörende Frostwirkung auf den Oberflächen der Probekörper abgemindert wird.

Der Kühlschrank ist mit einem bis auf — 30° C. reichenden

Thermometer ausgerüstet, dessen Stand jedes Mal abgelesen und notiert wird, wenn die Probekörper behufs Auftauung aus dem Kühlschränke gehoben werden.

Vorversuche, ausgeführt an Steinwürfeln mit 7 cm Kantenlänge, die bis über die Mitte angebohrt, hierauf auf die Höhe des Quecksilbergefässes der eingesetzten Thermometer mit Quecksilber gefüllt, oben mit Wachs geschlossen waren, ergaben,

dass bei vorangehend abgekühltem Kühlschränke, in ca. 5—6 Stunden die Temperatur der Würfel von ca. + 15°C. durchgreifend auf

13 bis 16° C. erniedrigt wird. Mit Rücksicht auf den Umstand, dass der einzelne Frostversuch beendigt erscheint, sobald der Übergang des Wassers der Probekörper in feste Aggregatform vollzogen ist, indem eine über diesen Zeitpunkt hinaus fortgesetzte Abkühlung bezüglich Frostschäden völlig wirkungslos bleibt, konnte folgendes Versuchsverfahren etabliert werden:

Die Probekörper werden unter einer Luftpumpe vorsichtig mit Wasser gesättigt, hierauf über Nacht unter Wasser gehalten und nun in den abgekühlten Kühlschrank eingebracht. Nach Verlauf von ca. 4 Stunden werden die Körper rasch aus dem Schranke gehoben, in Wasser eingetaucht, so dass das oberflächlich verdunstete Wasser thunlichst ersetzt wird, um hierauf weitere 4 Stunden einer Temperatur von — 18 bis 22° C. ausgesetzt zu werden.

Nach Verfluss dieser Zeit werden die Probekörper in Wasser von Zimmertemperatur aufgetaut (über Nacht), um am folgenden

Tage dem gleichen Prozesse unterworfen zu werden. Ursprünglich wurden sämtliche Probekörper einem 24-maligen Wechsel von Frostwirkung und Auftauung unterworfen. Neuerer Zeit wurde der Turnus auf ein 20-maliges Gefrieren abgemindert.

Das Anfeuchten der Probekörper während einer Exposition erwies sich recht nützlich für die Frostwirkung. Die Umständlichkeit des Verfahrens zu mildern wurden die Kästchen, in welche die Probekörper gewöhnlich eingelegt werden, derart konstruiert, dass nach Wegnahme der Deckel, die Seitenwände abgehoben und die Proben samt den Bodenblechen in die bereitstehenden Wasserbehälter eingelegt werden können.

Die den Frostproben unterworfenen Probekörper hydraul. Bindemittel erhalten die Normalform der Zug- und Druckproben. Ihre Erzeugung geschieht genau in gleicher Weise, wie diejenige der laufenden Qualitäts- oder der wissenschaftlichen Proben ; vergl. Seite 121. Die weitere Behandlung, sowie das Alter der Probekörper zur Zeit ihrer ersten Frostbehandlung, bestimmt der Zweck der Untersuchung, und wird Fall für Fall näher angegeben.

Unmittelbar nach der letzten Frostwirkung werden die Probekörper aufgetaut und mit andern, gleichzeitig erzeugten und inzwischen unter Wasser gehaltenen Körpern den Zug- und Druckproben unterworfen. Hierbei wird auf eine Abminderung der ursprünglichen Querschnittsdimensionen durch Frostwirkung keine Rücksicht genommen, die Ergebnisse also auf die Einheit der ursprünglichen Querschnittsflächen bezogen und mit denjenigen der nicht gefrorenen verglichen.

III. Resultate der Untersuchungen

der chemisch-physikalischen Eigenschaften der

hydraulischen Bindemittel.

1. Resultate der

Untersuchung der chemischen Zusammensetzung.

No.

Einsender

Herkunft

Jahr

Chemiker

Chem. Zusammen-

Setzung im Anlieferungszustand

CO2 und H2O frei :

CaO

CaO

SiÛ2 A12Û3 Fe203

CaO MgO CaS04 C0₂    H₂0

°/o

°/o

0/0

°/o

°/o

°/o

Summe

SiÛ2 AI2O3 Fe2Û3 CaO °/o    %    °/o    %

SiÛ2

Si0₂+R20₃

Hydraulische Kalke.

Hydraulische Kalke.

Sevestre & Co.

Cementfabrik Beckenried

1882

N fOrfiovO 00 ONO

G. Billitz A. Contât

Adolf Schwarz

E. Bosshard

L. Du Pasquier Gebr. Leuba Dalstein & Co.

Jean Rod Mr. Greppin Direktor Hauenschild Direktor Jolly J. Mayer Aus dem Handel Chappuis & Co. Aus dem Handel

Usine de Grandchamp Cementfabrik Noiraigue „    Vallorbes

„    Vevey

A    ^    Vouvry

Usine de Chazey-Bons

Jur. Delastre, Virieux

Lafarge du Teil

G. Billitz

G. Barbezat A. Contât

Prof. Treadwell G. Billitz E. Bosshard A. Contât Prof. Treadwell G. Billitz

•n

J. Graf, Winterthur Aus dem Handel

Direktion

Gygi & Gerster Direktor Schweizer Direktion A. Hagmann J. Spühler

Gebr. Romedi Alb. Fleiner

Locher & Co. Sihlthalbahn

Unbekannt Pochet fils, Virieu Usine de Tacon Cemtf. Neumoos-Embrach Cementfabrik Convers Cementfabrik Bärschwyl 1886 „ Rozloch 1887 Kalk- u, Gypsfabrik Bärschwyl. 1889 Sevelen Reckingen

Cementf. Beckenried Madulein Aarau

Alb. Fleiner, Aarau

1883

1891

Prof. Treadwell

G. Barbezat

Prof. Treadwell

10,04

7,84

8,37

3,21

4,08

3,39

3,7i

E. Ruhoff

6,46

3,92

3.67

2,28

2,63

2,83

3,41

3,23

2.68 3,oo 2,7° 3,04 1,50 o,53 0,60

Sp.

1,98

2,24

9,09

12,08

2,83

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0,69 26,60 26,46

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55.62

53.72

52.36

60.37 64,76 60,98

46.59 55,07 56,44 45,24 28,03

56.67 25,49 5i,57 54,93

54.72

56,75

48.59 44,34

1,81

1,87

i,57

i,54

o,55

i,97

0,61

0,78

0,19

5.94 1,26

I,3I

1.94 1,62

Sp.

U57

0,84

o,53

0,46

0,38

o,94

1,09

i,99

19,81

2,04

17,08

1,40

i,23

0,50

37,i6

I,6i

1,90

5,29 2,14 ¹,45 1,36

2,80

5,55 2,89

6,67 o,77 9,18 io,35 0,28

1,81    3,30

2,14 4,io

2,43

2,99

9,64

3,02

0,02

2,07

o,94

2,85 I i,°3

5,”

3,94

5,44

6,56

98,53

98,73

97,30

26,18

26,71

25,83

4,96

4,68

6,55

\Q Tł-

O CO

3,7i

2,99

3,i8

4,36

6,90

6,00

7,67

6,99

7,58

4,63

6,77

O 00 CO CO

5,3i

1,67

10,07

2,14

15,07

9,05

9,48

3,20

5,46

7,76

98.60    33,49 29,28 21,08 31,83

99,75

100,31

98,41

98,39

100,1 I

100,07

100,12

100,31

100,54

21,74

19,01

0,71

29,06

29,84

n,3o 11,10 10,91 8,48 9,02 9,82 13,86

4,93

6,60

5,48

8,82

8,98

6,51

6,94

7,H

9,27

3,¹3 2,80

4,94

8,93

7,6o

1,34

1.26 i,33 1,50 1,36

1.27 1,02

1,99

2,02

¹ »95 1,16

V9

1,82

1,76

1,65

1.48

2.49 2,70 2,11

I,3I

1,60

2.10

1,99

2,09

2,24

2,00

1,89

1,56

2,64

2,94

2.86

L59

1,62

2,54

2,48

2,33

2,07

2.87

3.11

2,50

1,82

2,18

2,75

i,45

1,03

3,o8

o,88

61,721

59,71

59,35 57,io 69,19

71.25    I

66,82 2,20    51,77

2,43    59,84 I

62,07

48,47 |i 3,05 30,21 1,84 64,87 4,02    27,95

61.26

3,2i

2,90

3,36

1,64

0,61

0,66

10,00

12,94

14,82 6,59 14,58 35,15 6,24    3,44    67,10

3,09

3,59

82,70

1,83

1,68

!,9i

1,64

0,64

2,19

o,55

i,74

2,14

2,19

20,82

1,23

1,10

55

Einsender

Herkunft

Jahr

Chemiker

Hydraulische Kalke,

Chem. Zusammen-

SiÛ2 A12Û3 : Fe20₃

0/0

Setzung im Anlieferungszustand

CaO MgO CaS04 CO2 H2O

°/o

°/o

°/o

Summa

CO2 und H2O frei :

SiÛ2 A12Û3 j Fe2Ü3 ! CaO O/o °/o I % ! °/o ¹

Hydraulische Kalke.

CaO

CaO

Si0₂ Si0₂+R20₃

Jaquet & Maulini Alb. Fleiner

Vouvry

Aarau

1891

E. Ruhoff E. Schmid

C. Cramer

Probst, Chappuis u. Wolf Gebr. Maggioni H. Egger P. Pittier

Nidau

Flums

Langenthal

Bex

E. Ruhoff

1892

Ad. Schwarz L. Du Pasquier Hürlimann

Beckenried

Grandchamp

Brunnen

1893

Kalk- u. Cem.-Fabr.

Beckenried

1893

25,98

25,33

22.88 26,97 26,38 14,60

! 9,28 11,63 11,42

's-*²

34,58

24.22

26.88

24.23

21,16

6,19

13,38

15,55

12,89

12,87

5,i6

2,53

1,20

0,83

2,46

2,10

1,87

14,04

I3A4

6,90

6,53

6,04

10,36

8,15

12,05

7,03

C52

2,70

2,14

2,67

4,69

1,23

!,05

5i,79

43,3i

44,95

43,54

43,io

59,49

37,78

37,6o

41,73

47.82 48,08

40.83 45,94 47,68

53,57

3,8o

1,53

1,30

1.27

2.28 2,20

1.10

13,35*

6,16*

20,56

2.11 1,02 1,10 1,22

1.28

1,02

0,88

2,10

2,36

¹,56

Sp.

i,4°

1,21

3,78

3,79

4,43

3,61

3,02

3,20

6,36

29,54

9,27

5,20

2,90

4,69

4,05

9,97

00

00

7,i5

6,53

8,14

13,28

I9,i9

i,94

6,86

8,04

2,87

13,49

5,34

i,36

100,10

96,20

97,94

100,38

100,17

98,70

100,00

100,01

99,82

98,22

99,03

98,57

100,05

97,80

!,3i

0,83

4,93

9,45

99,33

28,77

28,35

25.88

29.89 29,64 17,48 12,46 16,97 13,62

29,76

36.70 29,60

29,64

27,33

24.71

6,85

14,98

17,59    0,94

14,28 ; 2,73 14,46 ¹ 2,36 6,18 I 2,24 18,86

19,17

8,23

2.80    : 57,36

i,34 Ï 48,48

5⁰,84

II

48,25 48,31 71,23 50,75|! 54,871|

1.81    ] 49,76

7,53    3,12    155,¹²

6,41    2,27    !    50,92

12,66    j    3,26    ■    49,90

5,18 ¹50,67

9,00

7,93 i 1,39 53,77

8,21 i 1,23 j 62,57

i,99

C7I

1.96

1.62

1.63

4,07

4,07

3,24

3,65

1,85

i,39

1,69

i,7i

1.97 2,53

i,49

1,09

V4

1,03

1,04

2,75

1,62

1.52

2,10

1,36

1,12

1,'°

1,16

C47

1,83

II

Romancemente.

Romancemente.

N ro rf vn so 00

Ing. Bertschinger Alb. Fleiner Direktor Tröger Gebr. Leuba

Verwalter Burkhart

Dalstein & Co. Greppin & Co. Aus dem Handel

L. Du Pasquier

Wildegg-Lenzburg Cementfabrik Aarau Cementfabr. Walenstadt Cementfabrik Noiraigue

Cementfabrik Käpfnach

Cementfabrik Vallorbes Cementfabrik Vouvry Cementfabrik Vassy Delune & Co., Grenoble

Lafarge du Teil Usine de Grandchamps

1882

G. Billitz

E. Bosshard

G. Barbezat

A. Contât

Prof. Lunge G. Billitz Dr. Heintzel

20,96

27,09 !,

20,22

27,32

29.47

21,13

24,28

22,65

29,67

29,63

20,96

21,70

25.48

19,25

10,49

7.34 8,24

7,8o

7,79

7.35

13.32

8,32

8,14

15.33 9,30

11,22 j 5,07 6,04

3,82

3,59

2,99

2,27

2,71

3,78

3,66

3,54

2,37

2,25

3,76

3,67

0,02

3,o6

54,2i

54,40

55,38

48,90

47,77

54,oo

44,i6

54,49

54,52

40,35

51,18

54,67

62,56

40,47

i,39

2,41

M5

0,76

1,36

1,44

3,03

0,38

Sp.

1,87

4,9i

o,95

0,69

19,13

3,32

2,87

7,02

5,47

5,39

6,20

6,71

i,53

1,63

3,58

5,o6

4,49

0,23

1,66

2,12 I 4,47 4,31

20,12

99,15

99,92

n,i4 i 7,52

I 8,57

! 8,39 i 8,17

1 ’ I

i 7,83 I

i 14,00

9,05

8,44 I

16,35 i

I 9,69

; 11,61

Cs Ln.

3,20 42,29

2,59

2,01

2,74

i,79

1,62

2,55

1,82

2,41

1,84

1,36

2,44

2,52

2,46

2,10

i,54

i,43

1,76

i,3i

1,20

1,67

1,07

1,58

1,36

0,85

!,5o

1,50

2,05

1,09

No.

Einsender

Herkunft

Jahr

Chemiker

SiÛ2 AI2O3

Fe20s

CaO MgO

CaSÛ4 CO2 H2O

°/o

°/o

°/o

Summe

SiÛ2 AI2O3 1 Fe2Û3 ; CaO

% I %

°/o

°/o

Romancemente.

Romancemente.

15

16

17

18

19

20

Cementfabrik Dubs Alb. Fleiner Cementfabrik

Ad. Schwarz Redlich, Ohrenstein und Spitzer Aus dem Handel

Küttingen

Aarau

Ripanj, Serbien Beckenried Cserevic

Delune & Co., Grenoble

1882

1889

1890

1891

1891

1893

21

22

23

Berthelot d’Uriol Grenoble

24

25

26

27

28

Alb. Fleiner

Gemisch v. 3 Sorten Grenoble Aarau

29

30

31

Leuba frères

M. Schmidt

Noiraigue

Olten

32

33

34

35

R. Wagner & Co. Berthelot d’Uriol Delune & Co.

Stans

Grenoble

1894

Prof. Lunge j 3²,49 Prof. Treadwell I 25,39 28,06

A.Wolkowicz 25,70

»    ! 29,74

22,11 22,14

23,35

E. Ruhoff A. Häuptli

12,12 io,39 8,76

9.26 11,92

N 00 VO SO M ON

i,57

M9

2,15

3,38

3,68

34.93

52,00

47,79

54,58

51.85 5G38 53,38 5U74 52,6i 54,26

54,7i

53,65

52,42

47,28

55,oo

44,87

50.86 42,98 53,oi

58,41

57.94

2,74

2,32

1,08

0,50

2,31

1,20

2,86

2,40

1,66

0,64

3,93

5,5i

3,75

4.24

2,70

2,88

1,08

2,88

3.91

2.24

1.92

1.93 I,54 2,08 i,77 2,02

1,63

4,05

6,01

5.10 3,12

L95

2,99

6,06

2,00

V°

5.11 i,5i 2,34 4,95 2,90 2,98

2,09

3,i3

8,68

2,16

4,53

2,28

L5° ¹,83 2,03 i,35

1.68 2,71

1.98 3,6o 3,49

8.99 3,6o

4.68 5,75 G5I G54

1,70

o,94

1,76

i,53

4,75

i,37

i,55

i,39

3,ii

1,26

2,63

2,66

1,32

0,92

1,46

«,«7

3,07

i,52

'Vi Cn 00

23,46

9.74    J 3,i8

8,32

10,26

12.69

io,93

9.75    ²,39

3,34

2,65

1,64

1,25

9,92

3,62

12,71

3,92

rC co co

OJ vO 00 vD OJ OJ

2,63

3,77

3,83

36,31

54.21 53,36 56,67

57.15 53,33 55,o6

53.46

55.46 55,7i 57,i7 56,59

54.21 49,43 57,86 49,94 54,49

45,82

57.16 59,65 59,23

1,08

2,05

1,70

1,98

2,52

2,44

2,56

2,43

2,34

2,34

2,34

2,37

2,55

1,66

2,27

G75

i,97

G45

2,40

2,64

2,48

0,63

i,38

1,26

T34

1,60

1,36

L59

i,5«

1.53

¹.53 G52 i,59 i,58 1,12 L54

1,23

i,33

o,95

1,67

1,69

1,64

Schlackencemente.

Schlackencemente.

co 10 so 00

W asser Versorgung Chaux-de-fonds Stadtbauamt Zürich

Zürichbergbahn Ad. Süss

Société anonyme des Ciments de St-Imier Ad. Süss

Bauverwaltg. Zürich

Ehrhardt & Lingen-brinck

Choindez

Witkowitz

Grenoble

Königshof

Choindez

Neunkirchen

1886

1887

1888

1889

Dr. Heintzel

Prof. Treadwell

1890    ; J. Korin

1891    Prof. Treadwell

„    E.    Ruhoff

20,40    18,59    ' 0,41

50,03

53,i6

54,9i

55,6i

50,08

49,o6

54,i2

45,76

0,50

0,64

0,65

2,17

5,72

2,68

0,21

4,92

0,12

0,27

0,24

0,41

0,60

4,88

2,39

3,42

3,59

0,63

r,⁸5

0,72

1,04

1,83

2,52

2,58

5,68

6,10

2,97

0,76

4,47

7,62

9,61

99,32

99,73

99,24

100,00

99,40

99,10

99,67

98,01

22,25

I9,9i

19,35

23.28 28,08 21,88 19,57

21.28

20.27 19,66 18,14 13,37

9,37

15,16

15.28 10,48

o,45

o,37

1,00

0,67

G54

o,35

2,19

2,44

54,56

57,83

58.93

57.93 5i,4i 52,75 58,58 52,n

2,45

2,90

3,05

2,49

1,83

2,41

2,99

2,45

1,27 ¹,45 i,53 i,55 1,32 i,4i 1,58

i,52

NB. Für die Schlackencemente ist die Columnenbezeichnung Fe2Ü3 zu

ersetzen durch FeO.

No.

Einsender

Herkunft

Jahr

Chemiker

Chem. Zusammen-

Setzung im Anlieferungszustand

II

CO2 und H2O frei :

CaO

CaO

SiÛ2 Al20₃ Fe20₃

CaO

°/o

°/o

MgO CaS0₄ CO2 I H2O

% % % j °/o

Summe

Si02 Al20₃iFe20₃ CaO

Si0₂

Si0₂+R20₃

°/o

Schlackencemente.

Schlackencemente,

o, o

Erhardt & Lingen-brink

v. Roll’sches Eisenw.

Neunkirchen

Choindez

1893

Prof. Treadwell

Erhardt & Lingen-brink

A. Wolkowicz

Neunkirchen

r>

v. Roll’sches Eisenw.

Choindez

2,49

1,28

o,77

2,53

1,89

1,27

5,92

7,36

6,23

4,69

6.11

5.12

98,01

99,92

100,10

100,18

99,75

100,01

2,42

3,oo

2,89

2,27

2,30

2,81

1,36

1,58

L47

1,29

1,32

1,44

Die vorstehenden Schlackencemente

weisen einen Gehalt auf an :

No.

10

12

13

14

MnO

Sp.

CaS

o,97

0,88

0,76

1,98

2,43 ‘

0,11 i,94

L55

i,97

1,32

1,29

0,18

L93

0,12

0,96

o,79

0,91

O O

g ff

0,85

i,79

0,46

0,29

Portlandcemente.

i*

Direktor Troger

Cementfabr. Wallenstadt

1882

G. Billitz

E. Bosshard

Saft & Co.

Cementfabr Emmishofen

G. Billitz

S*

9*

io

ii*

12

I Verwalter Burkhard Rob. Vigier Direktor Dubied Jean Rod Gebr. Leuba i Zurlinden & Co. Direktor Jolly Aus dem Handel

13

Cementfabrik Käpfnach P.-Cementf. Luterbach P.-Cementf. St. Sulpice 1 Cementfabrik Vevey Cementfabrik Noiraigue P.-Cementfabrik Aarau j Usine de Chazey-Bons Stuttgarter P.-Cementf.

Lafarge du Teil

E. Bosshard G. Billitz

A. Contât G. Billitz

23,78

22,19

24,22

23,38

21,25

21,84

21,98

17,62

19,73

20,02

9,24

9,78

8,25

6,78

7,84

8,66

3,33

3,77

14*

1883

i5*

i6

17

Kufsteiner Cementfabrik P.-Cementf. Mannheim P.-C.-Werke Heidelberg

21,27

V    ’    '

A. Contât j 19,63 25,48 22,03

Prof. Treadwell 21,98 20,94 22,63

G. Billitz

Prof. Lunge

7,78

20,72

8,40

10,84

8,68

2,40

2,30

3,26

2,02

2,22

3,57

7,27

5,07

10,72

7,7o

3,42

2,77

2,64

3,i2

0,02

0,02

2,22

7,55

3,39

8,39

3,22

54,53

53,98

6i,35

62,50

56.84 6i,93 64,19

5U53

61,63

63,73

61.85 62,97 62,56

I 57,30 j 59,95 62,76

! 57,99

0,69

6,69

o,53

1.22

7,9o

o,57

1,19 0,43 2,85 1,10 0,58 3,79 ¹,95 0,55 0,43 2,55

0,69

0,81

3,67

1,71

0,96

1,21

2,45

3,96

2,18

1,23

2,05

3.16

1.16 2,18 1,20 0,23 ¹,78

0,6l

0,47

1,28

0,45

0,49

0,42

0,29

0,80

0,32

Sp.

o,77

1,28

0,96

2,12

2,64

0,89

0,29

1,24

l,5i

o,79

UH

1,12

4,n

2,34

1,24

2,06

1,63

0,72

2,78

2,10

4,47

4,39

3,85

2,36

2,76

100,30

100.20

100.21

99,45

100,53

100,36

100,02

101,66

99,92

100,56

101,11

99,80

100,64

99,69

100,87

99.47

98.47

24,20

22,44

24,56

23,76

22,14

22,34

22,44

i7,74

20,06

20,21

21,92

20,25

27,09

23,69

22,86

21,51

23,57

9,40

9,89

8,36

6,89

8,16

8,86

7,94

20,87

8,54

io,93

8,94

7,5o

5,39

n,53

8,01

7,76

8,74

3.35    ! 60,40

3,8i

2,43

2,29

2,43

2,53

2,67

2,67

2,84

2.92

2.93

3,i2

3,i8

2.91

3,21

2,45

2,60

2,73

3,oo

2,56

US»

U5I

1,76

i,93

1,76

1,90

2,01

I,²3

i,95

1,90

1,90

2,10

2,05

i,75

1,88

i,97

1,69

No.

Einsender

Herkunft

Jahr

Chemiker

SiÛ2 i Al2Ü₃ Fe203 0/0 I °/o    °/o

CaO MgO CaS0₄ CO2

%    % I % ! %

H2O

0/0

Summe

SiÛ2 A12Û3 Fe20₃ CaO 0/0    °/o ! °/o    °/o

Si02

Si0₂+R20₃

Portłandcemente.

Portłandcemente.

^ ^ i U t t u « M ^ ^ ^ ^ WH ^ & -S & £ £    8 £ 8 5 S>

******* * * * * * * * * * *

Rob. Dykerhoff

Dr. W. Michaelis Meurgey, Porteret & Guingat L. Du Pasquier

Der Mühle entnommen

Direktor Schott

Aus dem Handel Frei & Jakobs Direktor Brosi

Jos. Priebsch, jun. Direktor Haselblatt Berging. L. Roth

P.-Cementfabrik Soc. anonima fabbr. di calce et cementi P.-Cementfabrik

P.-Cementf Amöneberg

P.-Cementf. Vorwohle P.-Cementfabr. Tenay Usine de Grandchamp P.-Cementf. Malstatt

Schifferdecker & Söhne

Zürich

P.-Cementfbr. Luterbach

P.-Cementf. Judendorf Cementf. Novorossiik Wetzlar (Karlstadt)

P.-Cementf. Fleiner Rozloch

Casale Monferrato Rozloch

P.-Cement. Klinkermehl von Rozloch Cementfabrik Ripanj

OJ

N

Oh

CJ

Prof. Treadwell

1884

1885

1886

1889

1890

1889

Prof. Lunge Dr. Heintzel

Prof. Treadwell

Prof. Treadwell

Dr. Heintzel

Prof. Treadwell Dr. Heintzel Prof. Treadwell

H. Rey

Prof. Treadwell

Dr. Heintzel

19,83

20,79

2i,45

21,20

20,50

20.16 23,39

23.13

19,62

20,03

22.85 19,90 19,43 21,68

21.85

18,41

i 23,50

17,06 II 19,92 19,98 ! 22,50 22,23 20,25

22.86

24.86 18,27 18,30

19,67

18,10

19,97

19.14

17.17

7,50

8,20

3,96

3,20

7,79

3,53

6,70

9,09

6,19

8,04

8,31

7,97

7,92

8,25

9,62

8,81

6,19

7,20

8,93

4,73

5,28

7,01

7,38

6.19

8.19 6,52 8,13

6.20 5,85

5,47

5,23

4,93

5,06

5,91

5,46

3,35

3,50

2,90

4,17

4,ii

4,25

3,35

1,65

2,78

1.⁶3 2,70 2,82

1.63

2,00

3,o7

2,73

2,80

2,16

2.86 2,20 2,88

3.86 2,45 2,03 2,27 2,27 2,04 i,44 2,39

63.60

62.55

62,36 : 61,83

52,95

61,76

60,10

59,09

6i,79

60,58

61.50

62.56

63.61

62.28 61,17 64,88

66.14 48,45

54.29 62,54

61,24

56,86

62.51 64,67 58,X3 5i,35 51,21 53,50 5r,97 52,97

52.15

52,53

1,89

2,27

2,64

1.83 1,50 3,76

1.84 1,63 1,31 1,63

1.20

2.11

2,36

i,5*

0,83

*,3*

0,72

17,28

8,35

o,94

i,7i

2.12 2,09 0,23 1,58

1,01

o,95

o,95

o,94

1,03

o,97

1.21

2,14

2,31

1,04

3,i8

2,44

1,27

2,39

3,54

2,5*

O    łn

CO so

3,oi

i,93

*,75

1,24

1,85

2,43

2,80

*,95

L5I

0,61

2,75

2,56

2,04 1,70 1,89 *,54 *,7* ¹,63

0,67

o,75

0,25

1,02

3,68

0,98

0,82

0,90

1,48

5,76

3,05

i,93

1,96

1,21

1,16

1,00

0,38

o,35

0,92

o,59

1,07

1,26

2,43

2,22

o,73

o,77

o,75

2,55

2,13

i,99

0,66

6,36

4,57

0,72 ! 1,56

2,93

3,93

4,58

i,99

0,70

20,05

20,93

21,70

21,60

22.63 20,79 22,83 23,59 20,16

20.63

23,25

20,13

100,57 100,89 99,96 100,59 99,42 99,09 98,47 98,23 100,97 100,43 99,69 99,92 99,59 II 19,64 100,84    22,26

98,52 jj 22,46

7,58

8,26

7,88

6,83

10,04

6.38 8,20 8,47 8,19 8,16

8.39 9,73

8,91

6,35

7,40

0,92

n,74

11,69

9,99

11,90

11,85

n,44

7,18

0,98

6,13

7,33

5,78

7,io

4,77

6,43

11,27

9,21

4,86

5,64

7,34

7,55

8,71

8,13

6,32

7,12

6,75

6,28

6,09

6,07

7,20

6,70

4,oo

3,22

3,57

3,4i

3,86

2,99

4,25

4,*9

4,37

3,45

1,68

2,80

1,65

2,77

2,89

1,68

2,06

3,28

2,86

2,86

3,04

2,88

3,93

2,99

2,5*

2,72

2,80

2,45

*,75

2,93

61,28 l|

3,53 2,81 2,84 !

60,44    2,57

64,67

59,25 K

62.52 63,24 63,12

64,16

63.53 63,50 64,41

2,83

2,34

2,81

2,80

2,67

2,87

2,65

2,72

3,o6

2,03

1.94 1,90 1,98 1,60 2,11 *,73 * ,7 *

1.94 i,93 1,88

i,94

2,13

2,04

1,92

2,24

2,19

1,90

1,83

2,07

*)7*

*,9i

1,66

i,93

i,99

U94

2,05

1.96

1.97 2,10

No.

Einsender

Herkunft

Jahr

Chemiker

SiÛ2 ALO3 i Fe203

CaO

MgO CaSÛ4 CO2 H2O

Summe

°/o

°/o

SiÛ2 AI2O3 ! Fe2Ü3 CaO

%

°/o

Si0₂

Si02+R₂0₃

Portlandcemente.

Portlandcemente.

50*

51*

52*

53*

Schweiz.

Provenienzen

1889

Dr. Heintzel

54*

Prof. Bauschinger

München

55*

56*

57

58

59

60

Stadtbauamt L. Breuer

Alb. Fleiner Redlich, Ohrenstein und Spitzer Zellstofffbr. Waldhof

61

62

Kalk- u. Cementfbr.

Wien

Budapest

Aarau

Cserevic

Dyckerhoff Amöneberg Mannheim Beckenried

1891

1892

63*)

64

65

Dalstein & Co. L. Du Pasquier

Vallorbes

Grandchamp

66

67

Cementfabrik

68

69

Zurlinden & Co.

Rozloch

Laufen

Aarau

1893

70

71

72

R. Vigier M. Schmidt

Luterbach

Olten

73

74

75

76

77

L. Du Pasquier Basler Cementfabrik

78

79

80

81

Cementwerke Zurlinden & Co. L. Du Pasquier

Grandchamp Dittingen St. Sulpice Heidelberg Aarau

Grandchamp

i6,55

22.20    7,47 ! 19,77

Dr. C. Forrer jj 20,05 20,64

J. Korin E. Ruhoff E. Schmid

G. Epprecht

E. Ruhoff

A. Gygi

A. Wolkowicz

’) Romancemente; nach Farbe und Festigkeitsverhältnissen Portland-artig.

2,26

2,15

2,83

i,58

4,29

2,72

9,12

11,71

8,17

8,21

4,23

0,30

3,73

3,2i

2,72

3,37

2,66

3,88

2,67

2,10

2,52

2,50

3,84

3,25

2,17

2.31

2,23

2.32 2,22 2,14 2,41 2,12 2,68

2,57

2,30

52,52

52.36 59,84 53,22 54,01 5C47 56,47

60.50 61,67

59,20

62.50

62.36 56,08

57.31 62,11

60.32 6i,73 59,40

60.93

61,99

61.89

59.90

62,15

63,13

59,58

55.94 60,89 63,44 64,97 55,83 61,61

60,54

o,97

3,12

i,49

0,87

0,78

3,03

i,7i

1,30

2,21

1,29

1,70

1,10

2,23

i,59

2,02

1,30

1,00

1,67

1,47

1,60

1,42

Sp.

1,04

1.48 i,3i i,i9 i,39

1.49

i,55

1,21

2,01

o,95

2,87

1,03

2,23

2,40

3,36

1.22 3,i9 2,25

3,oi

2.60

4,09

2,50

1,72

2.22

1.65

3,o6

1.61 i,56 2,03 2,68 2,11

0,63

0,58

2,38

1.66

o,93

2,07

2,84

3,41

8,90

I 2,62

2,3°

12,17

8,30

10,50

14,15

6,85

5,48

1,70

5,67

4,12

5,ii

3,8o

Cn 00

Os OJ

I,l8

0,62

0,l8

5,03 5,46 0,97 0,98 i,ii 1,62 0,82 0,68 0,67 o,59 i,33 o,45 2,54 3,79 1,09 o,49 0,65 1,21 o,44 0,78

i,54

2,21

M5

0,70

i,39

5,io

o,79

1,52

1,21

1.85

1,48

i,°5

1,07

1,02

1,04

0,80

H5⁶

1.92

1.86 1,00 o,49

2.92

o,99

i,74

98,80

99,05

99.51 99,7i 99,94 99,75

100,09 100,30 i 98,07 99,94 99,87 99,75

98.98

99,9° I 99,51 ! 99,64 99,02 98,49

99.52 99,82 99,5i 99,58

98,85

98.38 99,7° 99,46

99.39

99.99 99,29

99,26

99,9i

99,55

6,28

23.74

2,68

2,62

2,95

1,92

4,90

3,22

11,10

4,27

0,31

3,86

3,27

2,74

3,49

2,97

3,95

2,74

2,15

2,61

2,56

3,91

3,31

2,21

2,37

2,26

2,42

2.35

2,21

2,45

2,14

2,77

2,61

2.36

62,34

63.93

62.33

64,79

61,67

60.99 68,75 60,82

62.99 61,28

63,63

62,91

59.93 64,08 63,22

61.87 63,20 6i,55 62,36 63,08 62,99

60.88 63,66

63.93 62,13

59.33 62,74 64,30

65.72

57.72 62,49 62,10

2,63 3,09 2,85

2,82 2,89 2,73 3,4i 2,73 3,12 2,95

I.

3,03

L9I

2,13

I,9I

1,99

1.77 1,89 2,20

1.78

i,94

1,85

L95

2,93    1,96

i,73

2,23

1.97 1,82 1,96 1,80 i,93 1,88

2,83    1,89

2,48    i,73

1.96

1.98 L73 L57 I,9I

1.97 2,11 i,56 1,90 1,90

2,64 3,74 3,07 2,60

2,67

2,64

2,73

2,84

2,75 2,79 2,40 2,23 2,63

2.73

2.74 2,35 2,85 2,71

No.

Einsender

Herkunft

Jahr

Chemiker

SiÛ2 AI2O3 Fe2Ü3

O/O

o/₀

CaO MgO CaS0₄ CO2 H2O °/o °/o °/o °/o ; °/o

Summe

SiOe AI2O3 ; Fe2Ü3 CaO °/o    °/o I % ; %

SiÛ2 i SiÛ2+R203

Portlandcemente.

Portlandcemente.

82

83

84

R. Vigier Wagner & Co. Basler Cementfabrik

Luterbach

Stans

Dittingen

1893

E. Ruhoff A. Häuptli

85

86

87*

88

Aus dem Handel Chaudet frères Zurlinden & Co.

Mannheim

Clärens

Aarau

1894

E. Ruhoff A. Häuptli

i,79

2,54

2,52

2,54

2,76

2,74

2,76

j 60,90 64,46 i 66,28 62.67 62,41 45,89 63,04

0,89

2,33

2,16

i,37

1,27

20,90

0,83

3,05

2,18

2,15

2,35

2,12

1,78

3,73

0,58

o,73

o,33

0,31

0,29

1,66

0,46

L47

o,74

0,30

1,00

0,76

L95

0,80

97,26

100,00

99,99

99,85

99,07

100,56

99,74

22,75

21,38

21.13

21,58

22,24

21.14 2i,45

6,43

6,04

5,28

8,42

7,53

5,3i

7,03

1,83

2,60

2,53

2,57

2.79 2,82

2.80

62,18

65,43

66,70

63,50

63,07

47,34

63,84

2,73

3,o6

3,i6

2,94

2,84

2,24

2,98

2,01

2,18

2,30

¹ ?95

i,94

1,62

2,04

Bemerkungen zu

den mit * bezeichneten Nummern :

No.

Natürlicher Portlandceraent.

7)

00 Ob

Abnormal. Natürlicher Cement.

Bemerkungen zu den mit * bezeichneten Nummern :

No. 39 Romancementartig.

„    43 Lufttreiber.

77

77

44

45

7?

77

14

„    46

„    47

?»

15

43

7?

Fassmitte.

Fassrand.

18

Yl

19

20

77

24

7»

29

33

Langsambinder.

Mittelbinder.

Raschbinder.

S, SO3 und Alkalien sind nicht bestimmt. Langsam bindend.

Natürlicher Portlandcement.

7?

77

77

77

49

5°

51

7?

?»

71

52    Durch lange Lagerung knollig geworden.

53    Lufttreiber.

54

77

7?

34

do.

do.

77

55

77

35

Scharfgebrannter Magn.-Cement.

56

77

7?

36

do.

do.

?»

87 Magnesiacement ; starker Treiber.

aesss - BST-' - =

2. Resultate der Untersuchung der Farbe

und Struktur.

Je nach chemischer Zusammensetzung⁻, Grösse des Eisengehalts und Brandstärke ist die Farbe farbenechter hydraulischer Bindemittel verschieden.

a. Hydraulische Kalke.

Eine charakteristische Farbe existiert nicht. Eisenarme, vorwiegend aus Kieselkalken erbrannte Kalksorten zeigen eine helle, weisslich-graue P'arbe (Feldgypsähnlich), während eisenschüssige Mergel hydraul. Kalke liefern, die gelblich bis okerartig, mit Übergängen ins Braune gefärbt sein können.

b. Romancemente.

Romancemente sind aus thonreichen Kalkmergeln vor eintretender Sinterung gebrannt ; sie sind daher auch stets gelblich mit Übergängen ins Braune.

c. Portlandcemente.

Portlandcemente besitzen die charakteristische, massig dunkelgraue, dem Portlandfels entsprechende Farbe ; nicht selten zeigt das Grau dieser Cemente einen Stich ins Gelbliche, bezw. einen solchen ins Grüne. Elell-weisslich-graue Portlandcemente existieren ebensowenig als gelbliche oder rötlich-gelbliche. Mit Flussspath gesinterte Portlandcemente zeigen eine schmutzig grau-braune (Cliokolade ähnliche) Farbe.

Bemerkung. Nachdem die Bezeichnung „Portlandcement“ von der Farbe des Portland-Felsens und nicht von dessen „spezif. Gewicht“ abgeleitet ist, haben wir in unserer nachfolgenden Zusammenstellung ohne Rücksicht auf die Gewichtsverhältnisse, die als „Portlandcement“ deklarierten Fabrikate als solche eingetragen, wenn deren Farbe entsprach.

d. Schlackencemente.

Die Naturfarbe der Schlackencemente ist die hell-weisslich-

Ohne künstliche Färbung sind andere Farbtöne aus

graue.

geschlossen; die dunkelgraue, portlandartige Farbe des Schlacken-cementes einzelner Fabriken ist daher ebenfalls eine künstliche.

Die hydraul. Bindemittel sind durchwegs körnig, sandig, rauh. Bios einzelne Sorten des hydraul. Kalkes, sowie die Schlackencemente fühlen sich dem trocken gelöschten Weisskalke ähnlich, mehlig, fettig, weich an, was lediglich durch die Materialzusammensetzung und die Kornfeinheit bedingt ist. Kennzeichnende Unterschiede in der Struktur, Oberflächenbeschaffenheit und Durchscheinbarkeit des Korns hydraul. Bindemittel konnten nicht gefunden werden. Unter dem Mikroskop zerfällt die mit Alkohol angemachte Probe irgend eines hydraul. Bindemittels in ein Konglomerat meist hellweisslicher, oder schwach gelblich gefärbter, rundlich eckiger, durchscheinender Körner mit mehr oder weniger muschligen Anbruchflächen. Portland-cemente erscheinen als loses Flaufwerk körniger Partikelchen, welche durchsetzt sind mit einzelnen lamellaren, splittrigen, oft nadelförmigen Teilchen, ohne jedoch eine charakteristische, blättrig schuppige, splittrig scharfe Struktur zu ergeben. Gleiches gilt von gekugelten Schlackencementen.

3. Resultate der Untersuchung der Gewichtsverhältnisse hydraul. Bindemittel.

In nachfolgenden Zusammenstellungen geben wir eine Übersicht über die Gewichtsverhältnisse der hydraul. Bindemittel, geprüft in den Jahren 1886 bis 1894. Zu diesen Zusammenstellungen sei erläuternd bemerkt, dass nachdem sich die Unmöglichkeit der Berücksichtigung sämtlicher in vorstehend genanntem Zeiträume im eidg. Festigkeitsinstitute geprüften Bindemittel herausstellte, wir mit Rücksicht auf die Wünschbar-keit, eine Übersicht über die Eigenschaften gleichartiger Bindemittel verschiedener Herkunft zu geben, von den Prüfungsergebnissen des Materials ein- und derselben Fabrik, soferne in einem Monate mehr als 2 Einläufe Vorlagen, blos deren zwei u. z. diejenigen mit den besten und schlechtesten Resultaten aufgenommen haben. Lagen im gleichen Monate 2 angenäherte gleichwertige Prüfungsergebnisse vor, so wurde stets nur die eine berücksichtigt. Gänzlich unberücksichtigt blieben in den nachstehenden Zusammenstellungen ferner jene Bindemittel, die für wissenschaftliche Untersuchungen verwendet würden und an anderer Stelle unserer Publikation angeführt werden mussten.

Importwaren, sowie Sendungen ausländischer Interessenten wurden ähnlich behandelt; die Ergebnisse der Untersuchungen dieser Waaren sind in nachstehenden Zusammenstellungen durch fett gedruckte Ziffern in den Kolumnen »Lauf. No.« kenntlich gemacht.

No.

Lauf.

der

Spezif.

No.

che

misch.

Anal.

Ge-

wicht

Volumengewichte kg. pro Liter verlust v.Handj Maschinell in °/o

Glüh-

Lauf.

lose eingefüllt

einge

rüttelt

No.

N O. I o • r

der !SPez,f' che- Gemisch.

Anal.

Glüh-

wicht

verlust

in %

V olumengewichte kg. pro Liter v.Handj Maschinell

lose eingefüllt

einge

rüttelt

Hydraulische Kalke.

rt- 10 vo    00 Cn O

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

Jahrgang 1886.

2,68

2,93

2,71

2,70

2,82

2,68

2,73

14,40

o,93

1,00

o,95

0,80

0,96

0,71

0,98

0,70

0,92

0,83

0,78

o,75

0,84

0,81

0,82

o,74

0,78

CO On VO \D 00

0,91

0,85

o,77

o,93

o,59

o,94

28

8,84

M¹ 29 x,44    30

I,3°    31

32

40

M⁶ 45 i,5i i,4i 47 1,30    48

46

22

23    I

24    i

25

26

27

Jahrgang 1889.

Ln Ln Ln

2,71 10,45 1,01 o,9o 2,73 13,20 0,94 0,85

2,80 2,60

2.69

2.64

2.72

2.73

2.77 2,80

2.63 2,71

2.70

2,80 2,91

2.74

2.80

2.83

2.78

2.71 2,68

2.84    7,42 2,82 i 10,15

2,78    10,54

2.65    ¹ 17,94

2,84    8,15

2,74 : 16,82

2,74 i 12,98

2.64

2.68

2,73

2.81

2.69

0,98 0,92 o,93 0,78 0,92 o,93 1,03 0,89

o,94 0,91 I 0,82 j 15.49    0,75

9,93

9,56

io,53

12,78

o,94

0,92

o,93

0,90

0,81 o,73 0,76 0,70

0,85

0,88

0,87

0,90

0,81

0,71

i,44

M3

1,24

M2

1,38

1,32

i,4i

1,52

1.26

00

00 00 00

0,81

0,85

0,90

0,87

0,88

0,70

0,80

0,84

0,90

0,84

0,88

0,88

o,77

0,68

0,76

0,82

0,89

o,77

M4

1,48

1,37

1,41

1,28

Mi

i,43

1,40

i,39

1,18

i,34

¹.37 i,53

1.37 1,46 1,46 M5 i,i3 1,23

i,33

1,48

1,27

Lauf.

No.

00    00    00

No.

der

Spezif.

Glüh-

Volumengewichte kg. pro Liter

No.

che

misch.

Anal.

Ge-

wicht

verlust in °/o

v.Handj Maschinell

lose eingefüllt

einge

rüttelt

Lauf.

No.

der

Spezif.

Glüh-

che

misch.

Anal.

Ge-

wicht

verlust in °/o

V olumengewichte kg. pro Liter v.Hftnd| Maschinell

lose eingefüllt

einge

rüttelt

Hydraulische Kalke.

CO

Jahrgang 1890.

2.72

2.73

2.67 2,80 2,83 2,91

2.68

2,75

2,69

2,63 I

2,70

2,76

2,63

2,62

2,73

2,87

13,83

17,42

o,73

0,82

0,65

0,72

0,83

0,76

0,76

o,74

i,54 i,i7 ¹,56 1,12 1,24 1,29 1,22

1.26 i,34

1.27 1,48

1.28

i,35

1,12

1,09

!,5o

1,20

1,41

o,73

1,27

!,3I

I,

to to On On

1,12

i,49

1,42

*,34

L²5

1,56

88

89

90

91

92

93

94

95

96

97

98

99

100

101

102

IO3

I04

IO5

IO6

107

108

109

HO

112

113

114

116

2,64

2,62

2.67

2.79 2,73 2,75

2.80

2.78 2,73 2,72

2.68 2,72

2.70

2.77

2.79 2,72

2.78

2.71 2,66

11,89 11,14 11,78 10,09 11,00    0,87

10,34

8.82

10.36

10.37

1,03

0,87

0,96

o,95

I,ÏO

i,ii

0,92 0,91 0,86 0,86

i5,7i

No.

Lauf.

der

Spezif.

Guil

Volumengewichte kg. pro Liter

No.

che

misch.

Anal.

Ge-

wicht

verlust in %

v.Handj Maschinell

Lauf.

lose eingefüllt

einge

rüttelt

No.

der' SPezif ehe- ! Gemisch. I Anal.

Volumengewichte Glüh- kg. pro Liter

verlust v.Hand    Maschinell

wicht

in 0/0

lose eingefüllt

einge

rüttelt

118

119

120

121

122

123

124

125

126

127

128

129

130

131

132

133

134

135

136

137

138

139

140

2,71

2,62

2,74

2,74

2,67

2,76

2,71

2.59

2.70

2.71 2,70 2,85

2.66

2.60 2,59 2,48

2.81 2,76 2,53

2.67

2.68 2,68

2.82

30,90

13,88

12,77

9,79

15,25

9,60

13,57

12,61

M7

0,92

0,90

1,00

9,55

141

2,75

12,94 10,33 5,78 ■ 13,26 I 12,31 18,18 21,08 io,44 14,29

23,65

13,72

15,80

12,16

6,86

n,45

o,77

o,99

0,90

0,80

1,00

o,97

0,86

1,06

0,88

0,86

1,03

o,75

o,97

0,83

0,76

o,73

o,95

0,82

1,00

1,00

Hydraulische Kalke.

o,75

0,89

0,63

0,89

0,62

0,69

0,63

0,81

Jahrgang 1893.

Ln Ln Gn A OJ M

166

171

172

2,69

2,68

2,78

2,85

2,72

2,77

CO rf CO VO 00

142

M3

144

¹ ’5 5    173

o,94 1,21 1,12 1,26

174

175

176

2,61

2,76

2.75 2,70 2,69

2,58

2,74

2.69 2,68

2,83

2,78

2.70

2.78

2,68

2,74

2.71

2.76

2.79 2,66 2,68 2,81

1,07 ¹,18

On 00

0,81 0,92 0,76

0,85

0,89

0,90

0,88

0,78

0,81

0,88

0,81

0,83

0,85

0,72

0,86

o,77

0,91

0,85

0,84

0,82

o,73

0,81

0,91

0,85

0,87

o,75

0,83

0,96

1.44 V5 1,24 1,40

1.45 i,37

1.46 i,49 i,43 1,30 i,3* i,45 1,40 i,39 i,34 1,21

M*

1,28

*,5°

1,41

i,39

*,35

1,23

1,32

1,32

i,55

i,43

1,24

1,32

i,54

Lauf.

No.

O'O 00    C\Cn-f*W N

rf in

T—¹    HM

00

19

20

21

22

23

24

25

26

No.

der

Spezif.

Glüh-

V olumengewichte kg. pro Liter

No.

che-

misch.

Anal.

Ge-

wicht

verlust

v.Handj Maschinell

m 0/0 lose eingefüllt I

Jahrgang 1886.

2,90

2,98

2,96

3,03

2,94

2,88

2,97

2,92

3,o6

Lauf.

No.

der

che

misch

Anal.

Romancemente.

Jahrgang 1887.

2,95

2,99

3,o7

3,13

3,03

2,96

3,04

2,93

3,oi

00 00

7.10 3,90

5.11

3,33

6,01

5,82

6,24

io,54

6,70

9,30

8,96

o,94

i,i7

0,96

1.20

1,02

1,29

i,oi

0,92

1,02

i,i7

M3

0,88

1,07

0,91

1,07

1,81

Spezif.

Glüh-

Ge-

wicht

verlust in °/o

37

38

i,36    39

1,80 ₄o

i,49

1,69

i,45

1,58

1,00 0,88 0,82 0,92

i,ii I i,73 i,73

i,i°

i,47

i,33

1,49

41

42

43

44

45

46

00 On O ^ Lß

Jahrgang 1888.

2,86

Ul Ul CO N>

18

V olumengewichte kg. pro Liter

v.Handj Maschinell

lose eingefüllt

Jahrgang 1889.

3,o6

2,96

2.98 3,02

2.99 2,95

2.93

3,o6

2.94 3,o6 3,oo 3,09 3,05 2,91

4,8i

6,80

4.19

7.21

4.20

8.22

7,45

4,82

6,79

4,38

5,45

4,24

5,02

3,79

einge

rüttelt

1,12

0,88

1,20

o,39

1,25

0,83

0,88

1,08

o,97

1,07

1,04

1,06

1,09

1,28

•*4 VO 00 On

1,16

o,77

i,i3

0,78

o,74

0,98

0,90

o,95

o,97

o,97

1,02

i,i7

1,62

1,38

1,86

i,4i

1,84

1,26

1,25

1,58

1,88

1,69

00 On Grt Gn ^4 vO

Gn

Jahrgang 1890.

3,io

3,02

2,82

3,09

10,03

4,66

1,61

i,34

¹.51 1,58

1.51 1,58

1,60

Lauf.

No.

54

55

56

57

58

59

60

61

62

63

64

65

66

67

68

69

70

71

72

No.

der

che

misch.

Anal.

vO

Durchschnitt

N W    vo VO

Spezif. Glüh-

Ge-

wicht

3,o8

2,99

3,i4

2,83

2,89

2,29

3,09

2,95

3,09

3,07

Volumengewichte kg. pro Liter

Verlust v.Hand| Maschinell in %

2.68

3.68

4.14 11,09 10,16

4,89

5,i2

9.14 4,56 3,oi

No.

lose eingefüllt

einge

rüttelt

Lauf.

No.

der

che

misch.

Anal.

Romancemente.

31

Spezif.

Glüh-

Volumengewichte kg. pro Liter

Ge-

wicht

verlust in %

v.Hand| Maschinell

lose eingefüllt

einge

rüttelt

3,io

3,09

3,12

3,oi

3,07

2,96

2,51

2,74

5,i8

5,23

2,04

3,69

o,99

1,08

1,07

o,97

1,10

0,90

i,94

o,95

o,94

0,86

0,96

0,86

Jahrgang 1893.

Jahrgang 1892.

2,81

3,o8

2,98

3,o8

i,37 I

1,12

3,10    4,50    1,00

1,63

1,56

ï,56

1,46

*,59

Mi

81

32

82

0,91

0,84

1.11 1,00 1,01 1,00

1.12 1,15 1,04 o,97 1,01

o,9ö

o,79

o,79

o,86

o,93

o8

I,i8

0,9°

1,03 0,90 0,82 0,87 0,90 o,81

00 vo

o\

1,60

1.34

1,36

1,40

i,49

1,56

i,44

1,36

1,36

i,47

1.35 1,58 i,39

2,99    4,97 I i,°4    0,90    1,51 Durchschnitt

Schlackençemente.

Jahrgang 1886.

1,03

►H HH

~b\

tO OO

o.

00 Cv

3,03    4,21 I 1,03    0,94

Jahrgang 1887.

Jahrgang 1888.

1,10    1,03

1,09    1,01

2.68    7,65

2.69    8,10

i,47

Ov

1,70

1,69

il

No.

Lauf.

der

Spezif.

Gliih-

V olumengewichte kg. pro Liter

No.

No.

che

misch.

Anal.

Ge-

wicht

verlust

in %

v.Hand| Maschinell

Lauf.

der

Spezif.

Glüh-

Volumengewichte kg. pro Liter

lose eingefüllt

einge

rüttelt

No.

che-

misch.

Anal.

Ge-

wicht

verlust

in %

v.Handî Maschinell

lose eingefüllt

einge

rüttelt

Schlackencemente.

12

2,64

13

2,65

14

2,63

15

2,64

16

2,65

17

2,65

18

2,66

19

2,66

8,85

1,00 0,98

1,02

o,97

1,63    38

1,67    39

1,62    40

1,62

1,61

9,20    1,09

8,11    1,10

1,63

’    41

1.62

1,63

42

43

tO JO JO

’ . 'on 'on

►h GO vO

"OO

O' 00    00

ûO_ VO^ CT,

cf 00 vfif

Jahrgang 1891.

2,73

8,33

2,91

4,73

1,29

1,58

1,48

261

8,72

1,04

M⁰

1,06

o,99

o,93

Jahrgang 1889.

44

2,65

7A5

o,99

45

2,64

7,52

1,01

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

2.64 2,77 2,77 2,84 2,83

2,66

2,83

2,62

2,66

2,61

2.65 2,83

8,13 1,05

5,34 i,n

i,45    46

2,77

5,i6

o,97

o,99

1,04

i,°5

o,94

1.06

o,73

0,72

0,69

i,°3

o,99

Jahrgang 1890.

i,59    47

i,53    48

1,65    49

1,63    50

¹,58    51

1,67

1,29

1,26

1,61

55

56

57

2,73

2,66

2,64

2,61

2,61

8,61

7,97

8,17

8,35

6,73

1,04

1,03

I,°5

o,97

o,94

1,09

Ï,°I

o,93

0,96

1,00

o,97

o,97

0,92

0,91

0,98

1.56 i,53 1,62 i,53 1,58

1.56

1,62

i,59

1,63

i,54

i,68

Jahrgang 1892.

32

33

34

35

36

37

o,97

o,94

0,91

o,93

0,85

1,04

1.60

58

i,59    59

1,61    60

i,53    61

1.13    62

2,61

2,67

2.66 2,70

2,65

2,90

2.67 2,63 2,76 2,65 2,58

5,36

6 22

7,32

8,62

3,86

7,35

8,54

5,i2

7,64

7,6o

1,03

0,82

o,93

i,37

1,04

1,03

1,06

1,06

1,08

1,03

0,87

0,96

0,72

o,79

0,85

0,96

0,92

o,93

0,85

0,89

0,90

o,77

1,80

1,63

1,27

i,3o

i ,61

i,54

i,5i

1,61

i,53

!,52

i,6o

Lauf.

No.

0)^0 Ul    CO

No.

der

Spezif.

Glüh-

che

misch.

Anal.

Ge-

wicht

verlust in %

2,71

2,65

2,68

Volumengewichte kg. pro Liter

No.

v.Handj Maschinell

lose eingefüllt

einge

rüttelt

Lauf.

No.

der

Spezif.

Glith-

Volumengewichte kg. pro Liter

che

misch.

Anal.

Ge-

wicht

verlust in °/o

v.Hand| Maschinell

lose eingefüllt

einge

rüttelt

Schlackencemente.

Jahrgang 1893.

o,95

0,80

i,37

66

1,58    67

1,36    68

JO 10 JO Cn    Gn

4*    00

"oo *** 'co

Ln C\ C\

Durchschnitt

2,68    8,52    0,96    0,86 . 1,44 Durchschnitt 2,69    6,62

1.10

0,89

i,47

Portlandcemente.

Jahrgang 1886.

Jahrgang 1887.

N CO    tri vü    00

3,ii

2,93

3,05

3.10

3,o6

3.11

3,oi

3,07

10

3,12

3,05

3,09

12

13

15

3.10

3.11 3,io 3,io

16

3,09

17

3,05

18

3,05

19

3,03

20

3,09

21

22

3,io

3,04

1,90

6,27

3,07

3,62

3,62

2.88 4,37 2,92 2,83

4,30

2,96

2,87

2,51

2,49

2,85

2,75

4,08

6.89 6,27 1,42 2,18 2,80

1,28

1,08

1,23

1,22

1,29

1.²5 1,29

1.26 1,26

i,i7

i,3i

1,25

1.25

1.26

1,21

M7

I,I4

1,04

i,3i

1,28

i,3i

2,43

1,78

1,89

1,85

1,89

1,98

i,94

i,97

23

24

25

26

27

28

29

30

1,25

1,24

1,92

1,80

2,03

2,00

2,00

i,97

31

32

33

34

35

36

37

1,18

V4

V5

1,02

1,32

ï,²5

*,34

1,90

i,77

i,73

¹,59

2,01

1,92

i,99

38

39

40

41

N CO Ti" Tf-

3,05

3,04

3,09

3,06

1,80

3,88

1.12

i,i°

2,01 ¹,81

1.96 1,88

1.97

1.98

1.99 2,11 2,04 2,00 1,96 1,82 1,84 2,01 2,10 2,07 i,77 2,09 i,93

2.10

2.11

No.

Lauf.

der

Spezif.

No.

che-

misch.

Anal.

Ge-

wicht

3,09

3,09

3,02

3,08

3,07

3,02

3,oo

3,ii

3,o8

3,09

3,02

3,o6

3,o8

3,07

3,03

3,09

3,09

3,o6

3,02

3,08

3,10

3,07

3,05

3,03

3,o6

3,05

3,04

3,09

3,07

Glüh

verlust

Volumengewichte kg. pro Liter

No.

v.Hand| Maschinell

’n J lose eingefülit

2,72

2,98

4,76

3,14

1,97

3,90

5.41

2.42

3,i5

2,97

4,o6

1.23

1.32 i,37 i,37

1.24 1,24

1,24

1,40

1.33 i,3i i,33 1.22

1.22

1.22

Lauf.

No.

der

che

misch.

Anal.

Spezif. Glüh-Ge- verlust wicht in °/o

V olumengewichte kg. pro Liter v.Hand| Maschinell

lose eingefüllt

einge

rüttelt

Portlandcemente.

2,02

1,28

1,36

1,33

1.22

1,23

i,i9

i,33

i,3i

1,30

1,30

i,i4

L²5

1,22

1,19

I,l8 I,l6 1,26 I,II

1.23

1.17 1,29 1,22 1,¹6

1.24

1.18

1,24

1,32

1,24

1,26

1,18

1,21

2,07

2,07

2,11

1,98

1,94

2,35

2,09

2,09

2,01

2,01

1,88

2,07

1,96

1,96

L95

i,77

1,96

1.94 1,92

1,85

2,01

i,97

1,88

i,99

1.94 2,02

75

76

77

78

00 *<r O vO

81

82

83

84

85

86

87

88

89

90

91

92

93

94

95

96

97

98

99

100

1,96 IOI 1,86    102

i,95    103

37

3,04 ! 3,97 3,o7 j 2,54 2,96 ¹ 7,47 3,o7 - 3,36

I,34

1,28

i,²5

i,3i

i,3i

1,23

1.16

1,31

2,01

2,00

1,74

2,14

Jahrgang 1889.

3,07    2,69    1,55    j 1,38

3,04

6,06

1,02

1,16

1,09

1,22

1,27

1,25

1,25

1,38

2,18

2,02

2,31

1,83

1,78

1.90 1,96 2,10

1.91

2,12

i,9i

1,88

2,05

Lauf.

No.

104

105

106

107

108

109

no

112

113

115

116

117

118

119

120

121

122

123

124

125

126

127

128

129

130

131

132

No.

der

Spezif.

Glüh-

V olumengewichte kg. pro Liter

No.

chemisch. I Anal.

Ge-

wicht

3,i2

3,o6

3,07

3,07

3,03

3,o8

2,90

4,05

2,99

verlust

v.Handj Maschinell

111 0/0 lose eingefüllt

Lauf.

No.

der

che

misch.

Anal.

Portlandcemente.

Jahrgang 1890.

3,i2 3,03 1,35 3,04 3,74 1,28 3,10    2,26

i,33

Spezif.

Gliih-

V olumengewichte kg. pro Liter

Ge-

wicht

verlust in °/o

3,04 ! 3,07

3,08    2,18

3,02    4,00

3,09

v.Handj Maschinell

lose eingefüllt

1,19 J 1,16 1,28 ! 1,27 1,24 : 1,17

einge

rüttelt

00 CD

co CO

4^    ■£»

ro

1,81    144

T 83    145

146

147

83    148

149

57

1,87 i,99

1.87 1,66 1,84 2,20

1,43    1,36    2,10

1,76 1,92 i,97

1.92 1,84

1.88

1.93 J,9i 2,03 I,9I

3,03    3,01    1,28    : 1,28

3,¹¹

1,20

1,26

i,i9

1,18

1,23

1,18

Jahrgang 1891.

00 00

O- °,

(A ro

3,i2

3,i5

3,14

3,07

3,09

2,97

3,o6

3,05

3,12

3,07

3,i4

3,09

!,SI

1,44

2,20

2,76

i,99

5,84

2,67

2,72

2,13

2,41

1,27

0,97

1,10

1,40

i,37

i,25

I,54

1.88

1,21

1,25

o,94

i,o8

1,36

M5

1.17 1,52 i,i3

1.18

1,96

i,57

L75

2,11

2,11

1,88

2,21

i,74

1,86

to 00 vo to co co

1,24

!,3i

1,21

i,99

2,40

i,94

Lauf.

No.

g 8 ff « ?

r-tr 1    •

Spezif.

Ge-

wicht

Volumengewichte kg. pro Liter

Glühverlust v.Hand| Maschinell

Lauf.

No.

der

Spezif.

Glüh-

in %

lose eingefüllt

einge

rüttelt

No.

che-

misch.

Anal.

Ge-

wicht

verlust

in %

Volumengewichte kg. pro Liter v.Hand| Maschinell

lose eingefüllt

einge

rüttelt

162

163

164

165

166

167

168

169

170

171

172

173

174

175

176

177

178

179

180

181

182

183

184

185

186

CO OO

189

190

191

192

1.29

1.30 1,29

1,21

i,ii

1,32

1,16 1,26

3,i2

3,o6

3,o6

2,96

3,ii 2,18 3,io 2,85

Portlandcemente.

i,i9

0,96

i,i7

1,07

i,49

i,5i

i,²5

1,18

M5

1,08

i,i7

*523

60

3,io

3,07

3,03

3,05

2,88

3,oi

2,95

3,02

3,oi

3,02

3,03

2,92

3,07

3,05

2,95

2,99

3,05

2,93

2,99

2,97

3,02

3,03

2,93

2,93

1.32    1,20 1,24 i,i4

2,05

2,40

4,96

2,05

3.46

2.46

2,53

5,66

5,33

1,20

I,II 1,07

1,18

1,05

1,07

1,25

2,02 1,90 i,86 1,76 1,62 2,14 i,54 1,78 1,64 1,74

i,77

1,69

i,79

i,57

Hl

82

1.88

1.90

1.91

1.85 1,67

1.89

1.66 1,62

1.67 1,96

1.86

Jahrgang 1892.

3,09 2,22 1,34 3,ii i,77 1,38

1,28

i,i3

2,01

2,02

No.

Lauf.

jer Spezif. Glüh-

V olumengewichte kg. pro Liter

No.

No.

che

misch.

Anal.

Ge- verlust wicht in °/o

v.Handj Maschinell

Lauf.

der

Spezif.

Glüh-

Volumengewichte kg. pro Liter

lose eihgefüllt

einge

rüttelt

No.

che

misch.

Anal.

Ge-

wicht

verlust in 0/0

v.Handj Maschinell

lose eingefüllt

einge

rüttelt

Portlandcemente.

222

Cs

223

224

225

3.11

3,02

3.12 2,97

0,88

226

3,09

227

3,09

228

229

3,ii

3,04

230

3,05

231

3,o6

232

3,o8

233

3,05

234

3,09

235

3,05

236

3,07

237

3,14

238

3,15

239

3,07

240 !

241

242

3,oi

3.10

3.11

3,oo

1,64

4,io

i,44

1,85

1.43

2.41

2.26

1.40 1,38 2,28

1.27

2.43

i,u

0,96

0,41

1.42

3.40 1,16

!,34

1,25

1,24

1,22

¹,35

1,20

1,27

1,22

1,29

1,27

i,33

i,3i

1,30

i,34

i,34

1.26

1,24

1.12 M3 M3 1,30

1.12

1.13

1.14

M3

1,22

2,00

253

3,H

CO 00 00

254

255

256

3,oo

3,07

243

2,99

244

3,io

245

3,09

246

3,i5

247

3,15

248

249

250

251

3,n

3,io

3,io

3,o8

252

3,07

0,90

5,86

1,62

1,67

o,94

o,75

0,88

M5

1,64

1,32

3,i9

1,27

1.30 1,2! i,43

1.30 1,09 1,24 1,24 1,40

i,33

1,29

1,29

1,22

1,32

1,2!

M7

1.21

1,23

1.22 i,33 1,18

1.23 1,18 1,32

M4

1,08

1.22

M5

i,i7

1,21

M7

1,20

i,i9

1,24

1,07

2,09

i,79

M9

1,84

i,9i

1,87

1,96

1,90

1,96

1.86

1.87

i,93

1,16

i,99

1,78

2,09

¹.95 1,64

1.95 1,90

1.96

1.99 1,76 1,94

1.99

1.97 1,82

257

3,i3

Ln Ln

VC 00

260

261

262

263

264

265

266

267

268

269

270

271

272

273

274

275

276

277

278

279

280

281

282

283

3,io

3,07

3,oi

3,12

2,92

3.11

3,07

3.12 3,o8 3,o8

3,05

71

3.13 2,97 3,o8 3,09

3.13 3,o7

3,12

3,16

3,04

2,95

3,n

3,oi

3,05

3,o8

3,o8

1,29 1,27 i,37

i,i4 0,88 i,u

1,20

1.19 i,i5 1,23

1,14

1,18

1.20

1,12

1.21

0,87

1,14

1,36

1,10

1,26

1.19 i,i5

1.25

1,01

1,28

1.23

1.24 1,23

1.20 1,13

1.21

1,18

1.26

1.20

M5

i*i7

1.21

i,93

1,90

1.85

1,90

1.86

i,99

1,92

1,82

1,92

Mi

1.89 2,06

1.90 1,98 1.18

1,

KÛ CO 00

1,81

i,99

i,97

i,95

1.92 2,00 1,80

1.93 1,87 i,99

1.94

i,9i

LO 00 00 Ln

Lauf.

No.

284

285

286

287

288

289

290

291

292

293

294

On 0\

297

298

299

300

301

302

303

304

305

306

307

308

309

310

311

312

No.

der

che

misch.

Anal.

Spezif.

Glüh-

V olumengewichte kg. pro Liter

No.

Ge-

wicht

verlust in °/o

v.Handj Maschinell

lose eingefüllt

einge

rüttelt

Lauf.

No.

der

che

misch.

Anal.

Spezif.

Ge

richt

Glüh-

verlust

Volumengewichte kg. pro Liter

v.Hand] Maschinell

111 0/0 lose eingefüllt

Portlandcemente.

3,oi

3,o6

3,i4

3,o6

3,o6

3,05

3,04

3.11

3,o7

3.12

3,ii

3,o5

3,ii

3,i4

3,io

1,58

1,01

0,71

1,69

o,94

2,07

1,39

0,84

1,83

0,65

0,90

2,48

1,38

1,13

1,66

i,32

1,24

1,27

1,49

1.26 l,3i 1,30

1.27 1,38 1,24 1,21 1,29 1,42 i,37 1,29

1,20

1.18

1.19

1.20

1,10

1,21

1,18

M5

i,3°

ï,i6

M7

1.26 1,24 i,35

1.27

Jahrgang 1893.

1,30 I 1,28 1,16

00 (

328

329

ro co

82

3,o8

3.11

3.12

2,97

3.10

3.11

3,04

3.13

3.14 3,o8 3,09 3,ii

3,o6 3,o6 3,09 3,09 3,io 3,o6 3,io

3.15 3,09 3,o8 j 1,73 3,07 ! 3,27 3,13 ] 1,25 3,o5    2,00

1,38    i,44

i,99 i,3i 1,28 i 1,17 4,19 I 1,26 i,73

1,66

1,20

i,33

i,49

i,39

i,33

1,28

i,33

i,39

1,18

i,35

i,i°

1,32

i,34

1,27

1.13 M4 1,18 1,30 1,16 1,32

1.14 1,24 1,16 1,16

2,08

1,92

i,77

ij85

2,19

1,96

1,83

2,06

1,80

'co (

I,²5

1,23

1.21 1,23 1,12 M9 M9 1,08

i,I5

1,18

1.22 1,21

M3

M7

1,18

M4

1,20

ï,⁰¹

M4

1,84

i,93

1,98

i,93

i,97

2,00

1.88 1,86 1,68

*,9*

1.89 1,92 1,89

1.79 1,84 1,96

1.80 1,92 i,7i 1,86

4. Resultate der Untersuchungen der Volumenbeständigkeitsverhältnisse hydraul. Bindemittel.

a. Resultate der Volumenbeständigkeitsproben mit hydraul. Kalken.

Das beschleunigte Prüfungsverfahren auf Volumenbeständigkeit hydraul. Kalke hat verschiedene Phasen durchgemacht. Bis zum Jahre 1892 wurden die Kalke den Cementen ähnlich behandelt, inzwischen auch schon den 50- und 75°-igen Dampf- und Warmwasserproben mit allerdings zunächst 36- später 24-stündiger Expositionsdauer ausgesetzt. Seit Dezember 1889 wurde das Verhalten der unter der Sintergrenze erbrannten Bindemittel, mithin auch jenes der hydraul. Kalke in den Dampf- und Warmwasserbadproben verfolgt, deren Dauer ab Anfang 1892 auf 6 Stunden abgemindert wurde, als die Erfahrung vorlag, dass diese Zeit zur Kennzeichnung zweifelhafter Kalke ausreicht und für normale Kalke mit grosser Bindezeit und geringer Anfangsenergie unschädlich sei. Im April 1893 wurden für den hydraul. Kalk speziell die 75°-igen Proben endgültig aufgegeben und nunmehr die 50°-igen weitergeführt.

Mit Rücksicht auf die gänzliche Unmöglichkeit, im Rahmen vorliegender Publikation die sämtlichen an hydraul. Kalken in letzten Jahren ausgeführten Volumenbeständigkeitsproben zu unterbringen, haben wir beschlossen in nachstehenden tabellarischen Zusammenstellungen uns auf 2 verschiedene Phasen der Entwicklung des Kalkprüfungsverfahrens zu beschränken.

Wir geben daher in einer „1. Serie“ die Zusammenstellung des Beobachtungsmaterials aus den Jahren 1886 bis und mit 1889, in welchem Zeiträume man die Kalke den Cementen ähnlich behandelt hatte ; ferner in einer „2. Serie“ dasjenige aus den Jahren 1892 und 1893, während welcher die Kalke ausschliesslich den Dampf- und Warmwasserproben bei abgeminderten Temperaturen und reduzierter Expositionsdauer unterworfen wurden.

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs.

Jahr Monat Tag

—    170

Merkmale des Materials

Verhalten der Probe-

Spez. Glüh-Ge- verlust wicht o/₀

Rückstand a. 900 Sieb

Binde-¹ Norm.-Festigkeit Normenprobe ze't j Zug Druck    Wasser-

St. M. kg.p.cm² kg.p.cm²    lagerung

Darrprobe

1. Serie.

mm

171

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe,

Luftlagerung

1. Serie.

N co rt* ud so 00

1886 IV 30

ON ü,    w to >1 O'O

IX 25 XII 21 1887 II 16 III 31

31

yy

•n

31

31

IV 9

2,69

2,94

2,68

2,93

2,76

2,71

2,60

2,83

2,88

2,88

2,93

2,59

2,73

15,5

6,1

i3,o

7,3

13,6

14,4

*3,7

*3,4

8,1

7,7

3,2

13,5

14,9

11,8

18,5

9,o

16.4 14,6 10,0

23.5 18,0 27,0 17,3

21.5

21,0

15.6

16 30

22

c.3Tag

c.30 -

15

C.4V2 T. c. 3 T. c. 24-c. 28 -c. 2 T. c. 2 T.

c.30

SO Gri O

"m "o.

11,0

7,6

12,3

2,5

6,9

6,o

6,0

6,1

6,8

7,0

fehlt

bestanden

66,5

5i,5

56,3 J

4S,o

76,0

Y>

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

Schwach convex geworfen, sonst tadellos.

rissig

bestanden

rissig

bestanden

zerfallen

bestanden

fehlt

Spur von Kantenrissen bestanden Spur von Kantenrissen bestanden geworfen, kantenrissig

zerfallen

bestanden

zerfallen rissig, mürbe, teilweise zerfallen

bestanden local zerstört bestanden local zerstört zweifelhaft

ij Durch ein treibendes Mergelkorn.

Durch einen treibenden Mergelknollen.

Zeigt Warzenbildungen und Abblätterungen.

15

17

20

r>

28

OSO *-• Cl n rt- in vo    00 Os O *-• Cl CO rf

'-'C1C1C1CJC1C1C1NC1C1COCOCOCOCO

-

110,7

79,6

bestanden

Zeigt Spuren von Warzenbildungen.

13.4

12.5

zerfallen

bestanden geworfen geworfen, kantenrissig bestanden

u-> O n

N cf «T I

17,0

13.6

20.4

19.6

17.5 12,0 12,3 15,0

bestanden fein netzrissig

Os co N 00    00

» vin ii ij 2,77

c. 5 T. c.28 -

5,1

rt

r>

T)

r>

yy

yy

yy

yy

yy

VII 12

2,66

14,4

13,0

!5,I

9,0

9,9

8,9

15,6

17,0

J5,2

8,9

14,2

17,5

9,9

7,8

4,3

4,o

¹7.3

i5,o

10.3 i8,5 i 1,6 32,0 19,8

C.2

20

C.33 -c. 21/2 T. c. 2 T. c. 2 T.

C.38 -

c. 32V2 c. i T. c. 4 T.

24

c.30 -

c.49 -

3,6

10,9

IO,5

6,8

9,i

8,7

16,0

6,4

11,8

7,9

8,8

12,3

4,6

10,8

7,5

7,3

fast bestanden

Spuren von Warzenbildungen. Schwach geworfen.

II

74,0 J 60,0

43.4    :

66.4

-00 llzeigt eine Ablös. 5 ’ jjwegen Kalkkorn

89.4

bestanden

bestanden

rissig

zerfallen

fein netzrissig bestanden

bestanden

78,0 fl

47,1

52.8 76,6

20.8

77.9 34,0 ||

37,5

yt

rissig, geworfen

bestanden

mürbe, rissig

rissig

bestanden

anrissig

bestanden zerfallen fein netzrissig rissig, mürbe

zerfallen

bestanden

zerfallen

local defekt bestanden

Spuren von Warzenbildungen. Schwach geworfen, sonst tadellos.

Zeigt mehrere kleinere Ablösungen wegen treibender Kalkkörner.

Zeigt einige kleine Warzen.

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Merkmale des Materials

Verhalten der Probe-

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Jahr Monat Tag

Spez. Glüh- Rück- Binde- Norm.-Festigkeit Ge- verlust sau£₀d₀ zeit Zug | Druck

wicht

Sieb jSt. M. kg.p.cm²jkg.p.cm²

Normenprobe

Wasser

lagerung

Darrprobe

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe

Luftlagerung

ii

35

1888 VIII u

2,78

36

71

18

2,66

37

29

2,77

¹ *,9 13,0

11,8

19,2

13,0

23,6

c.30 -

c.49 -c.48 -

■ov

38

IX ii

2,55

i9,7

5,5

c. 12T.

39

10

2,79

9,o

19,6

21

40

fl

XII 18

2,87

8,9

7,o

c. 5 T.

41*

fl

Ti

18

2,39

42*

fl

18

43*

fl

fl

18

44*

fl

18

45*

fl

fl

18

46*

18

47

1889 i 30

48

00

49

50

ft

ft

51

00 00    00

M    C*    OJ

52

53

ft

vo CO

54

to

Ln

55

56

57

58

ft

59

ft

vo vo so 00

60

61

2,42

2,37

2.40

2.41 2,40 2,97

2.70 2,77 2,74 2,55

2.71

2.73 2,35 2,80 2,60 2,69 2,66

2.74 2,69 2,64

22.5

21,9

23,8

22.6

20.7 22,1

3,9

11,0

10,3

n,3

17,9

io,5

13.2

21.2

8,8

8,5

7,8

8,5

7,o

8,2

7,5

co    so oo    oo    Ln    >-*    r>.    co    *o

O vo'    00"' tC    Vtf    10    10    4    tC 'O    00"    t-»

53,8

38,9

36,6

38,5

24,0

13,5

”,4

13,1

4,6

6,2

16,4

bestanden

zeigt Ausblühungen bestanden

bestanden fein anrissig bestanden

zerfallen

bestanden

Zeigt einige kleine Warzen.

3,2

c.24 -

5,2

62

ft

2,75

63

ft

64

65

66

67

68

ft

69

ft ft

2,79

2,74

2.72 2,81

2.73 2,70 2,77 2,67

14.9

12.1 14,0

10.9

13.1 14,0 ¹¹ ?7 10,5 ”,7

12,0

10,8

8,5

c.33 -

c.33 -

c.36 -

c.35 -

c.40 -c. 12T. c. 3V4T. C. 5 T. c. 3 T.

6,6

7,2

8,2

4,5

7,5

9,ot ii,5

6,8

8,3

CO 00

n,7

12.7

10.8 14,7

10,0

16,0 c.38 -20,0 c.43 -8,0 c.40 -14,0 c.24 -

16.6    19    -

10,0 c.33 -17,0 c.24-20,0 c.24 -18,0 c.40 -17,0 15,2

14.6    c.36 -

c.27 -c.26 -

8,3

7,5

9,o

10,0

8,2

8,8

7,5

8,7

N CO N N

Ln

28,6

34.5

25.1

26.4

24.1

26.6

27.1 27,9 14,0

27.6

49.4 48,3

64.5

27,1

36,8

34,5t

4i,i

37,8

53,6

46,6

45,4

54,9

52,5

46,2

45,o

53,o

45,3

45,6

42,1

37,5

52,o

leicht geworfen geworfen, rissig

fast bestanden zerfallen

Schwach convex geworfen, sonst tadellos.

rt

bestanden

geworfen, rissig bestanden mürbe, kohäsionslos kantenrissig

bestanden

zeigtWarzenbildg,

bestanden

Spuren von Kantenrissen bestanden geworfen, rissig bestanden teilweise rissig

mürbe, rissig

„    teilweise rissig

nicht bestanden mürbe, zerfällt

bestanden

bestanden

fein anrissig

rissig

zerfallen

fein anrissig

fast bestanden rissig

bestanden stark rissig

fein anrissig

bestanden fein anrissig bestanden

rissig bestanden stark rissig Schwindriss (?) rissig

fein anrissig

zerfallen

bestanden

zerfallen

bestanden zerfallen stark rissig rissig, teilweise zerfallen zerfallen

lokal zerstört bestanden

Spuren von Warzen und Ausblühungen.

Auf jeder Platte 1 grosse Ablösg. wegen eines Mergelkorns; Kuchen schwach convex.

Spuren von Warzen und Ausblühungen.

Schwach convex geworfen.

Spuren von Warzenbildungen u. Ausblühung.

zweifelhaft tt

lokal defekt bestanden

|| Ein Kuchen schwach geworfen.

Bedeckt mit zahlreichen Warzenbildungen und Ausblühungen.

Durch einen kleinen Mergelknollen.

* In Stückform eingeliefert;

in der

Anstalt trocken

ça. 3 Wochen gelagert. — f Nach

Luftlagerung ins Wasser gelegt. - tt Material besitzt Mergelknolleneinschlüsse

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Merkmale des Materials

Verhalten der Probe-

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Spez. Glüh- Rück- Binde-[ Norm,-Festigkeit Normenprobe

t , M -,    9e." ver^ust a.lwo ze't Zug Druck Wasser-

J. îr 1 ona ag wicht % sieb St. M. kg.p.cm²kg.p.cm²| lagerung

Darrprobe

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe

Luftlagerung

7i 1889 V 14

72

73

74

75

76

77

78

79

80

81

82

83

84

85

86

87

88

89

90

91

92

93

94

95

²>⁶9    13,5 i4,o c.30 -

8,4    14,5

10

c.35 -

VIII

CO

O* N

7,2

20,6

c.40 -c.38 -

c.30 -

8,2

8,0

c.43 -

c. 4V2T. 3 15 c.28 -

CO

49,8

bestanden

bestanden

96

97

98

99

100

101

102

103

104

19,4 c.24 -8,0 c.50 -

11.6    c.40 -15,2 c.55 -

8,6 c. 3 T.

14.6    C. 2³/4Ï.

C.45 -c. 2V2T.

C.26 -

9,6

12,0

16,2

12,0

? ÿ» ^ ^ ^ ^    « M M » Os 00    00 ^

'O OJ    ^00 "00

42,7

55,5 :

51.4

22,8    n

ç6,8    *

eine gr. Ablös. j 48.O wegen eines Kalkkorns

41.5    bestanden

mürbe, netzrissig bestanden

a.

fein anrissig bestanden fein anrissig stark anrissig

Schwindrisse (?) teilweise zerfallen fein anrissig mürbe, stark rissig bestanden

bestanden stark rissig zerfallen

bestanden

zerfallen

bestanden

43,4

⁶5,1

47,4

46,3

39,7

43,8

63,3

26,8

73,5

3i,9

49,8

30,5

33,3

7i,9

41,3

65,5

61,3

48,6

65,3

48,0

37,5

62,6

fein anrissig

anrissig f bestanden

anrissig f

geworfen, stark netzrissig

nicht bestanden    miirbe, netzrissig

bestanden schwach anrissig ₍

kantenrissig, teilweise j ”    mürbe

„    bestanden

nicht bestanden miirbe, stark rissig

bestanden    fast bestanden

nicht bestandeni

zeigen Warzen u. Ausblühungen

bestanden

wieNo.95u.96

bestanden

mürbe, netzrissig

geworfen, netzrissig

stark warzig, sonst bestanden

anrissig t stark rissig

rissig

netzrissig

bestanden

stark rissig

fein anrissig ft

mürbe, rissig

stark rissig fein anrissig

mürbe

bestanden

mürbe, rissig zerfallen bestanden rissig

zerfallen

zweifelhaft

bestanden

Bedeckt mit zahlreichen Warzen u. Ablösungen.

Kuchen zeigen zahlreiche Ausblühungen und Warzen.

rissig, mürbe zerfallen zerfallen fein anrissig zerfallen

mürbe, netzrissig zerfallen

zweifelhaft

bestanden

Kuchen zeigen ziemlich zahlreiche Warzen.

Zeigt einzelne Warzen und Ausblühungen.

Spuren von Warzenbildungen. Einzelne Warzen und Ausblühungen.

XI

106

Gn

107

XII

2,69

!5,o8

12,0

30 -

7,5

51,8

netzrissig,

kohäsionslos bestanden¹) miirbe, stark warzig

Proben gespalten mürbe, netzrissig bestanden kantenrissig bestanden

nicht bestanden

stark rissig

fein anrissig

bestanden schwach anrissig stark rissig

zerfallen

stark rissig zerfallen bestanden zerfallen

nicht bestanden

bestanden

Bis auf eine kleine Ablösung tadellos.

Rissig; zeigt zahlreiche Warzen und Ausblühungen.

Bis auf eine grössere Ablösung durch einen Mergelknollen tadellos.

Zeigt Spuren von Ausblühungen und Warzen. Zeigt Spuren von Warzenbildungen.

* Probekörper sind im Wasser innerhalb 7 Tagen rissig geworden - ** Mit massigen Ausblühungen. -folgenden Proben gleiche Bezeichuung. — ') Zeigt einige kleine Ablösungen von Mergelknollen herrührend.

t An der geglühten Seite anrissig. — ff Fein anrissig auf der geglühten Kugeloberfläche,

also bei allen

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Merkmale des Materials

Verhalten der Probe-

Jahr Monat Tag

Spez.    Glüh- i    Rück-    ! Binde-    Norm.-Festigkeit    Normenprobe

Ge-    verlust    ^    zeit    Zug Druck    Wasserwicht    o/₀    sieb    St. M.    kg.p.cm²:kg.p,cm²|    lagerung

Warm-Wasser-

50° C.

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben Dampfdarrprobe

badprobe 750 C.

50° C.

75° C.

Kuchenprobe

Luftlagerung

Bemerkungen zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

2. Serie.

2. Serie.

108

1892 i 4

2,63

14,40

16,5

48 -

2,9

109

2,77

9,99

21,2

28 -

7,4

HO

16    2,76

10,14

6,5

30 -

10,4

41,0

38,1

63,9

nicht bestanden*)

bestanden

ziemlich stark rissig

bestanden

III

II 2

112

nicht bestanden

bestanden

113

114

115

116

117

IV

00 00

II8

VI

119

00

2,74

10,86

10,18

11,07

8,57

13,22

12,48

7,4

6,4

5,2

8,0

8,4

7,2

53,8

39,4

36,8

47,8

55,4

50,9

stark rissig, mürbe

schwach haarrissig, mürbe

bestanden

stark rissig bestanden stark rissig

beginnt z. zerfallen

rissig, mürbe

bestanden

bestanden

netzrissig

bestanden

stark anrissig, miirbe

schwach rissig, mürbe bestanden

stark rissig, miirbe

bestanden schwach kantenrissig

stark rissig, miirbe stark netz- u. kantenrissig, mürbe bestanden

schwach kantenrissig bestanden

nicht bestanden Nach Ar* der Lufttreiber, stark rissig, bestanden i|

zweifelhaft

bestanden

jj Sandet oberflächlich ab. Spuren von Anrissigkeit.

Schwindrissig.

Jj Schwach schwindrissig.

120

VII

122

I23

I24

I25

126

I27

128

I29

VIII 6

14,32

15,35

13,18

12,77

9,79

15,25

18,1

¹7,5 12,0 16,9

",7

10,8

96 -

72 -

96 -

50 -

45 -

72 -

Q\

Os U)

7,o

5,6

4,3

7,8

5,9

7,6

47,3

38,0

32,5

55,6

39,9

54,i

nicht bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

nicht bestanden Sämtliche Proben nach 5-tägiger Luftlagerung treibrissig geworden.

bestanden

T)

I30

2,71 9    2,59

I5,i4

9,6o

13,57

12,61

7,5

8,0

8,1

9,3

51.5

50.6

57,4

67,8

stark rissig, mürbe

Spur. v. Rissen bestanden rissig

stark netzrissig bestanden

rissig, mürbe kantenrissig, schwach netzrissig, mürbe bestanden

Schwindrissig, dumpfer Klang.

schwach geworfen Spur. v. Kantenriss. Ausblühungen bestanden

netz- u. kantenrissig bestanden

Sandet ab ; Kanten mürbe. Schwach schwindrissig. Schwindrissig.

UI

ii

I32

13    2,70

9,55

18,6

30 -

7,5

W

schwach geworfen, kantenrissig

bestanden

I33

18

I34

18

42,9

sehwach geworfen, kantenrissig

schwach anrissig bestanden zweifelhaft

I35

136

I37

IS»

I39

bestanden

bestanden

10.62

12,94

5,2

4,2

96 -

53,o

netzrissig, miirbe

bestanden

stark netzrissig | kantenrg., geworfen ziemlich netzrissig

stark rissig anrissig schwach netzrissig bestanden

»    ¹ ”

schwach kanten- stark netz-11. kanten-rissig, miirbe rissig, miirbe bestanden    j    bestanden    j

stark netz-u. kantenrissig, mürbe netz- n. kantenrissig

schwach netz- und kantenrissig, mürbe bestanden

schwach kantenrissig bestanden

kantenrissig und schwach netzrissig

bestanden

zweifelhaft

bestanden

zweifelhaft

zweifelhaft

bestanden

",3

87,9

Bedeckt mit zahlreichen Warzen, Ausblühungen und Abschieferungen.

Schwindrissig.

I40

IX

I4I

schwach anrissig bestanden

kantenrissig

bestanden

Schwindrissig mit einigen Abschieferungen.

Schwindrissig.

II

*) Probekörper, Wasserlagerung: waren innerhalb den ersten

24 Stunden netzrissig geworden !

12

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Spez.

Jahr Monat Tag

Ge-

wicht

Merkmale des Materials

Rück- Bindestand

o QAO

O/o Sieb St. M.

Glüh

verlust

Norm.-Festigkeit Zug Druck kg.p.cm²;kg.p.cm²j

Verhalten der Probe-

Normenprobe

Wasser

lagerung

Warm-Wasser-

50° C.

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben Dampfdarrprobe

badprobe 75° C.

50° C.

750 C.

Kuchenprobe

Luftlagerung

Bemerkungen zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

142

1892 IX 3

143

71

144

145

2,80

2,85

2,70

2,66

7,67

6,8

5,78

io,33

13,26

6,2

3,7

i5,9

84 -84 -

120

58 -

6,7

7,i

7,7

7,7

44.4    |!

37.5

63,1

49,6

bestanden

bestanden

146

12

rissig bestanden schwach rissig bestanden rissig

bestanden

netz- u. kantenrissig

anrissig Spuren von Kantenrissen bestanden

kantenrissig, geworfen

bestanden

Schwach schwindrissig. Schwindrissig.

147

21

148

149

71

150

151

152

153

154

155

156

157

XI

158

159

160

161

162

163

XII

164

165

1893 I

166

167

II

168

169

170

171

172

III

173

174

175

176

177

2.65

2,60

2.58

2.59 2,48

2.81 2,76 2,62

2,50 2,70 2,68

2.67

2.68

2.82 2,68

2.68 2,75

2.66

2,85 2,56 2,82 2,66

2.73

2.69

2.74 2,68 2,78

29

18

19

20

21

22 2 4 4 9

19

23 7

13

4

9

4

18

18

25

10

ii

ii

14.93 12,31 15,04

18,18

21,08

10,44

14,29

16.93

20.65 n,54 15,80 13,72 12,16

6,86

n,45

n,97

”,45

13.66 12,36 15,64 15,82 14,75

7,64

12,26

12,20

12,54

18,48

n,55

8,95

12,74

3,9

9,7

17,7

50 -

55 -

60 -

3,9

22

8,6

5,3

6,6

4,3

4,8

5,4

6,9

4,6

3,3

6,8

5,4

7,8

8,4

10,1

19,0

16,4

72 -

8 30

9,i

17,0

18,5

°,6

5,o

6,9

13.7

11.8 !5,2

5,3

5,i

*)

15 -

10,0

192 -

24 -

100

96 -

192 -

20

30 -

60 -

72 -

24,7 C.240-

*)

6,5

*)

7,7

5,5

8,1

7,8

59,o

37,i

34,3

24,6

30.1

37.1 4i,5

26.2

20,1

38.6

34.6

44,1

5i,3

85,3

34,7 Ij

*)

107,0

bestanden stark rissig, mürbe bestanden stark rissig, mürbe

bestanden

bestanden rissig, mürbe

rissig, geworfen

stark iietz- und kantenrissig, mürbe

bestanden stark geworfen, netz-und kantenrissig bestanden

Schwindrissig.

Schwach schwindrissig.

Schwach schwindrissig.

Schwach schwindrissig.

V

stark treibrissig, geworfen

*)    nicht bestanden

37,o j

*)    nicht bestanden

43.3    bestanden

28.4

47,5

36,5

fein anrissig fein anrissig stark rissig bestanden stark rissig bestanden anrissig *) bestanden

zerfallen *) bestanden

71

stark anrissig, mürbe bestanden, mürbe stark netzrissig, mürbe bestanden

zerfallen stark netzrissig, mürbe zerfallen

bestanden

zerfallen

bestanden

zerfallen

bestanden

stark rissig zerfallen *) anrissig stark rissig, mürbe bestanden

bestanden

stark netz- und kantenrissig schwach netz- und kantenrissig schwach geworfen, mürbe

bestanden, mürbe schwach geworfen, mürbe

bestanden

Schwindrissig, mit einigen Ausblühungen.

stark netz- und kantenrissig, mürbe

stark netz- u. kanten-

rissig, geworfen bestanden

netz-u. kantenrissig, stark netz- u. kantenriss., geworf., mürbe

bestanden

geworfen

bestanden

intakt, mürbe bestanden

Spur. v.Kantenrissen

bestanden

schwach kantenrissig, geworfen geworfen, rissfrei schwach netz- und kantenrissig, geworf. stark netz- und kantenrissig

bestanden

zerfallen

*) Treibrissig geworden zwischen 7 u. 28 Tagen. Nach 7 Tagen ergab der Mörtel 1:3, Zug 2,1, Druck 37,0 kg. pro cm².

*) Probekörper sind treibrissig geworden. **)

bestanden Schwindrissig.

zerfallen

bestanden

*) Probekörper sind treibrissig geworden. ***)

Schwindrissig.

*) Probekörper waren wahrscheinlich zu frisch.

Schwindrissig.

*) Proben waren wahrscheinlich zu frisch.

Zeigt einzelne Abschieferungen.

Schwindrissig.

11

**) Mörtelproben 1 : 3, Zug und Druçk sind nach ca. 10 Tagen rissig geworden.

***) Mörtelproben 1 : 3, Zug

und Druck sind innerhalb der ersten 7 Tagen rissig geworden.

Lauf.

No.

Datum

des Einlaufs

Merkmale des Materials

Verhalten der Probe-

Spez.    Glüh-    Rück-    :    Binde-    Norm.-Festigkeit    Normenprobe

T . „    „    Ge-    verlust    S    zeit    Zug Druck    Wasser-

Jahr Monat Tag    wicht    0/₀

Warm-Wasser-

körpcr bei den Volumenbeständigkeitsproben Dampfdarrprobe

Sieb

St. M,;kg.p.cm² kg.p.cm²!

lagerung

50° C.

badprobe 75° C.

50° C.

750 C.

Kuchenprobe

Luftlagerung

Bemerkungen zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

178

1893 IV

179

fl

fl

180

fl

fl

181

fl

fl

182

fl

fl

183

fl

184

fl

185

fl

186

fl

187

fl

fl

188

fl

VI

189

190

fl

191

192

VII

193

194

fl

195

196

fl

VIII

197

fl

fl

198

fl

199

fl

fl

200

fl

IX

201

fl

202

fl

fl

203

fl

fl

204

fl

J)

205

fl

fl

206

fl

207

fl

XI

2,78

I    2,78

2.77

2,84

j| V8

2,61

II    2,76

2.75

2,70

2.69

2.70 2,58 2,69 2,74 2,64

2.68

2.69 2,83

2.78 2,58

2.70

2.78 2,68

2.71

2,74

2.76

2,74

2.79 2,66 2,68

~oo ~bs 4^

10,21

8,84

10,28

15.48 11,30 11,26 n,39 13,54 10,90

15.39

12,41

10.48 H,32

12.40

12,15

15,12

10,08

14.7

12.8 12,2 IO,¹

9,9

14,8

10,2

24.4 i5,o H,3 i6,i

26.5

12,4

5,8

8,6

10,6

5,8

31,8

40,5

38,4

²5,3

36,5

42,7

bestanden

bestanden

n

j schwach geworfen, vereinzelte Kantenrisse *) bestanden

bestanden schwach anrissig

stark anrissig

bestanden

starker Riss, Ausblühungen bestanden

bestanden

Zeigt einzelne Abschieferungen.

44.5

41.6

40,3

fl

fl

fl

fl

’) Von lokalen, löschfähigen Einsprenglingen herrührend.

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

Schwach schwindrissig.

Zeigt geringfügige Ausblühungen. Schwindrissig.

Schwindrissig, schwache Ausblühungen.

12

20

8,5

40 -    6,3

20

9,1

55,i

38,4

42,3

49,6

fl

fl

ri

fl

fl

fl

fl

Zeigt geringfügige Ausblühungen. Einzelne Abschieferungen.

Zeigt geringfügige Ausblühungen.

15.97 ii,18 i5,6o

13.71

12.72

9,13

10,20

8,25

6,92

12,22

11.98

9,3

10,0

19,8

9,8

9,4

7,i

7,9

8,8

i7,7

24,5

84 -50 -45 -

48 -144 -26 —

9,1

6,9

5.6

7.7

6.7 9,4

67,9

38.8

45.1

42.8    M

45,3

51.1

fl

fl

9,4

47,8

44,4

41,5

53,4

8i,5

49.3

26.3

50,0

41,4

6,8

40,9

33,5

fl

fl

Eine Platte schwind rissig.

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

Zeigt einzelne Ausblühungen.

fl

fl

fl

fl

fl

fl

j Zeigt geringfügige Ausblühungen.

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

Die Resultate unserer Volumenbeständigkeitsproben mit hydraul. Kalken lassen sich folgendermassen zusammenfassen :

1.    Unter den im Zeiträume vom Jahre 1S86 bis einschliesslich i8(J3 den Volumenbeständigkeitsproben unterworfenen 647 hydraul. Kalken befinden sich 20 ausgesprochene Wassertreiber.

2.    Wassertreiber haben in der Regel bei ausschliesslicher Luftlagerung auch zweifelhaftes, beziehton g sw eise schlechtes Verhalten ergeben.

3.    Eigentliche Lufttreiber, also hydraul. Kalke, die unter Wasser stehen, an der LMft dagegen von Aussen nach Innen

fortschreitend allmälig zerfallen, sind nicht vorgekommen.

4.    Die Kuchenprobe, Wasserlagerung ist zur Kennzeichnung der Volumenbeständigkeitsverhältnisse hydraul. Kalke wegen deren langsamen Reaktion für Bedürfnisse der Praxis nicht ausreichend.

5.    Die bei den Portland- und Schlackencementen üblichen, beschleunigten Prüfungsmethoden der Volumenbeständigkeitsverhältnisse sind zur Beurteilung hydraul. Kalke unbrauchbar.

6.    Durch jo°-ige Wasser- oder feuchte Luftbäder (ausgeführt nach Art der Dampfdarrproben) lassen sich die Volumenbeständigkeitsverhältnisse hydraul. Kalke in angemessen kurzer Frist mit Sicherheit bestimmen.

7.    Die jo°-igen Wasser- oder Dampfdarrproben sind ziemlich gleichwertig ; weil vom zufälligen Feuchtigkeitsgrad der Probekörper unabhängig, sind, die Warmwasserbad- und die jo Q-igen Dampf darr probest den trockenen Darrproben vorzuziehen.

8.    Die beobachteten Verkrümmungen, die Kanten- und Netzrissigkeit, die Bildung von Warzen, Ausblühungen oder schuppenförmigen Ablösungen (Abschieferungen) sind Folge des allmälig verlaufenden Nachlöschprozesses körniger Einschlüsse (überbrannte Kalkkörner, mangelhaft hydratisierte Mergelkörner). Es ist daher nötig die jo°-igen Wasser- oder die feuchten Luftbäder auf eine Dauer von mindestens 6—8 Stunden auszudehnen.

8. Die den beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben zu unterwerfenden Probekörper müssen vollständig abgebunden sein.

b. Resultate der Volumenbeständigkeitsproben

mit Romancementen.

Ergebnisse der Revision der Probekörper vom Februar 1894.

Die Eintragung der Beobachtungen bezüglich der Cemente No. 1 bis 45 beziehen sich der Hauptsache nach auf die Revision vom Jahre 1889. Nach 3-jähriger Erhärtungsdauer wurden die unverändert gebliebenen, ausser Zweifel fallenden Luft- und Wasserproben ausrangiert.

„Serie 1“ der folgenden Zusammenstellungen giebt das Beobachtungsmaterial aus den Jahren 1886 bis einschliesslich 1891, in welchem Zeiträume die Romancemente den Portland-und Schlackencementen ähnlich behandelt wurden. „Serie 2“ dagegen enthält das Beobachtungsmaterial aus letzterer Zeit, während welcher die Dampf- und Warmwasserprobe bei abgeminderten Temperaturen und reduzierten Dauer der Einwirkung benützt wurden.

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Jahr Monat Tag

Merkmale des Materials

Spez. Glüh- Rück- Binde- Norm,-Festigkeit Normenprobe verlust ®ta£₀d₀ zeit j Zug Druck Sieb St. M. kg.p.cm² kg.p.cm²

Gewicht ; O/o

Serie.

Verhalten der Probe-

W asser-lagerung

Darrprobe

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe

Luftlagerung

1. Sene.

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

GO

CO

'C

t—I

OvO    c o, ^ w to

15 3,oo 15 2,98

Os Ln ~tO Cn Oo O

5,6

- 45

o,9

- 48

J3,8

2 25

8,3

5 30

GO

00

VJ

r:

06 * 00

00

00

vO

M a

1—1

30    2,96 3,03

8,74

3,47

7,43

8.10 8,40 5," 4,oo

7.10 3,90

5,"

3,33

5,6

20

CO

6,01

5,82

6,24

10,54

6,70

8,96

5,40

4,77

6,00

6,23

9,04

8.61 4,8i 6,80

4.19 7,21

4.20

2.62

9,7

20,7

ii,5

i5,i

io,4

8 3°

3 20 i 30

17 30

3,6

8,4

8,8

19,3

8,5

7,7

10,1

12,5

21,1

0,5

7,2

2,4

ii,8

2,4

4,6

2,9

12,4

3,9

7,2

o,4

5,6

4,3

i 45

- 45

- 19

- 14

- 42

- 42

12

■e- n

- 50

to -P-

12

- 13

12 30

4 40

18 i 97,4

bo ~bo 'on oq 00

fehlt*)

bestanden

fl

fl

5o,5 125,0 180,1 177,8 105,4

8,0

16.9

19.9

18.3

14.4

fl

fl

fl

bestanden

fl

netzrissig

bestanden

fl

rissig

bestanden

netzrissig

bestanden

mürbe

bestanden

kantenrissig, mürbe bestanden anrissig bestanden

fein anrissig, geworfen kantenrissig, mürbe

fein anris.sig bestanden

fein anrissig rissig bestanden

fein anrissig zerfallen rissig bestanden

fehlt*)

Vollkommen intakt n. ca. 2 Jahren ausrangiert.*)

bestanden

zweifelhaft

bestanden

Fast vollkommen tadellos.

Hohlgeworfen, bedeckt mit kleinen Ausblühungen und Wärzchen.

Glatt ; schwach geworfen.

rissig

bestanden

rissig

fein anrissig bestanden

rissig

fein anrissig

bestanden

rissig

bestanden

rissig

bestanden

rissig

bestanden

rissig

fein anrissig zerfallen anrissig

rissig mürbe zerfallen bestanden zerfallen

bestanden

netzrissig teilw. zerfallen

fl

fein anrissig zerfallen bestanden fein anrissig bestanden

fl

zerfallen bestanden zerfallen fein anrissig zerfallen zerfallen

fl

zweifelhaft

bestanden

fehlt

bestanden

Probe Portlandartig; zeigt schalenförmige Ablösungen an der Oberfläche; Kern hart.

jj Zeigt einzelne körnige Einsprenglinge und Ablösungen.

Dr. Heintzel fand 3,15.*)

Zeigt kleine vereinzelte Abschuppungen.

Zeigt einzelne Ausblühungen und Ablösungen.

Zeigt Spuren von linge).

Ablösungen (Kalkeinspreng-

Bedeckt mit kleinen Warzen.

Zeigt vereinzelte Warzen.

Bedeckt mit kleinen Warzen u. Ausblühungen.

12'

Lauf.

No.

Datum

des Einlaufs Spez.

Ge- verlust

Jahr Monat Tag wicht o/₀

Merkmale des Materials

Glüh- Rück- Binde- Norm.-Festigkeit Zug Druck Sieb St. M.lkg.p.cm² kg.p.cm².

stand a. 900

zeit

Verhalten der Probe-

Normenprobe

Wasser

lagerung

Darrprobe

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

Cb 0s,    O'» Cb Ob Ob O'» Ob Ob Cb Gn Ln Gn Ln Ln Gta Gn L/t Gn Oa    4^    4*    4*    4*    4*-    -4    4“    ^    Cb Or

1889 V 8

14 19

3,04

2,95

2,93

3,o6

„    14 I 3,02

2,82

5,46

8,22

7,45

r>

22

25

3,03

IV 16

3,09

3,09

X)

r>

v>

3,14

„ VI 19 I 2,83 „ VII 13 2,89

16

3,13

4,6

9,2

10

G-i 4^

"00 'o

3,o    - 15

4,82

6,79

4,38

6,54

4,76

5,45

4,24

5,02

3.79 4,22

5.90 10,03

5,42

4.80 4,66

4.90 4,26

5,35

4,90

5,04

8,30

4,22

4,77

8,35

4,39

3,67

2,68

4,3

13,5

2,0    4 30

2,0

i4,i

12,3

150,4 bestanden

132.3

107.8 ii4,i

137.8

120.4

bestanden

rissig

bestanden

rissig

fein anrissig bestanden zerfallen

bestanden

I Zeigt vereinzelte Warzen.

12,45 - 7

5,8 H -

3,2

14

2,8    -    15

6,2    5    30

5,o 12 -

12.3

16.6

11.4

10.9

13.7 19,3

10.9

9,7

12,8

anrissig

rissig

7,4

8,5

10

15,5

15,5

15,8

5,8

7,6

Sp.

10

16

13,2

15,6

16.1

15.1

16,0

2,2    -    19

7,8 18 -

3,o 30 -

17,3

5,9

²,3

i5,o

10,5

vO

- i6

20,1

16,8

6,7

17,4

r>

31

3,68

4,i4

11,09

10,16

4,54

4,89

8,2

14,0 10 8

4 05 - 16

- 17

3,8

16,6

00^

LO CO in \ü

122.5

126.8

113.5    li

in,5

166,0

168,0

110.8

67,0

98,3

121.3

140.6

141.4    i|

92.1

122.6

141,0

154.4

133.4

149.4 44,o

185.8

155.1

32,8

166.9

25,o

150,8 i 90,5 115,3

137.1

143.1

fehlt

bestanden

r>

netzrissig,geworfen bestanden

fein anrissig, fast bestanden

rissig, Abschälungen

rissig

schwach netzrissig, geworfen sig, mürbe, bröcklig

netz- u. kantenrissig, mürbe.

netzris

bestanden

netz- u. kantenrissig, mürbe.

bestanden

Ausblühungen netz- u. kantenrissig mürbe.

netzrissig, mürbe bestanden

kantenrissig, mürbe bestanden fein netzrissig bestanden bröcklig zerfallen bestanden

n

netz- u. kantenrissig, mürbe netzrissig, mürbe

bestanden

zerfallen

bestanden

zerfallen

stark rissig rissig

fein rissig bestanden

rissig

fitst bestanden rissig

bestanden

rissig

schwach rissig rissig bestanden

rissig

Nach 1' h St. zerfallen zerfallen

nicht bestanden bestanden

Zeigt vereinzelte Warzen.

jj Zeigt Warzen und kleine Ausblühungen.

Kuchen an den Rändern rissig, Kanten mürbe; stark warzig.

rissig

bestanden

netzrissig

zerfallen

bestanden zerfallen bestanden fast bestanden netzrissig zerfallen

bestanden

verfallen

Zeigt schwache Ausblühungen.

Zeigt einzelne Ausblühungen und Warzen. Schwach schuppig, warzig; Material fest.

Zeigt einzelne kleine Warzen.

Zeigt einige Ausblühungen.

Zeigt Warzen und Ausblühungen. Zeigt Ausblühungen.

Zahlreiche kleine Ausblühungen, Warzen. Zeigt Ausblühungen.

Kuchen sind schwindrissig.

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Merkmale des Materials

Verhallen der Probe-

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Jahr Monat Tag

Spez.

Ge

wicht

Glüh-I Rück- Binde-! Norm.-Festigkeit verlust

stand

zeit

a. 900    —-    Zug Druck

o/o j Sieb |St. M.jkg.p.cm² kg.p.cm²

Normenprobe

Wasser

lagerung

Darrprobe

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe,

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

71

72

1891 VIII 19 „ IX 21

3,09

2,95

73

22

3,09

5,12

9,14

4,5⁶

9,o    - 30

6,1    84    -

9,9

12

74

75

XI    12

XII    28

2,93

3,07

4,96 3,⁰¹

3,8    30

7,3

12,0 114,0

bestanden

bestanden

V

kantenrissig,

geworfen

bestanden

netzrissig, mürbe

rissig

schwach anrissig rissig bestanden zerfallen

zerfallen

bestanden

rissig

bestanden

zerfallen

bestanden

fehlt

Spuren und Ausblühungen.

dass

wie

Seit Januar 1892

Romancemente

proben.

Aus vorstehender Zusammenstellung geht hervor,

1.    Unter den 7/ in den Jahren 1S86 bis ausschliesslich 1892 im eidg. Festigkeitsinstitute untersuchten Romancementen sich kein Wassertreiber befindet ; dass

2.    Widersprüche zwischen dem Verhalten der Roman-cemente bei Lift- und Wasserlagerung nicht angetroffen wurden ; endlich dass

3.    Die beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben, solche bei Portland- und Schlackencementen üblich sind, auf die Romancemente nicht anwendbar sind.

wurden die bei Prüfung- der Volumenbeständigkeitsverhältnisse der Portland- und Schlackencemente gebrauchten, beschleunigten Probe, nämlich die 100°-ige Darrund Kochprobe, ferner die Glühprobe ersetzt durch 50°-ige und 75°-ige Dampfdarr-, beziehungsweise durch 50°-ige und 75°-ige Warm wasserprobe. In nachstehenden Zusammenstellungen geben wir die Resultate unserer Beobachtungen des Verhaltens der in diesen ermässigten Darr- und Wasserbad-

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Jahr Monat Tag

Spez. Glüh-Ge- verlust wicht o/₀

Merkmale des Materials

Rück- Binde- Norm.-Festigkeit stand a. 900

Sieb St. M. kg.p.cm²|kg.p.cm²

zeit

Zug ! Druck

Serie.

Verhalten der Probe-

Normenprobe

Wasser

lagerung

Warm-Wasser-

50° C.

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben Dampfdarrprobe

badprobe 75° C.

50° C.

75° C.

Kuchenprobe

Luftlagerung

2. Serie.

Bemerkungen zu den Kuchenproben „ Luftlagerung“

76

77

1892 II 22    2,95    6,27

2,81    10,20

yy

yy

22

6,6

6,o

36 -

25 -

H,3

13,3

78

79

80

81

82

83

84

85

86

87

88

89

90

91

92

93

94

95

96

97

98

99

100

101

102

103

104

105

106

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

T)

yy

yy

yy

yy

yy

yy

III

yy

yy

yy

5,23

2,29

5,23

2,88

2,62

i,94

2,47

2,58

3,69

2,64

3,9i

4,5°

2,5i

2,74

5,i8

5,23

3,36

2,04

3,69

1,84

4,50

4,25

10,16

5,i7

3,54

6,20

6,51

VO u->

m co

5,8

9,8

5,8

8,o

5,5

9,o

9,i

1 r,3

11,2

6,6

6,7

7,o

9,8

io,3

8,o

5,7

i5,5

6,5

7,i

5,o

7,5

ï 1,0

4,5

4,5

2,0

19,3

11,6

3,i

3,7

20

20

20

- IS

- 30

- 7¹/²

IO

- IS

IO

- IS

- IS

- IS

- 25

- 30

IS 30

- IS

- 45

12

-U¹/²

- 15

14,7

13,6

*4,7

15,3

12,9

¹5,7

108,1 bestanden

167.4

180,0

139.5 180,0

151.6

128.3

155.3

75.6

8,8

11,6 n,6    112,8

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

y)

yy

fehlt

bestanden

anrissig

bestanden

stark netzrissig

bestanden Spur von Anrissen bestanden

yy

yy

kantenrissig,

geworfen

bestanden

yy

yy

netz- u. kantenrissig nicht bestanden

bestanden

kantenrissig, Ausblühungen schwach netz- und kantenrissig Spuren v. Netzrissen

bestanden

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

stark netzrissig bestanden stark netzrissig bestanden

yy

yy

yy

yy

Kanten mürbe; Kuchen bedeckt mit ausserordentlich zahlreichen Warzen und Ausblühungen.

Kanten schwindrissig, Spur von Ausblühungen.

i Geringfügige Ausblühungen.

Geringfügige Warzen u. Ausblühungen.

yy

yy

yy

Spuren von Kantenrissen

netz- u. kantenrissig

bestanden netz- und kantenrissig

Spuren von Kantenrissen mürbe,

bestanden

yy

Kuchen zeigen Warzen und Ausblühungen.

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

schwach netzrissig

bestanden

yy

netzrissig, mürbe

-*)

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

Kuchen zeigen Warzen und Ausblühungen, Material fest.

Spuren von Ausblühungen.

Beide Kuchen schwindrissig.

yy

geworfen

bestanden

yy

1 Kuchen schwindrissig.

yy

yy

yy

Spuren v. Kantenrissen, Ausblühung.

bestanden

yy

yy

h Kuchen zeigt geringfügige Ausblühungen.

107

26

yy

geworfen, schwach kantenrissig

bestanden

starke

Ausblühungen

bestanden

netz- u. kantenrissig; geworfen, mürbe

-*)

yy

yy

yy

Kuchen zeigt geringfügige Warzen und Ausblühu , Zahlreiche

Material fest.

Kuchen zeigt geringfügige Ausblühungen.

ngen.

Warzen und Ausblühungen,

108

109

VI 8    3,18    3,05

9    3,08    2,61

13,2

8,o

ON

12,4    107,3

12,9    114,6

yy

yy

yy

yy

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Spez.

Ge-

Merkmale des Materials

Glüh- Rück- Binde- Norm.-verlust

stand

zeit

Verhalten der Probe

Jahr Monat Tag

wicht j

°/o

Zug

a. 900

Sieb St. M. kg.p.cm²

Druck

kg.p.cm²,

Normenprobe

Wasser

lagerung

Warm-Wasser-

50° C.

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben Dampfdarrprobe

badprobe 75° C.

50° C.

750 C.

Kuchenprobe

Luftlagerung

Bemerkungen zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

110

1893 VI

12

16

VII

3,io

3,03

3,n

2,88

4,30

755

-    972    12,3

-12V2    12,4

-    12 18,8

123,1

124,3

200,8

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

Kuchen zeigen Warzen und geringfügige Ausblühungen.

I 13

114

7»

15

3,03

5,37

3,i

115

1893 IX 27

3,o7

4,42

4,5

116

2,95

7,27

3,2

117

28

3,07

3,44

5,o

16,8

I3,i

-    13    i9,i

-    9    12,6

- 25

137,3

131.1

194.1

ns,⁶

,,

i Kuchen zeigt geringfügige Ausblühungen.

Kuchen zeigen Warzen und Ausblühungen.

118

XII

2,96

6,18

23,9

6,5

50,5

119

2,93

120

121

3,02

3,06

2,13

24,2

10,0

— 16

6,6

4,8

10

t3,8

i ¹,6

54,i

154,5

H4,o

Kuchen zeigen Ausblühungen.

13

Anschliessend an die Konklusionen auf Seite 188 geht aus vorstehenden Zusammenstellungen hervor, dass

4.    Zur Beurteilung der Volumenbeständigkeitsverhältnisse der Romancemente sich so7vohl die 6 Stunden dauernde jO°-ige Dampfdarr probe, als auch die gleich lang dauernde jo°-ige Warmwasserprobe widerspruchsfrei eignet ; dass ferner

5.    die Warmwasserprobe der Dampf darrprobe ziemlich gleichwertig sei. Weil vom zufälligen Feuchtigkeitsgrade der Probekörper unabhängig, sind diese der trockenen Darrprobe vorzuziehen.

c. Resultate der Volumenbeständigkeitsproben

mit Schlackencementen.

Ergebnisse der Revision der Probekörper vom Jahre 1894.

Die Eintragungen der Beobachtungen bezüglich der Gemente No. 1 bis 46 beziehen sich der Hauptsache nach auf die Ergebnisse der Revision vom Jahre 1889. Nach 3-jähriger Erhärtungsdauer wurden die unverändert gebliebenen, ausser Zweifel fallenden Luft- und Wasserproben ausrangiert.

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Merkmale des Materials

Jahr Monat Tag wicht o/₀

1886

in

11

71

11

IV

11

VI

11

VIII

IX

77

XII

77

I887

11

77

rr> rj- u-, vO

77

I888

77

77

77

VI

77

VIII

77

IX

77

77

77

77

11

77

77

71

77

77

17

77

77

77

77

77

77

y>

77

XI

77

77

77

71

-

Verhalten der Probe-

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Spez. Glüh- Rück- Binde- Norm.-Festigkeit Normenprobe Ge- Verlust ®ta^ zeit Zug | Druck j! Wasser-St. M. kg,p.cm²|kg.p,cm² lagerung

Darrprobe

Gliihprobe

Kochprobe

Sieb

Kuchenprobe

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

I

21 j 2,67

25    2,75 13 j 2,67

27    j 2,66

2,66

7,24

8,85

7,72

7,75

9,74

8,47

6,50

7,93

7,35

7,ii

7,26

6,47

7,75

7,65

7,67

8,10

to to

's!

12

9,12

8,27

8,69

8,61

8,91

9,22

8,47

9.10

8.93 7,87

8.11

9.20

7.93

8,09

8.20 7,8o 8,11

0,6

0,2

⁰,5

3,6

0,6

o,9

0,2

0,²

°,4

0,6

I,²

0,1

o,4

1,0

o,3

0,0

°,5

0,8

°,7

°,4

0,6

o,4

°,4

°,4

o,3

0,2

i,°

o,7

0,6

o,²

0,2

°,3

o,3

°,3

o,²

22

21

25 30

14

17

II 30 II 30

7 30

7 15

10

14

17

17

16

14 3°

15

15

18

18 30 16 30

17

17

15

17 -

15

18

Cb On Cb O'*

35.1 35,4 31,8 33,9

11.1

32.8

32.3

27.1

22.8

²5.1

29.3

27.6

29.4

24.8

23.8

26.6

23.9

26.3

27.3

26,0

27.6

26.6

26.6

29.4

26.3

27.5

24.7

24.3

26.9

20.9

22.6

24.8

23.3

26,5

24.9

24.4

225.1

197.6

236.2

207.8

65,9

229.3

238.4

158.6

117.9

165.8

194.4

210.7

238.8

203.8

196.5

245.9

224.9

263,0

264.9 ²53,o 260,0

270.5

275.¹

257.6

238.8

258.1

209.9

234.5

256.4

177.6

202.5

232.9

226,0

219.9    :

212,3

229.9

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

fehlt

fl

fehlt

jl Proben haben tadellos bestanden, wurden nach ; J 2 Jahren ausrangiert.

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

f)

77

77

11

17

77

bestanden

77

77

77

77

77

17

11

77

77

77

77

77

77

77

jj Oberflächen zeigen einzelne Kalkeinspringlinge.

bestanden bestanden netzrissig, mürbe bestanden

bestanden

bestanden

rissig

bestandet!

77

77

77

77

M'/,risse mit Kalk- j ausscheidungen

bestanden

netzrissig Not./,risse mit Kalk-ausscheidungen

bestanden

77

77

77

77

77

77

77

77

11

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

11

77

77

77

77

77

11

netzrissig, geworfen bestanden

77

Netzrisse mit Kalk-ausscheidungen

fl

71

77

77

77

77

bestanden

A

Not/risso mit Kalk-ausscheidungen

77

77

77

77

77

77

77

nicht bestanden ! Bedeckt mit zahlreichen Abschuppungen; stellen-jj weise rissig.

bestanden

nicht bestanden

77

77

bestanden

11

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

Bedeckt mit zahlreichen Abschuppungen; stellenweise schwach anrissig.

Bedeckt mit zahlreichen Abschuppungen ; stellenweise anrissig.

Zeigt vereinzelte Abschuppungen.

Zeigt vereinzelte Abschuppungen ; Kuchen fest ¹ hell klingend.

Etwas zahlreichere Abschuppungen als vorher.

¹ Zeigt vereinzelte Abschuppungen.

Zeigt einzelne kleine Abschuppungen, nicht bestanden jj Bedeckt mit zahlreich. Abschuppungen; anrissig.

zweifelhaft

bestanden

77

77

77

‘nicht bestanden

77

77

Bedeckt mit zahlreichen Abschuppungen.

|j Zeigt vereinzelte, kleine Abschuppungen.

Zeigt ziemlich zahlreiche Abschuppungen.

i Bedeckt mit ziemlich zahlr. Abschuppungen. Spuren von Anrissen.

I Bedeckt mit ziemlich zahlr. Abschuppungen. Anrissig.

U Bedeckt mit ziemlich zahlr. Abschuppungen. Anrissig.

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Jahr Monat Tag

Spez. Glüh-Ge- verlust wicht o/₀

Merkmale des Materials

Binde- Norm.-Festigkeit

ze»t Zug I Druck St. M. kg.p.cm²|kg.p.cm²

Verhalten der Probe-

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Rückstand a. 900 Sieb

Normenprobe

Wasser

lagerung

Darrprobe

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

-4

OvO 00-4 Cb kn    Cj 10    »-1 QvO 00-4 On kn ^ Oj tO ►-<    0^0    00-4    tO hh 0^0    00-4

1888 XI 17

yi

XII

1889 i

yi

yi

yi

yi

yi

yi

31

in 16

YI

23

IV 17

YI

25

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31

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„ VIII I „ XI 22 „ XII 22 1891 I 7

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2,67

2.64

2,77

2,77

2,84

2,83

2,66

2,83

2,66

2,6 X

2.65 2,83 2,64 2,64 2,64 2,70 2,69 2,63 2,81 2,62 2,73

7,37

9,20

6,97

3.62 6,74 5,»4 5,»6 8,26 5,03

10,08 11,02

8,13

5,34

2,77

9.62 8,45 8,94

10,89

8,68

6,98

9,86

8,23

YI

YI

YI

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yi

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23.6    214,6 bestanden

19.9    169,9 136,6

161,5

15.7    100,9 i I5M 160,9

not* rissig,

23,4    225,3 j|a|frja| |iar|

—    — bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

24

36

36

10

25

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fl

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20

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13 3°

24

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fehlt

1,

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yi

yi

yi

yi

yi

yi

yi

YI

yi

Zeigt vereinzelte Abschuppungen.

Zeigt einen Kreisförmigen Schwindriss : sonst tadellos.

I Oberfläche glatt, tadellos; Material zeigt geringe Cohäsion.

' Okerfläche glatt, tadellos; Material zeigt geringe Cohäsion.

yi

yi

yi

yi

yi

Sp. v. Netzrissen bestanden warzig bestanden

yi

yi

yi

II

bestanden

«

netzrissig, geworfen, 1 Ausblühungen

Warzen und Aus- j blühungen

fein anrissig bestanden

Sp. v. Anrissen bestanden

yi

yi

ri

yi

fein netzrissig bestanden

yi

YI

yi

YI

anrissig

bestanden

anrissig

bestanden

Sp. v. Netzrissen bestanden

zweifelhaft

bestanden

Zahlreiche Schuppen und Warzen.

YI

yi

anrissig

bestanden

i)

bestanden

total rissig

Sp. v. Anrissen

yi

yi

YI

YI

YI

YI

bestanden

bestanden

netzrissig

intakt

YI

geworfen

bestanden

nicht bestanden

bestanden

Kuchen stark schwindrissig. Kuchen schwindrissig.

Kantenrissig; zahlr. Ausblühungen, Schuppen.

Zeigt einzelne Schuppen.

yi

yi

II

IV

yi

yi

yi

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8,60

2,4    24 30    23,0    235,9

yi

yi

YI

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bestanden

rissig

YI

YI

YI

YI

1»

YI

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yi

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YI

YI

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nicht bestanden

bestanden

YI

bestanden Warzen und Ausblühungen

bestanden

bestanden

nicht bestanden

bestanden

Nach 24 St. Luftlagerung mürbe, stark netzrissig.

YI

YI

« g CQ 'S

m e r k u n g. Bei denjenigen Schlackencementen, die in der Kuchenprobe-Luftlagerung zufolge allmälig foit-! Kuchenproben-Wasserlagerung ähnlich zerstreute, weisse, glasige Partikelchen in der normal erhärteten,

schreitenden Löschprozesses v. körnigen Kalkeinsprenglingen, Abschuppungen u. Absprengungen zeigten, erscheinen grünlich gefärbten Cementmasse. Beschädigungen irgend welcher Art liegen nicht

vor.

Lauf.

No.

Datum

des Einlaufs.

Merkmale des Materials

Verhalten der Probe-

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Jahr Monat Tag

Spez. Glüh- Rück- Binde- Norm,-Festigkeit Normenprobe Ge- verlust wicht

°/o

zeit Zug Druck    Wasser-

Sieb St. M. kg.p.cm² kg.p.cm²    lagerung

Darrprobe

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe,

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

71

1891 IV

72

73

ri

OA M 00

74

75

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76

77

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78

79

77

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77

77

81

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84

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86

77

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77

XII

88

I892 III

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89

77

77

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77

IV

91

77

77

92

77

77

93

77

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94

77

VII

95

77

77

96

77

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77

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8,02

8,17

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99

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77

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i8

7 15

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25,0

23,6

25,0

25,0

28,8

24.1

22.2

25,8

25.8

27.9

28.3

25.8

26,0

24,1

30.4

23.9

19.5

21.5

27.9

18.8

21.4 24,0 29,0

25.4

23.5

22.8

22,3

26.9

247,0 i! bestanden

225,9

230.1

241.8

212.1

246.9 208,7

Warzen und Ausblühungen

bestanden

bestanden

bestanden

fl

fl

fl

fl

— nicht bestanden

238.5    bestanden

247.6 259,8 265,0

254.3

246,6

203.8

264,5

205.4

164.5

232.9

331.5

184.3

211.6 320,1

296.4

321.9

259.5

172.6

214.9 245,5

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r>

fl

fl

fl

netzrissig

bestanden

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

bestanden Warzen und Ausblühungen bestanden

Warzeu und Ausblühungen

bestanden Warzen und Ausblühungen

fl

bestanden

fl

fl

fl

fein netzrissig

bestanden

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fein anrissig

bestanden schwach rissig bestanden rissig bestanden

fein anrissig bestanden

schwach rissig stark rissig

bestanden schwach netzrissig

fl

bestanden

fl

fl

netzrissig

bestanden

fl

fl

Zeigt einzelne Schuppen.

fl

fl

netzrissig, Material

fest

bestanden

zweifelhaft nicht bestanden

bestanden

Kuchen intakt.

Innerhalb 24 Stunden Feuchtlagerung stark netzrissig, mürbe geworden.

fl

fl

Zeigt ziemlich zahlreiche Schuppen.

Zeigt einzelne Schuppen.

fl

fl

fl

fl

Zeigt einzelne Schuppen.

geadert, dumpfer klang

stark netzrissig

bestanden

fl

zweifelhaft nicht bestanden

bestanden

Bedeckt mit sehr zahlreichen Warzen und Schuppen ; rissfrei.

Bedeckt mit sehr zahlreichen Warzen und Schuppen ; Ränder rissig.

I Kuchen sind schwindrissig.

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

Beide Cemente zeigen einzelne Warzen.

I! Platten sind schwindrissig.

13*

Durch vorstehende Zusammenstellung ist der Beweis für die Existenz »treibender« Schlackencemente erbracht. Unser Versuchsmaterial weist nicht allein solche Schlackencemente auf, die bei ausschliesslicher Luftlagerung der Probekörper oft erst nach längerer Zeit rissig werden, sondern auch solche, die innerhalb der ersten 24-stündigen Erhärtungsdauer in feuchter Luit zerfallen. Das treibende Agens ist hier der körnige, wahrscheinlich überbrannte, für alle Fälle nicht genügend ausgelagerte Kalk, welcher sich bekanntlich eine Zeit lang gegen Einwirkungen des Wassers indifferent verhallt, um sodann das Zerstörungswerk der erhärtenden Masse zu beginnen. Da hier alles auf die Menge, den Feinheitsgrad und den Grad der Unempfindlichkeit der Kalkkörner ankommt, so ist es klar, dass Schlackencemente ohne Sandzusatz verarbeitet alle möglichen Arten von Treiberscheinungen zeigen können. Neben eigentlichen Was s er treib er n, die also unter Wasser wie an der Luft treiben, sind wir auch Lufttreibern, also Gementen begegnet, die im Wasser stehen, an der Luft oberflächlich schuppige Ablösungen, Warzenbildungen, Ausblühungen zeigen, die unter Umständen durch Kantenoder Randrissigkeit ihren ursprünglichen Zusammenhang teilweise verloren haben. Die Kuchenproben-Luftlagerung dieser Cemente zeigen oft Spuren von Werfen und eine unregelmässige Rissigkeit der Plattenränder, die ähnlich ist derjenigen, welche das Luftzerfallen der Portlandcemente, einleitet. Ein Zerfallen der Kuchen in körniges Mehl nach Art fehlerhafter Portlandcemente konnte bisher nicht beobachtet werden. Aus Gründen ihrer physikalischen Konstitution ist das Verhalten der Schlackencemente vom lufttreibenden Portlandcement verschieden. Ein an sich treibender Portlandcement wird sowohl im Feinais Grobmörtel seine treibende, zunächst die Festigkeit abschwächende Wirkung ausüben. Bei Schlackencementen fallen nur die locker, in der Masse eingebetteten xktzkalkkörner in Betracht, deren Löschprodukte, in die Sandhohlräume hineinwachsend, blos dann schädliche Spannungen erzeugen können, wenn diese überfüllt werden. Folgende Beispiele bestätigen das Gesagte :

Ein am 15. Oktober 1888 seitens der Direktion der Gas-und Wasserwerke der Stadt Basel zur Prüfung eingereichter Schlackencement erwies sich als ausgesprochener Lufttreiber.

Der Normenmörtel 1:3 zeigt dagegen an der Luft wie unter Wasser völlig normales Verhalten.

Am 17. März 1891 lieferte das Stadtbauamt Zürich einen Schlackencement zur Probe, welches derart trieb, dass sämtliche Probekörper der Volumenbeständigkeitsversuche schon während der ersten 24-stündigen Feuchtlagerung schadhaft wurden. Die Kuchen waren geworfen, schwach kanten- und netzrissig; in den beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben sind die Körper total zu Grunde gegangen. Normengemäss verarbeitet gab dieser Cement, 1:3 Wasserlagerung :

nach 28 Tagen 23,4 kg. pro cm2 225,3 »    »    »

nach 7 Tagen;

eine Zugfestigkeit,

16,0 kg. pro cni²

» Druckfestigkeit, 131,4 »    »    »

Das nämliche Stadtbauamt lieferte am 18. April gl. J. abermals einen prachtvollen Treiber zur Probe. Die Volumenbeständigkeitsproben dieses Materials waren nach der ersten 24 ständigen Feuchtlagerung total netzrissig, mürbe; sie zerfielen beim Anfassen, vgl. Fig. 1 und 2 auf Taf. VI, wo einige dieser Kuchen abgebildet sind. Die Hohlräume des Normenmörtels genügten zur Aufnahme der Löschprodukte der zahlreichen Ätzkörner dieses Materials nicht; die erzeugten Probekörper der Normenfestigkeit wurden ebenfalls treibrissig.

Missverständnissen vorzubeugen sei gestattet schon an dieser Stelle einzuflechten, dass das tadellose Verhalten eines Schlackencementes in den scharfen, beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben zu einem Schlüsse auf dessen Verwendbarkeit zu Ausführungen mit ausschliesslicher Luftlagerung, wie dies bei Portlandcementen zulässig ist, nicht berechtigt. Der Eigenschaft der Volumenbeständigkeit eines Schlackencementes ist nicht unbedingt auch ein ausreichendes Mass von Cohaerenz, Kraftentfaltung und eine entsprechend geringe Tendenz zur Schwindrissigkeit beigesellt.

Bezüglich der Volumenbeständigkeitsverhältnisse der Schlackencemente geht aus der vorliegenden tabellarischen Zusammenstellung hervor, dass:

i. Unter den y y in den Jahren iSS6 bis ausschliesslich iSyj im eidg. Festigkeitsinstitute untersuchten Schlackencementen sich 2 befinden, die während der ersten Phase der Lüfteriuirtung,

also innerhalb der ersten 24 Standen Feuchtlagerung rissig wurden bzw. zerfallen sind.

2. Unter den übrigen Schlackencementsorten befinden sich 2 Wassertreiber.

4. Ungeachtet des Umstandes, dass unsere sämtlichen Volumenbeständigkeitsproben in angenähert gleicher Konsistenz, die plattenförmigen in einer Dicke von ca. 1,0 cm und ohne dünnauslaufende Ränder gearbeitet waren, vor dem Aussetzen an die Luft stets 24 Stunden lang in feucht gehaltenem Schranke bewahrt wurden; — imgeachtet des Umstandes, dass die Luftlagerung der Probekörper an gleichem Orte erfolgte, ist ihr Verhalten kein gleichartiges. Bei Schlackencementen sind nachträglich, oft erst nach fahresfrist mit Ausblühungen, schuppen-förmigen Ablösungen begleitete Rissbildungen (vorwiegend längs der Kuchenränder) auf getreten, während bei andern Ccmentsorten dieser Art der Zustand der Kuchenprob en-Luftlagerung ein zweifelhafter ist.

4.    In Übereinstimmung mit dem unter 2 angeführten Befunde haben sowohl die an der Luft rissig gewordenen als auch die zweifelhaften S'chlackencemente die gleichzeitigen Kuchcn-proben- Wasserlagerung tadellos bestanden.

j. Das Verhalten der an der Lift zweifelhaften, sowie der in jeder Hinsicht tadellosen Schlackencemente in den beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben ist ein verschiedenartiges.

6.    In jeder Hinsicht tadellose Schlackencemente bestehen die 6-stündige Kochprobe (sowie die ziemlich gleichwertige Dampf-darrprobe) vollkommen.

7.    An der Luft zweifelhafte Schlackencemente zeigen in der Kochprobe »Äderungen«, Netzrisse mit Kalkausscheidungen, seltener an der Oberfläche zerstreut liegende, weisslich gefärbte Kalkwärzchen. In der Kochprobe mürbe, zerreiblich werdende oder zerfallende Schlackencemente sind uns bisher nicht begegnet.

5.    An der Luft zweifelhafte Schlackencemente bestehen die Darr- und Glühproben häufig guten Ccmenten ähnlich; die äussern Erscheinungen gestatten somit keine sichere Schlussfolgerung und Kennzeichnung des Materials.

d. Resultate der Volumenbeständigkeitsproben

mit Portlandcementen.

Ergebnisse der Revision der Probekörper vom Januar 1894.

Die Eintragungen der Beobachtungen bezüglich der Gemente No. 1 bis 100 beziehen sich vorwiegend auf die Revision vom Jahre 1889, indem nach 3-jähriger Erhärtungsdauer alle tadellosen, ausser Zweifel fallenden, unverändert gebliebenen Luft-und Wasserproben ausrangiert wurden.

Lauf. No. ! .

Datum

des Einlaufs

Merkmale des Materials

Verhalten der Probe-

Jahr Monat Tag

Spez. Glüh- Rück- Binde-' Norm.-Festigkeit Normenprobe Ge- verlust asta^ zeit Zug Druck    Wasserwicht 0/₀ sieb ISt. M. kg.p.cm² kg.p.cm²    lagerung

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Darrprobe

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

1886 III

CO    Ci tn 4, W to

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17

15

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77

1887 I

77

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77

77

II

77

III

77

77

77

77

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27.6

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27,0

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14

21-22

14

12

15

23-24 23-24 6 30

10

12

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30

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27.4

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26.5

28,0

23.5

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28.7

23.6

25.8

24.8

22.6 21,0 14,0

¹4.5

20.6

22.9 36,5

25,1

16-17

27-28

25,5

12

to    to

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18

22,0

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16.9

29.9

21,8

26.7

19.8

26.8

22.4

233.9

184,5 bestanden

189.7

121.9

121.4

161.2

200.5

144.4

229.8    bestanden

183.6

159.6

108.2

188.9

141.6

165.3

127.6

152.6 "i,5

70,9 70,9

123.5

137.5

296.9

148.4 i54,3 137,2

190.5

"9,4

227.8

127.8

206.6

145.6    ¹

215.6 162,1

bestanden

bestanden

bestanden

fehlt

77

71

71

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

bestanden

Probekörper sind nach ca. 2-jähriger Luft- und Wasserlagerung intakt ausrangiert worden.

77

71

77

71

fein anrissig

gän/.lich mürbe

bestanden

ff

77

77

77

77

77

77

77

71

77

77

77

77

77

77

geworfen, rissig rissig

bestanden

77

77

71

77

77

77

77

77

77

77

rissig

rissig

bestanden

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

rissig

bestanden

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

« (?)

zerfallen

bestanden

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

zerfallen weich,zerreiblich bestanden

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

fehlt

nicht bestanden

bestanden

77

77

77

77

haarrissig

bestanden

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

nicht bestanden

Kanten rissig, mürbe, leicht zerbrechlich.

Angeblich natürlicher Portland.

Magnesiaceincnt (B) MgO = 8,35°/₀.

(A) MgO 17,28 °/o.

Kanten mürbe, anrissig, zerreiblich, llicllt bestanden Kanten schwach mürbe, zerreiblich, bestanden

Vereinzelte Warzen.

77

77

77

77

77

77

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Merkmale des Materials

Verhallen der Probe-

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Jahr Monat Tag

Spez.

wicht

Glüh

verlust

Rückstand a. 900 Sieb

Bindezeit St. M.

Norm.-Festigkeit

Zug Druck kg.p.cm² kg.p.cm²

Normenprobe

Wasser

lagerung

Darrprobe

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

37

1887 V

21

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

38

fl

VI

l6

fl

fl

39

» VII

40

29

41

„ VIII 8

42

fl

12

43

12

3,02

3,03

3,07

3,ii

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4,03

27,8

4,26

2,55

3,00

2,30

32,5

35,o

20,9

29,0

12

I8-2O

17

17.6 19,0 !5,i

31,0

24.6

I4L7

134.6 95,8

213,1

183.7

bestanden

geworfen, rissig

bestanden

fl

rissig

zerfallen

fl

11 irill bestanden

Zeigt vereinzelte Warzen.

I Probekörper rissig, mürbe, zerfallen.

bestanden

. bestanden

bestanden

fl

fl

fl

44

fl

20

45

fl

fl

23

46

fl

IX

47

12

48

fl

49

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50

fl

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17

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2,83

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9,30

3,07

4,53

8,96

²,55

i,94

1,24

L34

L9I

6,09

26,0

16.6

20.7

25.6

21.4

23.5

26.7 22,3

23.8

26,0

12-13 2 30

13,6

24,3

93,2

rissig, mürbe

bestanden

rissig

bestanden

zerfallen

bestanden

nicht bestanden

bestanden

18

12

6 25

l6

15

17-18

20

12-13

29,3

158,7

170,4

fl

fl

fl

8,0

50,5

mürbe

bestanden

(?)

bestanden

mürbe, rissig bestanden

zweifelhaft

bestanden

i Kanten mürbe, weich, zerreiblich.

Ciment-grappier ; gefärbte Ware.

I Zeigt vereinzelte Warzen.

Oberfläche stark warzig, Kanten derzeit noch fest. Ciment-grappier ; gefärbte Ware.

56

XII

32,3

29,0

30.6

25,0 31,⁸

28.6

3L7

233,7

230,6

211.2

188.2 204,1 201,0

geworfen, rissig

bestanden

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

rissig

bestanden

mürbe, rissig

bestanden

nicht bestanden

bestanden

Glatt, zeigt vereinzelte Warzen. Allmälig zerfallen.

Glatt, zeigt vereinzelte Warzen.

r>

57

fl

fl

14

fehlt

bestanden

58

fl

fl

14

nicht ausgeführt miirbe, rissig bestanden

fl

fl

rissig

bestanden

zerfallen

bestanden

fehlt

nicht bestanden

bestanden*)

I Probe allmälig total zerfallen. Material fest.

59

fl

fl

30

60

fl

fl

30

61

1888 I

62

II

63

21

64

1t

22

65

fl

fl

25

66

fl

III

67

fl

fl

68

17

69

fl

fl

19

70

fl

fl

21

71

fl

IV

3,09

3,04

3,n

3,i2

3,09

3,09 3,02 3,07 3,o8 3,02 3,oo 3,11 3,04 3,o8

2.97 2,45

2,65

0,85

2,72

2.98 4,76 i,97

3.14 3,90

5.41

2.42 6,32

3.15

20,5

20.5

27.4 34,o 26,0

22.8

38.8 19,25

30.7

28.6

35.8

36.5

21.6 3G7

5 30

19

25

27

13

IO

23

22

15

24

12

28.4

26.4

24.6

24.5

29.8

26.7 19,2

22.1

24.9

17.5

13.2

21.5

25.7

27.3

178.3

193.3

184,7

214.3

225.6 235,o

144.3

182.6

212,5

121.3

69,9

137,9

198.4 219,2

y)

leicht geworfen bestanden

anrissig

bestanden

fl

fl

fl

fl

fl

fl

•n

fast bestanden

bestanden

fl

fl

fl

fl

fl

rissig

bestanden

fast bestanden

fl

bestanden

fl

fl

fl

*) Oberfläche rauh, narbig, stellenweise s

fast bestanden bestanden

Vereinzelte Warzen und Schuppen.

Proben schwach warzig. Kanten ziemlich fest.

7,

nicht bestanden

bestanden

fl

fl

Vereinzelte Warzen mit Schuppen.

Mit kleinen Wärzchen bedeckt.

Zeigt vereinzelte Warzen.

Oberflächlich warzig, rissig, Kanten mürbe, zerreiblich.

Kuchen schwach warzig.

Zeigt vereinzelte, kleine Warzen.

Vereinzelte Warzen.

Zeigt zahlreiche, kleine Warzen.

Zeigt kleine, vereinzelte Warzen.

fl

chuppig mit weissen Körnchen.

14

Lauf.

No.

Datum

des Einlaufs

Merkmale des Materials

Verhalten der Probe

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Spez. Glüh- Rück- BindeJ Norm.-Festigkeit j Normenprobe T    ^ Ge- verlust asta^J zeit Zug Druck! Wasser-

Jahr Monat Tag wicht o/₀

Sieb

St. M. kg.p.cm² kg.p.cm² lagerung

Darrprobe

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe,

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

73

1888 V

74

to to

Ln tO

3,09

2,97

75

VI

3,02

3,o8

4,o6

3,05

76

IO

77

fl

fl

14    3,06

78

fl

20

3,08

3,09

3,ii

26,4 16 -

28.7    2ii,9 bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

tt

Zeigt kleine, vereinzelte Warzen.

Zeigt kleine, vereinzelte Warzen.

Zeigt kleine, vereinzelte Ausblühungen.

79

VII 16

fehlt

80

?»

19    3,07

3,43

81

»»

20

3,¹⁰

82

fl

»»

21

3,03

2,24

3,70

83

»»

fl

21

3,09

i,95

84

»»

»»

85

fl

»»

to to to

3,09

3,02

86

»>

VIII 8

87

fl

fl

II

3,02

3,o6

88

89

fl

90

1»

91

92

93

94

95

»»

96

97

7»

98

fl

3,oo 3,05 3,05 3,03

X    i    3,06

17

1)

fl

fl

»>

Ti

Ti

15

to    ►H    ►H

to    VO    vO

3,95

3,7i

4,21

2,81

3,29

2,63

4,18

6,03

3,4i

3,67

3,23

3,4i

29,5 20 -

Os Ós

bestanden

schwach geworfen

bestanden

bestanden

bestanden

242,0

267,9

geworfen, kantenrissig

bestanden

mürbe, rissig

bestanden

geworfen, kantenrissig geworfen, rissig mürbe, fein an rissig bestanden

fast bestanden bestanden

rissig

bestanden

zerfallen

bestanden

nirlit bestanden

bestanden

j)

r)

rissig

bestanden

mürbe, rissig

bestanden

nicht bestanden

bestanden

rissig

rissig

bestanden

zerfallen

mürbe, rissig

zerfallen

bestanden

nicht bestanden

zweifelhaft

nicht bestanden

bestanden

(Frischer Cement.) Allmälig zerfallen.

Glatt, zeigt vereinzelte Wärzchen.

Glatt, zeigt einzelne Warzen u. Ausblühungen.

Oberfläche warzig, Kanten mürbe, zerreiblich.

Glatt, zeigt einzelne Ausblühungen.

Zeigt ganz kleine Ausblühungen und einzelne Wärzchen.

Bedeckt mit zahlreichen Wärzchen ; Kanten mürbe, zerreiblich.

Oberflächen stark warzig, zeigt Ausblühungen ; Kanten mürbe.

Oberfläche zeigt kleine Warzen ; Kanten mürbe.

Glatt, zeigt Spuren von Ausblühungen.

fein anrissig bestanden

Oberfläche warzig, bedeckt mit kleinen Ausblühungen; Kanten fest.

Glatt, zeigt vereinzelte Warzen u. Ausblühungen.

99

fl

Ti

24

3,05

3,05

35,o

100

»»

»>

24

3,07

3,22

36,5

101

102

Ti

103

»»

3,15

35,o

17

23.1

22,8

19.2

190,0

191,1

146,0

Netz feiner Risse bestanden

last bestanden bestanden

Netz feiner Risse bestanden

zweifelhaft

bestanden

Oberflächen warzig; Kanten derzeit noch fest.

104

fl

»»

3,07

105

y)

106

»»

00 00

3,04

3,02

3,19

3,97

3,03

4,73

107

»»

XII 5

3,07

²,54

25,6 17 20,5 45,o ²4 40,0 24 25,0 24 21,8 21

25.1

25.3 16,9 *9,i

13.3

20.2

213,6

213,5

143.4

156.5

154.5

i55,o

bestanden

kantenrissig

bestanden

fast bestanden bestanden

fein netzrissig bestanden

Glatt, zeigt geringfüg. vereinzelte Ausblühungen.

rissig

bestanden

zerfallen

bestanden

nicht best Hilden

bestanden

Probekörper gänzlich zerfallen.

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Merkmale des Materials

Verhalten der Probe-

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Spez. Glüh- Rack- Binde- Norm.-Festigkeit Normenprobe Ge- verlust    zeit | Zug ! Druck Wasser-

Jahr Monat iag^ wicht    o/₀    sieb St. M. kg.p.cm² kg.p.cm² lagerung

Darrprobe

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kucheuproben „Luftlagerung“

109

110

1888    XII 20

1889    I II

112

113

yy

yy

114

yy

yy

l6

115

yy

20

116

yy

20

117

23

118

yy

25

119

28

120

yy

28

121

yy

ui

122

yy

yy

I.OI

16, i

30.4

3i,9

35,²

20

16 -

22

19,3

15,8

*5,9

13,4

12,9

171,0

188.6

166.7

152,3

141.8

bestanden

bestanden bestanden mürbe, netzrissig mürbe, netzrissig

123

yy

yy

124

yy

yy

125

IV

126

yy

127

yy

yy

128

yy

yy

129

yy

130

yy

131

yy

yy

132

133

yy

134

yy

yy

135

yy

yy

136

yy

137

yy

yy

138

yy

yy

139

140

yy

VI

141

yy

yy

142

VII

143

144

fl

fl

IO to

00

24.3 23,0 20,7

40,5

18.4 24,2

22

10-11

12

18 -

22

24 -

14.8

18.8

17.7

19.7

22.8

16.5

28,0

21.7

22.7

19.5

26.9 ²5,i

bestanden sehwaeli gevvorf. mürbe, netzrissig bestanden*) mürbe, rissig bestanden*) mürbe, netzrissig bestanden geworfen, kantenrissig

4    3,01

3,88

2,27

6,06

2,53

2,62

O co

N N

*) Wasserprobe zeigt Spuren von

6,2

22

27,3

20,3

35,o

4i,5

7,8

17,9

23,4

36,0

37,4

37,o

28,0

33,o

20,0

33,5

29,9

39,o

28,8

30,0

22

20

13 -

30 -

27 -

18 -

18 -

17 -13-14

18-19 16 -

21.2 23,8 *3,4

28.3 30,0

26.2

19.2

18,5

23,3

18,5

17    - I 22,4 i

173,4 156,0

153.7

211.3

137.1 287,0

236.1 205,9

198.8    j! bestanden

246.1

207.8

328.4

23 5,¹    bestanden

207,6    bestanden

131.5    bestanden

304.1

340.3    I

228.3

bestanden geworfen, kantenrissig

_    bestanden

170,3

167,0 bestanden

187,0 bestanden i66,9

bestanden

bestanden

rissig

rissig

rissig

rissig

rissig

anrissig

rissig

bestanden

bestanden

zerfallen

zerfallen

zerfallen

zerfallen

zerfallen

bestanden

nicht bestanden nicht bestanden nicht bestanden nicht bestanden nicht bestanden miirbe, zerbröckelt nicht bestanden

nicht bestanden Zerfallen.

zerfallen

bestanden

bestanden

Allmälig total zerfallen.

155.3 208,6

136.4

220,8

206,0

n Erhöhungen.

geworfen, rissig an rissig bestanden

mürbe, rissig

bestanden

mürbe

miirbe, rissig mürbe, rissig

fast bestanden

bestanden

(?)

miirbe, netzrissig bestanden fast bestanden bestanden

feinrissig

bestanden

feinrissig

bestanden

rissig

rissig

rissig

bestanden

fast bestanden fast bestanden bestanden last bestanden fast bestanden bestanden

rissig, mürbe

zweifelhaft

bestanden

miirbe

bestanden

schwach mürbe

zerfallen

zerfallen

zerfallen

Kalkausscheidg., fest

bestanden miirbe, netzrissig miirbe, netzrissig bestanden fast bestanden zerfallen bestanden

netzrissig, mürbe

bestanden

nicht bestanden Zerfallen, bestanden 1

nicht bestanden nicht bestanden nicht bestanden

bestanden

nicht bestanden nicht bestanden

bestanden

nicht bestanden

bestanden

fehlt

bestanden

Seit 1891 allmälig zerfallen.

Seil 189! allmälig zerfallen.

Seit 1891 allmälig zerfallen.

Kochprobe war offenbar zu frisch.

Lauf.

No.

Datum

des Einlaufs Spez. Glüh-Ge- verlust

Jahr Monat Tag wicht o/₀

Merkmale des Materials

Rück- Binde- Norm.-Festigkeit Normenprobe ata£j) zeit Zug Druck    Wasser-

Sieb St. M. kg.p.cm² kg.p.cm²    lagerung

Verhalten der Probe-

Darrprobe

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

l!

145

00

00

146

12

147

14

148

15

149

28

150

151

152

153

154

12

155

18

156

20

157

158

><

to

00

21,7

27,5

34,4

34,o

3i,4

42,8

43,7

28,4

34,o

36,5

19,0

22,5

18,9

O tO tO

12.4    102,4 i bestanden

23,8    274,4

14,7 115,1

14.5    ' 127,5

14,3    148,0

zerfallen

bestanden

nicht bestanden nicht bestanden nicht bestanden bestanden bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

»

stark netzrissig, 1 • mürbe

bestanden

zerfallen

massig geworfen

netzrissig, geworfen

bestanden

fast bestanden

rissig, dumpfer klang

bestanden

rissig

fein anrissig

fast bestanden

bestanden

netzrissig, hart, heller Klang

schwach netzrissig, dumpfer Klang

zerfallen

bestanden

zerfallen

fein anrissig, ziemlich mürbe

mürbe, zerreiblich

bestanden

netzrissig hart

nicht bestanden bestanden nirht bestanden nicht bestanden nicht bestanden zweifelhaft nicht bestanden bestanden

zweifelhaft

bestanden

Zeigt Ausblühungen und einzelne Warzen. Kanten anrissig, sandct ab, dumpfer Klang.

Allmälig total zerfallen.

Kuchen intakt, sandet ab. Allmälig zerfallen.

Kuchen tragen zahlr. Warzen. Ausblühungen.

159

160    B XII

161    1890 II

162

III

163

164

165

166

167

168

to    *-»    to    to    to    •-<    HH

00    tO    Ga On    Ga    Gn    Gn -U    00    00

169

170

00 OJ

171

172

173

174

175

VI

176

177

178

179

OJ    OJ    GO    to    to    H

Ga O    O    O    sO ^0    00    OJ    O    sO

3,76 3,o8 2,93 4,30 3,05 3,oi 3,07    2,52

3,03 3,64

3.74 2,26 2,12

2.74

2,56

3,02

3,04

3,07

3,06

29,0

21,9

25,8

26.5

27.2

22.3

22.6

14.2 16,0 21,0

31.2

22,6

20.4

13,7

27

12

24

24

i8

19

i8

i8

20

17

H 30

12

17,5    i65,4

rissig

11,2    104,6 || bestanden

25.7    247,3 ¹

210,3

23,0

18,6

154,9

268,1

29,5 20,1    161,5

Ausblüh., Spuren von Netzrissigkeit, Kanten mürbe, heller Klang

netzrissig

rissig, mürbe bestanden

Material hart

klaffende Treibrisse

bestanden

zerfallen

zerfallen

bestanden

nicht bestanden nicht bestanden

Material fest bestanden

Kuchen allmälig zerfallen. Kuchen sind zerfallen.

Pockennarbig, Warzen und Ausblühungen.

3,12

3,04

3,04

3,io

3,12

3,o6

3,o8

37,4

26,6

25,5

13,2

8,3

32,0

28,0

20

15

15

22

25

15

22.7

19.5

21.4

12,2

23.6

23.4

25.8

32.1

23.1

16.8

181, i

I5i,3

213,5

82.1

i74,o

228,9

259,o

317.5

188,8

181.6

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Merkmale des Materials

Verhalten der Probe-

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Jahr Monat Tag

Spez. Glüh- Rück- Binde- Norm.-Festigkeit Ge- verlust sata₉n₀d₀ ; zeit Zug Druck wicht 0/₀    sieb St. M. kg.p.cm² kg.p.cm²

Normenprobe

Wasser

lagerung

Darrprobe

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe,

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

181

1890 VII ii

182

16

183

21

184

24

185

. VIII 2

186

vO

187

3,07

2,95

3,io

3,o8

3,12

3,04

3,03

3,58

6,70

2,48

3,17

2,78

2,85

3,54

*4,3

4i,4

12,2

4,9

7,3

24

l6

2 45

3°

188

3,03

189

190

191

192

193

194

195

196

r:

ci

00 o, 00 o rooo

3,o8

3,04

3,09

3,02

3,04

3,09

3,09

3,9i

19,0

38,8

23,0

30,4

12

25

bestanden

bestanden

bestanden

netzrissig, mürbe

bestanden

bestanden

rissig

bestanden

bestanden

zerfallen

bestanden

bestanden

nicht bestanden

bestanden

Kuchen sind allmalig' zerfallen.

3,07

2,18

4,oo

2,61

23,4

24,7

8 30

17

3,09

197

198

199

to 10    10

Ln Ln

200

201

202

CO vn 00

3,11

3,"

3,08

3,02

3,12

2,88

3,22

4,73

21,0

32.6

29.8

15.6

48.6

38.8

30,8

17,6

13

l8

15

22

5 15

16

16

3,12

203

3,03

204

205

3,o6

206

207

208

to to to to

3,08

209

210

211

212

213

ft

214

215

216

ft

c* co CO CO VO

3,i2

3,o6

3,02

3,oo

3,05

3,02

3,02

2,97

3,05

3,05

M3

2,71

1,83

3,oi

i,73

3,i3

5,23

3,3i

2,56

2,41

3,7o

4,43

7,48

2,65

2,01

18,2 19

20.6    10 20,6

33,o 22

32.5    17 27,0 25 32,0 24 29,8

32,8 354,9

fehlt

2 45

2 12

16,3

i8,5

20.7    —

20.8    -

24.1    239,6

7,9    116,9    I Treibrissig

17.5    172,9    bestanden

19.5    196,3    jj bestanden

14.2    h8,5 1

19,8    i93,o

fein netzrissig bestanden

bestanden

zweifelhaft

bestanden

I Probe sandet schwach ab ; Material fest.

bestanden

..

„ „    „ netz- und

7,7    9,4 kantenrissig

bestanden

13,5

18.3    154,1 I

24.4    245,9

A

netz- u. kanten-rissig, mürbe netzrissig, mürbe

netz- u. kantenrissigi mürbe

bestanden Kanten mürbe bestanden netzrissig, miirbe bestanden

rissig

rissig

anrissig

bestanden fein netzrissig bestanden rissig bestanden

A

netzrissig, teilweise zerfallen zerfallen

zerfallen

bestanden

rissig

bestanden

rissig

bestanden

nicht bestanden nicht bestanden nicht bestanden

bestanden zweifelhaft bestanden

nicht bestanden Kuchen sind allmälig zerfallen.

bestanden

j| Kuchen beginnen zu zerfallen ; sanden stark ab. j Kuchen sind zerfallen.

Material fest.

rissig

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Merkmale des Materials

Verhalten der Probe-

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Spez. Glüh- Rück- Binde- Norm.-Festigkeit Normenprobe Ge- verlust ®ta^ zeit Zug Druck    Wasser-

Jahr Monat Tag wicht o/₀    sieb St. M. kg.p.cm² kg.p.cm²    lagerung

Darrprobe

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

217

218

1890    XII 29 ! 3,03

1891    I    8 j 3,04

219

15

3,o8

220

r>

221

222

r>

223

224

20 j| 3,12

3,07 3,08 3,10 3,10

fl

►-i    to    to

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i 25

10

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20.6 26,1

21.4 23,8

16.4

16.7

23.4

225

y)

22

226

31

227

228

II

229

230

in

231

232

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233

T)

234

1)

235

236

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237

238

239

240

241

yy

242

Yl

243

244

245

yy

246

yy

247

248

yy

249

250

251

252

VI

y)

r>

3,15

28,6

35,4

14.8

23.9 27,0

2,61 3,42

1.81 2,34 2,53 2,94

2,31 2,64 3,63 2,23

1.82

2,72

2,13

2,61

1,83

2,41

3,05

27,4

12,8

24,4

8,8

26,2

26,0

24,8

7,6

21.5

22,8

27.5

13.6

28,0

30.6

10

24

20

25

25

15

21

12 30

18

17 30 17 30 17 30

24

20

26

20

17

8 30

12

4 45

3 25

20

C*    00^    !>.

00*    I    I    ON    rf    c£    ro    00*

fl    1    1    HH    CO

21.9

28,5

23.9 25,3

29,9

23,o 21,0 23,1 18,6 26,8

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22.5

24,3

11.8

25.8

25.1

26.1

23,0

30.5

22.5

26.5

235,3

296.1

191.9

225,0

127.1

122,5

217.9

102,2

215.3

313.5

195.3

104.6

205,1

224,0

263,9

290.4

269.5

243.5 227,0

244.5    jj

177.4

272.3    1 371,9 I 208,1

201.3

76,1

208.5

204.5

237.4

191.8

332.8

205.4

262.9

bestanden

Ausblühungen

bestanden

schwach anrissig dumpfer Klang

netzrissig, mürbe

zweifelhaft

bestanden

Material fest ; Kuchen zeigen Ausblühungen.

fehlt

bestanden netzrissig, mürbe _    bestanden

bestanden

anrissig

bestanden

bestanden netzrissig, mürbe bestanden

fast bestanden

fehlt

zweifelhaft

bestanden

Kanten brüchig; Material fest.

bestanden

bestanden

bestanden

netzrissig, mürbe

bestanden

rissig

bestanden

net*rissig, mürbe

bestanden

nicht bestanden

bestanden

Kuchen zerfallen.

bestanden

zerfallen

bestanden

fein netzrissig, Ausblühungen

bestanden

fein netzrissig, mürbe')

bestanden

bestanden

rissig

bestanden netzrissig, Material fest

bestanden

zerfallen

zerfallen

bestanden

netzrissig, Material fest

bestanden

nicht, bestanden nicht bestanden

bestanden

Kanten mürbe; zerreiblich; dumpfer Klang. Kanten brüchig ; Kern fest; mässig heller Klang.

Zeigt Ausblühungen; Material hart.

rissig

bestanden

netzrissig, mürbe bestanden

an der Grenze

Zahlreiche Ausblühungen; Kanten mässig fest

*) Wahrscheinlich zu frisch geprüft.

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Merkmale des Materials

Verhalten der Probe-

körper bei den Volunienbeständigkeitsproben

Spez. Glüh- Rück- Binde- Norm.-Festigkeit Ge- verlust

Jahr Monat Tag wicht

stand a. 900

Sieb St. M. kg.p,cm²;kg.p.cm²

zeit

Zug I Druck

Normenprobe

Wasser

lagerung

Darrprobe

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

253

1891 VI 13

254

55

77

13

7-0 SO to 70

77

55

I?

77

77

20

257

24

258

77

7)

27

259

77

1)

29

260

55

55

29

261

75

VII 3

262

2,61 , 3,66 3-36

28,8

29,5

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28,0

25,0

19,2

37,2

6 30

24 -i8 -

30 -

i8 -

25 -

20

263

75

55

13

264

75

75

l6

265

75

55

22

266

75

30

267

55

75

30

268

55

55

31

269

« VIII 5

270

55

75

271

75

13

272

75

55

13

273

57

19

274

275

to to On O

276

277

278

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279

280

281

282

283

284

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3,04

3,04

3,07

3,03

3,io

3,05

3,o7

3,o8

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2,98

3.10 3,07 3,o6

3.11 3,ii

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3,io

3,05

3,io

3,07

3,03

3,o5

37,2

2 3°

3,34

5,62

4,47

3,74

2,44

3,77

24.4 17,0

24.5

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31.4

31.5 16,2 40,0

23 -

22

18 -

18 -

18

20

20

19 -

2.92 4,53

3.17 2,99 4,88 3,oo

7.44 5,4i

1.92 3,14 4,12

2.18

2.44

2,85

3,40

4.44

1.93 2,05 2,78 2,74

32,5

I2,5

29,9

18,0

32,0

30,5

29.2 20,0 31,0 31,0

24.3 34,6

37,3

25,8

28,4

18,6

22,2

28,8

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12

22

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12 -

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15

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18 -

20

5 30

20

20

26 —

22

20

22

18 -

23.4

18.5

30.9 24,0 27,0

32.6

24.9 21,0

29.6

3i,o

33,o

10,0

20.4

27.4

32.4

26.9

17.8

28.5

21.8 28,0

17.9 19,8

25,4

23,3

20,3

25,3

2i,5

21.2

22.2

25,7

32,0

23.7

26.7 23,0 21,3

209.9

156.1

349.9

188.4

246.5

284.9

191.9

141.5

256.6

294.3

270.1 124,0

159.8

261.9

296.5

210.6

155.8

255,5

187.9

274.4

156.9

180.9

II

238.4

210,8

180,3

182,0

166.2

173.5

224.5

218,1

283.3

266.6

264.3 184,5

193.3

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

55

55

55

55

55

55

55

55

55

55

bestanden

55

55

55

55

55

55

55

55

55

55

nirlit bestunden

bestanden

55

55

55

55

55

55

55

55

55

55

55

55

55

55

55

55

55

'55

55

55

55

55

kanten-11. netz,rissig

Ausblühungen

bestanden

55

55

55

55

55

55

55

zerfallen

bestanden

55

55

li

55

55

55

55

55

schwach kanten-rissig

bestanden

55

5?

57

75

bestanden

fehlt

bestanden

75

51

75

55

77

77

75

75

' 75

rissig

schwach anrissig bestanden

75

75

77

77

75

'77

7»

77

zerfallen

nctzrissig

bestanden

schwach netzrissig bestanden

55

schwach anrissig ; netzrissig, mürbe bestanden

zerfallen

bestanden

bestanden

rissig

bestanden

■77

77

77

rissig

bestanden

57

77

77

nicht bestanden

an der Grenze fehlt

bestanden

75

77

intakt, dumpfer Klang

bestanden

nirlit bestanden

bestanden

77

71

Zahlreiche Ausblühungen; Kanten mürbe.

Zahlreiche Ausblühungen u. Warzenbildungen ; Kanten tnässig fest.

Material zeigt zahlreiche Ausblühungen, samlet ab; Kanten brüchig.

Probe fehlt, wurde dem Auftraggeber zugesandt.

77

75

77

77

55

77

netzrissig

bestanden

77

77

fehlt

bestanden

77

77

77

55

zweifelhaft

bestanden

71

71

¹ Zahlreiche Ausblühungen; Kanten massig fest; sandet ab.

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Merkmale des Materials

Verhalten der Probe

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Jahr Monat Tag

Spez. Glüh-Ge- verlust wicht 0/0

Rück- Binde- Norm.-Festigkeit

stand a. 900

Sieb St. M. kg.p.cm²lkg.p.cm²

zeit

Zug Druck

Normenprobe

Wasser

lagerung

Darrprobe

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

289    1891 X

290

77

77

29I

77

77

292

77

77

293

77

77

294

77

77

CO CO    00    00 N

295

77

77

296

7»

77

297

298

77

77

299

77

77

3OO

77

77

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77

77

302

303

77

XI

77

77

3O4

77

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15.4 27,8 21,0

21.7 26,0 21,1

27.5

27,0

21.6

17.8

27,5

24,8

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26

19

16

32

35

22

25

16

24

20

24

16

26

23,0

23.3

10,5

18,0

19.3

¹3,7

19,9

25,5

SOS

77

77

20

3,05    2,40

2,99    2,06

2,06

2,99

306

77

77

25

307

77

77

30

308

77

77

30

309

XII

310

77

77

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77

14

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77

77

16

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77

77

19

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77

77

22

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77

77

24

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77

77

26

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12

318

77

77

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3,07

20,0

20,0

19,8

13,5

17,7

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34,8

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25,3

24,6

24,5

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12

18

12

28

18 30

17

10

26

25

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77

77

20

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77

77

22

32I

77

77

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3,ii

17,5

24,2

28.4

26.5

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20 5

22

22 30

12

20.3

21.7

24.3

18.5

26.3

25.7

22.8

17.1

22.9

23.1

22.1

24.1 28,0

19.7

22.7

18.7

*4,3

23.3

29.8

25.2

28.9

25.6

22.3

18,5

7 30

27,7

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186.1 90,6

167.5

118.2

105.8

174.1

199,0

184.1

191.9 233,o

183.6

300.4

233.5

265,0

174.4

259.9

272.5

206.4

247,0

255.7

183.1

175.5

165.9

108.7

268.7

349.6

271.1

341.9

256,4

227.2

183.2 272,1

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

7?

77

bestanden

netzrissig, mürbe

bestanden

rissig

bestanden

zerfallen

bestanden

77

bestanden

77

bestanden

77

77

77

77

77

bestanden

rissig

rissig

bestanden

bestanden

dumpf klingend ;

netz- und kanten- j rissig ; mürbe

bestanden

77

fein netzrissig mürbe

bestanden

bestanden

77

77

77

fein netzrissig

bestanden

netz,rissig

fein netzrissig; Material fest

bestanden

77

77

77

77

schwach rissig

stark rissig

bestanden

schwach rissig

zerfallen

bestanden

nicht bestanden

fehlt

bestanden

77

77

fehlt

bestanden

77

77

77

77

zweifelhaft

77

bestanden

77

j)

77

an der (Irenze

bestanden

77

77

77

fehlt

Kuchen sind inzwischen zerfallen.

I Probe zeigt eine leichte Absandung. Kanten brüchig; dumpfer Klang.

Kanten ziemlich brüchig; dumpfer Klang.

I Kuchen sanden schwach ab.

bestanden zweifelhaft

Ilifllt beställdeil Kanten mürbe, zerreiblich ; Kern noch fest, bestanden

Kuchen sind derzeit noch fest.

322

77

77

30

77

77

77

323

77

II

16

324

77

77

19

2,97 4,io 3,09    i,44

24,7

25,7

24

30

19,1

20,3

216,0

228,0

bestanden

kantenrissig

bestanden

netzrissig

bestanden

netzrissig, mürbe

bestanden

nicht bestanden

bestanden

Kuchen zerfallen.

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Jahr Monat Tag

Spez. Glüh-Ge- verlust wicht o/₀

Merkmale des Materials

Rückstand a. 900

Sieb St. M. kg.p.cm² kg.p.cm²

Verhalten der Probe-

Binde- Norm,-Festigkeit Normenprobe! zeit Zug Druck Wasser-

lagerung

Darrprobe

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe,

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

325    1892 II

22    3,09

1,85

i6,4    5

24,8

276,3 bestanden

bestanden

326

77

III

YY

YY

rissig, hart bestanden

bestanden

bestanden

YY

327

328

77

Y)

329

77

77

i,43

i,39

2,41

17,3 22 16,4 20 19,4 22

22.4

23,1

25.4

240,8

242,4

302,1

YY

YY

YY

YY

YY

YY

YY

YY

YY

330

77

YY

YY

•7

331

77

77

332

77

77

12 3,05 18 3,06

2,26

1,40

Lr\ tO

'Cn ND vO 00

16,3

14,0

245,i

131,8

bestanden

YY

netzrissig

bestanden

stark rissig

bestanden

zerfallen

bestanden

nicht bestanden

bestanden

Kuchen zerfallen.

333

77

YY

22

YY

YY

YY

YY

YY

334

77

335

77

77

336

337

77

77

338

77

77

339

340

77

IV

341

Y)

77

342

77

343

77

Yl

344

345

77

77

346

3,07 3,oi

1,66

2,42

i,57

1,38

2,28 1,27 2,43 i,ii 0,40 0,96 1,42 3,40

14,3 18 30,9 H -17,7 22 -

30,1 30 -

23,6

21,1

25,4

23,2

¹5.4 17,0

20.8

29.9

23.9

22.8

28.8

20.5

249,6

208,5

265,8

270.8

141.5    II

255.9

227.9

374,o

268.9

252.6

366.9

205.6

YY

bestanden

77

77

YY

YY

bestanden

bestanden

YY

Yl

YY

W

Spur von Kantenrissen bestanden

YY

<Y)

netz- u. kantenrissig schwach netz- und kantenrissig

bestanden

7.

YY

YY

77

YY

YY

stark rissig

bestanden

zerfallen

bestanden

nicht bestanden

bestanden

Kuchen beginnen zu zerfallen; Kanten mürbe, zerreiblich; Oberfläche sandet ab.

YY

YY

stark rissig schwach rissig

bestanden

YY

•7

YY

YY

YY

YY

YY

YY

YY

zerfallen

netzrissig, zerfällt beim Anlässen

bestanden

nicht bestanden nicht bestanden

bestanden

Kuchen beginnen zu zerfallen; Kanten mürbe, zerreiblich.

Kuchen beginnen zu zerfallen; Kanten mürbe, zerreiblich.

YY

YY

YY

77

347

YY

YY

14

YY

348

YY

349

YY

350

77

77

35¹

Yi

YY

352

77

YY

353

YY

77

354

77

YY

355

YY

356

YY

357

77

77

358

77

359

77

77

360

YY

YY

3,io

13    3,1° 13 i 3,09

j 3,oo

3.15

3.15

22

vS vo £

1,16

1,42

1.57

¹.57 2,00 0,90 5,86 2,61

i,

cs

O vo

4,7i

o,94

0,98

16    -

14,0

30.1

26.9

23,0

17.2

24.6

17.9

23.1

21.2 30,4

15.6

129.5    bestanden

383.5

315.1

263.5    I    .

156,8

303,0

163.3

243.1

231.6

373.1    ;    . * •

159.3    bestanden

231,6 297,0 .    fehlt

YY

YY

77

YY

77

77

YT

77

geworfen, dumpf klingend

bestanden

rissig

bestanden

zerfallen

bestanden

YY

nicht bestanden

bestanden

Kuchen beginnen zu zerfallen; Kanten mürbe, zerreiblich.

YY

YY

YY

YY

YY

YY

77

netz-11. kanten rissig

bestanden

YY

YY

YY

77

YY

YY

an rissig

bestanden

77

YY

77

YY

77

YY

YY

•Y

YY

YY

zerfallen

bestanden

77

YY

YY

YY

nicht bestanden

bestanden

7»

Kuchen beginnen zu zerfallen.

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Jahr Monat Tag

Spez. Glühverlust wicht o/₀

Ge-

Merkmale des Materials

Rück- Binde- Norm.-Festigkeit Ä “h j Zug Druck Sieb jSt. MJkg.p.cm² kg.p.cm²

Verhalten der Probe-

Normenprobe

Wasser

lagerung

Darrprobe

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

vO vO CO CO

1892 V 21

23

363

364

rt

rt

rt

370

371

372

373

i,"

i,37

rt

Y!

25    3,11

14.2

19.2

14.3

15

20

25

3,”

15,5

16,5

10

22

3,14

9    3,n

374

12.2

16.8

19,7

26.9

20.2 20,4

32,17

20,25

xo,9

12

16

17

13

16

14

2 30 2 30

27

375

rt

rt

376

rt

4,42

1,65

377

rt

378

379

380

rt

00 00

rt

VII

rt

383

rt

rt

384

385

rt

386

387

388

rt

389

390

39I

392

393

rt

394

vO vO

C\ Gn

rt

bestanden

rissig

bestanden

bestanden fast bestanden bestanden

bestanden an der Grenze bestanden

bestanden

bestanden

26.2

24.7

23,0

283,8

339,3

316,0

260,5

rt

rt

24,0

rt

geworfen

bestanden

ziemlich geworfen

bestanden

Schwache Ausblühungen; Material fest.

7t

7t

7t

rissig

bestanden

schwach netzrissig bestanden

zweifelhaft

bestanden

Zahlreiche Ausblühungen ; Masse fest.

7t

7)

7)

rissig

bestanden

schwach netzrissig

an der Grenze

7t

Tt

bestanden

bestanden

Zeigt zahlreiche Ausblühungen ; Masse ziemlich fest.

Zeigt zahlreiche Ausblühungen; Masse ziemlich fest.

I Probe zeigt Spuren von Netzrissen.

30,5

to

to

i,4i 0,86 1,24 2,64 2,13 2,23 2,07 i,77 5,27 2,54 2,40

2,56

0,46

0,61

6,48

SL²

14,0

16,78

20,0

19,4

30,0

i,9

4^. Ln Gn tO 00    ^4

7t

Tt

24,3 17,7 ! 208,5

fehlt

rt

rt

rt

rt

22,1

32,0

10,9

11,0

26,6

24,0

16,5

29,8

29,4

34,9

26,9

25,9

►H tO

00 ON 4*

IO

i5

j24

12

14 2

l8

l6

14 3°

20

15

20.5

21.8

21.6

15.9

26.9

24.4

17.2

21.2

26.2

15.8

29.9

18.6

15.9

13.4

16.7

16.9

208,5

224,0

210.5

157.3

272,1

273.6

158.8

228.5

305.9 i59,o

350.6

203,0

153.6 176,0 150,0

147.3

bestanden

schwach geworfen

bestanden

*V

7t

7)

7t

71

7t

schwach netzrissig

bestanden

fehlt

bestanden

7t

7t

an der Grenze Zweifelhaft; Material derzeit fest, bestanden

ganz schwach netzrissig

bestanden

fast bestanden bestanden

an der Grenze Wie oben, bestanden

7t

7t

77

7t

7t

fast bestanden bestanden

Spuren v. Netzrissen Material fest

fast bestanden

Tt

7t

Lauf.

No.

Datum des Einlaufs

Merkmale des Materials

Verhalten der Probe-

Jahr Monat Tag

Spez. i Glüh— Ge- Verlust wicht

Rück- Binde- Norm.-Festigkeit stand a. 900 Sieb

zeit Zug ¹ Druck St. M. kg,p.cm²kg.p.cm²

Normenprobe

Wasser

lagerung

körper bei den Volumenbeständigkeitsproben

Darrprobe

Glühprobe

Kochprobe

Kuchenprobe

Luftlagerung

Bemerkungen

zu den Kuchenproben „Luftlagerung“

397

1892 IX

NO

398

Tl

399

Tl

400

Tl

401

Tl

On

402

Tl

Tl

403

Tl

Tl

O    I''

Il    M

404

Tl

Tl

405

Tl

Tl

00

406

Tl

407

Tl

Tl

408

Tl

Tl

409

Tl

410

411

Tl

to W tsj 00    O

412

XI

413

Tl

414

Tl

415

Tl

416

Tl

Tl

3,07

3,12

3,16

3,04

2,95

3,ii

3,o5

3,oi

3,o8

3,o8

3,ox

3,09

3,02

3,o6

3,i4

3,o6

3,o6

3,02

3,08

3,05

2,43

o,99

T34

2,74

T5°

1,04

1.14

4.15

0,88

1,11

3,67

1,58

3,87

1,09

0,71

1,69

o,94

2,36

2,10

2,07

28,8

26.9

28.4 27,8 20,1 28,0 i6,7

29.6

25.6

24.9

28.5

18,4

28.2

16.2

30,0

26.9

16.9 20,0

4,5

27,5

24

4 30

22

22

24

24

22

10

20

15 30

to    «

O    O

19

22

4 30

17.8 24,2 19,0 18,4

*5,4

21.6

20.1 18,0

12.7

24.2

20.2

24.9

17.9

24.3

22.3

16.7

19

32,7

ii 30

¹9,5

19

15

35,4

19,7

417

418

Tl

Tl

419

Tl

420

Tl

XII

421

Tl

Tl

422

Tl

423

Tl

424

Tl

425

Tl

Tl

426

Tl

427

Tl

Tl

428

11

1,88

21,0

16.9

16.1

3i,o

10.9

19.1

w N 4* +-00 vO

16 30

24

18

9 30

18

22

2 30

429

Tl

43°

Tl

Tl

431

Tl

432

Tl

433

Tl

3,09

3,09

3,09 3,10    1,66

3,12    1,38

3,14 ! 1,13

2,10

13.1

3i,3

27,6

29,9

28,5

28,0

32,0

23,8

21.1

12

18

18

20 30

26

23

20.5

26.7 28,4 21,9

25,1

25.8 22,3 26,0

25.1

20.9

21.1 21,0 22,3

19.1

19.6

22,3

24,8

171.6    bestanden

233.6

163.5

i95,o ■58,4 265,0

199.3

145.8 85,6

226.9

211.6

230.5

159.8

260.3

202.3

130.6

361.5    "

.70,. ;

364.6

,8,,

223,1

242,5 j|

306.3

210.4

280.4

278.5

195.9

249.5

257.9

183.5

191.9

178.3

184,1 188,0

161.3

230,8

241.4

bestanden

bestanden

bestanden

bestanden

Tl

Tl

Tl

Tl

Tl

Tl

Tl

Tl

bestanden

bestanden

Tl

Tl

Tl

schwach geworfen

bestanden

TI

schwach geworfen

bestanden

geworfen

bestanden

Tl

schwach geworfen

bestanden

TT

T)

TT

Tl

TT

TT

Tl

netzrissig, fest bestanden

TI

TT

TT

schwach netzrissig bestanden

zweifelhaft

bestanden

Kuchen zeigen Ausblühungen.

TT

7»

TT

ziemlich mürbe

bestanden auf der Glühseite Spur, von Rissen bestanden

netzrissig bestanden fein netzrissig bestanden

zweifelhaft

bestanden

zweifelhaft

bestanden

' Kuchen zeigen Ausblühungen u. kleine Warzen.

Material derzeit noch fest.

TT

TT

TT

mürbe

bestanden

TT

TT

TT

TT

TT

TT

TT

TT

fein netzrissig; Material fest

bestanden

TT

fein netzrissig, ziemlich mürbe

bestanden

TT

TT

TT

TT

nicht bestanden

bestanden

11

TT

Kuchen beginnen zu zerfallen.

Aus vorstehender Zusammenstellung geht nun hervor, dass

1.    Unter 4in den Jahren 1886 dis i8p) im eidgenössischen Festigkeitsinstitute untersuchten Portlandcementen befanden sich 7 gefährliche Wassertreiber.

2.    Ungeachtet des Umstandes, dass die sämtlichen Volumenbeständigkeitsproben in angenähert gleich dickflüssiger Konsistenz, als scheibenförmige Kuchen fast gleicher Dicke (ca. 1,0 cm), also ohne dünn auslaufende Ränder gearbeitet waren, stets mindestens 24 Stunden lang in feucht gehaltenem Schranke bewahrt wurden, bevor sie der Einwirkung der Atmosphärilien aus gesetzt wurden; ungeachtet des Umstandes, dass sämtliche Kuchen «Luftlagerung» tinter genau gleichen Verhältnissen (weil an ein und derselben Stelle lagernd) den Einflüssen der Atmosphärilien aus gesetzt waren, ist das Verhalten der Probekörper kein gleichartiges. Unter den oben angezogenen 44) Port-landccmentcn befinden sich jj, die die Kuchenprobe «Luftlagerung» entschieden nicht bestanden haben, während weitere iS Sorten überhaupt als zweifelhaft erscheinen.

3.    Bis auf einen Cement, welcher tinter Wasser Spuren beginnender Treibschäden zeigt, haken die oben angezogenen, die Kuchenprobe «Luftlagerung» zweifelhaft oder gar nicht bestandenen Portlandcemente die korrespondierenden, gleichzeitigen Kuchenproben « Wasserlagerung» tadellos bestanden. Die betreffenden Probekörper sind steinhart, vollkommen eben und absolut rissfrei.

4.    Für die Portlandcemente, die an der Luft schlechtes Verhalten zeigen; die an der Luft, ohne dass sie unmittelbar nach ihrer Erzeugung oder in einer spätem Altersperiode einer eigentlich rasch austrocknenden Atmosphäre aus gesetzt worden wären, früher oder später von aussen, vorwiegend an den Kuchenrändern beginnend, nach innen fortschreitend zerfallen sind, ist es kennzeichnend, dass lange bevor die ersten Spuren der Zerstörung der Probekörper auftraten, die ursprünglich ebenen, untern Kuchenoberflächen oft etwas geworfen und meist besäet erscheinen mit kleinen Ausblühungen, warzenförmigen Erhöhungen, seltener kleine schuppig-schiefrige Ablösungen zeigen. Unter letztem sitzt ein, nach Farbe von der umliegenden Masse stets verschiedenes, oft heller gefärbtes Korn, während die Ausblühungen aus gelblich-bräunlichem, mehligem, kohäsionslosem

Materiale bestehen, welches bei Berührung mit dem Finger zu Staub zerfällt.

5. Die sämtlichen Portlandcemente, die die Kuchenproben Luft- und Wasserlagerung tadellos bestanden haben, zeigen auch in den beschleunigten Volumenbeständigkeitsversuchen tadelloses Verhalten.

6. Die sämtlichen Portlandcemente, welche in der Kuchenprobe Luftlagerung zweifelhaftes Verhalten zeigten, abgesandet, beziehungsweise früher oder später mürbe, rissig wurden oder gänzlich zerfallen sind, haben auch die beschleunigten Volumenbeständigkeitsversuche nicht bestanden.

1. Spezielle Beobachtungen lehren, dass die in denvorstehenden tabellarischen Zusammenstellungen angeführten Portlandcemente, die in der Kochprobe etwa nach 4 Stunden zu Brei zerfallen sind, in der Darr probe, insbesondere in der kombinierten Dampf-Darrprobe beiläufig nach j Stunden sich warfen, netz- und kantenrissig, mürbe, leicht zerreiblich wurden, beziehungsweise zerfielen; in der Glühprobe, die in Fig. y bis 12 auf Tafel I dargestellten Rissbildungen erlitten, an der Luft belassen oft schon nach 6 Monaten zu zerfallen beginnen.

8. Beobachtungen bestätigen ferner, dass, so oft Portlandcemente in der Kochprobe innerhalb 2 bis } Stunden zu Brei zerfallen, in der Darr- und, Glühprobe gleich schlechtes Verhalten zeigen, weder die Kuchenprobe Luftlag er ung noch diejenige der Wasserlagerung bestehen. Die ersten Anzeichen schädlicher Volumenveränderungen kommen bei diesen Gementen meist schon nach wenigen Tagen zum Vorschein und zwar reagiren diese Cemente unter Wasser wesentlich rascher als an der Luft.

e. Beiträge zur Kenntnis der Eigenschaften lufttreibender Portlandcemente.

a. Allgemeines.

In vorstehender Nummer haben wir an Hand unseres Beobachtungsmaterials den Nachweis für die Existenz von Handelsmarken der Kategorie « Portlandcemente-» erbracht, welche unter Wasser tadelloses Verhalten zeigen, bei ausschliesslicher Luftlagerung absanden (eine häufige Beobachtung bei Cementböden) oder früher oder später zu Grunde gehen können. Wir haben speziell noch darauf hingewiesen, dass Portlandcemente, die sich unter Wasser wie an der Luft entsprechend volumenfest erwiesen, auch die beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben tadellos —, während umgekehrt die an der Luft zweifelhaften Sorten auch die beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben stets mehr oder weniger schlecht bestanden haben. Augenscheinlich bilden diese Portlandcemente mit entsprechenden Abstufungen der Empfindlichkeit die mittleren Glieder der Reihe der Portlandcemente, die nach oben an die in jeder Hinsicht tadellosen, nach unten an die in jeder Hinsicht volumenunbeständigen Species grenzen.

Cemente, die unter Wasser gut stehen, an der Luft dagegen oft erst nach Verfluss mehrerer Jahre die angenommene Kohäsion allmälig fortschreitend verlieren, nennen wir «Lufttreib er». Das Wesen und die Ursache des Lufttreibens festzustellen, bezweckt die folgende Erörterung.

ß. Lufttreibende Portlandcemente in auswärtigen Laboratorien.

Die Erscheinungen des Lufttreibens an Portlandcementen sind uns zuerst im mechanisch-technischen Laboratorium der technischen Hochschule zu München anfangs der achtziger Jahre begegnet. Herr Prof. Bauschinger hatte die Güte, uns darauf aufmerksam zu machen, dass einzelne jener Porlandcementsorten, deren Eigenschaften im 8. Hefte seiner Mitteilungen beschrieben sind, nach mehrjähriger Luftlagerung mürbe und zerreiblich wurden, obschon sie, wie aus den Bauschinger’schen Zusammenstellungen hervorgeht, unterWasser selbst nach einer 112 Wochen langen Erhärtungsdauer und in Mischungen von 1:0, 1:3 und 1 : 5 tadelloses Verhalten zeigten.

Ende Juni 1889 sandte uns Herr Prof. Bauschinger zwei Plattenproben seiner Portlandcemente, die das Lufttreiben zeigen. Auf eine besondere Anfrage, ob die eingelieferten und die übrigen Plattenproben ähnlicher Beschaffenheit, anfänglich feucht gelagert waren, teilte uns Herr Prof. Bauschinger am 30. Juni unter anderm Folgendes mit:

« Die fraglichen Cementkuchen lagen alle den Normen ent-sprechend die ersten vier Wochen im Wasser, von da ab in der Luft, in einem geschlossenen Lokale.»

Gleiches bestätigt der Assistent des mechanisch-technischen Laboratoriums der technischen Hochschule zu München.

Herr Klebe schreibt unterm 20. September 1889 :

« Antwortlich Ihres sehr Geehrten vom iy. laufenden Monats kann ich nur alle Ihnen bereits früher über die fraglichen «treibenden Cementem gemachte Angaben bestätigen. Die Kuchen tragen sämtlich erkennbare Bezeichnung, also ist eine Verwechslung ausgeschlossen. Dieselben lagerten wirklich die ersten 4 Wochen im Wasser, nachdem sie zuvor 24 Stunden an der Luft gelegen hatten. Die Kuchen wurden sämtlich von Herrn Prof. Bauschinger selbst eingehend besichtigt und bei Entnahme aus dem Wasser keine Änderungen bemerkt. Der Beginn des Treibens konnte nicht festgesetzt werden, fällt in die Zeit i8y6—i8So und war, als im Februar 1880 die Zerstörung zuerst beobachtet wurde, bereits sehr stark vorgeschritten.»

Die uns durch Herrn Prof. Bauschinger zugesandten Plattenproben waren deutsche Normenplatten mit dünn auslaufenden Rändern. Dieselben trugen die Bezeichnung H bezw. T. Kuchen H hatte graue Farbe mit deutlichem Stich ins Gelbe, war schwach geworfen und erschien die ursprünglich ebene, nun schwach gewölbte Basisfläche, durchsetzt mit hell gelblichen Körnchen, die verschiedene kleine Absprenglinge erzeugten. Kuchen T ist von grauer Farbe mit Stich ins Blaue, erscheint hohl geworfen und trägt beiderseits Netzrisse mit angenähert konzentrischem Verlauf. Das Material des Kuchens T ist nicht völlig homogen, doch homogener als dasjenige des Kuchens H. Warzenbildungen oder Ausblühungen sind nicht vorhanden.

Bemerkt man nun, dass der Cement H, nach Tabelle IX. auf Seite 25 des 8. Heftes der Bauschinger'sehen Mitteilungen, nach vierwöchentlicher Wasserlagerung mindestens 5,1 °/o chemisch gebundenes Wasser aufgenommen haben musste, nun aber thatsächlich nur noch 2,06 % besitzt, so ist klar, dass der Cement ca. 60 °/o seines ursprünglich aufgenommenen, chemisch gebundenen H₂0 wieder verloren haben muss.

Im übrigen sind auch die Änderungen der Festigkeitsverhältnisse der Cement-Mörtel sehr interessant ; wir können uns nicht versagen, Bauschingers angezogene Versuchsresultate im Auszuge hier wiederzugeben.

Summa: 99,50 %    99,76 °/o

Es hat demnach an CO2 \

8,30 °/o.

aufgenommen { 10,50 °/o

Druckfestigkeit in kg pro cm². Eingestampfte Würfel von 114 cm² Querschnitt. (7 C.)

Dauer der Erhärtung : Cementsorte :

Die chemische Zusammensetzung dieser Cemente hat Herr Prof. Dr. Treadwell folgendermassen angegeben :

Cement H. Cement T.

18,70 °/o 7,51 »

4.29    »

43,47 »

0,78 »

18,86 »

2,21 »

1,65 »    •

2.29    »

Si0₂ . A1₂0s

f₂o₃

CaO .

MgO.

CaCOs

CaS0₄

ehern, gebund. H₂0 .

h₂o .

. 18,87 °/o . 5,65 »

. 2,72 »

. 38,12 » 3,03 »

. 23,86 »

.    2,39    »

. 2,06 »

. 2,80 »

1 Woche 4 Wochen 16 Wochen c.!12Wochen

H—T    H—T    H—T    H—T

Wasserlagerung :

Mörtel 1 Vol.C : 0 Vol. Sand: 101—135; 138—194; 195—296; 325—353.

50—    72 ;    80—108;    143—172;    168—263.

24— 44;    51—67;    103—122;    190—203.

Luftlagerung :

Mörtel 1 Vol.C : 0 Vol. Sand: 100—133; 141—177; 210—286; 221—190.

51—    82;    86—117; 155—168; 137—124.

29— 44;    57— 64; 114—110;    96—102.

Vorstehende Zahlen sprechen mit hinreichender Deutlichkeit dafür, dass die untersuchten Portlandcemente im Wasser völlig normales Verhalten zeigten ; an der Luft der mit H bezeichnete Cement erst nach Ablauf von 2 Jahren, der mit T bezeichnete jedenfalls schon früher begonnen hat seine ursprünglich angenommenen Festigkeitsverhältnisse zu verlieren.

Auf eine im Frühjahr 1887 in Sachen der Lufttreiber an Herrn Dr. Heintzel, Inhaber des Laboratoriums für Cementindustrie in Lüneburg, gerichtete Anfrage, erhielten wir folgende Mitteilung :

«......konstatiere ich, dass mir Lufttreiber bei ff andels

waren vielfach vorgekommen sind. Vornehmlich zeigten die grob

gemahlenen englischen Cenienie diese Eigentümlichkeit. Diese Cemente zeigten bei der Kugelprobe (Glühprobe) immer starke Risse; auch in der Darrprobe treten Risschen auf. Ich habe hier ein schönes Sortiment englischer und deutscher Proben dieser Art ; die Kuchen zerfallen beim Anfassen. Die Wasserproben sind fest......»

Anlässlich eines Besuches der bekannten Portlandcement-werke in Heidelberg- bestätigte Herr Direktor Schott Bauschingers Befund und konnte uns Plattenproben eines dem Handel entnommenen Lufttreibers vorlegen. In Beantwortung einer Anfrage, ob Herr Schott es gestatte, im «Berichte über die Abänderungsvorschläge der Schweiz. Normen vom Jahre 1S83» seine Versuchsresultate zu erwähnen, macht Herr Schott unter dem 30. März 1887 auch die folgende Bemerkung:

«.....Immer sind es Portland cemente, welche aus un

vollkommen zerkleinerten Rohmaterialien, aus hartem, verhältnismässig reinem Kalkstein und Thon fabriziert wurden und welche durch unvollkommene Aufschliessung zum Teil auch aus den Hochofenschlacken und Puzzolanerden ähnlichen, kalkärmeren Silikaten und Kalk bestehen, bei welchen also auch die Erhärtung in ähnlicher Weise, zum Teil wenigstens, Vorgehen muss.»

Einen interessanten Fall aus dem Gebiete «lufttreibender Portland cemente» hat die Prüfungsstation des Wiener Stadtbauamts zu verzeichnen. Über die Eigenschaften dieses Materials und seines Verhaltens an der Luft verdanken wir dem Vorsteher der Wiener Prüfungsstation, Herrn Ingenieur Greil, folgende Mitteilungen :

«.....Der Cement wurde vor ca. ] Jahren eingeliefert.

(Da das Schreiben des Herrn Ingenieur Greil vom 31. März 1889 datiert ist, so stammt fraglicher Cement aus dem Monate März oder April 1886.) Der Cement hatte:

eine Bindezeit von ca. 3 Stunden (Nagelprobe), eine Mahlfeinheit von 10,0 °/o Rückstand am 900 M.-Sieb ;

2500

»    34,5 °/o

4900

»    42,2 °/o

Zur Ermittlung der Volumenbeständigkeitsverhältnisse waren damals in der Prüfungsstation des Wiener Stadtbauamtes die dickwandigen Glasproben üblich. Herr Ingenieur Greil schreibt darüber sub 31. III. und 26. VI. 1889 Folgendes:

«Ein dickflüssiger Cementbrei wurde in ein fassförmiges Glas gegossen und, an der Luft aufbewahrt. Nach ca. 14 Tagen zeigten sich die ersten kleinen Risse im Glase. Die vollständige Ablösung des Glases, so dass die Im ft von allen Seiten zu konnte, wurde von mir vielleicht nach ca. S Monaten wahrgenommen. Das Glas zersprengte, und fing der nun freie, anfangs noch vollkommen harte Cement an den Aussenfiächen an mürbe zu werden und blätterte und bröckelte ab.» Den Zustand dieser Probe im Jahre 1889 zeigt Fig. 1 auf Tafel III.

C0₂ ; H₂0 —(— Bit.

CaO ;

R₂Os;

Nach einer vom damaligen Chemiker der eidgenössischen Festigkeitsanstalt, Herrn f.- Korin, ausgeführten Analyse zeigt das abgebröckelte Cementmaterial folgende Zusammensetzung: Si0₂;

16,55%; 9,12%; 56,47 %;    14,15%; 3,80%.

Im übrigen teilt uns Herr Ingenieur Greil noch Folgendes mit:

« Die Wasser probe (Volumenbeständigkeit) wurde bestanden. Leider ist dieselbe nicht für längere Beobachtungsdauer (d. h. über 4 Wochen hinaus) aufgehoben worden.»

«Die Sandfestigkeit 1:3 mit unserem alten Wiener Normalsande und Handarbeit betrug :

Zug:

Druck: 59,77 »

nach 7 Tagen 6,80 kg per cm² ;

nach 28 Tagen 9,02 kg per cm².

92,05 »    »

Vorliegender Fall ist gerade durch den Umstand, dass der Cement, dickflüssig angemacht, in ein dickwandiges, fassförmiges Trinkglas gefüllt wurde, welches die an sich massige Probe vor vorzeitiger Abwässerung in ausgiebiger Weise schützte, besonders interessant und wichtig. Dickflüssigkeit, Dichte, massige Beschaffenheit, geringfügiger Wasserverlust in der ersten Phase der Erhärtung haben nicht verhindert, dass der Cement an der Luft dennoch zerfiel, während die Wasserproben normal bestanden sind.

y. Lufttreibende Portlandeemente im eidgenössischen Festigkeitsinstitute.

Im Laboratorium der eidgenössischen Festigkeitsanstalt sind bis zur Stunde eine grössere Anzahl lufttreibender Portland-cemente angetroffen worden. Sie stammen mit Ausschluss einer

einzigen Marke, die uns eine sonst sehr sorgfältig arbeitende Fabrik auf speziellen Wunsch frisch von der Mühle weg aus ungelagerten Klinkern bereitet und zu Versuchszwecken geliefert hatte, sämtlich entweder aus neu gegründeten Fabriken, aus Fabriken hydraulischer Bindemittel, die auch auf Portland übergegangen sind, oder mitunter auch Portland erzeugen, oder aus solchen Fabriken, die eine relativ kleine Produktion, ungünstige Platzoder Rohmaterialverhältnisse und in einzelnen Fällen wTohl auch keine wissenschaftlich gebildete Leitung besitzen.

Der erste Lufttreiber stammt aus dem Jahre 1883 ; er wurde über ein Jahr Wasserlagerung hinaus beobachtet. Im Jahre 1885 waren wir erstaunt, die an der Luft belassenen Kuchenproben mürbe und bröcklig anzutreffen. Eine dieser Kuchenproben zerfiel unter unseren Händen ; die andere wurde aufbewahrt und erscheint in Fig. 7“ u. 7b der beigehefteten Taf. III abgebildet.*) Nicht nur diese, mit dünn auslaufenden Rändern erzeugten Platten, sondern auch dicke, massige, durch Einstampfen des Cementes erzeugten Platten und Würfel, sowie der aus dem Cemente hergestellte Mörtel (eingestampfte Würfel mit 10 cm Kantenlänge), ja auch der aus dem gleichen Materiale erzeugte Beton zeigten ausgesprochene Spuren der Zerstörung. Abbildungen dieser Zerstörungen geben die Fig. 2—5 auf Tafel III.

Das Material im Anlieferungszustande hatte folgende Zusammenstellung :

Si0₂; ALA; FeA; CaO; MgO; CaCOs; CaS0₄; HA 19,73%; 8,40%; 3,42%; 61,63%; 1,95%; Spur; 3,16%; 1,63%.

Im Februar 1886 konstatierte Herr Prof. Dr. Treadwell in den abgebröckelten Körnchen 8,75 % C0₂.

Unter Wasser zeigte der besagte Cement tadelloses Verhalten. Die normenmässige Sandfestigkeit betrug bei einer Wasserlagerung von:

12 Wochen

4 Wochen 17,5 ; 175,3 ;

1 Woche 13,3; 118,3;

22,5 kg pro cm2 247,6 »    »

Im Herbste 1884 reichte eine Cementfabrik, die seither auch auf Portland übergegangen ist, 5 verschiedene Portlandcement-

an Zug (1 : 3) » Druck »

*) Die Abbildungen stammen aus dem Jahre 1889 ; seither sind die Probekörper gänzlich zerfallen.

Muster (Vorversuche im Grossen) zur Wertbestimmung ein. Ausgeführt wurden die allgemeinen Untersuchungen, sowie die normengemässen Zug- und Druckproben in 3 Altersklassen. Die Volumenbeständigkeitsversuche wurden auf eine 3-jährige Beobachtungsdauer ausgedehnt.

Während 4 Portlandcement-Sorten die Luft- und Wasserproben tadellos bestanden, begann die fünfte nach ca. 1 %-jähriger Luftlagerung zu zerfallen. Ein zufällig aufbewahrter Würfel fing an abzusanden ; die Kanten wurden allmälig stumpf, abgerundet und nahezu gänzlich kohäsionslos.

Das Material im Anlieferungs - Zustande hatte folgende Zusammensetzung :

Si0₂;    A1₂0₃; Fe.₂0₃;    CaO; MgO; S0₃;    Glühverlust.

20,16%; 6,19%; 2,90%; 62,28%; 3,76%; 0,75%; 3,05%.

Unter Wasser verhielt sich das Material in jeder Hinsicht tadellos. Die normengemässen Sandfestigkeiten betrugen bei einer Wasserlagerung von:

4 Wochen 12 Wochen

22,5 kg pro cm} 160,8 „ „

Am 19. April 1886 ist uns ein künstlicher Portlandcement in die Hände gefallen, welcher schon nach ca. 3-monatlicher Luftlagerung den Beginn des Lufttreibens zu erkennen gab.

Dieser Cement hatte folgende Zusammensetzung:

1 Woche

16,8

an Zug (1 : 3)    12,9

136,1

„ Druck „    107,5

A1₂0₃ ; Fe₂0₃;

CaO;

MgO; CaS0₄; CaC0₃; H₂0.

Si0₂;

21,85%; 7,20%; 2,82%; 60,42%; 0,83%; 1,83%; 1,34%; 2,13%.

2,92 %

Sein spezifisches Gewicht betrug 3,07, der Glühverlust

Nach 3-monatlicher Lagerung im Sack zeigte der nämliche Cement nach Dr. Hcintzcl folgende Zusammensetzung:

Si0₂;    A1₂0₃ ; FeaOs;

CaO;

MgO; CaS0₄; CaCOs; H₂0. 21,17%; 6,97%; 2,73%; 54,93%; 0,81%; 1,85%; 7,52%; 2,66%.

Der fragliche Cement ist also im Sacke und zwar unter erheblicher C0₂-Aufnahme degeneriert. Mit diesem degenerierten Cemente nachträglich in ziemlich grossem Masstabe ausgeführte Proben haben die nun folgende, 4-jährige Luftlagerung tadellos bestanden.

Die mit dem ursprünglichen, also nicht degenerierten Materiale ausgeführten Volumenbeständigkeitsproben sind an der Luft, wie oben erwähnt, mürbe und zerreiblich geworden, zeigten aber unter Wasser tadelloses Verhalten. Abbildungen der Probekörper aus dem Jahre 1889, siehe Figur 4 auf Tafel IV.

3,09,

2,10 %

Um zu erfahren, ob nicht auch wirklich tadellose, kräftige Portlandcemente durch längere Lagerung ähnlich degenerieren, Hess der Berichterstatter den am 4. März 1889 eingelieferten Portlandcement, welcher im Anlieferungszustande ein spez. Gewicht von einen Glühverlust von besass, in der Cementwerkstatt im Originalsacke so lange liegen, bis dass er knollig geworden. Die Knollen wurden im Monate Juli des gleichen Jahres herausgesiebt und der chemischen Analyse unterworfen. Diese ergab :

3,99%,

Si0₂; A1₂0₃; Fe₂0₃; CaO; MgO; CaSO,; CaC0₃; H₂0 ; Alk.*) 20,97% 7,51% 2,83% 56,92% 1,49% 2,87% 5,22% 1,70% 0,49%. Der gesamte Glühverlust betrug: somit die Vermehrung in ca. 4 Monaten: 1,89 %, während der oben angeführte Cement, ohne die leisesten Spuren von Knollenbildung zu zeigen, vorwiegend durch Aufnahme von C0₂ seinen ursprünglichen Glühverlust um 3,25 % vermehrte.

Zwei weitere sehr interessante Fälle von lufttreibenden Portlandcementen sei gestattet im Rahmen dieser vorläufigen Zusammenstellung noch hervorzuheben, weil sie das Wesen der lufttreibenden Portlandcemente ganz besonders kennzeichnen.

In Sachen des Schadenersatzes für einen misslungenen Portlandcementboden im Kellerraum eines Privatgebäudes in Luzern spielten hier im Winter 1887 verschiedene Verhandlungen. Am 14. Dezember des gleichen Jahres beantragte der Cement-lieferant die amtliche Prüfung des zu dem Boden verwendeten bezw. zur gleichen Zeit aus der nämlichen Fabrik bezogenen Cementes, welcher sich dadurch ausgezeichnet hatte, dass er nach ca. zweimonatlicher Magazinierung die Fasstauben zersprengte. Der Berichterstatter wies die Angelegenheit mit dem Bemerken von der Hand, dass es nach Ablauf von 3—4 Monaten unmöglich sei, den Anlieferungszustand des Materials festzustellen,

*) Alk. als Differenz.

Hess jedoch aus einem der noch vorhandenen Fässer mit zersprengten Dauben 2 Proben entnehmen, nämlich die eine aus der Fassmitte, die andere vom Fassrande. Zur gleichen Zeit, genau in gleicher Weise wurden die besagten Muster und zwar unmittelbar nach ihrem Eingänge in die Festigkeitsanstalt zu Probekörpern der Volumenbeständigkeitsversuche verarbeitet und geprüft. Das Ergebnis der Untersuchung war folgendes:

Das Material vom Fassrande hatte alle Proben (Glüh-, Darr-, Koch- und die Plattenproben, Luft- und Wasserlagerung) vollkommen bestanden, während dasjenige aus der Fassmitte, welches mit Ausnahme der Kuchenproben-Wasserlagerung, die heute noch, vollkommen intakt, von jedermann eingesehen werden können, die Darr-, Glüh- und Kochproben nicht bestanden hatte, an der Luft nach ca. V2 Jahr zu zerfallen begann, und später vollkommen zerfallen ist. Nach ca. IV2-jähriger Luftlagerung der Kuchen fand Herr Dr. Heintzel für die

Proben aus der Fassmitte 4,77 °/o H₂0 und 11,85 °/o C02 „ vom Fassrand

6,43 „

„    11,44 „    „

Im Januar 1889 beantragte die Bauleitung der Wasserwerke einer schweizerischen Stadt die Untersuchung der Qualität mehrerer hydraulischer Bindemittel.

Am 11. Januar sind die ersten 3 Portlandcementmuster im eidgenössischen Festigkeitsinstitute eingelaufen; sie wurden unmittelbar nach Empfang in üblicher Weise allgemein untersucht. Die beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben wurden nicht bestanden. Abbildungen der Glühproben vergl. Figur 11 und 12 auf Tafel I. Da sich die Wasserproben tadellos erwiesen, konnte der Bauleitung des Wasserwerks amtlich mitgeteilt werden, dass die fraglichen Cemente für Arbeiten in den feuchten Baugrund bezw. ins Wasser geeignet, jedoch für Arbeiten an der Luft als durchaus zweifelhaft bezeichnet werden müssen. Unser Befund wurde der Fabrik übermittelt, welche sich veranlasst sah, durch ihren «Reisenden» uns in einem Schreiben über ihre Fabrikations-prinzipien und Erfahrungen Aufklärungen zu geben, die darin gipfeln, dass, in Erwiderung unseres Befunds, die Fabrik ihrerseits die Erklärung abgegeben habe, wonach .... «eine solche Mut-massung seitens der eidgenössischen Anstalt sie nicht überrasche,

aber nach ihren eigenen Beobachtungen bei ihrem Cemente that-sächlich nicht zutreffend sei;» und dass, «tim einen möglichst guten Cement zu erzielen» innert gewissen Grenzen, mangelhafte Glüh- und Kochproben «absichtlich nicht 'vermieden werden».

Statt uns mit dem Herrn «Reisenden» näher auseinander zu setzen, haben wir es für nützlicher gefunden, eine grössere Probe des gleichen Materials uns zusenden zu lassen, die sodann möglichst einlässlich und weitgehend untersucht und zu Probe-• körpern der Normenfestigkeit (1 : 3) bis auf 10-jährige Erhärtungsdauer verarbeitet wurde. (Nr. 110 bis 113 unserer Zusammenstellungen auf Seite 212.)

Im Monat Juli wurde Protokoll über den Zustand sämtlicher Kuchenproben, Luft- und Wasserlagerungen, aufgenommen.

Die Kuchenproben «Luftlagerung» der fraglichen Cemente waren damals mit Ausblühungen und Warzenbildungen bedeckt, die Kanten fest; das Material wurde als «zweifelhaft» bezeichnet. Als Mitte November gleichen Jahres die Kontrollrevision durchgeführt wurde, waren wir nicht wenig erstaunt, die gleichen Probekörper bereits mürbe, brüchig, kantenrissig, zerreiblich anzutreffen! Die Kuchenproben, Luftlagerung, sind seither total in ein bröckliges, griesiges Mehl zerfallen, während diejenigen der « Wasserlagerung» auch heute noch in vollkommen tadellosem Zustande sich befinden.

Folgende Tabelle gibt eine Übersicht über die Festigkeitsproben, die mit dem vorstehend beschriebenen Materiale ausgeführt wurden:

Mörtel 1:3. Luftlagerung.

27,2 kg pro cm2 266,8 „ „ „

10,8 19,5 31,1    41,4    34,6

68,5 131,7 193,5 229,5    240,9

Alter der Probe: 3 Tg. 7 Tg. 28 Tg. 84 Tg. 210 Tg. 1 Jahr. Zugfestigkeit:

Druckfestigkeit :

Nach 3-jähriger Luftlagerung wurden sämtliche Zugproben stark rissig angetroffen; die massigen Druckproben zeigten ebenfalls Spuren von Triebschäden; eine weitere Prüfung ihrer Festigkeit war somit nutzlos.

Eine ganze Reihe, dem vorstehend beschriebenen Falle ähnlicher Beispiele für das Verhalten der Lufttreiber könnten hier angegliedert werden. Aus dieser Reihe sei gestattet noch einen Fall herauszugreifen, der ebenfalls besonderes Interesse besitzt.

Zur Ausführung einer wissenschaftlichen Arbeit bezog die eidgenössische Festigkeitsanstalt im Jahre 1889 zehn Säcke Port-landcement aus dem Handel. Das Material wurde Sack für Sack den beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben unterworfen, welche zweifelhaft bestanden wurden. Bis auf einen Sack, dessen Inhalt einer erneuerten einlässlichen, bis auf eine 8-jährige Erhärtungsdauer ausgedehnte Prüfung der Normenfestigkeiten (1 : 3), bei Luft- und Wasserlagerung unterworfen wurde, hatte man das bezogene Material dem Händler wieder zur Verfügung gestellt.

Die Ergebnisse der Volumenbeständigkeitsproben des zurückbehaltenen Materials stehen unter No. 114 auf Seite 212 des vorliegenden Heftes ; in nachstehender Zusammenstellung geben wir zur Ergänzung die Resultate der Festigkeitsproben.

Mörtel 1:8

Zug

Wasser lagerung Druck

Zug

Luftlagerung

Druck

nach 7 Tagen: 9,5 kg p. cm², 82,3 kg p. cm², 14,5 kg p. cm², 107,8 kg p. cm².

, 19,6 , 23,1 , 21,2 , 17,4

12,9

„ 28 „    84

„ 210 „    1 Jahr : 29,0

21,9

24,7

31,8

28,9

33,2

, 124,5 , 175,9 , 230,8 , 289,1 , 311,0 , 317,0 , 342,7

, 162,4 , 199,9 , 240,4 . 242,9

Die Probekörper der . spätem Altersklassen zeigen starke Triebrisse.

ö. Chemische Zusammensetzung einiger lufttreibender

Portlandeemente.

Folgende Zusammenstellung gibt einen Überblick über die chemische Zusammensetzung solcher Portlandeemente, an welchen wir die Erscheinungen des Luftzerfallens zu beobachten Gelegenheit hatten. Die chemische Zusammensetzung dieser Cemente festzustellen schien nötig, weil die Möglichkeit nicht ausgeschlossen war, es handle sich hier um Erscheinungen, die angeblich thonerdereichen, kalkarmen Portlandcementen eigen sind.

Lauf.

No.

auf

No.

Seite

bis

Datum der chem. Analyse

Chemiker

Si0₂

AI2O3

Fe203

CaO

MgO

CaS04

CO2

H2O

39

40

47

57

I. Zusammensetzung der Kuehenprobenluftlagerung.

5,45    2,15    |52,36:    3,12    0,95 i2,62| 5,48

2,56 14,74 6,13 2,04 11,69 7,33 1,89 11,90 7,10 1,70    9,99    5,78

i,54 11,85 4,77

22. III 89

Dr. Heintzel

fl

fl

fl

n fl „

66

89

22. Ill 89

Prof. Treadwell Dr. Heintzel

107

114

fl

16,92

18,87    6,30    1,58    53,22    0,87    1,03 12,17 5,67

17,17    5,46    2,39    52,53    1,21    1,63    j 7,1811,27

5,29    2,26 S52,52] 0,97    2,01 ! 8,90 6,85

Im Anlieferungszustande analysirt! —

l8,IO

19,67

20,00

Ovo 00^1 C\ Ln W fci

II. Desgleichen berechnet auf H2O- und C02-freien Zustand.

39

40

fl

fl

fl

fl fl

fl

I,l6

2,33

47    „    „

57 ;    „    „

66

107

114

fl

fl

fl

fl

23,74

6,28

1,14    2,04

1,23 ! 1,85

fl

Aus vorstehender Zusammenstellung geht hervor, dass :

1. die chemische Zusammensetzung unserer Lufttreiber keine Abnormität zeigt; dass das Material dieser Lufttreiber:

2. zur Zeit der Ausführung ihrer Analysen (Februar bis

März 1889) durch einen hohen Grad an C0₂ tend einen relativ geringen Wassergehalt durchschnittlich 58,3 °/o des Gesamtwassers

das ehern, gebundene Wasser betrug ausgezeichnet war.

Der hohe Gehalt an C0₂ in Portlandcementen, die an der Luft erhärtet sind, hat zunächst nichts Überraschendes, da diese während der Periode ihrer Hydratisierung Kalk ausscheiden,

der C0₂ binden wird. Eine andere Frage ist es, ob nicht etwa ein Teil des in den Lufttreibern nachgewiesenen Kalkkarbonats durch Zersetzung einer Kalkhydro-Verbindung entstanden sei, wobei ursprünglich gebundenes Wasser ausgetrieben wurde. Der experimentellen Untersuchung dieser Frage stehen fast unüberwindliche Schwierigkeiten im Wege, denn der rein chemische Prozess wird durch Hinzutritt physikalischer Vorgänge kompliziert und ist eine Trennung beider ganz unmöglich.

e. Wasseraufnahme hydraulischer Bindemittel in der ersten Phase der Versteinerung-.

Mit der Frage der Wasseraufnahme hydraul. Bindemittel in den ersten Phasen der Versteinerung haben sich verschiedene Forscher, unter diesen Prof. Dr. Feichtinger und Prof. J. Bau-schinger beschäftigt. Dessenungeachtet haben wir eine umfassende Untersuchung dieser Frage im analytisch-chemischen Laboratorium des eidg. Polytechnikums veranlasst. Über die angewandte Methode berichtet Herr Prof. Tr cacku eil Folgendes :

«Die aus der Mitte der Versuchskörper entnommenen Proben wurden sofort in Glasröhren, die mittelst eines Oelbades auf 100° C. erhitzt wurden, gebracht, durch welche ein kohlensäurefreier Luftstrom 11 Stunden lang hindurch geleitet wurde. Hierauf wurde von jeder Probe ca. 1 gr in einem Porzellanschiffchen abgewogen und bis zum konstanten Gewicht in obigem Luftstrom bei 100° C. weiter erwärmt. Nun wurden die Schiffchen in Röhren aus schwer schmelzbarem Glase, die einerseits mit hohen Chlorcalciumthürmen, anderseits mit einem gewogenen Chlorcalciumrohr in Verbindung waren, gebracht und ganz allmählich bis zur starken Rotglut erhitzt. Während des Versuches strich ein langsamer Luftstrom durch den Apparat (die Luft wurde nicht gesogen, sondern durchgepresst). Nach dem Erhitzen, welches ca. ³U Stunden dauerte, liess man die Röhren völlig kalt werden, und wog die Chlorcalciumröhren. Blinde Versuche zeigten, dass die verwendeten Apparate völlig dicht und trocken waren. Das Chlorcalciumrohr nahm, nachdem die Luft mit gleicher Geschwindigkeit wie bei obigen Bestimmungen 2 Stunden lang durch den Apparat passierte, in einem Falle 0,0002, in einem andern Falle 0,0003 gr zu. Das verwendete Chlor-

calcium war also völlig frei von Kalk und hielt nicht die geringste Menge C0₂ zurück.»

Lauf.

No.

Einlauf des Materials

Wasseraufnahme in °/o der bei 100° C. getrockneten Substanz

nach

36 Stunden

nach

12 Stunden

nach 7 Tagen

nach

28 Tagen

I. Portlandcemente.

* t

co vO

3,144

3,037

2,548

3,122

4,017

2,923

3,904

4,461

2,796

3,729

5,032

3,386

6,067

6,345

4,7oi

5,588

6,546

4,922

8,913

8,824

6,890

8,371

8,948

6,194

CO On

to to

A CO ta

IV. 1889

VI.    1889

VII.    1889

II. Schlackencemente.

6,697

6,314

6,905

7,374

6,452

7,4o6

9,461

7,847

8,730

10,270

11,000

8,876

10

8. V. 1889 20. VII. 1889 23. VIII. 1889

III. Romancemente.

5,786 2,916 5,350

5,852

3,855

6,357

6,699

4,725

7,039

7,025

6,005

7,355

<;

1889

1889

1889

1889

IV. Hydraulische Kalke.

3,°5° 8,769 4,966 7,057

3,204

8,566

4,9H

6,548

3,787

8,484t

4,877t

6,939t

4,874

9,028

5,636

8,322

Zweifelhafter Portlandcement.

Ware derselben Fabrik, gelagert.

g“

Der scheinbare Rückgang der H₂0-Aufnahme rührt offenbar vom Stoffverluste lie die Probekörper dieser Kategorie unter Wasser erleiden.

Bezüglich der Erzeugung und Behandlung der Probekörper habe ich noch beizufügen, dass dieselben, in der normengemässen Konsistenz, also mit so wenig Wasser als zur plastischen Formung des Materials nötig, erzeugt, unmittelbar darauf unter befeuchtete Glasglocken gebracht und hier 24 Stunden lang belassen wurden. Nach Ablauf dieser Frist wurden mit Ausschluss der hydraul. Kalke, die eine 3-tägige Luftlagerung erhielten, sämtliche Probekörper unter Wasser gesetzt.

'ç. Grenzwerte der Kohlensäure und Wasseraufnahme bei Wasser-und Luftlagerung tadelloser Porlandeemente.

Zur Ermittlung der Grenzwerte der Kohlensäure- und Wasseraufnahme tadelloser Portlandeemente wurden hellklingende, feste, also tadellose Platten der Volumenbeständigkeitsproben aus solchen Jahrgängen unserer Sammlung herausgegriffen, die zur Annahme berechtigen, dass sowohl die Hydratisierung als auch die Kohlensäure-Aufnahme abgeschlossen sei.

Sämtliche Probekuchen wurden einheitlich, normengemäss behandelt. Die Methode der Wasserbestimmung entspricht der unter lit. £ angeführten. Die Kohlensäure wurde gewichtsanalytisch durch Austreiben und Auffangen in Natron-Kalkröhren bestimmt.

Lauf.

No.

Alter der Proben zur Zeit ihrer Analyse

Wasserlagerung

C0₂

H2O

Luftlagerung H2O

CO2

berechnet auf 100° C. getrocknete Substanz

°/o

°/o

20. VII. 1886 4. IX. 1886 4. XII. 1886 20. XII. 1886

8.    II. 1887 9- HI. 1887

9.    III. 1887 8. V. 1887

12. VIII. 1887 23. XI. 1887 30. XII. 1887

4,29

2,76

4,56

2,37

3,42

2,85

2,66

2,34

2,32

3,i6

2,79

6,78

25.

1888

2,5»

9.

1888

i,5i

21. III.    1888

S. XI.    1888

0,98

n,3o

10,61

8,12

10.80 11,14

11.80 10,70 10,04 12,12 io,54 10,24 io,53 10,23

11,65

13,10

13.47 14,79

11.48 13,95 12,24

12,93

10,76

11,38

16,14

12,56

13,04

12.16

10.17 13,47

2,32

3,19

2,81

2,29

2,58

3,54

3,33

3,90

3,44

2,71

2,30

2,38

3,i6

2,74

3,54

Im Mittel :

2,61

10,44

12,77

2,95

f]- Kohlensäure und Wasseraufnahme bei Wasser- und Luftlagerung lufttreibender Portlandeemente.

Um das Verhältnis der Kohlensäure- und Wasseraufnahme tadelloser gegenüber solcher Portlandeemente kennen zu lernen,

' die bei sonst genau gleicher Behandlung an der Luft zerfallen sind, wurden die in nachstehender Tabelle angeführten Bestimmungen ausgeführt. Bis auf No. 16 sind sämtliche auf Wasser- und Kohlensäuregehalt geprüften Volumenbeständigkeitsproben der vorliegenden Serie ausgesprochene Lufttreiber. Vergleichbare Zahlen zu gewinnen, wurden, soweit es der damalige Zustand der Kuchenproben-Luftlagerung überhaupt gestattete, in Übereinstimmung mit unter lit. £ und T angeführten Arbeiten, die zu den Analysen erforderlichen Proben stets aus den Plattenmitten entnommen. Bei den mit *) bezeichneten Nummern wurden überdies Proben vom Plattenrande geprüft, lediglich um einen Einblick in die zwischen Plattenmitte und Plattenrand bestehenden Beziehungen und Zustände zu gewinnen.

Lauf. I

No.

Alter .der Proben zur Zeit ihrer Analyse

Luftlagerung    W asserlagerung

H2O    CO2 I H2O

berechnet auf 100° C. getrocknete Substanz

C0₂

°/o

°/o

c.

3 Jahre ;

7 Monate

c.

10

c.

c.

c.

c. 2

c.

C.

T>

c.

rr

c.

c.

5,

12,37

10,31

12,60

11,63

9,79

11,06

9,86

10,86

13,05

9,70

10,01

2,67

3.46

3,42

3,59

3,i7

2,20

3,59

2,38

2.30

3,62

i,54

2,29

1,23

12,13

12,23

”,53

n,93

10,91

c.

7,13

c.

10,16

3,ii

2,90

5,o8

4,48

2,43

o,56

*,5i

2,17

1,03

0,98

I.OI

11,90 11,80 11,64 10,97 13,06 10,78

c.

10,44

c.

c.

c.

c.

10V2 „ 10V2 „ 10V2 „ 10V2 „

9,97

10,49

2,79

2,61

2,33

0,83

2,91

10,66

8,51

6,19

4,93

10,40

\T) KO

c. —

11,56

10.06

2,16

c.

11

4,18

2,81

6,46

10,00

10,56

Im Mittel :

9,88

3,59

11,19

Mit Rücksicht auf die unter lit. e, f und rt angeführten Versuchsergebnisse geht nun hervor, dass:

1.    die tadellosen sowie die lufttreibenden Portlandcemente an der Luft wie unter Wasser wechselnde Mengen Kohlensäure und Wasser aufnehmen können; dass

2.    die absoluten, bei Lu ftlagerung tadelloser Portlandcemente aufgenommenen Mengen an Kohlensäure von denjenigen, die zweifelhafte oder lufttreibende Portlandcemente ungefähr gleichen Alters zeigen, nicht wesentlich verschieden sind; dass somit

3.    die Anwesenheit erheblicher C 0₂-Mengen in den ab gebröckelten Teilchen eines Lufttreibers allein zur Annahme eines aktiven Anteils derselben am Zerstörungswerke nicht berechtigen.

4.    Der Wassergehalt der Kuchenprob en-Luftlagerung tadelloser Portlandcemente kann bis auf 2,2y °/o herabsinken, ohne die Ober flächen-Beschaffenheit und Cohärenz des Materials nachteilig zu beeinflussen, vorausgesetzt, dass die besagten Kuchenproben während der ersten 24 Stunden feucht gelagert waren.

5.    Der Wassergehalt der Kuchenproben-LufLagerung lufttreibender Portlandcemente schwankt bei einem Alter der Proben vo?i 8 Monaten bis ca. ) V2 fahren zwischen 2,38 und j,oS °/o und beträgt im Mittel °lo, ist also um 0,64 °/o grösser als der mittlere Wassergehalt tadelloser Portlandcemente nach ca. 2 bis 4 V2 -jähriger Luftlagerung.

6.    Der Umstand, dass der Wassergehalt der Kuchenproben-Luftlagerung bei gleicher Behandlung der Probekörper zwischen den Grenzen von 2,48 und 6,46 °!o schwankt — Kuchen fast gleichen Alters (wie No. ij und 16) Schwankungen von 2,81 bis 6,46 °i0 aufweisen —, spricht dafür, dass die zweifelhaften Portlandcemente bezüglich der Fähigkeit, das auf genommene Wasser festzuhalten, sich sehr verschiedenartig verhalten.

7.    Die relativ erheblichen Mengen chemisch gebundenen Wassers, die die Kuchenprob en-Luftlagerung der zweifelhaften oder an der Luft zerfallenen Portlandcemente zeigen, beweist in völliger Übereinstimmung mit den Ergebnissen der beschleunigten Volumenbeständigkeitsversuche (vergl. Seite 206 u. f.) dass die von uns beobachteten und in ihrem Verhalten näher studierten Portlandcemente nicht zufolge Wassermangel oder durch äussere Umstände bedingt — 2. B. durch ausserordentliche Trockenwirkung der Atmosphäre — schadhaft wurden, und dass somit die Ursache ihres vorzeitigen Ruins in ihrer physikalischchemischen Beschaffenheit zu suchen sei.

>1. Änderungen des Kohlensäure- und Wassergehalts lufttreibender

Portlandeemente.

Die Änderungen des C0₂- und H₂0-Gehalts lufttreibender Portlandeemente während ihrer Luftlagerung ist zur Zeit nicht gelungen mit Sicherheit festzustellen. Die ersten bezüglichen Arbeiten hat Hr. Dr. Heintzel-Lünehurg im Frühjahre 1889 ausgeführt; die späteren mussten im analytisch-chemischen Laboratorium des eidg. Polytechnikums durch die HH. Prof. Dr. Treadwell und A. Koch ausgeführt werden. Aus diesem Grunde war es nicht möglich, den vergleichenden Analysen ein und dieselben Teile der Kuchenproben zu Grunde zu legen und wäre auch nicht immer möglich gewesen die Analysenproben stets ein und derselben Stelle der Kuchen zu entnehmen. Auch war eine Vereinbarung in der Methode der C0₂- und H₂0-Bestimmung vorangehend nicht getroffen, so dass den Zahlenwerten der nachstehenden Tabelle nur relativer Wert beizumessen ist. Immerhin gibt dieselbe unverkennbar kund, dass in den 30 Wochen, die zwischen den angezogenen Arbeiten des Herrn

Lauf.

No.

Alter der Proben zur Zeit

Treadwell’s Analysen

Dr. Heintzel’s Befund

CO2

H2O

Prof. Dr. T readwell’s Befund

CO2

H2O

berechnet auf bei 100° C. getrocknete Substanz

c. 3 Jahre ;    7 Monate

77

77

77

77

•n

77

77

12,13

12,09

12,27

i! i2,¹⁶

12,49

7,55

77

77

8,93

77

77

I0V2 *

10,86 9,70 10,16* 6,51    J    10,44

11,56*

2,25

3,13

6,63

2,67

3,42

3,59

2,38

2,90

2,43*

2,79

2,i6*

Dr. Heintzel und Prof. Dr. Treadwell liegen, eine entschiedene Veränderung im Materiale vorgegangen ist, die um so erheblicher erscheint, als Treadwell seine Proben bis auf die mit *) be-zeichneten der Mitte der Kuchenproben entnahm.

Einfluss lösehfähiger Körper auf die Volumenbeständigkeitsverhältnisse des Portlandeements.

Als löschfähige Körper können im Portlandcement auf-treten : Der Atzkalk und die Magnesia. Letztere soll in vorliegender Arbeit unberücksichtigt bleiben, weil Portland ce mente unserer Versuchsreihen nur unschädliche Mengen an Magnesia enthalten. Ganz frei von löschfähigem Kalke ist nach unserer Überzeugung überhaupt kein Portland. Es sei dies in der Meinung hervorgehoben, dass, wenn in Folgendem vom löschfähigen Kalke gesprochen wird, quantitativ nur derjenige verstanden sei, der früher oder später schädliche Volumenveränderungen zu erzeugen im Stande ist. Auch sei zum voraus bemerkt, dass die an den Probekörpern beobachteten Ausblühungen, Warzenbildungen etc. einfach als Löschprodukte bezeichnet werden sollen, einerlei, ob diese zufolge mangelhafter Zusammensetzung und Aufbereitung der Rohmaterial-Komponenten auftreten oder Folge sind eines mangelhaften Brandes und sorgloser Sortage des Ofenguts.

Ätzkalk

ungare Cementmasse

Je nach der Brenndauer, den Temperaturverhältnissen des Ofens zeigt bekanntlich der Kalk im Allgemeinen, namentlich aber wenn dieser in Berührung mit Eisenoxyd gewesen, verschiedenartiges Verhalten zum Wasser und der Kohlensäure. Da nun im Portlandcement-Rohmaterial der Kalk mit dem Eisenoxyd der Thonsubstanz in Berührung gelangen muss, die Brandtemperatur desselben zur Bildung von Kalkferraten mehr als genügt, da ferner die Beobachtung vorlag, dass zweifelhafte Portlandcemente nicht selten selbst nach längerer Wasserlagerung an der Luft Ausblühungen, Warzenbildungen zeigen können, lag der Gedanke nahe, den Versuchen, statt regelrecht gebrannten welcher überdies selbst bis auf 12 °/o dem Portlandcement zugesetzt keine Nachteile erzeugt, wenn nur seine Korngrösse genügend klein gewählt wird zu Grunde zu legen ; sie versprach überdies diejenige Erscheinung wiederzugeben, die sich bei Anwendung des schwer zu be-

schaffenden, durch Eisen teilweise abgetödteten Kalkes ergeben haben würden. Ausserdem war es einleuchtend, dass ungare Cementmasse die beobachteten Erscheinungen getreuer nachzubilden im Stande sein würde, vorausgesetzt, dass in der ganzen Frage der Nachlöschprozess löschfähiger Körper überhaupt etwelche Rolle spielt.

Die Beschaffung ungarer Cementmasse konnte keine Schwierigkeiten bereiten, wohl aber die Entscheidung, welchen Grad von Ungarheit den Versuchen zu Grunde zu legen sei. Hier fehlte jeder praktische Anhaltspunkt und so blieb nichts übrig, als aus den zahlreichen Übergängen des Ungar en zwei möglichst scharf ausgeprägte Sorten willkürlich auszuwählen. Wir beschlossen :

1.    die calcinierte, hellgelblich erdig-körnige Cementmasse, wie solche als « Ungares» in den äussersten Schichten periodisch arbeitender Schachtöfen vorzukommen pflegt ;

2.    das Halbgare, jene bräunliche, körnige, schwache Übergänge zur Sinterung zeigende Cementmasse, wie solche in scheinbar gut gesinterten, doch spezifisch leichten Klinkern als «Kern» vorkommt, den Versuchen zu Grunde zu legen.

Das vorstehend beschriebene «Ungare» und «Halbgare» lieferte eine schweizerische Portlandcement-Fabrik. Es wurde in eisernen Mörsern zerstossen, nachdem beim Halbgaren die anhaftende, meist gut gesinterte Umhüllung entfernt worden war. In einer Feinheit der Zerkleinerung, die dem 900 Maschensieb entsprach, wurden diese Materialien 4 tadellosen, vorangehend in jeder Hinsicht sorgfältig geprüften Portlandcementen mit verschiedenartiger Kraftentfaltung in Mischungsverhältnissen von 100 Gewichtsteilen Cement : 10 Gewichtsteile Zuschlag hinauf bis zu 100 : 80 zugesetzt und sind die so gewonnenen Gemenge unverzüglich zu Probekörpern der Volumenbeständigkeitsversuche verarbeitet, sodann selbstredend in jeder Hinsicht normen-gemäss weiter behandelt worden.

Folgende Tabelle giebt eine Übersicht über die Eigenschaften der bei vorliegenden Versuchen benutzten Portland-cemente :

Versuchen

r = 3,16 = 1,44%.

Lauf.

Eingang

Spez.

No.

des

Ge-

Glüh-

Materials

wicht

verlust

Volumen

beständigkeits

versuche

Rückstand a. 900 Sieb

Normenfestigkeit Zug

Bindezeit

St. M. 7 Tg. 28 Tg. 7 Tg. j28 Tg.

Druck

28. V. 1889 8. V. 1889 20. II. 1889 6. IV. 1889

3,13

3,o8

3,02

3,02

1,99 bestanden 2,33 3,39 3,88

V0    O JO JH

4^ 'oo *0\ *00 ⁰

13 -

18 -

24 -

13 -

to    00

I JJ to o’

292,9

29.3

Das Halbgare hatte im Mittel aus 3 übereinstimmenden

ein spez. Gewicht von einen Glühverlust von

Folgende tabellarische Zusammenstellungen enthalten die bisher gewonnenen Resultate :

Mischungen von Portlandcementen mit „halbgarem“ Klinkermehl.

Misch.-Verhältnisse in ,, Gew.-Teilen Darrprobe

Glühprobe

Verhalten der Probekörper bei den Volumen-

jr »    , I Zeit der

Kochprobe | Beobachtung

bei der

Kuchenprobe, Wasserlagerung

beständigkeitsproben u. z.

Kuchenprobe, Luftlagerung

100 C : o K

bestanden

bestanden

bestanden

Nach :

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

bestanden

bestanden

bestanden

62

100 C : 10 K

bestanden

bestanden

fein netzrissig

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

bestanden

Bräunlich gefärbt; Spuren von Ausblühungen.

Besät mit Ausblühungen; Flächen eben; Kanten fest.

Geringfügige Ausblühungen; sonst tadellos.

62

100 C : 20 K

mürbe

netzrissig

fast bestanden

mürbe,

netzrissig

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

bestanden

fl

Unverändert.

Bräunlich gefärbt; Spuren

Unverändert.

von

Ausblühungen.

Besät mit Ausblühungen u. Warzenbildungen; M. fest.

62

fl

100 C : 30 K

verkrümmt,

mürbe,

netzrissig

fast bestanden

zerfallen

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

bestanden

fl

fl

62

100 C : 40 K

nach 3³/4 Std. mürbe, zerreiblich

kreisrissig m. meridionalen Anrissen

nach 3³/4 Std. zerfallen

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

bestanden

T)

r>

fl

62

100 C : 60 K

nach 3V4 Std. zerfallen

stark rissig

nach 3V4 Std. zerfallen

fl

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

fast bestanden, schw. geworfen

bestanden

fl

fl

62

100 C : 80 K

zerfallen (innerhalb 3 Stunden)

klaffende

Risse

fl

zerfallen (innerhalb 3 Stunden)

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

fl

62

fl

Kuchen schw. geworfen; Kantenfestigkeit lässt nach.

Wie vorher; Kanten ziemlich fest. Schw. geworfen; weiss geadert.

bestanden

Zeigt etwelche Ausblühungen.

Kuchen geworfen;

kantenrissig; Kanten mürbe.

Wie vorher, doch kräftiger geprägt.

Schw. geworfen; weiss geadert.

netz- und

aus-

Total rissig; Material mürbe; zerreiblich.

Spuren von Warzen und Ausblühungen.

Vereinzelte Warzen und Ausblühungen.

Zahlreiche Ausblühungen und Warzenbildungen.

Wie vorher; Kanten fest.

Inzwischen zerfallen.

Spuren von Warzen und Ausblühungen.

Vereinzelte Warzen und Ausblühungen.

Zahlreiche Ausblühungen und Warzenbildungen.

schwach gekrümmt; sonst wie vorher; Kanten beginnen mürbe zu werden.

Inzwischen zerfallen.

Spuren von Warzen und Ausblühungen.

Vereinzelte Warzen und Ausblühungen.

Bedeckt mit zahlreichen Ausblühungen und Warzen;

Kuchen schw. gekrümmt; Kantenfestigkeit lässt nach. Alles wie vorher, doch deutlicher ausgeprägt; Kanten mürbe.

Inzwischen zerfallen.

Spuren von Warzen und Ausblühungen.

Vereinzelte Warzen und Ausblühungen.

Bedeckt mit zahlreichen Ausblühungen und Warzen;

Kuchen schw. gekrümmt; Kantenfestigkeit lässt nach. Stark geworfen; zahlr. Ausblühungen und Warzen. Kanten anrissig und cohäsionslos.

Inzwischen zerfallen.

Platte

Vereinzelte Warzenbildungen; Material fest.

Besät mit Warzen, Ausblühungen u. Abschieferungen. Kanten fest.

Fast unverändert; Kanten stellenweise mürbe.

Vereinzelte Warzenbildungen; Material fest.

mit ziemlich zahlreichen Warzen und Ab-

Bedeckt

Schieferungen.

Wie vorher; am Plattenrand rissig.

! Vereinzelte Warzenbildungen ; Material fest.

Bedeckt mit ziemlich zahlreichen Warzen und Abschieferungen.

Inzwischen zerfallen.

Vereinzelte Warzen und Ausblühungen.

Bedeckt mit Ausblühungen und Warzen; Kantenfestigkeit lässt nach.

Inzwischen zerfallen.

Ziemlich zahlreiche Warzen u. Ausblühungen; Kuchen schwach geworfen; Kanten schwach netzrissig. Bedeckt mit Ausblühungen und Warzen; netzrissig; schwach geworfen ; Kanten beginnen mürbe, zerreiblich zu werden.

Inzwischen zerfallen.

Misch.-Verhältnisse

Beschleunigte Volumenbeständigkeitsproben

Gew.-Teilen Darrprobe | Glühprobe Kochprobe

Verhalten der Probekörper

in

Zeit der Beobachtung

Kuchenprobe, Wasserlagerung

Volumenbeständigkeitsproben u. z. bei der Kuchenprobe, Luftlagerung

Kuchenprobe, Luftlagerung nach 7-tägiger _W asserlagerung_

Nach

100 C:o K

bestanden bestanden

bestanden

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

bestanden

fl

77

Bräunlich gefleckt; sonst bestanden.

bestanden

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

77

62

100 C:10 K

Probe zeigt schalenf. Ablös. \ nach 8 Std. zahlr. Aus- 1 Körper anriss. > netzr-; mürbe.

77

77

77

77

77

77

blühungen u. Warzenbildg.

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

bestanden

Bestanden; zeigt Spuren von Ausblühungen.

bestanden

r>

77

62

100 C:20 K

netzr. mürbe

fein anrissig nach 4 Stdn. II 24 Stunden ürbe.l!

bestanden

Mit ziemlich zahlr. Ausblühungen u. Warzen bedeckt. Kanten ziemlich mürbe; sandet schwach ab. Bestanden; zeigt Spuren von Ausblühungen.

zr., m

7 Tagen 2 Monaten

77

Vereinzelte Ausblühungen, sonst bestanden.

77

62

100 C:3o K

netz-u.kantenrissig, gewrf., mürbe

ziemlich stark! nach c. 5 Std. rissig

zerfallen

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

II 6

77

62

100 C.40 K

77

nach c. 4 Std. zerfallen

stark rissig

nach c. 4 Std. ! 24 Stunden zerfallen j

7 Tagen 2 Monaten

bestanden

Spuren von Ausblühungen, ein Kuchen etwas geworfen. Netzrissig; geworfen; Kanten brüchig, zerreiblich.

Wie vorher; stärker ausgeprägt.

Wie vorher; Material fest.

Bestanden; Material mürbe.

Kantenrissig; Material mürbe. Wie vorher; doch kräftiger ausgeprägt.

Desgleichen.

Mit ziemlich zahlr. Ausblühungen u. Warzen bedeckt. Längs den Kanten rissig; mürbe; zerreiblich. Bestanden; Spuren von Ausblühungen.

Schw. geworfen; mässige Ausblühungen; Kanten fest. Schwach geworfen; Ausblühungen reichlicher; Kanten mürbe ; zerreiblich.

Inzwischen zerfallen.

Bestanden; deutlich ausgeprägte Ausblühungen.

Unverändert.

Geworfen, netzrissig ; Kanten brüchig, zerreiblich. Wie vorher, doch kräftiger ausgeprägt.

Inzwischen zerfallen.

100 C:60 K

innerh. 3 Std. zerfallen

klaffende

Risse

innerhalb 3V21 24 Stunden Std. zerfallen

7 Tagen 2 Monaten

„ Material fest. Bestanden, Material mürbe. Geworfen; netzrissig, mürbe. Mürbe, weich, zerfällt.

Nach 4 Mon. gänzlich zerfallen.

Schwach geworfen ; zahlreiche Ausblühungen; Kanten' festigkeit lässt nach.

Wie vorher, doch kräftiger ausgeprägt; Kanten mürbe, zerreiblich.

Inzwischen zerfallen.

Bestanden; deutlich ausgeprägte Ausblühungen.

Geworfen; stark netzrissig; Material der Kanten mürbe, brüchig.

Wie vorher, doch kräftiger ausgeprägt.

Inzwischen zerfallen.

100 C:80 K

wie vorher zerfallen

klaffende

Risse

wie vorher

i 62

j( 24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

fl

Bestanden; Material mürbe. Geworfen; netzrissig; mürbe. Gänzlich zerfallen.

Nach 4 Mon. gänzlich zerfallen.

Schwach geworfen; zahlreiche Ausblühungen; schwach netzrissig; mürbe.

Geworfen; netzrissig; cohäsionslos.

Inzwischen zerfallen.

Bestanden; deutlich ausgeprägte Ausblühungen.

Kuchen geworfen; netzrissig; Kanten mürbe. Kuchen bereits nach 4 Monaten zerfallen.

Kanten

Geworfen; stark netzrissig; Kanten mürbe, brüchig. Kuchen cohäsionslos; zerfallen.

Inzwischen zerfallen.

Gänzlich zerfallen.

62

fl

■y

Misch.-Verhältnisse

in

Gew.-Teilen

Beschleunigte Volumenbeständigkeitsproben

Darrprobe Glühprobe | Kochprobe

Verhalten der Probekörper bei den

100 C:o K

bestanden

bestanden

bestanden

Zeit der Beobachtung

Nach :

24 Stunden 7 Tagen i 2 Monaten

II

65

Kuchenprobe, Wasserlagerung

Volumenbeständigkeitsproben u. z. bei der Kuchenprobe, Luftlagerung

Kuchenprobe, Luftlagerung nach 7-tägiger W asserlagerung

bestanden

bestanden

bestanden

100 C : 10 K

fein kantenrissig

bestanden

bestanden

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

bestanden

bestanden

Spuren von Ausblühungen und Warzenbildungen.

bestanden

Bestanden; Kuchen zeigen Spuren v. Ausblühungen.

65

Unverändert.

Unverändert.

100 C : 20 K

rissig ziemlich mürbe

bestn., hohler dumpfer Klg.

nach 4 Stdn. mürbe, netzrissig

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

bestanden

bestanden

Spuren von Ausblühungen und Warzenbildungen.

Bestanden ; vereinzelte Ausblühungen.

65

Wie vorher; Material fest.

Unverändert.

100 C130 K

Ausblühungen fein anrissig u.Warzenbild-    auf der

ungen; netzr. geglühten Ste. schwach geworfen

nach c. 5 Stdn, zerfallen

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

65

100 C:4o K

nach c. 4 Std. zerfallen

fein anrissig auf der nicht geglühten Ste.

nach c. 4 Stdn. 24 Stunden völlig zerflln. :

7 Tagen 2 Monaten

65

100 C : 60 K

zerfallen

kreis u. meri-dionalrissig

nach c. 3V2 Stdn. zu Brei zerfallen

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

bestanden

Kuchen eben; Kanten massig fest.

Netzrissig; Kanten bröcklig.

Netzrissig; Material zerreiblich.

Wie vorher; Material fest.

Material mürbe.

Spuren v. Werfen; Beginn der Netz- und Kantenrissigkeit.

Geworfen; kanten- u. netzrissig; Kanten mürbe, zerreiblich.

Desgleichen.

Wie vorher, ziemi, fest, dumpfer Klang.

Kuchen schw. geworfen; Kanten mürbe.

Geworfen; netzrissig; Material mürbe.

Mürbe, weich, zerfallen.

bestanden

Spuren von Ausblühungen und Warzenbildungen.

Kuchen schwach geworfen; Beginn d. Netzrissigkeit.

„    Kantenfestigkeit lässt nach

Unverändert.

Unverändert.

bestanden

Geringfügige Ausblühungen und Warzenbildungen. 1 Kuchen schwach geworfen; sonst wie vorher.

Mürbe; Kanten bröcklig; zerfallen.

Kuchen zeigen geringf. Ausblühngn. u. Warzenbildngn.

Kuchen zeigen einige radiale Kantenrisse.

Ziemlich stark geworfen; geringfügige Ausblühungen; und kantenrissig; Kanten ziemlich fest.

Ziemlich stark geworfen; netz- u. kantenrissig; Kanten ziemlich brüchig und zerreiblich.

Desgleichen; Erscheinungen weiter fortgeschritten. Ziemlich mürbe; bröcklig; teilweise zerfallen.

65

100 C:8o K

zerfallen

starke, klaffende unregelmässige Risse

zerfallen

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

Kuchen schw. geworfen; kantenetzrissig, Material mürbe. Stark netzrissig; Kuchen beginnen zu zerfallen.

Zu form- und cohäsionsloser Masse zerfallen.

65

netz-Desgleichen.

Ziemlich unverändert.

Kuchen zeigen geringfügige Ausblühungen.

Geworfen; Beginn der Netzrissigkeit; kantenrissig Stark geworfen; netz- u. kantenrissig; Material mürbe. Wie vorher; Zerstörung weiter fortgeschritten.

Inzwischen zerfallen.

Stark geworfen; netz- u. kantenrissig; Kanten zerreibl. Desgleichen; Erscheinungen weiter fortgeschritten. Ziemlich unverändert.

Kuchen beim Transport zerfallen.

Misch.-

Verhältnisse

, Beschleunigte Volumenbeständigkeitsproben

Gew.-Teilen j Darrprobe [ Glühprobe I Kochprobe

in

Verhalten der Probekörper bei den

Zeit der Beobachtung

Kuchenprobe, Wasserlagerung

bei den Volumenbeständigkeitsproben u. z. bei der

I

Kuchenprobe, Luftlagerung

Kuchenprobe, Luftlagerung nach 7-tägiger Wasserlagerung

100 C;o K i| bestanden

bestanden | bestanden

Nach :

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

bestanden

bestanden

bestanden

ri

64

Desgl. ; Material zeigt Sp Unverändert.

uren

von Ausblühungen.

100 C:io K mit Ausblüh.

und Warzen bedeckt

fast bestanden

nach 8 St. netzrissig mürbe

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

bestanden

V)

r>

64

100 C:20 K

nach 3³/4 St.

! rissig, mürbe zerreiblich

Unregelm. Risse auf der nicht geglüht. Seite

nach 3³/4 St. zerfallen

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

Bestanden; schwach haarrissig.

bestanden

Spuren von Netzrissen; Kanten fest.

64

100 C:3o K

nach c. 3 St. netzrissig mürbe

starke Risse von der geglühten Seite

ausgehend

nach c. 3 St. zerfallen

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

Unverändert; fest.

bestanden

bestanden

Kuchen zeigen Spuren von Ausblühungen.

Kuchen zeigen mässige Ablösungen u. Ausblühungen, Kanten fest.

Desgleichen; Kantenfestigkeit lässt nach.

Kanten ziemlich mürbe,

bestanden

Kuchen zeigen Ausblühungen u. einzelne Einsprenglinge. Kuchen zeigen mässige Ausblühungen; Kanten intakt; fest.

Schwach geworfen; bedeckt mit Ausblühungen und Warzen; Kantenfestigkeit lässt nach.

Inzwischen zerfallen.

Spuren von Warzen und Ausblühungen.

Bestanden; Kuchen zeigen vereinzelte Ausblühungen.

Unverändert; Material fest.

Bestanden; Kuchen zeigen vereinzelte Ausblühungen. Desgleichen; Kanten lest.

Kuchen rissig; Material ziemlich fest.

TJ

64

y>

100 C:4° K

zerfallen

stark rissig

zerkocht

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

100 C : 60 K

zerfallen

klaffende Risse auf der geglühten Seite

zerkocht

64

! 24 Stunden 7 Tagen !    2 Monaten

r>

Schwach geworfen ; Kantenfestigkeit lässt nach.

Schwach geworfen, netzrissig;

Kanten mürbe.

Wie vorher; Material fest.

bestanden

Schwach geworfen; netzrissig; Kantenfestigkeit lässt nach.

Geworfen; stark netzr. ; mürbe. Desgleichen; Material mürbe; zerreiblich.

Desgleichen; Material fest. Material mürbe.

Geworfen; stark netzr.; mürbe. Desgl. nur in höherem Masse. Nach 4 Monaten gänzl. zerfallen.

Kuchen netzrissig, schwach geworfen; mürbe.

Bedeckt mit Ausblühungen; Kanten netzrissig, mürbe, zerreiblich.

Inzwischen zerfallen.

Besät mit kleinen Ausblühungen.

Geworfen, netzrissig; Kanten mürbe; zerreiblich. Desgleichen; Kanten cohäsionslos.

Inzwischen zerfallen.

Besät mit kleinen Ausblühungen.

Geworfen, netz- und kantenrissig; Kanten mürbe, zerreiblich.

Kuchen gänzlich zerfallen.

Kuchen netzrissig; geworfen; Kanten brüchig; reiblich.

Desgleichen, doch in höherem Masse ausgeprägt.

Inzwischen zerfallen.

zer-

und kantenrissig; Material mürbe,

Geworfen; netzzerreiblich.

Desgleichen ; doch in höherem Masse ausgeprägt.

Inzwischen zerfallen.

64

Geworfen u. rissig; gänzlich weich, mürbe, zerreiblich. Desgleichen; doch in höherem Masse ausgeprägt. Inzwischen zerfallen.

xoo C:8o K

zerfallen

klaffende Risse auf der geglühten Seite

zerkocht

24 Stunden 7 Tagen 2 Monaten

Material mürbe.

Geworfen; netzrissig; Beginn des Zerfallens.

Gänzlich zerfallen.

Besät mit kleinen Ausblühungen.

Desgleichen; geworfen, schwach netz- und kantenrissig. Geworfen; stark netzr.; Material mürbe; zerreiblich. Material bereits nach 4 Monaten völlig cohäsionslos.

Geworfen und rissig; Material mürbe, weich, reiblich.

Kuchen gänzlich zerfallen.

zer

!i

64

262 —

Aus vorstehenden Zusammenstellungen geht hervor, dass

1.    alle äussern Erscheinungen, die an lufttreibenden Portland-cementen beobachtet wurden und die das Luftzerfallen der Probekörper einleiten, sich wörtlich auf die künstlichen Gemenge tadelloser Cemente mit halbgarem Klinkermehl übertragen lassen.

Auf den Probekörpern mit ausschliesslicher Luftlagerung erscheinen Ausblühungen, Warzenbildungen etc., kurz die wiederholt angeführten Produkte des Nachlöschprozesses.

Meist schon nach wenigen Tagen werden Spuren einer bräunlich gefärbten, kohäsionslosen Masse ausgestossen, welche mit wachsendem Alter der Proben zunimmt. Nach mehrmonatlicher Luftlagerung können die Kuchen mit Ausblühungen dieser Art völlig bedeckt erscheinen.

Auf Probekörpern der gleichen Gemenge mit vorangehend 7-tägiger Wasserlagerung erscheint das Auftreten fraglicher Unhomogenitäten der Zeit nach verzögert und quantitativ abgemindert. Die eigentlichen Ausblühungen und Warzenbildungen treten überhaupt mehr zurück.

2.    Hochprozentige Gemenge aus Portlandcement und halbgarem Klinkermehl reagieren im Wasser wesentlich rascher als an der Luft, während umgekehrt Gemenge mit relativ niedrigem Gehalt an halbgarem Klinkermehl im Wasser meist tadellos stehen, an der Luft sich verfärben und durch Ausstossen allerlei Produkte des Nachlöschprozesses scharf gekennzeichnet erscheinen. Das Quantum und die Beschaffenheit des nachträglich arbeitenden Halbgaren, ferner die Kohäsion des Cements an sich wird das schliessliche Schicksal der Probekörper-Luftlagerung bestimmen. Sie können an der Luft noch zerfallen, während die korrespondierenden Kuchen-Wasserlagerungen tadellos bestehen. Der Grund dieses scheinbaren Widerspruches liegt zweifellos darin, dass einerseits der Nachlöschprozess im Wasser sich rascher vollzieht und zeitlich wohl noch in eine Erhärtungsphase des Materials fallen wird, in welcher die Substanz den Übergang in feste Aggregatform noch nicht vollendet hat ; anderseits die Produkte des Nachlöschprozesses aus den Porenkanälen herausgelaugt, teilweise auch durch das Wasser aufgelöst werden, während sie in der Kuchen-Luftlagerung Spannungen erzeugen, die bei genügender Intensität zu Rissbildungen führen müssen.

3. Je nach Beschaffenheit des verwendeten Cement materials wird der Zuschlag an halbgarem Klinkermehl selbst in schwachen Mischungen, bei welchen die Kuchenprobe- Wasserlagerung nicht mehr reagiert, durch die beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben mehr oder weniger scharf angezeigt. Hiermit ist der experimentelle Beweis erbracht, dass in völliger Übereinstimmung mit unsern bisherigen Beobachtungen, im Handel Portlandcemente Vorkommen können, die die beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben nicht bestehen, im Wasser jedoch tadelloses Verhalten zeigen.

Als Konsequenz der vorstehend angeführten Thatsachen folgt weiter, dass

4. die einfache Kuchemprobe- Wasserlagerung zur Kennzeichnung der Materialqualität, und ganz speziell zur Kemizeich-nung der Volumenbeständigkeitsverhältnisse des Portlandcementes überhaupt nicht genügt, es wäre denn, dass man auch Gemenge aus tadellosem Klinkermehl mit dem gefährlichen Halbgarem, sie möge aus mangelhafter Aufbereitung, mangelhaftem Brand oder aus einem Mischverfahren herrühren, mit als «Normal-fabrikaP erklärt.

Unter den beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben ist die entsprechend organisierte Kochprobe, weil vom Feuchtigkeitsgrade der Versuchskörper unabhängig, die zuverlässigste, Fast gleichwertig erscheint die kombinierte Dampfdarr probe. Beide Methoden gestatten schädliche Mengen halbgaren Klinkermehls mit Sicherheit zu erkennen.

Mischungen von Portlandcementen mit „ungarer“ Cementmasse.

Ähnlich dem Einflüsse des «Halbgarem» sollte in einer 2. Versuchsreihe auch der Einfluss des «ungaren Ofenguts» auf die Volumenbeständigkeitsverhältnisse des Portlandcements näher studiert werden. Zu diesem Ende wurden Mischungen in Verhältnissen 100:0 bis 100:50 (Gew.-Teile) mit ungarenr Klinkermehl, vgl. Seite 251 und 252, angefertigt und in normaler Weise den Volumenbeständigkeitsproben unterworfen.

Unmittelbar nach Empfang wurde das Ungare sortiert, rasch zerkleinert, am 900ter Maschensieb abgesiebt und das so gewonnene Mehl in luftdicht schliessende Pulverflaschen gefüllt. Nach Abschluss der Mehlbereitung wurde unverweilt mit der Erzeugung der Versuchskörper für die Volumenbeständigkeitsversuche begonnen. Gleichzeitig liess der Berichterstatter weitere Kuchenproben anfertigen, welche die ersten 24 Stunden normen-gemäss feucht gelagert wurden und von welchen die eine Hälfte an der Luft, die andere in der Absicht unter Wasser gesetzt werden sollte, um speziell an diesen Probekörpern die Wasser- und Kohlensäureaufnahme während der ersten Phasen des Erhärtungsprozesses zu bestimmen. Zweck dieser speziellen Untersuchung war die Kontrolle der auf Seite 262 und 263 zusammengestellten Versuchsergebnisse; denn waren die Schlussfolgerungen zutreffend, so war zu erwarten, dass die eingeleitete Untersuchung, jedoch ausgeprägter, als dies bei einfachen Lufttreibern oder künstlichen Mischungen von Portlandcementen und halbgarem Klinkermehl der Fall sein konnte, die Beziehungen zwischen Hydratisierung, Kohlensäure-Aufnahme und den Volumenbeständigkeits-Verhält-nissen des Materials zum Ausdrucke bringen wird.

Die vorstehend angedeutete Untersuchung wurde indessen in ihrem ganzen Umfange nicht zu Ende geführt; sie wurde einerseits durch das Verhalten der Gemenge in den normen-gemässen Volumenbeständigkeitsproben, sowie bei den be-schleunigten Versuchen teilweise gegenstandslos ergaben die Analysen derartig übereinstimmende H₂0- und C0₂-Aufnahmen, dass die Ausdehnung der Arbeit auf die zu Grunde gelegten 4 Portland-Sorten völlig nutzlos erschien.

anderseits

Bezüglich der Ergebnisse der Volumenbeständigkeitsproben ist Folgendes anzuführen:

a.    Normenprobe-Wasserlagerung : Sämtliche Platten mit 10 °/o und mehr Zuschlag sind schon innerhalb der ersten 7 Tage, die hochprozentigen Gemenge bereits nach 1—3 Tagen netzrissig geworden und zerfallen.

b.    Kuchenprobe-Luftlagerung: Sämtliche Platten mit mehr als 15 bezw. 25 °/o Zuschlag sind überhaupt nicht erhärtet, netzrissig geworden und schliesslich zerfallen. Die Gemenge 100:10, 100 : 15 zeigen starke Verfärbung, zahlreiche Ausblühungen und Warzenbildungen. Die Platten 100:10 sind nach viermonatlicher Luftlagerung ebenflächig und fest ; diejenigen 100 : 15 zweifelhaft.

c.    Darr- und, Glühprobe : Die Darr- und Glühprobe haben die Gemenge 100 : 5 bestanden ; 100 : 10 zeigt Tendenz zu Treibschäden und erscheinen die bekannten Ausblühungen etc. Die hochprozentigen Mischungen sind in der Darr- und Glühprobe zu Grunde gegangen.

d.    Koch- und Dampf darrprobe : In der Kochprobe, sowie in der Dampfdarrprobe haben bereits Gemenge 100:5 reagiert; alle andern Gemenge haben diese Proben nicht bestanden.

Bezüglich der C0₂- und H₂0-Aufnahme der an der Luft erhärteten Kuchen wollen wir hier blos eine Versuchsreihe anführen, da, wie erwähnt, für das nämliche Ungare die Zahlenwerte bei andern Cementen nur unwesentliche Schwankungen und Abweichungen zeigen.

Der hier in Betracht fallenden Untersuchung lag ein Port-landcement mit folgenden Eigenschaften zu Grunde :

3,08

2,63 °/o

Spezif. Gewicht Glühverlust

Volumengewicht, eingesiebt 1,15 kg pro Liter. »    eingerüttelt 1,83 »    »    »

Erhärtungsbeginn

Bindezeit

7h

ca. 21h

bei 13,7° C. und 30 V* °/o H₂0.

Sämtliche Volumenbeständigkeitsproben «bestanden».

19,0 °/o.

Rückstand am 900 Sieb: 0;25 °/o. »    4900

Festigkeitsverhältnisse 1 : 3 mit 9 ³M °/o H₂0 nach

7 Tagen

Zug 10,4 kg pro cm², Druck 102,3 »    »

28 Tagen

17,3 kg pro cm².

165,6 »    »

Kohlensäure- und Wasseraufnahme

(berechnet auf bei 100° C. getrocknete Substanz.)

Nach: 12 Stunden CO2 — H2O

Gemenge in Gew,-Teilen

36 Stunden CO2 — H2O

7 Tagen CO2 - H2O

28 Tagen CO2 — H2O

100

3,894 A -2,531 „ 4,864 „ -2,970 „ 5,268 „ -2,452 „ 6,305 A -2,976 „ 7,39i „-3,178 „

Zustand der Probekörper

nach

ca. 64-monatlicher Luftlagerung tadellos.

inzwischen zerfallen.

100 :

4-Monatlicher Luftlagerung o tadellos;

100 : 10 bedeckt mit Ausblühungen und Warzen; Kanten ziemlich fest;

100 : 20 wie vorher; Material mürbe, zerreiblieh; 100 : 30 kohäsionslos;

100 : 40 total zerfallen;

¹⁰⁰ : 50    „    * „

Aus vorstehenden Versuchsresultaten geht hervor:

1. Gemenge aus tadellosen Portlandcemcnten mit ungarem Klinkermehl sind schon bei einem relativ geringfügigen Gehalt an ungarem Klinker mehl sowohl an der Luft wie tinter Wasser gefährlich.

2. Hochprozentige Gemenge dieser Art erhärten überhaupt nicht; sie zeigen schon nach 1—2-tägiger Luftlagerung Treibschäden.

3.    Geringprozentige Gemenge erhärten scheinbar normal, geben jedoch an der Luft wie unter Wasser Treibschäden ; unter

Wasser erscheinen diese früher als an der Luft.

4.    Die beschleunigten Volumenbeständigkeitsversuche, insbesondere die Koch- und Dampf darrprobe, bestehen die Gemenge im allgemeinen schlecht.

5.    Mit wachsendem Zuschlag an Ungarem wächst die anfängliche Wasser auf nähme. Schon nach 24-stündiger Luftlagerung beginnt unter Wasserabgabc die Aufnahme atmosphärischer Kohlensäure. Beim ungemischten Cement sinkt der

Wassergehalt nach 28 Tagen auf denjenigen, welchen das Material nach 12-stündiger Feuchtlagerung besass, während gleichzeitig die Kohlensäure von 2,2} °/o auf 4,70 °/o gestiegen ist. Bei einer Älischung von 100 : 50 sinkt der Wassergehalt im gleichen Zeiträume von 4,jj % auf },iS °lo, während die Kohlensäure von 1,6} °/o auf 7,}} °/o gewachsen ist.

6.    Der Wassergehalt der Kuchenproben des ungemischten Portlandcementes beträgt nach 28-tägiger Erhärtung in freier Atmosphäre unseres Laboratoriums 2,} 7 %, derjenige des Gemenges 100 : jo dagegen },i8 °/o, ist somit blos um 24,8 °/o grösser als der erstere. Dessen ungeachtet befinden sich die Kuchen-proben-LMftlagcrung des reinen Portland cements in tadellosem Zustande, während diejenigen des Gemenges schon nach wenigen Tagen total zerfallen sind. Hieraus geht in völliger Übereinstimmung mit dem Befund auf Seite 248 hervor, dass

7.    die Ursachen der Erscheinungen des Liftzerf aliens von Portlandcementcn nicht in der aufgenommenen Kohlensäure, wohl aber darin ihren Grund haben, dass dieselben löschfähige Körper enthalten, die vonfehlerhafter Rohmaterialaufbereitungfehlerhaftem Brand des Rohmaterials oder mangelhafter Sortage des gebrannten Materials herrühren. In vollkommener Übereinstimmung hiermit steht die Erfahrung, dass Gemente, herrührend aus der Fabrik, die mit grossen Massen arbeiten, sorgfältige Aufbereitung des Rohmaterials besitzen, richtig' brennen und sorgfältig sortieren, keine Lufttreiber geben.

5. Resultate

der Untersuchungen der Abbindeverhältnisse.

a. Allgemeines.

Bevor irgend welche Arbeiten auf dem Gebiete der Untersuchung der Abbinde Verhältnisse hydraul. Bindemittel an gebahnt werden konnten, erschien es unerlässlich einen Einblick in die Erhärtungsvorgänge selbst zu gewinnen. Zu diesem Ende wurde unter zu Grundelegung des in Fig. 12 abgebildeten Apparats mit Cementen verschiedener Gattung und Herkunft eine grössere Reihe von Abbindeproben ausgeführt, welche wir nicht unterlassen können im Auszuge an dieser Stelle wiederzugeben.

Unter thunlichster Einhaltung der angenommenen Normalkonsistenz und einer gleichwertigen Durcharbeitung des Cement-breies, wurden die Dosen des Apparats strichgerecht gefüllt, in den Apparat eingelagert und nun Minute für Minute sowohl der Stand des Thermometers als der Widerstand gegen das Eindringen der Nadel unter ihrem Eigengewicht erhoben und registriert. Beobachtet wurde also neben den Änderungen der Lufttemperaturen, die Temperatur des ursprünglich auf Lufttemperatur gebrachten Cementbreies sowie der Abstand der Nadelbasis über der Bodenplatte der Dose. Anfänglich erschien das Thermometer in der Regel stationär, bald stieg es proportional der Zeit, bald traten Unregelmässigkeiten auf ; die Nadel sank bis auf die Bodenplatte. Nach Verlauf einiger Zeit begann dasselbe verhältnismässig stark zu steigen, während gleichzeitig allmälig, oft Zusehens, der ursprünglich plastische-weiche Cement-brei in einen starren, für die Nadel undurchdringlichen Zustand überging. Der Widerstand gegen Einwirkungen der Nadel wächst bis schliesslich der Moment erreicht ist, wo das Nadelgewicht ohne Eindrücke zu hinterlassen, getragen wird. In-

zwischen stieg das Thermometer, erreichte allmälig seinen höchsten Stand um sodann wieder zu sinken und schliesslich den ursprünglichen einzunehmen ; vorausgesetzt, dass die Lufttemperatur während der Beobachtung unverändert geblieben ist.

Die Ergebnisse der Messungen wurden graphisch dargestellt. Reproduktionen dieser Darstellungen für einige Cemente enthält die beigeheftete Taf. VII. Die graphische Darstellung des Verlaufs des Erhärtungsprozesses eines langsam bindenden Portland-cementes bei verschiedenen Temperaturen, vergleiche Taf. VIII. Als Abscissen in den einzelnen Figuren erscheinen die Zeiten, als zugehörige Ordinaten, die Temp eraturdifferenzen, ihre Summe, endlich der jeweilige Ausland der Nadelbasis über der Bodenplatte der Dose eingetragen. So sind beziehungsweise die «Kurven der Temp er atur differ enzen », « die Kurven der Temperaturerhöhungr» endlich die stark ausgezogenen «Erhärtungskurven« entstanden, welche einen recht interessanten Einblick in die Erhärtungsvorgänge hydraul. Bindemittel gestatten. Man sieht, dass die mit der Wasseraufnahme des Bindemittels zusammenhängende Temperaturerhöhung des Cementbreies schon bald nach dem Anmachen beginnt, dass die Temperaturdifferenzen anfänglich und bis zum Momente zwischen ziemlich engere Grenzen schwanken, wo die «Erhärtungskurven» sich von den Abscissen-axen ablösen. Von diesem Zeitpunkte an wachsen die genannten Temperatur-Differenzen rasch und erreichen ihren grössten Wert gewöhnlich noch innerhalb der Strecke des steilen Anstiegs der Erhärtungskurve ; nur in einzelnen Fällen fiel das Maximum der Temperatur-Differenzen in die Übergangsstelle der Kurve und ihres obern, zur Abscissenaxe parallel verlaufenden Aste. In diesem Intervalle der Erhärtungskurve nehmen die Temperatur-Differenzen mehr oder weniger stetig ab und werden schliesslich negativ. Das Nullwerden der fraglichen Differenzen findet dort statt, wo die Wärmeentwicklung des Cementbrei’s gleich ist der an die Gefässwandungen und die atmosphärische Luft abgegebenen Wärmemenge und das Thermometer zu sinken beginnt. Dass die Ordinate des Schnittpunktes der Abscissenaxe mit der Kurve der Temperatur-Differenzen dem Maximum der absoluten Temperaturerhöhung entspricht, ist selbstverständlich.

Die Kenntnis des Verlaufs der Erhärtungskurve berichtigte zunächst unsere Manipulation bei Verarbeitung der hydraulischen

Bindemittel zu Probekörpern; wir haben Veranlassung genommen, die Arbeiten so einzurichten, dass die Herstellung der Probekörper regelmässig innerhalb der Zeit vom Anmachen bis Eintritt des Erhärtungsbeginnes erledigt wurde.

Den Wert und die praktische Bedeutung der gewonnenen Resultate näher zu prüfen, haben wir eine Reihe von Zeitproben mit Normenmörteln bei 7- und 28-tägiger Wasserlagerung durchgeführt. Von diesen seien die folgenden angeführt :

Erhärtungsbeginn :

a. Romaneement von Tröger, Wallenstadt.

St. 4 Min., Bindezeit: — St. IIV2 Min.

Sorte A : Mörtel 1:3 ; normal innerhalb 3 Minuten verarbeitet. Sorte B :

» angemacht, 3V2 Minuten stehen gelassen, sodann innerhalb 7 Min. verarbeitet.

Sorte A.

Sorte B.

Nach: 7 Tagen 28 Tagen 7 Tagen 28 Tagen Zugfestigkeit: 10,5Æo-p.c//z²; 12,1 Z^p.cm*-, 8,8/^p.r;;/²; 10,5kg^.cm2 Druckfestigkeit: 74,2    •»    109,3

Die Abnahme der normengemässen Sandfestigkeit beträgt somit beim Eintritt der Verarbeitung des Mörtels in die Erhärtungsperiode :

n. 7 Tagen : 17,4°/o d. urspr. Zug-, u. 8,8°/o d. urspr. Druckfestigkeit

»    » 27,9% »    »    »

» 28

17,3% »    »

67,7

78,7

ß. Romaneement von Gebr. Leuba in Noiraigue.

Erhärtungsbeginn : — St. 4 Min,, Bindezeit:

Sorte A : Mörtel 1:3 normal, innerhalb 4 Minuten stückweise

verarbeitet.

» angemacht, 3 Minuten lang durchgearbeitet, hierauf stehen gelassen und innerhalb 9—10 Minuten stückweise verarbeitet.

Sorte A.

Nach: 7 Tagen 28 Tagen 7 Tagen 28 Tagen Zugfestigkeit:    lOĄkgp.cm²; 17,9kgp.cm²; 5,9kgp.c7n²; 13,2kgp.cm²

Druckfestigkeit: 114,8    »    160,7

St. 11 Min.

Sorte B :

Sorte B.

55,1

81,4    »

Die Abnahme der normengemässen Sandfestigkeit beträgt somit beim Eintritt der Mörtel-Verarbeitung in die Erhärtungsperiode :

n. 7 Tagen: 42,3°/o d. urspr. Zug-, u. 52,0°/o d. urspr. Druckfestigkeit » 28

52,0% »    »

»    » 49,3 °/o »    »

y. Romaneement von Käpfnach.

Erhärtungsbeginn : — St. 5 Min., Bindezeit : — St. 10 Min.

Sorte A : Mörtel 1 : 3 normal, innerhalb 4 Minuten stückweise

verarbeitet.

Sorte B:

» angemacht, innerhalb 3 Minuten stückweise verarbeitet.

Sorte B.

Sorte A.

Nach: 7 Tagen 28 Tagen 7 Tagen 28 Tagen Zugfestigkeit:    9,5kg'p.cm²) 15,3/E^p-<c//z²; 7Ąkg-p.cm²-, 14,3kgp.cm'2,

48,6    »    61,6

94,0

Druckfestigkeit: 81,5    »

Die Abnahme der normengemässen Sandfestigkeit des Gementes Käpfnach beträgt beim Eintritt der Mörtel Verarbeitung in die Erhärtungsperiode :

n. 7 Tagen : 22% d. urspr. Zug-, u. 40,6% d. urspr. Druckfestigkeit » 28

6,7 % »    »

34,5% »

Aus vorliegenden Versuchsserien, welche durch weitere ähnliche Versuchsreihen ergänzt werden könnten, geht hervor, dass mit Eintritt der Mörtelverarbeitung in die Erhärtungsperiode, die Festigkeit des Produkts bis auf 50 % des ursprünglichen Betrages abgemindert werden kann.

b. Einfluss der Temperatur auf den Abbindevorgang hydraul. Bindemittel.

Zweck der Untersuchung des Einflusses der Temperatur auf den Abbindevorgang hydraul. Bindemittel war die Erforschung der Abhängigkeitsverhältnisse des Erhärtungsbeginnes und der Bindezeit zur herrschenden Lufttemperatur. Die Arbeit ist unternommen worden, einmal um Reduktions-Koeffizienten zu erlangen, die gestatten sollten, die bei beliebiger Temperatur erhobenen

Zeiten für den Eintritt des Erhärtungsbeginnes und der vollständigen Abbindung (Bindezeit) auf die gewählte Normaltemperatur, auf die Temperatur von ij° C. zu reduzieren, dann aber um das Verhalten der Bindemittel bei niedrigen Temperaturen kennen zu lernen.

Für einzelne Bindemittel ist es gelungen, die gewonnenen Resultate in ein abgebraisches Gewand zu kleiden, welches innerhalb gewisser Grenzen gestattet die einer Temperatur entsprechenden Zeiten für den Erhärtungsanfang uns die Bindezeit recht genau vorauszubestimmen, also auch rückwärts, die angestrebte Reduktion auf Normaltemperatur auszuführen. So lässt sich z. B. für den Portlandcement von Vigier, vergl. Fig. 1 bis 3 der graphischen Darstellungen auf Taf. VIII der Erhärtungsbeginn : ausdrücken durch :

90,0

die Bindezeit:

to =

4,0 H- C°

- 1,5

244,7

6,1 + C°

— 1,8 in Min.,

worin :

C die Eufttemperatur also auch die Temperatur des Cement-breies in Celsius-Graden bedeutet. Folgende Tabelle giebt eine Übersicht über die Übereinstimmung der Rechnung und Beobachtung :

Tem

Erhärtungsbeginn

Bindezeit

peratur

beobachtet

berechnet

beobachtet

berechnet

C°

St. Min.

St.

Min.

St. Min.

St. Min.

Ul    4i    4.    Ol    U) tO    10    HH    HH

O    on    O    On    O    On    O    On    O    On O

i    i    i    o    ^    o    i o    *o    o

I    I    I    CO    HH    CO    I    ^ CO    HH    HH

to

HH    tO    U    o    CJ    hh    h    tn    C*j

O    O    Ni    GO CO    Cs    On    4^    Ch    O    I

00    O co    O

CO    HH    HH

OJ    I    V£>    I    |    w    OJ

o    I    o    I    I    o    o

CO O N CO M *-h

00 tT    oo    CO rprfooco    O    C\    fO

t-*    rf- ro O loO    co    cn    co

Im Übrigen ergaben die Versuche, dass der Einfluss wechselnder Temperaturen auf die Erhärtungsvorgänge hydraul. Bindemittel sich sehr verschiedenartig gestaltet und es unmöglich ist selbst für ein und dieselbe Gattung der Bindemittel ein allgemein gültiges Gesetz des Abhängigkeitsverhältnisses für die Zeit des Eintritts des Erhärtungsbeginnes oder der Bindezeit aufzustellen. Wir mussten daher von der Ermittlung einheitlicher, algebraischer Ausdrücke für den Eintritt der charakteristischen Phasen des Erhärtungsprozesses Abstand nehmen, und uns auf die Berechnung der Reduktions-Koeffizienten, wie sie am Schlüsse dieser Nummer angegeben sind, beschränken.

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

A1₂0₃ ;

Fe₂0₃; CaO;

MgO; CaCOs; CaS0₄; H₂0+Bit.

1,26%.

SiOa;

23,15%; 8,94%; 3,28%; 52,53%; 2,88%; 3,08%; 3,12%;

Spezif. Gewicht: 3,08; Volumengewichte lose: 0,97 kg ; ein gerüttelt : 1,50 Lf.

Erhärtungsbeginn : — St. 2 72 Min. Volumenbeständigkeitsproben: bestanden.

Rückstand am 900-Sieb :

»    4900    »

Bindezeit : bei 15,0° C. Lufttemperatur.

8,0 °/o.

19,3 °/o.

Wasserlagerung ; 1 : 3 nach 7 Ta e

28

Zugfestigkeit ;

:    9,1 kg pro cm²,

12,9 »    »

Druckfestigkeit.

80,8 kg pro cm².

114,6 »    »

Resultate der Abbindeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz; mit 31,0 °/o Wasser (Normalkonsistenz).

Temperatur in CO

Erhärtungsbeginn, beobachtet St. Min.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn bei 15° C.

Bindezeit,

beobachtet

Verhältnis

zur

St. Min.

Bindezeit bei 15° C.

La O

O LO

-To

N t CO

21/2

20

25

i x/2

30

35

³/ 4

40

72

45

74

2.80

1.80

1,30

1,00

0,80

0,60

0,40

0,30

0,20

0,10

1.86

1,32 I,II

1,00

0,89

o,75

0,71

0,61

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

Si0₂;    A1₂0₃ ;    Fe₂0₃;

22,46°/o; 10,14°/o;

MgO; CaC0₃; CaS0₄; H₂0+Bit.

l,67°/o; 50,02 °/o;    2,70°/o; 4,62°/o;    5,10°/o;    3,ll°/o.

CaO;

Spezif. Gewicht: 3,05; Volumengewichte, lose: 0,96 kg; ein gerüttelt : 1,48 kg.

Erhärtungsbeginn : —St. 5 Min. Volumenbeständigkeitsproben: bestanden.

Rückstand am 900-Sieb :

»    4900    »

Bindezeit :

» 13 V2 »

bei 15,0° C. Lufttemperatur.

4,6 °/o.

19,4 °/o.

1 : 3 nach 7

« oro

Wasserlagerung ;

en :

28

Zugfestigkeit ;

9,2 kg pro cm²,

11,6

Druckfestigkeit.

87,1 kg pro cm²,

112,8 » »

Resultate der Abbindeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz ; mit 35,0 °/o Wasser (Normalkonsistenz).

Tem-

peratur in C°

Erhärtungsbeginn, beobachtet Min.

St.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn bei 15° C.

Bindezeit,

beobachtet

St.

Min.

Verhältnis

zur

Bindezeit bei 15° C.

15

9V2

3,oo

1,90

10

6 V2

15

1,30

1,00

'-£*

ir* Os    vn 00

O    ^    *-H    ■*—

20

37s

25

272

30

i7ä

35

³/4

40

V*

45

sofort

sofort

0,70

0,50

0,30

o,i5

0,10

0,00

12

i o 1/2

1,86

b4i

OG

1,00

0,89

0,78

0,67

0,59

0,52

o,44

o,37

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

Si0₂;    A1₂0₃;    Fe₂0₃; CaO;    MgO;    CaC0₃;    CaSC₄; H.O+Bit.

20,85%;    8,90%;    3,80%;    51,46%;    3,75%;    3,42%;    4,05%;    1,55°/°.

Spezif. Gewicht: 3,18; Volumengewichte, lose: 0,94 kg ; ein gerüttelt : 1,49 kg.

Erhärtungsbeginn :

Bindezeit :

bei 15,0° C. Lufttemperatur.

St. 4% Min. Volumenbeständigkeilsproben: bestanden. »    9

Rückstand am 900-Sieb :    13,2 %.

27,0 %.

»    4900    »

Wasserlagerung ; 1 : 3 nach 7 Ta e

28

Zugfestigkeit ;

:    10,1 kg pro cm²,

12,4 »    »

Druckfestigkeit.

83,1 kg pro cm². 107,3 »    »

Resultate der Abbindeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz; mit 3114 % Wasser (Normalkonsistenz).

Temperatur in G»

Erhärtungsbeginn, beobachtet St. Min.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn . bei 15° C. !

Bindezeit,

beobachtet

Verhältnis

zur

St. Min.

Bindezeit bei 15° C.

10

15

20

25

30

35

40

45

>_, HH HH tO tO Go Go    Ln CS O

►*GQt-ŁCOl-AW>-Ł»-Łt-*

7o~    'to' 'to' to"

2,00

i,44

1,22

1,00

0,83 0,72 o,61 o,5o

o,39

o,33

ooooo^o o to

I—*    CO    CO    CO

To"    to''    'to'

i,33

bV

i,o8

1,00

o,94

0,89

0,86

0,81

o,77

o,75

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

A1₂Os ;

Fe₂0₃;

CaO;

Si0₂;

21,04%; 12,72%; 4,04%; 48,49%;    1,20%;

MgO; CaC0₃; CaS0₄; H₂0+Bit. 5,17%; 5,51%;    1,37%.

Spezif. Gewicht: 3,02; Volumen gewichte, lose: 0,98 kg ; ein gerüttelt : 1,49 kg.

Erhärtungsbeginn :

Bindezeit :

bei 15,0° C. Lufttemperatur.

St. 5 Min. Volumenbeständiekeitsproben: bestanden. » 15 V*

Rückstand am 900-Sieb :    15,5%.

29,5 %.

»    4900    »

Wasser Lagerung ; 1 : 3 nach 7

en :

28

Zugfestigkeit ;

9,6 kg pro cm². 12,7 »    »

Druckfestigkeit.

84,8 kg pro cm². 104,5 »    »

Resultate der Abbindeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz ; mit 34,0 % Wasser (Normalkonsistenz).

Tem-

peratur in CO

Erhärtungsbeginn, beobachtet St. Min.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn bei 15° C.

Bindezeit,

beobachtet

Verhältnis

zur

St.

Min.

Bindezeit bei 15° C.

« O OS O Cn

20

25

30

W W OJ Ü1 za w

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0,40

0,30

0,20

0,10

to

0,52 o,39 0,29 0,18 o 06

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

Si0₂;    A1₂0₃; Fe₂0₃; CaO;    MgO; CaC0₃; CaS0₄; H₂0+Bit.

28,36%; 12,12%; 1,57%; 42,69%; 2,24%; 8,19%; 2,00%;    0,92%.

Spezif. Gewicht: 3,00; Volumengewichte, lose: 0,96 kg; eingerüttelt: 1,60 kg.

Erhärtungsbeginn :

Bindezeit :

bei 15,0° C. Lufttemperatur.

— St. 10V2Min. Volumenbeständigkeitsproben: bestanden. 6 »    30    »

Rückstand am 900-Sieb :    11,0%.

30,7 %.

»    4900    »

Wasser lagerung ; 1 : 3 nach 7

28

bc *

en :

Zugfestigkeit ;

3,4 kg pro cm²,

6,8 » »

Druckfestigkeit.

20,9 kg pro cm². 39,6 »    »

Resultate der Abbindeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz ; mit 33,0 % Wasser (Normalkonsistenz).

Temperatur in C°

Erhärtungsbeginn, beobachtet St. Min.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn bis 15° C.

Bindezeit,

beobachtet

V erhältnis

zur

St.

Min.

Bindezeit bei 15° C.

22

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0,29

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10    10 tO Ui Ui Ui

►h Ui Ui O

o,77

o,58

0,46

o,38

o,35

o,3i

0,27

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

Si0₂;    A1₂0₃;    Fe₂0₃; CaO;    MgO;    CaCOs;    CaS0₄; H₂0+Bit.

24,23 °/o; 10,39°/o;    1,19%;    50,56%;    1,92%;    7,92%;    1,10%;    1,46%.

Spezif. Gewicht: 3,03; Volumengewichte, lose: 1,00 kg; eingerüttelt: 1,63 kg.

Erhärtungsbeginn : — St. 2³/4Min. Volumenbeständigkeitsproben: bestanden.

2,0 %.

18,1 %.

Bindezeit :

» 18 »

Rückstand am 900-Siob :

bei 15,0° C. Lufttemperatur.

»    4900    »

04) *

JVasserLagerung ;

1 : 3 nach 7

28

Zugfestigkeit ;

:    9,3 kg pro cm²,

14,2 » ' »

D ru ckfestigkeit.

90,5 kg pro cm².

141,0 »    »

Resultate der Abbindeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz ; mit 33,0 % Wasser (Normalkonsistenz).

Tem-

peratur in C0

Erhärtungsbeginn, beobachtet St. Min.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn bei 15° C.

Bindezeit,

beobachtet

Verhältnis

zur

St.

Min.

Bindezeit bei 15° C.

2,57

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o,77

0,71

0,69

0,66

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

Si0₂;    A1₂Os;    Fe₂Os; CaO;    MgO; CaC0₃;    CaS0₄; H₂0+Bit.

25,64°/o;    8,76°/o;    2,15%;    33,42%;    1,93%; 20,44%;    5,11%;    1,17%.

Spezif. Gewicht: 2,88; Volumen gewichte, lose: 0,86 kg; ein gerüttelt : 1,42 kg.

Erhärtungsbeginn : Bindezeit :

1 » —

bei 15,0° C. Lufttemperatur.

St. 16 Min. Volumenbeständigkeitsproben: bestanden.

Rückstand am 900-Sieb :    4,5 %.

21,4 %.

»    4900

J1⁷asserlagerung ;

rH

CO

10

« GTQ

Zugfestigkeit ;

4,8 kg pro cm²,

11,6 » » »

Druckfestigkeit.

43,0 kg pro cm². 75,6 »    »    »

Resultate der Abbindeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz; mit 41% % Wasser (Normalkonsistenz).

Tem-

peratur in CO

Erhärtungsbeginn, beobachtet St. Min.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn bei 15° C.

Bindezeit

beobachtet

Verhältnis

zur

St.

Min.

Bindezeit bei 15° C.

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I,5°

1,00

0,90

o,73

0,62

0,50

0,42

o,33

0,28

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

Si0₂; A1₂0₃; FeO; MnO; CaO; MgO; CaS; CaSO,; CaC0₃; H₂0+Bit. 18,11%; 15,54%; 0,92%; 0,12%; 52,93%; 0,54%; 0,96%; 0,53%; 2,91%;    7,36%.

Spezif. Gewicht: 2,60; Volumen gewichte, lose: 0,92 kg ; eingerüttelt: 1,56 kg.

Erhärtungsbeginn :    1 St. 35 Min. Volumenbeständigkeitsproben: bestanden.

Spuren. 15,0 %.

Bindezeit :

11 »    30    » Rückstand am 900-Sieb :

bei 15,0° C. Lufttemperatur.

»    4900    »

IViss er Lagerung ;

r-H

CO

Zugfestigkeit ;

14,1 kg pro cm²,

24,9 »    »    »

Druckfestigkeit.

120,8 kg pro cnV. 269,1 »    »    »

Resultate der Abbmdeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz; mit 32,5 % Wasser (Normalkonsistenz).

Tem-

peratur in CO

Erhärtungsbeginn, beobachtet St. Min.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn bei 15° C.

Bindezeit

beobachtet

Verhältnis

zur

St. Min.

Bindezeit bei 15° C.

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0,38

0,28

0,22

0,20

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

SiOa; AI2O3; FeO; MnO; CaO; MgO; CaS; CaS0₄;CaC0₃; H₂0+Bit. 19,24%; 17,15%; 1,07%; 0,46%; 52,40%; 0,81%; 0,29%; 0,59%; 2,88%;    5,12%.

Spezif. Gewicht: 2,67; Volumengewichte, lose: 0,93 kg ; eingerüttelt: 1,53 kg.

Erhärtungsbeginn : 1 St. 18 Min. Volumenbeständigkeitsproben: bestanden.

Spuren.

8,0 %.

Bindezeit :

6 »    45    »

Rückstand am 900-Sieb :

bei 15,0° C. Lufttemperatur.

»    4900    »

Zugfestigkeit ;

1 : 3 nach 7 Tagen :    19,4 kg pro cm²,

24,4 »    »    »

Wasserlagerung ;

28

Druckfestigkeit.

171,2 kg pro cm². 256,0 »    »    »

Resultate der Abbindeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz ; mit 30,5 % Wasser (Normalkonsistenz).

T em-

peratur in C°

Erhärtungsbeginn, beobachtet St. Min.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn bis 15° C.

Bindezeit,

beobachtet

V erhältnis

zur

St.

Min.

Bindezeit bei 15° C.

ij- N

20

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0,36

0,27

0,21

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

Si0₂;    A1₂0₃; FeO; MnO; CaO; MgO; CaS; CaS0₄; CaC0₃; H₂0+Bit.

19,87°/o; 14,84°/o; 0,80°/o; 0,18%; 44,97%; 2,44%; 1,93%; 1,40%; 5,66%;    5,92%.

Spezif. Gewicht: 2,71; Volumen gewichte, lose: 0,82 kg; ein gerüttelt : 1,37 kg

Erhärtungsbeginn :    5 St. — Min. Volumenbeständigkeitsproben: bestanden.

Spuren.

13,2 %.

Bindezeit :

18 »

Rückstand am 900-Sieb :

bei 15,0° C. Lufttemperatur.

»    4900    »

Zugfestigkeit ;

1 : 3 nach 7 Tagen: 19,6 kg pro cm²,

22,4 »    »

Wasserlagerung ;

28

Druckfestigkeit.

144,9 kg pro cm². 197,3 »    »

Resultate der Abbindeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz; mit 34,0% Wasser (Normalkonsistenz).

Tem-

peratur . in CO

Erhärtungsbeginn, beobachtet St. Min.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn bei 15° C.

Bindezeit,

beobachtet

St.

Min.

Verhältnis

zur

Bindezeit bei 15° C.

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0,36

0,26

0,21

0,17

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

Si0₂; A1₂0₃;

FeO; MnO;

CaO; • MgO; CaS; CaSO*; CaCOs; H₂0+Bit. 20,94%; 14,85%; 1,03%; 0,81%; 43,94%; 3,78%; 1,88%; 2,49%; 5,97%;

4,69%.

Spezif. Gewicht: 2,68; Volumen gewichte, lose: 0,80 kg; ein gerüttelt : 1,36 kg.

Erhärtungsbeginn : 2 St. —Min. Volumenbeständigkeitsproben: bestanden.

Spuren.

7,0 %.

Bindezeit :

7    »    30

Rückstand am 900-Sieb :

bei 15,0° C. Lufttemperatur.

»    4900    »

Wasserlagerung ;

TH

CO

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Ztigfestigkeit ;

24.3    kg pro cm²,

27.3    »    »    »

Druckfestigkeit.

174,6 kg pro cm². 255,3 »    »    »

Resultate der Abbindeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz; mit 33,5 °/o Wasser (Normalkonsistenz).

Temperatur in CO

Erhärtungsbeginn, beobachtet St. Min.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn bei 15° C.

Bindezeit,

beobachtet

Verhältnis

zur

St. Min.

Bindezeit bei 15° C.

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o,47

o,39

0,31

022

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

Si0₂;    A1₂0₃;

Fe₂0₃;

CaO;

MgO; CaC0₃; CaS0₄; H₂0+Bit. 22,292°/o; 6,772°/o; 2,500°/o; 59,890%; 1,669°/o; l,865°/o; 3,056%; 1,484%.

Spezif. Gewicht: 3,03; Volumengewichte, lose: 1,18 kg\ eingerüttelt: 1,87 kg.

Erhärtungsbeginn :    8 St. 30 Min. Volumenbeständigkeitsproben : bestanden.

17 »    30    » Rückstand am 900-Sieb :

»    4900    »

Bindezeit :

0,7 %.

bei 14,5° C. Lufttemperatur.

16,2 %.

Zugfestigkeit ;

1 : 3 nach 7 Tagen :    18,0 kg pro cm²,

24,3 »    »

Wasserlagerung ;

28

»•

Druckfestigkeit.

189,8 kg pro cm². 260,3 »    »    »

Resultate der Abbindeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz ; mit 26,0 % Wasser (Normalkonsistenz).

Temperatur in C°

Erhärtungsb eginn, beobachtet St. Min.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn bei 15° C.

Bindezeit,

beobachtet

Verhältnis

zur

St. Min.

Bindezeit bei 15° C.

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Portlandcement von Rozloch.

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

Si0₂;    A1o0₃;    Fe₂0₃; CaO;    MgO;    CaC0₃;    CaS0₄; H₂0-j-Bit.

22,54°/o;    7,91°/o;    2,52°/o;    57,34°/o;    l,00°/o;    3,68°/o;    l,65°/o;    l,85°/o.

Spezif. Gewicht: 3,03; Volumen gewichte, lose: 1,23 kg ; eingerüttelt: 1,92 kg.

Min. Volumenbeständigkeitsproben : bestanden. 10 »    30    » Rückstand am 900-Sieb :    1,2 °/o.

»    4900

Erhärtungsbeginn : 3 St.

Bindezeit :

28,8 °/o.

bei 18,6° C. Lufttemperatur.

r-H

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no

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Zugfestigkeit ;

14,4 kg pro cm², 17,8 »    »    »

Druckfestigkeit.

114,9 kg pro cm². 171,6 »    »    »

Resultate der Abbindeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz ; mit 28,0 °/o Wasser (Normalkonsistenz).

Tem- i Erhärtungsbeginn, peratur in C°

beobachtet

St.

Min.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn bei 15° C.

Bindezeit,

beobachtet

Verhältnis

zur

St.

Min.

Bindezeit bei 15° C.

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0,48

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0,23

0,16

0,12

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

A1₂0₃;    Fe₂0₃;

CaO;

MgO; CaC0₃; CaS0₄; H₂0+Bit.

1,02%.

Si0₂;

24,16%;    8,29%;    2,18%;    59,14%;    1,42%;    1,32%;    2,03%;

Spezif. Gewicht: 3,04; Volumengewichte, lose: 1,15 kg; eingerüttelt: 1,91 kg.

Erhärtungsbeginn : 5 St. 20 Min. Volumenbeständigkeitsproben: bestanden

Rückstand am 900-Sieb :

»    »    4900    »

Bindezeit :

12 » — bei 13,2° C. Lufttemperatur.

0,1 %.

16,7 %.

/ laisser Lagerung ;

tH

CO

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Zugfestigkeit ;

14,5 kg pro cm²,

20,1 » » »

Druckfestigkeit.

137,0 kg pro cm-. 199,3 »    »    »

Resultate der Abbindeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz ; mit 26,0 °/o Wasser (Normalkonsistenz).

Tem-

peratur in C<>

Erhärtungsbeginn, beobachtet St. Min.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn bei 15° C.

Bindezeit

beobachtet

Verhältnis

zur

St. Min.

Bindezeit bei 15° C.

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0,30

0,25

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

MgO; CaCOs; CaS0₄; H₂0+Bit. 21,818%; 7,355%; 3,838%; 61,142%; 1,465%; 1,552%; 1,607%; 1,053%.

Si0₂; A1₂Os; Fe₂Os;

CaO;

Spezif. Gewicht: 3,06; Volumen gewichte, lose: 1,22 kg; eingerüttelt: 1,96 kg.

Erhärtungsbeginn : —St. 3 Min. Volumenbeständigkeitsproben: bestanden. 2 »    30    » Rückstand am 900-Sieb :

»    4900    »

Bindezeit :

bei 15,0° C. Lufttemperatur.

Spur. 14,8 °/o.

1 : 3 nach 7 Tagen :    19,7 kg pro cm²,

Wasserlagerung ;

28

ZiLgfcstigkeit ;

26,0 » »

Druckfestigkeit.

180,6 kg pro cm²,

249,5 »    »

Resultate der Abbindeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz ; mit 28,0 % Wasser (Normalkonsistenz).

T em-peratur in C0

Erhärtungsbeginn, beobachtet St. Min.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn bei 15° C.

Bindezeit,

beobachtet

St.

Min.

Verhältnis

zur

Bindezeit bei 15° C.

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0,00

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

MgO; CaC0₃; CaS0₄; H₂0+Bit. 21,862°/o; 7,612°/o; 3,245%; 61,034%; 1,601%; 1,529%; 1,557%; 1,066%.

Si0₂; A1₂Os; Fe₂Os;

CaO;

Spezif. Gewicht : 3,05; Volumen gewichte, lose: 1,23 kg; eingerüttelt: 1,97 kg.

Erhärtungsbeginn : — St. 8 Min. Volumenbeständigkeitsproben: bestanden.

Rückstand am 900-Sieb :

»    4900    »

Bindezeit :

1,1 %•

bei 15,0° C. Lufttemperatur.

16,9 %.

Zugfestigkeit ;

Wasserlagerung ;

1 : 3 nach 7 Tagen :    18,8 kg pro cm²,

26,7 »    »

28

Druckfestigkeit.

164,1 kg pro cm², 242,5 »

Resultate der Abbindeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz ; mit 26,5 % Wasser (Normalkonsistenz).

Tem-

peratur in C°

Erhärtungsbeginn, beobachtet St. Min.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn bei 15° C.

Bindezeit,

beobachtet

Verhältnis

zur

St.

Min.

Bindezeit bei 15° C.

19    19    —*    HH

OCnOCnO^OÜlO^O

19

143

3    30

IO

11/₂

lV4

V*

sofort

sofort

26,30

b²5

1,00

0,25

0,19

o,i6

0,09

o,o6

0,00

0,00

19 OJ W (J1 vî

u-ł i    m

I I I I Tf I M VO ro

8.40 2,80

1.40

1,00

o,75

0,60

0,48

0,38

0,32

0,25

0,20

Portlandcement Zurlinden & Co.. Aarau.

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des Materials.

Si0₂; A1₂Os;

F e₂0₃ ;

CaO;

MgO; CaC0₃; CaS0₄; H₂0+Bit. 21,598%; 8,308%; 2,571%; 61,051%; 1,553%; 1,002%; 2,836%; 0,989%.

Spezif. Gewicht: 3,11; Volumengewichte, lose: 1,19 kg\ eingerüttelt: 2,00 kg.

Erhärtungsbeginn : 5 St. — Min. Volumenbeständigkeitsproben: bestanden.

Rückstand am 900-Sieb :

»    >>    4900    »

Bindezeit :

18 » — bei 15,0° C. Lufttemperatur.

1,3 %.

20,0 %.

Wasser Lagerung ;

I-¹

CO

10

Zugfestigkeit ;

23,2 kg pro cm², 25,7 »    »    »

Druckfestigkeit.

178,5 kg pro cm². 244,4 »    »    »

Resultate der Abbindeversuche.

Ohne Zuschläge oder Sandzusatz; mit 26V* % Wasser (Normalkonsistenz).

Tem-

peratur in C°

Erhärtungsbeginn, beobachtet St. Min.

Verhältnis

zum

Erhärtungsbeginn bei 15° C.

Bindezeit,

beobachtet

Verhältnis

zur

St. Min.

Bindezeit bei 15° C.

12

25

IO

25

15

20

50

25

3°

20

35

40

40

15

45

55

2,40

1,68

^25

1,00

o,7 8 o,6o o,47 o,33 0,25

0,18

2,39

1,78

Ol ^ üi Cn 00

i,33

1,00

o,77

0,61

o,47

0,38

0,28

0,22

Obschon die vorstehenden Resultate zur endgültigen Feststellung der Verhältniszahlen, durch welche man einerseits den bei irgend einer Temperatur erhobenen Erhärtungsbeginn, anderseits die Bindezeit eines Bindemittels auf Normaltemperatur (15° C) reduzieren wird, kaum ausreichen, haben wir in nachfolgender Tabelle dennoch die Mittelwerte dieser Verhältniszahlen (Reduktions-Koeffizienten) zusammengestellt. Die Temperatur von 0° C. blieb hierbei aus naheliegenden Gründen unberücksichtigt.

Tabelle der Reduktions-Koeffizienten.

Temperatur in C°

Romancement

Schlackencement

Portlandcement

Erhärt

ungs

beginn

Bindezeit

Erhärt- I ungs- Bindezeit beginn |

Raschbinder

Erhärt-

ungs- Bindezeit beginn

Langsambinder

Erhärt-

ungs- Bindezeit beginn

50

1,84

10

15

1,29

1,00

20

25

³⁰

35

40

45

50

28,10

3d3

1,00

1,85

b⁶5

1,26

b5i

1,21

1,00

0,87

0,74

0,66

0,58

o,53

o,47

0,42

1,00

i,33

1,00

3,20

1,60

1.00

0,67

0,50

o,39

0,29

0,20

0,13

0,10

2,34

i,94

1,46

b35

1,00

1,00

0,69 0,48 0,35 0,26

0,19

0,12 0,09

Zur Illustration der Anwendung vorstehender Tabelle, diene folgendes Beispiel:

Bei 21° C Luftlagerung ergab ein Portland:

einen Erhärtungsbeginn von 1 St. 20 Min. — 80 Min.

»    4 » 10    » = 250 »

Für diese Temperatur liefert die Spalte «-Portlandcement, Langsambinder» der Tabelle folgende Reduktions-Koeffizienten für den Erhärtungsbeginn: 0,64, für die Bindezeit mithin beträgt, reduziertauf ij° CLufttemperatur, näherungsweise:

der Erhärtungsanfang :    . 80 = 125 M. = rund 2 St. 00 Min.

die Bindezeit:    . 250 = 363 Min. = rund 6 St. 00 Min.

0,69

*) Für zwischenliegende Temperaturen sind die Reduktions-Koeffizienten durch Interpolation zu bestimmen.

o,74

0,56

0,41

0,29

0,19

0,10

0,05

o,79

0,62

o,49

o,74

0,56

o,33

o,39

0,32

0,25

0,21

o,44

o,34

0,27

0,22

0,18

0,22

0.17

0,08

0,03

0,00

0,00

o,74

0,56

0,42

o,33

0,26

0,21

0,17

eine Bindezeit

: 0,69;

c. Resultate der Untersuchung des Einflusses der calcinierten Soda, des Kali-Alauns und des Alkohols auf die Erhärtungsvorgänge.

Zuschlag

inGew.-°/o

des

Binde

mittels

Anmachwasser in % für die Normalkonsistenz

Erhärtungsbeginn bei einer Temperatur in C°

Bindezeit

bei einer Temperatur in C°

15

30

50

15

30

50

St. Min. I St. Min. St. Min. St. Min.

St. Min.

St. Min. St. Min. St. Min.

Romancement von Berthelot d’Uriol, Grenoble (No. 1). Zusammensetzung und physikal. Eigenschaften, siehe Seite 274.

Soda

o % 2 °/0 4 % 6 °/o

8 0/0

3i,oo

33,oo

3i,8o

3P50

3P50

- 21/2

³/4

³/4

o'

sofort

sofort

sofort

sofort

sofort

sofort

sofort

13

12

12

- 5V2

- 41/2

-    372

-    374

00 O, 4» W O >

o o o    o o 2Î

^ "5- ’s- 's- ^ g

31,00

40,00

41,00

42,50

45,0°

-    23/₄

-    4V2

- 21/2 - I³/4

1    1 I    1    §

«    «    «    «    S'

rc    rc    rc    "

o o ro ro

ui

Gn

Cn

hi

rh ui so    O

Alkohol*)

o 0/0 2 %

4 ⁰ 0 6 %

8 0/0

31,00

34.50

33.50 33,30

32,00

7    - 2V2

- 21/2

- 1V2

I hi ~ Gn

00

16

10

- 7 *, 2

I 38    I 30

4 30 10 45    8 30

Romancement von Delune & Co., Grenoble (No. 1.) Zusammensetzung und physikal. Eigenschaften, siehe Seite 276.

Soda

o o/0 2 «/o 4 % 6 0/0 8 0/0

31,40

37,50

32,50

3P40

31,40

- 2³/4 - 1³/₄

-    i³/s

-    lV8

12

8/4    - II

V2

10

*4    - 81/2

3/4 sofort

-    5V2

-    41/2

CO    -St«    CG

co" xO ' CO »-4 CO

\Ö    LO    rh CO

- 61/2 - 572

-    372

-    2 Va

Zuschlag

inGew.-%

des

Binde

mittels

Anmachwasser in % für die Normalkonsistenz St. Min. St. Min. St. Min. St. Min.

Erhärtungsbeginn bei einer Temperatur in C°

Bindezeit

bei einer Temperatur in C°

15

30

50

15

30

50

St. Min. St. Min. St. Min. St, Min.

31,25

36,00

39,oo

41,00

43,50

- 13

- 35

- 4V2    - 2³/4

- 13

1:

12

- 7³/4

- 672

72 : sofort ' i ³/⁴ I sofort 5

10

IO

IO

— 26

- 15

IO

12

36

- 30

- 45

22

20

- 31

20

Alkohol)

o %

2 °/o 4 %

6 0/0

8 0/0

31,25

31.50

30,00

29.50

30,00

20 ⁰ C

20 ⁰ C

rH    CC    00    CO

CO t- lO CO M

Cl    HH    HH    M

- 7³/4

- 61/2

OO O' tn

10

- 15

2 30

kO 00 Os

I 15

Schlackencement von Choindez (No. 2). Zusammensetzung und physik. Eigenschaften, siehe Seite 282.

Soda

o °/o 2 % 4 %

6 0/0 8 0/0

20 ⁰ C

20 ⁰ C

30.50 35,oo

36.50 38,75 41,25

20

- 18

-    35

-    2³/4 - 172

- 15

³A

72

OO^

7a

72

fast sofort

sofort

sofort

- i5

10

20

sofort

sofort

Alaun

o °/o 2 % 4 %

6 0/0 8 0/0

30.50

34.50

40.50 45,oo

5²-50

20° C

20 ⁰ C

- 35

- 15

20

- 40

- 15

ii

i 30

14

- 37s

- 35

-    50

-    30

- 45

- 30

72

72

- 25

20

- 15

Zuschlag in Gew.-°/o

des

Binde

mittels

Anmach- || wasser in °/o für die

Normal-    .    .

Konsistenz j; St. Min. St. Min. St. Min. St. Min.

Erhärtungsbeginn bei einer Temperatur in C°

Bindezeit

bei einer Temperatur in C°

15

30

50

15

30

50

St. Min. St. Min. St. Min. St. Min.

Schlackencement von

Zusammensetzung und physikal.

(No. 2).

siehe Seite 284.

Soda

o °/o 2 % 4 °/o 6 0/0

8 0/0

33,50

49,oo

50,00

44.50

43.50

7 30

i 30

- 45

- 15

20 ⁰ C

i 20

- 30

fast sofort

20 ⁰ C

45

24

7 30

10

20

5 10 4 21

I 30

fast sofort sofort sofort

14

i 20

- 36

- 30

4 30

- 30

20

- 15

Alaun

o % 2 0/0 4 % 6 »/o 8 »/o

20 ⁰ C

20 ⁰ C

33,50

39,oo

44,oo

5h50

58,75

- 30

i 20

- 45

24

7 30

- 16

15

5 10 2 36

i 30

- 45

- 35

- i5

- 3³/4

2 30 i 30

i 15

i 45

i 10

3 54

Portlandcement von Zurlinden & Comp., Aarau.

Zusammensetzung und physikal. Eigenschaften, siehe Seite 190.

Soda

o % 2 °/o

4 % 6 0/0

8 %

26.25 32,00 29,00

29.25 3°,°°

2 20

Ln

- 372

-    272

-    172

³/4

45    43

⁻    172 fast sofort 3

-    1¹/i    sofort

-    ³/4    sofort

-    7⁴    sofort

2 3°

18

I 45

I 30

8 30

I 34 I 27 I 05

i 20

- 45

-45    - 33

- 30

Alaun

O °/0

2 °/o 4 %

6 0/0 8 0/0

26.25 32,00

32.25 32,25

33,75

12

- 25

- 15

12

20 ⁰ C

3 50

- 15

10

20° C

2 20

- 1272

to On c no

- 45    43

10    16

13 50    8 30

i 18

i 45 i 30

i 06

- 51

- 35

Zuschlag in Gew.-°/o

des

Binde

mittels

Anmachwasser in °/o für die Normalkonsistenz

Erhärtungsbeginn bei einer Temperatur in C°

Bindezeit

bei einer Temperatur in C°

St. Min.

15

St. Min.

S°    o

St. Min. St. Min. ! St. Min.

30

15

30

50

St. Min.

St. Min.

St. Min.

Alkohol*)

o °/o 2 °/o 4 %

6 0/0 8 0/0

20 ⁰ C

20 ⁰ C

26,25

27.50

26,00

23,00

21.50

12

36

46

60

84

3 50

2 20

- 45

43 -xo8 -

13 50

8 30

12

13

14

6 30

i 30 i 45

144 -

192 -290 -

22

24

36

60

12

20

34

2 15

7 30

Portlandcement St. Sulpice.

Zusammensetzung und physikal. Eigenschaften, siehe Seite 301.

Soda

o 0/0 2 0/0

4 % 6 o/0 8 0/0

28,50

30,25

30,00

30,00

31,00

7 30 6 40

5 30 4 15

3 10

4 30 3 30

- 23

- 15

46

10

i 20

2 40

i 15

3 15

2 30

i 45 i 30

21 3° 18 30 16 15

- 40

- 32

21

2 45

3 45 3 20

2 30

28,50

30,25

30,00

30,00

31,00

7 30

i 20

4 40

3 40

4 30 - 45

- 23

- 35

i 25 i 30

- 15

- 30

- 45

- 50

46

10

I 20

7 30

2 40

2 15

I 20

10

19

2 45

- 55

30

I 40

2 50

Alkohol)

O °/o 2 O/O 4 %

6 0/0

8 0/0

28,50

7 30

4 30

- 23

- 15

46

10

i 20

30,25

30,00

30,00

31,00

26

- 25

- 15

72

13 30

i 35

28 30

- 27

- 15

90

13

29

2 40

- 31

- 25

99

12

2 15

2 40

i 40

29 3°

- 43

- 37

105

ii 30    4

2 15

2 45

Zuschlag

inGew.-°/o

des

Binde

mittels

Anmachwasser in % für die Normalkonsistenz

Erhärtungsbeginn bei einer Temperatur in C°

Bindezeit

bei einer Temperatur in C°

15

30

50

15

30

50

St. Min. St. Min.

St. Min. I St. Min.

St. Min. St. Min. St. Min. St. Min.

Portlandcement der Basler Portlandcementfabrik, Dittingen.

Zusammensetzung und physikal. Eigenschaften, siehe Seite 301.

00 OS    to o C/5

^ ^ I

27,00 21 29,00 27,00    -

27,00    -

30,00

6 30

- 5V2

2 45

- 6^2

i xo 44

13 30

CO

- 16

-    14 |i 12

-7    4

-    4

I 50

3 30

4 15 3 20 2 45

i 30

i 30

21

2 30 2 15 i 50 i 05 i 30

c o o 000 ^ o" o" ©    ©    ©

6 30

2 45 - 40

i 20

- 40

i 10    44

IS 30

4 15

2 30

20

21

3 30

I 20

- 30

-    23    i

-    26    2

- 30

La

2 40

1    30

2    15 2 50

1    50

2    3°

- 35

i 10

i 45

00 ON -Ê» W O g■ © O O O o 3"

O- or o' ~t© o

27,00

27,75

29,00

31,00

29,50

21

6 30

21 30

7 50

22

23

8 30

8 45

24 30    9

2 45 2 45

2    50

3    05

3 20

i 10

i 20

i 25 i 25 i 30

*<T Cs <-a 4^ -P> 4^ La    4^

3 20

d. Resultate der Untersuchung des Einflusses des Kochsalzes auf die Abbindeverhältnisse der hydraul. Bindemittel bei der Erstarrungstemperatur

des Wassers.

Kochsalzzuschlag in Gew.-O/o des Bindemittels

Anmachwasser für die Normalkonsistenz

Tem-peratur in CO

Erhärtungsbeginn St. Min.

Binde-

zeit

St. Min.

Kochsalz- Anmachzuschlag wasser in Gew.-% für die des Binde- Normalmittels konsistenz

Erhärt-ungs-

Peratur! begi in C°

Tem-

Binde-

zeit

nn

St. Min.

St. Min.

Romancement v. Berthelot d’Uriol.

Eigenschaften, siehe Seite 275.

Romancement v. Delune & Comp.

Eigenschaften, siehe Seite 277.

0/0

0/0

35,oo

34,oo

32,75

- 15

- 25

- 19

- S⁰

- 25

i 20

34,oo

38,50

3L75

- 25

- 42

- 32

- 39

i 20

Romancement v. A. Fleiner (No. 1). Eigenschaften, siehe Seite 278.

Romancement v. A. Fleiner (No. 2). Eigenschaften, siehe Seite 279.

33,oo

3L75

22

- 39

3i,oo

- 43

CS CO CS >-« *>•

33,oo 3L75 3¹,⁰⁰

12

- 15

- 25

- 35

Romanceraent v. Leuba-Freres

Eigenschaften, siehe Seite 280.

Schlackencement v. Choindez (No. i). Eigenschaften, siehe Seite 281.

°/o

°/o

0/0

°/o

4i,5o

40,25

39,oo

i 30

8 30    4

32,50

32,25

32,00

vo    00    *-•

CS    CS    co

Portlandcement von Laufen.

Eigenschaften, siehe Seite 285.

Schlackencement v. Neunkirchen (No. 1). jj Eigenschaften, siehe Seite 283.

°/o

°/o

34,oo

33,75

33,25

12

ca. 70 !l ca. 73 ca. 78

26,00

26,00

26.00

25

22 45 20 15

cs oo vO    CO

Eigenschaften, siehe Seite 289.

°/o

0/0

°/o

°/o

28,00

28,00

27,00

75

43

38

26,00

26,00

24,75

21

38

r>

17

15

34 40 32 30

Kochsalzzuschlag in Gew.-% des Bindemittels

Anmachwasser für die Normalkonsistenz

Temperatur in CO

Erhärtungsbeginn St. Min.

Binde

zeit

St. Min.

Kochsalz- Anmachzuschlag wasser inGew.-% für die des Binde- Normalmittels Ikonsistenz

Temperatur in C°

Erhärtungsbeginn St. Min.

Binde-

zeit

St. Min.

Portlandcement von Rozloch.

Eigenschaften, siehe Seite 286.

Portlandcement v. Rob. Vigier.

Eigenschaften, siehe Seite 287.

Portlandcement v. Zurlinden & Co. (No. 1). Portlandcement v. Zurlinden &\Co. (No. 2). Eigenschaften, siehe Seite 288.

°/o

°/o

°/o

28,00

27,75

27,00

16

34

r>

I 15

- 45

18

13

26.50 26,25

25.50

19

42

- 40

24

20

19

e. Einfluss fremder Zuschläge auf die Abbindeverhältnisse hydraul. Bindemittel bei ca. 15° C. Lufttemperatur

von E. Ru hoff, Chemiker der Festigkeitsanstalt.

Die vorliegende Untersuchung wurde im Aufträge von Herrn Prof. Tetmajer unternommen, um die Einwirkung verschiedener chemischer Zuschläge auf die Abbindeverhältnisse verschiedener hydraul. Bindemittel kennen zu lernen.

Dieser Untersuchung wurden folgende Bindemittel unter

worfen :

a.

b.

c,

Romancemente :

a. Romaneement von Delune & Co., Grenoble.

ß. Romaneement von Berthelot d’Uriol, Grenoble.

Schlackencemente :

a. Sehlackeneement der von Roll’sehen Werke, Choindez.

ß. Sehlackeneement von Ehrhardt & Lingenbrink, Neun-kirehen bei Trier.

Portlandcemente :

a. Portlandeement von Zurlinden & Co., Wildegg. Raschbinder.

ß. Portlandeement von Feer & Flatt, Frauenfeld. Raseh-binder.

y. Portlandeement der Basler Cementfabrik, Dittingen. Langsambinder.

5. Portlandeement von St. Sulpiee. Langsambinder.

Bei dem relativ geringen Werte des hydraul. Kalkes wurde davon abgesehen, auch Repräsentanten dieser Klasse hydraul. Bindemittel zur Untersuchung heranzuziehen.

Als Zuschlagsmaterialien wurden folgende verwendet:

1. Sulfate:

Kaliumsulfat, K₂S04 Natriumsulfat, calciniert, Na₂S04 Magnesiumsulfat, MgS0₄ -f- 7 H₂0 Gyps, gebrannt, CaS04 Kalialaun, calciniert, K₂S0₄ -f- Al₂ (S0₄)3 Eisensulfat (Oxydulsalz) FeS0₄ -p 7 H₂0

2.    Chloride und Fluoride:

Chlornatrium, NaCl

Chlorbaryum, BaCl₂ + 2 H₂0

Kesslers Magnesiumfluat.

3.    Karbonate:

Natriumkarbonat, calciniert, Na₂C0₃

Ammonkarbonat, (NH₄)₂C0₃.

4.    Silikate:

Kaliwasserglas, K₂Si0₃

Kaolin, geschlämmt und geglüht, H₂Al₂Si₂0₈.

Im Interesse der Vollständigkeit, sowie der Kontrolle früherer Versuche wurden auch Kalialaun, Kochsalz und Natriumkarbonat (Soda) als Zuschläge verwendet. Die bezüglichen, frühem Versuche siehe Seite 292 u. f. dieses Heftes.

Soweit es ohne Zersetzung möglich war, wurden diese Zuschlagsmaterialien bei 100°, Natriumsulfat und Magnesiumsulfat bei ca. 150° getrocknet, um Feuchtigkeit und Krystall-wasser zu verjagen. Ammonkarbonat, Eisensulfat und Magnesiumfluat wurden dagegen ungetrocknet verwendet.

Sämtliche Zuschläge wurden sodann gepulvert und durch das 900-Maschensieb durchgesiebt. Die Zuschlagsmengen waren V2, 1, IV2, 2 und 3 °/o der Cementmenge. Die Abbindeversuche wurden jeweilen doppelt, die Thermometerbeobachtungen einfach ausgeführt. Ferner wurde stets in Normalkonsistenz gearbeitet, was öfter einen Wechsel der Menge des Anmachwassers zur Folge hatte.

Die allgemeinen Eigenschaften der verwendeten Bindemittel zeigt folgende

Tabelle :

Bezeichnung

und

Herkunft

Spezif.

Glüh-

Ge-

ver

des

wicht

lust

Materials

Volumengewichte, maschinell eingerüttelt

lose

kg pro Liter

Mahlungs

feinheit

Rückstand

Abbinde-Verhältnisse

am

900-    4900-

Sieb Sieb

°/o

°/o

Temp.

°C.

Erh.-

Beg.

St. M.

Binde-

zeit

Festigkeit des Normenmörtels kg pro cm²

Zug Druck-nach nach

St. M.

28

Tagen

28

Tagen

a. Romancemente.

a.

ß.

Romancement

Deluue

Romancement

Berthelot

3,i8

2,12

3,i4

2,73

00 sO Os Os

1,49

!,52

10

26

*5,0

- 4x/4

- 81/2

13,8

154,5

4,75

19,75

15,5

- 3V2

- 7¹/4

11,6

1x4,0

b. Schlackencemente.

a.

ß.

Schlackencem.

Choindez

Schlackencem.

Neunkirchen

Os Os SO so

Cs

O    CO

o,99

0,81

1,63

°,5

19

i5,o i 30

6 30

23,9

213,5

1,32

1,4

21,2

12,0 ! 8

iS

22,6

181,8

c. Portlandcemente.

a.

ß-

y-

Ô.

Portldcem. Zur-lind, Wildegg

Portlandcement Feer & Flatt

Portlandcement

Dittingen

Portlandcement St. Sulpice

3,07

3,i8

3,i8

3,16

o,99

M7

1,90

o,95

19,55

11,0

- 21/2

i 30

29,2

282,1

2,76

1,44

2,22

1,22

i,94

0,30

18,65

i5,o

21,1

236,2

1,26

i,99

0,80

17,95

12,5

6 30

13 30

30,9

324,8

b²5

1,84

Sp.

21,00

12,0

4 30

10

25,1

241,1

und Temperatur-die folgenden :

Die Normalkonsistenzen (Mengen des Anmachwassers) erhöhungen waren bei den Versuchen mit puren Bindemitteln

Bezeichnung

Roman

cement

Delune

Roman

cement

Berthelot

Schlacken-

cement

Choindez

Schlacken-

cement

Neun

kirchen

Portland

cement

Zurlinden

Portlandcement Feer & Flatt

Portland

cement

Dittingen

Portland

cement

Mannheim

Normalkonsistenz °/o H2O

Temeratur-erhöhung °C.

32,0

33,o

30,0

35,5

28,0

28,0

27,0

28,5

Die verwendeten Cemente hatten folgende chemische Zusammensetzung:

Bezeichnung

und

Herkunft des Materials

Si0₂

AI2O3

Fe2Û3

FeO

MnO

CaO

CaSCh

CaC03

CaS

MgO

H₂0+Bit.

Summe

a.

ß.

Romancement

Delune

Romancement

Berthelot

23,35

22,14

8,20

a. Romancemente.

3,74

55,99

2,98

3,49

1,63

1,28

100,66

8,74

3,69

56,48

2,90

3,44

2,02

0,61

100,02

a.

ß.

Schlackencement

Choindez

Schlackencement

Neunkircben

18,10

16,40

b. Schlackencemente.

o,54

1,16

50,58 0,29    4,43    1,19 0,72

vo"

19,76

H,74

o,99

Sp.

40,23    2,30    11,20 1,97 3,07

00 to vO

99,64

100,15

a.

ß.

y-

ô.

Portldcem. Zur-linden, Wildegg

Portlandcement Feer & Flatt

Portlandcement

Dittingen

Portlandcement St. Sulpice

22,64

21,90

22,15

22,87

CO    CO

Th    10

00"    vo"    vo" vo"

c. Portlandcemente.

2,87

61,94

0,58

1,00

i,95

o,44

99,85

co

CO

to

2,52

2,94

2,70

55,84 1,58

61,88

61,82

2,01

1,86

3,7o

1,64

2,68

5,83

1,40

1,65

M7

0 p 00    'co

O    O,

99,07

99,i9

100 91

In den folgenden Tabellen ist unter Temperaturerhöhung verstanden der Mehrbetrag über die bei Beginn des Anmachens vorhandene Temperatur des Breies.

Zuschlag

Menge

Luft

tem

peratur

°C.

Normal-kon-sistenz 0/0 H2O

Erhärtungsbeginn

ßindezeit

Tem-

peratur-

Er

Stunden Minuten

Stunden Minuten

höhung

OC.

a. Romancemente. a. Romaneement Delune.

Kaliumsulfat K2SO4

if

if

17,0

19,0

19,0

19,0

19,0

33,oo

33,oo

33,oo

3³/4

23/4

61/4

5V2

5V4

22,7

22,2

22,7

33,50

33,50

li/2

5V4

41/4

Natriumsulfat

Na2S04

if

14,0

14,0

if

17,5

GO to

¹7,5

17,0

33,oo

33,oo

33,oo

33,oo

32,00

83/4

61/4

143/4

I3³/4

18,9

18,2

12

15,5

I1I/2

12

HH H4

ON

Ln

'00

Magnesiumsulfat

MgSÛ4

if

15,5

33,75

5V2

15,5

if

16,0

17,0

17,0

34,oo

34,oo

34,oo

35,oo

4V2

4V2

4V2

9V2 IO Vi

14

19

20,2

22,8

23,6

21,4

20,3

Gyps, CaSC>4

if

-if

rt

15,0

15,0

iS,®

16,5

16,5

31,00

31,00

31,00

31,00

31,00

4V2

4x/2

4³/4

io

10I/2

14

16

16I/2

19.7 19,9

20.7

19.3

19.4

Kalialaun

K2SO4 + AI2 (S0₄)3

if

!S,0

13,0

<M

13,5

Go to

*4,5

14,5

31,00

31,00

31,25

31.50

32.50

22,0

21,9

23,3

20,2

24,2

Eisenvitriol FeSOi -j- 7 H2O

if

if

to

14,0

14,0

r4,5

¹4.5

14.5

30,50

32,25

34.00

34,oo

35,oo

21,9

24,8

5V2

Iol/2

Zuschlag

Menge

Luft-

tem-

peratur

°C.

Normalkonsistenz 0/0 H2O

Erhärtungsbeginn

Bindezeit

Stunden Minuten! Stundenj Minuten

Tem-

peratur-

Er

höhung

°c.

Chlornatrium, NaCl

V«

13,5

77

13,5

0/2

13,5

77

13,5

77

13,5

33,oo

33,oo

33,oo

33,oo

33,oo

Os    *<r    00    os

___ t-»    CO    ł-k    i—¹    .03

to'    4-'    4^.    '*T'‘    tU

22

Chlorbaryum, BaCl₂

V*

77

77

0/2

16,0

16,0

16,0

33.50

34.50

15,5

77

iS,o

35,oo

35,oo

34,50

-5 41 <

T-«    CO VO VO

IO u->    U-)

19.2

19.3

18.5

18.6

9,9

Kesslers Magnesium-fluat

Va

i5,5

77

¹5,5

1V2

i5,5

77

15,5

77

i5,5

31,00

3i,5o

32,00

32,00

32,00

Cn    CC M 00

toT

20,5

20,1

18,9

19,9

19,8

Natriumkarbonat (Soda), Na₂C03

Va

77

14,0

14,0

7»

1V2

15,5

77

15,5

i5,5

33,oo

35,75

48.50 36,00

35.50

19,3

25

20,4 10 6

111/2

IO

ro vO^ rC ccT

Ammonkarbonat

(NHO2CO3

Va

15,5

15,5

77

1I/2

15,5

7»

¹5,5

7»

*5,0

3i,oo i

3i,oo

32,00

33.50

34.50

« -e -s ~

tO 4*-    4^-

173/4

3 5 Va 463/4

22,0

20,1

17,5

5,2

40

1,3

Kaliwasserglas

K₂Si0₃

V2

11/2

7»

i5,o

i5,o

15,0

15,0

!5,o

31,00

31,00

31,00

31,00

10I/2

13

Os 00

13

23.2 20,7

22.3 24,0 22,6

Zuschlag

Menge

°/o

Luft- Normaltemperatur sistenz °C.    0/0 H2O

kon-

Erhärtungsbeginn

Bindezeit

Stunden Minuten Stunden Minuten

Tem-

peratur-

Er

höhung

°C.

Kaolin, H₂Al₂Si08

V*

11/2

v>

!5,o

15,0

15,0

!5,o

!5,o

31,00

31,00

31,00

31,50

32,00

Gn

On O

19,0

18,4

24,8

22,0

22,0

p. Romaneement Berthelot d’Uriol.

Kaliumsulfat, K2SO4

1/2

15,0

x5,o

11/2

15,5

15,5

17,0

36,00

37,50

37,00

36,00

36,00

3³A

372

2l/₂

10

16,9

17,8

974

9³/4

10I/2

H,9

17,7

14,5

Natriumsulfat

Na₂S04

V* !    17,0

*5,o

1V2 I 15,°

16,0

16,5

35,50

35,50

35,50

35.50

34.50

61/4

61/2

6³/4

16

i o 1/4

i S Va 14V2 163/4

^

vcT tC vcT

*5)7

14,9

Magnesiumsulfat

MgSÛ4

1/2

16,0

io o

11/2

IDO

iS,o

36.50 37,00

37.50 37,50

474

81/2

19,2

22,4

772

ioi/₂

13

19,4

191/2

19,8

!5,o

39,00

12

33

l8,3

Gyps, CaSÜ4

i/₂

11/2

13,0

13,0

12,0

12,0

12,0

32,00

32,00

32,00

32,00

32,00

772

83/4

1371

I9I/2

10

12

IS

211/₂

4772

20,1

20,6

22,5

24,0

19,7

Kalialaun, gebrannt, K₂S04+A1₂(S04)3

V*

14,5 14,5 11/2 I 15,0

²    !5,o

3    15,0

32,00

32,00

32,50

33,00

4V2

4V2

7a

572

33,50

V2

21,4

21.3

22,9

23.4

23,0

Zuschlag

Menge

Luft

tem

peratur

°C.

Normalkonsistenz % H2O

Erhärtungsbeginn

Bindezeit

Stunden Minuten Stunden Minuten

Tem-

peratur-

Er-

höhung

°C.

Eisenvitriol FeS0₄ -f- 7 H2O

7a

77

77

i72

77

77

17,0 17,0 16,5 16,0 16,0

3i,5o

31.50

32.50

33.50

34,oo

CO I-*

18.6 19,9 19,1

19.6

20,3

Chlornatrium, NaCl

72

77

77

172

77

77

13,0

13,0

13,0

13,0

13,0

34,25

34,75

34,75

34,25

33,oo

14

113/4 2574

VO^ CTn 00^ VCT cf VO

31

481/4

Chlorbaryum, BaCb

72

77

172

77

77

i5,o

II»5

II)5

¹².5

12.5

35,5o 36,00 36,00 36,oo^ 35,oo

8V2 121/2

I5i9

16,4

14

17,9

31V2

13,5

7,o

Kesslers Magnesium-fluat

72

77

172

7»

00    00 JX> J>0

"o "o "o 'b

77

15,5

31.50 32,00

32.50 32,00 32,00

672

21,8

29,0

24.5

24.6 24,6

Natriumkarbonat (Soda), Na2C0s

72

15,5

77

15,5

77

i7₂

77

77

15,5 15,5 16 o

38,00

43,50

50,00

5o,oo

50,00

13

38

30

22,1

14,7

12,6

n,9

9,8

Ammonkarbonat

(NH₄)2C0₃

72

i5,5

77

i5,5

77

172

77

17,0

17,0

32,00

33,oo

34,oo

34.50

35.50

1-4    4^ co    to

to    VO    O 00 VO

13

337a

20,0

24,0

19,4

ca. 2

14,6

Zuschlag

Menge

Luft- Normal-tern- kon-peratur sistenz °C.    °/o H2O

Erhärtungsbeginn

Bindezeit

Stunden Minuten Stunden Minuten

Tem-

peratur-

Er

höhung

°C.

Kaliwasserglas

K2S1O3

V2

1V2

15,0

15,0

17,0

17,5

17,0

32,oo

32,00

32,50

32,50

32,50

ro

to    to

^ w w

k*-    rf**

4    4    Cs    0\    O'

t—Ł    t—Ł    k—â.    k    1—k

'to" ~to~

21,7

19,3

i7,5

20,0

18,9

Kaolin, FfeAhSiOs

V*

x4,5

71

!4,5

r>

*V*    *4,5

*4,5

71

14,5

32,00

34,oo

33,oo

32,00

33,oo

to to 10    ^

to to

W    W    W    *0

H* H* t-l H-k

"--- '--- ^

to    to    to    to

21,0

24,0

23,0

23,0

23,0

b. Schlackencemente. a. Sehlaekencement Choindez.

Kaliumsulfat, K2SO4

71

71

71

Va I x3)5 i3,5 i Va i7,o

2    i! 17,5

3    : 18,5

29,75

29,75

29,75

30,00

30,50

50

45

40

15

ca. 4

ca. 3

i i xn -Ln    O

tJ- Tf    ro

OS OS    OS OS

Natriumsulfat

Na₂S04

71

71

1)

71

29,75

29,75

29,75

29,75

29,75

20

30

40

40

45

ca. 4

ca. 4

ca. 4 ca. 3 ca. 3

Ln    1    I    10

O O    I    I    Ln

Magnesiumsulfat

MgS0₄

I4,5

71

71

i Va

71

14,0

14,0

14,0

30,00

30,0°

30.50 3b5o

32.50

ca. 3 ca. 3 ca. 3 ca. 3 ca. 3

ca. 7 ca. 7 ca. 7 ca. 9

WWW

000

JO j->

Zuschlag

Menge

Luft

tem

peratur

OC.

Normalkonsistenz % H2O

Erhärtungsbeginn

Bindezeit

Stunden Minuten

Stunden Minuten

I em-peratur-Er-

höhung

°C.

Gyps, CaSOi

Va

O/2

10,5

i°,5

10,5

10,5

10,5

29,50

29,50

30,00

30,25

30,25

ca. 3 ca. 3 ca. 3 ca. 3

30

30

35

ca. 8

ca. 9 ca. 9

ca. 9

ca. 9

I g.

Kali-Alaun

K2S04+Al2(S04)3

Va

1V2

12,0

12,0

12,0

12.5

¹².5

31,00

32,00

32.25 32,50

34.25

50

50

40

20

45

HH    I 4s* • to C/J

GM    I    O O O

Eisenvitriol FeS04+7 H2O

Va

iVa

10,0

10,0

10,0

10,0

10,0

29,00 ca. 3 30,00 ca. 3 3E75 ca. 3 32,50 ca. 4 33,00 ca. 4

ca. ii

30

45

30

30

ca. 10

ca. 10

ca. 10

ca. 9

I O O I O I co co I CO

"on

Chlornatrium, NaCl

Va

1V2

15,0

13,0

13.5 14,0

14.5

29,50 29,5° 29,50 |j 29,50

29,50

OOOIO CO CO u-> J rf

JH JH JO J* JH

'bo "o "o

Chlorbaryum, BaCfe

Va

1I/2

11,0 11,0 11,0 ”,5 ",5

29,50

29,50

29.50    j

30,00

28.50    II

ca. 2

i-o O    O

^ ro h m

Kesslers Magnesium-fluat

Va j

1V2

12,0

12,0

12,0

I2,5

I2,5

31,25

34,oo

34,oo

33,50

35,25

HH LO

1 Gm O Gm Gm

ca. 12

ca. 12

ca. u

ca. u

ca. 10

C/J    »-<    C/J    I    I

O    Cri O    I    I

00_ 00^

O' N to tô N

Zuschlag

Menge

Luft- Normaltem- kon-

Erhärtungsbeginn

Bindezeit

peratur sistenz

°/o

OC.

% H2O Stunden: Minuten Stunden Minuten

Tem-

peratur-

Er-

höhung

°C.

Natriumkarbonat (Soda), Na₂C03

Va

77

77

77

12,0

I ||    13,0

IVa il    13,5

14,0 15,5

33,5°

35,oo

3ó,oo

34,oo

33,oo

30

55

40

20

ca. 5 ca. 3

yi W JO JD JD "■vT Ln Ck) 00 ►-<

Ammonkarbonat

(NHO2CO3

Va

17

1V2

77

11,0

¹¹,5 12,0 12,0 12,0

30,75 I ca. 2

31,00 j ca. 2 31,50 ca. 2 32,00 ca. 2 32,00 ca. 2

50

50

45

45

30

ca. 9

ca. 10

ca. 10

ca. 10

ca. 10

Kaliwasserglas

K₂Si0₃

77

77

77

77

Va II 12,5 I2,5 1V2 I 12,5

2    12,5

3    i i3,o

31,00

32,00

30,50

35,oo

35,oo

50

45

40

35

30

ca. 7 ca. 7 ca. 7 ca. 6 ca. 6

10    I 10 O

HH t-l I Tj- CO

Kaolin, H₂A]₂Si08

77

30

20

20

15

ß. Sehlaekeneement Neunkirchen.

ca. 10

ca. 9

ca. 9

ca. 9

ca. 9

Kaliumsulfat, K2SO4

Va

77

1V2

17

n,5

II,5

n,5

12,0

12,0

35,oo

37,oo

35,25

35,25

ca. 6 ca. 6 ca. 6 ca. 6

15

15

30

ca. 12

ca. 12

ca. ii

ca. ii

O ! O m co I ro *1

36,0

ca. 5

45

ca. ii

Natriumsulfat

Na₂S04

Va

13,5

77

13,5

1V2

13,5

77

13,5

36,00

36,50

37,oo

37,oo

ca. 6 ca. 6 ca. 6 ca. 6 ca. 6

ca. 12

ca. 13

15

15

ca. 14

ca. 14 ca. 15

Zuschlag

Menge

°/o

Luft- Normaltem- kon-peratur sistenz

°C.    % h₂o

j Erhärtungsbeginn

Bindezeit

Tem-

peratur-

Er

Stunden Minuten

Stunden Minuten

höhung

°C.

Magnesiumsulfat

MgSO*

*/2

1V2 i

",5

n,5

”,5

n,5

",5

36,00

38,00

38,00

38,50

39,75

ca. 7 ca. 7 ca. 7 ca. 5 ca. 4

ca. 17 ca. 16

ca. 15 ca. 15 ca. 14

o o

Ol « 1, s «

Gyps, CaSÛ4

V*

1V2

i3,o

13,0

13,0

13,0

13,0

35,50

36,00

37,oo

38,00

38,00

ca. 7 ca. 6

ca. 4

ca. 3

ca. 2

I    CO

I Ga O O I

ca. 18

ca. 17 ca. 17 ca. 15 ca. ii

Kalialaun

K2SO4 + AI2 (S0₄)3

V2

1I/2

12,0

12,0

12,0

12,0

I2,5

38,25

38.25

38.50

39.25

41.50

ca. 7 ca. 5 ca. 5 ca. 4 ca. 3

$>3111

ca. 12

ca. ii

ca. 10

ca. 10

ca. 9

10    I    CO    CO

O    I    O    o

CO W    >H    H4

'00 ~o “o ~o    ¹

Eisenvitriol FeSCU + 7 H2O

72

1V2

",5

n,5

”,5

n,5

",5

36,25

38,00

38,00

40,00

40,00

ca. 6

ca. 7 ca. 8

ca. 9 ca. 9

Ga

Ga

ca. 15 ca. 16 ca. 18

ca. 20

ca. 22

*-T hT cT

Chlornatrium, Kochsalz, NaCl

72

172

11,0

11,0

11,0

11,0

”,5

36,00

36,50

36,50

36,25

36,00

ca. 8 ca. 8 ca. 8 ca. 8 ca. 8

1 m vn    tri

W    H    rj- rt

ca. 20

ca. 21

ca. 21

ca. 21

ca. 21

Chlorbaryum, BaCL

72

1V2

II,5

”»5

",5

"i5

II,5

36.25

35.25 35,25 35,oo 35,oo

ca. 6 ca. 6

ca. 4

ca. 4

ca. 14 ca. 14 ca. 13 ca. 13

Zuschlag

Menge

°/o

Luft- Normal- Erhärtungsbegi tem- kon-peratur sistenz °C.    % H₂0

nn

Bindezeit

Stunden Minuten Stunden Minuten

Tem-

peratur-

Er-

höhung

°C.

Kesslers Magnesium-fluat

13,5

77

13,5

7)

13,5

77

(-0    10

13,5

13,5

38,00

38,00

40,00

40,00

41,00

ca. 7 ca. 7 ca. 7 ca. 6 ca. 6

45

45

45

30

ca. 24

ca. 24

ca. 23

ca. 22

ca. 22

JJ\ CO OO JO JN

"O 'oo To 4^    »

Natriumkarbonat (Soda), Na₂C0₃

7)

7)

7)

11,0 11,0 11,0 11,0 11,0

38,00

39,oo

40,50

40,50

40,50

ca. 8 ca. 6

ca. 15 ca. ii

ca. 8 ca. 6

ca. 4

15

30

30

Ammonkarbonat

(NH₄)₂C03

71

¹¹.5 M,5 ”,5 n,5

¹¹.5

38.50 39,25

39.50 39,50 41,00

ca. 9

ca. 10

ca. 10

ca. 9 ca. 9

30

ca. 17

ca. 20

ca. 20

ca. 22

30 ca. 24

Kaliwasserglas

K₂Si0₃

iS'

7!

Ti

7)

12,0

12,0

12,0

12,0

12,0

37,5o

37.50 38,25 38,25

38.50

ca. 6

ca. 7 ca. 8 ca. 8 ca. 8

Kaolin, H₂Al₂SiOs

77

N fO

¹¹,5 ",5 ”,5 ”,5

35,oo

36,00

38,75

38,75

39,oo

ca. 7 ca. 7 ca. 7 ca. 7 ca. 7

15

15

15

15

15

ca. 14 ca. 15 ca. 15 ca. 16 ca. 18

c. Portlandcemente. a. Poptlandeement Zurlinden & Co., Wildegg.

Kaliumsulfat, K₂S0₄

72

77

77

1V2

77

11.5

12,0

12,0

I2>5

¹².5

28,0

29,0

30,5

32,0

sofort b. Anmach.

7)

77

77

CO O I o ►H CO    CO

14,2 12,4 11,8

so

4>    4^

Zuschlag

Menge

Luft

tem

peratur

°/o

OC.

Normal

kon

sistenz

% h₂o

Erhärtungsbeginn

Bindezeit

Stunden Minuten

Stunden Minuten

Tem-

peratur-

Er-

höhung

«G.

Natriumsulfat

Na₂S0₄

7*

1I/2

I2,5

I2,5

I2,5

I2,5

I2,5

27.50

²7.50

27.50

27,00

26.50

sofort b. Anmach.

4^ W W ^ Ol Cn O O Cn O

J» ip

On O

12,5

!3,I

9,6

Magnesiumsulfat

MgS0₄

72

1I/2

i4,5 ”,5 n,5 n,5

12,0

26.50 25,75

²5.50

25,75

27,50

ca. 4

ca. 3 ca. 3

o 1000

CO I co co vo

ca. 4 ca. 7 ca. 7 ca. 7 ca. 8

O O O vo i co co co    i

yi ut yt 4* +*

~bo “oo ~00 MD 'o

Gyps, CaS0₄

72

1I/2

i°,5 11,0 11,0

' n,o n,5

25,00

25,00

25.50

25,00

24.50

ca. 4 ca. 7 ca. 5 ca. 5

O I O O I CO I CO CO I

ca. 3 ca. 7 ca. 14

ca. 9 ca. 8

2,0

L²

0,8

Kalialaun

K₂S0₄+A1₂(S0₄)₃

72

11/2

12,5

12,5

12,5

13,0

13,0

27.50 29,75 3L50

32.50

33,oo

O    u-i m 10

cf cf cf cf

ca. 2

12,7 12,6 12,9 14,6 18,o

Eisenvitriol FeS0₄ + 7 H₂0

72

11/2

11,0 11,0 11,0 11,0 11,0

27,00

26,50

27,00

28,00

29,75

ca. 3

ca. 2

OO I I    •—«

Ol I On to

ca. 2

ca. 3 ca. 6 ca. 6

VO 4^    00

"o "to "o 4^    00

Chlornatrium (Kochsalz), NaCl

72

l!/2

10,0 10,0 10,0 11,0

27,00

27,00

27,00

28,00

28,50

",7

9,6

9,4

sofort b. Anmach, sofort b. Anmach.

io,4

Zuschlag

Menge

Luft

tem

peratur

Normal

kon

sistenz

Erhärtungsbeginn

Bindezeit

Tem-

peratur-

Er-

°C.

% H2O Stunden Minuten Stunden Minuten

höhung

°C.

Chlorbaryum, BaCh

Va

1V2

14,0

i3,5

13.5

¹⁰.5

iï,o

34,oo

32.50

28.50

28,00 ca. 4 27,25 ca. 2

ca. 2

ca. 4

Ln

Ln

ca. 10

ca. 12

ca. 9

I I 8>

8,5

6,4

3,4

Kesslers Magnesium-fluat

Va

1V2

13,0

13,0

13.5

10.5

10.5

26,00

12,0

25.50

26,00

26.50 27,00

7,5

10,0

»7,4

19,2

Soda, Na2C03 Natriumkarbonat

Va

1V2

12,0

12,0

”,0

13,0

13,0

28,50

28.50 28,00 24,00

23.50

a,

t—<    ►—i    ►—i

O    10 Ln Ln Ln

14,0

16.3

¹5,9

14.4 ¹5,7

Ammonkarbonat

(NH₄)aC0₃

Va

1V2

12,0

12,0

12,0

12,0

12,0

25,00

25,50

25.50

25.50 2Ó,5o

91/2

5o

30

30

ca. 8 ca. 8 ca. 6

1 LO tO o Ln

14,0

10,7

« o.

ff ff i-f

Kaliwasserglas

K₂Si0₃

Va

”,5

",5

12,0

12,0

I2,5

Va

28,00 28,00

27,50 sofort b. Armiach. 25,00 sofort b. Anmach. 26,00

Va

V*

14,1

15.6

16.6

15,8

16,5

Kaolin, geschl.

H2A12SÎ208

Va

1V2

12,0

12,0

12,0

12,0

29.50

29,00

28,75

28.50 28,50

Ix/2

2V2

2V2

ŁO    O m

fl fl fl CO fO

11.8

12.8

*3,4

12,8

Zuschlag

Menge

%

Luft-

tem-

peratur

°C.

Normalkonsistenz

% H2O , Stunde Minuten

Erhärtungsbeginn

Bindezeit

Stunden! Minuten

Tem-

peratur-

Er-

höhung

°C.

ß. Portlandeement

& Flatt, Müllheim.

Kaliumsulfat, K2SO4

72

1V2

12,0

12,0

12,0

12.5

¹².5

27,00

27,00

27,25

27,75

28,50

HH    tO    «    HH

Ln Ln    O SO    O

ca 2 ca. 6 ca. 6 ca. 6 ca. 6

Natriumsulfat

NaaSO*

72

¹3,5

i3,5

172

i3,5

*3,5

I3,5

27,5°

27,50

27,5°

27.50

26.50

OO O    N vo    vo

Hl    Hl    Hl    fO

ca. 3 ca. 5 ca. 7 ca. 7 ca. 8

Magnesiumsulfat ‘ MgS0₄

72

1V2

14,0

14,0

14,0

14,0

14,0

27,00

28,00

28,00

28.25

29.25

ca. 4

ca. 4

ca. 5 ca. 5 ca. 6

ca. 15 ca. 19

ca. 19

ca. 19 ca. 23

7 T ^

00 Ln Ln Ln O

Gyps, CaS0₄

72

G/2

12.5

¹².5

12.5

¹².5

¹3,5

27,00

26,75

26.50 26,25

25.50

ca. 6

ca. 7 ca. 7 ca. 7 ca. 6

Kali-Alaun

K2S0₄+Al2(S0₄)3

72

172

15,0

I5‘°

15,0

!5,o

15,0

27.50

28.50

30.50

32.50 31,00

3 I I I &    £ « ^ ^ ^

ro    hi hi

ca. ii

ca. 13

ca. 14

ca. 16

ca. 20

Eisenvitriol FeS0₄ + 7 H2O

V2

i3,5

13,5

1V2

13,5

i3,5

27.50

27.75 28,00

28.50

28.75

ca. 5 ca. 7

ca. 7 ca. 18

ca. 19

OIOOO    ^Oiooo    O

co I CO CO CO    hh I LO uo tJ-    co

O I O co I co

tN.    N

►f *-T cT cf cf

7,8

9,2

12,2

13,8

!5,6

Ln Ln -P*    sO

Ln    vO

Zuschlag

Menge

Luft-

tem-

peratur

°C.

Normalkonsistenz 0/0 H2O

Erhärtungsbeginn

Bindezeit

Stunden Minuten Stunden Minuten

Tem-

peratur-

Er

höhung

°c.

Chlornatrium (Kochsalz) NaCl

V*

1V2

”,5

12,0

12,0

12,0

12,0

27,50

27,50

27.50

27,00

26.50

ca. 5 ca. 8

ca. 10

ca. ii

Chlorbaryum

BaCk

72

1V2

14,0

14,0

14,0

14,0

14,0

27,50

ca. 5 ca. 19

ca. 19

ca. 19

ca. 19

CO JO JO JO

"00 'o Io ~o\

Kesslers

Magnesiumfluat

72

13,5

¹3,5

172

¹3,5

13,5

13,5

26,75

26,75

28,00

28,00

28,50

►h h-i 10

oj w ! *-« o ca O 1 Ca

9,3

10,1 12,6 13,4 i o. i

Natriumkarbonat (Soda), Na2C0₃

7a

13,5

13,5

.172

13,5

13,5

13,5

30.50 31,00 32,00 32,00

28.50

ca. 5 ca. 5 ca. 6

ca. 4

ca. 4

O    Ln Ln G\

'on o i    o

Ammonkarbonat

(NH4)₂C0₃

72 I

H,5

r4,5

172

14,5

14.5

r4,5

27,50

28,25

28,25

29,00

29,00

10

ro 1 O O d co I cO CO H-t

18

ca. 27 ca. 26

ca. 22

IO. I

2,8

Kaliwasserglas

K₂Si0₃

72

172

¹².5

12.5

12.5

¹².5 I2,5

27,50

27,50

28,00

29,00

ca. 3

ca. 3

ca. 4

ca. 5 ca. 7

Zuschlag

Menge

Luft- Normaltem- kon-

Erhiirtungsbeginn

Bindezeit

peratur sistenz

°C.

% H2O Stunden Minuten Stundeni Minuten

Tem-

peratur-

Er-

höhung

°C.

Kaolin

H₂A]₂Si₂08

72

fl

172

I2,5

I2,5

I2,5

I2,5

I2,5

27,75

27,75

27,75

28,00

28,50

Ui CO C^J CO

to    Co    C*>

Grt O    O    O

00 00 N JX) 00

'on 'b nO Co O

y-

Portlandeement

ffq

Kaliumsulfat, K2SO4

72

'I

fl

172

fl

12,5

12.5

¹².5

¹².5

12.5

27,00

27,00

27,00

29,00

30,50

On

co co

ca. ii

ca. 10

ca. 10

ca. 10

ca. 9

30

45

30

Oj W U W W

00 N ÎD i

Natriumsulfat

Na₂S04

72

fl

17₂

fl

fl

40

30

45

15

30

ca. 10

ca. u

ca. 10

ca. 10

ca. 10

Magnesiumsulfat

MgS0₄

72

fl

l7s

fl

i5,o

i5,o

i5,o

IS)°

!5,o

27,75

28.00

29,00

30,00

30,75

30

15

15

ca. 19 ca. 17 ca. 13 ca. 18

ca. 30

Gyps, gebrannt CaSÜ4

72

fl

fl

172

fl

fl

12,0

12,0

12,0

12,0

12,0

27,50    ||    7

27,50    7

27.50    6 27,75

28.50

40

40

30

OOOO

JO    tO J-H JO JO

G "o o “o Ao

Kalialaun

K₂S04+Al2(S0₄)3

72

172

u,5

n,5

”,5

28,50

30,00

31,00

Gn

ca. 12

ca. 9

30

3,6

7,3

Gn

ca. 9

9,8

2    12,0

3    12,0

36,00

-ê

30

*7,5

Zuschlag

Menge

Luft

tem

peratur

°/o

°C.

Normal-kon-sistenz

% H2O Stunden Minuten

Erhärtungsbeginn

Bindezeit

Stunden Minuten

Tem-

peratur-

Er

höhung

OC.

Eisenvitriol FeSCU + 7 H2O

72

I!

12,0

12,0

12,0

12,0

12,0

27,50

27,50

27,75

27,75

29,50

ca. 8

ca. 12

ca. 10 ca. 6

ca. 18 ca. 26

ca. 21

ca. 17 ca. 13

IO

t+-    T+-    1-0 NO CO

Chlornatrium (Kochsalz) NaCl

72

172

12.5

¹².5 I2,5 I2,5 I2,5

27,00

27,00

27,00

26,75

26,00

ca. 6

ca. 5 ca. 5 ca. 6 ca. 6

M f Ln OJ Hi Ln I O O Ln

ca. 12

ca. 12

ca. 12

ca. 12

ca. 12

30

30

20

15

Os *-t os

cT ro of cT of

Chlorbaryum, BaCL

72 I

r>

172

12,0

12,0

12,0

12,0

12,0

\j-> \-n o    \

►h rf CO    I

ca. 12

ca. ii

ca. ii

ca. ii

ca. io

o

I ro

OJ W JO JO JO 4^. Ln 00 Ln Ln

Kesslers

Magnesiumfluat

72

13,5

Th

¹¹ fr

13,0

13,0

13,5

13,5

28.50

29.50

30.50 29,00 29,00

ca. 8

30

21

15

ca. 20

30

15

ca. 9

30 ca. 28

•<1    GO LO C'n CO

io    o M i i

Natriumkarbonat (Soda) Na₂COa

7²

172

I2,5

I2,5

I2,5

I2,5

I2,5

28,00

29,00

29,00

29,00

28,25

40

30

15

sofort b. Anmach.

J50 jo yi

w M i

15

10,4 io 6

Ammonkarbonat

(NH₄)2C0₃

72

1,

172

1².5

12.5

¹².5

12.5

¹².5

28.50

29.50 29,50

30,00

29,50

3°    ca. 13

20    ca. 16

35

15

45

ca, 19

ca. 22

ca. 24

4^ JO JO JO JO

Lk) Th 'o To

Zuschlag

Menge

Luft

tem

peratur

°C.

Normalkonsistenz % H2O

Erhärtungsbeginn

Bindezeit

Stunden Minuten Stun den J Minuten

Tem-

peratur-

Er-

höhung

°C.

Kaliwasserglas

K₂Si03

72

172

12,0 12,0 12,0 12,0 X 2,0

27,50

27.50

28,00

28.50 29,00

sO 00    00 Cs Cs

Ul

W OJ Ul O O O

ca. 14 ca. 15 ca. 16 ca. 18

ca. 20

t t ^ cf cf ef cf cf

Kaolin

H2Al2Si₂08

72

i72

12,0

12,0

12,0

12,0

12,0

27,75

27,75

28,25

28,50

29,00

so so so

Ui    H-i ui ui

O ui o    O ui

ca. 12

ca. 12

ca. 13

ca. 13 ca. 13

O0 .    1    CO

O Ul    I    o

JO Ui JO HH H-. *00 M 'b M SO

5. Portlandeement St. Sulpiee.

Kaliumsulfat, K2SO4

72

G/2

30

10

45

30

ca. ii

ca. 9

ca. ii

ca. 10

ca. 9

30

30

30

30

JH jo jo jo jo

'cs 'b 'oo b

Natriumsulfat

Na₂S04

72

1V2

¹².5

12.5

¹².5 I2,5 I2,5

29.50

31,00

32,00

33,oo

31.50

ca. 18

20

30

ca. 19 ca. 26

40    ca. 33

3°    ca. 36

on Ui OO « O

ün i    00

Magnesiumsulfat

MgS0₄

V2

13,5

1V2

14,0

14,0

14,0

14,0

29.50

30.50

31,00

32,00

33.50

20

20

30

45

ca. 21

ca. 2i

ca. 23 ca. 30

ca. 29

I O    1    o    o

co    i    co co

Xj.    C^ 00^

O    cf t-T hT CO

Gyps, CaS04

i2

lV2

10,0 10,0 10,0 10,0 10 o

29,00

29,25

29,50

30,75

000

10

U> Ui U) H-( t-H O O O ui ui

ca. 22

ca. 23 ca. 26

ca. 29

JH JH JH JO JO

i i) “u i i

Zuschlag

Menge

Luft

tem

peratur

°/o

°C.

Normalkonsistenz °/o H2O

Erhärtungsbeginn

Bindezeit

Stunden Minuten Stunden Minuten

T em-peratur-Er-

höhung

0C.

Kali-Alaun K2SO4 + A1₂(S0₄)₃

72

Il/2

fl

13,0

14,0

14,0

14,0

14,0

29,50

30,00

30,25

30,25

31,00

35

18

33

45

20

ca. 7 ca. 4

4M    4m    w    I    I

O    O    O    I    1

Cn Ln Ln Co

W i kn W W

Eisenvitriol FeS0₄ -(- 7 H2O

72

i72

12,0

12,0

12,0

12,0

12,0

30,00

30,00

30,50

30,50

31,00

ca. 13

cc. 12

ca. 3

15

ca. 9 ca. 15 ca. 29 ca. 33 ca. 28

'o

^ ca co 00^ n wr cT co co

Chlornatrium (Kochsalz) NaCl

72

¹7,5

172

Yl

17,0

17,0

17,0

17,0

29,25

29,25

29,25

29,25

29,25

53

37

25

22

20

4m    m ui

O Ma Ui    O    I

VO^

hT cf co rF

Chlorbaryum, BaCl2

72

172

i5,o

i5,o

i5,o

12,0

12,0

29,00

29,50

29,50

29,00

29,50

ca. 14

ca. 6

ca. 5

ca. 24

ca. 22

HH    . to

« w    I    'ey, 4m

Kesslers

Magnesiumfluat

72

172

12,0

12,0

12,0

12,0

12,0

29,00

29,00

29,50

30,00

30,25

ca. 9

I co    1    co

Cn I    O    I    O

ca. 19

ca. 21

ca. 19 ca. 18

ca. 24

um

JJs 4m OJ M    hc

~00 "o, 3h M3 'o

Natriumkarbonat (Soda) Na2C0₃

72

172

12,0 12,0 12,0 12,0 ¹¹,5

29,50

31,00

31,00

30,25

29,75

Zuschlag

Menge

Luft- Normaltem- kon-peratur sistenz °C.    % H2O

Erhärtungsbeginn

Bindezeit

Stunden Minuten Stunden Minuten

Tem

peratur-

Er-

höhung

°C.

Ammonkarbonat

(NH4)₂C0₃

V*

1V2

13,0

13,0

13,0

13,0

13,0

ca. 25 ca. 31 ca. 32

ca. 33 ca. 34

00    10 W IO

cf co 10

Kaliwasserglas

K₂Si0₃

1V2

13,0

13,0

13,0

13,0

13,0

29,00

29,75

29.75

30,00

30.75

OJ OO 4^    HH

O    O    Ln

ca. 13 ca. 10 ca. 6 ca. 6 ca. 8

liais,

« c^ 00^ d cf cf d

Kaolin, H2Al2Si₂08

V*

1V2

12,0

12,0

12,0

12,0

12,0

29.25

29.75

30.25 30,50

30.75

i5

20

ca. 15 ca. 15 ca. 14 ca. 14 ca. 13

Bem erktmgen.

1.    Bei denVersuchen mit Alaun bei 0° C. (s. .Seite 292 u.f.) ist die Temperatur nur angenähert innezuhalten, da der Zusatz des Alauns eine solche Temperatur-Erhöhung bewirkt (bei gewöhnlicher Temperatur geht beispielsweise die Erhöhung bis auf 26° C. bei einem Zusatz von 4 °/o), dass innerhalb der Bindezeit die Abkühlung auf 0° C. oft nicht zu erreichen ist.

2.    Beim Zusatz von Ammonkarbonat zum Schlackencement Choindez (s. Seite 309) ist zu bemerken, dass von 1 % Beimengung an sämtliche Proben innert 10—15 Minuten so hart werden, dass die Nadel kaum 1 mm eindrang. Im Verlauf der nächsten halben Stunde erweichten die Kuchen ; die Nadel durchdrang dieselben wieder vollständig. Der a. b. O. angegebene Erhärtungsbeginn ist der definitive.

f. Resultate der Prüfung der Einläufe

aus den Jahren 1886 bis einschliesslich 1893.

In nachstehenden Zusammenstellungen geben wir in einer Auswahl eine Übersicht über die Resultate der Prüfung der Abbindeverhältnisse der unterschiedlichen, seit 1886 bis ausschliesslich 1894 im eidg. Festigkeitsinstitute geprüften hydraul. Bindemittel. Die laufenden No. dieser Zusammenstellungen entsprechen denjenigen der tabellarischen Zusammenstellungen der Gewichtsverhältnisse, vergl. Seite 157—168; ein und dieselbe laufende No. der Zusammenstellungen gehört also dem nämlichen Bindemittel an.

Bezüglich der Auswahl der Individuen der unterschiedlichen Bindemittelgattung in nachstehenden Zusammenstellungen vergl. die Anmerkungen auf Seite 156.

No. Mahlungsfeinheit Lauf/ der ! Rückstand

900

am

No.

i'g'rt

4900

Sieb

Luft

tem

peratur

°C.

Menge des Anmachwassers in %

Temperatur- ! Erhärtungsbeginn Erhöhung °C.

Bindezeit

Stunden Minuten | Stunden j Minuten

Hydraulische Kalke. Jahrgang 1886.

9,o

16,4

10,0

26,5

!S,2

l8,0

50,0

38,5

17,3

40,0

r⁻ S>

°0 M U,

GJ CO GO Ln O O

C. 72

15

Jahrgang 1887.

15.6

17,0

19.6

¹7,5 12,0 !5,o

7,8

14.5    , 44,5

6,7

4,6

'S I

30

c. 120

Spuren

5,9

51

Jahrgang 1888.

20

33

c. 60

c. 42

4,0

12

13

14

15

16

17

18

19

15,0

10,3

18.5

11.6

32,0

19,2

13,0

23.6

20

21

\Q Ln

Ln

18,0

14.5

13.5 13,0 18,0

¹9.5

20,0

19,0

20,0

20,0

18,0

35,o

47,5

65,0

37,5

4L5

35,o

37,5

38,5

34,o

52,5

34,o

Ln

Spuren

Spuren

2,0

Spuren

Jahrgang 1889.

CN I *

15

30

15

55

to

30

45

30

30

15

10

32

24

c. 96

24

30

30

49

48

c. 288

21

30

22

23 !

24

24,0

13,5

11,4

45,o

17,0

34,5

8,4

15,5

34,5

Spuren

15,5

16,0

35,o

12

gj oo to

to GJ

Lauf.

No.

der

che-N°- misch, i Anal.

Mahlungsfeinheit Luft-Rückstand am

900 I 4900 Sieb

tern- ! peratur ! °C.

Menge Tem-

desAn- peratur- Erhärtungsbeginn mach- Er-wassers | höhung i in <Vo i “C. \

Bindezeit

Stunden' Minuten

Stunden; Minuten

26 I

6,2

27

28

29

16,4

12,0

10,8

¹4.5 *5,°

19.5

16.5

32,0

40,0

33,0

48,5

0,0

15

35

Spuren

15

16

30

40

c. 84

c. 120

30

8,5

15,5

47,o

c. 60

31

8,°

32

33

34

35

36

37

38

39

17,0

18,0

15,2

*4,5

20.6

12.6 10,8 10,0

17,0

18,0

45,o

30

¹7,5

18,5

18,3

18,5

38,5

42,0

37,o

36,0

39,o

30

20

20

30

40

41 I —

8,0

20,6

42

9,o

43

44

45

46

13.4

21.5

16.6

I 1,0

47

48

49

23,5

50

26,0

51

9,8

52

19,4

53

8,0

19,0

19.5 19,0 20,0

18.6

20.5

19.3

¹9.5 19,5

¹9.5 x9,5

17.6 17,0 17,0 17,2 17,2

16.4

43,5

40,0

36,0

36,5

39,o

38,0

40,0

34,5

39,5

48,5

38,0

36,0

33,5

37,5

37,o

35,5

10

45

O o    SO    O O

"t 01 Tf    N    *-<    co to

35

4o

20

30

30

tO    Cm    hh

O    O    SD

c. 43 c. 99

28

30

32

c. 42

C. 42

60

40

52

30

25

36

54

8,6

17,7

46,0

50,0

55

56

57

58

16,2

12,0

12,0

12,0

19,0

19,0

i5,i

43,5

42,0

37,o

13,3

40,0

O 00 O    O i O

vn O    ^

22

24

c. 5° C. 70 c. 65 C. 45

26

30

Lauf.

No.

der

I che-N°- misch.

Anal.

MRü'k"Snd",am"    An- ' peraür- Erhärtungsbeginn j

900 I 4900 peratur mac^ . ,..?r    '    |

°C. ^inSo%S j ¹⁰o c”g ! Stunden Minuten Stunden! Minuten

Bindezeit

Sieb

Jahrgang 1890.

00    00    00    00    00    **4    ^4    -J C\C\OsOsOSCJ>0 Os Os ON Ln

-£■ OJ t4 hh O sO 00    On Ln    OJ t4 hh © vQ 00    ^4    ^ Ln ^ W to hh O SO

",5

12,4

4,0

7,i

6,¹

14,1

25,5

8,4

13,3

12,0

14,0

8,2

18,4

3,5

!5,2

l6,0

30,0

16,0

22,0

3,8

14,8

6,8

10,3

4,o

12.5

13,0

13.5

13.5

13,0

13,0

13.6

14,0 14,0 14,0

15.3

16.5

17,0 ¹7>5

18.5

15.2

15.6

16.7

14.2 14,2

12.8 14,6

14.4 14,2 14,2

10.8

30,5

50,0

45,o

50,0

42,0

40,0

42,0

39,o

c. 23

43,5

43,o

35,5

40,0

50,0

37,o

52,0

35,o

43,o

39,o

77,o

4o,5

34,o

35,o

43,o

5o,o

35,5

32,5

Jahrgang 1891.

Ln 00 Ln

C. I I

1,5

15

to

Ln Ln

40

20

30

15

24

13

35

c. 55 c. 55 c. 55 c. 48 C. 144

35

rh

CO Th

Ln

c. 120

c. 96

C. 72

32

C. 72

22

C. 336 c. 50

24

c. 96

29

c. 96

40

20

ui IO    CO Cb O

00 00 00 00 00 Ob

16,2

8,0

i5,o

8,3

18.5

12.6

12,0

12,0

12,4

14,0

*4,5

41,0

40,5

35,o

37,o

43,o

c. 19

fO

5°

15

Ln

c. 84

12

40

c. 252

C. 43

Lauf.

No.

der

che-N°. misch.

Anal.

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

Luft

tem

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108

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15.8

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10.8 21,1

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C. 120

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36,0

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40,0

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Jahrgang 1892.

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125

126

127

128

129

130

131

132

133

134

135

136

137

138

139

140

141

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15

Jahrgang

1893.

142

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143

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144

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145

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146

147

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Romancement.

Jahrgang 1886.

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Menge des Anmachwassers in %

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Stunden Minuten

Jahrgang 1887.

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Jahrgang 1888.

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Jahrgang 1889.

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Erhärtungsbeginn

Stunden Minuten

Bindezeit

Stunden Minuten

Jahrgang 1890.

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43

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Jahrgang 1891.

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Jahrgang 1892.

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Jahrgang 1893.

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Jahrgang 1886.

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Jahrgang 1887.

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Spuren

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Menge des Anmachwassers in %

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Bindezeit

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Jahrgang

1888.

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Jahrgang

1889.

20

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Spuren

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1890.

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Jahrgang 1892.

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Jahrgang 1893.

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Jahrgang 1886.

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Jahrgang 1887.

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Jahrgang 1890.

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No.

200

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207

208

209

210

211

212

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217

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220

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223

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230

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Jahrgang 1892.

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12

6. Resultate

der Untersuchung der Mahlungsfeinheit und der Bindekraft hydraul. Bindemittel.

Die nachstehenden Zusammenstellungen enthalten unter :

lit. a. Resultate der Untersuchungen der Qualitäts- tend Festigkeitsproben von Importwaren aus den Jahren 1SS2—84; sie schliessen an die Veröffentlichungen an, welche anlässlich der Schweiz. Landesausstellung erfolgt sind ; vergl. «Die Baumaterialien an der Schweiz. Landesausstellung 1883» ; Verlag von Cäsar Schmidt, Zürich.

lit. b. Resultate der Prüfung der Einläufe aus den Jahren 1SS6 bis einschliesslich 1893, während welcher Zeitperiode die Erzeugung der Probekörper unter zu Grundelegung einer Arbeitsleistung von 0,3 mkg pro 1,0gr trockener Mörtelsubstanz maschinell erfolgte. Bezüglich der Methode der Bestimmung der erforderlichen Menge Anmachwasser, vergl. Seite 120 des vorliegenden Heftes. Die Wahl der Grösse der angewendeten Rammarbeit (0,30 mkg pro 1,0 gr trockener Mörtelsubstanz) stützt sich auf die Ergebnisse einer grösseren Versuchsreihe, welche im Jahre 1886 im eidg. Festigkeitsinstitute abgewickelt wurde und die die Grundlage der Abänderungsvorschläge der Schweiz. Normen für die einheitliche Prüfung hydraul. Bindemittel vom Jahre 1883 bildete; vergl. den bezüglichen Bericht an die Generalversammlung des Schweiz. Ingenieur- und Architekten-Vereins zu Solothurn 1887 (Druck von Zürcher & Innrer). Später sind unsere Bestimmungen auch in verschiedenen andern Staaten in Anwendung gekommen (Holland, Belgien, Italien etc.) und in Österreich in die neuen Portlandcement-Normen aufgenommen worden.

Zur Motivierung der Ansätze für Rammarbeit sei gestattet an dieser Stelle folgende Erörterungen einfliessen zu lassen.

Nach den deutschen Normen wird bei der maschinellen Formung eine Zugprobe 180 gr, einer Druckprobe 860 gr trockene Mörtelsubstanz mittels 150 Schlägen eines Hammers von 2 kg Gewicht aus ca. 0,25 m Höhe komprimiert (Dr. Böhmes Verfahren). Es wird somit der Mörtel einer Zugprobe mit angenähert der 4,8-fachen mechanischen Arbeit gedichtet, als derjenige der Druckprobe. Wie hierbei physikalisch gleichwertige Zustände der Probekörper resultieren und vergleichbare Zahlen gewonnen werden sollen, ist nicht einzusehen.

Vergleichende Versuche des Herrn Prof. J. Bauschinger und des Vorstehers der städtischen Materialprüfungsanstalt, des Herrn Ingenieur Greil in Wien haben dargethan, dass auf diesem Wege sehr verschiedene spezif. Gewichte gewonnen • werden. Folgende Zusammenstellung bestätigt das Gesagte.

Lauf.

No.

Gattung des hydraul. Bindemittels

Spezif. Gewichte der Probekörper;

erzeugt mit Böhme s Hammer

Zug Druck

Lauf.

No.

Gattung des hydraul. Bindemittels

Spezif. Gewichte der Probekörper;

erzeugt mit Böhme’s Hammer

Zug Druck

Greifs-Resultate.

Bauschinger’s-Resultate.

i Portlandcement

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2,29

2,29

2,32

2,28

2,25

2,28

2,18

2,22

2,18

2,17

2,20

2,16

2,09

2,14

Portlandcement

2,19

2,35

2,13

2.30

2,07

2.31

2,11

2,27

2,02

2,21

1.98

2,20

1.99 2,19 1,97 2,18

Bauschinger’s Angaben beziehen sich auf Berliner-Normal-sand und 10 % Anmachwasser für die Portlandcemente, 15 bezw.

14,6 °/o für die Romancemente.

Ingenieur Greil hat mit Wiener- und Berliner- (*) Sand und 9,5 °/o Anmachwasser gearbeitet. Dabei betrug die Rammarbeit

= 0,3.75 mkg

bei Bauschinger : 150 X 2,0 X 0,25

bei den Zugproben :

200

bei Ingenieur Greil:

150 X 2,0 X 0,25

240

= 0,313 mkg pro 1,0 gr Mörtelsubstanz

bei Bauschinger :

= 0,094 mkg

150 X 2,0 X 0,25

bei den Druckproben :

800

bei Ingenieur Greil :

— 0,094 mkg pro 1,0 gr Mörtelsubstanz.

150 X 2,0 X 0,25

800

Durch Versuche wurde festgestellt, dass unter zu Grunde-legung von 0,30 mkg Arbeit durch viele kurze Schläge ein befriedigender Anschluss der maschinellen Erzeugung der Probekörper an die früher geübte Handarbeit gewonnen wird u. z. dies sowohl in Hinsicht auf die erforderliche Wassermenge, Übereinstimmung der spezif. Gewichte des Normenmörtels der Zug- und Druckproben, als auch in Hinsicht auf die Festigkeitszahlen, welche somit mit den vom Boden der Handarbeit abgeleiteten Zahlenwerten unseres Laboratoriums vergleichbar bleiben.

Auf diese Weise wurde das auf Seite 121 beschriebene Verfahren der maschinellen Erzeugung der Probekörper ausgebildet. Die folgende Zusammenstellung, vergl. unter lit. b dieser Nummer, die «Resultate der Prüfung der Einläufe aus den fahren 1886 bis einschliesslich i8çj» bestätigen die Übereinstimmung mit den bisher auf Grund der Handarbeit erhobenen Festigkeitszahlen des Normenmörtels ; eine Änderung der Normenansätze war unnötig. Dass auch hinsichtlich der verwendeten Wassermengen und der Gewichtsverhältnisse der Zug- und Druckproben eine befriedigende Übereinstimmung erzielt wurde, geht aus folgender Zusammenstellung hervor, deren Nummern, mit denjenigen der tabellarischen Zusammenstellung der Resultate der Prüfung der Einläufe, vergl. lit. b, korrespondieren.

Lauf.

No.

Gattung des hydraul. Bindemittels

Wasser-

menge in %

Volumen-Gewichte der Probekörper

Wasser-

Volumen-Gewichte der Probekörper

n. 7 Tagen Zug Druck

n. 28 Tagen Zug Druck

menge in %

n. 7 Tagen Zug Druck

n. 28 Tagen Zug Druck

157-58

159-60

161-62

163-64

165-66

167-68

169-70

171-72

173-74

175-76

Hydraulische Kalke

r>

13,00

12.50 12,00 12,75 12,00 13,00 13,00 13,00 12,25

13.50

2.25

2,22

2.22

2.23

2.26

2,25

2.28

2.29 2,28 2,21

2,23

2,20

2,23

2,23

2,25

2,25

2.25 2,27

2.26 2,16

2.25 2,23

2.26

2,25

2,29

2.27

2.28

2.29

2.30 2,22

2.25

2,20

2.22

2.23

2.27

2.26 2,29

2.28

2.29

2,i9

13,00

13,25

13,00

13,25

12.50

14.50 n,75 n,75 13,25

12,00

2,21

2.21

2,25

2.24

2,31

2,27

2,30

2.22

2.25 2,27

2.20

2.21 2,28

2,24

2,28

2,21

2,26

2,18

2,26

2,26

2,20

2,24

2.30

2.24

2.31

2.28

2.29

2,23

2.25

2,28

2.20

2.23

2.27

2.25

2.26

2.24

2.28

2.21

2.25

2,24

73-74

75-76

77-79

80-81

82-83

84-85

86-87

Romancemente

12,00

n,5o

n,5o

n,75

13.25

13,00

”,25

12.25 12,00

11.25

2,32

2.29 2,32 2,28 2,28

2.30

2,33

2,34

2,35

2,34

2.33

2,31

2,29

2,26

2,29

2,29

2.34

2,36

2,31

2,31

2,31

2.29 2,28

2.30

2,34

2,34

2,33

2,33

2,29

2,26

2.29

2.30

2,35

2,35

2,34

2,37

2,33

2,33

2,34

2,35

12,00 11,00 11,00 12,25 14,50 12,00 12,00 n,5o ”,25 13,00

2.32

2.33 2,30 2,25 2,22

2.34 2,32 2,34 2,37 2,29

2,33

2.31 2,30 2,27 2,17 2,36 2,30

2.32 2,35 2,25

2,30

2,32

2,32

2,25

2,24

2,35

2,32

2,34

2,37

2,30

2.32

2.33 2,30 2,29 2,18

2,36

2,32

2,33

2,37

2,28

49-50

51-52

53-54

55-56

57-58

59-60

61-62

63-64

65-66

67-68

Schlackencemente

10,25

9,75 11,00 10,25 12,00 io,75 10,25 n,5o io,75 10,50

2,32

2,32

2.31

2,29

2.32

2.29

2.33

2.30 2,36 2,35

2,32

2.29 2,32

2.30 2,32

2.32

2.31

2,29

2.33

2.32

2,33

2.32

2.33

2,31

2,33

2,30

2,33

2,29

3,36

2,32

2,30

2,32

2,32

2,33

2,31

2,30

2,30

2,33

io,75

10,00

”,50

10,00

10,50 10,25 11,00 10,50 10,00 11,00

2,30

2,26

2,30

2.30

2.31

2,28

2,22

2,31

2,35

2,30

2.30

2.31 2,31 2,31 2,30 2,23

2.30

2.31 2,30

2,32

2,33

2,31

2.31

2.32 2,30 2,20

2,33

2,35

2,30

2,30

2.30

2.31

2.32

2.30

2,21

2.31

2,33

Lauf.

No.

Gattung des hydraul. Bindemittels

Wasser-

menge in %

Volumen-Gewichte der Probekörper

Wasser-

Volumen-Gewichte der Probekörper

n. 7 Tagen Zug Druck

n. 28 Tagen Zug Druck

menge in %

n. 7 Tagen Zug Druck

n. 28 Tagen Zug Druck

324-25

326-27

328-29

330-31

332-33

334-35

336-37

338-39

340-41

342-43

Portlandcemente

9,75

9,75

10,00 10,00 10.00

10,50

10,00

10,50

9,50

10,50

2,31

2,30

2,33

2,32

2,36

2,33

2,34

2,35

2,34

2,32

2,33

2,35

2.31

2.32 2,34 2,34 2,28

2.33 2,36 2,33

2,31

2,32

2,35

2,33

2,39

2,35

2,35

2,36

2,35

2,34

2.32 2,31

2.33

2.33

2.34

2,31

2.35

2.36 2,33

2,29

10,50

10,50

10,25

10,00

9,75

10,00

10,00

9,50

2,28

2,30

2,32

2,34

2,36

2.32

2.33

2,26

2,28

2.32

2.33 2,35

2.30

2.31

2,29    2,28

2,33    2,29

2,33

2,36

2,36

2,33

9,75

9,75

2,33

2,35

2,31

2,33

2,32

2,33

2,33

2,32

2,34

2,33

Zu

vorstehenden Zusammenstellungen sei bemerkt, dass die Volumen-Gewichte des Normenmörtels als Quotienten aus den Gewichten der Probekörper durch deren Volumina bestimmt sind. Als Volumina der Probekörper wurden die Inhalte der Modelle angenommen, in welche der Mörtel eingestampft worden war.

a. Resultate

der Untersuchung von Importwaren

aus den Jahren 1882—84.

Handarbeit.

Lauf.

No.

Herkunft

und

Bezeichnung der Ware

No.

der chemischen Analyse auf Ste. 140 u. f.

a. Resultate der Untersuchung von

(Hand-

CaO

Si0₂+R20₃

Spezif.

Ge

wicht

Volumengewichte eingerüttelt

lose

di

d₂

^•p.lit. £o~p.lit.

Hydraulische Kalke.

Mahlungsfeinheit Rückstand am

Ab-

900

Sieb

4900

Sieb

Tem

peratur

C»

N CO    01 vo t>.

Lafarge du Teil Delastre ; Virieux Jurron-Delastre ; Virieux Pochet-fils ; Virieux

Usine de Tacon Trolliet-Pochet ; Chazey-Bons

do.

do.

Millot & Co. ; Vassy

Delune & Co. ; Grenoble

Lafarge du Teil Jurron-Delastre ; Virieux

Trolliet-Pochet ; Chazey-Bons

00

On

hi

2,70

i,⁶5

I,5²

1,60

1,82

2,71

2.86

2.81

2.82 2,79 2,95

2.87

o,77

0,92

0,96

0,90

0,88

0,96

0,98

1,16

1,40

i,45

034

C35

1,46

1,48

¹¹.3 ¹¹,7

12.3 17,6

i5,o

14,0

14.5

¹5,o

15,0

14,0

16.5

Romancemente.

10

12

13

0,85

I,5°

!,5o

2,05

2.95

2,85

2.96 3,n 2,88 2,94 2,98

0,90

0,89

0,98

i,37

i,°5

1,22

1,00

1,38

i,39

i,49

1,87

1,58

i,77

i,5o

12.4

21.5

22,2

27.5 0,6

30,3

41,6

37,9

45,8

18,5

16,7

14,0

iS,o

14,0

14,0

Ï5,⁰

14,0

o,9

16,5

H,5

Portlandcemente.

On

Q\

Schifferdecker ; Heidelberg.

Portl.-C.-Fabr. ; Mannheim Stuttg.-P.-C.-Fabr. ; Blau-beuren

Portl.-C.-Fabr. ; Kufstein Porteret, Geringat ; Tenay

Trolliet-Pochet ; Chazey-Bons

17

16

12

15

22

i,69

i,97

2,10

1,88

1,60

3,o6 3,20 3,11 3,07 3,o7

3,03

1,22

C34

1,28

1,18

1,16

1.88 2,00

1.89

1.72

1,65

1.73

25,6

32,8

34,5

n,5

14,0

40,7

40,6

14,0

16,0

16,0

16,0

18,0

Importwaaren aus den Jahren 1882—84.

arbeit)

binde-Verhältnisse

Wasser- Tem- Erhärt-

nerati.r    ßinde-

Pe^?*ur ungs-

höhung Beginn Z(i\t

C® St. Min.jSt. Min.

menge

in

Festigkeit des Normenmörtels (1:3 Wasserlagerung)

Zug nach :

7 Tag. 28 Tag. 84 Tag. 210 Tag. 7 Tag. 28 Tag. 84 Tag. 210 Tag. kg p. cnfi kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm²

Druck nach :

Hydraulische Kalke.

32

o,3

32

8,2

16,6

49,4

64,2

33

°,9

8 45

32

°,3

*9

35

°,3

7 45

38

Sp.

22

33

*,3

ii 30

34

°,6

10

*o,*

**,2

*3,4 14,0 *2,5 * *,7 *5,6 *4,8

21.2 20,0

20.2

20.5

21.6 21,1

28,7

26,1

27,9

24,7

29,5

Romancemente.

40,7

57,7

4i,5

37,7

79,9

82,1

60,9

84,4

56,7

48,9

128,7

123,5

115,0

101.2 118,7

100.3 94,3

*52,i

156,0

218.6 I7i,3 *79,6

189.6

*93,7

220,0

38

40

33

29,2

*9,o

*4,7

11,4

9,2

9,*

25

6,6

i 10

8,8

**,3

*4,4

34

°,4

*4

24

*,9

33

0,2

9 30 *3 30

*o,7

10,7

14,0

vcT vcT

18,3

*4,7

18.3

18,2

21.4

26.5 24,7

3*,o 18,7

23,5

24,0

28,5

27,7

31,6

Portlandcemente.

77,i

58,8

98,2

85,7

98,7

99,7

129,4

C\ 00

oo

*00 *00

113.2

107.3 143,7 139,9 182,2

102,1

87,8

121,6

130,8

*93,2

208.5

228.6

188,0

120.6

176.2 162,9 263,8

265.2

269.7

0\ 00 vo

N N    N    N    N N

Oö    io

m' ifl h rn rf JT

8 45

i 30

5 25

i 40

* 45

10 30

12.6

*5,3

10.7 *3,o

11.8

18.8

*8,3

*9,5

16,0

*9,9

*6,5

25,2

23.4

25,0

20,2

21,8

*9,6

32.4

29,1

30.4

24,8

27.4

23.4

35,7

138,8

*27,3

*47,4

89,9

88,6

161,2

*7*,5

166,2

176,9

120,4

**3,9

199,7

234.1 201,7 228,3 *51,8

142.1 216,9

273,o

244,4

259.2 222,8 161,6

237.2

Lauf.

No.

10

12

13

14

15

16

17

18

19

20

b. Resultate der Prüfung der Einläufe aus den Jahren 1886 bis einschliesslich 1893.

(Maschinenarbeit).

No.

der

che

misch.

Anal.

Bindezeit

Stunden Minuten

Malilungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

Normenfestigkeit (1 : 3) nach 7 Tagen    nach 28 Tagen

Zug Druck Zug Druck kg p. citfi kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm²

Hydraulische Kalke. Jahrgang 1886.

ca. 3 T.

9,o

Ci

15

16,4

100

26,5

in m rT ui ui

9,1

11,0

12,3

66,5

5b5

56,3

Jahrgang 1887.

ca. 30 ca. 5 T.

20

15.6

17,0

19.6

ca. 33 c. 2I/2 T. ca. 42

¹7,5

12,0

!5,o

7,8

vO    Th i£>^    CS    co    00^

Th    Th    rf-    N    to    oo

7,o

I2,5

10,9

76,0

79,6

34,5

24,9

56,9

J0\    00 C\ JO

» Ul

74,o

60,0

43,4

58,8

89,4

Jahrgang

00

00

10

4,o

c. 32

24

I ca. 4 T.

24

30

30

49

48

*5,o

10,3

18.5

i i,6 32,o 19,2 i3,o

23.6

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~bo ~b -L

49,9

27,5

37,8

6,9

11,8

8,8

12,3

4,6

78,0

52,8

76,6

20,8

c. 12 T.

U"> O'

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19.8

26.9

16.3 16,0

16.9

16.4

10,8

77,9

JC, ■<!    00 JC, JO J-J

~oo ~bo 'b, ui 'bi ui

34,o

53,8

38,9

36,6

38,5

No.

Lauf.

der

Bindezeit

No.

che

misch.

Anal.

Stunden Minuten

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

Normenfestigkeit (1 : 3) nach 7 Tagen    nach 28 Tagen

Zug Druck Zug Druck kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm²

Jahrgang

1889.

22

23

ca. 24

24

ca. 32

24,0

13,5

”,4

45,o

4,2

8,8

3,2

16,0

24,1

5,2

6,6

14,0

27,6

49,4

25

36

4,6

4,9

26

35

6,2

"o\ CO

8,2

4,5

64,5

27

40

28

29

c. 37* T. ca. 5 T.

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10,8

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30

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3,0

31

40

8,o

4,3

32

24

33

40

34

26

35

10

36

ca. 37

37

30

38

43

39

ca. 99

17,0

i8,o

*5,2

*4,5

20,6

12,6

10,8

10,0

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2,0

3,7

3,3

C. 2,0

40

28

8,o

*7,*

11.5 *3,9

24.6

22.4

23.6 *7,3 23,0

22.5 ¹ *,4

26.5

24.1

11.¹

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6,8

8,3

10,0

8,7

7,5

7,5

7,8

6,0

8,1

7,o

7,2

7,9

27,1

36,8

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37,8

53,6

52,5

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45,6

37,5

42.7

22.8

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48,0

4i,5

65,1

41

30

20,6

25,3

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42

32

9,0

*4,3

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46,3

20,8

43

ca. 42

44

42

45

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46

40

*3,4

²¹.5

16.6

11,0

c. i,7

37,3

17,9

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Lauf.

No.

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Stunden Minuten

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

Normenfestigkeit (1 : 3) nach 7 Tagen    nach 28 Tagen

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1890.

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Lauf.

No.

87

88

89

90

91

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93

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96

97

98

99

100

101

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107

108

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No.

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Bindezeit

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Stunden Minuten

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

Normenfestigkeit (1 : 3)

nach 28 Tagen Zug

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nach 7 Tagen Zug Druck

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Lauf.

No.

120

121

122

123

124

125

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127

128

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140

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143

144

145

146

147

148

149

150

151

No.

der

Bindezeit

che

misch.

Anal.

Stunden Minuten

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

Normenfestigkeit (1 : 3) nach 7 Tagen    nach 28 Tagen

Zug Druck Zug Druck kg p. cm¹ kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm²

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Normenfestigkeit (1 : 3) nach 7 Tagen    nach 28 Tagen

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40,9

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43,8

Romancemente. Jahrgang 1886.

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Normenfestigkeit (1 : 3) nach 7 Tagen    nach 28 Tagen

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Jahrgang 1888.

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Mahlungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

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Anal.

Stunden Minuten

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

Normenfestigkeit (1:3) nach 7 Tagen nach 28 Tagen Zug Druck Zug Druck kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm²

Jahrgang 1892.

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Jahrgang 1893.

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QJ

Portlandcementen, Seite 150.

Lauf.

Bindezeit

No.

Stunden Minuten

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

Normenfestigkeit (1 : 3) nach 7 Tagen    nach 28 Tagen

Zug Druck Zug Druck kg p. cnfi kg p. cnfl kg p. cnfi | kg p. cnfi

Schlackencement.

Jahrgang 1886.

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Jahrgang 1887.

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Jahrgang 1888.

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Jahrgang 1889.

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Stunden Minuten

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Jahrgang 1890.

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Jahrgang 1891.

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Lauf.

No.

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Stunden Minuten

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

Normenfestigkeit (1 : 3) nach 7 Tagen    nach 28 Tagen

Zug Druck Zug Druck kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm²

Jahrgang 1892.

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Jahrgang 1893.

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183.3

Portlandcemente.

Jahrgang 1886.

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No.

Lauf.

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Bindezeit

No.

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Anal.

Stunden Minuten

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900    4900

Normenfestigkeit (1 : 3) nach 7 Tagen    nach 28 Tagen

Zug Druck Zug Druck kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm²

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No.

Lauf.

der

Bindezeit

No.

che

misch.

Anal.

Stunden Minuten

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

Normenfestigkeit (1 : 3) nach 7 Tagen nach 28 Tagen Zug Druck Zug Druck kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm² kg p. cm²

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Jahrgang 1888.

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No.

Lauf.

der

Bindezeit

No.

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Anal.

Stunden Minuten

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900    4900

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Normenfestigkeit (1 : 3) nach 7 Tagen    nach 28 Tagen

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127.5

Lauf.

Bindezeit

No.

Stunden Minuten

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

Normenfestigkeit (1 : 3) nach 7 Tagen    nach 28 Tagen

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107

108

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Lauf.

No.

140

141

142

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144

145

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148

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160

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162

163

164

165

166

167

168

169

170

171

No.

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Bindezeit

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Stunden Minuten

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209.9

No.

Lauf. I der che-¹ misch. I Anal.

Bindezeit

No.

Stunden' Minuten

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

Normenfestigkeit (1 : 3) nach 7 Tagen    nach 28 Tagen

Zug Druck Zug Druck kg p. cm² kg p. cnfi kg p. cm² kg p. cnfi

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12

207

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No.

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212

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214

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216

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220

221

222

223

224

225

226

227

228

229

230

231

232

233

234

235

236

237

238

239

240

No.

der

Bindezeit

che

misch.

Anal.

Stunden Minuten

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

Normenfestigkeit (1 : 3 nach 28

nach 7 Tagen Zug Druck Zug kg p. cnfi kg p. cnfi kg p. cnfi

Tagen Druck kg p. cnfi

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Sp.

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Jahrgang 1892.

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206.5

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163,1

141,8

169.6

166.5

185,3

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194.5

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27.7

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25.4

16,3

14,0

23.2

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20.8

29.9

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23.9 28,8

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205.6

129.5

No.

Lauf. der chemisch. Anal.

Bindezeit

No.

Stunden Minuten

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

Normenfestigkeit (1 : 3) nach 7 Tagen | nach 28 Tagen Zug Druck Zug Druck kg p. cnfi kg p. cnfi kg p. cm² kg p. cnfi

242

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Sp.

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20.4

21.8

18.9

18.4

19.5

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28,7

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12.5

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i No. Lauf, i der I cbe-j misch. Anal.

Bindezeit

No.

Stunden Minuten

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

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284

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293

294

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199.3

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181, i

223,1

306.3

210.4

278.5

280.4

195.9

257.9

241.4

161,3

Jahrgang 1893.

299

300

301

302

303

304

305

306

307

308

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177.1

254.9

No.

Lauf.

der

Bindezeit

No.

che

misch.

Anal.

Stunden Minuten

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900 I 4900 Sieb

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326

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341

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Sp.

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151.1

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250.8

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18,2

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11,9

20,7

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27.7

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289.4

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294.1

243.6 234,o 258,0

140.3

295.8

252.9

198.1

291.4

7. Untersuchung

der Nacherhärtungsverhältnisse hydraulischer Bindemittel.

Vorliegende Untersuchung bezweckt die Feststellung der Kraftentfaltung hydraul. Bindemittel in verschiedenen Phasen der Erhärtung, Zu diesem Zwecke wurden zu verschiedenen Zeiten im eidg. Festigkeitsinstitute eingelaufene Bindemittel zunächst normengemäss allgemein untersucht, zu Probekörpern der Sandfestigkeit 1 : 3 verarbeitet und in der Regel nach 7-und 28-tägiger Wasserlagerung den üblichen Zug- und Druckproben unterworfen. Je nach Menge des vorhandenen Materials und dem speziellen Zwecke der Arbeit wurde das Versuchsmaterial bald in normengemässen Sandmischungen (1 : 3). in weitern 3 bis 4 Altersklassen Wasserlagerung, bald für ausschliessliche Luft- und normengemässe Wasserlagerung — bezw. es wurde das Material pur (1 : 0) und sodann durch Einrütteln auf nicht absaugenden Unterlagen (Wassermenge = Normalkonsistenz — 1 °/o) oder durch Einrammen der in der Konsistenz feuchter Gartenerde, oder auch mit vermehrter Wassermenge verarbeitet, und ähnlich den Sandproben nach der vorschrifts-mässigen Luftlagerung (bei Gementen 24 Standen, bei hydraul. Kalken 3 X 24 Stunden in feuchtgehaltenem Schranke) unter Wasser gesetzt oder gänzlich an der Luft belassen worden. Ausnahmsweise hatten die Probekörper eine andere Behandlungsweise erfahren, die in den folgenden Zusammenstellungen besonders hervorgehoben erscheint.

In den folgenden tabellarischen Zusammenstellungen der Versuchsresultate wurden ferner die einzelnen Einläufe mit jedesmaliger Angabe der Herkunft des Materials angeführt. Jeder Einlauf erhielt eine eigene laufende Nummer, so dass in den Tabellen diejenigen Versuchsreihen deutlich gekennzeichnet erschienen, welche ein und demselben Materiale angehören.

Am Schlüsse jeder Teilzusammenstellung stehen für die normengemässen Sandmischungen (1 : 3) Wasserlagerung, die Generalmittel, Grösst- und Kleinstwerte der Festigkeitszahlen, sowie die Verhältniszahlen der Generalmittel der einzelnen Altersklassen zu den Ergebnissen der 28-Tagproben. Die Produkte dieser Verhältniszahlen mit den Ergebnissen der massgebenden 28-Tagproben, liefern sonach die Festigkeitswerte der betreffenden Alterklassen ; für die Zukunft wird man diese Zahlen benützen können, um an Hand der Erhebungen der Festigkeitswerte des Normenmörtels nach 28-tägiger Erhärtungsfrist angenähert diejenigen anderer Altersklassen abzuleiten.

Lauf.

Herkunft

Jahr-

No.

des

gang

der

Materials

Pro

be

No.

der chemischen Analyse auf

Ste. 140

Spez.

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Art

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der Er- j der zeugung j Lagerung der Probekörper

Festigkeitsverhältnisse, kg pro cm2 7 Tage 28 Tage 84 Tage 210 Tage 1 Jahr

2 Jahre

Zug I Druck Zug Druck Zug Druck Zug | Druck Zug Druck Zug Druck

Hydraulische Kalke.

Hydraulische Kalke.

Gygi & Gerster, Bärschwyl 1886

24

2,96

6,o6| 0,97 1,61

l8,5

14,4 - 15 22

Coulin&Petitpierre,Convers 1886 1886 1888

2,93

2,76

A. Fleiner, Aarau

2,94

7,34 0,96 1,44 13,60 0,80 i,21 ⁸,93 0,94 i,55

16,4

14,6

4,o

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1)

X2,oo ! Handarb. 26,00 j „ 12,00 13,00 10,75 einger. f)

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10,3    64,8

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15.2    62,4

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24,1 99,1 18,4 i 73,7

35,50 eingeg.ft)

r>

37,50

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39,50

Troger & Götzger, Wallen-stadt

1888

2,66

15,20

o,74 1,13

10,3

13,5 ⁶ 15

24

13,00

einger.

i : o 37,00

eingeg.

Hydraul. Kalk- &Gypsfabrik tgg : Bärschwyl    ^

64,7; 27,3 i 76,6 22,2 j i

23.4    90,3 26,71

29,6 220,1 29,0

28,8 133,7 32,6 ;

25.4    105,1 25,4

24.4    152,5 27,5

37,0 204,11 43,2 ; 24,6 211,3 25,3 '

99,5 —

256.1    — 177,6 —

169,4 — 249,8 —

254.1    —

19,4 169,7 24,9

217.1    49,7

150.1    21,1 202,5 41,8

17,4

32,0

26    ! 2,80

8,84

1,01    1,44    12,0

19,5 - ¹⁶

78 -

n,5o

einger.

125,1

37,3

74,3

232,2 — 243,6 — 195,5 —

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eingeg.

11,50

einger.

Unbekannt

10

1890

1890

A. Fleiner, Aarau

12

1890

13

14

Kalk- & Çemtf. Beckenried 1890 jj 1890

G. Spühler, Reckingen

15

1891

2,80 10,30 1,98 ; 1,45 2,78 10,42 0,96 1,39

2.69    17,42 0,85 1,27 2,63 16,13 0,79 1,26 2,62 18,23 °,⁸4 1,21

i5,o

13,5

- 16

35

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i3,o

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13,6

13,6

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49

55

53

24

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84 -

29

t)

48 -

12,50

13,00

13.50

11.50

11.25

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13,00

12,75

Wasserl.

Luftlag.

Wasserl.

Luftlag.

Wasserl.*)

Wasserl.

—    ”,5

3,7 19,9 3,i i°,3 5,3 13,4

8,5

13.6

12.6

16,3

9,i

5,9

41.1

62.6

61.6

71.1

52.1

Luftlag.

Wasserl.

Luftlag.

1.5    13,9

4.6    36,1 10,9

5.2    : 38,8 ; ii,i 2,4 i9,5

2.3    18,5 2,3 18,1

2.8    15,4 5,o 34,2 3,i 22,4

8.7    35,i 13,3

—    »3,9

5.9    35,5

28,9

69,5

75,5

7,5

5,7

5,3

7,2

9,3

5,9

4,i

8,4

55,8

33,8

3L9

34,4

58,0

46,4

64,0

27,7

37,i

23.1    ;I25,o

15.1    ‘101,9 19,0 II 1,2

12.2    91,0 10,7 56,4

19.9    [124,9 19,9 105,0

65,8

256,5; 3L7

180,1; 42,4

20,0 103,4 22,4 I 20,6 136,9 31,8 15,6 124,6 19,6 16,2 124,0 17,6 23,1 231,0 30,9 164,8; 40,4

33,4 15,8 125,6; 17,7

13,9 120,0 16,8

23,4 125,4 24,3

20,2

ON

CO i/>

14,3

254.9

205.9

181, i —    —

148.6    23,3 150,0

132.7    20,9 154,7

255.3    32,4 287,1

193.8    38,9 225,9

1

128.9    i9,4 i57,9 126,5 19,4 146,3

97,8 20,0 109,8

191.9    28,8 205,9 155,1 21,4 166,3 173,0 27,5 210,1

100,9* 18,9 121,0

|- I

106.4    18,9 126,9 88,3 - I -

152,7 24,2 ,176,5

I3M 24,3 146,4 114,3 22,7 141,0

78.1

86.1

f) einger. = eingerammt, ff) eingeg. = eingegossen.

*) Nach 14-tägiger Lufterhärtung. **) Nach 28-tägiger

Lufterhärtung.

Lauf.

No.

des

Materials

17 Jaquet & Maulini, Vouvry

18

Divol & Nemoz, Vouvry

Jahr-

gang

der

Pro-

be

1891

1891

No.

der chemischen Analyse auf

Ste. 140

Ge- ! ver-

wicht lust

7    %

2,80    9,81

2,75

13,57

Volumen

gewichte

maschinell

eingerüttelt

kg P- lit.

Mahlungsfeinheit Rückstand am

Abbindeverhältnisse Tem-

Er-

lose

0,86

o,97

900

Sieb

4900

pera-

°/o

20,5

Sieb

tur

°/o

C°

16,0

härt-ungs Beginn St. M.

Binde

zeit

St. Min.

Misch-

ungs-

ver-

hältnis

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der Er- der zeugung ; Lagerung der Probekörper

7 Tage j 28 Tage 84 Tage 210 Tage 1 Jahr 2 Jahre

1    i    i    i    I    i

£ug ! Druck! Zug Druck Zug Druck; Zug Druck' Zug 'Druck Zug Druck

I I I_1_11'!

120

12,25

einger.

77

77

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i,4i

21,8

16,0

120

7»

”,25

77

77

19

20

A. Fleiner, Aarau Karl Hürlimann, Brunnen

1891

2,73

1892

2,73

12,42

”,49

1,00

0,88

1,41

1,23

17,0

14,4

17,0

16,0

10

28 -

77

- 30

40 -

”,5o

13,25

Wasserl. [ — Luftlag. 3,° Wasserl. — Luftlag. ! 3,9 Wasserl. ¹ 4,²

8,7

13,8

9,7

3,5

77

38,00

Handarb.

21

22

Bergw. & Cemtf., Käpfnach

L. Du Pasquier & Co., Grandchamp

1892

1892

44

2,71

2,59

12,94

18,18

o,97 ¹ ,°3

1,22

i,5i

4,15

19,9

*5,6

14,0

2 30 8 30

144 -

12.50

12,00

30.50

einger.

Handarb.

Luftlag.

Wasserl.

Luftlag.

Wasserl.

4,o

4,4

5,3

6,5

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Im Mittel, Wasserl. . Jj

Grösstwert......

Kleinstwert......

Verhältnis zur 28 Tagprobe

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3,3 21,8

6,8 28,0

3.7    21,1 8,2 ! 32,6

8.7    40,5

6.6    46,8

5.8    : 53,5

9.6    ' 35,3

8,9 ; 54,4

”,° ; 44,5

5,61 77,61

16,4

25.1 25,9

32.8

16,4

24.1    7,5 47,5! 14,1 84,5 20,5 132,1

49.9    12,3 87,9 ! 22,21176,6j 32,7 256,5

8,7    3,3    2i,i J 7,2 4i,3| lIi7 ⁶5,⁶

0,51 1,00 1,00 1,88 1,78 2,73 2,79

161, i

106,9

92,7

78,2

119,2

21,3

3i,7

14,8

2,84

135,71 24,6 254,9 28,8 78,1 18,9 2,86 3,27

148,8

210.1

92,7

3,14

Romancemente.

1    Coulin& Petitpierre, Convers

₂    L. Du Pasquier & Co.,

Grandchamp

3    Meurgey, Porteret & Guingat

1886

1887

1887

2,94

3,07

3,i3

7,43

5,”

3,33

1,04

0,96

1.20

r,59

1,49

1,69

20,7

38,5

19,3

34,5

8,5

24,4

18,2

12,5

13,0

- 37

3 20

10

45

19

Delune & Co., Grenoble

1888

3,04

5,40

1,06

T57

7,2

23,4

i6,5

13

12,00 Handarb.

12,50

13,75

19,00

11,00    einger.

Wasserl. 5,9 , i 4,o

34,oo

eingeg.

23,50

einger.

Romancemente-

220,1    40,3    279,8;    31,9    1315,3

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04

29,8 I7i,4 — 26,1 163,8    —

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35,o°

eingeg.

A. Fleiner, Aarau

1888

3,05

4,77

1,00

1,64

2,4

20,4

17,0

- 2I/2

50

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”,50

36,00

einger.

eingeg.

38,00

40,00

Luftlag. i5,4 ”7,9 Wasserl. 16,2 133,8 Luftlag. 19,8 Wasserl. 19,4

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Luftlag. || 22,6 Wasserl. 15,1 Luftlag. 18,2 141,5! 3L0 Wasserl. 14,8 ”5,6 i9,9 19,3 159,8 25,0 Luftlag. 21,3 152,6| 33,8 Wasserl. 17,2 Luftlag. I 17,7 Wasserl. 14,5 I24,4 I9,3 Luftlag. 17,4 i49,o 25,6 210,3 42,3 |275,4| 42,9

126,0: 13,9

28.9    133,6 21,6 114,3

26.9    225,0 31,5 284,2,

50,8 377,0

33,2 418,4 —

40,8 410,0    —

143.5    — ! —

171,5! 46,8 232,3

l8o,I ; — j —

228.5    27,6 311,1 233,3! 40,6 311,3

139.9    22,3 190,8| 26,7 284,0: 28,7

151.3128.9    224,4; 41,9 300,¹146,4

199,0 25,7 [274,9j 27,8

43,3

27,8

50,0

268,4

4²,9 ;335,4i

38,5 412,2; -49,4 405,0    —

29,1 402,4 — 342,4 39,3 387,1: — 377,9; 29,6 378,7; — 347,8 4i,5 372,5! -

389,8

393,4

388,3

Lauf.

Herkunft

No.

des

Jahr-

!! gang

der

No.

Materials

Pro-

be

der chemischen Analyse auf

Ste. 140

Spez.

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kg p, lit.

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900    4900

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C° St. M.

zeit

St. Min.

Misch-

ungs-

ver-

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Wasser-

Art

Art

menge

°/o

der Er- der zeugung Lagerung der Probekörper Zus Druck

7 Tage

Festigkeitsverhältnisse, kg pro cm²

28 Tage 84 Tage 210 Tage 1 Jahr

I    1    I

Zug Druck Zug Druck Zug Druck! Zug Druck Zug

2 Jahre

Druck

Delune & Co., Grenoble

1888

3,02

6,00 0,99

11,8

23,0

19,0

- ³A

11,25 einger. 37,00 eingeg.

Wasserl,

39,oo

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41,00

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45,0°

Unbekannt

1889

3,o6

4,8i ! 1,12

1,62

12,4

32,0

16,5

16

11,00 einger. 22,50 i

71

71

24,50

77

77

26,50

71

77

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20.8    165,6

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« jl ²3,6 243,9

Luftlag. : 24,2 279,6 Wasserl. | 23,1 172,3 Luftlag. 21,1 213,5 Wasserl. j¹ 18,5 187,9 I Luftlag. I 21,0 1194,3

Luftlag.

Wasserl.

18.3    177,8 —

16.3    185,4 13,9

36,0 231,9 42,0

13.8

25.9    204,8; 37,0 14,0 1.29,5! 12,9 222,9| 24,0

15¹,8 13,6

27.5    i77,o 38,5 247,5i ²9,8

12.5    ; 123,5 j IO,8 214,9 24,1 25,3 ;I55,7i 36,3 236,8 35

12,1 115,4 I2,o 23,5 :ir9,8 18,0 130,1

50.4

282.5    27,3 425,5 27,9 450,0 — 290,5'45,3 389,5 30,6 569,3: — 251,825,7405,023,7417,6; —

268.5    43,2 352,5 40,5 339,6 _

385,5’ 19,9 385,9! — 310,0 35,9 276,7; _ 345,ij 22,8 373,4' — 282,1137,2265,2    —

343,8 23,6 367,3    —

243,1 I9,i ²39,S    —

vO

33,3 226,4 27,1

77

28,50

77

18,5 163,6 23,2 165,8

Tröger & Götzger, Wallen-stadt

1889

2,96

6,80

0,88

1,38

3,9

16,6

15,5

12

32,00

77

77

34,00

77

77

36,00

Wasserl.

Luftlag.

Wasserl. 17,7 ¹35,^ Luftlag. 28,3 145,8 Wasserl. 16,1 109,8 Luftlag. 23,4 ; 139,5 Wasserl. 15,5 106,8

59,i 264,9 40,2 373,4 18,7 ; 185,8 29,8 1339,ij 45,3 232,3 47,9 336,1

77

Delune & Co., Grenoble

1889

3,05

5,02

1,09

1,69

12,4

30,2

¹5,7

10 i E. Schwenk, Ulm Redlich,

12 :

Ohrenstein & Spitzer, Beocsin J. Trolliet-Pochet, Chazey-Bons

1891

1891

1892

3,oo

2,89

2,89

4,39

10,16

6,93

o,97

0,70

1,23

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4 30

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30,00

13,00

13,00

9,75

77

eingeg.

einger.

Luftlag. 23,7 119,6 Wasserl. |j xo,i 100,9 190,1 100,9 78,0

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15,3

13,3

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16,2 167,4 28,7

17.8    214,0 49,4

10.8    111,5 i 2 16,2 230,9 i 3

16.8    ; 155,1 23,5 18,0 115,2

14.9    136,6

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25,4

22,8

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28,0

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213,9 178,4

190,0! 25,2 269,4 31,5

29.2    297,3 —

304,1 —

Im Mittel, Wasserl. .    .

Grösstwert......

Kleinstwert......

Verhältnis zur 28. Tagprobe

11,9

14,2

10,1

0,77

95,3

104,8

78,0

0,74

15,5 128,7

18,0 155,1

10,8 m,5

1,00 1,00

22.4    167,5; 25,9

25.4    213,9 30,1

19,2 123,6 22,5

1,44 1,30 1,60

233.4    ! 30,4

269.4    33,2

193.4    28,9

1,82 1,96

316.3

335,9

297.3

2,45

Lauf.

No.

des

gang

der

Materials

Pro-

be

No.

der chemischen Analyse auf

Ste. 140

Spez.

Ge-

ver-

wicht

lust

V olumen-gewichte maschinell

eingerüttelt

kg p. lit.

lose

Mahlung feinheit Rückstand am 900    4900

Sieb Sieb

Tem

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Er-

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Binde-

0/0

G»

ungs-Be-ginn St. M.

zeit

ungs-

ver-

menge

St. Min.

Art

der Er- der zeugung Lagerung der Probekörper

Festigkeitsverhältnisse, kg pro cm2 28 Tage 84 Tage | 210 Tage 1 Jahr

Druck Zug Druck

7 Tage

i i i    i    i    i

Zug Druck! Zug Druck* Zug ]Druck; Zug

2 Jahre

Zug Druck

Schlackencemente.

Schlackencemente.

v.

RoH’scheWerke,Choindez! 1887 : 1887 1887

! 1887 1887 ‘*1887

1887

1887

V)

1887

2.66

2.67

2.68 2,68

2,72

2.68

2,70

2,70

2.69

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7,65 1,00

9,68

8,15 1,00 8,90 1,00 7,75 1,02 n,37 1,07

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1,02

1,57

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1,55

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13,2

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10,6

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19,0

19,2

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19,2

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20,0

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Wasserl.

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10

Ad. Suess & Co., Witkowitz 1889

2,83

5,i6 1,07

1,63

25,1

15,5

- 15

23 3°

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eingeg.    Luftlag.

„    Wasserl.

»    Luftlag.

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17.7

13.7

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Luftlag.

ii

v. Roll’scheW erke, Choindez, 1889

2,66

8,26 1,00

1,58

11,0

16,5

13

CO O

10,25

27,00

einger.

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« *)

29,00

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rt

33,0°

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35,0°

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12

Gebr. Erhardt & Lingen-brink, Neunkirchen

1889

2,83

5,34

i,n

1,61

21,1

I2,5

4 30

21 3°

10,00

einger.

13

Soc. Anon. des Ciments de St. Ismier Grenoble

1890

2,92

4,97

1,29

1,80

O,

14,0

16,2

30

9,5°

18,50

Handarb.

Wasserl.

Luftlag.

Wasserl.

Luftlag.

Wasserl.

Luftlag.

Wasserl.

Luftlag.

Wasserl.

Luftlag.

Wasserl.

Luftlag.

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15.4

14.5

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11.2

23.⁶

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21.1

17,3

17,3

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196.3    26,3 22,6 22,9 24,4

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29,0

21.5

27.6

204,4

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188,0

44.2    328,6 —    —

41.2    389,3 —    —

40,0 368,3 41,5 387,0 41,2 379,i 40,8 402,0

383,7 40,1 418,9 398,5 44,5 4i9,3 342,9 42,9 ’378,6

194.4    39,o 315,8 44,5

210.7    33,i ‘305,7 38,4

245.4    33,5 326,1 254,6 31,8 342,o

272.5    36,8 |375,2

270.4    35,5 367,5 225,0 34,5 1330,5

238.8    38,8 376,4 —

312.4    31,2 410,0; 28,7 292,0 28,8 355,7] —

321.4    26,7

297.4    26,7

160.9

258.1

307.3

214.6

300.3    26,3 517,9 27,2

261.5    24,7 356,4 38,4

244.2    22,5 505,1 23,4

22.8    314,8 24,7 20,0 478,3 21,5

12.9    250,8 13,0 27,x 534,7 25,8

21.5    355,3 3i,7 23,1 1477,8 24,7 23,8 :3X9,o 23,4

30.7    267,5 31,8

35.5    285,4! 33,3

41.7    320,5 46,8 26,0 196,1 35,5

36.5    5°6,2 45,3

401,5 28,3

368.1    29,0

231.1    27,0 18,6

24,4 18,9 320,8 38,0 361,1 31,2 277,6

34,5

38,2

253,4

357,6

404,0

234,4

256,8

127.4    20,0

129.4    18,5

115,¹ 12,5 ; 194,5

162.8    27,7 i3°5,4

162.9    27,6 278,0

215.6    23,01345,6 185,1 20,0 326,1 147,4 29,1 208,1

26.2    222,6

29.3    264,1 84,6 22,8 151,9

313.6    38,9 474,5

I49,i

34,5

22,4

vo O LO CO

356,5

1630,4

347.3 739,8

357.4    3i,3 j426,0

619.4    29,2 682,4 372,6 27,9 354,6

660,1

302,0

24,8 630,1 25,7 1262,8 31,0 561,2 30,5 369,0

577.5

362.5

566,3 27,4 561,2

337,4 28,6 338,4 291,6! 33,7 313,4 297,o| 44,3 349,8 326,8 57,0 364,5 3i,9 248,5 43,1 666,4

239,5

596,9

No.

14

15

CO ON

Herknnft

des

Materials

Cementwerke Braunschweig

Jahr-

gang

der

Pro-

be

1891

v. Roll’sche W erke, Choindez'

Dyckerhoff, Söhne, Amöneburg

Stuttg. P.-C.-F. Blaubeuren Kalk- & C.-Fab. Beckenried

J. Priebsch, Judendorf Chr. Lothary’s Wwe & Co. Weisenau

Rob. Vigier, Luterbach

Zurlinden & Co., Aarau Portlandcemt.-Fab. Laufen A. Fleiner, Aarau

1891

No.

der chemischen Analyse auf

Ste.140

Spez.

Glüh-

Ge-

ver-

wicht

2,91

2,61

lust

4,73

8,72

Volumen-! Mahlungsgewichte feinheit maschinell Rückstand am einge- 900 j rüttelt

kg p. lit. %

lose

M⁰

1,06

Portlandcemente.

1883

1885

1885

1886

1887

1887

1887

1887

1887

1887

1888

Abbinde Verhältnisse Tem-

Er-

4900

pera-

härt-

Sieb

Sieb

°/o

tur

C°

ungs-Be-ginn St. M.

Binde

zeit

St. Min.

Misch- Wasser-ungs-ver-hältnis

Art

Art

menge

der Er- der zeugung Lagerung der Probekörper

Festigkeitsverhältnisse, kg pro cm2 28 Tage 84 Tage 210 Tage 1 Jahr

Zug Druck Zug iDruck Zug (Druck Zug Druck Zug Druck Zug Druck

7 Tage

2 Jahre

L53

1,62

i,¹

0,8

19,0

IO,5

10

13 30

r>

77

13 I einger.

7»

IO

7)

Wasserl.

Luftlag.

*

Wasserl.

40 j eingeg.

77

71

Luftlag.

13,6    13,4

i 08 24 -

i : 3    10,50 einger.

Wasserl.

16,0131,4 23,6

Li Os

198,0 28,5 i73,4 26,4 229,0 28,8 168,2 22,4 259,6    —

213,1 —

225,2 30,4

272.4    34,4^331,6

237.4    32,9 !259,5 274,2 44,o 328,6

237,i 29,3 288,9

27.6    318,4 —

276,9

35,2 37i,5

i : 3 Im Mittel. *) Wasserlag.

Grösstwert......

Kleinstwert......

Verhältnis zur 28. Tagprobe

13.8    107,0 24,5

17.8    147,4 29,4

8,7    53,o    18,3

0,56 0,49‘ 1,00

218,3 31,1 272,5 38,8

I5L9 22,4

1,00 1,27

299,9 31,6 376,4 35,5 196,1 27,0 1,37 1,29

281,0

33i,6

253,4

1,27

37,1

46,5

27,6

1,52

348.5    42,i 403,8 406,1 44,5 419,3

248.5    40,1 378,6

1,59 1,72 1,84

Portlandcemente.

3,14

1,26

i,93

H-t

12,6 13,8

- 5°

33

3,09 0,95 3,00 2,80 3,05 3,07 3,°⁶ 3,88 3,o² 4,03 3,03 4,26 3,o8 i,94 3,09 1,34 3,00 6,09 3,09 2,98

1.30    2,01 i,35 2,06 1,30 2,07 1,12 i,77 1,32 2,07

1,88

f f w .0 a t r « j»

to O WSW i^O*<rO<-n

12 30

Ui O

87,2

17,0

10,50

einger.

71

71

J)

77

17

77

10,0

10,50

10,75

■n

10,25

10

ON

CC

Handarb.

einger.

Handarb.

einger.

eingeg.

einger.

Wasserl. j| 23,5 52,0 22,4 9,8 |i 26,8 ;| 17,8 14,1

17

Luftlag.

Wasserl. 24,1

16.5 23,1

! 21,8 i23,5 45,o

26.6 60,0 44,3

Luftlag.

Wasserl.

Luftlag.

Wasserl.

Luftlag.

197,9 31,2

196,0 55,7

133.8    27,3 72,9 16,0

21.6 29,0

25,0

28.6

26.7

29.4 60,0 39,6

62.4 4i,3

169.4

105.6

129.6 160,3

165.5

423.5

305.5 277,8

406,1

310.2 296,0

179.5 85,4

233,9

165.3

141.7

144.8

230.6

188.2 201,0 235,o

225.4

616.3 455,¹

337.8 33L5

35,2

65,9

37,6

22,4

39.8

30.8

20,3

35,i

3i,4

36,0

30,0

33,3

55,3

42,0

62,3

47,3

'359,5 40,7

342.5    64,2

253.5    41,8 97,9 24,0

289,3 39,4 227,1 39,5

150.5    —

281.6    43,5

266,8 37,3

23L7 40,9 296,1 32,1 25L3 36 722,4 61

CO Zn

419,o 42,2 452,2 418,0 54,5 439,5

326.6

324.8

316.6 348,1

292.9

885.7

529,6

677,5

542.9

43,i

44,9

36,7

35,2

61,2

48,5

64,0

5o,3

174.2 368,0

306.1 257,8 262,0

389.3

344.4

374.5

350.5 334,o

971.4

581.6

749.1

576.5

3i,5

33,2

323,4

336,9

*) Bezieht sich auf die eingerammten Proben.

**) Nach vorangegangener 7-tägiger Wassererhärtung.

Lauf.

No.

des

gang

der

Materials

Pro-

be

No.

der chemischen Analyse auf

Ste.140

Spez.

Ge-

ver-

wicht

lust

Volumen- Mahlungsgewichte feinheit maschinell Rückstand am 900    4900

Sieb

lose kg p. lit.

eingerüttelt Sieb

Er-

härt-

ungs-Be-ginn St. M.

Binde-

zeit

St. Min.

Misch- Wasser-ungs-ver-hältnis

menge

der Er- der zeugung der Probekörper

Lagerung jl ^a»e

Festigkeitsverhältnisse, kg pro c,»2 28 Tage ! 84 Tage 210 Tage

1 Jahr

2 Jahre

Zug Druck Zug DruckJ Zug Druck Zug Druck Zug Druck Zug jDruck

12

Stuttg. P.-C.-F. Blaubeuren I 1888

3,09

2,72

¹,23

2,02

os

'bo

vO

Cl

13,0j5 -

13

10,50 einger.

28,50 eingeg.

y>

19,0 einger.

*3

14

Soc. Anon. Fabbr. di Calce e Cem., Casale-Monfto. R. Vigier, Luterbach

1888

1888

3,12

3,02

0,85

i,37

3,90

1,24

2,11

1,94

to u, JX3

~o\ "o

16,5 9 45 I7,° j 4 30

27

15

11,0

10,0

J)

yy

yy

*5

A. Fleiner, Aarau

1888

3,08

3,i5

i,33

2,09

3,3    3i,7

18,0 4 30

yy

25,0 eingeg.

27,0

7)

29,0

Y)

16

Zurlinden & Co., Aarau

1888

1,26

i,94

"on

27,0    20,0

3 40

17 3D

CO

10,0 einger.

17

18

Portlandcementf. Laufen ¹ 1888 „    Rozloch ¹ 1889

3,09

i,34

3,04

6,06

1,30

L34

2,07

i,99

CO

co "to

22,3

37,o

8 30

17 30

13 3°

19

Stuttg. P.-C.-F. Blaubeuren

1889

3,12

1,48

1,26 2,01

'oo

27,5    *8,6

22

20

21

Charl. Genaud fils, Vevey Cement-Fabrik Ripany

1889

1890

2,99

3,*²

4,52

3,°3

1,29

i,35

i,9*

i,94

cT Oh

29,0

37,4

13,9

16,5

4 30 3 i°

co o co o

io,75 9,5o 24,0 Handarb. 10,0 einger. 17,0

9,75

10,25

yi

22

23

24

25

26

27

28

29

Soc. Anon. Fabbr. di Calce e Cem., Casale-Monfto. E. Schwenk, Ulm

Portlandcementf. Laufen

Kalk- & Cemtw. Szczakowa Redlich, Ohrenstein & Spitzer, Beoscin Portlandcementf. Perlmoos

Dalstein & Co., Vallorbes

L. Du Pasquier & Co., Gandchamp

1890

1891

1891

1891

1891

1891

1892

1892

Os Os Cn -p.

3,*2

3,15

3,07

3,13

3,06

3,02

3,09

3,08

1.43

1.44 2,76

2,31

3,34

2,15

t'» TT d vO hT cf

1.29 1,40

1,25

1,34

I,²*

1,21

1.30 *,34

1.92 2,11 1,88

1.92 i,77 1,74 1,96 1,98

a.

co

18,2

33,6

12.8

21.5

24.5 27,0

26.8

26.6

12,6

13.4

12.4

15.5

18,8

14.6 14,2 18,0

8 15

- 35

W *H M

O O VO

CO O

16

9,75

10,0

T)

T)

9,75

y)

8 30

18

16

18

24

yy

10,0

9,75

10,25 25,50 Handarb. 10,0 einger.

Wasserl. |j 21,1 170,1 29,8 Luftlag. 22,9 161,5 29,4 Wasserl. 41,3 247,0 47,5 Luftlag. 26,2 255,1 38,3 Wasserl. ¹ 51,3 172,5 56,1 Luftlag. 33,7 Wasserl. 17,0 105,3 24,5 76,0 17,5

82.8    21,9 172,1 27,3

„    46,6    415,8    54,7

Luftlag. 29,1 370,4 48,0 Wasserl. 32,7 313,3 48,5 Luftlag. 33,5 400,5 42,4

I

Wasserl. j; 28,3

Luftlag. ! 28,5

I

Wasserl. ij 19,2 Luftlag. j[ 24,7 Wasserl. 16,5

31.1    248,3 40,5

27.8    241,8 32,8

17.8    156,4 19,8

13.8    129,5 19,6

I

16.8    142,3 25,1 25,3 169,7 33,o 16,8 139,8 25,5

14.2    178,5 17,0 97,8 17,2

32.3    215,0 38

13.3    140,8 18

«    il**,3

Luftlag. 14,0 Wasserl. 19,1

7,6

**,5

207,6 48,0

25L5 39,9 316,3 29.6

166.5    24,1 174,8 33,6

105.6    25,0

O* W

225,6

230.8

329,1

316.8

31,4 263,4 35,9 325,5 39,2 342,1

30.8    265,0 42,4 317,3 51,2,376,0 46,0 384,7 53,o 521,4 55,7 538,8

50.8    378,5 53,6 455,i 58,4 5”,2

193.1    57,3 226,5 63,5 612,3 65,9 634,7

i

318.4    58,6 282,6 50,1 546,9 43,7 580,6 214,3! 3o,o 267,8 33,2 361,1 ; 33,8 385,9

25,1 156,5; 29,3 221,5 28,0 254,3

153.1    28,5 :181,8! 46,8 214,3 44,3 383,1

219.2

590.8

467.4

459.2

465.3

386.2

439.8

255.3 269,0

188.2 187,0

391.3

274.4

524.5

165.4

82,1 22,1

323.5

354.9

121,3

215.3

195.3

204,5

270,1

199,0

255,9

158,8

374,o

62.7    635,7 61,6 814,2 57,0934,7

43.1    535,7 68,1 657,1 62,7 51,0 584,7 57,6 695,9 47,3

50.6    529,6 62,2 603,0 48,3

47.3    540,8 48,8 598,0 47,1

40.3    485,7 47,i 5i5,3 54,3 472,5

27.8    301,6

32.2    269,9 42,2 266,8

24.9    235,4 27,5 47,o 531,6 51,4 28,5 300,5 37,0 351,3

51.2    600,3 64,8 698,4

24.7    217,9 30,0 272,0 136,3 24,0 170,1 28,4 192,5

40.9    4i5,9 5i,4 5¹⁰,² 51,6623,2

37.9    398,8 41,1 470,4 42,2

22.4    257,4 —    —

27.9    250,9 35,2 358,3 37,9 393,i

31.4    289,8 38,2 357,6 37,8 382,1

39.3    321,9 32,1 257,0 36,8 326,0 37,2 360,9

23.7    339,o 29,2 382,8 29,3:390,1

22.9    200,8 28,7 j262,0 28,5j29o,8

41.4    438,3 42,6 611,2 42,6 730,1

I

734.7

589.8

676,1

3i,4

31,2

37,3

334.4

344.5

324.8

266,0

651.9

32,9

503,0

358,4

39,5 404,9

35,9

44,i

390,6

385,4

Lauf.

No.

des

Materials

gang

: der !l PrO-

be

No.

der chemischen Analyse auf

Ge- ver

wicht lust

Volumengewichte maschinell ] eingerüttelt

lose

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900    4900

Sieb Sieb

Abbindeverhältnisse Tem- ;

Er

lit.

°/o

härt- Binde-i ungs-

tur Be- zeit C® iSt^M St. Min.

pera-

Misch-

ungs-

ver-

hält-

Art

Art

menge

nis

°/o

der Er- j

zeugung I Lagerung |j der Probekörper

der

Festigkeitsverhältnisse, kg pro cm2 7 Tage ' 28 Tage ; 84 Tage 210 Tage

j; Zug Druck Zug Druck' Zug Druck Zug Druck Zug Druck Zug Druck

1 Jahr 2 Jahre

I!

►h C4 CO CO

CO Tj-CO CO

Bergwerk & Cementfabrik lg92 Käpfnach

L. Du Pasquier & Co., 1892 Grandchamp

Portlandcementf. Laufen 1893

L. Du Pasquier & Co., 1893 Grandchamp

3,*3

i 3,05

3,ii

3,04

vo OO

o oT

i,39

1,29

¹,95

1,98

1,92 i,35 2,84 i,33

2,01

1,87

en O ^    4^

8. Ausweis der Zugehörigkeit

²5,9

²4,9

10 HH

J3N J3\ Cn

Cn en

"on "Oh

rf vo

t-1    H-4

OO

CO

22

6 3° ²² -4 3° ¹⁸ ~

>■

i    :    3    10,50    einger.

15,9

²⁸,5

i7,9

16,6

i : o 25,0 Handarb.

Im Mittel. *) Wasserlag. Grösstwert .    .

Kleinstwert .    .

29,8

tO

105,1

I9C3

134,9

286,8

16,9 147,3

21.8 37,6

177,0

412,8

271,1

369,8

984,7

142.7

241.8

• •    7,6 46,9

Verhältnis zur 28. Tagprobe 0,74 0,68

23,3

33,o

12,2

82,1

1,00

1,00

der Versuchsresultate.

362,3 35,9 390,6

474,5 35,9 39°,6 174,2 35,9 390,6

1,73 1,54 1,87

Lauf.

No.

Herkunft des Materials

Nummern der tabeli. Zusammenstellungen auf Seite 157,322,352 u. f.

Lauf.

No.

Herkunft des Materials

Nummern der tabeli. Zusammenstellungen auf Seite 157, 322, 352 u. f.

Hydraulische Kalke.

<M CO

Fritz, Robert, Bings-Bludenz Hürlimann, Karl, Brunnen

42, 47, 63, 64.

O ’T-,

T-1    ,-1

Bergwerk und Cementfabrik Käpfnach Cement- u. Kalkfabrik Chätel-St. Denis Cementfabrik Oberehrendingen „    Ripanj, (Serbien)

„    Rozloch

„    Wallenstadt

Coulin & Petitpierre, Convers Daistein & Co., Vallorbes Divol & Némoz, Vouvry L. Du Pasquier & Co., Grandchamp Albert Fleiner, Aarau

4, 15, 67, 127.

140.

176.

70.

25, 141, 161. 13, 60, 77.

^ O © t"

■r-i    T-, I    ,—t

F. Jaquet & Co., Vouvry Jaquet & Maulini, Vouvry E. Imhof & Co., Soyhières Kalk- und Cementfabrik Beckenried

18, 21. 22. 23, 26, 40, 51, 56, 57, 91, 99, 100. 105,

123, 131, 146. 167. 150, 153.

94.

i 80, 88.

2.

143.

134, 154.

132, 172.

11, 24,32, 34,43, 49, 59, 69. 83, 87. 92, 96, 98, 116, 121, 126, 142, 144, 147, 151, 155. 159, 163.

HHHnH

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Kalk- & Cementfabrik Niederwyl Kalk- & Gypsfabrik Bärschwyl

10.

Lauf.

No.

Herkunft des Materials

Numern der

tabeli. Zusammenstellungen auf Seite 157‘ 322, 352 u. f.

20    I Leuba frères, Noiraigue

21    Schwarz, Adolf, Beckenried

22

Sevestre & Co., Beckenried

23 j Spühler, G., Reckingen

24 I Unbekannt

3, 171.

17, 35, 38, 39, 44, 45, 46, 48. 74, 95, 97, 101. 102, 103, 111, 112. 128, 129, 166, 170, 173;

1, 6, 7, 9, 12, 16, 19, 20, 27, 29, 30, 31,33,36,37, 41, 50, 52, 53, 54 "

5, 62, 76. 79, 81.86. 89. 93, 106, 113, 122; I06, 160:

8, 14. 65, 66, 107, 108, 110, 114, 118, 149, 168.

, 00.

Romancemente.

rH «VJ

Bergwerk & Cementfabrik Käpfnach Berthélot, B., Grenoble

4, 66.

63, 67, 72, 76, 78, 85, 87,

00 vl Oi CJ1 ^ CO

Cementfabrik Beckenried „    Bergamo

„    Blaubeuren

„    Convers

„    Walłenstadt

Delune & Co., Grenoble

40, 51. 64. 80, 81.

18, 28, 30, 32, 42, 49, 86.

10

L. Du Pasquier & Co., Grandchamp Albert Fleiner, Aarau

22, 24. 27, 34, 36. 41, 44, 46, 47, 54, 56, 59, 60, 69, 70, 71, 74, 83. 84, 88.

13, 19.

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SJggjS

1, 2, 7, 11, 17, 23, 37, 43, 57, 79.

11    Guingat & Co., Grenoble

12    Hirter & Werthmüller, Bern

13    Leuba frères, Noiraigue

14    Meurgey Porteret & Guingat,    Grenoble

15    Redlich, Ohrenstein & Spitzer,    Beocsin

16    Schwarz, Ad., Beckenried

73.

20.

8, 16. 14, 15. 58, 91. 53, 82,

Lauf.

No.

Herkunft des Materials

Nummern der

; tabeli. Zusammenstellungen auf Seite 157, 322, 352 u. f.

Schwenk, E., Ulm Sevestre & Co., Beckenried Spühler, Gottfried, Reckingen R. Wagner & Co., Stans Zurlinden & Co., Aarau Unbekannt.

52.

3, 5, 9, 12, 29, 31, 33.

55.

89.

10, 25, 35.

21, 26, 45, 65.

Schlackencemente.

CVJ

■f* CO

Iß

Böcking & Dietzsch, Malstatt

Braunschweiger Cementwerke, Braunschweig

Cementfabrik Vitry-le-françois

Gebr. Erhardt & Lingenbrink, Neunkirchen

v. Rollsche Eisenwerke, Choindez

3.

40, 42, 57.

67.

.20—22, 27—29, 31. 38. 62, 63, 65, 68.

1, 2. 4—19, 25, 30,32—36, 39, 43—45, 47—52, 55, 56, 58, 59, 61, 64, 66.

00 -O

Société anonyme des ciments de St-Ismier, Grenoble

Ad. Suess & Co., Witkowitz Unbekannt

37.

23, 24, 26, 41, 46, 53, 54.

60.

Portlandcemente.

rH

Bergwerk & Cementfabrik Käpfnach

Cementfabr. Beckenried

CO

Blaubeuren

10, 30, 133. 177, 241, 273. 287.

114, 118, 132, 143, 147, 157, 163, 175, 180, 201. 210, 217.

1, 17, 44, 97, 104, 194, 251. 279, 310, 322.

00 vj O» oi 4»

Brodbeck, Liestal Casale-Monferrato G. Cerrano & Co., Casale Dittingen bei Laufen

L. Du Pasquier & Co., Grandchamp

128.

43, 142, 198, 304, 305, 315.

314.

309, 329, 335.

42, 234, 266, 295, 307.

Lauf.

No.

Herkunft des Materials

Nummern der tabeli. Zusammenstellungen auf Seite 157, 322, 352 u. f.

9    Cementfabr. Dykerhoflf & Söhne, Amöne-

Eichwald, Essen Feer & Flatt, Müllheim Albert Fleiner, Aarau

10

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11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

Heidelberg

Hemmoor

Dr. Hoffmann, Oos

Hofmann & Co., Kirchdorf

Kronsberg Misburg

Karlstadt

Labatlan

Lafarge Viviers

Laufen, Kt. Bern

28, 73, 127, 221.

342.

311.

2, 24, 39. 45, 47, 52, 81, 85, 91, 101, 115, 121.

110, 197, 260, 308, 340. 176, 288.

252.

103, 109.

244.

18, 19, 74. 152.

262.

22

23

24

Laufifen, Würtemberg Leuba frères, Noiraigue Mannheim

38, 48, 60, 66, 76. 80, 82, 92. 108, 155, 158, 173, 186, 192, 220, 226. 239, 245, 269, 301.

154, 206.

15, 51, 78, 84, 319, 325.

25, 29, 135, 172, 195, 222,

248.

25

26

ff

27

28

29

ft

30

31

Neustadt, Westpreussen

Perlmoos

Porta, Bremen

J. Priebsch, Judendorf

Ripany

W. Roszberg, Beocsin Rozloch

297, 298. 137, 202. 203, 218.

3.

122.

151.

7, 32, 46, 79. 88, 95, 126, 131, 134, 136, 144, 149, 159, 181, 188, 190, 208, 211, 216, 225, 235, 255. 264, 272, 274, 277, 289, 326. 330.

32

33

34

35

ft

Scheibmühle E. Schwenk, Ulm Gebr. Spohn, Blaubeuren Stern, Stettin St. Sulpice

169.

153.

299.

261.

22,55,106,107,231,327,334.

Lauf.

No.

Herkunft des Materials

Nummern der tabeli. Zusammenstellungen auf Seite 157,322,352 u. f.

37 Cementfabr. Szczakowa

168.

38

ff

39 !

ff

Tlumatschau

Rob. Vigier, Luterbach

40

ff

41

ff

42

ff

43

ff

44

ff

R. Wagner & Co., Stans Wallenstadt Westfalia, Beckum Weisenau

Zurlinden & Co., Aarau

124, 125.

5. 8, 23, 31, 34, 35, 40, 49, 54. 56, 59, 64. 98, 100. 105, 117, 119, 129, 130, 138. 161, 162, 164, 174, 178! 184, 213, 224, 229, 232! 240. 250, 259, 267, 281, 290, 296, 306, 313, 318, 328, 343.

254, 280, 303, 336, 339.

50, 83, 113, 321, 332,

324.

26.

4, 6, 9, 11, 12, 13, 14, 16, 20, 21, 27, 33, 36, 37, 53, 57, 58, 62. 63, 65, 67, 69, 70. 72, 75, 77, 86, 89. 96, 99, 102, 120, 123. 141, 150, 165, 171, 182, 183. 193, 228, 242, 247, 249, 258, 265. 284, 300, 302, 312, 316, 323, 331, 333, 338, 341.

45    ¹ Charles Genand & Co., Vevey

46    Redlich, Ohrenstein & Spitzer, Beocsin

47    Unbekannt

112.

139, 140, 179.

41. 61. 68, 71. 87. 90, 94. 111. 116, 145. 148, 156, 160. 166. 170, 185. 187, 189, 196, 199. 200, 204, 207, 209, 212, 214, 219, 223. 227, 230. 236, 237. 238. 243, 253, 256. 257. 263. 270, 271. 275, 276, 282. 283. 285, 286, 293. 294. 317, 320,

9. Anhang.

Die beiliegende Karte der Fundorte von Rohmaterialien für die Kalk-, Cement- und Gypsfabrikation kann naturgemäss nur eine schematische Übersicht geben. Sie deutet die örtliche Lage und die beiläufige Ausdehnung der bekannten, sowie einiger bekannten uns noch nicht ausgebeuteten Thonlager, die Lage der vorherrschend thonigen und vorherrschend kalkigen Gesteinszonen an und ergänzt und illustriert die Auseinandersetzungen meines verehrten Freundes und Kollegen, des Hrn. Prof. Dr. A. Heini über die Entstehung der Thongesteine mit besonderer Rücksicht auf die schweizerischen Verhältnisse; vergl. Seite 9 u. f. des vorliegenden Heftes.

Bezüglich der Karte sagt Heim folgendes:

»Selbst ein grosser Massstab vermochte oft nicht in der richtigen Proportion die einzelnen, räumlich oft sehr untergeordneten Cementsteinlager zwischen dem umgebenden Gesteine darzustellen. In den kalkigen Bildungen gibt es thonige Einlagerungen, welche den Charakter von Cementsteinen annehmen, in den thonigen sind es die kalkreicheren, welche ganz gleich werden können. Aber auch mitten in den vorherrschend sandigen Complexen wie z. B. in der Molasse oder mitten in den krystallinen Silikatgesteinen treten . Cementmergel oder Kaoline als untergeordnete Einlagerungen auf.

Unsere Karte unterscheidet sich wesentlich von der »Karte von Fundorten der Rohprodukte«, wie sie von den Herren Ing. Jul. Weber und U. Brosi 1883 hergestellt worden ist, indem sie nicht alle Rohprodukte umfasst und nicht blos mit Zeichen eine verwirrende Menge einzelner Fundorte angibt, sondern versucht zu zeigen, wie die Fundorte nicht regellos zufällig verteilt, sondern durch die Gesteinszonen unseres Landes bedingt sind. Die hieraus sich ergebenden Gesichtspunkte sind am ehesten geeignet zu zeigen, in welcher Richtung mit Erfolg neue F'undstellen entdeckt werden können.«

Inhaltsverzeichnis

Seite

Vorwort..................

I. Rohmaterialen der Industrie hydraul. Bindemittel

1.    Einteilung⁻ und Benennung........

2.    Über die Thongesteine, ihre Entstehung und ih

Vorkommen ; von Dr. Alb. Heim......

3.    Methoden der Untersuchung der Rohmaterialiei

hydraul. Bindemittel...........

a.    Entnahme der Proben........

b.    Die chemisch-analytischen Untersuchungen

a. Bestimmung der Feuchtigkeit.....:

des Glühverlustes.....

der Kohlensäure......

28

28

29

32

ß.

32

y-

32

ö. Trennungen durch Salzsäure......

e. Trennung der Kieselsäure von den Basen .

Ç. Bestimmung der Schwefelsäure.....

der Alkalien.......

des Pyrites.......

von Quarzsand und nicht verwitter

41

42

43

44

44

Mineralien...........

x. Die Schlämmanalyse........

À. Direkte Wasserbestimmung......

n. Trennung der Sesquioxyde von Manganoxydul Besimmung von Eisenoxydul neben Eisenoxyd Bestimmung des Sulfidschwefels neben Schwefel

säure . < ............

c. Von der abschliessend-wertbestimmenden

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Untersuchung des Rohmaterials .    .

4, Zusammenstellung- der Resultate der Unter der Rohmaterialien........,

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Seite

II. Die hydraulischen Bindemittel........

1.    Einheitliche Klassifikation und Benennung der

Bindemittel überhaupt...........

2.    Nähere Bezeichnung der hydraul. Bindemittel .

a.    Hydraulische Kalke..........

b.    Romancemente...........

c.    Portlandcemente...........

d.    Hydraulische Zuschläge........

e.    Puzzolancemente...........

f.    Gemischte Cemente..........

3.    Methoden der Untersuchung der hydraul. Bindemittel .................

66

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a.    Methoden der Analyse hydraul. Bindemittel .

b.    Farbe und Struktur..........

c.    Nachweis fremder Zuschläge......

d.    Bestimmung der Gewichtsverhältnisse hydraul.

Bindemittel............

e.    Prüfung der Längenänderungen der hydraul.

Bindemittel............

f.    Methoden der Prüfung d. Volumenbeständigkeit

g.    Methoden der Prüfung der Abbindeverhältnisse

h.    Bestimmung der Temperatur-Änderungen

i.    Prüfung der Mahlungsfeinheit......

k.    Prüfung der Porosität hydraul. Bindemittel .

l.    Bestimmung der Wasserdurchlässigkeit    . .

m.    Prüfung der Abnützbarkeit ...    .    .    .

n.    Methoden der Prüfung der Festigkeitsverhält

nisse ..............

a. Allgemeines............

ß. Art der Erzeugung u. Behandlung der Probekörper y. Die maschinellen Hülfsmittel zur Vornahme von F estigkeitsproben..........

o.    Methoden und Hülfsmittel zur Prüfung der

Frostbeständigkeit hydraul. Bindemittel    . .

III. Resultate der Untersuchungen der chemisch-physikalischen Eigenschaften der hydraul. Bindemittel

1.    Resultate der chemischen Zusammensetzung .

2.    Resultate der Untersuchung der Farbe u. Struktur

3.    Resultate der Untersuchung der Gewichtsverhältnisse

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111

113

113

115

125

136

139

154

Seite

4.    Resultate der Untersuchung- der Volumenbeständigkeitsverhältnisse hydraul. Bindemittel.........

a.    Resultate der Volumenbeständigkeitsproben mit

hydraul. Kalken.............

b.    Resultate der Volumenbeständigkeitsproben mit

Romancementen.............

c.    Resultate der Volumenbeständigkeitsproben mit

Schlackencementen............

d.    Resultate der Volumenbeständigkeitsproben mit

Portlandcementen ............

e.    Beiträge zur Kenntnis der Eigenschaften lufttreibender Portlandcemente...........

a. Allgemeines..............

ß. Lufttreibende Portlandcemente in auswärtigen Laboratorien ..............

y. Lufttreibende Portlandcemente im eidg. Festigkeitsinstitute ..............

ö. Chemische Zusammensetzung einiger lufttreibender

Portlandcemente............

s. Wasseraufnahme hydraul. Bindemittel in der ersten

Phase der Versteinerung.........

£. Grenzwerte der Kohlensäure und Wasseraufnahme bei Wasser- und Luftlagerung tadelloser Portlandcemente A Änderungen des Kohlensäure- und Wassergehalts lufttreibender Portlandcemente........

o Einfluss löschfähiger Körper auf die Volumenbeständigkeitsverhältnisse des Portlandcem entes.....

Mischungen von Portlandcementen mit halbgarem

Klinkermehl.............

Mischungen von Portlandcement mit ungarer Cement-masse ..............

5.    Resultate der Untersuchungen der Abbindeverhältnisse

a.    Allgemeines...............

b.    Einfluss der Temperatur auf den Abbindevorgang

hydraul. Bindemittel............

c.    Resultate der Untersuchung des Einflusses der

calcinierten Soda, des Kali-Alauns und des Alkohols auf die Erhärtungsvorgänge.........

d.    Resultate der Untersuchung des Einflusses auf die

Abbindeverhältnisse der hydraul. Bindemittel bei der Erstarrungs-Temperatur des Wassers .    .    .    .

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169

183

195

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250

253

264

268

268

271

292

Seite

e.    Einfluss fremder Zuschläge auf die Abbindever

hältnisse hydraul. Bindemittel bei ca. 15° C. Lufttemperatur, von E. Ruhoff.........

f.    Resultate der Prüfung der Einläufe aus den Jahren

1886 bis einschliesslich 1893    ........

6.    Resultate der Untersuchung der Mahlungsfeinheit und

der Bindekraft hydraul. Bindemittel........

a.    Resultate der Untersuchung der Importwaaren aus

den Jahren 1882 bis 1884    .........

b.    Resultate der Prüfung der Einläufe aus den Jahren

1886 bis einschliesslich 1893 .........

7.    Untersuchung der Nacherhärtungsverhältnisse hydraul.

Bindemittel.................

Hydraulische Kalke.............

Romancemente...............

299

321

344

349

352

374

376

378

382

385

389

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Druckfehler-Verzeichnis.

Seite 140 und 141:

Analyse 20 ; statt : CaO = 46,59,

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„    1,82 u. 1,31 „

Seite 160 und 161 statt : No. 32 zu lesen :    32.

„    372 unter No. 296, Druckfestigkeit nach 7 Tagen statt 139,8 zu setzen:

189,8.

zu setzen: 51,59%

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Fig. 1.

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W asserlagerung.

Normaler Portland-Cement.

Luftlagerung.

Fig. 2.

Fig. 3.

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W asserlagerung.

Gyps-Treiber.

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Fig. 6.

Fig. 7.

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Fig. 8.

Darrprobe.

Zweifelhafte Portland-Cemente.

Kochprobe.

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Fig. 10.

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Glühprobe.

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Mit Aetzkalk - Körner durchsetzten

Schlacken - Cement.

Fig. 1.

Fig. 2.

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Portland-Cernent

mit Ausblähungen und Warzenbildungen bedeckt.

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Fig. 3.

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(Aus der Prüfungsstation, Stadtbauarat, Wien.)

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Fig. 4.

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. Wasserprobe.

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Künstl. Portland-Cement (1884).

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Natürlicher Portland-Cement aus dem Jahre 1883. ■ mMÊÉÊâ

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Fig. 5.

Wässerprobe.

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Wasserprobe.

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Künstlicher Portland-Cement vom 14. Dez.

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Wasserprobe.

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Fig. 10.

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Fig. 8.

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Probe vom Fassrand.

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Probe aus der Fassmitte.

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