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Biblioteka Politechniki Krakowskiej

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Landesausstellungs-Ausgabe 1896.

Mitteilungen

der Materialprüfungs-Anstalt am Schweiz. Polytechnikum in Zürich.

VII. Heft.

Resultate spezieller Untersuchungen

auf dem Gebiete der

Hydraulischen Bindemittel.

Zusammengestellt von

Prof. Tetmajer

Direktor der Materialprüfungs-Anstalt am Schweiz. Polytechnikum, etc.

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Zweite umgearbeitete und vervollständigte Auflage.

Selbst-Verlag der Anstalt,

öffentlichen Arbeiten

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ZÜRICH

Druck von F. Lohbauer, Rämistrasse 12

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Gewidmet

den Mitgliedern des Vereins

Schweiz. Cerpejit-, Kalk- und Gypsfabrikanten

vom

Verfasser.

ZÜRICH, im Jamiar i8gj.

Vorwort zur zweiten Auflage.

Die freundliche Aufnahme, die die erste Auflage des VII. Heftes in Fachkreisen erfuhr, nicht minder der Wunsch, die Entwicklung der Schweiz. Cementindustrie in den letzten 14 Jahren im Lichte der Zahlen vor die Öffentlichkeit zu bringen, veranlasste die vorliegende, zweite Auflage dieses Heftes. Dass es möglich wurde, diese Absicht zu verwirklichen, verdankt die Schweiz. Materialprüfungs-Anstalt lediglich dem Entgegenkommen und dem Opfersinne des Central-Comités der Schweiz. Landesausstellung zu Genf, welches über Antrag der Experten der Gruppe 32, der Gruppe: »Baumaterialien«- einen verdankens-werten Beitrag an die Kosten der Herausgabe dieses Heftes zu verabreichen beschloss. Im Namen aller beteiligten und interessierten Kreise sei an dieser Stelle dem Central-Comité der zweiten Schweiz. Landesausstellung Anerkennung und der wärmste Dank ausgesprochen.

Materiell weist das vorliegende Heft eine nicht unwesentliche Erweiterung des Inhalts seiner ersten Auflage auf. Eine Reihe bisher nicht veröffentlichter Untersuchungen mörteltechnischer Natur, nicht minder eine Reihe von Erörterungen, die zur Zeit der Bearbeitung der ersten Auflage des Heftes entweder noch nicht existierten oder doch nicht vollständig abgeschlossen Vorlagen, wurden herangezogen und werden nicht verfehlen, das Material unserer früheren Kundgebung angemessen zu ergänzen. Ein entsprechend grosser Raum wurde der Frage der Entwicklung der Schweiz. Cement- und Kalkindustrie in der Periode von der ersten (Zürich, 1883) bis zur zweiten (Genf, 1896) Schweiz. Landesausstellung zugewiesen. Die Ermittlung der Durchschnittswerte der charakteristischen Wertfaktoren der Bindemittel einheimischer Herkunft in den Perioden 1883 bis einschliesslich 1886 (in welcher Zeit bei Erzeugung der Probekörper die Handarbeit durch die maschinelle Formerei ersetzt wurde), 1887 bis und mit 1890, und von da ab, ferner die Ermittlung der jährlichen Durchschnittswerte, entspricht einem Wunsche der Schweiz. Fabrikanten, welchem zu entsprechen wir gerne bereit waren.

Die ganze Arbeit wird ihren Zweck erfüllen, wenn sie in der Hand des Bautechnikers und Cementindustriellen zum Ratgeber in speziellen Fällen wird und zu weiteren Forschungen auf dem betretenen, geradezu unerschöpflichen Gebiete anregen sollte.

ZÜRICH, im Januar 1897.

Prof. L. Tetmajer.

1. Einflüsse der Rammarbeit auf die Dichte und die Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels (1 : 3).

Die Untersuchung der Einflüsse der Grösse der Rammarbeit auf die Dichte- und die Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels (in Gew.-Teilen 1 : 3 mit Schweiz. Normalsand) war unternommen, um die widersprechenden Resultate abzuklären, die an verschiedenen Stellen, unter Zugrundelegung gleichartiger Manipulation und bei gleichwertigen Einrichtungen der maschinellen Erzeugung der Probekörper für die Prüfung der Bindekraft hydraulischer Bindemittel gewonnen wurden. So fand Prof. N. Belelubski, St. Petersburg — vergl. den Bericht der Unterkommission Nr. 5 der IV. ständigen Kommission für die Vereinbarung einheitlicher Prüfungsmethoden von Bau- und Konstruktionsmaterialien betreffs: »Bestimmung der Normalkonsistenz zur Aufsuchung der Mörtelfestigkeit (Bindekraft) hydraulischer Bindemittel, insbesondere betreffs Ermittlung der Bedingtengen, durch welche gleiche Dichte der Zug- und Druckproben erzielt werden kann«, vor gelegt der internationalen Konferenz zur Vereinbarung einheitlicher Prüfungsmethoden von Bau- und Konstruktionsmaterialien, Zürich 1895, — dass die unter Zugrundelegung von 0,3 mkg Arbeit auf 1,0 gr trockener Mörtelsubstanz (1 : 3) gewonnenen Probekörper keine gleiche Dichte ergaben. Prof. Belelubski’s Resultate stehen im Widerspruch mit unserer Erhebung und es lag der Gedanke nahe, den Grund dieser Erscheinung auf die Verschiedenheit der verwendeten Sandsorten zurückzuführen.

Einleitend sei bemerkt, dass eine mathematische Übereinstimmung der Dichte sich wohl überhaupt und zwar aus dem Grunde nicht erzielen lassen wird, weil die Verhältnisse der Volumina zur Grösse der Oberfläche der Probekörper der Zug-und Druckfestigkeit bei der gegenwärtig üblichen Form und

Grösse dieser Körper nicht konstant sind und auch andere sekundäre Einflüsse, wie das Gewicht der Aufsätze Reibungsverhältnisse, die Art und Grösse des Abschneidens der verlorenen Köpfe u. d. in. mitspielen und nicht eliminiert werden können.

ihre

Prof. Belelubski kommt auf Grund seiner Untersuchungen zum Resultate, es sei erwünscht die angenommene Arbeit von 0,3 mkg auf 0,2 mkg auf 1,0 gr trockene Mörtelsubstanz zu ermässigen, wodurch eine bessere Übereinstimmung der specifischen Gewichte der Probekörper zu erreichen wäre. Nachdem wir auch mit einer Arbeit von 0,2 mkg gearbeitet, die erwähnte, bessere Übereinstimmung- in unserer ersten Versuchsreihe jedoch zu finden nicht vermochten, haben wir zu deren Kontrolle eine zweite ausgeführt und teilen nun sämtliche, diesen Gegenstand betreffende Versuchsresultate nachstehend mit.

1. Versuchsreihe.

Ausgeführt mit:

4 Portlandcementen,

2 Sch lackencem en ten,

2 Romane ein ent en und 4 hydraulischen Kalken.

Sämtliche Bindemittel wurden mit je 0,30, 0,25, 0,20, 0,15 und 0,10 mkg Rammarbeit pro 1,0 gr trockene Mörtelsubstanz verarbeitet und die Gewichts- und Festigkeitsverhältnisse nach 3, 7 und 28 Tagen erhoben.

Bezüglich der Art der Erzeugung der Probekörper wäre zu bemerken:

1.    Verwendet wurde scfrweizerischer Normalsand.

2.    Sämtliche Probekörper sind mittelst Klebe’s Rammapparaten erzeugt.

3.    Die Wassermenge wurde derart bestimmt, dass nach 0,75 bis 0,8 der voraus bestimmten Anzahl Schläge eine Wasserabsonderung eintrat (z. B. beim Normenmörtel 1 : 3 und 0,30 mkg Arbeit: gesamte Anzahl Schläge 150 bei Druckproben; Beginn der Wasserabsonderung beim 100. bis 110. Schlage).

4.    Mit der Erzeugung der Probekörper waren 2 Gehilfen betraut, von denen der eine erst kürzlich eingestellt war.

‘ *    70

5. Das Volumen einer Zugprobe wurde zu 70 cm³, dasjenige einer Druckprobe zu 343 cm³ ermittelt und als specifisches Gewicht

für Zug:

343

» Druck: yd =

in Rechnung gestellt, wobei Gz und Gd bezw. die Gewichte der oberflächlich abgetrockneten Zug- und Druckproben bedeuten.

In nachstehenden Zusammenstellungen geben wir nun die Mittelwerte der specifischen Gewichte und der Festigkeitsverhältnisse des Mörtels 1 : 3 nach normengemässer Wasserlagerung.

Tabelle I.

Anmach

wasser in %

Rammarbeit pro 1,0 gr trockene Mörtelsubstanz

Specifische Gewichte der Probekörper ,

nach 3-tägiger I nach 7-tägiger nach 28-tägiger ! nach 28-tägiger Erhärtungsfrist j Erhärtungsfrist Erhärtungsfrist Erhärtungsfrist’)

Zug Druck

Zug ! Druck

Zug i Druck

Zug

Druck

Portlandcemente.

Marke A.

9 Va 9³/4 10I/4 io³A

0,30

0,25

0,20

o,¹5

0,10 Mittel :

2,35

2,3¹ i

2,31

tO 10

o\ 00

2,30

2,31 2,30 2,29 2,27 2,22 2 28

2,36

2.34

2.35 2,30 2,28 2,33

2,31

2,31

JO JO JO lo 10 CO

00 'O o

tO CO CO CO CO JO 4^ On Q\

CO >-< Cb O kO

378.3

339,6

312.4 293d 261,9

2,30 I,

Marke B.

9³/4

10

10V2

I0³/4

0,30

0,25

0,20

o,i5 0,10 Mittel :

2,38

2,35

2,33

2,30

2,27

2,37

2,31

2,32 2 28

2,33

2,31

2,33

2,27

2,31

2,40

2,38

2,33

2,32

2,30

2,35”

2,35

2,34

2,33

2,33

2,26

2,32

26.4

20,1

26.5

22.7

21.7

309.3

310.3 293,5

266.4 232,1

Marke C.

9³/4

10

10I/4

10V2

I0³/4

II

0,30

0,25

0,20 0,!5 0,10 Mittel :

2.28

2.29

2.25

2.26 2,20

2,31

2,28

2,26

2,23

2,20

2,26

2,20

2,23 2,28

2,17

2,25

2,33

2,33

2,30

2,28

2,25

2,30

2,27

290,0 252,0 249,8 233,3 222 9

Anmach

wasser in °/o

Rammarbeit pro 1,0 gr trockene Mörtelsubstanz

Specifische Gewichte der Probekörper

nach 3-tägiger nach 7-tägiger j nach 28-tägiger nach 28-tägiger Erhärtungsfrist Erhärtungsfrist j Erhärtungsfrist Erhärtungsfrist *)

Zug j Druck j Zug | Druck j| Zug | Druck

Zug I

Druck

Marke D.

9³A

10

i°74

1072

I0³/4

0,30

0,25

0,20

o,!5

0,10

2,35

2,33

2,30

2,26

2,38    2,33 j

2,33 : 2,33 2,32 j 2,33 2,28 2,26

2 7,4 I 304,3

25.7    j 303,1 25,2 t 267,9

20.7    ; 255,1

22,5    212,1

2,31

Schlackencemente.

Marke A.

10

1074

1072

I0³/4

0,30

0,25

0,20

0,15

0,10 Mittel :

2,33

2,33

2,30

2,28

2,26

2,34 j 2,32 2,36    2,31

2.32    , 2,30

2.33    j 2,27

2,27    2,26

24.9    ; 224,3

2,32

2,28 j 2,32

2,30    2,32

2,29

IO®/4 I

III/4 Ili/2 jj 11³A

II

0,30

0,25

0,20

o,i5

0,10

Mittel :

Marke B.

196,1

l8l,9

¹59,9 ! 132,4

u V4 ii 72 113/4

12

O co O co O

CO O N 1—1 w H

d d o" d d jg

Romancemente.

Marke A.

2,32 2,28 I 2,29 I 2,28

2,37 ! 15,6 : 156,4 2,35 ! i5,i 150,4 2,33    14,7    132,4

2,30    13,1    123,6

97,3

-S? -d

b3

0^0 0

co d <N

d d cd

0,15

0,10

Mittel :

2,32 2,31 2,27 2,23 ;

2,22

2,27

Marke B.

13,3    H4,0

102,4 97,8 ”,4 j 89,9 11,2 j 82,3

i3,9

I2,5

Anmach

wasser in °/₀

Rammarbeit pro 1,0 gr trockene Mörtelsubstanz

Specifische Gewichte der Probekörper

nach 3-tägiger nach 7-tägiger nach 28-tägiger nach 28-tägiger Erhärtungsfrist Erhärtungsfrist Erhärtungsfrist Erhärtungsfrist *)

' Zug { Druck

Zug J Druck

Zug Druck

Zug I Druck

13

I3³/4

I3V2

13³ '4

14

0^5

0,10

Mittel:

2,27

2,27

2,25

2,24

2,22

2,25

Hydraulische Kalke.

Marke A.

2.26    j 2,30

2,28

2,28

2,27

2,21

2,20

2.28

2,31

2.29 2,24 2,22

2,27

2,27

2,25

2,23

2,20

2,24

12,0

¹².5

10,7

10.5

9,o

121,9

107,1

97,o

8i,3

7h4

Marke B.

12

I2V4 I2V2 121/2 I2³/4

0,30

0,25

0,20

0,15

0,10

Mittel :

2.23 2,26 2,22

2.24 2,19

2,23

2,22

2,22

2,21

2,18

2,25

2,25

2,23

2,23

2,19

2,23

2,21

2,23

2.24

2.25

2,21

2,16

2,14

2,20

2,25

2,28

2,21

2,23

2,19

2,23

2,25

2,25

2,21

2,18

2,16

2,21

iq cq GO^ Ob VCT OCT "nF vcT VO vO Lo Lo rh

Marke

0^0 CO 01 C4

o d d

o,i5 0,10 Mittel :

2,30

2,30

2,27

2,24

2,21

2,26

2,28

2,27

2,26

2,25

2,20

2,25

2,31

2,31

2,27

2,23

2,21

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2,29

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2.26    :j

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2.27    :

12,0

13,5

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9,o

9,o

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56,9

5h4

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CO

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O IO o co N d

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o,i5

2,25 j 2,24 2,23 I 2,22 2,19    2,19

2,17    2,19

0,10

Mittel :

2,15    2,14

2,20    2,20

2,27

2,23

2,21

2,20

2,16

2,21

2,24

2,22

2,17

2,15

2,14

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2,26

2,24

2,21

2,20

2,17

2,22

2,26

2,25

2,21

2,l8

2,l6

2,21

10 O ON ocT ocT ocT rC 10

5h3

45,⁶

42,9

37,i

30,9

2. Versuchsreihe.

Ausgeführt mit:

4 Portlandcementen,

1    Schlackencement,

2    Romancent ent en,

2 hydraulischen Kalken.

Sämtliche Bindemittel wurden mit 0,30, 0,25, 0,20, 0,15 und 0,10 mkg Rammarbeit pro 1,0 gr trockene Mörtelsubstanz verarbeitet und die Gewichts- und Festigkeitsverhältnisse nach 7 und 28 Tagen erhoben.

Die Erzeugung und Behandlung der Probekörper geschah ähnlich wie bei der ersten Versuchsreihe.

Tabelle !l.

Anmach

wasser in °/„

Rammarbeit pro 1,0 gr trockene Mörtelsubstanz

Specifische Gewichte der Probekörper

nach 7-tägiger nach 28-tägiger nach 7-tägiger Erhärtungsfrist Erhärtungsfrist i Erhärtungsfrist

Sandfestigkeit, 1 : 3, Wasserlagerung, kg/cm²

nach 28-tägiger Erhärtungsfrist

Zug Druck

Zug J Druck ! Zug Druck

Zug j Druck

Portlandcemente.

9V2

10

10I/4

10V2

0,30

0,25

0,20

⁰d5 0,10 Mittel :

IO Vf 101/2

I0³/4

IlV4

II³/4

li

0,30

0,25

2,20

2,15

2,10

Mittel :

Marke E.

Marke E.

2,27 i 2,26 2,26 2,23

2,22    2,22

2,20    2,21

2,25 ; 2,23 ! 2^21 I 2,25 2,26

II

2,24

2,23 !

2,23

2,20

2,18

2,22

2,25

2,24

2,23

2,22

2,21

GO MD N CI

2,25

2,25

2,23    2,24    2,24

Marke G.

9,7

14,4

13.7 i3,o

12.7 10,6

134.2 132,4

116.2 108,8

97,2

223.8 196,1

174.9 167,4

138,6

I0V4

I0V2

I0³/₄

p 0 J0 io io 6o

o <-n O

II 72

035 0,10 Mittel :

2,28

2,27

²,²5

2,24

2,21

2,27 ! 2,26

2,23 ; 2,25

2,25 ; 2,20

2,23 I 2,20

2,19    2,19

2,23 2,22 ' 2,25

2,27 2,25 2,22 2,21 2,19 !

2,23

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2,28 2,28 2,26 2,26

2,24 2,27 2,27 i 2,27

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194,9

174.8

181.9

158,4

129,8

2,30

Anmach

wasser in °/o

Rammarbeit Specifische Gewichte der Probekörper

nach 7-tägiger nach 28-tägiger Erhärtungsfrist Erhärtungsfrist

pro 1,0 gr Ij trockene

Mörtel-

Substanz

Sandfestigkeit, 1 : 3, Wasserlagerung, kg/cm²

nach 7-tägiger J nach 28-tägiger Erhärtungsfrist ! Erhärtungsfrist

Zug

Druck

Zug I Druck

Zug ; Druck Zug

Druck

101/4

10V2

io³/₄

11

111/2

0,30 0,25 0,20 0,15 0,10 Mittel :

2,31

2,33

2,29

2.28

2.29

2.30

Schlackencemente.

Marke C.

2.31    I

2.32    1 2,31 2,31 2,31

Ln Ln Qi Qi vj

148,9

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Romancemente.

Marke C.

2,22

2,27

2,23

O N Q Qi In» kO xt) i-O rł-

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2,18

2,18

2,18

216

Hydraulische Kalke.

Marke E.

00 IA fO O

29,5

23,9

20,8

20,3

17,2

On Cn vj M OO

kJ VÛ M W 'o

58,9

49,5

40,5

42,5

34,i

2,18    2,20    2,20    2,20

Marke F.

I0³/4

Ii74

I I 7 2

0,30

0,25

0,20 °,i5 0,10 Mittel :

2.30 2,3²

2.31 2,30 2,2 7

2,30

2.32

2.33

2,28

2.28 2,25

2.29

2.32

2.33 2,33 2,33 2,27

2,32

2,31

2,33 I! ²,²9 || 2,3° 2,28

2,30

Ck 00^ N CO Q N N N N IT)

Ln ^    S M

Ln Cb M QJ H

00 o, o, 'o, 'bo

I4,3

13.2

12.3

12.4 ”>3

117,0 110,6

00 v£> O M M p

O Ln hh

Aus vorstehenden Zusammenstellungen geht nun hervor :

1.    Die Zugkörper der ersten Versuchsreihe sind durchwegs, wenn schon unbedeutend, schwerer als der Druckkörper. In der zweiten Versuchsreihe ist die Übereinstimmung der Gewichtsverhältnisse eine bessere; wahrscheinlich war die Erzeugung der Probekörper, namentlich der Abstrich der verlorenen Köpfe, eine sorgfältigere gewesen.

2.    Die specifischen Gewichte der unter Aufwand von 0,2 mkg Arbeit pro 1,0 gr trockener Mörtelsubstanz erzeugten Probekörper der Zug- und Druckfestigkeit wiesen keine bessere Übereinstimmung als diejenigen auf, die mit 0,3 mkg Arbeit erzeugt wurden.

3.    Bringt man in Anschlag, dass eine mathematische Prä-cision weder von den Arbeitsgeräten noch von deren Bedienungsmannschaft erwartet und verlangt werden kann, so wird man die in unserer ersten und insbesondere in der zweiten Versuchsreihe konstatierten Schwankungen der specifischen Gewdchts-verhältnisse der Probekörper als innerhalb der Fehlergrenze liegend, also als praktisch verschwindend ansehen und somit

4.    erklären müssen, dass mit der angenommenen Arbeit von 0,3 mkg pro 1,0 gr trockene Mörtelsubstanz bei Anwendung von Apparaten, die bei Erzeugung der Druckproben mit einem Fallgewichte von 3,0 kg und 0,5 m Fallhöhe, bei Zugproben mit einen Fallgewichte von 2,0 kg und 0,25 m Fallhöhe arbeiten, Probekörper der Druck- und Zugfestigkeit von an genähert gleichem specifischem Gewicht gewonnen werden können.

5.    Ob nicht auf anderem Wege gleiche Resultate erzielt werden können, bleibt unentschieden. Für uns hat diese Möglichkeit aus dem Grunde kein Interesse, weil auf dem betretenen Wege nicht nur die gewünschte Übereinstimmung der specifischen Gewichte der Probekörper erreicht wurde, sondern weil gleichzeitig auch die früher üblich gewesene Menge des Anmachwassers beibehalten werden konnte, während anderseits auch die gewonnenen Festigkeitsworte der maschinell erzeugten Probekörper des Normenmörtels in den massgebenden Altersklassen keine bemerkenswerten Änderungen ergaben, so dass zur Zeit des Überganges zur maschinellen Formerei der Probekörper des Normenmörtels an den Ansätzen der massgebenden Festigkeitswerte desselben Änderungen nicht erforderlich waren.

2. Einflüsse der Sandbeschaflenheit auf die Dichte und die Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels (1 : 3).

Nach dem der durch Prof. Belehibski, St. Petersburg, konstatierte Unterschied zwischen den Ergebnissen der Dichteverhältnisse der Zug- und Druckproben des mit 0,3 mkg gegenüber 0,2 mkg Arbeit komprimierten Normenmörtels durch den Rammprozess und der hiebei ausgeübten Rammarbeit durch unsere Versuchsreihen keine Aufklärung gefunden, lag der Gedanke nahe, das Verhalten verschiedener Sandsorten in der maschinellen Formerei der Probekörper zu verfolgen, und deren Gewichts- und Festigkeitsverhältnisse in der massgebenden Erhärtungsklasse festzustellen.

Verwendet wurden bei dieser Untersuchung eine Reihe zufällig in die Schweiz. Materialprüfungs-Anstalt eingelaufene Portland-, Schlacken-, Roman-Cemente und hydraulische Kalke sowie eine Reihe Bausandsorten mit verschiedenartiger Kornbeschaffenheit und differierenden Gewichtsverhältnissen. Insbesondere kamen zur Anwendung:

der Schweiz. Normalsand, zweimal gewaschen und getrocknetx) ;

der in Zürich verzv endete Bausand von Altstetten, mit vielen feinen Körnern durchsetzt²); sodann der gewaschene Rheinsand von Köln, ziemlich feinkörnig, scharf;

Lennesand von Köln;

Prümbachsand von Köln ; endlich einige Ruhr-, Nahe-und andere Sandsorten ³) ⁴).

b Schweiz. Normalsand, lose eingefüllt wiegt ca. 1,38 kg, eingerüttelt 1,58 kg pro Liter.

²)    Bausand von Altstetten, lose eingefüllt wiegt ca. 1,61 kg, eingerüttelt 1,81 kg pro Liter.

³)    Bausand von s’Gravenhagen, lose eingefüllt wiegt ca. 1,71 kg, eingerüttelt 1,86 kg pro Liter.

⁴)    Dünnensand von Juist, lose eingefüllt wiegt ca. 1,46 kg, eingerüttelt 1,65 kg pro Liter.

Sämtliche Sandsorten wurden normengemäss behandelt; d. h. in Gemengen von 1,0 Gew.-Teil. Bindemittel auf 3,0 Gew-Teil. Sand trocken durchgemischt, sodann mit der vorangehend bestimmten, der Normalkonsistenz entsprechenden Wassermenge versetzt, bei langsam bindendem Bindemittel drei Minuten lang, bei raschbindendem eine Minute lang durchgearbeitet und hierauf mit 0,3 mkg Arbeit komprimiert. In den Aufsatz der Druckprobe wurden Fall für Fall 750 gr 200 gr trockener Mörtel -f- die entsprechende Wassermenge eingebracht und erstere mit 150 Schlägen eines Fallgewichtes von 3,0 kg aus 0,5 m Höhe, letzere mit 120 Schlägen eines Fallgewichtes von 2,0 kg aus 0,25 m Höhe komprimiert. Die Proben wurden übungsgemäss ausgeschalt und in feucht gehaltenem Schranke bewahrt. Die Cementproben bleiben 24 Stunden, die Probekörper mit hydraulischem Kalk 3 X 24 Stunden an der Luft und die übrige Zeit bis zum 28. Tage ihrer Erhärtungsdauer, unter Wasser. Um die mittleren Änderungen der Gewichtsverhältnisse der Probekörper kennen zu lernen, wurden dieselben am 7. Tage ihrer Erhärtung aus dem Wasserbade gehoben, abgetrocknet, gewogen und in das erneuerte Wasserbad wieder eingelegt.

in jenen der Zugprobe

Folgende Zusammenstellungen enthalten die hierbei gewonnenen Resultate.

Cement-

marke

Bezeichnung

der

Sandart

Menge des S An-mach-wassers

Specifische Gewichte der Sandfestigkeit, Probekörper, Wasserlag

jj 1:3, kg/cm²

nach 7-tägiger nach 28-tägiger nach 28-tägiger*) Erhärtungsfrist Erhärtungsfrist '' asserlagerung

Zug ! Druck

Zug Druck

Zug Druck

Portlandcemente, Mörtel 1 : 3 in Gew.-Teilen.

Schweiz. Normalsand

I0l/4

2,24

Bausand v. Altstetten

Gewaschener Rheinsand von Köln

Lennesand von Köln

2,39

L"

Prümbachsand v. Köln

; 2,41 I 2,42 ²’44

2,25 2,41 2,45

2,42 j 2,43    2,44 j

2,44

Cement-j

marke

Bezeichnung

der

Sandart

Menge Specifische Gewichte der Probekörper, Wasserlag.,

nach 7-tägiger nach 28-tägiger Wassers Erhärtungsfrist Erhärtungsfrist in O/o

des

Anmach-

Sandfestigkeit, 1 : 3, kg/cm⁸

Zug Druck Zug Druck

Zug Druck

Schweiz. Normalsand

Bausand v. Altstetten

I Gewaschener Rheinsand von Köln

Lennesand von Köln

Prümbachsand v. Köln

2,29

2,43

2,47

2.45

2.46

28,0

3i,7

30,0

28.2

25.2

306,1

481,0

59i,o

367,0

410,8

Schweiz. Normalsand

10I/4

; Bausand v. Altstetten

{ Gewaschener Rheinsand von Köln

Lennesand von Köln

Prümbachsand v. Köln

2,27

2,39

2,49

2,45

2,46

11,6

19,9

■-T ocT vcT

131,0

276,5

400.8

224.8 228,2

D j Schweiz. Normalsand ! Bausand v. Altstetten

I Gewaschener Rheinsand von Köln

i Lennesand von Köln

Prümbachsand v. Köln

CO

00

2,31

2.45

2.48

2.49

2.46

20,9

29.1

²5.1

194,9

317,5

417.4

228,2

261.5

Schweiz. Normalsand

Gewaschener Rheinsand von Köln

Lennesand von Köln

9V2 I 2,26

61/2

83/4

2,26    2,29

2,36 2,47 2,41 2,41 2,44 2,41

2,26

2,49

2,44

22,9

26,8

28,3

215,4

5oo,o

299,3

Schweiz. Normalsand

Gewaschener Rheinsand von Köln

(Kontrolle)

9V2

2,27

2,48

2,26    2,30

2,50    2,48

2,28

2,51

2,49

26,2

3o,9

312.5

756.6

811,2

Schweiz. Normalsand

Gewaschener Rheinsand von Köln

9³/4

61/2

2,25 2,25 2,27 2,40 2,46 2,43

2,25

2,50

10

'oo

222,0

437,3

Schweiz. Normalsand

Gewaschener Rheinsand von Köln

9³A

61/2

2,25 2,28 2,31 2,43 2,51 2,44

2,30

2,53

28,4

34,5

344.5

777.6

Schweiz. Normalsand

Rheinsand (?)

10I/4

61/2

JO JO

00 C\

2,34    2,35

2,42    2,49

2,33

2,45

10

Gn 4^. *00 vo

228,5

355,o

Schweiz. Normalsand

IO

Prümbachsand v. Köln

2,25    2,28

2,41    2,44

2,25

2,44

2,28

2,45

23,2

25,9

229.3

361.3

*) Einschliesslich der VII. Heft

Cement-¹

marke

Bezeichnung

der

Sandart

Menge

des

Anmach-;

wassers in O/o

Specifische Gewichte der Probekörper, Wasserlag.,

nach 7-tägiger i nach 28-tägiger Erhärtungstrist | Erhärtungsfrist

Sandfestigkeit,

1 : 3, kg/cm2 nach 28-tägiger’) Wasserlagerung

il Zug

Druck j Zug

Druck Zug ;

Druck

Schweiz. Normalsand

10

Roersand Nr. 1

Nr. 2

! Nahesand

Rheinsand (?)

Sartoriussand, Erft b. J Cappelen

872

Schweiz. Normalsand

Sand v. s’Gravenhage Dünnensand von Juist

2,30

2,45

2,18

2,30

2,51

2,20

Schweiz. Normalsand

ji Bausand v. Altstetten I Gewaschener Rheinsand von Köln ! Lennesand von Köln

Prümbachsand v Köln

Mittel für Portlandcemente.

II

Schlackencemente; Mörtel 1 : 3 in Gevv.-Teilen.

Schweiz. Normalsand Icd/4 Bausand v. Altstetten |    7¹/²

6V2 83/4 83/4

j Gewaschener Rheinsand von Köln

Lennesand von Köln

Prümbachsand v. Köln

2,26 2,34 j 2,38 2,38 2,40

2,44    2,42 I 2,45

2,24

2,38

2,46

11,8    87,7

I9i,9 271,1 i4,o 133,4 n,7 ; 135,8

Schweiz. Normalsand

IO V4

Bausand v. Altstetten

Gewaschener Rheinsaud von Köln

Lennesand von Köln

Prümbachsand v. Köln

2,31    2,33    I    2,31    2,31    23,5    J 207,7

Schweiz. Normalsand

I03/₄

Prümbachsand v. Köln

88/4

2,34    2,32 1 2,36    ?

2,38 ! 2,39    2,39    2,39

196,1 26,4    282,8

25,2

Cement-jj marke jj

Bezeichnung

der

Sandart

Menge Specifische Gewichte der Sandfestigkeit,

1:3, kg/cm2 nach 28-tägiger*) Wasserlagerung

des

Anmach-

Probekörper, Wasserlag.,

nach 7-tägiger nach 28-tägiger Wassers Erhärtungsfrist Erhärtungsfrist in °/o

Zug Druck

Zug j Druck

Zug j Druck

Mittel für Schlackencemente.

Schweiz. Normalsand

Bausand v. Altstetten [ Gewaschener Rheinsand von Köln Lennesand von Köln

i; Prümbachsand v. Köln

10,42

2,30

2,30

2,32

2,39

2,41

2,39

2,40

O    tCt>    CO    1—1

co    4    ’t

N    (N    ffi    N    W

Romancemente : Mortel 1 : 3 in Gew.-Teilen.

Schweiz. Normalsand

Bausand v. Altstetten

Lennesand von Köln

Prümbachsand v. Köln

2,45 I 9,5

::

108,9

269,2

123,0

101,4

Schweiz. Normalsand 11

Bausand v. Altstetten

Lennesand von Köln

Prümbachsand v. Köln

2,27

2,47

2.45

2.46

y¹ s°

00 00 4^

81,3

174,0

68,1

79,5

Mittel für Romancemente.

Schweiz. Normalsand Bausand v. Altstetten Lennesand von Köln Prümbachsand v. Köln

2,28 2,28

2,28

2,46

2,44

2,43

2,44

2,42

2,40

2,47

2,46

2,44

Hydraulische Kalke ; Mörtel 1 : 3. in Gew.-T eilen.

A Schweiz. Normalsand

121/4

Bausand v. Altstetten j I0I/4

Gewaschener Rheinsand von Köln

83/4

IOs/4

Prümbachsand v. Köln 118/4

Lennesand von Köln

2,18

2,32

2,34

2,31

2,30

2,17

2,33

2,38

2,33

2,33

73,0

106,9

134,3

7,o

6,0

81,4

75,3

Cement-

marke

Bezeichnung

der

Sandart

Menge des 1: Anmachwassers in °/o

Specifische Gewichte der Sandfestigkeit,

1 : 3, kg/cms

. _    .    ,    . nach 28-tägiger’)

nach 7-tägiger ! nach 28-tägiger Erhärtungsfrist ! Erhärtungsfrist A asserlagerung

Probekörper, Wasserlag.,

Zug [ Druck

Zug j Druck Zug

Druck

Schweiz. Normalsand ;

10°/4

Bausand, v. Altstetten j|

j Gewaschener Rheinsand von Köln

Lennesand von Köln

Prümbachsand v. Köln

►H

O O OO

<    < VÏ

fco

i4,3 n7,o 16,2 i 151,9

17.1    1 181,0

10.2    120,5 9,2 II 1,0

Mittelwerte für hydraulische Kalke.

2,35 ! 2,35 2,35 I 2,35

2,25

2,40

:    2,41

2,35

2,37

II

Aus vorstehenden Versuchsresultaten geht hervor:

1.    Dass der Schweiz. Normalsand bei einer Rammarbeit von 0,3 mkg pro 1,0 gr trockene Mörtelsubstanz, a,usgeübt durch 120 bezw. 130 Schläge für die specißschen Gewichte der Zug- und Druckproben in den einzelnen Positionen wohl etwas schwankende, im Mittel jedoch für die verschiedenen Cementsorten recht befriedigende Übereinstimmungen liefert.

2.    Dass es Sandsorten giebt, die unter zu Grundelegung genau übereinstimmender Apparate, Gerätschaften und Manipulationen sowohl in den einzelnen Positionen, als auch in den Mittelwerten für die specifischen Gewichte der Zug- und Druckproben stets Differenzen im gleichen Sinne ergeben. So z. B. der gewaschene Rheinsand von Köln, welcher permanent specifisch leichtere Zug-, und specifisch schwerere Druckkörper liefert. Endlich scheint aus vorstehenden Versuchsresultaten hervorzugehen, dass

an

3.    eine Übereinstimmung der Gewichtsverhältnisse der verschiedenen Stellen erzeugten Probekörper nur unter zu

Grundelegung gleicher maschineller Apparate und des gleichen Normalsandes zu erreichen sein wird,

3. Einfluss

6. Untersuchung

der Bindekraft Magnesia-reicher Gemente.

ÿ. Einfluss einiger Zumisehstoffe auf die Bindekraft des Portlandeementes.

t. Resultate der Prüfung der Kiesfestigkeit (Béton) gemischter Portlandeemente.

Beschaffenheit der Versuchsobjekte in Portlandcement.

stets Vorkommen, wenn eine Änderung im Roheisen an

Einfluss der Zuschläge auf die Abbindeverhältnisse eines Schlackenkalkgemenges.

3. Serie. Schlackencement Neunkirchen.

Sodann heisst es weiter:

gemischt und diese Mischungen im Verhältnisse 1:1 bezw. 1:3 in Gew.-T. mit Schweiz. Normalsand zu Mörtel verarbeitet.

19. Resultate der Untersuchung der Qualitätsverhältnisse der Produkte der Schweiz. Industrie hydraul. Bindemittel vom Jahre 1895/96.

20. Resultate der Untersuchung der Druckelasticität einiger Mörtel- und Betonsorten hydraulischer Bindemittel.

A. Portland-Cement.

18. Resultate der Untersuchung der Produkte der Sc

3. Einfluss

der Wassermenge auf die Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels 1 : 3.

Den Einfluss der Menge des Anmachwassers auf die Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels (1 : 3) kennen zu lernen, wurden im Ganzen

5 Portlandcemente 2 Schlackencemente und 5 Romancemente

allgemein untersucht, hierauf normen gemäss zu Probekörpern der Zug- und Druckfestigkeit in 2 Altersklassen, entsprechend den 7- und 28-Tagproben, verarbeitet. Die hiebei festgestellte Menge des Anmachwassers bildete den Ausgangspunkt für die Wahl der Mengen des Anmachwassers der Mörtel (1 : 3) der anschliessenden Versuchsreihen, welche bei Roman- und Portland-Cementen mit 1%, bei Schlacken-Cementen mit V² % wachsenden, bezw. abnehmenden Wassermengen erzeugt und maschinell verarbeitet wurden. Versuchsreihen, bei welchen die maschinelle Formung der Probekörper nicht mehr durchführbar gewesen, bei welchen also der Flüssigkeitsgrad des Mörtels das Einrammen nicht mehr gestattete und die somit auf nicht absaugenden Unterlagen eingerüttelt werden mussten, sind in den nachfolgenden Zusammenstellungen FEll für Fall besonders kenntlich gemacht.

Nachstehende Zusammenstellungen enthalten die gewonnenen

Resultate.

a. Resultate der Untersuchung der allgemeinen Eigenschaften.

Be-

zeichnung

des

Binde

mittels

Spec.

Glüh

Ge-

ver-

Volumen -gewichte kg/Liter

wicht

lust

lose

einge

rüttelt

o/o

Ô3

Vo-lumen-beständig-,' lem- , keits- peratur

I ⁰ c. !

proben

Abbinde-Verhältnisse

Was- . ser- [Beginn Ende menge[

O/o St. M.iSt. M.

Mahlungsfeinheit in o/o Rückstand

am

900 S. [4900 S.

Romancemente.

3,03

3,04

2,96

3,oi

2,93

« •d- e, O "d-N oo r>. m <o d u5 vcT Ó

o,8ç o,88 | 1,00 0,92 0,82

1,45 [bestand. i,47 i,58

i,49 i,33

18.5

20,0

19.5

19.5 19,5

2 —12 ! 12,5

45,o

10,1

to    W    (0    H    H

4^    jo    J3\    jo    jo

W    "c    "oo    "to    "o

Bezeichnung des

Binde- j mittels I

Volumen-

Spec. ! Glüh- gewichte kg/Liter

Ge-

ver-

wicht lust

lose

; Vo- , Abbinde-Verhältnisse

lumen- I___

be-

Tem-

0/0

<5i Ô3

einge- ständigrüttelt ke,ts’ .peratur proben

OC.

Mahlungsfeinheit in 0/0 Rückstand

Was-

ser- Beginn Ende menge

O/o St. M. St. M ■ 990 S. 4900 S.

am

Schlackencemente.

2,66 8,26 0,94 1,58 bestand. 16,5 2,83 5,03 1,06 1,67

13 —

27,0 I

20,5 : 33,0    5 — 40 —

q. o

d d

Portlandcemente.

3,15    2,39    1,17    1,87

b. Resultate der Festigkeitsproben.

Be-zeichnung des

Materials

Menge des An-mach-

Festigkeit des Normenmörtels 1 : 3 in kg/cm²

j wassers in O/o

nach

28 Tagen

nach 7 Tagen

Zug J Druck J Zug jüruck

Be

zeichnung

des

Materials

; Festigkeit des Normen-Menge- j mortels 1 : 3 in kg/cm2 des An- I mach-wassers in O/o

nach

7 Tagen 28 Tagen Zug Druck Zug Druck

nach

Romancemente.

9,9    93,8 16,5 144,1

7,3; 78,5 16,2 134,1

o, o

9V2    13,8    92,516,1108,4

1472    8,9    70,9    n,3102,8

1572    9,1    72,1    n,8¹80,8

91/4    14,8 108,6 23,1 167,1

10I/4    12,8 in,8 20,7 162,1

11V4    12,5 104,7 18,3 j 160,2

12 74*)    8,7 94,5 17,5 148,2

13I/4    10,5 101,4 18,3 157,6

1474 1574

) Die normale Wassermenge ist durch fett gedruckte Ziffern kenntlich gemacht.

Be-

Zeichnung

des

Materials

Menge des Anmachwassers

Festigkeit des Normenmörtels 1:3 in kg/cm*

nach

nach

7 Tagen 28 Tagen in % Zug Druck Zug Druck

Be

zeichnung

des

Materials

Menge des Anmach-

Festigkeit des Norroen-mörtels 1:3 in kg/cm³

wassers in O/o

nach 7 Tagen

Zug Druck

nach

28 Tagen

Zug Druck

108/4    14,0

ii 3/4 10,9 128/4    10,0

13³/4

I4³/4

I5³/4

168/4

co O m 00^ 00 oo rC

159.5 154,9

132.6 u5,5

124.3

H7,4

98.3

12

Schlackencemente.

196.4    22,5 2 14,1 26,0 204,l! 23,8

277.8

286,1

286.8 296,0 304,3

290.8

274.8

17,4

972 ! 14,4

10

14,7

IOV2 14,6

17.5    148,4 18.7 157,4

127.5    25,7 209,6

147.6    21,9 227,5

140.6    23,5 209,3: n6,o' 23,9 207,6

205,8 208,6

205,4

13,9 I3B9 23,6 11I/2    13,1 128,0 19,8

14,2 127,8 22,3

12

Portlandcemente.

16.7    211,3 21,0 20,5 231,0 25,6 19,9 244,3 25,3

17.7    213,8 25,4 17,3 218,8 24,3

219,6 25,0 210,1 22,7

10

12

13

14*)

19,0 18,8

12,5    86,4 18,6

265.9

343,6

333,5

334.9

318.8 321,0

305.8

143.8

6 Va i3,9 162,4 7V2 19,8 203,5 8V2

91/2

i7,4 238,9 25,8 280,0 18,5 188,9 25,1 261,6 20,7 205,8 26,8 277,9 10V2    17,0    217,0    21,8    281,9

*) Eingerüttelt.

4. Würdigung

der 3-Tagproben als Wertmesser der Bindekraft hydraulischer Bindemittel.

Die vorliegende Untersuchung war zur Kennzeichnung der 3-Tagproben als Wertmesser der Bindekraft hydraulischer Bindemittel unternommen; es handelte sich hierbei ein Urteil darüber zu gewinnen, ob die 3-tägige Mörtelprobe der Zug- und Druckfestigkeit einen zutreffenden Schluss auf die massgebende 28-Tag-probe gestattet, um im Falle der Notwendigkeit einer raschen Beurteilung der Bindekraft eines hydraulischen Bindemittels die 28-Tagprobe durch die 3-Tagprobe zu ersetzen.

Zu diesem Ende wurden eine Zeitlang alle Einläufe an hydraulischen Bindemitteln normengemäss in 3 Altersklassen, entsprechend der 3-, 7- und 28-tägigen Erhärtungsdauer verarbeitet, vorschriftsmässig behandelt, geprüft und die A^erhältnisse der 7- und 28-Tagprobe zu den 3-Tagproben festgestellt.

Zusammenstellung der Resultate.

Lauf.

No.

Normen

festigkeit

nach

28 Tagen

Zug (Druck kg/cma

Verhältnis zur 3-Tagprobe

nach

7 Tagen I 28 Tagen

Zug [Druck; Zug [Druck

Lauf.

No.

Normen- J festigkeit

nach j

28 Tagen

Zug (Druck kg/cma

Verhältnis zur 3-Tagprobe

nach

7 Tagen 28 Tagen

Zug Druck Zug Druck

Portlandcement.

00

24.5    [ 214,3!    2,°5 ' i,78 j 2,95

28,7

14,9

211,9

88,6

3,63

i,9i

2,54

2,65

2,19 2,11

2,77

2,10

9 i9,o 152,7 i,34

12

13

00 vo

1,27 i,79 i,74 i,35 1,80 1,90

1.65    1,66 2,17

1.66 1,60

1,86 2,42 1,78 2,23

i,49

i,53

2,36

i,53

1,62

i,97 2,05 i,74 2,02 2,56 3,49 i,54 2,35 2,24 2,31

I Normen-Lauf. festigkeit

nach

28 Tagen

Zug iDruck kg/cm²

No.

Verhältnis zur 3-Tagprobe

nach

7 Tagen 28 Tagen

Zug ! Druck Zug Druck

Normen-Lauf.! festigkeit

nach

I28 Tagen

! Zug Druck kg,'cm²

No.

Verhältnis zur 3-Tagprobe

nach

7 Tagen 28 Tagen

Zug jDrucki Zug jDruck

19

20

21

22

23

24

25

26

206,6 1,38 1,49 1,88 203,4 1,49 1,58 1,98

l

20,3 194,4 1,28:1,45 1,80

00    00

2,05

i,99

2,22

2,15

M7

2,91

3,6o

2,07

Romancemente.

1,09 I 1,28

42 J 10,8

47

m,5! 1,02

V5

Mittel : Grösstwert : Kleinstwert :

1,46 i,57 2,03 2,05 2,36 2,56 1,18 x,2o 1,45

2,35

3,63

I)47

Mittel : Grösstwert : Kleinstwert :

i,i3 i,i7 1,23 1,46 1,02 j 1,08

1,42 i,55 1,62 ; 2,28 1,09 1,28

Schlackencemente.

Hydraulischer Kalk.

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

11,8 ; 78,0 1,63 I 1,26 2,88 12,3 76,6 j 1,04 1,22 2,20 i 8 77,9 j 1,36 1,32 2,77 5 34,o I —

i 10,6 53,8 ; 2,12 1,50 4,43

3 37,5 I ²,²5 h⁶⁸ 4,56 1,42    —

1,40    —

2,88 2,91 i,59 i,47 4,o8’ 5,71* 2,41 2,91 2,83 3,58 2,43 3,27 2,73 3,65 2,55 2,75 3,o6 3,81 2,22 3,39 2,25 3,94 2,67 2,84 2,76 3,40 2,02 2,71 1,92 2,32

23,9 207,6 1,76 1,63 15,7 100,9 1,24 1,23

19.1    152,4 i,53* 1,72*

24.1    212,3 i,55 i,56 26,6 245,9 1,37 1,53

26.3    263,0 1,49 1,61

27.3    264,9 i,76 1,89

1,64 1,51

1,88

h56

1.83

i,49

1.84 1,29 i,33

26,0 253,0

27.6    260,0

26.6 26,6

29,4

39    I 26,3

40    24,7

41    28,7

1,84 1,40 i,39 i,53 1,72

209,9 1,15

296,0 1,17

270.5 275,i

257.6 238,8

Mittel : Grösstwert : Kleinstwert :

O Th 1-0 00

00 Cb

io 00

i,¹5 1,29

2,45 3,o7 3,o6 3,94 i,92 3,32

Ln    Ln    Ln    Ln    Ln    Ln 4^    4^

Ln    4^    CO    to    hh    OvOOO

00

36,6 -38,5 ! —

Mittel : Grösstwert : Kleinstwert :

1,86

1,98

2,46

3,04

3,20

3,oo

3,23

3,24

3,18

*) Abnormal, beim Mittel ziehen unberücksichtigt.

Aus vorstehenden Versuchsresultaten geht hervor, dass

1.    Die 3- Tag prob en des Normenmörtels, erhärtet bei gewöhnlicher Zimmertemperatur, einen sichern, einwurfsfreien Schluss auf die Bindekraft des Bindemittels nach dessen 28-tägiger Luftoder Wasserlagerung nicht gestatten ; dass

2.    die Kohäsionsverhältnisse des Normenmörtels der 3- Tagprobe gegenüber denjenigen der 28-Tagprobe oft nicht unerhebliche Verwerfungen zeigen. So kann ein Bindemittel in der 3-tägigen Zugprobe einen höheren Gütewert als in der Druckprobe ergeben, während sich die Verhältnisse in der 28-tägigen Probe umkehren.

3.    In den meisten Fällen zeigen an sich volumenbeständige Bindemittel mit günstigeren Anfangsfestigkeiten auch in der massgebenden Erhärtungsphase (nach 28 Tagen) die höheren Kohäsionsverhältnisse. In eiligen Fällen kann somit die Urteilsfällung an Hand der in vorstehenden Zusammenstellungen angeführten Mittelwerten der Verhältniszahlen auf Grund von 3-Tagproben erfolgen ; mit der Urteilsfällung wird man jedoch bis zur Ausführung der 28-Tagproben in allen Fällen zuwarten, in welchen die Vorausberechnung der massgebenden Festigkeitswerte Zahlen ergab, die unter die vorgeschriebenen Grenzwerte der Normen fallen. Hiebei sind im Grossen und Ganzen die Ergebnisse der Druckproben zuverlässiger als diejenigen der Zugproben, welche bei Bindemitteln mit geringer Anfangsenergie, z. B. bei hydraulischen Kalken, nach 3 Tagen oft keine mit Sicherheit messbare Zahlenwerte ergeben.

4.    Die vorstehenden Versuchsresultate sprechen endlich dafür, dass die beschleunigte Bindekraftbestimmung hydraulischer Bindemittel nicht auf dem Wege der Abkürzung der Erhärtungsfrist bei gewöhnlichen Temperaturen zu suchen sei.

5. Würdigung

der Heisswasserprobe zur Abkürzung der Erhärtungsdauer des Normenmörtels.

Die gegenwärtig in Kraft stehenden Normen für die einheitliche Prüfung hydraulischer Bindemittel setzen zur Bestimmung der Bindekraft sämtlicher Bindemittel eine 28-tägige Erhärtungsdauer der Probekörper voraus. Allgemein wird empfunden, dass diese Frist den Interessen einer raschen Beurteilung der Güte eines Bindemittels zuwiderläuft; man verlangt eine Beschleunigung der Arbeit und begnügt sich vielorts die Ergebnisse der 7-Tag-proben der Urteilsfällung zu Grunde zu legen, ein Verfahren, welches für hydraulische Kalke, deren Erhärtung vorwiegend auf der Bildung Kalkhydrosilikaten basiert, überhaupt nicht verwendbar ist und auch bei relativ rasch bindenden Bindemitteln schon deshalb nicht einwurfsfrei erscheint, weil ein in der 7-Tagprobe unbefriedigendes Verhalten zeigender Stoff, in der massgebenden Probe (28-Tag) allen billigen Anforderungen an Bindekraft genügen kann und nicht selten solche übertrifft, die anfänglich die höheren Festigkeitszahlen ergaben.

Dieser Erkenntnis und dem Verlangen nach Beschleunigung des Versuchsverfahrens Rechnung tragend sind seitens verschiedener Experimentatoren Untersuchungen eingeleitet worden, welche durch Einwirkung warmer Bäder auf eine Beschleunigung des Erhärtungsprozesses abzielen. Gegenstand vorliegender Abhandlung bildet nun die Mitteilung* der Versuchsresultate, welche in der angedeuteten Richtung in der Schweiz. Materialprüfungs-Anstalt bisher erzielt wurden.

Eine Einrichtung bestehend aus 5 grossen, in Weissblech konstruierten Wassertrögen dient zur Bereitung der warmen Bäder. 4 dieser Tröge sind mit Deckel ausgerüstet, durch deren Bohrlöcher je ein Thermometer und ein Gasregulator in das Wasserbad taucht; der fünfte Trog dient zur Erwärmung frischen Wassers auf die Temperatur desjenigen Troges, dessen Wasser erneuert werden soll. Sämtliche Wassertröge wurden mit schlechten Wärmeleitern umkleidet und werden mittelst Bunsen’-schen Gasbrennern geheizt. Die Temperatur der Tröge wurde in gefülltem Zustande auf bezw. 25, 50, 75 und 100⁰ C. eingestellt, welche Temperaturen indessen nicht scharf eingehalten werden konnten. Allerlei äussere Einflüsse machten es fast unmöglich, die angenommenen Temperaturen einzuhalten. Die Schwankungen der Temperatur erreichen oft Hz 5 ⁰ C. ; diese werden ausnahmsweise und namentlich stets dann überschritten, wenn frische Probekörper eingelegt oder das Wasser gewechselt wird. In der Nacht steigt die Temperatur der Tröge; bei Tag sinkt dieselbe.

An Bindemitteln kamen nur solche zur Anwendung, die in den vorangegangenen, beschleunigten Volumenbeständigkeitsversuchen tadelloses Verhalten zeigten. Diese Bindemittel wurden meist analysiert, normengemäss geprüft und an Probekörpern, die maschinell unter zu Grundelegung* der normengemässen Rammarbeit von 0,3 mkg pro 1,0 gr trockener Mörtelsubstanz (1 : 3) erzeugt waren, ihr Verhalten in den warmen Bädern und in den darauf folgenden Festigkeitsproben verfolgt. Für jede Serie kamen 6 Zug- und ebensoviel Druckkörper zur Anwendung. Das Mittel der 4 besten wurde Fall für Fall — also genau der

Normen entsprechend nachfolgenden tabellarischen Zusammenstellungen eingestellt.

als massgebender Durchschnitt in die

Chemische Zusammensetzung des Versuchsmaterials.

Lauf. No.

Be-

zeicbnungj

der

Marke

SiO,

AIsOs

FeäO

CaO

MgO

CaCOs

CaSOi

HaO

j + Bt

! Rest ! Ca°

°/o

°/o -

°/o

°/o

°/o

°/o

0/0

Si 0.2 +

RaOs

Portlandcemente.

üi 4^ oj jo

23,48 21,56

20,72 22,04 22,67 21,17 I 22,36

2,58    0,94    0,10 1 1,89

: 2,05 2,04 2,03 1,66 2,06 1,92

2,0210,80 J 0,45

Zusammenstellung der physikalischen Eigenschaften.

Lauf. No.

Spec.

Be-

zeichnung

der jj wicht

Marke

Lauf.

No.

Ge-

3,xo

3,xo

3,i4

3,i7

3,13

3,15

3,i8

3,09

3,ix

Glüh-

verlust

^56

2,08

i,79

o,95

i,7i

ï,3i

o,97

3,38

1,90

Volumen

gewicht

kg/Liter

Abbinde-

Verhältnisse

Vo-

lumen-

be-

lose

einge

rüttelt

Luft-

temp.

Beginn

dl Ö3

OC.

St. M.

Ende St. M.

ständig-

keits-

proben

Mahlungsfeinheit in 0/0 Rückstand

am

900 S. I 4900 S.

Portlandcemente.

bestandj Spur

xo,5

16 —

0,1

0,2

x,9

°,4

0,2

Spur

6,2

xo,3

15,5

19,5

9,5

29,6

19,2

Resultate der Warmbadproben.

Tem

peratur

des

Warm-

Be-

zeichnung der

Marke ! bades

Dauer der Warmbadlagerung der Probekörper

F estigkeitsverhältnisse, kg/cm²

der Warmbadproben

der Normenproben

Verhältnisse der Warmbad-zu den

Normenproben

Zug Druck Zug ! Druck

Zug j Druck

Portlandcemente.

1. Serie: Nach 24-stündiger Luftlagerung in die warmen Bäder

eingelegt.

25 ⁰

yi

1    Tag    10,3

2    Tage    15,9

20.2

20.3

20,3 23,9

r)

95,6

148,8

195.2

199.3

203.2

221.3

28,5

Yl

Y)

Y)

3X1,5    o,36

0,56 0,71 0,71 0,71 0,84

0,31

0,48

0,63

0,64

0,65

0,71

Lauf.

No.

Be

zeichnung

der

Marke

Tem

peratur

des

Warm

bades

Dauer der Warmbadlagerung-der Probekörper

F estigkeitsverhältnisse, kg/cm²

der Warmbadproben

der Normenproben

Verhältnisse der Warmbad-zu den

Normenproben

Zug I Druck I Zug

Druck

Zug

Druck

50°

ll

1    Tag

2    Tage

Oh Ln

vo "o

Y)

Oh Ln 4^

22.3 20,9 24,5

26.4

139,7    28,5

164.1

218.6 205,0

210.6

239.2

311,5

yi

yi

Y)

T)

r>

0,931 0,77

75°

Yt

1    Tag

2    Tage

Yl

II

Yt

in vo

311,5

Yf

yi

0,57    0,56

0,76    0,67

0,91 I 0,87 0,87 ; 0,87 0,88 j 0,85

1,08 ; 1,00

ioo°

Yl

1    Tag

2    Tage

Yl

Y)

Oh Ln 4*.

28,5

311,5

0,57

yi

Y)

Y)

0,71

0,92

0,96

0,52

0,68

0,90

0,78

r>

Yl

1,17    1,06

1,16

1,06

25 ⁰

1    Tag

2    Tage

Y)

Yl

Oh Ln 4^.

195.3

268.3

283,9

335.3

29,4    349,4

30,6    353,8

20,0

23.8

25.8

3i,i

32,6    406,0

0,61

o,73

0,79

o,95

0,90

0,94

0,48

0,66

0,70

0,83

0,86

0,87

50°

Yl

Y)

Yl

32,6

o,59

0,67

o,73

o,74

0,82

0,83

Lauf.

Be-

No.

Zeichnung

der

Marke

Tem- Dauer der peratur Warmbad-des    lagerung

Warm- der Probebades    körper

F estigkeitsverhältnisse,    Verhältnisse

der Warmbadzu den

Normenproben

kg/cm²

der Warmbad- i der Normenproben

proben

Zug Druck Zug | Druck Zug Druck

75° i Tag „    2 Tage

CO co VO ocT

31,2

31,3

33,5

40,3

280,6    32,6    406,0    0,81    0,69

324.3

359.3

388,1

378,5

404,0

Y)

Y)

Y)

ioo°

Y)

1    Tag

2    Tage

24,6

27,0

Yl

))

Yl

CO rł- 10 vO

35,7

34,8

40,4

40,6

257.7    i 32,6

306,1 1    „

362.8

369.9

440.8

472.9

ri

to

Ln

F:

C\ us -Ł. oj to

Tag

Tage 20,1    202,6

Y)

IO

5°° I Tag

2 Tage |i 18,2 : 193,5

Yl

Yl

Y)

Y)

II

75

r»

1    Tag

2    Tage

•n

co ■st- u-, >o

0,61

o,73

0,83

o,77

o,94

0,96

0,55

0,71

o,73

0,76

o,99

0,92

Lauf.

No.

Be

izeichnung

der

Marke

Tem- Dauer der peratur Warmbad-des    lagerung

Warm- der Probebades    körper

F estigkeitsverhältnisse, kg/cm²

der Warmbad- j der Normenproben

proben

Verhältnisse der Warmbad-zu den

Normenproben

Zug

Druck Zug J Druck

Zug ; Druck

12

ioo° i Tag 2 Tage

17,2    184,01 26,6

305,5

0,65    0,60

0,88

0,90

13

25 ⁰ i Tag „    2 Tage

Os Ln 4*.

14

50

¹    Tag

2    Tage

11

r>

15

75° ¹ i Tag „    | 2 Tage

Y)

16

ioo° i Tag »    ² Tage

tO fl}- Ul

o,95

1,00

0,96

1,02

0,60

0,81

0,91

1,27

1,23

1,28

0,63

o,77

0,83

1,06

1,19

1,03

Bezeichnung No. j der Marke

Lauf.

Tem- Dauer der peratur Warmbad- jj des lagerung jj Warm- der Probe- j bades körper j Zug

F estigkeitsverhältnisse kg/cm²

der Warmbadproben

Verhältnisse jj der Warmbad-der Normen- jj zu den

proben jj Normenproben

Druck Zug Druck Zug Druck

17

E*)

25 ⁰

1    Tag

2    Tage

17,9

ui -p*    00

22.2 26,9

27.4

27.3

30.5

215.7    27,8

282.6    „

326,9

348.6

335.⁸

380,4

405,7

1,10 0,94

iS

E*)

50°

1    Tag

2    Tage

25,3

24,6

25,8

26,6

30,3

31,9

298.4    27,8

332.8

390.9 393,6

394.5

405.6

405,7

19

E*)    75°

1    Tag    26,7

2    Tage    25,8

30.9

29.9

31.2

37.2

368.4    27,8

402,6    „

4i3,3

431.1

459.2

475.5

405,7

0,96    0,91

20

E*)

ioo°

1    Tag

2    Tage

23,5

28,5

ir~) kO

32,8

35,⁸

43,2

355,6 ! 27,8 447,9

475.5    ,, 487,3

525.5

405,7

38,3

520,4

r>

z ą ą ą ą ą

O 1 t—( tH    y-H

f⁴    ^    J>

W    05    IO    M    m    OO

(X    W>    O    O    00

21

25

1    Tag

2    Tage

Yf

Ok Ln    OO

cS

19.4

21.8

25.4

23.6

27.8

25.6

189.4

221.9

227.9

262,3

258.5

282.5

3E9

0,50

0,59

0,60

0,70

0,69

0,75

*) Gemischter Portlandcement. VII. Heft.

Lauf.

No.

Be- Tem-zeichnung! der Marke

peratur

des

Warm

bades

Dauer der Warmbadlagerung der Probekörper

F estigkeitsverhältnisse, kg/cm²

!! der Warmbad-I proben

der Normenproben

Verhältnisse der Warmbadzu den

Normenproben

Zug Druck

Zug j Druck

Zug j Druck

22

50°

Y)

1    Tag

2    Tage

377,i

0,62 [ 0,67 o,75 I 0,65 o,74 J 0,66

o,66 0,84 I 0,74 0,80 1 0,87

o,79

23

75° i Tag V J ² Tage „    ! 3    „

23,6

26,8

27,7

•sb u-> vo

23,9

28,1

25,9

332.9

347.9 349T

o,74

0,84

0,87

o,75

0,88

0,81

0,68

0,80

0,89

0,88

0,92

o,93

24

IOO°

1    Tag

2    Tage

19,9

j,:

V)

22.2 2 7,8 28,5

30.2 29,0

225.1

316,0

353.1

387.1

375,6

385,4

3i,9

377,i

2. Serie: Nach 24-stündiger Luft- und 2 X 24-stündiger Kaltwassereinwirkung, Einlagerung in Bäder, welche hierauf innerhalb 2 Stunden auf die vorgeschriebene Temperatur gebracht wurden.

E*)

250

¹    Tag

2    Tage

Y)

10

i9,5 I 233,6 j 27,8    405,7    0,70 j 0,58

: 25,5 I 25,1 I 29,6 29,5 30,9

292,3

303,1

350,3

357,o

365,1

li

Lauf.

Be

No.

zeichnung

der

Marke

Tem

peratur

des

Warm

bades

Dauer der Warmbadlagerung-der Probekörper

F estigkeitsverhältnisse, kg/cm²

der Warmbadproben

der Normenproben

Verhältnisse der Warmbadzu den

Normenproben

Zug Druck

Zug Druck

Zug Druck

26

E*)

50°

Tag

Tage

24.2 26,0 26,9

31.1

28.3

33.1

307.1    [ 27,8    405,7

334.2

366,1

396.3 413,8

407.4

0,87

0,94

0,97

1,12

1,02

1,19

0,76

0,82

0,90

0,98

1,02

1,00

27

E*)

75°

Tag

Tage

26.2

30.2

32,7

27,6

33,5

31,0

321.2

375.2

400.3 409,8 457,i 463,7

27,8 405,7

•n

^ Cî GC Ä qs yH^    h

o t-T 1-4" <©T    -»-T

o,79

0,92

0,99

1,01

1,13

1,14

28

E*)

ioo°

Tag

24,6

Tage

27,6

29,3

37,3

r>

35,9

40,0

343,9

408,0

473,5

52i,4

525,o

567,8

2 7,8 405,7

0,88

o,99

1,05

1,34

r>

1,29

1,44

0,85

1,01

1,17

1,29

1,29

1,40

29

25 ⁰

Tag

Tage

15.1

17.2

22.2

20.3 22,1 21,8

146,0

187.6 212,0

220.6 235,3 250,0

22,0    268,8

r>

0,69

o,78

I,°I

0,92

1,00

0,99

o,54

0,70

o,79

0,82

0,88

o,93

30

50°

Tag

Tage

18,1

20,6

21.4

21.5

21,8

25,+

209.4

231.4

237.5

260.7

262.7 281,9

22,0    268,8

0,82

o,94

o,97

0,98

o,99

1,15

0,78

0,86

0,88

o,97

0,98

1,05

Lauf.

No.

Be

zeichnung

der

Marke

Tem

peratur

des

Warm

bades

Dauer der Warmbad-lagerung der Probekörper

F estigkeitsverhältnisse, kg/cm²

der Warmbad- ; der Normenproben

proben

Verhältnisse der Warmbadzu den

Normenproben

Zug Druck , Zug Druck

Zug -

Druck

31

I 75°

99

¹    Tag

2    Tage

99

0\ Ln 4i

1,03 ; 1,02 1,05    1,06

1,09    1,08

32

IOO°

99

1    Tag

2    Tage

99

Y)

99

Oh Ln 4^

Ci

Ci

268,8    0,81

0,76

3. Serie: Nach 24-stündiger Luft- und 3 X 24-stündiger Kaltwassereinwirkung, Einlagerung in die warmen Bäder.

33

E*)

25

i Tag J 2 Tage

Y)

79

Oh Ln 4^.

24.4    257,7

25,7 314,5

29.4    I 308,3

29,6 1 352,0 30,3 347,1 32,1    333,6

27,8 , 405,7    0,88

„ i „    0,92

1,06

1,07

1,09

1,15

0,63

0,78

0,76

0,87

0,86

0,82

34

E*)

50°

ij

99

99

¹    Tag

2    Tage 27,6

3    „    ! 30,3

„ |j 31,4

î:

Oh Ln

24.7    304,1

366,9

358,7 405,6

30.8    409,6 32,1 ! 404,0

27,8 405,7    0,89

0,99

1,09

1,13

1,11

II

o,75

0,90

0,88

1,00

1,01

1,15    1,00

Lauf.

Be-

Zeichnung

No. der

Marke

Tem- Dauer der peratur Warmbad-des    lagerung

Warm- der Probebades    körper

F estigkeitsverhältnisse, kg/cm²

der Warmbadproben

der Normenproben

Verhältnisse der Warmbadzu den

Normenproben

Zug

Druck Zug j Druck Zug Druck

35

E*)

27,8

405,7

1,00

o,75

1,05

1,03

1,30

1,24

1,26

0,98

0,96

1,12

1,18

1,12

36

E*)

ioo° i Tag 2 Tage

44.3    I 538,3

27,8

405,7

1,03

0,84

r>

1,24

1,35

1,52

1,46

1,59

1,11

1,05

1,35

1,45

1,33

37

25 ⁰

1    Tag

2    Tage

38

50°

25.8    ! 230,6 26,3 I 265,6 26,7 ; 276,0

29.6    I 280,7

28.9    ! 304,6

30.6    I 318,9

i Tag 24,0 , 256,8 I

3i,9

377,i

ri

3i,9

377,i

0,81

0,82

0,84

o,93

0,91

0,96

0,61

0,70

0,73

0,74

0,81

0,85

I 2 Tage ij 27,2 i 277,9

3    .    ¹

26,9

29,5

282,6 '

282,3 i

o,75

0,85

0,84

0,92

0,68

0,74

o,75

o,75

29,8

32,3

298,3

316,8

0,93

0,79

1,01

0,84

39

75°

¹    Tag

2    Tage

Ti

Yl

25.8    I 259,7 26,0 1312,9

29.5    1327,5

30.8    1331,8

28.6    1 360,7

29,3 381,7

3i,9

377,i

0,81

0,82

0,92

o,97

0,90

0,92

ON CO    OO VO 1-H

00 00 OO 00 o' d    o' d d t-T

Lauf.

Be-

Zeichnung

No.

der

Marke

Tem

peratur

des

Warm

bades

Dauer der Warmbadlagerung der Probekörper

F estigkeitsverhältnisse,

I der Warmbadproben

kg/cm²

der Normen- j proben

Verhältnisse der Warmbad-zu den

Normenproben

Zug j Druck Zug Druck Zug

Druck

40

100 ⁰

3i,9    377,i

fl

fl

0,86

0,83

1,02

fl

fl

1,00

0,71 I 0,88 0,98 0,93

fl

1,15

1,05

fl

fl

1,23

1,18

4. Serie: Nach 4 X 24-stündiger, feuchter Luftlagerung, Einlagerung in die angewärmten Bäder.

41

25 0

|l

fl

1    Tag

24,2    223,5

3L9

377,i

fl

30,2    289,3

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

fl

0,76

0,80

0,90

0,89

0,92

o,9S

0,59

o,59

0,72

o,74

o,75

o,77

42

50° i Tag „    2 Tage

Os Ln.

43

75⁰ i Tag    25,9 : 233,0

ii n ² Tage    24,4 ! 227,0

28.8

281,9

3i,9

fl

fl

fl

377,i    0,81

«    °,76

«    ' o,9o

0,85

0,90 0,93

fl

fl

0,62

0,60

o,75

0,78

0,83

0,85

Lauf.

Be-

No.

Zeichnung:

der I __

Marke |j bades

Tem- Dauer der peratur Warmbad-des lagerung Warm- der Probekörper

F estigkeitsverhältnisse, kg/cm²

der Warmbadproben

der Normenproben

Verhältnisse der Warmbad-zu den

Normenproben

Zug

Druck Zug i Druck j! Zug

Druck

44

ioo°

1    Tag

2    Tage

23,6

24,9

3i,3

34,7

35,i

36,1

353,4

377,i

o,74

0,78

0,98

1,09

1,10

1,19

0,66

0,69

0,81

0,90

0,96

o,94

5. Serie: Nach 24-stündiger Luft- und 3 X 24-stündiger Kaltwassereinwirkung, Einlagerung in Bäder, welche hierauf innerhalb 2 Stunden auf die vorgeschriebene Temperatur gebracht wurden.

:!

45

25⁰

1    Tag    20,3

2    Tage    21,5

24,9 24,3

245,3

268,5

275.9

302.9

26,7 ! 355,0    0,76

0,81

0,93

0,91

ÜN    OO    PO

VO    !>•    CO

o    d    d    d

46

5°°

1    Tag

2    Tage 21,1

23,3 25,0

21,2

235,7

251,3

242,0

297,6

26,7

355,o

o,79

o,79

0,87

o,94

0,66

o,7i

o,68

o,84

47

75°

1    Tag

2    Tage

21,8

23,7

25,6

25,4

233.3

261,9

283.3

319,6

26,7 j 355,o

r>

0,82

0,89

0,96

o,95

o,66

o,74

o,8o

0,90

48

H ioo°

1    Tag

2    Tage

20.3 22,9

26,6

26.3

282.7

274,5

287.7

309,4

26,7

355,o

0,76

0,86

1,00

0,98

00^

d d d d

O L» 00

^00

Tem-

Lauf.

No.

Bezeichnung! deg der Warm-Marke || bades

peratur

Dauer der Warmbadlagerung der Probekörper

F estigkeitsverhältnisse, kg/cm²

der Warmbad- ! der Normenproben

proben

Verhältnisse der Warmbadzu den

Normenproben

Zug Druck i Zug Druck

Zug I Druck

49

25

1    Tag

2    Tage

o,73

50°    1 Tag

„    2 Tage    20,4 ! 215,4

21,7    224,8

23,3    234,2

50

5°

75° i Tag „    2 Tage

o,75    0,87

0,90

1,00

0,92 j 1,11

51

200.5 237,9

285.6

315.7    I

52

25⁰    1 Tag

291,2

26,7    355,0    0,84

0,83

o,74

o,75

0,87    0,78

0,98 i 0,82

53

50°    1 Tag

2 Tage

j 21,5

I 23,3 25,2 26,1

263,3    26,7 355,0

287.6    „    !    „

292,0

297.7    !    „

0,81

0,87

0,94

0,98

0,74

0,81

0,82

0,84

Lauf.

Be-

No.

Zeichnung

der

Marke

Tem- Dauer der peratur ; Warmbad-des    lagerung

Warm- der Probebades    körper

F estigkeitsverhältnisse, kg/cm²

der Warmbadproben

der Normenproben

Verhältnisse der Warmbadzu den

Normenproben

Zug ! Druck

Zug Druck Zug Druck

54

75°

1    Tag

2    Tage

TJ

CO Tt-

21,6

23,4

28,1

27,8

234,8    26,7    355,0    0,81

0,88

256.1

I 276,8 j „

276.2    „

1,06

1,04

0,66

0,72

0,78

0,78

55

IOO⁰

1    Tag

2    Tage

22,5

26,9

27,1

3T4

238.6    26,7    355,0

250.6    i ..

286,0 276,2

•n

Y)

—‘ CO

00    ®    ® tH

d *-T -4 —'

0,67

0,71

0,81

0,78

56

25°

N ro \t-

H H

SU

crq CfQ

19,7

0)

21,3

20,5 22 o

«    || 0,77

»    0,74

0,79

0,84

0,87

0,85

o,93

57

50°

1    Tag

2    Tage

18,5

20,0

20,1

205,5 214,0 j    „

! 234,8 i    «

23,3

230,8

27,8    256,9    0,67

0,72 I

.    °,72

0,84

0,80

0,83

0,91

0,90

58

75°

1    Tag

2    Tage

21,6 21,5 26,0 ! 28,6

200,9    27,8    256,9    0,78

°,77

232,1

282,6

283,5

o,94

1,03

0,78

0,90

1,00

1,10

IOO⁰

1    Tag

2    Tage

18,8

26,7

208,0    27,8    256,9    0,68

*    0,96

29,5

30,6

244,9

281,7

3i8,3

0,81

0,95

1,06

1.10

1,10

1,24

1.    dass die Individuen der Species »Portlandcemente sich in den Warmmasserbad-P-roben verschiedenartig verhalten. Insbesondere scheinen die mit löslicher Kieselsäure (in Form aufgeschlossener Hochofenschlacke) versetzten Cemente (vergl. Nr. 25 u. f. ; Marke E*) in den warmen Bädern in beschleunigterem Masse als reine Portlandcemente zu reagieren;

2.    dass die Festigkeitszahlen Zug und Druck des der Einwirkung warmer Bäder ausgesetzten Normenmörtels der Portlandcemente nicht unerhebliche Verwerfungen zeigen;

3.    dass die Datier der Kaltwasserlagerung keinen ausschlaggebenden Einfluss auf den Ausfall der Festigkeitsverhältnisse der Warmbadproben auszuüben vermag ;

4.    dass durch Warmwasserbäder mit Temperaturen unter y5⁰ C. selbst bei 6-tägiger Dauer der Warmwassereinwirkung die Festigkeitszahlen des Normenmörtels der Portlandcemente nach 28-tägiger Kaltwassererhärtung im allgemeinen nicht zu erreichen sind ;

5.    dass durch Warmwasserbäder mit Temperaturen von y fl, sicherer von 100 ⁰ C., schon nach y tägiger Dauer der Warmwasser einzvirkung die massgebenden Festigkeitszahlen des Normenmörtels an sich volumenbeständiger Portlandcemente erreicht erscheinen ;

6.    dass durch weitere Versuche sozvohl die anzuwendende Temperatur als auch die Dauer der Einwirkung der Warmbäder

für den Normenmörtel endgültig festzustellen noch übrig bleibt.

6. Untersuchung

der Bindekraft des Portlandcement-Ofenmehls.

Anlässlich des Besuchs einer deutschen Portlandcement-Fabrik fiel uns auf, dass im Gegensätze zur allgemeinen Gepflogenheit, mit den Klinkern auch nicht unbedeutende Mengen des Ofenmehls (selbstthätig zerfallenes Ofengut) vermahlen wurde. Die Bindekraft des Ofenmehls kennen zu lernen, haben wir später aus 3 schweizerischen Portlandcement-Fabriken, neben Mehl, gewonnen durch Zerkleinerung aussortierter Klinker, auch demselben Brande entstammendes Ofenmehl uns geben lassen und diese Materialien normengemäss untersucht.

Folgende tabellarische Zusammenstellung enthält die gewonnenen Resultate:

Ergebnisse der Normenproben.

A, C und E ist Klinkermehl; B, D und F ist Ofenmehl.

Be- | Spec. Zeichnung der Marke

Glüh-

Ge-

ver-

Volumen

gewicht

kg/1

Abbind e-Verhältnisse

wicht

lust

O/o

Tem- Er’ einge- pera- “ärt-rüttelt tur . " $1 Ô3 ⁰ C.

Rückstand in o/o am

Festigkeit des Normenmörtels (1: 3), kg'/cm²

lose

ginn St. M

Binde

zeit

St. M.

900 j 4900

Sieb ! Sieb

nach 7 Tagen

nach

28 Tagen

Zug Druck Zug Druck

vO vO o. Cb CO of

3,i3 i 1,20    i,86

2 48 1,26 2 00

Cb Cb GJ

4 30 15 - 54 ii

2,2 24,6

1,4 2I,⁶

21,5 187,6 24,1 3,4    26,9    4,8

239,6

3i,o

3,11 2,01 1,36 2,12 10,7 1,20 2,21    10,8

3,04

3,12 2,37 1,23 2,00 19,0 3,04 1,98 0,95 1,67 19,0

2212

29,8

— 20 6 30

7- iS -

3- 7-

Spur

Spur

34,o

Cb

to 4^

158,8

36,4

24,4

9,7

12,5 22,1 256,0 29,2 2,0 15,4 136,8 19,9

245,9

77,4

199,8

Bemerkung: Die Ofenmehle B und D haben die beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben nicht bestanden.

Chemische Zusammensetzung der Ofenmehlsorten.

Die chemische Zusammensetzung der Ofenmehle wurde bei den Marken B und F ermittelt; die Analysen bestätigen die Angabe der Werke, dass das Rohmehl von normaler Zusammensetzung gewesen.

SiOa AI2O3 Fe2O3 CaO MgO CO2 H₂ O + Bit. Sorte B: 22,86%; 8,13%; 2,88%; 64,67%; 0,23%; 0,00%; 0,00%

„ F: 25,03 „ 8,01 „ 2,68 „ 58,69 „ 0,98 „ 0,36 „    1,63 „

Nacherhärtungsverhältnisse der Normenmörtel.

Einen Einblick in die Nacherhärtungsverhälnisse der Ofen

mehle zu gewinnen, wurde das Klinker- und Ofenmehl der Fabrik B und C normengemäss bis auf eine einjährige Erhärtungsdauer, Wasserlagerung', verarbeitet. Die vorgenommenen Festigkeitsproben erg'aben folgende Zahlen werte für den Normenmörtel (1 : 3):

nach :

Sorte

C; Klinkerm. 17,4 158,8;

D; Ofenmehl 6,2 36,4;

E; Klinkerm. 22,1 256,0;

F; Ofenmehl 15,4 136,8;

7 Tagen;

28 Tagen; 84 Tagen; 210 Tagen; 365 Tagen.

Zu g, Druck; Zug, Druck; Zug, Druck; Zug, Druck; Zug, Druck.

29,6 295,5; 35,8 359,1; 37,8 394,4. 15,5 126,0; 21,5 152,8; 24,6 189,8.

24,4 245,9;

9,7 77,4;

29,2 372,9; 34,9 416,4; 35,9 426,4; 39,2 511,2. 19,9 199,8; 27,3 248,0; 31,8 289,0; 31,6 345,9.

7. Untersuchung

der Bindekraft überlagerter Cemente.

Wiederholt verlautbarten Anfragen bezüglich der Grösse der Bindekraft und damit der Verwendbarkeit überlagerter, also knollig gewordener Cemente zu entsprechen, wurde die vorliegende Untersuchung eingeleitet. Sie bezweckt die Bestimmung der Bindekraft von auf einzelnen Bauplätzen, sowie im Laboratorium der Materialprüfnngs-Anstalt knollig gewordenen Cementen. Die der Originalverpackung entnommenen Cement-knollen wurden Fall für Fall zerrieben und das so gewonnene Mehl normengemäss untersucht.

1. Versuchsreihe.

Knollig gewordener Portlandcement von Zurlinden & Cie.

in Aarau.

Einsender: Herr Miescher, vormals Ingenieur der Wasserwerke, St. Gallen; Dezember 1888.

Specifisches Gewicht :

Glühverlust :

2,96

Volumengewicht, lose :

Erhärtungsbeginn : Bindezeit :

7,47 o/o 1,16 kg/1 eingerüttelt: 1,74    „

ca. 21 Stunden

Lufttemperatur :

„ 40

15° C.

Volumenbeständigkeitsproben : bestanden Rückstand am 900-Sieb:

3,1 o/o

4900

21,8 „

Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels (1:3)

84 Tagen; 26,6 kg/cm2 184,4    „

Zug: Druck :

nach:    7 Tagen;

10,1 kg/cm2 75,3    „

28 Tagen; 20,2 kg/cm2 155,0    „

2. Versuchsreihe.

Einsender des Materials: Herr Miescher, vormals Ingenieur der Wasserwerke, St. Gallen; November 1888.

Portlandcement von Zurlinden & Cie. in Aarau; am Sackrande stark knollig; in der Sackmitte: Beginn der Knollenbildung.

Bezeichnung der Probe :

Entnahme des Materials :

Specifisches Gewicht :

Glühverlust :

A.

B.

V olum enge wicht, lose :

„ eingerüttelt :

Erhärtungsbeginn : Bindezeit :

Lufttemperatur :

V olumenbeständigkeitsproben :

Rückstand am 900-Sieb: „    „ 4900    „

Knollen v. Sackrand. Mehl a. d. Sackmitte.

3,04 3,97 °/o 1,31 kg/1 2,01 „

ca. 8 Stunden » 24    „

ca. 17° C.

3,03

4,73 %

•    1,21 kg/1

1,86 „

ca. 8V2 Stunden „ 24

ca. 17° C.

bestanden 10,4% 40,0 „

bestanden 12,5% 45,0 „

nach:

Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels

84 Tagen;

7 Tagen ;

28 Tagen;

(1 : 3)

365 Tagen.

Zug: Druck :

12.4    kg/cm²

91.5    „

19,1 kg/cm2 156,5    „

25,3 kg/cm2 180,4    „

28,6 kg/cm2 275,5    „

Zug: Druck :

12,8 kg/cm2 98,0    „

16,9 kg/cm2 143,4    „

23,8 kg/cm2 181,4    „

25,5 kg/cm2 280,9    „

3. Versuchsreihe.

Einsender des Materials: Portlandcement-Fabrik Lcinfeji (Kt. Bern); Februar 1889.

Portlandcement, absichtlich frisch von der Mühle weg be-Geprüft A: im Anfertigungszustande ; B: nach sechs

zogen.

wöchentlicher Luftlagerung ; C: bei Beginn der Knollenbildung; D: nach Eintritt der starken Knollenbildung.

Eigenschaften des Materials:

A.

B.

C.

D.

Specif. Gewicht :

Glühverlust :

Erhärtungsbeginn :

Bindezeit :

Lufttemperatur :

V olumenbeständig-

keits-Proben : nicht bestand.; zweifelhaft; zweifelhaft; zweifelhaft.

3,02

2,83

2,85

2,93

11,49%

3 St. 15 Min. 4 St. 30 Min. 6 St. 25 Min. 4 St. 45 Min. ¹) ca. 24 St. — ca. 32 St. — ca. 40 St.

3,39%

5,90 %

9,45 %

ca. 36 St. —

ca. 13° C.

ca. 14° C.

ca. 14° C.

ca. 18° C.

FestigkeitsVerhältnisse des Normenmörtels (1 : 3), kg/cm².

A.

B.

C.

D.

28

Aus vorstehender Versuchsreihe geht die Thatsache hervor, dass Fehler in der Aufbereitung des Rohmaterials, fehlerhafter Brand bezw. unzulängliche Sortage des Ofengutes durch eine Sack-Lag-erung des Materials nicht immer behoben werden können.

4. Versuchsreihe.

Einsender des Materials: Portlandcement-Fabrik Zttrlinden & Cie., Aarau; März 1889.

Portlandcement, absichtlich frisch von der Mühle weg bezogen. Geprüft A: im Anlieferungszustande ; B: nach sechswöchentlicher Luftlagerung ; C: bei Beginn der Knollenbildung; D: nach Eintritt starker Knollenbildung.

Eigenschaften des Materials :

A.

B.

C.

D.

Specif. Gewicht: Glühverlust :

3,09

3,05

3,04

2,97

2,10 %

Erhärtungsbeginn : 6 St. 15 Min. ca. 12 St. 30 Min. ca. 7 St. ca.. 22 St. —

3,96 °/o

4,38%

Bindezeit :

ca. 24 St.

ca. 16 St.

7,49 % ca. 3 St. ca. 30 St.

Lufttemperatur:    ca. 14° C. ca. 14° C. ca. 18° C.

V olumenbeständig-

keits-Proben :    bestanden bestanden bestanden bestanden.

Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels (1 : 3), kg/cm².

(?)

28

84

210

365

8,1 60,1 14,8    96,5

23,3    162,0

5. Versuchsreihe.

Einsender des Materials: von Roll’sches Eisenwerk, Choindez, April 1887.

Schlackencement von Choindez, frisch von der Mühle weg bezogen (Marke A). Wiederholung der Normenprobe nach sechswöchentlicher Luftlagerung (Marke B). Die aus der Untersuchung erübrigten Reste wurden zusammengemischt, 2 Jahre im Lagerraum der Schweiz. Materialprüfungs-Anstalt bewahrt und sodann abermals normengemäss verarbeitet (Marke C).

Eigenschaften des Materials :

Anlieferungszustand :

2,68

8,15%

0,99 kg/1 1,57    „

0,5%

9,0 „

bestanden

Specifisches Gewicht: Glühverlust :

Volumengewicht, lose:

„    eingerüttelt :

Mahlungsfeinheit ; Rückstand

am 900-Sieb:

Nach 2-jähriger Lagerung 2,69

11,37 %

0,96 kg/1 1,55    „

0,5 % 20,8 „ bestanden.

„ 4900    *

Volumenbeständigkeits-Proben :

Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels (1 : 3), kg/cm².

nach 7 Tagen:

28

84

1    Jahr:

2    Jahren :

Zug, Druck;

Zug, Druck;

28,6    240,6

Zug, Druck ; 15,5 114,0 24,1    212,3

6. Versuchsreihe.

Einsender des Materials: Oberst F. Locher, Zürich; März 1894. Schlackencement von Choindez; stammt aus dem Lagerraum der Landesmuseumsbaute ; überlagert, stark knollig. Knollen wurden zerrieben und dem übrigen Mehle untermischt.

Eigenschaften des Materials :

Specif. Gew. : Glühverlust : Volumengew., lose :

Volumengew.,

eingerüttelt : 1,53    „

2,77

8,26%

0,98 kg/1

2 St.

Erh.-Beginn: Lufttemper.: 14,4° C.

Bindezeit: ca. 16 St.

Volumenbeständigkeitsproben : bestanden

Mahlungsfeinheit, Rückstand am 900-Sieb: 0,7%; am 4900-Sieb: 21,0%.

FestigkeitsVerhältnisse des Normenmörtels (1 : 3), kg/cm².

nach :

Zug: Druck :

7 Tagen; 28 Tagen; 84 Tagen; 14,1 119,4

1°

22,5

26,9

214,3

304,9

io 00

H Sf 3

•r.

n>

365 Tagen.

34,3

383,1

8. Untersuchung

der Erhärtung hydraulischer Bindemittel unter verschiedenen Bedingungen.

a. Einfluss des Wassers und der Kohlensäure auf die Bindekraft hydraul. Bindemittel.

10 hydraul. Bindemittel wurden allgemein untersucht und normengemäss in 3 Altersklassen verarbeitet. Die Probekörper der Zug- und Druckfestigkeit wurden nach dem Ausschalen aus den Formen separiert und ihrer Bestimmung gemäss folgender-massen behandelt:

a. Luftlagerung bei ca. /j° C. Nach dem Ausschalen wurden die Probekörper auf einem Gestelle der Cementwerkstätte derart aufbewahrt, dass die Luft die Probekörper möglichst vollkommen umspühlen konnte.

b.    Wasserlagerung bei ca. 75⁰ C. Die Behandlung der Probekörper geschah nach Anleitung der Schweiz. Normen.

c.    Lagerung in wasserfreier Luft bei ca. 15⁰ C. Sämtliche Probekörper dieser Versuchsreihe wurden nach dem Ausschalen 2 X 24 Stunden an der freien Luft der Cementwerkstätte belassen, hierauf in einen mit Quecksilber abgedichteten Glasschrank eingebaut, dessen Atmosphäre durch Chlorcalcium und konzentrierte Schwefelsäure trocken gehalten wurde.

d.    Lagerung in kohlensäurefreier, feuchter Luft bei ca. 75 ⁰ C. Sämtliche Probekörper dieser Versuchsserie wurden unmittelbar nach dem Ausschalen in einen, ebenfalls mit Quecksilber abgedichteten Glasschrank eingebaut. In den Glasschrank wurde mittelst eines Wasserstrahlgebläses Luft eingepresst, deren Kohlensäuregehalt vorerst in Kalilauge absorbiert wurde. Zur Feuchthaltung der Atmosphäre waren einige wassergefüllte Glasgefässe im Schranke angebracht.

e.    Lagerung in reiner Kohlensäure bei 75⁰ C. Die Probekörper dieser Versuchsreihe wurden ebenfalls unmittelbar nach dem Ausschalen in einen, mit Kohlensäure gefüllt gehaltenen und mit Quecksilber abgedichteten Glasschrank eingebaut. Die Atmosphäre dieses Schrankes erwies sich nach dem Einlegen frischer Probekörper wassersatt; die Glaswände schwitzten erheblich. Das von den Probekörpern abgegebene Wasser musste allmälig mit der Kohlensäure aufgebraucht worden sein, denn schon nach ca. 28 Tagen erschien die Schrankatmosphäre völlig trocken.

f. Lagerung in kohlensäurereicher Luft bei ca. 50⁰ C. Die Probekörper dieser Versuchsreihe wurden ähnlich den vorstehend beschriebenen, unmittelbar nach dem Ausschalen in einem mit Fletcher - Brennern befeuerten Trockenschrank eingebaut und hier dauernd der trocknenden Wirkung einer kohlensäurereichen Atmosphäre von ca. 50° C. ausgesetzt.

VII. Heft

Lauf.

No.

IO

Eigenschaften des Versuchsmaterials. a. Chemische Zusammensetzung.

Herkunft des Materials

Marke A

Marke B

Si0₂ AI2O3 Fe₂03 CaO MgO CaS04 C0₂    H₂0

°/o    °/o

°/o

°/o    °/o

Summa

A. Hydraulische Kalke.

22.77 5,2013,18 j 55,52 1,4712,25 2,53 20,19 5,6013,94 55,25 1,9112,05 4,28

vo

S S

99,57

99,89

B. Romancemente.

Delune, Grenoble Uriol, Grenoble

v. Roll, Choindez

00

■s.

4^ Cn VÛ tO

100,66

100,02

100,01

100,18

'O    tT w

Un

o    m cT~ hT

62,41 !    1,27 ( 2,12

60,54    1,21    3,41    0,78    I

64,46    2,33    2,18    ; 0,73

60,90 I    0,89    3,05    0,58

ß. Physikalische Eigenschaften.

22,01

P.-C.-Fab. Mannheim Du-Pasquier, Grandch. Jj 22,29 21,10 22.28

Wagner, Stans R. Vigier, Luterbach

Bezeichnung und Herkunft des Materials

No.

der ¹ Spec. che-

Glüh-

0,29

99,07

99,55

100,03

97,26

mi-

Ge-

ver-

Volumen

gewichte

kg/1

sehen

Ana

lyse

wicht

Iust

lose

einge

rüttelt

Mahlungsfeinheit in O/o Rückstand

Abbinde-

Verhältnisse

am

Tem-

pera-

Be-

tur

0/0

di

Ô3

900 S.i4900S.

»C.

ginn St. M.

Ende

St. M.

Normen

festigkeit

kg/cm²

nach

28 Tagen

Zug j Druck

Marke A

Marke B

A. Hydraulische Kalke.

i 12,76 13,83 0,77    1,23114,2    — 114,0 230(48

I 2 12,81 j 11,02 0,83 j 1,32 10,0

B. Romancemente.

8,6 I 40,8 14,5 ² —Ns - 9,9 j 5²,9

Delune, Grenoble Uriol, Grenoble

! 3 I! 3,02 j 2,82

I

4 |j 3,06 I 2,13

0,98 1,49 10,0 26,1 15,0 0,96 1,52 I 4,8 19,8 15,4

—    5!— 16 j 13,8 154,5

—    3V2J— iol 11,6 114,0

v. Roll, Choindez Erhardt, Neunkirchen

00

vo

cT cT

C.    Schlackencemente.

7,86    0,93 ; 1,53 I Spur I

9,41 ( 0,8o 1,36 I Spur I

D.    Portlandcemente.

00

5 — I 24,4 256,0 20,0 2 —| 730 27,3 255,3

20,0 I

P.-C.-Fab. Mannheim

Du-Pasquier, Grandch. Wagner, Stans R. Vigier, Luterbach

00

2,06 j 1,14    1,86 j 0,1    6 17,5 ;

l6 —

I! 3,05

ON On

12 —

21,2

24.3

26.3

28.4

189,0

169,0

243,6

291,4

Ol

Resultate der Festigkeitsproben.

Lauf.

No.

No.

desBinde-mittels auf S. 50

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm², nach

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm², nach

7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen

7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen

Zug ] Druck Zug | Druck Zug 1 Druck

Zug Druck Zug [Druck Zug Druck

A. Hydraulische Kalke.

a. Luftlagerung bei ca. 15⁰ C. b. Wasserlagerungbeica.i5°C.

3—4

8,4    46,3    8,2    70,3    2,9    20,9    8,6 40,8 14,3 69,9

9,o 1 39,o I 9,1    70,8    8,8    79,6    3,4    32.3    9,9 ! 5²,9 | *7,6 | 91,8

3,7 ; 24,5

Mittel :

6,4 31,8 ; 8,8 58,6 j 8,5 75,0 3,2

c. Lagerung in wasserfreier d. Lagerung in C02-freier, Luft.    feuchter Luft.

26,6    9,3 46,9 ! 16,0 80,9

5-6

7-8

2,8    26,5    6,2    50,3 I 8,8    90,4    3,5    25,4    8,6    50,3    10,2    85,1

7,1    39,8    10,8    70,8:14,4 134,8    6,8    39,4    12,5    73,3    16,9 114,5

Mittel:

9—10

XI —12

5,o , 33,2    8,5 60,6 I 11,6 112,6 5,2 32,4 10,6 61,8:13,6 99,8

f. Lagerung in C02-reicher Luft von ca. 50⁰ C.

39,6    5,3 54,1    2,8 35,6

50,4    5,4 47,5 I 3,o ! 39,3

e. Lagerung in reiner CO2.

5,7

13,7

22,9

41,0

12,7 56,6

32,8 96,0

23,3 161,6 37,9 244,8

Os tn cn Lo

Mittel :

9,7 32,0 22,8 j 76,3 30,6 203,2 4,7    45,0 ! 5,4 50,8 ! 2,9 37,5

13—14    3

15 — 16    4

B. Romancemente,

a. Luftlagerung bei ca. 15⁰ C. b. Wasserlagerung bei ca. 15°C.

I I !    I

15,1 140,0 22,8 198,5 25,7 239,5 13,5 121,0 13,8 154,5 ¹8,5 189,1 13,0 123,5 >2,8 ! 167,3 20,4 233,3 12,1 91,9 11,6 ! 114,0 16,8 203,5

Mittel :

17—18

19—20

I4,i .131,8j 22,8 182,9 23,1 236,4 12,8 106,5 I2,7 j 134,3 17,7 196,3

c. Lagerung in wasserfreier d. Lagerung in C02-freier, Luft.    feuchter Luft.

16    24,7 158,3 33,7

14    17,4 152,1 37,9

Ln

113,8

H9,5

270,3 19,1 243,0 14,0

135,9 20,7 196,1 27,7 [269,6 xi2,o 14,4 147,1 26,6 228,5

Mittel:

21 — 22 j

23—24

Mittel :

15,6 116,7j 21,1 155,2! 35,8'256,7 16,6 124,0: 17,6 171,6 27,2 249,1

e. Lagerung in reiner CO2.

f. Lagerung in C02-reicher Luft von ca. 50⁰ C.

8,2 124,0

7,4 161,5

Lauf.

No.

No.

desBinde-mittels auf S. 50

Resultate der Festigkeitsproben.

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm², nach

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm², nach

7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen

Zug [Druck Zug Druck Zug Druck

7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen

Zug jDruck Zug Druck Zug [Druck

25—26 27 — 28

C. Schlackencemente.

a. Luftlagerung bei ca. 15⁰ C. b. Wasserlagerungbeica.i5°C.

21,5 1184,0! 27,8 255,9 28,1 281,5 19,4 171,2 24,4 256,0 29,9 304,1 20,4 189,0, 30,3 |244,1; 33,9 293,1 24,3 174,6 27,3 255,3 33,1 290,0

Mittel :

29—30

31—32

21,0 ) 186,5 29,11250,0 31,0 '287,3

c. Lagerung in wasserfreier Luft.

13,4 1147,6! i5,4 175,2 21,5 j254,9 20,7 165,5 20,9 202,2 31,4 237,0

3i,9 172,9: 25,9 255,7 3L5 297,1

d. Lagerung in C02-freier, feuchter Luft.

20 li62,3j 22,2 1254,5 29,9 1322,9 19    163,1 26,3 237,6 27,3 '304,0

Mittel :

33-34

35—36

17,1 156.6 18,2 188,7 26,5 246,0 20,2 ! 162,7 24,3 246,1! 28,6 313,5

f. Lagerung in C02-reicher Luft von ca. 50⁰ C.

4 198,4 14,9 226,5 18,2 240,4 3 171,1 12,2 179,4 9,2 164,6

e. Lagerung in reiner CO2.

22,1 170,4 26,3'276,0 36,3 397,5 21,3 173,6 30,0 259,4 30,6 318,4

Mittel:    21,7 172,0! 28,2 [267,7j' 33,5 j358,o 14,0 184,8! 13,6 202,9 *3,7 202,5

D. Portlandcemente.

37—38

39-40

41—42

43—44

10

a. Luftlagerung bei ca. 15 ⁰ C. b. Wasserlagerung bei ca. 15 °C.

20.7

20.8 21,2

25,1

152.6 164,1

184.6

236,4

27,8

26,3

28,6

35,o

Mittel :

45—46

47—48

49—5°

51—52

10

22,0 [184,4 29,4 244,4' 29,4

c. Lagerung in wasserfreier Luft.

22,3! 139,1 18,3 164,4 25,5 ! 171,132,1253,0

18,6169,3 22,4193,6 22,2 ;2i8,o 18,8 241,8

253,7 20,0177,2 25,11223,2129,9 [282,5

d. Lagerung in C02-freier, feuchter Luft.

28.8    231,9    20,4    144,9    27,8    197,6    30,41254,3

25,2    255,1    22,6    187,4    26,1    224,1    35,41275,2

21.9    232,9    22,3    195,5    30,0    260,9    36,2 322,0

19.9    242,9    26,3    265,4    28,0    317,1    31,3 356,4

Mittel:

53-54

55-56

57-58

59-60

10

22,2 174.4 22,9 j213j21 24,0 [240,7 22,9 1198,3) 28,0 249,9 33:3 ;3°2,o

e. Lagerung in reiner CO2.

f. Lagerung in C02-reicher Luft von ca. 50⁰ C.

*5,7 11,2 16,1

212,1

162,6

216,5

i95,o

b. Einfluss der Jauche auf die Bindekraft hydraul.

Bindemittel.

10 hydraulische Bindemittel wurden allgemein untersucht und normengemäss in 5 Altersklassen verarbeitet. Die Probekörper der Zug- und Druckfestigkeit wurden nach dem Ausschalen 28 Tage an der freien Luft unserer Cementwerkstätte belassen, hierauf in Jauche (flüssige Fäkalstoffe) eingelegt, die während der ersten 28 Tagen alle 8 Tage, später alle 14 Tage erneuert wurde.

Eigenschaften des Versuchsmaterials.

Zur Untersuchung der Einwirkungen der Jauche auf die Bindekraft hydraulischer Bindemittel wurden bis auf den Port-landcement Du-Pasquier-Grandchamp, welcher inzwischen ausgegangen war, die gleichen Bindemittel, wie zur Prüfung des Einflusses des Wassers und der Kohlensäure benützt, vergl. deren Eigenschaften auf Seite 50. In nachstehenden Zusammenstellungen ist unter No. 8b neu aufgenommen ein

Portlandcement von Zur linden & Cie. in Aarau

mit folgender chemischen Zusammensetzung:

H2O.

SiCb;    AI2O3;    Fe2C>3; CaO;    MgO;    CaSO-i;    CO2;

21,18%    6,94%    2,76 %    63,04%    0,83%    3,73%    0,46%    0,80%

und folgenden physikalischen Eigenschaften :

Specif. Gewicht: 3,07; Volumengewicht, lose: 1,18 kg/1; eingerüttelt: 1,92 kg/1;

Glühverlust : Erh.-Beginn : Bindezeit : Lufttemperatur :

1,63;

— St. 5 Min.; 1 St. — Min.; 14,5° C.

Rückstand am 900-Sieb :    0,8 %

* „ +000- „ 8,6% Sämtliche Volumenbeständigkeitsproben bestanden.

nach 7 Tagen :

Normenmörtel-Festigkeit :

Zug:

20,4 kg/cm²;

26,3    „

Druck:

183,8 kg/cm2 251,1    „

No.

des

Normenmörtelfestigkeit

kg/cm²

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm2 nach 28-tägiger Lufterhärtung, Jauchelagerung

Binde

mittels

auf

Wasserlagerung n, 28 Tagen

Luftlagerung n. 28 Tagen

nach 3 Tagen

nach 7 Tagen

nach

28 Tagen

nach

nach

84 Tagen 210 Tagen

nach

365 T%gen

Seite 50

Zug 'Druck Zug [Druck Zug |üruck Zug Druck Zug jDruck Zug jDruck Zug jDruck Zug jDruck

A, Hydraulische Kalke.

to

oo' oT

Oh

vO

40,8 I 8,4

46,3 5,8 36,4 7,3 34,8 8,9 52,4

52,9| 9,i

70,8 8,6 58,0.11,7 60,8 14,2 .83,8:

13,6 75,0 20,3 103,0 22,5 111,5 20,6107,4 3i,4 148,5; 29,9 170,5

Mittel: 9,3 46,9 8,8 58,6 7,2 47,21 9,5 ¹ 47,8 11,6

I I !    IIIII

68.1

I

17,1191,2 25,9125,8 26,2,141,0

B. Romancemente.

3    13,81154,51 22,8)198,5

4    i i,6ji 14,o| 22,8 167,3

i5o,i

i8,2; 153,o,'24,6187,4 27,7 254,6 33,4 307,5 35,8 383,8 15,3 131,8! 17,3 150,5 26,8227,1 33,0 328,8 34,9.396,8

Mittel :

to

CO

CO

>5

0*

CO

CN

Oh

CO

oo

00

to

to

0\

^o

CO

JO

Oh

CO

co

Ck>

CG

35,4 390,3

C. Schlackencemente.

Oh Cn

■3 £

Lx % to tO

Cn Cn

br S'

U> o

Oo to O j,

OJ ~00 to to ~

-£<■ Cn 4^ Cn

£ g

I §

iP T1 ___

tO to

HH

J0 Oo to HH

£ 3

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00 Q\

Tb bo

tO ,0 cn cn J-, JO

JX> ~On

CO

CO

CO

I 8,

& j-¹

OO <-i

w 00 •H J3\

L3--

«8 &

Cn vO

£ i

W To

Co

O, 4».

ip 2-

OO 00

CO

Mittel :

25,9 255,7j 29,1 250,0; 21.6206,0 24,2:207,3 27,6j254,7 32,1 287,5 40,3 329,2 43,0 355,7

D. Portlandcemente.

8b

IO

21.2

26.3

26.3

28.4

189,0 27,8 216,2 251,1 -*)j -*)

243,6 28,6 247,0 23,2:223,9 25,9274,0, 32,7271,5 37,4338,9 43,1 379,6 44,4438,1 291,4 35,0299,3 21,9 222,5 22,9209,4 31,6268,0 33,4 33i,5 43,0407,3 44,8419,9

19,6190,3 24,0 202^ 26,6 233,9 31,8.232,1 35,1299,4 37,4|36i,3 20,0209,4 25,0233,4 31,7251,1 37,9 312,8 41,5 342,0 40,1393,4

Mittel :

25,6 243,8 30,5 254,21 21,2 211,5 24,51229,9 30,7 256,11 35,1 303,8 40,7357,1 41,7403,2

i r 1 i mn iii

Lauf. No.

c. Einfluss des Petrols auf die Bindekraft hydraul.

Bindemittel.

a. Eigenschaften des Versuehsmaterials.

Bezeichnung und Spec. Glüh-Ge- ver-: wicht' lust

Herkunft

des Materials

Volumen

gewichte

kg/1

Mahlungsfeinheit in O/o Rückstand Tem-

Abbinde-

Verhältnisse

eingerüttelt

y J °/o    <?i ô‘d 900S.I4900S.I 0 c.

lose

am

pera-

Be-

Ende

tur

ginn 3t. M. St. M.

Normen

festigkeit

kg/cm⁸

nach

28 Tagen

Zug Druck

a. Hydraulische Kalke.

1    C. Hürlimann, Brunnen ! 2,84 I 8,15 0,88 | 1,46    9,8 — j

2    ] Sevestre, Beckenried jj 2,70 \ lj,20\ 0,82 | 1,30 ■ 15,2 — |

b.    Schlackencemente.

2,66 , 8,26 j 0,94 ; 1,58 I Spur [ 11,0 I 16,5 I I — I₃ —

c.    Portlandcemente.

3 I v. Roll, Choindez

TT    VO

Gebr. Leüba, Noiraigue : 3,07 Portl.-C.-Fabrik, Laufen 3,07 Stuttg.-P-C-Fb., Blaub. 3,13

3,36

3,31

i,99

17,2    3 10 12—

16,0 — 24 55 -

0\ kO

*00 Ui

$>

'b,

28,7 1296,0

1,39

1.20

1,32

2,14 11,0 41,5

i,99    1,6 20,3

2,11 ] 1,8 20,0

i5,o

16,0

22,5

8 30

20 —

6 30

22

13 -

19,3

21,2

29,3

i7i,o

23S,i

292,9

ß. Resultate der Prüfung der Kohäsionsverhältnisse des Normenmörtels bei Petrollagerung nach 28-tägiger Lufterhärtung.

Lauf. No.

Bezeichnung und Herkunft des Materials

Art der Inanspruchnahme

Dauer der Petrollagerung

28

84

210

365

Tage Tage Tage Tage Tage Tage

C. Hürlimann, Brunnen

a. Hydraulische Kalke.

Zug, kg/cm²

13,8

16,7

Sevestre, Beckenried

Druck, „ Zug, kg/cm2 Druck, „

78,4

78,0

8,1

7,8

54,8

57,3

00 *-« VO    4^

O 'on 'on

Cb

U)

12,9

113,0

10.8

90.8

v. Roll, Choindez

b. Schlackencemente.

Zug, kg/cm²

Druck, „

26,4    26,6 I 25,4 I 28,9 ! 35,4 I 34,3

298,5 311,4 i 337,1 I 391,5 I 391,1 400,0

Gebr. Leuba, Noiraigue

c. Portlandcemente.

16,5 I 16,3

Zug. kg/cm2 Druck, „

16,2

P.-C.-Fabrik, Laufen

Zug, kg/cm²

Stuttg. P.-C.-Fb., Blau-beureh.

Druck, „ Zug, kg/cm2 Druck, „

14,7 ; 13,8

238,8 241,0 I 254,4 j 277,1 282,3

10,3

147,8

148,1

28,6

270,4

d. Einfluss des Glycerins auf die Bindekraft des Portlandcements.

Die der Untersuchung⁻ des Einflusses des Glycerins auf die Kraftentfaltung unterworfenen Bindemittel wurden normengemäss in 8 Altersklassen verarbeitet. Es geschah dies sowohl mit Glycerin-freiem, als mit 10, 20, 30 und 40 °/o-igem Glycerin-Wasser. Die Probekörper erfuhren hierbei eines Teils eine ausschliessliche Luftlagerung, anderen Teils eine normen-gemässe Wasserlagerung-. Selbstredend waren die glycerinhaltigen Probekörper in gesonderte Wasserbäder gelag-ert, deren Wasser übrigens normengemäss, d. h. alle 8 Tage erneuert worden ist.

a. Eigenschaften des Versuehsmaterials.

Spec.

Ge

wicht

Glüh.

ver-

lust

o/o

Volumen

gewichte

kg/1

lose

einge

rüttelt

Mahlungsfeinheit in O/o Rückstand

Abbinde

verhältnisse

Tem-

Normenfestigkeit (Wasserlagerung) kg/cm²

am

pera-

tur

di

Ô3

900 S. 4900S.

0C.

Be-ginn St. M.

Ende

St. M.

Zug nach

Druck nach

7 Tg.| 28 Tg. 7 Tg. 28 Tg.

Portlandcement ,,A“.

3,12 | 2,99 | I,²° I b⁸5 ! 0,5 | 24,5 | 17,o | 4 —1²° — I 20,2 | 24,5 | 164,9] 266,9

Portlandcement ,,B“.

3,07 I 3,10 I 1,17 I 1,80 I 0,2 I 20,6 I 16,5 |— 25I 3 —I 20,0 [ 25,6 I 193,6] 261,0

Portlandcement ,,C“.

3,02 I 4,12 I 0,93 I 1,88 I 3,4 I 21,9 I 16,0 I 3 —112 —I 13,3 I 23,9 j 131,11 177p

ß. Resultate der Festigkeitsproben.

Glyceringehalt des Anmachwassers

Lufterhärtung, kg/cm²

Wassererhärtung, kg/cm²

n. 7 Tagen n. 28 Tagen n. 84 Tagen

n. 7 Tagen

n. 28 Tagen n. 84 Tagen

O/o

Zug J Druck Zug Druck

Zug |Druck

Zug .Druck Zug |Druck Zug jüruck

IO

20

3°

Portlandcement ,,A“*

I H,3 T04,9j    12,0    176,3    14,8    247,9    10,5    77,1    10,4    103,5    21,3    1165,6

Glyceringehalt des Anmachwassers

Lufterhärtung, kg/cm²

Wassererhärtung, kg/cm²

n. 7 Tagen

n. 28 Tagen

n. 84 Tagen

n. 7 Tagen | n. 28 Tagen J n. 84 Tagen

o/o

Zug Druck Zug Druck Zug |üruck Zug |üruck Zug jDruck Zug jüruck

IO

20

30

40

10.6    ; 98,0 15,3 ! 94,9

Portlandcement ,,B“.

30,7 285,4 31,7 316,3 20,0 ;I93,6[ 25,6 16,4 118,9 15,9 162,4 14,0 158,8 I3;9 i7i,3

20,7 i43,o 6,3

16.6    214,8    9,2

15,0 226,4 9,o

15.7    232,4 10,4

261,0! 26,1 '316,1

53.4    16,9 n5,4; 28,1 302,3

73.5    i3,9 n8,6! 24,4 233,1

67.5    13,1 107,5 22,3 198,4

67,0 12,6    91,6    22,2    172,8

I7,¹

10

8,5

142,3

56,4

20

9,3

64,9

3°

n,9    84,7

Portlandcement ,,C“. 21,8 200,8 24,51261,0 13,3 131,1

13.3    82,4 15,4 127,3 5,4' 42,6

15.3    118,9 17,3 i75,3 6,9 54,0 6,6 66,7

*4,7

147,2

17,6 216,8

23,9 T77,i>4,5 256,4 12,6 : 94.0 25,8 314,4 7,6    77,6; 21,8 256,9

10,0    90,0 25,2 175,2

40*)

9. Untersuchung

¹

Folge geänderter Temperaturverhältnisse.

der Bindekraft Magnesia-reicher Gemente.

a. Unterhalb der Sintergrenze gebr. Magnesiacemente.

Fabrikate dieser Art kommen in der Schweiz unter der Bezeichnung »hydraulische Kalke« aus der »Fabrique de ciment« der Herren P. Gygi & Gerster in Bärschwyl in den Handel. Gepflogene Erhebungen ergaben, dass gegen die Produkte der Fabrik Klagen bezüglich Unzukömmlichkeiten aus Gründen nachträglicher Volumenänderung nicht vorliegen, obschon die Fabrik seit 1876 arbeitet und gegenwärtig eine Jahresproduktion von über 1000 Waggons à 10 t besitzt.

Chemische Zusammensetzung des Materials.

Eingang: Si02; AI2O3; Fe2C>3; CaO; MgO; CaCOs; CaSO*; LLO+Bit. 5. V. 86. 27,16%; 13,77%; 2,83%; 20,68%; 19,67%; 12,68%; 0,94%;    1,72%.

Aus vorstehender Analyse geht hervor, dass war es hier nicht mit einem gewöhnlichen hydraul. Kalke zu thun haben, welcher fabriksmässig trocken gelöscht, daher stets einen erheblichen Wassergehalt besitzen muss; vergl. die Analysen hydraul. Kalke auf Seite 141 u. f. des VI. Heftes unserer Mitteilungen.

Lauf. No.

Datum

der

Gewichts- Mahl-

verhältnisse ungs- Abbindeverhältnisse

fein-

heit---

Sendung Jahr Monat

Volumen-Spec. gewichte kg/1

Ge-

wicht

lose

7 öl

Rück-

Tem- Was-

Normenfestigkeit,

1 : 3, kg/cm²

—:---stand pera- ser-

eln£f a. 900-rüttelt

Sieb $3 in O/o ⁰ C.

tur menge

Be-

ginn

Ende

Zug nach

Druck nach

0jo St. M. St. M. 7 Tg. 28 Tg. 7 Tg. 28 Tg.

- i5

io

10

10 to

J_L

Q\

I

Cn

vo

-    i6 78 J -*)    8,3

-    45 108 - 2,1    7,8

— ) c.30,0

—*) |c-3°,o n,5 4i,i 17,8 j 44,i

Die Sendungen 1 und 2 wurden zur Ermittlung der Kraftentfaltung des Materials in spätem Erhärtungsphasen in 7 Altersklassen verarbeitet, geprüft und enthalten folgende Zusammenstellungen die gewonnenen Resultate.

Zugfestigkeit, kg/cm², nach

Druckfestigkeit, kg/cm², nach

28

84

210

28    84

210

Tag. Tag. Tag. Tag. Jahr Jahr. Jahr. Tag. Tag. Tag. Tag. Jahr Jahr. Jahr.

__ ii    I , I    I I

Magnesiacement von Bärsehwyl. Sendung vom Mai 1886.

Selbstfestigkeit, 1 : o, Wasserlagerung.

4,9 I 10,3 I 24,3 I 29,6 I 29,0 I —f) I —f) II c. 3°,°! 64,8 I 155,3| 220,i| 256,ij —f) I —f)

Sandfestigkeit, 1 : 3, Wasserlagerung.

|c.3°,o| 62,4 I 90,3 I 99,5 I —f) I —f)

— I 5,9 I 15,2 I 23,4 I 26,7 I —f) ] —f) II

Magnesiacement von Bärsehwyl. Sendung vom Mai 1889.

Selbstfestigkeit, 1 : o, Wasserlagerung.

3,1 I 12,6 I 19,8 I 23,1 I 30,9 I 32,4 j 28,0 II 10,3 I 61,6 I 176,4] 231,öj 255,3] 287,1] 295,0

ausschliessliche Luftlagerung.

5,3 I 16,3 I 24,0 I 33,4 I 40,4 I 38,9 I 37,7 II 13,4 I 71,1 ] 153,o| 164,8| 193,8| 225,91 250,3

Sandfestigkeit, 1 : 3, Wasserlagerung.

—*) I 8)3 I 13,2 I 15,6 I 19,6 I 23,3 j 24,2 I 11,5 I 41,1 I 97,9 I 124,6| 148,6) 150,0! 166,6

Desgleichen nach 14-tägiger Luftlagerung.

-f)    9,i I 13,8 I 15,8 I 17,7 I 19,4 I 20,8

f) i 52,i I 103,9] 125,6| 128,9] 157,9! i77,o

Desgleichen nach 28-tägiger Luftlagerung.

—f) I —t) I I2,2 I 13,9 I 16,8 I 19,4 I 20,1 jj —f) I —'f) I 91,0 I 120,o| 126,5| 146,3] 177,4

ausschliessliche Luftlagerung.

3,7 I 13,6 I 15,5 I 16,2 I 17,6 I 20,9 I 17,0 II 19,9 I 62,6 I 95,8 I 124,o| 132,7) 154,71 156,3

b. An der Sintergrenze gebrannte Magnesiacemente.

(Magnesia-schüssige Portlandcemente.)

Im Jahre 1886 beantragte Hr. Dr. Roth, Bergingenieur in Wetzlar, die Untersuchung der Bindekraft zweier zu diesem Zwecke eigens hergestellter, Magnesia-führender Portlandcemente. Dieselben sind am 4. Dez. 1886 in der Schweiz. Materialprüfungs-Anstalt eingelaufen, wurden analysiert, allgemein untersucht und zu Probekörpern der normengemässen Sandfestigkeit, Luft-und Wasserlagerung bis auf 10-jährige Erhärtungsdauer verarbeitet. Die beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben haben diese Cemente tadellos bestanden ; Messungen der Ausdehnungen sind nicht ausgeführt worden. Folgende Zusammenstellung-en enthalten die gewonnenen Resultate:

Chemische Zusammensetzung.

Si02; AI2O3; Fe2Ü3; CaO; MgO; CaSÛ4; C02+H20+Bit. Summa.

Marke A :

17,06%; 5,28%; 3,07%; 48,45%; 17,28%; 1,85%;    6,36%;    99,35%.

Marke B :

19,92 „ ; 7,01 „ ; 2,73 „ ; 54,29 „ ; 8,35 „ ; 2,43 „ ;    4,57 „ ;    99,30 „

Farbe und Struktur beider Cemente ist grau, normal. Die kuchenförmigen Volumenbeständigkeitsproben, Luft- und Wasserlagerung sind nach 7-jähriger Beobachtungsdauer in tadellosem Zustande ausrangiert worden ; vergl. das VI. Heft unserer Mitteilungen, Seite 206, No. 23 und 24.

Be- Spec. Zeichnung der Marke

Glüh-

Ge-

ver-

Völumen-

gewichte

kg/1

Mahlungsfeinheit in % Rückstand

Abbindeverhältnisse

wicht

lust

lose

0/0

di

eingerüttelt

900 S. 4900S

am

Tem- Was-pera- ser-tur menge 0 C. 0/0

Be

ginn

Ende

Normenfestigkeit 1: 3, kg/cm2 Wasserlag. n. 28 Tagen

St. M.

St. M. Zug Druck

1,15 } i,73 i,o i8,3 14,0 32,5 2 — 30 — 24,9 191,3 1,02 i 1,59 0,2 5,8 : i2,o 33,5 I 3 15 30 — 34,4 284,9

I 3,05 j

li 3,03 !

Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels bei ausschliesslicher

Luftlagerung.

Bezeichnung der Marke

Festig

keitsart

Ij Menge des Anmach-! wassers i in 0/o

Festigkeitswerte, kg/cm², nach

28    1    2    3    4    5    6    8    10

Tag. Jahr Jahr. Jahr. Jahr. Jahr. Jahr. Jahr. Jahr.

10,5    20,1 , 45,6

„    118,9231,6

10,0    33,5 ! 57,9

»    ²°7,⁶ 363,8

*) In Ermanglung ausreichenden Materials nicht ausgeführt.

Zug

Druck

B Zug Druck

Im Dezember 1893 beantragte die Bauunternehmung der Herren Gebrüder H. u. G. Chaudet in Clärens die normen-gemässe Untersuchung eines Portlandcementes und teilen uns in ihrem Antragschreiben folgendes mit:

»Wir lenken Ihre Aufmerksamkeit ganz besonders darauf, dass dieser Cement, den wir seit 2ljï Jahren verwenden, uns grosse Ungelegenheiten bereitet hat; er dehnt sich aus und zerstört die angrenzenden Teile der Konstruktionen. Bei einem, an ein Haus anstossenden Trottoir offenbarte sich die Expansion nach der Seite des Trottoirrandes und schob die Randsteine aus

ihrer Richtung und Lage. Während der Ausdehnung spaltet der Cement in der Längsrichtung. Ein Jahr nach Erstellung schob der Cement, welcher zwischen mit Granitplatten bekrönten, freistehenden Mauern verwendet wurde, die Platten und obern Mauerteile nach aussen

Wir kennen einen Fall, wo dieser Cement nach 3 Jahren die Brüstungen eines Balkons vollständig aus der Lage gebracht hat« u. s. w.

Die Analyse ergab folgende Zusammensetzung des eingelieferten Cementmusters:

Si0₂;    AI2O3;    Fe₂0₃; CaO; MgO;    CaCOs;    CaSO*;    H2O.

20,49%;    5,15%;    2,74%;    43,78%;    20,90%;    3,77%;    1,78%;    1,95%.

Spec. Gewicht: 3,10; Volumengew. lose : 1,23 kg; eingerüttelt: 1,92 kg/1. Glühverlust: 3,61%; Erhärtungsbeginn: 6 St.; Wassermenge: 25%.

Bindezeit :

20 St.; Temperatur: 10,0° C. Rückstand am 900-Sieb : 6,8%; am 4900-Sieb : 29,4%.

Das Material hat die Kochprobe bestanden; in der Dampfdarrprobe: schwach geworfen, dumpfer Klang⁻, leicht zerbrechlich. Normenproben, Luft- und Wasserlagerung: bestanden.

Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels; Wasserlagerung:

28 Tagen.

9,5 kg/cm².

76,5

Die Provenienz dieses Materials haben die Herren Gebr. Chaudet nicht angegeben.

nach :

Zug: Druck :

7 Tagen; 7,2 kg/cm²; 50,6

Die Wirkung der totgebrannten Magnesia im Portland-cemente ist jener des totgebrannten, freien Kalkes ähnlich. Ein Unterschied zwischen beiden besteht blos darin, dass der Kalk gegen die Einwirkungen des Wassers einen geringem Wider-

stand als die totgebrannte Magnesia zu leisten vermag. Während der Kalk bei reichlicher Wasserzufuhr in den ersten Phasen des Erhärtungsprocesses sich hydratisiert, sein Löschprodukt die Porenhohlräume des Mörtels füllt, den Mörtel selbst dichtet, und schädliche Wirkungen lediglich blos dann erzeugen wird, wenn die Menge der Löschprodukte übermässig gross ausfälit, lieg'en bei der Magnesia die Verhältnisse insofern verschieden, als unter gleichen Umständen der Löschprocess derselben in eine vorgerücktere Phase des Versteinerungsprocesses fällt, in welchem schon relativ geringe Mengen totgebrannter Magnesia schädliche Wirkungen zu erzeugen im Stande sind. Dass bei ausschliesslicher Luftlagerung der nachlös chfähige Kalk des Portland-cementes der Wirkung der Magnesia ähnliche Zerstörungen des Gefüges der versteinerten Cementmasse erzeugen kann, wurde bei Anlass der Behandlung des Lufttreibens der Portlandcemente nachgewiesen, vergl. das IV. Heft unserer Mitteilungen, S. 231.

Gegenwärtig wird für die obere, noch zulässige Grenze für die Magnesia im Portlandcement 5 °/o angesehen. Entgegen dieser Annahme sind wir der Ansicht, dass sich eine streng einzuhaltende Grenze für den zulässigen Magnesiagehalt des Portlandcementes schon deshalb nicht wohl an geben lassen wird, weil das Verhalten der Magnesia von deren Zustandsform, von der Brandstärke des Cementes sowie von der Verteilung derselben in der Masse abhängig ist, daher verschiedenartig wirken kann. Das Quellungsvermögen der Magnesia im Portlandcemente kennen zu lernen, haben wir 2 uns kürzlich zugegangene, Magnesia-schüssige Cemente gleichzeitig mit 2, an genähert Magnesia-reinen Portlandcementen und 2 Schlackencementen normengemäss bis auf mehrere Jahre der Versteinerung unter Wasser verarbeiten und gleichzeitig kongruente, prismatische Rein- und Normenmörtelproben anfertigen lassen, die mit Bauschingers Tasterapparat die Änderung der ursprünglichen Längenmasse (ca. 10 cm) zu erheben gestatteten. Sämtliche Probekörper dieser Versuchsreihe wurden in einheitlichen Modellen erzeugt, 24 Stunden in feuchtem Schranke belassen, ausgeschalt, gemessen und in Wasserbäder von ca. 15 ⁰ C. eingelegt. Nach 1, 6, 27, 55 und 83 Tagen Wasserlagerung wurden die Längenmessungen wiederholt und die erhobenen Differenzen in nachstehenden Tabellen zusammen gestellt.

a. Chemische Zusammensetzung des Versuehsmaterials.

Cement-

Marke

Si02

AI2O3

Fe2Ü3

CaO

°/o

°/o

MgO CaCOs CaSCh H2O Diff. %    °/o    %    %    %

1. Portlandcemente.

25,60    10,07

20,76 6,22 20,40 7,60 21,49 ;    6,22

4,23 ! 46,19

4,76    57,33

3,i6    62,45

62,86

3,94

1,38 j 0,77

3,4°

i,34

2,67

2,69    0,65

0,00

2. Schlackencemente.

<1 PQ

18,27

24,71

14,80

12,64

2,02*)

i,97*)

50,69    0,60

40,47    i,99

3,34

7,53

o,55    7,i8

2,47    5,i7

3,55**)

3,°5t)

ß. Physikalische Eigenschaften des Versuehsmaterials.

Sämtliche Cementmarken

haben die beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben tadellos bestanden.

II

Cement-

Spec.

Glüh-

Ge-

ver-

Volumen

gewichte

kg/1

Abbindeverhältnisse

Marke

wicht

lust

lose

einge

rüttelt

Tem-

pera-

Be-

tur

ginn

Ende

Mahlungsfeinheit in O/o Rückstand

am

Normen

festigkeit

kg/cm²

nach

28 Tagen

0/0

di

ds

0C.

St. M.

St. M.

900 S. 4900 S.

Zug jüruck

1. Portlandcemente.

ö O 03 >

3,07

3,i8

j! 3,13

3,14

1,22

1,46

0,80

0,88

3,6    31,0    15,2

Tf OO^ IT)

2. Schlackencemente.

JO Jto "ob "ob Oo VO

vo

OO lo

tO Ob

0,89

0-77

*) FeO.

") MnO 0,09 %; CaS 0,27 „

t)

1,67

i,35

*5,°

*5,8

4 30

24 —

16 —

Spur

2,2

JO OO

'oo "o

23,2

27,4

184,4

256,1

„    = 1,35 „

1,06%; Diff. = 1,42%.

1,42 „

y. Resultate der Messung¹ der Läng-enänderungen.

Sämtliche Zahlen sind Mittelwerte aus 3 Messungen.

Cement-

Marke

Misch-

ungs-

ver-

hältnis

Querschnittsabmessungen in ein

in

Gew.-T.

Breite | Dicke

Mittlere Prismenlänge nach 24 St. Luftig.

Änderungen der urspr. Prismenlänge in mm nach einer Wasserlagerung von

1 Tag 6 Tagen 27 Tagen 55 Tagen 83 Tagen

1. Portlandcemente.

103,177 +0,002 102,998 + 0,007 101,895 1+ 0,043 101,235 +0,027

+ 0,037 + 0,073

+ 0,133 + 0,105

+ 0,005 +0,017 1+ 0,032 + 0,025 +0,053 1+0,072 + 0,082 + 0,108 |+ 0,123 + 0,038 + 0,082 + 0,093

I/    I

ca. 2,3 ca. 2,3 102,472 + 0,003 ! 0,003 — 0,002 + 0,003 102,215 — 0,032

101,565 +0,015 +0,027+0,030 + 0,0271+0,025

l    i

j 101,382 + 0,020 + 0,018 + 0,027 + 0,023 + 0,027

i : o ca. 2,3 ca. 2,3

yt

— 0,002

— 0,042 + 0,045 + 0,032 + 0,033

« !| »

2. Schlackencemente.

1:0 ca. 2,3

ca. 2,3

101,362

101,855

— 0,062 + 0,005

—    0,080

—    0,003

— 0,075 + 0,010

— 0,072

+ °,OI5

— 0,072 + 0,013

1:3 ca. 2,3

ca. 2,3

B*)

101,388

101,210

+ 0,013 — 0,005 + 0,003 + 0,005

—    0,013

—    0,005

—    0,012

—    0,002

—    0,013

—    0,002

Aus vorstehenden Zahlenreihen geht hervor, dass die beiden vorliegenden Magnesia-schlissigen Portlandcemente A und B gegenüber den Magnesia-reinen Marken hinsichtlich der Längen-und damit der Volumenänderungen durch Wasseraufnahme keine wesentliche Verschiedenheit zeigen und absolut eher im Vor- als Nachteile sich befinden. In der Hochdruckprobe bei 10 und 6 Atmosphären Überdruck, welche Herr Dr. L. Erdmenger auszuführen die Güte hatte, haben sich diese Gemente, ähnlich vielen andern, Magnesia-reinen Handelsmarken verhalten. Sie haben den Überdruck von 10 Atmosphären nicht ertragen, auch bei 6 Atmosphären Triebschäden gezeigt und zwar war Marke B empfindlicher als Marke A.

10. Resultate der Untersuchung der Anmachlauge im „Metallic-Pflaster44 auf die Bindekraft einiger Cemente.

Anlässlich eines Besuches des Schwechater Hüttenwerks der österr. alpinen Montangesellschaft hatten wir im Jahre 1888 Gelegenheit, das Metallic-Pflaster in der Ausführung zu sehen. Eine der Hauptzufahrtstrassen vor dem Bureaugebäude sowie der Boden im Kesselhause des Hochofen Werkes waren in solchem Pflaster erstellt. Ein grösseres Versuchsfeld lag vor der Haupt-façade des neuen Wiener Rathauses. Das letztere hatte ein weniger befriedigendes Äussere; es zeigte verschiedene Ausbesserungen, mangelhafte Bahnanschlüsse und abgelaufene Stellen -der Oberfläche. Dagegen waren die Schwechater Ausführungen in sehr gutem Zustande und der Boden im Kesselhause von hervorragender Härte.

Ähnlich jedem Cementboden besteht das Metallic-Pflaster aus einer Betonunterbettung und einem gleichzeitig aufgetragenen Überzüge, bei welchem der Füllstoff gebrochene, glasige, wetterfeste Stückschlacken bildet. Speciell der Überzug soll aus einem Gemenge von 1 Vol. Portlandcement auf 3 Vol. Schlackenschotter bestehen ; der Schlackenschotter besteht für sich zur Hälfte aus feinem, staubreinem Schlackensand (nicht granuliert), zur andern Hälfte aus Schlackenstücken von 1 bis 3 cm³ Grösse. Als Anmachflüssigkeit dient eine Lösung von 60 gr Soda, 30 gr kohlensaures Ammon pro luter Wasser. Die Menge der Anmachlauge wird derart gewählt, dass die g'anze, sorgfältig durchgearbeitete Masse, eine breiartige Beschaffenheit erhält und das Wasser während des leichten Komprimierens und Verreibens der Oberfläche gebunden wird und nach Fertigstellung des Überzuges kein Wasser auf der Oberfläche stehen bleibt.

Den Einfluss der vorstehend angegebenen Anmachlauge auf die Bindekraft einiger Cemente kennen zu lernen, wurden folgende Versuche ausgeführt: 4 tadellose Portlandcemente und 1 Schlackencement sind zunächst normengemäss untersucht, sodann mit gewöhnlichem Anmachwasser und unter Anwendung der Lauge zu Probekörpern der Sandfestigkeit (1 : 3) verarbeitet und nach 24-stündiger feuchter Luftlagerung teils in gewöhnliches Wasser und in die Lauge versenkt, teils an der freien Luft unseres Laboratoriums belassen worden. Folgende Zusammenstellungen enthalten die gewonnenen Resultate:

a. Resultate der allgemeinen Untersuchungen.

l| Lauf. No.

Bezeichnung

des

Materials

Spec. ! Glüh-Ge- I verwicht lust

Volumen

gewichte

kg/1

ieinge-j lose ! rüttelt

Mahlungsfeinheit in 0/0 Rückstand

Abbmdeverhältmsse

0/0

<Î1    ! Ô3

am

900 S. 4900 S.

Tem- Was-pera- I ser-tur ] meng 0 C. O/o

0)__

Beginn Ende

St. M.ISt. M.

Portlandcemente.

P.-C. von Laufen

„ R. Vigier

17,0 I 29,0 I 6 15,5    26,0 I 2

16,7    25,0 !— 35 : I 15

15,0    24,0

12

35 I 6 -

5 von Roll, Choindez

Schlackencemente. 2,65 j 9,10    0,98 I 1,60 j 0,2

19,7 j 17,5 j 32,5

I 15 17

b. Resultate der Festigkeitsproben.

Lauf. No.

Bezeichnung Bezeichnung Lagerungs-des

Materials

der

Anmach

flüssigkeit

art der Probekörper

Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels 1 : 3, kg/cm²

Zug nach 7 Tg.;28 Tg. ;84 Tg.j 7 Tg. j 28 Tg. j 84 Tg.

Druck nach

I 1 P.-C. v. Laufen (Bern)

2 J P.-C. v. Mannheim

P.-C. v. Rob. Vigier, Luterbach

4 ; P.-C. v. R. Wagner, Stans

gew. Wasser Patentlauge gew. Wasser Patentlauge gew. Wasser Patentlauge gew. Wasser Patentlauge gew. Wasser Patentlauge gew. Wasser Patentlauge gew. Wasser Patentlauge

Portlandcemente.

I5,¹

„ Patentlauge j 15,6 in Wasser

I „ Patentlauge j 14,6 Luftlagerung 20,7

128,8 j 192,1 102,0 ! 144,4

in Wasser

in Wasser

in Wasser

Schlackencemente.

22,1

18,9

22,9

94,9 I 131,5

252,1

145.9 232,6

173.9

439.2 335,i 380,6

329.3

326.4

206,0

234.5

225.5

5 I von Roll, Choindez

Wasser in Wasser

gew. Patentlauge

99,8    209,9

„ Patentlauge 14,7 ! 17,7 j — ; 82,2    107,6

14,1 24,7

Patentlauge

Aus vorstehenden Versuchen geht hervor, dass die »Metallic-Steigerung der Bindekraft der Portland- und

zur

Schlackencemente nicht wohl beitragen kann und soferne mit dem sog. Metallic-Pflaster besonders gute Erfahrungen gemacht wurden, der Grund in der Anwendung des muschlig, scharf brechenden, staubfreien Schlackenschotters zu suchen sei.

11. Experimentelle Untersuchung der Wirkung einiger Zumischmittel auf die Bindekraft hydraul. Bindemittel,

a. Allgemeines.

Zuschläge fremder Körper zu fertigen Bindemitteln können aus verschiedenen Ursachen veranlasst sein. Als solche sind anzuführen :

Die Regulierung der Farbe und der Abbindeverhältnisse; Steigerung der Zuverlässigkeit und Abminderung der Tendenz zur Schwindrissigkeit; Erhöhung der Bindekraft und des Widerstandes gegen schädliche Einflüsse des Meeresw^assers, der niedrigen Temperaturen, Reduktion der Gestehungskosten u. d. m.

Die Anfänge unserer experimentellen Untersuchungen der Wirkung der Zumischmittel auf die Bindekraft hydraul. Bindemittel reichen in das Jahr 1883 zurück; sie waren durch den schlechten Ausfall der Untersuchung eines, aus thonreichen Kalkmergeln erbrannten hydraul. Kalkes veranlasst, welche die Kalk- und Cementfabrik, vormals Goos & Klein in Recking'en

a./Rh. Ende Mai in der Schweiz. Materialprüfungs-Anstalt beantragt hatte.

Mit Schreiben vom 18. November 1883 beantragte sodann Herr Dr. Fmkener, Prof, der kg. preuss. Bergakademie und Vorsteher der chemisch-technischen Versuchsstation in Berlin, die Prüfung der Wirkung eines, als No. 2 bezeichneten Zumischpulvers auf die Bindekraft eines beliebig zu wählenden anerkannt guten Portlandcementes. Ein ähnlicher Antrag erfolgte am 25. Januar bezw. am 12. Februar 1884 durch Herrn Dr.

/ / . Michaelis, Cement-Techniker in Berlin, welcher in die Schweiz. Materialprüfungs-Anstalt :

ca. 100 kg staubfeinen Portlandcement von Vorwohle, »    12 » Zumischpulver, sign. Schl. II.

»    12 »

sign. ABn sign. AB5.

eingesandt hatte, mit dem Ansuchen sowohl den Portlandcement Vorwohle, als auch einen zweiten, beliebigen Portlandcement ungemischt und mit vorstehend angeführten Zuschlägen versetzt, auf Bindekraft zu prüfen. Im Interesse der Abklärung der Wirkung der Zumischmittel auf die Bindekraft hydraul. Bindemittel wurden sodann aus eigener Initiative die verschiedenartigsten Stoffe und Cemente in den Rahmen der Untersuchung g-ezogen, deren Ergebnisse in nachstehenden Mitteilungen zusammengestellt erscheinen.

b. Resultate der Untersuchung der Wirkung einiger Zumischmittel auf die Bindekraft hydraul. Bindemittel.

a. Gemenge aus Gyps und pulverförmigem Kalkhydrat.

Versuchsmaterial: Kalk und Cement, von Goos & Klein in Reckingen; Original-Ware.

Spec. Gewicht 2,93; Volumengewicht, lose: 0,84 kg; eingerüttelt: 1,18 kg; Bindezeit: — St. 22M; Mahlungsfeinheit: 6% Rückstand am 900-Sieb.

Normenfestigkeit, Wasserlagerung (1 : 3), kg/cm²:

7 Tagen; 28 Tagen; 84 Tagen; 210 Tagen.

11,6

35,0

nach:

Zug: Druck :

3,6

5,7

16,5

33,0

44,8

Der Firma ist geraten worden, der Vorrats wäre neben ca. ca. 15 bis 25% pulverförmigen Kalkhydrat zuzu-

2% Gyps,

setzen. 4 Mischungen dieser Arten ergaben folgende Bindekraft:

Zugfestigkeit des Normenmörtels 1 : 3, Wasserlagerung, kg/cm²: Probe No. 1.

10.7

16.7

No. 3.

No. 2.

12,9*)

13,1

Kontrolle mit ungemischter Ware:

Normenmörtel, Zugfestigkeit nach 7 Tagen: 5,3 kg/cm²; (Wasserlagerung)    „

*) Irrthümlich nach 12 Tagen geprüft.

No. 4.

nach 7 Tagen:

28

28

01 CO

5,3

10,6

17,6

Lauf. No.

Eine frischgebrannte und ähnlich behandelte Ware ergab:

ungemischt:    gemischt:

Zugfestigkeit des Normenmörtels 1 : 3, Wasserlagerung, kg/cm²:

nach 28 Tagen. 19,2

nach 7 Tagen;

5,6

nach 28 Tagen;

11,8

nach 7 Tagen;

12,2

Eine Kontrolle des frisch gebrannten und gemischten Materials lieferte folgende Zahlen:

No. l.

19,7 kg/cm²; 17,1 kg/cm²; 14,1 kg/cm²; 14,1 kg/cm². Die oben genannte Fabrik begann nun ihr Mischprodukt, das auf einer Hantin’sehen Kugelmühle homogenisiert wurde, in den Handel zu werfen. Eine Kalksendung dieser Art, geliefert 1883 an die Steinfabrik Rüge & Co. in Altstetten, ergab an Normenfestigkeit:

Probe

nach 28 Tagen:

No. 2.

No. 3.

No. 4.

Druck

57,5 kg/cm'-.

93,1    „

Eine am 23. Februar 1884 als »Röhrencement« effektuierte Sendung lieferte folgende Festigkeitswerte des Normenmörtels:

7 Tagen;

14,0

97,0

Zug

nach 7 Tagen: 9,2 kg/cm²;

15,4    „

28

28 Tagen;

22,8

Wasserlagerung nach : 84 Tagen;

210 Tagen; an Zugfestigkeit, 1 : 3, kg/cm²:

39,5

365 Tagen.

142,1

32,1

an Druckfestigkeit 1 : 3, kg/cm²:

299,0

219,0

307,5

ß. Einfluss des Kochsalzes.

Eigenschaften des Versuchsmaterials.

Bezeichnung und Herkunft des Materials

No-6 Spec. der I! ehern

Glüh-

vei-

Volumen

gewichte

kg/1

Ana- wicht lyse 'i

lust

lose

einge

rüttelt

Mahlungs- J feinheit in °/o . Rückstand ! Tem-

Abbinde-

Verhältnisse

am

pera-

Be-

j_ y__°ig

<5i

900 S.:4900S.i

Normenfestigkeit kg/cma nach Ende 28 Tagen

tur Sinn »C. St. M.jSt. M.j Zug ! Druck

1    j Delune, Grenoble

²    I Uriol, Grenoble

a. Romancemente.

3,11:2,85 0,93 : 1,49 3,7 19,4 : i7,o - 3 - 7 | *3,5 *5°,6 30,3.4,3° °,9° 1,44.4,2 17,1.18,5 -3 -13 12,4124,3

b. Schlackencemente.

10    2,65 7,82 0,95

v. Roll, Choindez Erhardt, Neunkirchen ) 12    2,68 ; 9,4¹ 0,8o

CO Cn Cri OO

4? o

co'

15,2 J I 15(14 - j 22,9 225,3 20,0 2 - : 7 30 27,3 255,3

c, Portlandcemente.

5    I Div. P.-C. gemischt ( —    3,06 | 2,77 I 1,26 j 1,87 | 0,2 j 20,5 45,0 8 — [24 — [

6    I P.-C.-Fab. Laufen

7    I Stutt. P.-C.F. Blaub.

3,n 1,92 1,19 2,01 0,4 16,7 ■ 14,7 63022-3,02 1,55 1,27 1,92(0,7 29,0 14,5 53015-

248.8

315.9

222,6

Menge II des

j ! Koch- Ü °es salz-Binde-j mittels

No.

Zu

schlags!

in

I Gew. “/o

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm2 Wasserlagerung nach:

7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm2 Luftlagerung nach:

7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen

Zug Druck Zug Druck Zug

Druck j Zug

Druck

Zug Druck

Zug Druck

a. Romancemente.

fl

fl

On 4. jo JD

b b b b

fl

On 4^ to JD

b b b b

vD JD JH co JJ\ JD vp b 00 OO b O b 00 b

123,0

88,4

75,9

65,5

83,1

97,4

81,4

66,1

13,5

13,1

13,9

12,1

12.4 16,7 16,9

16.4

124.3    21,9    212,9    14,9

152.3    21,3    218,6    14,0

118,0 23,2    187,9    j 15,9

98,9 , 23,0

12,1

121,9

93,5

18,8

16,5

N M CO

¹¹ >4

12,5

159,8

129,1

120.3

103.4

14,9

24,8

24,9

19,3

191.4

187.4

198,1

169,0

104,8

97,5

95,4

70,6

25.4

22,7

26,1

18.5

169,6 24,8 148,8    30,1

142,5 28,5 110,3    26,3

239,i

212,8

211.3

168.4

fl

ON jk JO JD

b b b b

JH JO OO 00

bo b b\ b

117,0

96,4

89,3

84,6

22,9 225,3

145,3

110,1

00 JX>

98,3

88,0

22,0

22,1

17,6

19,7

198.5    25,7

145.6    28,1 138,4 29,1 124,1 23,5

244.4

191,8

183,0

166.5

»H »H 13 fcd JX5 vO JH 4^*

b b bo b

174,6

159,9

143,3

i37,i

27,3 255,3 26,5 205,9 24,9    192,6

21 8    180,1

30,3

24,5

23,9

24,0

244.1    33,9 221,0 42,7 197,6 40,4

180.2    ; 34,5

293,i.

267.8

258.8 240,4

0,0 18,3 2,0 18,4 4,0 16,9

6,0 13,8

166,1

173,8

155,6

H3,5

ON 4^ to JD

b b b b

CO VO^ 00 ocT

I9b3

248,3

241,1

215,0

c. Portlandcemente.

26.1

28.2

28,5

25.2

178.1

156.1 148,3 n7,5

28,3

25,4

23,1

23,0

19.4 14,9 14,6

12.4

172,0

135,9

122,0

23,7

19,8

16,3

77,3

17,3

390,6

396.9

367.9

337,5

233,o

295,8

247.5

235.6

17.8    228,5 26,1

257.8

266.9

252,1

209.9

158,8: 12,9

174,6

152.4

122.5

88.5

28,1

22,0

25,0

18,8

234.4    25,3

199.4    23,8 187,3 j 22,6 112,0 ' 21,9

282,1

367.5

347.5

3h,8

266.3

243.6

227.3

164,5

Einfluss der Soda und des Kali-Alauns. Eigenschaften des Versuchsmaterials.

y-

Lauf. No.

Bezeichnung und Herkunft des Materials

No.*)

der

chem.

Ana

lyse

Spec. Glüh-

Ge- ver-

Volumen

gewichte

kg/1

Mahlungsfeinheit in °/o Rückstand

Abbinde-

Verhältnisse

Tem-

wicht lust

lose

einge

rüttelt

Be-

Normen

festigkeit

kg/cm“

nach

°/o

dl

(Î3

„„    pera- ; .    j Ende 28 Tagen

am    tur ?lnn

900S.I4900S. °C. St. M. St. M. -Zug Druck

a. Romancemente.

Delune, Grenoble Uriol, Grenoble

vo

3,07 3,30 1,02 3,03 ¹ 5,37 ⁰,87

i,55 io,² 24,7 i9,9 - 5

1,36 3,1 12,5 20,0 -10

-II 12,6 j 112,6 -25 16,8 137,3

b. Schlackencemente.

v. Roll, Choindez Erhardt, Neunkirchen

14 2,67 ! 7,86 0,93 12 2,68 9,41 0,80

Spur

Spur

20,0 I - ! 5 - 24,4 256,0 20,0 2 - 7 30 27,3 255,3

P.-C.-F. St. Sulpice

Zurlinden, Aarau Du-Pasquier, Grandch.

c. Portlandcemente.

Spur

25,6

20,0

22,3

15,0

15,0

20,0

-12 ■/,

2 30 19,5 165,8

18 - 25,7 244,4 16 - 24,3 169,0

Resultate der Festigkeitsproben.

■ No.

Menge

des

des

Soda-

Binde-

mittels

Zu-

Schlags in I Gew. »/o¹

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm2 Wasserlagerung nach:

7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm2 Luftlagerung nach:

7 Tagen j 28 Tagen 84 Tagen

Zug Druck Zug

Druck

Zug Druck

Zug Druck Zug |

Druck

Zug Druck

i" i¹ ^ » j- S> 000000

10,2

93,3

12,6

a, Romancemente.

”,3

Ln.

Ln

10 CTn VO Th Th vcT VO

30,9

23,0

40,0

50,6

54,0

⁶,3

5,9

Ol    4^    OJ    to    Hi    o

o    o    *0    "o    *o    o

10,9

4,9

6,1

7,i

7,3

7,4

49.5    :    l8,8 j    114,0    24 1 j 160,8

157-3

112,6    17,3

38,3 10,2

38.3    10,3

71.3    ! 10,3

55,5

54,4 116,9

7.7    90,3 n,i 138,4 s!

9.8    89,3 1 i,s 136,6

7,6

10 co O VO vo in ib n n

54,3

9,7

99,0 . 20,6    142,1

117,8 21,0    164,5

5,7

No.

des

Binde

mittels

Menge

des

Soda-

Zu-

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm2 Wasserlagerung nach: schiags 7 Tagen j 28 Tagen 84 Tagen

in

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm2 Luftlagerung nach:

7 Tagen 28 Tagen ; 84 Tagen

Gew.°/o, Zug I Druck j Zug j Druck

Zug

Druck I

Zug j Druck j Zug Druck j Zug I Druck

b. Schlackencemente,

y)

19,4 1171,3 19,7 144,4

2,0    19,1 114,2

3,0    17,5 100,4

4,0

0,0

5,o

On 00

1102,0 121,0

24.4    ; 256,0, 29,9

23.5    182,2 28,1

22.5    : 145,6 25,3

184,0

163,2

123,1

104,5

99,2

127,7

27,8

25,9

00 ocT

20,4

22,9

255,9

190,5

154.8

136,1

133,4

165.9

28,1

32,3

30,7

29,3

29,1

32,6

281.5 251,0 2i9,3

193.5 178,9 228,0

o,°

1,0

2,0

3,0

189,0

185,9

170,1

112,2

94,6

98,6

30,3

30,9

30,5

20,0

17,4

18,6

244.1

228.7 2x4,9

152.2

129.8 i37,o

33,9

39,8

36,7

33,i

34,8

30,6

293,i

292,0

285,7

199.4

186.4

189.4

c. Portlandcemente.

0\

Ox    OJ to    HH O

'b b> "b *o b> *0

yx    4^    oj    jo    ji    JD

b    b    *o    b>    b    b

26,1 193,1 17,0 n8,8 21,4 161,8 16,4 108,0

13,9    85,8

25,0

23.9 25,o i₉,i

¹8.9

¹8,¹

co    vo_    On

vcT    no    ocT    cn    ccT    vcT

rsj    HH    I—<    t—I    t-H

225.3

202.3

184.8

165.4

142.9 123,1

215,0

196.4

146.4 13t,« 128,3

113,1

00 'b b

25.1

21,0

24.2

226,6

230,8

159.1

174.3

173.4

151.1

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm2 Wasserlagerung nach:

28 Tagen 84 Tagen

No. j Menge ; des

des j Alaun-

Binde-ischiags 7 Tagen

mittels Qew>0^o 2Ug | Druck Zug ! Druck Zug

Druck

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm2 Luftlagerung nach:

7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen

Zug Druck ■ Zug j Druck

Zug I Druck

a. Romancemente.

0,0

fl-

2,0

fl

4,o

10,2    93,3

62.4

67.4

9,i

8,8

12,6

IO,5

9,4

112,6    17,3

78,3114,0

76,9 ^ 7,7

157,3

fl

6,0

8,9

74,i

fl

8,0

10,5

77,6

10,2

10,9

83,6 j 9,9

88,0 12,6

100,1

78.1    ,

80.1

95,6

^ ^ o.

»-h On on O

Ol

12,3

0,0

10,9

fl

2,0

8,8

100,0

76,3

! 16,8    137,3 20,8 ; 171,1

fl

4,o

7,5

55,5

6,0

fl

80

7,5 :: 8,1

65,0

J5,i

12,2

8,7

63,9

9,0 ; 65,61 8,2

IO,5

10,9

110,i    17,1    165,5    17,i j 186,5

b. Schlackencemente,

3    0,0

6,0

8,0

0,0

5    0,0

v ! 6,0

23,3

22,0

24,3

c. Portlandcemente.

221,3

vo <xf d\

8,0

268,5 326,9

303,8    21,1 j 127,5    27,4 204,1    35,9

220,3

5,4 ! 48,4    7,5    106,1    8,5

205.5

277.8

302.6 254,4

138.8

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm2 Wasserlagerung nach:

28 Tagen 84 Tagen

Menge;! des

des Alaun-;

Zuschlags j 7 Tagen

in !-1--

:Gew.°/oJ; Zug Druck Zug

No.

Binde

mittels

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm2 Luftlagerung nach:

7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen

Druck

Zug I Druck

Zug Druck

Zug I Druck Zug I Druck

c, Portlandcemente.

0,0

23,2    1

2,0

YI

4,o

YI

6,0

YI

8,0

0,0

2,0

4,o

6,0

yi

8,0

25,7 i 244,4 33,8

22.4    253,4 29,9 j 280,4 33,6

275,o

310,0

347.3

346.3

357.4

22,4

19,9

19,6

¹7,5

9,3

175,6

196,8

192.3

176.3 82,4

to to OO CD

4,8

203.8

252.5

271.8

279.6

20,8

18,9

21,0

!3,I

164,1

164.5

170.6 122,4

5,0

55,3

co    0^    in    co

co    00    vo    *-T    v^T

<N    (N    CO    »-<

215,0

207,4

215,1

189,0

75,i

OO CD

0. Einflüsse des gebrannten Gyps.

Die Einflüsse des gebrannten Gypses auf die Bindekraft hydraul. Bindemittel wurden nur in beschränktem Umfange und zwar ledigdich nur als Zuschläge zu Schlacken- und Portland-cem enten studiert.

Eigenschaften des Versuchsmaterials.

No. Lauf.

Bezeichnung und ^ Spec' Glüh‘

^er Ge- ver- j Herkunft    chem. . ,

wicht lust

des Materials : Ana‘

lyse |, y

Volumen

gewicht

kg/1

lose

einge

rüttelt

Mahlungsfeinheit in °/o Rückstand

Abbinde-

Verhältnisse

Tern-

am

O'o

<5i

<53

900 S. 4900S.

v. Roll, Choindez Erhardt, Neunkirchen Cement v. Besançon

4    Zurlinden, Aarau

5    I Zurlinden, Aarau

Normen-

festigkeit

kg/cm²

nach

28 Tagen

Be-

Ende HC. jst. M. ; St. M.

pera-

tur

ginn

Zug [Druck

a. Schlackencemente (Gypsfrei).

13

JO JO

i 'bc 'bc

Oc <-ri

00

'o OJ

hh Cn

o,95

0,78

1,56 0,1

1,29 Spur

5,7

yi OO

I - IO -

3 30 13 3°

Spur ! 10,9 I 15,0 4 30 40 -

b. Portlandcemente (Gypsfrei).

3,12

3,14 ! 1,01 i

1,    1,99

2,11

tO OJ OO O

2,8 : 32,0

0,2 ; 23,0

28.4    1269,6

25.4    226,9 25,8 221,1

c. 14,0 - 4V2 - 26 17.5 181,8 17.0 3¹210 30 21,7 236,1

No.

des

Menge

des

Resultate der Festigkeitsproben.

Binde

mittels

Gjps-

schlags! 7 Tagen

in :--j--

Gew.°/o Zug ! Druck

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm2 Wasserlagerung nach:

28 Tagen 84 Tagen

Zug j Druck

Zug I Druck

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm2 Luftlagerung nach:

7 Tagen | 28 Tagen 84 Tagen

Zug Druck Zug Druck Zug Druck

yi

i* S*    o

000000

*<r Ln O0 vD

17.3

18, i

i₉,i

18.3

145.⁶

153.3 161,9 174,0

164.3

158.6

a. Schlackencemente.

22.6    i 241,3

21.6    ! 205,0

»    5,o    23,4 I 223,9

r>

Y)

Y)

0,0    16,7 ¹ 146,8

1,0    18,2 155,8

2,0    18,7

3,o    18,9

18,4

« i S,o 17,5

Y)

4,0

151,3

151.9

144.9

144,8

140,9 20,3 226,3 25,1 228,3 19,9 219,5

22.1    224,0 23,7

27.1

28,3

27.3    220.0    31,3 ; 241,3    21,7    j    149,6    i    25,5    ,210,3    24,2    ,229,4

29.4    1213,9    !    32,1    253,3    20,0    !    159,0    ;    25,9    222,31 26,8    .266,0

vo OO CN Ol O o

30,0

29,2

30,5

33,1

OO    OO

0°M M

tO *0 'O 'hh

140,0    19,0    213,0

159,1    20,4 225,8

20,9 ! 246,1 24,8    243,1

OO 4^ Ln 4^ OO Ln Cb ^-1

,1

35,2 301,6 38,4 285,6

On 00 Ln

00

j 204,0 ! 21,0 208,0 ; l8,6

149,1 ; 159,4 j 159.9 23.4 214,1    25,8

l60,8    26,1    209,5    ²7,8

213.4

230,1

236,0

229.4

No.

des

Binde

mittels

Menge

des

Gyps-

Zu-

Schlags

in

Gew.⁰ 0

Abbinde-verhäitnisse bei ca.

14,0 bis 17,0° C. Beginn Ende St. M. St. M.

Normenmörtelfestigkeit, Wasserlagerung, kg/cm², nach:

3 Tagen 7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen 210 Tagen 365 Tagen

Zug jDruckj Zug Jüruck Zug jDruckj Zug jDruckj Zug jDruckj Zug

Druck

Yi

Yi

b. Portlandcemente.

I — [ 11,3 |i55,ij 17,5 181,8 20,0 202,7 24,3 1261,8 —

16,2    125,8    23,3    J 193,6    28,1    269,9    33,3    320,4    33,o    385,6    40,4404,0

20    -|    12,8 j    94,9    20,4    201,8    28,2    285,9    32,6 320,6    32,1    405,1    41,7 438,8

²4    -    13,0 j    77,5    20,7    .187,1    27,5    273,4    33,9 333,5    31,1    421,9    41,6 457,9

3,0    8    -    j    24    -    8,2    78,1    16,6    135,5    26,0    245,5    30,3 316,1    30,2    397,0    41,0418,6

°,o - 4V2I - 26

1    3 3°    5 30

- I 10 30

r,°

II

18

2,0 7

«    2,5

s. Einfluss des Chlorbariums (BaCte) auf die Bindekraft einiger Romaneemente.

Das Chlorbarium verlangsamt die Bindezeit des Roman-cementes; vergl. Heft VI der offiz. Mitteilungen der eidgen. Materialprüfungs-Anstalt, Seite 304 und 306. Es war interessant die Wirkungen desselben auf die Bindekraft der Romaneemente kennen zu lernen; wir haben deshalb zwei solcher Cemente dem Handel entnommen, analysieren lassen, normengemäss untersucht und zu Probekörpern des Normenmörtels 1 : 3 in drei Altersklassen mit und ohne Zusatz von Chlorbarium verarbeiten lassen.

Folgende Zusammenstellungen enthalten die hierbei gewonnenen Resultate:

Chemische Zusammensetzung:

Si0₂ AI2O3 Fe₂03 CaO MgO CO2 CaSOi fhO+Bit. No. 1. Delune & Co., Grenoble:

20,47%,    8,65%,    3,90%,    50,61%,    4,09%,    5,79%,    3,18%,    2,00%.

No. 2. Uriol Berthelot, Grenoble:

23,09 „    8,46 „    3,06 „    51,32 „    2,54 „    3,11 „    4,73 „    1,32 „

Physikalische Eigenschaften dieser Materialien:

No. 1.

3,18

2,12%

0,98 kg/1 1,50 „

Spec. Gewicht Glühverlust

No. 2.

3,14

Volumengewicht, lose . .

eingerüttelt

Mahlungsfeinheit ;

Rückstand am 900-Sieb :

2,73% 0,94 kg/1 1,51 „

9,8%

27,1 »

15,0° C.

4 Min.

8¹/² „

Resultate der Festigkeitsproben.

„ 4900-Sieb :

5,1% 19,0 „

Abbindeverhältnisse ; Temperatur . . . . Erhärtungsbeginn . . Bindezeit.....

13,0° C. 31/2 Min.

No. Menge

des des i Zu-

schlagsj in »/„

Binde

mittels

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm2 Wasserlagerung nach :

7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen

Normenmörtelfestigkeit, kg/cm2 Luftlagerung nach :

28 Tagen 84 Tagen

Zug : Druck Zug I Druck | Zug | Druck. Zug Druck : Zug Druck j Zug Druck

7 Tagen

137,4    18,4    176,3

105,8 l6,I 157,4

94,8 21,2    116,8

i3,o n 1,5

10,3    92,8

21,6 199,5 17,0    199,0

28,1    146,3

►h *-T tC

C4    >—1

175.8

IÓ2,0

142.8

ÿ. Einfluss einiger Zumisehstoffe auf die Bindekraft des Portlandeementes.

Bei Beurteilung der Wirkungen eines Zumischmittels auf den Portlandcement sind zwei Momente, von denen der eine lediglich mechanisch-physikalischer Natur, während der andere bedingt ist durch eine chemische Umlagerung der Moleküle, auseinander zu halten. Sowohl der mechanische als chemische Vorgang äussert sich zunächst in der Erhöhung der normen-gemässen Sandfestigkeit. Die mehrfach beobachtete Erhöhung der fraglichen Sandfestigkeit eines Portlandeementes durch Zusatz inerter, meist specifisch leichterer Körper, wie Kalksteinmehl, läuft lediglich auf eine Reduktion des schädlichen Einflusses der Volumenvergrösserung hinaus, welche nicht selten namentlich frisch gemahlene Cemente zeigten. Möglicherweise tritt bei einzelnen Cementen überdies eine Vergrösserung der Oberfläche der Kittsubstanz, also eine Erhöhung der Dichte mit hinzu. Dass ein Zusatz inerter Körper die nachteiligen Einflüsse des äusserlich d. h. durch die Kuchenprobe nicht konstatierbaren Treibens reduziert, lässt sich durch Parallelversuche mit reinem und gemischtem Cement in frischem und gelagertem Zustande nachweisen. Man wird finden, dass, während bei frischer Ware der Zusatz von Kalksteinmehl eine Erhöhung der Festigkeitsverhält-nisse erzeugen kann, dieser in der gelagerten Ware eine Abminderung nach sich zieht. Vergleichende Proben reiner und gemischter Cemente mit Staubhydrat oder Kalkbrei bestimmter Konsistenz lassen keinen Zweifel darüber, dass durch Zusatz inerter Körper zum Portlandcemente dessen Sandfestigkeit in der Regel keine Erhöhung' erfährt und wo diese auftritt, keine chemische Wirkung vorliegen kann.

Völlig anders verhält sich die Sachlag'e, sofern dem Portlandcemente innerhalb bestimmter Grenzen staubfein gemahlene Körper beigemengt werden, die verbindungsfähige Kieselsäure enthalten. Hier tritt eine chemische Aktion ein, wodurch nicht allein die EestigkeitsVerhältnisse des normengemässen Cement-mörtels, sondern auch diejenigen gleichwertiger Cementkalkmörtel oft überraschende Steigerungen erfahren, gleichviel welches die Menge des Anmachwassers und die Dichte der Anlagerung der Mörtelkomponenten gewesen.

Seit Veröffentlichung der Arbeiten Le Chatelier’s, Hauen-schild’s, Erdmenger’s u. A. kann wohl keinem Zweifel unterliegen, dass, wenn überhaupt durch Beimischung verbindungsfähiger Kieselsäure zum Portlandcement eine Steigerung seiner Bindekraft herbeigeführt werden kann, diese nur auf die Bildung eines anfänglich kolloidalen Kalkhydrosilikats zurückzuführen sei. Während der Übergangsperiode aus dem kolloidalen in den festen Aggregatzustand, also in den ersten Phasen der Erhärtung, müsste, sofern auch die Annahme des kolloidalen Zustandes des Kalksilikats stichhaltig ist, lediglich der mit der wirksamen Kieselsäure dem Portlandcemente beigemengte Ballast zur Geltung gelangt, somit auf verschiedene Cemente verschieden, in der Regel jedoch abmindernd auf die Festigkeitsverhältnisse des Mörtels ein wirken wird. Unsere Beobachtungen bestätigen diesen Vorgang vollends; die 7-Tagproben zeigen gegenüber den ungemischten Gementen meist erhebliche, mit dem Ballast wachsende Abnahmen der Festigkeitsverhältnisse der Mörtel gemischter Cemente, während bereits nach 28-tägiger Wassererhärtung das umgekehrte eintritt. Auch weisen die unter Anwendung von relativ geringer und reichlicher Wassermenge, ferner kräftiger und geringer Rammarbeit durchgeführten Parallelversuche unabweisbar darauf hin, dass zur thunlichsten Ausnützung des Wirkungsgrades eines bestimmten Zumischmittels eine möglichst innige Berührung der Teilchen anzustreben und nur jene Wassermenge zu verwenden sei, die zur Bildung' des gesättigt-kolloidalen Kalksilikats erforderlich ist. Übermässig gewässerte Cementmörtel erleiden ähnliche Abminderungen der Festigkeitsverhältnisse wie der Kalkbreimörtel gegenüber dem steifen Mörtel aus Staubhydrat.

Zur Kalkhydrosilikatbildung im Portlandcemente liefert dieser selbst den nötigen Kalk. Dass Portlandcemente in der ersten Erhärtungsperiode Kalk absondern, ist heute ziemlich allgemein anerkannt. Immerhin dürften folgende Beobachtungen aus den Jahren 1882—83 der Mitteilung wert erscheinen. Wir haben nämlich an grossen Betonwürfeln selbst bei scharfgebrannten, künstlichen Portlandcementen (spec. Gewicht 3,1 bis 3,2) blumenkohlartige ca. 6—8 mm hohe Ausblühungen gefunden, die sich als Kalkhydrate und Karbonate erwiesen. Interessanter, weil dadurch die Wirkung granulierter Hochofenschlacke in grossem

Stile konstatiert wird, ist die Wahrnehmung, die am Ausstellungsobjekte des Hn. R. Vigier, an der Betonbrücke der Schweiz. Landesausstellung 1883, gemacht werden konnte. Vigier verwendete als Bogenmaterial ein Gemenge aus Portlandcement und granulierter Hochofenschlacke (Schlackensand), während die Widerlager aus einem aus Flusssand und Geschiebskies erzeugten Beton ausgeführt waren. Die Widerlag-er sind mit der Zeit weisslichgrau geworden ; stellenweise zeigten sich Ablagerungen von kohlensaurem Kalk, während der Bogen auf die ganze Länge dunkelgrau geblieben und Kalksinterbildungen nicht auffindbar waren.

Stauanlagen, Ufermauern, Turbinenkammer-Wände u. d. m. in unverputztem Portlandcement-Beton, die eine zeitlang wasserdurchlässig waren, zeigen an den Aussenseiten oft ganz beträchtliche Mengen Kalksinter, der dadurch entsteht, dass das durchsickernde Wasser freien Kalk löst oder mechanisch mitreisst, um diesen an der Aussenseite des Bauwerks zu deponieren. Nachstehend folgen 2 Analysen solcher Kalksinterbildungen.

A stammt von einer Wehranlage an der Birs bei Basel; Sendung des Herrn Kantonsingenieur Bringolf, 1887.

B stammt von einem Wasserreservoir; Sendung des damaligen Ingenieurs der Wasserwerke von St. Gallen, des Herrn Mies eher, 1888.

Kohlensäure Magnesia .    .    0,58 „

Glühverlust

Kieselsäure .... Eisenoxyd u. Thonerde Kalk.......

o cT cT

97,50 „

.    1,52 „

99,98 %

99,91 o/o

Freier Kalk im erhärtenden Portlandcemente und verbindungsfähige Kieselsäure im Zumischmittel sind die Grundbedingungen und die wesentlichen Momente in der Frage des Mischverfahrens. Wie einerseits die Auswahl und Behandlung des Zumischmittels nicht gleichgültig ist, ist anderseits die Fähigkeit und das iVIass der Steigerung der Mörtelfestigkeit an bestimmte Bedingungen geknüpft, und fällt bei verschiedenen Portlandcementen verschieden aus. Das prozentuale Mass der durch die Kalkhydrosilikatbildung bedingten Steigerung' der Festigkeitsverhältnisse eines normalen Portlandcementes lässt sich indessen in keinem Falle mit Sicherheit zahlengemäss

feststellen, da die chemischen und mechanischen Wirkungen parallel einherlaufen und nicht getrennt gemessen werden können.

Als Zuschläge fanden folgende Stoffe Verwendung:

No. I No. II No. III :

: Silikat; Nebenprodukt der Alaunfabrikation; getrocknet.

: Geschlämmte und geglühte Thonsubstanz. (Glühverlust: 1,9%).

schwach geglühte Thonsubstanz. (Glühverlust: 14,4%). No. IV : Granulierte Hochofenschlacke von Choindez.

No. V

: Gemahlene Stückschlacke von Choindez (ungranuliert).j No. VI : Granulierte Hochofenschlacke von Harzburg.

„ Blankenburg.

No. VII :

No. VIII : Selbstthätig zerfallene Hochofenschlacke, westfälischer Provenienz. No. IX : Schlackenkomposition: Sendung des Herrn Prof. Dr. Finkener. No. X :

1 Gew.-Th. No. IV: 1 Gew.-Th. No. II.

No. XI :

„ VIII: 1

No. XII : Michaelis’sches Zumischpulver, sign. ABö.

No. XIII : Trocken gelöschter Ätzkalk. (Pulverförmiges Kalkhydrat). No. XIV : Technische Thonerde, geglüht.

No. XV : Gemahlener Jurakalkstein.

No. XVI: Gemahlenes Quarzsand.

„ II.

Folgende Zusammenstellung giebt einen Überblick über die chemische Zusammensetzung der wichtigsten Zumischmittel:

Bestandteile d. Zumischmittels

Zumischmittel No.

ii iv ! vi j vu ¹ vin ; IX ! X XIV

Gesteins- | trümmer

Si0₂

3,75

i,88

AI2O3

Fe₂C>3

2,29

78,31    48,01    26,27    29,84    35,79    29,17    41,47    37,14

11,94    44,07    22,34 ! 13,36    I 7,58    9,42    24,57    33,20    e.97,oo

1,23 Spur

1,26

Spur

FeO

MnO

CaO

0,21

1,50

MgO

o,79

CaS

SO3

H₂0+Bit.

1,27

4,92

Alkalien

0,1 V) 0,23*) 0,64”) 0,52*)    1,43 1,42%

o,37

Spur

25,18

o,44 0,16 0,08 1,38 0,17')

c. 1,50

Summe

100,17

100,00 100,00 1100,00

100,00 100,00 j 100,00 100,00

98,50

") Als Differenz. ”) Hierin C0₂ = 0,76 %.

Im Anlieferungszustande hatten die verwendeten Zuschläge folgende physikalische Eigenschaften :

Be- Spec. Zeichnung des

Stoffes

Ge-

Glüh-

wicht

verlust

Volumen-j gewichte, kg/I eingerüttelt

lose

di

Ô3

Mahlungsfeinheit in % Rückstand am

900 S. I 4900 S.

Bemerkungen

No. I.

„ II-

„ HI. „ IV.

„ V.

4,66

o,6s o,87 o,87

i,86

i,86

i,79

1,82

i,68

0,3°

o,B3

1.84

1.85

Die in staubfeinem Zustande ! verwendeten Ma-; terialien wurden ! mechanisch so zer-

o,34

1,18 1,26

2,22

2,65

2,61

3,01

2,87

2,95

„ VI.

„ VII.

„ VIII. 2,90 „ XII.

„ XIII.

„ XV.

„ XVI. 2,64

1,20

0,82

1,81

5,69

1,30 1,05 <V5

2,21    26,00    0,41

2,67

0,20

0,19

1,08

1,07

O 4, W O O -J O O O W Ci o o

o. o_ o co o'

0,0

30,6

41,2

12,0

c^6    ; auf dem 4900-Ma-

59,6 62,8 38,2

kleinert, dass sie

schensieb keinen Rückstand ergaben. No XII

2,4

26,6

0,0

konnte wegen seiner fettigen Beschaffenheit I der Siebprobe nicht unterworfen

werden.

Der Untersuchung des Mischverfahrens wurden folgende, teils aus den Fabriken, teils aus dem Handel bezogene Port-landcemente unterworfen :

-h oi co rf- in d

<1

00 o, d th

H T—I

Portlandcement von Rob. Vigier, Luterbach; Handelsware.

„ Vorwohle, Staubfein.

„ Dyckerhoff & Söhne, Amöneburg; Langsambinder.

Mittelbinder. Handelsware.

„ Schifferdecker & Söhne, Heidelberg; Marke F;

Langsambinder. Marke F ;

Staubfein. „ Handelsware. No. I. Marke F.

der Stuttgarter Portlandcement-Fabrik, Blaubeuren von Zurlinden & Co., Aarau.

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

^Nachstehende Zusammenstellungen geben eine Übersicht über die chemisch-physikalischen Eigenschaften dieser Bindemittel.

Lauf. No.

Bezeichnung

des

Bindemittels

SiO»    Ala Os FeäOs CaO CaCOs CaS0₄

MgO

H₂0

+ Bit.

°/0

Summa

Vigier,

Oh oo to

Handelsware 1

Vorwohle,

staubfein

Dyckerhoff,

Langsambd.

Dyckerhoff,

Mittelbinder

Schifferdecker,

Marke F.

2,70 61,11

00

I I9,9I

Schifferdecker, T_

staubfein )

Schifferdecker,

Handelsw. I, j

Zur linden,

Handelsware

Lauf. No.

Bezeichnung

des

Materials

j Vigier,

Handelsware

2,09    3,01    1,51    2,55    100,84

3,18    1,83    1,48    100,59

2,14    1,89    0,98    100,57

2,27    0,82    100,89

1,36    2,80*)    98,19

22,85    8,25    1,65    ^ 60,23    2,27    2,51    I 1,20

”,58

Gewichts

verhältnisse

|| Spec. || Gew.

kg/1

lose

einge

rüttelt

Ö3

2,22 100,43

0,73    99,69

Mahlungsfeinheit in °/o Rückstand

am

900 S. 4900S.

Abbindeverhältnisse

Tem

peratur

°C.

Was

ser

menge

Beginn

Ende

Normen

festigkeit

kg/cm²

nach

28 Tagen

°/c

St. M.

St. M.

Zug Druck

₂ Vorwohle,

staubfein

„ Byckerhoff,

O    '    Langsambd.

Dyckerhoff,

, Mittelbinder

Dyckerhoff,

Handels

Schifferdecker,

Marke F

₇ Schifferdecker,

'    I    staubfein

Schifferdecker,

Handelsware

n Schifferdecker,

9    j    Marke F”)

Blaubeuren,

Handelsware

Zurlinden,

Handelsware

O, On -P

wäre

3,03 1,40 2,09 3,03 1,10 1,66 3,13 1,36 i,93 13,13 i,39 1,96 3,¹¹    —    j —

3,08 1,36 1,96 j 3,°i 1,13 1,69 !| 3,05 1,30 1,89 3,04 1,13 1,69 ; 3,09 1,22 1,85 3,io 1,28 1,90

32,3

1,8

12,6

18,5

in    o    t>.    N    ro

A    cT    4    uî    m    00"

19,9

o,4

20,4

25,7

27,7

35,2

14,8 j 24,0    4 30

14.3    30,0

13,7    25,0 — 50    7 —

15.3    27,0 — 10 — 33

8 30 17,8 196,0 24 j — 46 38,8 563,6

30.4    j 3¹9,5 23,7 j²4I,4

21.4    125,7

29.5    330,1

28,5 j- 8V2 — 35 21,2 135,6

Neben den angeführten Portlandcementen wurden noch andere, allgemein nicht weiter untersuchte Portlandcemente in den Rahmen der Arbeit eingezogen. Wo diese Vorkommen, erscheinen sie besonders bezeichnet.

Zur Erzeugung der verlängerten Portlandcement-Mörtel-proben diente ein Kalkbrei, welcher durch Löschen von Ätzkalk mit kaltem Wasser und darauffolgender Einsumpfung in Wannen mit absaugenden Wandungen gewonnen wurde.

*) H2O -f CO2 = 2,80 0/0. **) 2. Sendung.

VII. Heft.    6

Die Konsistenz des Kalkbreies schwankte zwischen : 25,2 bis 29 mm bei Anwendung⁻ des 6,0 cm Pistill’s und 4,0 kg Schalen-Gewicht unseres Konsistenzmessers, Fig. 14, S. 99 des VI. Heftes.

Der Glühverlust des Kalkbreies betrug: 33,7 bis 35,4%; das specifische Gewicht: 1,34 bis 1,36.

Die feste Substanz pro Liter Kalkbrei wurde ermittelt zu: 451,6 bis 460,0 gr.

Bei Verarbeitung und Prüfung vorstehend angeführter Portlandcemente sind die gleichen Hilfsmittel, die nämlichen Maschinen und hauptsächlich der gleiche Normalsand verwendet worden.

Die Erzeugung der Probekörper der Zugfestigkeit besorgte für die ganze Serie ausnahmslos der eine, diejenige der Druckfestigkeit der zweite unserer Laboratoriumsgehilfen.

Folgende tabellarische Zusammenstellungen enthalten die gewonnenen Resultate:

Resultate der Prüfung der Sandfestigkeit.

Mischungsverhältnis in Gew.-T.

Cement ! Zuschlag , Kalkbrei

Festigkeit des Normenmörtels, 1 : 3, kg/cm²; Wasserlagerung 7 Tage j 28 Tage 84 Tage 210 Tage 1 Jahr 2 Jahre

Zug Druck Zug Druck Zug Druck Zug Druck Zug .Druck Zug Druck

No. 1. Portlandcement von Rob, Vigierj Handelsware.

1,00

0,85

0,85

1,00

0,85

°,75

0,15 IV 0,15 IX

—    1,00

0,15 IX 1,00 jo,25 IX

1.00

13,5

13,3

17,6

152.1    17,8 196,0 26,3 243,5 29,0 i5i,5 22,5 198,8 30,2 242,8 —

169.2    27,9 221,5] 40,6 281,6 45,6

82,4    8,4 111,5 ii,5 135,7 18,2

79,0 11,9 ! 146,8 16,2 176,5 23,4

i    I

68,0 10,9 161,5 i9,4 194,2 25,4

318,0 43,9 330,1 187,0 20,4 209,0 199,5 23,9 212,0 207,7 25,1 228,5

,0

1,00 ! -

0,85 0,15 II 0,85 0,15 IX 0,85 0,15 X11 1,00

0,85 0,1511 0,85 jo, 15 IX 0,85 o,i5XII

No. 2. Portlandcement Vorwohle; Staubfein.

1,00

1,00

1,00

1,00

16,6 212,5 20,3 i4,8 155,7 25,6

11,3 106,7 22,8

Mischungsverhältnis in Gew.-T.

Festigkeit des Normenmörtels, 1 : 3, kg/cm²; Wasserlagerung 7 Tage 28 Tage 84 Tage | 210 Tage ! 1 Jahr 2 Jahre

Cement Zuschlag! Kalkbrei Zug Druck Zug Druck Zug Druck. Zug Druck Zug Druck Zug

Druck

1,00

0,85 0,15 IX 0,85 0,15 XII 1,00    —

0,85 0,15 IX 0,85 0,15x11

No. 3. Portlandcement von Dyckerhoff; Langsambinder.

1,00

1,00

1,00

1,00

0,85

0.85

0,15 ii

0,15 ix

No. 4. Desgleichen; Mittelbinder.

23,7 !241,4 34,4 293,0 35,8 404,7 34,1393,9 45,4 509,2 49,0 578,5 32,4 357,5 49,5 458,0:48,6 523,8

1,00

0,85 0,151 0,85    0,1511

0,85    0,15m

0,85 0,15 IV 0,85 0,15 V 0,85 jo, 15 VI 0,85 0,15 VII 0,85 jo,15 VIII 0,85 jo, 15 XII 0,85 o,i5XIII 0,85 0,15 XV

No. 5. Desgleichen; Handelsware.

A. Original-Zuschläge.

18.2    ! 125,2! —

O    iT)    i-o    10    1-0    10    i-o

00^ 00 00    00    00    00

-T    6    d    d    cf    cf    cf

0,15 IV 0,15 V 0,15 VI 0,15 VII 0,15 VIII o,i5XIII

35.3    205,9' 38,3

47.3    305,4 41,5

45.2    276,1 41,1

34.6    187,7 33,3

34.2    199,4 37,5

30.8    170,9 34,8

30.9    180,9 34,0

32.6    179,1 32,6

35.2    190,2 39,3

41.6    270,6 43,3 29,1 171,6 28,9

31.6    175,8 34,0

B. Künstlich staubfein zerkleinerte Zuschläge.

35,7

22.5 19,2

18.5

258.9

317.9

305.3 218,6 235,2 206,1

212.8

216.5

228.6

267.4

194.9 200,0:

35,3 205,9 38,3 258,9 33,o 216,3 36,3 251,1

32,0 178,8 34,3 223,5 32,9 182,6 33,0 226,8 36,0 182,1 36,4 213,0 31,5 200,5: 39,3 236,4 29,8 174,0 30,0 204,1

6*

Mischungsverhältnis in Gew.-T.

Festigkeit des Normenmörtels, 1 : 3, kg/cm²; Wasserlagerung 7 Tage 28 Tage 84 Tage 210 Tage 1 Jahr 2 Jahre

Cement Zuschlag ! Kalkbrei

Zug Druck Zug Druck

Zug Druck

Zug Druck

Zug Druck Zug Druck

vn vn vo 00^ 00 00 o cf cf

0,15x1V: 0,15 XV o,i5XVI

23,9

18,2

19,8

v^T eT cf CO ^ o

35.9    226,0 30,9 222,5 32,4 157,9 34,o 187,7

30.9    165,9 3i,i .199,5

C. Verlängerter Cement-Mörtel.

Mischungsverhältnis :

x Gew.-T. Gement : y Gew.-T. Zuschlag : 0,5 Gew.-T. Kalkhydrat*) : 5,0 Gew.-T. N.-Sand.

1,00

0,85 0,151 0,85 jo,15 II 0,85 0,15 IV

0,50

0,50

•0,50

0,50

1,00

0,85

0,85

0,85

0,15 I 0,15 II 0,15 IV

13,1 100,3

24.3    i33,4

25.4    132,7

13,0 113,1

36,3 184,9

32,3

27.6    1153,3| -39,4216,0

36.7    212,2    —

27,9 i59,4

1,00

0,85 0,15 II

No. 6. Portlandcement SchifFerdecker ; Marke F.

— 122,1 241,0 29,5 330,1 37,5 412,0 39,0 481,5 -

21,9 239,2 38,2 466,8: 50,9 '525,5 45,7 555,0 —    -

I i I !

1,00    —

⁰,85    0,151t

0,85 0,15X1 1,00 j

0,85 jo,15 II 0,85 0,15 XI

No. 7, Desgleichen; Staubfein.

41.3    460,0 51,8 552,0 47,4 675,0 53,5 619,0 59,1 755,5 59,7 775,0

38.4    55s,5 48,8 588,0 54,1 657,0

1,00 — 1,00 II -1,00

2I,3 216.5 27,8 266,5 27,8 330,0 ²6,7 269,3 34,9 '365,0 32,8 462,0 !5,2 174,5 21,8 242,0 23,3 319,2

1,00    —

0,85 0,1511 0,85 0,15X1

1,00

0,85 0,1511 0,85 0,15X1

1,00

1,00

1,00

No. 8. Desgleichen; Handelsware.

304,5    31,6    384,0    30,8    445,2 —

— I — ; 22,6

20,3

18,6

Sb²

565,2

29.2

26.3

339,o

292,0

Festigkeit des Normenmörtels, 1 : 3, kg/cm²; Wasserlagerung 7 Tage ! 28 Tage 84 Tage ! 210 Tage 1 Jahr 2 Jahre

Mischungsverhältnis in Gew.-T.

Cement j Zuschlag Kalkbrei Zug Druck, Zug Druck Zug Druck Zug

Druck

Zug Druck

Zug Druck

1,00 ;    —

0,85 jo, 15 II 0,85 10,15 HI 0,85 ,0,15 IV 0,85 0,15 V 0,85 0,15 VI 0,85 0,15 VII 0,85 0,15 VIII 0,85 o,i5XIII 0,85 0,15 x1V 0,85 0,15 XV

No. 9. Desgleichen; Marke F*).

A. Original-Zuschläge.

—    : 3h5 216,5 — I 32,9 208,4

30,5 222,4

32,7 224,3 —    — ! 46,7

—    26,6 177,0

—    29,0 499,4

—    29,2 193,3

—    27,3182,6,

—    28,4 2x2,8

30,1 178,7

—    22,7174,7

45,7

5°,1 38,2

42,0

44,6

44,9

49,5

43,6

34,7

34,7

307,6 48,0 340,8

44.5    327,6

312,8 387,6

40.5    289,8

320.9    40,0 386,8

294.9    43,4 328,0

307.8    45,4 324,5

301.9    40,3 326,5

246,4 39,3 259,4

238,0 42,4 250,0

322.1 262,7 37,3 357,8;' 47,2

263.1

1,00

0,85 0,15 I 0,85 0,15 IV 0,85 0,15 V 0,85 !o,i₅VI 0,85 0,15 VII 0,85 0,15 VIII 0,85 0,15X11 0,85 o,i5XIII 0,85 ;o,i5XV 0,85 o,i₅XVI

B. Künstlich staubfein zerkleinerte Zuschläge.

45.7    307,6 48,0

64.7    55i,o 56,9

48.7    322,3I 47,i

37.3    249,2 37,6 46,0 304,1' 51,4

46.4    306,7 46,4 50,2 302,1 49,7

40.8    314,3, 42,4 35,7 266,5 37,8

34.4    ;273,2 38,9

36.9    238,4 39,3

31,5

51,1

35,3

—    24,9

¹ 32,2

216.5

415,8

213.5

i75,o

29,7

29,7

36.2

25.3 25,i 26,5

201.4

205.9

188.6

258.4

196.4

182.6

158.9

312.8    — 280,6 —

255.1

C. Verlängerter Cement-Mörtel.

Mischungsverhältnis :

x Gew.-T. Cernent : y Gew.-T. Zuschlag : 0,5 Gew.-T. Kalkhydrat*) : 5,0 Gew.-T. N.-Sand.

1,00

o,8S

0,85

o,8S

0,15 I 0,15 II o,i5 IV

o,So 0,50 0,50 0,50

17,6 119,4 33,4 168,9 l6,i ,123,7 17,6 128,6

Festigkeit des Normenmörtels, 1 : 3, kg/cm²; Wasserlagerung

Mischungsverhältnis in Gew.-T.

Cement I Zuschlag Kalkbrei Zug Druck Zug Druck Zug Druck Zug

7 Tage , 28 Tage 84 Tage 210 Tage 1 Jahr 2 Jahre

Druck

Zug Druck; Zug Druck

O uh \jd i_n 00^ 00^ 00 cT cT cT

0,15 I 0,15 II 0,15 IV

D. Luftlagerung nach i4-tägiger Wassererhärtung.

4C7 3G,3 4C9

47.1    416,3 48,4

37.1    328,3 44,1 37,8 330,6 46,5

30,9

40,7

34,7

33,i

202,2

343,i

223,5

209,0

338,3

482.7

359.7 354,5

No. 10. Portlandcement der Stuttgarter Portlandcementfabrik.

A. Original-Zuschläge.

1,00

0,85    0,15    I

0,85 0,15 II 0,85    0,15    IV

23,4

20,6 j 120,61 38,2 233,1 18,4 149,7' 35,5 :253,2

29,8

39,5 306,0 41,0 313,5!

46.4    348,5 46,3 355,6

51.5    35o,o 50,4 388,5

41.5    ;3i3,3 4i,5 3i9,3

1,00

0,85

0,85

0,15 II 0,15 III

B. Künstlich staubfein zerkleinerte Zuschläge.

—    23,4123,227,9182,9

29,4190,5

29,2 ; i99,o

—    I 39,5 ,306,0 41,0 313,5

—    ! 46,8 346,8. 47,9 383,7

—    38,3 ,291,0 42,1 306,3

C. Verlängerter Cementmörtel.

Mischungsverhältnis :

x Gew.-T. Cement : y Gew.-T. Zuschlag: 0,6 Gew.-T. Kalkhydrat*) : 5,0 Gew.-T. N.-Sand.

1,00

0,50 0,151 I 0,50 0,15 II I 0,50 0,15 IV ; 0,50

¹5,7

23,2

20,7

16,4

109,9; -

135,9 113,6 -

28,3

4i,4

101,5

36,5

26,0

176,0 29,6 225,1 4C9 190,8 38,9 i49,3 28,0

192,3

240,8;

232,7

75,2

1,00

0,85 0,15 I 0,85 Jo, 15 II 0,85 0,15 IV

D. Luftlagerung nach 14-tägiger Wassererhärtung.

4L4 303,1 J 53,4 3i3,5

40,1 346,4 43,9 352,8 40,0 401,5 40,0 395,9 38,3 329,6 50,9 344,8

Festigkeit des Normenmörtels, 1 : 3, kg/cm²; Wasserlagerung 7 Tage ; 28 Tage 84 Tage 210 Tage 1 Jahr 2 Jahre

Cement Zuschlag ; Kalkbrei Zug Druck; Zug Druck; Zug Druck Zug Druck Zug Druck Zug Druck

Mischungsverhältnis in Gew.-T.

No, 11. Portlandcement v. Zurlinden & Co., Aarau; Handelsware.

A. Original-Zuschläge.

21,2 135,6! 38,2 244,1

40.5    221,4! 47,9 327,0 24,9 144,0 38,7 224,9

20.6    120,5 32,9 202,7 120,4 36,2 207,6 111,7 35,6

—    18,4 106,8! 37,7

—    ! 16,7 110,3 26,7

—    j i9,7 1132,7 31,¹ 229.8

—    17,1 !118,4; 27,8 161,6

1,00

0,85    0,15 I

0,85 0,15 IV 0,85 :0,15 V 0,85 0,15 VI 0,85 jo, 15 VII 0,85 jo, 15 VIII 0,85 jo, 15 XIII 0,85 j0,15XIV 0,85 0,15 XV

21,4

21,8

181,9

205,6

177,5

—    37,6    263,3

—    45,o 334,9

—    38,1 263,1

—    33,o    223,5

—    33,6 231,1

—    32,9 196,0

—    32,4 237,4 188,3

—    35,i    231,4

—    35,o 200,5

- 31,1

B. Künstlich staubfein zerkleinerte Zuschläge.

1,00

21,2 135,6 38,2 244,i

0,85 0,1511 0,85    0,15m

0,85 0,15 IV 0,85 0,15 V 0,85 0,15 VI 0,85 0,15 VII 0,85 0,15 VIII 0,85 jo, 15 XII

20,1 127,8 38,0 203,1 20,1 | g8.8 3°,6 186,7 25,7 ¹5°,° 34,5 232,6. 20,0 430,6 31,4 205,2

0,85

0,85 ,0,15 XV 0,85 jo,i₅XVI

25.2    146,2 37,0 243,1

24.2    117,8 36,4 200,0

22.2    119,9! 37,8 210,7 27,8 i47,i 32,5 207,1

114,5! 26,7 169,6

19.7    101,7 29,3 169,1

20.7    110,7! 32,0 164,6!

14,3

39,5 270,4 —

33.1    244,9; —

34.9    270,4I —

35.1    237,2! -

C. Verlängerter Cement-Mörtel.

Mischungsverhältnis :

x Gew.-T. Cernent : y Gew.-T. Zuschlag : 0,5 Gew.-T. Kalkhydrat*) : 5,0 Gew.-T. N.-Sand.

18,3    99,5    23,5    112,4 — ! -

1,00

0,85 0,151 0,85 0,1511 0,85 0,15 IV

0,50

o,5°

o,5°

o,5°

9,4

21,1

GO 'O

68,7!

14,0

64,3 ■

82,8

Mischungsverhältnis in Gew.-T.

Festigkeit des Normenmörtels, 1 : 3, kg/cm²; Wasserlagerung

7 Tage 28 Tage 84 Tage 210 Tage 1 Jahr 2 Jahre

Cement Zuschlag Kalkbrei

Zug Druck

Zug Druck Zug Druck

Zug

lüruck

Zug Druck j Zug Druck

1,00

0,85 0,151 0,85 0,15 II 0,85 0,15 IV

D. Luftlagerung nach i4-tägiger Wasser erhärt ung.

38,0 278,0 46,3 295,4 —

28,1

32,6

24,0

26,3

i49,o; -

232.3 136,8

159.3

f]. Resultate der Prüfung des Einflusses einiger Zumisehstoffe auf die Bindekraft des Portlandeementes bei reichlicher Wassermenge und geringer Rammarbeit.

Mischungsverhältnis in Gew.-T.

Cement! Zuschlag

Normenfestigkeit nach 28 Tg.

Zug ! Druck

Mischungsverhältnis in Gew.-T.

Cement! Zuschlag

Normenfestigkeit nach 28 Tg.

Zug Druck

Mischungsverhältnis in Gew.-T.

Cement] Zuschlag

Normenfestigkeit nach 28 Tg.

Zug Druck

No. 2. Portlandcement von Vorwohle; Staubfein.

7⁸d    °,⁸5 ({ljOICalkbJ

No. 4. Desgleichen; Mittelbinder.

-    I 2i,s I i57,o I 0,85 I 0,1511 ! 32,3 I 280,3 I 0,85 j o,i5lX| 30,4 I 244,7 No. 6. Portlandcement von Schifferdecker; Marke

-    I 23,9 J 188,71 0,85 I 0,15 ii I 33,5 I 231,2 j —

No. 7. Desgleichen; Staubfein.

0,85    0,15 II 37,7    391,6

°>⁸S {l.OKalkb. j l8,⁶

No. 8. Desgleichen; Handelsware.

0,15 II ! 30,5    0

/⁰d5 II

\l,0Kalkb.j

1,00

1,00 ¹

b°° {l.OKalkb.

1,00

1,00

1,00 I

1,00

1,00

t,00

j{l,OKalkb.

00 'oo

Ot Cn

o,i5lI

i°, 15 II

(l.OKalkb.

42,5 434,7    0,85 0,15 IX 34,2    396,6

22,3    171,3    0,85    13,0

H5,2

00

70,5

288,7

138,3

8    /o, 15 IX

(l.OKalkb.

7,4

13,2

103,1

27,3    190,0    0,85

{l.OKalkb. IOd    I07,7    0,85

I2,5

172,0

O

<3\ Ol

00 'oo

Ol Ot

10 IG OO^ OO

! 0,15 ix

l/o, 15 IX

\l,OKalkb.

0,15 ix: 40,15 ix

j (l.OKalkb.

FI

31,2 : 253,5 12,9    115,0

23,2    177,6

7,7 ,    81,4

#. Einfluss der mechanischen Dichtung und den Menge des Anmachwassers auf die Bindekraft gemischter Cemente.

Der Einfluss der mechanischen Dichtung und der Menge des Anmachwassers auf die Kraftentfaltung gemischter Cemente wurde gleichzeitig und in einer besondern Versuchsreihe studiert. Zu diesem Ende wurde ein normaler, ca. 2 Monate gelagerter, garantiert reiner Portlandcement (gewöhnl. Handelsware) des Herrn Rob. Vigier in Luterbach, teilweise auch ein reiner Portlandcement, Marke F der Herren Schifferdecker & Söhne in Heidelberg, in normengemässer Sandmischung mit verschiedener Wassermenge und variabler Rammarbeit zu Probekörpern der Zug- und Druckfestigkeit verarbeitet. Den Ausgangspunkt für die Wahl der Wassermenge bildete eine breiartig dickflüssige Mörtelkonsistenz, bei welcher es eben noch möglich war, die Formen der Probekörper durch »Einrütteln« auf nicht absaugenden Unterlagen zu füllen (Rammarbeit = Null). Mit dieser, sowie mit jeder der folgenden, je um 1% abgeminderten Wassermenge wurden Probekörper der Zug- und Druckfestigkeit für zwei Altersklassen angefertigt. Der angefeuchtete Mörtel wurde 5 Minuten lang durchgearbeitet, sodann mit abnehmender Wassermenge stets intensiver, in jedem Falle so lange eingestampft, bis die Masse elastisch wurde und eine Wasserabsonderung eintrat. Bei der Erzeugung der Probekörper der Zugfestigkeit wurden ältere und neuere Modelle mit 5 cm² Bruchquerschnitt allein verschiedenen Inhalts verwendet, so dass es nicht möglich war, die specif. Gewichte der Zugkörper mit Sicherheit zu ermitteln. Die in nachstehender Tabelle angegebenen specif. Gewichte (Gewichte der Kubikeinheit) beziehen sich auf die Druckproben und können nur angenähert für jene der Zugproben gelten.

Als Zuschläge wurden sowohl verbindungsfähige, als innerte Silikate benutzt. Ihre Numerierung- entspricht derjenigen der tabellarischen Zusammenstellung auf Seite 79.

Lauf. No.

Mischungsverhältnis in Gew.-T.

Cement Zuschlag j Kalkbrei

Menge des Anmachwassers in

°/o

Spec.

Gewicht

der

Probe

körper

Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels, 1 : 3, kg/cm², Wasserlagerung n. 28 Tagen n. 210 Tagen

Zug j Druck Zug Druck

Bemerkungen

1.00

0,85

Portlandcement von Rob. Vigier; Handelsware.

20.9

21.9

17.6

14.6

10,4

238,0 j Ungemischter Cement

153,5 I 25,1    145,5

0,15 iv

fl

0,85

0,15 VIII

r>

J)

9,0    2,27    20,4

2.24    19,2 18,8

I3,7 12,1

10,0 11,0 2,22 12,0    2,l6

13,0 2,12

Granulierte Schlacke von Choindez.

”,5

¹2.5

13.5

0,85

0,15 x

9,5

10.5

",5

¹².5

r3,5

0,85

0,15 XI

9,5

•n

¹⁰.5 ”,5

12.5

r,

13,5

0,85

0,15 II

•n

Selbstthätig

zerfallenes

Schlackenmehl.

10.9    68,2    22,9    ;    II 1,0

Schlacken-

j kompositionl: 1; ! Schlacke IV mit 156,0 geglühter Thonsubstanz.

2,30

2,27

2,23

2,20

2,14

Schlacken

komposition 1:1; Schlacke VIII ^92,2 J mit geglühter Thonsubstanz.

14,0 2,13 15,0 ; 2,11

237,5

198,1

166,3

Geglühte

Thonsubstanz.

Lauf. No.

Menge | des ; sPec-An- Gewicht

mach- I der wassers

rrobe-

Cement Zuschlag Kalkbrei 0/q körper

Mischungsverhältnis in Gew.-T.

Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels, 1 : 3, kg/cm², Wasserlagerung n. 28 Tagen n. 210 Tagen

Zug I Druck Zug ! Druck

Bemerkungen

Portlandcement Schifferdecker : Marke F.

1,00    ;

9,o

10,0

2,33

2,27

35.5    258,7 i 46,8 I 379,5

32.5    214,0 ; 42,6 ; 285,0

35,5 ; 207,0 31,9    211,0

26,0    144,0

Ungemischter

Cement.

0,85

0,15 X

°,§5

0,15 II

53.2    445,0

44.2    367,0

40.2    265,0 36,7 229,5 33,5 209,0

Identisch mit No. 4.

icC vcT vo

'sf- ^ CO

339,0

275,o

236,2

Geglühte

Thonsubstanz

Zur Ausführung weiterer Versuche mit Schifferdecker-Cement, Marke F, reicht das verfügbare Material nicht aus.

Aus vorstehenden Zahlen geht jedoch schon hervor, dass sowohl der mit granulierter Schlacke für sich, als auch der mit den Schlackenkompositionen No. X und XI gemischte Cement bei an genähert gleicher Dichte der Versuchskörper, gleichviel ob mehr oder weniger AVasser verwendet, mehr oder weniger Rammarbeit verrichtet wurde, selbst bei dem relativ schwachen Cement Vigier im Grossen und Ganzen den kräftigeren Mörtel liefert.

Der erhebliche Rückgang der FestigkeitsVerhältnisse des mit an der Luft zerfallener, nicht granulierter Schlacke No. VIII versetzten Portlandcementes (vergl. Versuchs-Serien 1 mit 3) veranlasste eine getrennte Untersuchung der chemischen Affinität der Schlacken No. IV und No. VIII zu Staubhydrat. AVährend No. IV in verschiedenen Mischungsverhältnissen mit Staubhydrat kräftige Mörtel (Zugfestigkeit nach 28 Tagen 8,0—17,0 kg pro cm²) lieferte, zerfielen sämtliche mit No. ATII erzeugten

Probekörper schon nach zweitägiger Wasserlagerung ! Diese Thatsache erklärt zur Genüge die Ursache der Abminderung der Festigkeitsverhältnisse des gelagerten Portlandcem entes durch Zusatz von selbstthätig, auf der Halde zerfallener, nicht granulierter Schlacke. Sie wirkt offenbar als Sand, als innerter Körper, der den freiwerdenden Kalk im Portlandcement-Mörtel zu binden nicht vermag.

Festzustellen, in wie fern das deutsche Verfahren der Erzeugung der Probekörper, sowie der deutsche Normalsand die Bindekraft des Portlandcementes durch Beimischung einer Schlackenkomposition zum Ausdrucke bringe, haben wir uns an eine befreundete Portlandcement-Fabrik Deutschlands, die sorgfältig arbeitet und über gute Einrichtungen zur Vornahme von Festigkeitsproben verfügt, mit dem Ansuchen gewandt, zwei mit A und B bezeichnete Portlandcemente in der dort üblichen Art und Weise auf Zug und Druck prüfen zu wollen. Absichtlich wurde die Herkunft des Materials verschwiegen und keine Informationen erteilt.

Portlandcem ent A war Material von Schiff er decker & Söhne, Marke F, identisch mit dem von uns verarbeiteten Material. Portlandcement B war eine Mischung von 85 Gew.-T. des gleichen Portlandcementes mit 15 Gew.-Th. No. IX. Folgende Zusammenstellung enthält die in der Fabrik gewonnenen Resultate.

Druck

28-Tag-Proben; normale Wassererhärtung. Zug

Deutsch. Sand : Schweiz. Sand :

Spec.

Gewicht.

CM CM

Festigkeit.

Cement A. 25,9 kg/cm²; 35,7    „

Spec.

Gewicht.

F estigkeit.

cvT CM

268,1 kg/cm². 308,9    „

Cement B.

Deutsch. Sand : Schweiz. Sand :

CO CO

33,0 kg/cm²;

42,7

CO jo

304,6 kg/cm². 332,5    „

Vorstehende Ergebnisse bestätigen

unseren Befund; das deutsche \ erfahren der Erzeugung der Probekörper, sowie der

deutsche Normalsand lassen ebenfalls keinen Zweifel darüber bestehen, dass der rationell gemischte Portlandcement den kräftigeren Mörtel liefert und dass der Unterschied in der Sandbeschaffenheit auf das Mass der Erhöhung der Kohäsion keinen ausschlaggebenden Einfluss besitzt.

t. Resultate der Prüfung der Kiesfestigkeit (Béton) gemischter Portlandeemente.

Die Versuche sind ausgeführt an würfelförmigen Körpern mit 16 cm Kantenlänge. Der zur Bétonage verwendete quarzreiche, scharfkörnige Sand passierte ein Sieb mit 25 Maschen per cm² und blieb auf einem solchen mit 64 Maschen liegen ; fraglicher Sand hatte

ein mittleres specifisches Gewicht ....    2,66

ein Volumengewicht, eingerüttelt ....    1,55 kg/1

1 kg    dicht gelagerter Sand enthielt    .    .    .    27,5 cm³    Hohlr¹).

das    Schwindmass des Sandes betrug    .    .    .    5—6 °/o.

Der Steinschlag wurde auf ein Gitter mit ca. 2,4 cm Maschenweite geworfen ; kleine Kiesstücke wurden mittelst eines Drahtsiebes mit ca. 1,8 cm Maschen weite entfernt.

1 hl des Steinschlages wog    .    .    .    140 kg.

100 kg desselben enthalten    ca.    .    .    31 1 Hohlräume.

Das zur Bétonage verwendete Staubhydrat ist durch Löschen eines mit schwach hydraulischem Schwarzkalk (der jedoch im Wasser zerfällt) gemischten Luftkalkes gewonnen und gelangte nach ca. ³/4-jähriger Lagerung in der Anstalt zur Verarbeitung. Wahrscheinlich sind diesem, sowie dem Umstande, dass die zu den Betonproben verwendeten Reste der angeschafften Zumischmittel ebenfalls ca. 4—5 Monate in den Räumlichkeiten der Anstalt offen lagerten, jene Widersprüche zuzuschreiben, die die Resultate der Betonproben verglichen unter sich sowie mit den Ergebnissen der Mörtelproben zeigen.

Jeder Probe sind vier Würfel unterworfen und das Mittel aus den drei besten als massgebender Durchschnitt eingestellt worden. Die Erhärtung der Würfel erfolgte 2 Tage an der Luft, 26 Tage unter Wasser.

Betonzusammensetzung :

x Gew.-T. Cement : y Gew.-T. Zuschlag : 2,0 Gew.-T. Sand : 5,0 Gew.-T. Kies, beziehungsweise: 0,5 Gew.-T. Kalkbrei : 2,5 Gew.-T. Sand : 6,0 Gew.-Kies.

No. 1. Portlandcement von R. Vigier; Handelsware.

j -    321.2 354.5 0,85 |o,15 II

:°,5° 135,° 155,° 0,4° 0,10 II 0,50 154,0 172,0 0,40 0,1 OlX 0,50 167,6 138,0

No. 3. Portlandcement von Dyckerhoff; Langsambinder.

I 0,50 164,0 182,0 10,40 0,10 II 0,50 177,2 200,5 I °,4° 0,1 olX 0,50 185,5    —

1,00

0,50

Mischungsverh. in Gew.-T.

Ce-

Zu-

ment

schl.

Kalk

brei

Druckfestigkeit kg/cm2 nach

Mischungsverh. in Gew.-T.

28

210

Tagenj Tagen

Ce- Zu- Kalkment schlag j brei

Druck

festigkeit

kg/cm²

nach

Mischungsverh. in Gew.-T.

28

210

Tagen) Tagen

Ce- Zu- | Kalkment schlag I brei '

Druck

festigkeit

kg/cm²

nach

210

Tagen¹ Tagen

348.6 321.0 0,85 o,i5lX —    281.1 321.0

°,5°

No. 4. Desgleichen; Mittelbinder.

1,00

0,50

— [330,3 374,5 0,50 150,1 186,0 0,40 0,10 II 0,50 182,8 204,0 0,40 o,i5lX

0,85 0,151X1 — 1403,1 425,0 164,5 202,5

1,00

0,50

No. 8. Portlandcement v. Schifferdecker; Handelsware. —    37o,8 353,0

0,85 0,15IX — 365,1 423,5

0,50 172,8 193,0 0,40    0,10    0,50 171,3 193,0 0,400,101X10,50 179,4

z. Resultate der Prüfung der Frostbeständigkeit gemischter Portlandeemente.

war unter Anwendung von

Die Portlandeemente: Blaubeuren No. 10 der Zusammenstellung auf Seite 80 sowie ein aus dem Handel genommener, allgemein nicht weiter untersuchter Portlandcement von Dyckerhoff & Söhne, wurden sowohl in normengemässen Sandmischungen als auch in Mischungen : 1 Gement : 0,5 Kalkbrei : 5,0 N.-Sand zu Probekörpern der Zug- und Druckfestigkeit verarbeitet, sodann nach 4- bis 9-tägiger, bezw. 7- bis 15-tägiger und 28-tägiger Wasserlagerung einem 10- bezw. 20-mal ununterbrochenen Wechsel von Gefrieren und Aufthauen in einem Wasserbade unterworfen. Die Frostwirkung Kochsalz künstlich erzeugt; die Dauer der Frostwirkung betrug durchschnittlich 4 bis 5 Stunden. Unmittelbar nach der letzten Prostwirkung gelangten die Probekörper zur Feststellung ihrer Festigkeit in die Maschinen. Gewichtsverluste wurden nicht erhoben.

Lauf.

No.

Mischungsverhältnis in Gew.-T.

Alter der Probekörper

Cement Zuschlag I Kalkbrei

I bei der j ersten i Frostwirkung Wirkung

Tage

Festigkeits-der Verhältnisse kg/cm²

Anzahl

bei der letzten Frost- Wirk-

Tage

ungen

Zug

Druck

No. 10. Portlandcement von Blaubeuren ; Handelsware.

23.8    I 115,3

²¹.5

38.9

*3,4

12.9 14,2

1,00

28

0,85    0,15 I

0,85    ! 0,15 II

1,00

0,50

15

28

27

15

28

18

39

14

NO ON

N co

18

38

14

26

39

000

►-< <N <N

10

20

20

10

20

20

10

20

20

1,00

0,15 I 0,50

14

10

8,2

13

20

6,0

27

20

17,7

0,85

0,15 II

0,50

10

10

14

28

10 GN N CO

10.9 20 i 21,9

24.9

20

90,8

202,4

I43d

95,9

126,0

96,2

106.2

152.2

105.3

160,2

216,9

1,00

8 !    0,85

9 !    0,85

10

0,85

Portlandcement Dyckerhoff; Handelsware.

14.2

24.2

13,6

26.8

H,o

28.2

13.8

20.3

o,i5 I

o.i5 II

0,15 IV

1,00

0,50

12

0,85

0,15 I

0,5°

x3

0,85

0,15 II

0,50

14    0,85

0,15 IV

0,50

r^oo cg GO N W 00 00    00 N 00 00 00

t9

CN

CO

ON

CO

CN

CO

19

OJ

nO

CO

ON

CO

OJ

nO

t9

ON

CO

OJ

NO

10

20

IO

20

IO

20

IO

20

IO

20

IO

20

IO

20

IO

20

*) Sämtliche Probekörper sind allmälig zerfallen. **) Einzelne Proben zerfallen.

-*)

8,0

-*)

-*)

__

*)

Die Resultate unserer Untersuchungen lassen sich folgender-massen zusammenfassen:

1.    durch inerte Körper, beziehungsweise Silikate mit geringer Kalkkapazität wird die Bindekraft gelagerter Portlandcemente nicht gesteigert. Bei gleicher Zusatzmenge und wachsender Feinheit nimmt lediglich bloss die Abminderung der ursprünglichen Festigkeitsverhältnisse der Portlandcementmörtel etwas ab.

NB. Unter den zahlreichen bisher geprüften Portland-cementen ist durch Zusatz inerter Körper die Erhöhung der Sandfestigkeit einer einzigen Marke beobachtet worden, die jedoch die Darr- und Glühprobe nicht bestanden hatte. Die Steigerung der Sandfestigkeit dieser Marke ist daher auf eine Reduktion des schädlichen Einflusses der Volumenveränderung dieses Gementes zurückzuführen. Ähnliche Beobachtungen hat unseres Wissens zuerst Dr. H. Frühling bekannt gemacht.

2.    Durch Zusatz bestimmter Mengen wirksamer Zumischmittel wie bestimmter Hochofenschlacken und' anderer künstlicher und natürlicher Silikate, kann die Bindekraft normaler Portlandcemente gesteigert werden.

3.    Geschlemmte, wasseraufsaugende Körper in ausgeglühtem Zustande Portlandcementen beigemischt, steigern die Festigkeit ihrer Normalmörtel nicht unbedingt. Daraus resultiert, dass die Steigerung der Sandfestigkeit der Portlandcemente durch Zusätze wirksamer, wasseraufnehmender Körper, nicht auf eine innigere Anlagerung der kleinsten Teilchen im Sinne des Ätzkalkzuschlags im Loriot’schen Mörtel, sondern lediglich auf einen chemischen Vorgang zurückzuführen sei.

4.    Die Thatsache, dass ein und dieselbe Hochofenschlacke bei angenähert gleichem Grade der Zerkleinerung zu Kalkhydrat und daher zum Portlandcementmörtel sich in granuliertem und un granuliertem Zustande völlig verschieden verhält, weist darauf, dass hier lediglich ein chemischer Vorgang vorliegt, an welchem der Flauptsache nach die Kieselsäure aktiven Anteil nimmt.

5.    Die Thatsache, dass Silikate mit erheblicher Menge verbindungsfähiger Kieselsäure bei angenäliert gleicher chemischer Zusammensetzung und sonst völlig gleicher Behandlung auf die Plastizität des Mörtels und seine Festigkeitsverhältnisse verschiedenartig- einwirken, scheint dafür zu sprechen, dass in schwebender

Frage der physikalische Zustand der Thonerde resp. der Kieselsäure eine wesentliche Rolle spielt.

6.    Die Resultate der Festigkeitsproben mit reinen und mit gemischten Portlandcementen bei Luft- und Wassererhärtung mit und ohne Kalkzusatz beweisen, dass die R. DyckerhofPsche Behauptung (S. 76 des Protokolls vom Jahre 1885), wonach »diese Festigkeitssteigerung nicht unter allen Umständen eintritt, dass Mischungen, welche bei Wassererhärtung eine beträchtliche Festigkeitssteigerung ergaben, ein wesentlich geringeres Resultat, als der unvermischte Cement lieferten, wenn die betreffenden Proben nur zwei Wochen unter Wasser und dann zwei Wochen an der Luft erhärteten« — in ihrer Allgemeinheit nicht aufrecht zu erhalten ist.

7.    Die ausgeführten Frostproben mit ungemischten und gemischten Portlandcementen sind zu wenig umfassend, tim eine Schlussfolgerung zu gestatten. Verschiedene Cemente und deren Mischprodukte scheinen sich gegenüber Frostwirkungen verschieden zu verhalten. Da indessen gemischte Portlandcemente in den ersten Phasen ihrer Erhärtung gegenüber den ungemischten eine abgeminderte Kraftentfaltung besitzen, ist anzunehmen, dass auch ihre Frostbeständigkeit in frischem Zustande derjenigen ungemischter Cemente nachsteht.

Zur Steigerung der Bindekraft normaler Portlandcemente liegt derzeit keine direkte Veranlassung vor. Bezüglich der rationellen Verwendung und Ausnützung der technisch wichtigen Eigenschaften , insbesondere der Festigkeitsverhältnisse der modernen Bindemittel, hat das Baugewerbe mit der Entwickelung und den Fortschritten der Industrieen hydraul. Bindemittel keineswegs gleichen Schritt gehalten. So lange aber das Baugewerbe die jetzt schon gebotenen Festigkeitsverhältnisse der hydraulischen Bindemittel direkt oder in Form verlängerter Mörtel ausgiebiger auszunützen nicht vermag, bleibt auch der Wert einer Verbesserung so lange bedeutungslos, als diese nicht auch gleichzeitig eine Preisermässigung dieser Bindemittel nach sich zieht. Daher darf man wohl behaupten, dass die Zukunft der Mörtel-Technik nicht der Verbesserung der jetzt schon meist unaus-genützten Mörtelbildner, sondern der fabrikgemässen Herstellung zuverlässiger, ausreichend fester, adhäsionsreicher und entsprechend wohlfeiler Bindemittel angehöre.

VII. Heft.

12. Über Mauer- und Cementarbeiten bei niedrigen Temperaturen.

a. Allgemeines.

In die Reihe der Aufgaben, deren experimentelle Untersuchung den Materialprüfungs-Anstalten zufällt, gehört auch die Prüfung des Verhaltens der Baustoffe bei niedrigen Temperaturen und ganz speziell das Aufsuchen geeigneter Schutzmittel, um Mauer werk und Cementarbeiten vor Frostschäden zu bewahren.

Die Anfänge unserer diesbezüglichen Arbeiten reichen in die Zeit (1884—1885) zurück, zu welcher Zeit im eidg. Festigkeitsinstitute die Frage der Wirkung der Zumischmittel auf die Bindekraft des Portlandcementes studiert wmrde; vergl. die Zusammenstellungen auf S. 94 u. f. Später veranlassten äussere Umstände die Frage der Frostbeständigkeitsverhältnisse der hydraul. Bindemittel weiter zu verfolgen und einem vorläufigen Abschlüsse zuzuführen.

Im Dezember 1889, als die Maurerarbeit am Neubau des Hôtel Belle-Vue in Zürich durch Eintritt des Frostwetters ins Stocken geriet und die Gefahr für den Bestand des frisch erstellten Mauerwerks sich geltend machte, wandte sich für die Bauunternehmung Locher & Cie. in Zürich, Herr Oberst Fritz Locher mit der Anfrage an uns, welche Erfahrungen hinsichtlich der Frostbeständigkeit hydraul. Bindemittel vorlägen. Der Bauunternehmung wuirde die Anwendung von Portlandcementmörtel sowie absaugender Steine empfohlen. Dank der Sorgfalt der Ausführung wurden damit gute Resultate erzielt. Der Mörtel wurde in kleinen Portionen, mit warmem Wasser angemacht; die Backsteine ungewässert vermauert und das Mauerwerk über Nacht sachgemäss abgedeckt. Während der Arbeit bewegte sich die Lufttemperatur zwischen 2 und 4 ⁰ C. unter Null.

Im Jahre 1890 stand in Zürich das neue Stadttheater im Bau, für dessen Vollendung bestimmte Termine einzuhalten waren. Die Bauunternehmung, Locher Cf Cie. in Zürich, sah die Notwendigkeit der Winterarbeit voraus und schlug der Bauleitung, den Architekten Helmer & Fellner²) vor »bei gelinder Kälte dem zur Mörtelbereitung bisher verwendeten hydraul. Kalke Portlandcement beizumischen und bei stärker auftretendem Frostwetter reinen Portlandcementmörtel zu verwenden, sowie die Bruchsteine durch Backsteine zu ersetzen.«

Diese Vorschläge wurden von Herrn Helmer mit Hinweis auf angeblich in Österreich gemachte Erfahrungen, welche dahin lauten, dass Weisskalkmörtel bei Frostwetter genügende Sicherheit für solide Ausführung von Mauerwerk biete, abgelehnt, worauf sich die Bauunternehmung am 25. Oktober schriftlich mit dem Gesuch an den Verfasser wandte und die Frage:

»Welche Art von Mörtel zur Erstellung von Mauerwerk »bei eintretendem Frostwetter mit dem geringsten Risiko »zu verwenden sei?« zu begutachten bat.

Auf Grund unserer Erfahrungen konnte, im Gegensatz zu den Wiener Anschauungen und entgegen der durch Hrn. Architekt Helmer nachträglich veranlassten Kundgebung der Genossenschaft der Wiener Stadtbaumeister, angeführt werden, dass die grösste Gewähr für Frostbeständigkeit derjenige Mörtel biete, welcher :

1.    in kürzester Zeit abbinde und dabei möglichst hohe Festigkeit erreiche;

2.    während des Abbindeprozesses einen möglichst grossen Teil des Anmachwassers chemisch binde;

3.    mit der geringsten Wassermenge sich plastisch verarbeiten lasse. Es wurde die Verwendung von rasch bezw. mittelbindenden Portlandcementen, absaugenden Steinen, thunlichst geringe Menge Anmachwasser und die Abdeckung des frischen Mauerwerks empfohlen und darauf hingewiesen, dass gemäss einer Mitteilung der Generaldirektion des Rothschild’schen Eisenwerks zu Witkowitz³), im Winter 1888 auf 89 bei einer Lufttemperatur bis 15 ⁰ C. unter Null, zwei 50,0 m, eine 45,0 m und zwei 35,0 m hohe Essen mit gesalzenem Schlackencementmörtel 1 : 3, unter Anwendung von Schlackensand, zur vollkommenen Zufriedenheit der Werksverwaltung ausgeführt wurden. Am Mauerwerk sind weder Frostschäden noch andere Nachteile beobachtet worden. Der verwendete Schlackencement erhielt fabriks-mässig 2 % Kochsalz zugemischt. Die Bauunternehmung der Zürcher Theaterbaute hat sich schliesslich für den, mit 2 % Kochsalz versetzten Schlackencement entschieden und damit die Umfassungswände des Bühnenraums, verschiedene Zwischenmauern, sämtliche Böden und Decken zwischen eisernen Trägern einschliesslich des grossen Bogens über dem Prosceniumsraume ausgeführt. Am 18. April 1893 fand eine Untersuchung der Theaterbaute durch den Berichterstatter statt, wobei keinerlei auf die Winterarbeit oder die Anwendung der Kochsalzzuschläge bezüglichen, nachteiligen Wahrnehmungen gemacht werden konnten. Frostschäden, feuchte Wände u. d. m. lagen nicht vor; dagegen wurden an mehreren Stellen, die offenbar vor der Eindeckung des Gebäudes bezw. die nachträglich zufällig eingewässert waren, staubförmige, mit Kalk untermischte Kochsalzanflüg'e (weisser Beschlag am Putz) beobachtet.

Die Anwendung von Kochsalz zur Erhöhung der Frostbeständigkeit scheint ziemlich alten Ursprungs zu sein. Wer und wo Kochsalz zu Mauerarbeiten zuerst in Anwendung brachte, war nicht zu ermitteln. Ohne Zweifel geschah dies in der Absicht, den Gefrierpunkt des Wassers zu erniedrigen und damit den frischen Mörtel vor Frostschäden zu bewahren.

Neben dem Kochsalz wurden in verschiedenen Ländern zu verschiedenen Zeiten zum Zwecke der Steigerung der Frostbeständigkeit des frischen Mörtels verschiedenartige Zuschläge gemacht; so die kalzinierte Soda in Deutschland und Frankreich (vergl. die deutsche Bauzeitung, 1893, Seite 153) ; Seife und Ätzkalk in Norwegen (The Engineers, 1883, 3. Febr.*); Alkohol in Russland u. d. m. Erhebungen, die auf unsere Veranlassung durch den Generaldirektor des norwegischen Strassenwesens, durch Hrn. H. Krag in Christiania und Drontheim gepflogen wurden, ergaben übereinstimmend, dass unter — 10° C. die Mauerarbeit mit Weisskalk im Freien unzuverlässig sei und

‘) Nach Erhebungen, die Herr H. Krag zu besorgen die Güte hatte, ist in Norwegen von der Verwendung der Seife oder anderer Zuschläge zum Weisskalkmörtel (Steinkalkmörtel) nichts bekannt.

daher möglichst vermieden werde; dass der bei Mauerarbeiten benützte Stückkalk unmittelbar vor dessen Verwendung, oft in den Mörtelkästen am Gerüste, unter Anwendung warmen Wassers gelöscht, mit aufgetautem oder doch zerstossenem Sande gemischt und der gewonnene Mörtel »Löschwarm« (20 bis 40° R.) verwendet wird. Mischungsverhältnis: 1 Teil Kalk : 2 bis 3 Teilen Sand. Zuschläge erhält der Mörtel nicht. In Drontheim werden hart gebrannte Steine verwendet; der Berichterstatter bemerkt, dass mit solchen bei wechselnden Temperaturen erstelltem Mauerwerk — Tauwetter bei Tag, scharfe Kälte bei Nacht — häufig schlechte Erfahrungen gemacht wurden. Bauwerke, die bei andauernd niedrigen Temperaturen (—5 bis —8⁰ R.) ausgeführt wurden, z. B. die Ihlens-Kirche, in einem andern Falle wurde bei bis —15 °R. gemauert, zeigten bei Anwendung warmen Mörtels, gegenüber den im Sommer erstellten Mauerwerke keinen Unterschied. Es würde zu weit führen, an dieser Stelle auf all die grösstenteils widersprechenden Erfahrungen einzutreten, die mit Mauerarbeiten bei niedrigen Temperaturen in den verschiedenen Staaten gemacht wurden. Einer Mitteilung des Hrn. O. Grunner, Dresden, (vergl. die deutsche Bauzeitung, 1892, St. 154), sei indessen hier noch gedacht, weil die darin niedergelegten Erfahrungen sich in mehreren Punkten mit den unserigen decken. Im Winter 1890/91, bei einer Temperatur von —1 bis 2 ⁰ R. bei Tag und —4 bis 8°R. bei Nacht, wurde Sandstein-, Klinker- und gewöhnliches Ziegelmauerwerk in Weisskalkmörtel erstellt. Im März und August 1891 wurde die Ausführung untersucht und hat sich hierbei herausgestellt, dass der Mörtel des Sandsteinmauerwerks ohne Kohäsion war; etwas besser erwies sich das Ziegelmauerwerk. Der Fugenmörtel war indessen teilweise von vollkommen sandartiger Beschaffenheit. Beim Klinkermauerwerk war auf ein normales Erhärten des Mörtels zu rechnen. Bei den unter Dach ausgeführten Kellergewölben — in den Kellerräumen wurde Feuer unterhalten — erwiesen sich die Mörtelfugen überraschend gut!

Die kurze Arbeitszeit an Wintertagen, die minderwertigen Leistungen der mit der Kälte kämpfenden Arbeiter, die Ver-umständlichung und Verteuerung der Ausführung gebieten Cement- und Mauerarbeiten im Freien bei Temperaturen unter Null thunlichst einzuschränken. Wo indessen zwingende Umstände

Winterarbeiten fordern, wird man Frostschutzmittel anwenden und bei der Ausführung Wege betreten, die eine möglichst weitgehende Gewähr für den tadellosen Bestand des Bauwerks bieten. Hier fällt in Betracht:

die Verwendung geeigneter, d. h. solcher Bindemittel, die an sich möglichst frostfest sind;

die Wahl frostfester Füllstoffe in Cementarbeiten, geeigneter, frostfester Steine bei Mauerarbeiten;

die Wahl geeigneter Mischungsverhältnisse von Bindemittel und Füllstoff im Mörtel; sowie die Wahl geeigneter Mengen des Anmachwassers ;

die Verwendung von Zuschlägen und Manipulationen zur Beschleunigung des Erhärtungsprozesses;

die Verwendung von Zuschlägen zur Erniedrigung der Erstarrungstemperatur des Anmachwassers; endlich

die sachgemässe Behandlung des erstellten, frischen Mauerwerks oder der Cementarbeit.

b. Experimentelle Untersuchung der Frostbeständigkeitsverhältnisse der Bindemittel.

Über die Frostbeständigkeitsverhältnisse der unterschiedlichen Bindemittel und ihrer Mörtelsorten weichen die Ansichten und Erfahrungen stark auseinander. Zur Abklärung des Sachverhalts wurden in der Schweiz. Materialprüfungs-Anstalt zu verschiedenen Zeiten direkte Frostversuche an Mörteln, Béton-und Mauerwerksorten, teils unter Benützung der natürlichen Winterfröste, teils unter Zuhülfenahme künstlicher Kältemischungen ausgeführt. Die Probekörper waren bald bei Frostwetter im Freien erzeugt und an Ort und Stelle belassen, bald wurden dieselben im Laboratorium an gefertigt und nach Ablauf bestimmter Erhärtungsfristen einem Wechsel von Gefrieren und Auftauen unterworfen. Wir beginnen mit der Mitteilung:

a. der Zusammenstellung der Resultate der Laboratoriumsversuehe.

Eine erste Versuchsreihe mit reinem, gemischten und mit pulverförmigem Kalkhydrat verlängertem Portlandcementmörtel, vergl. die Zusammenstellungen auf Seite 94 und 95.

Die Bindemitttel der folgenden Versuchsreihe wurden unter zu Grundelegung von Schweiz. Normalsand, bei normeng-emässer, maschineller Erzeugung der Probekörper in Mischungen 1 : 3 erzeugt, sodann nach einer 24-stündigen, 3- und 7-tägigen Luft-erhärtung einem Wechsel von Gefrieren und Auftauen in Wasser von Zimmertemperatur unterworfen. Nach der 25-maligen Frosteinwirkung gelangten die Probekörper in die Festigkeitsmaschinen, bezw. in ein Wasserbad, in welchem dieselben bis zur 28-tägigen Erhärtungsdauer verblieben. Durch Frostwirkung beschädigte Druckflächen und die Anlagerungsflächen der Zugproben wurden vorerst mit reinem, raschbindenden Portlandcement ausgebessert.

Hydraulischer Kalk.

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des

Materials.

Si02 AI2O3

Fe2Û3

CaO MgO CaCOs CaS0₄ H₂0+Bit.

Sorte 1 :

22,77%    5,20%    3,18%    52,30%    1,47%    5,75%    2,25%    6,65 %

Sorte 2 :

20,19 „    5,60 „    3,94 „    49,80 „    1,91 „    9,73 „    2,05 „    6,67 „

Sorte 1

Specifisches Gewicht Glühverlust .    .    .    .

Liter ge wichte, lose

Sorte 2

2,81

11,02 %

0,83 kg 1,32 „ 10,0% bestanden 2 St. 30 Min. 2 St — Min. ca. 48 St.

14,0 ⁰ C.

44,0%

:    2,76

13,83% 0,77 kg 1,23 „

„    eingerüttelt

Mahlungsfeinheit; Rückstand am 900-Sieb:    14,2%

Volumenbeständigkeits-Proben .    .    .

Erhärtungsbeginn .......

Bindezeit...........

bei einer Lufttemperatur von Anmachwasser ......

bestanden

ca. 25 St. 14,5 ⁰ C. 43,0%.

Die normengemässe Sandfestigkeit, 1 : 3, Wasserlagerung, betrug bei

Sorte i

Sorte 2

Zug

Druck

nach 7 Tagen, kg/cm² .    .

28

)>

00 kO

ko co N

Druck

Verhalten des Mörtels in der Frostprobe.

I Temp erat.

des Kühl-! schranks

Zeit der ersten F rostein Wirkung

Beobachtungen

Sorte 1.

nach 24-stünd Luftlag. » 3-tägiger „    7-tägiger    „

waren sämtl. Probekörper durch allmä-diges Abschälen und Absanden total zerstört.

12 kis 18 ⁰ C. n. der 1. Frostwirk, unter Null „    „ 4.    „

Sorte 2.

nach 24-stünd. Luftlag. |12 bis 18 °C. n. der 6. Frostwirk. „ 3-tägiger „ 7-tägiger

! unter Null

waren sämtl. Probekörper durch allmä-Jiges Abschälen und Absanden total zer-

stört.

Romancemente.

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des

Materials.

Fe203

SiC>2 AI2O3

von Uriol Bertholet, Grenoble;

22,140/o    8,7+0/0    3,69%    56,48%    2,020/₀    3,4+0/₀    2,90 %    0,16%

von Delune & Co., Grenoble:

2,98 „    1,28 „

23,35 „    8,20 „ .    3,74 „    55,90 „    1,63 „    3,49 „

Uriol

Delune

Specifisches Gewicht .

Glühverlust.....

Litergewichte, lose .    .

3,06

2,13% 0,96 kg

3,02

7t o

„    eingerüttelt

Mahlungsfeinheit, Rückstand am 900-Sieb : 4,8% V olumenbeständigkeits-Proben    . .

Erhärtungsbeginn.......

Bindezeit

1,52 „

bestanden 3% Min.

0,98 g L49 „ 10,0% bestanden 5 Min.

10

16

bei einer Lufttemperatur von . Anmachwasser......

.    :    15,4 0 C.

.    :    34,0%

15,0 0 C. 32,0%.

Die normengemässe Sandfestigkeit, 1 : 3, Wasserlagerung, betrug beim

Uriol-Cement g    Druck

91,9

11,6    114,0

nach 7 Tagen, kg/cm² .    .

28

Delune-Cement Zug    Druck

13,5    121,0

13,8    154,5

Verhalten des Mörtels in der Frostprobe.

Nach 25-maligem Wechsel von Gefrieren bei -12 bis 18 ⁰ C und darauf folgendem Auftauen in Wasser zeigten sämtliche Probekörper einen Substanzverlust, Kantenablösungen, schwache Absandung der Oberflächen.

Einzelne Abblätterungen sind ebenfalls vorgekommen. — Die mit den verfrorenen Körpern ausgeführten Festigkeitsproben ergaben folgende Resultate :

Lauf. No.

Bezeichnung

des

Bindemittels

Zeit der ersten

F rosteinwirkung

28 Tagproben, kg/cm²

ohne Frost- n. 25 Frostwirkungen Wirkungen

Zug j Druck Zug I Druck

Lriol, Grenoble i nach    24-stünd. Luftlag.

Delune, Grenoble

co

"oo

114,0

i54,5

10,5*)

io,3*)

r4,i*)

16,0

14,6*)

13,4*)

107,5*)

125,4*)

135,0*)

130,6*)

148,0

168,3

Schlackencemente.

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des

Materials.

CaO MgO CaS CaCOs CaSOd HaO+Bit. von Choindez :

19,24% 17,15% 1,07% 0,46% 52,40% 0,81% 0,29% 2,88% 0,59% 5,12%

von Neunkirchen :

20,94,, 14,85,, 1,03 „ 0,81 „ 43,94,, 3,58 „ 1,88 „ 5,97 „ 2,49 „    4,69 „

Neunkirchen 2,68 9,41%

0,80 kg 1,36 „

7,0 %

bestanden bestanden ca. 2 St. ca. 7 St. 30 M. 20. ⁰ C.

33,5%

Si0₂

AI2O3 Fe2Û3 MnO

Specifisches Gewicht Glühverlust.....

Litergewicht, lose

Choindez

2,67

7,86%

0,93 kg 1,53 „

„    eingerüttelt

Mahlungsfeinheit: Rückstand am 4900-Sieb :    8,0%

Volumenbeständigkeits-Proben .    .

Erhärtungsbeginn.......

Bindezeit..........

bei einer Lufttemperatur von Anmachwasser......

ca. 1 St. ca. 5 Si. 20,0 0 C. 30,5%

*) Probekörper zeigen ziemlich bedeutende, oberflächliche Frostschäden.

Die normengemässe Sandfestigkeit, 1 : 3, Wasserlagerung, betrug bei

Choindez

Neunkirchen

nach 7 Tagen, kg/cm² .    :

Zug

19,4

28

24,4

Druck

171,2

256,0

Zug

24.3

27.3

Druck

174,6

255,3

Verhalten in der Frostprobe.

Sichtbare Beschädigungen der Oberflächen der Probekörper lagen nicht vor. Die mit den der Frosteinwirkung unterworfenen Probekörpern (Mörtel 1 : 3) ausgeführten Festigkeitsproben ergaben folgende Resultate:

Lauf. No.

28 Tagproben, kg/cm²

ohne Frost- n. 25 Frostwirkungen | Wirkungen

Zug- Druck Zug Druck

Bezeichnung

des

Bindemittels

Zeit der ersten

F rostein Wirkung

Choindez

Neunkirchen

nach 24-stünd. Luftlag. » 3-tägiger „ 7-tägiger „ 24-stünd.

„ 3-tägiger „

» 7-tägiger

Portlandcemente.

Chemische Zusammensetzung und physikalische Eigenschaften des

Materials.

Si0₂    AI2O3    Fe₂0s CaO    MgO    CaCOa    CaS0₄    H₂0+Bit.

von Dittingen :

22,15%    6,31%    2,94%    61,88%    1,40%    1,64%    2,01%    0,86%

von Mannheim :

22,01 „

7,45    „    2,76    „    62,05    „    1,27    „    0,65    „    2,12 „    0,76 „

von Wagner & Co., Stans:

21,10 „    5,95    „    2,54    „    63,54    „    2,33    „    1,65    „    2,18 „    0,74 „

von Zurlinden & Co., Aarau:

21,57 „    7,57    „    2,64    „    59,02    „    1,35    „    2,39    „    3,50 „    0,98 „

Specif. Gewicht Glühverlust .    .    .

Dittingen Mannheim Stans Zurlinden

:    3,18    3,12    3,11    3,04

1,44%    1,04%    1,47    O/o    1,72%

Litergewicht, lose

eingerüttelt

1,26 kg    1,24 kg    1,27 kg    1,26 kg

1,99 „    1,95 „    2,00    „    1,94 „

Mahlungsfeinheit

Rückstand am 900-Sieb :    0,8%    3,6%

„    „    4900 „    :    18,0 „    28,6 „

Volumenbeständigkeitsproben . :    bestand, bestand, bestand, bestand.

Dittingen Mannheim Stans Zurlinden

Spur 9,2 %

0,4% 19,0 „

Erhärtungsbeginn.....

Bindezeit........

bei einer Lufttemperatur .    .

Anmachwasser......

7 St.

00

W O

o cT" < 10 o

g ÏÏ £

35 Min. 6 St.

6 St. ca. 24 St.

2 St.

7 St.

15,5 °C. 15,0 °C. 16,2 °C. 26,0% 24,0% 29,0%

Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels, (1 :

3), Wasserlagerung; kg/cm².

Zug nach

Druck „

to    co

00    00 sj

CO

25,0

30,9

ï:

221,0

324,8

O c\)^ o h' oC

H w Ti- GO tH tH

20,9

26,3

21,7

30,4

176,3    261,4

243,0    322,8

Verhalten in der Frostprobe.

Sichtbare Beschädigungen der Oberflächen der Probekörper kamen bei ungemischten Portlandcementen nicht vor. Die mit den der Frosteinwirkung unterworfenen Probekörpern (Mörtel, 1 : 3) ausgeführten Festigkeitsproben ergaben folgende Resultate:

Lauf. No.

Bezeichnung

des

Bindemittels

Zeit der ersten

F rosteinwirkung

28 Tagproben, kg/cm²

ohne Frost- n. 25 Frostwirkungen : Wirkungen

Zug i Druck ! Zug j Druck

Dittingen

Mannheim

Wagner, Stans

10

Zurlinden & Co.

i. Versuchsreihe: Ohne Kalkzuschlag.

nach 24-stünd. Luftlag.

7-tägiger

30,9    324,8

21,2    189,0

26,3    243,0

30,4

322,8

2 7,8 ¹ 330,4

28.6    ! 299,9

Lauf. No.

Bezeichnung

des

Bindemittels

Zeit der ersten

Frosteinwirkung

28 Tagproben, kg/cm²

ohne Frost- n. 25 Frostwirkungen | Wirkungen

Zug I Druck j Zug | Druck

2. Versuchsreihe:

Mischungen 1,0 Gew.-T. Cement : 0,25 Gew.-T. Kalkhydrat (pulverfmg) Dittingen

Mannheim

7 Wagner, Stans

10 Zurlinden & Co.

12

„ 3-tägiger „ 7-tägiger „ 24-stünd.

„ 3-tägiger „ 7-tägiger „ 24-stünd. „ 3-tägiger „ 7-tägiger „ 24-stünd. „ 3-tägiger „ 7-tägiger

3. Versuchsreihe:

Mischungen 1,0 Gew.-T. Cement : 0,50 Gew.-T. Kalkhydrat (pulverfmg). Dittingen

Mannheim

Wagner, Stans

10

Zurlinden & Co.

12

nach    24-stünd. Luftlag.

„    3-tägiger

„    7-tägiger

»    3-tägiger

„    7-tägiger

22,2

9,3

20,1

18,6

94,9

204,8

Zu vorstehenden Versuchsreihen sei bemerkt, dass sämtliche Mörtelproben mit Kalkzusatz, welche nach 24-stündiger Luftlagerung den Frost-virkungen ausgesetzt wurden, etwelche, meist aber nur geringfügige, bei den verschiedenen Portland-Cementsorten wechselnd grosse Beschädigungen erfuhren.

ß. Zusammenstellung der Resultate der Frostversuehe im Freien.

Dank dem Entgegenkommen der Baugesellschaft Locher & Co., der Stadtverwaltung Zürich und den unten angeführten Cement-fabriken ist es gelungen, einen grösseren Versuch von Frostproben unter Benützung der Winterfröste durchzuführen. Am Krautgarten - Areale der Stadt Zürich wurden unter Aufsicht des Berichterstatters, durch die Baugesellschaft Locher & Co., grössere Objekte in Stampfbeton, Bruchstein- und Ziegelmauerwerk in Weisskalk, hydraul. Kalk, Schlacken- und Portlandcement, die letztern ungemischt und mit 2 Gew.-°/o Kochsalz versetzt, erstellt. Gleichzeitig wurden die verwendeten Bindemittel normengemäss untersucht und zu Probekörpern der Zug- und Druckfestigkeit, 1 : 3, in 3 Altersklassen verarbeitet, von welchen die eine Hälfte die normale Wasserlagerung erfuhr, die andere unmittelbar nach dem Ausschalen aus den Modellen, also in völlig frischem Zustande, der Frostwirkung ausgesetzt wurde. In der Regel wurden diese Proben bei ca. 9- bis 12-stündiger Dauer der jedesmaligen Frostwirkung in 24 Stunden 2-mal dem Wechsel von Gefrieren und Auftauen in Wasser unterworfen. Nach 7- und 28-tägiger Erhärtungsfrist wurden die KohäsionsverhältnisSe der Mörtel geprüft, während die Probekörper der 3-ten xYltersklasse nach ca. 20-maligem Wechsel der Frosteinwirkung bis zur einjährigen Erhärtungsfrist unter Wasser aufbewahrt worden sind.

Während der Erstellung der Beobachtungsobjekte wurden ferner mit jeder Sorte der verwendeten Mörteln, eine Reihe würfelförmiger Probekörper der Druckfestigkeit erzeugt, ausgeschalt und, ähnlich den Hauptobjekten, an Ort und Stelle den Einflüssen der Witterungsverhältnisse ausgesetzt.

Nach Feststellung des Arbeitsvorganges und Zufuhr der Materialien, konnte am 7. Januar 1891 mit der Ausführung der Versuchsobjekte begonnen werden ; sie dauerte 3 Tage, während welchen folgende Lufttemperaturen herrschten:

8 Uhr:    12 Uhr:    2 Uhr:    6 Uhr:

am 7. Januar:

» ⁸- »

» 9.

-10,0 °C.;    -7,5 °C;    -7,5    ⁰ C. ;    -9,0    ⁰ C.

_7>⁵ » ⁻⁷>° » ~⁸>° »

-9,0 „    -9,0    „    -10,5    „

Als Bindemittel wurden verwendet:

Portlandcement von Rob. Vigier, Luterbach.

Volumenbest.-Proben : Rückstand am 900-Sieb :

„    „ 4900-Sieb:

3,04; 2,87%; 1,36 kg; ca. 22 St.

Spec. Gewicht.    . .

Glühverlust .... Litergewicht, lose

Bindezeit.....

Festigkeitsverhältnisse nach:

7 Tag. 28 Tag. 1 Jahr, ungesalzen ;

bestanden. 1,9%. 14,6 „

7 Tag. 28 Tag. 1 Jahr, mit 2 % Kochsalz versetzt ;

Zug, 1:3    :

Druck, 1 : 3 :

1:3    :

1:3:

bei normaler Wasserlagerung:

26,8    35,4 kg/cm².

225,3    290,0    402,8    „

Sehlackencement von Choindez.

2,62; 9,90%; 1,06 kg; ca. 8 St.

Spec. Gewicht.    .    .

Glühverlust .... Litergewicht, lose Bindezeit ....

Festigkeitsverhältnisse nach :

7 Tag. 28 Tag. 1 Jahr, ungesalzen ;

Volum enbest.-Proben :    bestanden.

Rückstand am 900-Sieb :    0,0 °/o.

„    „ 4900-Sieb :    10,0 „

7 Tag. 28 Tag. 1 Jahr, mit 2% Kochsajlz versetzt:

1:3    :

c, 1:3:

bei normaler Wasserlagerung: 25,1    32,0 kg/cm²; 20,3

201,4    301,4

Zug, 1:3    :

Druck, 1:3:

io o

28,3    36,6 kg/cm².

166,5    221,6    351,1    „

dem Frost ausgesetzt:

9,3    23,4 kg/cm²; 0,0

90,4    201,8

3,3    18,8 kg/cm².

30,2    37,3    196,9    „

Hydraul. Kalk der Kalk- und Cementfabrik Beckenried vormals Sevestre & Co.

Litergewicht, lose: 0,90 kg; Bindezeit ca. 24 St.; Volumenbeständigkeitsproben: bestanden; Rückstand am 900-Sieb: 27%.

Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels, 1 : 3,

1 Jahr.

7 Tagen; 28 Tagen; ungesalzen; normale Wasserlagerung: . . :    2,4

. . :    14,0

dem Frost ausgesetzt:

7,8

35,0

17,9 kg/cm².

85,8

0,0

9,5

13,8 kg/cm².

4,0

27,8

62,8

war aus l/% Seebacher- und V² Dielsdorfer Kalksteinen gebrannt, hierauf gelöscht und ein-gesumpft. Der WTeisskalkmörtel (2 : 3 in Vol.-T.) ist den Festigkeitsproben nicht unterworfen worden. Die Frostproben hat derselbe nicht bestanden; sämtliche Probekörper sind beim Auf-taue?i zerfallen.

Weiss- oder Luftkalk. Der verwendete Weisskalk

Zur Mörtel- und Betonbereitung' diente ungewaschener Seesand mit 1,45 kg, rundliches Seekies mit 2,20 kg Litergewicht. Ersterer war gefroren und musste vor der Verwendung zerstampft werden ; der Seekies (im Korn bis ca. Flühnerei-grösse) war stellenweise zusammengeballt, mit Schneebrocken untermischt, die während der Betonzeugung ausgeschieden wurden. Der verwendete Bruchstein war ein ganz schwach absaugender Sandstein ; die blass-rosafarbigen Backsteine von Zürich waren frisch und ziemlich stark wasserabsaugend ; sie wurden ungenetzt vermauert.

Das Anmachwasser war durchschnittlich auf 20 ⁰ C. erwärmt ; die Menge desselben schwankte mit dem Bindemittel und der Mörtelart. Bei der Betonbereitung wurde die Wassermenge derart gewählt, dass der Béton stampfgerecht erschien, beim Einstampfen plastisch wurde und eine geringe Wasserabsonderung ergab. Der zur Vermauerung der Bruchsteine und Backsteine benützte Cement- und hydraul. Kalkmörtel war ziemlich steif, doch immerhin noch wurfgerecht. Für das Backsteinmauerwerk war die Mörtelkonsistenz etwas flüssiger gewählt, als für das Bruchsteinmauerwerk. Die Mörtel- und Betonzusammensetzung ist aus nachstehender Zusammenstellung ersichtlich.

Weisskalkmörtel : 1 Vol. Kalkteig : 3 Vol. Seesand; Wassermenge ist nicht

bestimmt.

Hydraul. Kalkmört. : 1 Vol. hydr. Kalk : 3 Vol. Schlackencemtmört. : 1 Vol. Cement Portlandcemtmört. : 1 Vol. „

Der Béton enthielt : 1 Vol. Bindemitt. : 2 Vol.

„    ;    Wasserm. c.    19,0%*);

3 Vol.

„    i    ,,    c.    18,0%*);

3 Vol.

»    i    »    c-    15,0%*);

„    ;    4    Vol.    rundes Fluss

schotter (Seekies).

Die Menge des Anmachwassers betrug im Portlandcement-béton: ca. 10°/o; im Schlackencementbéton : ca. 11%; im hydraul. Kalkbeton: ca. 12% vom Gewichte der trockenen Mörtelsubstanz.

*) vom Gewichte der trockenen Mörtelsubstanz.

Erstellt wurden im Ganzen 17 Probekörper mit zusammen

37,1 m Frontlänge und 17,72 m³ Inhalt und zwar erhielten die Probekörper in Béton :

2,20 m Länge; 1,50 m Höhe; 0,30 m Dicke;

v > 0,40 m » > „ ; 0,25 m „ .

„ ; 1,50 m „ ; 1,50 m

Bruchsteinmauerwerk: 2,20 m Backsteinmauerwerk:    2,15 m

Sämtliche Objekte standen frei, isoliert; sie ruhten auf einer 20 cm starken, mit ca. 4 cm dicken Brettern bedeckten Sandschüttung. Brettoberkante fiel auf Bodenhöhe.

Während der Ausführung des Mauerwerks wurde konstatiert, dass der frische Mörtel in der Regel schon nach */2 bis 1 Stunde nach dem Aufträgen erstarrte. Der aus den Fugen herausgequollene Mörtel war durchwegs gefroren. Wie tiefgreifend die Frostwirkung reichte, konnte nicht ermittelt werden. Die sämtlichen Betonkörper blieben von einem Tag zum andern in der Verschalung. Nach der Ausschalung erschien der Béton ziemlich fest; stellenweise mit schwacher Eiskruste überzogen (gefrorenes, ausgestossenes Anmachwasser).

Etwa 24 Stunden nach Fertigstellung eines Mauerkörpers, bezw. nach Ausschalung der Betonkörper wurde die der Wetterseite zugekehrte Langseite, sowie je eine der Schmalseiten mit dem, dem Probekörper entsprechendem Mörtel verputzt (Dicke des Bestichs: 1,5 cm). Auch erhielten die meisten Probekörper aus dem erübrigten Mörtel eine allseitig abgeschrägte, ziemlich dünn auslaufende Abdeckung. Diese Abdeckung wurde Fall für Fall unmittelbar nach Vollendung des Probekörpers erstellt.

Der erste Winter war reich an Abwechslung. Die scharfe Kälte dauerte bis zum 23. Januar. Inzwischen fiel Schnee, welcher in der Zeit vom 24. Januar bis 2. Februar zu Folge Eintritts von Tauwetter grössernteils weggeschmolzen ist und die Probekörper ziemlich stark durchnetzte. Am 2. Februar fand die erste Untersuchung der Probekörper statt, welche ergab, dass sämtliche Probekörper einschliesslich dem Verputze scheinbar unbeschädigt geblieben sind. Im späteren Verlaufe des Winters wechselte Frost, Schneefall mit Tauwetter und Regen, wodurch einzelne Probekörper deutliche Frostschäden erlitten. Anlässlich der 2. Inspektion (18. Mai 1892) wurde festgestellt, dass der Verputz und die obere Abdeckung der Mauerwerkskörper aus Bruchsteinen und Weisskalk abgefallen war, während der hydraul. Kalk haften blieb, doch teilweise hohl klang und ziemlich stark beschädigt erschien. Der Bewurf in Cement war durchwegs gut erhalten ; dagegen zeigten die Abdeckungen in ungesalzenem Mörtel an den auslaufenden Kanten Abblätterungen und Risse. Der Béton mit ungesalzenen Ce-menten war entschieden weniger fest als jener mit gesalzenen ; der Béton aus hydraul. Kalk hat oberflächlich gelitten ; die Aussenflächen und die Kanten der Proben waren von geringer Kohäsion und begannen rauh und stumpf zu werden. Das Bruchsteinmauerwerk war bis auf die in Weisskalk gemauerten Körper intakt. Bei letzterem erschien der Mörtel locker und zeigte tiefgreifende Frostschäden. Besser war das Backsteingemäuer in Weisskalk erhalten; allein die Mörtelbänder erwiesen sich bei näherer Untersuchung von lockerer Beschaffenheit; der Mörtel selbst fast ohne Festigkeit, sandig, leicht zerreiblich. Ähnlich, doch wesentlich fester war der Mörtel im Bruchsteinmauerwerk und hydraul. Kalk; soweit der Fugen-Mörtel von Aussen beurteilt werden konnte, hat derselbe durch Frost gelitten. Wesentlich besser erhalten und fester erwies sich der hydraul. Kalkmörtel im Backsteingemäuer; eigentliche Frostschäden konnten überhaupt nicht nachgewiesen werden.

Im Laufe der Zeit sind die Probekörper wiederholt besucht und ihr Zustand untersucht worden. Es würde zu weit führen die einzelnen Erhebungen und Wahrnehmungen hier anzuführen. Erwähnt sei indessen, dass im Juli 1891 eine Ecke des in Weisskalkmörtel erstellten Bruchsteinmauerwerks sich abgelöst hatte und dass der Béton in hydraul. Kalk durch Materialverlust begann seine ursprüngliche Form allmälig zu verlieren. Die endgültige Aufnahme des Zustandes der Probekörper am Kraut-garten-Areale der Stadt Zürich erfolgte am 17. April 1893, der teilweise Abbruch derselben im Beisein der Teilnehmer der Generalversammlung des Vereins Schweiz. Gyps-, Kalk- und Cement-Fabrikanten am 19. April gl. J. Folgende tabellarische Gegenüberstellung enthält eine Übersicht über die Erhebungen betreff des schliesslichen Zustands der Versuchsobjekte.

VII. Heft.

¹

Hohlräume.

²

Es sei hier bemerkt, dass die Angaben des Herrn Architekt Helmer, vergl. die Zeitschrift des österr. Ingr. und Archt.-Vereins, 1893, Seite 28 sowohl bezüglich des Hergangs der Angelegenheit, als auch der schliesslich verwendeten Mörtelsorten nach, ungenau sind.

³

No. 36008 vom 21. November 1890.

Beschaffenheit der Versuchsobjekte in Portlandcement.

1.

Ungesalzen.

Gesalzen.

Béton.

Überhaupt tadellos ; die Festigkeit

Ca. 20 cm über dem Boden oberflächlich verfroren; im Übrigen voll- und Widerstand gegen Angriffe des

Spitzeisens, ähnlich wie beim unge-

kommen intakt, fest; tadellos.

salzenen.

Bruchsteinmauerwerk.

Vollkommen intakt, ohne Frost

schäden.

Vollkommen intakt, ohne Frostschäden; die Mörtelbeschaffenheit u. Festigkeit wie beim ungesalzenen.

Backsteinmauerwerk.

Genau gleich wie beim unge-

Vollkommen intakt, ohne Frostschäden; die Adhäsion des Mörtels salzenen. an die Steine so gross, dass beim Abbruch der obersten Schichten die

Steine brechen.

Abdeckung.

Am Béton und Bruchsteinmauerwerk :

Fast gar keine Frostschäden;

Liegt stellenweise hohl ; auslaufende Ränder stellenweise beschä- keine Abschieferungen; besseres Haf-digt ; Oherfläche s lokal abgeblättert ; ten ; weniger häufig hohl liegend.

Haften im allgemeinen befriedigend.

Am Backsteinmauerwerk :

Keine Beschädigung ; keine Ab- j

Ein Unterschied gegenüber der Schieferung; stellenweise hohl; doch Abdeckung mit ungesalzenem Portwesentlich weniger häufig als zuvor, landcement war nicht zu konstatieren.

Verputz.

Am. Béton und Bruchsteinmauerwerk :

Hart über dem Boden am Béton abgeblättert; die haftend gebliebene Schicht tadellos; ganzer Putz bis auf einige Nester vollkommen intakt; gut haftend; fest.

Am Bruchstein vorwiegend hohl; stellenweise abgeblättert; Kanten abgefroren.

Überhaupt keine Frostschäden; selbst am Bruchstein besseres Haften ; hohle Stellen nur längs einer oberen Kante vorhanden. Am Béton ist der Verputz tadellos.

Am Backsteinmauerwerk : Keine Frostschäden; vereinzelte j hohle Stellen; Haften gut.

Keine Frostschäden; fast vollkommen frei von hohlen Stellen; Haften gut. Im.Ganzen scheint der Verputz besser als beim ungesalzenen Portlandcement zu sein.

2, Beschaffenheit der Versuchsobjekte in Schlackencement. Ungesalzen.

Gesalzen.

Béton.

Krone, unabgedeckter Teil, auf 2,5 cm Tiefe weniger fest als der übrige Körper. Kleine Frostablösungen; sonst alles intakt; fest; Festigkeit fast so gross als diejenige des Portlandcementes.

Überhaupt keine Beschädigung. Festigkeit durchwegs eher besser als beim ungesalzenen Schlackencement-Béton.

Bruchsteinmauerwerk.

Vollkommen intakt; keine Frostschäden ; Mörtel schwächer als beim Portlandcement ; gut haftend.

Vollkommen intakt; keine Frostschäden ; Mörtel eher etwas fester als beim ungesalz. Schlackencement.

Backsteinmauerwerk.

Vollkommen intakt; keine Frostschäden; Mörtel fester als zuvor. Beim Abbruch brechen selbst einzelne Steine der obersten Schichten.

Genau wie vorher; ein wesentlicher Unterschied ist nicht zu konstatieren.

Abdeckung.

Am Béton und Bruchsteinmauerwerk :

Oberflächlich durchwegs leicht abgeschiefert; Tiefe der Abschieferung einer Schmalseite sind die auslaufen-

Wesentlich besser erhalten; auf

i oberflächlich. Abdeckung liegt stellenweise hohl.

verschieden, bis auf 3 cm; auslaufende den Ränder zerstört. Lamellare Ab-Ränder gänzlich verfroren; mürbe, j lösungen weniger zahlreich; nur ganz weich; Haften wechselnd gut.

Am Backsteinmauerwerk :

Keine Abblätterungen ; besseres Haften; stellenweise hohl; auslaufende Ränder intakt; meist gut haftend. Festigkeit des Mörtels normal.

Alles wie vorher ; ein wesentlicher Unterschied ist nicht konstatiert.

Verputz.

Am Béton:

Oberste Schicht auf ca. 3 mm Tiefe abgefroren, teilweise abgefallen. Der Rest rauh, ziemlich fest; gut haftend.

Putz fast vollkommen intakt; eine Kante teilweise hohl und abgelöst. Auf den Breitseiten, hart über dem Boden hohl. Mörtel gut haftend und fest.

Am Bruchsteinmauerwerk :

Oberste Lage bis auf ca. 5 mm    Selbst über Boden gut; keine Ab-

abgefroren; teilweise abgefallen; meist blätterungen ; stellenweise hohl. Mör-locker haftend; vorwiegend hohl, telfestigkeit normal; steht dem Port-Mörtelfestigkeit gering.    | land nach.

Am Backsteinmauerwerk :

Entschieden besser als beim un-

Stellenweise hohl; Kanten schadhaft; haften bis auf die Kanten gut. gesalzenen Schlackencement; keine Putz schwindrissig; angemessen fest. Frostschäden; Haften gut; Ecken

tadellos. Schwindrissigkeit eher ge-

. ringer als beim ungesalzenen Schla-i ckencement.

3. Beschaffenheit der Versuchsobjekte in hydraul. Kalk

(ungesalzen).

Béton.

Bruchsteinmauerwerk.

Der Fugenmörtel bis auf ca. 8 cm beschädigt; die Frostschäden nehmen Tiefe frostbeschädigt; ziemlich mürbe, von Jahr zu Jahr zu. Kern des Kör- zerreiblich. Im Kern des Körpers pers ziemlich hart und fest. Ober- j ziemlich fest; Haftung stellenweise fläche abgefroren; der Probekörper sehr mangelhaft, verlor seine ursprüngliche Form.

Backsteinmauerwerk.

Der Fugenmörtel überraschend gut. Keine Frostbeschädigung konstatiert.

Schon nach dem ersten Winter

Abdeckung.

Gänzlich abgefroren und teils abgeblättert, teils in zusammenhängenden Fladen sowohl vom Bruchsteinmauer-I werk als vom Backsteinmauerwerk, abgefallen. Intakte, anhaftende Stücke ! sind nicht vorhanden.

Verputz.

Am Béton und Backsteinmauerwerk der Hauptsache nach abgefroren und abgefallen; am Backsteinmauerwerk hart über dem Boden bis auf ca. 30 cm Höhe ganz abgefallen; Rest stellenweise abgeblättert; ebenso sind die Kanten stellenweise intakt; stellenweise abgefallen. Der abgeschieferte Mörtel ist ähnlich den von der Backsteinmauerabdeckung herrührenden Fladen, gemessen fest und hart.

an-

4. Beschaffenheit der Versuchsobjekte in Weisskalk (ungesalzen).

zer-

Bruchsteinmauerwerk.

Der Versuchskörper ist teilweise zusammengebrochen; der Fugenmörtel ist durchwegs locker, leicht reiblich, trocken. Im obern Teil des Probekörpers sind stellenweise Auswaschungen des Fugenmörtels vorgekommen. Der Mörtel ist im untern Teil besser ; jedoch ohne ausreichende Härte und Festigkeit.

Abdeckung.

Gänzlich verfroren ; abgelöst und kohäsionslos.

Backsteinmauerwerk.

Der Fugenmörtel ist sandig, leicht zerreiblich, ohne Kohäsion; Haften schlecht.

Verputz.

Gänzlich abgefallen und zwar sowohl am Bruchstein- als am Backsteinmauerwerk.

Bemerkung. Sämtliche Probekörper, welche mit gesalzenen Bindemitteln ausgeführt wurden, zeigten an der der Wetterseite ausgesetzten Breitseite etwelche Salzausschwitzungen. Die grössten Beschläge zeigten die Backsteine. Von der Hygroscopicität des Kochsalzes herrührende feuchte Stellen konnten weder an den Backsteinen, noch am Bruchsteinmauerwerk oder am Béton entdeckt werden.

Sämtliche in Würfelform gebrachte Mörtelproben, vergl. S. 109, sind offenbar zufolge des Wasserreichtums der beim Vermauern der Steine benützten Mörtelsorten und der nicht absaugenden Wirkung der eisernen Formen, in welchen diese Mörtelproben erstarrten, durch Frostwirkung bei Lagerung im Freien zerstört worden.

y. Übersieht über die gewonnenen Resultate.

Bevor wir die Ergebnisse der Frostproben mit den, am Areale der Stadt Zürich erstellten Probekörpern zusammenfassen, wird es nützlich sein, in Erinnerung zu bringen, dass der Salzgehalt der gesalzenen Bindemittel zu 2% von deren Gewichte gewählt war. Da nun die Volumengewichte der Bindemittel verschieden sind, anderseits die Menge Anmachwasser, also das Lösungswasser des Salzes von einem Mörtel zum andern schwankte, da ferner für 1 °/o Kochsalz die Erniedrigung des Gefrierpunktes des Lösungswassers 0,6 ⁰ C. beträgt, so ist klar, dass der Gefrierpunkt des Anmachwassers, somit die Erstauungs-temperatur der unterschiedlichen Mörtel auch verschieden lag. An Hand der vorstehend angegebenen Zahlenwerte lässt sich der Gefrierpunkt der bei der Betonierung und dem unterschiedlichen Mauerwerk verwendeten Mörtelsorten ohne weiteres ermitteln. Die bezügliche Rechnung ergab für den :

Schlackencement ; Hydraul. Kalk.

1:2 1:3; 1:2 1:3. 11% 18%; 12% 19%.

Portlandcement;

Mörtelmischung in Vol. :    1:2    1:3;

Menge d. Anmachwassers: 10 %    15 °/o;

Salzgehalt, bezogen auf

das Anmachwasser :    6,4 °/o    3,2%;    4,9 %    2,2%;

: -3,8°C. -1,9°C.; -2,9°C. -1,3°C.;    —    —

Hieraus geht zunächst hervor, dass der gewählte Salzzuschlag zur Erniedrigung des Gefrierpunktes des Wassers unter die Temperatur, die während der Erstellung unserer Versuchsobjekte herrschte (-7 bis 11,5 bei Tag), nicht ausreichte; eine Thatsache, die übrigens die direkte Beobachtung vollauf bestätigt. Dessen ungeachtet war der Salzzuschlag- von unverkennbarer

Erniedrigung des Gefrierpunktes

Wirkung, die ohne Zweifel gesteigert worden wäre, wenn die Salzmenge der Lufttemperatur vollkommener angepasst worden wäre.

Bezüglich der Frostbeständigkeit der Bindemittel bestätigen die Versuche, dass dem Portlandcement die erste Stelle gebührt. Dem Portlandcemente zunächst steht der Schlackencement von Choindez; dieser dürfte etwa als dem, im Verhältnisse 1 : 0,25 mit pulverförmigem Kalkhydrat verlängerten Portlandcemente gleichwertig anzusehen sein. Der hydraul. Kalk ist im allgemeinen nicht frostbeständig und zu Maurerarbeiten bei niedrigen Temperaturen nur bedingungsweise verwendbar. Der Weisskalk steht in Hinsicht auf Frostbeständigkeit auf der tiefsten Stufe; derselbe ist bei scharfem Frostwetter zu Mauerarbeiten im Freien nicht geeignet; bei mildem Frostwetter und auch dann nur unter Zuhaltung bestimmter Vorsichtsmassregeln zulässig (vergl. das norwegische Mörtelbereitungsverfahren auf S. 100 u. 101).

Aus unsern Versuchen geht endlich das bautechnisch wichtige Resultat hervor, dass in der Frage der Erstellung von Mauerwerk bei niedrigen Temperaturen die absaugende Wirkung des Steinmaterials von ausschlaggebender Bedeutung sei! Allerdings bezieht sich diese Beobachtung zunächst nur auf die hydraul. Bindemittel, indem der Weisskalk bei scharf absaugender Wirkung der Steine auch ohne Frosteinwirkungen zu sandigen, leicht zerreiblichen, oft kohäsionslosen Mörtelbändern führt.

Endlich sprechen unsere Versuche dafür, dass unter sonst gleichen Verhältnissen ein Bindemittel desto frostbeständiger sei, je kleiner die Menge des Anmachwassers gewählt wird; selbst normale Portlandcementmörtel gehen zu Grunde, wenn sie in flüssiger Breikonsistenz angemacht, direkt dem Froste ausgesetzt werden.

d. Der mörtelteehnisehe Wert der Zuschläge zur Erniedrigung des Gefrierpunktes des Wassers und zur Beschleunigung des Erhärtungsprozesses hydraul. Bindemittel.

So lange das Anmachwasser eines hydraul. Bindemittels in flüssigem Zustande sich befindet, geht der Erhärtungsprozess bei niedrigen Temperaturen, obschon wie bei Schlacken-und Portland-cementen (vergl. das VI. Heft der offiz. Mitteilungen S. 274 u. f.) stark verzögert, dennoch stetig vor sich. Die Kohäsionsverhältnisse der bei Temperaturen, unter Null erhärtenden Mörtel sind nicht erforscht.

Die auf S. 112 u. f. angeführten Beobachtungen scheinen indessen dafür zu sprechen, dass beim Übergange des Porenwassers in feste Aggregatform, soferne nicht wasser

satte Mörtel vorliegen, die notwendigerweise eine Lockerung des Zusammenhanges erfahren müssten, der Erhärtungsprozess aufgehoben wird, um später bei Eintritt höherer Temperaturen reaktiviert zu werden. Folgendes Beispiel bestätigt diese Ansicht. Beim Baue des neuen physikalischen Institutes des Schweiz. Polytechnikums wurde die in Schlackencementbéton ausgeführte Untermauerung des nördlichen Treppen aufgangs durch den Eintritt des Frostwetters überrascht. Im Aufträge und in Anwesenheit des bauleitenden Architekten, des Hrn.

Prof. G. Lcisiiis, überbrachte uns der Bauführer, Herr Architekt Münch, ein Stück des fraglichen Bétons, welcher sich durch eine auffallend geringe Kohärenz auszeichnete. Ein grösseres Teilstück des Betonblockes wurde in ein Wasserbad versenkt, in welchem dasselbe allmälig völlig normale Festigkeiten annahm. Der Béton der Treppenuntermauerung- hat im Frühjahr, beim Eintritt milder Witterung, ebenfalls eine befriedigende Versteinerung erfahren, zu Folge dessen der vorgesehene Abbruch dieser Ausführung unterblieb.

Dass durch im Wasser lösliche Salze sowohl dessen Gefrierpunkt erniedrigt, anderseits auch der Erhärtungsprozess der Bindemittel beschleunigt werden kann, ist bekannt. Allein unter den vielen in dieser Hinsicht untersuchten Salzen giebt es ralativ nur wenige, die mörteltechnisch verwertbar sind. Einzelne dieser Salze haben als chemische Präparate lediglich akademische Bedeutung; andere besitzen Eigenschaften, die ihre Anwendung zu Bauzwecken von vorneherein ausschliessen, wie z. B. das Chlorcalcium, Chlormagnesium u. a. m.

Als Stoffe, die den Gefrierpunkt des Wassers wirksam erniedrigen wären anzuführen: das Kochsalz, der Alkohol, das Glycerin. Von untergeordneter Bedeutung ist die Soda und das Kali-Alaun. Die erstere giebt nach Prof. Dr. Pernet’s Ermittlungen bei —2,2 ⁰ C. mit 8 % Sodagehalt eine gesättigte Lösung. Bei 0°C. gesättigte Alaunlösungen erniedrigen den Gefrierpunkt des Wassers blos um 0,15 °C.; es ist daher mittelst Soda und Alaun eine Erniedrigung der Gefriertemperatur unter bezw. —2,2 und —0,15 ⁰ C. nicht zu erreichen.

Tabelle der Erniedrigung des Gefrierpunktes des Wassers.

Glycerin.

Pernet.

5,0 %

Soda. Alaun.

Pernet. Pernet. 3,2 0/0 6,7 „

Kochsalz.

Rüdorff.

1.7    %

3.3    „ 5,0 „

13.4    „ 15,0 „

16.7    „ 20,0 «

23.4    „

26.7    „

Alkohol.

nach : Raoult.

1 Fordert an: 2,7%

5,5 „

8,0 „

10,6 „

13,0 „

35,1 „

Das Kochsalz des Handels ist mit kleinen Mengen Chlor-

Erniedrigung um °C.

10

12

14

16

magnésium verunreinigt und verdankt diesem seine bekannte, schwankende Hygroscopicität. Die krystallin. Soda(NaCC>3+10H2O) verwittert an der Luft unter Abgabe von ca. 0,9 ihres Wassergehalts; sie zerfällt in Pulver, welches wohl unbedeutend hygros-copisch aber nicht zerfliesslich ist. Luftbeständiger als die Soda ist das Kali-Alaun (K2SO4 -}- AL (S04)3 -f- 24 H2O), welches zu den nicht hygroscopischen Salzen gehört.

Über den Einfluss des Glycerin und des Kochsalzes auf die Bindekraft hydraul. Bindemittel vergl. beziehungsweise die Zusammenstellungen auf S. 56 und 68 des vorliegenden Heftes. In diesen Versuchsreihen wurden verschiedene Bindemittel mit variablen Glycerin- und Kochsalzmengen verarbeitet und die gewonnenen Probekörper teils in reinem Wasser, teils an der Luft bis zur Zeit der Probeausführung aufbewahrt. Später sind die nachstehenden Versuchsreihen ausgeführt worden, welche neben der Erhärtung an der Luft auch eine solche in der Anmachflüssigkeit vorsehen.

Eigenschaften des Versuchsmaterials.

Lauf. No.

Herkunft

Spec.

Glüh-

des Materials

Ge-

ver-

Volumen

gewichte

kg/l

wicht

lust

lose

einge-

riittelt

Mahlungsfeinheit in °/o Rückstand

Abbinde-

Verhältnisse

Tem-

am

pera-

Be-

tur

°/o

900 S. 4900S.

°C.

ginn St. M.

Ende

Normen-t'estigk e i t kg/cm* nach

28 Tagen

St. M.

Zug Druck

a.    Hydraul. Kalke.

l!    3,¹⁰    i    3,4 i 1,01 j 1,56    11,0    27,0    15,9    -    7 -2012,4

I Uriol, Grenoble I Delune, Grenoble

00 Cb

-O '00

Lauf. No.

Herkunft

des Materials

Spec. ! Glüh-! Ge- j verwicht ! lust

Volumen

gewichte

kg/1

Abbinde-

Verhältnisse

lose

einge-

rüttelt

Mahlungs- j

feinheit in °,o__

Rückstand j Tem- j

pera- |    .

tur 1 ?lnn

Be-

am

Ende

Normen-I festigkcit kg/cm2 nach

28 Tagen

0/0

di

Ô3

900 S.|4900S. oc. St. M. St. M.

Zug Druck

5    I v. Roll, Choindez

6    j Erhardt, Neunkirchen

JO JO

Q\ Oh Cb

c. Schlackencemente.

9    0,93    1,53 ; Spur 8,0

o 0,78 j 1,29 Spur Î 5,7

i 3 3014 -

24.4    256,0

25.4    226,9

d. Portlandcemente.

L73 2,00

P -C.-F. Mannheim

Vigier, Luterbach

10

Wagner & Cie., Stans 3,°7 ! 4,0 I 1,07

L5 ! 1,27

Wagner & Cie., Stans 3,¹¹

Spur

Spur

Spur

3,3

Q\ Ln Oh

i 30 9 -

- 35

i 15

3,5 i5,5 2 9,2 15,0 - 35 6

Resultate der Festigkeitsproben.

21,8

21,2

27,7

29.2

26.3

232,9

189,0

301.5

290.5

243.6

No. des Bindemittels

Gehalt

des

Zuschl. in der An-mach-

Festigkeit des Normenmörtels, kg/cm²

Luftlagerung

7 Tage 28 Tage 84 Tage 7 Tage 28 Tage 84 Tage

Lagerung i. d. Anmachflüssigk.

Gew.'ojo' ZuS (Druck Zug

Druck Zug Druck; Zug Druck

Zug jDruck Zug Druck

0,0

6,o

i3,o

20,0

0,0

6,0

i3,o

20,0

17.6

14.6

”,3

10,0

¹9.5

16.6 12,2

9,3

0,0

6,0

i3,o

20 O

20.9

¹5.9

10.9 6,4

!.. -A.llsołiol-Zjia.scłi.la.g’.

d. Portlandcemente.

144,0 21,2    i 189,o|    26,5    252,1,    20,7    152,⁶    27,8    216,2    25,81232,6

104,9 22,1    161,4    29,3    205,0'    17,5    132,4    25,4    204,1    30,2    |23I,6

83.9    18,0    133,9    26,9    187,6    16,2    115,0    20,5    184,8    25,7

65.3.15.9    IO4.6 24,9 135,3 15,9 87,9 19,4 j 143,5 25,9

216,4 27,7 301,5 40,1 439,2 26,0 241,6 36,7 333,3 38,9

168.8    26,8 268,1 36,5 350,9,125,0 187,6 33,1

.261,4 32,8 332,9 22,9 172,0 29,6 179,031,2255,314,7    96,018,5

176,3' 26,3    243,6    30,7    326,4    21,2    ! 184,6

134,3 22,1    192,9    30,6    262,6'    21,0    155,9|    28,7    243,9    25,3

103.8    16,8    J 160,1    28,3    241,6    18,0    112,3!    23,5    206,0    26,2

167,4 13,3' 93,6; 20,4 171,3 23,0

116,0 27,2 90,8 20,4

282,1 37,1 280,0 33,2 200,8 19,0

208,5

178,9

28,6

247,o 30,8

380,6

313,9

299.5

201.8

278.9

234.5 228,1 189,8

0,0

10,0

0,0

10,0

Cb

cT co ro in

52,4 15,4 ! 97,o 27,1

2. ZE^ocłisa.lz-SSta.scłila.gA

a. Hydraul. Kalke.

37,o    11,3    57,9    18,5    79,3    5,3    43,3    10,6    72,017,9

70,8    8,8

79,6

100,0

0,0

10,0

10,4

”,5

0,0

Cb oo "b

10,0

b. Romancemente.

72    12,4    97,6 18,9425,4

62,1    11,2    80,4 21,7 1152,0

00^ CO

No. des Binde-

mittels

| Gehalt des

Zuschi, in der An-

: mach-

fliissigk.

Gew.-°'o

0,0

10,0

0,0

10,0

Festigkeit des Normenmörtels, kg/cm2 Lagerung i. d. Anmachflüssigk.

7 Tage | 28 Tage : 84 Tagen 7 Tagen [ 28 Tagen 84 Tagen

Zug jüruckj Zug [Druck! Zug Druck Zug jüruckj Zug Druck! Zug [Druck

c. Schlackencemente.

Luftlagerung

0,0

10,0

0,0

10,0

10

0,0

N 'O 00 CO V0

cT K IO cf cf

d. Portlandcemente.

159,4 21,8 232,9 24,3 [273,9:! 17,3 147,6 22,5 ²°6,3 24,3 240,4 113,1 17,9 144,5 24,3 :199,0 18,0 119,8 23,3 181,8 27,5 233,3

20.7    152,6 27,8 216,2: 25,8 232,6

15.7    123,4 21,0 i68,6 25,1 221,5

10,0

In Übereinstimmung mit den Ergebnissen von aus vorstehenden Zusammenstellungen hervor, dass Kochsalzzuschläge die hydraul. Mörtel im allgemeinen nachteilig beeinflussen. Der Grad der Abminderung der Bindekraft gesalzener Mörtel im Vergleiche zu den Ungesalzenen schwankt von Bindemittel- zu Bindemittel-Sorte und ist auch bei der nämlichen Gattung hydraul. Bindemittel verschieden. Indessen ist im allgemeinen die abmindernde Wirkung der Kochsalzzuschläge, in Mengen, wie sie unter unsern klimatischen Verhältnissen als Zuschläge zum Mörtel gebraucht werden, nicht so erheblich, dass gegen die Anwendung solcher Zuschläge berechtigte Bedenken erhoben werden könnten. Der Alkohol verzögert die Abbindung, reduziert die Anfangsenergie der Portlandcemente und mindert deren Bindekraft in höherem Masse ab, als das Kochsalz.

Alkohol in Verbindung mit Soda oder Alaun dürfte einen besondern mörteltechnischen Wert besitzen; indessen sind derartige Kombinationen hierorts noch nicht näher geprüft worden.

Als Zuschläge zur Beschleunigung des Erhärtungsprozesses fallen in Betracht, vergl. die Mitteilungen auf S. 303 u. f. des VI. Heftes der offiz. Mitteilungen,

beim Romancement: Kaliumsulf.; Kalialaun; Magnesiumfluat; Soda. beim Schlackencement: Kaliumsulfat; Gyps; Kalialaun; Chlor-baryum ; Magnesiumfluat; Soda; Heintzels Thonerde-Präparat (D. R. P. No. 38692).

S. 69 geht

beim Portlandcement: Kaliumsulfat; Kalialaun; Soda; Heintzels Thonerde-Präparat (D. R. P. No. 38692), Kochsalz bei niedrigen Temperaturen.

Die vorstehenden Zuschläge wirken durch Umlagerung der Moleküle und Produktion von Wärme, die an sich als ein wesentlicher Faktor zur Beschleunigung des Erhärtungsprozesses anzusehen ist, vergl. die Versuchsresultate auf S. 303 u. f. des VI. Heftes der offiz. Mitteilungen. Das Anwärmen des Sandes, des Lösch- und Anmachwassers; die norwegische Technik der Mörtelbereitung durch Löschen des Ätzkalkes im Mörtelkasten, die Zumischung von reinem Ätzkalk zum Cement, das Aufstellen von Kokskörben u. d. m. haben direkt eine Steigerung der Temperatur des Mörtels und damit ein rascheres Binden des Bindemittels zum Zwecke.

Als Wärme produzierende Zuschläge sind nach Ruhoff’s Untersuchungen anzuführen beim Romancement:    Gyps; Kalialaun.

beim Schlackencement: Kaliumsulfat; Natriumsulfat; Magnesiumsulfat; Kochsalz; Magnesiumfluat. beim Portlandcement: Kaliumsulfat; Kalialaun; Magnesiumsulfat; Soda u. d. m.

Der mörteltechnische Wert der meisten dieser Stoffe ist nicht genügend untersucht. Unsere Versuchsresultate fussen auf nicht ausreichend breiten Grundlagen, um aus diesen in schwebender Sache ein abschliessendes Urteil abzuleiten. Immerhin geht aus dem vorliegenden Versuchsmateriale hervor, dass dem Techniker bei Ausführung von Gement- und Maurerarbeiten bei niedrigen Temperaturen eine Reihe nützlicher Hülfsmittel zur Verfügung stehen, die derselbe nebst dem Bindemittel, der Art der Mörtelbereitung der herrschenden Temperatur und den lokalen Verhältnissen entsprechend wählen und anpassen kann. Als Zuschläge spielen hierbei der Alkohol, das Alaun, das Kochsalz, die Soda, sowie der Ätzkalk schon aus dem Grunde eine bedeutsame Rolle, weil diese Stoffe innerhalb der vorkommenden Gebrauchsmengen zwar wechselnde, allein ausgesprochen sehr nachteilige Einflüsse auf die Bindekraft der hier speziell in Betracht fallenden Bindemittel (Schlacken- und Portlandcement) nicht ausüben ; vergl. in dieser Hinsicht die Zusammenstellungen auf S. 69 u. f. des vorliegenden Heftes.

e. Schlusswort.

Die Ergebnisse vorstehender Untersuchungen führen zu folgenden Schlussfolgerungen :

10⁰ C. genügt ein kräftiger hydraul. Kalk ; Mischungs-

Bei Erstellung von Mauerwerk bei niedrigen Temperaturen sind absaugende frostfeste Steine in kleinen Portionen und unter Anwendung' vorgewärmten Sandes und Anmachwassers bereitete hydraulische Mörtel zu verwenden. Bei Temperaturen bis zu

Verhältnis von Kalk zu Sand 1 : 1 bis 1 : 2l/-z in ATolumen-Teilen ; Menge des Anmachwassers möglichst gering; Mörtelkonsistenz eben noch streich- und wurfgerecht. Bei Temperaturen unter —10 °C, ferner bei starkem Temperaturwechsel insbesondere bei intensiven Nachfrösten ist als Bindemittel ein fein gemahlener, möglichst raschbindender Portland- oder Schlackencement zu verwenden. Unter sonst gleichen Verhältnissen ist dem Port-landcement der Vorzug zu geben.

Bei Vermauerung von nicht absaugenden Steinen (Bruchsteine) bezw. bei Ausführung einer Bétonage bei niedrigen Temperaturen sind nur frostfeste Steine, also frostfeste Füllstoffe und Cement als Bindemittel anzuwenden. Dem zu diesem

zur

Zwecke besonders fein zu mahlenden Portlandcemente gebührt, vor dem Schlacken- und Romancement, der Vorzug. Mischungsverhältnis des Mörtels 1 : 2 bis 1 : 3 in Vol.-T. ; Zusammensetzung des Bétons 1:2:4 bis 1:2:6. Menge des Anmachwassers möglichst gering; Konsistenz des Mörtels streich- und wurfgerecht; Konsistenz des Bétons stampfgerecht. Sand und das Anmachwasser sind vorzuwärmen (40—60 ⁰ C.) ; das Stein-und Kiesmaterial muss eis- und schneefrei sein ; die Mörtel- und Betonbereitung hat in kleinen Portionen zu erfolgen. Zuschläge Erniedrigung des Gefrierpunktes des Wassers und zur Beschleunigung des Erhärtungsprozesses des Bindemittels sind bei Temperaturen bis ca. —10 °C, überflüssig. Bei Temperaturen unter —10 C. (in Winterszeiten, bei intensiven Nachfrösten) können als Zuschläge das Kochsalz, das Alaun, die Soda, der Ätzkalk (zerkleinert) oder Kombinationen dieser Zuschläge verwendet werden; die Menge der Zuschläge bestimmt Fall für Fall die herrschende Lufttemperatur; sie werden entweder dem Bindemittel

oder dem Anmachwasser zugesetzt. Über Nacht ist frisch erstelltes Mauerwerk sowie der Béton sorgfältig abzudecken und vorhandene Verschalungen am Béton stehen zu lassen. Im Innern von Bauwerken ist das Aufstellen

von

Kokskörben empfehlenswert.

13. Der Schlackencement.

Schlackencemente, vergl. das VI. Heft, S. 69, sind fabrik-massig hergestellte Gemenge aus

granulierter, getrockneter und hierauf staubfein gemahlener, basischer Hochofenschlacke und

pulverförmigem Kalkhydrat (Staubkalk, Staubhydrat etc.).

Nach örtlichen Verhältnissen und der Schlackenbeschaffenheit erhalten diese Gemenge noch etwelche Zuschläge, die bald auf eine Kräftigung des Gementes abzielen, bald Zwecks Regulierung der Farbe und der Bindezeit verwendet werden.

In Deutschland wird der Schlackencement bald »Puzzolan-cement« bald »S'chlackenkalk« genannt. Die erstere Bezeichnung hat lediglich nur den Vorteil eines guten Klanges für sich ; der letztere ist sachlich unglücklich gewählt. Puzzolan cement ist eine Kollektiv-Bezeichnung und könnte nur jener Cement-Species als Name zuerkannt werden, deren Gewinnung thatsächlich auf der Verarbeitung einer geeigneten Puzzolanerde basieren würde. Ebensowenig als etwa einem Gemenge aus staubfeingemahlenem Stein-trass und pulverförmigem Kalkhydrat die Bezeichnung »Puzzolancement« zukommen kann, ebensowenig gebührt sie einem. Produkte, dessen wesentlicher Bestandteil die Hochofenschlacke bildet. Schlackenkalk ist ohne Zweifel eine wesentlich zutreffendere Bezeichnung, sie kennzeichnet jedoch die Kittungs- und die hydraul. Erhärtungsfähigkeit der fraglichen Fabrikate ungenügend, so dass wir nach wie vor an der schon im Jahre 1882 gewählten Benennung (Schlackencement) festhalten.

Wo Schlackencemente fabrikmässig in handelsgerechter Form zuerst erzeugt wurden, ist schwer festzustellen. In einer Zuschrift vom 21. Juli 1890 teilt uns Herr Fr. W. Lürmann, Hütteningenieur in Osnabrück, hierüber folgendes mit:

»Die ersten Versuche, die granulierte, getrocknete und gemahlene Hochofenschlacke in Mischungen mit zu Pulver gelöschtem Kalk als Cement zu Mörtel zu verwenden, habe ich im Anfang der 60-er Jahre als Betriebsleiter der Hochöfen der Georgsmarienhütte gemacht.

Die ersten Mengen dieser Materialien wurden mit den Vorrichtungen der Georgsmarienhütte her gestellt. Als diese nicht mehr ausreichten, wurde eine benachbarte Mahlmühle (Getreidemühle ?) hinzugezogen.

»Über Hoch-

Die ersten Zahlungen für Mahlen und Mischen an diese wurden 1867 geleistet. Dies sind die Notizen, welche die Geschäftsbücher ergeben.«

Der Vortrag des Herrn Fr. W. Lürmann, ofenschlacken und deren Verwendung«, gehalten am 7. Januar 1867 im Techniker-Verein zu Osnabrück, enthält nichts, was den Ursprung des Schlackencementes dokumentieren könnte. Dagegen finden wir in der uns 1890 durch Herr Lürmann zugesandten Broschüre:

» Über die Herstellung der Mauersteine aus granulierten Hochofenschlacken«., S. 10 das Protokoll über Versuche mit granulierten Hochofenschlacken, welche auf Veranlassung des Herrn Generaldirektor E. Langen, zu Friedrich-Wilhelms-Hütte bei Siegburg' durch eine Kommission, bestehend aus den Herren Brandenburg, kg. Kreisbaumeister; Cozirt, Kommunal-Baumeister; Ph. Hansen, Trassmühlen-Besitzer ; J. Homburg, Bauunternehmer; den 17. Oktober 1861 durchgeführt wurden. Dem vom 12. März 1862 datierten Schlussprotokoll entnehmen wir, dass die angezogene Kommission mit folgenden Materialien gearbeitet hat:

1.    mit frisch gelöschtem Kalk;

2.    »    rheinischem Trass;

3.    »    gewöhnlichen Mauersand;

4.    »    grobem, porösem Sande aus Hochofenschlacken,

nach dem Verfahren des Herrn E. Langen, präpariert (granuliert) ; ferner

5.    mit demselben präparierten, indessen feingemahlenen

Schlackensande ;

6.    endlich mit Portlandcement des Bonner Bergwerks

und Hüttenvereins.

Aus diesem Protokolle geht hervor, dass schon im Jahre 1861 die Wirkung des Granulierens bekannt gewesen, gemahlener Schlackensand in Kalkmischungen zur Anwendung kam

und bemerkenswerte Resultate lieferte. Nach diesen Versuchen und den voran gegangen en Arbeiten Langeris gebührt diesem das Verdienst die Wirkung des Granulierens erkannt und somit die ersten Grundlagen zur Schlackencementbereitung geschaffen zu haben.

Nach Fr. W. Lürmann, vergl. Stahl und Eisen, Jahrgang 1890 S. 626, hatte zuerst die » Os77abrücker Stern- und Trass-fabrik« fabrikmässig Schlackencement hergestellt, und seien damit verschiedene Gebäude in Osnabrück geputzt worden. Wann dies geschah ist nicht näher angegeben. Als Marktware ist der Schlackencement indessen erst bekannt geworden, als Anfangs der achtziger Jahre (1882—83) das von Roll’sche Eisenwerk in Choindez (schweiz. Jura) und fast gleichzeitig mit diesem die Herren Bosse & Hermann in Thaïe zur fabrikmässigen Darstellung desselben übergegangen sind. Auf der Schweiz. Landesausstellung vom Jahre 1883 war der Schlackencement von Choindez bereits gut vertreten und erregte manigfaches Aufsehen in Fachkreisen; Resultate der Prüfung- der Ausstellungsware, vergl. »Die Baumaterialien der Schweiz auf der Landesausstellung«

2. Auff, S. 235.

a. Von den Hochofenschlacken.

Hochofensctilacken sind Kalk-Thonerde-Silikate, gewonnen als Nebenprodukte der Verhüttung der Eisenerze. Je nach Beschaffenheit der Erze, des Brennstoffs, der Flussmittel und der Reduktionstemperaturen variert auch die chemische Zusammensetzung-, mit ihr das chemisch-physikalische Verhalten der Schlacke. Man unterscheidet basische, neutrale und saure Schlacken. Auf die in der Metallurgie allgemein üblichen Ausdrucksformen treten wir hier aus Rücksicht der in der Technologie der Bindemittel üblichen Bezeichnung-en nicht ein; wir bezeichnen vielmehr eine Schlacke als basisch, wenn dieselbe auf ein Äquivalent des Säuregehalts mehr als ein Äquivalent der Basen enthält; im entgegengesetzten Falle wäre die Schlacke sauer. Den Übergang von den basischen zu den sauren Schlacken vermitteln die neutralen, die wohl nur zufällig Vorkommen.

Bis vor wenigen Jahren spielten die Hochofenschlacken auf Eisenwerken lediglich die Rolle lästiger, oft kostspieliger Ballaste. Erst in neuester Zeit begann man einzelne Gattungen derselben ökonomisch zu verwerten.

Die glasigen, volumenbeständigen und wetterfesten sauren Hochofenschlacken dienen gebrochen als Chaussierungsmaterial, als Bettungsmaterial des Eisenbahnoberbaus, sowie als Füllstoffe (Schlackenschotter) bei Betonarbeiten (Metallic-Pflaster). In eiserne Formen gegossen liefern sie die sog. Schlackensteine für Hochbauzwecke. Werden die in Formen gegossenen sauren Schlacken dem Hartglas ähnlich behandelt, oder doch möglichst allmälig abgekühlt, so entstehen dichte, feste, gegen Verschleiss durch Abnützung recht widerstandsfähige Blöcke, die sich als Pflastersteine örtlich grosser Beliebtheit erfreuen (zum Beispiel am Gussstahlwerk Krupp in Essen; in Middlesborough u. a.). In kaltem Wasser abgeschreckt (also granuliert) liefern die sauren Schlacken einen vorzüglichen, scharfkörnigen Sand, welcher als Füllstoff zur Mörtelbereitung, zu Unterbettungszwecken für Holz-und Steinpflaster, zur Bekiesung von Gehwegen u. d. m. Verwendung finden.

Durch Zerblasen der flüssigen Schlacke im Dampfstrahle wird Schlackenwolle gewonnen; das geringe Wärmeleitungsvermögen und das geringe Volumengewicht der Schlackenwolle hat derselben als Isoliermasse, als Füllstoff für Böden und Decken manche Anwendungsgebiete erobert. Laut Dingler’s Polytechnischem Journal, Bd. 279, Heft I, S. 22, ist die Wärmeleitungsfähigkeit der Baumwolle, der Schafwolle, der Infusorienerde, der Kohle der Sägespäne um beziehungsweise 22, 36, 36, 40 und 63% grösser als jene der Schlackenwolle. Als »silicate cotton wire not felting« kommt die saure Schlacke zwischen Drahtnetzen gepresst in Form biegsamer Platten in den Handel. Seit es geglückt ist die Schlacken zu entsclrwefeln d. h. zu raffinieren, hat dieselbe auch für Thon-, Cement- und Glasindustrie, für Email-Zwecke u. a. m. an Bedeutung gewonnen. Aus Hochofenschlacken, die man nach Bedarf mit Bauxit, Kalkstein, Eisenoxyd etc. versetzt, wird bereits an mehreren Orten mit bestem Erfolge der sog. Patent-Portlandcement« (Patent L. Roth, Wetzlar) erbrannt. Thonerdereiche Schlacken haben auch für die Industrie chemischer Produkte einige Bedeutung. Ich erinnere nur an die Darstellung des Alauns nach Lürmanns Verfahren, an die Kieselpräparate, welche auch als verbessernde Zusatzstoffe zu Portland-und Schlackencementen benützt werden können. (Vergl. auch Dr. Heintzel’s D. R.-P. Nr. 38692.)

Der durch Granulierung basischer Hochofenschlacken gewonnene Sand wirkt als hydraul. Zuschlag. Mit Kalkbrei oder staubförmigem Kalkhydrat angemacht, in Formen gepresst oder gestampft, liefert derselbe für Luft- und Wasserarbeiten geeignete Mauersteine (Schlackensandsteine). Mit der Fabrikation dieser Steine hat Fr. W. Lürmann im Jahre 1859 begonnen. Im Jahre 1870 wurde die Herstellung der Mauersteine aus granulierter Hochofenschlacke bereits auch maschinell versucht und 1872 fabrizierte Lürmann mit 3 Pressen bereits 2l/i Millionen solcher Steine. Seither hat sich die Lürmann’sche Presse und Methode der Steinfabrikation auf verschiedenen Werken in aller Herren Länder bestens eingeführt.

Der aus granulierter Schlacke unter Zusatz von Schlackenmehl und Kalk gewonnene Mörtel dient zur Herstellung von Formsteinen für Hochbauten, zu Thür- und Fenstereinfassungen, zu Dach- und Flurbelagsplatten, sowie zur Herstellung von Gebrauchsgegenständen aller Art. Eine weittragende Bedeutung gewinnen die basischen Hochofenschlacken erst durch die Möglichkeit der Massenfabrikation des eingangs definierten Schlackencementes.

Die Kenntnis, dass durch Granulierung' bestimmte Sorten der basischen Hochofenschlacken die Fähigkeit erlangen, in Berührung mit Kalk hydraulisch zu erhärten, verdanken wir den eingangs erwähnten Arbeiten des Herrn Direktor E. Langen, welche indessen allgemein erst 1890 durch die Kundgebung des Herrn Fr. W. Lürmann in »Stahl und Eisen« bekannt wurden.

Anlässlich unserer Arbeiten für die Schweiz. Landesausstellung v. J. 1883 hatten wir zufällig Gelegenheit gefunden, den Wert des Granulierens der Hochofenschlacke von Choindez zahlenmässig festzustellen. Die seither zu verschiedenen Malen wiederholten Untersuchungen der Kalkkapazität granulierter und durch Mahlung un granulierter Stückschlacke gewonnenen Schlackenmehle haben unsere vorgenannten Resultate vollauf bestätigt. Im Ausstellungsjahre 1883 lieferte uns das von Roll’sche Eisenwerk Choindez die Schlackencemente A und B, von welchen Sorte A aus granulierter, Sorte B aus gemahlener Stückschlacke hergestellt war. Die mit diesen Cementproben ausgeführten Versuche ergaben folgende Resultate:

VII. Heft.    9

Mortel 1 : 3

Sorte A.

Sorte B.

Druck

Zug

nach 7-täg. Wasserlag.: 9,2 kg/cm² 97,7 kg/cm²; 15,5

Eine spätere Untersuchung ergab:

Druck 0,0 kg/cm² 0,0 kg/cm²

Zug

124,1

7,2

31,5

Cement-

Komposition

Alter

der Proben

100 Schl. : 33,3 Kalk 100 Schl. : 66,6 Kalk 100 Schl. : 100,0 Kalk

Festigkeit des Normenmörtels 1 : 3, Wasserlagerung kg/cm²

Zug ! Druck | Zug

Zug

Druck

Druck

Granulierte Schlacke.

28 Tage 84 Tage 210 Tage 1 Jahr

33,7

43,5

46,4

44,4

259,9

377.5

440.5 438,7

32.1

38.1

40,5

35,3

233.7

308,2

326.8

350.9

27,6

34,3

38,9

38,0

205,2

248,9

267,8

253p

28 Tage 84 Tage 210 Tage 1 Jahr

Die nämliche Schlacke nicht granuliert. 0,0

0,0

0,0

13,3

0,0

unter 20,0

54,i

62,4

o,°

0,0

0,0

unter 20,0

7,6

10,7

47,7

63,8

Die Wirkung des Granulierens steht ausser Frage; sein Wesen dagegen ist mit Sicherheit noch nicht festgestellt. Schon bei einem früheren Anlasse (1884) haben wir die Vermutung ausgesprochen, dass durch Granulierung eine teilweise Umlagerung der Moleküle, eine partielle Dissociation der im Feuer gewonnenen Zusammensetzung der Schlacke herbeigeführt wird. Hochofenschlacken sind keine nach stöchiometrischen Gesetzen gebildeten Silicate ; es sind vielmehr Legierungen mannigfacher Verbindungen, die innerhalb bestimmter Grenzen des Säuregehaltes in heissflüssigem Zustande durch Dampf oder kräftigen Wasserstrahl zersetzt werden; die Schlacke verliert, wenn auch nur einen Bruchteil ihres Schwefelgehalts, und es scheint, dass aufgeschlossene Kieselsäure, möglicherweise auch andere Verbindungen ausgeschieden werden, die befähigt sind, auf nassem Wege, unter Wasseraufnahme, sich mit Kalk zu sättigen und dabei zu erhärten. Mit Salzsäure behandelt gelatinieren sowohl die ungranulierten, als auch die granulierten

Hochofenschlacken; die granulierten wesentlich energischer als die anderen. Die richtig granulierte, basische Hochofenschlacke zeigt je nach chemischer Zusammensetzung ein mannigfaches Ansehen. Meist gleicht das Schlackenkorn dem verwitterten Granitsande; es ist sodann vorwiegend rundlich, glasig-durchscheinend. Einzelne Stücke sind undurchsichtig, andere ercheinen durch Wasserdampf bimsteinartig aufgetrieben. Die Oberfläche der Körner ist meist matt, der Sand an sich quarzig-scharf, immerhin weniger scharf, splittrig-eckig als der Sand der granulierten sauren Schlacke, die selbst an den bimsteinartig aufgetriebenen Stücken den charakteristischen Glas glanz zeigt. Andere, allerdings weniger wertvolle Schlacken zeigen in granuliertem Zustande eine schwachglasige, erdig-schmutzige Textur. Die Farbe des Schla.ckensandes ist vorwiegend hell, graulich. Schlacken vom überhitzten Gargang zeigen einen Stich ins Violette und mahlen sich rötlich.

Die Art der Granulierung, mit ihr der Grad ihrer Wirksamkeit, ist nicht wesentlich verschieden. Im allgemeinen darf gesagt werden: Je geringer der Druck und je niedriger die Temperatur der Schlacke, je wärmer das Wasser, desto geringer der Effekt des Granulierens. Weissglühende, dünnflüssige Schlacke, die unter möglichst hohem Druck dem Hochofen entströmt, ist zur Granulierung besonders geeignet. Schlacken von grauem Giessereiroheisen, Schlacken blau zugestellter Hochöfen, in welchen dieselben ansteigen, somit unter höherem Drucke ausfliessen können, geben die besten Resultate. Die Schlackentrift soll möglichst kurz, der Wasserstrahl möglichst kräftig und wasserreich sein. Eine und dieselbe Schlacke in dünnflüssigem Zustande oder aber in syrupartiger Konsistenz in kaltem Wasser abgeschreckt, liefert un gleichwertigen Schlackensand. In Erstarrung begriffene Schlacke (von Hochöfen mit offener Brust) gibt daher auch stets ein minderwertiges, dem granulierten Sande saurer Schlacken ähnliches Produkt.

Einen Einblick in die Einflüsse zu gewinnen, die verschiedenartige Granulierung der Schlacke ergeben kann, wurde die Schlacke von 4 aufeinanderfolgenden Abstichen ein und desselben, blau zugestellten Hochofens folgendermassen granuliert:

Nr. I. Langer Lauf, wenig Wasser;

Nr. II. Langer Lauf, viel Wasser;

Nr. III. Kurzer Lauf, wenig Wasser;

Nr. IV. Kurzer Lauf, viel Wasser.

Folgende Zusammenstellungen enthalten die gewonnenen

Resultate :

Wasserlagerung, nach 24-stündiger Lufterhärtung.

Be

zeich

nung

der

Schla

cke

Der gewonnene Schlackensand wurde gedarrt, hierauf auf einer Kugelmühle auf angenähert gleichen Feinheitsgrad vermahlen. Der Rückstand des Schlackenmehls am 4900-Maschen-sieb betrug:

No. IV

No. III 8,2 °/o

Diese Schlackenmehle wurden mit 25 °/o ein und desselben, ausgelagerten Kalkhydrats versetzt, durchgemischt und nun zu Probekörpern des Normenmörtels (1 : 3 in Gew.-T.), Zug und Druck maschinell verarbeitet.

bei

No. I

7.9 °/o

No. II

8,0 °/o

8,6 %

Festigkeit des Normenmörtels, 1 : 3, kg/cm², nach

3 Tagen    7 Tagen    28 Tagen 84 Tagen    365 Tagen

Zug Druck Zug Druck Zug Druck Zug Druck Zug Druck

No. I.    9,2

„ II.    9,6

„HL 8,7 „ IV. io,o

00    00 00

sr h O vO W 4^ O

308,7: 30,4

296,4 31,5

287,8 286,0

10 vo CO CO

437.8 401,5 390,1

403.8

Aus vorstehenden Zahlwerten geht hervor, dass die Art der Granulierung ohne wesentlichen Einfluss auf die Qualität des Schlackensandes ist. Auffallend ist hierbei der unverkennbare Rückgang der Zugfestigkeit des Mörtels nach 1-jähriger W asserlagerung.

Vorgänge, wie beim Granulieren basischer Hochofenschlacken scheinen auch in der Natur vorgekommen zu sein. Die Möglichkeit ist nicht ausgeschlossen, dass die technisch wichtigen Trass-Sorten, die Santorin- und Puzzolanerden als vulkanische Auswurfsmassen ihre Hydraulizität einer plötzlichen Abkühlung durch vulkanische Regen oder Niederfallen der glühenden Auswurfsmassen in das den Vulkan umschliessende Meer (Insel Santorin, Azoren u. s. w.) verdanken. So sehen wir den echten, technisch wertvollen Trass-Stein im Brohl- und Nettethale bei Andernach entstanden durch Versteinerung einer vulkanischen Schlammlava. Er ist überlagert durch jüngere vulkanische Auswurfsmassen, insbesondere durch vulkanische Aschen, welche ähnlich der nicht granulierten Hochofenschlacke, minderwertige hydraulische Eigenschaften zeigen.

Der echte und wilde Trass, das aus Trassstein und der losen vulkanischen Asche gewonnene Mehl zeigt in der chemischen Zusammensetzung keine genügend charakteristischen Unterschiede, um durch die Analyse eine zuverlässige Kontrolle auf Reinheit des Materials zu erlangen. Gegen Zumischung der zweifelhaften vulkanischen Asche schützt einzig der Ankauf von Trasssteinen, welche auf den Bauplätzen vermahlen und in Mörtel verwandelt werden. Auch die Versteinerung der vulkanischen Schlammlaven spricht für eine Aufschliessung der Kieselsäure der glühenden Aschen durch vulkanische Regen. Ähnliche Versteinerungen zeigen auch basische, in feuchtem Zustande mehlfein zermahlene Hochofenschlacken. Es ist uns begegnet, dass ein Hochofenschlackenmehl dieser Art in unserer Kugelmühle über Nacht derart versteinert (abgebunden) ist, dass die Masse gewaltsam herausgebrochen werden musste.

Jede basische Hochofenschlacke besitzt eine bestimmte Kalkgrenze, innerhalb welcher dieselbe den bei der Abkühlung angenommenen festen Aggregatzustand dauernd beibehält. Überschreitet der Kalkgehalt der Schlacke besagte Grenze, so tritt wahrscheinlich infolge von Molekularspannungen ein selbstthätiges meist spontanes Zerfallen der Schlacke in ein helles, weisslich bis grünlichgraues, immerhin sich scharf anfühlendes Mehl ein.

Für die von Roll’sehen Eisenwerke zu Choindez bei Dels-berg im Schweiz. Jura, sind die beschriebenen Verhältnisse näher geprüft worden. Die Verhüttung der jurassischen Bohnerze auf graues Giesserei-Roheisen fordert bei

Koks-Betrieb 22,5 °/o

Holzkohlen-

18%

pro 100 kg Bohnerz einen Kalksteinzuschlag von

Infolge dessen enthält die Schlacke vom Gargang:

an SiÜ2 .    .

„ AI2O3 . .

„ FeO . .

„ CaO . .

36,78 % 31,56 „ Spur 32,00 „

ca. 28,0% ca. 22,5 „ ca. 0,5 „ ca. 47,0 „

In den 70-er Jahren musste der kostspielige Holzkohlenbetrieb verlassen und der Koksbetrieb eingerichtet werden. Die nun gewonnene und zerfallene Schlacke wurde vom damaligen

Hüttenchemiker Herrn Dr. P. Schoop analysiert und ergab unter anderem z. B. folgende Resultate:

No. 2 25,69 % 21,54 „ 51,18 „ 1,06 „

SiC>2 . . R2O3 . .

No. 1 25,11 %

22,70 „

CaO

50,90 „

1,05 „

Hieraus geht hervor, dass für die basische Hochofenschlacke von Choindez eine Erhöhung des Schlackengehalts von 3 bis

3,5 °/o ausreicht, um spontanes Zerfallen derselben zu ergeben.

Ähnlich dem aus der Stückschlacke gewonnenen Schlackenmehle ist auch das an der Luft zerfallene Schlackenmehl für Zwecke der Bereitung hydraulischer Mörtel wertlos. Unsere mit zerfallenem Schlackenmehl in unterschiedlichen Mischungen mit Kalk angefertigten Probekörper sind, unter Wasser gesetzt, sämtlich zerfallen.

Eingangs ist bereits darauf hin gewiesen worden, dass die Kalkkapazität granulierter Hochofenschlacken von deren Basizität abhängig ist. Nach tins er n bisherigen Erfahrungen hängt der

Wirkungsgrad einer Hochofenschlacke in erster Linie vom Verhältnisse des Kalkgehaltes ztir Kieselsäure ab.

Hochofenschlacken, für welche das Verhältnis von

auf

CaO

Si02

ca. 1,0 sinkt, sind nicht nur zur Erzeugung von Schlackencement, sondern auch als hydraulischer Zuschlag zur Mörtelbereitung, Steinfabrikation 11. s. w. ohne Zusatz anderer aktiver Puzzolanen nicht mehr zu gebrauchen. Unter sonst gleichen Verhältnissen, wächst die Kalkkapazität einer Hochofenschlacke mit wachsendem Verhältnisse von Thonerde zu Kieselsäure. Je höher der Quotient aus Thonerde zu Kieselsäure, desto grösser auch die zur grössten Kraftentfaltung erforderliche Kalkmenge.

der chemischen Zusammensetzung sich

Unsere Versuchsresultate sprechen ferner auch dafür, dass unter sonst gleichen Umständen die Tendenz zur Schwindrissigkeit des Schlackencementes mit wachsendem Verhältnisse von Thonerde zu Kieselsäure ebenfalls wächst. Das günstige Verhältnis dieser Schlackenbestandteile scheint bei ca. 0,45 bis 0,50 zu liegen. Ein sicherer Schluss, eine zahlenmässige Darlegung dieser Verhältnisse ist indessen aus dem Grunde nicht möglich, weil Temperaturverhältnisse in Verbindung mit der Art des Granulierens der Schlacke, ferner die Art der weiteren Aufbereitung, die aus

ergebenden Singularitäten zu verdecken im Stande sind.

Tabelle 1 auf Seite 136/137 gibt eine Zusammenstellung der Resultate der chemischen Analysen und der allgemeinen Untersuchungen einiger in der Schweiz. Materialprüfungs-Anstalt untersuchter Hochofenschlacken. Tabelle 2 enthält die Resultate der Prüfung ihrer Kalkkapazität. Die Mischungen der Schlacken mit Staubhydrat konnte angesichts des an sich schon erheblichen Umfangs der Arbeiten nicht über 100 : 30 gesteigert werden.

Zu sämtlichen Festigkeitsversuchen diente der nämliche trocken gelöschte, entsprechend abgesiebte Luftkalk. Die Schlacken wurden auf einer selbstkonstruierten, kleinen Kugelmühle zerkleinert und unmittelbar darauf verarbeitet. Bios Schlacke No. 23 macht insofern eine Ausnahme, als dieselbe nach einjähriger Lagerung in Pulverform verwendet wurde. Schlackenmehl und Staubkalk sind nach GewichtsVerhältnissen gemengt, von Hand gemischt und hierauf durch ein Sieb durchgesiebt worden. Das sogenannte Homogenisieren der Schlackenkalkgemenge fand also nicht statt.

Die Kolumnen der Tabellen 1 und 2 sind genügend übersichtlich geordnet, unzweideutig bezeichnet und bedürfen wohl keiner weiteren Erläuterung. Bios zur Kolumne »Lufterhärtung« muss die Bemerkung beigefügt werden, dass sich dieselbe stets auf eine vorangehende 7-tägige Wasserlagerung bezieht.

Die Probekörper der Lufterhärtung wurden normengemäss nach 24-stündiger Luftlagerung in ein Wasserbad versenkt, aus welchem sie am 7. Tage nach ihrer Erzeugung herausgehoben und nun bis zum Prüfungstermine an der Luft belassen wurden. Damit sollte die Feuchthaltung des Mörtels (das Anspritzen oder Begiessen) in der Praxis nachgeahmt werden, welches die Schla-ckencemente in höherem Massstabe als andere Bindemittel bedürfen. Sämtliche Zahlen der Tabelle 1, sowie die Resultate der allgemeinen Untersuchungen in Tabelle 2, sind Mittelwerte aus zwei Versuchen. Dagegen sind die Festigkeitszahlen als massgebender Durchschnitt der 4 Besten aus 6 Versuchen berechnet und in kg/cm² ausgedrückt worden.

Die chemische Zusammensetzung der Hochofenschlacken variiert mit dem Ofengange; bei normalen Betriebsverhältnissen, so lange Erz, Möller, Brennstoff und Windtemperatur sich nicht ändern, ist auch die Zusammensetzung und Beschaffenheit der Schlacke ziemlich konstant. Folgende Analysen erhärten dies.

No.

Herkunft des

Materials

Österreich

Deutschland

n

Frankreich

fl

Deutschland

Resultate der chemischen Analysen und der all-

Sämtliche Zahlen sind

gemeinen Untersuchungen einiger Hochofenschlacken.

Mittelwerte aus 2 Bestimmungen.

Chemiker

Si0₂

AEO3

F eO MnO

CaO MgO CaS04 CaS

CaO

Spec.

°/o

°/o

°/o

°/0

Si0₂

CaO : Si0₂ : AI2O3

Ge-

wicht

Glüh- Litergewicht Verlust

Siebrückstand am

kg

lose 1 einger.

900-    2900-

Sieb Sieb

5000-

Sieb

Be

merkungen

Ô2

Ô3

°/0

O M N CO T}- 10VÛ

fl

Frankreich

Deutschland

Luxemburg

Deutschland

Luxemburg

Deutschland

_ fl

Belgien

Deutschland

fl

Frankreich

Deutschland

Dr. Heintzel Dr. Treadwell Dr. Heintzel E. Ruhoff

Dr. Treadwell Dr. Heintzel Dr. Treadwell E. Ruhoff Dr. Heintzel

E. Ruhoff Dr. Treadwell

'V

Spanien

Frankreich

Deutschland

fl

Frankreich

Schweiz

Deutschland

fl #

Dr. Heintzel Dr. Treadwell E. Ruhoff Dr. Heintzel Dr. Treadwell Dr. Heintzel

E. Ruhoff Dr. Heintzel

Dr. Treadwell Dr. Heintzel E. Ruhoff Dr. Heintzel

39,39

39,95

32,59

34,7o

35,23

35,07

32,79

33,n

36,46

31.90

29.91

28.73 32,17 31,01

30,81

32,51

27,86

34,77

30,06

34.33 30,49

33,i6

30,56

29.74 29,06 30,55 27,98

28.33

29,65

27,3i

16,12 20,04 4,99 ï8,25 ¹7,43

10.71 18,40 20,49 22,87 17,84

l7M L34 17,55 ; 0,60 13,91 I 0,48 22,05    1,28

7.71    0,70

16,18    1,81

L73 0,70

M7 °,²5 0,91 1,60 o,43 0,30 i,44 1,86 1,36

11,01 I7P5 11,92

13.31

18.32 6,44

13.68

19.69 I3,8i 12,21 22,40

2,99

1,89

!,13

0,82

0,24

L37

o,99

0,84

0,96

o,74

fl

Frankreich

fl

Deutschland

Frankreich

E. Ruhoff

30,99

17,83

Dr. Heintzel

Holzkohlen

schlacke.

0,64

I,OÏ

1,07

Mo

V¹

1,16

1.19

1.20

1.21 1,26 i,33 i,36

1.36

1.36

1.37

1.38

1.40

1.41

1.42

¹.45

1.45 1,47 1,47 I,5I i,55 1,58

1,60

1,65

¹.7¹

1.72

0,23 1,72 o,5* 0,27 0,12

0,14 0,96 0,16 Spur 0,17

0,29

0,64 0,10

0,65

0,16 Spur Spur 1,03 Spur 2,96    1,41

Spur 0,04 0,48 0,03

5,44 Spur o,39    0,17

0,42    0,12

Spur 40,46 5,12    34,89*)

Spur 47,00

0,60

0,50

o,33

1.99 2,28 i,32

0,09

2,18

1,46

2.28 0,40 1,64

¹.99 3,23

2.27 I,7I L77

4,90

2,86

2.29 o,97 2,16 1,11 3,79 4,63 o,53

1.27 3,20 2,61 3,82 0,64 L39

!,34    2,47

42,09

3,32

0,17

i,7i

i,3⁶

1 : 0,74 : 0,42

2.85 3,17

2.86 2,86 3,09

2,89

2,81

2.86

2.87

2.89

2.88

2.91

2.88

2.92

2,85

2.93

2.94

2.83 2,96 2,91

2.90 2,72 2,80 2,99

2.89 2,94 2,94

2.89 2,88

2.91

2.90

2.88

2.89 2,93 2,99

2.84 2,88

2.88

2.89 2,89 2,98

HH O 1^

00^

d d d

oi

Cn

3°

24

o,59

0,25

5,05

i,87

o,37

1,06

0,48

0,25

0,42

3,17

0,31

i,94

1,92

0,90

0,58

2,09

6,50

2,74

3,49

2,79

0,05

3,o8

3,oo

0,08

0,42

o,55

0,60

2,10

2,73

0,82

1,21

1,10

0,87

1,19

1,14

1,01

1,12

1,07

i,34

1,21

1,01

1,05

0,95 1 22

J"¹ J"¹ J“< JH JJ JH JH J-t O »H M H-4

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1,12 1,10 o,94 1,09 i,¹ ï 1,09

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1,3°

i,i9

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/ FejOs 0,85% \ heissgar.

/Fe?Os -0,88% / heissgar.

». /CaO 40.98% %BaO=4,05%

Sämtliche Zahlen der chemischen Analysen sind auf 100

ausgeglichen und auf wasserfreiem Zustand berechnet.

Resultate der Prüfung der Kalkkapazität und

Sämtliche Zahlen, kg pro cm², sind massgebende Mittelwerte

aus

der Sandfestigkeit einiger Hochofenschlacken.

6 Versuchen; Normenmörtel 1 : 3 in Gew.-Teilen; Handarbeit.

Lauf. No.

Herkunft

des

Materials

Wert

zahlen

der

Schla

cken

CaO

SiO,

Sieb

rückstand

am

100 Schlacke : 15 Kalk ' Wassererhärtung

900- ; 5000-Sieb i Sieb

°/o

Lufterh.⁴)

Zug- Druck j %    7 Tg. J28 Tg. ! 7 Tg. I28 Tg. 28 Tg. 28 Tg.

Zug

Druck

100

Wasser-

Zug

7 Tg. 28 Tg.

Schlacke : 20 Kalk erhärtung Lufterh.⁴)

Zug Druck 7 Tg. 28 Tg. 28 Tg. 28 Tg.

Druck

100 Schlacke : 25 Kalk Wassererhärtung Lufterh.¹)

Druck Zug Druck: 7 Tg. 28 Tg. 7 Tg. 28 Tg. 28 Tg. 28 Tg.

Zug

100 Schlacke : 30 Kalk

Lufterh.J)

Zug Druck 7 Tg. j 28 Tg. 7 Tg. 28 Tg. 28 Tg. 28 Tg.

W assererhärtung

Druck

Zug

J5P

Österreich

Deutschland

Frankreich

Deutschland

9²)

10

11 I

12

13

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15

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18

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20

n

F rankreich

Deutschland

Luxemburg

Deutschland

Luxemburg

Deutschland

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Belgien

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Deutschland

Frankreich

Deutschland

21

0,64 1,01 j 1,07 1,10

i," !

1,16

1.19

1.20

1.21 1,26

1,33

1,36

1,36

1.36

1.37

1.38 1,38

1.40

1.41

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0,0

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Sp.

Sp.

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Sp.

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9,o

8,8

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7,6

7,7

14,9

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10.5    c.40,0 20,7 ! 68,9 24,4 126,4

20,3

0,0

8,4

9,o

12,6

12,6

11,0 ;

10.7    ; 12,5

8,0 { 14,1

16,5

10,0 22,1

11.7    16,7 11,0 12,0

8.5    23,4

— 16,5

7.5    I 13,1 9,o: 13,1

10,0    5,8

8,0

9,i

22

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24 ²)

25

Spanien

Frankreich

Deutschland

26

27

28

29 ²)

30

31

32

Frankreich

Schweiz

Deutschland

22,0 8,o 18,1 20,3 12,7 9,7 19,3 io,9 8,4 7,4 ; 9,o 9,o I] 5,0 9,° ! 0,0 9,o j) 23,3 12,0

7,o

19,0

4,2

0,0

6,5

33

0,0

34

°,i

5,7

35

36

°,i

! °,i

5,o

5,o

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38 ²)

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Frankreich

V

Deutschland

Frankreich

0,2

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Sp.

0,0

108.5    i 66,7 1

156,9 i

200,0 —    0,0 61,0

23,2 73,5 158,7 23,1 100,0149,5 19,8 zerfalle 11

80.3    186,9 20,2 99,5178,8, 23,5

216,8 28,6 202,4 24,0

219.6    24,1

76.5    173,1 17,4 112,2 158,2 23,1

94.3    123,0 19,4

76,9 i8o,o| 20,6 74,6113,8! 16.6 44,3201,1; 14,2 56,i 82,6;    9,2

80.6    200,2

19,»    78,8 104,5

28.7    96,9 120,9

20,5    75,9182,1

30.4    62,8 153,6

19.5    c.40,0

14.4    0,0 3L7 124,5

27.4    155,0

14.4    0,0 23,0

30.5

27.2

29.3

29.7

11.6

20,5

Ca Ln

23.9

27.1 3L5

30.9 25,7 20,5

32.4

19.5

28.1

24.6 22,5 14,4

33.1

.8

101.5

111,7

122.5

66.3    152,8 97,o 191,8

82.3    i57,i ¹8,5 ! 149,3

118,5 168,4 9,2 55,9

25,9

12.8 19,5 28,1

24.8 130,5    9,2

85,0    5,2

185,2 32,1 238,8 69,6

38,8

ii,1

14.4

20.9

19.9

22.5

Sp.

1,36 Sp.

Sp.

4,o

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",7

16,7

25,7

122,5

23,3

14,0

c.40,0 1x1,8 c. 40,0 58,3 71,9 I7i,3 124,9 204,0 0,0 70,7

79.6    164,0 88,3 135,6

fallen 72,2] 182,1

110.7    199,7

I55,3|228,i

113.8    195,4 130,4:218,6

96.1    201,0 93,8 156,3

79.1    115,7 104,1 225,3

77.6    117,0 82,0 230,8

58,5 146,6 c.40,0 145,3 90,1

174.7

251.4 98,4

170.4

224.7 139,0 i57,o

163.4 55,8

c.

Û0 o voi 'oovo "o'oo'On'o

i5,i

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29.9 24,0

24.6

18.9 27,0 i7,8 22,2

20.5 18,4

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26.6

11.¹

19.2 19,0 22 1

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33.1

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56.8    163,0

123.1    193,0 0,0 68,6

81.8    168,6

86.8    120,9 e r l'aile

83.9    177,4 109,6 227,8

157.2    235,2 124,5 214,5

138.3    230,5

90.5    202,5

99.5    153,6 79,i 95,6

101,2 202,8

12,9

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IX

82

M^OO^ Ih Ch Ch IDOO O

20.7

29.2

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19.8 23,9 19,0

27.4 15,7 22,6

58,1

0,0

120,6

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42 2)

Sp.

— Sp.

Oh Ok On

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130,4 218,6 24,6

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II

4,85)

28,o5)

42,25) 220 g⁵ 15,1 5)

250,5 17,9

—    9,i

—    o,5⁴)

215,85 27,1

27.5 25,8

24.7    59,4

25.1

31.7

22.6

24.8

28.5

i,°⁴). 6,7⁴)

6,2⁵)|47,6⁵

82,6

h5,8

65,5

26,9

H9,3

9,5

96,9

227.6

107.4

128,9

221.1

141.4

182.2

110.1

175.7

225.4

95.5

166.3

217.8

113.8

157.5

156.1

46.6

183.2

i54,o

230.5

196.6

13,7⁴

202,4⁵

9,8

3i,4

n,6

i9,9

i9,9

25,3

4,3

34.2

29.2

15.2

²1.5

23.5 17,0

19.1

20.5 i5,o

12.7

11.2

22.3

16.7

3.5    ⁴)

18,26

193.9    9,5 20,o⁴

204,3⁵

25,9

10,8

19,2

0,0

0,8 ⁴) 6,6 5)

18,6 c.30,0 97,1 12,8 8,5 c.40,0 c. 50,0 13,0

18,3

24,0

157.8    18,8 195,3 20,4

,    69,8    4,7

23,9    81,1 162,3 18,8

24,3    76,3 120,6! 21,3

zerfallen

178.8

23L3

236.7 182,9

225.8

218.8 I5B9

79,i 98,1

7,3

88,9

127.5

145,9

H5,3

132,1

88.5

27,9

36.6

33.6 3L5

26.7

29.4

28.5    92,9

20.6

37.5    137,4

23.8    69,7 24,2 140,1

15.1    65,0 95,9

34.1    115,5'

17,0    80,3

25.2

24.1

25.1

40.5 13,0

12.1    10,8 55,5

13.2    45,i 225,8

17.9    66,3182,0

26.7    ; 132,1225,8

23.2    95,8 209,8 1,3⁴) 9,6⁴) 16,5 4

27,0 & 46,1 5 ₁₈₆₍4⁵

105.7

116.8 c.40,0 181,4

0,0

106,5

73.2

165,5

218,0

82.2 170,9 134,7

242,1

108,7

261,0

235.4 110,9

124.8 233,i

132.7

210.9

121.9

172.7

192.9

135.9 162,0 218,0

109.5

150.6

161.6

££££££ SS

o o oSrJo o b> o, oj n 'bs'i-i ~b 'oo'L fb "bL 'o "bPo ~o 'ooG 'o ~o L ~bw

17,3

190.2

247.4

240.2

194.1

259.5

217.8 I5L9

103.3

244.8 H4,3

262.9

108.4

235.2 H9,9 138,8

229.5

138.3

(?)

c.40,0

178.3

240.4 129,03 166,7 23L7 H3,o

163.6

179.1 99,o

184.2

120.5

259.5

216.7 22,4⁴) 197,75

r)

²)

³)

⁴)

Lufterh. Lufterhärtung bezieht sich auf Luftlagerung nach 7-tägiger Wasser-Maschinenarbeit; die Probekörper der übrigen Versuchsreihen sind von Hand PF¹ weherem Kalkzusatz wachsen die Festigkeitszahlen dieser ca 1 Jahr ge-ivlit hydraul. Kalk- Wegen mangelhaften Abbindens blieben die Probekörper Wegen mangelhaften Abbindens blieben die Probekörper nach der Erzeugung

erhärtung.

erzeugt.

lagerten Schlacke.

nach der Erzeugung 4 Tage an der feuchten Luit. 3 Tage an der feuchten Luft.

Wir haben die Entwickelung der Schlackencement-Fabrikation in der Schweiz seit dem Jahre 1882 verfolgt und die hierbei verwendete Hochofenschlacke behufs Feststellung der Art und Grösse ihrer Veränderungen anfänglich jährlich analysieren lassen. Folgende Zusammenstellung giebt eine Übersicht über die genannten, auf wasserfreien Zustand berechneten Analysen der Choin dez-Schlacke :

Chemiker :

Dr.

Prof. Dr. Treadwell

Dat. d. Anal. SiC>2

Unlösliches AI2O3 Fe O CaO

Prof. Prof. Dr. Dr.

Marx Lunge Heintzel Heintzel 1881

27,51% 26,22%    26,66% 27,31%    26,88%    27,33% 26,24%

1883

1884

1885

1886

1886

1887

2,12

23,16

22,58    22,40    24,22    23,81    24,74

MgO

CO2

25,74

46,97    45,98    48,52    47,00    45,11    45,83    46,83

0,21    Spuren 0,88    0,42    1,19    0,92    0,88

0,03

0,76

1,36

0,44

0,63

0,49

1,35

0,29    0,12    0,31    0,17    0,32

0,31    1,39     1,85    1,34    0,59

100,00    99,99    100,00    100,00    100,00    100,03    100,07

Ähnliche Erfahrungen sind auch anderwärts gemacht worden. So zeigen Analysen, welche D. Cowan 1887 bis 1889 an Schlacken der Carron-Eisenwerke gemacht hat, Unterschiede von wenig-er als 0,5 °/o für die Kieselsäure und die Abweichungen in der Summe von Kalk, Thonerde und den übrigen Basen be trug weniger als 1,5 °/o *)•

Vorübergehende Veränderungen im Gargang eines Hochofens sind selbst bei der sorgfältigsten Ofenführung unvermeidlich. Granulierte Schlacken vom überhitzten Gargang zeigen gegenüber der Garschlacke stets die höhere Kalk- und Sandkapazität. Die geringen Mengen Eisenoxyd, die solche Schlacken mitunter führen, verleihen dem Schlackensande einen Stich ins Violette. Schlackensande dieser Art mahlen sich, wie bereits erwähnt, blassrosa.

CaSCh

CaS

.Schlacken vom Rohgange sind ähnlich der Puddeleisen-schlacke dunkel bis schwarz, eisenoxydulreich; sie müssen abgeschieden und nach wie vor zur Halde gefahren werden. Übergänge zum Rohgang, wie solche teils durch zufällige Störungen im Möller, in der Windtemperatur, durch Unregelmässigkeit beim Niedergange der Gichten u. d. m. veranlasst sein können, oder *) Dingler’s polyt. Journal, Bd. 279, Heft 1, Seite 22.

stets Vorkommen, wenn eine Änderung im Roheisen angestrebt wird (Übergang von Grau in halbiertes oder weisses Roheisen), verändern die chemische Zusammensetzung und damit den Wert der Schlacke zur Cementbereitung; die Einflüsse dieser Änderungen sind meist so belangreich, dass eine Absonderung dieser Schlacken unumgänglich nötig erscheint.

Die Einflüsse der Schwankungen des Ofenganges auf die Kalkkapazität und Sandfestigkeit der Schlacken konnten wir an 4 aus einem deutschen Hüttenwerk stammenden Schlacken prüfen, von welchen 2 von grauem, 2 von halbiertem Roheisen bei fast gleichem Möller und gleichem Brennstoff gewonnen wurden. Eolgende Tabelle enthält eine Übersicht über fragliche Verhältnisse.

Zusammensetzung der Schlacken, nach Prof. Dr. Treadwell.

AI2O3

No.

Ofengang

Si0₂

CaO CaO : Si0₂

30,49 %;    17,15%;

Bei angenähert gleichem Feinheitsgrade des Schlackenmaterials, gleichen Mengen des nämlichen pulverförmigen Kalkhydrats (30,0 °/o), ergab der Normenmörtel 1 : 3 folgende, in kg pro cm² ausgedrückte Festigkeitszahlen:

Schl. No. 1    Schl. No. 2    Schl. No. 3    Schl. No. 4

Zug-Druck    Zug-Druck    Zug-Druck    Zug-Druck

28-tag. Wasserlag.    34,1-235,4;    29,4-218,8;    27,9-178,8;    23,9-162,3

7- „ Wasser-,Rest Luftlagerung 28-täg. Luftlagerung

1.

2.

3.

4.

grau, gar, halbiert

grau, gar halbiert,

44,29 %; 42,24 „ 40,15 „ 39,08 „

1,45 % 1,37 „ 1,26 1,19 „

Art der Erhärtung

32,0-235,2;    21,7-217,8;    19,7-190,2;    18,8-170,9

18,9-155,1;    16,0-152,3;    16,0-107,6;    14,7-117,1

Vorstehende Zahlen erhärten die oben entwickelten Gesichts

punkte; sie bestätigen neuerdings die Thatsache, dass unter sonst gleichen Verhältnissen die Grösse des Verhältnisses von CaO : SiÛ2 für die Kalkkapazität und damit für die Mörtelfestigkeit eines Schlackenmaterials von ausschlaggebender Bedeutung ist. Vorstehende Zahlen sprechen gleichzeitig für die Notwendigkeit einer sorgfältigen Schlackenauslese und wo diese durch den Cementfabri-kanten unterlassen wird, wird sich notwendigerweise eine Schwankung des mörteltechnischen Werts seiner Produkte geltend machen.

Wiederholt wurde auf die Gefahren, die schwefelreiche Schlacken angeblich bergen, aufmerksam gemacht. Chemiker behaupten, der Schwefel der Schlacken komme als Sulfid des Kalkes, möglicherweise des Mangans und des meist nur in geringen Mengen vorhandenen Eisens vor. Durch Oxydation der

Sulfide sollen sich allmählich fortschreitend Sulfate bilden, welche durch Wasseraufnahme eine weitere Volumen vergrösserung erfahren und dadurch auf den Bestand des Grundstoffs nachteiligen Einfluss ausüben.

Bisher ist es nicht gelungen schädliche Wirkungen der Sulfide zahlenmässig, fassbar nachzuweisen. Indessen sind wir bei der letzten Revision der Probekörper der Volumenbeständigkeitsverhältnisse, Luft- und Wasserlagerung, auf Erscheinungen gestossen, die zu besonderer Vorsicht mahnen. Vorab ist zu bemerken, dass die meisten Probekörper, Kuchen-Wasserlagerung, in den ersten Jahren eine normale Versteinerung zeigten. Frische Anbruchflächen rochen nach Schwefelwasserstoff und zeigten die charakteristische, von den Sulfiden herrührende, grüne Färbung. Bei einzelnen dieser Platten ist die grüne Färbung später teilweise wieder verloren gegangen ; die Masse nahm einen ausgesprochen schmutzig bräunlichen Farbton an. Die ursprünglich Jahre lang beobachtete Kohäsion ist zurückgegangen ; einzelne Platten zeigten Aderungen (Netzrissigkeit) und brachen längs solchen beim Anfassen entzwei. Es ist indessen zu bemerken, dass diese Erscheinung nicht bei Schlacken mit maximalem Schwefelgehalt beobachtet wurde. Die frischen Anbruchflächen dieser Platten, welche 9 bis 10 Jahre im Wasser lagerten, verloren ihren früheren Schwefel Wasserstoffgeruch. Von Treiberscheinungen war nichts zu merken; die Platten waren ebenflächig und frei von radialen, nach den Plattenrändern sich erweiternden Rissen. Wodurch die beschriebene Netzrissigkeit entstanden und welches die Ursache der Kohäsions- und P'arb-änderung gewesen, konnte nicht festgestellt werden. Die Vermutung liegt indessen nahe, dass wir es hier mit einer schädlichen Schwefelwirkung zu thun haben.

An der Luft verfärben sich sämtliche Schlacken und Schlackenkalkgemenge. Die bei feuchter Lagerung auftretende grünliche Farbe der Masse geht von Aussen nach Innen fortschreitend allmählich verloren ; die Masse wird mehr oder weniger hellgrau. Platten mit ausschliesslicher Luftlagerung besitzen immer hellgraue Parbe und nicht selten ein erdiges, kreideartiges Gefüge. Solche Schlacken und Schlackenkalkgemenge zeigen grosse Neigung zur Schwindrissigkeit und besitzen meist nur eine geringfügige Selbstfestig-keit.

Die an CaS-reichen Portlandcementen sowie anlässlich der Verwertung von Sodarückständen gemachten schlechten Erfahrungen mahnen immerhin bei Verarbeitung stark schwefel-führender Hochofenschlacken zur Vorsicht. Unser Versuchsmaterial lässt bezüglich der Einflüsse der Sulfide im Zweifel; umsomehr erscheint es geboten, der Frage der Entschwefelung' des Schlackensandes auf nassem Wege näher zu treten. Dass es hierbei lediglich nur auf solche Methoden ankommen kann, die sich ohne wesentliche Mehrkosten bei Fabrikation von Patent-Portland- oder Schlackencementen benutzen lassen, braucht wohl nicht weiter begründet zu werden.

Ein Wink zur Lösung dieser Frage lag in der Beobachtung, dass eben Proben nach einiger Zeit unter Wasser Schwefelwasserstoffgeruch entwickeln. Wir mussten uns fragen, ob es nicht möglich sei, den Prozess der Zersetzung der Sulfide zu beschleunigen und den grössten Teil des noch im Schlackenmateriale befindlichen Schwefels in Form von Schwefelwasserstoff abzuscheiden? Eine diesbezügliche Rücksprache mit Prof. Dr. Lunge bestätigte unsere Vermutung. Mit dankenswerter Bereitwilligkeit übernahm Lunge auch die nähere Prüfung der Frag'e und ver-anlasste seinen dermaligen Assistenten, Herrn Dr. Schmitt, die bezüglichen Arbeiten auszuführen. Lunge’s Bericht über die Ergebnisse dieser Arbeiten lautet:

»Das mir zugesandte Schlackenmehl enthielt nach einer zuverlässigen Methode (Austreiben des H2S, Aufsaugen in einer mit Bromwasser berieselten Perlenschnur und gewichtsanalytische Bestimmung der Schwefelsäure) analysiert 1,84% S = 4,14% CaS. Nach 4-stündigem Umrühren mit sehr hartem Wasser, das durch Auflösen von Kalk in überschüssiger CO2 dargestellt war, gieng der Schwefelgehalt um 19,1 % herunter (Schwefelgehalt der Schlacke betrug somit noch: 1,49% = 3,35% CaS). Bei Umrühren mit gewöhnlichem Brunnenwasser, aber unter Einleitung von CO2 gieng der Schwefelgehalt um 26,1 % d. h. auf 1,36% = 3,06% CaS herab. Es zeigte sich deutlich, dass gröbere Körnerchen nicht angegriffen werden.«

»Nach meiner Ansicht sollte man die Schlacke gleich beim Mahlen mit einem CCb-Strome behandeln, also z. B. in einer Kugelmühle mittelst Injektors Rauchgas einblasen, während die Schlacke mit Wasser gemahlen wird. Dabei wird das CaS in viel höherem Grade, als bei meinen Versuchen, verändert werden und zum Teil in CaSCb, zum Teil unter Entwicklung von H2S in CaCC>3 übergehen, wenn ich auch kaum annehmen kann, dass es absolut verschwinden würde.«

Soweit Lunge’s Mitteilungen ; sie beweisen die Möglichkeit der Entschwefelung basischer Hochofenschlacken auf nassem Wege und erklären gleichzeitig das schon konstatierte Verhalten aus an Schwefelcalcium reichen Hochofenschlacken erzeugter Schlackencemente unter Wasser.

Nach der hauptsächlichsten der heute üblichen Fabrikationsmethoden wird die granulierte Hochofenschlacke vor der Zerkleinerung gedarrt. Man benutzt hierzu entweder horizontale Plattendarren, ähnlich wie solche zum Trocknen der Rohmaterialziegel künstlicher Portlandcemente noch vielfach in Anwendung stehen, oder rotierende nach dem Gegenstromprinzip arbeitende, eiserne Cylinder mit vorgelegtem Feuerherd (System Ruelle). Auch werden ebene Platten oder kegelförmige Schalen verwendet, die über einen Feuerherd derart aufgebaut und zusammengeschraubt liegen, dass die Vertrennungsprodukte die Schalen durchziehend durch die Hohlräume des zu trocknenden Sandes an die Aussen-luft gelangen. Diese vertikalstehenden Darren (System Gressli) arbeiten ebenfalls nach dem Gegenstromprinzip: der zu trocknende Schlackensand wird mittelst Becherwerken gehoben, auf die oberste der Schalen gefördert und rieselt von dieser von Schale zu Schale herunter und kann über dem mit eisernen Platten belegten Feuerraum des Herdes in trockenem Zustande abgezogen werden. Die Nachteile dieser Sandtrockenvorrichtungen liegen in den grossen, unbenützten Abkühlungsflächen und dem damit verbundenen, relativ grossen Brennmaterialaufwand. Als Vorteile dieser Vorrichtung wären ihre Leistungsfähigkeit und die geringen Anlagekosten anzuführen. Diese Trockenöfen können für jede beliebige Leistungsfähigkeit eingerichtet werden. Man rechnet jetzt auf 2 Mahlgänge mit 150 m Durchmesser 3 Trockenöfen mit ca. 30—50 m² Heizfläche. Die Leistung eines Mahlgangs ist dabei mit 450—500 kg pro Stunde eingestellt. Der Brennstoffaufwand beträgt 6—6,5 °/o Koks.

Bei den angeführten Trockenöfen ist eine partielle Erwärmung der Schlacke auf Dunkelrotglut nicht ausgeschlossen Zu erfahren, ob Überhitzungen die Kalkkapazität der granulierten

Schlacke beeinträchtigen können, haben wir wiederholt granulierte Schlacken in hessischen Tiegeln im Probeofen während der Dauer von je ca. 1 Stunde rotwarm erhalten, hierauf allmählich abgekühlt, gemahlen, mit Kalk gemischt und zu Probekörpern verarbeitet. Die Resultate der ausgeführten Versuche scheinen dafür zu sprechen, dass durch Glühen der Schlacke eine geringfügige Abminderung der Kraftentfaltung derselben eintritt. So fanden wir mit einer deutschen Schlacke:

Mischung: 100 Schlacke : 25 Kalkhydrat; Mörtel 1 : 3, nach 28-täg. Wasserlagerung :

für die ungeglühte, geglühte Schlacke :

194,5 kg/cm².

217,7 kg/cm²;

Druckfestigkeit :

Das Schlackenmaterial von Choindez (Schweiz) lieferte in dieser Hinsicht teilweise entgegengesetzte Resultate, wie folgende Zusammenstellungen lehren.

1.    Versuchsreihe.

Festigkeit des Normenmörtels : 1 : 3, Wasserlagerung, kg/cm²

7 Tagen Zug Druck 15,2    77,1

14,7    86,9

2.    Versuchsreihe.

Cementkomposition 100 Schlacke : 40 Kalk ; Mörtel 1 : 3 in Gew.-T. Dauer der Erhärtung    7 T. 28 T. 84 T. 210 T. 1 Jahr 3 Jahre 5 Jahre

Alle Zahlen bedeuten kg/cm².

a. Einfach getrocknete Schlacke.

nach :

Einfach getrocknete Schlacke: Geglühte Schlacke:

28 Tagen Zug Druck

25.9    127,0

29.9    133,7

84 Tagen Zug Druck 37,6    201,0

42,4    217,8

Zug . Druck

Zug

Druck

W asserlagerung.

:    8,4

:    40,0¹)

oi 00 to

44,2

581,2

378,3

b. Geglühte Schlacke.

Zug

Druck

Wasserlagerung.

:    15,1    34,8    40,5

:    71, ä    246,4    335,2    2

o 00

"o\ 'oo

io

CO

00 o

£ öi

CO

oT

42,0

485,4

Zug

Druck

Luftlagerung nach 7-tägiger Wasserlagerung. .    .    :    —    31,0    34,5

.    .    :    —    229,6    261,2

T¹- CO

43,5

345,5

451,3

Unter sonst gleichen Umständen ist der Grad der Zerkleinerung für die Kraftentfaltung der granulierten Schlacke von ausschlaggebender Bedeutung. Die Art der Mahlung ist dabei völlig gleichgiltig. Hierin stimmen die Erfahrungen der Leiter der von Roll’schen Eisenwerke mit den meinigen vollkommen überein. Im Jahre 1881 stand zum Zerkleinern der granulierten Hochofenschlacke in Choindez bereits ein Mahlgang in Thätigkeit. Das gewonnene Schlackenmehl wurde bereits im Jahre 1882/83 gesiebt, mit ebenfalls gesiebtem Staubhydrat in einer nach Art der Thonschneider konstruierten Mischschnecke gemischt und in einer Thivet-Hanctin’schen Kugelmühle in einem Durchgänge homogenisiert.

Beim Homogenisieren mittelst der Thivet-Hanctin’schen Kugelmühle tritt eine weitere Verfeinerung des Schlackenmehls auf ; sie ist jedoch bei einem einmaligen Durchgänge des Materials zu unbedeutend, um die Qualität der Ware dadurch merklich zu erhöhen. Kolumne A der folgenden Zusammenstellungen enthält die Resultate der Festigkeitsproben mit der nach vorstehend beschriebener Art erzeugten Handelsware (1882/83). Im Jahre 1884/85 hatte man bereits wesentlich besser gemahlen; die aus der Fabrik bezogene Ware gab die unter B notierten Versuchsresultate. Durch weitere Verfeinerung des Cementes auf unserer Kugelmühle konnte auch eine weitere Steigerung der FestigkeitsVerhältnisse des an sich sehr kräftigen Materials erzielt werden, wie dies die Zahlen der Kolumne C bestätigen.

Spec. Gewicht .    .    .

Glühverlust .... Rückstand am 900-Sieb „    „ 2500- „

»    „ 4900- ,,

2,65

4,1 °/o

G\ 00 rH CO

tH

pq « n o o cvT «T cT oT

2,67

0,0 %

oo

0,5 „ 8,4 „

Bei normaler Wasserlagerung ergab der Mörtel 1 : 3 folgende Resultate

Zug nach 7 Tagen:

9,2 kg/cm²; 16,0 kg/cm²; 24,0 kg/cm²; 15,5 97,7 124,1

Eine uns 1886 aus Spanien zugegangene Hochofenschlacke derart zerkleinert, dass

Druck „

))

))

28

28

}f

))

29,5

37,8

))

104,0

201,3

J)

134.1

254.1

am 900-Siebe der Rückstand ,,    4900- „    „    „

0,0 o/o,

ca. 38,0 „

betrug, ergab:

in Mischungen 100 Schl. : 10 K.;    100 Schl. : 20 K.;    100 Schl. : 30 K.;

Normenmörtel 1 : 3, Wasserlagerung 0,0 kg/cm²;

Zug nach 7 Tagen

28

5,7

0,0 kg/cm²;

0,0 kg/cm²;

5,7

5,5

84

12,3

12,8

Die nämliche Schlacke auf der Kugelmühle soweit zerkleinert, dass der

10,6

Rückstand am 900-Sieb 0,0 °/o,

2500- „    0,8 „

4900- „    9,7 ,,

betrug, gab die in Tabelle auf Seite 138 unter Nr. 23 angeführten Festigkeitszahlen.

Ähnliche Überraschungen sind uns bei den vergleichenden Untersuchungen zweier deutschen Schlacken zu teil geworden. Folgende Zusammenstellung gibt über fragliche Verhältnisse näheren Aufschluss:

Schlacke A

Schlacke B

Spec. Gewicht . .    .

Rückstand am 900-Sieb 2500- „ 4900- „

2,87

2,89

2,95

kg/cm²:

2,94

3,6 %>

16,2 „

59,6 „

Nach 28-tägiger Wasserlagerung ergab der Mörtel 1 : 3,

0,3 %

1,0 „

9,0 „

4,3 o/o

18.7    „

62.8    „

Schlacke A

Schlacke B

Zug . . . Druck . .

9,9

40,5

5,3

68,0

181,4

-²)

Vj 'co

Nach 210-tägiger Erhärtungsdauer unter Wasser gab der gleiche Mörtel

Zug . . . Druck . .

18,6 kg/cm²;

15,3 kg/cm².

92,8

78,3

Die Wirkung der Feinheit der Mahlung des Schlackensandes auf dessen Kraftentfaltung geht insbesondere aus folgenden Versuchsreihen hervor:

Ein im Jahre 1889 eingelieferter Schlackencement von Neunkirchen wurde normengemäss untersucht und zu Probekörpern der Zug- und Druckfestigkeit in 3 Altersklassen verarbeitet. Der gleiche Cement wurde sodann in der Maschinen-

fabrik Örlikon auf Wegmann’sehen Walzenstühlen einmal, bezw. zweimal übermahlen und jedesmal in gleicher Weise wie oben zu Probekörpern verarbeitet. Die mit diesen ausgeführten Festigkeitsversuche ergaben folgende Resultate:

Zustand

des Materials

Mahlungsfeinheit Rückstand am 900- | 4900-Maschensieb

Festigkeit des Normenmörtels, Wasserlagerung, kg/cm²

nach 3 Tagen nach 7 Tagen nach 28 Tagen Zug Druck Zug Druck Zug j Druck

Anlieferung

1    mal übermahlen

2    mal übermahlen

3,o

5,2

7,i

25,8

34,o

59,3

10,7

12,0

17,0

76,3

83,i

114,8

23,2 23,6 2 7,i

H9,i

158,5

214,0

Die Wirkung einiger Mahl- und Homogenisierungsvorrichtungen ³) kennen zu lernen, wurden folgende Versuchsreihen ausgeführt.

I. Zerkleinerung des getrockneten Schlackensandes auf einem schweren Mahlgang (150 cm Durchmesser).

Mischungsverhältnis der Cementkomponenten : 100 Gew.-T. Schlacke auf 41 Gew.-T. Kalkhydrat.

Probe No. 1:    1 Stunde lang in einer grossen Kugelmühle (Rollfass) gekugelt ;

Probe No. 2: 45 Minuten lang in einer Thivet-Hanctin’schen Kugelmühle gekugelt ;

Probe No. 3:    2 Stunden lang in einer Thivet-Hanctin’schen Kugelmühle

gekugelt.

II. Zerkleinerung des getrockneten Schlackensandes auf einem leichten Mahlgang (ca. 100 cm Durchmesser). Mischungsverhältnis wie vorher.

Probe No. 4:    1 Stunde lang in einer grossen Kugelmühle (Rollfass) gekugelt;

Probe No. 5: 45 Minuten lang in einer Thivet-Hanctin’schen Kugelmühle gekugelt;

Probe No. 6: 2 Stunden lang in einer Thivet-Hanctin’schen Kugelmühle gekugelt.

Folgende tabellarische Zusammenstellungen enthalten die gewonnenen Resultate:

Nicht homogenisiert.

Be-

zeich

nung

Spec.

Glüh

Ge-

ver-

Volumen-

gewicht

kg/1

Bindezeit

des

Ma

terials

wicht

lust

lose

einge

rüttelt

Be-

Ende

Mahlungsfeinheit in u/o Rückstd.

di

ginn

St. M. St. M. Sieb

am

900-

4900-

Festigkeit des Normenmörtels, Wasserlagerung, kg/cm², nach 28 Tagen 84 Tagen 365 Tagen 2 Jahren

Sieb Zug

Druck Zug

Druck

Zug

Druck

Zug

Druck

55

12- 1,7 7 30 0,5 4 30 0,2

13,2 ; 23,9 12,4 24,1 n,6 29,0

9,o 21,5 10,6 27,6

11 — 0,4 6— 0,1 7 30 0,2 10,6 29,4

245.4 254,6

272.5

270,4

225,0

238,8

33,5

31,8

36,8

326,1; 40,0 342,0 41,2 375,2! 39,7

35.5    367,5

34.5    330,5 38,8 j376,4

368,3

379,i

383,7

4P5

40,8

40,1

387,0

402,0

418,9

42.6    398,5

39.6    342,9 46,5 406,1

44,5

42,9

42,7

4i9,3

378,6

416,9

Die Wirkung der Homogenisierung (Doppelmahlverfahren) der Schlackenkalk-Gemenge durch energisch wirkende Kugelmühlen steht ausser Frage; wir hatten häufig Gelegenheit dies experimentell nachzuweisen. So beispielsweise in folgenden Fällen :

Schlackencement von Chomdez (1887).

Homogenisiert.

Festigkeit des Normenmörtels: 1 : 3, Wasserlagerung, nach

Zugfestigkeit . . : Druckfestigkeit . :

Zugfestigkeit . . : Druckfestigkeit . :

I.    Serie.

7 Tagen 28 Tagen 14    29,9    kg/cm²;

u. a. m.

Einschaltend sei gestattet hier zu bemerken, dass bei Bestimmung der Siebrückstände gekugelter Schlacken oder anderer mineralischer Körper einige Aufmerksamkeit nötig ist, um sich vor Trugschlüssen zu bewahren. Zwischen bewegten Kugeln können sich einzelne Partikelchen schuppenartig zusammenballen, die am Siebtuch nicht unbedingt zerfallen, somit leicht als Siebrest behandelt wrerden können, während sie in Wirklichkeit ein Konglomerat bilden, welches in Ermangelung eines eigentlichen Kittstoffes oft schon unter massigem Fingerdrucke oder bei Benetzung mit absolutem Alkohol in seine Elemente zerfällt. So haben unsere mikroskopischen Untersuchungen schon im September 1885 keinen Zweifel darüber übrig gelassen, dass die zuerst (Mai 1885) durch Herrn F. Wolters beobachtete Schuppenbildung gekugelter Cemente oder Cementkompositionen mit dem konstatierten Wirkungsgrade nichts zu thun habe, und dass alle physikalischen Veränderungen solcher Cemente einfach Folge der feineren Mahlung, bei Schlackencementen überdies Folge sind der innigsten Mischung und Annäherung der aktiv aufeinander einwirkenden Substanzen. Unserer Ansicht nach kommt

menge

einzelnen Komponenten nicht an, dies umsomehr, als es bisher

es in der Frage der Abbinde- und Erhärtungsvorgänge der Ge-aus Kalk und Schlacken auf die Struktur Verhältnisse der

nicht gelungen ist, greifbare Unterschiede in der Form und äusseren Beschaffenheit der durch Mahlung basischer Stückschlacken beziehungsweise des granulierten Sandes der nämlichen Schlacken zu entdecken. Im Gegenteil scheint das Mehl aus glasigem Sand saurer Schlacken eher schärfer und splittriger zu sein, ist aber dennoch wirkungslos. Mag auch die fügliche Versteinerung eines Schlackencements das Resultat kombinierter chemisch-physikalischer Vorgänge sein, so viel steht fest, dass dieselbe unter stetiger Wasseraufnahme vor sich geht und dass gedarrte Probekörper ihre Kohäsion nicht verlieren, weil die kleinsten Teile aus ihrer Attraktionssphäre rücken, sondern weil die Kittsubstanz durch Wasserverlust und Schwindrissigkeit Schaden nimmt. Verschiedene Hochofenschlacken verhalten sich

in dieser Richtung sehr verschieden. Zu der Wirkung des Wasserentzuges auf die Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels kehren wir später zurück ; an dieser Stelle schalten wir zur Orientierung eine Tabelle ein, welche die Möglichkeit des Eintritts erheblicher Abnahme der Mörtelfestigkeit durch Wasserentzug konstatiert:

Schlackencement :

Mischungsverhältnis :

Alter der Proben :

Zugfestigkeit der Proben :

a)    im wasserges. Zustande: 16,9 kg/cm²; 20,6 kg/cm²; 20,6 kg/cm²;

b)    24 St. gedarrt b. 120° C. :

Über den Einfluss der Dauer der Luftlagerung des Schlackenmehls aut seine Kalkkapazität und Sandfestigkeit lagen noch keine Erfahrungen vor; wir haben daher Veranlassung genommen, diese Präge näher zu prüfen. Zu diesem Zwecke liessen wir

No. l

6,1

No. 2

100 Schlacke : ca. 30,0 Kalk. 84 Tage.

No. 3

7,7

7,4

im April 1885 eine grössere Quantität gemahlener Choindez-Schlacke kommen und haben diese Fall für Fall mit Kalkhydrat gleicher Qualität, das eine Mal unmittelbar nach Empfang, das andere Mal nach 13- bezw. nach 52-monatl. Lagerung der Schlacke in einer von CO2 und Wasser stark geschwängerten Atmosphäre verarbeitet, geprüft und hiebei folgende Resultate erhalten :

Cement-

composition

Alter

der Proben

100 Schl. : 33,3 Kalk 100 Schl. : 66,6 Kalk 100 Schl. : 100 Kalk

Festigkeit d. Normenmörtels 1 : 3, Wasserlagerung, kg/cm2 Zug i Druck Zug Druck Zug ; Druck

28 Tage

84

210

i Jahr

35,3

233.7 308,2

326.8

350.9

27,6

205,2 34,3    248,9

38,9 I 267,8 38,0    253,1

b) Die nämliche Schlacke nach 13-monatl. Luftlagerung. 28 Tage

84

210

i Jahr

26,6

40,0

43,o

43,2

196,4

3i7,9

419,6

425,0

25,2

29,5

30,0

34,5

219,1

301,0

340,7

327,6

20.8

25.8

27.8 3b4

151.2

181.3 185,9

209,2

c) Die nämliche Schlacke nach 52-monatl. Luftlagerung. 28 Tage 84    .

210

24,1

30,8

34,4

i Jahr

35d

244,5

315.3 349,i

382.4

20.3 21,2

29.4 28,0

154,5

187.9

207.9 221,4

15,4

16,7

23,1

25,7

102,4

124.8

147.9 i57,o

Aus vorstehenden Versuchsreihen geht hervor, dass die gemahlene Schlacke durch dauernde Lagerung an Anfangsenergie und Kalkkapazität verliert.

Über den Einfluss der Datier der Lagerung des Schlacken-cement-Komponenten auf die Anfangs energie desselben haben wir folgende Versuchsreihen durchgeführt.

372 Jahre gelagertes Schlackenmehl von Choindez wurde,

I. mit 2 V* Jahre gelagertem Kalkhydrat von Dielsdorf gleichzeitig

II. mit frisch gelöschtem und abgesiebtem Kalkhydrat von Neunkirchen (3 Wochen alt) in Verhältnissen 30 kg Kalkhydrat auf 100 kg Schlackenmehl versetzt, von Hand durchgemischt und die Mischung im ersten Falle mit 10¹/₂ °/o, im zweiten Falle mit 10,0 °/o Wasser zu Probekörpern Zug und Druck des Normenmörtels (1 : 3) in 3 Altersklassen, Wasserlagerung, verarbeitet und deren Festigkeitsverhältnisse erhoben. Folgende Zusammenstellungen enthalten die gewonnenen Resultate :

Alter der Probekörper 3 Tage

Zug

Kalksorte I kg/cm²

5,7

Druck

36,5

Zug

Kalksorte II kg/cm²

Druck

9,2

54,3

28

27,7

217,5

tH^

ocT cvf vcT

TH cm

CO

CO

H

A irT cT m oo

Vorstehende Versuchsresultate lassen sich folgendermassen zusammenfassen :

1. Die Verwendbarkeit einer Hochofenschlacke zur Schlacken-cementbereitung hängt in erster Linie von ihrer Basicität ab, welche ausreichend genau durch das Verhältnis des Kalkes zur Kieselsäure zum Ausdrucke gelangt. Schlacken mit einem Verhältnis von

CaO : Si0₂ < 1,00

sind nach unseren Erfahrungen zur Schlackencementfabrikation unbrauchbar. Das günstigste Verhältnis von Kalk zur Kieselsäure zur Thonerde liegt näherungsweise bei

CaO : Si0₂ : AkOs = 46 : 30 : 16 = 1,00 : 0,65 : 0,35 oder: CaO : Si0₂ + Al₂03 = 1,00 : 1,00.

Es muss indessen an dieser Stelle darauf aufmerksam gemacht werden, dass jede möglichst magnesiafreie Schlacke zur Schlackencementbereitung sich dadurch brauchbar machen lässt, dass man ihr in flüssigem Zustande jene Stoffe zusetzt, durch welche deren Basicität und die Fähigkeit in gemahlenem Zustande hydraulisch zu erhärten bedingt wird. Ohne Zweifel ist es möglich die Zuschläge der Qualität und Quantität nach derart zu wählen und der flüssigen Schlacke zu inkorporieren, dass dadurch eine Schlacke entsteht die abgestochen, granuliert, getrocknet, gemahlen mit ganz geringer Menge von Kalkhydrat als Anreger versetzt, möglicherweise auch ohne Kalkzuschläge einen hydraul.

Cement liefert. Unsere diesbezüglichen Versuche waren auf einem befreundeten Werke eingeleitet und sind fallen gelassen worden, als ein amerikanisches Patent zu unserer Kenntnis gelangte, welches den gleichen Gegenstand trifft.

2.    Ein hoher Schwefelgehalt mahnt zur Vorsicht und obschon bezüglich der Wirkung des Schwefels endgültige Erfahrungen nicht vorliegen, empfiehlt sich dennoch auf eine möglichst weitgehende Entschwefelung der Schlacke hinzuarbeiten.

3.    Bei gleicher Zusammensetzung ist die grünlich-graue, mehr glasige Schlacke vom grauen Eisen der gelblichen, schaumigen von grauen oder anderen Roheisenarten vorzuziehen.

4.    Die Art des Granulierens spielt auf die Kalkkapazität der Schlacke eine untergeordnete Rolle. Indessen empfiehlt sich nur möglichst dünnflüssige Schlacken bei reichlicher Wasserzufuhr zu granulieren und zwar aus dem Grunde, weil hierbei das Zerfallen der Schlacke in Sand begleitet durch eine nicht unwesentliche Entschwefelung, am vollkommensten erfolgt.

5.    Durch dauernde Feuchtlagerung der granulierten Schlacke findet eine partielle Entschwefelung statt. (Der Schwefel wird, wenn schon in geringen Mengen, teils oxydiert, teils in Schwefelwasserstoff verwandelt).

6.    Die zur Cementbereitung zu verwendenden Hochofenschlacken müssen so fein als möglich gemahlen werden. Dadurch erreicht man eine Steigerung der Anfangsenergie, Beschleunigung des Abbindeprozesses und der Bindekraft des Cementes. Mit dem Grade der Zerkleinerung der Schlacke scheint auch die Tendenz zur Schwindrissigkeit zu wachsen. Die maschinellen Einrichtungen und Hilfsmittel fallen dabei nur insofern in Betracht, als man denjenigen den Vorzug einräumen wird, die unter sonst gleichen Umständen die grössten Mengen Feinmehl liefern. Das zur fabriksmässigen Darstellung der Schlackencemente unseres Wissens zuerst in Choindez, später in Thaïe a./H. angewandte System der Doppel mahl erei empfiehlt sich insbesondere deshalb, weil beim zweiten Mahlen die wünschbare Mischung der Cement-komponenten und bei sachgemässer Auswahl des Apparates, mit einer Ausgleichung der Kornunterschiede auch die thun-lichste Annäherung der aktiv aufeinander wirkenden Stoffe auf mechanischem Wege erreicht werden kann.

7. Durch dauernde Lagerung des Schlackenmehls nimmt dessen Anfangs energie und Kalkkapazität ab; dagegen scheint die Zuverlässigkeit desselben zu wachsen. Zu bemerken ist, dass selbst durch eine mehrjährige Trockenlagerung die Verwendbarkeit des Schlackenmehls zur Cementbereitung nicht aufgehoben wird.

Der 2. wesentliche Bestandteil jedes Schlackencementes ist:

b. Der trockengelöschte Kalk.

Ganz besondere Aufmerksamkeit fordert der zur Schlacken-cementfabrikation zu verwendende Kalk. Gar gebrannte Luftoder Weisskalke, neuerer Zeit auch Wasserkalke, die ohne Nachteil auf die Kraftentfaltung der Schlacke, bezüglich der Tendenz zur Schwindrissigkeit und der Festigkeitsverhältnisse bei Luftlagerung sich recht günstig gestalten, werden (vergl. auch die Resultate auf S. 126) in mannigfacher Weise trocken gelöscht und behandelt. Die französischen Kalkindustriellen löschen ihren Wetter- und Wasserkalk meist unter Zuhilfenahme von Körben, die mit dem zu löschenden Ofengut gefüllt, in bereitstehende, mit Wasser gefüllte Bottiche versenkt werden. Der mit Wasser gesättigte Kalk wird sodann auf Haufen geworfen und bleibt in diesen meist unter einer kalkstaubhaltigen Sanddecke längere Zeit sich selbst überlassen. Auf der Löschbank löscht man den gebrannten Kalk in Lagen von ca. 10 bis 20 cm Höhe durch Anspritzen mit' Wasser. Der auf Faustgrösse zerschlagene gebrannte Kalk wird auf der Löschbank gleichmässig ausgebreitet und so lange mit Wasser benetzt, bis das Material thunlichst vollständig in Pulver zerfallen ist. Die Masse wird auf Haufen geschaufelt und nachdem sie unter Dach mindestens 14 Tage sich selbst überlassen war*), zur Abscheidung aller gröberen, ungelöschten oder nicht durchgebrannten Stücke durch ein Drahtgitter geworfen. Von dem so gewonnenen Mehle werden sodann alle griesigen Teilchen mittelst gewöhnlicher Zylindersiebe, neuestens auch mittelst der zum Absieben des Schlackenmehles mit sehr gutem Erfolge angewendeten Windseparators, Patent Mumford et Moodie, (in wesentlich verbesserter Form gebaut durch die Herren Gebr. Pfeiffer, Maschinenfabrik in Kaiserslautern).

*) Sorgfältig fabrizierende Werke verwenden 1 bis 2 Monate lang gelagertes Kalkhydrat.

Abgesehen von den sanitären Übelständen, die die angeführte Löschmethode und die mit ihr verbundenen Manipulationen mit sich bringen, treten bei diesen nicht unbedeutende Verluste auf, die grösstenteils erspart bleiben, wenn zum Kalklöschen gespannte Wasserdämpfe benutzt würden.

Fig. 1.

360

11

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1950

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Zur Verhinderung dieser Übelstände wurde der in Fig. 1 abgebildete Kalklöschapparat nach unseren Angaben konstruiert, und zunächst in einem Versuchsexemplar auf der Maschinenfabrik der Herren Gebr. Pfeiffer in Kaiserslautern ausgeführt. Der Apparat besteht aus einem zylindrischen Kessel, welcher zur Aufnahme des fahrbar gelagerten Kalkbehälters dient. Der Kessel selbst ist an eine Dampf- und Wasserleitung angeschlossen und mit einem Manometer, einem Sicherheitsventil etc. ausgerüstet. Die Manipulation mit diesem Apparat ist denkbar einfach. Der Kalkbehälter wird mit dem zu löschenden Stückkalk beschickt, in den Kessel eingeschoben, welcher hierauf hermetisch verschlossen wird. Durch Öffnen eines Hahnens wird das unter Druck setzte, abgemessene Löschwasser dem Kalke zugeführt und der Kessel selbst einem Dampfdrücke von 6 bis 8 atm. ausgesetzt. Nach Ablauf van jo bis 45 Minuten ist der Löschprozess beendigt und es kann bei richtiger Bedienung des Apparates das gewonnene, trockene Kalkhydrat oft ohne weiteres seiner Verwendung zugeführt werden.

Der Apparat ist, wie man auf den ersten Blick sieht, derart konstruiert, dass das Kondenswasser ohne das Löschprodukt zu berühren unter dem Kalkbehälter sich sammeln und abgeleitet werden kann, soferne man nicht vorzieht, durch besondere Ummantelung des Kessels den Abdampf des einen Kessels zum Erwärmen eines benachbarten, andern zu benützen oder den arbeitenden Kessel selbst nach Art der Dampfkessel zu vermauern und zu heizen.

Mehrfach — meines Wissens zuerst durch Dr. W. Michaelis — ist der Versuch gemacht worden, den Ätzkalk durch das vom Granulieren der Schlacke herrührende Wasser im Schlackensande zu löschen. Es lag hierin stillschweigend die Absicht vor, das lästige Trocknen des Schlackensandes zu umgehen und etwa ungelöscht gebliebene, feingemahlene Ätzkalk-Rückstände im Sinne der Wirkung derselben im Loriot’sehen Mörtel zur Steigerung der Hydraulizität des Schlackencementes zu verwerten. Zum Zwecke des Kalklöschens vermittelst der Feuchtigkeit des Schlackensandes hat Dietzsch schon in der zweiten Hälfte der achtziger Jahre eine Einrichtung bestehend aus einem, mit einer Misch- und Transportschnecke ausgerüsteten Troge geschaffen und in Betrieb gesetzt. Neuerer Zeit hat Herr Brasseur, Teilhaber der Firma Brasseur, Lambert & Co. in Luxemburg (Rumelange), ein Verfahren patentiert, welches im wesentlichen ebenfalls auf dem Löschverfahren des Kalkes durch das dem Schlackensande zugeführte Wasser basiert. Ursprünglich sollte das so gewonnene Produkt nach 2—3-tägiger Luftlagerung ohne weiteres vermahlen werden (ursprüngliches Verfahren von Rumelange). Später waren doch noch Trockeneinrichtungen hinzugetreten, um das Zwischenprodukt des Mischverfahrens rascher und ausreichend zu trocknen. Brasseur will durch sein Verfahren einen kräftigem Cement erhalten, als dies nach der bisher üblichen Fabrikationsmethode der getrennten Aufbereitung der Schlacken-cementkomponenten und dem darauffolgenden Homogenisieren in einer Kugelmühle oder einem Mischapparat möglich sei. illichaëlis will an dem, unter zu Grundelegung des Löschverfahrens mittelst der Schlackensandfeuchtigkeit gewonnenen Schlackencemente Treiben beobachtet haben. Hierorts ausgeführte Versuche haben dargethan, dass eine treibende Wirkung des noch vorhandenen Ätzkalkes blos dann eintritt, wenn die

Grösse des Kalkkornes die 2500-Maschensieb-Weite erreicht, beziehungsweise überschreitet. Ätzkalkmehl, welches ein Sieb mit 5000 Maschen passiert, konnte dem normalen Schlackencemente von Choindez in Mengen von 10 bis 15 °/o zugegeben werden, ohne Treiben zu erhalten. Es muss jedoch bemerkt werden, dass die mit Ätzkalk versetzten Cementsorten eine Abminderung der Zugfestigkeit des Mörtels ergaben. Anderseits haben wir beobachtet, dass die unter Benutzung der Schlackensandfeuchtigkeit zum Löschen des Ätzkalkes gewonnenen Schlackencemente unter sonst gleichen Umständen geringere Sandfestigkeit liefern. Wir schliessen daraus, dass durch dieses Löschverfahren des Kalkes, die Schlackenkörner oberflächlich angegriffen, abgeschwächt, also bezüglich in ihrer Gesamtwirkung entwertet werden. Folgende Versuchsreihen sollen zur Erhärtung des vorstehend Angeführten dienen.

Normenmörtel 1:3; Wasserlagerung.

100 Schl. : 20 Kalk ;

Mischungs-Verhältnis : 100 Schl. : 25 Kalk ; Erhärtungsdauer :

7 Tg. 28 Tg.

100 Schl. : 30 Kalk.

Zug: Druck :

7 Tg. 28 Tg.

a. Bei getrennter Aufbereitung der Cementkomponenten.

19,5    28,5 kg/cm².

92,9    151,9    „

7 Tg. 28 Tg.

22,3    27,9

93,8 156,3

23,6

31,3

99,5    153,6

Zug: Druck :

b. Bei Kalklöschung durch nassen Schlackensand. 16,6    25,5

77,0    127,6

14,2

24,9

72,7    114,7

15,0    23,9 kg/cm².

79,1    114,5    „

Vorstehende Versuchsresultate datieren aus den achtziger Jahren. Im Jahre 1896 beauftragte Herr Brasseur in Luxemburg die Schweiz. Materialprüfungs-Anstalt den relativen Wert der Schlackencemente festzustellen, welche einmal nach seinem Verfahren, sodann nach der getrennten Aufbereitungsmethode der Schlackencementkomponenten zubereitet worden sind und stellte zu diesem Zwecke folgende Materialien zur Verfügung.

1.    Schlackencement, Handelsware von Rumelange, erzeugt nach dem Kalklöschverfahren durch die Feuchtigkeit des Schlackensandes.

2.    Schlackensand von Rumelange.

3.    Frisch gebrannter Ätzkalk in Stückform.

Zu den Versuchen war ferner zugezogen

4. Frisch gebrannter Ätzkalk von Zürich. Entsprechend dem Antragschreiben des Herrn Brasseur wurden die Versuche unter Einhaltung folgender Bestimmungen ausgeführt :

100 kg trockener Schlackensand wurden mit 20 kg Wasser angefeuchtet und mit 33 kg Ätzkalk (auf Haselnussgrösse zerkleinert) versetzt, das Gemenge, während 48 Stunden sich selbst überlassen, wurde sodann getrocknet, gemahlen und zu Probekörpern des Normenmörtels (1 : 3) maschinell verarbeitet. Gleichzeitig wurde die gewogene Partie Kalk trocken gelöscht und gelagert, die zugehörige Schlacke gemahlen, das Schlacken-cementgemenge von Hand gemischt und wie vorerwähnt verarbeitet. Da ein maschinelles Homogenisieren entfiel, erscheint das lose Gemenge der letzt angeführten Erzeugungsart des Cements gegenüber demjenigen, erzeugt nach Brasseur’s Anleitung dadurch im Nachteil, dass bei letzterem eine innigere Mischung und Anlagerung der Cementkomponenten besteht, als dies die Handmischerei ermöglicht.

Folgende Zusammenstellungen enthalten die gewonnenen

Resultate :

1. Serie:

Schlackencement, Handelsware von Rumelange.

Erh.-Beginn:    4 St.;

Bindezeit :    24

Wassermg. :    29V4%;

15 ⁰ C ;

Sämtliche Volumenbeständigkeitsproben • bestanden.

Festigkeit des Normenmörtels nach:

7 Tg. 28 Tg. 84 Tg. 210 Tg. 365 Tg. W asserlagerung.

10,9    21,3    24,2    29,9    31,3

117,1    202,8    260,7    276,1    292,2

Spec. Gewicht: 2,77; Glühverlust .    :    8,45 °/o;

Raumgewichte,

Mahlungsfeinheit, Rückstand am

lose .    .    :    1,06 kg/1; Lufttemper,

eingerüttelt :    1,53 „

900-Sieb:    0,7%,

4900- „ :    24,9%.

Zug, kg/cm² .    :

Druck, „

Lufterhärtung.

Zug, kg/cm² .    :

Druck, „    :

13,1

17,8

120,0

20,4

174,5    200,5

CO

O CO CO Cb

Xo 'co

22,4

220,1

2. Serie;

Vergleichende Untersuchung der Kraftentwicklung der Schlackenkalkgemenge verschiedener Aufbereitungsart.

Bezeichnung .    .    .    .    :

Methode der Fabrikation:

Schlackencement I. Schlackencement II.

Fabrikationsverfahren.

Vereinigte Aufbereitung der Getrennte Aufbereitung der Cementkomponenten nach Cementkomponenten, gewöhnt Brasseur.

Spec. Gewicht ....

Glühverlust.....

2,70

9,53 %

1,08 kg/1

1,47 „

1 St. 45 Min.

10 „ -2572 °/o 17,5° C. bestanden

2,64    '

9,07 o/o 0,92 kg/1 1,37    „

1 St. 40 Min. 12 „ - „

2 7 Vs %

18,0° C. bestanden

Spur

12,0%

Spur

12,8%

10,0 %

9,5 %

Festigkeit des Normenmörtels, kg/cm²: W asserlagerung.

Zug

Druck

Zug

Druck

nach 7 Tagen

16,2

191,6

18,1

28

21,3

84

27,8

„ 210 „ 365

31,0

31,2

co co co

O    4^

i°    S'

"co "co 'V

313,3

22,9

28,5

29,2

30,8

189,7

225.2 259,9

290.3 298,6

Lufterhärtung nach 7-tägiger Wasserlagerung.

Druck

Zug

Zug

Druck

Tagen )

21,5

29,2

co co Ol o

35,1

35,8

248.2

301.2 359,5

366.2

CO CO CO W 03 OD 00

V ~o 'to "o

241,1

318,7

363.4

371.4

Das zur Cementbereitung zu verwendende Staubhydrat soll sich mehlig-weich anfühlen und darf keinerlei körnig-feste

*) Nicht besonders ausgeführt; siehe die Versuchsresultate, Wasser

lagerung.

Bestandteile mehr enthalten. Durch den zweiten Mahlprozess der vorangehend in richtigen Verhältnissen gemischten Schlacken-cementkomponenten werden in der Regel die letzten Reste der körnigen Partikelchen zerrieben und unschädlich gemacht. Daher kommt es, dass die mit ausgelagertem Kalk, auf dem Wege der Doppel-Mahlerei erzeugten Schlackencemente volumenbeständig, absolut zuverlässig sind und die schärfsten Proben auf Kalktreiben, nämlich die Koch-, Glüh- und Darrproben, vollkommen bestehen.

Die Sorgfalt und sachgemässe Behandlung, die das Kalkmaterial fordert, schliesst die Darstellung des Schlackencementes auf Bauplätzen vollkommen aus. Ebenso unpraktisch, auf grösseren Plätzen überhaupt nicht durchführbar, ist die Schlackenmörtelbereitung mit Zuhilfenahme eingesumpften Luftkalkes. Die Mischung von Hand bleibt immer unvollkommen, das Mischungsverhältnis schwer zu kontrollieren, und schliesslich überwiegen Ankaufspreis, Transportkosten des Kalkes, sowie die Kosten der Mehrarbeit bei Erzeugung des Gemenges am Platz die Mehrkosten, welche der Transport des Kalkes im fertigen Cemente bedingt. Rechnet man hiezu den Vorteil der Zuverlässigkeit fabriksmässig erzeugter Waren und berücksichtigt, dass zur grössten Kraftentfaltung verschiedener Schlacken auch verschiedene Kalkmengen, eventuell Zuschläge gehören, die nur der Produzent Fall für Fall mit Sicherheit festzustellen vermag, so erkennt man, dass nur unkundige oder interessierte Ratgeber für das Zumischen des Schlackenmehles an der Baustelle plai-dieren können.

Um die Einflüsse der Dauer der Lagerung und der Qualität des Kalkes auf das Schlackenmehl kennen zu lernen, haben wir zwei Kalksorten erwählt, die in folgenden Zusammenstellungen mit A und B bezeichnet sind. A — Kalk von Dielsdorf im Kanton Zürich, als guter Verputz- und Wetterkalk bekannt — wurde in Stückform bezogen, in der Schweiz. Materialprüfungs-Anstalt trocken gelöscht und nach 7 Monate langer Lagerung abgesiebt und verarbeitet. B ist der aus weissem Jura erbrannte Kalk von Choindez, welchen das von Roll’sche Eisenwerk zur Schlackencementbereitung verwendet. B ist in gelöschtem und abgesiebtem Zustande bezogen und in frischem Zustande

verarbeitet worden. Unmittelbar vor der Verarbeitung⁻ dieser Kalke wurden dieselben analysiert. Folgende Zusammenstellung enthält die gewonnenen Resultate:

io

Kalkhydrat sign. A. CaO = 68,26% MgO = 0,32 „ R2O3 —

SiOz =

SO3 = 0,58 „ CO2 =    3,12    „

H2O = 21,22 „

sign. B. = 72,13%

2,96 „ 3,50 „

= 20,94 „

99,96 % 100,17 %

Als Versuchsmaterial dienten ferner die folgenden 3, zu verschiedenen Zeiten bezogenen Hochofenschlacken von Choindez:

No. II.

= 26,88 %

- 24,22 „

=    0,44 „

= Spur = +5,11 „

No. I.

CaS

© cT r-T

No. III. = 27,33 % - 23,81 „ =    0,63    „

= Spur = +5,83 „ =    0,92    „

= 0,17 „

= 1,3+ „

100,00 %

100,03 %

100,00 %

Schlacke No. I ist in Pulverform bezogen und nach 13-monat-licher Lagerung in der Schweiz. Materialprüfungs-Anstalt verarbeitet worden. Der Siebrest dieses Materials am 4900-Sieb betrug 7 °/o.

Schlacke No. II wurde als granulierter Schlackensand bezogen und auf einer kleinen Kugelmühle zerkleinert. Der Siebrest am 4900-Sieb betrug 10%; das Material wurde unmittelbar nach Empfang verarbeitet.

Schlacke No. III ist in Pulverform bezogen und ebenfalls bald nach Empfang verarbeitet worden. Der Siebrest dieses Materials betrug am gleichen Siebe ca. 3 %.

VII. Heft.

11

Folg-ende tabellarische Zusammenstellungen geben die gewonnenen Resultate:

Cement-

composition

100 Schl. : 33,3 Kalk | 100 Schl. : 66,6 Kalk 100 Schl. : 100 Kalk

Alter

der Proben

Festigkeit des Normenmörtels, 1: 3, kg/cm², Wasserlagerung Zug Druck Zug j Druck Zug Druck

1.

28 Tage

84

210

i Jahr

Mischungen aus Schlacke I mit Kalk A.

!:    26,6

196,4

3i7,9

419,6

425,0

25,2

29,5

2.

28 Tage

84

210

i Jahr

40,0 43,o

43.2

Mischungen aus Schlacke I mit Kalk B.

301,0

34,5

34,o

201,5

300,7

151.2

181.3 185,9

209,2

18,1 j 136,2 168,9

187,7

207,2

2i,3 I 26,6 I

3.

28 Tage

84

210

i Jahr

Mischungen aus Schlacke II mit Kalk A.

36,i

43,8

45,o

45,3

322.5

430,8

483,7

529.6

221.1

273.1

292,5

3H,8

4.

28 Tage

84

210

i Jahr

Mischungen aus Schlacke II mit Kalk B.

I 37,6    289,8 !

369.8    I

439.8    40,5 466,4

37,6

45,i

42,9

33,9

37,5

39,9

271,9 I 25,8

333.6

358.6

396,4    33,i

29,1

3i,6

184,4

231,8

232.2

259.2

28 Tage

84

5. Mischungen aus Schlacke III mit Kalk A.

27,9

30,0

28,4

40,3

210

49,4

i Jahr

46,3

251,2

367.4 488,8

487.4

33,o

41,6

39,o

4i,i

282,7

337,5

4i3,9

418,4

37,o

210,9

240,8

296,1

36,5

323,5

28 Tage

84

210

i Jahr

6. Mischungen aus Schlacke III mit Kalk B.

238.8

315.8

368.9 393,4

25,7

25,8

32,3

35d

167.7

214.8

242,3

282,1

Eine rheinische Hochofenschlacke, die nicht weiter analysiert ist, im grossen und ganzen aber mit No. 22 auf Tabelle I und II übereinstimmen sollte, wurde auf der Kugelmühle der Schweiz. Materialprüfungs-Anstalt soweit zerkleinert, dass der Siebrest am 4900-Sieb ca. 9% betrug. Die fragliche Schlacke wurde ca. 8 Wochen nach Empfang- verarbeitet. Als Kalkmaterial diente nach wie vor das oben mit A und B bezeichnete Staubhydrat. Folgende Zusammenstellung enthält die gewonnenen Resultate :

Cement-

composition

100 Schl. : 33,3 Kalk 100 Schl. : 66,6 Kalk 100 Schl. : 100 Kalk

Alter

der Proben

Festigkeit des Normenmörtels, 1: 3, kg/cm², Wasserlagerung Zug Druck Zug Druck Zug J Druck

28 Tage

84

210

i Jahr

7. Mischungen aus Schlacke IV mit Kalk A.

¹¹6,5 j

140.2

141.3

168,9

27,0

3b9

34,o

32,9

20.1

26.4

27.4

29.1

91,2

13,8

62,8

99,4

19,5

68,8

112,2

131,1

20,3

22,1

89,8

102,2

8. Mischungen aus Schlacke IV mit Kalk B. 28 Tage    21,6

29,6

84

210

33,o

79,6

59,6

70,1

H5,5

131,8

142.6

186.7

DT

20,9

28,3

24,5

88,2

10,1

i7,i

20,7

25,0

97,i

128,1

77,o

i Jahr

Vorstehende Versuchsresultate sprechen im grossen und ganzen zu Gunsten des gelagerten Kalkmaterials; sie weisen auch darauf hin, dass durch Lagerung des fertigen Gementes die Aktionsfähigkeit des Kalkhydrats nicht wesentlich abgeschwächt werden kann. Eine Dauer der Lagerung des Kalkmaterials von 7 Monaten hat trotz der zeitweise arg mit CO2 geschwängerten Atmosphäre unserer früher benützten Räumlichkeiten das Kalkmaterial qualitativ abzumindern nicht vermocht. Ob die günstigen Resultate, welche das Kalkmaterial A gegenüber B zeigt, lediglich dem Einflüsse der Lagerung, wodurch möglicherweise ungelöschte Kalkteilchen sich nachträglich löschten und weiter zerfielen, zuzuschreiben sind, oder ob der geringe Grad von Hydraulizität, die dieser Kalk besitzt, Ursache der höheren Kraftentfaltung bildet,

32,0

ioo,s

konnte mit Sicherheit nicht festgestellt werden. Eine in dieser Richtung unternommene Untersuchung scheint dafür zu sprechen, dass durch Anwendung von hydraulischen Kalken an Stelle des trocken gelöschten Luftkalkes (Ätzkalk) die Anfangsenergie des Cementes abgemindert, dagegen die Kraftentfaltung in spätem Altersklassen gefördert wird. Der fraglichen Untersuchung lag ein frisches, granuliertes Schlackenmehl von Choindez mit ca. 15 °/o Rückstand am 4900-Sieb zu Grunde. Den Kalk hatte die Kalk- und Cementfabrik Rozloch bei Luzern geliefert und hatte dieser folgende Zusammensetzung:

SiÛ2 AI2O3 Fe2Ü3 CaO MgO CaSÛ4 CO2 H2O 18,42 0/0    5,76%    1,61%    56,67 %    2,04%    2,85%    2,89%    10,07%

Mit diesem Kalk, welcher mit C bezeichnet ist, sowie mit einem trocken gelöschten Luftkalke gleicher Provenienz als der in vorstehenden Versuchsresultaten mit A bezeichnete, wurden folgende Versuche ausgeführt:

Cement-

composition

100 Schl. : 33,3 Kalk 100 Schl. : 66,6 Kalk 100 Schl. : 100 Kalk

Alter

Druckfestigkeit des Normenmörtels; 1: 3, kg/cm², Wasserlag. der Proben mit Kalk A 1 mit Kalk C mit Kalk A I mit Kalk C j mit Kalk A j mit Kalk C

7 Tage

28

84

210

71,1 unter 20,0 187,7    167,1

336.2    268,4

394.2

368.3

277,5

319,4

95,8 unter 20,0 167,4    136,6    107,8

211,7    251,0

280,0 311,2

255,2

222,4⁴)

76,5 unter 20,0 145,9

124.5    241,8

136.5    277,1 278,0

1 Jahr

Den 3. Bestandteil mancher Schlackencemente bilden:

-⁴)

c. Unterschiedliche Zuschläge.

Als solche sind gebräuchlich :

Die unterschiedlichen Silicate, wie solche als Rückstände der Alaun- und Soda- bezw. der Schwefelsäurefabrikation, im Handel erhältlich sind. Ferner das geschlemmte Kaolin (calciniert), das Alaun, der Portland-Cement, der Gyps (gebrannt), die Soda (calciniert) und etliche hier nicht weiter benützte Farbkörper.

Als Zuschläge zu Schlackenkalkmischungen haben wir

benützt :

Nr. SiÛ2 AI2O3 Fe2C>3 CaO MgO N2O NaCl SO3 S CO2 H2O

1,27 % —    —    4,92%⁵)

0,99% — 0,89 9,93%⁶)

1.    78,31 % 11,94% 1,13% 1,50% 0,79% —

2.    51,01% 28,68% 5,77% 1,52% 0,14% 1,10

— 12,11% 1,28 — 9,89%***)

3.    46,10% 20,77% 0,74% 7,61%

4.    14,64% 38,00% 8,09% 2,60% 0,22% 17,08 0,15 1,92% — 5,52 11,43%***)

5.    Aus Alaun gefällte, schwach geglühte Thonerde.

1,50

6. Dr. Heintzel’s Silicat.

7.    Schwach calcinierte Soda (H2O = 7,48 %, Na2C03 = 82,50 %).

8.    Raschbindender Portlandcement. (Beginn ca. 1 Min.; Ende ca. 3²/2 St.)

9.    Gebrannter Gyps.

¹

Unsicher.

VII. Heft.

²

Unter 20,0 kg pro cm²; unsicher.

³

Wobei unter Homogenisieren verstanden ist die Ausgleichung der Kornunterschiede bei inniger Mischung der Cementkomponenten durch eine geeignete, zweite Mahlung.

⁴

Unsicher.

⁵

MnO = 0,21%.

⁶

***) roh ; wurde gewaschen und calciniert.

Einfluss der Zuschläge auf die Abbindeverhältnisse eines Schlackenkalkgemenges.

Menge

des

Zu

schlags

Erhärtungs-Beginn Std. Min.

Binde- Menge des Zuschlags

zeit

Std. Min.

Erhärtungs-Beginn Std. Min.

Binde

zeit

Menge

des

Zu

Std. Min.

schlags

Erhärtungs-Beginn Std. Min.

Binde

zeit

Std. Min.

Zuschlag No. 1.

0%    6 - c.36

² »    DI)    »

Zuschlag No. 4.

Zuschlag No. 7.

c.36

0%

so

1 30 - 56

C.20

6 20

I 'S ¹

c.36

fl

6 30

c.38

5°

4 50

7)

20

4 20

¹⁰ »

c.4°

13

sofort

sofort

7)

7)

Zuschlag No. 2.

0%

N -<1- SO OO

2 3° c.30

1 10    12

12

Zuschlag No. 5. o °/o    6 - c.36

2 „    2 10 c.6o

- c.4°

30    C.18

Zuschlag No. 8.

c.36

c.35

45

10

20

c. 9

c.40 -üb.5oSt.

40    9

IO v

IO

2    30 IO _

C.IO

Zuschlag No. 3.

o 0/0    6

2 „ C.12

Zuschlag No. 6.

Zuschlag No. 9.

t NO 00

IO «

7)

c.36

c.35

c.30

c.30

c.28

c.25

OO Os -p. N O

c.36

5 3°

c.45

Vergleiche Seite 308 und 310 des 6. Heftes der offiziellen Mitteilungen.

7)

Einfluss einiger Zuschläge auf die Bindekraft des Schlackencementes.

Mischungsverhältnis in Gew.-T.

An-

mach

wasser

Schlacke

Silicat

Kalk

in

o/o

Festigkeit des Normenmörtels; 1:3, kg/cm2 Wasserlagerung nach Luftlag. nach 7 Tagen 28 Tagen 28 Tagen

Zug j Druck : Zug ! Druck

Zug Druck

21,5 150,5 20,1 212,7 25,0    234,6

27,1 220,6

100,0 —

100,0

90,0

80,0

Zuschlag No. 1.

Ein deutscher Schlackencement, mit 0,2 °/° Siebrückstand am 900-Sieb und 30,8 °/° Rückstand am 4900-Sieb gemischt mit den auf Seite 165 angeführten Zuschlägen ergab folgende Resultate:

Menge

des

Zu

schlags in O/o

Festigkeit des Normenmörtels,

1: 3, kg/cm², Wasserlagerung n. 7 Tgn. n. 28 Tgn. n. 84 Tgn. n. 1 Jahr

Zug Druck Zug ;Druck Zug [Druck Zug

Druck

Festigkeit des Normenmörtels,

1: 3, kg/cm², Luftlagerung n. 7 Tgn. n. 28 Tgn n. 84 Tgn. n. 1 Jahr

Zug Druck Zug Druck Zug Druck Zug Druck

0,0

2,0

4,o

6,0

8,0

Zuschlag No. 3.

7.6    58,4 i7,7|io9,5 21,9 145,8 24,2197,9 8,6 67,5 12,0111,3 11,7 109,1    9,2119,9

8,3 55,6 18,7132,924,8178,028,8213,510,771,6 14,8100,6 9,5100,710,6113,8 8,9 67,0 21,5:131,426,5179,5 30,2224,9 12,3 76,5 13,9 99,3 11,5111,5 9,3 I05,8

9.6    66,3 22,7 138,9 26,7 185,3 31,3:250,3

8.7    65,1 22,9j 132,6 25,7183,2 32,8236,3

n,7 75,i ; 15,2 107,5, 13,2 136,1] 10,8 110,9 10,3 72,9 [ n,5 i°3,4 12,1 132,2 8,4 101,4

7,6 58,4 9,5 63,1 4,0    ; 12,9 75,4

6,0    14,7 80,7

8,0 J 16,3 71,0

0,0

2,0

Zuschlag No. 4.

17,7409,5    21,9145,8124,2197,9    8,6    67,5    1    12,0111,3    11,7109,1!    9,2 H9,9

16,7 106,6    19,0 136,7 24,4176,6    10,3    73,i    13,5 108,5    10,3126,8    8,3109,6

19,3 114,2    22,2 137,8 24,4 180,5    12,1    83,6    12,9 108,6    15,0 119,4    12,8 116,4

20,5111,0 21,2 127,3 23,8 168,5 18,7| 98,9 20,4 117,4 23,5 151,0

10,5 85,6 14,4103,612,9123,1, 9,9 117,3 12,4 80,7 11,2 90,9 7,4ioo,i 8,7106,9

Menge

des

Zu

Festigkeit des Normenmörtels,

1 : 3, kg/cm², Wasserlagerung n. 7 Tgn. n. 28 Tgn. n. 84 Tgn. n. I Jahr

schlags

in O/o ! Zug [Druck! Zug [Druck! Zug [üruck Zug [Druck

Festigkeit des Normenmörtels,

1: 3, kg/cm², Luftlagerung n. 7 Tgn. n. 28 Tgn. n. 84 Tgn. n. 1 Jahr

Zug j Druck Zug J Druck Zug Druck Zug Druck

Zuschlag No. 7.

0,0    7,6 58,4

2,0 11,0 55,9

24,2 197,9

4,o

6,0

8,0

12,9 53,7 B,3 67,5 15,7 63,9

17.7    io9,5: 2i

i5,o 74,920,2103,023,8144,9 8,7:58,1

i6,2 68,9 16,6 94,3 20,3 146,5 16,9! 86,2 21,6 107,4 19,7 153,6

15.7    90,9 17,9118,8! 18,3175,6 14,9 65,5

12,0

111,3! n,7 109,1

9,2

49,3

62,7

9,8

8,6

”,9

12,4

80,1 10,9 101,2 65,9    8,4 103,2

85,8

14,2! 120,8

91,7

14,7 I3b7

10,5

”9,9

107.3

H7,3

161,8

195.4

00 Ol -S>.    M    O

"o 'o ~b ~o ~o

'Co 'on

ro

00"

0>    O'»    <~n    t-n    <-n

JDN    OO    J>0    JDO

4^    '►-<    Cn    'o    ■+*•

Zuschlag No. 8.

17,7109,5 21,9 145,8+4+197,9 8,6 18,2 109,7 23,2 150,9 23,5 189,5    9,3

18,4 112,4 21,3 141,2 26+179,4 9,9 18,9 112,5 22,7 143,2 26,4 183,6 17,8 112,2 24,4 140,9 24,2 174,1

67,5

67,7

12,0 111,3! 11,71109,i| 9,2”9,9 10,7 106,6! 9,2 103,1    7,8 89,0

13,2 114,1 10,6 106,8 11,9 165,9 17,0'112,9 12,4 118,4 9,8”9,4 13,2 98,2 9,6116,6 8,0111,6

OO

1+2 ; 10,7 83,9 1+3    10,1    77,0

1+4    11,0    82,1

66,5 11,2 62,4 8,8! 65,5

Zuschlag: x°/o No. 4 + y°/o No. 3.

17,7 109,5j 21,9 145,8    24,2197,9    8,6    67,5    12,0 111,3    n,7    io9,i|    9,2 |ii9,9

20,1128,9:24,0154,5    26,3204,7    13,2    82,5    14,1105,1    10,0    93,9    5,2 117,7

20,7140,0 27,0163,3    27,7232,3    11,9    89,5    14,1122,3    11,8    125,8    5,5; 87,7

21,5142,2 27,8186,8    31,2227,5    13,3    89,0    14,6122,5    6,9114,1    5,8 121,7

6,3 101,0 6,5 H9,7 6,9 96,2

2-)-2    11,6 74,7    20,2128,4    22,7134,0 26,6210,0    12,5    79,8    16,2118,1    9,6107,7

2+3    11,6 80,9    19,4134,0    26,9168,4 25,1231,8    12,5    84,1    15,8109,7    11,7119,4

2+4    10,085,5    21,7145,5    27,7185,428,0223,8    13,1    88,4    13,6127,1    9,7105,8

145,1 25,7173,7 28,8 228,0 11,0 84,0 16,1 123,4 10,9107,0 8,1 113,0

22,1

3+2 13,3 82,9 22,2127,0 25,1158,5 28,3207,2 12,0 87,4 14,6117,4 11,8124,6 9,6 107,0 3+3 ”,0 9i,5 22,8125,5 27,5166,4 25,8214,8 12,3 88,5 16,6 119,0 10,4 115,7 7,7 122,7 3+4    ”,089,4

Bemerkung : Der Cernent als Gemenge aus 100 Gew.-T. Schlackenmehl auf 25 Gew.-T. pulverförmiges Kalkhydrat war durch die Fabrik geliefert. Verwendet wurde eine schwachbindende, schaumige Schlacke von Thomas-Roheisen. Die Zuschläge in Gew.-T. zugesetzt, wurden von Hand dem Schlacken-cemente zugemischt. Eine zweite Mahlung (Homogenisieren) fand nicht statt. Bezüglich der Wirkung des gebrannten Gypses auf die Bindekraft der Schlackencemente, vergl. Seite 73 u. f. dieses Heftes.

d. Eigenschaften des Schlackencementes.

sem

Verhältnisse wichtigste Material, den Schlackencement von Choindez. Schlackencemente anderer Herkunft sind wohl auch

Nachdem in vorstehendem die chemisch-physikalischen Eigenschaften der Komponenten der Schlackencemente Erörterung fanden, tritt nun die Aufgabe an uns, die Eigenschaften des fertigen Produkts soweit zu behandeln, als dies zur sachgemässen Verwendung und Verarbeitung desselben nötig scheint. Zu die-Zwecke wählen wir das zunächst für unsere schweizerischen

untersucht worden, indessen nicht in solchem Umfange, dass wir berechtigt wären, weitgehende Schlussfolgerungen zu ziehen.

Sämtliche der gewonnenen Resultate beziehen sich also nur auf Choindezcement und stehen wir der Absicht fern, die Eigenschaften dieses Materials auf Produkte ähnlicher Art wörtlich zu übertragen, obschon zweifellos Stoffe (Schlacken, Kalk, Zuschläge) gleicher chemisch-physikalischer Beschaffenheit unter gleichen Umständen Gleiches oder doch sehr an genähert Gleiches leisten werden. Trotzdem können wir nicht umhin zu wiederholen, was wir bereits 1887 in der Broschüre »der Schlackencement«, Sonderabdruck aus dem Notizblatt des Ziegler- und Kalkbrenner-Vereins, Heft II, Seite 80, ausgesprochen hatten, nämlich:

»Die Erfolge einiger, auf geeigneten Hochofenschlacken gegründeten und betriebenen Fabriken bringen der Industrie der Schlackencemente selbst, sowie dem Baugewerbe insofern nicht zu unterschätzende Gefahren, als sie leicht Quelle einer Überflutung des Baumarktes mit minderwertigen Fabrikaten werden können. An die Vertreter des Baugewerbes, die ohne Zweifel die Entwickelung einer Industrie, welche aus Abfall-stoffen ein für viele Bauzwecke völlig ausreichendes, für andere sogar ein ganz vorzüglich verwendbares und dabei wohlfeiles Bindemittel erzeugt, mit Interesse verfolgen, tritt die ernste Mahnung zur Vorsicht, sachgemässer Auswahl und Verarbeitung dieses Materials heran. Anderseits ist auch bei Anlage neuer Schlackencementfabriken gründliche Prüfung aller einschlägigen Verhältnisse dringend zu empfehlen, wenn nachträglichen Enttäuschungen vorgebeugt werden soll. Vor allem ist dabei vor Aug-en zu behalten, dass minderwertige Schlackencemente keine

Aussicht auf Prosperität haben; sie werden im besten Falle nur dazu beitragen, den guten Namen anderer Fabrikate ähnlicher Art zu untergraben.«

Das einzige schlackenproduzierende Hüttenwerk der Schweiz ist das mehrfach angezog-ene von Roll’sche Eisenwerk Choindez bei Delsberg im Berner Jura. Der Beginn der Schlackencement-fabrikation reicht hier, wie bereits Eingangs erwähnt wurde, in die Anfänge der 80-er Jahre zurück. Die fabrizierte Ware ist indessen erst 1882/83 insbesondere durch die schweizerische Landesausstellung 1883 bekannt und in grösseren Mengen in den Handel gebracht worden, denn einmal mussten die Schwierigkeiten der Mahlung überwunden werden, dann aber suchte die Verwaltung der von Roll’sehen Werke an eigenen Bauausführungen Erfahrungen zu sammeln, bevor sie sich entschloss, ihr Nebenprodukt auf den schweizerischen Baumaterialienmarkt zu bringen !

Der nunmehr im Handel befindliche Schlackencement von

Choindez zeichnet sich durch eine überraschende Gleichmässigkeit in Struktur, Farbe und Bindekraft aus. Bezüglich den Qualitätsund Festigkeitsversuchen mit Choindez-Cement, Marktware, also mit Waren, die vorwiegend von Bauplätzen herrühren, vergleiche die Zusammenstellungen des 6. Heftes unserer Mitteilungen, Seite 161, 330 und 361.

In folgenden tabellarischen Zusammenstellungen geben wir auszugsweise und der Übersicht willen die Resultate einiger Untersuchungen von Schlackencementen von Choindez, wie solche von einigen Bauplätzen zur Prüfung in die Schweiz. Materialprüfungs-Anstalt eingelaufen sind. Auf No- 7 bis und mit 26 wird besonders aufmerksam gemacht; dieselben repräsentieren die Resultate der Kontrollproben, welche während der Erstellung der neuen Baseler Gasometer-Umfassung beantragt und ausgeführt wurden. Jede No. entstammt einem anderen Waggon der Lieferung. Die übrigen Proben rühren von folgenden Baustellen her:

**) roh; wurde schwach calciniert angewandt.

Probe No. 1 vom Bauplatze des Chemiegebäudes des eidgen. Polytechnikums;

der Zihlschleusse bei Nidau am Bieler-See; des Wohngebäudes d. H. Hiltpolt in Oberstrass; des Niederdruckreservoirs der Stadt Zürich; der Schindler-Escher-Häuser in Wipkingen; der Wasserversorgung von Chaux-de-Fonds.

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

Ol F CO to

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

ff

Lauf.

No.

Datum des

j Eingangs J Monat Jahr y

Spec.

Ge

wicht

Glüh-

Ver

lust

Volumengewichte; j kg/1

v. Hand maschinell einge- j

lose rüttelt lagerung lagerung Probe

V olumenbeständigkeits-Wasser- Luft- Glüh-

Proben

lose

Darr- Koch-Probe Probe

Abbinde-Verhältnisse

900-    2500-    4900-    Tem-    Be-    Binde-

Sieb    Sieb    Sieb    perat.    ginn zeit

C° St. M. St. M. Zug

Mahlungfeinheit, Rückstand am

°/o

°/o

°/o

F estigkeit d. N ormenmört. 1:3; Wasserlag. nach 7 Tagen 28 Tagen

Druck Zug Druck

III

86

2,67

7,24

III

86

2,68

8,85

IV

86

2,66

7,7 2

IV 86

2,69

7,75

VIII 86

2,67

8,47

IX

86

2,75

6,50

VIII 88

2,64

8,85

IX 88

2,65

8,45

IX 88

2,64

9,12

10

IX

IX 88

¹²

IX 88

13

IX

14

IX

15

IX

16

IX

to to HH O kO *

88    266

II

|| 2,63 j! 2,64 88    jj 2,64

ij 2,64 88    || 2,65

2,63

88

88

Ob

M kO

8,61

8,91

9,22

8,47 -

XI

88

2,65

XI

88

2,64

XI 88

2,67

XI 88

2,66

9,io

8.93 7,87 ⁸⁾¹¹

9.20    j

7.93    j 8,09 I

8.20    j 7,8o j 8,11

XI 88

2,66

7,37

1,67

1.63 1,63

1,62 1,62

1.62

1.63

1,61

1,02

1,00

1,03

1,02 1,05 j 0,97 1,04 j 0,96 1,04    0,98

o,97

bestanden

77

bestanden bestanden

bestanden bestanden

77

1,10

1,60

1.63

1.64

1.63

1.64

77

n. best. **)

bestanden j

77

77

77

7)

7)

77

77

17

77

77

77

77

77

77

netzrissig netzrissig

bestanden bestanden

77

77

7)

77

77

77

P P P O O O O O O « o O O O O O O O O O O O O O O M

00 to OJ 00 Gk) to GO Ob    O to 4^    4^    4^ Ob Gn 00    00 Gn kO Ob Ln tO Ob O

00 vo^    uj ro    q CNO O O Tf-kOkO    00    Tf-00

0} CO CO kO t''»    10 kO    10    10 vo vr> t"*» kcT

GnGnGn-Êk-f^ÇyO-f^Gn Ob t-i Ob Gn Ob -£> Ob kO

i3,5    13,4    2

¹¹,4

10,4

12,2    1    45

14,0 I 40

17,5    14,5    ²

i°,5

20,0    1    07

18,0    1    15

i3,i

19,7    19,0    — 45

19,8

tO hH    !

Gn Gn    I

15,6

19,6

17,0    1

vo vo O

22

21

25 30

14 —

10

18 —

17 —

17 —

16 —

15 —

15 —

15

18 —

18 30 16 30

17 —

17 —

15 -

17 —

15 —

18 —

16

16 —

16

16 —

17 —

17,4    ii6,7

16,9    99,5

*7,3

14,9

iio,5

82,1

i37,o 138,8 128,1

N VO W    00

12,2

) Vergl. Heft 6, St. 106 -197, n. best. = nicht bestanden.

No. 30.

) Nicht bestanden; Kantenrissigkeit Die im Jahre 1888 erzeugten Probekörper der

der Kuchen war nach 2-jähriger Erhärtungsdauer eingetreten.

Zug- und Druckfestigkeit sind maschinell erzeugt; alle früheren von Hand!

Die mit stetiger Wasseraufnahme begleitete Nacherhärtung des Schlackencementes, Wasserlagerung, ist erheblich. Im Jahre 1882/83 am Schlackencement grober Mahlung von Choindez ausgeführte Versuche gaben folgende Resultate:

Mörtelzusammensetzung :

1 : 1

1 : 0

Erhärtungsd. 7 Tg. 210 Tg.

Zugfestigkeit 14,6 Druckfestigk. 116,2    352,4

Ein Schlackencement normaler Mahlung (feine M.) lieferte

7 Tg. 210 Tg.

7 Tg. 210 Tg.

33,6 kg/cm²; 16,3    42,7 kg/cm²; 9,2    24,2 kg/cm²;

113,0    355,1

97,7    232,1

eine

18,1    37,0 kg/cm².

112,5    321,9    „

Schlackencementen ver-

Zugfestigkeit    17,0 32,1 kg/cm² —

Druckfestigk. 138,2 451,0    „    —

Über die Nacherhärtung von schiedener Herkunft, vergleiche das 6. Heft, St. 382. Die Nacherhärtungsverhältnisse des Schlackencementes von Choindez kennen zu lernen, wurden im Jahre 1887 verschiedene Einläufe bis auf eine 2-jährige Erhärtungsdauer, Wasserlagerung, verarbeitet und geprüft. Folgende Zusammenstellung enthält die gewonnenen Resultate.

Lauf. No.

Menge

des

An

mach

wassers

Festigkeit des Normenmörtels, 1 : 3, Wasserlagerung, kg/cm²; nach

84 Tagen 1 Jahr 2 Jahren

Druck Zug Druck Zug Druck Zug | Druck

7 Tagen i 28 Tagen

Zug J Druck Zug |

IO,5

387,0

402,0

34,5 330,5 39,6 342,9 42,9 378,6 38,8 376,4 46,5 406,1 42,7 416,9

Die Erhärtung- des Schlackencementes an der Luft ist eine seiner schwächsten Seiten. Der Schlackencement ist eben ein hydraulisches Bindemittel und fordert zur Entfaltung seiner Kraft, mehr als irgend ein anderes Bindemittel, die Gegenwart des Wassers, insbesondere in den ersten Perioden der Erhärtung. Der Erhärtungsvorgang des Schlackencementes ist von demjenigen solcher Cemente, deren Kalk und hydraulischen Bestandteile sich im Feuer chemisch verbinden, insofern verschieden, als hier die

10,2

00

17,8    130,1    29,0

»    13,4

«    i7,i

*    ! i3,9

96,4 21,5 ii 1,8    27,6

107,3    29,4

225,0

238,8

Einwirkung des Kalkes auf das Silikat von Aussen, durch Vermittlung des Wassers unter Bildung von gallerteartigen Hydro-silikaten vor sich geht. Fehlt nach dem Abbinden das zur Lösung des Kalkes und Bildung des Kalkhydrosilikates erforderliche Wasser, oder wird dem Schlackencementmörtel das überschüssige Wasser durch Absaugen genommen, so wird auch der Erhärtungsprozess suspendiert und die Nacherhärtung geht zum grossen Teil verloren, d. h. der Mörtel erreicht schon nach relativ kurzer Erhärtungsdauer das durch die obwaltenden Umstände bedingte Maximum seiner Versteinerung. Dieser Fall tritt z. B. bei ausschliesslicher Luftlagerung, also dann ein, wenn der Mörtel nach dem Abbinden an der atm. Luft belassen und nicht weiter benetzt wird.

Um die Lufterhärtung beziehungsweise den Einfluss der Hydratisierung des Bindemittels in der ersten Periode der Erhärtung abzuklären, haben wir eine grössere Versuchsreihe, und zwar sowohl mit Normalmörtel (1 : 3) unter Verwendung des üblichen Normalsandes, als auch mit Specialmörtel aus reingewaschenem Züricher Bausand ausgeführt. Einen Auszug dieser Versuchsresultate lassen wir in nachstehender Tabelle folgen.

Art der Erhärtung

Festigkeit des Normenmörtels, 1 : 3, kg/cm²

nach 7 Tagen Zug Druck

nach 28 Tagen Zug i Druck

l. Serie (1886); Choindez-Cement. Normengemässe Wasserlagerung 7-täg. Wasser-, Rest Luftlagerung

4-

Gänzliche Luftlagerung

21,2

21.2

19.6

18.6

18.3

15.4

116.6 116,6 ii 6,3

133.7 139,2

ioS,i

32,3

25,5

22,4

22,1

23,0

i8,3

238,4

229.8

197.8

198.2 201,0

164.3

2. Serie (1886); Choindez-Cement.

82,1 82,1

Normengemässe Wasserlagerung 7-täg. Wasser-, Rest Luftlagerung Gänzliche Luftlagerung

i4,9

i4,9

13,7

9i,3

33,9

25,5

i5,5

207.8 190,2

118.9

Art der Erhärtung

Festigkeit des Normenmörtels, 1 : 3, kg/cm²

nach 7 Tagen Zug

II

Druck

nach 28 Tagen Zug i Druck

3. Serie (1887); Ghoindez-Cement.

Normengemässe Wasserlagerung    13,9

11,9

68,8

Gänzliche Luftlagerung

74,7

25,i

ï3,6

165,8

105,1

4. Serie; deutsche Hochofenschlacke.

Normengemässe Wasserlagerung 7-täg. Wasser-, Rest Luftlagerung Gänzliche Luftlagerung

27,2

27,2

19,7

145,9

145.9

116.9

33.6

30,1

23.6

236.7

240,2

149.7

5. Serie; deutsche Hochofenschlacke.

Normengemässe Wasserlagerung    23,1

7-täg. Wasser-, Rest Luftlagerung    23,1

18,5

Gänzliche Luftlagerung

¹¹5,5 ¹¹5,5 109,4

34,i

32,o

18,9

235,4

235,2

i55,i

6. Serie; deutsche Hochofenschlacke.

Normengemässe Wasserlagerung j 7-täg. Wasser-, Rest Luftlagerung Gänzliche Luftlagerung

00 00

“o b

14,0

88,5

88,5

95,9

29,4

21,7

i6,o

218.8

217.8

152,3

Schlackencement von Ghoindez

verarbeitet mit Züricher Bausand. (Handarbeit).

Art der Erhärtung

Festigkeit des Bausandmörtels, 1 : 2, kg/cm²; nach 7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen 210 Tagen 1 Jahr

Zug Druck I Zug Druck Zug Druck Zug Druck Zug Druck

Normengem. Wasserl. 7.-t. Wasser-, Rest Luftl. Gänzliche Luftlagerg.

382,6

307,1

2i5,3

i4,3

98,7 3B9 227,6 34,5 302,5 40,0 351,5 36,6 30,5 '263,3 25,8 256,6 33,3 282,1 35,5 16,0 114,3 20,9 1188,5 22,1 182,6 25,1 187,9 30,5

Vorstehende Versuchsresultate, die durch Ergebnisse ähnlicher Versuche bereichert werden könnten, bestätigen, dass der Schlackencement in die Kategorie jener hydr. Bindemittel gehört, die in erster Linie zu Wasserbauten, zu Arbeiten in den feuchten Boden oder in feuchter Atmosphäre zu verwenden sind. Der Schlacken-cement soll wo immer möglich abgebunden sein, bevor die Einwirkung des Wassers beginnt. Anlässlich einiger Betonierungen unter Wasser gemachte Erfahrungen bestätigen indessen, dass überschüssiges Wasser, wahrscheinlich infolge der relativ geringen Schlammbildung, die Energie der Erhärtung des Schlacken-cementes weniger stark beeinflusst, als dies bei andern hydraul. Bindemitteln wiederholt beobachtet wurde. Endlich weisen vorstehende Versuchsresultate auf die Notwendigkeit hin, sämtliche Ausführungen in Schlackencement über Wasser die ersten 7 Tage besser, die ersten 14 Tage möglichst gleichmässig nass zu halten.

Zu Konstruktionen an der Luft, die der direkten Einwirkung der Sonnenstrahlen, beziehungsweise dem Wechsel von Trockne und Feuchtigkeit ausgesetzt sind, ist die Anwendung von Schlackencement nicht ratsam. Unter Einwirkung der Sonnenstrahlen verliert der Schlackencement leichter als der Portlandoder Romancement einen Teil seiner Feuchtigkeit und damit einen Teil seiner Kraftentfaltung. Um zu erfahren, welchen Einfluss die Temperatur auf den Schlackencement auszuüben vermag, haben wir folgende Versuchsreihe ausgeführt:

Schlackencement von Choindez wurde normengemäss maschinell zu Probekörpern der Zug- und Druckfestigkeit verarbeitet. Nach 24-stündiger Luftlagerung wurden sämtliche Versuchskörper in ein Wasserbad versenkt und darin weitere 7 Tage belassen. Am 8. Tage nach der Fertigstellung sind dieselben aus dem Wasserbade gehoben und an der Luft derart auf bewahrt worden, dass sie von dieser möglichst gleichmässig umspült erschienen. Die Lufttemperatur betrug hierbei ziemlich konstant 14° C. 2 Tage vor dem Prüfungstermine (28 Tage) sind die Probekörper in einen mit Fletscher-Gasöfen geheizten Trockenschrank gebracht und dort während 48 Stunden einer konstanten Temperatur von beziehungsweise 50, 75, 100 und 125° C. ausgesetzt worden. Nach dieser Frist wurden die Festigkeitsver-hältnisse des Mörtels festgestellt. Folgende Zusammenstellung enthält die gewonnenen Resultate:

0 St.; -°C.; 22,0 204,5

Mörtel 1 : 3 (Gew.-T.)

48 St.; 48 St.; 48 St.; 48 St.

50° C; 75° C.;    100° C; 125° C.

29    29,5    22,3    17,7 kg/cm²

148,    249,0    214,3    199,9    „

Ö Ol

Die Festigkeitssteigerung des Schlackencementmörtels durch Darren der Probekörper bei Temperaturen unter 100° C. möchte darin ihre Erklärung finden, dass einmal die Kohlensäure unserer Trockenschränke den überschüssigen Kalk des Cementmaterials in ein Kalkkarbonat verwandeln konnte ; dann aber fördert die höhere Temperatur den Übergang des allfällig noch vorhandenen Colloids in festen Aggregatzustand, beschleunigt somit den mechanischen V ersteinerun gsprozess. scheinen auch auf die Erhärtung einiger Betonproben mitgespielt zu haben und erklären gleichzeitig das Verhalten der Schlackensteine in der von Roll’schen Giesserei »Klus«, vergl. in dieser Hinsicht den Abschnitt über Ausführungen in Schlackencement von Choindez.

Ähnliche V erhältnisse

Eine weitere, für manche Anwendungsgebiete höchst fatale Eigenschaft der Schlackencemente ist ihre bekannte und gefürchtete Tendenz zur Trocken- oder Schwindrissigkeit. Die an 12 verschiedenen Schlacken, in je 4 verschiedenen Mischungsverhältnissen an 48 Platten von 14,5 cm Durchmesser und 2,0 cm Stärke bisher gemachten Beobachtungen sprechen dafür, dass die Schwindrissigkeit mit wachsender Kalkkapazität und Anfangsenergie der Schlacke abnimmt, mit der Grösse des Kalkzusatzes wächst. Herr Direktor Gugler in Choindez will Gegenteiliges beobachtet haben. In einer Zuschrift spricht sich Herr Gugler dahin aus, dass nach seinen Erfahrungen die Tendenz zur Schwindrissigkeit mit abnehmendem Kalkgehalte des Cementes wächst. Unter sonst gleichen Umständen hängt die Tendenz zur Haarrissigkeit der Oberfläche einer Konstruktion von der Art ihrer Bearbeitung ab. Je länger die Oberfläche mit der Kelle oder dem Glättebrett abgerieben und geglättet wird, je mehr Cement-Schlammteilchen mit dem ausgestossenen Wasser an die Oberfläche treten, desto empfindlicher wird diese gegen Haarrissigkeit. So sind beispielsweise Platten, auf deren Abglättung besondere Sorgfalt verwendet wurde, rissig geworden, während andere, aus dem gleichen Material erzeugte Proben mit rauhen Oberflächen vollkommen intakt geblieben sind. Das von Cement-arbeitern vielfach geübte Bewerfen der Verputzflächen mit reinem Cementpulver, welches zur Erzielung sauberer und glatter Oberflächen schliesslich eingerieben wird, ist ebenso wie das Bespühlen der Cementrohrwandungen mit flüssigem Cementbrei nachteilig

und fördert die Haarrissigkeit. Umgekehrt hat sich das Abpinseln des fertigen Verputzes mit einem angemessen steifen, trockenen Haarpinsel, wodurch die Oberfläche eine nicht unangenehme Rauhheit erhält, recht gut bewährt. Ähnliche Erfahrungen sind übrigens auch schon bei Portlandcement-Verputzarbeiten gemacht worden.

Die Trocken- oder Schwindrissigkeit ist Folge einer durch Wasserverlust begleiteten und bedingten Kontraktion der Cement-masse bei deren Luftlagerung. Geht die Abwässerung allmählich vor sich, so werden in vielen Fällen die in der erhärtenden Masse auftretenden Spannungen durch die Kohäsion des Materials ohne Rissbildungen aufgenommen. Bei einem Wechsel von Trockne und Feuchtigkeit tritt ein Wechsel von Kontraktion und Ausdehnung ein, welchem der Schlackencement zu widerstehen nicht vermag und daher weit eher als Portland- und andere Cement-sorten schwindrissig wird.

Die Grösse der linearen Ausdehnung der Schlackencemente kennen zu lernen, haben wir ein Schlackenmehl mit ca. 10°/o Rückstand am 4900-Sieb und folgender chemischen Zusammensetzung:

MgO ;

0,91%;    45,50%;

mit einem vor Jahresfrist gelöschten Luftkalk (A) und einem 7 Monate in der Anstalt gelagerten hydraul. Kalk (B) in steigenden Verhältnissen gemischt, und diese Mischung ohne Sandzusatz zu Würfeln mit 7 cm Kantenlänge verarbeitet. Nach 24-stündiger Luftlagerung wurden sämtliche Würfel mittelst eines Banschinger’-sehen Tasterapparats gemessen. Die Messungen wurden nach 7- und 28-tägiger Luft- und Wassererhärtung ausgeführt.

Die verwendeten Kalke hatten folgende Zusammensetzung:

CaO ;

Kalk A: 68,26%;

Kalk B : 57,84 „

Folgende Zusammenstellung enthält die gewonnenen Resultate:

SiÛ2 ; AI2O3 ; F e2Û3 ; 27,09%;    23,64%;    0,63%;

MgO; R2O3;    Si02;

32%;    2,96%;    3,50%;

04 „    7,37 „    18,42 „

cT CM

CaO;    CaS04 ;

0,17 0/o;

CaS. 1,33 %

SO3; CO2; H2O. 0,58%;    3,12%;    21,22%.

1,68 „    2,89 „    10,07 „

Lineare Ausdehnung eines 7 cm-Würfels, reduziert auf 15° C Lufttemperatur ; Luftlagerung.

Mischungsverhältnis :

100 Schl. : 20 Kalk ;    100 Schl. : 40 Kalk ; 100 Schl. : 60 Kalk ; 100 Schl. 80 Kalk.

I. Kalksorte sign. A.

Kontraktion nach 7 Tagen:

0,079 mm;

Kontraktion nach 28 Tagen :

0,006 „

0,012 mm;

0,030 mm;

0,121 mm.

0,034    „

VII. Heft.

0,085    „

0,132    „

12

II. Kalksorte sign. B.

0,004 mm;

Kontraktion nach 7 Tagen:

0,016 mm;

0,004 mm;

0,020 mm.

Kontraktion nach 28 Tagen :

0,038    „

0,027    „

0,043    „

0,023    „

Unter Wasser haben Proben aus gleichen Mischungen bald eine Kontraktion, bald eine Ausdehnung ergeben. Da diese Veränderungen an sich ca. ¹/i bis V⁵ der Kontraktion der Luftproben erreichen, so fallen erstere innerhalb der Fehlergrenzen unserer Messung und sind letztere, also die Ausdehnungen, nicht grösser als diejenigen anderer hydraul. Bindemittel.

Hierbei ist zu bemerken, dass die in der Mischung von 100 Schlacke zu 80 und 100 Kalk A angefertigten Proben nach ca. 14 Tagen ziemlich stark schwindrissig wurden; und zwar erstere weniger als letztere. Bei den Mischungen mit der Kalksorte B sind Schwindrisse bisher überhaupt nicht eingetreten.

Hieraus geht hervor:

dass die S'chwindrissigkeit der Schlackencemente mit wachsendem Kalkzusatz ebenfalls wächst und dass Mischungen aus Schlackenmehl und mageren Kalken eine wesentlich geringere Tendenz zur Schwindrissigkeit ergeben, als diejenigen mit fetten Kalksorten. Vorstehende Zahlen begründen auch die Erfahrung und weisen auf die Ursachen hin, weshalb Schlackencemente dem Wechsel von Trockne und Feuchtigkeit einen geringeren Widerstand als andere hydraul. Bindemittel entgegensetzen.

Durch die Zusammenstellung auf S. 195—201 des 6. Heftes unserer Mitteilungen ist der Beweis für die Möglichkeit des Auftretens » treibender Schlackencemente« erbracht. Unser Versuchsmaterial weist nicht allein solche Schlackencemente auf, die bei ausschliesslicher Luftlagerung der Probekörper oft erst nach längerer Zeit rissig werden, sondern auch solche, die innerhalb der ersten 24-stündigen Erhärtungsdauer in feuchter Luft zerfallen. Das treibende Agens ist hier der körnige, überbrannte, für alle Fälle nicht genügend ausgelagerte Kalk, welcher sich bekanntlich eine Zeit lang gegen Einwirkungen des Wassers indifferent verhält, um sodann das Zerstörungswerk der erhärtenden Masse zu beginnen. Da hier alles auf die Menge, den Feinheitsgrad und den Grad der Unempfindlichkeit der Kalkkörner gegen Wasser ankommt, so

ist klar, dass Schlackencemente ohne Sandzusatz verarbeitet, alle möglichen Arten von Treiberscheinungen zeigen können. Neben eigentlichen Wassertreibern, die also unter Wasser wie an der Luft treiben, sind wir auch Lufttreibern, also Gementen begegnet, die im Wasser stehen, an der Luft oberflächliche schuppige Ablösungen, Warzenbildungen, Ausblühungen zeigen, die unter Umständen durch Kanten- oder Randrissigkeit ihren ursprünglichen Zusammenhang verlieren können. Die Kuchen-proben-Luftlagerung dieser Cemente zeigen oft Spuren von Werfen und eine unregelmässige Rissigkeit der Plattenränder, die ähnlich ist derjenigen, welche das Luftzerfallen der Portland-cemente einleitet. Ein Zerfallen der Kuchen in körniges Mehl nach Art fehlerhafter Portlandcemente konnte bisher nicht beobachtet werden. Treib-Erscheinungen dieser Art sind bei Schlackencementen aus Gründen ihrer physikalischen Konstitution ausgeschlossen. Ein an sich treibender Portlandcement wird sowohl im Fein- als Grobmörtel seine treibende, zunächst die Festigkeit absclrwächende Wirkung ausüben. Bei Schlackencementen fallen nur die locker in der Masse eingebetteten Ätzkalkkörner in Betracht, deren Löschprodukte in die Sandhohlräume hineinwachsend bloss dann schädliche Spannungen erzeugen können, wenn diese überfüllt werden. Folgende Beispiele bestätigen das Gesagte:

Ein am 15. Oktober 1888 seitens der Direktion der Gas-und Wasserwerke der Stadt Basel zur Prüfung ein gereichter Schlackencement erwies sich als ausgesprochener Lufttreiber. Der Normenmörtel 1 : 3 zeigt dagegen an der Luft wie unter Wasser völlig normales Verhalten.

Am 17. März 1891 lieferte das Stadtbauamt Zürich einen Schlackencement zur Probe, welcher derart trieb, dass sämtliche Probekörper der Volumenbeständigkeitsversuche schon während der ersten 24-stündigen Feuchtlagerung schadhaft wurden. Die Kuchen waren geworfen, schwach kanten- und netzrissig; in den beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben sind die Körper total zu Grunde gegangen. Normengemäss verarbeitet gab dieser Cement

nach 7 Tagen: nach 28 Tagen: eine Zugfestigkeit, 1:3. .    16,0 kg/cm²;    23,6 kg/cm²,

225,3

eine Druckfestigkeit, 1:3    .    131,4

12*

Das gleiche Stadtbauamt lieferte am 18. April gl. J. abermals einen prachtvollen Treiber zur Probe. Die Volumenbeständigkeitsproben dieses Materials waren nach der ersten 24-stündigen Feuchtlagerung total netzrissig, mürbe; sie zerfielen beim Anfassen.

Die Hohlräume des Normenmörtels genügten zur Auf-

nähme der Löschprodukte der zahlreichen Ätzkörner dieses Materials nicht; die erzeugten Probekörper der Normenfestigkeit wurden ebenfalls treibrissig.

Dass tadellose Schlackencemente, d. h. Schlackencemente erzeugt aus richtig gelöschten und hinreichend ausgelagerten Ätz- oder hydraul. Kalken die scharfen, beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben vollkommen bestehen, haben wir im 6. Hefte unserer Mitteilungen, vergl. St. 204, nachgewiesen.

Missverständnissen vorzubeugen sei gestattet hervorzuheben, dass das tadellose Verhalten eines Schlackencementes in den scharfen, beschleunigten Volumenbeständigkeitsproben zu einem Schluss, auf dessen Verwendbarkeit zu Ausführungen mit ausschliesslicher Luftlagerung, wie dies bei Portlandcementen zulässig ist, nicht berechtigt. Der Eigenschaft der Volumenbeständigkeit eines Schlackencementes ist nicht unbedingt auch ein ausreichendes Mass von Cohaerenz, Kraftentfaltung und ein entsprechend geringes Mass von Schwindungsvermögen beigesellt.

210- bis 365-tägiger

ca.

Die Selbstfestigkeit (1 : 0) des Schlackencements von Choindez haben wir bei gleichartiger Erzeugung der Probekörper meist niedriger als die Mörtelfestigkeit 1 : 1 angetroffen. Mit abnehmender Wassermenge und gesteigerter, mechanischer Dichtung des Cementbreis wächst die Selbstfestigkeit des Schlackencementes bis zu einem nicht näher bestimmten Maximum der Kraftentfaltung. Über das Mass der Selbstfestigkeit verschiedener Schlackencemente, vergl. S. 283 u. f. des 6. Heftes unserer Mitteilungen. Auszugsweise lassen wir hier die Ergebnisse einiger Versuchsreihen mit Schlackencementen von Choindez folgen, welche leider auch nur bis auf eine einjährige Erhärtungsdauer ausgedehnt wurden. Aus diesen Zusammenstellungen geht hervor, dass dieser Cement nach Erhärtungsfrist das der Menge des Anmachwassers und der damit im Zusammenhänge stehenden Dichte des Materials entsprechende Maximum seiner Kraftentfaltung erreicht, welche gemessen durch die Druckfestigkeit, ca. das 2- bis 3-fache der nach 7 Tagen erreichten beträgt.

Wasser

menge

Festigkeitsverhältnisse, kg/cm²; nach

°/o

Art der Lagerung der

Probekörper ; Zug Druck Zug |Druck Zug [üruck^ Zug lüruck Zug jüruck

7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen 210 Tagen 1 Jahr

Schlackencemente. (Handarbeit 1 : 0).

33,oo

35,oo

•n

27,00

29,00

31,00

33,00

35,00

²6.3    3I2,4 31,2 410,0 28,7 483,7 34,9

22.6    292,0 28,8 355,7    —

401,5 28,3 473,0 3i,5 368,1 29,0 414,5 26,4 517,9 27,2 739,8 30,8 356,4 38,4 357,4 3i,3

386,2 28,6

22,9

244

23,0

21,3

to 00

503,8

385,3

526,0

682,4

354,6

630.1 262,8

561.2

bei

mit wachsen-

Ausseren, mechanischen Einwirkungen vermag derSchlacken-cement keinen erheblichen Widerstand entgeg-enzusetzen. Plattenförmige Schlackencementproben (1 : 0) werden selbst nach jahrelanger Wasserlagerung- nicht schreihart; sie blieben durch Messerstahl relativ leicht angreifbar. Voraussichtlich wird daher auch der Schlackencement zu Konstruktionen an der Luft, die einer Abnützung unterworfen sind, keine Bedeutung erlangen. Ob von dieser Regel irgend eine Species der Gattung »Schlackencemente« eine Ausnahme macht, sind wir nicht in der Lage zu entscheiden. Mit abnehmender Basicität der Schlacken diesen wächst die Unempfindlichkeit gegen Kalk dem Gehalt an zugesetztem Kalk scheint die Selbstfestigkeit namentlich bei Luftlagerung in spätem Altersklassen eine Einbusse zu erleiden, die sich durch den Rückgang der ursprünglich angenommenen Kohäsionsverhältnisse zahlenmässig ausdrücken lässt. Hieher gehören insbesondere jene Cementsorten, die bei ausschliesslicher Luftlagerung bleichen, erdig körnig werden und schliesslich kreideartig abfärben. Dass derartige Erscheinungen

durch Wasserentzug in den ersten Phasen der Erhärtung auch bei sonst an der Luft verwendbaren Cementen eintreten können, ist kaum nötig besonders anzuführen.

Die Bindekraft der Schlackencemente unter Wasser oder bei Erhärtung in feuchter Atmosphäre kann je nach der Beschaffenheit des Schlackenmaterials sehr erheblich werden. Mehr als bei anderen Cementen hängt sie von der Dichte ab, in der der Mörtel oder Béton gearbeitet wird. Und wenn schon von vornherein anzunehmen ist, dass unter sonst gleichen Umständen die grösste Kraftentfaltung eines lockern Gemenges aus 2 oder mehreren Bestandteilen, die auf nassem Wege chemisch aufeinander einwirken, bei thunlichster Annäherung der Komponenten eintreten muss, schien es doch nötig, dieser Frage experimentell näher zu treten und haben wir daher dieselbe, vereint mit der Frage des Einflusses der Anmachwassermenge auf die Festigkeitsverhältnisse des Schlackencementes, zum Gegenstand einer speziellen Untersuchung gemacht.

Zu diesem Ende wurde ein normaler Schlackencement von

Choindez, das eine mal ohne Sandzusatz (Serie A, 1:0), das andere mal in normengemässer Sandmischung (Serie B, 1:3) und zwar

a)    mit normaler Wassermenge, d. h. in der Konsistenz frischgegrabener Gartenerde;

b)    in halbnassem Zustande ;

c)    in wurfgerechtem Zustande, ähnlich der Konsistenz des gewöhnlichen Maurermörtels, verarbeitet.

Im ersten Falle war die Art der Material Verarbeitung normen gemäss; im zweiten Falle konnte wegen bald eingetretener Wasserabsonderung eine nur relativ geringe Rammarbeit verrichtet werden ; während im dritten Falle der Mörtel durch Einschlagen überhaupt nicht gedichtet werden konnte. Man begnügte sich, dass Füllen der Formen durch leichtes Einrütteln auf nicht absaugender Unterlage durchzuführen. Folgende Zusammenstellungen enthalten die gewonnenen Resultate :

Erhärt.-Dauer :

7 Tg. 28 Tg. 34 Tg. 210 Tg. 1 Jahr 2 Jahre. Serie A. Selbstfestigkeit (1 : 0); Wasserlagerung; kg/cm².

1.    25,0% Wasser; ziemlich trocken.

17,0    27,0

32,0

Zugfestigkeit Spec. Gewicht Druckfestigkeit 138,3    270,1    434,7

Spec. Gewicht

1,93

1,94

1,99

1,90

1,93

1,98

hSoS

28,4

2,01

555,1

2,00

Erhärt.-Dauer

7 Tg. 28 Tg. 84 Tg. 210 Tg. 1 Jahr 2 Jahre. 2.    31,5°/o Wasser; halbnass.

19,4    31,4    36,5    33,8    33,3    32,1

Zugfestigkeit Spec. Gewicht

Druckfestigkeit 168,4    319,4    450,0    513,3    540,8    545,9

Spec. Gewicht

1,93

1,88

1,94

1,93

2,00

2,02

2,06

2,02

1,93

1,94

1,97

1,96

3.    38,0 °/o Wasser ; wurfgerecht.

19,0    28,6    33,1    33,1    33,3    29,0

Zugfestigkeit Spec. Gewicht

Druckfestigkeit 153,7    266,3    430,6    444,9    556,1    517,4

1,87

Serie A. Selbstfestigkeit 1:0; Lufterhärtg. n. 7-täg. Wasserlag.; kg/cm². 1.    25,0% Wasser; ziemlich trocken.

Spec. Gewicht

Zugfestigkeit Spec. Gewicht Druckfestigkeit Spec. Gewicht

Zugfestigkeit Spec. Gewicht Druckfestigkeit Spec. Gewicht

1,97

1,99

1,89

2,03

2,02

2,04

2,10

1,90

1,91

1,94

1,93

24,0    24,9    24,3    25,0

1,83

1,83

1,79

1,81

1,84

1,85

1,81

322,5    328,1    331,8

1,84

1,82

1,79

3.    38,0% Wasser; wurfgerecht.

—    27,9    20,9    28,7    32,0

Zugfestigkeit Spec. Gewicht Dr u ckfesti gk eit Spec. Gewicht

Serie B. Normenmörtel (1 : 3); Wasserlagerung; kg/cm². 11,0% Wasser; ziemlich trocken.

1,90

1,85

1,81

1,83

293,9    280,8    308,7    310,2

1,80    1,77    1,74    1,73

00 ^    ’-i

,77

1.

Zugfestigkeit Spec. Gewicht Druckfestigkeit Spec. Gewicht

Zugfestigkeit Spec. Gewicht Druckfestigkeit Spec. Gewicht

Zugfestigkeit Spec. Gewicht Druckfestigkeit Spec. Gewicht

10,6

2,17

2,16

2,19

58,9    155,8    189,8    195,5

to Qi io 4^ CO

jo J° Ol

JO jjO to

00 W in of

Erhärt.-Dauer

7 Tg. 28 Tg. 84 Tg. 210 Tg. 1 Jahr 2 Jahre.

Serie B. Normenmörtel (1:3); Lufterhärtung nach 7-tägiger Wasserlagerung ; kg/cm².

1.    11,0°/o Wasser; ziemlich trocken.

Zugfestigkeit Spec. Gewicht Druckfestigkeit Spec. Gewicht

Zugfestigkeit Spec. Gewicht Druckfestigkeit Spec. Gewicht

2,16

2,08

2,03

2,02

2,19

Zugfestigkeit Spec. Gewicht Druckfestigkeit Spec. Gewicht

Bei maschineller Verarbeitung des Schlackencementes treten die Einflüsse der Dichte der Probekörper auf die Festigkeitsverhältnisse derselben noch schärfer hervor; in dieser Hinsicht

2,05

2,04

1,95

1,99

160,2    167,3    159,7    196,4

2,00

179,9

2,05

1,99

1,96

1,96

1,96

vergl. die Ergebnisse folgender Versuchsreihen:

Serie C. Normenmörtel, Wasserlagerung; kg/cm².

7 Tage

Zugfestigkeit

Druckfestigkeit

28 Tage

7 Tage

28 Tage

1. Handarbeit:

Festigkeit Spec. Gewicht

21,2

32,8

144,3

229,3

2,22

2,24

2,22

2,23

2. Rammarbeit; 110 Schläge mit 1 kg aus 0,25 m Höhe:

121,9

Festigkeit Spec. Gewicht

13,5

25,9

71,0

2,23

2,23

2,08

2,10

3. Rammarbeit; 150 Schläge mit 2 kg aus 0,25 m Höhe:

158,2

Festigkeit Spec. Gewiaht

20,5

29,7

111,9

2,20

2,23

2,10

2,13

4. Rammarbeit; 150 Schläge mit 2 kg aus 0,5 m Höhe:

155,8

Festigkeit Spec. Gewicht

103,6

2,15

2,15

5. Rammarbeit; 150 Schläge mit 3 kg aus 0,5 m Höhe:

192,2

Festigkeit Spec. Gewicht

Eine mit dem gleichen Schlackencemente in der Versuchsstation des Wiener Stadtbauamtes mit österreichischem Normal-

117,8

2,24

2,24

sand durch Hrn. Ingenieur Greil ausgeführte Versuchsreihe ergab folgende Resultate:

Handarbeit

7 Tage.

Zug:    11,8 kg/cm²;

Druck :    127,0    „

Maschinenarbeit :

110 Schläge à 2 kg aus 0,25 mHöhe; Zug: 13,8 kg/cm²;

1^,2 „

Druck: 107,8    „

„    „ Druck: 139,4    „

150

n ff

,,    » Zug :

Mörtel 1 : 3 (Gew.-T.)

28 Tg. Wasserlag. 15,6 kg/cm². 171,6    „

17,2 kg/cm².

16,9

133,7    „

187,6

Hinsichtlich der Frostbeständigkeit des Schlackencementes von Choindez, vergl. die bezüglichen Zusammenstellungen unter No. 9 S. 106 u. 110 des vorliegenden Heftes; desgleichen sei bezüglich Erhärtungsfähigkeit derselben unter verschiedenen Bedingungen auf die auf S. 52, 54 u. f. zusammengestellten Versuchsresultate verwiesen. Dagegen haben wir noch einige Mitteilungen über die Adhäsionsfestigkeit, Wasserdurchlässigkeit, Kiesfestigkeit und die Ausgiebigkeit des Schlackencementes von Choindez zu machen. Die diesbezüglichen Erhebungen stammen aus den Jahren 1886—87 und waren mit Ausnahme einiger Ergänzungen bereits Gegenstand früherer Erörterungen.

260

ff fl

Resultate der Adhäsions-Proben mit Choindez-Cement.

Nach Vorschlägen der Münchener Konferenz (1885).

Misch.-Verhältn. : 100 Schl. : 20 Kalk

Adhäsionsfest.

_______in kg

100Schl. : 30 Kalki 100 Schl. : 40 Kalk

100 Schl. : 50 Kalk

Total pro cm²

Total jpro cm² Total

pro cm²

Total

pro cm

Mittel (a. 4 Pr.) Maximum. .

15,0

16,0

14,07

Resultate der Wasserdurchlässigkeitsversuche mit Choindez-Cement.

0,60

0,64

0,56

Nummer

Dicke

Misch.-Verhältnis Durch- der des Mörtels in Gew.-T.

Wasser

druck

ij gangs- Probefläche körper in cm'

cm

Misch.-Verhältn.SchlackezuKalk**) 100 : 20 100 : 30 100 : 40 100 : 50

i

20 cm³ Wasser sind durchgeflossen in

i lCmt.:3N.-Sand 19,6    2,0 c. 40,0 57 St. 113 St. 279 St. 600 St.

19,6    2,0    20,0 8^2 Sek. 4 St. 1374 St. 33 St.

fćlSt

19,6    2,0    10,0 momentan momentan I Sek. 372 Sek.

Bemerkungen: Sämtliche Probekörper sind nach Art der Zugproben von Hand erzeugt. Obenstehende Zahlen sind Mittelwerte aus 3, oft stark differierenden Versuchen.

2 1 „ :5

3 1 „ :7

*) In der letzten Serie ist eine Probe mit Total 7,0 kg Adhäsion als fehlerhaft gestrichen worden. Schlacke und Kalk waren nahezu 1 Jahr lang gelagert.

**) Schlackenmehl und Staubkalk waren nahezu 1 Jahr lang gelagert.

Nummer

In folgenden Zusammenstellungen geben wir eine Übersicht über die Resultate der Prüfung der Kiesfestigkeit (Grobmörtel, Béton) des Schlackencementes von Choindez.

1. Serie. Schlacke und Kalk nach 1-jähriger Lagerung. Grobkörniger, scharfer Reuss-Sand; runder Geschiebskies. Zusammensetzung des Bétons : 1 Gew.-T. Cem. : 2,2 Gew.-T. Sand : 5,8 Gew.-T. Kies.

Misch -Verhältnis Schlacke zu Kalk Gew.-T.

Normenfestigkeit n. 28 Tag. kg< cm²

Zug Druck j Mittel | Max. Min. Mittel Max. Min. Mittel Max. Min.

Wassererhärtung 7 Tage Wasser-, Lufterhärtung 28 Tage Rest Lufterhärt. 28 Tage

kg/cm²

kg/cm²

kg/cm²

2. Serie. Schlackencemente von Choindez (mit ca. 41 % Kalk). Gewöhnlicher Bausand (Bächau-Zürichsee) ; runder Geschiebskies in Taubenei-Grösse.

Sämtliche Zahlen kg/cm² sind Mittelwerte aus 4 Versuchen.

i 100 Schl. : 33,3 Kalk 28,6 174,7 66,6    „    30,7 201,5

26,3 141,6

2    100

3    100    „

100

124,0

Nummer

Zusammensetzung

des

Erhärtungsdauer

Bétons in Vol. Teil. Cement Sand Kalk

28

84

210

Bemerkungen

Tage Tage Tage Tage Jahr

to to to to

00 On 4*.

a. Ausschliessliche Wasserlagerung.

227.6    302,5 351,5 184,4 214,6 270,1

140,3 193,4 192,5

141.6    165,7 160,5

103,3

100,2

77,4

382,6

246,3

227,3

156,5

Die Konsistenz des Bétons entsprach derjenigen der Praxis; der Feuchtigkeitsgrad des Mörtels war etwas grösser, als der frisch gegrabener Gartenerde.

b. Luftlagerung nach 7-tägiger Wasserlagerung.

256,6 282,1 307,1

263.5    267,2 280,2 241,1 232,2

164.5    182,7

263,3

I9§,7

198,6

144,0

230,9

165,1

Der verwendete Schlackencement

ergab am 4900-Sieb ca. 10 °/o Rück

stand und zeigte folgende Normenfestigkeiten :

7 Tage Zug . . . 18,1 kg Druck . . 112,5 „

28 Tage 31,9 kg 219,4 „

10    1

11 i 1

c. Ausschliessliche Luftlagerung. 114,3 188,5 I 182,6 97,3 164,9! 179,6 117,8 152,6 177,5 91,5 138,2 131,8

187.9    215,3 197,0 241,1

209.9    209,3 144,0 1616

Die spec. Gewichte der Probekörper schwankten zwischen 2,22 und 2,24.

Bei folgender Versuchsreihe wurde der Béton ziemlich flüssig angemacht, lose als Gussbeton in die grossen Betonformen (Würfel mit 16,0 cm Kantenlänge) der Materialprüfungs-Anstalt eingefüllt und mit diesen unter Wasser gesetzt.

Nummer

Zusammensetzung des

Bétons in Volumen 7 Cement Sand Kies Tage Tage Tage Tage Jahr

Erhärtungsdauer

28

84

210

Bemerkungen

t-i

Ln

vo 00

113,3 139,9

69,9    80,1

59,0    55,1

146,1

82,3

66,1

Die spec. Gewichte dieser Probekörper schwanken zwischen 2,14 bis 2,29.

Wir schliessen vorstehende Mitteilungen mit Angabe der Ausgiebigkeit und Preisverhältnisse des Choindezcementes. Versuche wie sie anlässlich der Schweiz. Landesausstellung vom Jahre 1883 mit Bindemitteln einheimischen Ursprungs ausgeführt wurden, ergaben folgende Resultate:

Ein kg pulverförmiger Schlacken cement von Choindez giebt im festen Zustande 608 cm³ Volumen; für unsern Betonsand mit

27,5 cm³ Hohlräume pro 1,0 kg berechnet sich folgende Zusammensetzung des Normalmörtels:

1 Gew.-T. Cement : 2,2 Gew.-T. Sand.

508 cm³.

Ein kg dieses Mörtels füllt in festem Zustande 495 cm³. Unter Anwendung des in Zürich gebräuchlichen, von Kiesstücken befreiten Bausandes, welcher pro Liter lose eingefüllt 1,55 kg wiegt, fanden wir für 1,0 kg Mörtel 1 : 2,2 in festem Zustande Der Spezialbeton 1 : 8 aus Mörtel mit vorstehender Zusammensetzung und rundem Geschiebskies, welcher pro m3 1560 kg wiegt, ergab im Mittel aus zwei Versuchen, dass das Betonvolumen um 5,7 rund um 6°/o grösser sei als das Volumen der hierzu verwendeten Kiesmenge.

1 m³ Béton fordert somit 0,944 m³ Kies, 0,360 m³ Sand und fünf Sack Cement, d. h.

5 Sack Cement : 1,304 m³ Füllstoff.

Bei grösseren Lieferungen in Waggonladungen kostet der Choindezcement franko Bahnhof Zürich 3,50 Fr. Rechnet man 1 m³ Sand gewaschen zu 5,80 Fr.;

5,50    »

1 m³ Kies

so würde 1 m³ des vorstehend berechneten Spezialbetons rund 16 Fr. kosten. Nachstehende Tabelle giebt endlich eine Übersicht über Ausgiebigkeits- und Preisverhältnisse des Schlacken-cementmörtels in verschiedenen Mischungsverhältnissen mit Züricher Bausand (von der Bächau).

Misch.-V erhältnis des Mörtels

in Vol.-T.

in Gew.-T.

1 Liter Sand gibt an festem Mörtel in Lit.

Vermehrung des Sandvolum, in °/o

1 m³ fester Mörtel kostet an

1 m³ fester Mörtel fordert

an Cement j Sand Cement Sand ; Total

m³

Sack m à 50 kg m

Fr.

Fr. Fr.

1,17 j 14. —    6. 80 ? 20. 80

Betonproben mit Schlackencement von Neunkirchen.

In nachstehenden Versuchsreihen seien noch die Ergebnisse der Untersuchung der Kiesfestigkeit des Schlackencementes der Herren Gebr. Er har dt & Co. in Neunkirchen bei Saarbrücken angeführt. Dieselben sind unternommen, um die Kiesfestigkeit des Choindezcementes mit derjenigen eines normengemäss nahezu gleichwertigen Schlackencementes vergleichen zu können, welcher auch in der Schweiz mannigfache Anwendung findet.

1. Serie. Schlackencement Neunkirchen.

^Sendung vom 4. Juli. 1889.

Sämtliche Proben sind Mittelwerte aus 3 Versuchen.

i,o : 1,0 1,0 : i,5 1,0 : 2,0

b° : 2,5

1,0 : 3,0

7,4    0,43

4,7    0,39

16

12

00 00 00

10V2

83/4

Nummer

Zusammensetzung ErhärtungS-dauer

7    28    84

Tg. Tg- Tg.

Bétons in Vol.-T.

Bemerkungen

(J

Sand

Kies

a) Gänzliche Wasserlagerung.

5    113,1157,5189,4

6    138,4152,0154,8 91,8 106,7 135,3

Ergebnisse der Normenproben.

Spec. Gewicht :    .    .    .    .    2,62

9,80 0/0

Glühverlust

o-> vo

bj Gänzliche Luftlagerung.

5    1124,8,165,7 187,3

6    133,9166,3165,0 88,6 110,7 147,0

Volumengewichte, lose .    0,90 kg/1

„    eingerütt. 1,29 „

3 St. 50 M. 15—16 St. 23 °C.

i Erhärtungsbeginn Bindezeit Lufttemperatur V olumenbeständigkeitsprb. bestanden Rückstand am 900-Sieb :    0,0 %

„    „    4900    „    :    2,6 0/0

Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels (1 : j). nach 7 Tagen 22,4 kg/cm²;

²35,4    „

Zug: Druck :

28 Tagen 28,7 kg/cm². ²98,8 „

Nummer

00    On Ln 4* OJ 10

2. Serie. Schlackencement Neunkirchen.

Sendung vom 15. November 1889.

Sämtliche Zahlen sind Mittelwerte aus 3 Versuchen.

Zusammensetzung des Bétons in Vol.-T.

Sand

Kies

Erhärtungsdauer

7    28    84    1

Tg Tg. Tg. Jahr

Ausschliessliche

•vj t-n OJ

N -d- vO

io7,3

95.2

i°5,6

101,5

63.3

46.3

70,6

7o,9

147.8 ”9,5

135.8

120.8

104,5

73,9

83,2

94,4

171,31203,9 152,2:176,7 135,4 145,2

Bemerkungen

Ergebnisse der Normenproben.

Spec. Gewicht.....2,61

Glühverlust

11,02 0/0

Volumengewichte, lose .    .    0,78 kg/1

„    eingerütt. 1,16 „

Erhärtungsbeginn .... ca. 8 St.

.    . ca. 32 St.

85,6 105,6 Lufttemperatur ....    i3,4°C.

122,9 118,6 Volumenbeständigkeitsprb. bestanden Rückstand am 900-Sieb : Spuren »    „    4900    _    :    9,4 °/o

168,4 189,1 121,6 142,5 Bindezeit .    .

109,0 112,5

b) Luftlagerung nach 7-tägiger Wassererhärtung.

CO

►H

Ln

N tJ- vO

160,5 176,5

96,4

188.2

215,0

234,1

173,o| 97,5

116.3

135.5

134.6

Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels (1 : j).

nach 7 Tagen 19,9 kg/cm²;

153,6    „

Zug: Druck :

28 Tagen 25,6 kg/cm². 222,9

c) Ausschliessliche Luftlagerung.

17

18

19

20

21

d CO tT d d 0*

4^4^4*4^0^000)00

97.4    125,6 128,3 106,7 130,1 150,6 109,4 134,7 152,3 103,2 116,1 130,0

67.5    81,0 80,8

50.4    82,0 90,6 66,7 95,6 96,5

78.5    98,2114,1

I3B9

141.2

131.3 129,6

81,4 76,6 93,o 111,0

¹

MnO = 0,21%.

3. Serie. Schlackencement Neunkirchen.

Sendung⁻ vom 28. September 1889.

Sämtliche Zahlen sind Mittelwerte aus 3 Versuchen.

Nmmuer

Zusammensetzung des Bétons in Vol -T.

Erhärtungsdauer

Sand

Kies

28

84

Bemerkungen

Tg. Tg. Tg. Jahr

1    — 1159,41270,5 290,0 345,6 Spec. Gewicht

Glühverlust .

i 5 ”9,2 1 j 7    72,6

i 9    39,7

OO 0\ -1^

Volumengewichte, lose

Bindezeit

a) Ausschliessliche Wasserlagerung.

144, i 169,4 197,0 98,9 110,2 175,5 69,0 79,7 83,8 129,3 i97,i 235,0 297,0 106,7 i39,S 174,5 i93,5 102,9 i53,o 173,5 240,7 79,2 121,4 147,5 161,2

Ergebnisse der Normenproben.

2,66

10,08% 0,81 kg/1 „    eingerütt. 1,26 „

Erhärtungs beginn .... 6 St.

• ²⁸ »

Lufttemperatur .    .    . . 15,1 °C.

V olumenbeständigkeitsprb. bestanden Rückstand am 900-Sieb :    0,0 %

„    „    4900    „    :    7,0 0/0

10

12

fO rr

1-4 H4

*5

16

b) Luftlagerung nach 7-tägiger Wassererhärtung

161.6    196,1 133,5 121,7

338.6

174.3    Zug:

140.7    Druck:

104.9 303,0

253,o

253.3

146.9

Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels (1 : 3).

nach 7 Tagen 15,0 kg/cm²;

»36,3    „

28 Tagen 24,1 kg/cm². 208,8    „

17

18

19

20

21

22

23

c) Ausschliessliche Luftlagerung.

— 175,6262,5232,1 5    98,3 160,8 179,3

7    69,4113,2130,9

9    52,2 66,2 72,2

H5,5 193,6 200,8 101,0 162,7 183,8 99,7 137,3 175,4 i 84,0133,0140,3

266,2

i59,o

136.9

82,4

218.4

187,7

178.4

152.9

e. Beschreibung einiger Ausführungen in Schlackencement.

Als wir im Jahre 1886 die Ergebnisse der Untersuchung der Verwendbarkeit der Hochofenschlacken zu Zwecken der Fabrikation hydr. Mörtel und Cemente in der Schweiz. Bauzeitung veröffentlichten, glaubten wir es der Öffentlichkeit schuldig zu sein, zur Bewahrheitung unserer Laboratoriumsarbeiten, die Erfahrungen zusammenzustellen, die an den unterschiedlichen, bisher in Schlackencement ausgeführten Objekten gemacht wurden. Nachdem aber Le Chatelier auf synthetischem Wege die Richtigkeit unserer Versuche und Beobachtungen nachgewiesen, entfällt für uns die Wünschbarkeit einer weitern Kontrolle unserer Laboratoriumsarbeiten. Und wenn wir dessenungeachtet hier nochmals auf Beispiele der Anwendungen des Schlackencements zurückgreifen, so geschieht dies aus Gründen der Ergänzung unserer altern Mitteilungen. Allerdings sind wir heute nicht mehr im Stande all’ jene Ausführungen zu besprechen, die im Laufe der Zeit zu unserer Kenntnis gelangt sind.

a. Ausführungen im von Roll’sehen Eisenwerke Klus bei Baisthal.

1. Uferstützmauer längs der Dünnem, vergl. Fig. 2, ausgeführt in der ersten Hälfte des Jahres 1884.

Fig. 2.

K.

w. st.

Material : komprim. Schlackencementbéton ; Mischungsverhältnis: 1 Vol. Cement auf 5 bis 6 Vol. Sand und Kies. Der in Säcken zu 50 kg bezogene Schlackencement wurde mit Sand und mittelgrossem, rundem Geschiebskies des Flussbettes ohne vorherige Separation des Sandes vom Kiese zur Betonbereitung verwendet. Das Anmachwasser war derart gewählt, dass die Masse beim Einstampfen in die Baugrube elastisch wurde und eine Wasserabsonderung eintrat. Fig. 2 stellt das Profil dieser Mauer dar.

.....

Die gesamte Mauerlänge beträgt 110,0 m. Materialbedarf der Mauer 420,0 m³.

Die vordere Mauerwand hat einen geringen Anzug; die Erdbegrenzung an der Krone ist eben und besitzt einiges Gefälle in der Flussrichtung.

Die Bétonage der Fundamente geschah vorwiegend unter Wasser; die Stützmauer selbst wurde in Schichten von ca. 0,6 m Höhe in Rammbéton her gestellt.

Die Mauer ist unverputzt, deutlich geschichtet nnd besitzt weder Deckel noch Sickerungsanlagen. Fundamente und der Fuss der Mauer stehen unter Wasser. Die einzelnen Schichten der Mauer sind je nach dem zufälligen Sandgehalt des Bétons mehr oder weniger kompakt und gleichen im allgemeinen der jüngern sogen, löchrigen Nagelfluh.

Die Festigkeit des Bétons wurde durch Anpickeln geprüft; sie ist an der Krone und über dem Wasserspiegel nahezu gleich, unter Wasser oder an Stellen, die zeitweise durch Wasser um-spühlt sind, etwas grösser angetroffen worden. An einzelnen Stellen der Mauer wurden Portland- und Schlackencement nebeneinander verwendet; angepickelt, haben sich beide ziemlich gleich hart und widerstandsfähig erwiesen. Frostschäden liegen nicht vor; ebensowenig konnten Beschädigungen oder Abnahme der Festigkeit durch rasche Trocknung, durch Treiben oder schädliche Einflüsse der Atmosphärilien konstatiert werden.

2.    Sohlenversicherung des Dünnernbettes, ausgeführt im Jahre 1884.

Verbraucht wurden ca.

Anschliessend an eine Stauschwelle wurde die Sohle des Flussbettes flussaufwärts in einer Länge von ca. 20 m mit Schlacken-cementbéton befestigt. Zunächst hatte man mit groben Bachgeschieben die Bachsohle ausgeschlagen und das so hergestellte Steinbett mit Schlackencementbéton in einem Mischungsverhältnis von 1 Vol. Cement : 4 bis 5 Vol. Sand und Kies, teilweise unter Wasser verkittet und überdeckt. Die grösseren Steinblöcke ragen aus der Betondecke hervor.

15 m³ Béton.

Beschädigungen dieser Ausführung liegen derzeit nicht vor.

3.    Sohlengewölbe der Turbinenauslaufkanäle, ausgeführt in den Jahren 1884 und 1885.

Material: vorwiegend Rammbéton mit abgeglätteter Oberfläche ohne eigentlichen Verputz. Mischungsverhältnis von 1 Vol.

Cement : ca. 4 Vol. Sand -j- Kies. Die Konsistenz und Béton-bereitung war ähnlich wie bei No. 1.

Die Dünnernkorrektion, sowie die Ausführung der vorerwähnten Uferstützmauer forderte eine Tieferlegung der Sohlen der gewölbten Turbinenkanäle älteren Ursprungs. Zu diesem Ende wurden zunächst die Widerlager der Gewölbe stückweise unterhöhlt, mit genanntem Schlackencementbéton unterfangen und hierauf die Sohlen der Kanäle, also die Mittelstücke der Kontre-Gewölbe einbetoniert und die Betonoberfläche abgeglättet.

Die Gesamtlänge der Auslaufkanäle beträgt 119,0 m ;

Verbraucht wurden an genähert..... 90,0³ m Béton.

Die Sohlengewölbe sämtlicher Turbinenauslaufkanäle sind in tadellosem Zustande ; der Béton ist durchwegs äusserst fest und widerstandsfähig angetroffen worden. Beschädigungen durch Frost oder Einwirkungen der Atmosphärilien liegen nicht vor.

4. Stützmauer in der Giesserei ; vor gl. Fig. 3, ausgeführt im Jahre 1883.

Material: Rammbéton in Schlackencement ; Mischungsverhältnis: 1 Vol. Cement : 5,0 Vol. Sand Kies. Sand und das runde Kiesmaterial entstammen der Dünnern und wurden ohne weitere Separation zur Betonbereitung verwendet. Die Konsistenz des Bétons entsprach jener der sub 1 beschriebenen Uferstützmauer.

Fig. 3.

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~*f----------2,73------4“”'.......

Die gesamte Mauerlänge beträgt .    .

40,0 m 4,2 m 110,0 m³

die Mauerhöhe über Giessereiboden die verwendete Betonmenge beträgt ca. .

Fragliche Stützmauer bildet die bergwärts gelegene Hauptumfassungsmauer der Eisengiesserei in der Klus. Konstruiert ist dieselbe mit vorladenden, 2,75 m entfernten Strebepfeilern, die neben der Erhöhung der Stabilität der Mauer an sich, berufen sind einen Laufkrahn zu tragen. Die Mauer besitzt einen massigen Anzug nach vorne und schliesst satt an das Gelände. Fundamente und ungefähr die Hälfte des aufgehenden Gemäuers inklusive der Strebepfeiler sind in Schlackencementbéton ausgeführt. Die Bétonage erfolgte schichten weise, im Trockenen. Nach erfolgter Abrüstung der Mauerverschalung fand ein Benetzen resp. ein Anspritzen nicht statt.

Die Mauer blieb unverputzt. Der Béton ist ungeachtet der ungünstigen Verhältnisse, wie sie die Natur einer Giesserei mit sich bringt tadellos erhalten, hart und selbst an der Oberfläche gegen Einwirkung des Pickels recht widerstandsfähig. Irgendwelche Beschädigung, ausgebesserte Stellen etc. sind nicht angetroffen worden.

5. Turbinenschacht der Werkstätte, ausgeführt im Jahre

1885.

Material: Rammbéton aus Schlackencement; Mischungsverhältnis: 1 Vol. Cement : 5,0 Vol. Sand und Kies (Geschiebs-material der Dünnem) Betonkonsistenz wie vorher.

Das Schachtprofil zeigt .    .    3,5 auf 2,3 m im Geviert;

. . 8,0 m . . 0,5 m

die Wandstärke des Gemäuers beträgt 0,8 m Schachttiefe (total)

Fundamenttiefe die verbrauchte Betonmenge betrug ca 100 m³

man

Der ca. 4,0 m hohe, in Schlackencementbéton ausgeführte Teil des Turbinenschachtes bildet dessen untere Hälfte. Der obere Teil ist älteren Ursprungs, in Bruchstein ausgeführt und musste anlässlich der Vergrösserung der Anlage unterfangen werden. Die Bétonage erfolgte in trockener Baugrube. Unmittelbar nach Fertigstellung der Fundamente und der Schachtsohle hatte das Grundwasser ansteigen lassen, so dass der Béton an dieser Stelle tatsächlich unter Wasser versteinert ist.

Der Schlackencementbéton des besprochenen Turbinenschachtes ist nicht nur vollkommen intakt und frei von jeglichen Beschädigungen, sondern es zeigt derselbe, dank der stetigen Feuchtigkeit seiner Wandflächen, die charakteristische Färbung des Schlackencementes und einen hellen, reinen Klang beim Anpickeln. Die Festigkeit ist bemerkenswert; die Steine sind äusserst fest verkittet und lassen sich aus dem sie umschliessenden Mörtel nicht herausschälen.

6. Turbinenschacht der Gussputzer ei, ausgeführt im Jahre

1885.

Die Verhältnisse sind hier ähnlich den vorerwähnten; Materialbedarf betrug ca. 40 m³.

7.    Terrassen, Böden und Decken.

Terrassen, Böden etc. sind in Schlackencement in der Klus nur in unbedeutender Ausdehnung vertreten. Vor der Gussputzerei (1885) und der Giesserei (1883) liegen Böden im Freien mit ca. 25 m² Flächeninhalt. Die sämtlichen Böden zeigen die den Cementböden eigentümlichen Schwindrisse.

8.    In Schlackensteinen sind in dem von Roll’schen Eisenwerke Klus eine bedeutende Anzahl grösserer Objekte ausgeführt worden. Wir erwähnen hier :

Die Gewölbe der Turbinen-Auslaufkanäle; die Umfassungsmauern der Giesserei (1883), der Gussputzerei (1885), der Werkstätten (Schlosserei), des Bureau-Gebäudes u. d. m. Sämtliche in Schlackenziegeln hergestellten Mauern sind vollkommen intakt. Selbst unter ungünstigen Verhältnissen, wie in unmittelbarer Nähe des Kupol-Ofens, wo die glühende Schlacke lagert, die Mauer also hohem Temperaturwechsel, dem Wechsel von Nässe und Trockenheit ausgesetzt ist, haben die Schlackensteine bisher tadellos gehalten.

Die oben genannten Gebäude, sowie diverse andere Hochbauten der Klus sind ferner mit Schlackendachplatten eingedeckt. Die Dachplatten werden in Choindez auf einer Kniehebelpresse aus einem Gemenge von Schlackensand und Kalkhydrat erzeugt. Das Gemenge erhält einen Zusatz an Kalkbrei, um der Mischung die nötige Plastizität zu geben und wird unter einem doppel-armigen Kollergang zerrieben und durchgearbeitet. An der äusseren Fläche erhalten die Steine eine Schicht aus fettem

Schlackencementmörtel (Schlackencement und etwas Schlackensand). Die Art der Erzeugung der Dachplatten ist unbefriedigend; hauptsächlich diesem Umstande ist es zuzuschreiben, dass dieselben geringe Festigkeit zeigen, namentlich in den ersten Jahren undicht sind und eine bedeutende Schwindrissigkeit besitzen. In der Klus sind auf den Dächern der Giesserei Beschädigungen der Dachsteine aller Art, besonders aber stark schwindrissige Zieg-el angetroffen worden. In ähnlichen Zuständen fanden wir auch einige Formsteine der Umfassung dieses Gebäudes.

ß. Ausführungen im von Roll’sehen Eisenwerke Choindez bei Delsberg.

Fig. 4.

»SlISMp

9. Quellwasser-Reservoir. vergl. Fig. 4, ausgeführt im

Frühjahr 1881.

Material : komprimierter

lii®

Schlackencementbéton. Misch-

4-1

II

3,5

ggj*»g§i§§g

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ÄTs.

1 : 100

ungsverhältnis :    1 Vol. Ce

ment : 2 Vol. Schlackensand : 4 bis 5 Vol. Kies. Der fabriks-mässig erstellte Schlacken-cement wurde mit granuliertem Schlackensand zu Mörtel verarbeitet, welchem, wie erwähnt, vier bis fünf Vol.-Teile kleines, eckiges Kalksteinschotter beigemischt wurde. Die Konsistenz des Bétons war die beim

Betonieren mit Portlandcement übliche ; die Masse wurde ziemlich nass in die Baugrube eingeführt.

Über-135,0 m3 7,0 m 1,5 m 3,0 m 0,8 m 0,6 m 0,2 m 0,3 m

Der Fassungsraum des Reservoirs, gerechnet bis zum

lauf, beträgt ca...............

der lichte Durchmesser (lichte Weite) beträgt

Pfeil der Kuppel..............

der cylindr. Teil des Reservoirs hat eine Höhe von .

Stärke der Umfassungsmauer über dem Fundament .

von 1,5 m über Sohle an aufwärts.......

Scheitelstärke der Kuppel..........

Fundamentstärke..............

100 m³

Verwendete Betonmenge inkl. Quellfassung, Hahnenkammer etc. ca.......

Das 2,0 km oberhalb der Eisenwerke Choindez sehr geschickt und sachlich vortrefflich angelegte Reservoir besteht aus dem cylindrischen, mit einer Kuppel überdeckten Sammelzisterne, der Hahnenkammer, der Brunnenstube mit einem Wasserteiler und aus einem Stück Stollen, in welchen die gusseisernen, das Wasser zuleitenden Röhren münden.

Fundamente, Umfassungsmauer, Gewölbe der Zisterne sowie Wandungen und Deckengewölbe der anschliessenden Räume sind in Schlackencementkonkret hergestellt. Das Mischungsverhältnis desselben ist in allen Teilen der Anlage das gleiche.

Betoniert wurde in trockener Baugrube; das nachträgliche Netzen des abgebundenen Bétons konnte mit Rücksicht auf die an sich feuchte Baugrube ohne Gefährdung des Objekts unterbleiben. Soweit thunlich wurde an das Terrain satt anbetoniert; der Hauptsache nach musste der Béton zwischen Bohlenwänden eingerammt werden und ist das, das Terrain überragende Betongemäuer nachträglich hinterfüllt und schliesslich überdeckt worden.

Über Jahresfrist blieb das Reservoir unverputzt im Dienstzustande; der Béton hatte sich wasserdicht erwiesen und wenn dessenungeachtet anlässlich einer Untersuchung der Anlage die Sammelzisterne mit Schlackencementmörtel verputzt wurde, so geschah dies aus dem Grunde, um das Objekt programmgemäss fertigzustellen.

Anlässlich unserer Besichtigung der Anlage wurde die Reservoirkuppel im Scheitel blosgelegt. Dieselbe zeigte einen kompakten, hell klingenden, grünlich gefärbten Cementkonkret von erheblicher Härte und Festigkeit. Ähnlich beschaffen und von gleicher Festigkeit und Widerstandsfähigkeit gegen Angriffe des Pickels erwies sich auch der Béton der Brunnenstube. Beschädigungen irgend welcher Art, Risse, Sprünge etc. liegen nicht vor. Ob der nachträglich aufgetragene Verputz mit dem Béton in feste Verbindung getreten, konnte nicht festgestellt werden.

10. Brücke über die Birs in Choindez, ausgeführt im Frühjahr 1881.

Material: Schlackensandbeton verkleidet mit Schlackensteinen. Mischungsverhältnis des Bétons 1 Vol. Mörtel : 2,8 bis 3,0 runden Geschiebekies.

der Pfeil des Bogens.....

Die Mörtelbereitung zu Zwecken der Betonierung in Choindez erinnert an die holländische Manier der Trassverarbeitung.

38 Schaufeln granulierter Schlackensand,    2 Schaufeln

Schlackenmehl, 1 Schaufel Staubhydrat, 2 Schaufeln Kalkteig werden unter einem leichten, zweiarmigen Kollergang zerrieben und so lange durchgearbeitet, bis die ganze Masse homogenes Ansehen zeigt. Der so gewonnene Mörtel wird unter Wasserzusatz mit circa dem 3-fachen Volumen Kies auf einer Mörtelpfanne durchgearbeitet und stark nass (doch nicht flüssig) in die Baugrube eingebracht. Wiederholungen zu vermeiden, soll im Nachstehenden diese Art der Mörtel- und Betonerzeugung kurz mit dem Ausdruck »Trassmanier« bezeichnet werden.

Das Gewölbe besitzt Stichbogenform und es beträgt: die lichte Durchflussöffnung .    .    12,0 m

1.5    m

4.5    m 0,6 m

die Brückenbreite......

die Scheitelstärke des Gewölbes .

Gegen die Widerlager hin verstärkt sich das Gewölbe. An Stelle einer Verschalung und des regelrechten Verputzes wurde die Stirnfläche des Gewölbes und der Widerlager 1 Stein stark mit Schlackensteinen verkleidet und dahinter betoniert.

Die Widerlager wurden im Herbste 1880 ausgeführt; das Gewölbe dagegen im Frühjahr 1881 zwischengespannt. Das Widerlager wurde in horizontalen Schichten, das Gewölbe in einem Tag ohne Schichtung hergestellt. Für Bogen und Widerlager waren in Summa ca. 260 m³ Béton erforderlich.

Der Béton der Fundamente, der Widerlager, sowie des Gewölbes ist vollkommen intakt; Beschädigungen irgend welcher Art sind am Béton nicht vorhanden. Bios die aus Schlackenmörtel erzeugten Deckel, Gesims-Formsteine etc. zeigten Schwindrisse, stellenweise Querbrüche. An einzelnen Stellen zeigen die genannten Formsteine lokale, kleine Ablösungen, wie solche bei kalkhaltigen Backsteinen Vorkommen. Sie sind ebenfalls durch die treibende Wirkung ungelöschter Ätzkalkkörner entstanden. Zur Zeit dieses Brückenbaues wurde eben auf das sorgfältige Löschen, Lagern und Zerreiben der körnigen Kalkreste noch kein grosses Gewicht gelegt.

11. Ufer Stützmauer unter dem Zulaufkanal, begonnen im Herbst 1881, fertig gestellt im Frühjahr 1882.

Material : komprimierter Schlackensandbéton. Mischungsverhältnis : 1 Vol. Mörtel : 3,0 Vol. Kies. Die Mörtel- und Betonbereitung geschah in der »Trassmanier«. Es beträgt: die mittlere Mauerhöhe über Fundament ca.

3,0 m 0,5 m 1,0 m 2,5 m 0,7 m 1 : 4 ca. 65 m ca. 300 m³

die Kronenbreite der Mauer.....

die Mauerbreite am Fundament die Fundamentbreite .... die Fundamentstärke .    .    .

ca.

der vordere Anzug der Mauer

die Mauerlänge .....

die verwendete Betonmasse Die Fundamente sind meist unter Wasser, das aufgehende Gemäuer im Trocknen her gestellt; die Mauer wurde nachträglich verputzt. Zum Schutze des Mauerfusses gegen Unterspühlung hat man das in der Nähe der Mauer auf der Bachsohle befindliche Gerolle mittelst Schlackenmörtels zusammengekittet.

Bis auf einige Schwindrisse und stellenweise Ablösung des Verputzes ist die Konstruktion vollkommen intakt. Auch die Sohlenversicherung ist grösstenteils frei von allen zufälligen Beschädigungen. Stellenweise und zwar oberhalb der besprochenen Uferstützmauer sind die Konsolidierungsarbeiten der Sohle durch Fröste überrascht und beschädigt worden. Der verfrorene Schlackensandmörtel verlor seine Kohäsion ; er wurde mürbe, zerreiblich und teilweise allmählich fortgeschwemmt.

12.    Fundamente der Ufermauer oberhalb der Betonbrücke, ausgeführt im Jahre 1884.

Material: komprimierter Schlackensandbéton. Mischungsverhältnis: 1 Vol Mörtel : ca. 3,0 Vol. Kies.

Verwendete Betonmenge ca. 50,0 m³.

13.    Die neue Stauanlage in Choi?idez, vergl. Fig. 5, ausgeführt im Spätherbste 1884.

10,0 m 1,5 m

.    . ca. 310,0 m³

Material : komprimierter Schlackensandbéton ; Mischungsverhältnis: 1 Vol. Mörtel : 3,0 Vol. Kies. Die Mörtel- und Betonbereitung geschah in der »Trassmanier«. Es beträgt: die Sohlenbreite des Wehres .... die Kronenhöhe über Fundament . die Länge des Wehres zwischen den Flügelmauern 22,0 m die verwendete Betonmenge .    .

1883.

Fig. 5.

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10,o

0,|5

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m.

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Le.......—....... 4,0

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1 : 100.

Im Abstande von 4 m von der vorderen Wehrkante liegt ca. 0,5^2 über derselben die Wehrkrone, welche zur Anlage von Staubrettern ein System gekuppelter und einbetonierter Eisenbahnschienen trägt. Die Baugrube wurde soweit als möglich trocken gelegt; die grossen Felsblöcke des Wildbachs darin belassen und mit dem übrigen, auf der Bachsohle gelegenen Gerolle mittelst des eingebrachten und angemessenen ein gestampften Schlackensandbetons, welchem in solchem Falle stets etwas feingemahlenes Schlackenmehl zugemischt wird, verbunden. Die Wehroberfläche, die von der Krone nach beiden Seiten abgeböscht erscheint, ist abgeglättet; ein eigentlicher Verputz wurde nicht aufgetragen. Die Ausführung der anschliessenden Flügelmauern wurde durch Fröste überrascht; sie zeigen daher stellenweise Frostschäden. Sonst ist das Wehr vollkommen intakt.

Das Material erwies sich als sehr widerstandsfähig gegen äussere Angriffe und zeigt an frischen Bruchfällen die grünliche, charakteristische Schlackenfärbung.

14. Die Stauanlage bei Delsberg, ausgeführt im Spätherbste

Material: komprimierter Schlackencementbéton. Mischungsverhältnis: 1 Vol. Cement : 2 Vol. Schlackensand : 5 Vol. Kies. Das fragliche Objekt hat ungefähr folgende Dimensionen: mittlere Sohlenbreite .    .    ca.    10 m

mittlere Wehrlänge .    .    ca.    25 m

Kronenhöhe über Sohle . ca. 1,5 m Die Wehrform ist entsprechend einer älteren in Stein und Holz (?) ausgeführten Anlage, die gelegentlich der Rekonstruktion

mit einbétoniert wurde, unregelmässig. In Ermangelung ausreichender Zeit konnte dieses, ziemlich entfernt von Choindez liegende Objekt nicht in Augenschein genommen werden.

15. Verschiedene Auslaufkanäle, ausgeführt in den Jahren 1881 und 1882.

Material: komprimierter Schlackensandbeton; Mischungs

verhältnis: 1 Vol. Mörtel : ca. 3,0 Vol. Geschiebskies. Die Mörtel-und Betonbereitung geschah in der »Trassmanier«. Die Abmessungen der Kanäle variiren; die Querschnittsform derselben entspricht der Durchlassform mit Stichbogen und vertikalen Widerlagern. Vorwiegend beträgt: die lichte Kanalweite

Kanalhöhe .    .

die Widerlagsstärke .    .

die Fundamentstärke ca.

0,30 m 0,30 m

die gesamte Kanallänge ca. .    . 200,00 m

die Kanäle liegen ca.....1,5 — 2,0 m unt. Terr.

die verwendete Betonmenge erreicht ca. 200 m³.

Sämtliche Auslaufkanäle sind unverputzt und zeigen derzeit keinerlei Beschädigungen.

16.    Fundamente verschiedener Gebläse tmd Dampfmaschinen, ausgeführt in verschiedenen Jahren.

Material : komprimierter Schlackensandbeton ; Mischungsverhältnis: 1 Vol. Mörtel : ca. 3,0 Vol. Geschiebskies. Die Mörtel-und Betonbereitung geschah in der »Trassmanier«. Je nach Zweck und speziellen Verhältnissen liegen die Fundamente, Schwungradgruben etc. mehr oder weniger tief im Boden, oder sie überragen die Hüttensohle. Beschädigungen dieser Ausführungen liegen nicht vor.

Ungefähre Menge des verwendeten Bétons ca. 150—180 m³.

17.    verschiedene Giess er ei-Grub en, ausgeführt in den Jahren 1882 bis Dezember 1884.

Material und Mischungsverhältnis wie vorher. Zur Bétonage unter Wasser wurde dem normalen Schlackensandbeton fein gemahlenes Schlackenmehl zugemischt. Die Mörtel- und Betonbereitung geschah in der »Trassmanier«.

Die Giessereigruben in Choindez dienen für den Röhrenguss; ihre Tiefen- und Profildimensionen wechseln mit dem

Durchmesser und der Baulänge der Röhren; die grossen Gruben haben 5 m Tiefe, ihre Umfassungsmauern oben 0,6, unten 1,0 m Wandstärke. Verwendete Betonmenge ca. 650 m³.

Die Giessereigruben stehen insoferne unter ungünstigen Verhältnissen, als sie beständigem Wechsel von Kohlenfeuer, also Trockne und Bodenfeuchtigkeit, insbesondere der Einwirkung der Kohlensäure und anderer Gase ausgesetzt sind.

Beschädigungen dieser Grubenumfassungsmauern liegen

nicht vor.

18. Giessereigebäude für die 1 m Röhren, ausgeführt in der zweiten Hälfte des Jahres 1882.

Material, Mischungsverhältnis und die Art der Betonbereitung wie vorher. Ungefährer Materialverbrauch 400 m3 Béton.

Fundamente, sowie das aufgebaute, aussen verputzte Umfassungsgemäuer sind auf die ganze Höhe in Schlackensandbeton ausgeführt worden. Die Bétonage erfolgte schichten weise zwischen Bohlenwänden durch Einstampfen der Betonmasse normaler Konsistenz. Nach Abrüstung des Holzwerkes wurde der abgebundene Béton nicht weiter benetzt.

Beschädigungen des Schlackenbetons dieses Objektes liegen nicht vor. An frischer Bruchfläche sieht der Béton hell weisslich-grau aus und verhält sich beim Anpickeln weniger widerstandsfähig als der Béton gleicher Zusammensetzung bei Erhärtung in Wasser oder in feuchter Atmosphäre.

19.    Die Koksschuppen und das Schreinereigebäude, ausgeführt in den Jahren 1880 resp. 1882.

Beide Objekte sind Riegelbauten mit ausbetonierten Feldern. Der hier verwendete Béton ist nach Material, Mischungsverhältnis-Aufbereitung und derzeitiger Beschaffenheit ähnlich dem vorerwähnten.

Die totale Betonmenge beträgt ca. 40 m³.

20.    An vorstehend erwähnte Bauwerke reihen sich nun die in Choindez und Umgebung (Courrendlin) in Schlackenstein-Rohbau ausgeführten Hochbauten. Sie wurden meist in recht geschmackvoller Weise ausgeführt:

Die Cementfabrik, eine Werkstätte, ein Stallgebäude, aus neuester Zeit die Speiseanstalt, das Schulgebäude, verschiedene

Arbeiterwohngebäude etc. Es würde hier zu weit führen, die einzelnen, in Augenschein genommenen Objekte näher zu beschreiben. Zur Orientierung diene indessen folgendes:

Die meisten der in Choindez und Umgebung vorhandenen Hochbauten stehen auf Schlackensandbéton-Fundamenten; sie sind vom Sockel ab in Schlackensteinen gemauert und mit Schlackenziegeln eingedeckt. Sämtliche Gesimssteine, ferner die Thür-und Fenstereinfassungen sind als Formsteine durch Einstampfen des gekollerten Schlackenmörtels erzeugt. Küchen und Korridore sind belegt mit Schlackencementplatten. Die Decken der verschiedenen Räumlichkeiten des Stallgebäudes wurden zwischen eisernen Trägern in Gewrölbform mit 7 cm Scheitelstärke in Béton hergestellt. Ebenso sind sämtliche Böden (ca. 420 m²) in der^ Stallungen, Wagenremisen etc., sowie die Plattformen vor und hinter dem Stallgebäude in Schlackencement (1883) ausgeführt. Bis auf die bekannten Schwindrisse in den Böden und Decken, teilweise auch im Verputz (Cement und Schlackensand) sind sämtliche Ausführungen in tadellosem Zustande angetroffen worden. Die Dächer waren ursprünglich undicht, sollen indessen mit der Zeit dicht geworden sein. Über die Dachsteine haben wir früher schon berichtet. Bei der Art und Weise, wie diese erzeugt wurden, kann es nicht befremden, dass die Steine undicht wTaren, was insbesondere auch die Erfahrungen in St. Sulpice bestätigen, wo das Dach der neuen Romancementfabrik wegen Undichtigkeit zu Reklamationen führte.

Seit dem Jahre 1886 sind auf den Werken der von Roll’-schen Gesellschaft ansehnliche Bauten in Schlackencementbéton ausgeführt worden, die ganz unmöglich ist im Rahmen dieser Arbeit wfiederzugeben ; wir müssen uns auf die Bemerkung beschränken, dass sämtliche Ausführungen bis zur Stunde in tadellosem Zustande sich befinden und Nacharbeiten, Rekonstruktionen infolge eines etwa eingetretenen Rückgangs der Kohäsionsverhältnisse des Schlackencementes unseres Wissens nicht stattgefunden haben.

y. Ausführungen im Rayon der Jura-Gewässerkorrektion.

In der Frage der Wertschätzung des Schlackencementes sind die Untersuchungen und Erfahrungen, die anlässlich der Herstellung zweier Kunstbauten der Juragewässerkorrektion ausgeführt, beziehungsweise gesammelt worden, von nicht zu unterschätzendem Wert. Wir haben diese Untersuchungen und Erfahrungen bei Besichtigung (17. März 1886) der Ausführung der Gründungsarbeiten des Schleusenwehres bei Nidau zur Kenntnis genommen und nehmen umsoweniger Anstand, dieselben vor die Öffentlichkeit zu bringen, als sie dem nachahmungswerten Bestreben entsprungen sind, die Verwendbarkeit des Materials in gegebenem Falle durch eigene Versuche festzustellen.

Bei den an gezogenen Versuchen handelte es sich zunächst um Feststellung der Zulässigkeit des an sich langsam bindenden Schlackencementes zu Gründungszwecken unter Wasser; in zweiter Linie war ein Vergleich der Festigkeitsverhältnisse des unter sonst gleichen Verhältnissen angefertigten Schlackencement-bétons gegenüber bewährten Roman- und Portlandcementmarken beabsichtigt.

Herr Oberingenieur v. Graffenried organisierte eine dieser Versuchsreihen ; die andere führte der Bauunternehmer, Herr Ritter-Egger in Biel, aus. Mehrere Kisten mit bestimmtem Fassungsraum wurden in fliessendes Wasser versenkt; mittelst geeigneter Röhren, beziehungsweise mittelst eines blechernen Gefässes mit durchlochtem Boden wurden genannte Kisten das eine mal mit Schlackencementbéton verschiedener Zusammensetzungen, — das andere mal mit den unterschiedlichen Cement-bétons und dem zur Ausführung in Aussicht genommenen Schlackenbeton mit einem Mischungsverhältnis von 1 Vol. Schlackencement : 6,0 Vol. Sand und Kies unter Wasser behutsam gefüllt. Die Portland- und Romancementbétons hatten eine Zusammensetzung von beziehungsweise 1 : 7 bis 1 : 8.

Nach 14-tägiger Wasserlagerung wurden die Betonsorten untersucht. Es hat sich hierbei nicht nur die Zulässigkeit des Schlackencementes zu Gründungszwecken unter Wasser heraus-g'estellt, sondern die Versuche haben auch dargethan, dass schon nach 28-tägiger Erhärtungsdauer der in beschriebener Weise erzeugte Schlackenbeton (1:6) der Festigkeit der übrigen Cement-bétons keineswegs nachstehe.

21. Fundamente der Pfeiler der Strassenbrücke über die Aare bei Büren, ausgeführt im März—April 1884.

Material: Schlackencementbéton ; Mischungsverhältnis: 1 Vol. Cement : 6,0 Vol. Sand und Kies. Der in Säcken zu 50 kg auf

den Bauplatz gelieferte Cement wurde im vorgeschriebenen Mischungsverhältnisse mit Sand und Kies (rundes Geschiebskies) zunächst trocken, sodann unter massigem Wasserzusatz durchgearbeitet, in einen Senkkasten mit Bodenklappen gefüllt und unter Einhaltung der nötigen Vorsichtsmassregeln in die Baugrube versenkt.

In beschriebener Weise sind die Fundamente der in Schmiedeisen ausgeführten Brückenjoche der Aarebrücke bei Büren unter Wasser hergestellt worden. Die hierbei verwendete Betonmenge betrug pro Pfeiler 98,4 m³, somit in Summa 295 m³.

Die Fundamente der Joche liegen gewöhnlich unter Wasser. Im Winter 1884 und 85 sank der Wasserspiegel der Aare derart, dass die Fundamente sichtbar und zugänglich wurden. Herr Oberingenieur v. Graffenried benutzte diesen Anlass, um die Beschaffenheit des vor Jahresfrist versenkten Bétons zu prüfen und fand denselben in tadellosem, durchaus befriedigendem Zustande.

22. Fundamente des Schleusenwehres am Zihlkanal bei Nidau (vergl. P'ig. 6 und 7), ausgeführt im Frühjahr 1886.

Material : Schlackencementbéton; Mischungsverhältnis: IVol. Cement : 2,0 Vol. Sand : 3,5 Kies. Der in Säcken zu 50 kg auf den Bauplatz gelieferte Schlackencement wurde mit Sand und Geschiebskies vom Hagneck-Kanal auf einer Mörtelpfanne zunächst zweimal trocken, sodann dreimal in angefeuchtetem Zustande durchgearbeitet. Gleichzeitig wurde stets ca. 0,5 m³ Béton erzeugt. Der Wasserzusatz war derart bemessen, dass der Mörtel sich trockener als frisch gegrabene Erde anfühlte.

Die Baugrube erstreckt sich auf die Kanalbreite. Ein Teil derselben wurde beiderseitig durch Spundpfähle eingegrenzt, der Rest blieb für den freien Wasserdurchfluss offen. Innerhalb der Spundwände, also in möglichst unbewegtem Wasser, wurde der . Béton in Röhren von 30 cm Durchmesser auf den Baugrund versenkt.¹) Das untere Rohrende steht um die Schichtenhöhe, die gegossen werden soll, über dem Baugrund; das obere Rohrende mündet in einen, zur Aufnahme des Bétons bestimmten Fülltrichter. Das Rohr selbst schwebt aufrecht und ist mittelst

Ketten und Seile derart gefasst und auf den Wellbock eines Laufkrahns gehängt, dass dasselbe nach Belieben gehoben und gesenkt, in der Flussrichtung oder quer hierzu bewegt werden,

somit die ganze Baugrube bestreichen kann, zwei solcher Röhren angewandt und gleichzeitig bedient.

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Fig. 6. Querschnitt für Seitenöffnung.

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wurden mit Béton gefüllt gehalten und nur während des Aufgebens frischer Portionen fand bei gleichzeitiger Bewegung des Rohres das Austreten und Ausbreiten des Bétons auf der Baugrube statt. Da letzteres stets nur allmählich und Schuttkegelartig abgeböscht vor sich ging, fand auch ein Auslaugen des

Cementes in kaum merklicher Weise statt. Das Wasser zwischen den Spundpfählen blieb klar und auch an der flussabwärts situirten Spundwand war nur eine schwache milchige Trübung des Wassers sichtbar.

8,5 m 87,4 m 2,0 m

Das Fundament der Schleuse hat eine Breite von

und eine Länge von...........

Die Fundamentdicke beträgt........

Die erforderliche Betonmenge ist somit rund .    .    1500,0 m³

Die Bétonage erfolgte schichten weise; die einzelnen Schichten sind beziehungsweise

0,8, 0,7 und 0,5 m stark.

Die oberste, 0,5 m starke Schicht wurde im Flerbste 1886 abgeglichen und zur Befestigung des Sohlenbelags der Schleuse hergerichtet. Letzterer ist unter Anwendung komprimierter Luft unter einer Art Taucherglocke stückweise hergestellt worden.

Über den Zustand des Bétons nach y2-jähriger Erhärtung verdanken wir Herrn Bauunternehmer Ritter-Egger folgende Notiz :

»Bezüglich Schleusenwerk »Nidau« resp. dessen Betonfundierung in Schlackencement berichte Ihnen, dass die Oberfläche sozusagen keine Schlammabsonderung, Cementauswaschungen etc. zeigte, ausser an zwei Orten, wo die Spundwand Öffnungen von über ca. 10 cm hatte. Auch ist solche bezügliche Höhe ziemlich genau und glatt; weniger unter den Pfeilern, wo eben die vielen Pfahlköpfe bei der Ausführung hinderlich waren. Wir gleichen diese Unebenheiten jeweilen im Caisson aus; einig'e etwas hohe Stellen konnten nur mit Spitzeisen weggebracht werden, wie bei der Steinhauerei. Mit dem Pickel wurde nur bei ganz scharfer, stählerner Spitze etwas ausgerichtet.«

ö. Ausführungen in Zürich und Umgebung.

23. Fundamente eines Wohngebäudes des Herrn Hiltpolt in Oberstrass, ausgeführt Ende März 1886.

Material: Komprimierter Schlackencementbéton ; Mischverhältnis: 1 Vol. Cement : 1,5 Yol. Sand : 6,5 Vol. Flusskies. Stärke der Fundamente : 0,6 m ; die verbrauchte Betonmenge beträgt ca. 46,0 m³. Als Ersatz für die in Aussicht genommene Steinpackung mit Wolfsplatten zur Konsolidierung der stellenweise mit Grundwasser bedeckten Fundamente wurde mit Vorteil der genannte Schlackencementbéton angewandt. Das ziemlich sauber gewaschene Füllmaterial wurde auf einer Mörtelpfanne ohne separierte Mörtelbereitung direkt mit dem Cement gemischt, stark nass angemacht und in die Baugrube geworfen. Absichtlich ist das Grundwasser nicht entfernt worden. Zur Bétonage ins Wasser wurde der Béton weniger stark genetzt und mit einiger Vorsicht in die Baugrube eingeführt.

Nach 24 Stunden war der Cementkonkret abgebunden und hinreichend fest, um darauf das, über Trottoir noch vier Stockwerk hohe, aufgehende Gemäuer des genannten Wohngebäudes aufzusetzen.

Am 28. April 1886, nachdem das Gebäude bis auf den inneren Ausbau erstellt war, liess der Verfasser in Gegenwart des Bauleiters das Fundament öffnen. Zu diesem Zwecke wurde in einer Kellerecke ein kleiner Schacht auf Fundamenttiefe abgeteuft und der Zustand des Bétons über dem Grundwasser untersucht. Es konnte festgestellt werden, dass der Béton in tadellosem Zustande sich befand und einen sehr ansehnlichen Grad der Versteinerung erreicht hat.

Im Hause des Herrn Hiltpolt sind sämtliche Kelleräume mit Cementboden versehen worden. Die ca. 8 bis 10 cm starke Unterbettung ist in Schlackencementkonkret 1 : 10, der ca. 3 cm starke Überzug der Hauptsache nach in Mörtel 1 : 3 hergestellt worden. Das Bindemittel des Überzuges besteht aus einem Gemenge von 0,5 Schlackencement und 0,5 Portlandcement.

25. Chemiebau des Schweiz. Polytechnikums, Zürich.

Aufnahme der Abzugsrinnen-Deckel mit

Versuchsweise wurde die Umfassung des Behälters für Kondensationswasser der Sulzer-Heizung, sowie die Bettung der Teer-Abzugsrinnen in den Fussböden der grossen Arbeitssäle des Chemiebaues in Schlackencementmörtel hergestellt. Die Bettung ist ziemlich gut ausgeführt und Während der ersten Periode der Erhärtung sorgfältig genetzt worden. Die Konstruktion hatte sich überraschend lange rissfrei erhalten; beim Eintritte der trockenen Sommerhitze haben sich indessen auch eine grössere Anzahl von Schwindrissen in der Querrichtung der fraglichen Bettung eingestellt. Die an der Ebene des Asphaltbodens liegenden, zur Nut versehenen Einfassungen der Cementschalen zeigen jetzt vielfach Beschädigungen, wie: Schwindrisse, Kantenbrüche u. d. m.

Fig. 8.

Zukünftiges Terrain

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25. Physikgebäude des Schweiz. Polytechnikums, Zurich. Beim Bau des Physikgebäudes des Schweiz. Polytechnikums hat der Schlackencement eine umfassende Anwendung gefunden. Es wurden in Schlackencement ausgeführt :

14

VII. Heft.

an Fundamenten von Stützmauern:

(1 Vol. Cement : 3 Vol. Sand : 7 Vol. Kies) .    402 m³

an Fundamenten des Hauptgebäudes:

.    .    687 m³

(1 : 3 : 5 und 1 : 2 : 6).......

an Gewölben zwischen I-Eisen:

. 450 m³

(1 Vol. Cement : 2 Vol. Sand : 4 Vol. Kies) Hinterfüllungen (1 A^ol. Cement : 3 Sand : 13 Kies) .    100 m³

Summa 1639 m³

Die in Fig. 8 dargestellten unterirdischen Laboratorien wurden ebenfalls in Schlackencementbéton ausgeführt, mit einer 3 cm starken Schicht in Schlackencementmörtel überzogen und mit Asphalttuch abgedeckt. Verwendet wurden im Ganzen 19 Waggon Cement; gesamte Betonmenge: 563 m³. Nach Angabe des Bauunternehmers liegen der Ausführung folgende Mischungsverhältnisse zu Grunde: für die Fundamente :

»    » Widerlager :

»    » Gewölbe :

» » Hinterfüllung: 1 »

» » Kontregewölbe: 1 »

Fig. 9.

1 Vol. Cem. : 3 Vol. Sand : 7 Vol. Kies²)

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Fig. 10.

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Das Objekt,

von welchem Fig 9 einen Schnitt durch eine der seitlichen kuppelförmigen Räume, Fig. 10 einen Schnitt durch

den cylindrischen, mit Calotten begrenzten Raum vergegenwärtigt, liegt in kompaktem Glacialschutt, trägt eine ca. 5,0 m hohe Erdbelastung und arbeitet im Scheitel der Gewölbe mit 16 bis 20 kg pro cm².

Die Ausführung hat sich bis zur Stunde recht gut bewährt.

Über die bei der Bétonage mit dem Schlackencement gemachten Erfahrungen machte der Bauführer des Physikbaues, Herr Architekt Münch, folgende Mitteilungen (Zürich 1890):

»Bei der Betonbereitung mit Schlackencement hat die Erfahrung gelehrt, dass der Béton viel fester wird, wenn derselbe etwas nasser gemacht wird, als wie es bisher bei Verwendung von Portlandcement üblich war; auch muss die Betonmasse etwas mehr durchgearbeitet werden. Beim Einstampfen darf nicht zu stark gestossen werden, sondern mit leichten, aber vielen Schlägen gearbeitet werden, bis die Oberfläche Wasser zieht. Die Festigkeit erhöht sich wesentlich, wenn in der Erhärtungsperiode von Zeit zu Zeit der Béton mit Wasser an gefeuchtet wird. Bei schwachen Mischungen, wie 1 : 12, 1 : 10, 1 : 8 sollte, besonders bei etwas grobem Kies, die Mörtelzusammensetzung 1 : 3 gewählt werden, indem dadurch eine gleichartigere, kompaktere Masse entsteht, als mit Mörtel 1 : 2.

Bei Verwendung von Schlackencement beim Béton hat man überdies den nicht zu unterschätzenden Vorteil in der Hand, die Richtigkeit der vorgeschriebenen Mörtel- und Betonmischung an der Farbe des Bétons sofort zu erkennen, wenn man durch Beobachtung der Farbdifferenzen bei verschiedenen Mischungen einige Übung sich angeeignet hat.«

Als Beispiel einer raschen und grossen F'estigkeits-Erzielung mit Schlackenbeton, führt Herr Architekt Münch weiter an:

»Infolg-e Tieferlegen eines Heizkanales musste ein Betonfundament wieder entfernt werden. Das Fundament 3,00/2,80, 0,70 m dick von der Mischung 1:3:5 war ca. 10 Tage alt; es war jedoch schon zu hart, um es mit dem Pickel entfernen zu können. Der Klotz musste erst mit Pulver gesprengt werden, wozu 7 Pfund erforderlich waren; 2 Mann hatten 2J/2 Tage mit der Entfernung dieses Fundamentbetons zu thun.«

26. Ftmdamente und Umfassungswände der Arbeiterhäuschen, System Schindler-Escher in Wipkingen bei Zürich.

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Im Juli 1886 Hess Herr Schindler-Escher zwei Arbeiterhäuschen nach seinem Systeme (»Klein aber Mein«) in W ipkingen

bei Zürich versuchsweise erbauen, samte an Umfassungs- und Scheidewänden vorhandene Gemäuer wurden in Schlackencementbéton ausgeführt. Besagte Wände

Fundamente, sowie das ge-

haben beziehungsweise 40, 30 und 15 cm Stärke, sind teils an den gewachsenen Boden angelehnt, teils erheben sie sich auf

1,5 beim andern Häuschen auf ca. 3 m Höhe frei über das

Terrain.

Fundamente sind in ca. 1 : 9 bis 1 : 10, das aufgehende Gemäuer, soweit dasselbe an der Luft liegt, wurde in einem Mischungsverhältnis von ca. 1 : 8 bis 1 : 9 ausgeführt. Das an sich kostspieligere Sandmaterial, die Kosten, die sein sachgemässes Verarbeiten bedingt, thunlichst zu sparen, wurde in den angeführten Betonmischungen der Sandgehalt zu l³/⁴ bis 2 Vol. Teile angenommen.

Die an beiden Arbeiterhäuschen verwendete Betonmenge betrug: 75 bis 80 m³. Die Ausführung war eine recht befriedigende, obschon die Reinheit der Füllstoffe zu wünschen übrig Hess. Die erste Zeit über wurde bei windstiller Luft und vorwiegend bedecktem Himmel gearbeitet ; der Schlackenbeton erhielt auch hin und wieder mal etwas Regen.

Eine Ecke des unteren Häuschens wurde dagegen durch Sonnenstrahlen insofern beschädigt, als dort das vorzeitige Verdampfen des Wassers die normale Erhärtung störte und zu einer merklichen Schwindrissigkeit des Cementes Veranlassung gab. Das ca. Taubenei grosse Kiesmaterial sass an dieser Ecke auffallend locker im Mörtel, welcher überdies Haarrisse zeigte. Eine Rekonstruktion der schadhaften Ecke war indessen nicht nötig gewesen.

Am 1. Oktober gleichen Jahres hatte der Verfasser den Zustand des Schlackenbetons untersucht und gefunden, dass derselbe im grossen und ganzen nichts zu wünschen übrig lässt. Der Béton war löchrig und gleicht in dieser Hinsicht der jüngeren Nagelfluh (Konglomerat). Seine Festigkeit an der Oberfläche ist geringer als in der Mitte der Mauer, der dort die charakteristische, grüne Färbung des Bindemittels zeigte. Der grün gefärbte Mauerkern Hess sich relativ schlecht pickein und um die Mauer zu durchbrechen, musste zum Spitzeisen gegriffen werden.

27. Deckeldohlen und Güterschuppen-Fundamente der Bahnhof-Anlage zu Horgen (Schweiz. Nordostbahn), ausgeführt im Monat Mai-Juni 1888 (vergl. Fig. 11 und 12).

Fig. li.

Material: Komprim. Schlacken-cementbéton; Mischungsverhältnis: 1 Vol. Cement : 9 bis 10 Vol.

1,13 m.

Füllmaterial. Als solches diente ein von Altendorf am Obersee bezogenes Gemenge aus Sand und Kies (ca. 2 : 3), welches mit Rücksicht auf seine Reinheit ungewaschen zu Betonbereitung    j    -

verwendet wurde. Die Menge    j    ~

des Anmachwassers war derart    j

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gewählt, dass der Béton in der Baugrube noch gehörig eingerammt werden konnte. Fig. 12 stellt den Querschnitt einerDeckel-dohle — Fig. 11 den Fundamentquerschnitt eines inneren Bundständers — dar. Der Querschnitt der Fundamente der Schuppenumfassung ist Fig. 11 ähnlich.

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Die Fundamente vorerwähnter Bauwerke liegen in aufgefülltem Boden; der    ³

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Untergrund ist auch nicht d vollständig sicher. Daher die Wahl der Pfahlfundation mit Betonschüttung, welche ca. 0,8 m unter Terrain durchweg aus Schlacken-cementkonkret besteht.

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Am 7. August 1886 hatte der Verfasser in Gegenwart des bauleitenden Ingenieurs die Prüfung der Beschaffenheit des Bétons an mehreren Orten vorgenommen und feststellen können, dass überall, wo der Béton unter einer vor vorzeitiger

Austrocknung schützenden Erdschicht erhärten konnte, grüne Färbung, normale Härte und erhebliche Widerstandsfähigkeit gegen das Anpickeln zeigte. Weniger befriedigte die Festigkeit des Bétons dort, wo Schlackencement Periode der Erhärtung nicht weiter genetzt — einen 1 eil seines Wassergehaltes verlor. An frischen Anbruchflächen löste sich der runde Flusskies aus dem Mörtel, wie die Nuss aus der Schale. Eine nähere Besichtigung ergab, dass das Oberdörfer Kiesmaterial keineswegs genügend rein gewesen, um die Adhäsionskraft des Schlackencementes ordentlich auszunutzen. Das totale, in Horgen verwendete Schlackenbetonquantum beträgt rund 420,0 m³.

schützende Erddecken fehlten und der

die Konstruktionen waren in der ersten

28. Fundamente eines Fussgänger dur chiasses in Winterthur; ausgeführt im Frühjahr 1886 (vergl. Fig. 13).

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Material:    Schlackencement - Rammbéton ; Mischungsver

hältnis: 1 Vol. Cement : 3 Vol. Sand : 6 Vol. Kies. Totale Béton-masse. 245 m³. Fig. 13 stellt den Querschnitt des fraglichen Objektes dar. Dem Bauführer desselben, Herrn Ingenieur Leganyi, verdanken wir folgenden kurzen Bericht:

».....Hierzu hat der Unternehmer ein Kiesmaterial aus

der Töss verwendet, welches Sand und Kies angenähert in den vorgeschriebenen Verhältnissen besass und dazu noch sehr rein war. Dieser Béton ist vorzüglich geworden.«

29. Rekonstmktion des Einlaufkanals der Papierfabrik an der Sihl; ausgeführt 1890 durch das Baugeschäft Locher & Co„ Zürich.

Das Kanalprofil ist in Schlackencementbéton ausgeführt. Es wurde das Erdreich auf 6,0 m Breite 1,70 m Tiefe ausgehoben, hierauf in Absätzen gegen die Böschungen eine erste Betonlage von 0,60 rn Stärke in der Mitte, darauf eine zweite Schicht von 0,30 m Stärke eingebracht. Die obere Betonschicht wurde mit einer Schlackencement-Mörtelschicht von 3,0 cm Dicke überzogen.

Für die untere Lage (1 Vol. Cement : 12 Vol. sandreicher Seeschotter) waren 74,3 m³, für die obere (1 Vol. Cement : 6 Vol. Seeschotter) 37,0 m³ Béton erforderlich. Der Überzug wurde in einem Mischungsverhältnis 1 Vol. Cement : 2,5 Vol. Seesand ausgeführt. Bis auf einige Haarrisse (Schwindrisse) im Überzug hat die Ausführung- sich vollkommen bewährt.

30.    TheaterbatUe Zürich; ausgeführt 1891—92.

Anlässlich der Erstellung des neuen Züricher Stadttheaters

hat der Schlackencement von Choindez eine mannigfache Anwendung gefunden. Von diesen heben wir hervor:

a.    Die Fundamente. Auf Pfählen, welche auf Niederwasserhöhe des Grundwassers abgeschnitten wurden, ruht eine 2,25 m hohe Betonschicht in Schlackencement. Mischungsverhältniss: 1 Vol. Cement : 10 Vol. Seeschotter (Sandreich; Verhältnis von Sand : Kies =1:4) Gesamtmenge des Bétons: 2050 m³.

b.    Die Wände im Kellergeschoss sind zum Teil in Schlackencementbéton ausgeführt. Mischungsverhältnis: 1 Vol. Cement : 8 Vol. Seeschotter; Gesamtmenge des Bétons: 880,0 m³.

c.    Sämtliche Böden zwischen eisernen Trägern incl. das Gewölbe über dem Proscenium. Teilweise unter Anwendung von Kleinkies, teilweise mit Steinkohlenschlacken als Füllstoff ausgeführt. Mischungsverhältnis nach örtlichen Verhältnissen verschieden. Summa 7040 m² H.-P.

31.    Schweizerisches Landesmuseum. (1893—1894).

Im Schweiz. Landesmuseum ist der Schlackencement ebenfalls in umfassendster Weise in Anwendung gekommen u. z.

a. An Fundamenten:

1 Vol. Cement : 2 Vol. Sand : 6 Vol. grobes Kies = 1720 m³.

b.    An Kellergeschossmauern:

1 Vol. Cement : 2 Vol. Sand : 5 Vol. grobes Kies — 2900 m³.

c.    An Gewölben (Gurten):

1 Vol. Cement : 2 Vol. Sand : 4 Vol. grobes Kies = 1900 m³.

An Gewölben zwischen 1 rägern :

1 Vol. Cement : 3 Vol. Sand : 8 Vol. kleines Kies = 1900 m³.

Über die an Gewölben zwischen T-Trägern beziehungsweise zwischen Mauerwände gespannten Kappengewölben ausgeführten Belastungsproben, vergl. die speziellen Mitteilungen in No. 14 des vorliegenden Heftes.

Im Frühjahr 1896 traten an den verputzten Leibungsflächen der Schlackencementgewölbe des Schweiz. Landesmuseums sowie an jenen der mit der Museumsbaute zusammenhängenden Kunstgewerbeschule, Rissbildungen auf, die die Bauleitung ver-anlassten, einzelne dieser Gewölbe neuerdings Belastungsproben zu unterwerfen, zu welchen der Berichterstatter zugezogen wurde. Vom Bau Vorstand der Stadt Zürich wurde derselbe überdies aufgefordert den Zustand der in Schlackencementbéton ausgeführten Böden- und Deckengewölbe der vorerwähnten Bauwerke zu untersuchen und Bericht zu erstatten. Einige Bruchstücke dieses Berichtes lassen wir hier folgen, weil dieselben vielleicht einiges Beachtenswerte enthalten.

„ .... Bevor ich indessen auf meinen eigentlichen Gegenstand eintrete, bitte ich die Bemerkung zu erlauben, dass ich mit der gegenwärtig herrschenden Sucht, alles in Cement erstellen zu wollen, nicht ganz einverstanden bin ; ich bin es insbesondere bei solchen Objekten und Bauausführungen nicht, die einer ausschliesslichen Lufterhärtung • unterworfen sind und wo durch die Lage und Natur der Ausführung des Objektes die Erfüllung jener Bedingung ausgeschlossen bleibt, die die wirksame Versteinerung jedes Kon-krets in Cement fordert, nämlich die Feuchthaltung in den ersten Phasen der Erhärtung. Man beginnt durch manche gute Erfahrung aufgemuntert zu übersehen, dass die Cemente hydraulische Bindemittel sind, die namentlich in den ersten Phasen der Erhärtung schon deshalb eine dauernde Feuchthaltung fordern, weil sie beim Anmachen und in den ersten Tagen ihrer Verfestigung, nur einen relativ geringen Prozentsatz derjenigen Wassermenge aufnehmen, welche zur Bildung der Kalkhydro - Silicate, denen fast allein die Nacherhärtung zukommt, erforderlich ist. Wird dem Bindemittel das zur Bildung der Hydrate nötige Wasser in der ersten Erhärtungs-Phase entzogen oder hindern die Umstände und örtlichen Verhältnisse die Zufuhr der erforderlichen Wassermengen, so wird der schliesslichen Kraftentfaltung Abbruch gethan und man darf sich nachträglich nicht wundern, dass die erwartete, rechnungsmässig erhoffte Festigkeit der Konstruktion nicht erreicht wird. Beim Schlackencemente liegen die Verhältnisse im Vergleiche zum Portland- und Romancemente, in sofern ungünstiger als bei diesem Bindemittel die die Hydrosilicate bildenden Komponenten, nämlich der Kalk und das Silicat räumlich relativ weit getrennt sind und das Wasser bei diesem Bindemittel überdies noch die Rolle des Transportvermittlers der Cementbestandteile besorgt. Fehlt hier das Wasser in der ersten Phase der Erhärtung, kann die Konstruktion vor Abtrocknung nicht bewahrt werden, mit andern Worten, kann die Konstruktion in der Zeit nach ihrer Ausführung nicht dauernd nass gehalten werden, so wird eben die Kalkhydrosilicatbildung nur unvollkommen vor sich gehen und der Mörtel erdig-körnig, sandig, leicht zerreiblich bleiben.“

„Alle Erfahrungen mit Schlackencement stimmen darin überein, dass zu deren vollen Kraftentfaltung eine wirksame Nasshaltung der Konstruktion in der ersten Zeit unentbehrlich ist. Diese Nasshaltung ist jedoch mit einem Anspritzen oder Begiessen, sobald der Béton abgetrocknet ist nicht erreicht ; im Gegenteil, alternierendes Netzen und Trocknen des Cementes ergiebt ein Spiel von Ausdehnung und Kontraktion der Masse, welches leicht zur Quelle der Schwindrissigkeit des Bindemittels werden kann. Es stimmen ferner alle Erfahrungen mit Schlackencement auch darin überein, dass das Mass seiner Schwindung und damit das Auftreten von Schwindrissigkeit grösser sei, als bei Roman- und Portlandcementen. Diese Eigenschaft des Schlackencementes sowie seine wesentlich grössere Empfindlichkeit bei Wassermangel in der ersten Phase der Erhärtung stellen die Verwendbarkeit des Schlacken cementes hinter jene des Portland- und des guten Roman-cementes, obschon beide als hydraulische Bindemittel in erster Linie zur Ausführung solcher Bauwerke gehören, die die Feuchthaltung überhaupt, oder doch wenigstens in den ersten Phasen der Erhärtung ermöglichen. Dass auch der Schlackencement unter solchen Umständen Hervorragendes leistet, beweisen zahlreiche Ausführungen. Eatal für den Schlackencement wäre es, wenn etwa nachgewiesen werden sollte, dass derselbe das einmal chemisch gebundene Wasser im Laufe der Zeit bei gewöhnlichen Lufttemperaturen wieder abgeben könnte, ln dieser Hinsicht fehlen noch direkte Beobachtungen; das vorhandene Versuchsmaterial bezüglich des Verhaltens des Schlackencementes bei ausschliesslicher Luftlagerung reicht bis auf 2 Jahre und zeigt widersprechendes Verhalten, und wo eine Abminderung der Kohäsion konstatiert wurde, bleibt überhaupt unentschieden, ob dieselbe vom nachträglichen Wasserverlust oder von der Schwindrissigkeit herrührt. Nach der bisherigen Erfahrung giebt das Hydro-silicat sein Wasser erst bei Rotglut ab, so dass der Rückgang der Festigkeit gegenwärtig als Folge der Schwindrissigkeit des Bindemittels angesehen wird. Für alle Fälle hat der Schlackencement mit jenen Erscheinungen nichts gemein, die bei dolomitischen (magnesiareichen Portlandcementen) oder bei solchen magnesiafreien Portlandcementen beobachtet wurden, die sorglos aufbereitet, mangelhaft gebrannt oder aus mangelhaft sortierten Klinkern fabriziert wurden und die an der Luft unter Wasser- und Kohlensäureaufnahme, zu Folge Molekularspannungen, von Aussen nach Innen allmälig fortschreitend zu Pulver zerfallen können.“

¹

Eine nähere Beschreibung dieser Gründungsart findet sich in den „Annales des Ponts et Chaussées.“ April 1885, Seite 776.

²

Rundes Geschiebskies.

Sodann heisst es weiter:

„Bezüglich der Gewölbe des Schweiz. Landesmuseums, welche ich Dank dem Entgegenkommen des Herrn F. Locher vor einigen Tagen zu untersuchen Gelegenheit fand, habe ich 3 Beobachtungen gemacht nämlich:

„Querrissigkeit, Längsrissigkeit und stellenweise mürbe, lockere Kohäsionsbeschaffenheit. Die beiden ersten sind Folge der Schwindung des Mörtels; die Querrissigkeit kommt der Hauptsache nach an den Bahnanschlüssen vor, wo auch der Mörtel an Kohäsion meist zu wünschen übrig lässt und zwar dies namentlich dann, wenn der ältere Béton während eines Arbeitsstillstandes, z. B. von Samstag auf den Montag abtrocknen konnte und die Feuchtigkeit des anstossenden, frisch eingebrachten Bétons mehr oder weniger abgesogen wurde. Dass wir es hier thatsächlich mit Schwindungserscheinungen zu thun haben, geht aus dem Umstande hervor, dass klaffende Querrisse nur in geheizten Lokalitäten beobachtet wurden und der Béton hier von den eisernen Trägern deutlich abgelöst erscheint, wie dies nachträglich z. B. auch an den Decken der Kunstgewerbeschule thatsächlich konstatiert wurde Längsrisse folgen in der Regel der Scheitellinie der Gewölbe, treten unregelmässig auf und umfassen in der Regel einzelne Teile der Bahnen. Es ist nicht konstatiert, dass alb diese Risse den Béton durchsetzen; einzelne können sehr wohl im Putz liegen, andere nicht. Für den Unterfertigten haben die Quer- und Längsrisse nichts überraschendes ; es wäre im Grunde genommen auffallend, wenn solche Risse im luftlagernden Schlackencementbéton nicht vorgekommen wären. Für die Tragfähigkeit der Böden halte ich diese Risse von untergeordneter Bedeutung, und erinnere in dieser Hinsicht an die Versuche vom Jahre 1894, anlässlich welcher eine zwischen T-Eisen gespannte Kappe ähnlicher Konstruktion und Erstellungsart, wie die Deckengewölbe der Museumsbaute, nachdem dieselbe selbst durch eine Belastung von 6,0 t pro m² nicht gebrochen werden konnte, ausgeschalt längs einem Scheitelriss selbstthätig in 2 fast symetrische Hälften zerfiel. Dieser Riss hat nicht gehindert, dass die Kappe zwischen den T' Trägern tadelloses Verhalten zeigte. Wir haben es bei diesen Kappen mit der Gewölbe- und nicht mit einer Balkenwirkung zu thun; eine Scheitelfuge aber wird auf die Stabilitätsverhältnisse des Gewölbes keinen nachteiligen Einfluss ausüben können. Immerhin geht meine Ansicht dahin, es möchten an verschiedenen Stellen, die Quer- und Längsrisse zeigen, Belastungsproben ausgeführt werden, welche die Kohäsionsverhältnisse des Bétons, bezw. das Tragvermögen der Konstruktion auszuweisen hätten.“

„An verschiedenen zugänglichen Stellen wurde der Béton mittelst Hammer, an einzelnen mittelst Spitzeisen und Hammer untersucht und ist selbst in ein und demselben Lokale verschieden wertig angetroffen worden. So z. B. in dem, an den grossen Mittelbau angrenzenden Lokale, in welchem angeblich die eiserne Säule nachträglich eingezogen wurde. Hier war der Boden an 2 Stellen durchbrochen; während der Béton an der, der Mittelbauscheidewand benachbarten Stelle mürbe, locker, zerreiblich war, erschien die Kohäsion an der anderen, dem Eingänge benachbarten Stelle völlig normal. Im Mittelbau war ein Stück der oberen Leibung der Bodengewölbe frei gelegt; der Béton erschien von normaler Beschaffenheit. Gleiches wurde an der Stelle konstatiert, die der ersten Probebelastung unterworfen wurde; ähnlich an mehreren anderen Stellen.

„Im Ganzen und Grossen scheint der Béton zu Befürchtungen keinen Anlass zu geben; auch muss bemerkt werden, dass nach den Erfahrungen, die anlässlich den Belastungsproben vom Jahre 1894 gesammelt wurden, die Baufälligkeit der Betongewölbe sich durch Ablösungen einzelner Betonbrocken kenntlich macht und man gegebenen Falls immer noch zeitgerecht Vorsorge für Inventar und Menschenleben treffen kann. Ich bemerke indessen, dass eine Ursache zu Bedenken dieser Art derzeit nicht besteht.“ Die von der Bauleitung der Landesmuseumsbaute an mehreren Gewölben mit und ohne Rissbildungen ausgeführten

Belastungsproben haben den vorstehenden Schlusssatz unseres Berichtes vollkommen bewahrheitet.

Die Tragfähigkeit der Schlackencementgewölbe entsprach völlig derjenigen, welche zur Zeit der Entscheidung über die Zulassung dieser Bauweise ausgeführt wurden ; vergl. die Mitteilungen in Nr. 14 des vorliegenden Heftes.

Das Bauamt der Stadt Zürich hat in Schlackencement eine

grössere Anzahl von kleinern und grossem Objekten in Ausführung gebracht, die sich bis zur Stunde gut bewährten. Zu diesen gehören auch die unter No. 32, 33, 34 u. 35 angeführten Ausführungen.

voirs.

32. Erweiterungsarbeiten des Züricher Niederdruckreser-Hier fand der Schlackencement versuchsweise eine zweifache Verwendung, nämlich als Maurer-Mörtel (1 : 4) und als Bindemittel im Béton (1 : 5 bis 1 : 6). Ersterer diente zur Herstellung einiger Scheidewände der Reservoirkammern in Backsteinmauerwerk; der Béton dagegen wurde zum Abgleichen einiger in Portlandcement erstellten Abschlussgewölbe und zu andern nebensächlichen Betonarbeiten verwendet. Die Backsteine der Reservoirscheidewände wurden in wassersattem Zustande vermauert; der Mörtel war wurfgerecht. Trotzdem trat die Verfestigung des Mörtels nicht im erwarteten Masse ein. Die Zugfestigkeit dieses, in die Formen lose ein gefüllten, also nicht eingestampften Mörtels betrug nach 28 Tagen blos 8 bis 9 kg pro cm²; seine Adhäsion am Backstein war bedeutend. Bei einem probeweise erbauten Blocke, sowie anlässlich des Abbruches eines 5 Tage alten Stückes einer Reservoirscheidemauer, sind beim gewaltsamen Ablösen der einzelnen Backsteine gewöhnlich die letztem gebrochen.

zufälligerweise untersucht (4. September 1896). Infolge Rekonstruktion einer elektrischen Leitung, welche zwischen Reservoir und Wärterhaus unterirdisch liegt, wurde ein Schacht abgeteuft und dabei ein Schlackenbeton angefahren, welcher durchbrochen Die Erhärtung dieses 1¹/2 bis 2 Monate alten

werden musste.

Schlackencementkonkrets war soweit vorgeschritten, dass mit dem Pickel nichts auszurichten war und man sich genötigt sah,

zum

Spitzeisen und zur Brechstange zu greifen. Die an den Tag geförderten Bruchstücke zeigten kompaktes Gefüge und die grüne Farbe des in feuchter Atmosphäre erhärtenden Schlacken-cementes. An der Luft verloren die Bruchstücke die charakteristische Färbung und einen Teil ihrer ursprünglichen Kraft.

33. Korrektion des Limmatquais in Zürich (1890). Anlässlich dieser Arbeit wurden in Schlackencementbéton erstellt:

Ein Überfallwehr ; neue Ufer- und Kanalmauern ; die Böden im Freikanal und in der Schifffahrtsschleuse ; vergl. big. 14 und 15.

Fig. 14.

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Fig. 15.

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Gesamte Betonmenge 1120m³; Mischungsverhältnis: 1 Vol. Cement : 3 Vol. Sand : 6 Vol. Kies, welche Mischung pro m3 Béton einem Cementaufwande von 135 kg entspricht.

An der Verwendungsstelle erzeugte Betonwürfel (1:3:6) ergaben nach 8-täg*iger Luftlagerung 72,0 kg Druckfestigkeit.

Das Bauwerk ist vollkommen gelungen ; der Béton erreichte ansehnliche Härte und Festigkeit. Anlässlich der nachträglichen Erstellung eines Rechens hatte man Mühe gehabt mit dem Spitzeisen die zur Befestigung der eisernen Rahmstücke des Rechens erforderlichen Löcher in den Wehrkörper zu brechen.

Eine im Monate März 1894 durchgeführte Untersuchung des Zustandes des Wehrkörpers ergab für dessen zugänglich gewesenen Teile einen tadellosen Bestand.

34. Neue Ufermauer am Sihlkanal, vergl. Fig. 16, ausgeführt im Jahre 1890.

Fig. 16.

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Länge der Mauer 101,6 m ; Mauerhöhe 2,25 m ; mittlere Stärke ca. 1,0 m; gesamte Betonmenge 193 m³; 200 m² verputzte Stirnfläche. Mischung des Bétons: 1 Vol. Cement : 9 Vol. Füllstoff; Verputz: 1 Vol. Cement : 3 Vol. Sand.

35. Brücken über den Sihlkanal vergl. Fig. 17, ausgeführt im Jahre 1890; dito Überwölbung des Sihlkanals. (37 m lang; Profilund Gewölbstärke entspricht jener der in Fig. 17 dargestellten Brücke).

Fig. 17.

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Es erforderten an Béton :

Brücke I Brücke II Sihlüberwölbung

für Sohle u. Widerlager (1 : 9)    40,0    m³    43,0    m³

für das Gewölbe (1:7).    .    .    37,0    m³    44,3    m³

Der Verputz (1 : 3) umfasst . 180,0 m² 83,0 m²

181 m³

164 m3 520 m²

36.    Die neue Gasometerumfassung (i8çi) ; das bedeutende Objekt ist blos teilweise in Schlackencementbéton erstellt. Eine Lieferung treibenden Cementes veranlasste die Bauleitung zum Wechsel des Bindemittels. Der in Schlackencement erstellte Teil zeigt durchaus normales Verhalten, u. s. w.

37.    Wehrbaute am oberen Limmat-Mühlesteg in Zürich, ausgeführt im Aufträge des kantonalen Ingenieuramtes, 1891.

Fig. 18.

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Zur Regulierung der See-Abflussverhältnisse wurde das in Fig. 18 im Grundrisse, in Fig. 19 und 20 in Schnitten nach A—B und C—D dargestellte Schleusenwehr in Schlackencement-béton hergestellt. Mischungsverhältnis: 1,0 Cement : 2,0 Sand : 5,0 Kies. Gesamte Betonmenge: 312,0 m³, ausserdem 22,0 m³ Mörtel 1 : 3, zum Verputz. Angeblich ist zum Verputze Portlandcement-mörtel gewählt worden. Derselbe hat nicht gehalten. Eine im

Fig. 20.

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2,1------

März 1894 durchgeführte Untersuchung ergab, dass der Verputz, welcher nachträglich aufgebracht zu sein scheint, durchwegs hohl lag. Abgelöste Schalen des Verputzes ergaben geringe Kohäsion des Mörtels und starke Kalksinterbildung unter denselben; der Wehrkörper zeigte, soweit dieser zugänglich war, eine normale Kohäsionbeschaffenheit des Bétons. Die Ursache der Ablösung des Verputzes kann entweder durch mangelhafte Arbeit (was nicht anzunehmen ist, da der nämliche Bauunternehmer diese

angeführten

Arbeiten aus

Baute sowie die unter No. 33 geführt hat), durch Einwirkung der Fröste, oder was das wahrscheinlichste ist, durch vorzeitige Einwirkung des Wassers

Da der Béton nicht absolut dicht ist, konnte

ver

anlasst sein.

Wasser den Wehrkörper durchziehen, Kalk auswaschen und diesen unter dem locker liegenden Putz absetzen (Sinterbildung dem Verputz), wodurch der Verputz rissig wurde und

unter abblättern musste.

38. Statianlage und Ufer schutzbaut en der Seidenweberei des Hm. Kölliker in Bremgarten (1887).

Neben dem Turbinenhause, Schleusenanlagen, Ufermauern Auslaufkanal, diversen Böden etc. wurde auch die Stauanlage

am

Fig. 21.

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in der Reuss, sowie die Ufermauern in Schlackencementbéton durch das Baugeschäft der Herren Locher & Cie. in Zürich ausgeführt. Fig. 21 giebt im Massstabe 1 : 200 den Grundriss eines

Teilstückes der Stauanlage mit Wehrkörper samt Stauschwellen, das Sturzbett und die Konstruktion der Wehrkante. Im Mass-stabe 1 : 50 geben wir in Fig. 22 einen Schnitt durch den Wehrkörper, in Fig. 23 einen solchen durch das Widerlager.

Fig. 22.

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Die Stauschwelle der Wehranlage lagert auf einem 1,80 m breiten Betonkörper, welcher im Mischungsverhältnisse von 1 Vol. Cement : 2 Vol. Sand : 4 Vol. grobem Kies (Flussgeschiebe) in variabler Höhe ausgeführt wurde. Die Höhe des Betonkörpers schwankt mit der Bodenbeschaffenheit zwischen 1,7 m und 5,5 m. Stauschwelle und Wehrkopf absorbierten 260 m³ Béton.

Die Anlage wurde 1887 hergestellt. Kurz nach Erstellung der Anlage hatte ein ausserordentliches Hochwasser die Konstruktion in einer Weise beschädigt, welche ein beredtes Zeugnis für die Festigkeit und Zähigkeit des Schlackencementbétons abgiebt. Die ursprünglich in Ausführung gebrachten Spundwände am Wehrkörper waren zu schwach und wohl auch ungenügend tief gerammt. Das Hochwasser hatte dieselben gelockert, unterspühlt und schliesslich fortgerissen. Der Betonkörper des Wehres

15

VII. Heft.

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Die Anlage wurde später rekonstruiert und steht heute in tadellosem Dienstzustande.

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39. Umfassungsbassin d. neuen Gasbehälters der Gas- u. Wasserwerke in Basel, erstellt durch Direktor, Oberst Frey, 1888.

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Fig. 23.

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wurde blossgelegt, allmälig derart unterhöhlt, hoch angeschwollene Strom eine Durchflussöffnung unter Wehrkörper erbrochen hatte und teils unter, teils über der

dass sich der

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Stauschwelle seinen reissenden

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Abfluss fand. Die Unterhöhlung wuchs rasch in die Breite und Tiefe und erst als ungefähr ein Drittel des 48 m langen Wehrkörpers frei schwebte, brach auch der Betonkörper durch.

Unter den zahlreichen Wasserbehältern, Reservoirs von städtischen Wasserversorgungen, etc., die in Schlackencement ausgeführt wurden und die wir hier übergehen müssen, weil über dieselben nichts von Interesse zu berichten wäre, heben wir bloss das Umfassungsbassin des neuen Gasbehälters der Gas- und Wasserwerke hervor, welches aus mehrfachen Gründen verdient, beschrieben zu werden.

Lichte Weite des Bassins: 40,6 m; Innen-Umfang: 127,5 m; Höhe der Umfangswände incl. Fundamente: 10,5 m; Kronenstärke derselben: 1,50 m; Stärke am Fundament: 4,0 m. Das Bassin ist kreisförmig; die Umfassungswand hat Stützmauerprofil mit konstanten Abmessungen. Strebepfeiler liegen also nicht vor. Fig. 24 giebt einen Vertikalschnitt durch das Bassin; Fig. 25 das Détail der Umfassungswand mit dem Einsteigeschacht.

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Fig. 24.

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Fig. 25.

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Vor geschriebene Mischungsverhältnisse :

Pro m³ festen Béton : 240 kg Schlackencement : 350 Liter Sand : 850 Liter Geschiebekies. Kiesgrösse, Maximum : 6 cm. Das Mischungsverhältnis ist nicht genau eingehalten worden. Die Abrechnung ergab, dass pro m³ festen Béton 216 kg Schlackencement verwendet wurden. Kies und Sand waren aus der Baugrube gewonnen; der Sand ist mittelst Gressly’s Sandmaschine, der Kies im Schubkarren, dessen Boden durchlöchert war, mittelst Hydrantenstrahl rein gewaschen worden. Betonerzeugung geschah maschinell unter Anwendung der Kunz’schen Betonmaschine, die die Firma der Gebr. Ohler in Aarau in verbesserter Form baut.

Die

15*

Betonmenge für Sohle und Kegel »    » die Umfassung .

1296 m3 .    4679 »

Summa .    5975 m⁸.

Menge des Anmachwassers : Die Wassermenge war reichlich

halbflüssig und nicht mehr

gewählt; die Betonkonsistenz war gut stampffähig.

Nach Fertigstellung des Bassins wurde dasselbe unter Einhaltung besonderer Vorsichtsmassregeln gegen vorzeitige Schwindrissigkeit, Einwirkung der Sonnenstrahlen etc. mit einem Port-landcementmörtel (ca. 1 : 2 bis 1 : 3 in Vol.) sorgfältig verputzt.

Über die beim Verarbeiten des Schlackencementes (von Choindez) gemachten Erfahrungen giebt der Nachfolger des Herrn Oberst Frey, Herr Direktor Miescher folgende Auskünfte :

Abbindeverhältnisse des Materials : 12—24 Std.; Bildsamkeit des Grobmörtels: gut; Widerstandsfähigkeiten gegen Witterungs-einßiisse :

»Frost wurde gut ausgehalten; es kann bis jetzt (24. Dez. 1890) keinerlei Nachteil desselben für die Betonkonstruktion beobachtet werden.« (Die Ausführung des Objektes fällt in den Zeitraum vom September bis Ende November 1888).

Bezüglich Schwindrissigkeit und, Treibschäden :

»Treiben wurde nirgends beobachtet. Ob die Schwindrisse im Verputz (Portland) von Schwindrissen des Schlackenbetons herrühren oder ob der Portlandcementverputz für sich allein reisst, konnte nicht festgestellt werden.¹) Der Verputz zeigt ein grobmaschiges Netz von Schwindrissen, durch welches zeitweise viel Wasser verloren geht! ! Da der Verputz fast überall zu beiden Seiten der Schwindrisse fest am Béton haftet, so muss man annehmen, dass die Zusammenziehung in beiden gleich-massig und gleichzeitig stattgefunden hat.²)

Beschaffenheit des Reservoirs nach einjähriger Dienst

leistung :

»Die Durchlässigkeit ist im Sommer sehr gering; ca. 7 mm Niveausenkung pro Tag und nimmt beim Eintritt der Winterkälte zu. Im letzten Winter (1889) erreichte die Niveausenkung pro Tag 80—90 mm; im laufenden Jahre (1890) 50—60 mm. Im Winter 1891 stieg der Wasserverlust wegen anhaltender Kälte auf 160 mm. Diese Erscheinung ist Folge der Kontraktion und Ausdehnung des Bétons (soll wohl heissen des Verputzmörtels) bedingt durch den Wechsel der Wassertemperatur, denn der Béton ist an sich nicht dicht und daher unter allen Um

ständen wasserdurchlässig.«

»Die Festigkeit des Bétons scheint durchwegs nichts zu wünschen übrig zu lassen ; die Oberflächenbeschaffenheit entzieht sich der Beobachtung. Jedenfalls ist dieselbe ebenso gut, wie ein guter Béton aus Portlandcement ihn zeigen würde.«

Besondere Erfahrungen :

»Der Schlackencement zeigt sich in der Verarbeitung fetter als der Portlandcement, scheint aber einen ebenbürtigen Béton zu ergeben. Für den Verputz konnte er nicht verwendet werden, da damit im November versehene Flächen im Frühjahr kein ausreichendes Haften zeigten. Die Mischung war 1 Vol. Cement: 2 Vol. Sand«. Der Beschreibung nach scheint der Verputz vom Frost zerstört worden zu sein.

Schluss: »Dem Wasserverlust in Winterszeiten zu steuern, wurde der Verputz ausgebessert, schliesslich mit einem Theer-anstrich versehen. Die ganze Konstruktion lässt seither kaum etwas zu wünschen übrig.«

40. Einwölbung der Steinach in St. Gallen. (1893—94).

Unter der Leitung und nach Plänen des Herrn Baudirektor Kilchmann ist vor ca. 2x/2 Jahren in St. Gallen ein grösseres Bauwerk zu Ende geführt worden, welches aus sanitären und aus Gründen der Gewinnung örtlich besserer Kommunikationsverhältnisse im Frühjahr 1893 in Angriff genommen wurde und bei welchem der Schlackencementbéton eine umfassende Verwendung fand. Es handelte sich um die Einwölbung der Steinach, auf deren Rücken ein Strassenzug liegt. Das korbbogenförmige Profil mit Sohlengewölbe hat bei einer lichten Weite von 5,10 m, eine lichte Höhe von 3,10 m. Die Scheitel-

Gesamtmenge . ca. 2450 m³

42. Bau des städtischen Elektrizitätswerkes und der Trambahn (1895).

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Für diese Bauten ist Schlackencementbéton für die Fun-dationen der Umfassungsmauern, für die Maschinenfundamente, Betonböden, Schächte, Pfeiler etc. in folgenden Quantitäten wendet worden:

Béton 1:12    50 m³ (für grössere Fundamente),

Umfassungsmauern und

stärke des Gewölbes misst 0,40 m; die Widerlagerstärke auf der Sohle 1,0 bis 1,1 m; das Durchflussprofil 11,84 m²; der Betonquerschnitt des Gewölbes 6,25 — 7,10 m². Die Länge des in Schlackencementbéton ausgeführten Gewölbes ca. 600 m ; Mischungsverhältnisse des Bétons:

Für die Widerlager : 1 Vol. Cement : 2—3 Vol. Sand : 6—5 Vol. Kies 1 »

Betonmenge der Widerlager mit Verstärkungen: ca. 2100 m³. »    » Sohle und Gewölbe:

»    für Stützmauern etc.:

Die Betonbereitung geschah auf maschinellem Wege.

41. Wasserwerke der Stadt St. Gallen. (1893—94).

Das neue Wasserwerk der Stadt St. Gallen liegt im Riet am Bodensee, ca. 10 Minuten von Rorschach entfernt und besteht aus einem Maschinengebäude und einer gedeckten P'ilter-anlage, die nach Plänen und unter Aufsicht des Herrn Baudirektor Kilchmann in mustergiltiger Weise ausgeführt wurden. Bei beiden Objekten fand der Schlackencement eine ausgedehnte Anwendung für Fundamente, das aufgehende Mauerwerk, Pfeiler, Gewölbe, Hahnenkammern, Böden und Decken.

Die Fundamente des Maschinenhauses (1 : 11), das aufgehende Mauerwerk (1 : 8 bis 1 : 9) incl.

Böden absorbierte.........t

Die Filteranlage (1 : 7 bis 1 : 8; Fundamente 1 : 9) forderten..............

» Gewölbe :

: 2— 3

» 1900 »

400 »

ca. 950 m³

ca. 15Ö0 m³

»    1:9 300 » (Fundirung von

Pfeilern)

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körper, sowie Fussböden aufSteinbettungen _ und zwischen I Balken)

Zusammen 1310 m³.

Die Gesichtsflächen sind mit Portlandcementmörtel 1:2 bis 1:3 verputzt. Dabei hat sich gezeigt, dass magerer Verputz weniger und selten schwindrissig wird als fetter Verputz. Putz von der Mischung 1 : 1 bis 1 : 1x/² oder mit purem Cement hat sich auf den Flächen des Schlackencementbéton nicht so gut gehalten wie 1 : 3 oder 1 : 2.

43. Ausmauerung des Goldachstollens (im Bau). Über diese Arbeit schreibt Herr Kilchmann:

»Diese Arbeit wird fast ausschliesslich in Schlackencementbéton ausgeführt. Mischungsverhältnis 1 : 3 bis 1 : 10. Gesamtbedarf ca. 2510 m³. Die Gewölbe des Profils werden bis gegen den Gewölbeschluss gegossen. Als Schlussstein werden dann 1 bis 3 ebenfalls aus Schlackencementbéton hergestellte Formsteine verwendet. — Das Profil vollständig zuzugiessen, geht in einem Stollen in der Grösse unserer Ausführung mit breiförmigem Béton nicht leicht. Mit Stampfbeton lässt es sich eher — aber auch nicht zuverlässig ausführen. Die Erstellung der Form steine ist übrigens eine leichte Sache.«

Über die bisherigen Erfahrungen mit Schlackencementbéton berichtet Herr Baudirektor Kilchmann folgendes:

»Soweit meine Erfahrungen betr. Schlackencement in der allerdings etwas kurzen Beobachtungszeit von kaum 2 Jahren reichen, kann ich nur bestätigen, dass ich mit demselben sehr zufrieden bin. Die Qualität des Bétons steht demjenigen aus den besten Portlandcementen gefertigten, durchaus nicht nach. Für Wasserbauten eignet sich der Schlackencementbéton ganz vorzüglich. Nicht minder scheint mir dies nach meinen bisherigen Erfahrungen der Fall zu sein für Bétonmauerwerk, das trocken liegt, namentlich wenn man die Vorsicht des ständigen Feuchthaltens bis zur vollständigen Abbindung (Erhärtung) nicht ausser Acht lässt. — Putz aus Schlackencement darf nicht zu fett gemacht werden. 1 : 3 bis 1 : 5 giebt einen ganz guten Putz, während fettere Mischungen gern schwindrissig werden. Letzterem kann jedoch durch Zusatz von etwas Fettkalk leicht abgeholfen werden.»

»Eine Hauptsache bei Verwendung von Schlackencement ist natürlich — wie bei allen übrigen Bindemitteln — die, dass man mit äusserster Strenge auf möglichste Reinlichkeit und Verwendung nur reiner, gewaschener Beimischungsmaterialien,

Auch darf nie unter-

sowie genügender Durcharbeitung⁻ hält, lassen werden, die Bindemittel vor deren Verwendung einer

Prüfung (aufVolumenbeständigkeit) zu unterwerfen. Es ist mir bei verschiedenen Cementen vorgekommen, dass dieselben die ersten Volumenbeständigkeitsproben nicht bestanden und dann auch grössere Probekörper in Béton sich wirklich schlecht gehalten haben, dass dann aber der nämliche Cement bei oft nur 3—4-wöchentlicher Lagerung tadellose Proben und Béton ergeben hat. — So mag es hie und da Vorkommen, dass das eine oder andere Bindemittel leichthin als schlecht qualifiziert wird, während demselben eigentlich nichts anderes fehlt, als etwelche Lagerung.«

Drei Jahre später schreibt Hr. Kilchmann (22. X. 1897):

»Bezüglich der gemachten Erfahrungen kann ich Ihnen meine früheren Mitteilungen nur bestätigen. Der in den Jahren 1893/94 für das Steinachgewölbe und die Filterbauten erstellte Béton ist sehr hart geworden, namentlich derjenige, auf den beständig Feuchtigkeit, sei es durch Berührung mit Wasser direkt, oder durch Erdüberdeckung, einwirkt. Auch die frei im Trocknen stehenden Betonkörper (Pfeiler, Maschinenfundationen, Böden) haben sich nicht minder gut gehalten.«

»Ein Treiben habe ich nie beobachtet. Gegen Frost ist Widerstandsfähigkeit vollkommen da, sobald der Béton abgebunden und getrocknet hat. Mit etwas Salzzusatz kann auch bei mehreren Graden unter Null ohne Nachteile betoniert werden, wenn die Vorsicht eines raschen Überdeckens gehandhabt. wird.«

»Zum Anmachen wurde immer reichlich Wasser verwendet. Die Einbringung in Form eines dickflüssigen Breies scheint das richtigste zu sein. Bei dieser Konsistenz ist allzu starkes Stampfen schädlich, weil sich dadurch zu viel sogenannte Milch auf die Oberfläche zieht und das Binden mit späteren Aufschichtungep erschwert. Sehr wichtig ist, den Béton nach dem Abbinden lange Zeit durch fleissiges Begiessen feucht zu halten und vor der direkten Einwirkung der Sonne zu schützen.«

e. Über einige Ausführungen in Sehlaekeneement der Sehlaekeneement-Fabrik A. Süss & Co. in Witkowitz (Mähren).

Die österreichische Schlackencement-Industrie ist natur-gemäss wenig entwickelt. Im Allgemeinen sind die österr. Hochofenschlacken sauer, also unbrauchbar, und da wo basische fallen,

sind sie zu stark magnesiahaltig. Von den beiden uns bekannt gewordenen Fabriken heben wir diejenige der Herren A.Süss& Co. in Witkowitz hervor, weil uns verschiedene Ausführungen mit Produkten dieser Fabrik aus eigener Anschauung bekannt wurden. Süss & Co. fabrizieren Schlackencement, Schlackentrass, Schlacken-trass- und Schlackencementwaren aller Art. Insbesondere Dachsteine, Röhren, Wandbekleidungsgegenstände, feine Marmor-, Porphyr-, Serpentin - Imitationen von seltener Schönheit. Die Industrie der Herren A. Süss & Co., welche wir im Jahre 1889 kennen zu lernen Gelegenheit hatten, folgt der hochentwickelten, österreichischen Keramik auch auf dem Gebiete der monumentalen und dekorativen Kunst und liefert in der That Überraschendes. Wir sahen eine grössere Anzahl kunstvoll gearbeiteter Grabdenkmäler, das Centralmonument eines neuen Friedhofs, geschliffene und blank polierte Säulen, Obelisken, Pyramiden, Statuen, Gebrauchsgegenstände, Tischplatten, Waschtischplatten u. a. m. Die meisten dieser Objekte waren in tadellosem Zustande; weniger befriedigten die der rauhen, mit schwefliger Säure geschwängerten Atmosphäre ausgesetzten Gegenstände, welche naturgemäss ihre ursprüngliche Politur verloren und rauh, oft unansehnlich wurden.

Von den in Augenschein genommenen Gegenständen sei gestattet, an dieser Stelle nur die folgenden, wenigen hervorzuheben:

Werkshötel und Kasino in Witkowitz. Treppen, Baluster, Belagsplatten, die Säulen im Theatersaale, unzählige Tischplatten (bei ca. 3—3,5 cm Dicke bis 110 cm Breite und 4—5 m Länge in einem Stück, blank geschliffen, poliert), Waschtisch- und Nachttischplatten u. d. m. Die meisten Platten waren in Serpentin-und Porphyrimitation gearbeitet.

Zum innern Ausbau des St. Anna-Bades des Hrn. F. Gros in Lemberg hat nach Zeichnungen des Herrn Architekten J. Schulz die Fabrik der Herren A. Süss & Co. folgende Gegenstände geliefert (1888):

Einfassungen des Schwimm- und Wasserbassins in Serpentin- und Porphyr-Imitation ; die Bekleidungsplatten der Bassins in Serpentin-Imitation; Saumplatten auf Bodenhöhe in weisser Marmor-Imitation ; vergl. Fig. 26.

Fig. 26.

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Ferner die Bodenbelagsplatten in der Wannenabteilung, in den Dampf- und Heissluft-Bädern, in den Douchen- und Frottierkammern u. s. w.

15 Stück Badewannen nach Fig. 27. Bei 2,5 cm Wandstärke und 5,0 cm Bodenstärke sind die Wannen mit einer Einsteigestufe ausgerüstet, fugenlos, geschliffen und blank poliert.

Fig. 27.

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Es wurden in’s Annabad geliefert:

9 Stück Wannen, Imitation weissen Marmors.

roten Marmors.

Serpentin, roten Porphyrs.

Herr Prof. v. Thulie in Lemberg hatte die Gefälligkeit, den Zustand dieser Ausführungen im Mai 1894, also nach 6-jähriger Dienstleistung, zu besichtigen und über den Befund folgende Mitteilungen zu machen :

»... Die im Jahre 1888 in Schlackencement von Witko-witz im hiesigen St. Annabade ausgeführten, grösseren Cement-arbeiten haben sich sehr gut erhalten und bedurften bis jetzt keinerlei Reparatur, noch sind irgend welche Risse sichtbar. Von den 15 Badewannen ist nur eine beschädigt; es sind kleine Risse am Boden sichtbar und hat die Wanne den Glanz auf der Innenseite verloren und einen gelblichen Ton (vom eisenhaltigen Wasser herrührend) angenommen. Indessen wird diese Wanne, sowie auch alle übrigen anstandslos weiter benützt.«

Zu den bedeutenderen Arbeiten, zu welchen der Schlackencement von Witkowitz mit angeblich gutem Erfolge verwendet wurde, gehören :

Schachtausmauerungen in Béton in Bergwerken; die Fundamente einer Hochofenanlage in Witkowitz; die Fundamente

Fig. 28.

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-i-........-----*—18,35—

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Fig. 29.

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2,25

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6,60-- -

3,37-4

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..................................+ X 1

21,15

diverser öffentlicher Gebäude und Arbeiterkasernen; Wasserreservoirs u. d. m. Zu den bis zum Jahre 1889 ausgeführten Béton arbeiten gehört auch das in Fig\ 28 und 29 dar gestellte Wasserreservoir des Neuwitkowitzer Wasserwerks. Das eigentliche Reservoir ist in Schlackencementbéton, der Saugschacht in Schlackensteinen ausgeführt und das ganze Gebäude mit Schlacken-Dachziegeln eingedeckt werden. Die 35,0 m hohe Esse (Schornstein) wurde bei -5 bis -15 °C. in Witkowitzer Schlackencement-mörtel gemauert. Irgend welche Schäden an den angeführten Bauwerken sind bis jetzt nicht konstatiert.

Schlusswort.

Die vorstehenden Beispiele der Anwendung des Schlacken-cementes im Grossen, bestätigen die Ergebnisse unserer experimentellen Arbeiten und weisen gleichzeitig auf jene Verwendungsgebiete hin, die der Schlackencement mit andern hydraul. Bindemitteln zu teilen hat. Beschädigungen oder gar vorzeitige Baufälligkeiten von feuchtgelagerten Schlackencement-Objekten infolge mangelhafter Kraftentfaltung oder Rückgang der Kohäsion in spätem Erhärtungsperioden sind uns nicht bekannt geworden. Wohl haben verschiedene Ausführungen, namentlich Putzarbeiten, Belagsplatten, Böden im Trockenen, an der Luft erhärtete Röhren u. d. m. wegen Schwindrissigkeit und mangelhafter Kohäsion zu Klagen geführt. Allein in den uns bekannt gewordenen Fällen konnte nicht dem Schlackencemente, stets aber seiner unvernünftigen Anwendung die Schuld der Misserfolge beigemessen werden. Schlackencemente sind eben hydraul. Bindemittel par excellence; sie fordern namentlich in den ersten Phasen der Erhärtung und Versteinerung reichliche

Wasserzufuhr. Ihre Anwendung wird daher stets eine mangelhafte bleiben und zu Klagen überall dort Veranlassung geben, wo die Bedingung der Feuchthaltung der Konstruktion gar nicht oder doch nur in ungenügendem Masse erfüllt werden können. Schlackencemente sind daher im Allgemeinen bei allen Ausführungen mit ausschliesslicher Luftlagerung, bei Luftarbeiten, die eine wirksame Feuchthaltung der Konstruktion verhindern, sowie überall dort auszuschliessen, wo es insbesondere auf Widerstandsfähigkeit gegen mechanische Abnützung und Vermeidung von Schwindrissigkeit ankommt.

14.

Resultate von Belastungsproben einiger Betongewölbe.

Über die Wirkungsweise und verbunden damit über das Tragvermögen von Betongewölben zwischen Mauerwänden oder eisernen Trägern herrschen mannigfache Anschauungen. Die grössere Mehrzahl der ausführenden Technikerschaft huldigt der Meinung, dass ein wesentlicher Unterschied zwischen der, den Gesetzen der Biegungslehre folgenden, frei gelagerten Monolithplatte und dem flachen oder scheitrechten, zwischen Mauerwerk oder eisernen Träger gespannten Bétonbogen nicht bestehe. Die nachstehend mitgeteilte Untersuchung bezweckt die Abklärung dieser Verhältnisse; sie wurde auf Veranlassung der Erbauer des Schweiz. Landesmuseums, der Herren Architekt Gull und Oberst F. Locher unternommen und unter Aufsicht des Verfassers durchgeführt.

Die Böden des Erdgeschosses und des ersten Stockwerkes des in Ausführung begriffenen Schweiz. Landesmuseums sollten in Schlackencementbéton erstellt werden. Die Bauunternehmung Locher & Co. schlug für diesen ein Mischungsverhältnis von Cement zu Sand zu Kleinkies (Grösse von Gartenkies von ausgesucht gleichmässigem Korn) in Vol.-Teil. 1:3:8 vor und verabredete mit dem Bauleiter, Herrn Architekt Gull, vorangehend die Tragfähigkeit dieses Bétons zu erproben, da einerseits etwelche Bedenken gegen die Widerstandsfähigkeit eines derart magern Schlackencementbétons laut geworden sind, anderseits weil man unter dem Eindrücke der Ungewissheit betreffs

der Wirkungsweise von zwischen Mauer wände oder eisernen Trägern gestampften Betonmassen in Bogenform mit geringem Pfeil stand, und abzuklären wünschte, ob diese Gewölbe den Gesetzen der Biegungslehre oder der Gewölbetheorie folgen. Gleichzeitig sollte durch Versuche der relative Wert des gefugten Bétons zwischen Mauerwänden oder eisernen Trägern dadurch erprobt werden, dass man im Gegensätze zu den in einem Zuge fertig gestellten Betonkörpern, etwa in den Gewölbedritteln, künstlich radiale Fugen erstellte, dabei die Mischung der Seitenstücke auf 1:3:9 erhöhte, während für das Schlussstück eine

Mischung von 1 : 3 : 6 in Volumen-Teilen vorgesehen war.

Der Schlackencement, gewöhnliche Handelsware, ergab nach 28-tägiger Wasserlagerung, 1 : 3 in Gewichts-Teilen, eine Zugfestigkeit von . .    22,5 kg pro cm²

» Druckfestigkeit von. . 214,3 ■»    »    »

Zur Zeit der Ausführung der Belastungsproben hatte der Cement annähernd (durch Interpolation bestimmt)

eine Normenmörtelfestigkeit von 27,0 kg pro cm² Zug

Druck.

und 277,0 »

Der verwendete Portlandcement stammt aus einer Schweiz.

Fabrik, die schöne, kräftige Cemente liefert. Die mit dem Material ausgeführten Normenproben, 1 : 3 in Gewichts-Teilen, Wasserlagerung, ergaben :

an Zugfestigkeit . . .    26,4 kg pro cm²

an Druckfestigkeit    . . 278,4 »    »    »

Zur Zeit der Ausführung der Belastungsproben hatte der Cement annähernd folgende Normenmörtelfestigkeiten:

um

Zug: 31,6 kg pro cm², Druck: 333,4 kg pro cm²,

d. h. unter sonst gleichem Verhältnis überragt die Bindekraft des Portlandcementes diejenige des Schlackencementes im Mittel

c. 18,8%.

Bei Vergleichung der nachstehenden Versuchsresultate ist die Unterschiedlichkeit der Volumengewichte der Bindemittel in Anschlag zu bringen. Eine direkte Vergleichbarkeit des Tragvermögens der in Schlacken- und Portlandcement ausgeführten Konstruktionen wäre nur möglich, wenn auf den m³ Kies gleich grosse Gewichtsmengen Bindemittel verwendet worden wären ; — eine Rechnungs- und Mischungsweise der Betonkomponenten, die in Frankreich fast allgemein üblich, bedauerlicher Weise bei uns sich nicht einbürgern will.

Der grossem Menge Bindestoff in den Portlandcement-Objekten entspricht auch eine grössere Tragkraft, welche vermehrt wird um etwa 20°/o der absolut grossem Bindekraft des verwendeten Portlandcementes gegenüber dem Schlackencement. Schätzungsweise war danach zu erwarten, dass die in Portlandcement ausgeführten Versuchsobjekte bei gleichem Alter und der nämlichen Behandlungsweise etwa 45% mehr Tragvermögen ergeben würden, als diejenigen in Schlackencement. Wenn das Resultat der Belastungsproben für den Portlandcement wesentlich günstigere Resultate ergab, so liegt dies in der grösseren Kiesfestigkeit des Portlandcementes gegenüber dem Schlackencement, wie dies Druckversuche an würfelförmigen Probekörpern mit 14 bis 20 cm Kantenlänge, welche aus scheinbar intakt gebliebenen Bruchstücken der zertrümmerten Gewölbe herausgeschrotet wurden, bestätigen. Fragliche, nachträglich ausgeführte Versuche ergaben für den

Schlackencement- Portlandcementbéton

Bringt man die Volumengewichte und zwar für den Schla-ckencement mit 1,07 kg, für den Portlandcement mit 1,40 kg pro Liter in Anschlag und berücksichtigt, dass nach direkten Versuchen das Volumen des im Verhältnisse von 1 : 3 : 8 in Volumenteilen gemischten Bétons fast genau 8,0 Volumenteile festen Béton liefert, so ergiebt sich für die Versuchsobjekte im schweizerischen Landesmuseum, dass

im Portlandcementbéton :

d. h. dass „ entfallen.

im Schlackencementbéton : auf 8,0 m³ Béton : 1,07 t Cement; auf 8,0 m³ Béton : 1,40 t Cement, : 134 kg „

1,0 „

» 1,0 »

„    : 175 kg „

béton

136 kg/cm²

176 kg/cm²

mit 1:3:6 Mischungsverhältnis » 1 : 3 : 8    »

» 1 : 3 : 9    »

Für die massgebenden Mischungsverhältnisse 1:3:6 und 1:3:8 erreicht somit der Mehrbetrag der Kiesfestigkeit des Portlandcementes im Mittel 43 % von jenem des Schlacken-cementes, welcher Betrag noch zu erhöhen wäre, wenn man den Alters-Un ter schied der Probekörper der Versuchskörper berücksichtigen würde. Bringt man diese Verhältnisse in Anschlag, so hat die ausgewiesene grössere Tragkraft der Gewölbe in Portlandcementbéton nichts auffallendes an sich. Ohne Zweifel ist aber

84

98

130

92

der Portlandcement in nachstehend ausgeführten Gewölbe-Belastungsproben durch das Alter und die herrschenden Temperaturverhältnisse, unter welchen er erstarrte, in einem Vorteil, der sich zahlenmässig nicht feststellen lässt. Die Portlandcement-Gewölbe sind eben in den ersten Tagen des Monats April erzeugt, haben sich also in warmer Witterung rascher versteinern können, als der Schlackencement in den Schlackencement-Objekten, die Ende Januar hergestellt wurden.

1. Serie : Fugenloses Beton-Kappengewölbe zwischen stark belasteten

Mauerwänden.

Lichte Spannweite 3,95 m ; gesamte Länge 4,37 m ; Pfeilhöhe 0,11 m; Scheitelstärke 0,12 m. Breite der Gewölbe 1,65 bis 1,69 m ; obere Leibung eben und horizontal. Mischungsverhältnis 1 : 3 : 8 in Vol. In einem Zug erstellt; die ersten 8—10 Tage feucht gehalten ; Alter der Proben zur Zeit ihrer Belastung 58 bezw. 60 Tage. Die Belastung erfolgte durch Auflegen von Sandsäcken zu 50 kg Gewicht, nebst g-ewogenen Eisenmasseln

Totale Belastung beim Bruch........

Bruchbelastung pro m² der H.-Projektion .    .    .

Beginn der Durchbiegung bei........

Eine Scheitelsenkung von 1,0 cm war erreicht bei Zuletzt gemessene Scheitelsenkung

Schlacken-cementbéton 33,00 t 4,46 t 16,50 t 28,00 t

Portland-cementbéton 69,60 t 9,65 t etwa 17,50 t etwa 49,00 t

2,10 cm

Die Zertrümmerung erfolgte durch Zermalmen des Materials

2,55 cm

in Nähe der Gewölbemitte beim Schlackencementbéton bei gleichzeitiger Ablösung von grossem, plattenförmigen Schiefern der untern Gewölbeleibung; unter zahlreichen in der Nähe der Mitte und der Widerlager aufgetretenen Rissen beim Portlandcement-béton.

2. Serie : Gefugtes Beton-Kappengewölbe zwischen stark belasteten

Mauerwänden.

Spannweite, Länge, Pfeilhöhe, Scheitelstärke und Gewölb-breite wie vorher. Obere Leibung eben und horizontal, Fugen radial; Abstand von der Gewölbemitte 60 cm. Fugenmaterial: Carton. Mischungsverhältnis für das Schlussstück 1 : 3 : 6 in Vol.; für die Seitenstücke 1:3:9. Behandlung der Objekte wie vorher. Alter der Proben zur Zeit ihrer Belastung 57 Tage beim Schlackenbeton, 71 Tage beim Portlandbeton. Die Belastungsart wie vorher.

Totale Belastung beim Bruch.......

Schlacken- Portland-cementbéton cementbéton 51,50 t 7,09 t

etwa 3,01 etwa 3,01 etwa 25,0 t

5,45 mm 4,15 mm

22,00 t 3,08 t

Bruchbelastung pro m² der H.-Projektion .    .

Beginn der Durchbiegung bei.......

Eine Scheitelsenkung von 1,0 cm war erreicht bei etwa 16,01 Zuletzt gemessene Scheitelsenkung

Die Zertrümmerung- erfolgte durch Rissbildung und Zermalmen des Materials an den Fugen und durch Ablösungen des Materials der Seitenstücke beim Schlackenbeton; durch Zermalmen des Schlusstückes in Nähe der Mitte und Reissen des einen der Seitenstücke beim Portlandbeton.

3. Serie: Gefugtes Béton-Kappengewölbe zwischen stark belasteten

Mauerwän den.

Spannweite, Länge, Pfeilhöhe, Scheitelstärke und Gewölbebreite, sowie Beschaffenheit der obern Leibung und Mischungsverhältnisse des Schlussstückes und der beiden Seitenstücke, wie vorher. Seitenstücke wurden zunächst erstellt, die radialen P'ugen-flächen abgeebnet. Nach 24 Stunden wurde das Mittelstück ohne Fugeneinlagen zwischenbetoniert. Behandlung des Objektes wie vorher. Alter der Proben zur Zeit ihrer Belastung 56 Tage beim Schlackenbeton und 72 Tage beim Portlandbeton. Belastungsart wie vorher.

Schlacken-cementbéton 21,00 t 2,95 t etwa 7,5 t

Totale Belastung beim Bruch......

Bruchbelastung pro m² der H.-Projektion

Beginn der Durchbiegung bei......

Eine Einsenkung des Scheitels um 1,0 cm war

erreicht bei...........

Zuletzt gemessene Scheitelsenkung ....

Portland-cementbéton 60,30 t 8,28 t etwa 9,5 t

etwa 51,0 t

2,60 cm

etwa 18,0 t 1,95 cm

Die Zertrümmerung erfolgte unter Rissbildungen in den Seitenstücken und im Scheitelstück, durch Zermalmen des Materials an einer der Fugenflächen beim Schlackenbeton ; durch Zermalmen des Mittelstücks in Nähe des Scheitels, bei gleichzeitiger Rissbildung in beiden Seitenstücken und Oeffnen der Fugenflächen beim Portlandbeton.

Bei sämtlichen Objekten erfolgte der schliessliche Einsturz plötzlich, jedoch stets erst nach Eintritt erheblicher Scheitelssenkungen , einzelner Rissbildungen, beim Schlackenbeton überdies nach Ablösung einzelner Teilchen.

16

VII. Heft.

4.    Serie: Fugenloses Béton-Kappengewölbe zwischen eisernen

Trägern.

Spannweite 1,20 m; Pfeilhöhe 0,10 cm; Scheitelstärke 0,10 m; Breite der Gewölbe 1,0 m ; obere Gewölbeleibung- eben und horizontal; Mischungsverhältnis 1: 3 :9 in Vol.-Teil. ; Bindemittel: Schlackencement. Die T-Eisen waren mit zwei Stück 1,20 m auseinander liegenden schmiedeisernen Schlaudern von 1,9 cm Dicke verbunden, so dass die Kappe mit Spielraum von je 10 cm zwischen diesen lag. Die Kappe wurde in einem Zuge erstellt und etwa 7 Tage lang feucht gehalten. Belastung erfolgte mittelst eiserner Masseln. Alter der Probe zur Zeit ihrer Belastung 61 Tage.

8,00 t 6,68 t

Totale Belastung beim Bruch.....

Belastung pro m² der Horizontal-Projektion Beginn der Rissbildung in der Scheitelebene, untere Leibung, bei etwa 1,00 t

Die Zertrümmerung erfolgte durch Zermalmen des Materials in Nähe der Gewölbemitte, nachdem sich die T-Eisen in horizontaler Richtung fassförmig ausgebaucht hatten und der Scheitel des Gewölbes eine vertikale Senkung von etwa 5 cm. vollführt hatte.

5.    Serie: Fugenloses Beton-Kappengewölbe zwischen eisernen

Trägern.

Konstruktion, Ausführung und Behandlung wie vorher. Mischungsverhältnis 1 : 3 : 12 in Vol.-Teil. Belastung mittelst eiserner Masseln. Alter der Probe zur Zeit ihrer Belastung 32 Tage.

7,72 t 6,42 t

Totale Belastung beim Bruch.....

Belastung pro m² der Horizontal-Projektion Beginn der Rissbildung in der Scheitelebene, untere Leibung, bei etwa 1,00 t

Die Zertrümmerung erfolgte analog und unter gleichen Erscheinungen wie zuvor.

Bei der 4-ten und 5-ten Versuchs-Serie haben also die Gewölbewiderlager (l-Eisen) in horizontalem Sinne nachgegeben und ist damit der experimentelle Nachweis der Existenz von Schubwirkung in zwischen Mauerwände oder eiserne Träger gespannten Betongewölben erbracht, welche somit nicht als bogenförmige Monolithplatten nach der Biegungslehre, sondern nach der Gewölbetheorie zu dimensionieren und konstruktiv zu verwerten sind.

15. Untersuchung der Bindekraft einiger Trasssorten der vulkanischen Eifel.

Zur Untersuchung der chemischen Zusammensetzung, der Hydraulicität und der Bindekraft der Trasssorten der Eifelgegend haben wir uns, Dank der gefälligen Vermittlung des Herrn G. Herfeldt, Tuffsteingrubenbesitzer in Andernach, im Jahre 1886 in grösseren Mengen die folgenden charakteristischen vulkanischen Auswurfsmassen beschafft :

I Trass aus grauen wSteinen von Plaidt (grauer Steintrass). »    gelben

»    gelben,    brohler    Knuppen    (Knuppentrass).

»    gelben,    brohler    Pfeiffen (Pfeiffentrass).

»    gelber,    brohler    Tuffasche    (Aschentrass).

No.

II:

» (gelber Steintrass).

III

» VI: Bimstein von Plaidt.

Nach ungefähr 2y2-jähriger Lagerung dieser Materialien in unserer Anstalt, wurde von den Sorten I, II, III und V je die eine im Ablieferungszustande, die andere nach vorangegangener Zerkleinerung auf Mehlfeinheit in Kalkmischungen mit schweizerischem Normalstand zu Mörtel verarbeitet und deren Kohäsionsverhältnisse, Zug und Druck, in unterschiedlichen Altersklassen, soweit das Material reichte, in der Regel bis auf eine 3-jährige Erhärtungsdauer bei Luft- und Wasserlagerung verarbeitet. Nachstehende Zusammenstellungen enthalten die gewonnenen Resultate.

a. Ergebnisse der chemischen Analysen,

bezogen auf bei 110° C getrockneten Zustand der Materialien.

Lauf. No.

Bezeichnung Bei Behänd- Chem. Zusammensetzg. im Anlieferungszust.

SiO, AlaOs Fe,Os CaO MgO ki^en + b°.

°/o    °/o    °/o    %    °/o    °/o    °/o

der

Trasssorten

Jung mit CIH-Säure

Summa

I. Grauer Steintrass

lösl. Stoffe unlösl. „

1,5412,88 63,95 2,71

5,28 2,15 0,65 i,53 0,59 0,34

22,50

Os

VO

75,73

Gesamtmenge 65,4915,59

6,81 2,74 0,99

1,77*) 6,61

100,00

’) Als Differenz bestimmt.

16*

£ Bezeichnung der

Trasssorten

CÖ

-J

Bei Behandlung mit CIH-Säure

Chem. Zusammensetzg. im Anlieferungszust. SiOa AIaO, FejOs ! CaO MgO

% I % ; % | % %

Ai- i Hao kalien + Bit.

% %

Summa

II. Gelber Steintrass

lösl. Stoffe unlösl. „

i,39

64,02

10,17 6,40 1,09 2,91 1,46 0,71

0,84

o,4S

6,85

19,89

76,40

Gesamtmenge 65,41

13,08 7,86 1,80

1,29

3,7C) 6,85

100,00

III. Brohler Knuppentrass

lösl. Stoffe unlösl. „

11,76

39,79

18,8310,44 3,73 3,84 0,72 1,26

i,9i

0,21

3,12

0,42

3,58

49,79

49,82

Gesamtmenge 51,5522,6711,16 4,99

2,12

3,54

3,58

99,61

IV. Brohler Pfeiffentrass

lösl. Stoffe unlösl. „

7,25

48,12

16,45 4,25 4P4 3,94 o,77 1,30

1,92

o,55

5,i6

1,27

4,66

39P7

60,61

Gesamtmenge 59,4720,39 5,02

5,44

2,47

6,43 4,66

99,78

V. Aschentrass von Plaidt

lösl. Stoffe unlösl. „

2,00

57,47

15,44 3,35 0,89 4,90 0,86 0,79

Spur

0,30

9,42

t)

3,12

3B77

67,44

Gesamtmenge 59,4720,34 4,2 r; 1,68

0,30

9,42

3,12

99.21

VI. Bimstein von Plaidt

lösl. Stoffe unlösl. „

14,40

42,38

18,23 2,42 1,48 4,97 0,57 0,21

0,40

11,64

0,30

2,62

48,57

5i,o5

Gesamtmenge 56,7823,20 2,99 1,69

0,40 11,94 2,62 99,62

In einer 2. Versuchsreihe, unter zu Grundelegung anderer Durchschnittsproben, fanden wir an

Si0₂

im gelben Steintrass von Plaidt 60,12 % im Knuppentrass von Brohl im Aschentrass von Brohl im Bimstein von Brohl

R2O3**) 29,23 °/o 30,30 „ 29,07 „ 31,71 „

CaO BhO+Bit. 4,54 %

4,82 „

5,84 „

6,10 „

6,17% 3,60 „ 2,93 „ 3,04 „

Aus den zuletzt angeführten Durchschnittsproben wurden durch Kalilauge folgende Mengen Si0₂ extrahiert:

60,14 „ 61,51 „ 57,96 „

Gelber Steintrass Knuppentrass

Aschentrass 13,80 %

Vorstehende Versuchsresultate bestätigen die alte Erfahrung, dass die unterschiedlichen Trasse keine homogenen Massen bilden und selbst in ein und derselben Bank (z. B. im gelben Trassstein

19,42 %

21,12 %

Bimstein

*) Als Differenz bestimmt. **) Enthält auch geringe Menge FeO u. MnO. f) SO3 = 0,67.

von Plaidt) in verschiedenen Höhenlagen verschiedene chemische Zusammensetzung besitzen, dass somit bei der Gütebestimmung des Trasses als hydraulischer Zuschlag die chemische Zusammensetzung keine massgebende und ausschlaggebende Rolle spielen kann. Dagegen kennzeichnet, wie bereits durch die Arbeiten Herfeldt’s, van der Kloses’ u. A. bekannt, die Menge des chemisch gebundenen Wassers (Glühverlust der bei 110 ⁰ C bis zum konstanten Gewicht getrockneten Probe) den edlen, durch mechanische Zerkleinerung des kohärenten Trasssteines gewonnenen Trass von den minderwertigen Trassgattungen. Der edle Trassstein entstammt versteinerten Schlammlaven, wie solche Terrainmulden des Nettethals füllen, der Thalsohle des Brohlthals folgen und entstanden sind, als zufällig vulkanische Eruptionen durch heftige vulkanische Platzregen begleitet waren. Offenbar verdankt der Trassstein dem Processe des Abschreckens seine Hydraulicitât, die ähnlich derjenigen geartet ist, die wir beim Granulieren basischer Hochofenschlacken beobachten und technisch verwerten. Als Produkte trockener vulkanischer Eruptionen sind die mehr oder weniger knolligen, oft pulverförmigen oder durch Wasserdampf aufgetriebenen, porösen Auswurfsmassen anzusehen, die die edlen Trasslager überlagern und die meistens schwankende, oft minderwertige hydraulische Eigenschaften zeigen.

b. Ergebnisse der Untersuchung der Kraftentfaltung.

Wie bereits eingangs erwähnt, wurden die Trasssorten No. I, II, III und V im Anlieferungszustande, sowie in mehlfeinem, auf Kugelmühlen der eidgen. Festigkeitsanstalt zerkleinertem (auf einer Kugelmühle homogenisiertem) Zustande den Versuchen zu Grunde gelegt. Folgende Tabelle gibt den Eeinheitsgrad der Zerkleinerung der Versuchsmaterialien.

Knuppen-

trass

Orig. homo-Ware genisiert

Aschen-

trass

Orig. homo-Ware genisiert

Grauer Steintrass

Orig. homo- Orig. homo-Rückstand am Ware genisiert Ware genisiert

900-Sieb    29,0%    0,0%    28,0%    1,0%    30,3%    1,3%    28,2 %    0,0°, 'o

2500-Sieb    45,4 „    6,2 „    48,5 „    7,5 „    46,0 „    7,8 „    45,0    „    5,0 „

4900-Sieb    53,0 „    8,0 „    51,8 „    10,0 „    53,7 „    10,0 „    53,1    „    8,5 „

Gelber Steintrass

Sämtliche Trasssorten wurden zunächst mit trocken gelöschtem, ausgelagertem Luft- oder Weisskalk im Verhältnisse von 2 Gew.-T. Trass : 1 Gew.-T. Kalkhydrat

¹

Selbstredend hat die Schwindrissigkeit des Verputzes mit dem Schlackencementbéton nichts gemein.

²

Dies ist nicht der Fall und auch zur Erklärung der Schwindrissigkeit und Durchlässigkeit des Portlandcementverputzes unnötig. Es ist übrigens bekannt, dass ein Verputz reissen kann, ohne die Grundmasse nachteilig zu beeinflussen.

gemischt und diese Mischungen im Verhältnisse 1:1 bezw. 1:3 in Gew.-T. mit Schweiz. Normalsand zu Mörtel verarbeitet.

Der hier verwendete Kalk ist der gleiche, wie er zur Untersuchung der Kalkkapazität von Hochofenschlacken benützt wurde.

Lauf. No.

Mischungsverhältnis in Gew.-Teilen

Festigkeitsverhältnisse des Trass-Kalk-Mörtels, kg/cm-, nach :

7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen

1 Jahr

Trass Kalk J Sand

2 Jahren

Zug ! Druck Zug ! Druck Zug | Druck Zug Druck Zug Druck

Ia Grauer Steintrass von Plaidt. Originalware.

i. Normengemässe Wasserlagerung.

1    o,66 0,33 ! 3,00 |c.i,o 16,9 10,2 46,6 17,2 72,8 17,8 91,9 18,1 107,1

2    0,66 0,33 1,001 2,6 I 13,6 j11,3 48,4 22,7 I 84,8 (20,0 133,4 20,8 146,1

2. Wasserlagerung nach 7-tägiger Lufterhärtung.

12,1 I 47,6 118,4 I 90,3 1.19,3 I 137,6 118,5 149,0

3    II 0,66 I 0,33 I 1,00 I —

3. Gänzliche Luftlagerung.

79,9 110,9    74,8

4 I o,66 I 0,33 I 1,00 I 3,7 I 15,9 (12,2 I 47,6 |io,3 | 67,3 | 7,6

Ib Grauer Steintrass von Plaidt. Homogenisiert.

1. Normengemässe Wasserlagerung.

5    |i 0,66 J 0,33 j 3,00 I 4,6 1 43,¹ 117,1 I 94,8 24,5 129,5 22,1 172,3 22,6 171,2

6    0,66 I 0,33 j 1,00 J 7,9 J 46,9 113,4 I 75,i 18,9 142,9 22,8 174,9 25,1 198,0

2. Wasserlagerung nach 7-tägiger Lufterhärtung.

7 II 0,66 I 0,33 I 1,00 I

- i — |i6,o j 92,0 122,4 j 158,9 122,8 j 203,0 |23,8 j 199,1

3. Gänzliche Luftlagerung.J 8 K 0,66 I 0,33 I 1,00 I 5,3 I 30,5 I 8,9 I 67,0 113,9 I 102,8 111,5 I 118,3 110,4 I 103,5

IIa Gelber Steintrass von Plaidt. Originalware.

1. Normengemässe Wasserlagerung.

11 0,66 I 0,33 j 1,00 I —

Lauf. No.

Mischungsverhältnis in Gew.-Teilen

Trass | Kalk ] Sand

Festigkeitsverhältnisse des Trass-Kalk-Mörtels, kg/cm², nach :

7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen

Zug Druck ; Zug Druck Zug j Druck Zug Druck Zug | Druck

1 Jahr

2 Jahren

13    0,66

14    0,66

IIb Gelber Steintrass von Plaidt. Homogenisiert,

i. Normengemässe Wasserlagerung.

28.3    18,0

18.3    15,8

o,33 3,oo o,33 1,00

ro

00 00

20,7 127,3 21,1 173,2 j20,s 179,6 19,0 135,1 19,8 171,1 ! -    -

2. Wasserlagerung nach 7-tägiger Lufterhärtung.

15 I 0,66 I 0,33 I 1,00 I —

16,7 I 93,5 |20,o I 130,0 J 19,4 I 160,9 119,3 I 167,0

3. Gänzliche Luftlagerung.

16    I, 0,66 I 0,33 I 1,00 I 4,3 I 20,1 I 7,4 I 49,7 I 9,8 I 100,1 I 9,0 I 105,4 113,0 I 76,6

IIIa Knuppentrass von Brohl. Originalware.

1. Normengemässe Wasserlagerung.

17    0,66    0,33    3,001 0,5    16,3    6,2    43,1    11,4    ,0 1    o

18    0,66    0,33    1,001 4,2    20,7    11,5    46,1    15,9    ,0 1    5

2. Wasserlagerung nach 7-tägiger Lufterhärtung.

9,5 I 52,o 116,7 I 73,5 116,5 I 99,3 118,7 I 118,4

3. Gänzliche Luftlagerung.

20 0,66 I 0,33 I 1,00 I 4,6)24,9 110,3 I 53,8 112,9 I 70,7 114,9 I 73,4 |n,o| 64,1 IIIb Knuppentrass von Brohl. Homogenisiert.

1. Normengemässe Wasserlagerung.

5,6 40,4 ¹7,1 8,1 35,5 17,9

2. Wasserlagerung nach 7-tägiger Lufterhärtung.

I — |I7,3 I 87,9 118,6 I 112,2 |20,4 I 121,7 |20,4 I 165,8

3. Gänzliche Luftlagerung.

24    I 0,66 I 0,33 I 1,00 | 7,3 I 37,8 114,0 I 88,5 113,8 I 103,2 I 7,7 I 49,3 I 8,4 I 72,1

Va Aschentrass von Brohl. Originalware.

1. Normengemässe Wasserlagerung.

25    I o,66 | 0,33 3,00    1,2 16,3    4,7    32,7    8,9    48,5    14,8    78,1 17,2    9L3

26,0,66 {0,33 1,00    1,9 16,6    5,8    30,1    12,2    42,2    18,7 102,022,9)117,4

2. Wasserlagerung nach 7-tägiger Lufterhärtung.

27 0,66 I 0,33 I 1,00 I —

19 |j 0,66 j 0,33 I 1,00 I —

21

22

Cb Cb On On

o,33 j 3,oo o,33 1,00

23 0,66    0,33 j 1,00 j —

On Os

00 -t.

ro ocT

79,7 i4,4 94,i 20,3

92,8

105,0

21,1 126,0 19,8 147,2 18,6 108,4 20,8 117,8 19,3 ! 154,4 17,0 148,1

5,9 I 3i,o 110,9 I 49,9 117,i I 99,6 |22,7 I 134,3

3. Gänzliche Luftlagerung.

28 0,66    0,33 j 1,00 j 2,4(14,6 j 7,5 j 35,6 |io,9 j 66,0 114,0 I 80,7 113,8 I 76,3

Lauf. No.

Mischungsverhältnis in Gew.-Teilen

] Trass | Kalk J Sand

Festigkeitsverhältnisse des Trass-Kalk-Mörtels, kg/cm², nach :

7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen

Zug- Druck Zug j Druck Zug Druck Zug Druck Zug j Druck

1 Jahr

2 Jahren

OJ to O vO

O O

~0\ "bs

Ch On

Vb Aschentrass von Brohl. Homogenisiert, i. Normengemässe Wasserlagerung.

44,0 11,9 7°,4 20,2 114,6 18,3 118,6 I 28,5 14,3 64,1 19,9 127,6 19,4 132,8

0,33 ! 3,00 0,7 0,33 1,00    1,4

JOO N

00 "cs

2. Wasserlagerung nach 7-tägiger Lufterhärtung.

31 0,66 j 0,33 I 1,00 I —

I — I 6,8 J 35,6 j16,0 I 81,8 (23,4 I 143,0 |20,4 I 129,9 3. Gänzliche Luftlagerung.

32 [ 0,66 I 0,33 I 1,00 I 2,7 I 9,7 ! 6,7 j 32,4 10,3 j 64,5 I 9,3 I 69,5 I 9,6 I 64,5

16. Resultate der Untersuchung der Bindekraft einiger italienischer Puzzolanen.

Dank dem Entgegenkommen des Herrn C. Zschokke, Professor der Ingenieur-Wissenschaften am Schweiz. Polytechnikum, konnten wir uns im Jahre 1892 grössere Mengen folgender Puzzolanen beschaffen :

I: eine hellgraue, neapolitanische, angeblich aus den Gruben von Bacoli bei Puzzuoli;

II: eine rote, römische;

» III: eine schwärzlich-graue, römische.

No.

Vorstehend bezeichnete Puzzolan-Sorten wurden getrocknet, auf einer Kugelmühle der Anstalt gemahlen, hierauf in Mischungsverhältnissen von 1,5 Gew.-T. Puzzolanmehl auf 1 Gew.-T. trocken gelöschten Ätzkalk bis 4,5 Gew.-T. Puzzolanmehl auf 1 Gew.-T. Kalkhydrat teils zu Brei, teils zu Normenmörteln (1 Gew.-T. der Puzzolan-Kalkmischung auf 3 Gew.-T. Normalsand) der Zug- und Druckfestigkeit, Luft- und Wasserlagerung verarbeitet. Der Wasserlagerung der Probekörper gieng stets eine, der Bindezeit der Puzzolan-Kalkgemenge angemessene, in den nachstehenden Zusammenstellungen Fall für Fall näher bezeichnete Luftlagerung ^voraus. Die sämtlichen Probekörper der normengemässen Sandfestigkeit wurden Übungsgemäss maschinell eingerammt, während diejenigen der Selbstfestigkeit in der Konsistenz feuchter Gartenerde angemacht, von Hand eingestampft wurden.

a. Ergebnisse der chemischen Analysen,

bezogen auf bei 105 bis 110° C. getrockneten Zustand der Materialien. Angemessene Mengen der Puzzolanen wurden am 900-Sieb abgesiebt und die feinen und groben Bestandteile gesondert den Analysen unterworfen.

Lauf. No.

Bezeichnung Bei Behänd- Chem. Zusammensetzg. im Anheferungszust.

SÜO Al,O.Fe,0,;CaO MgO ka^n + ’B°t

% % % % % % %

der

Puzzolansort.

lung mit CIH-Säure

’ Summa

1 No. I, feine Bestandteile

lösl. Stoffe unlösl. ,,

0,04 2 58,0114

UT) VQ

1,37 1,01 0,47 10,31 6,41    22,56

2.36 1,65 0,57

77,45

2 No. I, grobe Bestandteile

Gesamtmenge 58,6517,21 3,73 2,661,04 10,316,41 100,01

0,90 2,40 1,78 0,84 0,35 12,36 4,27 58,1914,71 2,69 1,410,10    —    _

lösl. Stoffe unlösl. „

22,90

77,10

Gesamtmenge 59,0917,11 4,47 2,250,45 12,364,27100,00

3 No. II, feine lösl. Stoffe Bestandteile

unlösl. „

6,9116,31 9,41 39,17 1,06 1,63

rA 00 O m ccT cf

cf »-T

tö C\

00 00

4,32 6,81    54,51

-    —    45,72

4,32 6,81 100,23

Gesamtmenge 46,0817,3711,0410,65 3,96

4 No. II, grobe lösl. Stoffe Bestandteile

unlösl. „

7,0815,8210,347,923,04    3,856,52 54,57

45,82

38,37 1,83 1,40 2,08 2,14

Gesamtmenge 45,45.17,65 ”,74*°,00 5,18    3,85 6,52 100,39

5 No. III, feine Bestandteile

lösl. Stoffe unlösl. „

1,3118,4910,11 7,823,01    2,996,4750,49*)

43,i3 1,42 1,01 2,42 1,53

49,5i

Gesamtmenge 44,4419,91 11,1210,24 4,54    2,99 6,47 100,00*)

6 No. III, grobe lösl. Stoffe Bestandteile

unlösl. „

2,9420,38 42,64 1,02

vO

N 00 CN O

7,2i 1,09    5,85 5,04 52,07’ )

47,92

1,99 1,40

Gesamtmenge 45,5821,4010,13 9,202,49    5,855,0499,99”)

*) SOa = 0,29%. **) SOs = 0,30%.

b. Ergebnisse der Untersuchung der Kraftentfaltung.

Die der Prüfung der Bindekraft unterworfenen Puzzolan-sorten wurden zunächst auf angenähert Portlandcement-Feinheit, also auf folgende Mahlungsfeinheit zerkleinert:

No. I.

5,4 % ;

„    „    4900-Sieb :    24,7 „

Der zur Erzeugung der Puzzolankalkgemenge benutzte Kalk war gleicher Herkunft wie der bei der Untersuchung der Kalkkapazität von Hochofenschlacken und der Prüfung der Bindekraft der rheinischen Trasssorten verwendete. Derselbe wurde in Stückform bezogen, trocken gelöscht, mehrere Wochen gelagert und durch ein 900-Maschensieb abgesiebt. Vor der Erzeugung der Probekörper wurden die Puzzolan-Kalkgemenge angefertigt und von Hand durchgemischt; es fand also keine maschinelle Homogenisierung statt.

Puzzolane :

Rückstand am 900-Sieb :

No. II.

7,7 °/o;

34,5 „

No. III. 8,0 %. 32,7 „

Mischungsverhältnis in Gew.-Teilen

Puzz. j Kalk I Sand

Festigkeitsverhältnisse der Puzzolankalkgemenge und Mörtel, kg/cm² ; nach :

7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen 210 Tagen 1 Jahr 2 Jahren

Zug Druck Zug Druck Zug [Druck Zug IDruck Zug JDruck Zug [Druck

NO.

1.

0,600

0,400 —

» 3,ooo

I. Hellgraue, neapolitanische Puzzolane.

Fasserlagerung nach 12-tägiger Lufterhärtung.

—    I — 5,1 28,9 11,1 63,3 19,0

—    — 4,7 25,2 ; 9,7 48,8 19,9

111,1 19,8 146,6 95,i 22,7 114,1

22,5 181,0

25,8 167,4

0,666

o,334

,, 3,ooo

4,3 29,1 11,1 59,0 19,1 4,2 { 27,6 11,2 56,3 19,8

21,0 206,0

124,3 20,9 159,0 99,6 22,7 123,3 25,5 177,1

0,714 0,286'

3,000

°,75o

0,250

Ln

3,000

Ln

« o.

00

o,777

0,223

On

3,ooo

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'b', ~oo

13,7 72,5 19,6 146,5 16,6 166,0 24,9 220,1 12,1 61,5 20,9 118,3 21,2 142,2 27,1 190,7

0,818 0,182

,, l3,ooo

4^ On

~cs L

33,6 13,3 77,8 20,5 165,3 21,3 195,9 20,8 236,2 33,9 10,8, 65,3 16,1 124,4' 17,7 144,0 20,6 1824,

Mischungsverhältnis in Gew.-Teilen

Festigkeitsverhältnisse der Puzzolankalkgemenge und Mörtel, kg/cm²; nach:

7 Tagen 28 Tagen 84Tagen 210 Tagen 1 Jahr

Puzz. Kalk Sand

2 Jahren

Zug lüruck Zug IDruck Zug Druck Zug Druck Zug Druck Zug Druck

2. Ausschliessliche Luftlagerung.

0,60010,400

3,000

N LO

8,7

",4

0,666 0,334

3,000

0,714 0,286

3,000

JJ J* JO

\o ~b u,

On

CO

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10,1

i3,7

0,7500,250

19

3,000

o,777 0,223

ff

3,000

Jv    tÖ JH

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11,0

i5,7

8,9

16,5

F¹ T' 90 F br 90

Ln    Qk    *<ï kO

27,6

23,9

32,4

30,8

29,3

34,4

Ln vp Ok Oo Ok ^ MO 4^ 'OO ^

CO

40,6

33,5

55,3

37,5

52,1

39,3

10,2

51,5

i4,o

5,5

9,4

6,3

12,2

8,9

34,o

55,4

33,8

99,4

45,6

7,8

52,o

48,5

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Ln

kO^

Os

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12,2

9,i

58,9

5i,o

13,2

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4^ J3k    Ln Ln

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34,8

35,3

30,9

35,4

CO

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io,3

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H,3

6,2

7i,4

30,6

67,9

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5,°

53,o

15,3

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9i,i

66,9

16,3

86,5

12,2

9i,9

8,6

61,8

5,8

63,3

12,6    72,6

5,6    62,3

0,600

No. II. Rote, römische Puzzolane.

1. Wasserlagerung nach 4-tägiger Lufterhärtung.

I I !

1103,5! 17,2 j173,0 21,3 203,8 93,5 21,8 129,0 22.5 144,5

,000

Tj- csi

14,8

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Ok

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162,8

0,666 0,334 —

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71,4 17,3 110,3 20,3

6i,3 i7,o ; 94,o 20,4

177.8    19,3 202,4 21,5 234,3

136.9    20,9 144,6 25,3 169,9

0,7140,286 —

»    » 3,ooo

34,5 l6,° 83,1 19,7 135,5 21,6 192,9 22,3 215,4 22,9 236,8 21,4 11,3 61,9 16,9 100,520,0 156,5 23,3 170,6 24,9 195,9

0,7500,250 —

»    » 3,ooo

00 Ln ~00 kO

36.4    17,2 ; 96,6 16,6 142,6 20,0 188,1 22,5 227,1 19,5 258,1

26.4    13,0 70,3 16,1 103,4 19,1 137,8 25,5 167,5 25,3 189,2

0,7770,223 —

„    „ 3,ooo

Lo Ot

5o,i

28,3

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'oo 'oo

IO kO

cf scT

Ok

19.1    124,3 21,5 171,0 18,7 224,0 17,5 241,5

20.1    105,1 21,3 141,3 25,2 164,3 28,2 194,5

0,818 0,182

5,9 36,5 11,8 91,8 16,9 116,0 19,6 160,9 20,9 178,0 21,6 239,6 „ |3,ooo 5,⁶ ! 35,7 i3,7 80,6 17,7 108,020,31137,6 24,3 152,5 25,6 175,7

Mischungsverhältnis in Gew.-Teilen

Puzz. Kalk j Sand

Festigkeitsverhältnisse der Puzzolankalkgemenge und Mortel, kg/cm² ; nach :

7 Tagen 28Tagen 84Tagen 210 Tagen 1 Jahr 2 Jahren

Zug jDruckj Zug IDruck Zug [Druck Zug Druck Zug Druck j Zug 'Druck

2. Ausschliessliche Luftlagerung.

0,600 0,400 —

»    »    13,ooo

0,6660,334 —

»    »    13,ooo

0,714 0,286 —

»    »    3,ooo

ro

22.4    10,0    71,343,4    93,oio,5

28.4    4,0    60,4! 5,1 [ 85,8 5,6

101,0

104,8

C-K) 00

150,3 17,7 I45,o 127,6 j 8,4 106,9

6,1 ' 35,5 13,9 101,4

5,6 i 27,8    7,6    68,5 6,3    87,4 6,9    78,1    6,4    89,4 6,4

96,5

150,6

90,8

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0,223

3,000

00

144,4 13,2 131,2 89,8    5,4    76,5

0,818 0,182

3,000

40,9 9,3 76,4 H,o 109,3 8,4 129,0 12,3 j109,3 10,1 87,4

37,i    6,9 59,4 7,9 69,0 6,7 69,3 4,2    71,0 4,2 57,4

! I l I I    I I    I I

No. III. Schwarze, römische Puzzolane.

1. Wasserlagerung nach 4-tägiger Luftlagerung.

0,600 0,400; —

5,o 40,8 15,8 I 85,318,5 113,119,7 II3T i9,4 [i37,4

153,3

„ 3,ooo 4,2 34,3 14,6; 77,ii9,5 100,3 16,6 ! 113,2 i9,5 1134,4 21,7 149,4

0,666 0,334 —

8,1 47,9 47,5 „ 3,ooo 4,9 41,444,3

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21.4    149,922,0 179,7

19.4    109,0 20,9 .127,6

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194.7    20,9 232,8

148.8    20,3 164,9

0,7140,286 —    10,4 69,6 19,1

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42.2.14.4    88,919,6 112,826,9 123,3 20,6 138,8

Ol

1231,7

142,4

0,8180,182 — 11,0 54,5 18,2 130,1 19,0 162,915,4 171,7 18,6 196,5 19,3 202,2 „ 3,ooo 3,5 25,5 15,5! 79,9 15,6 93,3 i6,4 98,9 20,9402,9 18,5 112,6

Festigkeitsverhältnisse der Puzzolankalkgemenge und Mörtel, kg/cm²; nach:

Mischungsverhältnis in Gew.-Teilen

Puzz. j Kalk I Sand

7 Tagen 28 Tagen 84 Tagen 210 Tagen 1 Jahr 2 Jahren

Zug lüruck Zug jDruck Zug Druck Zug ; Druck Zug j Druck Zug | Druck

2. Ausschliessliche

0,600

5,5 39,6 14,8

3,000

5,1 38.6 11,5

8i,5|i6,2 75,o! 13,6

H3,i

H4,3

14,6 120,6 10,8    99,3

13,7

10,1

139,6

99,3

0,666

11

3,000

tC 1-0

15,0

¹¹,3

104,4 16,9 132,5 87,1 14,3 102,4

7,7 166,7 9,2 118,9

to

161,4

104,6

I4,3

10,2

158,2

98,8

0,714

0,286

8,3 77,4 16,4

11

3,000

6,0 44,9 ii,6

122,3 19,5

84,5>i,2

156,3

101,9

14,6 154,4

8,6 97,3

0,750

8,3 ! 50,4

11

3,000

5,9:44,9 11,4

115,414,4 132,4

88,6 10,9    96,2

5,4 160,8 8,8 106,1

9,8 154,5 7,o    84,3

IO T}*

IO 00' GC LT)

Ln

154,0

86,7

132,3

69,2

o,777

0,223

3,000

8,4 47,313,4

4,9 41,410,0

117,3 14,2 146,6 76,9:11,2    86,5

vq^ co c£ cT

►H Y~i

15,5 164,7 15,5 6,6 65,5    5,9

145,5

59,0

0,8x8

0,182

11

3,000

4^ VO vO VO

63,9 16,4

32,0    9,6

140,5 15,5

68,0 6,0

169,9

77,o

i8,4 188,9 13,9 174,2 6,6    73,3 4,9    59,3

150,9

50,5

17. Über das Verhalten dolomitischer Kalke als Komponenten von Puzzolan-Mörteln in Meerwasser.

Im Februar 189J ersuchte Se Excellenz der Herr Minister der öffentlichen Arbeiten des Königreichs Rumänien den Berichterstatter um Begutachtung der Frage der Zulässigkeit dolomitischer Kalke in Santorin-Mörtel für Meeresbauten. Dem, abgelieferten Gutachten sind die nachfolgenden Mitteilungen entnommen, welche hinlängliches Interesse besitzen, um an dieser Stelle veröffentlicht zu werden.

. . . Bevor der Unterzeichnete auf die Beantwortung der aufgeworfenen Fragen eintreten könnte, erscheint es nötig, einen Rückblick auf die Vorgänge zu werfen, welchen viele Ausführungen in hydraulischen Bindemitteln sowohl im mittelländischen als im atlantischen Meere zum Opfer fielen. Dieselben sind seit längerer Zeit hinreichend aufgeklärt; dessen ungeachtet bestehen in den Kreisen der Technikerschaft, welchen die letzte Entscheidung über das Wohl und Wehe von Meeresbauten in hydraulischen Bindemitteln zusteht, vielfach noch irrtümliche Ansichten über jene Vorgänge und erklären das vorherrschende Gefühl der Unbehaglichkeit, der Unsicherheit, der Unentschlossenheit, sowie die Entstehung solcher Massnahmen, welche häufig genug den dauernden Bestand der Ausführung im Meerwasser nachteilig beeinflussen.

Unter denjenigen Stoffen des Meerwassers, welche den Bestand von Betonarbeiten in hydraulischen Bindemitteln gefährden, spielt in erster Linie die Schwefelsäure (S03),des Bittersalzes (MgS04) die ausschlaggebende Rolle¹). Von untergeordneter Bedeutung sind die Chloride, von welchen hier zunächst das Chlormagnesium (MgCE) und das Chlornatrium (NaCl) in Betracht fallen.

Irrtümlicher Weise wurde bis vor kurzem der Magnesia die zerstörende Wirkung auf das versteinerte Bindemittel zugeschrieben. Wir haben es hier offenbar mit einer gänzlich unzulässigen Übertragung der Wirkung der totgebrannten Magnesia im Portlandcemente zu thun, die durch nachträgliche Hydratisierung und der damit verbundenen Volumenver-grösserung bei ausreichenden Mengen allerdings im Stande ist, weitgehende Verheerungen hervorzurufen. Quellungsvorgänge dieser Art sind im Meerwasser nur dann möglich, wenn magnesiareiche Portlandcemente zur Anwendung gelangen, was indessen gegenwärtig so gut wie vollkommen ausgeschlossen ist. Anderseits mochte der Umstand verleitet haben, die Magnesia für den Übelthäter anzusehen, dass in sämtlichen durch Meerwasser zerstörten Bauwerken in mehr oder weniger erheblichen Mengen plastisches, oft schleimiges Magnesiahydrat angetroften wurde. Allein fragliche Magnesia ist lediglich nur ein Abscheidungsprodukt der chemischen Vorgänge, die das Zerstörungswerk einleiten, sie füllt vorhandene Poren oder solche Hohlräume, die durch die Lockerung des Mörtelgefüges entstanden sind.

Der freie Kalk des Bindemittels wirkt zersetzend auf die Bittersalzlösung des Meerwassers ein. Unter Abscheidung von Magnesiahydrat entsteht zunächst Calciumsulfat und durch Wasseraufnahme Gyps. Anderseits besteht die Möglichkeit der Bildung des Kalk-Aluminat-Sulfats nach Dr. IV. Michaelis: AI2O3, 3CaO + 3 (CaO, SO3) + 30H2O oder nach Candlot : 2(Al203, 3 CaO) -f- 5 (CaO, SO3) -f- 120H2O], eines Doppelsalzes, durch dessen Volumenvergrösserung in viel höherem Maasse als durch Gyps, Molekularspannungen entstehen, welche den in Versteinerung begriffenen Mörtel zu zerstören im Stande sind. Hier ist zu bemerken, dass der beschriebene

Prozess unverändert bliebe, sofern der freie Kalk nicht rein, sondern mag-nesiaschüssig wäre; denn die Magnesia ist dem Bittersalze gegenüber vollkommen indifferent. Basische Magnesiasulfate kommen in der Natur nicht vor und sind auch als chemische Präparate unbekannt.

Die Chloride des Meerwassers fallen blos insofern in Betracht, als sie eine Abminderung der Mörtelfestigkeit dem Süsswasser gegenüber erzeugen, im Übrigen zur Bildung von Chlorcalcium und dadurch zur Porenerweiterung Veranlassung geben können, durch welche das Meerwasser in erhöhtem Masse Angrififstellen für seine verheerende Wirkung gewinnt. Eine treibende oder zersetzende Wirkung auf die Cementkomponenten besitzen die Chloride in den vorhandenen Mengen nicht. Somit gilt von diesen die Bemerkung, dass sie wohl nur eine Abschwächung der Mörtelfestigkeit, sowie eine Erweiterung der Porenkanäle erzeugen können, gleichviel, ob der freie Kalk des Bindemittels magnesiarein oder magnesiaführend gewesen sei. Bringt man in Anschlag, dass die Gefährdung des dauernden Bestandes einer Betonbaute in Meerwasser in erster Linie von der Einwirkung des freien Kalkes auf das Bittersalz abhängig ist, der Thonerdegehalt des Bindemittels die zersetzende Wirkung des Meerwassers durch die Möglichkeit der Bildung des Kalk-Aluminat-Sulfats fördern kann, bringt man ferner in Erwägung, dass unter sonst gleichen Umständen die Wechselwirkung dieser Stoffe mit wachsender Angriffsfläche des Meerwassers ebenfalls wächst, dass die freie Magnesia keinen Einfluss auf den Prozess besitzt, die Karbonate sich ebenfalls indifferent verhalten, so folgt hieraus unmittelbar, dass :

1.    zu Meeresbauten unter sonst gleichen Umständen diejenigen Species einer Gattung Bindemittel, bezw. denjenigen Mörteln der Vorrang gebührt, die möglichst kalkarm sind; dass

2.    die löschfähige Magnesia im freien Kalke dieser Bindemittel, bezw. Mörtelsorten keinen nachteiligen Einfluss auszuüben vermag ; dass

3.    den gemauerten und sorgfältig verfügten Blöcken vor den stets mehr oder weniger porösen Stampfbetonblöcken der Vorrang gebührt; dass

4.    der zur Herstellung von Mauerwerkblöcken zu verwendende Bruchstein und der, namentlich zum Verfugen benützte Mörtel dicht, also wasserundurchlässig sein soll; dass

5.    die Zusammensetzung des Bétons für Stampfbetonblöcke nach Art der sog. übersatten Bétons zu wählen sei, welche bekanntlich durch einen Überschuss an Bindemittel gegenüber den Sandhohlräumen, durch einen Überschuss an Mörtelsubstanz gegenüber den Schotter hohlräumen gekennzeichnet sind. Soll der Betonblock einen Kern in einem mageren Mischungsverhältnis erhalten, so sollte dieser allseitig doch mindestens auf 0,4s m Tiefe von einem satten, wasserundurchlässigen Béton umschlossen sein.

Wird der Block aus einem Gemenge von Bindemittel und Sand, oder aus Trass, Puzzolanerde oder Santorinerde und Kalkteig in Stampfmörtel hergestellt, so empfiehlt sich die Mischung unter Wahrung der Bedingung der Wasserundurchlässigkeit möglichst mager zu wählen und die Mörtelbereitung auf maschinellem Wege unter Anwendung von Kollergängen (Mörtelmühlen) mit mindestens 800 kg Läufergewicht vorzunehmen. Endlich

wäre dafür zu sorgen, dass die gemauerten, wie die in Stampfbeton oder Stampfmörtel erstellten Blöcke eine mehrmonatliche Erhärtung in feuchter Luft erfahren, bevor sie der Einwirkung des Meerwassers ausgesetzt werden. Waren hiebei die Blöcke allseitig mit Luft umspühlt, so wird der freie Kalk bezw. die freie Magnesia des Mörtels der Blockmasse auf eine allerdings beschränkte Tiefe, von Aussen nach Innen fortschreitend, in das im Wasser unlösliche Kalk- bezw. Magnesiakarbonat übergeführt, wodurch der Stampfbeton bezw. die Mörtelfuge der gemauerten Blöcke oberflächlich gegen Angriffe des Meerwassers wesentlich widerstandsfähiger wird.

Durch, ein zeitweises Spritzen der Blöcke mit einer ca. io ‘lo-igen Ammonkarbonatlösung kann der Prozess der Überführung des freien Kalkes und der Magnesia in das Karbonat beschleunigt werden.

Vorstehende Darlegungen enthalten die Grundlagen zur Beantwortung der aufgeworfenen Fragen.

Sub I. Santorinmörtel aus reinem und dolomitischem Kalk werden sich unter sonst gleichen Verhältnissen ähnlich verhalten; insbesondere liegt kein Grund zur Annahme vor, dass die Anwendung dolomitischer Kalke die Qualität und damit die Lebensdauer des Santorinmörtels in Meerwasser nachteilig beeinflussen würde.

Die Begründung dieser Antwort ist in der Antwort auf Frage II enthalten. Dabei wird stillschweigend vorausgesetzt, dass bei der Mörtelbereitung, der Mörtelverarbeitung, sowie während der Dauer der Lufthärtung jene Vorsichtsmassregeln getroffen werden, deren Erfüllung die Natur der dolomitischen Kalke fordert.

Sub II. Als Komponenten der Santonnerde-Mörtel sind dolomitische Kalke den Weisskalken zwar nicht gleichwertig, dürfen jedoch zur Ausführung■ von Betonblöcken oder zur Mörtelbereitung zugelassen werden, weil:

a)    in Berührung mit dem Meerwasser nicht die Magnesia, wohl aber der freie Kalk zerstörenden Einfluss auf den Bestand des Mörtels bezw. des Bétons auszuüben vermag;

b)    bei gleichen Mischungsverhältnissen und gleichen Umständen der unter zu Grundelegung eines dolomitischen Kalkes gewonnene Santorinmörtel eine geringere Menge frei bleibenden Kalkes aufweisen wird, als der mit reinem Kalke erzeugte Mörtel, denn nach den bisherigen Erfahrungen geht in Gegenwart von Feuchtigkeit die verbindungsfähige Kieselsäure in Berührung mit Kalk-Magnesia-Gemengen, in erster Linie mit dem Kalke Verbindungen ein. Es entstehen Kalkhydrosilikate nach der Formel

SiOä, CaO + 2,5 Wasser, bezw. SiÜ2 mCaO + n Wasser wo m eine zwischen 1 und 3 liegende Zahl bedeutet. Die zurückbleibende Magnesia kann mit der Zeit Magnesiahydro-Silikate geben, wie solche in der Natur ebenfalls Vorkommen (Serpentin, Speckstein etc.) oder durch Übergang in feste Aggregatform, zur Verkittung der Mörtelkomponenten beitragen. In keinem Falle besitzt die reine Magnesia eine nachweisbare schädliche Wirkung;

c)    in Berührung mit der Atmosphäre, oder beim Spritzen der Blöcke mit Ammonkarbonatlösung nimmt in erster Linie der Kalk, dann die

Magnesia Kohlensäure auf, wasserunlösliche Karbonate bildend. Kalk und Magnesia verhalten sich somit ähnlich ; beide tragen dazu bei, durch Bildung unempfindlicher Krusten der Betonblöcke, oder die Mörtelfugen der Blöcke gegen die Einwirkung des Meer Wassers zu schützen.

Vorstehende Darlegungen bestätigt die Erfahrung der Praxis. Zu sämtlichen Blöcken der Hafenbaute, sowie zur Betonbereitung für die Trockendocks zu Genua wurde der Dolomit von Sestri mit bisher tadellosem Erfolg verwendet. Zschokke und Terrier verwendeten bei Erstellung der Trockendocks und Quaimauern zur Kalkbereitung einen Dolomit aus dem Bruche von Panigaro mit folgender Zusammensetzung :

Kieselsäure und Silikate

Sesquioxyde ....

Kohlensaurer Kalk .    .

Kohlensäure Magnesia .

Differenz ......

100,00 %

Die Zusammensetzung der Dolomite von Sestri schwankt mit der Lage des Steinbruchs, und wird wohl auch im gleichen Bruche von einer Bank zur andern nicht unerhebliche Unterschiede in der chemischen Zusammensetzung zeigen.

Ein von Zschokke und Terrier s. Z. an die schweizer. Materialprüfungs-Anstalt eingesandtes Dolomitmuster ergab folgende Zusammensetzung:

ungebrannt .    0,70    %

Das Alter der ältesten ins Meer versenkten Betonblöcke zu Genua ist uns nicht genau bekannt. Zschokke*s Arbeiten datieren aus dem Ende der achtziger Jahre und reichen bis 1892. Die älteren Hafen- und Quaimauern in Genua lassen auch nicht viel zu wünschen übrig. Wo Beschädigungen vorliegen, liegen auch nachweisbare Gründe vor, die mit der Kalkqualität nichts gemein haben.

Im Vergleiche zu den projektierten Arbeiten am Schwarzen Meer sind die Genueser Ausführungen durch den wesentlich höheren Gehalt an schädlichen Salzen des Wassers des Mittelländischen Meeres im Nachteil, vergl. nachfolgende Zusammenstellung der chemischen Analysen einiger Meerwasser:

Schwarzes Meer 14,020 °/oo 0,189 „

1,304 „

0,105 „

1,470 „

Kieselsäure .... Sesquioxyde . .    .

Kohlensaurer Kalk . Kohlensäure Magnesia Schwefelsaurer Kalk

in gebranntem Zustande ....    1,29    %

Kieselsäure Sesquioxyde Kalk .    .

Magnesia

Mittell. Meer

NaCl .    .    25,973 °/oo

KCl . .

MgCk .

CaS0₄ .

MgSC>4 .

CaCOs .

MgCOs .

VII. Heft.

Adriat. Meer

27,200 %o

2,932 „ 0,930 „ 2,810 „

0,034 „

«Tor- cT

2,386 „

17

In Genua wurde neben der grauen Puzzolane von Baccoli vorwiegend die rote, römische Puzzolane verwendet, während für die Arbeiten am Schwarzen Meer die Santorinerde in Aussicht steht. Nun enthalten weder die Santorinerde, noch die genannten Puzzolane Stoffe, die im Beisein der Magnesia des dolomitischen Kalkes auf nassem Wege irgendwelche Verbindungen liefern könnten, welche den dauernden Bestand des Mörtels oder Bétons nachteilig beeinflussen würden; vergl. die folgende Zusammenstellung der fraglichen hydraulischen Zuschläge.

Puzzolan-Erde

von Baccoli (grau)

Si0₂ . AI2O3 Fe₂03 CaO .

MgO .

h₂o

Alkal. als Diff

58,65 % 17,21 „ 3,73 „ 2,66 „ 1,04 „ 6,41 „ 10,30 „

Rom (rot)

46,03 °/o 17,37 „ 11,04 „ 10,65 „ 3,96 „ 6,81 * 4,14 „

Santorin-Erde

grau

68,50 % 13,31 „ 5,50 „ 2,36 „ 0,25 „ 1,45 „ 1,63 „

100,00 °/o

100,00 0/0

100,00 %

Die Santorin-Erde ist im Vergleiche zu den italienischen Puzzolanen auch noch insofern im Vorteil, als bei ihr der Kieselsäuregehalt höher, der Kalk- und Thonerdegehalt dagegen niedriger liegt. Die Gefahr der Bildung des Kalk-Aluminat-Sulfates im Meerwasser ist somit bei Anwendung der Santorinerde geringer, als bei den Puzzolanen, obschon bei beiden die Thonerde der Hauptsache nach an Kieselsäure gebunden ist, somit an der Bildung jenes gefährlichen Doppelsalzes des Kalksulfats überhaupt keinen Anteil nehmen kann.

Bezüglich der bei Verarbeitung der Santorin-Erde und des dolomitischen Kalkes einzuhaltenden Vorsichtsmassregeln haben wir folgende Bemerkungen :

a) Santorin-Erde. Dieselbe besteht bekanntlich

zu Vö aus mörteltechnisch wertlosen, durch Wasserdampf aulgetriebenen Silicaten, aus Bimstein;

zu V5 aus mörteltechnisch, ebenfalls wertlosen, dichten, glasig-muschlig brechenden Silicaten, aus Obsidian;

zu ³/ö aus einem grauen, sandigen Mehl, das allein hydraulische Eigenschaften besitzt.

Während der Obsidian lediglich die Rolle von Sand im Mörtel spielt, besitzt der Bimstein durch seine poröse Beschaffenheit eine ansehnliche Wasserdurchlässigkeit und wirkt somit der Forderung, für Meeresbauten dichten Mörtel zu verwenden, direkt entgegen. Es wird sich somit empfehlen, die Santorinerde durch Werfen auf Drahtgitter von allen grösseren Bimstein- und Obsidianstücken zu befreien, die kleinen Stücke durch eine maschinelle Mörtelbereitung unter zu Grundelegung von Kollergängen (Mörtelmühlen) mit ca. 800 kg. Läufergewicht, welche die Mörtelkomponenten nicht nur mischen, sondern auch gleichzeitig wirksam zerkleinern, unschädlich zu machen.

Versuche werden darüber belehren müssen, ob das Werfen durch Gitter unterbleiben kann; man wird davon Abstand nehmen, wenn der auf Kollergängen gewonnene Mörtel sich als ausreichend fest und wasserundurchlässig erweisen sollte.

b)    Der dolomitische Kalk ist unterhalb der Grenze der Sinterung zu brennen, da sonst die Magnesia ihre Löschfähigkeit verliert und infolge der nachträglichen Wasseraufnahme und der damit verbundenen Volumen-vergrösserung Triebschäden erzeugen kann.

Der dolomitische Kalk muss derart gebrannt werden, dass sich derselbe ohne griesige, körnige Rückstände mit kaltem Wasser zu einem fettigen, weichen, griesfreien Kalkteig löschen lässt.

c)    Der gelöschte Kalk ist einzusumpfen und im Sumpfe bis zur vollen Reife (stichgerechte Konsistenz) zu belassen. Die Bauleitung ist anzuhalten, gesumpfte griesige Bestandteile enthaltende Kalkmassen von der Weiterverarbeitung auszuschliessen.

d)    Zur Mörtelbereitung sind die vorerwähnten Kollergänge zu verwenden. Dieselbe hat derart zu geschehen, dass zunächst das vorgemessene Quantum Santorinerde aufgegeben und durch 5—6 Passagen des Läufers zerkleinert wird ; hieraut ist die erforderliche Menge Kalkbrei zuzuwerfen und die Mörtelmühle so lange in Bewegung zu lassen, bis die Mörtelmasse ein völlig homogenes, d. h. gleichmässiges Ansehen erlangt-Zeitweise sind Proben des Mörtels zu nehmen und die Kontroll-Proben auf deren Festigkeit und Dichte nach 28 tägiger Erhärtungsfrist (Luftlagerung) durchzuführen.

e)    Den gemauerten Blöcken wäre der Vorzug zu geben! Sollen unbedingt Betonblöcke erzeugt und versenkt werden, so wird man diese nach den Regeln des Betonstampfbaues herstellen, die Mischung von 3 Volumen Teilen Santorinerde auf 1 Volumen Teil Kalkbrei, soferne sie der Forderung der Dichte entspricht, beibehalten, und die ausgeschalten Blöcke bei möglichst vollkommener Luftumspühlung mindestens 3—4 Monate an feuchter Luft belassen, bevor sie der Einwirkung des Meerwassers ausgesetzt werden. Das zeitweise Spritzen der Betonblöcke mit einer ca. 10%igen Ammonkarbonatlösung wird die Bildung einer, die chemischen Einflüsse des Meerwassers abschwächenden Blockkrusten, vorteilhaft beeinflussen. Andere Mittel, wie z. B. die Kessler³sehen Fluate, dürfen der Kosten wegen ausser Betracht fallen.

Sub III. Meeresbauten in Santorinerde und dolomitischem Kalk sind unseres Wissens bisher nicht ausgeführt worden.

17*

18. Resultate der Untersuchung der Produkte der Schweiz. Industrie hydraulischer Bindemittel

im Zeiträume

von der Züricher (1883) bis zur Genfer (1896) Landesausstellung.

Folgende Zusammenstellungen geben eine Übersicht über die Ergebnisse der Untersuchungen der Wertverhältnisse der hydraulischen Bindemittel Schweiz. Herkunft aus dem Zeiträume von der Zürcher bis zur Genfer Landesausstellung. Die Untersuchung geschah Fall für Fall nach den Schweiz. Normen und sind die gewonnenen Resultate, im Benehmen und auf Wunsch der Mitglieder des Vereins Schweiz. Cernent-, Kalk- und Gyps-fabrikanten, in Epochen vom Jahre 1883 bis einschliesslich 1886, vom Jahre 1886 bis einschliesslich 1889 eingeteilt und von da ab von Jahr zu Jahr zusammengestellt, ohne Rücksicht darauf, ob die geprüfte Waare vom Erzeuger oder Materialverbraucher herrühre, in Rechnung gestellt worden. Das Mittel der sämtlichen Versuchsergebnisse der einzelnen Zeitperioden wurde in die nachstehenden Tabellen eingesetzt; wir bemerken hiezu, dass Weglassungen nur für solche Materialsendungen eingetreten sind, für welche im Sinne des Réglementes der Schweiz. Materialprüfungs-Anstalt Vorbehalte Vorlagen, bezw. welche der Erzeuger zur eigenen Instruktion amtlich prüfen liess.

Bis zum Jahre 1887 wurden sämtliche Probekörper der Zug- und Druckfestigkeit von Hand erzeugt. Mit 1. Januar 1887 begann die regelmässige maschinelle Formerei der Probekörper, so dass in den Tabellen dem Übergange von Hand- zur Maschinenarbeit Rechnung getragen erscheint. Zur Prüfung der Bindekraft der hydraulischen Bindemittel diente stets der Schweiz. Normalsand, und sind Versuchsresultate mit anderen Sandsorten in nachstehenden Tabellen nicht berücksichtigt.

Prinzipiell wurde bei der Hand- und der Maschinenarbeit gleiche Mörtelkonsistenz angestrebt. Dies Prinzip führte bei

Handarbeit zu verschiedenen Wassermengen und veränderlichen Dichten der Probekörper; mit der Einführung der maschinellen Formerei der Probekörper kamen diese Unterschiede in Wegfall; wir arbeiten seither mit konstanter Rammarbeit pro Gramm trockener Mörtelsubstanz, mit gleicher Wassermenge für die Zug-und Druckproben und gleicher Dauer der Durcharbeitung des angemachten Mörtels. Über alle weiteren Einzelheiten der Erzeugung der Probekörper und der in der Schweiz. Materialprüfungs-Anstalt eingebürgerten Prüfungsmethoden sei auf das V. und VI. Heft der offiziellen Mitteilungen verwiesen.

Datum

der

Aus

führung

Anzahl ! Spec.

der Ge-Einzel- wicht proben y

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Gewichtsverhältnisse, kg/1

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Erhärtungsbeginn St. Min.

Binde

zeit

St. Min.

Volumenbeständig-    Mahlungs-

keitsverhältnisse    feinheit

Rückstand am 900-    4900-

Sieb Sieb

%    °/0

Wasser-I Luftia-lagerg. | gerung nach 28-tägiger Beobachtungs- probe") dauer

Warm

bad-

Zugfestigkeit, kg/cm2 nach

28 Tagen

7 Tagen

Spec. Festig- Spec. Festig-Gew. keit Gew. keit

Druckfestigkeit, kg/cm2 nach

7 Tagen

28 Tagen

Spec. Festig-Gew. keit

Spec. Festig-Gew. keit

Kategorie I : Hyd-

raulische Kalke.

1886

1886—89

!! 2,69 2,71

4^ ui Ov Ui

— I o,79 o,77    0,81

1,23

1,26

CO "00

1. Bergwerk-Ver-45,0 0,0 1 20116 — 43,o 4,3 1 28 27 —

waltung, Käpfnach.

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CG)

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0,0

c. 4°,°

33,9    2,26

77,o

1887

2,82

9,0 j 0,78    0,84

2. Cement- und Gypsfabrik n|3    —I

1,34    18,0 I 4S,o I 5,1

Niederwyl von Jost Wirz, Solothurn.

2,20

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7,8

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16,0    2,19 I 56,9 ! 2,19 ! 89,4

1886

I 2,85

IO,5 [ 0,83 j 0,88 I 1,33 jj 18,1

3. Coulin & Petitpierre, Kalk-

41,8 j 0,6 j 3    45,17    30!

und Cementfabrik, Convers. j best. I best.

I I5’⁵

2,21

4,0 j 2,22 !    9,3

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1891

1892

1893

2,75

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Cementfabrik, Vouvry. best. best.

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1896

2,76    11,5 j 0,82 I 0,88

5. Duvanel & Co., Cement-1,33 i7,o 1 47,0    0,0 16    3024    —I

und Kalkfabrik, Noiraigue.

! best. [ best, i best. 19,5 I —

2,17 j 3,5

2,16

7,4 jj 2,18    28,1

2,19 [ 55,8

I892

1894

1896

2,82 jj ²,83 2,72

6. Fabriques de Ciment-Portland et Chaux hydrau-

JO JO o

1,00

0,0

0,0

0,0

liques Chätel-St-Denis et Vouvry, Chätel-St-Dems.

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3,9

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4,3

ïo,i

13,5

4,5

2,26

2,30

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47,8

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29,9

1896

7. Fabriques de Ciment-Portland et Chaux

2,65 I 15,8    0,84 I 1,00

Mi ! 16,0 ! 33,5

0,0 IO — 120

hydrauliques Châtel-St-Denis et Vouvry, Vouvry. I best. 1 best. I best. || 15,4

2,21 !    3,8    2,22 I 10,4    2,22 I 27,8

8. Farine, J., Kalk-

1894

2,75

2,72

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10.4

0,85

1,04

1,38 jj 16,2 43,8

D54 iS,3 39,5

o o cf cf

i 45 122 — —    30 c. 8 Tage

fabrik, Soyhières. best, best, 2 best. n,5

»    » best, i 6,4

I

*) Für Kalke und Roman-Cemente : 50 °C.

2,25

2,19

2,29

2,18

2,25 ! 11,2 2,20    9,5

2,27    30,5

Datum , Anzahl | Spec. Glüh-der Ausführung proben

der j Einzel-1| wicht

Ge- j Verlust

Gewichtsverhältnisse, kg/1

lose masch. ein- einge gefüllt rüttelt

Abbindeverhältnisse

masch.

ein

gesiebt

Tem

peratur

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Ô2

An

mach

wasser

63

OC.

°/o

Tempe

raturer

höhung

«C.

Erhärt- ■ Binde. ungs-

beginn j zelt ; St. Min.jSt. Min.

Volumenbeständig- Mahlungs-keits Verhältnisse j feinheit Wasser-! Luftia-lagerg. J gerung nach 28-tägiger Beobachtungsdauer

Warra-

bad-

probe

Rückstand 900-    4900-

Sieb    Sieb

Zugfestigkeit, kg/cm2 nach

7 Tagen

Spec. Festig-Gew. keit

28 Tagen

Spec. Festig-Gew. keit

Druckfestigkeit, kg/cm2 nach

7 Tagen

28 Tagen

Spec. Festig-Gew. keit

Spec. Festig-Gew. keit

1891

1892

1893

1894

1895

—    ,    °,97    I i,57

1894

2,61

1896

1884

1886—89

1891

1892

1893

1894

1895

1896

1895

I896

1891

und Kalkfabrik, Aarau.

9. Fleiner & Co., Cement-

i,7 I i 5116 30

6    33 33 H 59 37 40

r4,7    33,3

18,0 !4,i

34,8

* Os

16.1

14,2

16,4

best, j best.

35,i

34,i

37,o

34,o

33,6

°,i

0,0

0,0

0,0

best.

0,0

0,0

o,°

10. Gebr. Gresly, Martz & Co., 13,7 J 0,87 j 0,97 J 1,43 jj 14,4 J 33,3 1    0,0 124

3    2,80 I 11,0    0,81

o,97

VO

II

”,9 14,8 n,4

18.4 15,0 13,6

14.4

8,2

—    i ²,²6

—    ; 2,30

—    I 2,23

2,27

2,32

2,24

2.22

2.23 2,26 2,26

7,5

7,4

6,6

10,0

7,i

7,7

8,9

8,9

2,23

2.23

2.24

2,22

2,21

2,24

2,26

0,0

0,0

25,3

20,5

26,0

24,2

23,5

29,0

33,5

2,24

2.24

2.25 2,22 2,22

2.26 2,28

44,1

36,7

45,2

43,5

40,9

5B3

59,6

144 —i

11. Hartmann, C., Wwe., Kalk-

Ln

*00

vb

CO

to

L/i

Ca

12. Hürlimann, K.

Cement- und Kalkwerke, Liesberg. 1 best, j best, j best, jj 19,4

und Gipsfabrik, Leissigen.

best. I 11,9

best. I best.

Kalkfabrik, Brunnen.

2,23 j 0,0

2,26

3,2 j| 2,20 j 7,7

I "

2,22 j 23,6

2,23

CO

to

2,24

6,8    2,22 j 26,3 I 2,21 j 50,2

gj to oj -t.

CO

10.1

11.1

0,88

0,86

0,80

0,82

0,88

0,87

0,78

i7,o !5,i 17,0 14,8

°,95    i,33

1,08 1,02

1,51 1,46 °,97    1,32

2    2,74    13,3    0,85    1,03 j 1,36

2,74 i 15,⁰ ! 0,84    1,06

Ln KD

'oo

0,86 j 0,97 0,91 j 1,04

48,0

36,5

38,6

36,8

36,8

33,6

38,5

39,5

5    — ;C 4° ~

-t 0

0,0

0,0

0,0

M Ln

O 00

13. Hydraulische Kalkfabrik

i6,7    29,0 i 0,0 j 5    15:28    30

I,55    i5,3 I 36,4

0,0 I 3    11132    45

14. Jacquet & Maulini, Cement-1,32    16,0 j 35,0

M3 i 14,1 I 33,2

o o“

5    — 120 —

best.; j best, best, best.

best.

9,5

!3,4

14.2

12.2 1 r,9

14.3 13,8 11,2

2,27

2,25

2,22

2.25

2.26 2,21 2,24

vO

61 M    10 vO VO

r ^ f* r c- *-    ■f' c-

coco^bcococococo

2,27

2.25 2,24

2.26 2,26 2,23 2,26

52,2

27,1

33,4

24,5

26,9

32,8

34,3

33,i

2.25

2.26 2,26

2.24 2,26

2.25

2.26

86,2

42,7

58,6

44,8

46,0

57,6

60,9

59,7

Holderbank-Wildegg, Holderbank.

best. best. best. 7,5 n,9

und Kalkfabrik, Vouvry.

best. ¹ best.

II 20,5

2,24

2,22

2.24

2.25

JO Co Ln O

o„ o

6 d

2,26

2,24

2,26

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CO N*

CO

Ln

LO CO

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22,2    2,26 ! 49,7

J 20,6    2,25 : 44,9

2,24

00

CO cxf

2,25 j 21,8 2,23 ! 19,9

Datum

der

Aus

führung

Anzahl Spec.

der Ge-Einzel- wicht proben y

Glüh-

Ver

lust

Gewichtsverhältnisse, kg/1

masch. lose masch.

ein- ein- einge-gesiebt gefüllt rüttelt

Abbindeverhältnisse

Öl

Ö2

dä

Temp-

peratur

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mach

wasser

»C.

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raturer

höhung

»C.

Erhärtungsbeginn St. Min.

Binde

zeit

St. Min.

V olumenbeständig-keitsverhältnisse Wasser-j Luftla-lagerg | gerung nach 28-tägiger Beobachtungsdauer

Warm

bad

probe

Mahlungs

feinheit

Rückstand am 900-    4900-

Sieb Sieb

°/o

.Zugfestigkeit kg/cm2 nach

7 Tagen

28 Tagen

Spec. Festig-Gew. keit

Spec. Festig-Gew. keit

Druckfestigkeit, kg/cm2 nach

7 Tagen

28 Tagen

Spec. j Festig-Gew. \ keit

Spec. Festig-Gew. keit

1894

2,74 j H,7 j 0,87 ! 0,91

15. Kalk- und Cement-

1,38 jj 14,5 j 38,5 j 0,0 I 2 30!96    —!

Steinfabrik, Niederweningen. ! best. ! best, best, ij 20,7 i

-    2,17

2,2 j 2,18

6,8    2,22 j 20,7

2,22 ! 40,0

1886

1886—89 1890

1891

1892

N    M

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1893

1894

1895

1896

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j! 2,68 j 2,69

2.67

2.68

2,65

2,71 2,67 2,74 j 2,70

13,0 14,2 14,8 * 5,2 14,8 12,0 !4,5 12,7

13,5

16. Kalk- und Cementfabriken (vorm.

3    30b 80 —

1    4948    10

2    3 70    20

& Co.) Beckenried, Zürich

1,21

1,28

1,26

1,28

1,25

1,28

i,35

i,33

1,32

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15,4

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16,7

16,6

16,6

15,4

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43,o

44,8

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43,1

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42,9

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0,0

o,°

0,0

0,0

0,0

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0,0

00

24

49

17. Kalk- und Gips

best, j best 37 best, j 37 best. 13 best. best, best. »

9,o

15,3

12.1

17.2

best, 'j 15,5

14 best. 13,2 best. I i 5 5 best.;: i i best. 10,4

2.19

2.23 2,25

2,22

2,21

2.24

2.25

2.20 2,24

cf ro ro co cf cf ro T cf

2.21

2.24

2,26

2.23

2.22

2.25

2.25

2,22

2.24

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2.21

2.21 2,23

2.22

2.23

2.24

23,2

23.2 20,9

22.1

20.3

26.2

34.1

25.1

2.24    64,1 2,24 5M

1886

2,94

1886 — 89    4

2,86

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1892

2,67

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1893 i

2,83

15,2

1894

2,94

9,7

0,91

0,81

3,7

3,5

0,0

0,0

0,0

15

22

17 58 45

45j 108 —

25144 — 15 50 —

fabrik, Barsch wyl. best. best.

best.

JX> Oa O Cn 00 Ln 00 Os 00 Ln

2,i8

Il ²’²5

2,26

2,29

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2,29

2,31

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1886

1893

2,71

2,71

1896

2,77

14,4

12,7

12,1

0,83

0,91

0,76

kO 00 00

cf cf

0,91

18. Leuba & Co. (vorm. Gebr. Leuba),

25

52

Cement- und Kalkfabrik, Noiraigue. best. best.

7 30

8 22

best.

10,0

i,4

11,8

2,13

2,29

2,24

2,17

2,29

2,25

12,3

13,4

10,0

2,21

2,27

2,25

c. 40,0 48,1 39,6

2,23

2,28

2,25

56,3

8i,5

72,3

1895

19. Moos, J., Ziegelei und

i ij 2,89 :    13,4    0,74    0,94 I r,37 I 15,0 I 48,0 j 0,0

05 45

Kalkfabrik, Lufingen. best, j best. [ best, jj 0,7

il ²’²⁵

4,9    2,26    9,0 j] 2,26 i 26,2 ! 2,28    73,2

1894

2,79

12,6

20. Peck, Ed., Cement- und

0,90 j 1,01 I 1,43    16,0 J 38,0 j 0,0 [ 1    18! r8    —I

Kalkfabrik, Rondchätel.

|i best.li best.ji best. 12,7

2,19 I 3,0 I 2,25

4,6    2,21 I 22,6 I 2,21 ! 31,3

1894

2,88

ocT

o,9S    i,H I 1,63

0,96    1,14 ¹ 1,72

21. Portland-Cementfabrik

3i,5    0,0

3M 0,0

12    30

Lägern, Oberehrendingen, best. best. best. ! n,3

2,26

Ln Ln

co

2.26

2.27

oc cf

VO

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vcf vcf CO co

2.27    53,4

2.28    54,9

Datum

der

Aus

führung

Anzahl

der

Einzel

proben

Spec. Glüh-Ge- verwicht lust

y %

Gewichtsverhältnisse, kg/1

masch. lose masch.

ein- ein- einge-gesiebt gefüllt rüttelt

Abbindeverhältnisse

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An

mach

wasser

Öl

Ô2

Ö3

OC.

Tempe

raturer

höhung

OC.

Erhärtungsbeginn Min.

St.

Binde

zeit

St. Min.

V olumenbeständig-keitsverhältnisse Wasser-I Luftla-lagerg. | gerung nach 28-tägiger Beobachtungsdauer

Warm

bad

probe

Mahlungs

feinheit

Rückstand am 900-    4900-

Sieb Sieb

°/o

°/0

Zugfestigkeit, kg/cm2 nach

7 Tagen 28 Tagen

Spec. Festig- Spec. I Festig-Gew. keit | Gew. keit

Druckfestigkeit, kg/cm2 nach

7 Tagen

28 Tagen

Spec. Festig-Gew. keit

Spec. Festig-Gew. keit

1884

1887—89

1893

1895

2,57

2.57

2.58

2,80

¹5,7

r5,4

8,8

19.4 14,0

19.5

18.5

22. Portland-Cement-

fabrik, Rozloch. best. best.

best.

37,5

0,0

7    —:3o

18,0

12,8

26,5

H,3

2,23

2,22

2,21

I-, OJ    Ui    O,

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13,7

2.23 2,26

2.24

7,5

6,3

4,8

2,23

2,23

2,25

74.4

20.4 22,6 22,9

2,24

2,22

2,27

100,1

32,3

42,3

47,5

1886—89

co

2,77

1890

2,63

1891

2,73

10,6

17,2

10,8

0,85

o,94

0,84

1892

2,79

8,3

o,79

1893

2,76

8,4

0,83

1894

2,77

1895

2,78

1896

2,84

10.2

10.3

6,6

0,86

0,84

0,83

18,8

15.2

17,0

*4,5

16.6

16.7

15.3

13.3

23. Schwarz, A.,

38.3 35,o

39.4

°,3

°,o

0,0

39,5

38,8

38,2

41,6

38,9

o,°

0,0

0,0

°,o

o,°

*-»COGnhHLnOOHH 4^    4^    *-«    vO Gn Q\

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68    30

65    40

46

00 Ol

Kalkfabrik, Beckenned.

best.    best.    best. 7,3

12,0

15,2

16,7

8,7

16.2

11.2

8,1

2,26

2.23

2.24

2.24

2,30

2.25 2,22 2,22

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2.30 2,26

2.23

2.24

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22,3

17,6

22,8

2.24 2,23

2.25

2,25

2,23

2,25

2.27

2.28

2.23

2.24 2,24

46,4

33,3

46,0

52,3

48,0

47,o

59,4

44,o

24.

1892

2,59

1893

2,76

1896

2,77

⁰⁰

ocT cf

Société des usines de Grandchamp et de

(vorm. L. Du Pasquier & Co.), Grandchamp.

o

cf O cf

8    30 144 —

72 —

12

2    30 20

25. Spühler, G., Kalk-

best. best. best. 19,9

7,i

¹7,3

2.20 2,22

2.21

4^ W O

A A "o

2,21

2,23

221

co

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2,17

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12,6

29,6

2,18

2,21

2,21

On 10 10 kp J3\    4^

vO W a

1887 I

1890

1891

1892

1893

1894

1895

1896

2,79

2,69

2,68

2,71

2,65

2,78

2,78

2,78

1,22

1,28

1,21

1,25

i,37

1,30

i,45

1,48

14,0

14.1

14.2

14.4

16.4 !4,i

16.2

i5,5

4,6

30 120 —

ibrik, Reckingen, Kt. Zürich, best. best.

35,9

32,0

CTn CO

^ o

15

45

30

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57

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29 3°

32 5° 48 -

23 30 31 30 15 36 ¹² 45

best

17,0

16,9

15.7

12.6

14.6

15.8 11,2 19,0

2.19 2,25

2.24 2,22 2,22

2.25

2.20 2,20

2,19

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2,25

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2.23 2,29

2.24 2,21

12,5

9,9

10,2

rn co vo vO

cf ocT ocT cf cf

2.20

2.21 2,23 2,23

2.22 2,27 2,25 2,19

30,0

33,9

32,6

28,2

23,7

29,0

44,4

35,8

1886—89

2,53

1890

²,5i

2,73

26. Wallensladter Roman- und Portland-Cementfabrik

18,0    0,60

17,8 I 0,56 11,0    0,72

°,o

17    134 —

24    175 —

8 —

i 'S I

best, i best, best.

. (vorm. Troger & Götzger), Ennenda.

2,04    5,4 I 2,13

j| ²>²4    El

ji 2,30    5,5

best, i best, best

6,8

°,7

2,24

2,28

8,4

4,5

2,04

2,20

2,28

25,1

19,5

2,09    39,4

2,20    37,6

Datum

der

Aus

führung

Anzahl

der

Einzel

proben

Spec. Glüh-Ge- verwicht lust

Gewichtsverhältnisse, kg/1

masch. lose masch.

ein- ein- einge- jj gesiebt gefüllt rüttelt peratur

Tem-

Abbindeverhältnisse

An

mach

wasser

Ô2

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°/o

Tempe

raturer

höhung

°C.

Erhärtungsbeginn St. Min.

Binde-

zeit

St. Min.

Volumenbeständig

keitsverhältnisse

Wasser-j Luftla-lagerg. | gerung nach 28-tägiger Beobachtungs- probe *) dauer    _

Warm

bad-

Mahlungs

feinheit

Rückstand am 900-    4900-

Sieb Sieb

To

°/o

Zugfestigkeit, kg/cm2 nach

7 Tagen

Spec. Festig-Gew. keit

Druckfestigkeit, kg/cm2 nach

28 Tagen 7 Tagen 28 Tagen

Festig- Spec. Festig- Spec. Festigkeit Gew. keit

Spec.

Gew.

keit

Gew,

Kategorie II :

Roman-Cemente.

1893

2,95 I 7,27 I 0,81 J 0,98

1. Aktiengesellschaft der Portland-¹,35 I i5,5 J 34,o J 17,9

05“    *3

Cementfabrik Wagner & Co., Stans. I best. I best, j best. || 3,2

13,0 jj 2,37

12,2    2,37 [ 19,1

2,35 I ¹¹5,5 j 2,37 I i94,i

1886

• 2,96

8,74

o,95

2. Bergwerk-Ver-

r,51 O i5,5 J 36,5 I i7,4 |— 09

20j

waltung, Käpfnach. j best. I best. !    —

II 5,6

24,0

2,22

11,0

2,25

18,8 I 2,25 J 89,2 I 2,25 I 127,0

1883— 86 I

1887—89

1890

1891

00    *0    10

1893

1895

j| 2,96 2,98 J ²,93 2,91 3,03

: 2,73

5,87

6,28

7,72

8,26

3,54

6,83

o,93

o,97

0,96

1,00

o,95

0,86

o,99

1,05

1,02

1,11

1,07

1,44 ! i i 1,44 ; I 6 1,56 i 13,3 i,52    15,8

1,63    16,8

I>55    i5,5

ro OcT

Fleiner & Co., Cement-

38.4    12,4 37,8 s,7

33.5    7,5

12 —

und Kalkfabrik, Aarau.

3,8

14,9

",5

76,2

33,7

33,o

32,5

7,7

17,8

19 8

31 8

05 2 01 —

best.

6,5

5,6

7,2

2,0

23,5

25,9

8,1

°5|-

3,7

29,0

18.1

21.1

2.28 2,37

2,31

2.29 2,27

8,0

6,9

8,1

ON

2,29

2,39

2,33

2,33

2,31

19,6

1896

JO

00

00

JX5

Ob

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o ,,

00

4. Hürlimann, K., Cement-

¹,35 'I 15,0 I 36,5 I 5,5 |— °8j 2 ₃o|

und Kalkfabrik, Brunnen, i best, i best. I best. 12,0 ! 32,0    2,27

7,5

2,281 16,0 u 2,28160,5 12,281107,4

5. Jura-Cementfabriken (vorm.

Zurlinden & Co.), Aarau.

1884

2,83

1888

2,97

1889

2,94

j3\

~to

VO

0,96

0,90

0,96

1,06

o,97

35,o

08

24

best. best.

Ln

00

36,5

8,5

06

41,5

",7

06

4 3°

JO JO JM

"o 4^ "00

14,4

23,2

18,6

2,26

2,30

2,27

2,31

21,5

14,4

i4,i

2.27

2.28

70,0

68,0

2,28

2,30

105,4

137,8

1886

1887—89 j

1891

1892

1896

2,92

2,99

2,90

2,87

2,71

5,n

4,05

6,66

7,3 o

16,73

1.10

1,12

1,03

1,00

0,83

1,“

1,19

1,07

1,07

1,00

6. Kalk- und Cementfabriken (vorm

1,4    4    3017    30

3    —    9    30

i,39

15,7

to to to 00 o\ a\

O 10

30

3i,o

35,o

1,2

5 15

24 15

30

Sevestre & Co.), Beckenried, Zürich.

10,4    30,6 || 2,23

best.

best.

so <xT

Ob

10,4

9,7

5,7

2.27 2,30 2,30

2,29

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10.8    2,29

u,6

17.8 13,0 13,0

2.29 2,28 2,27

2.30

unter

50,0

72,4

111,6

92.1

48.1

2.29

2.30 2,30 2,29 2,28

83,9

98,8

159.4

137.4

78,8

1896

3,03    4,20 J 0,83 j 1,03

Mo 16,2 I 43,8

7. Kunkler & Co., Cement-

24,6

041—    12

werke Wallenstadt, Wallenstadt.

I best, j best. | best, jj 4,0 j 18,1    2,30 |    9,1 j 2,30 j 13,5    2,30 | 97,7 j 2,30 | 173,6

*) Für Kalke und Roman-Cemente : 50 °C.

Datum

der

Aus

führung

Anzahl

der

Einzel

proben

Spec.

Ge

wicht

Glüh-

Ver

lust

Gewichtsverhältnisse, kg/1

masch. lose masch.

ein ein- einge-gesiebt gefüllt rüttelt

dl

Ô2

Ô3

Tem

peratur

°C.

Abbindeverhältnisse

Tempe- Erhärt-raturer-J ungs-höhung] beginn Min.

An

mach

wasser

%

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Ist.

Binde

zeit

St. Min.

Volumenbeständigkeitsverhältnisse Wasser-1 Luftla-lagerg. | gerung nach 28-tägiger Beobachtungsdauer

Warmbadprobe *)

Mahlungs

feinheit

Rückstand am 900-    4900-

Sieb    Sieb

°/o    °/o

Zugfestigkeit, kg/cm2 nach

7 Tagen

28 Tagen

Spec. Festig-Gew. keit

Spec. Festig-Gew. keit

Druckfestigkeit, kg/cm2 nach

7 Tagen

Spec. Festig-Gew. keit

28 Tagen Spec. Festig-Gew. keit

8. Portland-Cementfabrik

Rozloch.

1895

2,96 I 4,95 I 0,95

1,02

B55 i5,o I 37,o J 11,5 |—    12 3

best. I best. | best, ij 0,1

5,3 || 2,27 j 14,4 J 2,30

18,9 U 2,29 I 164,1 I 2,30 I 215,3

I89I

1893

j! 3,06

II 3,03

3,67

0,95

3,36

0,86

1,00

1,00

b5o

1,40

i4,3    42,0

16,0    38,0

g. Schwarz, A., Wwe.,

12,7 I—

Kalkfabrik, Beckenried.

I best. best.

!5,°

7,4

13! i

best.

3,5

30,0 ; 2,23 22,0    2,30

CO

CO

2,22

2,30

!>. Ob NO

2,19

2,29

33,⁸    2,20

29,3    2,29

Ob co 4^ jo 'Cb "co

1887

10. Société des usines de Grandchamp et de ¹ |j 3,07 I 5,ii I 0,91 I 0,96    1,49 [| 12,5 J 39,0 I 6,0 |— ioj— 45j

Roche (vorm. L. Du Pasquier & Co.), Grandchamp.

best. [ best.

19,3 I 34,5    2,19    4,0

2,22

6,3 j| —

0,0

unter

40,0

11. Spühler, G. Kalk

1891

2,99 I 3,68 j 0,83 ! 0,93 I 1,40    12,4 I 41,0 I s,9

16 4,30

fabrik, Reckingen, Kt. Zürich. I best. I best. |

!| 8,5

26,0 |j 2,31

2,4

2,30 i 3,8 I 2,30 I 25,3 I 2,25 I 25,0

12.

Wallenstadter Roman- und Portland-Cementfabrik,

A.-G. (vorm. Tröger & Götzger), Ennenda.

1889

1890

1893

3,ii

06 —

05 — 05 —

10 Ob

Kategorie III :

i. Kalk- und Cementfabriken (vorm.

best.

best.

N T ^

*-T i-T

17,7

13,5

14,0

2,34

2,34

2,34

12,0

11,0

r4,i

2,34

2,35

2,35

95,3

103,3

111,0

2,33

2,31

2,35

149,0

122,1

200,0

Schlacken-Cemente.

Sevestre & Co.) Beckenried, Zürich.

1894

1895

1896

CO Ob 00

2.77

2.7⁸

2,76

vo m vcT vcT vcT

000

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1,08

1,03

0,98

i,52 B55 1,41 !

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32,5

35,3

36,1

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best. best. best.

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16,5 20,7 i6,3

2,33

2,27

2,31

16,7

17,7

20,9

2,32

2,27

2,30

WWW

Ob Gn Ga

G ~b ~b

2,33

2.29

2.30

145,6 147,8 187,1

2,32

2,31

2,31

232,7

214,9

273,6

2. Portland-Cementfabrik

Mönchenstein, b. Basel.

1894

i⁸9S

2,91

2,91

V°

1,02

1,28

1,21

1,26

i,73

1,72

16,1

*5,7

16,4

26,2

28,8

26,5

0,0 0 d d d

22.5

16,3

26.5

*) Für Schlacken- und Portland-Cemente : 100 °C

VII. Heft.

best. 6 best. 6 best.| best. best.

J0 jh CO

2,32

2,29

2,27

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'Cn >On 00

2,33

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2,32

2,32

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63,9

2,32

2,32

2,27

153.5 197,7

126.6

Datum

der

Aus

führung

Anzahl

der

Einzel

proben

Spec.

Glüh-

Ge-

wicht

ver-

lust

Gewichtsverhältnisse, kg/1

masch. lose masch.

ein- ein- einge-gesiebt gefüllt rüttelt

Abbindeverhältnisse

Temp-

peratur

An

mach

wasser

dl

da

®C.

Tempe

raturer

höhung

«C.

Erhärtungsbeginn St. Min.

Binde

zeit

St. Min.

Volumenbeständig- Mahlungs-keitsverhältnisse feinheit

Rückstand am 900- I 4900-Sieb ! Sieb

Zugfestigkeit, kg/cm2 nach

Druckfestigkeit, kg/cm2 nach

Wasser-I Luftla-lagerg. | gerung nach 28-tägiger Beobachtungs- probe*) dauer

Warm

bad-

7 Tagen

28 Tagen

7 Tagen

28 Tagen

°/0

Spec. Festig-Gew. keit

Spec. Festig-Gew. keit

Spec. Festig-Gew. keit

Spec. Festig-Gew. keit

3. Société des usines de

1883—86 1886—89

00

Oh

C4

1890

1891

1892

1893

1894

1895

1896

2.69    7,5 2,65 I 9,0

0,98

o,99

0,92

o,97

0,91

o,93

o,97

0,96

0,89

1,02

1,06

*,°5

1,03

1,05

1,18

1,09

1,09

1,20

*,59

1,63

*,59

1,60

*,59

*,57

1,62

1,60

*,53

*4,7

*7,5

*3,o

*4,*

18,1

*7,*

*5,o

16,3

*4,7

32,o

31.8

27.8 3i,o

29.9 30,8 30,2

29,5

3L3

°,5

°,4

0,6

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

42 15

17 14

25 17

28 17

24 15

11 10

33 *3

10

— 18

«    H    4t    ^    4^    OJ    ft

O    Ln    Ln    CO    Ca    CO    kO

L. de Roll, (

best. best. 28 best. » best.

16 best. 16 best. 2 best. 2 best, best. best.

5 best. 5 best, best. best.

28 best, best. 16 best. 2 best, best.

5 best, best.

*-0    TO    VQ    O    *-•    COmVO

o    cT    »-T    cf    o    cT t-T cT

Spur

12.2 *9,i

28.3 21,7 16,2 16,2 *7,7 *7,5

4,5

2,24 i 17,2

2.29    ! 14,2 2,33 ; 13,6 2,32 ¹ 15,5

2,29 I 17,9 2,31 , 17,2

2,25

2,30

2,35

2,33

2,32

2,33

2,35

2,31

2,31

31.4    II 2,24

103.4

107.4

109.4 x 11,8

144.8 *33,2

127.9

I55,i

148.9

2,25

2,29

2,31

2,31

2,31

2.31

2.32

2.33

2,31

201.3 231,0

218.5

236.5

240.2

243.7

220.4

254.2

207.7

Kategorie IV : 1. Aktiengesellschaft der Portland-

1892

1893

1894

1895

1896

TO 00 kO

3,oi

3,*o

3,05

3,o8

II 3,09

4,*5 1,92 3,44

2,98

2,47

1,20

1,23

*,*6

1,20

1,19

i,3i

*,37

*,30

*,35

*,34

*,94

*,95

1,89

*,93

*3,o

*5,8

*5,7

*6,3

*,87    *6,5

26,25

25,4

25.8

27.8 28,7

°,5

*,7

*,4

o,4

0,8

8 30

3    52

4    26 4 23 6 25

22

*5    24

*3    23

17    10

20

Portland-Cemente.

Cementfabrik Wagner & Cie., Stans.

best. best. best.

7 best, best.

0,6

1.1

*,⁶

°,7

°,7

10,2

*5,3

19,0

*7,3

*3,3

2,28

2,33

2,37

2,28

2,28

18,0

21,9

26.4

22.4 *8,9

2,27

2,3*

2,32

2,32

2,29

97,5

123.4

180,3

146,7

125.5

2,25    145,8

2,31 173,6

2,35 239,8

2,31    200,8

2,30 1182,3

1883—86 1886—89

00

1890

1891

1892

1893

1894

to    Ht ft ft

4h- Oh o

1895

1896

00 00

I 3,o8 3,05 3,07 3,o6 3,07 3,o8 3,07 3,n 3,*4

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1,81

*,83

2,13

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1,24

*,23

1,29

1,38

*,34

*,34

1,32

2. Aktiengesellschaft der R. ¹

18    -

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9 best, best.

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ten Luterbach und Reuchenette.

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19,9

2,26

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2.33 2,30 2,32

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00 Oh

19,6

16,4

13,9

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2,36

2,31

2,30

20,5

19.4

25.1

26.2

24.4

22.5

22.2 21,4 21,4

2,26

2,33

2.32 2,31 2,30

2.33 2,33 2,30

112,3

112,0

158.8 183,0

203,2

160,0

144,1

156.8 154,7

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2,34

2,33

2,32

2,31

2,33

2,33

2,31

149,2

152.5

233.6

257.8

268,1

229.5

226.8

225.5

223,0

3. Basler

1893

*,37

*,93

*6,5

2 7,6

2,6

1894

27

1895

1896

1,90

1,98

*,9*

*5,5

16,4

*5,8

26,7

26,3

27,8

*,4

2,*

*,5

5    24

6    29 6 20

8 10

25 40

•ittingen,    b.    Laufen,

*) Für Portland- und Schlacken-Ceinente : 100 ⁰ C.

y>

2,32

2,32

2,26

2,28

21.4

23.4 19,0 20,2

2.32

2.33

2.28

2.29

28.3    ! 2,31

28.6    ! 2,32

26.4    i 2,29

25.6    I 2,27

212,4

246,8

192,6

i95,o

2,33

2,33

2,31

2,30

322,3

342,2

276,1

287,5

18*

Datum

der

Aus

führung

Anzahl

der

Einzel

proben

Spec.

Glüh-

Ge-

wicht

ver-

lust

°/o

Gewichtsverhältnisse, kg/1

masch. lose masch.

ein- ein- einge-gesiebt gefüllt rüttelt

Abbindeverhältnisse

Tem

peratur

An

mach

wasser

dl

62

°C.

°/0

Tempe

raturer

höhung

»c.

Erhärtungsbeginn St. Min.

Binde

zeit

St. Min.

V olumenbeständig-keitsverhältnisse

Wasser-1 Luftla-lagerg. | gerung nach 28-tägiger Beobachtungsdauer

Warm

bad

probe

Mahlungs- Zugfestigkeit, kg/cm2 feinheit

Rückstand am 900-    4900-

Sieb Sieb

nach

Druckfestigkeit, kg/cm2 nach

°/0

°/o

7 Tagen

Spec. J Festig-Gew. keit

28 Tagen

7 Tagen

28 Tagen

Spec. Festig-Gew. keit

Spec. Festig-Gew. keit

Spec. Festig-Gew. keit

1883 — 86

1887

1890

1891

1892

1894

i,3o

L33

1,25

1,25

i,3o

x,38

L93

1,44    1,96

I,39 I 1,94

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Bergwerk-

Verwaltung Käpfnach.

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1894

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5. Brodtbeck, W., Portland-

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Cementfabrik, Liestal.

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6. Fabrique suisse de Ciment

1886—89

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1893

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1895

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7.

& Flatt, Portland-Cementfabrik

Frauenfeld.

1893

1894

1895

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1896

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1883—86 1886—89

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1890

1891

1895

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und Kalkfabrik, Aarau. I best. best.

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& Co.), Cement- und Kalkfabrik, Vallorbes.

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1896

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10. Gebr. Gresly, Martz & Co.,

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Cement- und Kalkwerke, Liesberg.

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1883    86

1886—89

1890

1891

1892

1893

1894

1895

1896

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11. Jura-Cementfabriken (vorm.

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Zurlinden & Co.), Aarau.

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12. Kalk- und Cementfabriken

1883—86 I 5

(vorm.

Sevestre & Co.), Beckenried, Zürich.

1889

1890

1891

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1886—89

1893

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13. Leuba & Co., Cement-14,5 28,25 °,6 I 7 05 21 20: *9,5 26,25 * ,6 3 15 12 —I

und Kalkfabrik, Noiraigue. best. best. best. |    9,3    36,1

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1896

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14. Portland-Cementfabrik *5,8 I 25,5 J 1,5 J 6 55I18    25J

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1886—89

1891

1892

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1895

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15. Portland-Cement-

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fabrik Laufen.

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16. Portland-Cement-

fabrik Mönchenstein.

1894

1895 :

1896

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17.

Portland-Cement-

fabrik Rozloch.

1883—86 1886—89

1890

1891

1892

1893

1894

1895

1896

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1884

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und Kalkfabrik, Beckenried. I best. I best.

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1883—86

1888

1892

1893

1894

1895

1896

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1886—89

1890

1893

1894

20. Wallenstadter Roman- und Portland-Cementfabrik,

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i best.

6,6

4,6

26,0

21,9

22,4

24,2

2,27

2,42

2,36

2,34

i5,5

IO,5

22,4

19,8

2,26

2,37

2,32

2,31

75,4

2,27

64,9

143,2

124,6

2,39

2,32

2,31

”3,o

98,3

221,7

182,1

¹

Meines Wissens hat auf diesen Umstand zuerst Dr. W. Michaeli¹ aufmerksam gemacht ; vergl. insbesondere auch die Berliner-Merhandlungen internationaler Konferenzen zur Vereinbarung einheitlicher Prüfungsmethoden von Bau- und Konstruktionsmaterialien ; Bauschinger, Mitteilungen, Heft XXVI, S. 320.

19. Resultate der Untersuchung der Qualitätsverhältnisse der Produkte der Schweiz. Industrie hydraul. Bindemittel vom Jahre 1895/96.

An der Schweiz. Landesausstellung vom Jahre 1896 hatte sich der Verein der Schweiz. Gips-, Kalk- und Cementfabrikanten mit einer Collectiv-Ausstellung der Produkte der Schweiz. Industrie hydraulischer Bindemittel beteiligt, welche in der Materialprüfungs-Anstalt umfassenden Untersuchungen unterworfen wurden. Für die Ausführung dieser Untersuchungen hatte die Materialprüfungs-Anstalt mit den Fachexperten der Gruppe 32 der Schweiz. Landesausstellung folgendes Programm vereinbart:

»Die Untersuchung der hydraulischen Bindemittel der Schweiz umfasst:

a)    die hydraulischen Kalke;

b)    die Romancemente ;

c)    die Schlackencemente;

d)    die Portlandcemente.«

»Zum Zwecke der Ausführung der in Aussicht genommenen, in folgendem näher specifizierten Untersuchungen liefern in vereinbarter Reihenfolge die Fabrikanten an die Materialprüfungs-Anstalt in Zürich (Leonhardstrasse No. 27) franko Domizil:

8 Säcke à 50 kg = 400 kg von jeder zu prüfenden Bindemittelgattung,

die die Firma erzeugt und als Marktwaare in den Handel bringt«.

»Sämtliche Bindemittel werden folgenden Untersuchungen unterworfen :

Feststellung der Farbe und Struktur, der chemischen Zusammensetzung, der specifischen Gewichte und Glühverluste, der Volumengewichte und Mahlungsfeinheit, der Volumenbeständigkeitsverhältnisse in den gewöhnlichen und beschleunigten Proben, der Selbstfestigkeit (1 : 0) in 5 Altersklassen bis auf 1 Jahr Erhärtungsdauer, Wasserlagerung, der Sandfestigkeit (1 : 3) in 5 Altersklassen bis auf 1 Jahr Erhärtungsdauer, Luft- u. Wasserlagerung, der Kies- oder Betonfestigkeit in 3 bis 5 Mischungsverhältnissen und 3 Altersklassen bei Erhärtungen bis auf 1 Jahr, Luft- u. Wasserlagerung, der Ausgiebigkeitsverhältnisse der Bausandmörtel und der Betonsorten,

der W asserdurchlässigk eitsverhältnisse unterschiedlicher Mörtelsorten.«

»Im allgemein-wissenschaftlichen Interesse werden an speciell

erwählten

3 Portlandcementen,

3 Schlackencementen,

3 hydraulischen Kalken, u. z. sowohl an Mörteln als an Bétons in verschiedenen Mischungsverhältnissen nach ca. ³/4-jähriger Luft- und Wasserlagerung die Elasticitätsver-hältnisse, sowie die Änderungen der Druckfestigkeit bei wachsender Länge der prismatischen Körper (Säulen) bestimmt. Endlich besteht die Absicht die Kohäsionsverhältnisse der Mörtelsorten hydraulischer Bindemittel in gefügtem Mauerwerk für verschiedene Fugenstärken zu ermitteln.«

Zum Zwecke der Durchführung der in Aussicht genommenen Arbeiten wurden die Mitglieder des Schweiz. Cementfabrikanten-Vereins im Herbste 1895 eingeladen, in festgesetzter Reihenfolge die vorgeschriebenen Mengen der unterschiedlichen Bindemittel in die Materialprüfungs-Anstalt einzuliefern, welche nicht säumte, die Arbeiten derart zu beschleunigen, dass auf den Zeitpunkt des Zusammentritts des Preisgerichtes die Ausfertigungen der erhobenen Resultate in Genf aufgelegt werden konnten.

Das Programm der Arbeit im ganzen Umfange durchzuführen scheiterte an Mangel an Zeit. Die Materialprüfungs-Anstalt war mit Ausstellungs-Arbeiten aller Art derart überhäuft, dass sie sich genötigt sah eine Reduktion des Programms für die Wertschätzung der hydraulischen Bindemittel eintreten zu lassen. In Wegfall kamen:

a) die Untersuchung der Wasserdurchlässigkeitsverhältnisse ;

b) »

der Änderungen der Druckfestigkeit mit wachsender Länge der prismatischen Körper;

c) die Untersuchung der Mörtelfestigkeit in gefugtem Mauerwerk.

Die Ausführung dieser Untersuchungen bleibt späteren Zeiten Vorbehalten. Dagegen wurden die meisten der eingelieferten Cemente auch zur Untersuchung der Frage der Abkürzung der Erhärtungsdauer des Normenmörtels benützt, über welche in No. 5, S. 27 des vorliegenden Heftes berichtet worden ist.

Hinsichtlich des Prüfungsverfahrens der Bindemittel verweisen wir auf die 2. Auflage des V., sowie auf das VI. Heft der offiziellen Mitteilungen, wo das Wissenswerte auf breiten Grundlagen entwickelt erscheint. Zur Orientierung sei indessen gestattet, hier noch folgendes anzuführen:

Die Selbstfestigkeit (1 : 0) des Materials, Zug und Druck, wurde an Probekörpern erhoben, welche mit einer Wassermenge gleich jener der Normalkonsistenz —1 °/o, durch Einrütteln auf nicht absaugenden Unterlagen gewonnen waren. Die Form der Probekörper entsprach den Normen-Vorschriften. Sämtliche Versuchskörper dieser Gattungen wurden nach der normen-gemässen Luftlagerung unter Wasser gesetzt und fand deren Entnahme aus dem Wasserbade Fall für Fall unmittelbar vor dem Prüfungsakte statt.

Zur Ermittlung der Bindekraft der hydraulischen Bindemittel (Sandfestigkeit, 1 : 3), für Zug und Druck, dienten in jeder Hinsicht normengemäss erzeugte und gestaltete Versuchskörper. Dieselben wurden nach der normengemässen Feuchtlagerung entweder gänzlich an der Luft belassen, oder nach Verfluss dieser Zeit unter Wasser gesetzt und aus diesem, ähnlich den Körpern der Selbstfestigkeit, unmittelbar vor dem Prüfungsakte gehoben.

Zur Ermittlung der Kies-(Beton-)festigkeit der Bindemittel wurden würfelförmige Probekörper mit 16,0 cm Kantenlänge unter Anwendung rein gewaschenen Grubsandes von Altstetten und rundem Geschiebskies von Hand erzeugt. Die Korngrösse des Sandes und des Kiesmaterials war derart gewählt, dass ersterer durch ein Sieb mit 0,4 cm, letzteres durch ein solches mit ca. 2,5 cm Maschenweite ging, dagegen auf einem Sieb von ca. 1,2 cm Maschen weite liegen blieb.

Das Volumengewicht des Sandes, in trockenem Zustande, lose ein geschaufelt, betrug 1,571 t pro m³, dasjenige des Kieses

1,664 t pro m³. Die Menge Anmachwasser bei der Mörtelbereitung entsprach der Konsistenz feuchter Gartenerde. Dem angerührten Mörtel wurde Fall für Fall die vorgeschriebene Menge des benetzten Kieses zugesetzt, der Béton hierauf so lange durchgearbeitet, bis das Gemenge homogenes Ansehen zeigte. Die Masse wurde hierauf in die Modelle in 2—3 Portionen ein gebracht und darin durch viele kurze Schläge gedichtet.

In den Modellen blieb die Masse so lange, bis dass das Bindemittel abgebunden war; die Probekörper wurden hierauf ausgeschalt und ihre Druckflächen zur Gewinnung ebener und paralleler Anlagerungsflächen in der Festigkeitsmaschine mit Cementdeckeln versehen. Die Probekörper blieben entweder gänzlich an der Luft oder sie wurden bei Cementen nach 2-tägiger, bei hydraulischen Kalken nach 3-tägiger Luftlagerung unter Wasser gesetzt und darin bis zum Termin der Probeausführung belassen.

Die Bestimmung der Ausgiebigkeit der Mörtel- und Betonsorten erfolgte in der Art, dass im ersten Falle bestimmte Mengen (Raumteile) Sand, im zweiten Falle bestimmte Mengen Kies mit den angenommenen Mengen Bindemittel bezw. trockener Mörtelsubstanz angemacht, in Modelle eingestampft wurden, in welchen die Massen erhärten konnten. Ausgeschalt wurde die Volumina der so gewonnenen Körper ermittelt und mit jenem des verwendeten Sandes bezw. des Kieses verglichen. Der Quotient aus dem Volumen des festen Mörtels oder Bétons durch das Volumen des verwendeten Sandes bezw. Kiesmaterials wurde als Koeffizient der Ausgiebigkeit in nachstehende Zusammenstellung eingestellt.

Die Zusammenstellung der Veruchsressultate, vergl. die beigehefteten Tabellen No. I, II, III u. IV, sowie die Texttabellen auf S. 286 u. ff.

Es enthält:

Tabelle No. I u. II: Die Resultate der chemischen Analysen und der allgemeinen Untersuchungen der hydraulischen Bindemittel;

Tabelle No. III u. IV: Die Resultate der Prüfung der Selbstfestigkeit und der Bindekraft hydraulischer Bindemittel ;

Tabelle No. V: Resultate der Ausgiebigkeitsproben;

Tabelle No. VI: Resultate der Betonfestigkeitsproben;

Tabelle No. VII: Zusammenstellung der mittleren Raumgewichte der

Betonsorten.

Tab. No. V. Resultate der Ausgiebigkeitsproben.

Lauf. No.

Herkunft

des Bindemittels

Mischungsverhältnis pro m³Kies

Bindemittel

Sand

kg

A. Hydraulische Kalke

¹    Bergwerkverwaltung Käpfnach

2    Bircher, Rud., Erlinsbach

Duvanel & Co., Noiraigue Fabrique de cim. et chaux hydr. Châtel-St.-Denis

Fabrique de cim. et chaux hydr. Vouvry

Fabrique de cim. et chaux hydr. Rondchâtel

7 Fleiner & Co., Aarau

Hartmann, C., Wwe., Leissigen

9 Hürlimann, C., Brunnen

Hydr. Kalk- und Gipsfabrik Bär-schwyl

Joly, frères, Noiraigue

Kalk- und Cementfabriken Beckenried, Zürich

Leuba & Co., Noiraigue Portland-Cementfabrik Lägern 15 Portland-Cementfabrik Rozloch

*6 Schwarz, A., Wwe., Beckenried

Société des Usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp

Spühler, G., Reckingen

Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

150    250

CO    vD

to

00

CT,

Durchschnittlich

150    250

Oh <-n -fu Oo tO

Koeffizient der

Ausgiebigkeit

Sand j Kies Mörtel j Béton

in Volumen-Teilen

Binde

mittel

; Mischung 1.

6,67 i,75 7,oo 1,92 7,66

0,971 0,987 o,977 0,996 0.961 o,977 o,977 0,961 0,987 0,971 1,019 1,009 1,00    1,70    6,80    1,089 0,961

6,47    1,043 0,993

7,oo 0,997 0,977 1,082 0,987 1,007 0,961 6,87    1,019 0,993

7,54    1,016 0,977

6,67    1,031 0,977

_11 I___

1,00 I 1,76 j 6,92 J 1,037 I 0,979

1,00

1,00

1,00

1,00

r,52

1,67

1,005

1,000

1,00

1,62

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

I,75

1,80

i,74

i,7i

1,88

1,67

7,20

6,94

A. Hydraulische Kalke ;

Bergwerkverwaltuug Käpfnach Bircher, Rud., Erlinsbach

Duvanel & Co., Noiraigue Fabrique de cim. et chaux hydr.

Châtel-St.-Denis

Fabrique de cim. et chaux hydr.

Vouvry

Fabrique de cim. et chaux hydr.

Rondchâtel Fleiner & Co., Aarau

Hartmann, C., Wwe., Leissigen Hürlimann, C., Brunnen

Mischung II.

200

35°

1,00

1,00

1,00

1,00

x,oo

1,00

1,00

1,00

i,75

¹,75 1,82

i,77

1,82

1,87

1,96

1,60

5,oo

5,oo

5,2i

1,033 1,020 1,011 5,05    0,984

5,00 ‘ 0,988

1,056

1,062

1,050

1,021

1,028

1,047

1,008

1,050

Herkunft

's"

03

des Bindemittels

Mischungsverhältnis

pro m³Kiesj

Bindemittel

Sand

kg

Hydr. Kalk- und Gipsfabrik Bär-schwyl

Joly, frères, Noiraigue

Kalk- und Cementfabriken Beckenried, Zürich

Leuba & Co., Noiraigue Portland-Cementfabrik Lägern Portland-Cementfabrik Rozloch

Schwarz, A., Wwe., Beckenried

Société des Usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp

Spühler, G., Reckingen

Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

200

35°

•»

y>

Durchschnittlich

200    350

A. Hydraulische Kalke ;

¹    Bergwerkverwaltung Käpfnach

2    Bircher, Rud., Erlinsbach

3    Duvanel & Co., Noiraigue Fabrique de cim. et chaux hydr.

Châtel-St-Denis

Fabrique de cim. et chaux hydr. Vouvry

Fabrique de cim. et chaux hydr. Rondchâtel

7 Fleiner & Co., Aarau

Hartmann, C., Wwe., Leisslgen

9 Htirlimann, C., Brunnen

ln Hydr. Kalk- und Gipsfabrik Bär-schwyl

11 Joly, frères, Noiraigue

T ₂ Kalk- und Cementfabriken Beckenried, Zürich

13    Leuba & Co., Noiraigue

14    Portland-Cementfabrik Lägern

15    Portland-Cementfabrik Rozloch

16    Schwarz, A., Wwe., Beckenried

j 7 Société des Usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp

18 Spühler, G.. Reckingen

jq Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

250

45°

7>

y>

Koeffizient der

Ausgiebigkeit

Sand Kies Mörtel Béton

in Volumen Teilen

Binde

mittel

1,00    1,82    5,19    0,9991 1,049

Mischung III.

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1.00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,80 4,00 1,80 4,00 1,88

1,82 4,04

1.88 1,92 4,28 2,02 4,48

1,64 3,64

1,80

1.89 2,07

1.84 1,76 3,90 1,89 4,20 1,94 4,32

4,17

1.85    4,12 2,04 4,52 1,80 4,00

1,033

1.108

4,17

4,17

4,oo

4,20

4,60

4,08

1,88

1,033 1,01 I 1,070 0,982

0,992

1,035

1,002

0,969

1,005

1,028

1,143

0,960

1,005

1,003

I,006

0,996

1,109

1.119

1.119

1,139

1,103

1.119 1,129

1.121 1,147

1.122 1,132 1,125 1,147 1,134 1,089 I.l6l

i,H3

i,i35

i,H3

1,125

Lauf. No.

Herkunft

des Bindemittels

Mischungsverhältnis

pro m³Kies

Binde-| mitte]

Sand

in Volumen Teilen

kg

Binde

mittel

Sand ( Kies

Koeffizient

der

Ausgiebigkeit

Mörtel ; Béton

B. Roman-Cemente; Mischung I.

2,12 8,47    1,030 1,009

Bergwerkverwaltung Käpfnach Fleiner & Co., Aarau Joly, frères, Noiraigue

Leuba & Co., Noiraigue Société des Usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

1,012 0,993 1,015 0,993

1,00

1,00 1,88 7,54 1,047 0,977 1,00 2,10 8,40 1,017 0,946

Durchschnittlich 150

250

1,00    1,99 j 7,95 J 1,027 I 0,987

B. Roman-Cemente ; Mischung II.

Bergwerkverwaltung Käpfnach Fleiner & Co., Aarau Joly, frères, Noiraigue

Leuba & Co., Noiraigue Société des Usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

200

35°

Durchschnittlich

200

3501

1.00

2,09

B. Roman-Cemente; Mischung III.

¹    Bergwerkverwaltung Käpfnach

²    Fleiner & Co., Aarau

3    Joly, frères, Noiraigue

Leuba & Co., Noiraigue Société des Usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

II

1,00    2,29

1,00    2,04

1,00    2,27

i,i44

1,180

1,187

1,141

i,H9

1,078

Durchschnittlich

250    450    1,00    2,15

4,77    1,013

1,142

B. Roman-Cemente; Mischung IV.

|i 300    550    1,00    2,18(3,97 j 1,01111,216

Bergwerkverwaltung Käpfnach Fleiner & Co., Aarau

3 Joly, frères, Noiraigue

Leuba & Co., Noiraigue Société des Usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik, »

I Ennenda    !_

Qi bi 4^

Lauf. No.

Herkunft

des Bindemittels

c.

Mischungsverhältnis

prom³Kies;    in Volumen-

Bindemittel

Teilen

Sand

kg

Binde-J

mittel

Sand I Kies |j Mörtel

Koeffizient

der

Ausgiebigkeit Béton

Schlacken-Cemente ; Mischung I.

Kalk- und Cementfabriken Beckenried, Zürich

Portland-Cementfbr. Mönchenstein

f Société des usines de L. de Roll,

Choindez

150 ! 250    1,00 1,82

»    1,00 2,03

1,00    2,03

7,28 || 1,008 0,977 8,13 I 0,993 0,961 8,13    1,045    0,983

Durchschnittlich 150 j 250    1,00 j 1,96    7,85 : 1,015! 0,974

C.

Schlacken-Cemente ; Mischung II.

Kalk- und Gementfabriken Becken- 200 ried, Zürich

Portland-Cementfbr. Mönchenstein

Société des usines de L. de Roll,

Choindez

35°    1,00

» |j 1,00 1,00

i,9i 5,45

2,i4 ! 6,1°

2,14 i 6,io

o,995

o,939

o,949

1,024

1,031

1,040

Durchschnittlich j[ 200 ! 350    1,00

2,o6 5,88    0,961

1,032

C. • Schlacken-Cemente ; Mischung III.

250    450 I] 1,00

1,00 1,00

ried, Zürich

Portland-Cementfbr. Mönchenstein

Société des usines de Ł. de Roll,

Choindez

Durchschnittlich

!|

1,218

1,135

1,088

250    450

1,00

2,12    4,71    0,973 1 1,147

C.

Schlacken-Cemente ; Mischung IV.

Kalk- und Cementfabriken Becken- 300

ried, Zürich

Portland-Cementfbr. Mönchenstefn

Société des usines de Ł. de Roll,

Choindez

550

1,00

1,00

1.00

1,388

1,247

i,i95

Durchschnittlich

300    550 I 1,00    2,16 I 3,93

0,970

1,277

D.

Act.-ßes. d. Portland-Cementfabrik Wagner & Co., Stans

2    Act.-ßes. d. R.Vigier’S) Luterbach

j. Reu-

3    Portland-Gementfabr.J chenette

4    Basler Cementfabrik Dittingen

5    Brodtbeck, W., Liestal

/-    Fabrique suisse de Ciment-Portld.

St-Sulpice

7    { Feer & Fiatt, Frauenfeld

Portland-Cemente ; Mischung I.

, li

»    1,00 j 2,45    9,75 ; 0,915

0,961

0,989

LOI5

0,952

0,958

0,983

0,955

VII. Heft.

19

Lauf. No.

Herkunft

des Bindemittels

!j Mischungsverhältnis prom³Kies in Volumen-

: Binde-j mittel Sand

II ks

Teilen

Binde

mittel

Sand Kies

Koeffizient

der

Ausgiebigkeit Mörtel I Béton

Fleiner & Co., Aarau (künstlich) ; 15° „    „    „    „ (natürlich)

10    Jura-Cementlabriken, Aarau

11    Leuba & Co., Noiraigue

12    Portland-Cementfbr. Laufen

250

Mönchenstein i

„    „ Rozlocii

Société dies usines de firandch. et de Roche, Grandchamp 16 Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

2,34    9,34    0,952    J 0,977

1.00

1,00

15

1,00

1.00

Durchschnittlich

150 i 250

1.00

D, Portland-Gemente; Mischung IL

1,00    2,05 5,85

1.00

T Act.-Ges. d.Portland-Cementfabrik Wagner & Co., Stans

2    Act.-Ges. d. R.Vigier’s) Luterbach

5- Reu-

3    Portland-CementfabrJ chenette Basler Cementfabrik Bittingen

Brodtbeck, W., Liestal

Fabrique suisse de Ciment-Portld.,

St-Sulpice

7    Feer & Flatt, Frauenfeld

8    j Fleiner & Co., Aarau (künstlich)

» n »    „ (natürlich)

i    Jura-Cementfabriken, Aarau

11    Leuba & Co., Noiraigue

12    Portland-Cementfbr. Laufen

9t A

On O

13

Mönchenstein

J>

14

15

l6

„    „ Rozloch

Société des usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

1,004 1,047

! 2,30    6,60    0,945 ; 1,046

Durchschnittlich ij 200

350 I 1,00 j 2,43 6,96    0,939 j 1,026

D. Portland-Cemente ; Mischung III.

250 I 45°    1,00

1,00

1,00    2,55

Act.-Ges. d. Portland-Gementfabrik Wagner & Co., Stans

Act.-Ges. d.R.Vigier’sl Luterbach Reu-

Portland-Cementfabr.i chenette

2,30

2,40

5,io 0,923 5,35    0,963

5,7o    0,896

1,116

1,097

1,078

Lauf. No.

Herkunft

des Bindemittels

Mischungsverhältnis pro m³ Kies

Bindemittel

Sand

in Volumen-Teilen

Koeffizient

der

kg

Binde

mittel

Sand ! Kies

Mörtel I Béton

O vO 00    o ln

Ok) to

Basler Cementfabrik Dittingen

Brodtbeck, W., Liestal

Fabrique suisse de Ciment-Portld.

St-Sulpice

Feer & Flatt, Frauenfeld Fleiner & Co., Aarau (künstlich) „    „    „    „ (natürlich)

Jura-Cementfabriken, Aarau Leuba & Co., Noiraigue Portland-Cementfbr. Laufen

Mönchenstein

„    „ Rosloch

Société des usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

Durchschnittlich

250 } 450 || 1,00

x,oo

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,081 1,110 i,I37 1,119 1,103

D.

Portland-Cemente ; Mischung IV,

Act.-Ges. d. Portland-Cementfabrik Wagner & Co., Stans

2    I Act. -Ges. d.R.Vigier’sl Luterbach

1 Reu-

3    Portland-CementfabrJ chenette

4    Basler Cementfabrik Dittingen

5    ! Brodtbeck, W., Liestal

6    Fabrique suisse de Ciment-Portld.,

St-Sulpice

7    Feer & Flatt, Frauenfeld

8    ! Fleiner & Co., Aarau (künstlich) (natürlich)

10    Jura-Cementfabriken, Aarau

11    i Leuba & Co., Noiraigue

¹²    Portland-Cementfbr. Laufen

300

550

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1.00

1.00

13

Mönchenstein

1,00

1,00

1.00

14

15

l6

„    „ Rozloch

Société des usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

1,00 1,00 1,00    2,73

2,35 : 4,25 2,45 4,45 2,60 4,75 2,70 4,90 2,80 5,15 2,55 4,65 2,70 4,90 2,57 4,67 2,14 I 3,9o 2,40 4,40 2,65 4,80 2,45 4,45 2,65 4,85

2,37 4,30 2,60 4,70

4,97

0,940 1,215 0,962 1,200 0,906 1,202 0,908 1,177 0,918 i,i55 1,129 1,199 0,936 I,i77 0,860 1,029 [j 0,938 0,977 0,947 1,154

0,924 I,i93

0,917 1,218 0,915    1,2X4

0,967 1,213

1,209

1,232

1,242

1,165

Lauf. No.

Herkunft

des Bindemittels

Mischungsverhältnis

prom³Kies in Volumen-

Binde-:    TeiIen

j mittel

Sand

kg

Binde

mittel

Sand Kies

Koeffizient

der

Ausgiebigkeit

Mörtel 1 Béton

D.

Act.-Ges. à. Portland-Cementfabrik Wagner & Co., Stans

2    i Act.-Ges. d. R.Vigier’s) Luterbach 1 Reu-

3    ! Portland-Cementfabr.' chenette Basler Cementfabrik Dittingen Brodtbeck, W., Liestal

Fabrique suisse de Ciment-Portld., j

St-Sulpice

7 1 Feer & Flatt, Frauenfeld

Fleiner & Co., Aarau (künstlich) j „    „ „    „    (natürlich) :

Ch Ot A

10    I Jura-Gementfabriken, Aarau

11    j Leuba & Co.. Noiraigue

12    Portland-Cementfbr. Laufen

1-1 H-t

4^ Oj

Portland-Cemente; Mischung V.

1,00

1,00

1,00

Il 1,00

1,00

I h⁰⁰

Mönchenstein

„    „ Rozloch

Société des usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp T /- j Wallenst. R.- u. P.-Gementfabrik,

I Ennenda

Durchschnittlich

350

650

II

o,93i i,²49 0,799 ¹ 1,266 1,035 ! 1,396 0,924 1,288 0,993 i 1,288

2,7° 4,10 2,45 j 3,8o jj 0,927 1,254 2,7° 4,15    0,932 1,260

2,40 3,69 0,960 1,301 2,6514,05 0,957 1,248 2,77¹4,26    0,966¹1,285

350 j 650 ji 1,00    2,58 ; 3,97    0,927 1,275

I    i    I    II    I

Tab. No. VI.

Resultate der Betonproben.

Lauf. No.

Herkunft

des Bindemittels

pr.m³Kies| in Volumen-

Bindemittel i

Teilen

Sand kg I 1

Binde-J mittel ;

Luft-

Sand Kies '! _ I

7 Tagen 28 Tagen ! 1 Jahr

- - [ Wasser-Lagerung

Luft- I Was" j ser-

Lagerung

i ft 1 Was-Luft- I ser-Lagerung

Bergwerkverwaltung Käpfnach Bircher, Rud., Erlinsbach

Duvanei Sc Co., Noiraigue Fabrique de cim. et chaux hydr. Ij Châtel-St.-Denis

r Fabrique de cim. et chaux hydr. |l 6 Vouvry

6    Fabrique de cim. et chaux hydr.

Rondchâtei

7    Fleiner & Co., Aarau

8    Hartmann, C., Vivre., Leissigen j »

9: Hürlimann, C., Brunnen

₁₀    Hydr. Kalk- und Gipsfabrik Bär-

schwyl

11    j Joly, frères, Noiraigue

T ₂ Kalk- und Cementfabriken Beckenried, Zürich

Łeuba & Co., Noiraigue Portland-Cementfabrik Lägern Portland-Cementfabrik Rozloch j

CO

Schwarz, A., Wwe., Beckenried

Société des usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp

18 Spühler, G., Reckingen

17

jg Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

A. Hydraulische Kalke; Mischung I.

jj 150 250    1,00:1,67 6,67 56,3 45,7 85,5

¹,88 7,54 33,4 33,o 55,1 1,00    1,67,    6,67 ¹    40,4    25,3:59,8

34,5

16,2

16,8

69,7

43,7

46,4

1,00

1,00

1,00

1,00

1,70

5LO 60,7 27,0 58,3 22,6 53,9

27.4    49,9

28.5    49,6 26,8 56,6

14.5    ! 36,3

74,1

33,5

3i,i

31,2

5o,9

36,0

53,3

59,o

41,1

48,5

42,7

47,6

44,4

32,6

47,7

47,o

41,0

Durchschnittlich; 150    250    1,00 : 1,76 6,92 34,5 26,4 53,2 4S;o ! 87,1 98,5

1    J Bergwerkverwaltuug Käpfnach

2    Sircher, Rud., Erlinsbach

2 Duvanei & Co., Noiraigue

Fabrique de cim. et chaux hydr. 4 Châtel-St.-Denis

Fabrique de cim. et chaux hydr. Vouvry

6    Fabrique de cim. et chaux hydr.

Rondchâtel

7    Fleiner & Co., Aarau

8    J Hartmann, C., Vivre., Leissigen

9    I Hürlimann, C., Brunnen

A. Hydraulische Kalke; Mischung IL

200

1,00

25,2

53,3

1,00

42.2    75,4 97,3

82.3    j 135,1 ■ 160,6

Lauf. No.

Herkunft

des Bindemittels

pr. m

Binde-Î mittel i kg

³ Kies

Sand

in Volumen-Teilen

Binde

mittel

Sand Kies

7 Tagen 28 Tagen 1 Jahr

Was-i ser-

Was

ser-

j Luft-

|j Lagerung_La;

Luft-

Was-

ser-

Luft-Lagerung

Hydr. Kalk- and Gipsfabrik Bär-sciiwyl

ni Joly, frères, Noiraigue

I2j Kalk- und CementfabrikenBeckenried, Zürich

131 Leuba & Co., Noiraigue Porfland-Cementfabrik Lägern Porfiand-Gementiabrik Rozloch l6j Schwarz, A., Wwe., Beckenried

Société des usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp

l8j Spfthler, G., Reckingen

Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

IO

Ln

171

19

NO

00 On

200

Durchschnittlich jj 200 !

350    1,00 : 1,84    5,25    33,0

1,00 I 2,01 5,7s 49,3 1,00 1,78 5,10 48,7 1,00 1,70 4,85 39,8 » I;    1,00    1,84    5,25    53,3

1.00

20,9 j 72,5 ; 31,8 72,7 i 38,5 72,8

33.6    63,9 38,0 84,7

41.6    65,4 23,4 40,0 28,0 64,3 44,o 78,1

35,1 61,9 !

34,3 j 70,5

76.5    107,8,153,4 59,0 123,7 132,8 65,7 125,0 110,2

55.5    121,4 158,6

62.1    142,9:142,6 60,0 106,3 132,6

42.1    113,3136,4

51,0 97,8125,8

59.9    140,6 123,5

54.9    102,8 159,3

58.1    116,0 137,5

A.

Bergwerkverwaltung Käpfnach Bircher, Rud., Erlinsbach

Buvanel & Co., Noiraigue Fabrique de cim. ei chaux hydr. i Châtel-St-Denis

Fabrique de cim. et chaux hydr. Vouvry

Rondchâteï

de cim. et chaux hydr.

Fieiner & Co., Aarau

Hartmann, C., Wwe., Leissigen

Hürïimann, C., Brunnen

Hydr. Kalk- und Gipsfabrik Bär-schwyl

Joly, frères, Noiraigue

Kalk- und Cementfabriken Beckenried, Zürich

Leuba & Co., Noiraigue Portland-Cementfabrik Lägern Portiand-Cementfabrik Rozloch

Schwarz, A., Wwe., Beckenried

de Roche, Grandchamp

Spühler, G.. Reckingen

Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

Kalke; Mischung III.

250 450

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,80 4,00 ! 66,1    52,0

1,80 4,00    36,9    24,3

1,88 4,17 1,82 4,04

1.88    4,17 33,6 25,0 22,8

21,6

68,9

16,6

54,4

1,92

4,28

29,6

116.1    84,9 I

66,8

5i,7

185,2215,7 91,41114,6 112,9 n6,3 159,2:172,9 87,9 85,3

118.8    188,0 ,0 168,9

61,3; 86,4

I35,7'i65,6

l68,6

102.9    113,8 134,7106,6

119.7430.3

IOI

179,9

119,7(145,3 116,7 139,3

Lauf. No.

Herkunft

des Bindemittels

Mischungsverhältnis

!pr.m³KieS: in Volumen-Teilen

Binde-i mittel

Sand

I Binde-kg 1 mittel

Sand; Kies

Druckfestigkeit des Bétons, kg/cm²; nach

7 Tagen 28 Tagen 1 Jahr

Luft- I Was‘ I Luft- I Was-I ser-    j ser-

Lagerung- Lagerung

Wasser-Lagerung

Luft-

Bergwerkverwaltung Käpfnach

²    Fleiner & Co., Aarau

3    Joly, frères, Noiraigue

4    Leuba & Co., Noiraigue Société des usines de Grandch. et

de Roche, Grandchamp 6 Wailenst. R.- u. P.-Cementfabrik, »

Ennenda    _

Durchschnittlich

B. Roman-Cemente; Mischung I.

H3,i 83,2

150 250 1,00 1,99 7,95 57,1 41,9 82,9 64,3 H7,9 157,2

1,00 2,10: 8,40174,2 55,1

165,1 191,2 93,o 118,3

105.3    i53,o

106.3    165,2 65,7! 81,6

171,71234,0

¹    Bergwerkverwaltung Käpfnach

²    Fleiner & Co., Aarau

3    Joly, frères, Noiraigue

4 Leuba & Co., Noiraigue » Société des usines de Grandch. et 6 de Roche, Grandchamp

6 Wailenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

B. Roman-Cemente; Mischung II.

200    350    1,00    2,09 5,98176,1    58,3 127,4 97,0:198,7227,0

»    »    |j 1,00    1,91 5,45    4i,5    35,9 81,6j 59,5134,3155,9

»    »    1,00    2,126,06    63,4    45,1    75,2 58,0107,0161,4

»    »    1,00    2,23    6,35    63,1    49,6    99,1    72,7136,6206,5

»    »    1,00    1,98    5,65    35,8    22,5    49,5    46,2 98,2 103,2

»    »    1,00    2,20 6,30    76,7    63,4119,4104,6177,1259,1

200 350,1,00 2,09, 5,97 59,4 46,0:92,0 73.0 142,0 185,5

B. Roman-Cemente; Mischung III.

250 450 '1,00 2,14 4,76 75,1 63,6129,1 98,8:216,0248,1 » ; »    1,00    i,97    4,36'46,5    34,6    74,7    72,4 121,0 162,3

»    »    1,00    2,18    4,85    54,2    44,0    67,5    57,3 106,7 I75,i

1,00    2,29 5,08    57,1    46,0 88,5 72,5 160,3 223,2

1,00    2,044,52    27,6    24,9 52,4 51,8.96,0119,9

1,00    2,27,5,04    72,6    61,8 121,7106,1181,5260,8

Durchschnittlich 250    450    1,00    | 2,15) 4,77    55,5    45,⁸ i 89,0 i 76,5 1148,6 198,2

B. Roman-Cemente ; Mischung IV.

300    550    1,00    2,18 3,97    80,5    68,5 1x6,1

1,00    2,00 3,64    45,4    23,0    68,7

1,00    2,22 4,03    53,0    43,4 ; 80,7

1,00    2,33 4,23    47,1    39,1    81,4

1,00 2,08 3,77 ! 22,1 1,00 2,31

Durchschnittlich j

¹    Bergwerkverwaltung Käpfnach

²    Fleiner & Co., Aarau

3    , Joly, frères, Noiraigue

4    Leuba & Co., Noiraigue Société des usines de Grandch. et

de Roche, Grandchamp 6 Wailenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

Bergwerkverwaltung Käpfnach

²    Fleiner & Co., Aarau

3    : Joly, frères, Noiraigue

4    Leuba & Co., Noiraigue Société des usines de Grandch. et

de Roche, Grandchamp 6 Wailenst. R.- u. P.-Cementfabrik, »

Ennenda    i_

101,5 219,3:245,7

63.3    118,3136,4

74.4    134,9 185,7

70.4    184,3:214,3 24,3 I 37,9 4h9 82,7j 110,0

4,20 68,2 48,4; 108,8; 97,2198,7298,0

II Lauf. No.

Herkunft

des Bindemittels

Mischungsverhältnis pr.m³Kies in Volumen-

i Binde-' i,

mittel iSand Binde-i

I kg

Teilen

1    ! mittel

Sand ! Kies

7 Tagen i 28 Tagen ! 1 Jahr

Was-i Luft. | Was-1 Luft-

ser- ;

Lagerung j

Luft-

| ser-Lagerung

Wasser-Lagerung

C. Schlacken-Cemente ; Mischung I.

250    i,oo    1,82    7,28    91,8    83,0    118,9 109,1 160,5 139,0

» j    x,oo    2,03    8,13:    90,3    70,0    132,7108,3188,6179,0

» :    1,00    2,03    8,13    104,8    86,0    140,6119,9184,8182,2

Durchschnittlich 150    250    1,00    1,96    7,85    93,¹6j    79,7    j 13°,7|112,4.178,0:166,7

Choindez

1    Kalk- und Cementfabriken Becken- 200

ried, Zürich

²    Portland-Cementfbr. Mönchenstein jj »

3    Société des usines de L. de Roll, »

Choindez

C. Schlacken-Cemente; Mischung II.

350    1,00    1,915,45:108,5107,0142,8:139,5224,4191,7

*    1,00    2,146,10114,0 80,9161,9143,4228,0253,9

»    1,00    2,14 6,10 120,5129,8 149,8 157,3 203,3 240,2

Durchschnittlich : 200 I 350

1,00 j 2,06 5,88 114,3 105,9 i5I,5!I46,7|2i8,6 228,6

C. Schlacken-Cemente; Mischung III.

i Kalk-und Cementfabriken Becken- 250 ¹ 450    1,00 1,97 4,36 117,3 118,0 165,3 152,5 232,7 208,5

1,00 2,194,88 116,8 114,5 186,0 189,7 286,7 3ii,9 1,00 2,20 4,88 114,1 114,9 167,9 179,9 244,4 261,4

250    450    1,00 ! 2,12j 4,71 116,i 115,8 173,1174,0 254,61260,6

²    ; Portland-Cementfbr. Mönchenstein *

3    Société des usines de Ł. de Roll, »

Choindez

Durchschnittlich

C. Schlacken-Cemente; Mischung IV.

2,003,64 99,7101,8146,3129,2210,7185,2 »    1,00 2,24 4,07 121,5 108,5 200,7 167,1 296,9!295,3

*    1,00 2,244,07 113,5115,8161,4161,0242,5 249,9

il I 1 II_I_1__1__;____1_

Durchschnittlich. 300    550    1.00 2.16 3,93 111,61 io8,7| 169,5:152,4^250,o|243,5

1    Kalk- und Cementfabriken Becken- i 300    330

ried, Zürich

2    Portland-Cementfbr. Mönchenstein j »

3    Société des usines de Ł. de Roll, »

Choindez

1,00

D.

1    Aet.-Ges. d. Portland-Cementfabrik

Wagner & Co., Stans

²    Act.-Ges. d.R.Vigier’si Luterbach

> Reu-

3    Portland-Cementfabr.i chenette

4    Basler Gementfabrik Dittingen

5    Brodtbeck, W., Liestal

6    Fabrique suisse de Ciment-Portld.,    »

St-Sulpice

7    Feer & Flatt, Frauenfeld    »

Portland-Cemente; Mischung I.

150 250    1,00 2,10 8,50120,7127,7:173,7181,2

1,00 2,25 8,95106,2 106,5 119,6 113,3 2,35 9,5° 133,1 129,2 156,8 153,8 2,45 9,75123,4116,1175,1 1,00 2,5510,25 146,1 113,7156,4 151,7188,6 196,6 1,00 2,35 9,30 93,8 74,2111,8 99,6138,3 175,7 1,00 2,45 9,75 144,3 15 1,7; 172,4 168,3 246,0223,4

235,5 236,8

l68,0 207,7

1,00

1,00

,0 249,7 183,1170,8 264,3

Lauf. No.

Herkunft

des Bindemittels

Mischungsverhältnis pr. m³Kies in Volumen-Binde-^ J Teilen

I mittel iSand ; kg !

Binde-i

mittel

Sand 1 Kies

7 Tagen 28 Tagen ; 1 Jahr

Was-ser-

Luft- ^as' Luft-; ser-

.Lagerung j Lag'

Luft-

; Was-! ser-

S Fleîner & Co., Aarau (künstlich) 15° nun n (natürlich) j »

GN O

Jura-Cementfabriken, Aarau

¹¹    Leuba & Co., Noiraigue

¹²    Portland-Cementibr. Laufen

13

Mönchenstein

Rozloch

j. Société des usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

Durchschnittlich 15°

250    1,00 2,34 9,34 83,7 71,9115,5105,9143,8161,1

» i,o° 1,97 7,81 36,4 34,5 57,5 51,0 83,6109,3

»    1,00 2,20 8,80106,9102,9:155,1138,9159,3181,3

»    1,00 2,40 9,60' 94,8 io9,óji20,o 118,6 I39,9j203,2

2,20 8,85 130,2 134,6 150,5 159,6200,5228,5 2,40 9,65 H7,2 139,5 178,0 164,7 200,3231,4 1,00 2,14 8,60110,6 98,2150,2112,0177,6174,7 2,35; 9,45 73,9 74,5:105,4120,0144,2179,7 2,50] 10,00] 58,ó| 54,6| 98,2| 72,4! 155,9! 156,6 250    1,00 ■ 2,31 9,26 105,0 102,5437,3 130,9 173,4 198,8

1,00

1,00

»    1,00

» jj 1,00

D. Portland-Cemente ; Mischung II.

j Act.-Ges. d. Portland-Cementfabrik Wagner & Co., Stans

2! Aet.-Ges. d. R.Vigier’st Luterbach > Reu-

3    Portland-CeraentfabrJ chenette

4    Basler Cementfabrik Dittingen

5    Brodtbeck, W., Liestal

g Fabrique suisse deCiment-Portld.,

j St-Sulpice

7    Feer & Flatt, Frauenfeld

8    Fieiner & Co., Aarau (künstlich)

12

„    „    „    „ (natürlich)

Jura-Cementfabriken, Aarau Leuba & Co., Noiraigue Portland-Cementibr. Laufen

13

Mönchenstein

14

15

16

„    „ Rozloch

Société des usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

D urchschnittlich

2,62 7,45    ; 67,5

j| 200    350    1,00:2,43 6,96 140,5!I

200

1.00

1.00

1,00

1.00

» 1.00

1,00

1,00

1,00

»    1,00

229,6

198,8

243,6

88.1

109,2189,7

114.9162.2 60,0115,6

220.3    331,8 350,2 224,0 274,4 330,2

245.3    328,1 384,9 289,0 387,5 282,81363,5 204,0 252,0

249.4336.5    347,3

137.6    257,2 255,9 70,5 122,8 140,0

233,9 272,7 312,8

207.3    241,3 354,2

272.6    292,8403,0 253,2 347,0 395,7

184.5    270,1 268,8 217,1 261,5 200,6{234,2

;,I

155,1

85,6

D.

T Act.-Ges. d.Portland-Cementfabrik e Wagner & Co., Stans    !    6

2    Act.-Ges. d.R.Vigier’sl Luterbach '    »

> Reu-

3    Portland-Cementfabr.1 chenette »

Portland-Cemente; Mischung III.

450' 1,00 2,30 5,10 158,7156,6 247,0 238,9 365,0 415,3 2,40 5,35 152,5 165,8 224,8 245,4 316,1 391,7 jj 1,00 2,55 5,70 179,9^189,9:264,0 262,4,364,2^50,0

» ;[ 1,00

Lauf. No.

Herkunft

des Bindemittels

Mischungsverhältnis pr.m³Kies in Volumen-

Binde-! mittel J

|| kg J

Teilen

Sand

Binde-1 mittel

Sand ' Kies

7 Tagen : 28 Tagen 1 Jahr

Was-i ser- I Lagerung

Luft-

| Wasser-Lagerung

Luft-

Was-| ser-Lagerung^

Luft-

250

4! Basier Cementfabräk Dittingen

5 Brodtbeck, W., Liestal ć Fabrique suisse de Ciment-Portld., !j

St-Sulpice    jj

7j Feer & Platt, Lrauenfeld    »

8 FMner & Co., Aarau (künstlich) ¹    *

(natürlich)

I0, Jura-Gementfabriken, Aarau

1¹    Leuba & Co., Noiraigue

12    Portland-Cementfbr. Laufen Mönchenstein

13

„    „ Rozloch

Société des usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

:    Ennenda

Durchschnittlich

15

D.

450 ; 1,00:2,65 5,85 245,9 243,9269,9308,6 319,9439,4

» I 1,00 2,75: 6,15 224,3:230,2 284,8 294,91328,9420,3 I » j 1,00 I 2,50(5,55 91,4 8o,6| 167,5 160,0 231,8 289,6 »    1,00 2,65 5,85209,01210,0277,8284,2358,7418,9

» |J 1,00 2,74(6,09 137,21117,4202,7183,0277,11323,8 » : 1,00 2,11:4,68    54,2: ₄8,i: 91,8 83,2144,1160,7

» 1,00 2,35j 5,25 184,7(162,3262,2256,7336,1413,2 » 1,00 2,605,75 170,1169,7:236,7260,8320,5412,2

2,40,5,30 222,41243,2(293,0 338,3341,6 471,2 » ¹ 1,00 ( 2,60! 5,80 183,9; 167,4290,1364,6 375,5 436,5 2,32 5,16 124,0(107,6 212,8 201,6 2,6015,70,129,3134,6186,7180,5

« :: 1,00

250 45°

288,8:286,1 287,8 327,1

i,oo 2,68(5,96 : 86,3 67,7(134,6 110,2 231,5 275,1

1,00

1,00

1,00 I 2,51 5,55 159,6 162,2 227,7 235,8 305,5(370,7

Portland-Cemente ; Mischung IV.

“•SSL'Ätr““'“    (SS0| >,°°k35lv5 15²t° ¹66,0;355,4 35²i3|3S4,3|441,9

2    Aet.-Ges. d. R.Vigier’si Luterbach    ij    »    »    : 1,00    :    2 45 4,45    169 o 178 5 [262 6 284,61331 31462,6

> R-eu- l|    J    jl !    j    j

3:    Portland-Cementfabr.J chenette    »    »    1,00:2,604,75    188,9198,0269,8265,8:352,6 .170,7

Basler Cementfabrik Dittingen    »    »    1,00    2,70 4,90    263,9:261,3296,2 326,31340,0414,0

Srodtbecb, W., Liestal    i|    »    »    1,00    3,So, 5,15    239,51230,6 293,5 311,01388,4 461,5

Cta*”, K,r“d-'    •    •    1,00    2,55:4,65    106,ojioo,1^84,8:172,1(251,6 330,4

10    Jura-Cemsntfabriken, Aarau

11    Leitha & Co., Noiraigue

12    Portland-Cementfbr. Lauten

2,70! 4,90 21

(natürlich)

13

Mönchenstein

»    1,00

» j; 1,00 » || 1,00 »    1,00

» II 1,00 » 1,00

to to

Rozloch

j - : Société des usines de Grandch. et 6 de Roche, Grandchamp Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

2,57:4,67 141,0124,1 2,14 3,90 54,8: 47,5 87,6 77,2 144,9 2,40 4,40 180,o: 164,6 263,2 260,3|335,i 2,65 4,80 175,0479,0 239,41265,8 325,7 2,45 4,45 222,0 258,0 328,91378.0416,2 2,65 4,85 187,3 I9i,0 233,4'240,i!428,7 130,1 212,0 190,8 288,0

,0

156.5

410,0

445.5

h⁰⁰ 2,37: 4,30 1,00 2,60 4,70 1,⁰⁰ 2,73 4,97

552,2

487,1

325,6

146,0 155,7 217,8 223,0301,6 395,5

154,2

101,8 85,9

153,4 i33,3,276,3|3oo,3

Lauf. No.

Herkunft

des Bindemittels

Mischungsverhältnis pr.m³Kies

! Binde-I mittel !Sand

kg !

in Volumen-Teilen

Binde-'

mittel

|Sand j Kies

Druckfestigkeit des Bétons, kg/cm²; nach

7 Tagen 28 Tagen 1 Jahr

Was- I ser- i

Lagerung j Lagerung

Luft-

Was-

ser-

Luft-

i Was-[ ser-Lagerung

Luft-

D. Portland-Cemente ; Mischung Y.

T âct.-Ges.d.Portland-Gementfabrik    I

¹    Wagner & Co., Stans    35° | 050

2    Act.-Ges. d. R.Vigier’s) Luterbach

> Reu-

3    Portland-Cementfabr.J chenette

4    Basler Cementfabrik Dittingen

5    Brodtbeck, W., Liestal

6    Fabrique suisse de Ciment-Portld.,

St-Sulpice

7    Feer & Flatt, Frauenfeld

8    Fleiner & Co., Aarau (künstlich)

„    „    „    „    (natürlich)

Jura-Cementfabriken, Aarau !>euba & Co., Noiraigue Portland- Cementfbr. Laufen

10

Mönchenstein

„    „ Rozloch

j. Société des usines de Grandch. et 0 de Roche, Grandchamp rf. Wallenst. R.- u. P.-Cementfabrik,

Ennenda

1,00 2,77 4,26 108,1

1.00

170,5 255,0 238,3 394,5 431,2 272,2 308,2439,2 275,0 286,1348,5 451,1 213,3 322,2 341,7 347,5 476,6 209,4279,6 300,4 341,7457,5 103,2:95,7194,0181,6266,9357,0

I    !

207,8:213,8 271,0 277,2 343,6 431,6 108,8146,0 205,0 214,4 243.3 360,0

153,2

206,4

230,9

2,18: 3,34 48,7: 44,2 171,2 166,8

79,5

263,7

175.3176.9    224,4 221,5 261,6 316,8

¹79.9

71,3 106,1 150,9 263,9 330,5 401,9 267,9318,7452,2

406,5 403,2^81,2

198.11306.9    283,2^443,3 501, 166,0 211,9 199,5 285,0 338,0

151.8.212.9219.7305.4395.9 85,0:164,5 135,5 261,0 308,4

Tab. No. VII.

Zusammenstellung der mittleren Raumgewichte der Betonsorten.

Lauf. No.

Anzahl

der

Einzel

proben

Gattung

des verwendeten Bindemittels

Mischungsverhältnis pro cm³ Kies

Bindemittel

Sand

Art der

Lagerung

kg

Raumgewichte t pro cm²

57

Hydraul. Kalk

57

57

Luftl.

2,25

200

2,30

2,33

i8

Roman-Cement

150    250

i8

200

35°

i8

250

45°

18

300

550

Luftl.

2,26

2,32

2,31

2,30

Schlack en-Cement

150

200

io

250

300

250 Wasserl.

Luftl.

35° Wasserl. Luftl.

450 Wasserl. Luftl.

550 ! Wasserl.

! Luftl.

2,34

2,39

2,41

2,39

2,29

2,37

2,37

2,36

CO

Ln

Os

00.    00^    00

Portland-Cement

r5°

250

200

350

250

300

35°

45°

550

650

Wasserl. I 2,34

Luftl.

Wasserl.    2,40

Luftl.    —

Wasserl. 2,43 Luftl.

Wasserl. 2,43 Luftl.

Wasserl. 2,42 Luftl.

2,28

I 2,36

2,38

2,38

20. Resultate der Untersuchung der Druckelasticität einiger Mörtel- und Betonsorten hydraulischer Bindemittel.

Die ersten umfassenden Untersuchungen der Elasticitäts-verhältnisse auf Druck in Anspruch genommener Mörtel- und Betonsorten rühren von Herrn Prof. C. v. Bach her, vergl. die Zeitschrift des Vereins deutscher Ingenieure, 1896, S. 1381.

v. Bach hatte seinen Arbeiten Portland-Cement, Donau- und Egginger Grubensand, Geschiebskies und Kleingeschläg aus weissem Jurakalk zu Grunde gelegt, und gelangt neben anderen bautechnisch wichtigen auch zu dem interessanten Resultate, dass durch Sandzusatz eine Abminderung der Elasticität des reinen Cementes eintritt, welche durch Vermehrung des Sandzusatzes wieder gehoben und bei hinreichendem Sandzusatze über jene des reinen Cementes hinaus gesteigert werden kann.

Für die unterste Belastungsstufe seiner Versuchsreihen, welche zwischen 7,8 und 8,1 kg/cm² fällt und für das zwischen 83 und 145 Tagen schwankende Alter seiner Probekörper findet v. Bach folgende, mittlere Elasticitätsmoduli :

VI. 1 Cemt. : 272Don.-Sd. : 5 Donaukies

272Egg.-Sd. : 5 Kalksteinschotter „ — 3 Don.-Sd. : 6 Donaukies

6    Kalksteinschotter „ =

7    Donaukies

7    Kalksteinschotter „ =

8    Donaukies

VII. 1

VIII. 1    „

IX. 1

X. 1

?)

XI. 1

))

1)

CO rt-

))

1)

))

JJ

))

j)

J)

8    Kalksteinschotter „ —

9    Donaukies

4V2

472 Egg.-Sd. : 9 Kalksteinschotter „ — 5 Don.-Sd. : 10 Donaukies 5 Egg.-Sd. : 10 Kalksteinschotter „ —

J)

CO CO to CO GO ' CO h-■

to

tOKCOKCOKCOMCOtOCOCOHH

cooiM-cbcocbCji<r<rh^cocokOOi

O^COCiCOCOtOOiHH^ÜPO^

•'S

Mittleres Alter der Proben :

86 Tg.

95    „

96    „ 92 „

126 „ 86 „ 104 „ 94- „ 130 „ 117 „

132    „ 108 „

133    „

141    „

135 „ 144 „ 137 „

Im Sommer 1896, als die Arbeiten für die Schweiz. Landesausstellung zur Neige gingen, hatten wir zur Ergänzung¹ dieser eine grössere Versuchsreihe an getreten, welche Aufschluss über die Elasticitätsverhältnisse einiger Mörtel- und Betonsorten verschiedener hydraulischer Bindemittel bei deren Inanspruchnahme auf Druck erteilen sollte. Als Bindemittel wurden verwendet:

B.

A. ein Portland-Cement, bezogen aus Fabrik Reuchenette der Portland-Cementfabriken der Herren R. Vigierlk. Co.; ein Schlacken-Cement, bezogen aus den Kalk- und Cementfabriken Beckenried, Zürich;

C. ein Roman-Cement, bezogen aus dem Handel (Delune & Co., Grenoble).

Folgende Zusammenstellungen geben Auskunft über die chemische Zusammensetzung, die physikalischen Eigenschaften und die Normenfestigkeit dieser Bindemittel.

Portland-Cement; Schlacken-Cement ; Roman-Cement.

Kalk (CaO) ......

Magnesia (MgO) ....

Kohlensaurer Kalk (CaCOs) . Schwefelsaurer Kalk (CaS04) Wasser + Bit. (H2O 4 Bit.) . Alkalien als Differenz .    .    .

a) Chemische Zusammensetzung.

21,520%;

6,765 „

3,685 „ FeO 57,193 „

2,365 „

2,193 „

3,834 „

1,205 „

1,040 „

21,650%; 13,935 „ 1,440 „ 45,674 „ 3,264 „ 3,864 „ 1,574 „ 5,235 „ 0,975 „

21,040 o/o. 8,605 „ 3,810 „ 52,410 „ 3,980 „

bO to GO VO

>>

>>

1,530 „ 1,045 „

100,000

100,000 ¹)

100,000

Specifisches Gewicht . . Glühverlust......

Raumgewichte, lose

Erhärtungsbeginn Bindezeit .    .

b) Physikalische Eigenschaften.

3,13;

1,93%;

1,30 kg/1;

1,88 „

4 St. - M.; ca. 15 St. — M. ;

17.5    °C.;

27.5    %; bestanden ;

1,0%;

17,2 „

masch. eingerüttelt

bei einer Lufttemperatur .    .

u. einer Menge Anmachwassers V olumenbeständigkeitsproben Mahlfeinheit; Rückst, am 900-S.

„ 4900-S.

2,75;

5,31%;

0,99 kg/1;

1,51 „

4 St. 30 M.;

10 St. — M.; — St. 12 M. 16° C.;

38,5%; bestanden ;

1,0 °/°;

19,0 „

3,09.

2,60 %.

1,20 kg/1. 1,67 „

— St. 3V2 M.

18 °C.

31,5 % bestanden. 10 %.

26,5 „

Portland-Gement; Schlacken-Cement ; Roman-Cement, c) Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels.

Gewichte d. Probekörper, Zug Druck

4“ 'to V "oo

'ci

77

>7

8,6 kg/cm². 100,4    „

11,2

>>

2,30;

2,30;

146,3

2.29.

2.30.

77

2,32;

2,29;

Zur Mörtel- und Betonbereitung dienten die in Zürich und Umgebung verwendeten Füllstoffe, nämlich:

Bausand (Grubensand) von Altstetten,

Geschiebskies aus der Sihl.

Es sind dies die gleichen Materialien, welche für die in No. 19 des vorliegenden Heftes näher beschriebenen Betonarbeiten verwendet wurden, und über deren Beschaffenheit wir den Mitteilungen dieser Nummer nichts beizufügen haben.

Die Mörtel- und Bétonzusammensetzung wurde nach Anleitung folgenden Schemas gewählt:

Cement : Sand

1 R.-T. : 1 R.-T. : - R.-T. d. h. 1 R.-T.

Kies

Cement

Füiistoff.

1 R.-T.

)>

)}

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

yy

11

yy

Die Mischung der Bindemittel mit den Füllstoffen geschah also nach Raumteilen. Dem Bindemittel wurde zunächst der Sand und nach dessen Durcharbeitung das Anmachwasser in solchen Mengen beigegeben, dass der Mörtel die Konsistenz feuchter Gartenerde zeigte. Bei Erzeugung der Betonproben wurde dem angemachten Mörtel die vorgemessene Menge Kies in nassem Zustande zugesetzt und das Gemenge abermals und so lange durchgearbeitet, bis dasselbe ein gleichmässig'es Ansehen angenommen hatte.

Die prismatischen Probekörper von 16 X 16 cm Querschnitt und ca. 32 cm Höhe wurden durch Einschlagen der Mörtel- oder Betonmasse von Hand gewonnen. Für jede Mörtel- und Béton-sorte wurden 3 Probekörper erzeugt und verwendet. Man schlug diese Masse stets so lange ein, bis dieselbe elastisch wurde und eine geringfügige Wasserabsonderung eintrat. Die Zeit des Eintritts dieses Zustandes und damit die zur Dichtung des Mörtels bezw. der Betonmasse verwendete Arbeit ist eine unmittelbare Funktion der Menge des Anmachwassers. Bei der völlig subjektiven AVahl des letzteren war nicht zu vermeiden, dass die Rammarbeit und damit die Dichte des Versuchsmaterials Schwankungen erlitt, die Verwerfungen der Elasticitäts- und Festigkeitszahlen nach sich zog.

Die in die Modelle eingeschlagene Mörtel- oder Betonmasse blieb in der Regel 24 Stunden darin; nach Verfluss dieser Zeit wurden die Probekörper ausgeschalt, die Druckflächen mit ebenen und parallelen Cementdeckeln versehen, und nach ca. 2-täg'iger Lagerung im Laboratorium unter einer feucht gehaltenen Sandschicht im Hofraume der Anstalt bewahrt. Hier bleiben die Versuchskörper bis zum Eintritt der Winterfröste; später werden dieselben wieder in der Cementwerkstätte an der Luftlagerung versorgt.

Nach ca. 290-tägiger Luftlagerung und nachdem die Druckflächen auf gusseisernen Scheiben mit feinem Schmirgel oder Quarzsand abgeschliffen bezw. mittelst Feile nachgearbeitet wurden, gelangten die Probekörper zunächst in die Werder-maschine, auf welcher unter Anwendung des Bauschinger’sehen Spiegelappartes die Elasticitätsmessungen vorgenommen wurden, sodann auf eine 150-tonnige Avisier-Presse, die zur Bestimmung der Druckfestigkeit der Probekörper eingerichtet war. Da für jede Mörtel- und Betonsorte 3 Probekörper zur Prüfung gelangten, stellen sämtliche Zahlen der nachstehenden Zusammenstellungen Mittelwerte aus 3 Messungen dar. Im Ganzen sind 81 Messungen durchgeführt worden. Über den hiebei betretenen Arbeitsvorgang geben folgende Protokollabdrücke nähere Auskunft.

Portland-Cementmörtel, 1 : 1 in R.-T.

Sämtliche Zahlen sind Mittelwerte aus 3 Beobachtungen.

Bezeichnung: 10; Alter: 290 Tage, Luftlagerung.

Mittlere Breite: 16,1 cm; mittlere Dicke: 16,3 cm; Messlänge: 25,0 cm. Prismenlänge : 32,77 cm; Prismenquerschnitt: 262,4 cm²; Prismengew.: 19,6 kg; Gewicht der Kubik-Einheit : 2,28.

Belastung

Summe

der

Spiegel

ables

ungen

Differenz

Längenänd erungen

elasti

sche

cm : 1000

Differenz

blei

bende

cm : 1000

Differenz

Spec.

Be

lastung

t/cm²

Auf die Längeneinheit (1 cm) reduzierte Längenänderng.

c    blei-

v

^ j bende

cm : 1000 q jcm : 1000

elasti

sche

Differenz

4°,94 i,99 5o,o 16,91 o,° + 1,25 2,07 55,o    18,98

0,0 4 1,64 2,20 60,0    21,18

o,° +2,15 2,25 65,0    23,43

0,0 4 2,60 2,44

i,45

i,39

0,0

1,42

0,03

0,019

0,0568

0,0012

¹,5 7

0,03

0,0628

0,0012

2,99

0,06

0,038

0,1196

0,0024

i,53

0,03

0,06l2

0,0012

4,52

6,04

7,93

9,20

10,76

12,39

13,98

15,66

17,34

!,52

1,89

1,27

1,56

L⁶3

i,59

x,68

1,68

1,69

19,03

20,83

1,80

i,79

0,09

0,03

0,057

0,l8o8

0,0608

0,0036

0,0012

0,12

0,18

0,30

o,Si

0,67

o,94

L²5

1,64

2,15

2,60

0,076 I 0,24l6

0,0048

0,06

0,12

0,21

16

,²7

0,31

0,39

o,5i

o,4S

0,65

0,0753

0,00l6

0,095

0,114

0,133

0,152

0,171

0,190

0,209

0,228

0,247

0,3172

0,0508

0,3680

0,0624

0,4304

0,0652

0,4956

0,0636

0,5592

0,0672

0,6264

0,0672

0,6936

0,0676

0,7612

0,0730

0,8332

0,07l6

0,0064

0,0056

0,0120

0,0084

0,0204

0,0064

0,0268

0,0I08

0,0376

0,0124

0,0500

0,0156

0,0656

0,0204

0,0860

0,0l80

0,1040

0,0260

bß | Summe der

Spiegel-ables-W ungen

'S)

iS

Differenz

Längenänderungen

N II

j elastische

blei

bende

c.

Spec.

Be-

1000 p

cm :

looo! p

lastung

t/cm²

Auf die Längeneinheit (1 cm) reduzierte Längenänderng.

„    blei- I

^    bende |

icm:1000 p cm: 1000: p

elasti- c sehe I

iS

7o,o 25,87 0,0 + 3,25 2,60 75,0    28,47

0,0 + 3,60 2,74 80,0    31,21

0,0 i + 4,58 3,00 85,0 j 34,21 0,0 ! -f- 5,48 3,13 90,0    37,34

+ 6,54 3,45 95,o    40,79

+ 7,78

|j 22,62

i²,²5

24,87

26,63 I

28,73

30,80

0,0

33,01

3,25

o,35

I 3,6o

1,76

0,98

|j 4,58

2,10

2,07

2,21

0,90

5,48

1,06

II ⁶’⁵⁴ !

7,78

1,24

0,266 r 0,9048

0,285 0,9948

0,304 || 1,0652

0,0900

0,0704

0,0840

0,323 V49²

0,0828

0,342    1,2320

0,0884

0,362

1,3204

0,1300

0,0140

0,1440

0,0392

0,1832

0,0360

0,2192

0,0424

0,2616!

'0,0496

0,3112

0,0

Druckfestigkeit, absolut : B — 141,4 t ; pro cm² : ß — 0,539 t.

Portland-Cementmörtel, 1 : 2 in R.-T.

Sämtliche Zahlen sind Mittelwerte aus 3 Beobachtungen.

Bezeichnung: 11; Alter: 290 Tage, Luftlagerung.

Mittlere Breite: 16,1 cm; mittlere Dicke: 16,3 cm; Messlänge: 25,0 cm. Prismenlänge: 33,9 cm; Prismenquerschnitt: 262,4cm²; Prismengew.: 20,0kg Gewicht der Kubik-Einheit : 2,25.

aß

'S)

iS

1)

Summe

der

Spiegel-

ables-

ungen

Differenz

Längenänderungen

| i|

elasti

sche

blei-

bende

Spec.

cm : 1000

p cm : 1000

Differenz

Be-

lastung

t/cm²

Auf die Längeneinheit (1 cm) reduzierte Längenänderng.

S li

elasti

sche

blei

bende

.1

£

cm :1000    p cm: 1000 p

o,°

5,o

0,0

10,0

0,0

i5,o

0,00

V7

0,00 1,36

2,53 I

+ ⁰,°4 1,51 4,04

+ 0,07 1,66

M7

V7

L32

0,00

0,04

0,019 I 0,0468

0,0000

0,0528

0,0016

2,49

3,97

0,04

1,48

0,03

0,07

0,038 0,0996

I

0,057 0,1588

0,0016

0,0592

0,00x2

0,0028!

Belastung

Summe

der

Spiegel

ables

ungen

Differenz

Längenänderungen

e blei- c

u

<3 bende cm : 1000 q cm : 1000 q

elasti

sche

Spec.

Be-

£ lastung ~ t/cm²

Auf die Längeneinheit (1 cm) reduzierte Längenänderng.

u    blei-    c

u    bende

cm : 1000    q    cm : 1000    Q

elasti

sche

9)

20,0

0,0

25,0

0,0

30,0

0,0

35,o

0,0

40,0

0,0

45,o

0,0

5o,o

o,°

55,o

o,°

60,0

o,°

65,0

°,o

7o,o

o,°

75,o

o,°

80,0

o,°

5,70

+ 0,19 1,65

7,35

-f 0,31 1,76

9,n

+ 0,50 1,85

10,96

+ 0,74 1,92

12.88

-f-1,00 2,01

14.89

-f1,33 2,20

17,09

4-1,76 2,18 19,27

+ 2,33 2,47 21,74

-j-2,80 2,50 24,24

+ 3,37 2,87 27,11

-+-4,17 2,97 30,08

+ 5,o6 3,28 33,36 + 6,18

S,5i

L53

0,19

0,12

0,076 0,2204

0,0612

0,0076

0,0048

7,04

8,61

10,22

11,88

13,56

15,33

17,04

18,94

20,87

22,94

25,02

27,18

0,31

0,095 0,2816

0,0124

L57

1,61

1,66

1,68

i,77

i,7i

1,90

L93

2,07

2,08

2,16

0,19

0,0628

0,0076

0,50

o,74

1,00

i,33

1,76

2,23

2,80

3,37

4,i7

5,o6

6,18

0,114 0,3444

0,0200

0,24

0,26

o,33

o,43

o,47

o,57

o,57

0,80

0,89

1,12

0,0644

0,0096

0,133 0,4088

0,0664

0,152 0,4752

0,0672

0,171 0,5424

0,0708

0,0296

0,0x04

0.0400

0,0132

0,0532;

0,0172

0,190

0,209

0,228

0,247

0,6132

0,0684

0,6816

0,0760

o,7576

0,0772

0,8348

0,0828

0,266 0,9176

0,0832

0,285    1,0008

0,0864

0,304 1,0872

0,0704

0,0188

0,0892

0,0228

0,1120

0,0228

0,1348

0,0320

0,1668

0,0356

0,2024

0,0448

0,2472

Druckfestigkeit, absolut: B — 126,3 t; pro cm²: ß — 0,481 t.

Portland-Cementmörtel, 1 : 3 in R.-T.

Sämtliche Zahlen sind Mittelwerte aus 3 Beobachtungen.

Bezeichnung: 12; Alter: 290 Tage, Luftlagerung.

Mittlere Breite: 16,1 cm; mittlere Dicke: 16,3 cm; Messlänge: 25,0 cm. Prismenlänge: 34,2 cm; Prismenquerschnitt: 262,4cm²; Prismengew.: 20,1kg; Gewicht der Kubik-Einheit : 2,24.

Belastung

Summe

der

Spiegel-

ables-

ungen

Differenz

Längenänderungen

elasti

sche

cm :

1000

Differenz

blei

bende

cm : 1000

Differenz

Spec. Auf die Längeneinheit (1 cm) reduzierte Längenänderng.

blei-

v

u bende u cm : 1000 Q

Be

lastung

0,0

5,0

o,°

10,0

0,0

15+

0,0

²o,o

0,0

25,0

0,0

30,0

0,0

35,o

0,00 IiSI + 0,01 3,i6 + 0,07 i,79 4,95

+ o,²² i,94

6.89

+ o,47 2,00

8.89 + 0,68

n,o²

+ 1,04 ²,31 13,33

L5i |!

1,65

2,13

i; l,5°

3,09

4,73

6,42

8,21

9,98

11,86

0,01

0,019 0,0600

0,0004

1,59

1,64

1,69

1,79

i,77

1,88

0,07

0,²²

o,47

0,68

1,04

M7

0,06

o,!5

0,25

o,²i

0,36

o,43

0,038 0,1:236

0,057 0,189²

0,076 o,²568

0,095 ⁰,3²84

0,0636

o,oo²4

0,0656

0,0676

0,0716

0,0708

0,114 0,3992

o,i33 0,4744

0,0752

o,oo²8

0,0060

0,0088

0,0100

0,0188

0,0084

0,0272

0,0144

0,0416

0,0588

0,0172

0,0

2,39

L94

o,45

0,0776

0,0180

40,0

0,0

45,o

0,0

5o,o

0,0

55,o

0,0

60,0

0,0

65,0

15,72

+ 1,92 2,72

18.44

+ 2,56 3,48

21,22

+ 3,14 3,18

24.44

+ 4,07 3,47

27,91

+ 5,18 3,84

31,75

-f ⁶,53

13,80

15,88

18,08

20,37

22,73

25,22

1,92

0,152 0,5520

0,0768

2,08

2,20

2,29

²,36 il

2,49

0,64

0,0832

0,0256

2,56

3,i4

4+7

⁵’¹⁸

6,53

0,58

o,93

V¹

M5

0,171 0,6352 0,190 0,7232

0,1024

0,209

0,228

0,0880

0,0916

0,8148

0,0944

0,9092

10,0996

0,247    1,0088

jo,0232

0,1256

0,0372

0,1628

0,0444

0,2072

0,0540

0,2612

Druckfestigkeit, absolut: B = 93,7 t; pro cm²: ß — 0,359 t.

In Fig. 30, 31 und 32 haben wir die Schaubilder der Druckversuche der Portland-Cementmörtel 1:1, 1:2 und 1 : 3 in R.-T. dargestellt. Man ersieht diesen Schaubildern sowie dem zugehörigen Zahlenmateriale auf S. 305—308, dass die Portland-Cementmörtel dem Hook’schen Proportionalitätsgesetze nicht folgen, dass neben den federnden Formänderungen stets auch bleibende einherschreiten, die mit der spec. Inanspruchnahme der Mörtel wachsen und an sich nicht verschwindend klein sind.

Die Schaubilder der Portland-Cementmörtel zeigen einen parabolischen Verlauf; die Beziehung der spec. Anstrengung (a) des Materials zu dessen Längenänderung (X), also

= f (a)

ist unbekannt.

Fig. 30.

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Fig. 31.

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Fig. 32.

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35

-S

Näherungsweise lässt sich das unbekannte Gesetz sowohl für die federnde als auch für die bleibende Längenänderung innerhalb bestimmter Grenzen der Inanspruchnahme mit fast, identischer Übereinstimmung- durch verschiedene ebene Kurven ersetzen. Unter diesen kommt in erster Linie die Parabel

À = a a b u²

in Betracht, welche nach Dr. R. Mehmke’s interessanten Zusammenstellungen, vergl. die Zeitschrift für Mathematik und Physik, 1897, S. 327 u. f., zuerst durch Hodkingson (1849) in Vorschlag gebracht wurde. Neben dem parabolischen Gesetz kommt Bülffinger’s Potenzgesetz (1729) :

(7m

in Betracht, welches den Vorteil besitzt eingliedrig zu sein und für m = 1 in das Hook’sche Gesetz überzugehen. Bach hat das, auch von seinem Schüler, Herrn Schule, angewandte Potenzgesetz seiner Abhandlung »Allgemeines Gesetz der elastischen Dehnungen« zu Grunde gelegt und weil dasselbe den Messungs-resultaten sich besser als das parabolische anschmiegt, haben wir das letztere unsern Rechnungen ebenfalls zu Grunde gelegt. So fanden wir für die geometrisch ausgeglichenen Versuchsresultate und ein Belastungsinterval, welches von 0 bis A. B

1,0

reicht, wo B in t die Bruchlast bedeutet,

für den Portland-Cementmörtel :

1 : 3 in R.-T.

1 : 2

die elastische Formänderung ausgedrückt durch:

__ *1,198.

220,5

die bleibende Formänderung ausgedrückt durch:

1    ^j.2,580.

193,7

Der Grad der Überein Stimmung der Beobachtung und Rechnung nach vorstehenden Gleichungen geht aus folgenden Gegenüberstellungen hervor:

1    ^ 1,058.

272,7

—_ *2,822.

177,2

192,8

170,4

*²,279

Spec. Belastung a t/cm²

bleibende cm : 1000

0,019

0,038

0,057

0,076

0,095

0,114

0,133

0,152

0,171

0,190

0,209

0,228

0,247

0,266

0,285

0,304

0,323

0,342

0,362

0,0554

0,1153

0,1770

0,2400

0,3039

0,3686

0,4339

0,4997

0,5660

0,6327

0,6999

0,7674

0,8352

0,9033

0,9717

1,0404

1,1093

1,1784

L²5i5

0,0012

0,0024

0,0036

0,0048

0,0064

0,0120

0,0204

0,0268

0,0386

0,0500

0,0656

0,0860

0,1040

0,1300

0,1440

0,1832

0,2192

0,2616

0,3112

Auf die Längeneinheit (1 cm) reduzierte Längenänderungen elastische cm : 1000 beobachtet berechnet beobachtet ! berechnet

Portland-Gementmörtel, 1 : 1 in R.-T. 0,0568 0,1196 0,1808 0,2416 0,3172 0,3680

0,4304 0,4956 0,5592

0,6264 0,6936 0,7612 0,8332 0,9048 0,9948 1,0652 1,1492 1,2320 1,3204

Portland-Cementmörtel, 1 : 2 in R.-T.

0,0468 0,0996 0,1588 0,2204 0,2816

0,3444

0,4088

0,4752 0,5424

0,6132 0,6816

0,0001

0,0006

0,0017

0,0039

0,0073

0,0123

0,0190

0,0277

0,0386

0,0520

0,0681

0,0870

0,1091

0,1344

0,1633

0,1960

0,2325

0,2732

0,3207

0,0002 0,0011 0,0032 0,0067 0,0119 0,0190 0,0283 0,0400 0,0542 0,0711 0,0909

0,019

0,038

0,057

0,076

0,095

0,114

0,133

0,152

0,171

0,190

0,0393

0,0902

0,1466

0,2069

0,2703

0,3363

0,4045

o,4747

0,5467

0,6202

0,6952

0,0000

0,0016

0,0028

0,0076

0,0124

0,0200

0,0296

0,0400

0,0532

0,0704

0,0892

Spec. Belastung o t/cm²

Auf die Längeneinheit (1 cm) reduzierte Längenänderungen elastische cm : 1000

beobachtet

berechnet

bleibende cm : 1000 beobachtet

berechnet

0,228

0,247

0,266

0,285

0,304

0,8576

0,8348

0,9176

1,0008

1,0872

0,7716

0,8492

0,9281

1,0081

1,0891

I!

0,1120 0,1348 0,1668 0,2024 0,2472

0,1138

o,i399

0,1695

0,2025

0,2392

0,019

0,038

0,057

0,076

0,095

0,114

0,133

0,152

0,171

0,190

0,209

0,228

Portland-Cementmörtel, 1 0,0483 0,1094

0,1765

0,2479 0,3226 0,3998 0,4798 0,5616

0,6453

0,7308 0,8178 0,9062

: 3 in R.-T.

0,0600

0,1236

0,1892

0,2568

0,3284

0,3992

0,4744

0,5520

0,6352

0,7232

0,8148

0,9092

0,0004 0,0028 0,0088 0,0188 0,0272 0,0416 0,0588 ■ 0,0768 0,1024 0,1256 0,1628 0,2072

0,0007

0,0034

0,0085

0,0165

0,0274

0,0416

0,0591

0,0801

0,1048

0,1335

0,1654

0,2024

Ähnlich den Portland-Cementmörteln verhalten sich auch die Schlacken-Cement- und Roman-Cementmörtel, sowie deren Betonsorten und lassen sich unsere Versuchsresultate in folgenden Sätzen zusammenfassen :

1.    Die vorliegenden Versuchsreihen sind nicht genügend -umfassend, um die Frage der Elasticitäts- Verhältnisse der Mörtel-und Betonsorten der hydraulischen Bindemittel für deren feuchte Luftlagerung endgültig auszutragen. Für das unseren Versuchen zu Grunde gelegte Versuchsmaterial und die gewählte Behandlung der Probekörper kann indessen als unzweifelhaft feststehend angesehen werden, dass

2.    die Cementmörtel und deren Bétonsorteii dem Hook’sehen Profiortionalitätsgesetze nicht folgen und dass die Abweichungen

von diesem mit wachsender Inanspruchnahme ebenfalls wachsen. Es kann daher weder bei dem Cementmörteln noch bei den Betonsorten von einer Proportionalitätsgrenze, von einem konstanten Elasticitäts- zmd Grenzmodul gesprochen werden; dass

3.    neben elastischen, nach Entfernung der Belastung verschwindenden Formänderungen, stets auch erhebliche, bleibende einherschreiten, deren Grösse mit dem Bindemittel wechselt, für sämtliche Bindemittel bezw. für deren Mörtel- und Betonsorten mit zunehmender Magerung (Sand und Kiesgehalt), sowie mit zunehmender Inanspruchnahme wachsen.

4.    Unter sonst gleichen Umständen, bei gleicher Zusammensetzung und Inanspruchnahme, ist das Verhältnis der federnden zur bleibenden Längenänderung der Mörtel- und Betonsorten beim Portion d - Gern en t am kleinsten, behn Roman-Cement am grössten. Der Schlacken-Cement nähert sich in dieser Hinsicht dem Roman-Cement ; vergl. nachstehende Tabellen.

Tabelle der Verhältniszahlen der beobachteten, federnden zur bleibenden Längenänderung Al : A 1₀.

Sämtliche Zahlen sind Mittelwerte aus 3 Versuchen.

Lauf. No.

Mischungsverhältnis in R.-T.

Verhältniszahlen Al : Alo für die Laststufen in t/cm² :

Ce- 1 ! ment

Sand Kies

0,019 j 0,038    0,057    0,076    0,095    0,114    0,133    0,152

_____I____ I________ I _______________I__J____

A. Portland-Cement.

30,00

15,82

16,43

i 3    ⁶    25,00

8    8,12

n,55    9,12

14,00    8,59

17,50 15,76 14,39 12,43

Lauf. No.

^Verhältnis Verhältniszahlen Al : A b für die Laststufen in t/cm²: in R.-T.

Ce

ment

Sand Kies

0,019 ; 0,033    0,057 j 0,076    0,095 j 0,114 ¹ 0,133    0,152

B. Schlacken-Cement.

10

48,25    35,19 29,o7(?)| 25,13

ii*)

24,05 I

21,44    17,51    15,”

12

13    i

14    i

15    i

16    1

17    1

18

N rf ’vh VO VO 00

2,11    1,67 ; 1,02

7,09 j

5,72

4,75

3,79

i3,39

2,62

2,83

10.62

9,10

2,15

2,27

G. Roman-Cement.

19

20

21

32,40 j 16,58    10,10    8,15 j 6,17

10,48

42,60    13,62

22

23

20,13

4,68

24

25 : I

26

27

t-t Od Gd

Cb 'o 'bo gj

7,95

3.27

6.27 1,91

5. Die Verhältnisse der federnden zu den bleibenden Längenänderungen wachsen bei den Mörtelsorten mit abnehmendem Sandgehalt, tmd nehmen bei Betonsorten mit gleichem Mörtel mit wachsendem Kiesgehalt ab. Die beobachteten Verwerfungen sind auf Rechnung der Menge des Anmachwassers und der damit zusammenhängenden Rammarbeit zur Erreichung des plastischen Aggregat-Zustandes der Masse zu setzen. Durch Anwendung überreichlicher Wassermengen und gering-en Rammarbeiten wird ein schwammiger, kompressibler Mörtel und Béton mit geringer Kohäsion und niedrigen Elasticitäts-Koeffizienten gewonnen.

6. Die nach dem Hook’sehen Gesetze:

,    1

/    — a

£

für verschiedene Laststufen (a) und unter zu Grundelegung der gemessenen Längenänderungen (?) berechneten Elasiicitäts-Moduli sind weder bei de7i Mörteln noch bei den geprüften Betonsorten der hydraulischen Cemente konstant. Dieselben sind vielmehr vo?i der Zusammensetzung und dem Spannungsmass dieser Körper abhängig und scheinen bei den Mörteln mit wachsendem Sandgehalt eher zu als abzunehmen ; sie nehmen im Béton bei gleichem Mörtel mit wachsendem Kiesgehalt ab und wachsen im Mörtel wie im Béton mit abnehmender Inanspruchnahme ; vergl. die nachstehende Tabelle der Elasticitäts-Moduli £ für die untersten 3 Laststufen a = 0,019, = 0,038, = 0,057 t/cm².

Tabelle der Elasticitäts-Moduli, £ t/cm², berechnet für die gemessenen Längenänderungen nach dem Hook’schen Proportionalitäts-Gesetz.

Lauf No.

Mischungs

verhältnis

Anzahl

Ce

ment

Sand Kies

der

Einzel

proben

Mittl. Gewicht d. Prob.

Mittl. Elast.-Moduli für die Druck- Laststufen festigkt

t/m³

• 0,019    0,038 0,057

t/cm² t/cm² t/cm² t/cm²

Mittl. Elast. -Modul

t cm²

Portland-Cement.

CS co

CS co

2,28

2,25

2,24

o,539 i 336 0,481 i 406 o,359 ! 317

318

382

307

317    324

359

382

301

308

Im Mittel :

353

336

326

CO co

2,40    0,363

0,243

375

386

374

2,42

274

270

269

00    00    M

CO

CO    CS    CS

Ok

On

CO CO

2,42

2,42

0,323

0,215

413

276

363

265

35²

2ÓO

ko

kO CO cs

00 ON

co CO

kO 00

co CO

2,44 I 0,199 2,41    0,164

317

236

295

236

28l

294

227

233

Lauf. No.

Mischungs

verhältnis

Anzahl

Ce

ment

Sand

Kies

der

Einzel

proben

Mittl. Gewicht d. Prob. t/m³

Mittl.

Druck-

festigkt.

t/cm²

Elast.-Moduli für die Mittl. Laststufen    Elast.-

Modul

0,019    0,038    0,057

t/cm² t/cm² t/cm² t/cm²

10

11*)

12

B. Schlacken-Cement.

252

238

Im Mittel:

243    247    247    245

13 i

14    1

2,31    0,276

2,37    0,183

436 382 232 226 217 215

350

219

Cs Cn

10 to

2.36

2.37

0,188    287    262    252

o,i33

201

186    182

t-H 10

00 o\

kO

17    1

18

2,40

2,38

0,100 I 230 217 207 0,102 j 141 124 118

218

128

C.

Roman-Cement.

10    10    W

Hi    O    '■O

2,25

2.16

2.17

204

206

vO 10

139

208

Im Mittel: 197

181    176

22

23

2,34    0,242    295

0,205    203

276    2Ó2

rf-    00

00

HH    M

2,35

201

200

204

rf- co

to 10

CO CO

2,35

2,36

0,196 279 257 253 0,141 213 202 195

263

203

26

119

II5

102

2,31

2,29

0,071 0,089

7. Unter zu Grundelegung des Bülffinger’sehen Potenzgesetzes

- (Tm

c

liefert tins er Versuchsmaterial für das Belastungsinterval a — 0,0

1,5 ‘

Betonprismen bedeutet, folgende Werte der Konstanten c und m:

*) Wegen grober Fehler der Probekörper ausrangiert.

27

CO 10 *<r Oa

124    119

127

und

wo

0 die Druckfestigkeit der geprüften Mörtel- und

Lauf.

No.

Mischungsverhältnis in R.-T.

Cement I Sand Kies

Für die bleibenden Längenänderungen

Für die federnden Längenänd erungen

¹

Summe — 100 mit 2,171% CaS.

A. Portland-Cement.

177,2

i93,7 170,4 2,822

2,58°

2,279

272.7

220,5

192.8 1,058

1,198

1,180

xf- iri \o    CO CT\

00 O, C •£« -fu to

474,i

238,3

344,8

101,3

8i,5

88,0

2,136

1,944

286.7

238.8

I.IOO

1,074

2,IÓ4

2,101

261,4

212,8

1,113

1,071

JH JO "OO W

00 00

157.7

181.8

1.202

1,202

B. Schlacken-Cement.

179,4 2,635

206,4 1,087

HH

117,0 2,075 128,9 i,239

M HH

268,4

I5L5 2,222

1,585

257.1

175.2

1,111 1,075

Ln

94,4

19,3

1,887

2,144

176,7

132,2

¹,¹25

i,i°5

00

1,972

1,923 134,9 72,9 i,i47

1,167

19

20

21

C. Roman-Cement.

39,2

13,6

2,301

1,978

2,597

180,7

117.4

109.4

1,053

1,027

1,208

22

23

24

25

26

27

00 C\ On 4^ A 10

63,2

128,5

33,i

43,7

i,97

13,9

2,370

1,659

2,480

i,799

2,384

i,746

179,7

197,6

1,135

1,030

158,4

132,9

1,165

1,128

12,8

78,2

1,634

1,147

*) Wegen grober Fehler der Probekörper ausrangiert.

8. Für die federnden Längenänderungen *) können bis auf Weiteres folgende ausgeglichene Werte der Konstanten des Bülffnger’sehen Potenzgesetzes verwendet werden:

Lauf. Mischungsverhältnis No.

Portland-

Cement

Schlacken-

Cement

Roman-

Cement

Cement Sand

Kies

Hl

275

235

195

1,06    210

V2 1,18    130

170

1,09    !    180

1,16 j| 145 1,24

1 io

i,°5 M3 ¹,²¹

290

240

260

1,10    250

1,05 jj 180

180

V° 1 08

180

200

BL

L°5

210

1,11 1,06 jj 130

1,12

i.io

160

135

1,16

V3

230**): 1,14**) J35 i₇o**) 1,09**;    75

V4

1.12

•O .-o

Die für die ausgeglichenen Konstanten des Bülffnger’ -sehen Potenzgesetzes berechneten Längenänderungen (À) und die

diesen, nach dem Hook’sehen Gesetze

9.

(e

<tj entsprechenden

Elasticitätsnioduli sind für die Laststufen a = 0,010, = 0,020 und — 0,300 t/cm² folgender Zusammenstellung zu entnehmen :

Tabelle der spec. Längenänderungen

(nach Bülffnger’s Potenzgesetz) und der Elast.-Moduli (nach Hook) für die Laststufen: a = 0,010, = 0,020 und = 0,030 t/cm2 und die ausgeglichenen Versuchsresultate.

Lauf. No.

Mischungsverhältnis in R.-T.

2. Laststufe, jj 3. Laststufe,

Ce-

ment

Sand ! Kies

1. Laststufe,

a = 0,010 t/cm² a = 0,020 t/cm² a — 0,030 t/cm2 Längen- |E[ änderung,

-Modul

J_

cm

£ t/cm²

Längen

änderung,

cm

ji

El.-Modul £ t/cm² |j

Längen

änderung,

cm

El.-Modul £ t/cm¹

A. Portland-Cement,

0,0000575 532

CO VO Tf- t'-CO ro

0,0000884

339

8₃8

358

507

394

818

367

) Mit Ausschluss der Betonmischungen 1:3:6 und 1:3:8 des Roman-Cementes zeigen die Werte der ausgeglichenen Konstanten mit den ursprünglichen befriedigende Übereinstimmung; vergl. die Tab. auf S. 318. **) Unsicher.

Lauf. No.

Mischungsverhältnis in R.-T.

2. Laststufe,

Ce-

ment

Sand Kies

1. Laststufe,

= 0,010 t/cm² l| a — 0,020 t/cm²

Il Längenänderung',

Längen

änderung

3. Laststufe,

II

cm

El.-Modul £ t/cm!

cm

El.-Modul £ t/cm“

o ■= 0,030 t/cm2 Längen- |E1 ,Modul änderung,

cm

c t/cm²

0,0000217)    460

331    302

0,0000232;    431

3611    277

0,0000729

1049

0,0000785

1157

412

286

382

259

vO 00

CO CO

0,0000229    438

389    257

0,0000503

827

398

242

0,0000798

1287

376

233

10    1

12

B. Schlacken-Cement.

0,00003151    318

282:    355

255; 392

il

*3 i

14

2 |{ 0,0000263 j 396

⁴ II

15    i

16    1

0,0000320

485

0,0001042!

1007

995

0,0000845 • 1259

288

298

302

to

04 Ol 00 Ln

313 206 II

1040    192

17

18

3    6 ,0,0000389

I

3 I 8

257

767    130

0,0000857

1668

233

120

0,0001094

1625

0,0001360 26261

274

i8S

221

li

I 14

19

20 i

21    1

li

C. Roman-Cement,

0,0000441    227 (| 0,0000914 219 10,0001399! 214

379    264    I    829 241

346    289

800

250

1312;    229

1306'    230

22

0,0000278

359

23

24

25

4 !j

4 ; 0,0000299

6 II

397    257

0,0000647    3°9

822    243

407

334

246

891!    222

26*)    1    3    6

3    8

27*)

II

II

Lauf.

No.

Herkunft des Materials

Chemische Zusammensetzung

Si02 AteOä Fe2Ü3 CaO MgO CaC03CaS04

Wasser

Bitumen

Alkal.

a.d.Diff.

Summe

CaO

SiOa 4- RaOs

Spec.

Gew.

Glüh-

verlust

Litergewichte

masch.

einge

stäubt

kg

lose eingefüllt

einge

rüttelt

dl

Ô3

Temp. der Luft

0 C.

Temperaturerhöhung und Bindezeit

Temp.-Erhöhg.

o/O g 0 C-

Meng« d. Antr.. Wass

Erhärtungs

beginn

St. I Min.

Bindezeit

St. Min.

V olumenbeständigkeit

Dampfdarrprobe probe probe probe») Probe probe*)

Wasser-

Luft-

Darr-

Glüh-

Warm-

bad-

Siebrückstand

am

900-    4900-

Sieb I Sieb

in °/o

A. Hydraulische Kalke.

cOTfuDkO t^.00 Oso

Ca

00 OS

Bergwerkverwaltung Käpfnach Bircher, Rud. Erlinsbach Duvanel & Co., Noiraigue Fabrique de ciment et chaux hydr.

Châtel-St-Denis et Vouvry Fabrique de ciment et chaux hydr., Rondchâtel Fleiner & Co., Aarau Hartmann, C., Wwe., Leissigen Hürlimann, C., Brunnen Hydr. Kalk- und Gipsfabrik, Bärschwyl Joly, frères, Noiraigue

Kalk- und Cementfabriken Beckenried, Zürich Leuba & Co., Noiraigue Portland-Cementfabrik Lägern Portland-Cementfabrik Rozloch Schwarz, A., Wwe, Beckenried

Société des usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp Spühler, G., Reckingen

Wallenst. Roman- u. Portland-Cementfabrik, Ennenda

Chätel-St-Denis

Vouvry

19,452 7,983 27,271 6,659 22,193 6,446 28,350 8,336 24,300 4,895 26,650 5,994 25,920 7,296 20,230 4,672 21,600 8,260 25,382 6,989 24,625 7,403 24,852 8,165 2i,349 5,596 23,716 20,008 25,083 26,672 23,126 13,410 17,146 5,782

7,723

6,199

7,639

6,454

2,932

3,605

3,452

3,908

3,073

2,273

3,412

1,456

2,641

1,920

3,529

3,345

2,698

3,164

2,623

2,836

1,668

1,470

2,54i

46.758    4,078 37,242 1,800

47,695 1,992

42,415 2,288 35,90711,649 45,117 2,533

36.759    1,725 43,679 1,196

1,180 23,548 45,255 2,334

39.759    i,397 41,088 1,599 40,129 2,011 52,174 1,719 49,967 2,025 41,570 2,441 45,!45 3,526 42,552 3,360

54,151

28,006

4,830 6,472 12,282 1,843 7,330 5,i53 8,409 1,828 7,189 0,864' 10,966 2,509 19,829 1,356 17,273 1,493 4,3¹8 i,494 9,5H 1,969 7,307 5,200 ï3,75o 0,536 16,761 4,811 16,875 2,224 8,465 2,101 5,398 1,251 10,523 3,210 8,409 1,447 13,353 5,357

6,095

9,176

5,385

4,088 11,069 3,no 2,235 8,080

5,617

1,183

4,420

6,805

5,270

4,355

5,505

4,890

7,56o

1,275

10,105

ioo,x 100,0 100,0 100,2 1,206    100,0

i,39i

0,828

1,720

i,i95

1,680

1,180

1,250

1,500

1,323

2,040

1,760

1,000

1,45°

i,3io

1,770

1,460

2,000

1,500

1,400

1,33°

2,050

2,83

2.72 2,78 2,87

2.73

2.86

2.77 2,71 2,89 3,05

2.87 2,73 2,76

2.83 2,81

2.84

2.78 2,70 2,62

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1,01

1,04

1,07

1.12 0,91 1,00 I,°5 M5 1,02

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1,05

1,08

1,04

1,03

1.13

1,00

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1,28

15,3

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19,0

16,5

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18,0 16,0 *5,°

1,40

1,40

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B. Roman-Cemente.

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Bergwerkverwaltung Käpfnach Fleiner & Co., Aarau Joly, frères, Noiraigue Leuba & Co., Noiraigue Société des usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp 32,006 Wallenst. Roman- u. Portland-Cementfabrik, Ennenda j 21,837

45,733

47,106

48,137

46,822

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52,110

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2,160

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1,669

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Kalk und Roman-Cement.

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Chemische Zusammensetzung

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Herkunft des Materials

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Summe

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Gew.

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eing-e- lose em" «"gestäubt gefüllt rüttelt

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Temperaturerhöhung und Bindezeit

Temp. Menge Temp. Erhärtungs-der Luft %%m'" Ërhôhg. beginn

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Bindezeit

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Wasser

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Luft-

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Sieb

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Kalk- und Cementfabriken Beckenried, Zürich Portland-Cementfabrik Mönchenstein Société des usines de L. de Roll, Choindez

21,209

26,825

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FeO

13,095 0,957 47,231 10,541 3,428 44,937 16,276 0,974 52,626

C. Schlacken

- C e m e n t e. **)

3,512

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0,843

100,0 : 1,380 100,0 1,200 100,2 1,510

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Durchschnittlich

22,217 13,304 1,786 48,265! 2,876 ! 3,021 I 1,877 ! 5,313 ! 0,237

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D. Portland-Cemente.

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Act.-Ges. d. Portland-Cementfabrik Wagner & Co., Stans Act.-Ges. der R. Vigier’s Portland-Cementfabriken

Luterbach

Reuchenette

Basler Cementfabrik Dittingen Brodtbeck, W., Liestal

Fabrique suisse de Ciment-Portland, St-Sulpice Feer & Flatt, Frauenfeld Fleiner & Co., Aarau (künstlich)

(natürlich)

))

))

))

Jura-Cementfabriken, Aarau Leuba & Co., Noiraigue Portland-Cementfabrik Laufen

Mönchenstein Rozloch

Société des usines de Grandchp. et de Roche, Grandchamp Wallenst. Roman- u. Portland-Cementfabrik, Ennenda

))

20,907

))

))

3,377    58,077    1,240 I 3,235

60,953 2,099 L59I 23,204 5,773 j 2,923 60,503 1,380 1,250 22,430 8,159 j 2,846 ; 53,699 3,623 0,977

21,526 6,545    2,922 ! 51,846

28,337

20,893

20,743

21,558

22,665 22,500 6,766:2,784

2,723 j 2,882 0,972 2,582 ! 0,940 0,095 2,824 1 0,838 0,771 2,552    0,470    —

2,361    0,176 0,440

2,596    1,280 1,091

5,050 I 1,580 1,636

0,417

0,721

0,644

0,165

100,0    1,98

100,0    1,89

100,0 100,1 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0    1,99

2,07

2,06

2,03

1,82

2,04

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1,16

2,05

1,66

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1,03

1,18

1,16

1,24

1,29

1.20

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0,92

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1,24

M5

1,66

1,81

1,27 i,34 1,42    1,87

1,46 ! 1,99

2,02 1,92 i,99 1,78 i,5o 1,80 1,96

¹.75 1,78

1.76 1,91 1,80

L54

1.39 1,46

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3,09 ! 2,53

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*) 100 ⁰ C. für Schlacken- u. Portland-Cemente.

**) Nr. 1,    Nr. 2,    Nr. 3,    Summe,    Mittel.

CaS:    1,784    0.898    1,794    3,476    1,159%.

Spur    —    —    —

f) Schwindrisse.

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Lauf.

No.

Herkunft des Materials

Selbstfestigkeit (1 : 0), Wasserlagerung Zug, kg/cm²

Druck, kg/cm²

28

Sandfestigkeit (1 : 3), Wasserlagerung

Druck, kg/cm²

Sandfestigkeit (1 : 3), Luftlagerung

Zu g, kg/cm²

Zug, kg/cm²

Druck, kg/cm²

84

210

365

28

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

84

210

365

28

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365

28

84

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28

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365

28

84

210

365

Tage

Tage Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

A. Hydraulische Kalke.

O sO 00*M Oh Gn    Oü 10

Bergwerkverwaltung Käpfnach Bircher, Rud. Erlinsbach

Duvanel & Co., Noiraigue Fabrique de ciment et chaux hydr. Châtel-St-Denis et Vouvry

Châtel-St-Denis Vouvry

Fabrique de ciment et chaux hydr., Rondchâtel Fleiner & Co., Aarau

16,6

4,5

5,5

9,3

4,3

4,9

7,8

<N co Tj-    SO

17

18

19

Hartmann, C., Wwe., Leissigen Hürlimann, C., Brunnen Hydr. Kalk- und Gipsfabrik, Bärschwyl Joly, frères, Noiraigue

Kalk- und Cementfabriken Beckenried, Zürich Leuba & Co., Noiraigue Portland-Cementfabrik Lägern Portland-Cementfabrik Rozloch Schwarz, A., Wwe, Beckenried

Société des usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp Spühler, G., Reckingen

Wallenst. Roman- u. Portland-Cementfabrik, Ennenda

4,9

9,9

7,4

9,4

8,2

10,6

15,3

8,4

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4,9

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26,6

14,0

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15,8

10,2    19,4

21,6    20,8

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29,6

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29.2

19.3 30,2

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23.6

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36,8

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20,1

39,6

66,3

93,2

137,7    214,7

273,5

177,4

366.3

317,6

316.4

9,3

3,4

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6,3

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24.1

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22,5

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26.7

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30,3

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00 Gn 00 Gn

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350.1

132.3

160.4

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172.2

126.8 179,0

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166.6

144.3

226.9 200,0

162.6 231,0

149.3

148.4

285,3

25,4

3,8

5,2

7,o

3,4

5,3

5,5

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6,8

5,2

6,8

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189,8 j 220,4 168,6    214,5

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25,0    44,1

26,9    99,8 ; 166,0

110,3

106.6

225.6

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161,8

132,4

133.7

255.8

213.7

247.7

161.8

185.6

146.6 140,2

278.6

Durchschnittlich

8,1

13,9 i 19,9 ; 24,4    24,3

60,1

111,9    180,9    271,7    323,2    5,0

9,6    15,9

21,8

21,9    42,3    75,9    120,4 164,0

i93,5

6,9    13,5    i8,3    2i,3 | 23,8    52,8 ; 94,0 : 133,3 j 157,5 | 174,1

B. Roman-Cemente.

N CO rj- i-O SO

Bergwerkverwaltung Käpfnach Fleiner & Co., Aarau Joly, frères, Noiraigue Leuba & Co., Noiraigue

Société des usines de Grandch. et de Roche, Grandchamp Wallenst. Roman- u. Portland-Cementfabrik, Ennenda

17.1

12.2

13.3

11.4

23,1

13,4

29,1    34,6 I 33,7

22,8

2,6

10,1

Durchschnittlich

n,i

14,3 ! 25,1    28,3    29,3

182,0

94.5

149.7

116.7 r5,i

91.6    175,4 j 304,3 380,4 j 395,4 108,3 ! 165,3 ; 272,6 394,4 j 470,2

9,2

10,0

12,0

7,8

2,9

12,4

9,i

33,8    37,3 ; 35,1

18,2

13,4

22,0

27,9 ; 28,7

97,4 ! i49,i    243,3    , 343,2

392.4

294.5

282.8

317.8

142,7

478,i

21,0

16,6

25.5 26,4 19,8

11.6

30,5    137,5    210,7    286,4 360,2 337,4

22.5    26,1 20,0

43.6

75,o

120,9 i 203,1

283,5

318,1

12,6 j 18,4 j 22,9 I 29,6    29,6    96,9    149,6 J 203,7 j 241,1 j 257,4

*

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Lauf.

No.

Flerkunft des Materials

Selbstfestigkeit (1 : 0), Wasserlagerung Zug, kg/cm²

Druck, kg/cm²

Sandfestigkeit (1 : 3), Wasserlagerung

Druck, kg/cm²

Sandfestigkeit (1 : 3), Luftlagerung

Zug, kg/cm²

Zug, kg/cm²

Druck, kg/cm²

28

84

210

365

28

Tage

84

Tage

Tage

Tage

Tage

210

Tage

365

28

84

210

365

28

84

210

365

28

84

210

365

28

84

210

365

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

Tage

C. Schlacken-Cemente.

CO N)

Kalk- und Cementfabriken Beckenried, Zürich Portland-Cementfabrik Mönchenstein Société des usines de L. de Roll, Choindez

18,2

20,7

13,6

21,6

34,4

24,7

20,6

30,1

24,9

173,8

251,3

166,6

273,2

527,5

332,9

345,1

612.8

444.9

339,1

666,8

494,9

392,6

783,9

588,3

210

27,8

Os

CO VQ

28,6

23,3

28,0

30,2

28,5

34,0

39,7

3ï,i

39,8

3+,o

35,o

167.4

177,3

152.5

229,6

300,1

245,4

272,0

389,1

309,0

296,6

446,9

364,1

309,9

450,5

392,9

17,0 ¹9,5 !5,o

23,4 ! 28,6 27,0 j 29,8 ²5,3

21.i

36,9

29,8

38,9

30,0

39,9

32,5

163.2

212,0

149.3

227,6

3I5A

209,2

27L4

349,6

25L5

291,8

386,3

245,o

308,5

393,9

274,8

Durchschnittlich

17,5    26,9    25,2

34,7

3i,7

197,2

377,9

467,6

500,3

578,3

i8,4 j 26,6

28,9

35,9

35,3

165,7

258,4

323,4 ! 369,2

384,4

17,2

23,8 I 27,9

35,3

34,i

174,8

250,6

290,8    307,7 325,7

D. Portland-Cemente.

Os Cn 4* CO tO

Act.-Ges. d. Portland-Cementfabrik Wagner & Co., Stans Act.-Ges. der R. Vigier’s Portland-Cementfabriken

Luterbach

Reuchenette

27,3

39,7

44,3

39,o j 38,7

45,1    51,6

00 as o

Basler Cementfabrik Dittingen Brodtbeck, W., Liestal

Fabrique suisse de Ciment-Portland, St-Sulpice Feer & Flatt, Frauenfeld Fleiner & Co., Aarau (künstlich)

(natürlich)

38,6

42,1

42,5

42,9

45,8

45,8

37,i

44.1

52.2

42,4

34,2

3L5

45,8

52,9

39,5

34,5

35,8

28,3

i3,9

43,9

37,5

47,3    46,7

45,8

46,1

304,5

442,8

469,4

55A

42,7

Jura-Cementfabriken, Aarau Leuba & Co., Noiraigue Portland-Cementfabrik Laufen

34,8

35,6

50,5

OS Ln

Mönchenstein Rozloch

Société des usines de Grandchp. et de Roche, Grandchamp Wallenst. Roman- u. Portland-Cementfabrik, Ennenda

))

35,8

33,2

3L5

26,8

32,7

28,6

44,i    40,0

49,3    48,7

44,7 5o,o

482.6    ! 661,2

369,0

85,1

413.5    7 o

475.5    ! 6    5

673.4    ' 863,7

490,8 j 713,2

297,7 j 375,8

387.4    j 545,4

202,2    334,7

JOS Lrx

850.5

905.6

939.3 1008,6 1090,3

821.8

916.4    1100,5 1064,3 1115,6

921.4 648,0

893.4

717.8

84L3

529,1

676,8

507,6

893.3

1168,9

1059.7

1055.6

1190.8

983.7

1085.7

889.3

364.7 121 1,2 1231,6 1350,5

991.8 705,6

I”3,8

862,2

27.7    31,9 28,0

20.9 26,6

26.9

20.3 14,2

22.4 19,8

285,7

3H,5

363,9

377.1

343.1

205,9

305,5

245,8

73,5

319.4 261,2 406,0

405.7

225.4

238,6

154.8

375.3    470,4 518,4

393.9    473,o 508,7

437.7    520,9 524,0

409.9    489,5 433,2

386.5    408,2 420,2

270.3    340,9 377,o

378.2    405,1    427,2

302.4    385,4 405,3

108.8    139,4 178,1

363.3    422,9 : 510,7

322.3    403,0 392,7

499,o    563,3 633,7

530.6    538,7 626,0

292.7    348,9 36i,3

321,2    391,1    486,5

207.8    i 301,1 i 316,8

28,0

20,4

29,3

26,0

23.7

18.7 22,9 *9,5

7,i

23,4

18,3

30,2

25.4 19,8

21.4 19,8

3i,i 37,o

34,2

49,3

35,6

30,8

37,3

29,4

18,0

HA

24,5 j 27,1 26,0 1 31,9

4L4

51,6

36,8

33,8

15,6

i9,4

32,8

44,o

232.8    j 327,1 231,2

363,1

225.8 184,0 292,0 297,6 198,0

184.9

144.4

195.4

256.5

3i4,2

267.6

352.6

377.9

286.1

249.9

198.2

346.2    i 384,0 465,3

239.7    ; 272,6 ! 302,0

364,9    399,5    i487,8

361.3    365,3    : 390,4

353,o    346,6    375,9

232.8    I 263,3 298,1

346.9    333,4    ! 370,6

279.2    306,8    316,6

116.3

298.5

290.5

374.4 411,2 301,0

245.4

252.6

133,5 145,9

323.2    1 39L9

296.2    ! 344,0

458.7    ; 452,o

403.7    ! 481,6

350.2    : 372,4 289,1 308,9 260,9 292,5

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Inhaltsverzeichnis.

Seite

Vorwort zur zweiten Auflage..........

1.    Einflüsse der Rammarbeit auf die Dichte und die

Festigkeitsverhältnisse des Normenmörtels (1:3)

2.    Einflüsse der Sandbeschaffenheit auf die Dichte und die

Festigkeitsverhäitnisse des Normenmörtels (1:3)

3.    Einfluss der Wassermenge auf die Festigkeitsverhält

nisse des Normenmörtels (1:3).......

4.    Würdigung der 3-Tagproben als Wertmesser der

Bindekraft hydraulischer Bindemittel ....

5.    Würdigung der Heisswasserprobe zur Abkürzung

der Erhärtungsdauer des Normenmörtels .    .    .

6.    Untersuchung der Bindekraft des Portlandcement-

Ofenmehls..............

7.    Untersuchung der Bindekraft überlagerter Cemente

8.    Untersuchung der Erhärtung hydraulischer Binde

mittel unter verschiedenen Bedingungen.

a)    Einfluss des Wassers und der Kohlensäure auf die

Bindekraft hydraulischer Bindemittel.....

b)    Einfluss der Jauche (flüssige Fäkalstoffe) auf die

Bindekraft hydraulischer Bindemittel.....

15

21

24

27

43

44

48

VII. Heft.

21

c)    Einfluss des Petrols auf die Bindekraft hydraulischer

Bindemittel..............

d)    Einfluss des Glycerins auf die Bindekraft hydraulischer Bindemittel............

Seite

55

56

9. Untersuchung der Bindekraft magnesiareicher Gemente

a) Unterhalb der Sinter grenze gebrannte Magnesia-Cemente...............

57

b) Bis zur Sinterung gebrannte Magnesia-Cemente .

59

10. Resultate der Untersuchung der Anmachlauge im „Metallic-Pflaster“ auf die Bindekraft einiger Cemente...............

64

11. Experimentelle Untersuchung der Wirkung einiger Zumischmittel auf die Bindekraft hydraulischer Bindemittel.

a)    Allgemeines..............

b)    Resultate der Untersuchung der Wirkung einiger Zumischmittel :

a) Gemenge aus Gips und pulverförmigem Kalkhydrat •

ß) Kochsalz..............

y) Soda und Kalialaun...........

d)    Einflüsse des gebrannten Gipses.......

e)    Einflüsse des Chlorbariums auf Roman-Cement

£) Einflüsse einiger Zumischstoffe auf die Bindekraft des

Portland-Cementes...........

f}. Resultate der Prüfung des Einflusses einiger Zumisch-stofife auf die Bindekraft des Portlandcementes bei reichlicher Wassermenge und geringer Rammarbeit ß) Einfluss der mechanischen Dichtung und der Menge des Anmachwassers auf die Bindekraft gemischter

Cemente..............

9 Resultate der Prüfung der Kiesfestigkeit gemischter Portland-Cemente...........

66

67

68

70

73

75

76

88

89

x)    Resultat der Prüfung der Frostbeständigkeit gemischter

Cemente..............

12.    Über Mauer - und Cementarbeiten bei niedrigen

Temperaturen.

a)    Allgemeines..............

b)    Experimentelle Untersuchung der Frostbeständigkeitsverhältnisse der Bindemittel.......

a) Laboratoriums-Versuche.........

ß) Frostversuche im Freien.........

y)    Übersicht über die gewonnenen Resultate ....

<?) Der mörteltechnische Wert der Zuschläge zur Erniedrigung des Gefrierpunktes und zur Beschleunigung des Erhärtungs-Prozesses.........

e)    Schlusswort.............

13.    Der Schlacken-Cement...........

a)    Von den Hochofenschlacken........

b)    Der trocken gelöschte Kalk........

c)    Die Zuschläge.............

d)    Eigenschaften des Schlacken-Cementes ....

e)    Beschreibung einiger Ausführungen

a) Ausführungen im von Roll¹ sehen Eisenwerke Klus

„    „    „    „ Choindez

„ Rayon der Jura-Gewässerkorrektion in Zürich und Umgebung ....

f)    Über einige Ausführungen in Schlackencement der Cementfabrik A. Süess & Comp, in Witkowitz

Ç) Schlusswort

14.    Resultate von Belastungsproben einigerBetongewölbe

15.    Untersuchung der Bindekraft einiger Trasssorten der

vulkanischen Eifel...........

ß)

y)

à)

16. Untersuchung der Bindekraft einiger italienischer Puzzolanen..............

17. Über das Verhalten dolomitischer Kalke als Komponenten von Puzzolan-Mörtel in Meereswasser

Seite

94

98

102

102

109

117

118

124

125

127

154

164

168

191

196

203

207

232

237

243

248

253

¹

2,9 9,28

18. Resultate der Untersuchung der Produkte der Schweiz.

Industrie .hydr. Bindemittel im Zeiträume von der Zürcher (1883) bis zur Genfer (1896) Landesausstellung ..............

Seite

269

19. Resultate der Untersuchung der Produkte der Schweiz.

Industrie hydr. Bindemittel vom Jahre 1895/96    282

Tab. I und II: Resultate der chemischen Analysen und

der allgemeinen Untersuchungen.......

Tab. III und IV : Resultate der Prüfung der Selbstfestigkeit und der Bindekraft .........

Tab. V : Resultate der Ausgiebigkeitsproben

„ Betonproben......

„ VII : Zusammenstellung der mittleren Raumgewichte der Betonsorten .

Anhang

286

VI:

293

.    300

20. Resultate der Untersuchung der Druckelasticität einiger Mörtel und Betonsorten hydraulischer Bindemittel..............

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POLITECHNIKA KRAKOWSKA

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Biblioteka Politechniki Krakowskiej

11-351667

Kdn. 524. 13. IX. 54

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Biblioteka Politechniki Krakowskiej

100000294699

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