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HEFT I.

Einleitung* — Allgemeines*

Die verwendeten Baustoffe und deren Prüfung*

Von

Ing. Karl Nähr

k. k. Bau-Oberkommissär.

Versuche mit unbewehrten Betonkörpern*

(Würfel, Zugprobekörper und Rechteckbalken.)

Von

August Hanisch

k. k. Oberbaurat, Professor, Vorstand der Versuchsanstalt für Bau- und Maschinen-Material des k. k. Technolog. Gewerbemuseums in Wien.

Versuche mit bewehrten Rechteckbalken*

Von

Bernhard Kirsch

o. ö. Professor, Vorstand des mech.-techn. Laborat. an der k. k. Techn. Hochschule in Wien. Mit 125 Abbildungen und 36 Tabellen.

Preis geheftet K 7.— = Mk. 6.50.

HEFT II.

Versuche mit Plattenbalken.

Bericht erstattet von

Joseph Melan

k. k. Hofrat und Professor an der k. k. deutschen technischen Hochschule in Prag.

Mit 82 Abbildungen und 21 Tabellen.

Preis geheftet K 4-— = Mk. 3-50.

HEFT III.

Versuche mit Eisenbeton < Säulen.

Bericht erstattet von

Joseph Ant. Spitzer

Ingenieur.

Zirka 8 Bogen mit zahlreichen Abbildungen und Tabellen.

HEFT IV.

Versuche mit eingespannten Balken.

Bericht erstattet von

Dr. Fritz von Emperger

k. k. Oberbaurat.

Zirka 10 Bogen mit zahlreichen Abbildungen und Tabellen.

Heft 5.

Versuche mit eingespannten Balken.

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(II. Teil: Kragbalken und eiserne Träger.)

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i

MITTEILUNGEN UBER VERSUCHE

ausgeführt vom

EISENBETON-AUSSCHUSS

des österreichischen Ingenieur- und Architekten-Vereins.

Heft 2.

Versuche mit Plattenbalken.

Bericht erstattet von

JOSEPH MELAN,

k. k. Hofrat, Professor an der k. k. deutschen technischen Hochschule in Prag.

Alit 82 Abbildungen und 21 Tabellen.

LEIPZIG UND WIEN.

FRANZ DEUTICKE.

1912.

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KRAKÓW

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Druck von Gebrüder Stiepel in Reichenberg.

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Versuche mit Plattenbalken.

Der vom österreichischen Ingenieur- und Architekten-Vereine eingesetzte Ausschuß zum Studium der den Eisenbeton betreffenden Fragen hat in sein Arbeitsprogramm auch Versuche über Plattenbalken aufgenommen. Dieselben bezweckten die Erforschung des Einflusses der Balkenabstände auf das Tragvermögen dieser Bauwerke und sollten einen Beitrag zur Beantwortung der wichtigen Frage liefern, bis zu welchem Abstande der Tragrippen die ganze Plattenbreite als mittragend in Rechnung gestellt werden darf. Dabei wurden für die Probeobjekte solche Bewehrungsstärken gewählt, für welche das Verhältnis der rechnungsmäßigen Beton- und Eisenspannung innerhalb der Grenzen gelegen ist, die den praktischen Ausführungen auf Grund der zulässigen Inanspruchnahme entsprechen.

Beschreibung der Versuchsobjekte.

Es sind 14 Tragwerke u. zw. immer je zwei gleiche, also 7 verschiedene Querschnittsanordnungen (Abb. 1—7) zur Ausführung gekommen. Die lichte Weite zwischen den als Stützen dienenden, aus Stampfbeton ausgeführten Pfeilern beträgt durchwegs 4-0 m. Die Balkenlänge ist 4^50 m. Die Stützweite von Mitte zu Mitte der Auflagerplatten beträgt 4^25 m.

60 cm Abstand der Balkenachsen.

90 cm 120 cm

Die Querschnitte zeigen vier verschiedene Rippenabstände und zwar haben die paarweise ausgeführten Objekte i und 2 3 und 4

6 und 7

150 cm

Die Platte ist mit dem halben Balkenabstand seitlich ausgekragt, so daß ihre Gesamtbreite dem doppelten Balkenabstande gleich kommt. Die Balken haben, ohne Platte, 25 cm Höhe und i6’ 5 cm Breite, nur im Objekt 7 ist die Balkenbreite auf 22 cm vergrößert. Die Plattenstärke beträgt 6 cm.

Zur Bewehrung der Balken dienen Rundeisen von 18 mm Durchmesser und es enthalten die Balken der Tragwerke

je 2 Rundeisen

Ie 4

2 und 3 4, 5 und 6 je 6 je 8

Von den in doppelter Schichte liegenden Eisen sind zwei in 80 cm Abstand vom Balkenende schräg aufgebogen. (Abb. 8.) Ihre Enden erhielten rund-

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Abb. 7 (Objekte ja, jb). (Maße in Fig. 1 bis 7 in cm.)

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Abb. 4 (Objekte 4#, 4^). 4.

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Abb. 3 (Objekte 3«, 3b).

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gebogene Haken. In sämtlichen Balken wurden Bügel eingelegt u. zw. an jedem Balkenende entweder je 6 Bügel aus 24 X 4 mm Flacheisen in 20 cm Abstand (Objekte ia—ya) oder Bügel aus 7 mm Rundeisen in 15 cm Abstand (Objekte i*—7$).

Die Platten sind mit Netzen bewehrt, welche auf ein Meter Länge je nach dem Balkenabstande 5—13 Tragstäbe aus 6 mm Rundeisen enthalten.

An den Auflagern erhielten die Balken an ihrer Lmterseite 10 mm starke, mit einer angenieteten Rippe in den Beton eingreifende Blechplatten, mit welchen sie auf den gußeisernen Lagerplatten aufhegen; letztere haben bei 120 mm Länge eine mit 180 mm Halbmesser gewölbte Stützfläche.

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50

Nachstehende Tabelle Nr. 1 (Seite 6) enthält

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die Bezeichnung der Versuchsobjekte und ihre

Bewehrungsdaten, ferner in Rubrik 9 die in üblicher Weise, d. i. mit Vernachlässigung der Zugwirkung des Betons und mit einer Verhältnisziffer n = Ee : Eb — 15 berechneten Tragmomente M, ausgedrückt durch die Quer- ^ Schnitts Widerstandsmomente und die Betondruckspannung Ob bezw. Eisenspannung oe.*)

SZh

00h

Abb. 8. (Maße in cm.)

*) Die zu diesen Berechnungen in Anwendung gebrachten Formeln sind nachstehend zusammengestellt:

Ist Fe der Querschnitt der Rundeisen eines Balkens, so ist mit den Bezeichnungen der Figur a (Seite 7) und mit

15 Fe ⁷ b

(bi - b) + /

...

der Abstand der neutralen Achse von der Oberseite der Platte

— c + \ c (c + d) + f (d + 2 h¹)

das Trägheitsmoment J = — za —

(by — b) (z — rf)³] 4- 15 Fe (h' + d —z)'¹ und für den Doppelbalken das Tragmoment

. ob oder M —

M= 2

• oe

'200.250.10 """ t_50 _,

u

Ist

Tabelle Nr. i.

Bezeichnung, Ausmaße und statische Werte der Plattenbalken.

10

Bezeichnung des Objektes

Querschnitt

Gesamtbreite 2 b (in m) Stützweite l (in m)

Verhältnis des Balkenabstandes zur Stützweite

Verhältnis des Balkenabstandes zur Balken -breite

Bewehrung

der

Rippen

der

Platte

Tragmoment jdes ganzen ¹ Quer-! Schnittes ! in kg cm I

Betonspannung ob

Eisenspannung oe

in kgjcm für P (in t)

Verhältnis der Eisenspannung zur Beton-druck-span-nung

Oe: Ob

Abb. i

•20 4-25) i : 7*09¹ 3'63

pro Rippe pro i m 2 R. E.

0 i8 mm j , R E (gerade) | 0 6 mm

Länge

11024 ob ob — 4-819 P

261*1 Oe

oe = 203-5 P

42*21

Abb. 2 ! i’20 4-25

i : 7-09

3-63 : i

; 4 R. E.

I 0 18 mm I(2 aufge-I bogen)

5 R. E. 0 6 mm

12054 Ob

473*2 oe

ob = 4*407 P

oe — 112-3 P

25*47

3a

Abb. 3

r8o

4*25

i : 4-72

5*46 : 1

3b

4 R. E. 0 18 mm (2 aufgebogen)

8 R. E. 0 6 mm

16103 Ob

479*4 oe

ob = 3*299 P

oe — 110-8 P

33*60

Abb. 4

i-8o

4-25

i : 4-72

5-46 : i

4b

6 R. E. 0 18 mm (2 aufgebogen)

8 R. E. 0 6 mm

17931 ob

711-6 Oe

ob = 2-963 P

oe = 74‘6 P

25-20

Abb. 5 ! 2-40

4-25

i : 3*54

7-27 : i

5b

6 R. E. 0 18 mm

I(2 aufge-I bogen)

10 R. E. 0 6 mm

21910 ob ! ob — 2-425 P,

721-4 oe oe — 73*5 P

30*37

6a

6b

Abb. 6 3-00 4-25 i : 2-83

9-09 : i

i 6 R. E.

0 18 mm xo R. E. (2 aufge- ff 6 mm bogen)

25975 ob ob = 2-045 P

72i*3 oe oe = 73*6 P

36-01

7a

Abb. 7 3-00:4-25

i : 2*83 6-82 : i

7b

8 R. E.

0 18 mm j 13 R. E. (2 aufge- 0 6 mm bogen)

28062 ob

950-1 Oe

ob = 1-893 P

oe = 55*9 P

29*53

Für eine gleichmäßig verteilte Belastung ist M — - PI, woraus die in

8

Rubrik io eingeschriebenen Spannungswerte (in Äg/cra²) für die Objektsbelastung P (in t) berechnet wurden.

Versuchsplatz, Ausführung der Probebauwerke, Belast ungs Vorgang.

Die Versuche mit Plattenbalken wurden in Prag auf einem von der Militärbauabteilung des 8. Korpskommandos in dankenswerter Weise unentgeltlich zur Verfügung gestellten Platze unter der Leitung der Ausschußmitglieder: Hofrat Prof. Mel an, Prof. Dr. Saliger und Oberingenieur C. Kluge durchgeführt.

Die Herrichtung des Versuchsplatzes und den Bau der Objekte besorgte die Betonbauunternehmung Pittel & Brause wetter, welche ihren Herrn Ingenieur Schmandeck mit der Bauführung unter Aufsicht der genannten Ausschußmitglieder betraute. An den Beobachtungen und Messungen bei der Versuchsdurchführung war Herr Ingenieur Karl Żebrak, Konstrukteur an der technischen Hochschule, beteiligt. Die Prager Versuchsstelle wurde übrigens auch wiederholt von Mitgliedern des Wiener Arbeitsausschusses besucht.

Abb. a.

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In dieser Tabelle ist p der Prozentsatz der Eisenbewehrung bezogen auf die Betonquerschnittsfläche (b h‘ -{- bx d) und p‘ dieser Prozentsatz bezogen auf den wirksamen Druck-

100 Fe bk' -f bt d

querschnitt des Betons [bx d + (z — d) b~\, also p -

und p‘ =

100 Fe

b (z —■ d) -f b, d .

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Abb. 9. Grundriß des Versuchsplatzes und Lage der Plattenbalkcn. (Maße in ///.)

Abbildung 9 zeigt den Grundrißplan und Abbildung 10 eine Ansicht des Versuchsplatzes mit den darauf erstellten Probebauwerken.

Die Tragwerke wurden aus dem gleichen Beton wie die Wiener Versuchsobjekte, nämlich aus von gleichen Bezugsquellen stammenden Baustoffen und in der gleichen Verarbeitungsweise hergestellt. Der zugeführte Donau-Kiessand wurde mittelst Werfen durch Gitter von 5 mm, 10 mm, 15 mm und 20 mm lichter Maschenweite in Sand, Feinkies, mittelgroben Kies und Grobkies geschieden.

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Abb. 10. Versuchsplatz mit den fertiggestellten Probeplattenbalken.

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Abb. ii. Belastungsweise der Plattenbalken i a bis 7 a. (Maße in m.)

Zur Betonmischung wurden 2 Raumteile Sand, 1 Raumteil Feinkies, 1*5 Raumteile mittelgrober Kies und o\5 Raumteile Grobkies gemengt, wodurch 4-5 Raumteile Gemenge erhalten wurden. Der Zementzusatz (Tschischkowitzer Portlandzement) betrug 320 kg auf 1 m³ dieses Gemenges und entsprach ungefähr einem Raummischungsverhältnis 1 : 4-4. Der Wasserzusatz richtete sich nach dem Grade der Stampfmöglichkeit im Tragwerke und betrug je nach der geringeren oder größeren Trockenheit der Gemengstoffe 10 bis 15%. Da sonach genau der gleiche Beton wie bei den Wiener Versuchen zur Anwendung kam, so konnte von der Vornahme besonderer Betonproben Umgang genommen

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Abb. 12. Belastungsweise der Plattenbalken ib bis 7b. (Maße in m.)

IO werden. Ebenso ist auch das Armierungsrundeisen dem in Wien für die Versuchszwecke angelieferten und vom Ausschüsse auf seine Qualitätseigenschaften untersuchten Eisenvorrate entnommen worden. Hinsichtlich der Eigenschaften der verwendeten Baustoffe und des Betons selbst sei auf den betreffenden Bericht des Eisenbetonausschusses, Heft I, verwiesen.

Die 14 Objekte waren auf dem Versuchsplatze so angeordnet, daß sie mit Nebeneinanderstellung je zweier gleicher Objekte zwei Reihen bildeten (Abbildung 9). Bei der mit a bezeichneten Reihe wurde die Belastung über die ganze Platte gleichmäßig verteilt aufgebracht (Abb. 11), wogegen die Objekte b der zweiten Reihe nur über den Balken belastet wurden (Abb. 12). Zu diesem Behufe ist bei der Durchführung des Belastungsversuches bei den Objekten a

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Abb. 13. Versuchsplatz mit den gebrochenen Objekten.

auf die Platte zunächst eine 15 bis 25 cm hohe, durch einen Holzrahmen begrenzte Kiesschicht aufgebracht worden, auf welche dann die zur Belastung dienenden Eisenflossen mit möglichst gleichmäßiger Verteilung gelegt wurden. Bei den Objekten b lagerte man dagegen diese Eisenflossen auf einen Bohlenboden,, der mittelst untergelegter, kurzer Holzklötze auf die Tragrippen abgestützt wurde. Bei diesem Belastungsvorgange war allerdings auf eine, vollkommen gleichmäßige Verteilung der Belastung nicht zu rechnen, doch wurde nach Möglichkeit darauf gesehen, die Eisenflossen wenigstens in der mittleren Partie nur parallel und senkrecht zur Längsachse des Objektes zu legen und sie schichtweise über dessen ganze Grundfläche zu verteilen. Immerhin mag aber bei hoher Aufstapelung eine gewisse Verspannung und eine vermehrte

Lastübertragung nach den Enden eingetreten sein, so daß es nicht ausgeschlossen ist, daß die Auflasten gegenüber einer vollständig gleichmäßig verteilten Belastung etwas zu groß erhalten wurden.

Dies scheint, nach den später angeführten Versuchsergebnissen zu schließen, insbesondere bei Objekt 7a der Fall gewesen zu sein. Die Eisenflossen, im durchschnittlichen Gewichte von 50 kg pro Stück, waren einzeln abgewogen worden und trugen jede ihr Gewicht mit Ölfarbe aufgeschrieben, so daß fortlaufend eine genaue Bestimmung der allmählich aufgebrachten Belastung möglich war. Es kamen bis zu rd. 70 t Flossen in Verwendung, welche von der Maschinenfabrik Breitfeld & Danek leihweise zur Verfügung gestellt wurden.

Die Abbildungen 14 bis 19 zeigen an einigen Objekten den Belastungsvorgang im Bilde. Abbildung 13 gibt den Versuchsplatz mit den zum Bruche gebrachten Objekten nach Beendigung der Versuche.

Alter der Versuchsobjekte.

Über das Alter der Tragwerke bei Vornahme der Belastungsproben gibt nachstehende Tabelle Nr. 2 Aufschluß.

2.

Tabelle Nr.

Zeiten der Anfertigung und Erprobung der Plattenbalken.

Datum

Objekt

der Betonierung

der Belastungsprobe

Alter bei Vornahme der

Belastungsprobe

Tage

30. April

3«

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22.    bis 23. Juni

23.    bis 24.

25. bis 26.    ,,

30. Juni bis 2. Juli

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3. bis 5. Juli

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14. Juli

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28. bis 30. Juni 12. Juli

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15-    .

9. bis 10 Juli

55

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8. bis 9.

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Abb. 14. Objekt 2/5 mit 36-3 / belastet.

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Abb. i6. Objekt 5 a mit 3 t belastet.

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Abb. 18. Objekt yb mit 68-2 t belastet.

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Abb. 20.

Messungen.

labelle Nr. 18.

Tabelle Nr. 8.

Inhalts-V erzeichnis.

Messungen.

Es wurden gemessen (Abb. 20) :

i. Die lotrechten Einsenkungen

flj an jedem Balken mittels Griot-Apparaten an drei in der Balkenachse eingesetzten Stiften 1, 2, 3 (bezw. 1', 2', 3'), von welchen Stift 2 in der Balkenmitte und die Stifte 1 und 3 in rd. 30 cm Abstand von den Balkenenden angebracht waren.

b)    an der Unterseite der Platte in der Mitte der Spannweite und zwar entweder in der Mitte zwischen den Balken (Punkt 4) oder an den äußeren Plattenrändern (Punkt 5 und 5') mittels Griot-x\pparaten.

c)    an der Unterseite der Balken in der Mitte der Spannweite (Punkt 6 und 6') mittels untergestellter Fühlhebel, welche iofache Vergrößerung gaben.

Ansicht.

(D

Querschnitt.

Abb. 21. Anbringung der Meßapparate an den Plattenbalken.

Letztere Messung erfolgte hauptsächlich zur Kontrolle der nicht immer ganz verläßlichen Anzeigen der Griot-Wpparate.

2. Die wagrechten Verschiebungen w und w' eines jeden Widerlagerpfeilers in der Höhe der Balkenauflager mittels Griot-Apparaten.

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Abb. 22. Längenänderungen und Durchbiegungen bei Objekt 1 a.

Abb. 23. Längenänderungen und bei Objekt 2 a.

Es mag hier gleich bemerkt werden, daß bei allen Widerlagspfeilern kleine Verschiebungen nach außen gemessen werden konnten, die sich in dem Maße verstärkten, als die Durchbiegungen der Träger Zunahmen. Sie betrugen aber (siehe die beiden letzten Kolonnen des Belastungsprotokolles für Objekt 5a Tabelle 3) auch für die Bruchlast durchwegs nur wenige Millimeter und

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5)

Datum und

Stunde

Belastung in kg

Tabelle Nr. 3. Belastungs-Protokoll für Objekt 5a.

Bezeichnung der Punkte siehe Abbildung 20.

Senkungen

Balken I

Balken II

Dehnungen

Ausweichen

der

Widerlager

Anmerkung

Ablesung an den Fühlhebel-App.

Punkt Punkt Punkt Punkt Punkt

Ablesung an den Griot-Apparaten

Ablesung an den Griot-Apparaten

Punkt Punkt Punkt

2'

3'

Ablesung

a.d.Fühl-

heb.-App.

Punkt Punkt

5'

6'

Apparat Apparat Apparat Apparat Nr. 65. ! Nr. M. Nr.R. 66. Nr. F.

Punkt Punkt Punkt

(U ! (2)

Punkt

mit Griot-Apparaten

0'

u'

w'

Apparat Nr.    65    Meßlänge : 209

201

198

509

3.    Juli 9h 45'

io¹» 45' uh 8'

II¹» 23'

II¹» 40' 12h o'

12¹» io' ₂h 25' 2h 45' 3h o' 3¹» 20' 3h 40'

₄h 7' 4h 30' 4h 50' 5¹» io'

4.    Juli 4¹» 15'

5.    Juli 7¹» io'

8¹» 5' 8¹» 20' 8h 35' 8h 50' 9h 5' 9h 15' 9h 35' 9h 55' io¹» 15' io¹» 30' io¹» 40'

Holzrahmen

15*00

I2h 20'

3- 249

4- 730 6.296 7.825 9*336

10.337

10.337

11.849

13- 361

14- 873 16.870 18.885 20.887 22.906 25.042 25.042 25.042 27.073 29.109 3I-I74 33.210 35.228 36.760 38.269 39-771 41.278 42.812

44.351

45-837

47-383

49.988

54.264

0-70

0'05 o'06

<ro8

O'12

o'49

o'82

O-80

1-78

C07

o '27

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0-13

0-19

0-15

o* 18

0-19

²*39

11-50

13*52

0-13

0.22

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3*53

10*72

n*44

12-25

12-93

14-00

14*65

15*25

16-20

17*05

18-25

21-40

O'29 3’66'²)

3*74

3‘8o

3*9T

4'°7

425

4'49

4-69

4-91

5*²5

5‘²5

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5*44

5*55

5*56

5*58

5*55

5*58

5*55

5*56

5*58

5*58

5*63

5*65

7*87

o‘45

0-51

o'5 3

o'66

o'7S

0-85

I '02

I'2S

i'40

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2-58

2'7S

2'90

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3-26

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5*85

6-85

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I'I

1-50 1 5°

2'00

2'39

2'9⁸

3*75

470

5*5*

6'5°

7-26

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7*3³

7-85

8'5° 9*2 9

I0'22

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i*8i

1277

13*39

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15*69

i8'o6³)

₃2'i4

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2'8o

3*20

3*39

3*90

4*35

4*90

5'70

6'60

7*45

- 872

9*20

IO'OO

IO'OO IO'₅0 11 • 19 II'90 I2'65 13*50 14*20

14*90

i5*6o

Ï6-4S

17*65

14*50

14*30

14*25

13-93

13*20

I2*55 12-48 11-89 11-70 ¹1*45 ¹1*33 iroo io-8o

10-58

9*5i

9*05

9*25

9*19

8*95

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7*90

7*8o

7*60

7*38

6*75

6-00

4*20

²*35

0-38

o'6o

o'80

1*03

i*33

i*55

1-58

1-68

1-82

2-02

2-30

2-62

2-90

3*i7

3*49

3*59

3*78

3*99

4-16

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4*58

4-80

4*99

5*15

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7-08

8-71

(10-25)

15-00 14'60

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0'02

o-o 7

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13*90

13*59

i3*²5

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ii*45

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10-28

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9*48

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9*05

8-27

9*05

8-90

8-62

8-20

7-82

7*50

7-20

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6*93

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6-15

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1-87

roo

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2'12

2-71

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4-08

4-62

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6*36

7*12

7*95

8-72

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9-08

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roi

1-68

2-28

2-85

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3*88

4*3°ł)

5- 00

6- 54

I2⁻4³)

0-09

o-io

Sandschüttung ca. 20 cm Belastung durch Eisenbarren

O'I I

0-20

0*29

0-32

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0-5I

o*59

0-66

0-79

0-92

I-IO

I*3²

i*5i

2-20

2-i8

2*20

2-21

2-27

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2-60

2-89

2-92

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3*10

3*35

3*8o

4*3i

5*78

0-19

0-22

0-29

0*35

0-36

0-42

0-50

o*59

0-69

0-83

o*99

I-IO

I "21

I‘IO

roo

I-IO

1-20

i*3i

i*43

i*55

1-70

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1-88

I-92

2-10

2-50

3*09

4*n

6*72

Bei 6538 feinste Risse 1 im Balken II ») funktionierte nicht richtig Bei 8619 kg feinste Risse 2 im Balken I Bei 9336 kg feinste Risse 3 im Balken I Risse 4

²) Apparat verschoben Risse s Risse 6

Risse 7

Risse 8

Risse 9

®) Neueinstellung

Risse 10

Risse 11

⁴) Kein Ruhezustand

waren für das Verhalten der Tragkonstruktionen ohne weitere Bedeutung. Aus diesem Grunde ist die Anführung dieser Messungsergebnisse im vorliegenden Berichte unterblieben.

3. Die Dehnungen, bezw. Verkürzungen und zwar: a) An der Unterseite eines jeden Balkens in der Mitte der Spannweite (u und u') mittels Manet-Rabut-Apparaten (Mx und M₂), zu deren Anbringung bügelförmige schmiedeeiserne Klammern dienten, die mit je drei Druckschrauben in der Höhe der Eiseneinlagen an den Balken befestigt wurden (Abb. 21). Die Meßlänge des Apparates Mx betrug rd. 500 mm, jene von rd. 200 mm.

Eigen

gewicht

1,78 Q„ 2 t 6    8

Nutzlast

10    12 It 16    18 Z0 22 2t

0'5

Verkürzung in mm

05

mm

Senkung in mm

Ul CO

00

CO

LZ

CO

Abb. 24. Langenànderungen und Durchbiegungen bei Objekt 3 a.

b) an den Plattenrändern ebenfalls in der Mitte der Spannweite (0 und o’) mittels Apparaten von Usteri-Reinacher, deren Klemmbacken unmittelbar an der Platte befestigt werden konnten. Ihre Meßlänge betrug 200 mm. Die vier verwendeten Dehnungsmesser wurden im physikalischen Institute der deutschen technischen Hochschule in Prag geprüft und es wurden die Einzelwerte ihrer Skalenteilungen, welche nicht vollkommene Gleichförmigkeit ergaben, auf o*oi mm genau bestimmt.

Die Ergebnisse der Messungen und Beobachtungen während der Belastungsproben sind in den Belastungsprotokollen enthalten, von welchen das auf Objekt 5a bezügliche in Tabelle Nr. 3 zur Gänze mitgeteilt wird.

Melan, Versuche mit Plattenbalken.    2

Kigen-

gewicht

2

OQ

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Nutzlast

10    12    14    16    18    20    22 24 26    28 30    32 34 36 £38 40    42

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Abb. 26. Längenänderungen und Durchbiegungen bei Objekt 5 a.

Eigen

gewicht

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5

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Senkung

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Abb. 28. Längenänderungen und Durchbiegungen bei Objekt ja.

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Nutzlast

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CO

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Verkürzung in mm

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Verkürzung in mm

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Eigen

gewicht

Abb. 34. Längenänderungen und Durchbiegungen bei Objekt 6 b.

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Verkürzung in mm

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i\

Abb. 35. Längenänderungen und Durchbiegungen bei Objekt 7 b.

Die Durchbiegungen.

Die Durchbiegungen der Balken wurden so bestimmt, daß von den mittels der Fühlhebelapparate in den Punkten 6 und 6' gemessenen Senkungen jene der Endpunkte i und 3, bezw. i'und 3' abgezogen wurden. Die erhaltenen Werte sind in den Rubriken 3 und 4 der Tabellen Nr. 4 bis 17 eingeschrieben und in den Diagrammen der Abbildungen 22 bis 35 als Ordinaten der vollgezogenen Linien eingetragen. Die stärker gezogene Linie entspricht dem Balken I, die schwächer gezogene dem Balken II eines jeden Objektes. Wenn diese beiden Linien auch nicht völlig übereinstimmen, sondern geringere oder größere, zum Teil wohl auch durch die nicht immer vollkommen gleiche Belastung beider Balken verursachte Abweichungen und Unregelmäßigkeiten zeigen, so ist doch deutlich zu erkennen, daß bei allen Objekten die Durchbiegungen annähernd bis zu der gleichen Größe (10 bis 13 mm) ziemlich gleichförmig mit der Belastung Zunahmen, dann aber sich rasch vergrößerten.

Dies ist noch besser aus den vereinfachten Darstellungen der Abbildungen 36 bis 49 zu entnehmen, in welchen nur die Hauptbruchpunkte der Durch-

A¹'

!EiäenLa.st

Abb. 50.

biegungsdiagramme aus dem Mittel der Senkungen beider Balken eines jeden Objektes eingetragen und diese Diagramme bis zum Schlüsse des Balkenversuches ergänzt wurden. Hiernach läßt sich der typische Verlauf der Biegungsdiagramme für alle geprüften Objekte durch Abbildung 50 darstellen. Einer anfänglich bis zum Punkt R nur sehr geringen Zunahme der Biegung folgt ein stärkeres Ansteigen bis zu einer Belastungsstufe S, nach deren Überschreiten dann eine mehr oder weniger scharfe Abbiegung den Übergang zu dem Steilverlauf des Biegungsdiagrammes vermittelt.

In der Nähe der Belastungsstufe R wurden die ersten schwachen Zugrisse im Beton an der Unterseite der Balken beobachtet und für die Belastungsstufe S ergeben die Rechnung und die gemessenen Dehnungen Eisenzugspannungen, welche in der Nähe der Streckgrenze des verwendeten Eisens liegen.

Die Belastung der Objekte wurde so weit getrieben, bis die Balken mit einer Durchbiegung von 15 bis 20 cm auf dem L’nterfangungsgerüste aufsaßen. Nur bei einigen Objekten (2a und 7a) konnte mangels ausreichenden Belastungs-

Durchbiegung (Ordinaten) in cm, Belastung (Abscissen) in ton.

15r

isr

10

10

r 1 s! i,

îo^iTzo o

5    10 fe- ZO

530

is

sToiTzr^skiririo

to

Abb. 36. Durchbiegungen bei Objekt 1 a.

Abb. 37. Durchbiegungen bei Objekt 2 a.

Abb. 38. Durchbiegungen bei Objekt 3 a.

15r

15r

10-

10-

5 DIS 20 Z5 30    35^ 40 «50    0

5    10    15 ZÖ 25 30

3sf4

45 SO 55

Abb. 40.

Durchbiegungen bei Objekt 5 a.

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..

z-

0 10

^ A——— ---—— - --<i>—o—

5    10    15    2025 3035 SÎÔ 5    50 55

OO

Abb. 41.

Durchbiegungen bei Objekt 6 a.

^    20 J 30 35 io 45    50    55 £^65*70

Abb. 42.

Durchbiegungen bei Objekt 7 a.

10 —

\.

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0    5 lO^MS7.3

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Abb. 43.

D urchbiegu ngen bei Objekt i b.

10

IV

i-

04

15    20    2^ 30 35* 0

Sio 15 20^5 30* 35    40

Abb. 44. Durchbiegungen bei Objekt 2 b.

15«-

1!

10-

10-

su

in

510    15 ZO 25 30    35 £40 45 50

rO

Abb. 46.

Durchbiegungen bei Objekt 4 b.

___—'-- 1 iS I _

5 1Ö 15 Z0 25 3Ö    45    50    55

Abb. 47.

Durchbiegungen bei Objekt 5 b.

10

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1_______ Sj,    ] ,j_

5    10    15 Z0 Z5 30    35 $0 45 5ĆT5S 60 0

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Abb. 48.

Durchbiegungen bei Objekt 6f>.

5 W is 20 Z5 30    35    40    45 M SS 60    65 * 70

materiales diese Durchbiegung nicht erzielt werden. Vor der Belastungsstufe S war der Einfluß der Zeitdauer der Belastung entweder gar nicht oder nur sehr wenig merklich; immerhin ergaben sich aber auch hier schon Zunahmen der Durchbiegung um o⁻i bis o’3 mm, wenn die Belastung mehrere Stunden auf dem Objekte verblieb. Nach Überschreitung der Belastungsstufe S war die Zunahme der Durchbiegung nach Aufbringung der Last eine merklichere und dauerte es immer länger, bis sich anscheinend ein Gleichgewichtszustand herausstellte.

Die Dehnungen und Verkürzungen.

Die aus den Anzeigen der Dehnungsmesser berechneten, auf einen Meter Meßlänge reduzierten Längenänderungen in der Balkenmitte an den oben mit 0 und u bezeichneten Stellen sind in den Rubriken 5 bis 8 der Tabellen Nr. 4 bis 17

enthalten. Sie wurden überdies in die Diagramme der Abbildungen 22 bis 35 mit

und

— — Linien eingetragen und lassen diese einen ziemlich regelmäßig geradlinigen Verlauf sowohl der Dehnungen wie auch der Verkürzungen bis zu jener kritischen Belastung erkennen, bei welcher aus der raschen Zunahme der Dehnungen und korrespondierend damit der Durchbiegungen auf eine Überschreitung der Streckgrenze des Eisens geschlossen werden muß.

Aus diesen gemessenen Längenänderungen kann die Lage der neutralen Achse im mittelsten Querschnitt für die einzelnen Belastungsstufen festgestellt werden. Dies ist in Abbildungen 51 und 52 für die Objekte 4a und 5a geschehen und es zeigt sich für jene Belastungen, bei welchen bereits durch Aufgehen von Rissen der Betonzugquerschnitt tatsächlich ausgeschaltet ist, eine gute Übereinstimmung mit der nach Phase II berechneten neutralen Achse. Für die niedrigeren Belastungsstufen sollte, solange der volle Betonquerschnitt wirksam ist, die neutrale Achse tiefer liegen. Die Messungen sind aber für so kleine Dehnungsmaße nicht hinreichend verläßlich und fehlerfrei, was die ersichtlichen Lmregelmäßigkeiten erklärt.

Die Brucherscheinungen und Bruchlasten.

Wie bereits oben bei Besprechung der Durchbiegungen bemerkt wurde, zeigten sich bei sämtlichen Objekten schon bei verhältnismäßig kleinen Belastungen feine Zugrisse an der Unterseite der Balken zunächst in der Nähe der Balkenmitte. Bei vermehrter Belastung wurden diese Risse deutlicher und immer mehr verlängert und es entstanden auch in weiterem Abstand von der Balkenmitte immer mehr und mehr Risse. Ihr Verlauf ist aus den in den Abbildungen 53 bis 66 dargestellten Aufnahmen ersichtlich, in welchen die beigeschriebenen Nummern den aus den Protokollen (Tabellen 4 bis 17) zu entnehmenden Belastungszuständen entsprechen.

Belastung

in t

44-351

Belastung

in t

42-812

39'756

41-278

38979

37-899

39 771

i>

38-269

35-861

34' 809

ES

36 760

!l

35 228

31-980

33-210

Lage der Nullinie im mittelsten Querschnitte.

Abb. 51. Objekt 5 t?, Balken I.

29-361

s.

31174

29109

27 073

2S042

22-906

20-887

18885

16870

14 873

13-361

11-849

10-337

9336

7-825

6-296

4-730

3-249

o-o

Abb. 52. Objekt 4 a, Balken I.

ii

iS

27"954

264-17

24'90Z

23378

21-862

19845

17-729

16 075

14400

12-681

11-153

9633

8-115

6-617

5-144

3-637

2-039

o-o

Nullinie bestimmt aus den Dehnungen für den mittleren Querschnitt.

Gerechnete Nullinie nach Phase II.

Gerechnete Nullinie nach Phase III.

O)

mit Plattenbalken.

cn

TT~

r⁷

Darstellungen der Risse.

Die beigesetzten Ziffern bedeuten die betreffende Belastungsstufe (siehe Tabellen Nr. 4 bis 17).

<T>

oO_

CO

cO

8)

Objekt ltf (Abb. 53).

Balken I.

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if

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OO 04

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Balken 11.

ill

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to-

(8 (8

|S

Objekt 2 a (Abb. 54).

Balken I.

ÏÏ3

¹ l Ji f £ lî Ie

2 r^io_

S¹

Balken II.

<*o

CO

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Objekt 66 (Abb. 65).

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Die Überschreitung der kritischen Belastung S war bei allen Objekten mit einer starken Rißöffnung in der Nähe der Balkenmitte verbunden, welche sich aber nicht plötzlich, sondern allmählich bei noch weiter gesteigerter Belastung immer weiter durch den Balken nach oben, schließlich bis zur Platte erstreckte. Damit waren dann auch meist starke Druckerscheinungen in der Platte verbunden.

Ausgesprochene Scherrisse wurden bei keinem Objekte beobachtet, falls nicht vereinzelte feine Haarrisse, die in den Balken in der Nähe der Auflager in schräg steigender Richtung bei den späteren Belastungsstadien entstanden, als solche gedeutet werden.

Insbesondere konnten auch am Ende des Versuches nach Abräumung der Belastung und Freilegung der Plattenoberfläche bei keinem Objekte deutliche Scherrisse zwischen Balken und Platte wahrgenommen werden. Es ist allerdings nicht ausgeschlossen, daß sich hier feine Haarrisse der Beobachtung entzogen, da die Unterseite der Platte schwer zu besichtigen und ihre Oberseite nicht genügend glatt war, um solche Risse wahrnehmen zu können.

Nach den im späteren berechneten Schubspannungen im Plattenan-schlusse zu urteilen, dürfte es sogar sehr wahrscheinlich sein, daß bei den Objekten 5, 6 und 7 mit breiter Platte daselbst gegen Ende des Belastungsver-suches die Scherfestigkeit des Betons bereits ziemlich erschöpft worden ist. Nachdem aber, wie bemerkt, eigentliche Abscherungserscheinungen an den gebrochenen Platten nicht wahrgenommen wrerden konnten, so kann man ihnen bei den geprobten Objekten auch keinen maßgebenden Einfluß auf das nachgewiesene Tragvermögen zuerkennen.

Bei den breiten Objekten 5a, 6a und 7a, die unter Zwischenlage einer Kiesschichte in der ganzen Plattenfläche belastet wurden, traten allerdings auch starke Querdurchbiegungen der Platte auf, die an der Oberseite am Balkenanschlusse schließlich Zugrisse verursachten, in keinem Falle aber zu einer vollständigen Abtrennung der Platte führten.

Die Abbildungen 67 bis 82 zeigen die Bruchstellen der Balken der einzelnen Objekte. Dieselben lassen zum Teil auch schon weitgehende Zerstörungen des Betons in der Druckzone erkennen (Objekte 4a, 6a, 3b), doch muß hiezu bemerkt werden, daß dies spätere sekundäre Erscheinungen sind, die sich erst herausstellten, nachdem bei fortgesetzter Belastung sich der Zugriß im Balken immer mehr geöffnet hatte, wodurch der Druck in der oberen Partie auf eine immer kleiner werdende Fläche reduziert wurde.

Man ist wohl berechtigt, als Bruchlast jene kritische Belastung S anzusehen, bei deren Überschreitung sich eine beträchtlich stärkere Zunahme der Durchbiegung und ein starkes öffnen der Zugrisse herausstellte. Dieser Belastung S entspricht bei allen Objekten eine rechnungsmäßige Eisenzugspannung, die übereinstimmend nahe an 3000 kg[cm² gelegen ist, was ungefähr der Streckgrenze des verwendeten Flußeisens entspricht, wogegen die gerechnete Betondruckspannung auch bei den relativ stärkst bewehrten Objekten 2 und 4 in diesem Belastungsstadium noch unter 122 kgjcm², also unter der Biegungsdruckfestigkeit des verwendeten Betons bleibt.¹)

Die geprobten Plattenbalken haben sonach sämtlich durch Überwindung der Eisenzugfestigkeit ihre kritische Belastung erreicht und es hat auch bei den breiten Objekten die Platte in ihrer ganzen Breite mitgetragen, da sonst wohl schon früher Druckerscheinungen im Beton sichtbar geworden wären.

Es muß hier noch hinzugefügt werden, daß, wie aus den Belastungsprotokollen ersichtlich, mit der Belastung 5 das Tragvermögen der Balken nicht als erschöpft angesehen werden konnte. Es war möglich die Belastung noch weiter, und zwar

bei Objekt:

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(23)% von S

CO

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zu steigern, wobei sich immer noch ein Gleichgewichtszustand für das allerdings schon stark deformierte Objekt herausstellte. Bei den Objekten 1 a, 2a und ja ist der Versuch früher abgebrochen worden und hätte die Belastung auch noch etwas weiter geführt werden können. In diesem Stadium kam schließlich die Betondruckfestigkeit zur Überwindung. Die Bruchlast war durchschnittlich um 38% über der kritischen Belastung gelegen und es ergibt sich dafür eine rechnungsmäßige Betondruckspannung zwischen 108 und 167 kgjcm², im Mittel von 136 kgjcm². In Wirklichkeit war aber dieser Betondruck beträchtlich größer, da mit der eingetretenen Streckung des Eisens die Berechnungsformeln (mit n — 15) natürlich nicht mehr gelten und sich die neutrale Achse stark nach oben verschieben mußte.

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37

37

Die Druckwirkungen waren bei allen Objekten, die bis zum Bruche, d. i. bis zum Aufsitzen auf dem um 15 bis 20 cm tiefer liegenden Unterfangungsgerüst belastet wurden, an der mittleren Bruchstelle durch Zerstörung des Betons in der ganzen Plattenbreite deutlich wahrnehmbar. An den freien Rändern der breiten Platten sind dabei auch Ausknickungen beobachtet worden (Abb. 18).

Im übrigen ist in dem Verhalten der Objekte der Reihe a und jener der Reihe b keine ausgesprochene Verschiedenheit zu bemerken gewesen. Von je zwei gleichen Objekten lieferte teils jenes der Reihe a, teils jenes der Reihe b die größere kritische oder Bruchlast; die Unterschiede, die aber nur wenige Tonnen betrugen, können demnach nicht der Belastungsweise zugeschrieben werden. Es scheint daher die Biegungsbeanspruchung nach der Querrichtung, welche die Platte der Objekte a erfuhr und welche rechnungsmäßig

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für die kritische Belastung 15 für die Bruchbelastung...    18    31    73

Druck im Beton betrug, keinen merklichen Einfluß auf die Bruchlasten der Tragkonstruktionen genommen zu haben.

Größere Unterschiede, auffälligerweise aber zu Ungunsten der bloß über den Balken belasteten fr-Objekte, wurden bei den Tragwerken 3a und 3fr sowie 7a und 7fr beobachtet. Sie finden aber vielleicht in dem um 9 bezw. 8 Tage jüngeren Alter der Objekte 3fr und 7fr ihre teilweise Erklärung.

Rechnet man die Belastungen, welche sich auf Grund der Vorschriften des österreichischen k. k. Ministeriums für öffentliche Arbeiten vom 15. Juni 1911 über die Herstellung von Tragwerken aus Eisenbeton oder Stampfbeton bei Hochbauten für eine Eisenzugspannung von 1000 kg/cni² oder eine Betondruckspannung von 35 kgjcmr entsprechend dem angewendeten Mischungsverhältnisse von 320 kg Portlandzement mit 1 ;;/³ Gemenge von Sand und Stein-material als zulässig ergeben, so findet man, daß die Probeobjekte hiernach gegen die kritische Belastung den in nachstehender Tabelle Nr. 18 in Rubrik 6 angegebenen ziemlich gleichen Sicherheitsgrad aufwiesen.

¹

Siehe hierüber Bericht über die Arbeiten des Eisenbeton-Ausschusses des österreichischen Ingenieur- und Architekten-Vereines, Heft 1.

labelle Nr. 18.

Objekt

Zulässige Belastung in t (inkl. Eigengew.) bei oe = 1000 kgjcm-oder ob = 3S kg!cm²

Kritische Belastung in t

Eigen

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40*40

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Abb. 69. Bruchbild des Objektes 3 a (Balken 1, 3).

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Die Bruehspannungen.

In der beifolgenden Tabelle Nr. 19 sind die Spannungszahlen eingetragen, welche sich nach der üblichen Berechnungsweise, nämlich mit n — Ee : Ebd = 15 und mit Ausschaltung der Zugzone des Betons, für die drei Belastungsstufen R, S und T, d. i. beim ersten x\nriß, dann für die kritische und Bruchbelastung ergeben. Für die Belastungsstufe R wurden auch überdies die Betonzugspannungen nach den oben genannten österreichischen Vorschriften, d. i. mit Ebz = 0-4 Ebd berechnet und in die Tabelle (Rubrik 5) eingeschrieben. Es liegt diese Rißgrenze durchschnittlich sehr niedrig; bei zwei Objekten 1 b und 2b schon bei einer rechnungsmäßigen Betonzugspannung von 9-5 und 97 kg/cm2 und durchschnittlich für alle anderen Objekte bei 17 kg/cm². Es muß jedoch hiezu bemerkt werden, daß die in diesem Stadium beobachteten Risse nur bei schärfster Untersuchung als feinste Haarrisse an der Unterseite der Balken wahrgenommen werden konnten, von denen es meist nicht sicher stand, ob sie sich unter dem oberflächlichen Balkenanstrich fortsetzten. Die Erscheinung von Wasserflecken an jenen Stellen, wo später Risse auftraten, wurde nicht beobachtet.

Für das Belastungsstadium S berechnet sich die Eisenzugspannung durchschnittlich mit rd. 3000 kg/cm²; die größten Abweichungen ergaben sich bei dem Objekt 3b mit 2700 kg/cm² und bei ja mit 3478 kg/cm², doch dürfte das Ergebnis des Versuches ja wegen der wahrscheinlich zu groß erhaltenen Auflasten (siehe S. 11) nicht als ganz zuverlässig anzusehen sein. Jedenfalls sprechen alle Umstände dafür, daß bei dieser Belastung die Streckgrenze des Eisens zur Überschreitung kam, denn die Beanspruchung des Betons war hier durch-gehends noch beträchtlich unter seiner Druckfestigkeit gelegen.

Ermittelt man aus den für die Belastung S berechneten Spannungen der Tabelle Nr. 19 und den dazu gehörigen Angaben der Dehnungsmesser, für welche das Mittel aus den Ablesungen an beiden Balken (siehe die Tabelle Nr. 4 bis 17) zu setzen ist, die Größe der Elastizitätskoeffizienten Ee und Êb, so erhält man die nachstehend verzeichneten Werte:

Tabelle Nr. 20.

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7b

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1,950.000 2,060.000

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(330.OOO)

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240.000 ; 260.000

235.000

280.000

180.000

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Das in die Rechnung eingeführte Verhältnis n = Ee : Eb = 15 erweist sich hiernach als zu groß und wäre etwa n = 10 eine dem tatsächlichen Ver-

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Abb. 71. Bruchbild des Objęktes 4 a (Balken 1, 3).

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halten der Versuchsobjekte besser entsprechende Annahme, mit der sich dann auch die Betondruckspannungen etwas größer, die Eisenzugspannungen etwas kleiner und letztere sonach in noch besserer Übereinstimmung mit der wirklichen Streckgrenze des Eisens berechnen würden.

Dementsprechend sind auch die Spannungen zu korrigieren, die mit 11 — 15 für die Belastung zu Ende des Versuches (Bruchlast) gerechnet wurden und in den Rubriken 13 und 14 der Tabelle Nr. 19 eingeschrieben sind. Die wirklichen Spannungen im Eisen müssen infolge der eingetretenen Streckung beträchtlich geiänger, jene im Beton höher gewesen sein.

In den Rubriken 15 und 16 sind auch die Schubspannungen r eingetragen, die sich rechnungsmäßig im Anschlüsse der Platte an die Balken für die beiden Belastungsstufen S und T ergeben.

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Abb. b.

Die Berechnung erfolgte unter der Annahme, daß sich die Schubkraft gleichmäßig über die Plattendicke verteilt und in den beiden senkrechten Schnittflächen o o' (Abb. b) durch bestimmt. Hierin bezeichnet Q die Ouerkraft, / das Trägheitsmoment des wirksamen Querschnittes und a das statische Moment der Plattenquerschnittsfläche auf die neutrale Achse bezogen

fl

Mit Einführung der Betondruckspannung o/,, welche sich aus dem Biegungsmomente M nach

Ob =

berechnet, ist

Ob

und man erhält sonach

(b — L) (2 2 —d) Q

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Abb. 73. Bruchbild des Objektes 4a. Draufsicht.

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Hierin ist bei der Belastung P das maximale Biegungsmoment

M = i Pt

und zur Bestimmung der größten Schubspannung an den Trägerenden

einzusetzen, so daß sich ergibt

(b —    (2 z — d)

Ob.

Mit den Abmessungen der sieben verschiedenen Tragwerke erhält man daraus die in der Rubrik 17 eingeschriebenen Spannungsformeln für r.

Die Schubspannungen zwischen Platten und Balken hätten hiernach bei den Objekten 5, 6 und 7 recht hohe Werte angenommen, mit denen die Tatsache nicht recht in Einklang zu bringen ist, daß selbst für die kritische und Bruchbelastung noch keine Abscherung der Platte beobachtet werden konnte. Man hat aber zu berücksichtigen, daß diese berechneten Spannungen nur für die äußersten Enden der Tragkonstruktion gelten und sich gegen deren Mitte mit der Querkraft bis auf Null vermindern und daß ferner die Platte durch die eingelegten Ouerstäbe eine erhöhte Scherfestigkeit erhielt. Wesentlich ungünstiger müßte eine Belastung durch Einzellasten wirken (Versuche von Bach), bei der die maximalen Schubkräfte in gleicher Größe in einer größeren Trägerlänge auftreten und mit dem Maximum des Biegungsmomentes Zusammentreffen. Rechnet man die Schubspannungen nach obiger Formel für jene Belastungen (Tabelle 18, Rubrik 2) bei der die zulässige Eisenspannung (1000 kg/cm'²) oder Betondruckspannung (35 kg/cm²) noch nicht überschritten wurde, so findet man:

3    4    5    6    7

2‘9    4-9    6-4    8-4    io¹4    107    13-4    kg/cm²)

0-235 0-235 o'377 0-377 0-471 0-471 0-612%

für Objekt

T’tn a x ~J=

dabei ist die Platte mit bewehrt.

Nach den Versuchsergebnissen wären unter Voraussetzung einer Beanspruchung durch stetig verteilte Lasten die obigen rechnungsmäßigen Scherspannungen für mindestens in gleicher Stärke armierte Platten noch als zulässig anzusehen.

Die Haftspannungen.

Die Verbundwirkung in den Tragbalken wurde rechnerisch nach dem in den neuen österreichischen Betonvorschriften angegebenen, von den Herren AIinisterialrat Haberkalt und Baurat Dr. Postuvanschitz in dem unten zitierten Aufsatze¹) näher begründeten nnd eidäuterten Verfahren untersucht.

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Melan, Versuche mit Plattenbalken.

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Hiernach wird die sogenannte mittlere Haftspannung im Umfange der Eiseneinlagen bestimmt, die sich ergibt, wenn man die an einer Stelle im Eisen wirkende Zugkraft gleichmäßig über die ganze, vor dieser Stelle liegende Haftlänge verteilt. Für letztere ist die auf die Trägerachse projizierte Länge des Eisens bis zum Endhaken zu setzen, vermehrt um einen Zuschlag, der für normengemäße Rundhaken nach der zitierten Verordnung mit dem 12 fachen Durchmesser des Rundeisens anzunehmen ist.

Bei den Balken der Versuchsobjekte (siehe Abb. 8) beträgt die über den Stützpunkt hinausreichende, die Wirkung der Rundhaken ersetzende Mehrlänge der Eisen

c = 12.1-8 cm — 21-6 cm.

Für einen Querschnitt im Abstande x von der Stütze rechnet sich die mittlere Haftspannung zx aus

Xx (C + X) U — Fe Oex,

worin den Umfang, Fe den Querschnitt der Eisen und odx die Eisenspannung an der betreffenden Stelle bezeichnet. Setzt man unter Einführung des Widerstandsmomentes JVe des Verbundquerschnittes und für die Totalbelastung P

i P x (l — x)

Oe.v —

IWe

SO folgt Tx =

I Px (1 -X)

Fe

2    / [c + X) U

We '

dieser Ausdruck wird bei konstanten übrigen Größen ein Maximum für

c + 1 c (l c)

X = -

d. i. mit Einsetzung von / = 425 cm, c — 21-6 cm für x = 76-6 cm, und es sind sonach die Größtwerte der mittleren Haftspannungen für diese Rißstellen zu berechnen. Da dieselbe, wie aus Abb. 8 ersichtlich, vor die Abbiegung der Eisen fällt, so beteiligen sich bei allen Objekten sämtliche Rundeisen an der gleichmäßigen Aufnahme dieser Haftspannung.

Fe

1-8

Es hat ferner für sämtliche Objekte den gleichen Wert =    =

u    4

x (/— x)    76-6.348-4

/ (c + x)    425.98-2

Damit berechnet sich die große mittlere Haftspannung

0-143876

= 0-45 und es ist

= 0-63945-

— 0-63945.0-45 2

JVe

JVe

.P

Das Widerstandsmoment JVe ist der Tabelle 1, Kolonne 9 zu entnehmen.

Es ergeben sich mit Einsetzung der kritischen und Bruchlasten aus Tabelle 19 (Kolonne 8 und 12) für diese Belastungszustände die nachstehend verzeichneten größten mittleren Haftspannungen:

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Tabelle Nr. 21.

Größte mittlere Haftspannungen (kgjcm²).

Für die Für die Total- j Zulässige Objekt Belastung Belastung ; (o«    1000 od.

P in t.

Für die Belastung am Ende

Für die j Belastung an der

\ab = 35 kglcm?) Streckgrenze jdes Versuches

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o'55° P

973

270

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8-03

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0-304 P

2-41

T 89

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8'35

11-49

3«

0-300 P

2-71

8-33

11 -24

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9-83

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0-202 P

8-01

4*

2-39

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10-03

11-42

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0-199 P

27 I

8-04

11-22

7-66

11-51

6a

6b

0-200 P

2-72

8-12

8-38

II-I4

11-25

0-151 P

2-70

9‘39

11-50

7o

8-03

10-70

Diese Werte lassen erkennen, daß die Verbundwirkung bei allen Objekten auch noch über die Bruchlast hinaus gesichert war, was auch mit den Versuchsergebnissen übereinstimmt.

Schlußfolgerungen.

1.    Die Querbeanspruchung der Platte hat bei den in der ganzen Fläche belasteten Objekten der Reihe a keinen konstatierbaren Einfluß auf das Tragvermögen genommen.

2.    In sämtlichen Versuchsobjekten ist die Streckgrenze des Eisens erreicht und überschritten worden, bevor der Beton zerdrückt oder abgeschert wurde. Die befriedigende Übereinstimmung der Rechnung mit den Versuchsergebnissen weist darauf hin, daß die Betonplatte bis zu diesem kritischen Belastungsstadium und wohl auch noch darüber hinaus in ihrer ganzen Breite sich an der Druckaufnahme beteiligt hat. Unter Festsetzung gleicher zulässiger Eisenspannung haben die breiten Objekte die gleiche Sicherheit wie die schmalen gegenüber der Erreichung der kritischen Belastung nachgewiesen.

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Abb. 79. Bruchbild des Objektes y ci (Balken i', 3').

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3- Diese Ergebnisse und die daraus zu ziehenden Schlußfolgerungen sind naturgemäß auf jene Verhältnisse zu beschränken, welche der allerdings nicht sehr ausgedehnten Versuchsserie zugrunde liegen. Sie sind demnach nur anwendbar auf Tragwerke, in welchen die Sicherheit gegenüber der Erreichung der Betondruckfestigkeit eine höhere ist, als jene gegen Erreichung der Eisenstreckgrenze.

Bei Plattenbalken mit überstarker Armierung, für welche das Verhältnis oe : ob unter 25 sinkt, oder bei Verwendung von schwachem Beton wird sich ein anderes Verhalten heraussteilen und es scheinen die neuesten Versuche Bachs²) darauf hinzuweisen, daß dann bei größerem Abstande der Balken das Tragvermögen mit voll wirkender Platte nicht zur Ausnützung kommt, da der Scherwiderstand im Anschluß der Platte an den Balken zur Übertragung der Druckkraft hier nicht hinreicht.

Eine völlige Klarstellung dieser Frage für alle extremen Fälle der in der Praxis vorkommenden, wenn auch von vornherein nicht immer gut zu heißenden Anordnungen wird sich aber erst noch durch weitere Versuche gewinnen lassen.

Prag, am 15. Dezember 1910.

Metan

als Berichterstatter

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Abb. 81.

Bruchbild des Objektes 3 (Balken 1', 3').

life.

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JH

Zeit

Tabelle Nr. 4.

Belastungen und Formänderungen bei Objekt ia.

Belastung in t

Senkung in Balkenmitte

Balk. ! Balk.

II

Dehnungen bei u

Balken I Balken

II

Verkürzungen bei o

Balken Balken

Anmerkungen

II

auf i m Länge in mm

22. Juni 9h vorm.

9h 45' ioli io' ioh 30' i oh 45' nh o' Ilh 20' 2h 20'

~h 55' 3h 10' 3h 30' 3h 40' 3h 55' 4h 20'

4h 45' 5h o' 5h 15'

6h o' 23. Juni 7h 1.5'

12h o'

1*500

2*046

2*6lO

3*204 3*621 4*126 4*126 4*615 5 ‘¹40 5*699 6* 180 6*728 7*408

8*135

8*747 9*364 10*944 11*722 11*722 12*752

13*324

13*772

13*980

14*401

15*131

16*238

0*52

0*78

0*98

i*S4

2*04

2*38

2*58

3*09

3*57

4*05

4*35

4*93

5*76

6*44

7*03

7*62

9*08

10*05

0*50    0*028 ! 0*084

0*74    0*050 j 0*125

2*28

o*493 I 0*390 2*53    0*580    : 0*420

5*81    1*423    . 0*846

o*oi8 j 0*005 0*039 : 0*013 0*044 I 0*013 0*070 I 0*019 o*ioo j 0*026 0*125    0*026

0*140 0*030 o*i6o 0*033 o*i 60 0*033 0*162    0*034

0*170 0*034 0*220 I 0*036

Sandschüttung 15 cm hoch Belastung mit Eisenflossen

Auftreten der ersten Risse (1) bei 3506 ^Belastung Auftreten der Risse (2) Auftreten der Risse (3) und (4)

Auftreten der Risse (5)

Auftreten der Risse (6)

Die Dehnungsmesser werden abgenommen

Der mittelste Riß (7) üfihet sich auf 6—-8 mm

Bruchriß durch den ganzen Balken und die Platte

Zeit

Tabelle Nr. 5.

Belastungen und Formänderungen bei Objekt

2 a.

Belastung in t

Senkung in Balkenmitte

Dehnungen bei u

Verkürzungen bei o

Balken Balken

Balk. Balk. I 1 n

Balken Balken

Anmerkungen

II

II

auf i m Länge in mm

23.    Juni 2h o'

2h 45'

3h 45'

₄h 8'

4h 30' 4h 50' 5h io' 5h 30' 5h So' 6h 10' 6h 30' 6h 45' 7h iS'

24.    Juni 7h 40'

8h 30' 8h 50' 9h 30' 10h 15' 10h 45' Ilh 15' 11h 40' 12h o' 2>1 40'

3h 5'

3h 20'

3h 45' 4h 5' 5h o'

5h 20' 5h 40' 6h o' 6h 15' 6h 35'

o'

8h o'

1- 500

2- 093 2-710 3*343 3*837 3*837 4*353 4*865 5*32S 5*95i 6*534 7*i37 7*i37 7*849 8*453 9-138

9*935

10-712

ii*547

12- 310

13- 290

13- 290

14- 296 15*347 16*354 17*377

18- 385

19- 398

20- 428 21.474 22-521 24*537 26-199 27*154 29*597

0*2 I

o*33

o*43

0-58

0-72

0-71

0-89

i • 12

1*30

1-65

1- 91

2- 25 2-31 2*59 2-82

3*oi

3*53

3*96

4*46

4*96

5*5i

5*73 6-11

7*09

7*i3

7*40

8-o8

8-58

9-06

9*70

10- 35

11- 44 16-23

68’o

O*12    0'0I9 j

0-013

0-020

0*035

0*055

0-077

0-077

0-091

0-114

0-130

0-174

0-214

0-228

0-231

0-249

0-272

0-300

o*349

0-400

0*444

0-496

o*555

0-586

0-641

0-699

0*758

0*815

0*855

0-914

0*958

1-029

1-084

i-2o6

0-007 o-oi I 0-0X7 0‘021 O-O27 0-039 0-049 0-052 0-062 0-076 0-083 0-089 0-091

0*113

0-123

0-137

o-i6i

0-174

0-191

0-208

0-225

0-212

O-213

0"2l6

O-23I

0-274

o*335

o*354

0*403 I

0*438

0-461

0-520

0-624

0-710

0-005

0-005

O’OIO

0-017

0-017

0-019

0-028

0-028

0-028

0-030

0-033

0-036

0-036

0-040

0-041

0-050

0-076

0-097

0*135

0-157

0-165

o’i68

0-166

0-175

0-189

0-203

Sandschüttung Belastung mit Eisenflossen

Auftreten der ersten Risse

(i)

Auftreten der Risse (2) Auftreten der Risse (3)

Auftreten der Risse (4) Auftreten der Risse (5) Auftreten der Risse (6) Auftreten der Risse (7) Auftreten der Risse (8)

Auftreten der Risse (9)

Auftreten der Risse (10)

Auftreten der Risse (11)

73*o

Zeit

25.    Juni 3h 50'

4h 49' 5h 35' 5h 57' 6h 15' 6»> 36' 7>i o' 7h 15' 7h 30' 7h 45' 8h o'

26.    Juni 7h 30'

7h So' 8‘> 15' 8h 30' $h 50' 9h 3' 9h 35' i o>> o' i ih 45'

Tabelle Nr. 6.

Belastungen und Formänderungen bei Objekt 3 a.

Belastung in t

Senkung in Balkenmitte

Balk. ¹ Balk.

II

Dehnungen bei u

Balken I Balken

li

Verkürzungen bei o

Balken Balken

Anmerkungen

II

auf i m Länge in mni

3- 208

4- 816

5- 896

6- 877

8-525

10- 204

11- 699

13- 143

14- 698 16-325

16- 325

17- 886 19-709

21- 235

22- 837

24- 337

25- 924 27-233 35-679

I’IO

I "77

2-28

0-95

I-47

2- 90

3- 64

4-70

5-34

6-i8

7-19

7'97

8-10

8-63

9-28

9-94

10- 72

11- 48

12- 13

13- 20

2-03

2- 56

3- 23

4- 09 4-44

5-24

6-13

6-75

6-78

7-38

7-97

8-66

9-38

10-04

10-74

12-34

0-785 0-922

I *02 3

0-720

o-8oi

0-869

1*115

1-218

1-301

1-414

1-499

1*620

0-935

1-005

I'IOO

1-196

1-260

1-353

0-008

0-022

0-028

0-030

0-032

0-043

0-059 0-079 0*1 18 0-128 0-128 0-151 0*169 0-201 0-196 0-205 0-252 0-276

0"025 Sandschüttung 23 cm hoch O-049 Sandschüttung 33 cm hoch

0*05 8 Belastung mit Eisenflossen Auftreten der ersten Risse (1) bei 7-431 t Belastung Auftreten der Risse (2)

O-IO4 Auftreten der Risse (3) 0-105 Auftreten der Risse (4) 0-124

O-154 Auftreten der Risse (5) 0-167

0-199 0-211 0-237

0-254 0-282 0-352 0-342

0*482 Auftreten der Risse (8) — Bruch

0-069

0*086

Auftreten der Risse (6) Auftreten der Risse (7)

Fabel le Nr. 7.

Belastungen und Formänderungen bei Objekt 4 a.

Zeit

Belastung in t

Senkung in Balkenmitte

Balk. 1 Balk.

II

Dehnungen bei u

Balken ! Balken

II

Verkürzungen bei o

Balken j Balken î II

Anmerkungen

auf i m Länge in mm

30. Juni 3h 20' 4h io' 4h 45' 5h 30' 5h 48' 6h 5' 6>* 30' 6h 50' 7h i5' 7*’ 40'

1.    Juli 8h o'

8h 30' 9h o' 9h 25' 9h 55' 10h 35'

4h 35'

2.    Juli 8h o'

9h 30' 9h 55' 10h 15'

IO¹* 40'

I ih o' 11>* 30' Ilh 50'

Ih 55' 2h 20' 2h 45' 3h io' 3h 20'

3h 45' 4h 25' 5¹* o' 5b io' 5h 45' 6h 35'

0*030 r 0’030 0-059 I 0-066 0-084 j 0-098 0-126    0-152

0-192    0-217

0-246    0-273

0-333 : 0-321 0-404 : 0-397 0-463 i 0-478 0-453 j 0-492 0-515 I 0-552 0-562    0*604

0-650 \ 0-705 0-702 i 0-772

0-739 ! 0-844

0-739 ! 0-856

0-739 0-856 0'802 I 0-932 0-852    0-981

0-906 I -049 IT27 1-191

1-303 1-348 1-351

1-457 1-609

1- 940

2- 662

2- 039

3- 637 5'M4

6-617

8- 115

9- 633

¹¹ "¹5 3 12-681 ] 4'400 14-400 16-075 17729 I9-84S 21-862

23-378

23‘378

23- 378

24- 902

26- 417

27- 954 29-961 31-980

34- 809

35- 861

35-861

37- 899

38- 979

39- 756

39- 756

40- 156

42- 399

43- 112

44- 356

45- 347 47-881 0-33

0-58

o’87

1-27

178

2*29

2‘95

3- 42 3*95

4- 03

4- 91

5- 36 6⁻o8 6-68

7-25 7-66

7- 66

8- i6

8- 58

9- 03

9"73

10- 35

11- 43

11- 84

12- 03 12-80 12-74 14*68 15-30 I7-OS

25-80 29-99

31-50

40*00 o⁻28 0-59 0-98 1-36 1-93

2-48 2’99

3-62

4-33

4'79

5"²7

576

6- 54

7- 20 7'93 8-39 8-39 8-90 9'35

9-85

10- 54

11- 40

12- 52

12- 89

13- 66

14- 46

15- II

16- 59 0-975

1-049

1-172

1-187

1-187

1-251

1-706

3-3I7

3- 836

4- 679

o⁻oo8 0-018 0-023 0-030 0-040 0-054 0-075 0-090 O’108

0-115

0-147

0-163

0-188

0*203 0-220

0*02 I 0-035

0-044

0-057

0-079

0-099

0-104

0-128

0-157

0-168

0*200

0*222

0-255

0-275

0-303

Auftreten der Risse (11) Auftreten der Risse (12)

3-04

In der Platte bildet sich ein Riß Bruch

Sandschüttung 16 cm hoch Sandschüttung 25 cm hoch Belastung mit Eisenflossen

Auftreten der ersten Risse (x) bei 8*851 i Belastung Auftreten der Risse (2)

Auftreten der Risse (3) Auftreten der Risse (4) Auftreten der Risse (5) Auftreten der Risse (6) Auftreten der Risse (,7) Auftreten der Risse (8)

Auftreten der Risse (9) Wegen anhaltenden Regens wurde der Versuch unterbrochen

Auftreten der Risse (10)

¹

„Die rechnerische Ermittlung des Verbundes von Eisen und Beton auf Grund der Österreich, minist. Vorschriften vom 15. Juni 19h 1". Österreich. Wochenschrift für den öffentlichen Baudienst, Heft 27 und 28, 1911.

²

Mitteilungen über Forschungsarbeiten, herausgegeben vom Verein Deutscher Ingenieure, Heft 90 und 91.

Tabelle Nr. 8.

5 a.

Belastungen und Formänderungen bei Objekt

Zeit

Belastung in t

Senkung in Balkenmitte

Balk, j Balk.

II

Dehnungen bei u

Verkürzungen bei o

Balken Balken

II

Balken Balken

Anmerkungen

II

auf i m Länge in mm

3. Juli 9h 45' 10h 45'

11h 8' 11b 23'

I ili 40'

12I1 o'

12*1 IO' 2h 25' 2h 45' 3h o' 3h 20' 3h 40'

₄h 7'

4h 30' 4h 50' 5h 10'

4.    Juli 4h 15'

5.    Juli 7h 10'

8h 5' 8h 20' 8h 35' 8h 50' 9h 5' 9h iS' 9h 35' 9h SS' 10h 15' 10h 30' loh 40'

45*837 20*88 47*383 27*09 49*988 42*21 54*264    —

12h 20'

0-68

ro6

1*72

2*25

2*88

3‘²49

4730

6*296

7*825 9*336 072

i * 11

1-63

2‘15 2*47 2*80 2*90

3*3i 3*69 4*13 4*77 5*46

6*12 6*94 7*4i 7*7 2 7*7 o 8*o8 8*63 9*20

9*85

io*6o

I 1*21 ii*77

12*38

13*07

H*i4 0*109

0*174

0*228 0*299 0*361 0*438

0*447

0*470

0*510

0*567

0*636

0*716

0*791

o*86i

o*943

0*970

1*022

i*o8o

1*117

1*177

1*219

1*269

i*3i3

i*3S8

1*667

1*863

2*261

2*677

0*071 o*i 12 0*175

0*244 0*295 o*334

o*334

0*387

0*438

0*493

o*575

0*672

0*750

0*841

0*909

0*919

o*943

0*991

1*057

1*136

1*199

1*251 1*310 1*358 1*402 i*477 1*635 2*251

0*022

0*031

0*033

0*047 0*077 0*105

o*io8

0*135

0*145

0*159

o*i66

0*183

0*194

0*207

0*264

0*289

0*278

0*282

0*294

0*310

0*317

0*340

o*34S

o*354

0*365

0*392

0*426

o*495

0*562 0*020 0*034

0*053

0*067 0*083 0*159

0*170

0*194

0*202

0*211

0*234

0*260 0*279

0*288

0*301

o*344

0*301

0*309

0*324

0*348

0*369

0*386

0*403

0*417

0*419

0*428

0*462

0*520

0*596

Sandschüttung 20 cm hoch Belastung mit Eisenflossen

Auftreten der ersten Risse (1) bei 6*538 t Belastung Auftreten der Risse (2) bei 8*619 ^ Belastung Auftreten der Risse (3) be i 9*336 t Belastung

Auftreten der Risse (4)

Auftreten der Risse (5) Auftreten der Risse (6) Auftreten der Risse (7)

Auftreten der Risse (8)

Auftreten der Risse (9)

Auftreten der Risse (10)

Auftreten der Risse (11)

Bruch

Zeit

5- Juli 15'

6h is'

7h o'

7h 15' 6. Juli 7h 20' 7h 40'

8h 5' 8h 25' 8h 40' 9h o' 9h 15' 9h 35' i oh 5'

I Oh 25' I Oh 40' Ioh 55' Ilh 10' ‘ I I h 40' I2h o' 3h o'

3h 50'

Tabelle Nr. 9.

Belastungen und Formänderungen bei Objekt 6 a.

Belastung in t

Senkung in Balkenmitte

Balk. Balk.

II

Dehnungen bei u

Balken | Balken

II

Verkürzungen bei o

Balken Balken

Anmerkungen

II

auf i m Länge in mm

3-006

5- 031

6- 818 6-818 8-895

10-749

12-829

15-162

17-825

20-497

23-350

26-217

28-852

32-039

34*995

38*030

40-887

42-889

44-880

47-081

53-270

o*74

I-I7

1-71

1- 67 2*20

2- 68

3*36

3*87

4-71

5-81

6-58

7*57

7* 96

8-72

9*42

10- 40

11- 70 16-59 2i*44 25-13

1-704 4-118 7-496

12-07

14-51

i6-6o

0-071

0-119

0-176

o*i33

0-187

0-239

0-311

0-362

0-465

0-560

0-673

0-767

0-851

o*945

1- 053

1*200

2- 886

4*334

0-104

o-i 18

O" 106 Sandschüttung

Belastung mit Eisenflossen O" 13 3 Auftreten der ersten Risse

6)

0-I4I

0-135

0-167

0-192

0-229

0-254

0-291

0*349

0-381

0-410

o*443

0-468

0-506

0-526

0-592

0-690

0-143

0-158

0-463

0*544

Auftreten eines ca. 60 cm langen Risses in d. Platte

Bruch

02

Tabelle Nr. io.

Belastungen und Formänderungen bei Objekt 7 a.

Zeit

Belastung in t

Senkung in Balkenmitte

Balk. Balk.

Dehnungen bei u

Balken i Kalken

Verkürzungen bei o

II

Balken j Balken

Anmerkungen

II

II

auf i m Länge in mm

6. Juli 7>> i o' abds.

8h o' i 7- Juli 7h 15' 7h 45' 8h i o' 8h 20' 8h 30'

8h 45' 9h o' 9<>    8'

9h 15' 9h 30' 9h 40' io>> o'

I O¹' I o' IOh 25'

IOh 30'

I oh 45'

I ih o' Jlh 10'

I Ih 15' Ilh 25' Ilh 35' Ilh 45' Ilh 55'

I2h o' 2h 30' ₂h 55'

3h 15' 3h 30' 3h 50' 4h 20' ₄h 45'

5h 35' 7h 10' 7h 5o' 8. Juli 8h io' 8h '30 9h 30'

I oh o' IOh 45'

4-585

4- 585

5- 961

8*oo8

10*084

I2’I4Ó

14*206

16*300

18*326

20*447

22*491

24-525

26*542

28*572

30*624

32*642

34-70I

36-768

38-797

40*841

42-915

44-949 47*101 49-143 51*181 51*181 53-258 55-299 57-307 59-338 6i*i6o 61 * 160 63-400 66*738 67*888 67*888 70-498

70*990

72*432

73-430

0*50

0-34

0*44 0*74 1*25 I *77 2*31 2*62 3*21

3- 62

4- 25

4*66

0*57

0*24

0*23

0-57

0*90

1*15

1-65

2*17

2*43

3-04

3-49

3"8l

5*16

5-50

5-87

6*30

6*70

7*17

7-65

7-85

8-55

9*00

9-5I

9’99 10*41 11*05

ii*49

11*87 12*46 12*93 15*07 16*44 i8*i i 21*67

23-65

4*5i

4-97

5-33

5*76

6*22

6*66

7* 18

7’57

8*oo

8*6o

8*87

9-43

9‘79

10*15

10*31

10*77

11*13

i i*6i

13-03

0-057

0*042

0*047

0*104

0*146

0*214

0*284

0*318

0*392

0*422

0*482

0*528

0*574

0*623

0*657

0*694

o*745

0*792

0-854

0:905

o*944

o*997

1*047

1*089

1-139

1*139

i*i79

1*217

1*288

1-349

1-254

0*050

o*oi8

0*019

0*058

0*097

0*153

0*221

0*252

0*307

0-357

0*419

0*462

0-523

0-583

0*614

0*672

0-725

0*770

0*820

0*862

0*904

0-943

0-987

1*056

1*107

1*107

i*i59

1*210

1*248

1*288

1-367

0*009 0*005 0*009 0*020 0-034 0*051 0*065 0*073 0*089 0*099 0*115 0*122 0*138 0*148 0*I58 O* 166

0*I72

0*180 0*198 0*210 0*222 0*236

0-255

0*266

0*278

0*284

0*299

0*3l6

o*339 o*357 o*451

0*004 Sandschüttung

Sanclschüttung

0*008 Belastung mit Eisenflossen Auftreten der ersten Risse (1)

0*032 Auftreten der Risse (2)

0*040 Auftreten der Risse (3) 0*051

0*067 Auftreten der Risse (4) 0*078

0*090 Auftreten der Risse (5) 0*100

0*017

O* 117 Auftreten der Risse (6) 0*127

0*133 Auftreten der Risse (7)

0*146

0-155

O* 161 Auftreten der Risse (8) 0*I70

0*195 Auftreten der Risse (9) Auftreten von Längsrissen in der Platte

0*21 I 0*221 0*23I

0*255 0*266

0*274 Auftreten der Risse (10) 0*289 0*307 0*320 0*327 o*393

Starker Riß in der Mitte des Balkens I Dünner Riß in der Mitte der Platte

Belastung eingestellt

Zeit

14. Juli 2h 20' 2h 30' 2h 35' 2^ 40' 2h 45' 2h 50' 3h o' 3h 5' 3h io' 3h iS' 3h 25' 3h 30' 3h 35' 3h 45'

4¹' o'

4h io' 4tl 40' 4h 50' 5h o' 5h 15' 5h 45'

6h 45'

Tabelle Nr. ir.

Belastungen und Formänderungen bei Objekt i b.

Belastung in t

Senkung in Balkenmitte

Balk. Balk.

II

Dehnungen bei u

Balken Balken

II

Verkürzungen bei o

Balken | Balken

Anmerkungen

II

auf i m Länge in mm

0-125

0-736

1-340

1- 900

2- 501

3'I5I

3- 820

4- 846

5- 846

6- 853

7- 900

8- 904

9- 924

10- 951

11- 993 13-124 I4*567 15*597 16-597 17*657 18-725 25-814

Bohlen

O'IO

0-27

0-44

o-8o

r6o

2-50

3*59

4-14

4*95

5*64

6-25

6-96

7*89

9-09

15*07

23-02

0‘0l8

0’026

0-05I

0-065

0-165

0-401

C644

0-870

0-965

I-I5I

1-265

1-372

1*504

r6io

1- 862

2- 102

0*004

0-006

0-015

0-020

0-035

0-057

0*083

0-109

0-119

0-131

0-141

0-146

0-167

0-21 I

0-006 Belastung mit Eisentlossen 0‘006

Auftreten der ersten Risse (1)

0-120

2-139

0-254

0-449

o⁻6i6

0-888

0*144 Auftreten der Risse (8)

0-159

0*170 Auftreten der Risse (9) 0-195

0*224 Auftreten der Risse (10)

0-300

0-33I

0-381

Durchgebogen bis fast auf die Böcke

64

Tabelle Nr. 12.

und Formänderungen bei Objekt

2 b.

Zeit

Belastung in t

Senkung in Balkenmitte

Balk. I Balk.

II

Dehnungen bei u

Balken Balken

II

Verkürzungen bei o

Balken i Balken

Anmerkungen

II

auf i m Länge in mm

13.    Juli 5h 30'

5h 45' 6h o' 6>> 15' 6h 25' 6h 40' 6h 50'

7h 5'

7h 20'

14.    Juli 7h o'

7h 30' 7h 45' 8h o' 8h 15' 8h 30' 8h 45' 9h o' 9h 15' 9h 35' lOh 15' loh 30' i oh 45' 10h 55' 11h I₅'

12h o'

0-125

i*i75

2*690

4-047

4-740

6- 239

7- 741 9-241

10-751

10-751

12-292

i3‘9⁽54

16- 031

17- 581

19- 238

20- 938 22-472 24-483 26*025

27- 552

28- 594

29- 626

30- 664

32-325

36-343

0-17

0-52

0-90

1-07

1-76

2'6o

O" 12 0-40 0-73 0-91 1-50 2'6i

3’44

4-18

4- 30

5- 20

5‘79

6-76

7'33

8-i6

8- 82

9- 36

10- 59

11- 74 16-26 21-28 26-10

43'IQ

3*34

4-05

4-41

5-26

5-78

6-76

7'39

8-24

8-85

9-54

10- 6i

11- 49 I5-74 20-29

0-043

o'o8i

0-153

0-187

0-335

0-507

0-609 0-727 0-727 o-88o 0-966 i-i 10 1-201 1-306

1-383

1-459

1- 615 i"66o

2- 421 2-617 2-689

0-031

o⁻o6i

o-ioo

0*121

0-202

0-309 0-401 0-487 0-519 0-617 0-679 0-794 0-864 0-949 1-019 i-ii i

1-231

I-34I

O'OIÖ

0-031 0*040 0-068 0-102 O" 12 I

0-148

0-150

0*200

0-226

0-269

0-295

0-334

0-368

0-403

0-453

0-518

0-734

1-074

1-384

o⁻oo6

0-013

0-021

0-030

0-040

0-082

O-IO3

0-123

0-123

0-147

0-158

0-223

0-260

0-301

0-324

0-337

0-376

0-429

0-505

0-589

0-693

Bohlen

Belastung mit Eisenflossen Auftreten der ersten Risse

(i)

Auftreten der Risse (2) Auftreten der Risse (3) Auftreten der Risse (4) Auftreten der Risse (5)

Auftreten der Risse (6) Auftreten der Risse (7)

Auftreten der Risse (8)

Auftreten der Risse (9) Auftreten der Risse (ro)

Auftreten der Risse (11)

Bruch

Zeit

28. Juni 9h 30' ioh 40' uh io' nh 35' 12h o' 2I1 o' 2h 50' 3h i5' 3h 30' . 3h 55' 4h 13' 4h 40'

4h SS' 5h io'

Sh 30' Sh 45' 6h 7' 30. Juni 8h io' 8h 30' 8h 50' 9h iS' 9h 30' 9>* 40' 9h 50' ioh 45'

Tabelle Nr. 13.

Belastungen und Formänderungen bei Objekt 3 b.

Belastung in t

0*248

3'47°

4- 458

5- 486

6- 489

6- 489

7- 987 9*5°4

10- 463

11- 982 ¹3‘477 14-970 ,16-485 17-999 I9*5i5

21- 052

22- 599 22-599

24- 040

25- 074

26- 034

27- 032

27- 391

28- 419 31-000

Senkung in Balkenmitte

Balk. Balk.

roo

i*35

2-02

2-67

2-78

3*5i

4-41

4*77

5*78

5*92

7*44

7*99

8-89

9*7i

10*21

II-2I 11-39 14-88 i8*54 22-25 25-28 27-11

Mel an, Versuche mit Plattenbalken.

II

Dehnungen bei u

Balken Balken

II

V erkürzungen bei o

Balken Balken

Anmerkungen

II

auf i m Länge in mm

rm

rm

0-014

0-125

0-159

0-243

0-299

0-308

0-380

0-482

0-514

0*626

0-688

0*806

0-878

i"oo6

rm

1-209

1*320

0-004 o-oi8 0-045 0-033 0-090 O" 121 0-124 0-138 0-141

0-149

0-164

0-201

0*220

0-273

0-312

0-314

0*344

0*344

0*447

Bohlen

O’008 Belastung mit Eisenflossen Auftreten der ersten Risse (1)

0*031 Auftreten der Risse (2)

0-054

0’054 Auftreten der Risse (3) O-077 Auftreten der Risse (4) 0--I05

0-108 O" 126

O" 139 Auftreten der Risse (5)

0-159 0-173 0-200 0*229 0*256 0-296 0-296 0-328 0-384 0-465

0-5I2

0-587

0-027

Die Risse in der Mitte erweitern sich

66

Tabelle Nr. 14.

Belastungen und Formänderungen bei Objekt 4 b.

Zeit

Belastung in t

Senkung in Balkenmitte

Balk. ! Balk.

II

Dehnungen bei u

Balken Balken

II

Verkürzungen bei 0

Balken Balken

Anmerkungen

II

auf i m Länge in mm

3. Juli 7h 45' 8h o' 8h 15' 8h 30' 8h 40' 8h 48' 9h o' 9h io' 9h 20' 9h 30' 9h 3«'

₉h 50' 10h    5'

10h 15' 10h 23' 10h 30' IOh 40' lOh 48' I Ih o' Ilh 45' 12h o' Ih 55'

₂h 5' 2h 15' 2h 30' 2h 45' 3h O' 3h 15' 3h 30' 4h 10' 4h 18'

0-183 o

7- 9I5 9-444

I 1*020

1- 72

2- 52 2-84

4- 83

5- 90

0-17 0-043 0-49 o-o8i 0-94 0-153 x-54 0-201 2-09    0-268

7- 24 0*666

7- 84 0-708

8- 30 0-739

8- 96 0-789

9- 58 0-837 10*37 0-919 11-30 0-985

11- 36 0-993

12- 31    —

15-76    —

0-039 O'066

0'127 0*211 (T288 0*316 0-389 0*488 0-560

0-63I

O-7IO

0-753

0-826

0-873

0-926

0-977

1-055

i-

O'OIO

0-043

o'o6i

0-054

O-III

0-128

0-146

0-169

0-229

0-272

0-298

0-313

0-332

0-351

0-377

0-402

0-427

0-461

0-481

0-487

0-001 0-017 0-037 0*056 0-074 0-086 0-103 0*132 0-157 0*179 0*208 0-225 0-258 0-273 0-300 0*314 0-356 0-385 0-424 0-447 0-455

43-877

45-777 •

47-829

49-830

54-408

54-757

Bohlen

Belastung mit Eisenflossen Auftreten der ersten Risse

(i)

Auftreten der Risse (2) Auftreten der Risse (3) Auftreten der Risse (4) Auftreten der Risse (5)

Auftreten der Risse (6)

Auftreten der Risse (7)

Auftreten der Risse (8)

Auftreten der Risse (9)

Auftreten der Risse (10)

Bildung großer Risse

Bruch

Zeit

Tabelle Nr. 15.

Belastungen und Formänderungen bei Objekt 5 b.

Belastung in t

Senkung in Balkenmitte

Balk. Balk.

II

Dehnungen bei u

Balken Balken

II-

Verkürzungen bei o

Balken I Balken

I 1 H

Anmerkungen

auf i m Länge in mm

ii. Juli 7h 25 8h 15' 8h 30' 8h 45'

8h 55' 9h io'

9h 45' 10h o' 10h 20' loh 30' ioh 45' 10h 50' nh o' I ih 8' uh 15' uh 25' Hh 33' uh 40' uh 48' 12h o' 12h 10' 2h 50' 2h 55' 3h 15' 3h 35' 3h 50' 4h 5' 4h 20'

4h 45' 5h 15'

0*221

2-307

4-363

6-475

8-537

10*698

12-799

14-804

16-845

18-935

20-971

22-965

24-770

26-429

28- 033

29- 692 31-390

33- 035

34- 697

36- 355

37- 990

37-990

39-609

41-157

43-237

45-272

47-369

49-527

52-210

55-7²8

Bohlen

0-17

0-51

i-o I

i'S²

2-44

oö Ol

4-28

4-67

5’²3

S'9¹

6-44

6-88

7-24

T9 ²

8-36

8-84

9-23

9-85 10-79 i r6i

1473

17-30

21-32

0-25

o’6i

ro6

i*S9

2-70

4-10

4*33

4-76

5-i8

5*77

6-43

6*92

7-58

8-05

8-62

9-04

9‘77

10-26

IO‘79

13- 37

14- 62

18-33

20-95

0-030

0-058

O" 11 I

0-150

0-178

0-237

0-249

0-274

0-296

0-338

0-392

0-423

0-434

0-455

0-507

0-535

0-570

0-588

0-638

0-782

0-972

0-055

O' 111

o⁻186 0-264 0-404 0-574 0-605 0-650 0-698 0-781

0-855

0-907

0-994

1-049

1-129

1-182

1-275

1-334

1-412

2*129

3-053

0-005

O’OIO

0-034

0-048

0*074

0-115

0-119

0-124

0-128

0-145

0-154

0-182

0'2l8

0-231

0-263

0*287

0-313

0-321

0-336

0-351

0-399

0-558

0-676

0-820

1-158

0-009

0-026

0-040

0-055

0-089

O’I IO

O'I 13

O-1 12 0-I32

0*156 0-IÓ5 O'180 0*203 0-23I 0-249 O-260 0*292 0-308 0-337 0-428 0-495 o-6i8 0*708 0-838 1-036

Belastung mit Eisenflossen

Auftreten der ersten Risse (i)

Auftreten der Risse (2) Auftreten der Risse (3) Auftreten der Risse (4)

Auftreten der Risse (5)

Auftreten der Risse (6)

Auftreten der Risse (7)

Auftreten der Risse (8) Auftreten der Risse (9)

Auftreten der Risse (10)

Auftreten der Risse (xi) Die Apparate kommen nicht zur Ruhe

Auftreten der Risse (12)

Bruch

5*

68

Tabelle Nr. 16.

Belastungen und Formänderungen bei Objekt 6 b.

Zeit

Belastung in t

Senkung in

Balkenmitte

Balk. Balk.

II

Dehnungen bei u

Balken I Balken

II

Verkürzungen bei o

Balken Balken

Anmerkungen

11

auf i m Länge in mm

9. Juli 5h 25' 6h 45' 6h 55' 7h io' 7h 20' 7h 30' 7h 45' 7h 55'

IO. Juli 7h 15' 7h 35' 7h 50' 8h o' 8h 10' 8h 25' 8h 35' 8h 50'

9h 5'

9h 20'

9h 35'

I Oh o' IO*¹ 20'

Ilh 10' Uh 25' I I h 40' Ilh 45' 12h O' 2h 10'

2h 45'

0*2 I I

Bohlen

2-259

4-318

6-326

8-398

10-405

12-503

14-599

14-599

16-714

18-849

20-933

22-988

25-077

27-094

29-196

31-252

33-355

35-482

37-499

39-551

41-580

43-656

45-699

47-737

50-132

50-132

53-805

0-23

0-53

0-98

1- 74

2- 6i

3-48

4-16

4-40

5-10

5-83

6-37

7*20

8-03

8*71

9-19

9-95

10- 67

11- 34

11- 87

12- 66

15-92

ca. 52-0,

0-033

0-099

0-154

0-297

0-375

0-532

0-605

0-605

0*685

0-736

0-845

0-906

1-124

1-179

1-320

1-404

1-442

1-539

1-625

1- 748

2- 246

O’OIO

0-026

0-035 0-049 0-092 0-123 0-146 0-162 0-211 0*264 O-295 0-336 0-368 0-408 0-425 0-456 0-480 0-5I3 0-538 0-559 0-669

0-903

1-095

Belastung mit Eisenflossen

0-012

Auftreten der ersten Risse

0-278

0-296

0*321 Auftreten der Risse (ro)

O-357 Auftreten der Risse (11) Die Apparate kommen nicht zur Ruhe

0-503

0*650

Auftreten der Risse (12)

Bruch

Zeit

oo

^    ^    ^ ë é N N K N N N é ë é é a a a "o 'S f, f, ’S *S M « N ■?) *^ ^

►Hh-łłHH-lł-łt-l

Tabelle Nr. 17.

Belastungen und Formänderungen bei Objekt 7 b.

Belastung in t

Senkung in Balkenmitte

Balk. Balk. I II

Dehnungen bei u

Balken Balken

II

Verkürzungen bei o

Balken Balken

Anmerkungen

II

auf i m Länge in mm

'o 'o O tn £» O O "o 'S O ui Ul "o 6t O "o 'S 61 O O 6 il ln O On S ^    ^ o_ p_ O W On

o*3i5

2*341

4*362

6*423

8*478

10*513

12*561

14*588

16*623

18*626

20*677

22*699

24*799

26*914

29*024

30*062

30*062

32*184

34*262

36*307

38*307

40*324

42*377

44*403

46*412

48*422

50*449 5 i*8oi 52*802 54*821 56*376 56*376 58*400 60*445 62*466 66*561 68*180 68*180

Bohlen

0*15

0*50

o*86

1*31

1*83

2*47

3*oi

3*50

4*12

4*61

5*27

5*82

6*33

6*96

7'i3

7*40

775

8*20

8*74

9*28

9*80

10*37

10*98

11*67

12*72

13*82

16-57

17*95

21*14

23*38

ca.58*o

0*17 0*010 0*65    0*051

i*o6 o*o8i

i*77    0*122

2*36 o*i8i 3*00 0*229 3*64 0*261 4*14    0*292

4*76 0*312 5*28 0*371 6*04 0*420 6*64 0*459 7*26 0*490 7*94 0*547 8*i6 0*566 8*56 0*567 8*94    0*602

0*023

o*o86

0*121

0*213

0*290

0*369

o*453

0*496

0*578

0*638

0*732

0*813

0*932

0*987

1*024

1*046

1*089

1*162

1*226

1*284

i*35i

1*427

i*553

1*623

1*580

1*651

2*009

2*262

2*886

0*009 0*014 0*030 0*051 o*o6o 0*059 0*098 o*i 14 0*138 0*156 0*162 0*169 0*175 0*192 0*197 0*223 0*249 0*269 0*284

0*303

0*323

0*348

0*367

0*390

0*415

0*426 0*525 o*610

0*704

o*754

0*803

0*867

0*017 Belastung mit Eisenflossen 0*019 0*031

Auftreten der ersten Risse (1)

0*075 Auftreten der Risse (2)

0*1 IO

0*122 Auftreten der Risse (6) O* 130 Auftreten der Risse (7) 0*144

O* 15 2 Auftreten der Risse (8) 0*171 Auftreten der Risse (9) 0*204 0*220

0*249

0*288 Auftreten der Risse (10)

0*312

0*330

0*341

0*370

0*401

0*423

o*455

0*532

0*570

0*641

0*679

0*763

0*827

0*906

1*084

Auftreten der Risse (12). Bedeutende Erweiterung des Risses (4) im Balk. II.

Die Apparate kommen nicht zur Ruhe

Bruch

JL.

t

a*.

f

'»■v:

. ' •

■'

ii

Tabelle Nr. 19. Spannungswerte.

10

12

13

15

16

17

Objekt

Belastung in t

Eigengewicht Auflast )

Total

Gerechnete Spannungen in kgjcm²

Belastung in t

Gerechnete Spannungen in kgjcm

Eisen

Beton

Druck

Beton

Zug

Eigenge- ï wicht \ Auflast

Total

Eisen

Beton

Belastung in ton

Ëigenge- U wicht \

Gerechnete Spannungen in kgjcm²

Schubspannun gen x zwischen Platte und Balken

Total

Eisen

Beton

Auflast

beim Auftreten der ersten Risse

am der

Streckgrenze (kritische Belastung)

am Ende des Versuches (Bruchlast)

für die kritische Belastung

Anmerkungen

für die Bruchlast

1-450

3-621    /

1-450 1-340

5-071

1032

(565)

24-4

(22-0)

(17-6)

2-790

568

I3’4

1-45

13-32

14-77

₃0°6

72

1-450    1

16-238 J

17-688

3599

85

8-8

10-3

1.45

(311)

(¹1-9)

(9-7)

13-15

14-60

297¹

70

1-450 18-725    /

20-175

4105

97

8-5

II-8

Oe = 203-5 P

ob —    4-82    P

Obz =    3"47    P

r = 0-122 ob

1-450

5-95I

7-40I

831

32-6

1-45

(474)

(25-9)

(17-0)

24-52

25-97

2916

114

to

1- 450

2- 690    \

4-140

465

(265)

18-2

(14-5)

I.45

(9*5>

2600

27-45

3083 ‘

121

1450 I 29-597 1-450 36343 I

31-047

37-793

3485

4243

137

I67

i6-o

I7-0

I9-3

23-5

oe = II2-3 P o₀ = 4-41 P 2-30 P x = 0-141 Ob

obz —

et    Si

co    co

1780 6-877    /

i'78o 4-4S8    /

1-780

9-633 |J

8-657

6-238

11-413

959

28-6

1-78

(638)

691

(460)

852

(642)

■ (26-5)

(22-3)

26-00

2778

3078

92

20-6

(17-1)

( x6* i )

1-78

2437

27⁰⁰

80

33-8

(32-5)

(22-9)

22-59 1-78 37-88 I

39-66

2959

118

1-780    )

35-679 j 1-780 I 31-000 1-780 I 47881 I

37-459

32-780

49-661

4151

3632

3707

124

108

147

19-9

V3

28-2

26-8

23-3

oe — 110-8 P ob =    3-30    P

obz =    2-58    P

r = 0-216 ob

35-1

1-780

4-291

6-071

453

(341)

18-0 (I7-3)

1-78

(12-2)

39-30

41-08

₃o65

122

10

Ul

2-120 6-538    |/

2-120 6-475    /

8-658

8-595

636

(482)

21-0

(I9-9)

(16-8)

2-12 38-28 /

40-40

29®

98

1- 780

54-757

2- 120

54-267    (

56-537

56-384

632

(478)

20-8

(19-8)

(16-7)

2-12

36-39    /

38-51

₂83°

93

2-120

4221

4143

167

137

29-1

309

39'9

43-1

oe =    74'6 P

ob =    2-96 P

2-01 P

obz —

X = 0 239 Ob

et

VO

2-450

5-031

7-481

569

(414)

I5-3

2-45

(14-6)

(I4-3)

3815

40‘6o

2988

83

55-728 J

2-450 53-275

57-848

55-725

4251

4104

140

114

29-6

31-7

44-1

43'7

<0

2-450 6-326    /

8-776

646

17-9

2-45

(485)

(17-1)

(167)

39'44

41-89

₃o83

86

2-710 10-084    /

Oe =    73-6 P

Oo =    2-05 P

Obz = x = 0-383 Ob

1-91 p

2-450 3805 f 2-710 73-430

56-255

4143

115

33-0

44-1

347⁸    118

715

24-2

(23-1)

2-71 59-50 2-71

__ 50-47

Spannungen wurden nach den Bestimmungen der österreichischen Vorschrift vom I:'    ¹

ammerten Zahlen der Rubriken 4, 5 und 6 sind die mit Berücksichtigung des Beton-Zuges und uflt

12-794

(535)

(i8-8)

62-21

76-140

4257

144

48-9

59-6

2-710

6-423 j

9-133

(382)

17-3

(16-5)

(I3-4)

53-i8

297^

101

2-710 68-180    \

70-890

39 63

134

41-8

55’5

X = 0-396 Ob

gerechnet u. zw. mit Ee • Eb = 15 und mit Ausschaltung der Zugzone nähme Ebz — 0-4 Eb berechneten Spannungswerte.

des Betons. Die einge-

Inhalts-V erzeichnis.

Seite

Versuche mit Plattenbalken....................

Beschreibung der Versuchsobjekte.................

Versuchsplatz, Ausführung der Probebauwerke, Belastungsvorgang , . .

Alter der Versuchsobjekte.....................

Messungen............................

Die Durchbiegungen .......................

Die Dehnungen und Verkürzungen.................

Die Brucherscheinungen und Bruchlasten..............

Die Bruchspannungen.......................

Die Haftspannungen......................

Schlußfolgerungen ........................

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POLITECHNIKA KRAKOWSKA BIBLIOTEKA GŁÓWNA

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