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Zusammenstellung

von

Vorschriften

±‘ür den

Bau von Schiffsdampfkesseln.

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HAMBURG.

Verlag von Boysen & Maasc Gewerbe- und Architektur-Buchhandlung. 1899.

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KRAKÓW

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Nachdruck verboten.

Akc. Nr.

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Druck der Verlagsanstalt und Druckerei A.-G. (vorm. J. F. Richter) in Hamburg.

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jï uf Wunsch des Internationalen Verbandes der Dampfkessel-

Ueberwachungs-Vereine und mit Genehmigung der Schiffs-Classifications-Gesellschaften ,,Germanischer Lloyd“, „Bureau

Veritas“ und „Lloyds register of british and foreign shipping“ zusammengestellt.

G. Eckermann,

Oberingenieur des Norddeutschen Vereins zur Ueberwachung von Dampfkesseln.

Germanischer Lloyd.

Auszug aus den Vorschriften für den

Bau von Maschinen und Kesseln in Dampfschiffen.

§ 1.

Allgemeine Anforderungen.

innerhalb der

Die Abmessungen der einzelnen Theile von Maschinen, Kesseln und deren Zubehör sind, soweit sie nicht bereits durch die Gesetzgebung bestimmt oder durch die folgenden Regeln festgesetzt werden, dem Ermessen des Erbauers oder der Bestimmung des Bestellers überlassen. Die Beanspruchung der einzelnen Maschinentheile im kleinsten Querschnitt sollte jedoch, bei Verwendung von weichem Siemens-Martinstahl bester Herkunft — mit 40 bis 47 kg pro qmm Festigkeit bei mindestens 20°/o Dehnung auf 200 mtn Länge folgenden Grenzen liegen:

4 bis 5 kg pro qmm

Für Kolbenstangen

ж Grundlagerbolzen...............

„ Kuppelungsbolzen (Abscheerung)

Für solche Bolzen und Maschinentheile, bei welchen die Inanspruchnahme fortwährend wechselt und welche unter Umständen Stössen ausgesetzt sind, wird bei obiger Beanspruchung bestes Feinkorneisen als gleichwerthig mit Stahl angesehen.

Die Ausführung der ganzen Anlage muss eine sachgemässe und solide sein und den allgemeinen Regeln des SchifFsmaschinenbaues entsprechen.

Soll eine Construction, welche auf wesentlich neuen Principien beruht, angewandt werden, so ist dem Vorstande des G. L. hiervon Mittheilung zu machen. Letzterer ist in diesem Fall berechtigt, die Vorlage ihm erforderlich scheinender Zeichnungen und Angaben zu verlangen.

SchifFsdampfkesselbau-Vorschriften.

Guss- oder Schmiedetheile, die irgendwelche erkennbare Fehler zeigen, sind nur dann zulässig, wenn nach Ansicht des Besichtigers oder des Vorstandes des G. L. die Sicherheit des Betriebes von Maschinen und Kesseln dadurch nicht beeinträchtigt wird.

Bei allen Seeschiffen müssen Sternbüchse und Wellenlager ohne Umstauen der Ladung u. s. w. jederzeit zugänglich sein. Bei grösseren Seeschiffen ist vom Maschinenraum bis zum Sternrohr ein Tunnel anzuordnen. Derselbe ist von gleichem Material und gleicher Stärke wie die unteren Theile der Schottwände und ebenso wie diese wasserdicht herzustellen, mit Entwässerungsröhren zu versehen und durch einen wasserdichten Schieber, welcher auch von Deck aus zu bewegen ist, nach dem Maschinenraum hin abschliessbar zu machen.

Die Maschinenwelle ist wasserdicht in den Tunnel einzuführen.

Die Maschinen und Kessel müssen gegen eine etwaige Bewegung quer- und längsschiffs hinreichend gesichert und die Kessel, wenn möglich, so gelagert sein, dass sämmtliche Nähte des Mantels von aussen her zugänglich sind.

Alle Kessel sind, sofern dieses nicht durch das Gesetz bereits vorgesehen und amtlich ausgeführt ist, nach ihrer Fertigstellung im Beisein des Besichtigers mit Wasserdruck zu prüfen.

Die Prüfung erfolgt bei Dampfkesseln, welche für eine Dampfspannung von nicht mehr als 5 Atmosphären Ueberdruck bestimmt sind, mit dem 2fachen Betrag des bei der Fahrt des Schiffes als Maximum beabsichtigten Ueberdrucks, bei allen übrigen Dampfkesseln mit einem Druck, welcher den beabsichtigten Ueberdruck um 5 Atmosphären übersteigt. Die Kesselwandungen müssen dem Probedruck widerstehen, ohne eine bleibende Veränderung ihrer Form zu zeigen und ohne undicht zu werden. Sie sind für undicht zu erachten, wenn das Wasser bei dem höchsten Druck in anderer Form, als der von Nebeln oder feinen Perlen durch die Fugen dringt. Die Wasserdruckprobe gelegentlich der inneren Be Visionen erfolgt bei Kesseln, welche für eine Dampfspannung von nicht mehr als 10 Atmosphären Ueberdruck bestimmt sind, mit dem l¹/*fachen Betrage des genehmigten Ueberdiucks, bei allen übrigen Kesseln mit einem Drucke, weicher den genehmigten Ueberdruck um 5 Atmosphären übersteigt.

Ist eine amtliche Druckprobe nicht im Beisein des Besichtigers vorgenommen worden, so hat sich der letztere die bezüglichen Atteste zur Einsicht vorlegen zu lassen.

Dem Vorstande des G. L. und dessen beauftragtem Vertreter steht die jederzeitige Besichtigung der im Bau oder in Reparatur befindlichen Maschinen, Kessel u. s. w. zu.

§ 2.

Ventile, Hähne und Rohrverbindungen.

Die Rohrleitungen, mit Ausnahme der ßaugrohre in der Bilge und in den Wasserballasttanks sowie der Abdampfrohre der Dampfwinden und Sicherheitsventile, sind, wenn nicht vom Vorstande des G. L. ausdrücklich anderes Material genehmigt ist, aus Kupfer herzustellen.

Alle Seewasser-Einlassventile, wenn möglich auch die übrigen Ventile und Hähne, müssen leicht zugänglich sein, über dem Bodenbelag des Maschinen- und Kesselraums liegen und derartig eingerichtet sein, dass ein Zweifel über das Oeffnen und Verschlüssen nicht möglich ist.

Die Köpfe der Bolzen, mit welchen die Bodenventile und Hähne in der Schiffswand befestigt sind, dürfen nicht vorstehen, sondern müssen versenkt sein.

Alle Abschlüsse an der Schiffswand, welche zum Einlassen von Seewasser dienen, sind mit einer Gräting zu versehen und ausserdem mit einem kleinen Dampfrohr, um die Gräting reinigen zu können.

Da, wo die Möglichkeit des Eindringens von Wasser in den Schiffsraum vorliegt, sind die Rohrleitungen mit zwei von einander unabhängig wirkenden Ventilen zu versehen, damit selbst bei einer unaufmerksamen Bedienung eine Ueberfluthung des Schiffsraums ausgeschlossen ist.

Die Abblasehähne und die Hähne für Seeverbindungen, deren Mündungen unter der Wasserlinie liegen, sind so einzurichten, dass der Schlüssel nur herausgenommen werden kann, wenn der Hahn geschlossen ist.

Es ist wünschenswerth, die Ausflussrohre, soweit es die Schiffs-construction erlaubt, oberhalb der Tiefladelinie ausmünden zu lassen.

Es wird empfohlen, für die Saugrohre an den wasserdichten Schotten Hähne anzubringen, die von Deck aus geöffnet und geschlossen werden können.

Rohrleitungen, welche durch die Kohlenbunker gehen, sind in hinreichender Weise gegen Beschädigungen zu sichern.

Ventile und Hähne dürfen mit ihren Flanschen nicht direct an der Aussenhaut befestigt sein, sondern müssen stets einen schmiedeeisernen Unterlagsring von entsprechender Dicke haben, oder an einem besonders an die Schiffshaut genieteten eisernen Kasten befestigt sein, so dass ein Anrosten der Aussenhautplatten möglichst vermieden wird.

Wird es von dem Vorstande des G. L. als erforderlich erachtet, so ist der Rohrplan der Maschinen- und Kesselanlage zur Einsicht vorzulegen.

§ 3.

Pumpenanlage.

Schiffe mit Maschinen unter 100 indic. Pferdestärken müssen wenigstens mit einer zum Lenzen dienenden Pumpe versehen sein, Schiffe mit stärkeren Maschinen müssen 2 Lenzpumpen haben, und wenigstens eine derselben muss so eingerichtet sein, dass sie aus jeder wasserdichten Abtheilung lenzen kann.

Ausserdem müssen 2 Speisevorrichtungen vorhanden sein, von denen jede einzeln zur Kesselspeisung genügt. Die Lenz- sowohl als auch die Speisepumpen sind so einzurichten, dass die eine nachgesehen werden kann, während die andere in Thätigkeit ist.

Ist bei kleinen Maschinen nur eine Dampf-Speisepumpe vorhanden, so muss ausserdem noch eine Hand-Speisepumpe vorgesehen werden.

Die Circulationspumpe soll auch aus der Bilge saugen können, und ist das Saugerohr mit einem selbstthätigen Rücklauf-Abschlussventil zu versehen. Jede grössere Maschine muss eine für Handbetrieb eingerichtete, selbständig betriebene Hülfsdampfpumpe haben. Dieselbe ist zum Speisen der Kessel, Lenzen aus allen wasserdichten Abtheilungen, zum Kühlen des Condensers und als Feuerspritze einzurichten. Die Schläuche müssen eine solche Länge haben, dass jeder Theil des Schiffes erreicht werden kann.

Für die kleinen, wasserdichten Räume in den Pieks ist ein besonderer Sauger nicht erforderlich.

Die Enden der eisernen, verzinkten Saugerohre müssen mit los-nehmbaren und leicht zugänglichen, verzinkten Saugekörben versehen sein,

Wenn Saugerohre für Wasserballasttanks oder Lenzrohre durch Laderäume geleitet werden, so sind dieselben mit einer soliden Verkleidung zu umgeben, damit sie beim Löschen und Laden nicht beschädigt werden können. Dampfrohre sowie Druckrohre sollten nicht durch die Laderäume geleitet werden.

Für Seeschiffe müssen die Ventilsitze sämmtlicher Maschinenpumpen aus Bronze hergestellt sein; die Kolben, Kolbenstangen und Cylinder der Pumpen sind wenigstens mit Bronze zu überziehen resp, auszufüttern. Speisepumpenkolben können aus Stahl hergestellt werden.

Im Allgemeinen muss jede Maschinenpumpe oder Dampfpumpe, welche zum Kesselspeisen dient, mit einem Sicherheitsventil versehen sein, welches nicht von der Pumpe abgesperrt werden kann. Nur bei automatischen Speisepumpen ist ein Sicherheitsventil nicht nöthig.

§ 4.

Cylindrische Kesselmäntel und Dampfsammler mit innerem Druck.

Die Abscheerungsfestigkeit der Niete in der Längsnaht soll mindestens gleich der Zugfestigkeit des durch die Nietlöcher verschwächten Bleches sein.

Die Dicke der Bleche und der Querschnitt der Niete in der Niet-theilung einer Längsnaht wird nach folgenden Formeln bestimmt:

und

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worin :

S = Blech stärke in cm,

P = zulässiger Arbeitsdruck (Ueberdruck) in kg per qcm, В — grösster, lichter Durchmesser des Kessels in cm,

JB — Zugfestigkeit des Blechmaterials in kg per qcm,

N = Ahscheerungsfestigkeit des Nietmaterials in kg per qcm,

b — zulässiger Sicherheitsfactor des Blechmaterials,

„ Nietmaterials,

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e — Niettheiiung in cm, а — Anzahl der Nietquerschnitte in einer Theilung, d = Durchmesser der Niete in cm.

Der kleinere der sich aus den beiden Formeln ergebenden Werthe für die Festigkeit der Naht ist sodann maassgebend.

Die für JB und N seitens des Erbauers in Rechnung gestellten Festigkeits werthe müssen durch die Minimal werthe der Festigkeitsproben erreicht werden und sind dem Vorstande des G. L. auf der einzureichenden Zeichnung anzugeben.

Die Abscheerungsfestigkeiten des Nietmaterials werden vorläufig bei Schweisseisen mit ⁷/₈ = 0,875 und bei Stahl (Flusseisen) mit ⁴/₆ = 0,8 der Zugfestigkeit angesetzt, wenn nicht durch directe Proben ein anderer Werth sich ergeben hat.

Der Sicherheitsfactor des Blechmaterials b ist = 5 zu nehmen. Der Sicherheitsfactor kann auf 4,8 reducirt werden, wenn die Nietlöcher der Längsnähte gebohrt und die Niete mit Hülfe von Maschinen genietet sind, und auf 4,6, wenn die Längsnähte doppelt gelascht, die Nietlöcher gebohrt und die Nietung mit Nietmaschinen ausgeführt wird.

Es ist hierbei zugleich vorausgesetzt, dass auch die Kesselarbeit und das Baumaterial von bester Qualität ist. (Vergl. § 12.)

Ueberschreitet die Plattendicke 12,5 mm, so sind die Rundnähte doppelt, und bei 25 mm und darüber die mittleren Rundnähte dreifach zu nieten.

Der Sicherheits factor n für das Nietmaterial ist bei Ueberlapp-nietung gleich b₎ bei Doppellaschennietung gleich 1,J5 b zu nehmen, und im letzteren Fall ist die doppelte Anzahl der Nietquerschnitte in die Formel einzusetzen. Der Sicherheitsfactor n kann auch bei Doppellaschennietung gleich b genommen werden, wenn die Nietlöcher nach dem Zusammenpassen der Platten gebohrt und die Nietung mit Hülfe von Maschinen ausgeführt wird. Die Dicke der Laschen muss mindestens 0,75 mal Blechdicke betragen.

Der Nietdurchmesser d darf nicht grösser als 2 s und nicht kleiner als s sein, wobei die erste Grenze für dünne, die zweite für dicke Bleche gilt.

Bei Ueberlappungen und bei Laschen mit geraden (parallelen) Seiten sollte die Niettheiiung e (s. Skizze S. 6 u. 7) nicht mehr als die 8fache Dicke des Bleches resp. der Lasche betragen. Jedenfalls darf bei Laschen mit geraden Seiten die Niettheiiung nicht grösser sein, als sich nach folgender Formel ergiebt:

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Blechdicke des Mantels in cm und

worin S

einer Constanten, welche aus der nachstehenden Tabelle zu entnehmen ist:

Constante C für Längsnähte mit Doppellaschen

Anzahl der Niete in Constante C für übereiner Niettheilung lappte Längsnähte

1,31

1,75

2,62

3,50

3,47

4,63

4,14

5,52

6,00

Ueberschreitet der nach dieser Formel für die Niettheilung berechnete Werth 254 mm, so müssen die Laschen zickzackförmig ausgeschnitten werden, um ein zuverlässiges Verstemmen zu ermöglichen.

Bei doppelter Nietung sollte die Entfernung der einzelnen Niete untereinander, parallel zur Naht gemessen, nicht mehr als das 3,75fache des Nietdurchmessers betragen. Bei Anwendung von Zickzacknietung muss die diagonale Entfernung der Niete von einander so gewählt werden, dass die Laschen zwischen den Nieten nicht stärker beansprucht werden, als das Blech in dem durch die Nietlöcher geschwächten Querschnitt. Die diagonale Entfernung der Niete von einander darf jedoch nicht geringer als 2,1 d sein.

Die Festigkeit geschweisster Nähte bei Kesseln, welche aus Schweiss-eisen hergestellt sind, ist mit 0,7 der Festigkeit der vollen Bleche anzusetzen.

§ 5.

Flache Wandungen.

Die Blechdicke s der durch Anker oder Stehbolzen unterstützten flachen Wandungen von Kesseln aus Stahl wird nach der folgenden Formel bestimmt:

= c■iVp

worin: P = zulässiger Arbeitsdruck (Ueberdruck) in kg per qcm.

I = Entfernung der Anker oder Stehbolzen in cm. Blechstärke in cm.

0,024 für metrisches Maass,

wenn die Bleche von den Heizgasen und vom Wasser berührt werden und die Stehbolzen eingeschraubt und an den Enden mit Nietköpfen versehen sind.

0,022, wenn die Bleche von den Heizgasen und vom Wasser berührt werden und die Stehbolzen eingeschraubt und an den Enden mit Muttern versehen sind.

C — 0,021, wenn die Bleche nicht von den Heizgasen berührt werden und die Anker und Bolzen eingeschraubt und mit Nietköpfen versehen sind.

С — 0,020, wenn die Bleche nicht von den Heizgasen berührt werden und die Anker und Stehbolzen eingeschraubt und mit Muttern versehen sind.

C = 0,018, wenn die Bleche nicht von den Heizgasen berührt werden, der Durchmesser der Unterlagscheibe % der Ankerentfernung und die Dicke der 8cheibe % der Blech-dickc ist.

0,017, wenn die Bleche nicht von den Heizgasen berührt werden, der Durchmesser der Unterlagscheibe % der Ankerentfernung und die Dicke der Unterlagscheibe % der Blechdicke ist.

C = 0,016, wenn die Bleche nicht von den Heizgasen berührt werden, der Durchmesser der Unterlagscheibe % der Ankerentfernung und die Dicke der Scheiben gleich der Blechdicke ist.

Die Blechstärke s der flachen Wände im Bereich der Siederohr-btindel wird nach derselben Formel bestimmt, nur ist

I = mittlere Entfernung

[.

, s. Skizze ,^—a

C = 0,020.

Auch für die Berechnung der Blechstärke s der flachen Wände zwischen den Siederohrbündeln gilt die Formel, nur ist

I = horizontaler Abstand der begrenzenden Rohrreihen von einander, gemessen von Mittelpunkt zu Mittelpunkt in cm und

ООО

0,022, wenn in den begrenzenden Rohrreihen jedes dritte Rohr ein Ankerrohr ist.

— 0,020, wenn in den begrenzenden Rohrreihen jedes zweite Rohr ein Ankerrohr ist.

= 0,019, wenn in den begrenzenden Rohrreihen jedes Rohr ein Ankerrohr ist.

Bei besonderen Arten von Versteifungen der flachen Wände wird die Blechstärke nach Vereinbarung mit dem Vorstand des G. L. bestimmt. Plätten, welche auf der einen Seite von den Heizgasen, auf der anderen vom Dampf umspült werden, sind, wenn sie nicht durch Flammbleche geschützt sind, um */ю stärker zu nehmen, als die Rechnung ergiebt. Der Schutz durch Flammbleche wird jedoch sehr empfohlen.

Bei Anwendung von Schweisseisen müssen die für Stahl berechneten Werthe um 12% vermehrt werden.

§ 6.

Feuerungen (Flammrohre) aus Eisen oder Stahl.

Die Dicke der Bleche für glatte Feuerungen wird nach der folgenden Formel bestimmt:

= 0,00386 V PDL

worin

= Blechdicke in cm.

= zulässiger Arbeitsdruck (Ueberdruck) in kg per qcm = äusserer Durchmesser der Feuerung in cm.

— Länge der Feuerung in cm, oder, wenn Versteifungsringe vorhanden sind, die grösste Länge zwischen zwei Ringen.

Die Blechdicke s darf jedoch nie geringer sein, als sich nach den folgenden Formeln ergiebt, worin P und В dieselbe Bedeutung wie vorher haben. Bei gerippten Feuerungen (Purve’s Patent) bedeutet D den äusseren Durchmesser des glatten Theils zwischen den Rippen*

PB

740

+ 0,3 für glatte Feuerungen ohne Adamsonring.

PB

900

PB

1010

PD

1125

PB

-f* 0,3 für glatte Feuerungen mit einem Adamsonring. Die ununterstützte Länge zwischen Ring und Rohrwand darf nicht mehr als 1,22 m betragen.

+ 0,3 für glatte Feuerungen mit zwei Adamsonringen. Die ununterstützte Länge zwischen den Versteifungen darf nicht mehr als 0,79 m betragen.

+ 0,3 für glatte Feuerungen mit drei Adamsonringen. Die ununterstützte Länge zwischen den Versteifungen darf nicht mehr als 0.61 m betragen.

1220

+ 0,8 für gewellte Feuerungen (Patent Fox und Morison), deren Material eine Festigkeit von 35 bis 41 kg per qmm besitzt.

Die Dicke der gewellten Feuerungen soll wenigstens 0,8 cm, die Tiefe der Rillen wenigstens 3,8 cm und das glatte freiliegende Ende nicht mehr als 25,4 cm betragen

PB

-j- 0,3 für glatte Feuerungen mit vier Adamsonringen, bei welchen die ununterstützte Länge zwischen den Versteifungen nicht mehr als 0,5 m beträgt.

PB

-j- 0,3 für gerippte Feuerungen (Patent Purve).

1220

1220

Die Höhe der Rippen darf nicht weniger als 3,4 cm über dem glatten Theil, die Tiefe der inneren Rillen nicht mehr als 1,9 cm, die Länge zwischen den Rippen nicht mehr als 22,9 cm und das glatte Ende nicht mehr als 15,2 cm betragen.

PB

1025

-f- 0,3 für Feuerungen nach Holmes Patent.

Bei Feuerrohren, hergestellt nach den Patenten von Farnley u. s. w. wird die Dicke nach Vereinbarung mit dem Vorstand des G-.L. bestimmt.

§ 7.

Anker und Stellbolzen.

Im Allgemeinen soll die Beanspruchung des Materials bei zusammen geschweissten, eisernen Ankern nicht mehr als 7io, bei nicht ge-schweissten Ankern aus Schweisseisen oder Stahl (Flusseisen) nicht mehr als xh der Zugfestigkeit betragen, und es dürfen die folgenden Werthe für die Spannung S nicht überschritten werden:

/S'max für zusammengeschweisste Anker aus Schweisseisen = 350 kg per qcm,

ßmax für nicht geschweisste Anker aus Schweisseisen = 500 kg per qcm,

Smacc für nicht geschweisste Anker aus Stahl (Flusseisen) — 600 kg per qcm.

Bei Plattenankem ist der effective Querschnitt mit % ihrer Zugfestigkeit zu belasten. Stehbolzen sollten höchstens mit */ю der Zugfestigkeit des Materials in Anspruch genommen werden.

§ 8.

Deckenträger der Feuerkammer.

Die Träger für die flachen Feuerkammerdecken werden, wenn aus Schweisseisen, nach folgender Formel bestimmt:

P • (W-T) • e • L

C • Л*

worm

zulässiger Arbeitsdruck (Ueberdruck) in kg per qcm Weite der Feuerkammer in cm,

Entfernung der Stehbolzen von einander im Träger in cm oder bei einem Stehbolzen die halbe Länge des Trägers,

Entfernung der Träger von einander in cm,

Länge des Trägers in cm,

Höhe    „    „    „ „

Dicke *    ,,    * „

Coefficient und zwar

420, wenn J Stehboizen in jedem Träger,

630, wenn 2 oder 3 Stehbolzen in jedem Träger, 720, wenn 4 Stehbolzen in jedem Träger.

Die Träger sind mit ihren Enden auf die verticalen Wandungen der Feuerkammer aufzupassen und müssen ca. 4 cm über der Decke frei liegen. Distanzringe von gleicher Höhe sind an den Stehbolzen anzubringen. Sind die Träger aus Stahl, so darf Ъ um 10% verringert werden.

Verstärkungen gewölbter Feuerkammerdecken sind in jedem einzelnen Falle mit dem Vorstande des G. L. zu vereinbaren.

§ 9.

Ueberhitzer.

Die Dicke der Bleche für Ueberhitzer ermittelt man wie die für den Kesselmantel, nur ist bei denjenigen Ueberhitzern, welche der directen Einwirkung der Heizgase ausgesetzt sind, statt der vollen, nur 0,66 der Materialfestigkeit und für das Abbrennen ein Zuschlag von 3 mm einzuführen.

Ist der Ueberhitzer in irgend einer Weise gegen die unmittelbare Einwirkung der Heizgase geschützt, so darf an Stelle der vorhergehenden Werthe 0,76 und l¹/» mm gesetzt werden.

Auf die Herstellung und Anordnung der Ueberhitzer ist die grösste Sorgfalt zu verwenden; dieselben sollen, wenn irgend möglich, so construit sein, dass eine eingehende Besichtigung leicht auszuführen ist.

§ 10.

Ventile, Hähne, Manometer etc. der Kesselanlage.

Jeder Kessel ist mit zwei Sicherheitsventilen zu versehen, deren Belastung dem zulässigen Arbeitsdruck entspricht. Die Sicherheitsventile sind direct auf dem Kessel anzubringen und mit einer Lüft-Vorrichtung von genügendem Hub zu versehen, um dem Dampf freien Abzug zu gewähren. Sie sind ferner durch geeignete Vorrichtungen gegen Ueberlastung zu sichern.

Die Ventilkästen der Sicherheitsventile müssen an ihrem tiefsten Punkt einen Drainagehahn haben.

Ueberhitzer, welche von den Hauptkesseln abgesperrt werden können, sind mit einem Sicherheitsventil und Manometer zu versehen. Sie sollten ferner an ihrem tiefsten Punkt ein Drainagerohr haben, wenn die Möglichkeit einer Wasseransammlung nicht ausgeschlossen ist.

Jeder Kessel muss sich durch ein Absperrventil von der Hauptdampfleitung absperren lassen. Ist bei einer grösseren Kesselanlage nur ein Ueberhitzer vorhanden, so muss derselbe durch ein Absperrventil abschliessbar sein.

Jeder Kessel erhält zwei durch eine Stellschraube von aussen regulirbare Speiseventile, welche dicht am Kessel sitzen und für die beiden Speisevorrichtungen bestimmt sind. Dieselben sollen durch den Druck des Kesselwassers geschlossen gehalten werden und so eingerichtet sein, dass sie nachgesehen werden können, ohne das Wasser vom Kessel abzulassen.

Die Abblaseventile resp. Hähne müssen unmittelbar am Kessel und dicht an der Schiffswand angebracht und derartig eingerichtet sein, dass der Hahn am Kessel unabhängig von dem an der Schiflfswand wirkt.

Alle Hähne, welche an der Schiflfswand sitzen, müssen einen Ansatz haben, welcher durch die Aussenhaut und durch einen aussen angebrachten verzinnten Flansch reicht.

Alle Kesseldampf führenden Rohrleitungen müssen zur Verhütung von Wasserschlägen entwässert werden können.

In allen Dampfrohrleitungen sind Vorrichtungen anzübringen, welche die Expansion und Contraction ohne wesentliche Anstrengung der Rohre zulassen, mit den nöthigen Sicherungen gegen Herauspressen der Rohre aus den Stopfbüchsen durch den Dampfdruck.

Jeder Kessel ist mit zwei Manometern zu versehen, auf denen der zulässige Arbeitsdruck bezeichnet ist, und wovon das eine sich im Gesichtsfeld des Heizers, das andere an einer leicht zugänglichen und sichtbaren Stelle im Maschinenraum befinden muss. Ausserdem ist eine Vorrichtung zum Anbringen des Controlinstruments vorzusehen.

Zwei Wasserstandsgläser mit Marken für den niedrigsten zulässigen Wasserstand sind bei jedem Kessei in einer zur Längsrichtung des Schiffes normalen Ebene, in gleicher Höhe symmetrisch zur Kesselmitte gut sichtbar anzubringen. Es wird empfohlen, den Durchmesser der Rohre, welche den Dampf- und den Wasserraum verbinden, nicht unter 55 mm zu nehmen.

Unter dem Wasserstandszeiger sollte nur eine freie Glaslänge von 100 mm vorgesehen und ausserdem bei Kesseln, welche von 2 Seiten her gefeuert werden — Doppelendkessel — 3 Wasserstandsgläser derartig angebracht werden, dass sich auf einer Seite 2 Wasserstandsgläser rechts und links befinden und ein drittes auf der andern Seite in der Mitte angebracht ist.

Wasserstandsgläser müssen sich leicht vom Kessel absperren und auswechseln lassen.

An der Aussenwand der Kessel ist die Lage der höchsten Feuerzüge nach der Richtung der Schiffsbreite in leicht erkennbarer, dauerhafter Weise anzubringen.

Jeder Kessel muss zur Erkennung des Wasserstandes ausser den vorgenannten Wasserstandsgläsern Probirhähne oder eine weitere geeignete Vorrichtung haben.

An jedem Kessel muss die festgesetzte höchste Dampfspannung, der Name des Fabrikanten, die laufende Fabriknummer, das Jahr der Erbauung und die Maas3ziffer des festgesetzten niedrigsten Wasserstandes auf eine leicht erkennbare und dauerhafte Weise angegeben sein. Diese Angaben sind auf einem metallenen Schild anzubringen, welches mit Kupfernieten so am Kessel befestigt ist, dass es auch nach der Ummantelung des letzteren sichtbar bleibt.

Die Hauptdampfrohre sind in Gegenwart des Experten mit doppeltem Arbeitsdruck hydraulisch zu prüfen.

§ 11.

Hülfskessel.

Soweit die Bauregeln Bezug haben, gelten dieselben auch für Hülfskessel.

§ 12.

Kesselarbeit.

Kesselarbeit kann nur dann als beste angesehen und der Sicher-heits-Coëflicient für die Festigkeit der Mantelbleche nur dann nach § 4 gewählt werden, wenn den folgenden Anforderungen entsprochen ist.

Das Zurichten und Bearbeiten des Materials, wie Biegen und Bördeln der Bleche, das Bohren der Löcher u. s. w. ist mit möglichster Vorsicht und in sachgemässer Weise auszuführen. Nicht genau über einander liegende Nietlöcher sind durch Aufreiben nachzuarbeiten. Die Vernietung sowohl wie das Abstemmen der Nähte ist möglichst sorgfältig vorzunehmen. Werden die Löcher durch die Bleche gestanzt, so sind dieselben soweit aufzureiben, dass die in der Structur geschädigten benachbarten Stellen entfernt werden.

Bleche mit eingerissenen Kanten, sowie fehlerhafte Niete sind zu entfernen und durch fehlerfreie zu ersetzen.

Alle Nähte sind, wenn möglich, von innen und aussen zu Verstemmen.

Die Mantelbleche von cylindrischen Kesseln müssen mit der Längsfaser gebogen sein. Die Laschen müssen von Blechen gleicher Qualität wie die der Mantelbleche geschnitten sein und ihre Längsfaser soll mit derjenigen der letzteren gleichlaufen.

Werden einfache Laschen angewandt, so sind dieselben 3 mm stärker als die Bleche zu nehmen.

Die Stösse der Bleche sollen sachgemäss gegen einander versetzt sein.

Alle Oeffnungen für Mannlöcher, Dome etc. sind durch aufgenietete Ringe aus Flach-, Winkel- oder T-Eisen resp. Stahl oder besser durch Umbördelung derartig zu verstärken, dass die durch die Oeffnung entstandene Verschwächung der Bleche vollständig ausgeglichen wird. Werden Schlammlöcher im Boden angebracht, und sind die Bodenplatten schon aus anderen Gründen stärker gewählt, so kann eine Compensation fortfallen.

Alle grösseren Armaturtheile sind auf kräftige, an die Kesselwandungen genietete Flanschen zu schrauben. Die Befestigungsschrauben dürfen nicht in die Kesselwandungen hineingehen.

Stahlanker dürfen nicht geschweisst werden.

Um die Qualität der Kesselarbeit zu erhöhen, wird ferner empfohlen, die wesentlichen Constructionstheile eines Kessels aus ein und demselben Material herzustellen, die Kanten der Bleche zu hobeln statt mit dem Meissei zu bearbeiten, und alle Löcher zu bohren.

Werden die Löcher in einen bereits zusammengesetzten Kesselmantel gebohrt, so empfiehlt es sich, die Bleche nach beendeter Bohrung auseinander zu nehmen, um den überstehenden Grat entfernen zu können.

Eckverbindungen sind soviel wie möglich durch Umbördeln der Bleche herzustellen.

Hydraulische Nietung ist im Allgemeinen der Handnietung vorzuziehen, Ob ein Ausglühen der bearbeiteten Stahlbleche nothwendig ist, hängt wesentlich von dem Material und seiner Bearbeitung ab und muss in erster Reihe dem Ermessen des Kesselfabrikanten überlassen bleiben. Starke, lokale Erwärmungen sollten aber jedenfalls vermieden werden.

Das zu verarbeitende Material muss den im Reglement für die Prüfung von Schweisseisen und Stahl für Kesselmaterial vorgeschriebenen Bedingungen entsprechen.

Auszug aus den

Vorschriften des

Lloyd’s Register of British and foreign shipping

Vorschriften des

für den

Bau von Schiffs-Dampfkesseln.

Material für Kessel.

§ и.

Die nachstehenden Regeln beziehen sich auf die Qualität, die Verarbeitung und Prüfung von Kesselbau-Material.

A. Stahl (Flusseisen).

48    43    44    42    40    38    36    34

Für die zur Herstellung von Kesseln bestimmten Platten, Winkel, Anker und Stehbolzen darf nur solcher Stahl verwendet werden, dessen absolute Festigkeit 48 kg per qmm (30 Tons per Quadrat-Zoll engl, des Original-Querschnittes nicht überschreitet und der je nach der Festigkeit eine Dehnung besitzt, wie sich aus folgender Tabelle ergiebt: Festigkeit in Kilo pro Quadr.-Millim. :

20    21    22    23    25    27    29,5    32

30    29    28    27    26    25    24    23    22

Dehnung in % auf 200 mm Länge; oder für englisches Maass Festigkeit in Tons pro Quadrat-Zoll:

20    21    22    23    24 25,5 27    29    31

Dehnung in % auf 8 Zoll Länge :

Diese Ziffern beziehen sich nur auf solches Material, welches in keiner Weise bearbeitet worden ist.

Nietstahl sollte eine Bruchfestigkeit von 38 kg pro qmm (24 Tons pro Quadrat-Zoll) haben, aber nicht 42 Kilo pro qmm (27 Tons pro Quadrat-Zoll) überschreiten; Dehnung wenigstens 25% auf 200 mm (8 Zoll)

Länge. In irgend einer Verbindung: sollte die Scheerfestigkeit der Niete nicht geringer als die Bruchfestigkeit der Platte daselbst sein.

Ganz besondere Sorgfalt ist auf das Erhitzen und das Niederschlagen der Niete zu verwenden, um, speciell bei Handnietungen, ein Einreissen der Niete zu verhindern. (Siehe auch § 9 В dieses Artikels.)

Obgleich Stahl von 48 Kilo (30 Tons) Festigkeit und 20% Dehnung im Prinzip für den Bau eines Kessels zugelassen wird, so muss doch dringend empfohlen werden, für die nachstehend erwähnten Theile weichere Qualitäten zu benutzen.

Für umgebörtelte oder im Feuer bearbeitete Platten, besonders für solche, welche der directen Einwirkung der Flamme ausgesetzt sind, sollte kein Stahl verwendet werden, dessen Festigkeit über 44 Kilo (28 Tons) und dessen Dehnung weniger als 22% beträgt.

Für gewellte Feuerrohre sollte kein Stahl verwendet werden, dessen Festigkeit mehr als 40 Kilo (25 Tons) und dessen Dehnung weniger als 25% beträgt.

Es wird ferner empfohlen, für Mantelbleche von mehr Dicke als 25 mm (1 Zoll engl.) Stahl von geringerer Festigkeit als 48 Kilo (30 Tons) zu verwenden, und zwar sollte die Festigkeitum so geringer sein, je grösser die Plattendicke ist,

Der Stahl muss von möglichst gleichförmiger Qualität sein; mit Bezug auf den Unterschied zwischen der höchsten und geringsten Festigkeit des für Theile eines Kessels bestimmten Materials gelten folgende Bestimmungen:

Für solche Platten, deren Maximal-Festigkeit auf 40 Kilo (25 Tons) oder weniger festgestellt ist, soll der Unterschied zwischen der höchsten und geringsten Festigkeit nicht mehr als 5 Kilo pro qmm (3l/4 Tons pro engl. Quadrat-Zoll) betragen.

Für solche Platten, deren Maximal-Festigkeit auf mehr als 40 Kilo (25 Tons) festgesetzt ist, soll der Unterschied zwischen der höchsten und geringsten Festigkeit nicht mehr als 6 Kilo (4 Tons) betragen.

Beim Einreichen einer Kesselzeichnung an die Verwaltung behufs Genehmigung ist seitens des Erbauers die von ihm für die verschiedenen Kesseltheile angenommene obere und untere Grenze der Festigkeit des Stahls, als Unterlage für die Berechnung der Materialstärken, anzugeben.

Wenn thunlich, ist auch die Scheerfestigkeit der Niete anzugeben.

In allen Fällen ist eine mit dem Namen des Fabrikanten versehene Copie der Material-Specifikation an den Experten, durch den die Kesselzeichnung zur Genehmigung eingereicht wird, auszuhändigen.

Platten, welche eine höhere Festigkeit als 41 Kilo (26 Tons) besitzen und im Feuer bearbeitet oder umgebörtelt sind, müssen, soweit thunlich, nach vollendeter Formgebung ausgeglüht werden. Dies gilt ganz besonders für solche Theile, die einer wiederholten stellenweisen Erhitzung ausgesetzt worden sind.

Ein Lochen der Stahlplatten ist nur dann zulässig, wenn dieselben nachträglich ausgeglüht oder die Nietlöcher derart aufgebohrt werden, dass ihr Durchmesser um wenigstens 5 mm (³/ie Zoll) vergrössert, um die an der Peripherie des Loches befindliche angegriffene Materialschicht gänzlich zu beseitigen.

Prüfung des Materials.

Die Qualität des Materials ist auf folgende Weise zu prüfen:

1.    durch Zerreiss- und Delmungsproben von solchen Probestücken, welche eine Länge von 200 mm (8 Zoll engl.) zwischen den Körnern des prismatischen, der eigentlichen Probe zu unterwerfenden Theiles besitzen ;

2.    durch Härteproben, welche in der folgenden Weise auszuführen sind :

Für Platten. — Ein aus der Platte geschnittener Streifen von 40

bis 50 mm (1*/* bis 2 Zoll engl.) Breite, dessen Kanten abgerundet sind, ist, nachdem er auf Dunkel-Rothgluth erhitzt und in Wasser von 28ü Celsius abgekühlt worden ist, zur Form eines U zusammenzubiegen, so dass die beiden Enden parallel zu einander laufen und der innere Radius der Biegungscurve P/2 mal die Dicke des Probestreifens nicht übersteigt, ohne hierbei zu brechen oder Risse zu zeigen.

Der Prüfungsbericht muss die Angabe enthalten, ob die Platten ausgeglüht worden sind oder nicht.

Für Anker und Stehbolzen ist dieselbe Härteprobe wie für die Platten erforderlich, wobei der innere Radius der Biegungscurve nicht mehr als 172 mal so gross sein muss, als der Durchmesser des Probestückes, wenn dasselbe rund, oder die Seite, wenn dasselbe quadratisch ist.

Die Probestücke können bis zu einem Durchmesser von 25 mm re-ducirt werden.

Ueber Niete siehe § 9B.

Anzahl der Proben.

Wenn von jeder Platte bekannt ist, welcher Charge dieselbe entstammt, so genügt die folgende Anzahl Proben:

Eine Härteprobe für jede in Frage kommende Charge;

Eine Zugprobe auf je 4 Platten, wobei die Probestücke so auszuwählen sind, dass möglichst von jeder Charge eine Probe entnommen wird.

Wenn sich nicht feststellen lässt, welcher Charge die einzelnen Platten entstammen, so ist folgende Anzahl von Proben anzustellen: Eine Härteprobe von jeder Platte;

Eine Zugprobe von jeder Mantelplatte;

Eine Zugprobe von je vier der übrigen Platten.

B. Eisen (Schweisseisen).

Das zur Herstellung von Kesseln verwendete Eisen muss von bester Qualität sein. Für den Mantel, den Dampfsammler und andere cylindrische Theile eines Kessels, welche einem inneren Druck ausgesetzt sind, ist ein Material zu verwenden, dessen absolute Festigkeit mindestens 33 Kilo per qmm (21 Tons per Quadrat-Zoll engl.) quer zur Faser beträgt mit einer Dehnung von 7% bei einer Länge von

Schiffsdampf kesselbau-V orschrif ten.

200 mm (8 Zoll engl.). Das zu Ankern verwendete Eisen muss eine absolute Festigkeit von wenigstens 35 kg (22 Tons) quer zur Faser bei einer Dehnung von mindestens 10% auf 200 mm (8 Zoll engl.) Länge besitzen.

Siederohre.

§ 12.

Siederohre, aus Stahl oder Eisen hergestellt, sind zu überlappen und zu schweissen. Die Innen- und Aussenseite muss vollkommen glatt und frei von Schiefer, Brüchen, Schweiss- und anderen Fehlern sein; die Wandung muss überall dieselbe Dicke zeigen.

Das Material aller Siederohre für solche Kessel, die unter Special-Aufsicht des Bureau Yeritas gebaut werden sollen, muss einer Qualität wie folgt entsprechen:

Stahl. 35 bis 40 kg (22 bis 25 Tons) Festigkeit mit einer Dehnung von 22% bei einer Länge von 200 mm (8 Zoll engl.).

Eisen. 35 kg (22 Tons) Festigkeit mit einer Dehnung von 6% mit der Faser; 29 kg (I8V2 Tons) Festigkeit mit einer Dehnung von 4% quer zur Faser.

Die fertigen Rohre müssen ferner folgenden Proben in zufriedenstellender Weise widerstehen:

Alle Rohre (Eisen oder Stahl) werden einem inneren hydraulischen Druck von 40 kg per qcm (560 lbs. per Quadrat-Zoll) ausgesetzt und sie sind, unter diesem Drucke stehend, mit einem leichten Hammer, namentlich an der Schweissstelle, zu beklopfen.

Wenn in den Contracten vorgeschrieben ist, dass Stahlrohre nach den Vorschriften des Bureau Yeritas zur Verwendung gelangen sollen, so soll der Expert folgende Proben anstellen:

Ein Rohr von je 50 Rohren wird ausgewählt und, nachdem dasselbe ausgeglüht ist, den folgenden Proben unterworfen:

u. In kaltem Zustande wird in das eine Ende des Rohres ein conischer Dorn eingetrieben, bis sich der äussere Durchmesser des Rohres um 10% ausgedehnt hat.

b.    Ein 5 cm (2 Zoll) langer Ring ist in der Längsrichtung in angemessener Entfernung von der Schweissung aufzuschneiden, in kaltem Zustande flach zu schlagen und nach der entgegengesetzten Richtung in Kreisform wieder aufzurollen.

c.    Ein anderes Stück von derselben Länge ist flach zu schlagen, bis die Seiten sich berühren, ohne irgend welchen Bruch zu zeigen; die Schweissung muss sich in der Rundung befinden.

d.    Das Ende des Rohres ist rechtwinklig umzuflanschen, und der Flansch muss 16 mm (% Zoll) mehr Durchmesser haben als das Rohr aussen.

Es können gleichwerthige Versuche an Stelle der oben genannten ausgeführt werden, wenn dieselben die Billigung der Administration finden.

Kessel.

Regeln zur Bestimmung des Arbeitsdruckes oder der Plattendicke, sowie des Durchmessers der Anker. *

Cylindrische Kesselmantel und Dampfsammler mit innerem Drück.

§ и.

Die Lösung der Nietverbindungen kann erfolgen : 1. durch das Ab-reissen der Platten oder der Laschen zwischen den Nieten; 2. durch das Abscheeren aller Niete; 3. durch das Zusammenwirken beider Fälle. Die nachstehenden Formeln gestatten die Berücksichtigung aller dieser Fälle. Für die Dicke der Platten und den Durchmesser der Niete ist stets der höchste aller Werthe anzunehmen, die sich aus der Berechnung jeder einzelnen dieser Formeln ergeben.

I. Abreissen der Platte zwischen den Nieten.

Die Formeln für den Arbeitsdruck und die Dicke der Mantelbleche lauten in diesem Falle folgendermaassen :

Für Metermaass:

PB

und e =

20 R (e — 1)

20 а В

Für engl. Maase:

(I)

<2 a R (e — 0,04)

und e

PB

+ 0,04

In diesen Formeln bedeutet:

zulässiger Arbeite - Ueberdruck in Kilogramm per Quadrat-Centimeter, bezw. in engl. Pfund per Quadrat-Zoll engl, grösster innerer Durchmesser des Mantels oder Dampfsammlers in Centimeter, bezw. engl. Zoll. e = Plattendicke in Millimeter, bezw. engl. Zoll.

Der Werth e — 1, bezw. e — 0,04 soll die nach einem entsprechenden Verlust durch Corrosion verbleibende Plattendicke darstellen.

zulässige Beanspruchung des Materials auf absolute Festigkeit in Kilo per Quadratmillimeter, bezw. in engl. Pfund per Quadrat-Zoll engl. Der Werth von R ergiebt sich aus der Division der Minimal-Zerreissfestigkeit des Materials durch 4,4, welcher Divisor dem Sicherheits-Coëfficienten der Platte nach Ver-

* Die aus den nachstehenden Regeln sich ergebenden Dicken sind Minimalwerthe ; wenn in dem Heimathslande des Schiffes, für welches ein zu erbauender Kessel bestimmt ist, die bestehenden Landesgesetze höhere Materialstärken verlangen, so hat der Erbauer natürlich den Vorschriften der betreffenden Behörde zu genügen.

minderung ihrer Dicke durch Corrosion um 1 mm, bezw. 0,04 Zoll entspricht.

Wenn die absolute Bruchfestigkeit der einzelnen Platten aus Zerreissproben bekannt ist, so kann der betr. Werth für В angenommen werden; im andern Falle wird В wie folgt bestimmt :

Fiir Stahl, indem man die von dem Erbauer angenommene Minimal-Festigkeit, welche auf der zur Genehmigung einzureichenden Zeichnung angegeben ist (vergl. Art. 33, § 11), durch 4,4 dividirt.

Für Eisen, indem man dafür einen Werth von 7,5 Kilo bezw. 10,700 engl. Pfund annimmt, was einer absoluten Festigkeit von 33 Kilo, bezw. 21 Tons entspricht. (Die den verschiedenen Festigkeiten in Tons per Quadrat-Zoll entsprechenden Werthe von 2 В in engl. Pfund finden sich in der nachfolgenden Tabelle.)

а = Verhältniss der Festigkeit des Plattenquerschnitts zwischen den Nietlöchern zu dem vollen Plattenquerschnitt. Dasselbe ergiebt sich aus der Formel

P — (I

wobei:

= Theilung der Niete in Millimeter, bezw. Zoll in der äussersten Nietreihe (siehe Fig. 1 und 2 auf Seite 22—23), und = Durchmesser der Nietlöcher in Millimeter, bezw. Zoll, und zwar entweder

1.    der wirkliche Durchmesser, wenn die Nietlöcher gebohrt oder nach dem Lochen aufgebohrt sind, oder

2.    der um 6 mm 0/4 Zoll) vergrösserte Durchmesser, wenn die Nietlöcher einfach eingelocht sind.

Tabelle der Werthe 2 it in den Formeln (I) und (IY) entsprechend der verschiedenen Festigkeit des Materials in Tons per Quadrat-Zoll.

Werth von 2 В

Werth von 2 В

Festigkeit der Platten in Tons

per Quadrat-Zoll

Festigkeit der Platten in Tons

per Quadrat-Zoll

29

28

27

267t

26

257t

25

247o

29500

28500

27500

27000

26500

26000

25500

25000

24

237«

23

227s

22

217a

21

207a

24400

23900

23400

22900

22400

21900

21400

20900

II. Abscheeren der Niete.

Für diesen Fall gelten folgende Formeln zur Bestimmung des Arbeitsdruckes und des Gesammt-Nietquerschnitts :

2 AS

(И)

und А —

in welchen Formeln P und В dieselbe Bedeutung wie in den vorhergehenden haben.

I = Länge in Centimeter oder Zoll, innerhalb welcher sich die Anordnung der Niete in derselben oder in symmetrischer Weise wiederholt. In den meisten Fällen wird l gleich der Theilung in der äussersten Nietreihe sein.

Maximal - Beanspruchung der Scheerfestigkeit in Kilogramm per Quadrat-Millimeter, bezw. in engl. Pfund per Quadrat-Zoll engl., welche für das Nietmaterial gestattet werden darf, und es kann hierfür die durch 4,4 getheilte wirkliche Scheerfestigkeit des Materials, die, wenn irgend möglich, immer durch Versuche festgestellt werden sollte, angenommen werden. Ist die wirkliche Scheerfestigkeit des Materials nicht bekannt, so soll dafür die absolute Festigkeit des Nietmaterials multiplicirt mit 0,8 maassgebend sein, und der Werth von S ergiebt sich demnach.

Für Stahl, indem man die vom Erbauer in Uebereinstimmung mit Art. 33, § 11 angenommene Minimal-Festigkeit des Materials durch 5,5 theilt.

Die obere Festigkeitsgrenze darf in keinem Falle 42 kg pro Quadrat-Millimeter überschreiten.

Für Eisen, indem man dafür einen Werth von 6 kg, bezw. 8600 Pfund engl, einsetzt, was einer absoluten Festigkeit von 33 Kilo, bezw. 21 Tons entspricht.

Gesammt - Scheerquerschnitt in Quadrat - Millimeter, bezw Quadrat-Zoll engl, innerhalb der Länge I, (bei Anwendung von Doppellaschen also gleich dem zweifachen Gesammt-Niet-querschnitt), welcher eventuell folgenden Bestimmungen gemäss zu corrigiren ist:

1.    Der Gesammt - Scheerquerschnitt kann ohne eine Reduction in Rechnung gebracht werden, wenn die Nietlöcher in die Platten gebohrt wurden, nachdem diese bereits zusammengepasst sind, und die Längs - und Rundnäthe wenigstens doppelt und erstere mit Hilfe von Nietmaschinen genietet werden.

Diese Bestimmung findet auch auf gelochte Platten Anwendung, wenn die Nietlöcher nach Zusammenpassung der Platten aufgebohrt werden und also gleichfalls genau auf einander passen.

2.    Von dem Scheerquerschnitt ist nur ¹⁵/ie iiPRechnung zu

setzen, wenn die Nietung mit der Hand ausgeführt wird, im Uebrigen aber die unter 1. erwähnten Bedingungen erfüllt sind.

3. Von dem Scheerquerschnitt ist nur ⁷/e in Rechnung zu setzen, wenn die Platten nach vorhergegangener Biegung gelocht und die Längs- und Rundnähte wenigstens doppelt genietet werden.

III. Abreissen der Platten mit gleichzeitigem Abscheeren der Niete.

Dieser Fall ist nur dann zu untersuchen, wenn die Niet-Distanz in der äusseren Nietreihe grösser ist als in den inneren Reihen. Es gilt dabei folgende Formel:

2 (В В + CS)

.    . (HI)

1У.............-JO-

■>

pJ,

F-Ï-

L,.....1

Fi'J. 1.

In dieser Formel haben P, Д S, D und l dieselbe Bedeutung wie früher.

В = Plattenquerschnitt in Quadrat-Millimeter bezw. Quadrat-Zoll für eine Länge von I und in der voraussichtlichen Bruchlinie, wobei angenommen wird, dass die Plattendicke bereits durch Corrosion um 1 mm, bezw. 0,04 Zoll verringert ist. Wenn die Nietlöcher nur gelocht sind, ohne aufgebohrt worden zu sein, so ist die im Falle I unter 2« vorgeschriebene Correctur für den Durchmesser der Nietlöcher vorzunehmen.

С — Gesammt-Scheerquerschnitt der Niete, welche voraussichtlich auf der Länge l abgescheert werden; derselbe ist erforderlichenfalls gemäss der im Falle II unter 2° und 3» getroffenen Bestimmungen zu berichtigen.

IV. Abreissen der Laschstücke.

Das Lösen der Nietverbindungen kann auch durch Abreissen in einer der inneren Nietreihen stattfinden (z. B. in der Linie PQ in Fig. 1 und 2).

- -J¹ --if

■4

LË

•J. ï

l-o

ЩФ-

E_

Fig. 2.

Die für diesen Fall geltenden Formeln müssen dieselbe Gestalt annehmen, wie im Falle I. nämlich

für Metermaass:

20 « В (t - 1)

und t

PD

20 а В

oder für engl. Maass:

2 а В (t — 0,04)

(IV)

und t =

PD

+ 0,04

In diesen Formeln haben P, D und В dieselbe Bedeutung wie früher.

t = Dicke des Laschstückes in Millimeter bezw. engl. Zoll oder die Summe der Blechdicken, wenn doppelte Laschstücke vorhanden sind. (Bei der Bestimmung der Blechdicke der Laschstücke ist auch darauf Rücksicht zu nehmen, dass dieselbe ausreichend gross ist, um ein gutes Verstemmen zu ermöglichen.)

, wobei

Theilung der Niete der inneren Reihe und Durchmesser der Nietlöcher in der inneren Reihe, welcher noch um 6 mm hezw. */4 Zoll engl, zu erhöhen ist, für den Fall, dass die Nietlöcher einfach gelocht sind.

V. Abreissen der Laschstücke mit gleichzeitigem Abscheeren der Niete.

Auf diesen Fall findet Formel (HD Anwendung mit dem Unterschiede, dass hier В den Querschnitt des oder der Laschstücke bedeutet. Desgleichen sind hier die für Fall III in Betracht kommenden Correc-turen anzuwenden.

Anmerkung: -- Die Nietlöcher müssen vom Plattenrand einen Nietdurchmesser entfernt sein.

In Zickzack-Nietungen ist die Entfernung zwischen zwei Nietreihen so gross zu wählen, dass man ein Abreissen in der Zickzack-Linie nicht zu befürchten hat.

Wenn in den Mantelblechen Stehbolzen angebracht werden, so ist darauf zu achten, dass durch dieselben keine grösseren Ver-schwächungen hervorgerufen werden, als durch die Nietverbindungen; andernfalls ist bei Bestimmung der Plattendicke auf die Yerschwächung durch die Stehbolzen Rücksicht zu nehmen. Die Plattendicke kann dann nach Formel (I) bestimmt werden, indem man für p und d die analogen Werthe für Stehbolzen einsetzt.

Für die Rundnähte ist zweifache Nietung erforderlich, wenn die Dicke der Platten 12,5 mm (Va Zoll engl.) überschreitet.

zu

ln Doppelkesseln mit 6 Feuerungen sind die Rundnähte dreifach vernieten; für die nächst den Stirnflächen gelegenen Rundnähte genügt indess zweifache Vernietung.

Dieselbe Anordnung der Vernietung wird auch lür Doppelkessel mit vier Feuerungen empfohlen.

Beispiel,

die Anwendung obiger Regeln auf die in Figur 2 dargestellte Nietverbindung erläuternd.

ad I. Für das Abreissen der Platte zwischen den Nieten ist der Werth von p-d gleich der lichten Entfernung zwischen den Nietlöchern E und F. Sind die Platten einfach gelocht, so ist p — Durchm. des Nietloches E — 6 mm (bezw. — lU Zoll engl, als lichte Entfernung zwischen den Nietlöchern anzunehmen, ad II. Für das Abscheeren der Niete gilt die Länge I gleich p.

Die auf dieser Länge liegenden Niete, welche abgescheert werden würden, sind also:

bei einfacher Abscheerung die Hälfte des Niets JE und die Hälfte des Niets Ff zusammen daher ein Niet; bei doppelter Abscheerung je die Hälfte der Niete H und J und die ganzen Niete G und K, zusammen also drei doppelt zu zählende Niete.

Demnach ist:

A = Querschnittsfläche des Nietloches E + ⁶ mal die Querschnittsfläche eines Nietloches. Dieser Werth von A ist dann event, gemäss der beim Falle II unter 2« und 3° gegebenen Bestimmungen mit ¹⁵/i6 resp. ⁷/e zu multipliciren. ad III. Für das Abreissen der Platte in der Linie N0 bei gleichzeitigem Abscheeren in der äusseren Nietreihe gestaltet sich die Untersuchung lolgendermaassen:

Da an den inneren Flächen der Verlaschung keine Corrosion stattfinden bann, so ist in Formel (III)

В =z (p — ii/₂ Durchmesser des Nietloches G) X Plattendicke. Hierbei ist der Durchmesser des Nietloches um 6 mm (lU Zoll) zu erhöben, wenn die Nietlöcher nur durch Lochen her-gestellt sind.

C = Gesammt-Scheerquerschnitt der Niete, nämlich die Hälfte des Nietquerschnitts E + die Hälfte des Nietquerschnitts F, oder mit andern Worten, der Querschnitt eines Niets. — Dieser Werth ist unter Umständen gemäss der beim Falle II unter 2o und 3o gegebenen Bestimmungen mit ¹⁶/i6 resp. ⁷/e zu multipliciren.

ad IV. Für das Abreissen der Laschstücke in der Linie P Q ergiebt sich der Querschnitt derselben auf der Länge ą zu:

(ą — Durchmesser des Nietloches J) X Summe der Laschendicken. Hierbei ist der Durchmesser des Nietloches um 6 mm C/4 Zoll) zu erhöhen, wenn die Nietlöcher nur durch Lochen hergestellt sind.

ad V. Für das Abreissen der Laschstücke in der Linie L M bei gleichzeitigem Abscheeren der Niete in den Reihen N0 und PQ ist in Formel (III) zu setzen:

JB = (p — Durchmesser des Nietloches E) X Dicke der breiteren Lasche. Hierbei ist der Durchmesser des Nietloches um 6 mm (74 Zoll) zu erhöhen, wenn die Nietlöcher nur durch Lochen hergestellt sind.

C = 3 X Querschnitt des Nietloches G + 3 X Querschnitt des Nietloches K. Dieser Werth ist unter Umständen gemäss der bei Fall II unter 2^> und 3° gegebenen Bestimmungen mit ¹⁶/ie resp. ⁷/e zu multipliciren.

Mantelplatten der Ueberhitzer.

Zur Bestimmung des Arbeitsdruckes und der Dicke der Mantelplatten cylindrischer Ueberhitzer müssen die vorstehenden Formeln, aber mit lolgenden Aenderungen, angewepdet werden;

1° Wenn die Platten der directen Einwirkung der Verbrennungs-gase ausgesetzt sind, so müssen die in den Formeln (I) und (II) gegebenen WerthevonJ^ und S mit 0,8 multiplicirt und der wegen Corrosion, bezw. Abbrennens der Platten erforderliche Zuschlag zur Plattendicke zu 4,5 mm (³/ie Zoll engl.) angenommen werden. — Die Formeln (I) erhalten demnach folgende Form:

Für Metermaass:

16 а В (e — 4,5)

und e

PD

lß a В

+ 4,5

Für engl. Maass:

1,6 а В (e — ³/ie)

und e

PD

+ ⁸/i6

1,6 a В

2° Wenn die Platten vor der directen Einwirkung der Verbrennungsgase geschützt sind, so müssen die in den Formeln (I) und (II) gegebenen Werthe von В und S mit 0,9 multiplicirt und der wegen Abbrennens der Platten erforderliche Zuschlag zur Plattendicke zu 3 mm (Vs Zoll engl.) angenommen werden. — Die Formeln (I) erhalten dann folgende Form:

Für Metermaass:

18 cc В (e — 3)

und e

PD

IS а В

Für engl. Maass :

1,8 aB(e- Va)

und e

PD

1,8 а В

+ Va

Ebene Kesselwandungen.

§ 12.

Der zulässige Arbeitsdruck, bezw. die Dicke ebener Kessel Wandungen sind nach folgenden Formeln zu bestimmen:

Für Metermaass:

(<f-l,5)2 a‘ 4- b⁸

und â

(а² + b²) ~y

Für engl. Maass:

(cf - l)2 a‘ +¥

und â

(а² + Ь²) т

Hierbei bedeutet:

Pu *0 в rO

zulässiger Arbeite-Ueberdruck in Kilogramm per Quadrat-Centimeter, bezw. in engl. Pfund per Quadrat-Zoll engl. Plattendicke in Millimeter, bezw. sechzehntel Zoll engl. Abstand der Stehbolzen oder Anker innerhalb einer Reihe von einander in Centimeter bezw. Zoll.

Abstand der Stehbolzen- oder Anker-Reihen von einander in Centimeter bezw. Zoll.

Bei unregelmässiger Anordnung der Stehbolzen oder Anker, wie in nebenstehender Skizze, soll Y a² -j- b² durch Ya (рг -J- p₂) ersetzt werden.

.    >'Q.

JV ’ Ż4, 0

'■V

absolute Festigkeit des Materials in Kilogramm per Quadrat-Millimeter, bezw. in Tons per Quadrat-Zoll engl.

Die absolute Festigkeit ist hier in derselben Weise wie bei den Mantelblechen zu bestimmen, es ist also für Stahl die vom Erbauer angenommene, auf der Kesselzeichnung angegebene Minimal-Festigkeit des Materials, und für Eisen, 33 Kilo per Quadrat-Millimeter, bezw. 21 Tons per Quadrat-Zoll anzunehmen.

eine Constante, deren Werth von der Art der Construction der Stehbolzen abhängt; es ist nämlich:

0,735 für Metermaass, bezw. 0,084 für engl. Maass, wenn die Stehbolzen oder Anker in die Platten geschraubt oder vernietet sind;

= 0,578, bezw. 0,065, wenn dieselben in die Platten geschraubt und aussen mit einer Mutter versehen sind;

0,542, bezw. 0,062, wenn dieselben in die Platten geschraubt, innen und aussen mit Muttern und Unterlegscheiben versehen sind, und der Durchmesser der äusseren Scheibe wenigstens 0,4 mal der Entfernung zwischen den Stehbolzen- oder Ankerreihen gleichkommt. Die Dicke dieser Unterlegscheibe muss mindestens a/₃ der Plattendicke betragen und ist noch zu erhöhen, wenn der Durchmesser der Scheibe mehr als l¹/» mal den über die Ecken gemessenen Durchmesser der Muttern beträgt. К = 0,481, bezw. 0,055, wenn die Stehbolzen oder Anker zu beiden Seiten der Platte mit Muttern und Unterlegscheiben versehen sind, und die äussere Unterlegscheibe mit der Platte vernietet ist, ihre Dicke mindestens s/₄ der Plattendicke und ihr Durchmesser wenigstens 0,6 mal der Entfernung zwischen den Stehbolzen- oder Ankerreihen gleichkommt.

0.578 bezw. 0,065, wenn die Anker eingeschraubt und mit einer äusseren Mutter versehen sind, oder wenn ein Ende mit einer Mutter versehen und das andere in einer dicken Platte eingeschraubt und das Ende umgenietet ist. (Es bezieht sich dies namentlich auf kurze Stehbolzen von Feuerbüchsen.)

Die verschiedenen Werthe von

— siebe in nachstehender Tabelle.

Wenn die Platte an der einen Seite mit Dampf und an der andern mit den Verbrennungsgasen in Berührung kommt, so ist die Dicke derselben zu erhöhen. Wenn z. B. der obere Theil der Stirnwände von Dampfkesseln gewöhnlicher Construction mit rückkehrender Flamme in keiner Weise gegen die Einwirkung der Verbrennungsgase geschützt ist, so findet sich der zulässige Druck, bezw. die Dicke aus folgenden Formeln:

Für Metermaass:

(cT—8)*    w 0,9 Г

a² + W X К

und ()'= 3 +

(а² + K)

PK

0, 9 T

Für engl. Maass:

(d—2)² 0,9 T Р~"аГ+1? К

und d = 2 +

0,9 T

Sind diese Platten durch Flammbleche geschützt, so ist eine Erhöhung ihrer Dicke nicht erforderlich.

Werden die Frontplatten aus 2 Stücken hergestellt, so muss die Ueberlappung, wenn die Platten Va Z<oll und darüber stark sind, doppelte Nietung erhalten.

WIS

Tabellen für Werthe von

in den Formeln für ebene

Kesselwandungen.

Für Metermaass:

Absolute Festigkeit

der Platten in Kilo К = 0,481 К = 0,542 К -- 0,578 К = 0,735 pro qmm

^^.4^^^rf5.^rf5.^C0C5C5COCOC3C;O3 03 <X<J05(0irf5.C3t0M'OC00C<I05(^rf5.C0t0H^

•<o«o«o«o«OQOQooooooo«a<i^a<i<io»OiOs

JD ЗЛ COMjO <| pi    JO jvIjJS* JO _pjX> 05

"boVl 05 05 O'T^'V'w'to'M'o'o'éo'Ôo'Vq'os’O»'сл

ÛOOOQOOOQC-^<J^3^<l*4050»OiO>OiOiCn po со    СЛ OeJ-łjO) j» 05jU_t0 PS° J⁻'¹

~Æ». 05 Ъс О    со'о'м

54,0

55,8

57,6

59,8

61,1

62,9

64,6

66,4

68,1

69,8

71,6

73,4

75,0

76,8

78,6

80,4

82,2

83,8

WIS

II

42,2

43,5

44,9

47,6

49,0

50,4

51,7

53,0

54,4

55,8

57,2

58,5

59,9

61,2

62,6

65,3

Für engl. Maass :

Absolute Festigkeit

der Platten in Tons К = 0,055 К = 0,062 К = 0,065 К = 0,08 4 pro DZoll

OG IsS ■<! Ю OS I—¹¹ O) H‘СЛОСЛ

= 238.0 250.0 262.0

278.8

285.8

297.6

309.6

321.4

333.4

345.2

357.2

: 363.6

381.8 400.0 418.0

436.2

454.4

472.6

490.8 509.0

527.2

545.4

: 322.6

338.6

354.8 371.0 387.0 403 2

419.4

435.4

451.6

467.8

483.8

Anker und Stehbolzen.

§ 13.

Der Durchmesser der zur Unterstützung ebener Kesselwandungen dienenden Anker und Stehbolzen findet sich aus folgender Formel : für Metermaass:

für engl. Maass:

K-r

_⁷’⁵ я

300 T

d = Vs +

wobei :

а.

= wirklicher Durchmesser des Ankers oder Stehbolzens (Kern des Gewindes) in Millimeter, bezw. engl. Zoll,

== Beanspruchung des Ankers in kg, bezw. engl. Pfund,

= absolute Festigkeit des Materials in kg per Quadrat - Millimeter, bezw. in Tons per Quadrat-Zoll engl.

Als Festigkeit gilt:

Für Stahl, die untere Grenze der vom Erbauer in Uebereinstimmung mit §11 angenommenen Festigkeit, und Für Eisen, 35 Kilo, bezw. 22 Tons. — In beiden Fällen kann jedoch die wirkliche Festigkeit des Materials eingesetzt werden, wenn dieselbe aus angestellten Versuchen bekannt sein sollte.

Wenn man für die Anker einen anders gestalteten, nicht runden Querschnitt wählt, so sind die Dimensionen derart zu berechnen, dass der auf den Anker entfallende Zug keine grössere Beanspruchung hervorruft, als der Festigkeit des Materials getheilt durch 5,75 entspricht, bei welcher Berechnung jedoch noch immer 1,5 mm (Vie Zoll) an der ganzen Peripherie des Ankers für Corrosion in Abzug zu bringen ist.

Bei geschweissten Ankern ist die Festigkeit um 20% geringer anzunehmen. — Das Schweissen stählerner Anker ist jedoch nur bei Verwendung ganz weichen Materials gestattet.

Für Kessel mit sehr hohem Druck, also für solche, welche zum Betriebe von dreifachen Expansions-Maschinen dienen, wird empfohlen, die Längsanker mit Gewinde in die Stirnwände einzuschrauben und ausserdem innen und aussen mit Muttern zu versehen.

Auch die Ankerrohre sind in die Rohrplatten zu schrauben, wobei jedoch empfohlen wird, in der Rauchkammer keine Muttern anzubringen.

Glatte cylindrische Feuerrohre.

§ 14.

Der zulässige Arbeitsdruck und die Dicke der Platten ergeben sich aus folgenden Formeln:

-- ---- und d

У-o

wobei :

Dicke der Platten in Millimeter, bezw. engl. Zoll, äusserer Durchmesser des Feuerrohrs in Centimeter, bezw. engl. Zoll,

zulässiger Arbeits-Ueberdruck in kg per Quadrat-Centimeter, bezw. in engl. Pfund per Quadrat-Zoll engl.,

Länge des Feuerrohrs in Centimeter, bezw. engl. Fuss. Ist das Feuerrohr mittetet starker Ringe versteift, so bedeutet L die Entfernung zwischen zwei Ringen.

588 für Metermaass, bezw. 70,000 für engl. Maass, wenn das Feuerrohr vollkommen kreisrund und die LängsnaTit demnach entweder geschweisst — oder stumpf gestossen und mit einem Laschstück versehen — oder bei doppelter Vernietung derartig gekröpft überlappt ist, dass die Kreisform vollständig correct bleibt.

C = 504, bezw. 60,000, wenn das Feuerrohr nicht vollkommen kreisrund oder die Längsnaht nur einfach überlappt ist.

Die hier gegebenen Constanten beziehen sich auf eiserne Platten guter Qualität; dieselben können mit 1,2 multiplicirt werden bei Verwendung von Platten aus weichem Stahl — oder aus Eisen, welches von allerbester Qualität mit Bezug auf sein Verhalten im Feuer, von gleichförmiger Structur und ohne alle Blasen, Schiefer oder sonstige Fehler ist und den nachfolgenden Prüfungs-Bedingungen widersteht :

in Kilo per Quadrat-

Millimeter .......

in Tons per Quadrat-

Zoll .............

Dehnung auf 200 mm (8 Zoll engl.) Länge Abbiegungswinkel für kalte Biegung, ohne

zu brechen........................

Abbiegungswinkel für warme Biegung, ohne zu brechen........................

Absolute Festigkeit

Mit der Faser. Quer zur Faser.

36

34

23

16%

21V*

lOo/o

600

350

1800

1800

Die Dicke darf in keinem Falle geringer sein als:

PB

56

(resp.

PD

8000

in engl. Maass) für eiserne Platten;

PB

63

(resp.

PB

9000

in engl. Maass) für stählerne Platten.

Es wird empfohlen, die glatten cylindrischen Feuerrohre der Länge nach in so viele einzelne Stücke zu theilen, dass die Plattendicke 16 mm (⁶/e Zoll) nicht zu überschreiten braucht.

Gewellte und gerippte Feuerrohre.

§ 15.

Die Plattendicke ergiebt sich nach folgenden Formeln: 1. Für gewellte Feuerrohre:

Für Metermaass:

PB

139

Für engl. Maass:

cf =

PB

1259

wobei :

cf = Plattendicke in Millimeter, bezw. in sechzehntel Zoll;

P = zulässiger Arbeite-Ueberdruck in Kilogramm per Quadrat-Centimeter, bezw. in engl. Pfund per Quadrat-Zoll engl.

В = äusserer Durchmesser in Centimeter, bezw. in Zoll, über den Wellen gemessen.

Diese Formel setzt eine Höhe der Wellen von wenigstens 4 cm (P/a Zoll) und eine Länge derselben von wenigstens 15 cm (6 Zoll) voraus.

2. Für gerippte Feuerrohre, wenn dieselben zur Zufriedenheit der Verwaltung hergestellt sind:

Für Metermaass:

PB

130

cf =-

Für engl. Maass:

PB

⁰ — 1160 + ²

wobei cf und P wie vorstehend, und

äusserer Durchmesser des cylindrischen Theiles zwischen den Rippen in Centimeter, bezw. in Zoll.

Diese Formel setzt eine Entfernung zwischen den Rippen von 23 cm (9 Zoll) bei einer Rippenhöhe von 35 mm (l⁸/e Zoll) voraus : auch darf der Unterschied zwischen dem grössten und dem kleinsten Durchmesser des Feuerrohres 0,3% des mittleren Durchmessers nicht überschreiten.

Die in den Vorstehenden gegebenen Coëfficienten beziehen sich auf den Fall, wo das Material eine Zugfestigkeit von 41 kg (26 Tons) bis 47 kg (30 Tons) besitzt. Ist die Festigkeit geringer als 41 kg (26 Tons) so ist der Coefficient proportional der Festigkeit zu vermindern.

Allgemeines über die Anordnung der Kessel.

§ 16.

Wenn das Schiff mehrere Kessel hat, so müssen dieselben zusammen oder unabhängig von einander arbeiten können; zu diesem Zwecke sind zwischen den Kesseln und dem gemeinschaftlichen Ueber-hitzer oder zwischen den verschiedenen Ueberhitzern und dem Haupt-Dampfrohr Absperrventile anzubringen.

Jeder Kessel ist mit mindestens einem Manometer und zwei Wasserstandzeigern zu versehen, entweder mit einem Wasserstandsglas und einem Satz Probirhähne oder mit zwei Wasserstandsgläsern.

Kessel, welche an beiden Seiten zum Feuern eingerichtet sind, müssen an jeder Front mit derselben Einrichtung versehen sein.

Die Dampfrohre der Hülfsmaschinen müssen unabhängig von dem Hauptdampfrohr sein, um bei dem Arbeiten der Winden und Pumpen die Hauptmaschine unbeeinflusst zu lassen.

Das am Boden befindliche Abblaserohr muss derart eingerichtet sein, dass ein Hahn unmittelbar an der Aussenwandung des Kessels, und ein anderer Hahn unmittelbar an den Platten der Schiffswand angebracht ist. Das Schaum-Abblaserohr muss in ähnlicher Weise eingerichtet sein.

Es sollte eine Einrichtung getroffen werden, dass das Absperrventil der Kessel vom Fussboden des Heizraums oder von Deck aus geschlossen werden kann.

Zur Conservirung der Platten müssen alle Hähne am Schiffsboden mit einem Ansätze versehen sein, welcher durch die Aussenhautplatten und durch einen von auswärts angebrachten Flansch reicht. Falls dieser Flansch aus Eisen hergestellt wird, so ist derselbe zu verzinken.

Dome und Ueberhitzer, welche im Rauchfange angebracht und der directen Einwirkung der Flammen ausgesetzt sind, können nur als eine Ausnahme zugelassen werden und müssen durch Schutzplatten in genügender Weise geschützt sein. In allen Fällen muss es möglich sein, die inneren und äusseren Theile der Dome und Ueberhitzer in ausreichender Weise untersuchen zu können.

Die Kessel sind durch kräftige Anker oder Stützen gegen eine Quer-Verschiebung durch das Rollen des Schiffes und gegen ein Verrücken längschiffs bei einer etwaigen Collision zu schützen.

Alle Mannlöcher sind mit Verstärkungsringen zu versehen.

Jeder Hauptkessel muss wenigstens zwei Sicherheits-Ventile von erprobter Einrichtung erhalten.

Der Gesammt-Querschnitt derselben muss so gross sein, dass bei wenigstens 20 Minuten lang anhaltendem scharfen Heizen der Kessel,

der Druck auf die Sicherheits-Ventile nicht mehr als ‘До über dem approbirten Kesseldruck beträgt.

Wenn der Kessel mit einer Einrichtung für forcirten Zug versehen wird, so ist der Querschnitt der Sicherheits-Ventile noch entsprechend der höheren Dampferzeugungs-Fähigkeit des Kessels zu erhöhen.

Es sollten Vorrichtungen getroffen werden, um die Sicherheitsventile vom Deck oder vom Fussboden des Heizraumes aus lüften zu können.

Wenn es möglich ist, einen Ueberhitzer, welcher zugleich mit zwei oder mehreren Kesseln in Verbindung steht, zu isoliren, so ist an demselben ein Sicherheits-Ventil von passendem Durchmesser anzubringen.

Auszug aus den Vorschriften von

Lloyd’s Register of British and foreign shipping

für

den Bau von Schiffs-Dampfkesseln.

pro 1898-1899.

(Die Vorschriften sind jeweiligen Veränderungen unterworfen.)

Regeln zur Bestimmung des erlaubten Ueber-drucks in neuen Kesseln.

Cylindrische Mäntel eiserner Kessel.

Die Dicke der eisernen cylindrischen Kesselmäntel berechnet sieb aus der Stärke der Längsnaht nach folgender Formel:

— Arbeitsdruck

worin C= Coefficient nach folgender Tabelle,

T — Dicke des Bleches in Zoll,

D = mittlerer Durchmesser des Mantels in Zollen,

В = Procentsatz der Stärke der Naht; gefunden wie folgt. — Der geringste Procentsatz ist zu nehmen:

• 100

Für das Blech in der Nath В —

Schiffsdampf kesselbau-V orschriften.

in eisernen Platten mit gestanzten Löchern.

•    90 mit eisernen Nieten

Für Nieten in der Naht В —

tL • 100 mit eisernen Nieten

n • а p • T

in eisernen Platten mit gebohrten Löchern.

(Im Falle doppelter Abscheerung setzt man 1,75 a anstatt a). worin p = Theilung der Nieten,

d = Durchmesser der Nieten,

а = Querschnitt der Nieten innerhalb der Theilung p, n = Zahl der Nieten.

Anmerkung. In jedem Fall, wo die Stärke der Längsnaht durch einwandfreie Versuche sich grösser ergiebt, als durch diese Formel, ist die wirkliche Stärke in die Berechnung einzusetzen.

Tabelle der Coëfficienten.

Eiserne Kessel.

Beschreibung der Längsnaht

Für

Platten Va " dick und

darunter

Für

Platten zwischen Va" U. */i" Dicke

Für Platten über ⁹U" Dicke

170

Ueberlappte Naht, gestanzte Löcher Ueberlappte Naht, gebohrte Löcher Doppelt überlaschte Naht, gestanzte Löcherl 170 Doppelt überlaschte Naht, gebohrte Löcherj 180

Anmerkung. Die Stärke der inneren Lasche muss mindestens ■/« der Stärke der Längsnaht betragen.

155

170

165

180

180

190

190

190

200

Cylindrische Mäntel stählerner Kessel.

Die Dicke der cylindrischen stählernen Kesselmäntel berechnet sich aus lolgender Formel:

Arbeitsdruck in Pfd. pro Quadratzoll.

C . (T— 2) . В

worin D — mittlerer Durchmesser des Mantels in Zoll,

T — Dicke der Platte in 16tel Zoll,

C = 20, wenn die Längsnähte mit doppelter Ueberlaschung von gleicher Breite zusammengefügt sind,

(7 ==19,25, wenn sie mit doppelter Ueberlaschung von ungleicher Breite zusammengefügt sind, nur an der einen Seite den durch die äussere Nietreihe reducirten Plattentheil bedeckend, 18,5, wenn die Längsnähte überlappte Nähte sind.

W enn die geringste Zugfestigkeit der Mantelplatte 28 oder 29 Tons pro Quadratzoll anstatt 27 Tons pro Quadratzoll ist, dann kann der Werth von .C entsprechend erhöht werden.

В — der geringste Procentsatz der Stärke der Längsnaht, gefunden wie folgt:

• 100.

Für die Platte" in der Naht В

Für die Nieten in der Naht В angewendet werden,

-    • 85, wenn Stahlnieten

? • 70,

wenn eiserne

Nieten angewendet werden wenn p — Theilung der Nieten in Zollen, t = Dicke der Bleche in Zollen,

Durchmesser der Nietlöcher in Zollen,’ n = Zahl der innerhalb der Niettheilung der Längsnaht verwendeten Nieten,

Querschnitt der Nieten innerhalb der Theilung p in Quadratzoll.

(Im Falle doppelter Abscheerung setze man 1,75 a anstatt a.)

Anmerkung : Die Stärke der inneren Lasche muss mindestens ³/4 der Stärke der Längsnaht betragen.

Angemessene Abzüge

Anmerkung: Für die Mantel von Ueberhitzern oder Dampfkisten, die in Rauchkammern eingeschlossen, oder der directen Berührung der Flammen ausgesetzt sind, sollten die Coëfficienten ²/s von denjenigen sein, die in den vorhergegangenen Tabellen angegeben.

(deductions) sind für Oeffnungen im Mantel zu machen.

Alle Mannlöcher in kreisrunden Mänteln sind mit Versteifungsringen zu versehen. Die Mantelplatten unter den Domen in Kesseln sind mit der Domdecke oder anderweitig zu versteifen.

Stehbolzen.

Die Dicke der Stehbolzen, welche ebene Flächen versteifen, ist am dünnsten Theil des Stehbolzens oder an der Befestigungsstelle zu berechnen und die zulässige Anstrengung darf folgende Grenzen nicht überschreiten ; nämlich :

Eiserne Stehbolzen: Für Stehbolzen, die l¹/«" als kleinsten Durchmesser nicht überschreiten, und für alle zusammengeschweissten Stehbolzen 6000 Pfd. pro Quadratzoll: für nichtzusammengeschweisste Stehbolzen über IV2" kleinsten Durchmesser 7500 Pfd. pro Quadratzoll.

Stählerne Stehbolzen Für Gewindestehbolzen, welche IV2" als kleinsten Durchmesser nicht überschreiten, 8000 Pd. pro Quadratzoll und für Gewindestehbolzen über IV2" geringsten Durchmesser 9000 Pfd pro Quadratzoll. Für andere Stehbolzen, welche IV2" kleinsten Durchmesser nicht überschreiten, 9000 Pfd. pro Quadratzoll, und für Stehbolzen über 172" kleinsten Durchmesser 10000 Pfd. pro Quadratzoll.

Ankerröhren (Staytubes): Die zulässige Anstrengung darf nicht 7500 Pfd. pro Quadratzoll überschreiten.

Ebene Platten.

Die Dicke der ebenen Platten, die von Stehbolzen unterstützt sind, ist folgender Formel zu entnehmen:

P²

= Arbeitsdruck in Pfd. per Quadratzoll;

worin T — Dicke der Platte in sechzehntel Zollen.

P²= Quadrat der Theilung in Zoll. Wenn die Theilung innerhalb der Reihen derjenigen zwischen den Reihen nicht gleich ist, dann ist das Mittel der Quadrate beider Theilungen zu nehmen.

90 für eiserne oder stählerne Platten ⁷/ie Zoll dick und darunter versehen mit Gewindestehbolzen mit vernieteten Köpfen. 300 für eiserne oder stählerne Platten über ⁷/ie Zoll dick, versehen mit Gewindestehbolzen mit vernieteten Köpfen.

110 für eiserne oder stählerne Platten ⁷/ie Zoll dick und darunter, versehen mit Stehbolzen und Muttern.

120 für eiserne Platten über ⁷Дв Zoll dick und für stählerne Platten zwischen ⁷/i6 und ⁹/ie Zoll dick, versehen mit Gewindestehbolzen und Muttem.

C = 135 für stählerne Platten, ⁹/ieZoll dick und darüber, versehen mit Gewindestchbolzen und Muttern.

C —140, für eiserne Platten, versehen mit Stehbolzen und doppelten Muttern.

C — 150 für eiserne Platten mit Stehbolzen mit doppelten Muttern und Unterlegscheiben an der Aussenseite der Platten von mindestens Ve der Theilung im Durchmesser und der halben Dicke der Platten.

C = 160 für eiserne Platten, versehen mit Stehbolzen mit doppelten Muttern und Unterlegscheiben, mit der Aussenseite der Platten vernietet, von mindestens ²/б der Theilung im Durchmesser und halber Dicke der Platten.

175 für eiserne Platten, versehen mit Stehbolzen mit doppelten Muttern und Unterlegscheibe mit der Aussenseite der Platten vernietet, wenn die Unterlegscheiben mindestens ²/з des Theilung im Durchmesser und dieselbe Dicke wie die Platten haben.

Für eiserne Platten, welche mit Stehbolzen mit doppelten Muttern und verdoppelnden Streifen versteift sind, welche mit der Aussenseite der Platte vernietet, von derselben Dicke wie die Platten, und von einer Breite gleich ²/з der Entfernung zwischen den Stehbolzenreihen sind, mag C= 175 genommen werden, wenn P als Entfernung zwischen den Reihen genommen worden ist, und 190, wenn P als Theilung zwischen den Stehbolzen innerhalb der Reihen genommen worden ist.

Für Stahlplatten, die nicht im Feuerraum direct der Flamme ausgesetzt sind, wächst der Werth von C wie folgt:

c = 140 wächst an zu 175

150

„    *    185

160

175

„ „ 200 „ r 220

190

«    240

Wenn ebene Platten mit verdoppelnden Platten verstärkt und diese auf denselben sicher vernietet sind, auch eine Dicke von nicht weniger als ²/з der Platten besitzen, so bestimmt sich deren Dicke nach:

' (T + i) =

Arbeitsdruck in Pfund pro Quadratzoll,

P*

worin t = Dicke der verdoppelnden Platten in 16tel Zoll und С, T und P² dieselbe Bedeutung wie oben haben.

Anmerkung. Bei Stirnflächen von Kesseln im Dampfraum sind diese Zahlen um 20 Procent zu reduciren, ausgenommen, wenn die Platten vor der direkten Wirkung der Hitze geschützt sind.

Für stählerne Rohrplatten innerhalb der Rohrgruppen bestimmt sich die Dicke aus:

= Arbeitsdruck in Pfund pro Quadratzoll,

140 • P²

P²

worin T

Dicke der Platten in 16tel Zoll,

P = der mittleren Theilung der Ankerröhren von Mitte zu Mitte. Für die weiten Wasserräume zwischen den Rohrgruppen bestimmt sich die Dicke aus:

C • Г²

P²

= Arbeitsdruck in Pfund pro Quadratzoll,

worin P

und

der horizontalen Entfernung von Mitte zu Mitte der angrenzenden Rohrreihen C = 120, wenn die Ankerröhren mit 2 glatten Röhren zwischen sich angeordnet und nicht an der Aussenseite der Platten mit Muttern versehen sind,

130, wenn sie an der Aussenseite der Platten mit Muttern versehen sind,

= 140, wenn jedes zweite Rohr ein nicht mit Mutter versehenes Anker rohr ist,

150, wenn die Ankerröhren aussen an den Platten mit Muttern versehen sind,

= 160, wenn jedes Rohr in diesen Reihen ein nicht mit Muttern versehenes Ankerrohr ist,

C — 170, wenn jedes Rohr in diesen Reihen ein Ankerrohr ist und jedes zweite Rohr an der Aussenseite der Platten mit Muttern versehen ist.

Die Dicke der Rohrplatten in Feuerbüchsen ist in Fällen, wo der Druck auf die Feuerbüchsendecke durch diese Platten getragen wird, nicht geringer zu machen, als folgende Formel angiebt:

1600 • (D-d)

worin P = Arbeitsdruck in Pfund pro Quadratzoll,

ТГ

Weite der Feuerbüchse über den Platten in Zoll, horizontale Theilung der Röhren in Zoll, d = innerer Durchmesser der glatten Röhren in Zoll, T = Dicke der Rohrplatten in 16tel Zoll.

Träger.

Die Dicke der Träger, die die Feuerbüchsendecke und andere ebene Flächen versteifen, ergiebt sich aus folgender Formel:

C- d* ■ T

(P-P) D L

— Arbeitsdruck in Pfund pro Quadratzoll,

Weite zwischen, den Rohrplatten, oder zwischen den Rohrplatten und der Feuerbüchsenrückwand,

= Theilung der Stehbolzen in den Trägern,

Entfernung von Mitte zu Mitte der Träger,

= Höhe des Trägers in der Mitte,

Dicke des Trägers in der Mitte. Alle diese Dimensionen sind in Zoll anzugehen.

Schweisseisen.

befinden.

2 oder 3 „

4 „    5    „

6 *    7    „

8 oder mehr

befinden.

11880, „

Flammrohre.

Die Dicke glatter Flammrohre, welche dem Zusammendrücken zu widerstehen haben, berechnet sich aus Folgendem:

Wenn die Länge des glatten Theiles des Flammrohrs das 120fache der Plattendicke überschreitet, dann ist der Arbeitsdruck nach folgender Formel zu berechnen:

1075200 • T²

= Arbeitsdruck in Pfund pro Quadratzoll.

Wenn die Länge des glatten Theiles des Flammrohrs geringer ist als das 120fache der Plattendicke, dann ist der Arbeitsdruck nach folgender Formel zu berechnen:

50 • (300 T—L)

= Arbeitsdruck in Pfund pro Quadratzoll,

worin В — äusserer Durchmesser des Flammrohrs in Zollen,

T — Dicke der Platten in Zollen,

L = Länge des glatten cylindrischen Theils in Zollen, gemessen von der Mitte der Nieten, welche die Flammrohre mit den Flanschen der End- und Rohrplatten verbinden, oder vom Beginn der Biegung der Flanschen des geflanschten oder mit Adamsonschen Ringen versehenen Flammrohres.

Die gegebenen Formeln sind auf die Flammrohre anwendbar, wenn der benutzte Stahl eine Zugfestigkeit von nicht weniger als 26 und nicht mehr als 30 Tons pro Quadratzoll hat. Wenn das Flammrohrmaterial eine geringere Zugfestigkeit als 26 Tons pro Quadratzoll hat, dann ist für jede Tonne pro Quadratzoll, welche die Zugfestigkeit geringer als 26 ist, der Coefficient um je V«6 Theil zu vermindern.

Die Dicke der aus Stahl gemachten gewellten Flammrohre nach Fox oder Morison berechnet sich aus:

= Arbeitsdruck in Pfund pro Quadratzoll.

1259 • (T—2)

Die Dicke der gerippten Flammrohre mit 9 Zoll Rippenentfernung berechnet sich nach folgender Formel:

= Arbeitsdruck in Pfund pro Quadratzoll.

1160 • (T— 2)

Die Dicke der spiralförmig gewellten Flammrohre berechnet sich nach folgender Formel:

= Arbeitsdruck in Pfund pro Quadratzoll,

912 • (T— 2)

Dicke der Platten in 16tel Zoll

worin T

und В = äusserer Durchmesser der gewellten Flammrohre oder äusserer Durchmesser des glatten Theils der gerippten Flammrohre in Zoll.

Die Dicke der Flammrohre nach Holmes’schem Patent, in welchen die Mitte der Wellen nicht mehr als 16 Zoll von einander abstehen und nicht weniger als 2 Zoll hoch sind, berechnet sich aus folgender Formel:

945 • (T-2)

= Arbeitsdruck in Pfund pro Quadratzoll,

worin T — Dicke der glatten Flammrohrtheile in 16tel Zollen,

D = äusserer Durchmesser des glatten Flammrohrtheils in Zollen

Donkey-Kessel.

Das zum Bau der Feuerbüchsen, Rauchrohren und Wasserrohren von Donkey-Kesseln verwendete Eisen soll von guter Qualität und zur Zufriedenheit der Ueberwacuungsbeamten sein, welche in einigen Fällen, wo sie es für rathsam halten, nach folgenden Vorschriften Proben nehmen können:

Kaltes Biegen um einen Winkel von:

Dicke der Platten

In der Längsfaser

In der Querfaser

80°

46°

70°

35°

55°

25°

40°

20°

Das Material muss einer Biegung in heissem Zustande zu einem Winkel von 90° über einen Ra$y der Platten widerstehen,

tobt- grösser als die l¹/₂fache Dicke

loreq

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sch in Hamburg ist

Tabellen

über die Bleehdieken u. Durchmesser der Flammrohre von Dampfkesseln.

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G. E с к er mann,

Oberingenieur des Nordd. Vereins zur Ueberwachung von Dampfkesseln in Hamburg.

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