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WYDZIAŁY POLITECHNICZNE KRAKÓW

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BIBLIOTEKA GŁÓWNA

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föpigonen, Die, be# ijaftrdiettŒpo#. ausmal)I aus beutfd)en Did)tungen bes 13. Jah^hunberts non Dr.Diïtor 3unf, Hftuarius ber Kaiferlid)en Hfabemie berU)iffenfd)aften intDien. Hr. 289.

<j$trbnutgneti*mu#, Œrbftront, $to-Itnrlidjt oon Dr. Я. Hippolbt ir., Hlitglieb bes Königl. preußifd)en Hteteorotogifchen 3nftituts зи Pots» bam. mit 14 Hbbilb. unb 3EafeIn. Hr. 175.

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--2. Eeil. mit 50 Hbbilbungen.

Hr. 269.

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Cubtoig Hellftab in Berltn. mit 47 Figuren unb 1 Eafel. Hr. 155.

£U?fabvUu»tttfn. Eejtil=3nbuftrie II: tDeberei, H)ir!erei, pofamentiererei, Spißen* unb ©arbinenfabrifation unb 5ü3fabrüation non Prof, mar ©ürtler, Direftor ber Königl. Eed)n. 3entralftelle für Eeçtil»3nbuftrie 3ц Berlin, mit 27 5ig. Hr. 185.

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Sammlung Göschen

Die zweckmäßigste Betriebskraft

II. Teil

Verschiedene Motoren

nebst

22 Tabellen über ihre Ansehaffungs- und Betriebskosten

von

Friedrich Barth

Oberingenieur in Nürnberg

Mit 29 Abbildungen

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Leipzig

G. J. Göschen'sche Verlagshandlung

1905

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Alle Rechte, insbesondere das Übersetzungsrecht, von der Yerlagshandlung Vorbehalten.

BIBLIOTEKA POUTüCüâlîZII

KRAKÓW

Spamersche Buchdruckerei in Leipzig.

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Inhaltsverzeichnis.

I. Abschnitt.

Die Explosions- und Verbrennungsmotoren.

Allgemeines................

1. Leuchtgasmotoren (Tabellen 23—24)    . . . .

Unterer Heizwert und Preis des Leuchtgases Gasverbrauch.............

2. Motoren für den Betrieb mit flüssigen Brennstoffen.

A. Die flüssigen Brennstoffe.

Petroleum. Ligroin. Benzin. Benzol. Ergin. Solaröl. Paraffinöl. Spiritus..............

В. Benzin-, Benzol- und Spiritusmotoren (Tabellen 25—28). Verschmutzen und Riechen des Motors bei Betrieb mit

Petroleum, Solaröl und Paraffinöl . .......

Verdunstung- und Zerstäubungsvergaser.......

Brennstoffverbrauch...............

Banki-Motor..................

Versuchsergebnisse................

Benzinlokomobile................

Seite

22

03 оЗ со со CO CO

C. Der Dieselmotor (Tabellen 29-31).

Geschichtliches und Wirkungsweise.........

Brennstoffverbrauch...............

Anlassen des Dieselmotors ............

Wirkungsgrad des Dieselmotors ..........

Versuchsergebnisse................

Unterschiede zwischen Explosions- und Verbrennungsmotor 54

41

50

50

50

54

Seite

3. Saugegasmotoren (Tabellen 32—37)........

Kraft-, Misch- oder Dowsongas. Druck- und Saugegas Verschiedene Brennstoffe für Saugegasanlagen . .

Generatoranlage. Sägespänereiniger ......

Anheiz- und Abbrandverlust..........

Doppeltwirkende Nürnberger Gasmaschine ....

Brennstoffverbrauch.............

Versuchsergebnisse..............

Der Güldnermotor..............

55

56

60

62

66

67

. 66, 80

80

81

4. Azetylengasmotoren

84

II. Abschnitt.

Windräder, Wasserkraft-, Heißluft-, Elektro-und Druckluftmotoren. Sonstige Kraftmaschinen.

1. Windräder (Tabellen 38-39)............

85

2. Wasserkraftmasehmen (Tabelle 40).

Allgemeines..................

Wasserräder..................

Turbinen.

Druck- und Überdruckturbinen. Axial- und Radialturbinen. Voll- und Partialturbinen. Grenzturbinen. Fourneyron-, Henschel-Jonval-, Francis- und Girard-turbinen. Spiralturbinen. Schwamkrugturbine. Tangentialräder. Peltonräder. Reguli erb arkeit . .

Wasserrad oder Turbine.............

Kosten der Wasserkräfte. Sonstiges ........

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3. Heißluftmotoren.

Offene, geschlossene und Feuerluftmaschinen. Motor von Buschbaum. Kohlen verbrauch...........

116

4. Elektromotoren (Tabellen 41—44).

Allgemeines.......

Elektrische Kraftübertragung Die Elektromotoren.

A) Gleichstrommotoren

120

121

Seite

В) Wechselstrommotoren.

1.    Drehstrommotoren

2.    Einphasenmotoren

3.    Zweiphasenmotoren

5. Druckluftmotoren 6. Sonstige Kraftmaschinen

III. Abschnitt*

V erschiedenes.

Schnelläufer............

Überlastungsfähigkeit der Kraftmaschinen

Die Wahl der Betriebskraft......

Schlußbemerkung..........

Der I. Teil dieses Werkes handelt über die mit Dampf betriebenen Motoren.

Literaturverzeichnis.

J. Hrabäk, Hilfsbuch für Dampfmaschinentechniker, 2 Bde.

3. Aufl. Berlin. Geb. M. 16.—

Dr. A. Stodoła, Professor, Die Dampfturbinen, mit einem Anhänge über die Aussichten der Wärmekraftmaschinen und über die Gasturbine. 2. Aufl. 1904. Geb. M. 10.— E. Josse, Prof., Mitteilungen aus dem Maschinenlaboratorium der Kgl. Technischen Hochschule zu Berlin, III. Heft: Neuere Erfahrungen und Versuche mit Abwärme-Kraftmaschinen. M. 2.50.

G. Lieckfeld, Ingenieur, Aus der Gasmotoren-Praxis. Ratschläge für den Ankauf, die Untersuchung und den Betrieb von Gasmotoren. 1903. Kart. M. 1.50.

G.    Lieckfeld, Ingenieur, Die Petroleum- und Benzinmotoren,

ihre Entwicklung, Konstruktion und Verwendung. 2. Aufl. 1903. Geb. M. 10.—

Diesels rationeller Wärmemotor. Zwei Vorträge von Ingenieur R. Diesel und Prof. M. Schröter. 1897. M. 1.40.

H.    Güldner, Das Entwerfen und Berechnen der Verbrennungsmotoren. 2. Aufl. 1905. Geb. M. 20.—

W. Müller, Die Francis-Turbinen und die Entwicklung des modernen Turbinenbaus in Deutschland, der Schweiz, Österreich-Ungarn usw. Hann. 1901. Orig.-Lwd. M. 18.— J. O. Knoke, Ingenieur, Die Kraftmaschinen des Kleingewerbes. 2. Aufl. 1899. Geb. M. 12.—

I. Abschnitt.

Die

Explosions- und Verbrennungsmotoren.

Allgemeines.

Hierher gehören der gewöhnliche Gasmotor, der Spiritus-, Petroleum-, Benzin- und Dieselmotor, sowie der Saugegasmotor. Bei diesen Maschinen erfolgt die Umwandlung von Wärme in Arbeit direkt im Arbeitszylinder, so daß ein besonderer Wärmeträger, wie der Dampf bei den mit Dampf betriebenen Kraftmaschinen, hier nicht vorhanden ist. Damit hängt es auch zusammen, daß man hier eine bessere Ausnützung des aufgewendeten Brennstoffs¹), gleichgültig ob derselbe gasförmiger, flüssiger oder fester Natur ist, erzielt, als bei den Dampfmaschinen.

Die Verbrennung des Brennstoffs im Arbeitszylinder bedingt natürlich die gleichzeitige Anwesenheit einer entsprechenden Menge Luft. In der Regel erfolgt die Verbrennung explosionsartig, nur beim Dieselmotor geht dieselbe allmählich vor sich. Gleichgültig jedoch, ob die Verbrennung des G-emisches explosionsartig verläuft, oder sich über einen gewissen — wenn auch kleinen — Zeitraum erstreckt, am Sclüusse derselben befinden sich im Arbeitszylinder gasförmige Verbrennungsprodukte von hoher Temperatur und Spannung. Es entsteht daher ein Druck auf den Kolben, welcher arbeitsleistend nach vorne getrieben wird., Die Umwandlung der geradlinig hin- und hergehenden Kolbenbewegung in Drehbewegung geschieht wie bei der Dampfmaschine mit Hilfe des bekannten Kurbelmechanismus.

Die erste Gasmaschine stammt aus dem Jahre 1860 von dem Franzosen Lenoir. Sie war einer doppeltwirkenden Dampfmaschine mit Muschelschieber nachgebaut und besaß elektrische Zündung. Die Maschine erwies sich jedoch nicht als lebensfähig, da sie unverhältnismäßig viel Gas und Schmieröl verbrauchte. Einen größeren Erfolg versprach die atmosphärische Gasmaschine, mit der Otto & Langen aus Köln im Jahre 1867 auf der Pariser Weltausstellung erschienen. Der Explosionsdruck wurde hier nur dazu benutzt, den Kolben der stehend gebauten Maschine hochzuschleudern, während der Druck der Atmosphäre die eigentliche Triebkraft bildete. Trotz ihres geräuschvollen Gangs und ihrer geringen spezifischen Leistung fanden diese Maschinen wegen ihres geringen Gasverbrauchs doch eine sehr große Verbreitung.

Im Jahre 1878, wiederum gelegentlich der Pariser Weltausstellung, traten die letztgenannten Erfinder mit einem neuen Motor auf, der von Otto konstruiert war. Bei demselben waren die Mängel der atmosphärischen Gasmaschine beseitigt und der Explosionsdruck wurde direkt zur Arbeitsleistung verwendet. Dieser Motor, „Otto-Motoru genannt, bildete in der Folge und noch heute die Grundlage fast aller Explosionsmotoren. Sein Arbeitsprozeß verteilt sich auf vier Hübe und ist kurz folgender :

I. Hub. Ansaugen von Gas und Luft.

II. Hub. Kompression (d. i. Zusammendrückung) des Gemisches. In dem Moment, in welchem der Kolben im toten Punkt angelangt ist, die Kompression also ein Maximum erreicht hat, erfolgt die Entzündung und explosionsartige Verbrennung des Gemisches¹).

III.    Hub. Die heißen Gase expandieren unter Arbeitsleistung,

wobei ihre Spannung allmählich sinkt und sich derjenigen der Atmosphäre nähert.

IV.    Hub. Auspuffen der Verbrennungsrückstände.

aufs

Nach dem vierten Hub beginnt der Arbeitsvorgang

neue. Der Motor arbeitet daher im sog. „Viertakt Hierbei entfällt auf je vier Hübe nur ein Arbeitshub (Hub III), wogegen während der drei anderen Hübe I, II und IV nicht nur keine Arbeit geleistet, sondern sogar noch solche verzehrt wird²).

Der Gasmotor hat gegenüber der Dampfmaschine den Vorzug, daß er infolge Wegfalls der Dampfkesselanlage keiner ständigen Überwachung und Bedienung bedarf. Ursprünglich nur als Betriebskraft für das Kleingewerbe bestimmt, hat sich der Gasmotor seit der Einführung des Kraftgases und der Ausnützung der Gichtgase auch in die großen und größten Betriebe Eingang verschafft. Näheres über Herstellung und Zusammensetzung des Kraftgases findet sich unter „Sauggasmotoren“. Über das Gichtgas sei bemerkt, daß man damit das Gas bezeichnet, das in großer Menge den Gichten unserer Hochöfen entströmt. Früher ließen die Hüttenwerke dieses Gas un benützt in die Atmosphäre entweichen, bis man fand, daß dasselbe, weil brennbar, zum Feuern von Dampfkesseln bzw. zum Betrieb von

L) In Wirklichkeit findet die Entzündung schon etwas früher statt, damit bei Beginn der Kolbenumkehr sicher der Maximaldruck vorhanden ist.

²) Dies ist auch der Grund, warum unter sonst gleichen Verhältnissen die Zylinderabmessungen eines Gasmotors größer sind als diejenigen einer Dampfmaschine von gleicher Leistung. Bei der Dampfmaschine erfolgt nämlich auf jedem Hub Arbeitsleistung.

Dampfmaschinen benützt werden kann. Seit kurzer Zeit ging man dazu über, diese Gichtgase zum Betrieb von Großgasmotoren zu verwenden, welche teils zur Erzeugung von elektrischem Licht, teils zum Antrieb von Walzenstraßen dienen. Durch die direkte Verbrennung der Gichtgase im Gasmotor¹) erreichte man gleichzeitig eine bessere Ausnützung derselben, als dies mit der Dampfmaschine möglich war.

Die große Mehrzahl unserer heutigen Gasmotoren arbeitet im Viertakt und zwar einfach wirkend. Bei den großen Leistungen von 100 PS und mehr, wie sie für die Gichtgas-Motoren in Anwendung kommen, werden gewöhnlich doppeltwirkende Viertakt- oder auch Zweitaktmotoren verwendet. Durch die Doppelwirkung erreicht man eine Verringerung der Abmessungen sowie eine Erhöhung der Gleichförmigkeit des Ganges. Andererseits aber bedingt die Doppelwirkung, gleichgültig ob es sich um Viertakt- oder Zweitaktmotoren handelt, die Nachteile, daß Stopfbüchsen nötig sind, und daß Undichtheiten und Anfressen des Kolbens erst später bemerkt werden als bei den offenen einfach wirkenden Motoren. Auch kann das Herausnehmen des Kolbens zwecks Peinigung beim doppeltwirkenden Motor nicht so bequem stattfinden, wie beim einfachwirkenden.

Betreffs des „Zweitaktmotors“ sei erwähnt, daß sich bei ihm, wie der Name sagt, der Arbeitsvorgang während zweier Hübe bzw. während einer Umdrehung der Motorwelle abspielt. Erreicht wird dies dadurch, daß man den Auspuff- und den Ansaugelmb eliminiert,

*) Anfänglich verursachte die Peinigung der -Hochofengase, welche durch die Pücksicht auf die Lebensdauer des Gasmotors geboten ist, allerlei Schwierigkeiten, welche jedoch heute größtenteils behoben sind.

indem man mittels besonderer Pumpen (sog. Ladepumpen) Spülluft bzw. brennbares Gemisch durch und in den Arbeitszylinder preßt. Die Wirkungsweise ist hierbei folgende: Das entzündete Gemisch treibt den Kolben nach vorwärts. Noch ehe der Arbeitshub ganz zu Ende ist, gibt der Kolben in der Zylinderwandung Schlitze frei, die das Zylinderinnere mit dem Auspuff verbinden. Durch diese Schlitze strömen die Verbrennungsgase aus, wodurch ihre Spannung rasch sinkt. Ehe jetzt die Ladepumpen das brennbare Gemisch liefern, fördert die Luftpumpe allein, und zwar noch ehe der Kolben ganz im toten Punkt angelangt ist, Luft (Spülluft) in den Zylinder, welche die Verbrennungsrückstände vollends ausbläst und dabei gleichzeitig den Zylinder kühlt. Kurz darauf tritt das brennbare Gemisch ein. Sodann beginnt der Kolben, welcher bei seiner Eückwärtsbewegung die Ausströmschlitze wieder zudeckt, die Kompression des Gemisches. Man hat also hier nur Arbeitshub und Kompressionshub.

Da der Zweitaktmotor in demselben Zeitraum doppelt so viele Arbeitshübe ausführt als der Viertaktmotor, so ist seine Leistung unter sonst gleichen Verhältnissen doppelt so groß als beim letzteren, oder anders ausgedrückt, bei gleicher Leistung fallen die Abmessungen des Zweitaktmotors kleiner aus als diejenigen des Viertaktmotors.

Der mechanische Wirkungsgrad des Zweitaktmotors ist infolge der Ladepumpen, welche ihm Gas und Luft unter Überdruck zuführen müssen, schlechter als der des Viertaktmotors. Die Ladepumpen verzehren bis zu 10% der indizierten Arbeit des Motors.

Die „Entzündung“ des Gemisches geschah bei den ersten Motoren mit Hilfe des elektrischen Funkens, der durch galvanische Elemente erzeugt wurde. Otto führte für seine Maschinen (auch für die atmosphärischen) die Flammenzündung ein. Die Entzündung des Gemisches an einer offenen Flamme halte jedoch manche Mißstände im Gefolge. Es war daher die Einführung des Glührohrs durch Daimler in den 80er Jahren als ein wichtiger Fortschritt zu begrüßen. Bei größeren Motoren wurden, um den Moment der Zündung genau festlegen zu können, gesteuerte Glührohre verwendet. Erst vor wenigen Jahren begann man wieder, sich des elektrischen Funkens zu bedienen. Jedoch wurde derselbe nicht, wie früher, durch Unterbrechung einer ständig fließenden Stromquelle erzeugt, sondern mit Hilfe einer vom Motor selbst betätigten magnetelektrischen Maschine. Der Anker bzw. Induktor dieser Maschine führt jedoch für gewöhnlich nur eine oszillierende Bewegung aus und bloß bei Schnellläufern eine rotierende. Heute besitzt diese Zündung die größte Verbreitung und ist insbesondere bei Großgasmotoren und Motoren mit Präzisionssteuerung im Gebrauch. Sie hat den Vorzug, daß sich der Moment der Zündung mit größter Genauigkeit einstellen läßt. Dabei erfordert der magnetelektrische Apparat keiner besonderen Wartung, so daß der Maschinenwärter keinerlei elektrotechnische Kenntnisse benötigt.

Bei Großgasmotoren wird die Entzündung des Gemisches aus Sicherheitsgründen und zur Beschleunigung der Zündwirkung gewöhnlich an zwei Stellen gleichzeitig eingeleitet. Manche Firmen ziehen es vor, für Großgasmotoren an Stelle des magnetelektrischen Apparats Akkumulatoren mit Induktionsapparat zu verwenden, um auf diese Weise das durch den magnetelektrischen Apparat bedingte Gestänge zu umgehen.

Das „Anlassen“ kleinerer Motoren geschieht von

Hand mit Hilfe einer Sicherheitskurbel oder durch direktes Drehen am Schwungrad. Größere Motoren bedürfen einer besonderen Anlaßvorrichtung. Dieselbe kann z. B. in einer kleinen Handpumpe bestehen, mittels welcher man ein Benzin-Luftgemisch in den Zylinder drückt. Durch Entzündung dieses Gemisches mit Hilfe eines elektrischen Funkens setzt sich der Motor, welcher sich natürlich in Anlauf Stellung befinden muß, in Gang. Eine andere, mehr gebräuchliche Lösung besteht in der Verwendung von komprimierter Luft. Hier wird durch einen direkt vom Gasmotor oder mittels Elektromotor angetriebenen kleinen Kompressor Preßluft erzeugt, welche bis zur Inbetriebsetzung des Motors in einem eisernen Behälter aufgespeichert wird.

In Fällen, wo es sich um den Antrieb von Dynamomaschinen handelt, wird die Einrichtung häufig so getroffen , daß die Dynamomaschine beim Anlassen als Motor geschaltet wird und den Gasmotor in Gang setzt.

Was die Frage der „Regulierung“ *) betrifft, so darf dieselbe bei den Kleinmotoren als gelöst bezeichnet werden. Bei den Großgasmotoren dagegen sind in der Zukunft noch manche Schwierigkeiten zu überwinden, ehe von einer vollkommenen Regulierung gesprochen werden kann.

Die technisch einfachste Regulierung wTäre diejenige mittels „Aussetzern“. Diese besteht darin, daß der Regulator bei zu raschem Gang der Maschine einen oder mehrere Arbeitshübe ausfallen läßt. Diese bei Motoren für das Kleingewerbe übliche Art der Regulierung hat

x) Die Regulierung einer Kraftmaschine hat die Aufgabe, die Leistung derselben dem schwankenden Kraftbedarf anzupassen.

jedoch den Nachteil, daß die Geschwindigkeit des Motors innerhalb weiter Grenzen schwankt.

Soll der Gasmotor zum Antrieb von Dynamomaschinen dienen, so ist die Aussetzerregulierung aus letzterem Grund unbrauchbar. Der Motor muß vielmehr mit Präzision sregulier un g ausgerüstet sein, damit sein Gang den nötigen Gleichförmigkeitsgrad besitzt und das elektrische Licht keine für das Auge schädlichen Schwankungen aufweist.

Das Wesen der „Präzisionsregulierung“ besteht darin, daß die dem Motor zugeführte Brennstoffmenge durch den Kegulator dem Kraftbedarf entsprechend verändert wird. Dies läßt sich auf zweierlei Weise erreichen, entweder durch Veränderung der Qualität, oder aber durch Veränderung der Quantität des Gemisches. Im ersteren Fall bleibt die Menge des vom Motor angesaugten Gemisches konstant, während dessen Zusammensetzung je nach der Leistung verschieden ist. Wird z. B. der Motor schwächer belastet, so arbeitet er mit einem gasärmeren Gemisch und umgekehrt. Im Falle der Quantitätsregulierung dagegen bleibt die Zusammensetzung des Gemisches die gleiche, während die Menge des angesaugten Gemischs mit der Belastung wechselt. Heute wird die Quantitätsregulierung der Qualitätsregulierung allgemein vorgezogen.

Bei voller Belastung arbeiten Aussetzer- und Präzisionsregulierung gleich. Ist die Belastung dagegen eine geringere, so arbeitet im allgemeinen der Motor mit Aussetzerregulierung wirtschaftlicher als der mit Präzisionsregulierung. Dies ist darauf zurückzuführen, daß ersterer ein für allemal auf sein günstigstes Mischungsverhältnis und seine günstigste Kompression eingestellt vrerden kann, während letzterer teils mit verschiedenem Gemisch (bei Qualitätsregulierung), teils mit verschiedener Kompression (bei Quantitätsregulierung) arbeitet.

Mit Rücksicht auf die hohen Verbrennungstempe-raturen im Gasmotor muß sowohl der Zylinderkopf, in welchem die Ventile sitzen, als auch der Zylindermantel mit Wasser gekühlt werden. Bei Maschinen über zirka 25 PS wird auch das Auspuffventil gekühlt. Das Einlaßventil bedarf keiner Kühlung, da es durch das einströmende kalte Gemisch ausreichend gekühlt wird. Unter normalen Verhältnissen beträgt der „Kühlwasserverbrauch“ 30-—40 Liter pro effektive Pferdestärkestunde. Bei Sauggasmotoren ist derselbe etwas höher, ca. 50 Liter pro PSe-Stde, weil hier der Wasserverbrauch des Skrubbers und des Verdampfers hinzukommt. Beim Dieselmotor dagegen beträgt der Wasserverbrauch nur ca. 15 Liter pro PSe-Stde aus Gründen, die späterhin erörtert werden.

Bei großen Motoren wird auch der Kolben gekühlt, und zwar geschieht dies bei den doppeltwirkenden durch die Kolbenstange hindurch.

1. Leuchtgasmotoren (Tabellen 23 und 24).

Der Leuchtgasmotor, meist kurzweg Gasmotor genannt, wird, wie der Name sagt, mit Leuchtgas betrieben. Er wird heute höchstens bis zu Leistungen von 30 PS verwendet, weshalb in den Tabellen keine größeren Leistungen vorgesehen sind.

Leuchtgasmotoren

Betriebsdauer :

Normale Nutzleistung in PS

Anlagekosten.

Preis des kompl. Gasmotors mit Fundament und Montage, einschl. Rohrleitung

Maschinenhaus (80 сЛ pro qm Grundfläche)

c4l

r //

Gesamt-Anlagekosten .    .    .

Jährliche Betriebskosten.

4 V₂ % Verzinsung, 8V2 % Abschreibung, v₂% Reparaturen = 13У₂% von der Anschaffungssumme der Maschinenanlage

4 V₂ % Verzinsung, 2¹/₂ % Abschreibung,

V₂ % Reparaturen = 7 V₂% der Gebäudekosten

Bedienung, Schmier- u. Putzmaterial

Brennstoff kosten bei einem Preis von 12 Д pro cbm Leuchtgas .    .    . c4l

c//

^//

Gesamt-Jahreskosten .    .    .    . сЛ

1290.—

1620.—

160.-

200.—

1450.—

1820.—

174.16

218.72

12.—

15.—

100.—

130 —

262.80

496.80

548.96

860.52

Tabelle Nr. 23.

300 Tage zu 10 Stunden.

10

15

20

25

30

2350.—

3150.—

4250.—

5500.—

6850.—

7600.—

8550.—

380.—

460.—

550.—

800.—

1000.—

1200.—

1400.—

2730.—

3610.—

4800.—

6300.—

7850.—

8800.—

9950.—

317.27

1154.30

425.27

573.80

742.50

924.80

1026.—

105.—

28.50

34.50

41.25

60.—

75.—

90.—

190.—

220.—

320.—

440.—

480.—

510.—

540.—

892.80

1231.20

1944.—

2781.—

3600.—

4410.—

5238.—

1428.57

1910.97

2879.05

4023.50

5079.80

6036.-

7037.30

10,62

9,60

8,94

8,47

Barth, Die zweckmäßigste Betriebskraft II.

Leuchtgasmotoren

Betriebsdauer:

Normale Nutzleistung in PS

Anlagekosten.

Preis des kompl. Gasmotors mit Fundament und Montage, einschl. Rohrleitung

Maschinenhaus (80 c4t pro qm Grundfläche)

c//

c//

Gesamt-Anlagekosten .    .    .

Jährliche Betriebskosten.

4¹/₂ % Verzinsung, 7% Abschreibung, v₂% Reparaturen =12% von der Anschaffungssumme der Maschinenanlage

4¹/₂ % Verzinsung, 2V₂ % Abschreibung,

V, % Reparaturen = 7 V₂% der Gebäudekosten

Bedienung, Schmier- u. Putzmaterial

Brennstoff* kosten bei einem Preis von 12 /Ą pro cbm Leuchtgas .    .    . сЛ

r //

Gesamt-Jahreskosten .... сЛ

1290.—

1620.—

160 —

200.—

1450.—

1820.—

154.80 I 194.40

12 —

15.—

60.—

78.—

131.40

248.40

358.20

535.80

Tabelle Nr. 24.

300 Tage zu 5 Stunden.

ГО

IC

i*:

ГС

2350.— 3150.— 4250.— 5500.— 6850.— 7600.— 8550.— 380.—    460.—    550.—    800.- 1000.— 1200.— 1400.—

2730,-

3610.— 4800.— 6300.—

7850.— 8800.— 9950.—

282.—    378.—

510.—

660.—

822.—    912.—

1026.—

75.—    90.—

105.—

28.50

34.50

41.25

60.—

114.—

132.—    200.—

265.-

290.—    310.—

330.—

1800.— 2205.—

2619.—

446.40

615.60

972.—

1390.50

870.90

1160.10 1723.25 2375.50

2987.— 3517.—

4080.—

Das Leuchtgas wird in städtischen Zentralen durch trockene Destillation (Entgasen) der Steinkohle hergestellt und besitzt im Mittel einen „unteren Heizwert“¹) von 5000 Kalorien. In Städten, wo dem Steinkohlengas sogenanntes Wassergas²) beigemischt wird, liegt der Heizwert unter Umständen erheblich tiefer. Ebenso wie

SE

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1ШВ

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Fig. 1. Leuchtgasmotor der Gasmotorenfabrik Deutz in Köln-Deutz.

der Heizwert, so ist auch dèr Preis des Leuchtgases in verschiedenen Städten ein verschiedener. Bei Ausarbeitung

*) Der untere Heizwert ist diejenige Wärmemenge, welche beim vollständigen Verbrennen von 1 cbm Leuchtgas von 0° C. und 760 mm Barometerstand unter Abzug der Kondenswasser-wärme frei wird. Zieht man die Kondenswasserwärme nicht ab, so erhält man den oberen Heizwert. Im folgenden ist unter Heizwert immer der untere verstanden.

²) Siehe Seite 57.

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Fig. 2. Gasmotor der Verein. Maschinenfabr. Augsburg u. Maschinenbaugesellschaft

Nürnberg, A.-G., Werk Nürnberg.

der Tabellen 23 und 24 wurde ein Gaspreis von 12 Ą pro cbm angenommen. Dies ist etwa der Durchschnittspreis des Motoren - Leuchtgases. In Städten, die in nächster Nähe der Kohlenbezirke liegen, wird dieser Preis unterschritten, in Städten dagegen, die weit vom Zechengebiet abliegen, wird er überschritten.

Die den Tabellen 23 und 24 zugrunde gelegten Gasverbrauche pro PSe-Stde sind

für 1 I 2 I 4 I 6 I 10 I 15 I 20 I 25 I 30 PSe-Leistung zu 0,7310,6910,6210,5710,5410,51510,5010,4910,485 cbm ab Gasuhr angenommen. Hierbei ist Leuchtgas von einem unteren Heizwert von 5000 Kalorien vorausgesetzt. Beträgt der Heizwert nur 4500 Kalorien, so erhöhen sich obige Verbrauchsziffern im Verhältnis von 5000:4500. Die Leistung des Motors dagegen bleibt trotz des geringeren Heizwertes die gleiche, nur muß das Verhältnis zwischen der an gesaugten Luft- und Gasmenge anders gewählt werden.

Zu obigen Verbrauchsziffern sei bemerkt, daß Verfasser selbst häufig in die Lage kommt, Verbrauchsmessungen an Gasmotoren vorzunehmen, so daß sich dieselben größtenteils auf eigene Erfahrungen stützen.

Fig. 1 zeigt einen Gasmotor mit Aussetzerregulierung, und Fig. 2 einen solchen mit Präzisionsregulierung. Beide Motoren besitzen elektrische Zündung.

2. Motoren für den Betrieb mit flüssigen Brennstoffen.

A. Die flüssigen Brennstoffe.

Da die Aufstellung eines Leuchtgasmotors das Vorhandensein eines Gaswerkes zur Voraussetzung hat, so ist dessen Anwendbarkeit naturgemäß eine beschränkte. Die Bestrebungen, flüssige Brennstoffe zum Betrieb des Gasmotors zu verwenden, um sich so von den örtlichen Verhältnissen ganz unabhängig zu machen, sind Schon verhältnismäßig alt. Als solche flüssige Brennstoffe kommen für die Krafterzeugung in Betracht:

1.    Raffiniertes Petroleum. Dasselbe wird auf dem Wege der Destillation aus dem Rohpetroleum oder der Rohnaphtha gewonnen. Es setzt sich ans Bestandteilen von verschiedener Flüchtigkeit zusammen, da es alle diejenigen Kohlenwasserstoffe enthält, die zwischen 170 und 300° Celsius überdestillieren. Sein spez. Gewicht bei 15° Celsius beträgt 0,79 bis 0,82 und sein unterer Heizwert ca. 10300 Kalorien.

2.    Ligroin. Dasselbe ist ebenfalls ein Destillationsprodukt des Rohpetroleums, welches zwischen 100 und 170° Celsius überdestilliert. Dasselbe besteht aus leichter flüchtigen Kohlenwasserstoffen als das Petroleum, da es schon bei 100° Celsius siedet, letzteres dagegen erst bei 170° Celsius. Sein unterer Heizwert beträgt, wie derjenige des Petroleums, ca. 10300 Kalorien.

3., Benzin. Auch dieses ist ein Petroleumdestillat. Es destilliert von 80 bis 100° Celsius über und hat bei 15° Cels. ein spez. Gewicht, welches meist zwischen 0,68 bis 0,70 liegt¹). Sein unterer Heizwert beträgt ebenfalls ca. 10300 Kalorien.

Leichtflüchtigere Bestandteile des Rohpetroleums, wie der Petroleumäther und das Gasolin, welche zwischen 40 und 50° Celsius bezw. zwischen 70 und 80° Celsius überdestillieren, können für die Krafterzeugung außer Betracht bleiben, und zwar aus zwei Gründen: zum ersten kann bei diesen Brennstoffen keine hohe Kompression gegeben werden, weil sie sehr explosibel sind (weshalb auch der Wirkungsgrad verhältnismäßig nieder ausfallen würde), zum andern ist der Brennstoffpreis ein ziemlich hoher und daher der Betrieb zu teuer.

4. Benzol. Dasselbe wird bei der Destillation des Steinkohlenteers gewonnen. Es siedet bei 80,5° Celsius und hat

0 Benzinsorten unter 0,68 spez. Gew. sind teurer, solche über 0,70 spez. Gew. dagegen billiger.

bei 15° Celsius ein spez. G-ewicht von 0,885. Sein unterer Heizwert beträgt ca. 9500 Kalorien.

Ein Destillat des Steinkohlenteers, welches die größte Ähnlichkeit mit dem Benzol hat, ist das sogen. „Ergin“. Dieser Brennstoff wurde erst vor kurzem von den Rütgers-werken, A.-G. in Rauxel (Westfalen), für die Krafterzeugung in den Handel gebracht¹). Das Ergin hat gegenüber Benzol und Benzin den Vorzug eines etwas geringeren Preises sowie den weiteren Vorzug, daß es infolge seines höheren Entflam-mungs- und Siedepunkts weit höhere Kompression verträgt als das Benzin und Benzol und daher erheblich besser ausgenützt wird als diese. (Siehe auch Versuchsergebnisse auf Seite 37—40.) Das Ingangsetzen der mit Ergin betriebenen Motoren muß, wie beim Spiritusmotor, mit Benzin geschehen (siehe auch Seite 36).

5.    Solar öl. Dasselbe ist ein Destillationsprodukt des Braunkohlenteers. Es siedet von 175 bis 200° Celsius. Sein spez. Gewicht bei 15° Celsius ist 0,825 bis 0,835 und sein unterer Heizwert ca. 10000 Kalorien.

6.    Paraffinöl. Dieses dickflüssige Öl ist ebenfalls ein Destillat des Braunkohlenteers. Es wird außer zur Krafterzeugung auch als Schmiermittel, sowie zur Darstellung von Leuchtgas (sog. Ölgas) verwendet. Sein spez. Gewicht ist 0,850 bis 0,860. Es siedet zwischen 265 und 270° Celsius und hat einen unteren Heizwert von ca. 10000 Kalorien.

Die unter 4., 5. und 6. aufgezählten Brennstoffe bezeichnet man auch als Mineralöle.

7.    Spiritus. Spiritus ist eine hochprozentige Alkohol-Wasser-Mischung, die in Deutschland hauptsächlich aus der Kartoffel gewonnen wird. Der zur Krafterzeugung verwendete Spiritus wird denaturiert und ist gewöhnlich 90-volumprozentig (d. h. in 100 Liter Spiritus sind 90 Liter Alkohol enthalten), d. s. 85,66 Gewichtsprozente. Das spez. Gewicht des 90-volumprozentigen Spiritus bei 15° Celsius beträgt 0,834 und der untere Heizwert ca. 5500 Kalorien; der Siedepunkt desselben liegt bei 78,8° Celsius.

Ö Der Name „Ergin“ ist ein Phantasiename. Andere Firmen bringen dasselbe Destillat unter anderem Namen in den Handel.

B. Benzin-, Benzol- und Spiritusmotoren (Tabellen 25—28).

Yon den im vorstehenden aufgezählten flüssigen Brennstoffen kommen hier hauptsächlich Benzin, Benzol, Spiritus und in neuester Zeit Ergin in Betracht.

Der Petroleummotor ist heute beinahe ganz verschwunden, einmal wegen seines lästigen Geruchs und sodann wegen seiner starken Verschmutzung. Es wird heute allgemein der Benzinmotor dem Petroleummotor vorgezogen, weil er einen geruchloseren und reinlicheren Betrieb gestattet. Auch arbeitet der Benzinmotor günstiger, wie die Zusammenstellung der Wirkungsgrade im I. Teil, Seite 10, erkennen läßt.

Auch das Ligroin wird heute nur noch selten zum Motorbetrieb verwendet und kann daher hier ebenfalls außer Betracht bleiben.

Was das Solaröl und das Paraffinöl betrifft, so gilt hierfür das über das Petroleum Gesagte in noch höherem Maße, da die Verschmutzung und das Riechen des Motors hier noch stärker ausfallen als beim Betrieb mit Petroleum. Dagegen eignet sich das Paraffinöl vorzüglich zum Betrieb des Dieselmotors, hiervon jedoch unter C.

Die Bauart und Wir-

Der letztere

Im folgenden sei daher nur von den Benzin-, Benzol-und Spiritusmotoren die Rede, kungsweise derselben ist die gleiche wie beim Leuchtgasmotor (ebenfalls Otto-Prozeß), nur daß sie mit einer Vorrichtung ausgerüstet sein müssen, durch welche der flüssige Brennstoff vor Eintritt in den Motor in einen fein verteilten dampfartigen Zustand übergeführt wird. Zu diesem Zweck wird ein Verdun stungs- oder auch ein Zerstäubungsvergaser angewendet, kann mit oder ohne Brennstoffpumpe zur Ausführung gelangen.

Benzin- oder Benzolmotoren

Betriebsdauer :

Normale Nutzleistung in PS

Anlagekosten.

Preis des kompl. Motors mit Fundament und Montage, einschl. Rohrleitung

Maschinenhaus (80 o4l pro qm Grundfläche)

c//

c //

Gesamt-Anlagekosten .    .    . cS

Jährliche Betriebskosten.

4 V₂ % Verzinsung, 8lU% Abschreibung, v₂% Reparaturen = 18l/₂% von der Anschaffungssumme der Maschinenanlage .

4¹/₂ % Verzinsung, 2lj₂ % Abschreibung, l/₂% Reparaturen = 7V₂% der Gebäudekosten ......

Bedienung, Schmier- und Putzmaterial .......

Brennstoffkosten bei einem Preis von 20 c4i pro 100 kg Brennstoff fraeht-

c//

1600.—

1900.-

160.—

200.—

1760.—

2100.—

216.—

256.53

12.—

15.—

100.—

130.-

frei

240.—

456.—

Gesamt-Jahreskosten .    .    .    . c4l

568.—

857.53

18,93

14,29

300 Tage zu 10 Stunden.

Tabelle Nr. 25.

10

12

14

2800.— : 2750.—

3700.—

4100.— 4850.— 5300.— 5800.—

300.— 380.— 460.— 500.— 550.— 670.— 770.—

2600.— 3130.— 4160.— 4600.— 5400.— 5970.— 6570.—

310.50

371.27 499.55 553.55

654.80

715.50 783.—

22.50

28.50

34.50

37.50

41.25

50.26

57.76

150.—    190.—

220.—

300.— 320.— 370.— 420.—

666.— ¹ 816.—

1224.—

1632.— 2040.— 2448.— 2688.-

1149.— 1405.77

1978.05

2523.05 3056.05

3583.76

3948.76

12,78    11,71

10,99

10,51    10,19

9,95

9,40

Benzin- oder Benzolmotoren

Betriebsdauer:

Normale Nutzleistung in PS

Anlagekosten.

Preis des kompl. Motors mit Fundament und Montage, einschl. Rohrleitung

Maschinenhaus (80 c4i pro qm Grundfläche)

V/

- //

Gesamt-Anlagekosten . . . сЛ

Jährliche Betriebskosten.

4¹/2% Verzinsung, 7% Abschreibung, Vs % Reparaturen = 12% von der Anschaffungssumme der Maschinenanlage

4х/₂% Verzinsung, 2¹ll₂% Abschreibung, Vs % Reparaturen = 7 V₂ % der Ge-

bäudekosten......

Bedienung, Schmier- und Putzmaterial .......

Brennstoff kosten bei einem Preis von 20 оЛ pro 100 kg Brennstoff frachtfrei

cf/

c4i

Gesamt-Jahreskosten .... c4l

1600.—

1900 —

160.—

200.—

1760.—

2100.—

192.—

228.—

12.—    15.—

60.—

78.—

120.—

884.—

25,60

228.—

549.—

18,30

300 Tage zu 5 Stunden.

Tabelle Nr. 26.

10

12

14

2300.— 2750.— 3700.— 4100.— 4850.— 5300.— 5800.—

300.— 380.— 460.— 500.— 550.— 670.— 770.—

2600.— 3130.— 4160.— 4600.— 5400.— 5970.— 6570.—

276.— 330.— 444.-492.— 582.— 636.— 696.—

22.50

28.50

34.50

37.50

41.25

50.26

57.76

90.—

114.—

132.— 180.— 200.— 222.— 260.—

333.— 408.— 612.— 816.— 1020.— 1224.— 1344.—

721.50

880.50

1222.50

1525.50

1843.25

2132.26

2357.76

16,03 14,67 13,58 12,71 12,29 11,84 11,23

Spiritusmotorenx)

Betriebsdauer :

Normale Nutzleistung in PS

Anlagekosten.

Preis des kompl. Spiritusmotors mit Fundament und Montage, einschl. Rohrleitung Maschinen haus ^80 pro qm Grundfläche)

1600.—

1900.—

160.—

200.-

Gesamt-Anlagekosten .    .    .

1760.—

2100.—

Jährliche Betriebskosten.

4V₂% Verzinsung, S¹/₂% Abschreibung, V₂% Reparaturen = 13¹/₂% von her Anschaffungssumme der Maschinenanlage

4¹ ₂ % Verzinsung, 2l/a% Abschreibung, v₂ % Reparaturen = 7 V₂% der Gebäudekosten ......

Bedienung, Schmier- und Putzmaterial .......

c//

'//

Brennstoff kosten bei einem Preis von 18 c4l pro 100 kg Spiritus frachtfrei

.    . c4l

Gesamt-Jahreskosten .... c4t

Kosten der effektiven Pferdekraftstunde in Pfennigen .    .

216.—

256.53

12.—

15.-

100.—

130.—

313.23

550.90

641.23

952.43

21,37

15,87

*) Wenn der Motorenspiritus mit 30 cJt berechnet wird (vergleiche Fußbemerkung 1, Seite 36;, so erhöhen sich die

300 Tage zu 10 Stunden.

Tabelle Nr. 27.

со

00

T—I

to

2300.— 2750.— 3700.— 4100.— 300.—    380.—    460.—    500.—

4850.-

5300.—

5800.—

550.—

670.—

770.—

5400.— 5970.— 6570.—

2600.— 3130— 4160.— 4600.—

310.50

371.27

499.55 553.55

654.80

715.50

783.-

22.50

28.50

34.50    37.50

41.25

50.26

57.76

150.—

190.—

220.—    300.—    320.-

370.—

420.—

729.10

907.20 1328.50 j 1728.10 2160.30

2527.80 2949.—

1212.10

1496.97 2082.55 2619.15 3176.35 3663.56 4209.76

13,47 I 12,47    11,57    10,91    10,59    10,18    10,02

Betriebskosten derart, daß von der Aufstellung eines Spiritusmotors von vornherein abgesehen werden kann.

Spiritusmotoren *)

Betriebsdauer:

Normale Nutzleistung in PS

Anlagekosten.

Preis des kompl. Spiritusmotors mit Fundament und Montage, einschl. Rohrleitung Maschinenhaus (80 c4l pro qm Grundfläche)

rf/

//

Gesamt-Anlagekosten .    .    . <Ж

Jährliche Betriebskosten.

4¹\₂% Verzinsung, 7% Abschreibung, */₂% Reparaturen = 12% von der Anschaffungssumme der Maschinenanlage

4*/₂ % Verzinsung, 2*/₂ % Abschreibung,

V₂ % Reparaturen = 7 V₂% der Gebäudekosten ......

Bedienung, Schmier- und Putzmaterial .......

Brennstoff kosten bei einem Preis von 18 c4l pro 100 kg Spiritus frachtfrei c4l

Gesamt-Jahreskosten .... c4i

1600.—

1900.—

160.—

200.—

1760.—

2100.—

192.—

228.—

12.—

15.—

60.—

78.—

156.60

275.44

420.60

596.44

Kosten der effektiven Pferdekraftstunde in Pfennigen .    .

A) Wenn der Motorenspiritus mit 30 c4i berechnet wird (vergleiche Fußbemerkung 1, Seite 36), so erhöhen sich die

28,04

19,88

300 Tage zu 5 Stunden.

Tabelle Nr. 28.

10

12

14

2300.—

2750.—

3700.—

4100.—

4850.—

5300.-

5800.—

300.—

380.—

460.—

500.— 550.—

670.—

770.—

2600.—

3130.—

4160.—

4600.—

5400.—

5970.-

6570.—

276.—

330.—

444.—

492.—

582.— ! 636.—

696.—

22.50

28.50

34.50

37.50

41.25

50.26

57.76

90.-

114.—

132.—    180.—    200.—

222.-

260.—

364.53

453.60

664.15

864.03

1080.—

1263.60

1474.30

753.03

926.10

1274.65 11573.53

1903.25

2171.86

2488.06

16,73

15,44 ! 14,16

Betriebskosten derart, daß von der Aufstellung eines Spiritusmotors von vornherein abgesehen werden kann.

Barth, Die zweckmäßigste Betriebskraft II.

13,11

12,69    12,07

11,85

Wie Figur 3 erkennen läßt, wird das Faß mit Benzin, Benzol oder Spiiitus aus feuerpolizeilichen Gründen in einem besonderen, feuersicheren Raume untergebracht, der durch massive Wände, Decke und Boden von den übrigen Räumen getrennt ist. Mit Hilfe einer Flügelpumpe wird jeden Tag nur so viel Brennstoff in das Reservoir gepumpt, als zum Betrieb des Motors notwendig ist.

Bei Ausarbeitung der Tabellen 25—28 wurden die nachstehend verzeichneten Brennstoff verbrauche pro PSe-Stde angenommen.

Zu Tabellen 25 und 26. Benzin- und Benzolmotoren.

Leistung in PSe . .

10

12

14

Brennstoffverbrauch

in kg pro PSe-Stde o,4 0,38 0,37 0,S4| 0,34 0,34 0,34 0,34 0,82 Zu Tabellen 27 und 28. Spiritusmotoren.

Leistung in PSe . . j 1    2    3    4    6    8    10 12 j 14

Verbrauch an 90-volumproz. Spiritus

in kg pro PSe-Stde |0,58 0,51 0,45|0,42|0,41 0,40 0,40 0,39|0,39

Die zugrunde gelegten Brennstoffpreise sind für Benzol und Benzin Л 20.— und für Spiritus Л 18.— pro 100 kg. Man erhält nämlich das Benzin für motorische Zwecke zollfrei¹); auch den Motorenspiritus erhält man billiger als z. B. den Brennspiritus. Die Zentrale

*) Die inländischen Raffinerien sind berechtigt, Motorenbenzin, soweit es nicht zur Erzeugung elektrischen Lichts dient, unverzollt abzugeben, allerdings unter steueramtlicher Kontrolle. Die Erfahrung lehrt jedoch, daß man versteuertes Benzin im Handel nur unwesentlich teurer beziehen kann und dabei die oft lästige steueramtliche Kontrolle vermeidet.

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Molor.

behalhr. I V Ц

lib erlauf.

Fig. 3. Aufstellungsplan einer Benzinmotor-Anlage.

Flü^elpump

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CO

für Spiritusverwertung in Berlin liefert bis zum Jahr 1908 bei Abnahme von mindestens 5000 kg das Hektoliter 90-volumprozentigen Motorenspiritus zu 15 —17 entsprechend einem Preis von 18 — 20 Jt pro 100 kg.

Trotzdem, wie die obigen Verbrauchsziffern sowohl als auch die auf S. 10,1. Teil, zusammengesteilten Wirkungsgrade erkennen lassen, beim Spiritusmotor die Ausnützung der Brennstoff wärme erheblich besser ist als beim Benzinmotor, so stellt sich ersterer (wie die Tab. 25—28 beweisen) wirtschaftlich doch nicht günstiger als der Benzinmotor, im Gegenteil²). Dabei sind die Verbrauch sziffern, wie ein Vergleich mit den auf Seite 37—38 verzeichneten Versuchsergebnissen ergibt, für den Spiritusmotor verhältnismäßig günstiger angenommen als für den Benzinmotor. Der Grund der besseren Brennstoffausnützung beim Spiritusmotor liegt darin, daß er infolge der höheren Entzündungstemperatur des Spiritus Kompressionen bis zu 15 Atm. verträgt, der Benzol- und Benzinmotor dagegen nur solche bis 4 Atm. Auch ist die Verbrennung im Spiritus motor eine vollkommenere als im Benzinmotor, weshalb die Abgase des ersteren nicht so unangenehm riechen wie beim letzteren.

Es erfordert das Anlassen einige wenige

Der Spiritusmotor hat zwar gegenüber dem Benzinmotor den Vorzug der größeren Feuersicherheit, jedoch geht derselbe insofern teilweise wieder verloren, als die meisten Spiritusmotoren mit Benzin angelassen werden müssen.

Gramme Benzin; ist der Motor genügend warm ge-

*) Dies gilt jedoch nur für diejenigen, welche bereits einen Lieferungsvertrag mit der Zentrale abgeschlossen haben. Für alle andern ist zu berücksichtigen, daß der Preis des Motorenspiritus neuerdings auf 25 cJi pro hl bzw. 30 сЛ pro 100 kg erhöht wurde.

²) Vergleiche auch Fußbemerkungen Seite 30 und 32.

worden, um den Spiritus zum Verdampfen zu bringen, so läuft er mit Spiritus weiter.

geben zu können,

Um dem Benzinmotor höhere Kompression — und damit höheren Wirkungsgrad spritzt Banki während der Ansaugperiode etwas Wasser in fein verteiltem Zustand in den Zylinder ein. Während des darauffolgenden Kompressionshubes findet eine Verdampfung dieses Wassers durch die Kompressionswärme und damit eine Abkühlung des Gemisches statt. Auf diese Weise kann die Kompression hoch getrieben werden, ohne daß Selbstzündungen zu befürchten wären.

Im folgenden seien die Ergebnisse einiger Versuche angeführt, um die auf Seite 34 bezüglich des Brennstoffverbrauchs gemachten Annahmen zu rechtfertigen.

Verfasser nahm am 19. Februar 1903 auf dem Probierplatz der Gasmotorenfabrik Deutz die Bremsung eines normal 8-pferdigen Spiritusmotors (Lokomobiltype mit Verdampfungskühlung) und eines normal 6-pferdigen Benzinmotors vor. Hierbei ergab sich folgendes, a) Spiritusmotor.

Die Abmessungen waren:

Zylinder-Durchmesser 185 mm Hub

260 „

minütliche Umdrehungszahl 280 Bremsleistung 10,6 PSe.

Der Verbrauch an Spiritus pro PSe-Stde ermittelte sich zu 381 gr. Hierbei war die Temperatur des Spiritus 14° Cels., sein spez. Gewicht 0,83 und sein Gehalt an Alkohol 85 Gewichtsprozente.

b) Benzinmotor.

260 „

minütliche Umdrehungszahl 240 Bremsleistung 7,1 PSe Benzinverbrauch per PSe-Stde 288 gr.

Hierbei war die Temperatur des Benzins 15° Celsius und sein spez. Gewicht 0,7.

Zylinder-Durchmesser 170 mm Hub

Im folgenden seien noch einige Versuche von Eugen Meyer in Charlottenburg angeführt, welche im Jahre 1902 vorgenommen wurden. Näheres hierüber findet sich in der Zeitschrift des Vereins deutscher Ingenieure, Jahrgang 1903, Seite 513, 600, 632 und 669.

400 „

Ein normaler 14 PSe- Motor der Motorfahrzeug- und Motorenfabrik Berlin A.-Gr. in Marienfelde bei Berlin von den Abmessungen: Zylinder-Durchmesser 250 mm Hub

minütliche Umdrehungszahl 200, entwickelte unter der Bremse eine Leistung von 19,77 PSe. Der Spiritusverbrauch pro PSe-Stde ergab sich zu 352,0 gr. Hierbei war der Spiritus 86,1 gewichtsprozentig.

Ein Versuch an demselben Motor, mit Benzolspiritus (Stärke des Spiritus 86,1 Gewichtsprozent, Benzolzusatz lb %) durchgeführt, lieferte folgendes Ergebnis:

Bremsleistung 14,48 PSe,

Benzolspiritusverbrauch pro PSe-Stde 353,2 gr.

Wäre der Motor wie oben mit seinem Maximum (19,77 PSe) belastet worden, so hätte man einen Verbrauch an Benzolspiritus von ca. 314 gr erhalten. Durch Beimischen des heizkräftigeren Benzols wird also der Brennstoffverbrauch ein geringerer. Da aber Benzol und Spiritus pro Gewichtseinheit etwa gleich viel kosten¹), so stellt sich demnach der Betrieb mit Benzolspiritus billiger als derjenige mit reinem Spiritus. Trotzdem jedoch ist die Verwendung von Benzolspiritus nicht zu empfehlen, weil der Motor bei längerem Betrieb mit demselben verschmutzt, während er bei Verwendung von Spiritus vollständig rein bleibt. Zudem werden die Benzolspiritusgemenge im Winter leicht dickflüssig und geben zu Betriebsstörungen Veranlassung.

Ein im Oktober 1901, ebenfalls von E. Meyer, an einem normal 20 PSe Deutzer Benzinmotor angestellter Versuch ergab bei Volllast einen Verbrauch von 299 gr Benzin pro PSe-Stde.

Beim Banki-Motor (siehe Seite 37) reduziert sich der Benzinverbrauch auf ca. 220 gr pro PSe-Stde. Er wird nach Wissen des Verfassers von der Firma Ganz & Co. in Budapest in stehender Anordnung bis zu 100 PS ausgeführt, hat

L) Vergleiche Fußbemerkung 1, Seite 36.

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Fig. 4. Benzinlokomobile der Gasmotorenfabrik Deutz in^Köln - Deutz.

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jedoch trotz seiner wirtschaftlicheren Arbeitsweise in Deutschland noch wenig Verbreitung gefunden.

Betreifs der Erginmotoren sei bemerkt, daß Verfasser im Juni 1904 Gelegenheit hatte, drei Motoren der Gasmotorenfabrik Deutz, welche ihm als normal 6-, 20- und 60-pferdig bezeichnet wurden, auf ihren Brennstoffverbrauch hin zu untersuchen. Hierbei wurden die Motoren mit 8,65 bzw. 28,6 bzw. 65,4 PSe mittels Zaums gebremst und ergaben einen Ergin-verbrauch von 0,259 bzw. 0,229 bzw. 0,236 kg pro PSe-Stde. Den Heizwert des verwendeten Ergins ermittelte Verfasser mittels des Junkersschen Kalorimeters zu im Mittel 9173 Kal.

Die Wärmeausnützung des Ergins ist also (infolge der höheren Komprimierbarkeit) eine bessere als bei Benzin. Da zudem Ergin billiger ist als Benzin, so ist der Erginmotor wirtschaftlicher als der Benzinmotor. Allerdings verschmutzt er, selbst bei Verwendung raffinierten Ergins, weit mehr als der Benzinmotor.

Zum Schlüsse sei noch bemerkt, daß die Gasmotorenfabriken auf besonderen Wunsch hin Motoren liefern, die sich für den Betrieb mit jedem flüssigen Brennstoff eignen. Ist z. B. der Motor für den Betrieb mit Spiritus eingestellt, und soll er vorübergehend oder dauernd mit Benzin oder Benzol betrieben werden, so hat man nur darauf Rücksicht zu nehmen, daß der Benzin- und Benzolmotor höchstens 4 Atm. Kompression verträgt, während der Motor beim Betrieb mit Spiritus vielleicht mit 15 Atm. gearbeitet hat. Dies geschieht in der Weise, daß man vermittels eines Zwischenstücks die Schubstangenlänge und damit den Kompressionsraum, bezw. die Kompression veränderlich macht. Beispielsweise im vorliegenden Fall, beim Übergang vom Spiritus-zum Benzinbetrieb, müßte eine Verkürzung der Schubstange stattfinden.

Der Benzinmotor wird auch als Lokomobile (siehe Fig. 4), Bootsmaschine sowie für Motorräder und Automobile verwendet.

C. Der Dieselmotor (Tabellen 29—31).

Im Jahre 1893 veröffentlichte der Ingenieur Rudolf Diesel eine Schrift, in welcher er die Theorie und Konstruktion eines neuen Wärmemotors entwickelte, der an Wirtschaftlichkeit des Betriebs alle vorhandenen Motorsysteme übertreffen sollte. Nach Überwindung vieler technischer Schwierigkeiten gelang es Diesel, im Februar 1897 mit dem ersten 20-pferdigen Motor an die Öffentlichkeit zu treten. Hierbei wurde er durch zwei deutsche Firmen, die Maschinenfabrik Augsburg und Friedrich Krupp in Essen a. Ruhr tatkräftig unterstützt, Insbesondere der erstgenannten Firma, der heutigen „Vereinigten Maschinenfabrik Augsburg und Maschinenbaugesellschaft Nürnberg, A.-Gk, Werk Augsburg“, ist es zu danken, wenn der Dieselmotor heute auf einer so hohen Stufe technischer Vollkommenheit angelangt ist. Während von den ersten Dieselmotoren nicht mit Unrecht behauptet werden konnte, daß zu ihrer Bedienung ein besonderer Ingenieur notwendig sei, darf der heutige Dieselmotor inbezug auf Einfachheit und Sicherheit des Betriebs unbedenklich dem vollkommensten Gasmotor zur Seite gestellt werden.

Der heutige Dieselmotor der letztgenannten Firma unterscheidet sich von deren ersten Ausführungen hauptsächlich durch den Wegfall des Kreuz köpf s, durch die Brennstoff-ZerstäubungsVorrichtung (früher Sieb, jetzt Plattenzerstäuber), durch die neuerdings nach dem Compoundsystem hergestellte Luftpumpe, welche die Zerstäuberluft erzeugt, und endlich durch die Regulierung²).

Dieselmotoren

Betriebsdauer :

Normale Nutzleistung in PS

10

Anlagekosten.

Preis des kompl. Dieselmotors mit Fundament und Montage, einschl. Rohrleitung

Maschinenhaus (80 c4i pro qm Grundfläche)

4700.—

5800.—

^//

480.—

550.—

Gesamt-Anlagekosten .    .    . оЛ

5180.—

6350.—

Jährliche Betriebskosten.

4¹2 % Verzinsung, 8¹/₂ % Abschreibung, ‘/₂% Reparaturen = 13 V₂% von 6er Anschaffungssumme der Maschinenanlage

4¹2 % Verzinsung, 2 V₂ % Abschreibung, V? % Reparaturen = 7l/₂% 6er Gebäudekosten ......

Bedienung, Schmier- und Putzmaterial .......

Brennstoffkosten bei einem Preis von 10 сЛ pro 100 kg Paraffinöl frachtfrei

r//

rU

c4L

634.50

783.—

36.—

41.30

300.—

320.—

588.—

720.—

Gesamt-Jahreskost en

. сЛ

1558.50

1864.30

6,49

6,21

Tabelle Nr. 29.

300 Tage zu 10 Stunden.

15    !    20

40

60

80 100

125

8500.—    9200.—14600.— 20000.—

960.— 1600.—i 1900.—

26200.—

31050.—

37000.—

800.—

2240.—

2400.—

2560.—

9300.—

10160.—16200.—21900.—128440.—

33450.—

39560.—

1148.—    1242.— 1971.— 2700.—

3537.—

4194.—

5000.—

60.—    72.—

120.—    142.50

168.—

180.—

192.—

440.— ! 480.—

600.— 1000.—

1430.—

1700.—

2000.—

1035.—    1338.— 2520.— 3744.— 4920.—

6090.-

7500.—

2683.—

3132.— 5211.— 7586.5010055.—12164.—

14692.—

5,96    5,22    4,34 ; 4,21

4,19 j 4,05 i 3,92

Dieselmotoren

Betriebsdauer :

Normale Nutzleistung in PS

10

Anlagekosten.

Preis des kompl. Dieselmotors mit Fundament und Montage, einschl. Rohrleitung

Maschinenhaus (80 o4i pro qm Grundfläche)

c4i

4700.—

5800.—

480.—

550.—

Gesamt-Anlagekosten    . . . o4l

5180.—

6350.-

Jährliche Betriebskosten.

4¹/₂% Verzinsung, 7% Abschreibung, V₂% Reparaturen = 12% von der Anschaffungssumme der Maschinenanlage

4 V₂ % Verzinsung, 2*/₂ % Abschreibung, V₂% Reparaturen = 7 V₂ % der Gebäudekosten ......

Bedienung, Schmier- und Putzmaterial .......

Brennstoff kosten bei einem Preis von 10 cM pro 100 kg Paraffinöl fracht-

://

-//

564.—

696.—

36.—

41.30

180.—

192.—

frei

c//

294.—

360.—

Gesamt-Jahr es ko st en

. . <Ж

1074.—

1289.30

8,94

8,59

300 Tage zn 5 Stunden.

4. Azetylengasmotoren.

Die Elektromotoren.

elektrische Telegraphie

Qammlung Qchubert

¹

) Vergleiche die Wirkungsgrade verschiedener Maschinen,

I. Teil, Seite 10.

²

) Näheres hierüber siehe Zeitschrift des Vereins deutscher Ingenieure 1903, S. 637 u. folg.

300 Tage zn 5 Stunden.

Tabelle Nr. 30.

15

20

40

60

80

100

125

8500.— ! 9200.—14600.—20000.—26200.—

31050.-

37000.—

800-

960.—

1600.—

1900.-2240.— 2400.— 2560.—

9300.—

10160.—

16200.-

21900.—28440.—

33450.—

39560.—

1020.—

1104.—

1752.—

2400.— 3145.—

3727.—

4441.—

60.—    72.—

120.—

142.50 168.— 180.— 192.—

265.— 290.— 360.— 600.—

860.—

1020.—

1200.—

669.—

517.50

1260.— 1872.-2460.— 3045.— 3750.—

1862.50 2135.— 3492.—

5014.50 6633.— 7972.— 9583.—

8,28 7Д2 5,82 5,57 5,53 5,31 5,11

Dieselmotoren

Betriebsdauer:

Normale Nutzleistung in PS

10

Anlagekosten.

Preis des kompl. Dieselmotors mit Fundament und Montage, einschl. Rohrleitung

Maschinenhaus (80 c4t pro qm Grundfläche)

r//

r//

4700.—

5800.—

480.—

550.—

Gesamt-An lagekosten .    .

. o4t

5180.—

6350.—

Jährliche Betriebskosten.

4l/₂ % Verzinsung, 11% Abschreibung, 1% Reparaturen = 1602% von der Anschaffungssumme der Maschinenanlage

4¹/₂ % Verzinsung, 2ł/₂ % Abschreibung, x\.2% Reparaturen = 7 V₂% der Gebäudekosten ......

Bedienung, Schmier- und Putzmaterial .......

Brennstoff kosten bei einem Preis von 10 c4i pr. 100 kg Paraffinöl frachtfrei c4t

775.50

957.-

r//

36.—

41.30

690.—

740.—

1716.96

2102.40

Gesamt-Jahreskosten . »..    .    . c4l

3218.46

3840.70

4,59

4,38

Tabelle Nr. 31.

365 Tage zu 24 Stunden.

15

20

40

60

80

100    125

8500.—

9200.-

14600.—

20000.—

26200.—

31050.-137000.—

800.—

960.—

1600.—

1900.—

2240.-

2400.— 2560.—

9300.—

10160.—

16200.— 21900.— 28440.— 33450.— 39560.—

1402.50 I 1518.—

2409.—

3300.—

4323.- 5123.25

6105.—

60.— ¹    72.—

120.—

142.50    168.—    180.—    192.—

1000.—

1100.—

1400.—

2300.-

3300.— 3900.— 4650.-

3022.20

3906.96

7358.40

10932.4814366.4017782.8021900.—

5484.70

6596.96

11287.4016674.9822157.4026986.0532847.—

4,17

3,76    3,22    3,17 I 3,16 : 3,08

3,00

Der Dieselmotor ist nicht wie der Gasmotor ein Explosionsmotor, sondern ein Verbrennungsmotor. Er hat zwar mit dem Otto-Prozeß den Viertakt gemein, unterscheidet sich jedoch dadurch von ihm, daß er kein Gemisch, sondern nur Luft ansaugt und dieselbe auf 34 bis 35 Atmosphären komprimiert. Der Brennstoff wird erst zu Beginn des Arbeitshubs in fein verteilter (zerstäubter) Form eingeführt.

Infolge der starken Kompression ist die Luft im Zylinder zu Beginn des Arbeitshubs glühend heiß (ca. 690° Celsius), so daß der einzuführende Brennstoff sich von selbst an derselben entzündet. Der Dieselmotor arbeitet daher mit Selbstzündung und bedarf keiner besonderen Zündung wie der Gasmotor.

Die Einführung des Brennstoffs geschieht allmählich, derart, daß Temperatur und Druck im Laufe der Verbrennung ziemlich konstant bleiben und nicht oder nur unwesentlich über die am Ende der Kompression im Zylinder herrschenden Werte von Temperatur und Druck steigen. Wichtig ist, daß der Brennstoff in sehr fein verteiltem Zustand in den Arbeitszylinder gelangt. Zu diesem Zweck ist ein sog. Platten Zerstäuber x) an geordnet, welcher aus mehreren mit Löchern von ca. 2 mm Durchmesser versehenen Metallplättchen besteht. Die Plättchen sitzen derart übereinander, daß die Löcher in denselben gegeneinander versetzt sind. Vor Eintritt in den Zylinder wird der Brennstoff mittels hochkomprimierter Luft (sog. Zerstäuberluft) durch diese Löcher getrieben und dabei fein zerstäubt.

Die Pressung der Zerstäuberluft muß natürlich höher

x) Die Maschinenfabrik L. A. Riedinger in Augsburg verwendet für ihre Dieselmotoren keinen Plattenzerstäuber, sondern von jeher ein aufgerolltes Drahtsieb.

sein als die Kompressions-Endspannnng im Arbeitszylinder. Sie beträgt gewöhnlich ca. 60 Atm. und wird mittels einer direkt am Motorgestell sitzenden Luftpumpe erzeugt.

Die Vorrichtung zum Einführen und Zerstäuben des Brennstoffs ist der empfindlichste Teil des Dieselmotors. Dieselbe hat bisher die meisten Abänderungen erfahren und wird vielleicht auch in Zukunft noch geändert werden. Bei den kleinen Abmessungen dieser Zerstäuberund Einlaßvorrichtung ist eine peinliche Wartung derselben unerläßlich, da bereits geringe Verschmutzungen oder Undichtigkeiten die Arbeitsweise des Motors ungünstig beeinflussen.

Praktisch verwendet man mir

Zum Betrieb des Dieselmotors sind theoretisch alle Brennstoffe möglich, flüssige, und auch von diesen kommen für deutsche Verhältnisse nur die Braunkohlendestillate, insbesondere das Paraffinöl, in Betracht. Das Paraffinöl wird hauptsächlich in Sachsen erzeugt und ist bei größeren Bezügen ab Halle a. S. für 8—9 Jk pro 100 kg erhältlich. In den Tabellen 29—31 wurden hierfür einschließlich Fracht und Anfuhr 10 J(ox) pro 1Ö0 kg gerechnet.

Der Heizwert des Paraffinöls ist nur etwa 2¹/₂°/o niedriger als derjenige des Petroleums (siehe auch S. 24), dabei ist jedoch sein Preis wesentlich niedriger. In Rußland sind natürlich Rohnaphtha und Masut²), in Amerika dagegen Rohpetroleum die billigsten Brennstoffe für den Dieselmotor.

Die den Tabellen 29—31 zugrunde gelegten Paraffinölverbrauche pro PSe-Stde sind

0 Dieser Preis ist natürlich von der Entfernung vom Erzeugungsort abhängig und daher für verschiedene Orte verschieden.

²) Unter Masut versteht man Kaphtharückstände.

Barth, Die zweckmäßigste Betriebskraft II.

für 8    10 15 20 40 60 80 100 125 PSe

zu 0,245 0,240 0,230 0,223 0,210 0,208 0,205 0,203 0,200 kg angenommen.

Zuschläge für Verluste durch Abkühlung, Abbrand oder An heiz en kommen beim Dieselmotor sowohl, als auch bei den unter 1 und 2 В besprochenen Motoren nicht in Betracht. Wird der Motor abgestellt, so hört der Verbrauch auf; ebenso ist er ohne vorheriges Anheizen (im Gegensatz zu Dampfmaschinen- und Saugegasanlagen) sofort wieder betriebsbereit.

Das Anlassen des Dieselmotors geschieht in bequemster Weise mittels komprimierter Luft (von ca. 60 Atm. Spannung), welche durch die bereits erwähnte Luftpumpe während des Betriebs jeweils wieder erneuert und in dem sog. Anlaßgefäß aufgespeichert wird. Beim Anlassen muß natürlich das Brennstoffventil geschlossen bleiben und das sog. Anlaßventil in Tätigkeit treten, was durch einfaches Verstellen eines Handhebels bewirkt wird. Zum erstmaligen Anlassen des Motors werden zwei mit komprimierter Luft gefüllte Anlaßgefäße mitgeliefert. Sollten dieselben nicht ausreichen, dann erfolgt das Inbetriebsetzen mittels Kohlensäurebomben.

Der günstigste Wirkungsgrad des Dieselmotors ist bei Normalleistung, genauer bei ca. 80% seiner Maximalleistung vorhanden. Bei den Gasmotoren dagegen, gleichgültig, ob sie mit gasförmigem, flüssigem oder festem Brennstoff betrieben werden, fällt der Verbrauch pro PSe-Stde immer für die Maximalleistung am günstigsten aus und ist für die Normalleistung um 5 bis 10% größer. Während der Dieselmotor zwischen halber und maximaler Belastung annähernd gleichen Brennstoffverbrauch pro PSe-Stde auf weist, verbraucht

der Gasmotor bei halber Belastung ungefähr 40% mehr Brennstoff pro PSe-Stde als bei maximaler.

Der Grund für den ziemlich gleichbleibenden Brennstoffverbrauch des Dieselmotors beim Übergang von voller auf halbe Belastung ist darin zu suchen, daß zwar der mechanische Wirkungsgrad¹) infolge der gleichbleibenden Kompressions- und nahezu gleichbleibenden Reibungsarbeit des Motors bedeutend abnimmt, daß aber gleichzeitig infolge des größeren Luftüberschusses die Verbrennung vollkommener wird. Daß letzteres der Fall ist, ersieht man deutlich, wenn man die indizierte Leistung des Motors mißt. Es zeigt sich dann, daß, wenn die indizierte Leistung²) auf die Hälfte vermindert wird, der Brennstoffverbrauch pro PSi-Stde um ca. 12% abnimmt.

Diese Eigenschaft des Dieselmotors ist sehr wertvoll, insbesondere für solche Betriebe, welche mit veränderlichem Kraftbedarf arbeiten.

Zweifellos ließe sich der Wirkungsgrad des Dieselmotors weiterhin verbessern, wenn man mit der Kompression noch höher ginge als 35 Atm. Dem stehen jedoch praktische Bedenken gegenüber, wie Rücksichten auf die Festigkeit des Materials, auf das Dichthalten des Kolbens usw.

Der Dieselmotor wird meist stehend gebaut. In Deutschland wird er in der Hauptsache durch die eingangs erwähnte Maschinenfabrik Augsburg hergestellt, und zwar für Leistungen bis 125 PS meist in einem Zylinder. Kuppelt man zwei, drei oder vier solcher Zylinder, indem man sie auf eine gemeinsame Krummachse arbeiten läßt, so erhält man Leistungen von 250, 375 und 500 PS. Letzteres ist z. Z. die Höchst-

A) Vergleiche Band I, Seite 11.

²) Vergleiche Band I, Seite 10.

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Fig. 5. 70 PS Di eselmotor der Verein. Maschinenfabr. Augsburg u. Maschinenbauges. Nürnberg, A.-G., Werk Augsburg.

leistung, welche in einem einzigen Maschinensatz ausgeführt wird.

Der Kühlwasser verbrauch beträgt beim Dieselmotor ca. 15 Liter pro PSe-Stde, während er bei den übrigen Gasmotoren 30—40 Liter beträgt, beim Saugegasmotor sogar 40 bis 50 Liter.

Figur 5] zeigt einen 70-pferdigen Dieselmotor der Maschinenfabrik Augsburg und Figur 6 einen solchen

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Fig. 6. 250 FS Dieselmotor der Verein. MasHiinenfabr. Augsburg u. Maschinenbauges. Nürnberg, A.-G., Werk Augsburg.

von 250 PS. Letzterer besteht aus 2 Zylindern von je 125 PS.

Im folgenden seien die Ergebnisse einiger Versuche angeführt, die von Eugen Meyer in Charlottenburg an einem 8 PS und einem 70 PS Dieselmotor angestellt wurden. Näheres über diese Versuche findet sich in der Zeitschrift des Vereins deutscher Ingenieure 1903, Seite 669 u. folg.

1)    8 PS Motor.

Der Motor hatte einen Zylinderdurchmesser von 165 mm, einen Hub von 269,6 mm und eine minütliche Umdrehungszahl von normal 270.

Der Verbrauch an russischem Petroleum bei einer Bremsleistung von 10,04 PSe betrug 219 gr pr. PSe-Stde.

2)    70 PS Motor.

Der Motor hatte einen Zylinderdurchmesser von 400,5 mm, einen Hub von 600,5 mm und eine minütliche Umdrehungszahl von 160.

Der Verbrauch an russischem Petroleum bei einer Bremsleistung von 86,65 PSe betrug 188 gr pr. PSe-Stde.

Bei Betrieb des Motors mit Parafiinöl betrug der Verbrauch bei einer Bremsleistung von 86,6 PSe 209 gr pro PSe-Stde und bei einer Bremsleistung von 69,71 PSe 204 gr pro PSe-Stde.

Ehe wir den Dieselmotor verlassen, seien noch in Kürze die Eigenschaften zusammengefaßt, durch welche sich der Verbrennungsmotor vom Explosionsmotor unterscheidet :

1)    Beim Ansaughub tritt nur reine Luft in den Arbeit szylinder.

2)    Die höchste Temperatur im Zylinder wird bereits vor der Verbrennung hergestellt, und zwar durch entsprechend hohe Kompression der an gesaugten Luft.

3)    Man braucht keine Zündvorrichtung, weil der Dieselmotor mit Selbstzündung arbeitet. Unregelmäßigkeiten in der Zündung und Fehlzünder sind daher ausgeschlossen.

4)    Das Verhältnis zwischen Luft und Brennstoff kann mit Bücksicht auf größte Wirtschaftlichkeit des Betriebes gewählt werden. Bei Explosionsmotoren dagegen ist das Mischungsverhältnis mit Bücksicht auf die Zündbarkeit zu wählen.

5)    Die Kompression kann theoretisch beliebig hoch gesteigert werden. Bei den Explosionsmotoren dagegen darf sie einen gewissen Betrag nicht überschreiten, weil sonst Selbstzündung des Gemisches stattfindet.

6)    Die höchste Temperatur und der höchste Druck im Zylinder sind konstant und von der Belastung des Motors unabhängig. Bei den Explosionsmotoren hingegen sind sie von der Ladung, bzw. dem jeweiligen Gemisch, und von Zufälligkeiten abhängig.

7)    Die Verbrennung ist keine plötzliche, explosionsartige, sondern wird von der Maschine selbst geregelt, während beim Explosionsmotor die Verbrennung sich selbst überlassen bleibt und deshalb, wie unter ad 6 angedeutet, von Ladung und Zufälligkeiten abhängig ist.

3. Saugegasmotoren (Tab. 32 — 37).

Der motorische Teil ist genau derselbe wie beim Leuchtgasmotor. Der Unterschied gegenüber dem letzteren besteht nur darin, daß der Saugegasmotor seine eigene Gaserzeugungsanlage besitzt. In dieser wird sog.

„Kraftgas“ oder „Mischgas“, auch nach seinem Erfinder „Dowsongas“ genannt, erzeugt. Da die Gasentwicklung jeweils nur während der Saugperiode und durch die Saugwirkung des Motors stattfindet, so bezeichnet man das Gas auch als „Sau ge gas“.

Während das Saugegas einen Unterdrück von 40 bis 80 mm unter der Atmosphäre hat, besaß das früher verwendete „Druckgas“ einen etwa ebenso großen Überdruck. Die Erzeugung des Druckgases geschah nicht durch den Motor selbst, sondern unabhängig von diesem durch einen besonderen Dampfkessel mit Dampfstrahlapparat. Man hatte deshalb einen Gasometer zur Aufspeicherung der durch den Dampfkessel erzeugten Gasmengen nötig. Da aber Dampfkessel und Gasglocke nach § 16 der R.-G.-O. konzessionspflichtig sind, so bedeutete der in den letzten Jahren erfolgte Übergang zum Saugegas einen bedeutenden Fortschritt in der Verwendungsfähigkeit des Kraftgases. Dabei hat die Saugegasanlage gegenüber der Druckgasanlage den Vorzug, daß sie durch den Wegfall des Dampfkessels und des Gasometers geringere Anschaffungskosten verursacht und zudem wirtschaftlicher arbeitet.

Das Kraftgas, gleichgültig ob Sauge- oder Druckgas, ist ein Gemisch von „Generatorgas“ und „Wassergas“. Ersteres entsteht, wenn man Luft durch einen mit hoher Kohlen Schicht gefüllten Schachtofen (Generator) bläst, und zwar in solcher Menge, daß die Verbrennung eine unvollständige ist, d. h. daß die abziehenden Gase Kohlenoxyd, aber möglichst keine Kohlensäure und keinen Sauerstoff enthalten. Der untere Heizwert von (1 cbm) Generatorgas beträgt ca. 900 Kalorien.

Leitet man statt Luft überhitzten Wasserdampf durch die glühende BrennstoffSchicht des Generators,

so entsteht ein Gas von erheblich größerer Heizkraft, das sog. „Wassergas“. Hierbei kühlt sich jedoch der Generator stark ab, weil bei der in demselben vor sich gehenden Zersetzung des Wassers in seine Bestandteile, Wasserstoff und Sauerstoff, mehr Wärme gebunden wird, als durch Verbrennen des Kohlenstoffes zu Kohlenoxyd entsteht. Der Vorgang der Wassergaserzeugung kann daher kein kontinuierlicher sein, vielmehr muß er nach bestimmten Zeitabschnitten unterbrochen werden, um dem Generator neue Wärme zuzuführen. Letzteres geschieht am zweckmäßigsten durch Einblasen von Luft, und zwar so lange, bis die Kohlen wieder zu lebhafter Glut an gefacht sind. Es muß demnach abwechselnd Wassergas und Generatorgas (Luftgas) erzeugt werden oder, wie man sich auch ausdrückt, es muß abwechselnd kalt und warm geblasen werden. Der untere Heizwert von (1 cbm) Wassergas beträgt ca. 2500 Kalorien.

Man könnte natürlich auch reines Generator- oder Luftgas zum Betrieb von Gasmotoren verwenden. Damit wäre jedoch der Nachteil verknüpft, daß die bei Bildung des Luftgases frei werdende Wärmemenge verloren ginge, da das Gas vor Einleitung in den Motor abgekühlt werden muß. Aus Gründen der Wirtschaftlichkeit sieht man daher hier von der Verwendung des Generatorgases ab und verwendet dasselbe nur in Fällen, wo es gewissermaßen als Nebenprodukt, wie beim Hochofenbetrieb, gewonnen wird. Das Hochofengichtgas¹), das nach Bildungsweise und Zusammensetzung dem Generatorgas nahesteht, hat annähernd denselben Heizwert wie dieses. Um sich einen Begriff von den großen Mengen Gichtgas machen zu können, die beim Hoch-

ofenbetrieb frei werden, sei bemerkt, daß pro Tonne erzeugtes Roheisen ea. 2500 cbm Gichtgas für den Motorbetrieb frei werden.

Auch das Wassergas könnte direkt für den Motorbetrieb verwendet werden. Für gewöhnlich geschieht dies jedoch nicht, weil sich dasselbe zu teuer stellt, einmal weil es nicht in ununterbrochenem Prozeß hergestellt werden kann, und sodann weil für das gleichzeitig abfallende Luftgas, dessen Menge etwa das Vierfache des erzeugten Wassergases beträgt, meist keine Verwendungsmöglichkeit besteht. Außerdem aber verträgt das Wassergas im Gasmotor nur ca. 5 Atm. Kompression, weil es sehr zu Selbstzündern neigt, und liefert deshalb einen verhältnismäßig schlechten Wirkungsgrad. Aus diesen Gründen wird das Wassergas zum Motorbetrieb nur dort verwendet, wo es bereits zu anderen Zwecken hergestellt wird.

Dort wo Wassergas, wie in Glashütten, ohnedies benötigt wird, ist es zweckmäßig, das beim jedesmaligen Warm blasen sich bildende Gas von ca. 800 Kalorien Heizwert in einem genügend großen Gasbehälter aufzufangen und zum Betrieb eines Gasmotors zu verwenden.

Da bei der Herstellung des Luftgases Wärme frei und bei derjenigen des Wassergases Wärme gebunden wird, so muß es möglich sein, ein Mischgas zu erzeugen, derart, daß im Generator ständig eine bestimmte Temperatur erhalten bleibt. Dies brachte den englischen Ingenieur Dowson auf den glücklichen Gedanken, die beiden Prozesse zu vereinigen, indem in den Generator zu gleicher Zeit Luft und Wasserdampf eingeleitet wurde. Das so in ununterbrochenem Prozeß entwickelte Kraftgas hat einen Heizwert, der zwischen 1000—1400 Kalorien schwankt, je nach dem Brennstoff, aus dem es hergestellt wird.

Wird es z. В. ans Anthrazit hergestellt, so beträgt sein Heizwert 12 —1300 Kalorien; wird dagegen Koks zn seiner Herstellung verwendet, so beträgt sein Heizwert ca. 1150 Kalorien. Dabei gewinnt man ans 1 kg Anthrazit 4—5 cbm Gras, und aus 1 kg Koks 3—4 cbm, jeweils bezogen auf 0° Celsius und 760 mm Barometerstand. Der Verbrauch an Wasserdampf pro kg Brennstoff beträgt hierbei 1—3 kg.

Zuerst geschah die Herstellung des Kraftgases, wie bereits in der Einleitung erwähnt, mit Hilfe eines besonderen kleinen Kessels, der überhitzten Dampf von 2—4 Atm. Überdruck erzeugte. Der Dampf wurde vor Eintritt in den Generator durch ein Dampfstrahl-gebläse geleitet, in welchem er das erforderliche Luftquantum aus der Atmosphäre an saugte. Erst vor wenigen Jahren ist man dazu gekommen, den Dampfkessel, welcher an Brennstoff ca. 25 % der Generatorfeuerung verbrauchte, ganz auszuschalten und das Wasserdampfluftgemisch durch Sau g Wirkung in und durch den Generator zu treiben. Da dieses Hindurchsaugen durch den Motor selbst geschieht, so wird immer nur so viel Gas erzeugt, als verbraucht wird. Zur Herstellung des Wasserdampfs dient die überschüssige Wärme des den Generator verlassenden Kraftgases. Hierbei ist vorausgesetzt, daß das Kraftgas einen gewissen Überschuß an Luftgas enthält, damit die zur Dampferzeugung erforderliche Wärme verfügbar wird.

Obwohl die Saugwirkung des Motors bis hinauf zu den höchsten Leistungen für die Gaserzeugung ausreicht, wird bei größeren Motoren bisweilen doch von dem Prinzip der reinen Saug Wirkung abgegangen. Man verwendet in solchen Fällen einen elektrisch oder sonstwie angetriebenen Exhaustor (Ventilator), welcher das Gas

durch die Generatoranlage hindurclisaiigt und in einen Gasometer drückt¹). Es hat dies den Vorzug, daß man bei der Inbetriebsetzung stets gutes Gas zur Verfügung hat und daß der Motor selbst die größten plötzlichen Belastungsänderungen (sonst nur bis 25%) ohne Tourenabfall überwindet. Die Begulierung der Gaserzeugung geschieht vom Gasometer aus, derart, daß durch Verstellen einer Drosselklappe das überschüssige Gas wieder vom Exhaustor an gesaugt wird.

Als Brennstoff für die Gaserzeugung kommt hauptsächlich Anthrazit (d. i. eine gasarme Steinkohle) in Betracht, seltener Koks oder eine Mischung von Anthrazit und Koks. Wegen der hohen Preise dieser Brennstoffe wurden viele Versuche gemacht, auch andere, billigere Brennstoffe für die Kraftgasbereitung nutzbar zu machen. Der erste, welcher mit Erfolg versuchte, Braunkohle zur Erzeugung von Kraftgas zu verwenden, war Mond. Das Gas, welches nach seinem Erfinder Mondgas genannt wurde, verlangte jedoch eine so umständliche Beinigung, daß es nur dort rentabel ist, wo es sich um große Anlagen bei gleichzeitiger Verwertung der Nebenprodukte handelt.

Die erste größere Saugegasanlage für Braunkohle wurde nach Wissen des Verfassers seitens der Gasmotorenfabrik Deutz in die Öffentlichkeit gebracht, und zwar gelegentlich der Düsseldorfer Ausstellung i. J. 1902. Dieselbe war 60 pferdig. Sie ist seitdem in Meuselwitz in Betrieb und arbeitet mit Braunkohlen geringster Qualität von ca. 2100 Kalorien.

Angenehmer als mit Braunkohlen stellt sich der Be-

x) Man hat alsdann eine kombinierte Saug- und Druckgasanlage, jedoch ohne Dampfkessel.

trieb mit Braunkohlenbriketts. Dieselben enthalten nur wenig Wasser; ein Zerfallen derselben — wie dies bei schlechter Braunkohle stattfindet — und damit ein Verstopfen des Generators kommt daher nicht vor. Während Saugegasanlagen für Braunkohle heute nur für größere Leistungen gebaut werden, kommen Anlagen für den Betrieb mit Braunkohlenbriketts bereits von 10 PS ab zur Ausführung.

Auf der Dresdener Städteausstellung 1903 führte die Gasmotorenfabrik Deutz eine Saugegasmotorenanlage vor, die mit Klärschlammrückständen betrieben wurde. Letztere ergaben sich bei der Reinigung der Abwässer nach dem Rothe-Degenerschen Kohlebreiverfahren.

Neuerdings hat die Gasmotorenfabrik Deutz einen Doppel gen erat or konstruiert, in welchem auch stark bituminöse Brennstoffe, wie Steinkohlen und teerreiche Braunkohlen, vergast werden können. Derselbe besitzt eine obere Verbrennungszone, in welcher die Entgasung, und eine untere, in welcher die Vergasung des Brennstoffs stattfindet. Das erzeugte Gas wird mittels Exhaustors in der Mitte abgesaugt.

Ob sich dieser Doppel generator im Betrieb bewährt, kann z. Z. noch nicht gesagt werden. Auch über den Brennstoffverbrauch liegen dem Verfasser keine von unparteiischer Seite stammenden ziffernmäßige Angaben vor.

Auch die auf dem Gebiete der Generatoranlagen rülimlichst bekannte Шипа J. Pintsch in Berlin hat in neuester Zeit einen Generator für bituminöse Brennstoffe ausgeführt, von dem sie sich gute Erfolge verspricht.

Da, wie bereits bemerkt, Anthrazit der z. Z. wichtigste Brennstoff für die Saugegasanlagen ist, so sei im folgenden nur noch von ihm die Rede.

In Fig. 7 ist die Gaserzeugungsanlage eines Sauge-gasmotors dargestellt. Das den Glaserzeuger (Generator) verlassende heiße Gas durchzieht einen Verdampfer, den man sich als eine Art Köhrenkessel vorzustellen hat. Indem es hierbei den zu seiner Herstellung nötigen Wasserdampf erzeugt, kühlt es sich ab und passiert dann den Skrubber, auch Wäscher genannt. Derselbe besteht aus einem stehenden - zylindrischen Gefäß, das nahe dem Boden einen siebartigen Rost enthält, auf welchem Koksstücke aufgeschichtet sind. Durch eine Brause wird oben Wasser zugeführt. Dasselbe tritt in Form eines feinen Regens aus und rieselt an den Koksstücken herab, während das zu reinigende Gas von unten nach oben streicht. Vom Skrubber aus tritt das Gas in den Trockenreiniger, welcher meist mit Sägespänen gefüllt ist, und von da in den Gastopf, von wo aus es direkt in den Motor gelangt.

Bei den z. Z. sehr gedrückten Preisen wird ein Trockenreiniger meist nicht mitgeliefert. Jedoch ist die durch denselben ermöglichte bessere Reinigung des Gases ohne Zweifel von günstigem Einfluß auf die Betriebssicherheit und Lebensdauer des Motors¹), weshalb die Aufstellung eines Trockenreinigers nie versäumt werden sollte, um so mehr als die hierdurch bedingten Extrakosten verhältnismäßig gering sind.

Beim Inbetriebsetzen der Anlage wird der Generator, durch einfaches Verstellen eines Hahns oder Ventils f, mit einem Schornstein (bzw. einem vertikalen eisernen Rohr g) verbunden ; sodann wird mit Hilfe eines kleinen Ventilators Luft durch den Generator gepreßt, um auf diese Weise das Feuer möglichst rasch anzufachen. Sobald die in den Schornstein entweichenden Gase gut

y) Vergleiche S. 82, die Güldnersche Saugegasanlage.

brennbar sind, was man mit Hilfe von Probierflammen feststellen kann, so wird durch Umstellen des Hahns f

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Fig. 7. Saugegeneratorgasanlage.

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die Verbindung zwischen Generator und Motor herge-st eilt und letzterer in Gang gesetzt. Die Zeitdauer, welche zum Anblasen des Generators benötigt wird, beträgt 30—40 Minuten¹). Bei mangelhafter Bedienung kann jedoch das Inbetriebsetzen des Generators unter Umständen noch längere Zeit beanspruchen.

Das vollständige Anblasen des Generators ist meist nur nach längeren Betriebspausen (z. B. am Montag früh), wenn derselbe ganz abgekühlt ist, notwendig. Für gewöhnlich jedoch genügt ein bloßes Warmblasen des

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Fig. 8. Saugegasanlage der Gasmotorenfabrik Deutz in Köln-Deutz.

Generators, da derselbe während der Nacht durch den Schornsteinzug in langsamem Brand erhalten werden kann und sich deshalb nicht so stark abkühlt²). Dieses Warmblasen beansprucht eine Zeit von 15—20 Minuten und mehr, je nach Länge der Betriebspause.

*) Vergleiche Seite 82, die Güldnersche Saugegasanlage. ²) Der Güldnersche Generator (Seite 82) wird über Nacht ganz geleert, da er in Ermangelung eines Großwasserraums ohnedies rascher betriebsbereit ist.

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Fig. 9. Saugegasanlage der Verein. Mascbmenfabr. Augsburg u. Maschinenbauges. Nürnberg, A.-G., Werk Nürnberg, auf der Düsseldorfer Ausstellung 1902.

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Durch das Weiterbrennen des Generators während der Nacht und durch das Warmblasen (und Frischanblasen) ist natürlich ein Abbrand- und Anheizverlust an Brennmaterial bedingt, der zu den Betriebskosten geschlagen werden muß. Derselbe beträgt per Stunde Stillstand 12 —15% des Normal Verbrauchs.

Fig. 8 zeigt eine vollständige Saugegasanlage ohne Sägespänereiniger. Fig. 9 zeigt eine solche mit Sägespänereiniger. Bei letzterer ist der Motor direkt mit einer Dynamomaschine gekuppelt.

Fig. 10 ist die Abbildung einer doppeltwirkenden 350 PSe Viertaktgasmaschine, welche von der Maschinenbaugesellschaft Nürnberg an das Elektrizitätswerk Pisa geliefert wurde. Dieselbe arbeitet mit Ventilator-Kraftgas¹).

Die den Tabellen 32 — 37 zugrunde gelegten Anthrazitverbrauche pro PSe- Stde wurden unter Berücksichtigung des Abbrand- und Anheiz Verlustes wie folgt angenommen :

Zu Tabellen 32—34. Saugegasmotoren.

Jährliche

Betriebs

dauer

Wirklicher Anthrazitverbrauch in kg pro PSe-Stunde unter Zugrundelegung eines Anthrazits von 8000 Kalorien Heizwert

10 I 12    15    20    25    30    35 PSe

300 Tage à 10 Std.

300 Tag-e à 5 Std.

365 Tage à 24 Śtd.

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L) Vergleiche Seite 59, unten.

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Fig. 10. 350 PS doppeltwirkende Gasmaschinen der Verein. Maschinenfabr. Augsburg u. Maschinenbauges. Nürnberg, A.-G., Werk Nürnberg, im Elektrizitätswerk Pisa.

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Saugegasmotoren

Betriebsdauer:

Normale Nutzleistung in PS

Anlagekosten.

Preis des kompl. Saugegasmotors, betriebsfertig montiert, einschl. Generatoranlage , Rohrleitung und Fundament .......

Generator- und Maschinenraum

(80 сЛ pro qm Grundfläche) . . сЛ 1000.—

Gesamt-Anlagekosten . . . сЛ 6050.—

сЛ 5050.—

5500.—

1100.-

6600.—

Jährliche Betriebskosten.

4V₂% Verzinsung, 8¹/₂% Abschreibung, ¹I₂% Reparaturen = 1372% von 6er Anschaffungssumme der Maschinenanlage

47₂ % Verzinsung, 2¹/₂ % Abschreibung, V₂% Reparaturen = 7x/₂% 6er Gebäudekosten .....

Bedienung, Schmier- und Putzmaterial .......

сЛ 681.75

742.50

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75.—

82.50

Brennstoff kosten bei einem Anthrazitpreis pro 100 kg von

Gesamt-Jahreskosten bei einem Anthrazitpreis pro 100 kg von

. c4t 390.—

сЛ 1.50    167.40

223.20 279.— 334.80

оЛ 1.50    1314.15

1369.95 „ 2.50    1425.75

1481.55

« 2.-

„ 2.50 „ 3.—

Я 2.-

» 3.—

470.—

216.—

288.—

360.—

432.—

1511.—

1583.— 1655.— 1727.—

7,61

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300 Tage zu 10 Stunden.

Tabelle Nr. 32.

10

12

15

20

25

30

35

6200.— 6650.—

7500 —

9000.—

1200.— 1440.—

1700.—

2100.—

10000.—(11200.— 2500.—¹ 2900.-

12700.—

3300.—

7400.— 8090.—

9200.—

11100.—

12500.—14100.—16000.—

837.—    897.75

1012.50

1215.— 1350.— 1512.- 1714.50

90.-

108.—

127.50

157.50    187.50    217.50

247.50

500-—

261.— 348.— 435.-522.—

700.—    760.—    850.—

495.—    607.50    715.50

660.—    810.—    954.-

825.— 1012.50 1192.50 990.— 1215.— 1431.—

940.—

819.—

1092.—

1365.—

1638.—

1688.—    1863.55    2148.—    2567.50    2905.—    3295.—    3721.—

1775.—    1966.15    2274.—    2732.50    3107.50    3533.50!    3994.-

1862.—    2068.75    2400.—    2897.50    3310.—    3772.—    4267.—

1949.—    2171.35    2526.—    3062.50    3512.50!    4010.50    4540.—

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Saugegasmotoren

Betriebsdauer :

Normale Nutzleistung in PS

Anlagekosten.

Preis des kompl. Saugegasmotors, betriebsfertig montiert, einschl. Generatoranlage, Rohrleitung und Fundament .......

Generator- und Maschinenraum

(80 c4l pro qm Grundfläche) .    . c4i

Gesamt-Anlagekosten ... сЛ

ril

5050.- 5500.—

1000.— 1100-—

6050.— 6600.—

Jährliche Betriebskosten.

4V₂% Verzinsung, 7% Abschreibung, V₂% Reparaturen — 12% von der Anschaffungssumme der Maschinenanlage

4*/₂ % Verzinsung, 2V₂% Abschreibung, V₂% Reparaturen = 7 V₂% der Gebäudekosten ......

Bedienung, Schmier- und Putzmaterial .......

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606.— 660.—

75.—

82.50 .

Brennstoff kosten bei einem Anthrazitpreis pro 100 kg von

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„ 2.50

Я 3.—

234.—

90.45

120.60

150.75

180.90

282.—

117.— 156.— 195.— 234.—

Gesamt-Jahreskosten bei einem Anthrazitpreis pro 100 kg von

crt 1.50 „ 2.— „ 2.50

Я 3-—

1005.45    1141.50

1035.60 1180.50 1065.75    1219.50

1095.90 ! 1258.50

oM 1.50 * 2.— „ 2.50

11,84

12,18

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300 Tage zu 5 Stunden.

Tabelle Nr. 33.

10

12    15

20

25

30    35

6200.—

6650.— 7500.— ! 9000.—10000.—11200.—12700.—

1200.—

1440.— 1700.—

2100.—

2500.— 2900— 3300.—

12500.—14100.—16000.—

7400.—

8090.—

9200.—

11100.-

744.—    798.—

900.— i 1080.—, 1200.— 1344.— 1524.—

90.—

108.—

127.50    157.50    187.50    217.50    247.50

300.—

141.75

189.—

236.25

283.50

1275.75    1403.40    1611.37    1927.50    2175.37    2456.25    2776.50

1323.—    1459.20    1680.—    2017.50    2286.—    2584.50    2923.50

1370.25    1515.—    1748.62    2107.50    2396.62    2712.75    3070.50

1417.50    1570.80    1817.25    2197.50    2507.25    2841.—    3217.50

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о о со ido cd cd

05 t'- Ю CO cNiooo_H

ididid cd

Saugegasmotoren

Betriebsdauer :

Normale Nutzleistung in PS

Anlagekosten.

Preis des kompl. Saugegasmotors, betriebsfertig montiert, einschl. Generatoranlage, Rohrleitung und Fundament .......

G-enerator- und Maschinenraum (80 сЛ pro qm Grundfläche) .    .

Gesamt-Anlagekosten    . . . o4i

5050.— 5500.—

1000.— 1100.—

6050.— 6600.—

Jährliche Betriebskosten.

4¹/₂% Verzinsung, 11% Abschreibung, 1% Reparaturen = I6ll₂% von der Anschaffungssumme der Maschinenanlage

4 V₂ % Verzinsung, 2V₂ % Abschreibung, V₂% Reparaturen = 7l/₂% der Gebäudekosten ......

Bedienung, Schmier- und Putzmaterial .......

-//

c4t

c4i

838.25    907.50

75.—    82.50

Brennstoff kosten bei einem Anthrazitpreis pro 100 kg von

c4t 1.50 „ 2.— „ 2.50

„ 3.—

875.— 1050.—

449.40    578.16

599.18    770.88

748.97    963.60

898.77 1156.32

Gesamt-Jahreskosten bei einem Anthrazitpreis pro 100 kg von

„ 2.-

„ 2.50 „ 3.-

2232.65 2618.16 2382.43 2810.88 2532.22 300360 2682.02 3196.32

П 2.-

„ 2.50 „ 3.—

OîO(MO 'Ф ^ rti LO

365 Tage zu 24 Stunden.

Tabelle Nr. 34.

10

12 I 15

20

25

30

35

6200.—

1200.—

9000.—llOOOO.—111200.—12700.— 1440.—[1700.— 2100.— 2500.— 2900.— 3300.—

6650.— 7500.—

7400.— 8090.— 9200.— 11100.—

12500.—14100 —

16000.—

1023.— 1097.25 1237.50 1485.—

1650.— 1848.-

2095.50

187.50 217.50    247.50

1700.— 1900.— 2100.—

1642.50    1931.58 2207.52 2190.— 2575.44 2943.36

2737.50    3219.30 3679.20 3285.- 3863.16 4415.04

90.-    108.—    127.50    157.50

1120.— 1230.— 1400.— 1570.—

696.42    819.93    1024.92    1340.28

928.56 1093.24 1366.56 1787.04 1160.70 1366.55 1708.20 2233.80 1392.84 1639.86 2049.84 2680.56

2929.42    3255.18    3789.92    4552.78    5180.—    5897.08    6650.52

3161.56    3528.49    4131.56    4999.54    5727.50    6540.94    7386.36

3393.70    3801.80    4473.20    5446.30    6275.—    7184.80    8122.20

3625.84    4075.11    4814.84    5893.06    6822.50    7828.66    8858.04

COCOOOH

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JO JO JO JO

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OO CO

JO JO JO JO <X> üt ь—к -Q

Saugegasmotoren

Betriebsdauer :

Normale Nutzleistung in PS

40

50

Anlagekosten.

Preis des kompl. Saugegasmotors, betriebsfertig montiert, einschl. Generatoranlage, Rohrleitung und Fundament .......

Generator- und Maschinenraum

(80 c4l pro qm Grundfläche) .    . сЛ

Gesamt-Anlagekosten .    .    . c4i

rj/

14100.— 16700.—

3400.— 3700.— 17500.— 20400.—

Jährliche Betriebskosten.

4 V₂ % Verzinsung, 8*/₂ % Abschreibung, Va% Reparaturen = 13г/₂ <%> von der Anschaffungssumme der Maschinenanlage

4l/₂ % Verzinsung, 2¹/₂ % Abschreibung, V₂% Reparaturen = 7 V₂ % der Gebäudekosten ......

Bedienung, Schmier- und Putzmaterial .    ......

c//

o4i

c4i

1903.50

2254.50

255 —

277.50

Brennstoff kosten bei einem Anthrazitpreis pro 100 kg von

c4C 1.50 „ 2.— „ 2.50

„ 3.—

1000.—

900.—

1200.—

1500.—

1800.—

Gesamt-Jahreskosten bei einem Anthrazitpreis pro 100 kg von

crt 1.50

» 2.

„ 2.50

Я 3.—

1150.—

1102.50 1470.—

1837.50 2205.—

4058.50    4784.50

4358.50    5152.—

4658.50    5519.50

4958.50    5887.—

сЛ 1.50 „ 2.-„ 2.50 „ 3.—

'ь-ь'Ъо'Ъ} 02

02 GO 02 OO

JJS 02 02 J22 bO OO 02 ZD

300 Tage zu 10 Stunden.

Tabelle Nr. 35.

60    70    80    100    120

150    200

18000.— 20000.— 21600.— 26000.- 28500.—

34500.—47000.

, 4000.— 4300,— 4700.— 5000.— 5400.—

6800.— 9000.—

22000.— 24300.—26300.— 31000.— 33900.—

41300.—56000.—

2430.— 2700.— 2916.— 3510.- 3847.50

4657.50 6345.—

300.—    322.50    352.50    375.—    405.—

510.-    675.—

1300.—    1500.—    1700.—    2000.-    2200.—

1323.—    1512.—    1728.—    2115.—    2484.—

1764.—    2016.—    2304.—    2820.—    3312.—

2205—    2520.—    2880.—    3525.—    4140.—

2646.—    3024.—    3456.—    4230.—    4968.—

2500.— 2900.—

3037.50    4050.— 4050.— 5400.—

5062.50    6750.— 6075.— 8100.—

5653.— 6034.50 6696.50 8000.— 8936.5010705.—13970.— 5794.— 6538.50 7272,50 8705.— 9764.50|l 1717.5015320.— 6235-— 7042.50 7848.50 9410.—10592.5012730.—16670.— 6676.— 7546.50 8424.5010115.- 11420.5013742.5018020.—

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Saugegasmotoren

Betriebsdauer :

Normale Nutzleistung in PS

40

50

Anlagekosten.

Preis des kompl. Saugegasmotors, betriebsfertig montiert, einschl. Generatoranlage, Rohrleitung und Fundament .......

Generator- und Maschinenraum

(80 сЛ pro qm Grundfläche) .    . c4i 8400.—

Gesamt-Anlagekosten .    .    .    17500.—

o4i 14100.—

16700.—

3700.—

20400.—

Jährliche Betriebskosten.

Al/₂% Verzinsung, 7 % Abschreibung, V₂% Reparaturen = 12% von der Ansehaffungssumme der Maschinenanlage

4l/₂ % Verzinsung, 2¹/₂ % Abschreibung, V?% Reparaturen = 7 V₂% der Gebäudekosten ......

Bedienung, Schmier- und Putzmaterial ........

c4t 1692.—

2004.—

r//

255.—

277.50

Brennstoffkosten bei einem Anthrazitpreis pro 100 kg von

600.—

486.—

648.—

810.—

972.—

690.—

596.25

795.—

993.75

1192.50

Gesamt-Jahreskosten bei einem Anthrazitpreis pro 100 kg von

^ 1.50

2.—

„ 2.50 „ 3.—

cM 1.50    3033.—    3567.75

3195.— 3766.50 3357.— 3965.25 3519.— 4164.—

n 2-

„ 2.50 „ 3.—

2 I g I

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300 Tage zu 5 Stunden.

Tabelle Nr. 36.

60

70

80

100

120    150    200

18000.—120000.— 21600 — 26000.— 28500.— 34500.— 47000—

4000.— 4300.— 4700.—j 5000.— 5400,— 6800,— 9000— 22000—124300—126300.— 31000.—¹33900.-41300.- 56000—

2160—

2400.— 2592—

3120.— 3420.— 4140.- 5640—

300—

322.50    352.50

375.-    405.—    510.—    675—

1320— 1500— 1740—

1350— 1653.75 2205— 1800— 2205— 2940— 2250— 2756.25 3675— 2700— 3307.50 4410—

780.—    900.—    1020.—    1200—

715.50 819—    936.—    1147.50

954.— 1092— 1248.-! 1530—

1192.50 1365.— 1560.— 1912.50 1431.— 1638.- 1872— 2295—

3955.50    4441.50 4900.50 4194— 4714.50 5212.50

4432.50    4987.50 5524.50 4671— 5260.50 5836.50

5842.50    6495— 7803.7510260— 6225— 6945— 8355—10995—

6607.50    7395— 8906.2511730— 6990— 7845— 9457.5012465—

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4^* 05 CO OZ> O' H-1 05 tO

Saugegasmotoren

Betriebsdauer:

Normale Nutzleistung in PS .

40

50

Anlagekosten.

Preis des kompl. Saugegasmotors, betriebsfertig montiert, einschl. Generatoranlage, Rohrleitung und Fundament .......

Generator- und Maschinenraum

(80 cM pro qm Grundfläche) .    . c4i

Gesamt-Anlagekosten .    .    . сЛ

cU

14100.—

16700.—

3400.—

3700.—

17500.—

20400.—

Jährliche Betriebskosten.

4¹/₂% Verzinsung, 11% Abschreibung, 1% Reparaturen = 16г/₂% von der Anschaffungssumme der Maschinenanlage

4 V₂ % Verzinsung, 2x/₂ % Abschreibung, V₂ % Reparaturen = l¹/₂ % der Ge= bäudekosten......

Bedienung, Schmier- und Putzmaterial .......

c4i

2326.50 2755.50

255.—

277.50

c4C

Brennstoff kosten bei einem Anthrazitpreis pro 100 kg von

сЛ 1.50

„ 2.

„ 2.50

!> -

2270.—

2417.76

3223.68

4029.60

4835.52

2600.—

2956.50 3942.—

4927.50 5913.—

Gesamt-Jahreskosten bei einem Anthrazitpreis pro 100 kg von

1.50

„ 2.50 „ 3.—

7269.26 8589.50 8075.18 9575.— 8881.10 10560.50 9687.02 11546.—

oft 1.50

„ 2.

„ 2.50 * 3.—

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eff eff eff eff

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365 Tage zu 24 Stunden,

Tabelle Nr. 37.

60

70

80

100

120

150

200

18000.—

20000 —

21600.—

26000.—

28500.— 34500.—:47000.—

4000.—

4300.—

4700.—

5000.—; 5400.-

6800.— 9000.—

22000.—

24300.—

26300.—

31000.—IS3900.—

41300.—56000.—

7755.—

2970.— 3300.— 3564.—

4290.—! 4702.50; 5692.50

300.-: 322.50    352.50

375.—    405.—

510.—    675.—

2950.—! 3400.— 3850.— 4500.— 5000.— 5700.— 6600.—

3547.80' 4047.12 4625.28 5650.20 6622.56; 8081.1010774.80

4730.40 5396.16 6167.04 7533.60 8830.0810774.8014366.40 5913.— 6745.20 7708.801 9417.—11037.6013468.50ll7958.— TOö^eosog^^gsöaö&iisoa^oiss^BAslieies^siö^eo

9767.8011069.6212391.7814815.2016730.0619983.6025804.80 10950.4012418.6613933 5416698.60'18937.5822677.30;29396.40 12133.—13767.7015475.3018582.— 21145.1025371.—i32988.— 13315I6015ll6I7417017I06i20465;40₁2B852₁6228064i7d36579;60

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I. Die Explosions- und v erbrennungsmotoren. Zii Tabellen 35 — 37. Saugegasmotoren.

Jährliche

Betriebs

dauer

Wirklicher Anthrazitverbrauch in kg pro PSe-Stunde unter Zugrundelegung eines Anthrazits von 8000 Kalorien Heizwert

40    50    60    70    80 100 120 150 200 PSe

300 Tage à 10 Std.

300 Tage à 5 Std.

365 Tage à 24 Std.

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Um diese Annahmen zu rechtfertigen, seien die Resultate zweier Versuche¹) angeführt, die Verfasser an einer 20 PS und 60 PS Saugegasanlage der Gasmotorenfabrik Deutz vorgenommen hat.

23,4 PSe.

Der normal 20 PS Motor wurde während 5 Stunden mittels Bremszaums gebremst. Es ergab sich:

Bremsleistung

Verbrauch an gesiebtem Anthrazit 0,446 kg pro PSe-Stde. Der verwendete Anthrazit war angeblich Langenbrahm-scher. Eine Heizwertsbestimmung fand nicht statt.

Der normal 60 PS Motor dient in der elektrischen Zentrale Windsheim zum Antrieb einer Dynamomaschine (mit Riemen). Die Bremsung geschah hier auf elektrischem Wege (mittels Drahtwiderstandes), und zwar auf die Dauer von 8 Stunden. Zur Verteuerung gelangte Kohlscheidter Anthrazit von 7768 Kalorien Heizwert und 6,58% Aschengehalt. Die elektrische Belastung betrug 163 Ampere bei 237 Volt (entsprechend ca.

60 PSe des Motors). Der Verbrauch an gesiebtem Anthrazit pro Kilowattstunde fand sich

zu

0,67 kg

oder pro PSe-Stde zu .    .    . 0,43 kg.

Der Wirkungsgrad der Dynamomaschine wurde hierbei zu 91% und derjenige der Riemenübertragung zu 96% angenommen.

Betreffs der Bedienung von Saugegasanlagen sei noch bemerkt, daß dieselbe den Brennstoffverbrauch in weit geringerem Maße beeinflußt, als bei Dampfmaschinen. Versteht ein Heizer seinen Dampfkessel nicht zu bedienen oder ist er unachtsam, so wird die Verbrennung eine unvollkommene sein (Rauchen des Schornsteins), d. h. der Kohlenverbrauch ein großer. In dem Generator einer Saugegasanlage dagegen reguliert sich der Verbrennungsprozeß ganz von selbst. Allerdings darf hieraus nicht etwa geschlossen werden, daß die Saugegasanlage weniger Bedienung erfordere als die Dampfmaschine. Im Gegenteil. Wird eine Dampfanlage nachlässig bedient, so leidet in erster Linie die Wirtschaftlichkeit des Betriebes. Wird jedoch eine Saugegasanlage schlecht gewartet, so führt dies zu häufigen Betriebsstörungen, oder aber die Saugegasanlage ist überhaupt nicht in Gang zu bringen.

Am Schlüsse dieses Abschnitts sei noch kurz der Fabrikate der Güldner-Motorengesellschaft in München gedacht. Die nach ihrem Konstrukteur benannten Güldner-motoren (Fig. 11) besitzen stehende Bauart und zeigen in ihrer Gestellform Ähnlichkeit mit dem Dieselmotor, was daher rühren dürfte, daß Güldner als langjähriger Chefkonstrukteur für Dieselmotorenbau die Vorzüge dieses Doppelbalkengestelles für Hochdruckmotoren erkannt hat.

Die stehende Anordnung bedingt einen geringeren Platzbedarf und ermöglichte Güldner eine so günstige

Barth, Die zweckmäßigste Betriebskraft II.

Gesamtdisposition und konstruktive Durchbildung der Einzelteile, daß sich die Wirtschaftlichkeit, Leistungsfähigkeit und Betriebssicherheit seines Motors äußerst günstig gestalten.

Der Giüldnermotor arbeitet mit Quantitätsregulierung¹). Obgleich er das Gemisch bei voller Belastung nicht höher als auf 12 Atm. (bei Normalleistung sogar nur auf 7 — 8 Atm.) komprimiert, erreicht er doch Explosion sspannungen von 35—40 Atm. und einen mittleren indizierten Arbeitsdruck bis zu 9 kg/qcm. Es rührt dies einmal daher, daß die Verbrennungsrückstände größtenteils ausgetrieben werden, so daß sowohl mehr, als auch reineres Gremisch in den Arbeitszylinder gelangt, und zum andern daher, daß die Entflammungsstrecken infolge der zweckmäßigen Anordnung des Kompression sraums und der zentralen Zündung kleiner sind.

Sodann ist hervorzu-

Auch die Saugegasanlage weicht in verschiedenen Punkten von den üblichen Ausführungen ab. So besitzt der Güldnersche Generator keinen Verdampfer mit größerem Wasserraum. Es wird vielmehr immer nur so viel Wasser auf genommen, als pro Saughub zur Gasbereitung direkt benötigt wird. Dies bedingt den Vorzug rascherer Betriebsbereitschaft und geringeren Anheiz- bzw. Abbrand Verlustes²), heben, daß eine dreifache Peinigung des erzeugten Gases von Schmutz und Teerdämpfen stattfindet, und zwar

1) eine Naßreinigung im Skrubber, 2) eine Trockenreinigung im Sägespänereiniger und 3) eine Reinigung durch die Massenwirkung der Teerteilchen selbst. Diese gute Reinigung trägt in erheblichem Maße zur Erhöhung

*) Vergleiche Seite 14.

²) Vergleiche Fußbemerkung Seite 64.

ES«

4i>

JFig. 11. Gasmotor der Güldnermotorengesellschaft m. b. H. in München.

der Betriebssicherheit bei, indem dadurch die lästige Yerschmutzung der Leitungen, Yen tile, Kolben und Zylinder bedeutend herabgemindert wird.

Mit der vollkommenen und intensiven Yerbrennung

6*

des Gemisches hängt es zusammen, daß der Güldner-motor auch in bezug auf Brennstoffverbrauch außerordentlich günstige Ergebnisse liefert. Nach Messungen von Prof. Schröter und anderen Sachverständigen¹) verbrauchen Motoren mittlerer Größe bei voller Belastung nur rund 350 1 Leuchtgas (bezogen auf Normalzustand) oder 320 g Anthrazit pro PSe-Stde²).

¹

) Vergleiche auch Seite 9.

²

Siehe auch die Prüfungsergebnisse an Güldnermotoren, Seite 84.

4. Azetylengasmotoren.

Dieselben gelangen nur selten zur Ausführung und kommen höchstens dort in Betracht, wo eine Azetylenzentrale vorhanden ist. Und selbst da ist es im allgemeinen wirtschaftlicher, einen anderen Motor aufzustellen.

Der Grund, Varum der Betrieb mit Azetylen ein unwirtschaftlicher ist, liegt einmal in dem teuren Karbidpreis (z. Z. 34 pro kg) und zum andern in dem Umstand, daß das Azetylenluftgemisch sehr explosibel und nur bis höchstens drei Atmosphären komprimiert werden darf, da sich sonst Selbstzündungen einstellen. Aber auch der Umstand mag die Wirtschaftlichkeit ungünstig beeinflussen, daß man das Azetylen mit einem erheblichen Luftüberschuß verbrennen muß, weil sich andernfalls äußerst heftige Explosionen bzw. Stöße ergeben, die dem Motor mit der Zeit schaden.

x) Vergleiche Zeitschrift des Vereins deutscher Ingenieure 1904, Seite 979.

²) Vergleiche auch die Verbrauchsziffern und Prüfungsergebnisse auf Seite 66 u. 80.

So kommt es, daß sich der Verbrauch an Azetylen pro effektive Pferdekraftstunde nicht wesentlich unter 300 1 herabdrücken läßt, was einem Kostenaufwand von ca. 36 entspricht.

Dabei ist nicht zu übersehen, daß der Betrieb mit Azetylen, trotz der zunehmenden Vervollkommnung der Azetylenapparate, immerhin gefährlicher ist als mit anderen Brennstoffen.

II. Abschnitt.

Windräder, Wasserkraft-, Heißluft-, Elektro- und Druckluftmotoren. Sonstige Kraftmaschinen.

1. Windräder (Tabellen 38 und 39).

Die Ausnützung der Kraft des Windes zum Segeln reicht bis in die frühesten Zeiten menschlicher Kultur zurück. Weniger alt ist die Verwendung des Windes zum Antrieb von Windmühlen und Windrädern oder Windmotoren. Die letzteren unterscheiden sich von den meist vierflügeligen Windmühlen schon dadurch, daß sie eine große Anzahl von Flügeln, 50 —100, besitzen. Hier sei nur von den Windrädern¹) die Rede.

Windmotoren.

Betriebsdauer :

Nutzleistung in PS

bei einer Windgeschwindigkeit von 4 bis 5 Meter/Sekunde ca. .    .    .

0,4

0,65

Anlagekosten.

Preis des kompl. Windmotors, betriebsfertig montiert, einschl. Antriebsgestänge

20 Meter hohes eisernes Turmgerüst, komplett, einschl. Montage .    . c4i

Gesamt-Anlagekosten .    .    . c4i

rtt

590.—

710.—

930.—

1050.—

1520.—

1760.—

Jährliche Betriebskosten.

4V₂% Verzinsung, 5% Abschreibung, V₂% Reparaturen = 10% von der Anschaffungssumme der Maschinenanlage

4¹/₂ % Verzinsung, 2¹/₂ % Abschreibung, v₂% Reparaturen = 7V₂% von der Anschaffungssumme d. Turmgerüstes c4i

Bedienung und Schmierung .    .    . c4i

Gesamt-Jahreskosten .... c4i

c//

59.—

71.—

69.75

78.75

10.—

15.—

138.75

164.75

Kosten der effektiven Pferdekraftstunde in Pfennigen .    .

11,56 I 8,45

¹) Bei nur 5stündiger Betriebsdauer verdoppeln sich andauer vermindern sie

Tabelle Nr. 38.

300 Tage zn 10 Stunden¹).

1,5

2,3

4,3

6,5

10

16,5

1080.— 1830.— 2330.— 4340.— 6210.— 7980.— 10540.-

1240.— 1565.— 2210.— 3960.— 5640.— 7400.— 9880.—

2320.— 3395 — 4540.— 8300.— 11850.— 15380.— 20420 —

108.— 183.— 233.— 434.-621.—

798.—

1054.—

93.—

117.37

165.75 297.— 423.— 555.— 741.—

20.— 25.— 30.— 40.— 45.— 53.— 68.—

221.—

325.37

428.75 771.—

1089.—

1406.—

1863.—

7,37 7,23 6,21 5,98 5,58 4,69 3,76

nähernd die Kosten der PS-Stde, bzw. bei längerer Betriebssich entsprechend.

Windmotoren

Betriebsdauer :

Nutzleistung in PS

bei einer Windgeschwindigkeit von 7 bis 8 Meter/Sekunde ca. .    .    .

1,25    1,8

Anlagekosten.

Preis des kompl. Windmotors, betriebsfertig montiert, einschl. Antriebsgestänge .........

20 Meter hohes eisernes Turmgerüst, komplett, einschl. Montage .    . сЛ

Gesamt-Anlage ko sten .    .    . cJt

590.—

710.—

930.—

1520.—

1050.—

1760.—

Jährliche Betriebskosten.

4V₂% Verzinsung, 5% Abschreibung, V₂% Reparaturen = 10% von der Anschaffungssumme der Maschinenanlage

4 V₂ % Verzinsung, 2 ł/₂ % Abschreibung, V₂% Reparaturen = 7‘/₂% von der Anschaffungssumme d. Turmgerüstes

Bedienung und Schmierung .    .    .

Gesamt-Jahreskosten .    .    .

c//

59.—

71.—

69.75

78.75

10.—

15 —

138.75

164.75

Kosten der effektiven Pferde-kraftstunde in Pfennigen .    .

3,70

3,05

*) Bei nur östündiger Betriebsdauer verdoppeln sich andauer vermindern sie

Tabelle Nr. 39.

300 Tage zu 10 Stunden¹).

3,6

4,9

6,0

10,8

15,0

22,0

35

1080.— 1830.— 2330.— 4340.— 6210.— 7980.-10540.—

1240.— 1565.— 2210.— 3960.— 5640.— 7400.— 9880.—

2320.— 3395.— 4540.— 8300.— 11850.— 15380.— 20420.—

183.—

108.—

233.— 434.— 621.— 798.— 1054.—

93.—

117.37

165.75 297.-423.— 555.— 741.—

20.— 25.— 30.— 40 — 45.— 53.— 68 —

221.—

325.37

428.75 771.— 1089.— 1406.— 1863.—

2,05 2,21 2,38 2,38 2,42 2,13 1,77

nähernd die Kosten der PS - Stde, bzw. bei längerer Betriebssich entsprechend.

Es gibt eine ganze Anzahl von Windräderkonstruktionen, auf welche natürlich hier nicht näher eingegangen werden kann. Sie unterscheiden sich hauptsächlich durch die Art der Regulierung voneinander. Bei den einen ist jeder Flügel verstellbar, bei den andern dagegen nur Gruppen von Flügeln. Eine dritte Art der Regulierung besteht darin, daß das Rad bei Zunahme der Windstärke aus dem Wind gedreht wird. Erfolgt hierbei die Drehung so weit, daß die Windwelle einen rechten Winkel mit der Windrichtung bildet, so steht das Rad ganz still.

Das Einstellen des Rades in die Windrichtung erfolgt meist durch eine Windfahne oder durch besondere kleine Windräder. Das Windrad darf aus diesem Grunde nicht fest mit dem Gerüst verbunden sein.

Das Windrad kann bei genügend solider Dachkonstruktion direkt auf dem Dach eines Gebäudes untergebracht werden. Andernfalls ist ein besonderes freistehendes Gerüst notwendig, welches mindestens so hoch sein muß wie die umgebenden Häuser.

In Fig. 12 ist eine Windmotoranlage im Querschnitt dargestellt, welche zum Betrieb landwirtschaftlicher Maschinen dient. Der Motor besitzt Zahnkranzsteuerung und Windrose und ist auf einem Holzturm direkt auf dem Dache des Wirtschaftsgebäudes montiert. Er überträgt seine Kraft durch eine vom Motor vertikal nach unten führende Welle auf die horizontale Haupttransmissionswelle, von welcher aus die betreffenden Maschinen mittels Riemen angetrieben werden. Häufig wird auch noch eine doppeltwirkende Saug- und Druckpumpe auf gestellt, welche durch eine am Ende der Transmission sitzende Kurbelscheibe angetrieben wird.

Der Windmotor kann natürlich auch für andere als

für landwirtschaftliche Zwecke verwendet werden, beispielsweise um Villen, G-artenanlagen usw. mit Wasser zu versorgen. Hierbei wird das Wasser in Keservoirs

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Fig. 12. Windmotoranlage.

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gepumpt, damit bei zeitweiliger Windstille ein ausreichender Vorrat vorhanden ist. Natürlich kann bei solchen und ähnlichen Verwendungszwecken der Wind-motor auch während der Nachtstunden laufen und ausgenützt werden.

In den Tabellen 38 und 39 sind die Anschaffungsund Betriebskosten von Windmotoren zusammengestellt. Hierbei ist angenommen, daß Gerüst und Rad ganz aus Eisen bzw. Stahl bestehen und daß die Windgeschwindigkeit 4 bis 5 und 7 bis 8 m pro Sekunde beträgt. Die für deutsche Verhältnisse in Betracht kommende mittlere sekundliche Windgeschwindigkeit ist etwas größer als vier Meter, weshalb für uns besonders die Tabelle Nr. 38 von Wichtigkeit ist.

Es braucht wohl nicht besonders betont zu werden, daß an Orten, wo man viel mit Windstille zu rechnen hat und die tägliche Betriebsdauer geringer als zehn Stunden ausfällt, die Kosten der Pferdekraftstunde sich erhöhen. Dieselben können auch dadurch erhöht werden, daß die Leistungen der Windmotoren in den Tabellen 38 und 39 zu hoch angenommen, d. h. in Wirklichkeit kleinere sind. Es ist dies nicht unbedingt ausgeschlossen, da Verfasser die betreffenden Ziffern aus Prospekten entnehmen mußte; in diesen aber ist nicht selten die Leistung zu hoch angegeben.

Die in den Tabellen angenommenen Windräder eignen sich für alle Zwecke, wie zum Antrieb von Arbeitsmaschinen, zur Erzeugung von Elektrizität, zur Wasserversorgung usw.

2. Wasserkraftmaschinen (Tab. 40). Allgemeines.

Die Ausnützung von Wasserkräften zur Arbeitsleistung ist bereits sehr alt und geht bis ins graue Altertum zurück.

Während jedoch früher die Wasserkräfte vorwiegend lokale Bedeutung hatten, ist man heute durch die elektrische Kraftübertragung imstande, dieselben auf große Entfernungen hin zu übertragen. Damit ist die Möglichkeit gegeben, auch solche Wasserkräfte nutzbar zu machen, die infolge ihrer Lage eine Ausnützung an Ort und Stelle unmöglich bzw. unwirtschaftlich erscheinen lassen.

Wenn einerseits die Elektrotechnik das Verwendungsgebiet der Wasserkraftmaschinen erheblich erweiterte, so steigerte sie andererseits die an dieselben gestellten Forderungen bezüglich Buhe des G-anges und Begulierfähigkeit bedeutend.

Die heute gebräuchlichen Wasserkraftmaschinen lassen sich in Wasserräder, Turbinen und Wassersäulenmaschinen einteilen. Die letzteren, auch oft kurzerhand Wassermotoren genannt, ähneln in Bauart und Wirkungsweise der Dampfmaschine. Bei dem hohen Wasserpreis der meisten Städte stellt sich jedoch der Betrieb von Wassermotoren zu teuer. Sie kommen deshalb nur noch im Bergbau und in Städten der Schweiz (z. B. in Zürich und Genf) und des südlichen Frankreich in Betracht, wo billiges Kutzwasser unter genügend hohem Druck zur Verfügung steht.

Wenn es sich um die Ausnützung der Wasserkräfte von Flüssen oder Bächen handelt, so kommen nur Wasserräder oder Turbinen in Frage. Es sei daher in der Folge nur von diesen die Bede.

Es gehört zu den Seltenheiten, daß eine in der Natur vorkommende Wasserkraft an einer Stelle konzentriert ist. In der Begel verteilt sich dieselbe auf eine mehr oder weniger große Länge des betreffenden Flusses oder Baches, so daß sie erst durch künstliche Mittel konzentriert werden muß. Dies geschieht dadurch, daß man in den Fluß ein festes, bewegliches oder kombiniertes (d. h. teils festes, teils bewegliches) Wehr einbaut; die beiden letzteren dann, wenn der Stau innerhalb gewisser Grenzen einstellbar sein soll. Die Folge des Stauens ist eine Hebung des Wasserspiegels oberhalb des Wehrs, d. h. es bildet sich ein Ober- und ein Unterwasserspiegel, deren Höhendifferenz das konzentrierte Gefälle darstellt. Um das letztere möglichst groß zu gestalten, werden meist besondere Zu- und Abflußkanäle angelegt, deren Beschaffenheit und Größe so zu wählen ist, daß sie einen möglichst kleinen Teil des Gesamtgefälles verbrauchen.

Es handle sich z. B. darum, die Wasserkraft eines Flüßchens zwischen den Grenzen A und В auszunützen (Fig. 13). Das zu betreibende Werk befinde sich bei D. Da dasselbe nicht direkt am Flusse liegt, so muß es durch einen Zu- und Abflußkanal OW bzw. UW mit demselben verbunden werden. Die Lage 'des Unter Wassergrabens UW ist ein für allemal durch die Richtung DA gegeben. Wird das Wehr bei C eingebaut, so ist damit auch die Lage des Oberwassergrabens OW bestimmt. Die Höhe des Wehrs ist derart zu wählen, daß die Stau Wirkung nicht über В hinausgeht, da sonst das

'/

KW.

Fig. 13. Wasserkraftanlage.

stromaufwärts gelegene Werk durch Rückstau bzw. Hinterwasser geschädigt wird. Um allen diesbezüglichen Interessen gerecht zu werden, wird der höchstzulässige Aufstau (bisweilen auch der mindestens aufrecht zu erhaltende Stau) von seiten der Behörden vorgeschrieben. Ein kurz vor dem Rechen R der Wasserkraftmaschine behördlich eingesetzter Eichpfahl F (der meist direkt im Obergraben sitzt) dient dazu, den Stauspiegel zu kontrollieren.

Ober- und Untergraben müssen zwar möglichst glatt und schwach geneigt sein, damit bei D ein größtmögliches Gefälle nutzbar gemacht werden kann, jedoch ist zu bedenken, daß mit abnehmender Neigung die Wassergeschwindigkeit kleiner und der erforderliche Kanalquerschnitt größer wird. Damit wachsen die Anlagekosten der Kanalbauten, und man muß deshalb von Fall zu Fall erwägen, ob die dadurch bedingten Mehrausgaben für Verzinsung und Abschreibung mit dem Ge-fällgewinn im Einklang stehen. Meist wählt man die Neigung, auch Relativgefälle genannt, gleich 0,4 bis 0,5 °/₀₀, d. h. auf 1000 m Länge fällt der Kanal um 0,4 bis 0,5 m. Eine geringere Neigung verbietet sich schon aus praktischen Rücksichten, da sonst die Wassergeschwindigkeit in den Kanälen zu klein würde, so daß sich Sinkstoffe in denselben absetzen können.

Die Lage des Wehrs beeinflußt die Länge des Zuflußkanals. Wenn man dasselbe in Eig. 13 z. B. nach CL verlegt (punktiert gezeichnet), so wird der Zuflußkanal kürzer und billiger, gleichzeitig aber wird das Wehr höher und teurer ausfallen. Man wird daher die Lage des Wehrs derart wählen, daß für die betreffenden örtlichen Verhältnisse die Summe der Anlagekosten von Wehr und Zuflußkanal ein Minimum wird.

Wird das Wehr bei Cx angelegt, so ist zu berücksichtigen, daß damit der örtliche Aufstau des Flüßchens größer wird als bei C. Wenn das umgebende Gelände hoch genug liegt, so hat dies nichts weiter auf sich, andernfalls aber kann ein Übertreten von Wasser über die Flußufer bzw. eine Versumpfung des Geländes stattfinden. Aus diesem Grunde ist man unter Umständen gezwungen, das Wehr mehr stromaufwärts zu legen, als es vielleicht aus finanziellen Gründen erwünscht wäre.

Häufig kommt es vor, daß die Wasserkraftanlage direkt an oder in den Fluß gebaut wird, also in Fig. 13 in nächste Nähe von A. Dadurch wird ein besonderer Oberwassergraben überflüssig, weil der Fluß selbst als solcher dient. Wehr und Wasserkraftanlage liegen dann direkt beisammen, und das erstere muß so hoch sein, daß das Wasser auf die ganze Flußlänge gestaut wird. Dies ist natürlich nicht möglich, wenn der Fluß starke Strom schnellen und Krümmungen enthält , oder wenn das umgebende Gelände so tief liegt, daß ein Überschwemmen desselben zu befürchten steht.

Aber auch aus einem andern Grund kann es geboten erscheinen, das Wehr nicht an das Ende der verfügbaren Flußstrecke, sondern dazwischen zu legen. Im ersteren Fall kommt nämlich der Untergraben in Wegfall oder wird wenigstens sehr kurz, so daß bei leicht veränderlichem Unterwasserstande Gefällsverluste unvermeidlich sind. Wo dagegen ein genügend langer Untergraben vorhanden ist, kann der Rückstau weniger leicht bis zur Turbine herankommen.

Allerdings ist nicht zu vergessen, daß der Untergraben meist tiefer unter Terrain liegt als der Obergraben, seine Herstellung daher mehr Arbeit und Kosten verursacht als der letztere. Man ist deshalb wiederum bestrebt, den Untergraben so kurz als möglich zu halten.;

Wasserräder.

Konstruktion und Wirkungsweise der Wasserräder ist sehr einfach. Auf einer horizontalen Welle W

OM

(Fig. 14) sitzt ein Rad, dessen Umfang Schaufeln trägt. Indem das Wasser gegen die letzteren drückt, versetzt es das Rad in Umdrehung.

UM.

Man unterscheidet mit bezug auf Fig. 15

1.    unterschlächtige Räder,

2.    Kropfräder,

3.    mittelschlächtige Räder,

4.    rückenschlächtige (oder halb oberschlächtige) Räder,

5.    oberschlächtige Räder. Bei den Rädern 1, 2 und 5

Fig. 14.

wird die Wasser Zuführung mittels Spannschützen reguliert, während bei 3 und 4 der sogenannte Kulisseneinlauf angenommen ist. Das Regulieren geschieht bei letzteren mit Hilfe eines durch Zahnstange und Rad bewegten Schiebers (in den Abbildungen nicht gezeichnet). Bei Rad 3 könnte auch der sogenannte Überfalleinlauf zur Anwendung gelangen. Die Höhe des Überfalls wird ebenfalls mit Hilfe von Zahnstange und Rad nach Bedarf eingestellt.

Je größer das vorhandene Gefälle ist, desto höher-schlächtiger wählt man das Rad, doch lassen sich allgemein gültige Regeln für die Wahl des Radsystems nicht aufstellen. Als ungefährer Anhaltspunkt diene, daß man Kropfräder für Gefälle bis zu 2 m und mehr, mittelschlächtige Räder von 2 bis 3,5 m und ober-schlächtige Räder von 3 bis 8 m Gefälle baut Für Gefälle über 8 m fällt es heute niemand mehr ein, ein Wasserrad zu bauen oder gar zwei Räder übereinander anzuordnen, wie dies früher vorkam. Man wird vielmehr in solchen Fällen eine Turbine zur Aufstellung bringen (siehe auch Seite 110).

Q_

1.

2.

Ô.

Fig. 15. Verschiedene Radsysteme.

Bei der Mehrzahl der Räder wirkt das Wasser ausschließlich durch sein Gewicht. Kur beim unterschläch-tigen Rad (abgesehen vom Ponceletrad) ist es vornehmlich die Stoß Wirkung des Wassers, welche den Druck auf die Schaufeln erzeugt.

Die oberschlächtigen und meist auch die rücken-schlächtigen Räder tragen an ihrem Umfang Zellen, während die übrigen Räder mit Schaufeln ausgerüstet sind. Man teilt deshalb die Wasserräder häufig auch in Zellen- und Schaufelräder ein. Die letzteren benötigen ein Gerinne (in Fig. 14 mit a a bezeichnet), welches die Aufgabe hat, ein Entweichen des Wassers aus den Schaufeln zu verhindern.

Barth, Die zweckmäßigste Betriebskraft II.

Das Gerinne besteht ans Beton oder Holz und muß, um seinen Zweck zu erfüllen, sowohl am Umfang als auch an der Seite des Rades mit möglichst wenig Spielraum (10 bis 20 mm) an die Schaufeln anschließen.

Naturgemäß fällt ein Wasserrad um so kleiner und billiger aus, mit je größerer Geschwindigkeit es umläuft. Jedoch ist zu berücksichtigen, daß mit höherer Umfangsgeschwindigkeit der Wirkungsgrad (siehe S. 10,

I. Teil) abnimmt. Um diesen nicht allzusehr zu verschlechtern, geht man deshalb in der Regel nicht über 2 m Umfangsgeschwindigkeit pro Sekunde.

Wo Wasser im Überfluß vorhanden ist, wird mit der Umfangsgeschwindigkeit erheblich höher gegangen. In solchen Fällen handelt es sich eben darum, die Anlage mit möglichst geringen Kosten herzustellen, während der Wirkungsgrad eine geringere Rolle spielt.

Infolge der geringen Umfangsgeschwindigkeit der Wasserräder liegt ihre minütliche Umdrehungszahl zwischen 2 und 6. Da die meisten Arbeitsmaschinen mit höheren Umdrehungszahlen arbeiten, so muß mit Hilfe von Rädervorgelegen eine Übersetzung ins Schnelle stattfinden.

Turbinen.

Während das Wasser in den einzelnen Schaufeloder Zellenräumen eines Wasserrades in relativer Ruhe ist und nur durch sein Gewicht arbeitleistend wirkt, strömt es bei den Turbinen an den stetig gekrümmten Schaufeln des Turbinenrades entlang. Die Schaufelräume werden also hier durchströmt, weshalb man sie auch als „Schaufelkanäle“ bezeichnet.

Indem das Wasser die Schaufelkanäle durchströmt, übt es auf die Schaufeln einen Druck aus und überträgt so Arbeit auf das Turbinenrad. Je nachdem dieser Druck durch reine Aktionswirkung* oder gleichzeitig durch Reaktionswirkung zustande kommt, unterscheidet man

Aktions- oder Druckturbinen (eine spezielle Art derselben ist die Grenzturbine, siehe Seite 102) und

Reaktions- oder Überdruckturbinen.

Auf die Wirkungsweise dieser beiden Systeme soll weiter unten des näheren eingegangen werden.

Damit das Wasser möglichst tangential (also stoßfrei) auf die Radschaufeln auftrifft, ist es notwendig, daß es vorher einen Leitapparat passiert, welcher ihm die erforderliche Bewegungsrichtung erteilt. Jede Turbine enthält also neben dem „Laufrad“ noch ein „Leitrad“. Letzteres steht still, während ersteres sich bewegt und die Wasserkraft überträgt.

Um eine Wasserkraft möglichst gut auszunützen, genügt es aber nicht, das Wasser stoßfrei in das Laufrad einzuführen. Man muß vielmehr auch durch entsprechende Schaufelformung dafür sorgen, daß das Wasser mit möglichst geringer Geschwindigkeit aus dem Laufrad austritt.

Außer nach der Wasserwirkung unterscheidet man die Turbinen auch nach dem Wasserweg, nach ihrer Beaufschlagung ihrer Regulierung und ihrer Anordnung. So unterscheidet man „Axialturbinen“, bei denen das Wasser (abgesehen von der Schaufelkrümmung) in Richtung der Achse durch den Radkranz strömt, und „Radialturbinen“, bei denen dies vorwiegend in radialer Richtung geschieht. Weiter unterscheidet man „Vollturbinen“, bei denen das Leitrad auf seinem ganzen Umfang offene Kanäle besitzt, und „Partial-turbin enu, bei denen dies nur teilweise (partiell) der Fall ist. Die Voll- und Partialturbinen sind meist für verschiedene Wassermengen einstellbar, d. h. sie können reguliert werden. Man unterscheidet hierbei „Spalt-druckregulierungen“ und „Zellenregulierungena. Zum Schluß unterscheidet man noch Turbinen mit vertikaler und solche mit horizontaler Welle, Turbinen im offenen Schacht, im geschlossenen Wasserkasten, im Spiralgehäuse usw.

Leitrad

Spalt

юл

Laufrad

Fig. 16.

In Fig. 16 ist ein Schnitt durch die Radkränze einer Turbine dargestellt, und zwar senkrecht zu deren Schaufelflächen. Tritt das Wasser mit der absoluten Geschwindigkeit ve aus dem Leitradkanal aus und in das Laufrad ein, so läßt sich dieselbe zerlegen in die Umfangsgeschwindigkeitue des Laufrades und die relative Geschwindigkeit we des Wassers im Schaufelkanal. Soll die Bedingung stoßfreien Eintritts erfüllt sein, so muß das erste Schaufelelement des Laufrades die Richtung von we bekommen.

Um die absolute Austrittsgeschwindigkeit va und damit den Austrittsverlust möglichst zu verringern, muß der Winkel y des letzten Schaufelelements klein und va annähernd vertikal sein. Letzteres ist dann der Fall, wenn die relative Austrittsgeschwindigkeit wa gleich oder ein wenig größer ist als die Umfangsgeschwindigkeit ua des Laufrades beim Austritt.

Bleibt die relative Geschwindigkeit des Wasserstrahls beim Passieren der Laufradkanäle konstant (was man durch entsprechende Yerbreiterung derselben erreicht), so hat man eine reine Aktion sturbin e, auch Druck-, Frei strahl- oder Girard-Turbine genannt. Hier wird bereits im Leitrad die ganze Gefällhöhe in Geschwindigkeit umgesetzt. Anders bei der Reaktionsturbine. Bei ihr muß die Geschwindigkeit im Laufradkanal, infolge allmählich stattfindender Verengung desselben, zunehmen, d. h. wa ist größer als we. Da aber jede Beschleunigung auf die Wirkung einer Kraft zurückzuführen ist, so muß in diesem Fall das Wasser im Laufradkanal noch unter Pressung stehen, oder mit anderen Worten, bei der Reaktionsturbine findet die Umwandlung von Gefällshöhe in Geschwindigkeit sowohl im Leit- als auch im Laufrade statt. In dem zwischen Leit- und Laufrad verbleibenden Spielraum, „Spalt“ genannt, herrscht demnach ein Überdruck über den von außen auf denselben wirkenden Atmosphärendruck. Man bezeichnet die Reaktionsturbine daher auch als Überdruck- oder Preßstrahlturbine. Bei ihr bleibt die Kranzbreite des Laufrades konstant.

Bei den Freistrahlturbinen wirkt das Wasser ausschließlich durch seine Geschwindigkeit bzw. seine lebendige Kraft arbeitleistend. Der Druck auf die Schaufeln kommt hier dadurch zustande, daß der

Wasserstrahl durch die Schaufelkrümiming eine gewaltsame Ablenkung erfährt. Bei der Überdruckturbine dagegen tritt zu dieser Geschwindigkeitswirkung noch die Wirkung der Reaktion, der Pressung.

Während der Wasserstrahl bei der Überdruckturbine den ganzen Laufradkanal ausfüllt, ist dies bei der Freistrahlturbine nicht der Fall. Es liegt deshalb auf der Hand, daß die Überdruckturbine auch unter Wasser laufen kann. Die Freistrahlturbine hingegen wird durch Unterwasser in ihrer Wirkung empfindlich geschädigt, weil von untenher Wasser in die leeren Räume der Laufradkanäle ein-dringen kann. Will man dies vermeiden und die Freistrahlturbine auch für solche Betriebe geeignet machen, bei denen der Unterwasserspiegel stark schwankt, so muß man, wenn von der zu künstlichen Girardschen Hydropneumatisation abgesehen wird, dafür sorgen, daß der Schaufelkanal an allen Stellen denselben Querschnitt erhält wie der Wasserstrahl, ohne daß jedoch der letztere gepreßt wird. Dies erreichte Hänel durch Anordnung von Rückschaufeln und Knop durch seitliches Einziehen des Radkranzes. Von diesen beiden Konstruktionen, welche man auch als Grenz turbin en bezeichnet, hatte jedoch nur diejenige von Knop Bedeutung erlangt.

Die erste Turbine mit Leitrad konstruierte der Franzose Fourneyron im Jahre 1833. Dieselbe arbeitete mit Überdruck und wurde radial von innen beaufschlagt. Wenige Jahre später folgte die Turbine von Henschel-Jonval, ebenfalls eine Überdruckturbine, jedoch mit axialer Beaufschlagung. Sodann trat im Jahre 1849 der Amerikaner Francis mit einer Überdruckturbine in die Öffentlichkeit, welche wie die Fourneyronsche radiale Anordnung besaß, aber von außen beaufschlagt wurde.

Im Gegensatz zu den vorstehend genannten Turbinen arbeitete die im Jahre 1863 von dem französischen Ingenieur Girard konstruierte Turbine nach dem Prinzip der freien Abweichung. Sie war eine Freistrahlturbine mit axialer Beaufschlagung.

Unter den Überdruckturbinen spielt die „Francisturbine“ heute die größte Rolle. In Deutschland lange unbeachtet, wurde sie in letzter Zeit von unseren her-

Fig. 17. Francistnrbinenanlage für kleinere Gefälle.

vorragendsten Firmen aufgenommen. Sie ist heute die beliebteste und verbreitetste Turbine und verdankt dies hauptsächlich ihrer leichten und rationellen Regulier-barkeit¹), ihrer hohen Tourenzahl und ihrer bequemen Zugänglichkeit.

Die reine Girardturbine wird heute verhältnismäßig selten ausgeführt. Der Hauptgrund hierfür liegt in ihrer großen Abhängigkeit vom Wasserstand. Setzt man

!) Siehe Seite 107, letzter Absatz.

104 II* Windräder, Wasserkraft-, Heißluft- usw. Motoren.

nämlich das Laufrad zu tief, so besteht bei hohem Wasserstand die Gefahr des Tauchens; setzt man es zu hoch, so verliert man bei niederem Wasserstand zu viel Gefall. Der letztere Nachteil spielt allerdings bei großem Gefälle keine Holle mehr, weshalb man hier die Turbine mit liegender Welle und so hoch anordnet, daß sie vollständig hoch wasserfrei steht (siehe weiter unten über die Partialturbine).

Ein Beispiel einer Turbinenanlage zeigt Fig. 17. Dieselbe stellt eine schnelllaufende Phönixturbine (System Francis) der Firma Schneider, Jaquet & Co. in Straßburg dar. Die Turbine befindet sich hier direkt am Ende des Zuflußkanals. Diese Anordnung wird jedoch nur für kleinere Gefälle, bis höchstens 3 m, gewählt. Darüber hinaus, bis etwa 10 m, ordnet man einen besonderen Turbinenschacht an, und zwar bei den höheren Gefällen meist in Verbindung mit einem Saugrohr, um den Schacht und die Turbinenwelle kürzer zu halten.

Wenn das Gefälle den Betrag von etwa 10 m übersteigt, so würde die freie Zuleitung des Oberwassers oft schwierig und der offene Schacht groß und teuer, so daß man es vorzieht, das Wasser mittels eiserner Röhren R (Fig. 18) zuzuführen. Die Francisturbine befindet sich in diesem Fall in einem eisernen Gehäuse T von spiralförmiger Gestalt (daher auch der Name Spiralturbinen), hat liegende Welle (Winkelgetriebe fällt also weg) und ist hochwasserfrei aufgestellt. Die Abführung des Wassers geschieht mittels eines eisernen Saugkrümmers s.

Wenn es sich, wie z. B. in Gebirgsgegenden, darum handelt, kleine Wasser men gen mit großem Gefälle auszunützen, so wird zur „Partialturbine“ gegriffen. Die Vollturbine würde sich für diese Verhältnisse un-

günstig und klein bauen und zu große Umdrehungszahlen erreichen. Um dies zu vermeiden, gibt man

Oh

Gefälle

Cv'

w

Fig. 18. Francisturbinenanlage für große Gefälle.

dem Laufrad einen größeren Durchmesser und beaufschlagt es nur teilweise (partiell).

Eine

Fig. 19. Radialturbine von Schwamkrug.

Für Partialturbinen eignet sich nur das Freistrahlsystem, da es bei diesem, gemäß früher, gleichgültig ist, ob die Laufradkanäle von einem dickeren oder dünneren Wasserstrahl durchzogen werden, während bei dem Überdrucksystem die Kanäle stets vollständig gefüllt sein müssen, der bekanntesten Partialturbinen ist diejenige von „Schwamkrug“. Sie ist, wie Fig. 19 zeigt, eine Radial-

turbine mit innerer partieller Beaufschlagung. Die Einstellung der letzteren kann mit Hilfe des Schiebers s je nach der Wassermenge oder Leistung beliebig verändert werden. Sie besitzt eine liegende Achse uud ist deshalb zum direkten Antrieb einer Transmission bzw. zum direkten Kuppeln mit einer Dynamomaschine geeignet.

Eine besondere Gruppe von Partialturbinen sind die sog. „Tangentialräder“. Darunter versteht man Radialturbinen, bei denen der Eintrittswinkel oc (siehe Fig. 16) sehr klein, also die Strahlrichtung nahezu tangential ist.

Fig. 20.

Schaufelschnitt des Peltoniades.

Eine Partialturbine eigener Art, die besonders dort am Platze ist, wo die Gefälle hoch (20 bis 500 m und mehr) und die Wassermengen sehr klein sind, ist das „Peltonrad“. Dasselbe wurde anfangs der 80er Jahre des vergangenen Jahrhunderts von dem Amerikaner Pelton eingeführt. Es besitzt, wie der zylindrische Schnitt Fig. 20 zeigt, doppelt gekrümmte Schaufeln und stellt im Prinzip eine Freistrahlturbine mit doppeltem Laufrad dar, dessen Beaufschlagung durch eine, zwei oder drei Düsen D mit rundem oder rechteckigem Querschnitt erfolgt.

Der Peltonmotor¹) wird heute bis hinauf zu den höchsten Leistungen gebaut, ist außerordentlich kompendiös und einfach zu montieren. Die Motorenachse ist, wie die Fig. 21 erkennen läßt, horizontal, so daß sich der Peltonmotor, zumal er mit hohen Umdrehungszahlen arbeitet, zum direkten Antrieb schnellaufender Maschinen, wie Dynamos, Zentrifugal-

0 In Deutschland wird der Peltonmotor von den Firmen Maschinen- und Armaturenfabrik vorm. H. Breuer & Co. in Höchst a. M. und der Maschinenfabrik von Briegleb, Hansen & Co. in Gotha gebaut.

pumpen, Ventilatoren, Kreissägen usw., eignet, zum Betrieb langsamlanfender Maschinen läßt er sich naturgemäß verwenden, wobei zur Herabminderung der Geschwindigkeit Riemen, Zahnräder, Friktionsräder usw. dienen können.

Aber auch

Der Peltonmotor dient häufig auch als Kleinmotor (bis zu Leistungen von Vioo JPS herab) zum Betriebe von kleinen Arbeitsmaschinen im Anschluß an städtische Wasserleitungen. Allerdings stellt sich sein Betrieb in diesem Fall ziemlich

Fig. 21. Peltonmotor der Maschinen- n. Armaturenfabrik vorm. H. Breuer & Co. in Höchst a. M.

teuer, wie das folgende Beispiel lehrt. Das städtische Leitungswasser stehe unter einem Druck von 5 Atm. (für gewöhnlich sind es nur 3 bis 4 Atm.) und koste pro cbm 10 Ą. Nimmt man den Wirkungsgrad zu 70% an, so ergibt eine einfache Rechnung, daß man pro effektive Pferdekraftstunde für 77 Wasser braucht. Wo es sich um kontinuierlichen Betrieb handelt, fährt man daher billiger, einen Elektromotor, oder bei größerer Leistung, eine Wärmekraftmaschine aufzustellen.

Ein Gegenstand von höchster Bedeutung ist die Regulierbarkeit der Turbinen. Von einer guten Regulierung wird verlangt, daß verschiedene Wassermengen mit möglichst hohem Wirkungsgrad verarbeitet werden können. Am einfachsten gestaltet sich die Regulierung bei den Frei Strahlturbinen. Hier wird bei abnehmender Wassermenge einfach ein Teil der Leitkanäle geschlossen. Die Turbine wird damit, falls sie es nicht schon von vornherein ist, zu einer Partialturbine.

Beim Peltonmotor geschieht die Regulierung durch Ver-

Dies wird bei kleineren

engung des Düsenquerschnitts.

Motoren durch einen konischen Dorn (Fig. 21) erreicht, bei größeren durch allmähliche Verkleinerung der Düsenöffnung bzw. durch seitliches Abschneiden des austretenden Strahls (nach Briegleb, Hansen & Co., Gotha). Sind mehrere Düsen vorhanden, so wird unter Umständen die eine oder andere ganz ausgeschaltet.

Bei der Überdruckturbine ist das Absperren einzelner Leitradkanäle nicht möglich, ohne den Wirkungsgrad stark zu beeinträchtigen. Auch die Regulierung mittels Drosselklappe oder Ringschütze im Saugrohr ist unrationell. Die vollkommenste Regulierung gestatten die radial beaufschlagten Überdruckturbinen, insbesondere die Francisturbine. Bei ihr sind die Schaufeln des Leitrades nicht fest, sondern drehbar angeordnet. Mit Hilfe eines beweglichen Ringes oder dergleichen lassen sich dieselben auf beliebige Ausfluß weiten einstellen.

Das Verstellen dieses Rings oder überhaupt der Reguliervorrichtung¹) kann von Hand oder aber automatisch stattfinden. Letzteres kommt dann in Betracht, wenn die Art der angetriebenen Maschinen (Dynamos, Selfaktoren usw.) eine große Gleichförmigkeit des Ganges verlangt. Die Turbine muß alsdann mit einem be-

*) Bei Wasserrädern besteht diese Reguliervorrichtung in einer Spannschütze usw. (Seite 96).

sonderen Geschwindigkeitsregulator*) ausgerüstet sein, welcher in seinen Hubgrenzen einen Servomotor (d. i. Hilfsmotor) auslöst, der seinerseits den Reguliermechanismus verstellt. Wo ein besonderer Servomotor nicht beliebt wird, kann auch die Turbine selbst die Arbeit leisten, die zum Verstellen der Beaufschlagung notwendig ist.

Häufig kommt es vor, daß Turbinen mit Wärmekraftmaschinen zusammen auf dieselbe Transmission arbeiten. In diesem Fall bedarf die Turbine keiner Geschwindigkeitsregulierung, da dieselbe vom Regulator der Wärmekraftmaschine aus stattfindet. Man braucht hier, nur die Turbine nach der verfügbaren Wassermenge einzustellen, was von Hand oder automatisch mittels Schwimmers vom Oberwasserspiegel aus geschehen kann (Wasserstandsregulator).

Wo der Wasserzufluß außergewöhnlich schwankt, ordnet man auch zwei Turbinen oder aber eine Zwillingsturbine an. Bei schlechtem Wasserstand wird dann wenigstens die eine Turbine günstig ausgenützt. Hierbei wird häufig nur die eine der Turbinen mit einem Geschwindigkeitsregulator ausgerüstet.

Bremsregulatoren, welche die überschüssige lebendige Kraft wegbremsen, werden heute kaum mehr ausgeführt.

Wasserrad oder Turbine.

Zur Frage, ob ein Wasserrad oder eine Turbine gewählt werden soll, ist zu bemerken, daß heute meist die Turbine bevorzugt wird. Und dies mit Recht, da sie dem Wasserrad gegenüber verschiedene Vorzüge

0 Siehe auch des Verfassers Werk „Die Dampfmaschine, Sammlung Göschen“.

110 IL Windräder, Wasserkraft-, Heißluft- usw. Motoren.

besitzt. Wenn auch zuzugeben ist, daß gute Wasserräder ein höheres Alter erreichen als Turbinen und daß sie den letzteren bezüglich des Wirkungsgrades nicht oder nur unerheblich nachstehen, so ist doch zu berücksichtigen, daß Wasserräder niemals den dauernden gleichmäßigen Hang ergeben wie die Turbinen, und daß sie durch Stauwasser stark in ihrer Leistung beeinträchtigt werden, wogegen die mit Überdruck arbeitenden Turbinen unbeschadet ihrer Wirkung im Unterwasser laufen können. Des weiteren fällt die Turbine infolge ihrer größeren Umdrehungszahl kleiner aus als das Wasserrad, bedarf infolgedessen weniger Raum als dieses sowie eine schwächere Übersetzung. Damit erhält man ein leichteres und billigeres Triebwerk als beim Wasserrad und gleichzeitig werden die durch Zahn- und Lagerreibung bedingten Effekt Verluste geringer.

Da die Anlagekosten einer Turbinenanlage im allgemeinen nicht höher, sondern meist niedriger sind als diejenigen einer Wasserradanlage, so ist nach dem vorstehend Ausgeführten die Vorliebe für die Turbine verständlich. Dabei läßt sich die Turbine bis hinauf zu den höchsten Gefallen bauen, während man die Wasserräder heute bis höchstens 8 in Gefälle ausführt.

Ein Wasserrad kommt nach dem Vorausgehenden nur dann in Betracht:

1)    Wenn eine geringe Wassermenge zur Verfügung steht, etwa unter 40 bis 50 Sekundenliter, und ein oberschlächtiges Rad Verwendung finden kann.

2)    Wenn das Wasser viele Verunreinigungen führt. Das Wasserrad verträgt dieselben nämlich leichter als eine Turbine mit ihren engen Kanälen und ihrem schmalen Spalt.

3) Wenn die Arbeitsmascliinen an sich langsam gehen, wie z. B. dort, wo es sich um den Antrieb von Stampf- und Hammerwerken handelt.

Kosten der Wasserkräfte. Sonstiges.

Über die Anlage- und Betriebskosten von Wasserkraftanlagen lassen sich keine allgemeinen Angaben machen, ähnlich wie bei den Wärmekraftmaschinen. Dieselben hängen hier außer von örtlichen Verhältnissen in erster Linie von der Größe des Gefälls ab. Eine Wasserkraft mit großem Gefall und kleiner bis mittlerer Wassermenge ist günstiger als eine solche mit großer Wassermenge und kleinem Grefäll. Dies leuchtet ohne weiteres ein, da in letzterem Falle die Kanäle, Wehre, Schützen und Turbinen weit größere Abmessungen erfordern als im ersteren Falle und daher größere Anschaffungskosten verursachen²). Da aber die Betriebskosten von Wasserkraftanlagen hauptsächlich durch die Verzinsung und Abschreibung des Anlagekapitals bestimmt sind (das Betriebsmittel Wasser kostet ja nichts), wogegen die Kosten für Schmierung, Bedienung und Wartung des maschinellen Teiles zurücktreten, so fallen auch die Betriebskosten bei großem Gefall geringer aus als bei kleinem.

Aus dem Vorstehenden folgt, daß bei einem gewissen Mindestgefälle die Rentabilität der Wasserkraft ihre Grenze erreichen und die Wärmekraftmaschine wirtschaftlicher arbeiten wird. Bei welchem Gefall diese Grenze erreicht ist, hängt außer von örtlichen Verhältnissen in erster Linie von den am Platze herrschenden Brennstoffpreisen ab. In einer Gegend mit hohen Brennstoff preisen werden unter Umständen noch Wasserkräfte ausgebaut, die in einer Gegend mit billigen Brennstoffen, infolge zu kleinen Gefälls, längst nicht mehr bauwürdig sind.

Um von der Abhängigkeit der Anlagekosten vom Gefall eine Vorstellung zu geben, sei auf Seite 114 und 115 eine Tabelle wiedergegeben, welche Herr 0. v. Miller, München, in einem Aufsatz*) über „Die Wasserkräfte am Nord abhange der Alpen“ bringt.

Wie die Tabelle, deren Daten den Ausführungen und Entwürfen des 0. v. Millerschen Bureaus in München entstammen, erkennen läßt, schwanken die auf die Pferdekraft entfallenden Anschaffungskosten zwischen 1000 und 180 Л. Es ist deshalb unmöglich, wie bei den anderen Kraftmaschinen die Anschaffungs- und Betriebskosten für verschiedene Leistungen systematisch zusammenzustellen. Dieselben müssen vielmehr von Fall zu Fall bestimmt werden. Damit* erklärt es sich auch, warum für die Projektierung von Wasserkraftanlagen so viel Zeit aufzuwenden ist.

Als Abschreibung für den Wasserbau und die Gebäude einer Wasserkraftanlage rechne man 2¹/₂°/o nnd für die maschinelle Anlage 6%.

Bei Berechnung der Anlage- und Betriebskosten von Wasserkraftanlagen ist noch des Umstandes zu gedenken, daß die meisten Industrien konstante Betriebskraft brauchen²). Man darf deshalb entweder von vorn-

0 Zeitschrift des Vereins deutscher Ingenieure 1903, Seite 1006.

²) Dies ist insbesondere in Spinnereien der Fall. Anders z. B. im Müllereibetrieb. Hier sind nur wenige menschliche herein nur mit der kleinsten Wassermenge rechnen, oder aber man muß, was meist geschieht, eine Kraftreserve in Form einer Wärmekraftmaschine auf stellen. Dieselbe ermöglicht eine intensivere Ausnützung der Wasserkraft, jedoch darf man bei Berechnung der Anlage- und Betriebskosten deren Brennstoffverbrauch sowie deren Verzinsung und Abschreibung (siehe Seite 18, I. Teil) nicht außer acht lassen.

Man könnte auch daran denken, die Wassermenge zu regulieren, indem man bei Hochwasser einen Teil des Wassers zurückhält, um denselben bei Niederwasser wieder zu verwenden. Jedoch hat man hierfür im allgemeinen zu große und kostspielige Behälter nötig. Anders, wo solche bereits in der Natur vorhanden sind, wie z. B. in der Schweiz. Der Züricher und Genfer See dienen daselbst als Reguliermittel. Auch der Bodensee bildet ein solches natürliches Reservoir für den Rhein.

Ein weiterer Gedanke wäre der, das Wasser eines Flüßchens über Nacht zurückzuhalten, um dann bei Tag über die doppelte Wasserkraft zu verfügen. Dies ist jedoch auch nur bei kleineren Flüßchen möglich, da man sonst wiederum zu große Reservoirs erhält.

Aber selbst wenn man sich, um ein kleineres Reservoir¹) zu bekommen, damit begnügen wollte, das Wasser nur über Mittag zurückzuhalten, so scheitert die Verwirklichung dieses Gedankens häufig an den stromaufwärts gelegenen Wasserkraftbesitzern, indem dieselben sich über Rückstau beschweren würden.

Arbeitskräfte zu beschäftigen, so daß man sich dem veränderlichen Wasserstand anpassen kann.

В Sagemühlen haben gewöhnlich vor ihrer Anlage einen kleinen Stauweiher, der gleichzeitig als Klotzweiher zum Nässen der Holzstämme dient.

Barth, Die zweckmäßigste Betriebskraft II.

Kosten von Wasserkräften

Kleine Leistungen Mittlere Leistungen

Günstige Relativgefälle,

Mäßige Relativgefälle, mittlere absolute Gefälle, kleine absolute Gefälle Ausnutzung verschieden großer Wassermengen

Saale

Amper Mangfall Mangfall bei Dorndorf bei Dachau bei Darching b.Rosenheim

Gefälle . . Sekundl. Wassermenge . . cbm

Leistung . . PSe

1,5

16

12

240

240

240

im

ganzen

pro im PSe ganzen

Ж. Ж

£s°

XOe

im

ganzen

K°

X oe

im

ganzen

pro

PSe

Ж.

Vorarbeiten,

Wasserrechte, Grunderwerb ausschl. der vorhandenen Bauten 24000

100 18000

75 16000

67 30000

55

Wehr- und Kanalanlage einschl.

Rechen,Schützen, Behälter, Druckleitungen, Wege u. Zufahrtstraßen u. einschl. der vorhandenen Bauten 110000

T urbinenanlage, Turbinenhaus mit Laufkran,

Turbinen mit Regulatoren,

460 90000

375 80000 333 150000

280

W erkstatt-

einrichtung usw, 106000 440 84000 350 60000 250 100000Î185

Tabelle Nr. 40.

Große Leistungen

Mäßige Relativgefälle, Konzentrierung des Gefälles

a) mittels Kanales

! b) durch Aufstau im Fluß selbst

Sehr günstige Relativgefälle, große absolute Gefälle

kl. Rhein bei Straßburg

Isar

bei Landshut

Sill

bei Matrei

Wattensbach bei Wattens

4,8

3,5

80

300

85

120

7,5

4000

4000

6000

9000

im

ganzen

im ! pro ganzen PSe

im

ganzen

pro

PSe

im

pro

PSe

ganzen Л j Л

80000

20

60000

15

30000

80000    9

1200000

800

500000

125

850000 141

1200000

134

420000

105

740000

185

320000    54

340000' 37

1700000 : 425

1300000

325

1200000 I 200

1620000 180

Zum Schluß sei noch bemerkt, daß Wasserkraftanlagen konzessionspflichtig sind. Ehe mit dem Bau begonnen wird, müssen die genauen Pläne derselben an die Behörde eingereicht werden. Dieselben werden alsdann daraufhin geprüft, ob nicht etwa die Rechte anderer verletzt werden. Und zwar werden hierbei nicht nur die benachbarten Werkbesitzer in Betracht gezogen, sondern auch die umliegenden Grundbesitzer, indem dieselben durch zu starken Aufstau ebenfalls geschädigt werden könnten. Auch auf die Rechte der Wiesenbewässerung ist gegebenenfalls Rücksicht zu nehmen³).

Ist diesen Rücksichten bei Projektierung der Wasserkraft genügend Rechnung getragen, oder fallen dieselben überhaupt weg, so werden die Pläne seitens der Behörde anstandslos genehmigt.

3. Heißluftmotoren.

Heißluftmaschinen (kalorische Maschinen) sind Motoren, welche die Ausdehnung der Luft beim Erwärmen als Triebkraft benützen. Man unterscheidet offene und geschlossene Heißluftmaschinen sowie Feuerluftm aschinen. Die offenen Maschinen haben ihren Namen daher, daß die Luft, nachdem sie ihre Arbeit verrichtet hat, in die Atmosphäre entweicht. Bei den geschlossenen Maschinen wird ein und dasselbe Luftquantum abwechselnd erhitzt und mittels kalten Wassers wieder abgekühlt.

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Fig. 22. Heißluftmotor von G. A. Buschbaum in Darmstadt.

Die Feuerluftmaschinen sind offene Maschinen, bei denen die Heizgase mit mehr oder weniger überschüssiger Luft gemischt direkt auf den Kolben arbeitsleistend wirken.

Die Heißluftmaschine gelangt nur bis zu Leistungen von wenigen Pferdestärken znr Ausführung, weil sie für höhere Arbeitsleistungen übermäßig große Abmessungen annehmen würde. Sie kommt daher höchstens für Kleinbetriebe in Betracht.

Heute sind nur noch die geschlossenen Heißluftmaschinen in Gebrauch, und auch diese sind bei der scharfen Konkurrenz der Gasmotoren kaum mehr lebensfähig.

Buschbaum beschreibt seine

Der bekannteste und bewährteste unter den heutigen Heißluftmotoren ist der von G. A. Buschbaum in Dannstadt. Er stellt eine geschlossene Maschine dar und zeichnet sich vor allem durch eine zweckmäßige Art der Regulierung aus.

Maschine wie folgt:

„Die Abbildung (Fig. 22) zeigt den Motor im Durchschnitt ; a ist der Feuerraum, worin mit beliebigem Brennstolf (Steinoder Braunkohle, Torf, Holzabfälle usw.) die zur Erhitzung des Feuertopfs nötige Wärme erzeugt wird, e ist der Luftkessel, welcher mit dem Feuertopf Ъ die arbeitende Luft enthält. Der obere Teil des Luftkessels wird durch Wasser и (das jedoch hier fälschlich zu hoch eingezeichnet ist) gekühlt, c ist der Verdränger, welcher bei jedem Umgang der Maschine auf- und abgehoben wird und ringsum nur so viel Spielraum hat, um dabei nicht anzustoßen oder Reibung zu verursachen. Hierdurch wird die im Luftkessel eingeschlossene Luft, ohne daß sie die Maschine verläßt, abwechselnd nach dem Feuertopf gedrängt und erhitzt (bis 700° C) und dann wieder nach dem oberen Teil und gekühlt (bis 100° C). Infolgedessen dehnt sich dieses Luftquantum abwechselnd aus und zieht sich wieder zusammen, welche Arbeitsleistung mittels des im Zylinder f gehenden Kolbens des Balanciers g und der Pleuelstange h auf die Kurbelwelle i übertragen wird und dieselbe dadurch in Umdrehung setzt. Letztere gibt ihrerseits mittels der Kurbelscheibe Z, der Zugstange m und dem Hebel n о dem Verdränger c seine Bewegung. Durch Herausnehmen des Zapfens V (der zugleich als Sicherheitsventil dient, falls

Feuchtigkeit in den Luftkessel dringen sollte) wird der Motor sofort stillegestellt. Um ihn in Gang zu setzen, hat man nur das Schwungrad über den toten Punkt hinwegzudrehen, worauf er dann weiter läuft.u

Seitlich ist ein Querschnitt durch Luftkessel und Feuertopf gezeichnet, welcher erkennen läßt, daß dieselben zur Vergrößerung der Heiz- und Kühlfläche im Innern mit Rinnen versehen sind. Der Boden des Feuertopfes und derjenige des blechernen Verdrängers ist gewellt, ebenfalls um die Heizfläche zu vergrößern.

Der Arbeitskolben d kommt nur mit kalter Luft in Berührung und ist daher mittels Lederstulps abgedichtet.

Die Regulierung des Motors wird dadurch bewirkt, daß der von der Kurbelwelle i angetriebene Schwungkugelregulator p mittels der Stangen s st und des Winkelhebels r eine Drosselklappe t verstellt, welche in den Verbindungskanal zwischen Luftkessel und Arbeitszylinder eingebaut ist.

Über die Preise der Buschbaumschen Heißluftmotoren gibt nachstehende Zusammenstellung Aufschluß:

Annähernde Leistung in Pferdekräften.....

7.

iVi

Preis des Motors mit Regulierung einschl. eines Reservetopfes u. einiger Reserveschrauben . . c/fl

890.—

1305.—

1925.—

2445.—

Über den Brennstoffverbrauch liegen dem Verfasser keine von unparteiischer Seite stammenden Versuchsergebnisse vor. Buschbaum macht in seinen Prospekten die Angabe, daß pro PS-Stde 3 kg Kohlen verbraucht werden. Nimmt man an, daß diese Verbrauchsziffer für den 2 PS Motor zutrifft, so darf geschlossen werden, daß der Brennstoffverbrauch der kleineren Motoren wesentlich über 3 kg liegt.

Als ein Nachteil des Heißluftmotors muß es bezeichnet werden, daß er je nach seiner Größe 20 bis 45 Minuten an geheizt werden muß, ehe er in Betrieb gesetzt werden kann.

4. Elektromotoren (Tab. 41—44).

Allgemeines.

Zum Betrieb der Elektromotoren bedarf es elektrischer Energie. Da aber diese in der Natur nur in der Form des Blitzes vorkommt, welche praktisch wohl nie ausgenützt werden kann, so muß sie künstlich erzeugt werden. Zur Erzeugung elektrischer Energie im großen Maßstab bedient man sich des Magnetismus.

Der erste, welcher die Wechselwirkung zwischen Magnetismus und Elektrizität erkannte, war Faraday (i. J. 1831). Die eigentliche Entwicklung der Elektrotechnik datiert jedoch erst seit 1867, in welchem Jahre Werner v. Siemens das „dynamoelektrische Prinzip“ aufstellte. Die hierauf beruhenden dynamoelektrischen Maschinen, kurz „Dynamomaschinen“ genannt, ermöglichten eine rationelle Herstellung des elektrischen Stroms. Sie unterscheiden sich von den älteren magnetoelektrischen Maschinen dadurch, daß sie ihren Magnetismus selbst erzeugen, während diese auf permanente Stahlmagnete, oder auf Elektromagnete, die durch eine besondere Stromquelle gespeist werden, angewiesen waren.

Der von den ersten, für die Praxis verwendeten Dynamomaschinen erzeugte Strom war sog. „Gleichstrom“. Er diente zunächst ausschließlich zur Er-

zeugung elektrischen Lichts, bis die Chemie auf seine elektrolytischen Wirkungen aufmerksam wurde und ihn auch für ihre Zwecke dienstbar machte. Bald erkannte man jedoch in der Umkehrbarkeit der Dynamomaschine ein Mittel, um elektrische Energie in mechanische zurückzuverwandeln. Damit ergab sich für die Elektrotechnik ein neues Arbeitsgebiet, die Übertragung und Verteilung motorischer Kraft, kurz die „elektrische Kraftübertragung“.

Während sich für Beleuchtungszwecke im allgemeinen der Gleichstrom als zweckmäßiger erwiesen hat, verwendet man für Kraftübertragungen vornehmlich „Wechselstrom“, und zwar im besonderen „Drehstrom“. Die erste größere Anlage dieser Art ist die bekannte Kraftübertragung von Lauffen a. N. nach der internationalen elektrotechnischen Ausstellung zu Frankfurt a. M. i. J. 1891. Dieselbe übertrug ca. 300 PS Wasserkraft des Neckars auf eine Entfernung von 175 km.

Elektrische Kraftübertragung.

Soll mechanische Energie (Wasserkraft, Dampfkraft usw.) von einem Ort nach einem andern übertragen werden, so bedient man sich bei größeren Entfernungen stets, häufig aber auch bei kleineren, der elektrischen

Fig. 23

Kraftübertragung. Hierbei wird in der „Kraftstation“, auch „Primärstation“ oder „Zentrale“ genannt, eine bzw. mehrere Dynamos D (Fig. 23) aufgestellt, welche die verfügbare Kraft aufnehmen und in Strom (Gleichoder Wechselstrom) verwandeln. In der bzw. den „Sekundär- oder Motorenstationen“ befinden sich Elektromotoren M, welche den Strom der Zentrale empfangen und wieder in Kraft umsetzen. Das Verbindungsglied zwischen Primär- und Sekundärstationen sind die „Leitungen“ L.

Die Leitungen bestehen fast ausnahmslos aus Kupferdrähten, welche entweder als blanke Luftleitungen vermittels Porzellanisolatoren an Gebäuden oder auf freistehenden Masten geführt, oder aber als eisenarmierte Bleikabel in das Erdreich verlegt werden. Im Innern der Gebäude verwendet man gut isolierte Drähte, welche gegen mechanische Beschädigungen innerhalb des Handbereichs zu schützen sind.

Um den Querschnitt der Leitung und damit deren Preis möglichst herabzusetzen, empfiehlt sich die Verwendung hoher Spannungen. Da jedoch die Steigerung der Spannung in der Isolationsfähigkeit der zu verwendenden Maschinen, Apparate und Materialien eine Grenze findet, so folgt, daß für sehr große Entfernungen die Kosten der Leitung unter Umständen die Wirtschaftlichkeit der Kraftübertragung in Frage stellen.

Da Gleichstrommaschinen, der schwierigen Isolation wegen, bei weitem nicht die hohen Spannungen gestatten wie Wechselstrommaschinen, so ist Gleichstrom für die elektrische Kraftübertragung bei größeren Entfernungen und großen Energiemengen weniger rationell als Wechselstrom, um so mehr als letzterer die wertvolle Eigenschaft besitzt, daß die Umwandlung der Hoch-

Spannung in die Gebrauchsspannung sehr einfach und ohne große Verluste mit Hilfe ruhender Transformatoren von statten geht. Am häufigsten ist der dreiphasige Wechsel ström, der sog. Drehstrom angewandt.

In Europa sind bei Wechselstromfernleitungen Spannungen bis 20 000 Volt im Gebrauch. Die am meisten angewandten Spannungen schwanken zwischen 2000 und 5000 Volt. In Amerika gibt es Kraftübertragungen, welche elektrische Energie bis auf Entfernungen von 350 km fortleiten und hierbei mit Spannungen bis 60000 Volt und mehr arbeiten. Kraftübertragungen von solcher Länge kommen jedoch nur dort in Frage, wo es sich um die Ausnützung besonders günstiger Wasserkräfte handelt, und wo die Brennstoffe teuer sind.

Die Gebrauchsspannungen sind verschieden, je nach den örtlichen Anforderungen. Am häufigsten findet man in Städten Spannungen von 110, 220 und 440 Volt.

¹

) Rach den Versuchen von Professor la Cour in Askov (Dänemark) ist zwar die vierflügelige Windmühle, wenigstens für Elektrizitätswerke, günstiger als eine mehrflügelige und als ein Windmotor. Siehe dessen Schrift.

²

) Aus diesem Grunde sind im allgemeinen Wasserkräfte im Unterlauf der Flüsse nicht mehr bauwürdig.

³

) Die umliegenden Wiesenbesitzer dürfen das Wasser meist von Sonnabend Nacht 12 Uhr bis Sonntag Nacht 12 Uhr für die Bewässerung ihrer Wiesen benützen.

Die Elektromotoren.

A) Gleichstrommotoren.

Die drei Hauptbestandteile eines Elektromotors sind gemäß Fig. 24:

1)    das flußeiserne oder stählerne Magnetgestell M mit der Erregerwicklung E,

2)    der aus einem drahtumwickelten Eisenring bzw. Eisentrommel bestehende Anker A,

3)    der Kollektor oder Kommutator c mit den Bürsten I und II.

Die Stromzuführung geschieht durch die Leitungen 1 und 2 sowie die Bürsten I und II derart, daß sowohl die Magnetwicklung E, als auch die Ankerwicklung vom

elektrischen Strome durchflossen wird. Ersteres bedingt die Entstehung eines Magnetfeldes, welches in Eig. 24 horizontal zwischen den Polschuhen verläuft. Bringt man aber in ein magnetisches Feld einen stromdurchflossenen Leiter, wie ihn die Ankerwicklung darstellt, so erfährt derselbe eine Ablenkung. Diese ablenkende Kraft erzeugt ihrerseits eine Drehbewegung des Ankers

2 '

~7nf

Fig. 24.

und befähigt denselben, nach außeu hin mechanische Arbeit abzugeben.

Der Kollektor c besteht aus einer Anzahl voneinander isolierter Metall-Lamellen, welche mit den Enden der einzelnen Drahtspulen des Ankers in leitender Verbindung stehen.

Je nach der Schaltung von Magnet- und Ankerwicklung unterscheidet man „Hauptstrommotoren“, auch „Reihen- oder Serienmotoren“ genannt, und „Nebenschlußmotoren⁴¹. Bei den ersteren, welche schematisch in Fig. 25 dargestellt sind, fließt der Strom nacheinander durch Magnet- und Ankerwicklung. Bei

den Nebenschlußmotoren (Fig. 26) dagegen ist die Erregung parallel zum Anker geschaltet, oder, wie man sich auch ausdrückt, die Magnetwicklung liegt im Nebenschluß zur Ankerwicklung. Es fließt also hier nur ein Teil des Hauptstroms durch die Magnete.

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Fig. 25.

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Während beim Hauptstrommotor die Erregung E aus wenigen, aber starken Windungen besteht, hat man beim Nebenschlußmotor viele und dünne Windungen, entsprechend der hier auf tretenden geringeren Stromstärke.

Fig. 26.

Die Inbetriebsetzung des nur sehr wenig Platz beanspruchenden Elektromotors geschieht durch eine einfache Hebelbewegung. Da jedoch der elektrische Widerstand des Ankers gewöhnlich sehr klein ist, so darf der Elektromotor nicht ohne weiteres mit voller Spannung eingeschaltet werden. Es könnte sonst Vorkommen, daß der Ankerstrom übermäßig groß und die Ankerwicklung bzw. deren Isolation dadurch gefährdet würde. Um dies zu verhindern, bedarf es eines Anlaßwiderstandes, durch welchen der Widerstand des Ankerstromkreises während der Anlaßperiode entsprechend erhöht werden kann.

Dieser Anlaßwiderstand könnte gleichzeitig zur Tourenregulierung Verwendung finden. Dies geschieht jedoch nur beim Serienmotor, während man sich beim Nebenschlußmotor, weil rationeller, eines besonderen Regulierwiderstands, Nebenschlußregulator genannt,

bedient, mittels dessen die Erregung der Magnete verändert wird. Eine Erhöhung der Tourenzahl erreicht man durch schwächere, eine Verringerung durch stärkere Erregung.

Der Hauptstrommotor eignet sich insbesondere für ' elektrischen Bahnbetrieb, Hebezeuge usw., da er ein großes Anzugsmoment besitzt. Für gewerbliche Zwecke

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Fig. 27. Zweipoliger Nebenschlußmotor für Leistungen von lx/₂—25 PS, Type Gc, der Siemens-Schuckert-Werke.

verwendet man jedoch fast ausschließlich den Nebenschlußmotor, da derselbe im Hegensatz zum Hauptstrommotor den Vorzug hat, daß er bei den verschiedensten Belastungen annähernd konstante Umdrehungszahl hält.

Abbildung 27 zeigt einen zweipoligen Nebenschlußmotor, wie er von den Siemens-Schuckert-Werken für Leistungen von IV2 bis 25 PS gebaut wird.

Über die Anschaf f un gs- und Betriebskosten der Gleichstrommotoren geben die Tabellen 41 und 42 Aufschluß. Für dieselben, wie auch für die Tabellen 43

bis 44 wurde die am häufigsten angewendete Spannung von 220 Yolt zugrunde gelegt. Für höhere Spannungen fällt der Motor infolge der hierfür notwendigen sorgfältigeren Isolierung teurer aus, dagegen werden die zugehörigen Apparate (Anlasser und komplette Schalttafel) billiger, so daß der Gesamtpreis bei höherer Spannung doch nahezu derselbe bleibt, wie in den Tabellen angegeben. Für Spannungen unter 220 Yolt gilt das gleiche.

Als Energieverbrauch pro PSe-Stde wurden die im folgenden verzeichneten Werte angenommen.

Zu Tabellen 41 und 42. Gleichstrommotoren.

Stromverbrauch in Kilowatt pro PSe bei einer Leistung von

0,5    1    2    4    6    10    15    20    30    PSe

1,15    1,05    0,96    0,93    0,90 | 0,87    0,86    0,85 0,82    KW

Die Tourenzahl der Elektromotoren schwankt bei obigen Leistungen etwa zwischen 900 und 1500 minütlichen Umdrehungen¹). Es sind das die normalen Geschwindigkeiten. Für besondere Zwecke, wie Antriebe von Werkzeugmaschinen, langsamlaufenden Transmissionen usw., werden jedoch auch mittelschnell- und langsamlaufende Motoren gebaut. Dieselben sind im Preis naturgemäß entsprechend teurer.

Die Stromkosten für Motorenbetrieb sind zwar in den einzelnen Städten verschieden, jedoch ist der hier angenommene Preis von 20 Ą pro Kilowatt-Stde der durchschnittliche²).

*) Die größeren Motoren laufen langsamer als die kleineren.

²) Bei genügend hohem Stromverbrauch werden oft erhebliche Rabatte gewährt.

Gleichstrom - Elektromotoren

Betriebsdauer:

Normale Nutzleistung in PS .    .    . .1    0,5

1,0

Anlagekosten.

Preis des kompl. Elektromotors mit Fundament und Montage, einschl. Riemenspanner,

Anlasser, Schalttafel mit Amperemeter, Momenthebelausschalter und Sicherungen, Anschlußleitung (20 m

einfache Länge)......

Maschinenraum (80 o4l pro qm Grundfläche)

Gesamt-Anlagekosten .    .    . <Ж

Fundamentanker,

cf/

530.—

600.—

40.—

60.—

570.—

660.—

Jährliche Betriebskosten.

4V₂ % Verzinsung, 6% Abschreibung, lU% Reparaturen = 10³/₄% von der Anschaflungssumme der Maschinenanlage

4^2% Verzinsung, 2 V₂% Abschreibung, V₂% Reparaturen = 7*/₂% der Gebäudekosten .

Schmiermaterial

Stromkosten bei einem Preis von 20 ^ pro Kilowatt-Stde .    .

Gesamt-J ahreskosten

56.97

64.50

c4l

o4i

3.—

1.50

4.50

2.70

.    . c4t

345.—

630.—

406.47

701.70

Tabelle Nr. 41.

300 Tage zu 10 Stunden.

10

15

20

30

820.—

1040.—

1200.—

1400.—

1850.—

2150.—

3100.—

75.—

140.—

170.—

200.—

300.—

360.—

400.—

895.—

1180.—

1370.—

1600.—

2150.—

2510.—

3500 —

88.15

111.80

129.—

150.50

198.87

231.12

333.25

5.62

4.80

10.50

8.40

12.75

10.80

15.—

15.—

22.50

22.50

27.—

30.—

30.—

45.—

1152.—

2232.—

3240.—

5220.—

7740.—

10200.—

14760.—

1250.57

2362.70

3392.55

5400.50

7983.87

10488.12

15168.25

19,69

18,85

18,00

17,74

Barth, Die zweckmäßigste Betriebskraft II.

Gleichstrom - Elektromotoren

Betriebsdauer :

Normale Nutzleistung in PS .    .

0,5

Anlagekosten.

Preis des kompl. Elektromotors mit Fundament und Montage, einschl. Riemenspanner,

Anlasser, Schalttafel mit Amperemeter, Momenthebelausschalter und Sicherungen, Anschlußleitung (20 m einfache Länge)

Maschinenraum (80 c4l pro qm Grundfläche)

Gesamt-Anlagekosten .    .    . c4l

Fundamentanker,

530.—

600.—

40.—

60.—

570.—

660.—

Jährliche Betriebskosten.

47a % Verzinsung, 4% Abschreibung, lU% Reparaturen = 8³I₄% von der Anschaffungssumme der Maschinenanlage

4V₂ % Verzinsung, 2 V₂ % Abschreibung, V₂% Reparaturen = 7 '/₂% der Gebäudekosten ,

Schmiermaterial Stromkosten bei einem Preis von 20 Ą pro Kilowatt-Stde .    .

46.37

52.50

V/

3.—

1.30

4.50

2.—

.    . c4i

172.50

315.—

Gesamt-Jahreskosten

223.17

374.—

Tabelle Nr. 42.

300 Tage zu 5 Stunden.

10

15

20

30

820.—

1040.—

1200.—

1400.—

1850.—

2150.—

3100.—

75.—

Ш.-

ПО.—

200.—

300.—

360.—

400.—

895.-

1180.—

1370.—

1600.—

2150.-

2510.—

3500.—

71.75

91.—

105.—

122.50

161.87

188.12

271.25

5.62

3.60

10.50

6.—

12.75

7.20

15.—

10.50

22.50

15.75

27.— 21 —

30.—

31.50

576.—

1116.—

1620.—

2610.—

3870.—

5100.—

7380.—

656.97

1223.50

1744.95

2758.—

4070.12

5336.12

7712.75

B) Wechselstrommotoren.

Man unterscheidet „synchrone“ und „asynchrone“ Motoren, sowie solche für „einphasigen, zweiphasigen und dreiphasigen Wechselstrom“, letzterer kurz „Drehström“ genannt. Am häufigsten wird heute der asynchrone Drehstrommotor verwendet; es sei deshalb zunächst von ihm die Bede.

1. Drehstrommotoren. Der aus einer Verkettung von drei einphasigen Wechselströmen bestehende Drehstrom wird mit Hilfe fester Klemmen, also ohne Schleifkontakte, den Windungen des Motorgehäuses (Stator) zugeführt und erzeugt in demselben ein rotierendes magnetisches Feld, ein „Drehfeld“. Durch dieses werden in der in sich geschlossenen Wicklung des Ankers (Rotor) Ströme induziert, welche eine Mitnahme bzw. Drehung desselben zur Folge haben. Die Umdrehungsgeschwindigkeit des Rotors ist hierbei geringer als diejenige des Drehfelds, und zwar ist der Minderbetrag, „Schlüpfung“ genannt, um so größer, je stärker der Motor belastet ist. (Bei Vollbelastnng ca. 5%.)

Kleinere Drehstrommotoren, bis etwa 8 PS, können mit einem einfachen „Kurzschlußanker“ ausgerüstet sein. Für größere Motoren ist derselbe nicht mehr brauchbar, da er sich beim Anlassen infolge der auftretenden hohen Stromstärke zu stark erwärmen würde. Man wendet hier meist den „Schleifringanker“, seltener den Stufenanker an. Bei ersterem wird der Ankerwicklung mittels dreier Schleifringe ein Anlaßwiderstand vorgeschaltet. Dadurch erreicht man zwei Vorteile. Einmal kann der Motor allmählich angelassen werden, und zum andern kann er eine weit größere Anzugskraft entwickeln als mit Kurzschlußanker, was

dort von Bedeutung ist, wo der Motor mit großer Last anlaufen muß.

Während des normalen Gangs ist der Anlaßwiderstand meist ganz ausgeschaltet, so daß der Anker als Kurzschlußanker funktioniert. Wo jedoch die Touren-

ü§

гг;

< / /7 ;

mLmätä

IS

rjjn

===

Fig. 28. Drehstrommotor für Leistungen von 10—100 PS, Type MD, der Siemens-Schuckert-Werke, mit Bürstenabhebevorrichtung.

zahl während des Betriebs verändert werden soll, wird der Anlaß widerstand gleichzeitig als „Regulier widerstand a verwendet.

Der Drehstrommotor ist dem Gleichstrommotor für die meisten elektrischen Antriebe überlegen, da er, insbesondere wenn er mit Kurzschlußanker ausgerüstet ist, den Vorzug der größeren Einfachheit in Bau und Betrieb besitzt. Abbildung 28 zeigt einen Drehstrommotor mit Bürstenabhebevorrichtung, wie ihn die Siemens-Schuckert-Werke für Leistungen von 10 bis 100 PS hersteilen.

Über Anschaffungs- und Betriebskosten der Drehstrommotoren geben Tabellen 43 und 44 Aufschluß. Bezüglich der Spannung, der Tourenzahl und des Strompreises gilt dasselbe wie bei Gleichstrommotoren. Der Stromverbrauch wurde wie folgt angenommen:

Zu Tabellen 43 und 44. Drehstrommotoren.

Stromverbrauch in Kilowatt pro PSe bei einer Leistung von

СП

гЧ

см

-а

PSe

o'

со

o'

O'

CO

00

cT

KW

Anmerkung. Wenn die Tabellen 41—44 nur bis 30 bzw. 35 PSe Leistung gehen, so hat dies seinen Grund darin, daß größere Motoren, des teuren Strompreises wegen, gewöhnlich nicht mehr an das städtische Leitungsnetz angeschlossen werden, sondern meist an eine eigene Zentrale.

Die Tabellen lassen erkennen, daß die Kosten der PS-Stde beim Elektromotor hauptsächlich durch den Strompreis bestimmt werden. Die Verzinsung, Abschreibung und Reparaturen sowie die Ausgaben für Schmiermaterial fallen hier sehr gering aus; die Kosten für Bedienung können ganz außer Betracht bleiben. Daher rührt es, daß die PS-Stde bei 5stündigem Betrieb nur unmerklich teurer kommt als bei lOstündigem.

Der synchrone Drehstrommotor, welcher genau so gebaut ist wie eine Drehstromdynamo, muß durch Gleichstrom erregt werden. Er läuft nicht belastet an, sondern ist künstlich auf seine normale Tourenzahl zu bringen. Erst wenn sein Gang genau synchron (d. h. gleichartig) ist mit der Primärmaschine, darf die Belastung aufgelegt werden. Aber auch dann noch besteht die Gefahr, daß der Motor bei Überlastung aus dem Tritt fällt und schließlich stehen bleibt. Aus Vorstehendem erklärt es sich, wenn Synchronmotoren nur ein beschränktes Anwendungsgebiet haben. Sie werden meist nur für Wechsel- bzw. Drehstrom-Gleichstromumformer verwendet. Für gewerbliche Zwecke dagegen kommen fast ausschließlich asynchrone Motoren in Betracht.

2. Einphasenmotoren. Auch hier kommt aus den vorstehend dargelegten Gründen in der Regel nur der Asynchronmotor zur Verwendung. Die Bauart ist hierbei die gleiche wie beim Drehstrommotor; auch der Anker kann nach dem Kurzschluß- oder Schleifringsystem ausgebildet sein. Der Unterschied liegt nur in der Art der Wicklung.

k.

Fig. 29. Einphasenbahnmotor der Union Elektr.-Ges. in Berlin.

Drehstrommotoren

Betriebsdauer :

Normale Nutzleistung in PS .    .

0,5

Anlagekosten.

Preis des kompl. Drehstrommotors mit Fundament und Montage, einschl. Riemenspanner,

Anlasser, Schalttafel mit Amperemeter, Momenthebelausschalter und Sicherungen, Anschlußleitung (20 m

einfache Länge)......

Maschinenraum (80 c4i pro qm Grundfläche)

Gesamt-Anlagekosten .    .    . сЛ

Fundamentanker,

o4i

r //

Jährliche Betriebskosten.

4 V₂ % Verzinsung, 6% Abschreibung, v₄ % Reparaturen = 10³/₄ % von der Anschaffungssumme der Maschinenanlage

4V₂ % Verzinsung, 2l/₂% Abschreibung,

V₂ % Reparaturen = 1¹I₂% der Gebäudekosten .

Schmiermaterial

Stromkosten bei einem Preis von 20 pro Kilowatt-Stde .    .    .

Gesamt-Jahreskosten ....©#

//

o4i

Kosten der effektiven Pferdekraftstunde in Pfennigen .    .    .

390.—

450.—

40.—

60.—

430.—

510.—

41.92

48.37

3.—

1.50

4.50

2.70

345.—

630.—

391.42    685.57

Tabelle Nr. 43.

300 Tage zu 10 Stunden.

12

17

26

35

860.— 1100.— 1400.— 1770.— 2050.— 2550.— 3270.—

75.—

150.—

180.— 240.— 320.— 380.— 420.—

935.—

1250.—

1580.— 2010.— 2370.— 2930.— 3690.—

92.45

118.25

150.50

190.27

220.37

274.12 351.52

5.62

4.80

11.25

10.50

13.50

12.60

18.—

18.—

24.—

25.50

28.50

39.—

31.50

52.50

1164.— 2780.— 3780.— 6336.—

8772.—

13260.— 17640.—

1266.87 2870.— 3956.60

6562.27

9041.87 13601.62 18075.52

Drehstrommotoren

Betriebsdauer :

Normale Nutzleistung in PS .    .

0,5

Anlagekosten.

Preis des kompl. Drehstrommotors mit Fundament und Montage, einschl. Riemenspanner,

Anlasser, Schalttafel mit Amperemeter, Momenthebelausschalter und Sicherungen, Anschlußleitung (20 m einfache Länge)

Maschinenraum (80 pro qm Grundfläche) .........

Gesamt-Anlagekosten .    .    .

Fundamentanker,

c//

390.—

450.—

40.—

60.—

430.—

510.—

Jährliche Betriebskosten.

4V₂ % Verzinsung, 4 % Abschreibung, г1₄ % Reparaturen = 8³/₄ % von der Anschalfungssumme der Maschinenanlage

4!/₂ % Verzinsung, 2¹/₂ % Abschreibung, a/₂ % Reparaturen = 7¹/г % der Gebäudekosten .

Schmiermaterial

St rom kosten bei einem Preis von 20 Ą pro Kilowatt-Stde

c/%

c4l

34.12

39.37

3.—

1.30

4.50

2.—

172.50

315.—

Gesamt-.iah resko sten

.    . c4i

210.92

360.87

Kosten der effektiven Pferdekraftstunde in Pfennigen .    .

Tabelle Nr. 44.

300 Tage zu 5 Stunden.

12

17

26

35

860.—

1100.—

1400.—

1770.—

2050.—

2550.—

3270.—

75.—

150.—

180.—

240.—

320.—

380.—

420.—

935.—

1250.—

1580.—

2010.—

2370.—

2930.—

3690.—

75.25

96.25

122.50

154 87

179.37

223.12

286.12

5.62

3.60

11.25

7.50

13.50

8.40

18.—

12.60

24.—

17.85

28.50

27.30

31.50

36.75

582.—

1365.—

1890.—

3168.— 4386.—

6630.—

8820.—

666.47

1480.—

2034.40

3353.47

4607.22

6908.92

9174.37

Der Einphasenmotor besitzt gegenüber dem Drehstrommotor den wichtigen Vorzug, daß er nur zwei Leitungsdrähte nötig hat und daß auch die Transformatoren und Anlasser einfacher und billiger ausfallen. Ein Nachteil, welcher ihm bisher noch anhaftete, bestand in der verhältnismäßig schwachen Anzugskraft, wodurch ein Anlaufen mit großer Belastung nicht möglich war.

Mit der Lösung dieser Frage waren und sind die Wechselstromtechniker noch heute eifrig beschäftigt. Verschiedenen Firmen, wie der Elektr.-Akt.-Gres. vorm. Lahmeyer & Co. in Frankfurt a. M. und der Union Elektr.-Ues. in Berlin, ist es bereits gelungen, brauchbare Einphasenmotoren mit großem Anzugsmoment herzustellen. Erstere führt Konstruktionen von Schüler & Osnos, namentlich für Hebezeuge u. dgl. aus, während letztere sich hauptsächlich mit der Ausführung von Motoren für Bahnzwecke befaßt¹).

Eine Abbildung des Einphasenbahnmotors der Union Elektr.- des. zeigt Fig. 29. Der Motor ist in der üblichen Weise eingekapselt und trägt auf der Ankerwelle ein Ritzel zum Antrieb der Laufachsen.

3. Zweiphasenmotoren. Dieselben werden nur ausnahmsweise ausgeführt. Ihre Anwendung ist an ganz bestimmte Voraussetzungen gebunden, welche praktisch selten eintreten.

5. Druckluftmotoren.

Die Wirkungsweise und Bauart dieser Motoren gleicht derjenigen von Auspuff dam pfmaschinen. Sie kommen

*) Vergleiche Zeitschrift des Vereins deutscher Ingenieure, Jahrgang 1904, Seite 303.

heute fast nur noch für Bergwerks- und Gesteinsbohrmaschinen in Anwendung. Hierbei trägt die ausströmende Luft gleichzeitig zur Ventilation der Grube bzw. des Tunnels bei. Da reichliche Luftzuführung hier von größter Bedeutung ist, so läßt man die Luftmotoren für Bergwerks- und Gesteinsbohrmaschinen meist ohne Expansion arbeiten.

Will man die Druckluft besser ausnützen, so wendet man Expansion an. Hierbei ist jedoch zu berücksichtigen, daß die Ausdehnung der Luft eine Temperaturerniedrigung zur Folge hat. Dieselbe geht, wenn die verdichtete Luft mit der Temperatur der Atmosphäre einströmt und Wärmezufuhr während der Expansion nicht stattfindet, so weit, daß sich Eis bildet. So beobachtete z. B. Badinger an einem Motor der Pariser Druckluftleitung bei 4¹/₂ Atmosphären und 17° Celsius der eintretenden Luft eine Temperatur der ausströmenden von —60° Celsius. In 10 Minuten fror das Ausströmungsrohr zu.

Um die starke Abkühlung der Luft während der Expansion zu vermeiden, gibt es zwei Mittel. Entweder man führt während der Expansion Wärme zu, indem man mittels eines Zerstäubers genügend warmes Wasser in den Arbeitszylinder ein spritzt, oder aber, und dieses Mittel ist das einfachere und vorteilhaftere, man erwärmt die Druckluft vor ihrem Eintritt in die Maschine. Zu diesem Zweck passiert die Luft einen eisernen Ofen, in welchem sie bis 150° über die Temperatur der Atmosphäre erhitzt wird. Der Kohlenverbrauch dieses Ofens, reduziert auf die Leistung des Luftmotors, beträgt ca. 0,1 kg pro PS-Stde. Durch diese Wärmezufuhr steigt das Arbeitsvermögen der Luft etwa auf das Einundeinhalbfache, und es wird nicht nur die

142 II. Windräder, Wasserkraft-, Heißluft- usw. Motoren.

Eisbildung vermieden, sondern es können auch bei guter Konstruktion des Luftmotors ca. 15% mehr Arbeit geleistet werden, als zur Yerdichtnng der verbrauchten Luftmenge nötig war.

Was den Wirkungsgrad der Druckluftmotoren betrifft, so hängt dieser von der Konstruktion und der Arbeitsweise derselben (ob mit oder ohne Expansion) sowie von der Höhe der Yorwärmung ab. Yerwendet man z. B. eine vorhandene Dampfmaschine als Luftmotor, so wird nie ein so günstiger Wirkungsgrad erreicht werden wie bei Maschinen, welche speziell für diesen Zweck entworfen und sorgfältig hergestellt sind.

Yersteht man unter dem Wirkungsgrad das Verhältnis der vom Druckluftmotor geleisteten Arbeit zur auf ge wende ten Kompressorarbeit vermehrt um das Arbeitsäquivalent des zum Vorw armen der Druckluft verbrauchten Brennstoffs, so läßt sich mit gut konstruierten Luftmotoren ein Wirkungsgrad von 0,5, d. h. von 50% erreichen.

Natürlich wird ein Druckluftmotor nur dort zur Aufstellung gelangen, wo eine Druckluftzentrale vorhanden ist. Wo dies nicht zutrifft, wäre der Druckluftmotor höchst unwirtschaftlich, da zu seinem Betrieb ein Luftkompressor und eine besondere Antriebsmaschine (Wasser- oder Dampfkraft, G-asmotor usw.) notwendig sind. Eine Druckluftzentrale wurde z. B. seinerzeit in Paris errichtet. Heute käme eine solche Anlage nicht mehr zur Ausführung, weil die elektrische Kraftübertragung billiger und rationeller ist als die pneumatische. Nur in Bergwerken und im Tunnelbau kommen, wie bereits in der Einleitung erwähnt, Druckluftanlagen noch heute zur Anwendung.

(5. Sonstige Kraftmaschinen.

Trotz der großen Anzahl von Kraftmaschinen, die uns heute zu Gebote steht, ist der menschliche Er-findungsgeist unablässig bemüht, neue billigere Kraftquellen zu erschließen, die nicht wie unsere Brennstoffe der Vergänglichkeit unterworfen sind, sondern sich beständig erneuern wie das Wasser unserer Flüsse und Bäche. Verhältnismäßig alt ist der Gedanke, die Wärme der Sonnenstrahlen als treibende Kraft zu benützen, und schon viele versuchten sich mit mehr oder weniger Geschick in der Konstruktion eines Sonnenmotors.

Die erste größere Ausführung eines Sonnenmotors geschah nach Wissen des Verfassers vor wenigen Jahren in Kalifornien. Dortselbst wurde unweit von Los Angelos ein 10 pf erdiger Motor auf gestellt und zum Betrieb eines Wasserpumpwerks verwendet. Seine Wirkungsweise ist die folgende: Mit Hilfe eines großen Beilektors, welcher durch ein Uhrwerk derart bewegt wird, daß er der Sonnenbewegung folgt, werden die Sonnenstrahlen gesammelt und konzentriert. In dem Brennpunkt sitzt ein Dampfkessel, dessen Wasserinhalt sich durch die daselbst herrschende große Hitze in Dampf verwandelt, welcher zum Betrieb einer Dampfmaschine dient.

Man versprach sich seinerzeit in Kalifornien große Erfolge von diesem Sonnenmotor, da bei den dortselbst sehr teuren Kohlen preisen der Betrieb von Wärmekraftmaschinen kostspielig ist, wogegen die strahlende Wärme der Sonne während des ganzen Jahres in reichlichem Maße und umsonst zur Verfügung steht. Ob sich der Motor bewährt und die auf ihn gesetzten Hoffnungen erfüllt hat, entzieht sich der Kenntnis des Verfassers. Jedoch ist anzunehmen, daß durch die erheblichen An-

144 II. Windräder, Wasserkraft-, Heißluft- usw* Motoren.

lagekosten die Beträge für Verzinsung und Abschreibung sich wesentlich erhöhen; auch die Kosten für Instandhaltung der verhältnismäßig komplizierten Anlage dürften höhere sein als bei einer gleichstarken Kraftmaschine gewöhnlicher Art. Es kann daher mit ziemlicher Sicherheit gesagt werden, daß z. B. ein Saugegas- oder Dieselmotor vorteilhafter arbeitet als der in Rede stehende Sonnenmotor.

Für unsere Verhältnisse kommt dieser Sonnenmotor überhaupt nicht in Betracht, da die Sonne bei uns nur während eines verhältnismäßig geringen Zeitraumes im Jahre genügend warme Strahlen spendet.

Des weiteren wurde schon früh die Ausnützung der Wellenbewegung des Meeres sowie der Ebbe und Flut zur Krafterzeugung versucht. Ein Beispiel letzterer Art findet sich unter anderen in der Nähe des Hafens von Ploumagoar (Côtes du Nord), woselbst das Steigen und Fallen des Meeres zum Betrieb einer elektrischen Anlage ausgenützt wird. Hierbei steht ein natürlicher Teich von l¹/₂ ha durch einen Kanal mit dem Meere in Verbindung. In diesem Kanal sind Tore derart angebracht, daß sie sich bei eintretender Flut infolge des auf sie ausgeübten Wasserdrucks öffnen und Wasser in den Teich eintreten lassen; bei Eintritt der Ebbe dagegen drückt das herausströmende Wasser die Tore zu, so daß während der Dauer der Ebbe der Wasserstand im Teich höher liegt als im Meer. Ein zweiter von dem Teich abzweigender Kanal führt nun das Wasser einer Turbine zu, welche eine Eismaschine und eine 50-pferdige Dynamomaschine antreibt. Das für die Turbinen ausnützbare Grefälle soll 4 bis 5 m und die ganze zur Verfügung stehende Wassermenge 60 cbm betragen, so daß erst ein kleiner Teil derselben ausgenützt wäre.

Eine weitere Kraftquelle ist in clen Schwankungen des Drucks und der Temperatur der atmosphärischen Luft gegeben. Motoren, welche auf der Ausnützung dieser Kräfte beruhen, existieren in der Tat, jedoch nur in kleinerem Maßstab. So gibt es z. B. Uhren, welche automatisch durch die Schwankungen des Luftdrucks bzw. der Lufttemperatur aufgezogen werden und bereits seit Jahren ohne Unterbrechung im Gange sind. Das Übertragen solcher Konstruktionen in größere Verhältnisse scheitert jedoch an den ungeheuerlichen Abmessungen, die für eine bestimmte Leistung notwendig werden.

Wenn heute von allen diesen in der Natur gegebenen Kraftquellen kein nennenswerter Gebrauch gemacht wird, so rührt dies daher, daß die vorhandenen Wärme-und Wasserkraftmaschinen die Arbeit bequemer und wohlfeiler liefern. Jedoch ist vorauszusehen, daß die Menschen in vielen Hunderten von Jahren, wenn die Brennstoffvorräte der Erde erschöpft sind, auf diese natürlichen Kraftquellen angewiesen sein werden.

III. Abschnitt.

Verschiedenes.

Schnelläufer.

10

Schnellaufende Maschinen haben den Vorzug, daß sie infolge ihrer kleineren Abmessungen im Preise billiger sind als normallaufende. Auch bedürfen sie zu Barth, Die zweckmäßigste Betriebskraft II.

ihrer Aufstellung weniger Platz als die letzteren. Dagegen haben sie naturgemäß den Nachteil, daß ihre Abnützung größer bzw. ihre Lebensdauer kleiner ist als bei normallaufenden Motoren.

Es sei hier ausdrücklich darauf hingewiesen, daß bei Aufstellung der sämtlichen Tabellen 1—44 normale Verhältnisse zugrunde gelegt wurden. Soll z. B. statt eines normallaufenden Glasmotors von 150—200 Touren ein solcher von 800 oder mehr minütlichen Umdrehungen auf gestellt werden, so werden die Anschaffungskosten und damit die Verzinsung derselben wesentlich niedriger, dagegen hat man für die Abschreibung weit höhere Prozentsätze einzuführen, als dies in den Tabellen geschehen ist, weil die Abnützung des Schnelläufers etwa im Verhältnis der Tourenzahlen größer ist als die des normallaufenden Motors.

TJberlastungsfähigkeit der Kraftmaschinen.

Die in den Tabellen verzeichneten Leistungen sind in der Regel die Normalleistungen. Die einzelnen Kraftmaschinen lassen sich jedoch bei Mehrbedarf von Kraft alle mehr oder weniger überlasten, d. h. besitzen eine mehr oder weniger große Kraftreserve¹). Je größer die letztere ist bzw. je höher die Maximalleistung über der

x) Bei Kraftmaschinen, die stark der Verschmutzung unterliegen, wie z. B. die Saugegasmotoren, ist die Kraftreserve allerdings nur im neuen Zustand vorhanden. Im gewöhnlichen Betrieb verträgt — bei den derzeitigen Preisen — der Saugegasmotor im allgemeinen kaum eine Überlastung, höchstens direkt nach dem Reinigen.

normalen liegt, desto reichlicher ist die Kraftmaschine dimensioniert. Im folgenden ist die derzeitige durchschnittliche Überlastbarkeit der einzelnen Kraftmaschinen in Prozenten der Normalleistung angegeben.

a)    Dampfmaschinen. Dieselben können dauernd um ca. 25% überlastet werden; d. h. die Maximalleistung beträgt das 1,25 fache der in den Tabellen 1 — 8 verzeichneten Normalleistungen.

b)    Lokomobilen. Die in den Tabellen 9—14 aufgeführten Lokomobilen können dauernd um 40 — 60% überlastet werden. Die Überlastung wird hier wie bei den Dampfmaschinen durch entsprechend größere Füllung erreicht.

c)    Dampfturbinen. Die Lavalturbinen, Tabellen 15—19, dürfen nach Angabe der Maschinenbauanstalt Humboldt in Kalk dauernd um ca. 10% überlastet werden, gleichgültig ob Kondensations- oder Auspuff-betrieb vorliegt. Die Parsonsturbinen, Tabellen 20—22, dagegen können nur durch Öffnen des sogenannten Bypaß überlastet werden und zwar um 40—50%¹). Allerdings geschieht hier die Überlastung auf Kosten der Wirtschaftlichkeit, während die Lavalturbine bei Maximalleistung mit ihrem günstigsten Wirkungsgrad arbeitet.

d)    Explosions- und Yerbrennungsmotoren. Die in den Tabellen 23—37 verzeichneten Normalleistungen können heute um ca. 10 %²) überschritten werden, gleichgültig um welches Motorsystem es sich handelt³).

*) Gemäß Angabe der Firma Brown, Boveri & Cie. in Mannheim.

²)    Vergleiche Fußbemerkung Seite 146.

³)    Nur die Güldnermotoren werden nach Wissen des Verfassers reichlicher bemessen (40—60 % Kraftreserve), sind jedoch auch entsprechend teurer.

10*

e)    Windräder. Die in den Tabellen 38—39 angegebenen Leistungen sind bei den betreffenden Windgeschwindigkeiten bereits die Maximalleistungen. Eine Überlastung ist nur dann möglich, wenn die Windgeschwindigkeit größer wird, als in den Tabellen angenommen ist.

f)    Wasserräder und Turbinen. Die Turbinen sind bei ausreichendem Wasserstand um 20—30% und mehr überlastbar, je nach dem in Betracht kommenden System. Wasserräder können oft bis 100% überlastet werden.

g) Elektromotoren. Eine dauernde Überlastungsfähigkeit über die in den Tabellen 41—44 angegebenen Leistungen besteht hier eigentlich nicht. Dagegen müssen die Motoren nach den vom Verband deutscher Elektro

techniker herausgegebenen Normalien mindestens auf die Dauer einer halben Stunde um 25% überlastbar sein und auf die Dauer von 3 Minuten um 40%. Hierbei darf die Temperatur der Maschine nicht in unzulässiger Weise steigen und der Kollektor nicht zu stark angegriffen werden.

Über die Überlastungsfähigkeit der Heißluft- und Druckluftmotoren stehen dem Verfasser keine Angaben zu Gebote, jedoch dürfte bezüglich der letzteren dasselbe anzunehmen sein wie für Dampfmaschinen.

Bemerkung zu a bis g. Seit Eintritt der wirtschaftlichen Depression auf allen Gebieten des Geschäftslebens sind die Preise für Kraftmaschinen aller Art erheblich zurückgegangen¹). Damit hängt es zusammen, daß heute die meisten Maschinen weniger reichlich dimensioniert werden, d. h. nicht mehr so stark überlastbar sind wie früher. Während man z. B. früher für Explosions- und Verbrennungsmotoren 20 bis

Siehe auch I. Teil, Seite 20.

30°/o Kraftreserve rechnete, hat man heute nur noch etwa 10%. Natürlich ist nicht ausgeschlossen, daß, sobald die Preise in der Maschinenbranche wieder anziehen, die Abmessungen und damit die Kraftreserve wieder reichlicher werden, als vorstehend angegeben ist.

Die Wahl der Betriehskraft.

Nach dem Yorausgehenden dürfte es dem aufmerksamen Leser nicht mehr schwer fallen, diejenige Kraftmaschine auszuwählen, welche für seine Verhältnisse die wirtschaftlichste ist. Bei der hohen Bedeutung des Degenstandes sei es jedoch gestattet, im folgenden die wichtigsten Gesichtspunkte herauszugreifen und durch einige Hinweise allgemeiner Natur zu ergänzen.

Wird in einem Betrieb die Kraftmaschine nur während weniger Tagesstunden gebraucht, so hat es keinen Zweck, ausschließlich den Energieverbrauch ins Auge zu fassen. Vielmehr wird hier in erster Linie der Einfluß der Verzinsung, Abschreibung und Bedienung zu berücksichtigen sein. Es ist daher möglich, daß in solchen Fällen der Elektromotor zweckmäßiger ist als die ökonomisch arbeitende Saugegasanlage.

Für gewöhnlich allerdings wird es bei den teuren Strompreisen niemanden einfallen, den Elektromotor für Dauerbetriebe zu wählen, es sei denn, daß es sich um größere Betriebe mit eigener Zentrale handelt, oder aber, daß die sonstigen Vorzüge des Elektromotors den Ausschlag geben. Hierzu gehören: geringe Anschaffungskosten, geringe Baumbeanspruchung, ruhiger und stoßfreier Dang, Wegfall jeglicher Bauch- und Bußbelästigung sowie fast keine Bedienung. Ein weiterer Vorzug des Elektromotors besteht in seiner sofortigen Betriebsbereit-schaft. Dies ist insbesondere dort von Wert, wo die Antriebsmaschine des öfteren an- und abgestellt wird.

Wollte man im letzteren Falle einen Saugegasmotor aufstellen, so müßte derselbe während der größeren und kleineren Betriebspausen leer mitlaufen, da andernfalls der Generator vor jedesmaliger Inbetriebsetzung wieder angeblasen werden müßte. Allerdings ist zu bedenken, daß auch bei längerem Leerlaufen des Saugegasmotors der Generator kälter und damit das Gas schlechter wird, so daß sich bei zu rascher Belastung unter Umständen Schwierigkeiten ergeben können.

Bei Saugegasanlagen für Elektrizitätswerke ist es von Wichtigkeit, daß die Gaserzeugungsanlage in einem besonderen Raum untergebracht wird, einmal des beim Beschicken entstehenden Kohlenstaubs halber, sodann wegen der aus dem Generator austretenden Gase. Letztere würden die Luft im Maschinenraum verschlechtern und zudem, infolge ihres Gehaltes an Teerdämpfen, eine Fettschicht auf Anker und Kollektor erzeugen, die unter Umständen zu Kurzschlüssen (im Anker) Veranlassung geben könnte.

Für Betriebe mit stark und plötzlich wechselnder Belastung ist die Saugegasaidage im allgemeinen nicht zu empfehlen¹). Da sie eine nennenswerte Gasreserve nicht besitzt und der Generator seinen Wärmezustand nicht plötzlich zu ändern vermag, so kann der Motor bei zu starker plötzlicher Steigerung der Belastung außer Takt kommen und schließlich Stillstehen.

Günstiger verhalten sich in dieser Beziehung der Leuchtgas-, Benzin-, Spiritus-, Ergin- und Dieselmotor. Diese Motoren vertragen nicht nur beliebige Kraftschwankungen, sondern haben auch den Vorzug sofortiger

*) Vergleiche auch Seite 60, oben.

Betriebsbereitschaft, sowie denjenigen, daß ihnen der Brennstoff in stets unveränderter Güte zugeführt wird.

Speziell der Dieselmotor hat noch die wertvolle Eigenschaft, daß er zwischen den Belastungen 60 und 100%, d. h. zwischen 0,6 und voll, annähernd gleichen Brennstoffverbrauch pro PSe-Stde beibehält, während alle übrigen Gasmotoren bei abnehmender Belastung bedeutend mehr Brennstoff verbrauchen. Beispielsweise kann für den Saugegasmotor im allgemeinen angenommen \verden, daß der Mehrverbrauch an Anthrazit pro PSe-Stde bei Dreiviertelbelastung gegenüber der Vollbelastung ca. 20%, bei halber Belastung 40 — 50% und bei Viertelbelastung ca. 100% beträgt.

Bei Dampfmaschinen wächst der Brennstoffverbrauch mit abnehmender Belastung nicht so rasch wie bei Saugegasmotoren. Bei den modernen Wolfschen Heißdampflokomobilen¹) bleibt sogar der Kohlen verbrauch pro PSe-Stde zwischen halber und voller Belastung¹ 2) annähernd gleich.

Auch beim Elektromotor nimmt naturgemäß bei schlechterer Belastung der Stromverbrauch pro PSe-Stde zu, jedoch nur sehr langsam.

Was die Kosten der Pferdekraftstunde betrifft, so ist, dauernden und gleichmäßigen Betrieb vorausgesetzt, zweifellos die Saugegasanlage unsere billigste Wärmekraftmaschine. Etwas höher stellen sich die Betriebskosten beim Dieselmotor, jedoch hat derselbe gegenüber der Saugegasanlage den Vorzug, daß er sofort betriebsbereit ist imd nicht wie diese erst eine halbe Stunde und mehr für die Gasbereitung benötigt.

Sehr günstige, den Saugegasanlagen kaum nachstehende Ergebnisse liefern auch die modernen Heißdampflokomobilen. Jedoch ist hierbei eine vorzügliche Bedienung der Feuerung von seiten des Heizers vorausgesetzt¹), eine Voraussetzung, die allerdings nicht immer zutrifft.

Wenn bisher mit Recht behauptet wurde, die Dampfanlage sei nur für große Leistungen wirtschaftlich, so trifft dies heute nicht mehr zu. Die moderne Heißdampflokomobile steht vielmehr der Großdampfmaschine in bezug auf Kohlenverbrauch nur wenig nach²).

In Betrieben, welche außer Kraft auch Wärme für Heiz zwecke benötigen, wie insbesondere Brauereien, ist die Dampfmaschine oder, für kleinere Brauereien, die Lokomobile jeder anderen Kraftmaschine überlegen. Man hat hier in dem Abdampf das bequemste Mittel zur Erzeugung des für den Brauereibetrieb nötigen Warm-und Heißwassers. Zugleich ist der Brauer bei ausreichend bemessenem Dampfkessel in der Lage, mit Dampfkochung zu arbeiten, was dem Kochen mit direktem Feuer gegenüber den Vorzug hat, daß man es nur mit einer einzigen Feuerung, der Kesselfeuerung, zu tun hat und deshalb den Brennstoff rationeller ausnützen kann³).

In ganz kleinen Brauereien ist es mit Rücksicht auf die ständige Bedienung, die ein Dampfkessel fordert, zweckmäßiger, einen Benzin-, Ergin- oder Dieselmotor aufzustellen. Dies kann auch dort geboten sein, wo

*) Vergleiche auch Seite 81, Absatz 1.

²)    Siehe Versuche von Eberle, Zeitschrift des Bayerischen Revisions Vereins, 1904, Seite 223 u. folg.

³)    Man kann hier bis 60% und mehr von der in der Kohle enthaltenen Wärmemenge zur Arbeitsleistung, Kochung und Warmwasserbereitung nutzbar machen. Vergleiche Zeitschrift des Bayerischen Revisionsvereins, 1904, Seite 186.

sieli die Brauerei im Parterre bewohnter Gebäude befindet, da in diesem Fall nach den gesetzlichen Bestimmungen die Aufstellung eines Dampfkessels¹) nicht gestattet ist.

Für Holzbearbeitungswerkstätten, Sägewerke und Holzschleifereien ist gewöhnlich die Lokomobile oder Dampfmaschine das zweckmäßigste. Dieselben haben nicht nur für den Abdampf (zum Trocknen des Holzes) Verwendung, sondern ergeben auch als Abfallprodukt Sägespäne, welche ein billiges Brennmaterial für den Dampfkessel darstellen.

Bisweilen spricht auch der Umstand zugunsten der Dampfmaschine bzw. Lokomobile, daß sie unzweifelhaft einen höheren Grad von Betriebssicherheit besitzt als der Saugegas- und der Dieselmotor, wenngleich die letzteren heute auf einer sehr hohen Stufe technischer Vollkommenheit angelangt sind. Insbesondere bei Saugegasanlagen kann unter Umständen die geringste Nachlässigkeit in der Bedienung Betriebsstörungen verursachen, und es ist unrichtig, wenn häufig von Interessenten behauptet wird, jeder beliebige Tagelöhner genüge für deren Bedienung.

Für Elektrizitätswerke erscheint die Verwendung der Lokomobile nicht empfehlenswert, weil man aus Bein-lichkeitsgründen²) bestrebt ist, die Feuerungs- bzw. Dampferzeugungsanlage von der Maschine zu trennen.

Besondere Berücksichtigung verdient die Überlastungs-

*) Ausgenommen sind solche Kessel, welche mit weniger als 6 Atmosphären Überdruck arbeiten, und solche, bei welchen das Produkt aus feuerberührter Fläche in Quadratmetern und der Dampfspannung in Atmosphären-Überdruck unter 30 liegt.

²) Vergleiche das über Saugegasanlagen Bemerkte, Seite 150, Absatz 2.

fähigkeit einer Kraftmaschine, da dieselbe je nach Herkunft und System verschieden groß ist¹). Während z. B. nach den heutigen Verhältnissen die Lokomobile dauernd um ca. 50% überlastet werden kann, besitzt der Saugegasmotor im allgemeinen nur ca. 10% Kraftreserve, und selbst diese erfahrungsgemäß nur im neuen Zustand²). Man muß demnach für den Saugegasmotor eine höhere Normalleistung verlangen als für die Lokomobile, wodurch naturgemäß höhere Anschaffungs- und Betriebskosten bedingt sind. Letzteres wegen der größeren Beträge für Verzinsung und Abschreibung, sowie deshalb, weil die Arbeitsweise eines Grasmotors um so ungünstiger wird³), je mehr seine durchschnittliche Belastung unter seiner maximalen liegt.

Wo günstige Wasserkräfte zu Gebote stehen, löst sich die Frage der Betriebskraft von selbst. Wo jedoch die Ausnützung einer Wasserkraft hohe Anlagekosten verursacht, ist es Sache der Berechnung, festzustellen, ob dieselbe überhaupt bauwürdig ist, bzw. ob nicht die Wärmekraftmaschine wirtschaftlicher arbeitet als eine W asserkraf tanlage.

Was endlich die Stellung betrifft, welche künftighin der Dampfturbine auf dem Gebiete der Krafterzeugung zukommen wird, so läßt sich hierüber noch kein abschließendes Urteil fällen. Jedoch dürfte dieselbe in erster Linie zum direkten Antrieb schnellaufender Maschinen, wie Dynamos, Zentrifugalpumpen, Ventilatoren usw., Anwendung finden. In bezug auf Wirtschaftlichkeit des Betriebes steht die Dampfturbine jedoch (wenigstens bis jetzt) der gewöhnlichen Kolbendampfmaschine nach.

*) Vergleiche Seite 146—149.

²j Vergleiche Fußbemerkung Seite 146.

³) Vergleiche Seite 151, Absatz 1.

Schlußbemerkimg*.

Die in Band I und II der zweckmäßigsten Betriebskraft zusammen gestellten Betriebskosten verschiedener Kraftmaschinen haben „normale Belastung“ und „aufmerksame, sachgemäße Bedienung“ derselben zur Voraussetzung. Wo dies nicht zutrifft, oder wo von vornherein die Ausführung und Montage der Maschine zu wünschen läßt, werden naturgemäß die Kosten der Pferdekraft stunde entsprechend höhere sein³).

Register.

109.

146.

93.

132.

Abschreibung I, 18. Abwärmemaschinen I,

Aktionsturbinen 99. Arbeit I, 5. Axialturbinen 99.

Banki-Motor 37. Bedienung I, 17.

Benzin 23.

Benzin-Benzol-Motor 25. Benzol 23.

Betriebskosten I, 15. Brennstoffvefb rauch der Benzin- u. Benzolmotoren 34, der Dampfmaschinen I, 24,

der Dampfturbinen 1,86, der Dieselmotoren 50, der Heißluftmotoren

119,

der Leuchtgasmotoren

22,

der Lokomobilen I, 59, der Saugegasmotoren 66, 80,

der Spiritusmotoren 34.

Dampfkosten I, 21. Dampfmaschinen I, 22. Dampfturbinen I, 77. Dieselmotoren 41. Doppeltwirkender Gasmotor 10.

Dowsongas 56. Drehstrommotoren 132. Druckgas 56. Druckluftmotoren 140. Druckturbinen 99.

Ebbe- u. Flut-Motor 144. Effekt I, 5.

Einphasenmotoren 135. Elektromotoren 120. Energie I, 6.

Ergin 24.

Flut- u. Ebbe-Motor 144.

Generatorgas 56. Gesamtwirkungsgrad 1,9. Gichtgas 9, 57. Gleichstrommotoren 123. Grenzturbine 102. Güldnermotor 81.

Hauptstrommotor 124. Heißluftmotoren 116.

Kalorie I, 7.

Kilowatt I, 7.

Kraftgas 56. Kraftübertragung, elektrische 121.

Laval-Turbinen I, 78. Leistung, effektive, indizierte I, 10. Leuchtgasmotoren 15. Ligroin 23. Lokomobilen I, 51. Luftgas 56.

Maßeinheiten I, 5. Meterkilogramm I, 5. Mischgas 56.

Mondgas 60.

Nebenschlußmotor 124.

Ottomotor 8.

Paraffinöl 24. Parsonsturbine I, 81. Partialturbinen 99,105. Peltonrad 106.

Petroleum 23. Petroleummotor 25. Pferdestärke I, 5. Putzmaterial T, 17.

Radialturbinen 99, 105. Reaktionsturbinen 99. Reparaturen I, 18. Rückkühlung I, 44.

Saugegasmotoren 55. Schmiermaterial I, 17. Schnelläufer 145. Solaröl 24. Sonnenmotor 143. Spiralturbinen 104. Spiritus 24. Spiritusmotoren 25.

Überdruckturbine 99. Überhitzung I, 42. Überlastungsfähigkeit

Verbrennungsmotoren 41.

Verzinsung I, 18. Viertakt 9. Vollturbinen 99.

Wärmeaustausch I, 54. Wassergas 56. Wasserräder 96. Wassersäulenmaschinen

Watt I, 7.

Wechselstrommotoren

Windmotoren 85. Wirkungsgrad I, 9.

Zweiphasenmotoren 140. Zweitaktmotoren 10.

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¹

)    Vergleiche I. Teil, Seite 76 und 77.

²

)    Unter voller Belastung ist hier die maximale Dauerleistung verstanden.

³

) Vergleiche auch Seite 151, Absatz 1.

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©kegraptfie, ^.ftrettetttirdte,

Dr. Siegm. ©üntljer, profeffor a. ö. TEed)nifd)en fjod)fd)ule in mündjen. mit 52 abbilbungen. Ur. 92.

—    pifoltfrije, oon Dr. Siegm. ©üntljer, Profeffor an öer Königl. Œed)nifd)en ^od)fd)ule in Ulüncfyen. UTit 32 abbilbungen. Ur. 26.

—    f.aud):£anöes!unöe. —£änberhmöe.

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(Seemetrie, 21(U*jTeUettbe, o. Dr.Rob. Ijau&ner, Prof, an öer Unioerfität 3ena. X. mit 110 $iguren. ITr. 142.

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tt. ber |Teligiou*Iu iege oon Dr. $. Кигзе, (Dberlel)rer am Kgl. £uifen» gqmnafium in Berlin. Ur. 34.

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—    ÿt‘cttt?ô|trd|e, oon Dr. R. Sternfelö, Prof. a. Ö. Unioerf. Berlin. Ur. 85.

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Danbelwkwrwerpwnbenb Jratt|5-(tfdije, o. profeffor (El). be Beauj, ©fft» derbe l’3nftruction publique. Itr. 183.

—    3>tallettifdf£, oon profeffor Alberto 6e Beauç, (Dberletjrer am Kgl. 3nftitut S. S. Annuziata in 51огепз. Пг. 219.

—    gtpanifdje, oon Dr. Alfrebo Uabal be Шаггезсиггепа. Itr. 295.

gfanbeiwpoUtik, ^uawörtige, non Dr. tjeinr. Sieoeïing, prof, an ber Unioerfität Htarburg. Itr. 245.

gfanbelatwefen, Jl»*, oon Dr. ШШ). £eçis, profejfor an ber Unioerfität (Böttingen. I: Das fjanbelsperfonal unb ber IDarenljanbel. Ur. 296.

--II: Die (Effeftenbörfe unb bie

innere ïjanbelspolitiï. Ur. 297.

gjarntwnieickwe oon Я. Ejalm. mit oielen Uotenbcilagen. Ur. 120.

Hartmann uwn &urjipwlfr»m wo» <6frirenbarf| unb (Swttfwieb wo» Ötraftburg. Ausroaljl aus bem qöfifdjen (Epos mit Anmerïungen unb tDörterbud) oon Dr. K. Hîarolb, Profeffor am Königiidjen 5riebrid)s» foilegium 3U Königsberg i. pr. Ur. 22.

Haupt literatur en, glte, b. (Orient * D. Dr. m. Ijaberlanbt, prioatbo3. a. b. Unioerfität mien. I. IL Ur. 162.163.

Helbenfage, glie beutfdfc, oon Dr. (Dtto Cuitpolb 3idc3ef, Prof, an ber Unioerfität Hlünfter. Ur. 32.

—    fielje aud): mt)tl)oIogie.

gktbnitrie, ^uarganifdfe CCIfenti-

fdie, o. Dr. (Buft. Häuter in (Eljar« Iottenburg. I: Die Ceblancfobainbu* ftrie unb il}re Ueben3toeige. mit 12 (Tafeln. Ur. 205.

--II: Salinenmefen, Kalifate,

Düngerinbuftrie unb Dertoanbtes. mit 6 (Tafeln. Ur. 206.

--III: flnorganifdje (Tl)emifd)eprä*

parate, mit 6 (Tafeln. Ur. 207.

—    ber Silikate, ber künfU. $au-ftei»eunbbc*|$törtel*. I: (Blas* unb feramifdje Jnbuftrie oon Dr. (Buftao Kauter in (Eljarlottenburg. mit 12 (Tafeln. Ur. 233.

--II : Die 3nbuftrie ber ïünftlidjen

Baufteine unb bes mörtels. mit 12 (Tafeln. Ur. 234.

IMttegralredtnmtg oon Dr. $riebr 3un!er, profeffor am Karls gqmn in Stuttgart, mit 89 $ig. Ur. 88 gntegralredjnung. Repetitorium unb Aufgabenfammlmtg зиг 3ntegral* rèdjnung oon Dr. $riebrid} 3unfer, Profeffor am Karlsgpmnafium in Stuttgart, mit 50 $iguren. nr. 147. Hartenkunbe, gefd)id)tltd) bargeftellt oon (E. (Belddj, Direftor ber l. f. Uautifdien Sdjule in Cuffinpiccolo unb $. Sauter, profeffor am Real» gpmnafium in Ulm, neu oon Dr. Paul Dinfe, Affiftent ber (Befellfdjaft für (Erbfunbe in Berlin, mit 70 Abbilbmtgen. Ur. 30. Hirdrenlieb. martin Cutter, (Ti)om. murner, unb bas Kirdjenlieb bes 16. 3al)rl)unberts. Ausgemäljit unb mit (Einleitungen unb An» merfungen oerfeljen oon profeffor (B. Berlit, (Dberlebrer am Uifolai» gqmnafium зи £eip3ig. Ur. 7. &limalel|re oon profeffor Dr. ID. Koppen, meteorologe ber Seetoarte Hamburg, mit 7 (Tafeln unb 2 Figuren. Ur. 114. gtalanialgefdjidtte oon Dr. Dtetrid) SĄafer, profeffor ber (Befdjidite an ber Unioerfität Berlin. Ur. 156.

Hwmpalttianwlekre. mufifalifdje $ormenlet)re oon Stephan Kret)L 1. II. mit oielen Uotenbeifpielen. Ur. 149. 150.

Harper, ber mfittfdjlidie, fei » $au unb feine (Tätigkeiten, oon (E. Rebmann, (Dberfdpilrat in Karls» rul)e. mit <Befunbl)eitslet)re oon Dr. med. fj. Seiler, Imt 47 Abbilbungen unb 1 (Tafel. Ur. 18.

Hri|taUagrapi)ir non Dr. Ш. Brunns, Profeffor an ber Unioerfität Straft» bürg, mit 190 Abbilb Ur. 210.

Hubrun unb glietridtrpen. mit (Einleitung unb TDörterbud) oon Dr. <D. £. 3iric3ef, profeffor an ber Unioerfität IRünfter. Ur. 10.

--ftelje аиф : £eben, Deutfdjes, im

12.3al}rl)unbert.

3e in elegantem £einmanbbanb

©. J. боГсЬеп’ГсЬе Verlagsban diun g, Leipzig.

fhtltur, Ui*, ber pettaÜTaitre. ©e* fittung, Sorfdjung, Dichtung Dr. Robert $. Hrnolb, priüatöojent an ber Unioerfität U)ien. Hr. 189. gtnltnrgerdjidite, D c ut fdje,    oon

Dr. Reint). ©iinther. Rr. 56. Uihtfłe, flie granhifdien, oon (Earl Kampmann, $a<hlehrer a. b. f. !. <brapt}tfd}en Cetjr* unb Berfudfs* anftalt in tBien. Rtit 3at)Iretdien Hbbilbungen unb Beilagen. Rr. 75. gtmrifdjrift flehe: Stenographie.

non

ganbeôlntnbe non Bhanbhtaoien (Sdiroeben, Ronoegen u. Dänemar!) non ïjeinr. Kerp, £ehrer am ©qmna* fium unb £et}rer ber (Erbfunbe am (TomemussSemtnar зи Bonn. Rtit 11 flbbilb. unb 1 Karte. Rr. 202. — be*

$3nigreid|* Württemberg Dr. Kurt Raffert, profesor ber ©eograpMe an ber fianbelshodrichule in Köln. Rtit 16 Bollbilbern unb 1 Karte. Rr. 157.

oon

gänberkunb* non ©nropa oon Dr. 5гапз Efeiberid), profeffor am $ranctsco*3ofephinum in Rtöbling. Rtit 14 (Eeftfärtdjen unb Bia* grammen unb einer Karte ber HIpeneinteilung. Rr. 62.

—    ber auÇereurapüircheu ©rb-teile oon Dr. $гапз Efetbertdj, prof, a. 5rancisco*3ofepl)inum in Rtöbling. Rtit 11 (Eertfärtdjen u. profil. Rr. 63.

ganbeokunb* non B*ben non prof. Dr. (D.Kienife in Karlsruhe. Rt.profil, flbbilbungen unb 1 Karte. Rr. 199.

—    be* Uänigreiri?* Bauern oon Dr. tB. ©öfe, profeffor an ber Kgl. lEed)n. E)od)fd)ule Rtündjen. Rtit Profilen, flbbilb. u. 1 Karte. Rr. 176.

Britfrdj-PorbameriEta Prof. Dr. fl. (Dppel in Bremen. Rtit 13 flbbilbungen unb 1 Karte. Rr.284.

©iraR-gothringen oon Prof. Dr. R. £angenbed in Strafeburg i. <E. Rtit 11 flbbtlbgn. U.Î Karte. Rr.215.

—    ber gtoertfdjen Balbinfel oon Dr. $rtfe Regel, profeffor an ber Unioerfität ЮйгзЬигд. Rtit 8 Kärt* d|en unb 8 flbbilbung. im ©ejt unb 1 Karte in $arbenbru<f. Rr. 235.

—    non ©fterreidf - llngarn oon Dr. fllfreb ©runb, prioatbo3ent an ber Unioerfität IBien. Rtit 10 tEejt* illuftration. unb 1 Karte. Rr. 244.

—    be* ftönigreidf* Badifen o. Dr. 3. 3emmri<h, (Oberlehrer am Real* gpmnaf. in Plauen. Rtit 12 flb» bilbungen и. 1 Karte. Rr. 258.

— non

— non

oon

ganbnnrtrdjaftliriit Betriebslehre oon (Ernft Cangenbed in Bochum. Rr. 227.

geben, 3 eut frire*, im 12. iah?-hnnbert. Kulturhiftorifche (Er* läuterungen зит Ribelungenlieb unb зиг Kubrun. Bon profeffor Dr. 3ul. DieffenbaĄer in $reiburg i. B. Rtit 1 Œafei unb 30 flb* bilbungen. Rr. 93.

geflutg* ©milia ©alotti. Rtit (Ein* Ieitung unb flnmerfungen oon Prof. Dr. U). Botfdj. Rr. 2.

—    illimm u. Barnhelm. Rtit flnm. oon Dr. tEomafdjef. Rr. 5.

giriit. lEf|eoretifd)e Phqfif II. (Teil: £id)t unb R)ärme. Bon Dr. ©uft. 3äger, profeffor an ber Unioerfität U)ien. IRit 47 flbbilbungen. Rr. 77.

Literatur, ^lthodjbeutfih*, ©rammatif, Uberfefeung unb läuterungen oon Щ. Sdjauffler, profeffor am Realgqmnaftum in Ulm. Rr. 28.

giteratnrbenkmäler be* 14. n. 15. flahrhnnbert*. flusgemählt unb erläutert oon Dr. Hermann 3anfeen, Direftor ber Königin £uife*Sdmle in Königsberg i. pr. Rr. 181.

—    be* 16. gahrhnnbert* I : Ptar-tin gutter, ®h*m. Plumer u. ba* #trdj*nlieb be* 16. flai;?-hunbert*. flusaeroählt unb mit (Einleitungen unb Hnmerfungen о er* feljen oon Prof. Ф. Berlit, (Dber* leerer am Rifolaigqmnafium зи £eip3ig. Rr. 7.

mit

(Er*

3e in elegantem Ceimoanbbanb

6, % eöfcbetiTcbe Verlagebatidlung, Leipzig.

oon

mus.

gitcraturbenkmülcr be# 16.§Lal)T-tjunbrrt# II : flau# fmdje. Aus» gewählt unb erläutert oon prof. Dr. 3ul. Sal)r. Ur.24.

--III: $Jan $rant bi# $aU*«-

Ijagen : $raut, Dutte«, tfUdjaH, Jawie Щегеро# unb gabel. Aus* gewählt unb erläutert oon Prof. Dr. 3ultus Sal)r. Пг. 36.

gitevaturen, glte, be# ©Heut#. I. (Cell: Die £iteraturen (Dftafiens unb 3nbiens o. Dr. Ш. ïfaberlanbt, Prioatbo3ent an ber Unioerfität IDien. Ur. 162.

—    II. (Ceti : Die Citeraturen ber per* fer, Semiten unb dürfen, oon Dr. HI. I)aberlanbt, prioatbo3ent an ber Unioerfität IDien. Пг. 163.

giteraturgejftiidjte, fUtitJrbe, non Dr. Utaj Kod), profesor an ber Unioerfität Breslau. Itr. 31.

—    r>cutfrijc. ber fUalTikerfeit oon aarl IDeitbred)t, profeffor an ber ded)nifd)en I)od)fd)ule Stuttgart. Itr. 161.

—    £)eutrd?e, be#19.3tab^b«ubert# oon (Earl tDeitbredjt, profeffor an ber ded)nifd)en f)od)fdjule Stuttgart. I. II. Itr. 134. 135.

—    ©natifdje, oon Dr. Karl IDeifer in IDien. Kr. 69.

--(БгипЬзйде unb Ifaupttppen ber

englifdjen £iteraturgefd)id)te oon Dr. Arnolb Ш. Ш. Sd)röer, Prof, an ber I)anbelst)od)fd)ule in Köln. 2deile. Itr. 286. 287.

—    ©HediiJVtie, mit Berüdiidjtigung ber ®efd)id)te ber UHffenfd)aften oon Dr. Aifreb ©erde, Profesor an ber Unioerfität ©reifsmalb. Ur. 70.

—    ^talieuiWie, oon Dr. Karl Dotier, Profeffor a. b. Unioerfität Ijeibel» berg. Ur. 125.

—    Itorbiriłje, I. (Ceil: Die islänbifdje unb normegifdje Citeratur bes Ittittel* alters oon Dr. IDolfgang ©oltl)er, Profeffor an ber Unioerfität Roftod. Ur. 254.

$itevaturgerdfid|te,llartugieftrdfe, oon Dr. Karl oon Reinl)arbftoettner, Profeffor an ber Kgl. ded)nifd)en ĄodjfĄule in ITtündjen. Ur. 213.

—    UöimMje, oon Dr. ffermann 3oad)im in Hamburg. Ur. 52.

—    |lufTtrdie, oon Dr. ©eorg polonsfii in Utünd)en. Ur. 166.

—    §lawtrd|e, oon Dr... 3ofef Karafef in IDien. 1. de il: Altere Citeratur bis зиг IDiebergeburt. Ur. 277.

--2. deil : Das 19. 3af)rl)unbert.

Ur. 278.

—    Spanirdje. oon Dr. Hubolf Beer m IDien. I. П. Ur. 167. 168.

gagaritliuteu. Dierftellige dafein unb ©egentafeln für logaritt)mifd)es unb trigonometrifd)es Rechnen in 3wei färben 3ufammengeftellt Dr. Hermann Sdjubert, profeffor an ber ©elel)rtenfd)ule b. 3ol)an* neums in Hamburg. Ur. 81.

$ogib. pfi)d)oiogte unb £ogif зиг (Einführung in bie pt)üofopt)ie oon Dr. dl), dlfenljans. IRit 13 Figuren. Ur. 14.

JUartiu, ЗД}от. pturner unb lia# gtivdjenlieb be# 16. |lalyel|uubert#. Ausgemäl)lt unb mit (Einleitungen unb Anmerfungen oerfehen oon prof. Ф. Berlit, Ober* leerer am Uifolaigtjmnafium зи £eip3ig. Ur. 7.

iUagtteti#mu#. df)eoretifdje Phpfil

III.    deil: (Eleftri3ität unb Rtagnetis* Don Dr. ©uftao Säger,

profeffor an ber Unioerfität IDien. Rtit 33 Abbilb. Ur. 78.

Malerei, ©efdiidtte bet% I. П. III.

IV.    V. oon Dr. Rid). IRuther, pro* feffor an bet Unioerfität Breslau. Ur. 107-111.

lltardfineneletttettte, fjie. Кигз* gefaxtes £el)tbud) mit Beifpielen für bas Selbftftubium unb ben praft. ©e* braud) oon $t. Bartl), ©beringenieur in Uümberg. mit 86 5ig. Ur. 3.

3etn elegantem £eintoanbbanb 6.% ©öfcben’fcbe VerlagsbancUimg, Leipzig.

unb mittel

©rammati!

Ü$taß-, ЦШпг- twb ©eniidtt*-n>*r*n oon Dr. RuguftBIinb, prof, an berljanbelsfcljule in Köln. Пг.283.

piaÇmtahtl* »on Dr. (Dtto Röljm in Stuttgart. Itr. 221.

PJatljematlk, 1&tïd)iA)U bnr, oon Dr. Я. Sturm, profeffor am Ober* gpmnafium in Seitenftetten. Rr. 226.

ptedranfk. Hïjeoret. pijpfiî I. Heil: ШефапК unb Rfuftif. Don Dr. ®uftao 3äger, prof, an ber Unio. mien, mit 19 Rbbilb. Пг. 76.

pUer**kn»b*,    oon Dr.

®erl)arb Sdjott, Rbteilungsoorfteljer an ber Deutfdjen Seemarte in Ejam» burg. mit 28 Rbbilb. im Hejt unb 8 Hafeln. Пг. 112.

PUtatU (UnorganifcEje Hljemie 2. Heil) о. Dr.ODsïarSdjmibt, bipl.3ngenieur, Uffiftent an ber Königl. Baugeroerï* fd}uie in Stuttgart. Пг. 212.

Ptetalioib* (Rnorganifdje Hfycmie î. Heil) oon Dr. (Dstar Sdjmibt, bipl. 3ngenieur, Rffiftent an ber Kgl. Baugemerïfdjule in Stuttgart. Пг. 211.

Pteieatalagi* oon Dr. Ш. Hrabert, profeffor an ber Unioerfitât 3nns» brud. mit 49 Rbbilbungen unb 7 Hafeln. Пг. 54.

PUneralagi* non Dr. R. Brauns, profeffor an ber Unioerfitât Kiel, mit 130 Ubbilbungen. Ur. 29.

PUttnefang ttttb $ptrud|bidtiutte. tDaltljer о. b. Dogelroeibe mit Rus* roal)I aus minnefang unb Spruć}» bid}tung. mit Rnmerfungen unb einem mörterbud) oon ®tto Hiintter, profeffor an ber ©berreal* fdjule unb an ber Hećjn. tfoĄfdjuIe in Stuttgart. Ur. 23.

Pt*r;plr0l00ie, gtnatamfe u. Pkn-ftalagie Pflamen. Don Dr.

ГО. migula, prof. a. b. $orftaïabemie (Eifenać}. mit 50 Rbbilb. Ur. 141.

РШщгоеГеп. lîtafj», ПТйпз» unb Фе» toid}tsroefen non Dr. Hua. Blinb, Profeffor an ber Banbelsfdmle in Köln. Пг. 283.

Шгатаа. îttartin Cutter, Hljomas lîturner unb bas Kirdjenüeb bes 16. 3aï)rïb Rusgeroâl)It unb mit (Einleitungen unb Hnmerfungen oerfeljen oon prof. Ф. Berlit, (Dberl. am Uiïolaigqmn. зи £eip3ig. Пг. 7. ptnfîh, ©efdjiriite btv alte« mtb twittelalterlidfcu, oon Dr. Я. Rioter. mit 3aî)Ireid)en Hbbilb. unb lïtufiïbeilagen. Пг. 121. Ptuftlmiird?*    (Uam-

portticmôlcijrc) o. Stephan Kret)I. I. IL lïtit oielen Hotenbeifpielen. Hr. 149. 150.

тп№&Ы1Ы)П bt* 17. mtb 18. £ałjvłiu«b**t# oon Dr. K. ®runs=> lq in Stuttgart. Hr. 239.

—    bt# 19.    oon    Dr.

K. ®runsït) in Stuttgart. I. II. Пг. 164. 165.

PtttfthUlrre, ^Ugemeine, o. Stephan KreI)I in £eip3ig. Hr. 220.

Khttljalaeit, Petttrdfje, oon Dr. Śriebrićt) Kauffmann, profeffor an ber Unioerfitât Kiel. Hr. 15.

—    ©rteriîifdf* mtb vömirdK, oon Dr. Ijerrn. Steubing, profeffor am Kgl. ®t}tnnafium in Шигзеп. Hr. 27.

—    fieĄe аиф: ïfelbenfage.

Itaułih. Кигзег Rbrifj bes läglidj an

Borb oon ï}anbelsfd)iffen ange» roanbten Heils ber Sdjiffaljrtsfunbe. Don Dr. 5гапз Sd)ul3e, Direïtor ber naoigations»Sd}ule зи £übetf. Iltit 56 Hbbilbungen. Пг. 84.

PUrrlunee,    Pôt in Hustoat)I

I)od|beutfd|e mit !игзет IDörterbud) oon Dr. Ш. ©oltfyer, profeffor an ber Unioerfitât Roftocf. Ur.l.

--fieĄe аиф: £eben, Deutfdjes, im

12. 3oi}rt}unbert.

3ein elegantem Ceimoanbbanb

в. % боГсЬепТсНе Verlagebandlmig, Leipzig.

oon

r Ceben ennert.

btv tfentalTer an ber

Dr.

îhiknflameu non prof. Dr. 3. Behrens, Dorft. b. (brofch- lanbmirtfchaftlichen DerfuĄsanftalt Ruguftenberg. Ritt 53 Figuren. Hr. 123.

Pädagogik tm ©runbrijj non pro* feffor Dr. Ш. Rein, Direftor bes päbagogifäjen Seminars an ber Unioerfitat 3cna. Rr. 12.

— <ÜSefthidlt* btv. oon Oberlehrer Dr.^.tDeimerintDiesbaben. Rr.145.

Paläontologie o. Dr. Rub. poèmes, Prof, an ber Unioerfitat Фгаз. RUt 87 Rbbilbungen. Rr. 95.

ParaUelperfpektiue. Rechttoinflige unb fdjieftoinflige Ryonometrie Profeffor 3* Donberlinn in Breslau. Rîit 121 5iguren. Rr. 260.

Perlpektiue nebft einem Rnhang üb. Sdjattenfonftruftion unb Parallel* perfpeftioe oon Rrdjiteft Ijans $ret)» berger, Oberlehrer an ber Bauge* roerff<hule Köln, mit 88 Rbbilb. Rr. 57.

Petrographi* »on Dr. Ш. Bruhns, Prof. a. b. Unioerfitat Strasburg i. <E. mit 15 Rbbilb. Rr. 173.

Pßan;e, Pie, ihr Bau unb ibt oon Oberlehrer Dr. <£. D mit 96 Rbbilbungen. Rr. 44.

Pflanfcubiolagie non Dr. Ш. migula, Prof. a. b. 5orfta!abemie (Eifenad). RUt 50 Hbbilb. Rr. 127.

Pflanien-Ptorphoiogiej -^»tatami* unb -Phnltologte uon Dr. U). migula, profeffor an ber $orft* afabemie (Eifenadj. mit 50 Rb* bilbungen. Rr. 141.

Pftanieneeidr, Pa*. (Einteilung bes gefamten Pflan3enreid}s mit ben roidjtigften unb befannteften Rrten oon Dr. $. Rcinede in Breslau unb Dr. R), migula, profeffor an ber $orftafabemie (Eifenadj. mit 50 Jiguren. Rr. 122.

Pflanfennielt, Pie,

oon Dr. R). migula, prof. $orftafabemie (Eifenad). mit 50 Rb* bilbungen. Rr. 158.

Pharmakognofte. Ron Rpothefer 5. Sdjmitthenner, Rffiftent am Bo* tan. 3nftitut ber OeĄnifĄen Ijod)* fd)ule Karlsruhe. Rr. 251.

Philolpphic* ©infiihvuwg in Me, non Dr. may tDentfcher, prof. a. b. Unioerfitat Königsberg. Rr. 281.

—    Pfi)d|oIogie unb Cogif зиг (Einführ, in bie Philofophie non Dr. ®h-(Elfenhans. mit 13 $ig. Rr. 14.

Photographie. Don prof. f). Kefeler, 5ad)lehrer an ber f. !. Фгар1)Нфеп Sehr* unb DerfuĄsanftalt in tDien. mit 4 Oafeln unb 52 Rbbilb. Rr. 94.

Phtjftk, ©heoretifdje, 1. Oeil : Rted)a* nil unb Rfuftif. Don Dr. ®uftao 3äger, profeffor an ber Unioerfitat IDien. mit 19 Rbbilb. Rr. 76.

--II. Oeil: £id)t unb märrne. Don

Dr. ®uftao 3öger, profeffor an ber Unio. mien, mit 47 Rbbilb. Rr. 77.

--III. (teil: <EIeftri3ität unb magne*

tismus. Don Dr. ®uftao 3äger, Prof, an ber Unioerfitat mien, mit 33 Rbbilb. Rr. 78.

—    ©efrhtd)te ber, »on R. Kiftner, Profeffor an ber ©rofch- Realfdjule 3U Sinsheim a. <E I: Die Phqfif bis Reroton. mit 13 $ig. Rr 293.

--II: DiePhqfif oon Retoton bis 3m:

©egemoart. mit 3 Figuren. Rr. 294.

Phtiltkalifrfie Aufgaben fammlmtg oon Ф. mahler, Prof. b. Rîathem. u. Phpfif am ©pmnafium in Ulm. mit ben Refultaten. Rr. 243.

Phpfikalirdie £ot*melfammlmtg oon Ф. mahler, prof, am Фртп* nafium in Ulm. Rr. 136.

Plajtik, Pie, beo Ąbeitblanbro oon Efans Stegmann, Konferoator am Фегтап. Rationalmufeum 3U Rürnberg. mit 23 Oafeln. Rr. 116.

Poetik, PcutjVhe, oon Dr. K.Borins!i, Do3ent a. b. Unio. Rlündjen. Rr. 40.

PoTametttiererei. ®eytil*3nbuftrie II: meberei, IDirferei, pofamentiererei, Spifcen* unb ©arbinenfabrifation unb 5il3fobri!ation oon profeffor may ©ürtler, Direftor ber Königl. Фефп. 3entralftelle für Geytil*3nb. 3U Berlin, mit 27 $ig. Rr. 185.

non

mit

non

non

Pfndjologie unb gagik зиг (Einführ, in Me Philofophie, non Dr. ©h* CEIfenhans. Xttit 13 $ig. Itr. 14. IłfodjapJwftk, ©runbrift ber,

Dr. (5. $. £ipps in £eip3ig.

3 Figuren. Hr. 98. funtpen, knbvaulirdfe uub piteu-matifdje Anlagen. (Ein !игзег Überblid non Kegierungsbaumeiftcr Rubolf Dogbt, (Dberlelfrer an ber !gl. I)öl)eren mafd)inenbaufd)ule in pofen. îîîit 3ai)lreid|en abbilbungen. Hr. 290.

(QueUettkunbe fu* beutfdjen ©e-fd}idttc non Dr. (Earl 3acob, prof, a. b. Uninerfität ©übingen. 2 Bänbe. Hr. 279. 280.

gUdinen, f aufntaunirdie*, non Hidjarb 3uft, (Dberlehrer an ber Öffentlichen fjanbelslehranftalt ber Dresbener Kaufmannfdjaft. 1. II. III. Hr. 189. 140. 187.

gleditolelfre, ^Ugeuteine, non Dr. ХП). Sternberg in ©harlottenburg. I : Die tïïethobe. Hr. 169.

—    II : Das Spftem. Hr. 170. gUdjtefdjui*, fe* internationale

getaevkltdre, non 3- Heuberg, Kaiferl. Regierungsrat, IHitglieb bes Kaijeripatentamts зиВегНп. Hr.271. gSebeletjre, feutfdie, n. Ifans probft, ©nmnafialprofeffor in Bamberg. Hilt einer ©afel. Hr. 61. giritgionogefdjidjtc, XVlttertamcnt-lidfe, non D. Dr. may £öl)r, prof, an ber Uninerfität Breslau. Hr. 292.

—    ginbifrije, non profeffor Dr. (Eb* munb fjarbt). Hr. 83.

--fietje aud) Bubbl)a.

gUUgionowifTenrdfaft, Aln*W ber nergleidjenbett, non Prof. Dr. Щ. Adjelis in Bremen. Hr. 208. Roman. ©efd)id)teb.beutfd)enRomans Dr. ïjellmutt) Rîielfe. Hr. 229. |1иГк№&eutfdje* ©efprädjobnd) non Dr. (Erid) Bernefer, profeffor an ber Uninerfität Prag. Hr. 68. $иГкГ<Ье* gefebudj mit ©Ioffar non Dr. (Erid) Bernefer, Profeffor an ber Uninerfität Prag. Hr. 67.

--г fiet)e aud)- (brammatif.

Sadr*, fan*. Husgetnählt unb er* läutert non Prof. Dr. 3ulius Satjr. Hr. 24.

Saugetiere. Bas ©ierretĄ I : Säuge* tiere non (Dberftubienrat prof. Dr. Kurt £ampert, Dorfteher bes Kgl. Haturalienfabinetts in Stuttgart НШ 15 Hbbilbungen. Hr. 282.

Sdiattenkonßruktf onen ₀. prof. 3. Bonberlinn in Breslau, mit 114 5ig. Hr. 236.

Sd)«tara%er u. Sdftttarabertum iw ber ®iem»elt. (Erfte (Einführung in bte tierifd)e Sdjmarotjerfunbe n. Dr. $гапз n. tDagner, a. 0. prof, a. b. Uninerf. ©iefcen. mit 67 Hb* bilbungen. Hr. 151.

Sdiule, fie beutfdrc, hu^uolaube, non fjans Hmrhein in Balle a. S. Hr. 259.

Sdjulprari*. methobif ber Dolfs* fdjule non Dr. R. Sepfert, Seminar* Oberlehrer in Hnnaberg. Hr. 50.

Simpliriu# SimpUriflTituu* non Efans 3Mob (Ehriftoffel n. ©rimmels» häufen. 3n Husroahl h^rausgegeb.

Prof. Dr. 5. Bobertag, Do3ent an ber Uninerfität Breslau. Hr. 138.

Soriologie non Prof. Dr. ©horoas adjelis in Bremen. Hr. 101.

Spitjenfalmkatian. ©eytil*3nbuftrie II: IDeberei, UHrferei, Bofamen» tiererei, Spieen» unb ©arbinen* fabrifation unb 5Ü3fabrifation non Profeffor may ©Urtier, Direftor ber Königl. ©edjnifdjen 3entralftelle für ©eytil*3nbuftrie зи Berlin, mit 27 5iguren. Hr. 185.

Sprarijbettkmüler, ©otifdie, mit ©rammatif, Uberfe^ung unb (Er* läuterungen n. Dr. Ijerm. 3an^en, Direftor ber Königin £uife*SdmIe in Königsberg i. pr. Hr. 79.

Spradjn»i(Te«rdtaft, fermantTdje, n. Dr. Hid). £oeme in Berlin. Hr. 238.

— 3Jnbagermanird)e,n. Dr. R. Uterin* ger, prof. a. b. Unin. ©газ. mit einer tafel. Hr. 59.

gfpredjmifTenrdjaft, gtotmmifdfe,

oon Dr. Ubolf Заипег, prioatbo3ent an ber Unioerfität mien. I: £aut* lehre u. IDortlehre I. Пг. 128.

--II : tDortleljre II u. Sqntaç. Пг. 250.

— ^emitirrije, oon Dr. €. Brodel* mann, profeffor an ber Unioerfität Königsberg. Пг. 291. gataatoredit, glren^iTdjeo, oon Dr. 5ritj Stier*Somlo, profeffor an ber Unioerfität Bonn. 2 (Teile. Пг. 298 и. 299.

gtammeoknnbe,

ООП

unb

gleutfldje, oon Dr. Hubolf тиф, a. о. profeffor an b. Unioerfität mien, mit 2 Karten unb 2 (Tafeln. Пг. 126.

gtatife, I. (Ceil : Die ©runblehren ber Statif ftarrer Körper o. ED. Ejauber, biplom. 3ng. mit 82 $ig. Пг. 178.

—    II. (Teil: angemanbte Statil. mit 61 Figuren. Пг. 179.

gttenograpljie nad) bem Srjftem $. X. (Babelsberger oon Dr. albert Sd)ramm, mitgüeb bes Kgl. Stenogr. 3nftituts Dresben. Пг. 246.

—    £el)rbud) ber Dereinfad)ten Deutfd)en Stenographie (<Einig.*Si)ftem Stohe* Sdjrep) nebft Sd)lüffei, £efeftüden u. einem Unhang o. Dr. Umfel, (Dber* lehrer bes Kabettenhaufes ©ranien* ftein. Пг. 86.

$tereod)emie oon Dr. <E. EDebeflnb, Profeffor a. b. Unioerfität (Tübingen.

mit 34 abbüb. nr. 201.

Stereometrie oon Dr. R. ©lafer in Stuttgart, mit 44 Figuren. Пг. 97.

SHUkunbe oon Karl (Dtto Hartmann, ©eœerbefd)uloorftanb in £ahr. mit 7 Doilbilbern unb 195 (Eejt*3llu* ftrationen. Пг. 80.

fterijnologte, allgemeine dj entire, oon Dr. ©uft. Rauter in ©har* Iottenburg. Rr. 113.

Teerfarbstoffe, glie, mit befonberer Berüdfid)tigung ber fpntl}etifd)en methoben oon Dr. Ej ans Budjerer, profeffor an ber Kgl. (Eed)n. Ejod)* fĄule Dresben. Пг. 214.

ftelegraplfie, glie elektrffdre, oon Dr.£ub. Rellftab. IR.195ig. Rr.172.

®eftame«t. Die (Entftehung bes Ulten (Eeftaments non Lic. Dr. Ш. Staerf in 3ena. Hr. 272.

—    Die (Entftehung bes Пеиеп Œefta« ments non prof. Lic. Dr. (Earl (Elemen in Bonn. Hr. 285.

®ertil-g«*nftrie II: IDeberei, EDir* ferei, pofamentiererei, Spieen* unb ©arbinenfabriïation unb $il3fabri* fation oon prof. ÏÎTaj ©ürtler, Dir. ber Koniglidjen (Eed)n. 3entralftelle für (Eeçtil*3nbuftrie зи Berlin. mit 27 5ig. Пг. 185.

—    Ill: tDäfcfieret, BleiĄerei, Färberei unb ihre Ijilfsftoffe oon Dr. EDill). Ittaffot, £ehrer an ber preufe. h<>h-5ad}fd)ule für (Tejtilinbuftrie in Krefelb. lltit 28 5ig. Пг. 186.

©ljerm0Htjnamih((Eechnifd)e EDarme* lehre) oon K. IDaliĄer unb Ш. Röttinger, Dipl. Ingenieuren, mit 54 5ig. Пг. 242.

çfterbiologie I: (Entftehung EDeiterbilbung ber (Eienoelt, Be* 3iel)ungen зиг organifĄen Hatur oon Dr. ïfeinrid) Simroth, profeffor an ber Unioerfität £eip3ig. mit 33 Ubbilbungen. Пг. 131.

—    II: Be3iet)ungen ber (Eiere зиг or* ganifdjen Hatur oon Dr. Ejeinrid) Simroth, prof, an ber Unioerfität £eip3ig. mit 35 Hbbilb. Пг. 132.

fötergeograplfie oon Dr. Urnolb 3acobi, profeffor ber 3oologie an ber Kgl. Śorftafabemie зи (Ebaranbt. mit 2 Karten. Пг. 218.

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®ier;udftlel;re, allgemeine unb fpe3t* eile, oon Dr. Paul Kippert in Berlin. Пг. 228.

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oon Dr. Paul Stöfcner, ©qmnafial» Oberlehrer in 3toidau. Itr. 130.

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Îltreerdrirlîb btv iltenMlhcit 0. Dr. Шопз ffoernes, prof, an ber Unio. IDien. Ittit 53 Hbbilb. Itr. 42.

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literarifdjen, fünftlerifchen unb ge* тегЬИфеп Sdjöpfungen, mit befon* berer Berüdfichtigung ber inter* nationalen Derträge oon Dr. ©uftao Rauter, patentanroalt in ©harlotten* bürg. Itr. 263.

|tjcrftdî*rmtetftm*tttenu*ttk oon Dr. HIfreb £oerot}, Prof, an ber Unio. Sreiburg i. B. Ur. 180.

gj*vjtdjeruu0*mer*tt, фа*, oon Dr. iur. Paul Utolbenhauer, Do3ent ber Derficherungso3iffenf<haft an ber Ifanbelshochfdiule Köln. Ur. 262.

lUHkirkuttbe oon Dr.midjaelljaber» Ianbt, prioatbo3ent an ber Unioerf. IDien. 1ГШ 56 Ubbilb. Ur. 73.

glolkeitefc, |la* bctttfdf*, aus» geroäi)It unb erläutert oon profeffor Dr. 3ul. Sahr. Ur. 25.

on

Uolkdmirtrdrafttfleh** o. Dr. Sari 3ohs. 5ud)s, profeffor an ber Uni» oerfität 5^eiburg i. B. Ur. 133.

IJolktfroirtfdtaftepMitik »on Prä» fibent Dr. R. oan ber Borght in Ber* lin. Ur. 177.

ber Urfdirifl

a*, im Dersmafce srfe^t unb erläutert oon prof. Dr. t). Hithof, (Oberlehrer a. Realgiimnafium i. meirnar. Ur.46.

JPaltljetr tnm ber |fogelnteibe mit Husroahl aus minnefang u. Spruch» bidjtung. mit Hnmerfungen einem IDörterbud) oon ©tto ©üntter, Prof. a. b. (Dberrealfdjule unb a. b. Sed)n. ffochfd}. in Stuttgart. Ur. 23.

IMarettkunb*, oon Dr. Karl Ijaffad, Profeffor an ber tDiener Ifanbels» afabemie. I. Seil : Unorganifdje IDaren. Iîtit40HbbtIbungen. Ur.222.

- II. Seil: ©rganifdje IDaren. mit 36 Hbbilbungen. Ur. 223.

I^ärme. St)eoretifd)e Phpfif II. Seil: £icf)t unb IDärme. Don Dr. ©uftao 3äger, profeffor an ber Unioerfität IDien. mit 47 Hbbilb. Ur. 77.

Ißärmeleljre, ®*djnird;e, (®Jjrp-ntabtrnantik) oon K. tDalther u. m. Röttinger, Dipl.»3ngenieuren. mit 54 Figuren. Ur. 242.

ptärdierei. Seytil * Snbuftrie III: tDäfdjerei, Bleicherei, Färberei unb ihre Wsftoffe oon Dr.UHIh.ITtaffot, £ehrer an ber preufc. höh- $achfd}ule für Sejtilinbuftrie in Krefelb. mit 28 $ig. Ur. 186.

^ItafTer, IIa*, unb feine Dertoenbung in 3nbuftrie unb ©etoerbe non Dr. Srnft £eher,Bipl.*3ngen. inSaalfelb. mit 15 Hbbilbungen. Ur. 261.

Weberei. Seçtil»3nbuftrie

berei, IDirferei, Pofamentiererei, Spieen* unb ©arbinenfabrifation $il3fabri!ation oon profeffor ©Urtier, Bireftor ber Königl. Sedjn. 3entralftelle für Seçt buftrie 3U Berlin, mit 27$ig. U

Wirkerei. Seçtil*3nbuftrie II: IDe» berei, IDirferei, pofamentiererei, Spieen» unb ©arbinenfabrifation unb 5il3fabrifation oon profeffor lÏÏaç ©ürtler, Bireftor ber Königl. Sed)tt. 3entralftelle für Seçtil*3n* buftrie 3U Berlin, mit 27$ig. Ur. 185.

t»on tßrd|cnba;dj. Ijart» mann o. Hue, IDolfram o. SfĄen» bad) unb ©ottfrieb oon Strafjburg. Hustoahl aus bem höf- ©pos mit IDörterbudj

K. lUaroib, Prof. a. Kgl. 5riebrid)s» folleg. 3. Königsberg i. pr. Ur. 22.

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Hnmerfungen u.

unb

II: IDe»

ii*3n»

r.185.

o. Dr.

Jttörtcrlmdi nadi ber neuen beutfäjen geidriwti, WtûmtMfdit», non $.

Re<f)tfd)reibung oon Dr. ŚfeinriĄ К1епз. Hr. 200.

— glctttrdt**, oon Dr. Serb. Detter, prof, an b. Unioerfitat Prag. Itr. 64. §tidj*nfd)uU non prof. K. Kimmid) in Ulm. Btit 17 (Tafeln in (Ton*, Farben» unb (Bolbbrud u. 135 Doll* unb (Tejtbilbem. Ur. 39.

Beder, Hrdjiteït unb £el)rer an ber BaugeroerffĄuIe in Iltagbeburg, neu bearb. o. Prof. 3- Bonberiinn, biplom. unb ftaatl. gepr. 3ngenieur in Breslau. Xtîit 290 $ig. unb 23 (Tafeln im ÎEeçt. Ur.58.

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1    Elementare Arithmetik und Algebra 12 Elemente der darstellenden Geo-

von Prof. Dr. Hermann Schubert metrie von Dr. John Schröder in in Hamburg. M. 2.80.    Hamburg. M. 5.—.

2    Elementare Planimetrie von Prof. 13 Differentialgleichungen von Prof.

W. Pflieger in Münster i. E. Dr. L. Schlesinger in Klausen-M. 4.80.    bürg. 2. Auflage. M. 8.—.

3    Ebene und sphärische Trigono- 14 Praxis der Gleichungen von Prof,

metrie von Dr. F. Bohnert in C. Runge in Hannover. M. 5.20. Hamburg. M. 2.—.    19 Wahrscheinlichkeits- und Aus-

4    Elementare Stereometrie von Dr. gleichungs-Rechnung von Dr. Nor-Р. Bohnert in Hamburg. M. 2.40. bert Herz in Wien. M. 8.—.

5    Niedere Analysis I. Teil: Kombina-20 Versicherungsmathematik von Dr.

torik,Wahrscheinlichkeitsrechnung, W. Grossmann in Wien. M. 5—. Kettenbrüche und dlophantische 25 Analytische Geometrie des Raumes Gleichungen von Professor Dr. H* Teil: Die Flächen zweiten Hermann Schubert in Hamburg. Grades von Professor Dr. Max M. 3.60.    Simon in Straßburg. M. 4.40.

6    Algebra mit Einschluß der elemen- 27 Geometrische Transformationen

taren Zahlentheorie von Dr. Otto I. Teil: Die projektiven Trans-Pund in Altona. M. 4.40.    formationen nebst ihren An-

7    Ebene Geometrie der Lage von Wendungen von Prof. Dr. Karl

Prof. Dr. Rud. Böger in Ham-    DoehlemanninMünchen.M.10.—.

burg. M. 5.—.    29 Allgemeine Theorie der Raum-

8    Analytische Geometrie der Ebene kurven und Flächen 1. Teil von

von Professor Dr. Max Simon Professor Dr. Victor Kommereil in Straßburg. M. 6.—.    in Reutlingen und Professor Dr.

9    Analytische Geometrie des Raumes Karl Kommereil in Heilbronn. I. Teil: Gerade, Ebene, Kugel von M. 4.80.

Professor Dr. Max Simon in 31 Theorie der algebraischen Funk-Straßburg. M. 4.—.    tionen und ihrer Integrale von

10    Differential- und Integralrechnung Oberlehrer E. Landfriedt in

I.    Teil: Differentialrechnung von Straßburg. M.8.50.

Prof. Dr.W. Frz. Meyer in Königs- 32 Theorie und Praxis der Reihen berg. M. 9.—.    von Prof. Dr. C. Runge in Han-

11    Differential- und Integralrechnung nover. M. 7.—.

II.    Teil: Integralrechnung von Prof. 34 Liniengeometrie mit Anwendungen

Dr. W. Franz Meyer in Königs- I. Teil von Professor Dr. Konrad berg. M. 10.—.    Zindler in Innsbruck. M. 12.—.

Sammlung Schubert

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35    Mehrdimensionale Geometrie I. Teil: 44 Allgemeine Theorie der Raum-

Die linearen Räume von Prof. Dr. P. kurven und Flächen II. Teil von H.Schoute in Groningen. М.Ю.—.    Professor Dr. Victor Kommerell in

36    MehrdimensionaleGeometrie II. Teil : Reutlingen u. Professor Dr. Karl Die Polytope von Prof. Dr. P. H. Kommerell in Heilbronn. M. 5.80. Schoute in Groningen. M. 10.—. 45 Niedere Analysis II. Teil: Funk-

38    Angewandte Potentialtheorie in eie- tionen, Potenzreihen, Gleichungen mentarer Behandlung I. Teil v. Prof. von Professor Dr. Hermann E. Grimsehl in Hamburg. M. 6.—. Schubert in Hamburg. M. 3.80.

39    Thermodynamik I. Teil von Prof. 4g Thetafunktionen u. hyperelliptische ._ Sr*. W. Voigt, Gottingen. M. 10.—. Funktionen von Oberlehrer E.

40    Mathematische Optik von Prof. Dr. Landfriedt in Straßburg. M. 4.50.

41    ÎÂÆS u"d%s⁴⁸ bh®wÄ Gängen! M.fa-:

undnEleMröklnetik"von^Prof?* Dn ⁴⁹ Nicht-Euklidische Geometrie v Dr. J. Classen in Hamburg. M. 5.—. Liebmann, Leipzig. M. 6.50.

42    Theorie der Elektrizität u. d. Magne- 50 Gewöhnliche Differentialgleichun-tlsmus II. Teil: Magnetismus und gen beliebiger Ordnung von Dr.J. Elektromagnetismus von Prof. Dr. Horn, Professor an der Bergaka-J. Classen in Hamburg. M. 7.-. demie zu Clausthal. M. 10.—.

43    Theorie der ebenen algebraischen 51 Liniengeometrie mit Anwendungen

Kurven höh. Ordnung v. Dr. Heinr.    II. Teil von Professor Dr. Konrad

Wieleitner in Speyer. M. 10.—.    Zindler in Innsbruck. M. 8.—.

In Vorbereitung bzw. projektiert sind:

Elemente der Astronomie von Dr. Allgem. Formen- u. Invariantentheorie.

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Ernst Hartwig in Bamberg. Elektromagnet. Lichttheorie von Prof. Darstellende Geometrie I. Teil: Anwen- Dr> gelassen in Hamburg, düngen der darstellenden Geome- _ J .......    ..    .

trie v.Prof.ErichGeyger in Kassel Gruppen- u Substitul.onentheone von Geschichte der Mathematik von Prof. Prof* Dr- E- Nett0 ln Gießen. Dr. A. von Braunmühl und Prof. Theorie der Flächen dritter Ordnung. Dr. S. Günther in München. Mathematische Potentialtheorie v.Prot. Dynamik von Professor Dr. Karl Dr. A. Wangerin in Halle.

Heun in Karlsruhe.    Elastlzitäts- und Festigkeitslehre im

Technische Mechanik von Prof. Dr. Bauwesen von Dr.ing.H.Reißner Karl Heun in Karlsruhe.    in Berlin.

Geodäsie von Professor Dr. A. Galle Elastizltäts- und Festigkeitslehre im in Potsdam.    Maschinenbau von Dr. Rudolf

Allgemeine Funktionentheorie von Dr. Wagner in Stettin.

Râumllche pProjekntive Geometrie?' Grap8i.s.cehre?„R«^en von Prof- AuS-Geometrische Transformationen ».Teil _    5', . . .

von Professor Dr. Karl Doehle- Partlelle Differentialgleichungen von mann in München.    Professor J. Horn in Clausthal.

Elliptische Funktionen von Dr. Karl Grundlagen der theoretischen Chemie Boehm in Heidelberg.    von Dr. Franz Wenzel in Wien.

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F'Vieser Grundriß ist ein Versuch,

*** heitliches wissenschaftliches S und Verkehrsgeographie umfaßt, darzustellen. Ihr Wesen und ihre Aufgaben bestimmt der Verfasser dahin, daß sie von der Kenntnis der allgemeinen Lage und der orographischen und hydrographischen Voraussetzungen aus die gründliche Einsicht in die Erwerbs- und Verkehrsverhältnisse sowohl eines einzelnen Landschaftsgebietes bzw. eines einzelnen Wirtschaftsreiches, als auch der gesamten Erde, unter steter Berücksichtigung der wichtigsten klimatologischen, geologischen, volkswirtschaftlichen und politischen Faktoren, vermittelt.

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F^ieser Leitfaden ist für die Hand des Schülers bestimmt. Er ist im allgemeinen ein Auszug aus dem vorstehenden „Grundriß der Handelsgeographie“; wenn sich aber auch die stoffliche Verteilung im großen und ganzen nach diesem Werk richtet, so sind doch in einzelnen Punkten bedeutende Veränderungen vorgenommen worden. Außerdem wurde das statistische Beiwerk auf ein Minimum beschränkt.

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Wirtschaft (Produktion und Verkehr) einzuführen, indem es zeigt, wie jede örtliche Wirtschaft als Teil in dem zusammenhängenden und durch tellurische Faktoren bestimmten Wirtschaftsleben der Erde dasteht. Dabei wird, wie es richtig ist, die Produktion der Länder in den Vordergrund gestellt, der Verkehr an zweiter Stelle behandelt.

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